INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Or, dans une cavité fermée, l’orientation et la distribution des champs électrique et magnétique sont principalement régies par la taille et la forme de la cavité ainsi que par les matériaux la constituant. Par exemple, pour une cavité fermée dont au moins une des dimensions transversales est de l’ordre de la demi-longueur d’onde du champ électromagnétique, les champs électrique et magnétique peuvent s’établir de manière quasi homogène (mode dit « fondamental »). En revanche, lorsque les deux dimensions transversales d’une cavité fermée sont supérieures à environ la demi-longueur d’onde du champ électromagnétique, des répartitions de champs électrique et magnétique non homogènes présentant des minimums et de maximums apparaissent (modes dits « d’ordres supérieurs »), avec des zones où le champ électrique et/ou le champ magnétique est très faible, voire nul, et d’autres zones où le champ électrique et/ou le champ magnétique est très élevé.
En outre, la répartition des champs électrique et magnétique varie en fonction de la fréquence du champ électromagnétique dans la cavité. Pour une même taille et une même forme de cavité, plus la fréquence augmente, plus des modes d’ordres supérieurs apparaissent et moins les champs deviennent homogènes dans la cavité. Un corollaire est que plus la fréquence est élevée, plus la probabilité d’être confronté à des chutes (ou « nuls ») de champs est importante.
Ces phénomènes rendent la transmission d’informations sans fil dépendant de la position d’une sonde dans la cavité. En d’autres termes, ces phénomènes ont un impact direct sur la capacité à transmettre et/ou à recevoir des informations en tout point de la cavité.
Certaines solutions proposent de disposer plusieurs sondes du type à pointe (ou brin) et/ou à boucle à différents emplacements dans la cavité afin de prendre en compte les modes d’ordres supérieurs dans la cavité. Certaines solutions proposent d’adapter la forme des sondes, notamment dans le but d’exciter un mode défini d’établissement du champ, ce qui peut induire des problématiques d’assemblage et/ou de fabrication, notamment lorsque les sondes ont des formes complexes.
En outre, l’adaptation des formes des sondes ne suffit généralement pas à s’affranchir de la nécessité de disposer d’au moins deux sondes dans la cavité : une sonde sensible au champ électrique et une autre sonde sensible au champ magnétique. En effet, une transmission en champ proche nécessite de pouvoir capter à la fois le champ électrique et le champ magnétique. Or, en champ proche (par exemple dans une cavité métallique), contrairement au champ lointain, les champs électrique et magnétique ne sont pas nécessairement liés et pouvoir capter un seul des champs électrique ou magnétique ne suffit généralement pas pour transmettre de manière robuste et en continu des informations en tout point du milieu considéré.
En outre, les sondes connues restent généralement sensibles à l’orientation du champ magnétique, de sorte que certaines orientations de champ magnétique ne peuvent pas ou difficilement être captées par ces sondes.
Il existe un besoin d’une sonde de champ électromagnétique qui puisse être sensible aux deux composantes que sont le champ électrique et le champ magnétique en tout point du volume d’un milieu (par exemple une cavité), et qui soit adaptée à la transmission d’informations dans le milieu considéré, notamment un milieu dans lequel la répartition des champs magnétique et électrique n’est pas toujours homogène. Il existe en particulier un besoin d’une sonde de champ électromagnétique qui puisse fonctionner quelle que soit l’orientation du champ magnétique dans le plan de la sonde.
Le convertisseur électrique est par exemple installé à bord d’un véhicule de transport, et en particulier, grâce au degré de protection IPX6 de son coffre 100, peut être utilisé dans conditions de fonctionnement très exigeantes, en étant par exemple installé sous la caisse ou même sur le toit du véhicule de transport.
Le coffre 100 et le convertisseur électrique ainsi conçus sont susceptibles de modifications et de variations.
Tous les aménagements peuvent en outre être remplacés par des éléments techniquement équivalents.
Groupe motopropulseur pour véhicule automobile à propulsion ou traction hybride comprenant un mécanisme de blocage du moteur thermique La présente invention concerne le domaine des transmissions pour véhicules automobiles à propulsion ou à traction hybride.
Plus particulièrement, l’invention concerne les groupes motopropulseurs comprenant deux machines électriques et un moteur thermique. Ce dernier est couplé à un porte-satellite, la génératrice au planétaire et le véhicule à la couronne par l’intermédiaire de trains de pignons.
La présente invention concerne notamment les variateurs de vitesses, ou transmissions dites infiniment variables, ou Continuously variable transmission, d’acronyme CVT en termes anglo-saxons, dont le rapport entre la vitesse d’entrée et la vitesse de sortie varie de manière continue.
Plus précisément, la présente invention a pour objet une transmission infiniment variable à train épicycloïdal diviseur de puissance, qui relie mécaniquement un moteur thermique et deux machines électriques échangeant entre elles de la puissance électrique.
Dans une telle transmission, la puissance mécanique du moteur thermique se répartit au niveau d’un élément d’entrée du train entre une première voie de puissance, où la puissance est prélevée par une première machine électrique, et une deuxième voie de puissance, où la puissance est réunie à la puissance mécanique du deuxième moteur électrique. La puissance mécanique se regroupe sur un élément de sortie du train, d’où elle est transmise aux roues du véhicule sur un rapport de transmission variable en fonction de la puissance électrique échangée entre les deux machines électriques.
Les transmissions dites « hybrides » sont généralement utilisées en mode dit « full hybride » ou « hybride rechargeable ». Lors de l’utilisation de la transmission en mode hybride rechargeable, il est préférable d’utiliser la machine électrique dite génératrice en motrice. Le couplage des deux machines électriques en roulage électrique est avantageux puisqu’il permet de réduire la taille des machines électriques. La transmission de la puissance de la génératrice aux roues du véhicule est possible via le train planétaire qui joue alors le rôle de réducteur, à condition de bloquer le porte-satellite.
Afin de bloquer le porte-satellite lié au moteur thermique, il est connu d’utiliser un système de roue-libre.
On peut se référer à cet égard au document US 5, 788, 006 qui décrit une chaîne cinématique hybride dite « e-CVT », comportant un moteur thermique et une transmission basée sur un train épicycloïdal, utilisant deux machines électriques pour faire varier son rapport de démultiplication. Le moteur thermique est connecté au porte-satellite du train. Une première machine électrique est connectée au planétaire. En faisant varier sa vitesse, on fait varier le ratio entre le moteur thermique et les roues, qui sont connectées à la couronne du train, ainsi qu’à une deuxième machine électrique. L’arbre du porte satellite est bloqué en rotation par une roue libre qui permet d’utiliser la génératrice uniquement en marche avant.
Toutefois, un tel système permet de bloquer le porte-satellite lié au moteur thermique uniquement en marche avant.
Il est également important de pouvoir utiliser les deux machines électriques en marche arrière. La non-possibilité de faire appel à la génératrice en marche arrière peut conduire à surdimensionner la machine de traction.
Le surdimensionnement des machines électriques implique une surconsommation électrique dépendant de l’utilisation du véhicule et un encombrement accru des machines électriques.
Il existe un besoin d’améliorer les transmissions hybrides de véhicules automobiles de l’état de la technique.
L’objet de la présente invention est donc de fournir un groupe motopropulseur électrique dont les performances énergétiques sont améliorées.
Dans le mode de réalisation représenté, le purificateur 107 est une colonne de désorption.
Le liquide d’absorption chargé en polluant 11 est introduit dans l’entrée configurée pour être alimentée par le liquide d’absorption chargé en polluant du purificateur, disposée en haut de la colonne de désorption 107.
Dans le mode de réalisation représenté, la colonne de désorption 107 est en outre alimentée par une phase gazeuse 13.
Dans un mode de réalisation, la phase gazeuse 13 peut être du diazote ou du gaz naturel. La phase gazeuse 13 est choisie de sorte que l’affinité du polluant pour ladite phase gazeuse soit la plus grande possible, ce qui améliore l’efficacité du purificateur 107.
Dans le mode de réalisation représenté, la colonne de désorption 107 est munie d’une sortie destinée à être traversée par le liquide d’absorption purifié représentée en bas de la colonne 107 sur la , qui est traversée par le liquide d’absorption purifié 12.
La phase gazeuse 13 se charge en polluant dans la colonne 107, et la phase gazeuse chargée en polluant 14 traverse une sortie destinée à être traversée par une phase gazeuse représentée sur la en haut de la colonne 107.
Dans le mode de réalisation représenté, le liquide d’absorption purifié 12 traverse un compresseur 108 configuré pour mettre le liquide d’absorption purifié sous pression 15.
Dans le mode de réalisation représenté, le liquide d’absorption purifié comprimé 15 peut être refroidi au moyen d’un échangeur de chaleur 104 avant son introduction dans le séparateur 103.
Dans le mode de réalisation représenté, l’échangeur de chaleur 104 est traversé d’une part par le liquide d’absorption chargé en polluant froid 8 ayant besoin d’être chauffé et d’autre part par le liquide d’absorption purifié chaud 15 ayant besoin d’être refroidi, de sorte qu’à la sortie de l’échangeur de chaleur 104, le liquide d’absorption chargé en polluant 9 ressorte plus chaud et le liquide d’absorption purifié plus froid 17.
Dans ce mode de réalisation, le procédé est encore plus économique car une partie de l’énergie thermique est apportée par le liquide d’absorption lui-même, ce qui diminue la quantité de chaleur à apporter et donc le coût du procédé dans son ensemble.
Il n’est toutefois pas nécessaire pour le procédé de l’invention qu’un même échangeur de chaleur 104 soit traversé par le liquide d’absorption chargé en polluant 8 et par le liquide d’absorption purifié 15. Dans un mode de réalisation, le liquide d’absorption chargé en polluant 8 ou le liquide d’absorption purifié 15 peuvent être chauffés ou refroidis par des éléments de chauffage ou de refroidissement distincts les uns des autres.
Le liquide d’absorption purifié 17 ayant traversé l’échangeur de chaleur est refroidi. Il peut être directement introduit dans l’entrée du séparateur destinée à être alimentée par le liquide d’absorption.
De manière alternative et non représentée en , si une température encore plus basse que celle qui peut être atteinte grâce à l’échangeur de chaleur 104 est souhaitée pour le liquide d’absorption purifié 17, il peut être disposé d’autres éléments de refroidissement avant l’entrée du séparateur 103 configurée pour être alimentée par le liquide d’absorption. Par exemple, un (ou plusieurs) élément de refroidissement additionnel peut être disposé entre l’échangeur de chaleur 104 et le séparateur 103. L’échangeur de chaleur 104, le compresseur 108 et le cas échéant tout élément de refroidissement additionnel peuvent être présents indépendamment les uns des autres, et ne sont pas nécessairement disposés dans l’ordre décrit sur la .
Toutefois, dans un mode de réalisation ou un échangeur de chaleur 104, et un compresseur 108 sont présents, il est avantageux de disposer le compresseur 108 avant l’échangeur de chaleur 104 de sorte qu’il ne soit pas nécessaire d’ajouter un élément pour vaincre les pertes de charges dans le circuit du liquide d’absorption purifié.
Le compresseur 108 et l’échangeur de chaleur 104 peuvent former un dispositif d’introduction tel que décrit ci-dessus. Ils peuvent être présents dans des modes de réalisation où le liquide d’absorption 12 ne provient pas d’un purificateur mais par exemple d’un réservoir de liquide d’absorption.
La présence du purificateur 107 n’est pas requise pour l’obtention de l’effet décrit plus haut, et d’autres modes de réalisation, sans la présence d’un purificateur 107 sont considérés. Par exemple, dans un mode de réalisation non représenté, la sortie de liquide du séparateur n’est pas en communication avec le purificateur 107 et le liquide d’absorption pollué est accumulé dans le fond du réservoir 102. Lorsque la séparation est terminée, le liquide d’absorption peut alors être purifié indépendamment du circuit de séparation, ou bien remplacé.
La illustre l’emballage 1 en position ouverte. En effet, les deux coques 2, 3 ont été séparées l’une de l’autre par pelage.
Plus précisément, les deux coques 2, 3 correspondent à une coque inférieure 3 et une coque supérieure 2. Lorsque l’emballage 1 est ouvert, c’est la coque inférieure 3 qui porte le produit 4 alimentaire. La coque supérieure 2 se décolle facilement du produit 4 lors du pelage.
Les deux coques 2, 3 sont souples. Dans cet exemple de réalisation, les deux coques 2, 3 présentent toutes deux une même forme de coupelle. Les coupelles présentent des rebords 5, 6 qui forment des collerettes circulaires. Ainsi, chaque coque présente un rebord périphérique 5, 6 qui s’étend dans le plan de joint.
Dans cet exemple, chaque coque 2, 3 présente une profondeur plus petite que sa longueur. La profondeur se mesure dans le plan défini par les axes X et Y, et correspond donc à la distance entre le fond de la coque 2, 3 et le dessus de la coque 2, 3 (i.e. le niveau du rebord périphérique dans le plan de joint). La longueur se mesure dans le plan défini par les axes X et Y, et correspond donc à la distance entre deux points du même rebord périphérique 5, 6 opposés par rapport à l’axe X. Si la coque 2, 3 présente une section ronde, ces deux points seront diamétralement opposés.
Cela signifie que le produit 4 est largement accessible, et non pas enfoncé dans une coque 2, 3.
On notera cependant que les coques 2, 3 et leurs rebords respectifs 5, 6 pourraient présenter d’autres géométries.
Par exemple, la coque supérieure 2 pourrait être plate, du type opercule, tandis que la coque inférieure 3 est creuse.
Dans tous les cas, la coque inférieure 3 est creuse, car c’est elle qui est dotée des moyens de préhension 7, 9, comme cela sera expliqué dans la suite de la description, et qui porte le produit 4 intégralement une fois la coque supérieure 2 enlevée.
Toute la suite de la description est valable aussi bien pour une coque supérieure 2 creuse que pour une coque supérieure 2 plate.
Les deux coques 2, 3 sont scellées l’une à l’autre au niveau de leurs rebords périphériques 5, 6 mis en contact l’un de l’autre. Il existe donc une zone de contact entre les rebords périphériques 5, 6 des deux coques 2, 3, définissant au moins en partie la plage de scellage 11.
Pour la coque inférieure 3, le rebord 6 se prolonge vers l’extérieur de la coque 3 par deux moyens de préhension 7, 9 identiques et disposés symétriquement par rapport à l’axe X.
Dans le cas présent, la coque inférieure 3 a une forme circulaire.
Ainsi, les deux moyens de préhension 7, 9 sont diamétralement opposés.
Ces deux moyens de préhension 7, 9 s’étendent dans le plan de joint, et viennent de matière avec la coque 3. Ces deux moyens de préhension 7, 9 s’étendent selon l’axe Y, dans deux directions opposées.
Ces moyens de préhension 7, 9, dans le cas illustré, correspondent à des oreilles arrondies. D’autres formes pourraient être envisagées.
De façon avantageuse, ces moyens de préhension 7, 9 sont aplatis afin d’être aisément pincés entre deux doigts d’un utilisateur. Ces moyens de préhension 7, 9 sont également suffisamment étendus dans le plan de joint, pour avoir suffisamment de prise pour les doigts de l’utilisateur.
Les composants de surveillance permettent de surveiller que le composant de connexion, c’est-à-dire le transistor 326, a répondu de manière correcte à la commande Cmde produite par le microcontrôleur 315.
Les composants de surveillance comprennent à nouveau un troisième CAN 321 intégré dans le microcontrôleur 315, une première résistance de surveillance R3 ayant une première borne reliée au conducteur de neutre 311, une deuxième résistance de surveillance R4 ayant une première borne reliée à la source S du transistor 326. La deuxième borne de la première résistance de surveillance R3 et la deuxième borne de la deuxième résistance de surveillance R4 sont reliées entre elles et à une entrée du microcontrôleur 315 à laquelle est reliée une entrée du troisième CAN 321.
A nouveau, la deuxième résistance de surveillance R4 a la même valeur de résistance que la première résistance de mesure R1 et la première résistance de surveillance R3 a la même valeur de résistance que la deuxième résistance de mesure R2.
On a vu plus haut que l’estimation de l’erreur de mesure est réalisée à courant faible. Cependant, et quel que soit le compteur (monophasé, triphasé), il est possible d’évaluer l’erreur de mesure quel que soit le niveau du courant de phase Ip.
Ainsi, pour chaque phase, le compteur peut comprendre au moins un premier circuit de test et un deuxième circuit de test associés à ladite phase, le microcontrôleur évaluant l’erreur de mesure en utilisant le premier circuit de test lorsque le courant de phase Ip circulant sur le conducteur de phase relié à ladite phase est inférieur à un seuil de courant prédéfini, et en utilisant le deuxième circuit de test lorsque le courant de phase est supérieur au seuil de courant prédéfini.
Le compteur peut notamment comporter trois circuits de test par phase : un premier circuit de test dédié à la vérification à faible courant (1A environ) et comprenant une résistance de test Rt, un deuxième circuit de test dédié à la vérification à moyen courant (5A à 20A) et comprenant une résistance de test Rmoyen, et un troisième circuit de test dédié à la vérification à fort courant (supérieur à 40A) et comprenant une résistance de test Rfort. Les résistances de test Rt, Rmoyen et Rfort ont possiblement des puissances maximales admissibles différentes.
Pour chaque phase, le compteur comporte donc trois circuits de test comprenant chacun une résistance de test, un transistor et une thermistance, avec trois commandes Cmde séparées générées par le microcontrôleur.
Le microcontrôleur utilise alors deux seuils de courant prédéfinis pour sélectionner le circuit de test utilisé. Le premier seuil de courant, permettant de choisir entre le premier circuit de test et le deuxième circuit de test, est par exemple compris entre 2A et 4A, et le deuxième seuil de courant, permettant de choisir entre le deuxième circuit de test et le troisième circuit de test, est par exemple compris entre 25A et 35A.
Chacun des compteurs qui a été décrit intègre en outre un capteur de température qui mesure la température ambiante régnant dans le coffret du compteur.
Les mesures produites par le capteur de température peuvent être utilisées pour estimer la température de la résistance de test Rt. Le microcontrôleur connaît la variation de la résistance de test Rt en fonction de sa température (courbe donnée par le fournisseur).
Le microcontrôleur peut donc acquérir les mesures de température ambiante produites par le capteur de température, estimer une valeur corrigée en température de la résistance de test à partir de ces mesures, et utiliser ladite valeur corrigée en température de manière à améliorer une précision de la mesure du surplus d’énergie et donc de l’erreur de mesure du compteur.
Avantageusement, le procédé d’évaluation de l’erreur de mesure du compteur est mis en œuvre la nuit, là où la température ambiante est censée être la plus faible, ce qui permet d’assurer que l’échauffement de la résistance de test pendant le test est minimal.
L’invention peut être mise en œuvre avec un compteur électrique monophasé, ou bien multiphasé et relié à un nombre de phases quelconque.
L’architecture du compteur pourrait bien sûr être différente de celle décrite ici.
On a décrit que deux ou trois CANs sont intégrés dans le microcontrôleur. Il est cependant possible d’utiliser un unique CAN intégré dans le microcontrôleur. Le microcontrôleur comprend alors une première entrée reliée au pont diviseur de tension R1, R2 des composants métrologiques, une deuxième entrée reliée à la chaîne de mesure de courant, et éventuellement une troisième entrée reliée au pont diviseur de tension R3, R4 des composants de surveillance.
La présente invention est également relative à l’utilisation séquentielle d’une glucanotransférase capable de créer des liaisons glucosidiques α(1-3) et d’une glucanotransférase capable de créer des liaisons glucosidiques α(1-6) pour diminuer la digestibilité d’un mélange d’α-glucanes.
Etat de l’art antérieur Les fibres alimentaires ont un rôle important dans l’alimentation humaine. Parmi les fibres alimentaires, on distingue les fibres solubles, qui sont solubles dans l’eau et ont une capacité gélifiante, et les fibres insolubles. Les fibres solubles, dont les maltodextrines branchées, sont particulièrement intéressantes car elles sont faiblement digestibles. De ce fait, leur incorporation dans l’alimentation permet de diminuer l’indice glycémique d’un aliment et de prolonger la sensation de satiété. Elles sont également dotées de propriétés prébiotiques sur la flore intestinale, c’est-à-dire qu’elles sont capables de promouvoir de façon sélective la croissance de certaines bactéries de type probiotique ou l'activité du microbiote, en apportant un bénéfice à la santé.
Jusqu’à présent, les fibres solubles, dont les maltodextrines branchées, étaient principalement obtenues par voie physico-chimique.
C’est le cas notamment de la maltodextrine commercialisée par la société Demanderesse sous le nom de marque NUTRIOSE ® FM10 en tant que fibre soluble dans l’eau.
Il existe d’autres fibres solubles obtenues par voie physico-chimique, telles que le PROMITOR® commercialisé par la société Tate and Lyle, le FIBERSOL® ou le LITESSE® commercialisé par la société Dupont Nutrition and Biosciences.
De nombreuses études ont démontré que les propriétés de digestibilité étaient directement liées aux pourcentages des différents types de liaisons osidiques au sein des fibres solubles.
En effet, les maltodextrines standards sont rapidement digestibles et se définissent comme des mélanges purifiés et concentrés de glucose et de polymères de glucose essentiellement lié en 1 → 4 avec seulement de 4 à 5 % de liaisons glucosidiques 1 → 6, de poids moléculaires extrêmement variés, complètement solubles dans l'eau et à faible pouvoir réducteur.
En augmentant le pourcentage de liaisons 1 → 6 ou 1 → 3, on augmente le degré de branchement des maltodextrines, ce qui les rend plus résistants à la digestion.
L’approche enzymatique, qui utilise des enzymes capables de favoriser la création des liaisons de type « "branchées » présente de nombreux avantages, en termes de sécurité, de préservation de l’environnement, et offre également une meilleure spécificité.
Jusqu’à présent, la plupart des procédés enzymatiques de production de fibres solubles sont réalisées en utilisant du saccharose comme substrat de l’enzyme, afin de créer de nouvelles liaisons. Par exemple, la demande WO2015183714 décrit une réaction enzymatique à partir d’un mélange de saccharose et de substrat de type α-glucane.
Il est souhaitable d’obtenir des fibres solubles par voie enzymatique à partir de substrat, en l’absence de saccharose.
Description détaillée de l’invention La société Demanderesse a alors trouvé qu’il était possible, à partir d’un mélange d’oligosaccharides et de polysaccharides, d’obtenir des fibres d’intérêt en alimentation humaine et animale, par voie enzymatique. La société Demanderesse a ainsi développé un procédé qui utilise deux enzymes particulières, l’une capable de créer des liaisons α(1-3) et l’autre capable de créer des liaisons α(1-6), de façon séquentielle.