INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il a été constaté que l’absence de répartition homogène des efforts sur la circonférence, ou la périphérie, du porte-satellites 10 génère une légère déformation de l’arbre cannelé 14, de sorte que certaines cannelures 15, dites actives, viennent au contact des cannelures complémentaires 16 correspondantes alors que d’autres cannelures 15, dites passives, présentent des contacts moins prononcés voire une absence de contact avec les cannelures complémentaires 16. En pratique, les cannelures 15 actives sont situées sur et à proximité de chacune des lignes L précitées, les cannelures 15 passives étant écartées desdites lignes L. Dans un tel cas, les efforts transitent par les cannelures 15 qui sont actives, au détriment des cannelures 15 passives, de sorte que la répartition des efforts n’est pas homogène sur toute la circonférence.
Afin de remédier à cet inconvénient et obtenir une répartition plus homogène des contraintes mécaniques dans l’arbre cannelé 14, l’invention propose de modifier le pas d’au moins certaines des cannelures 15 de l’arbre 14.
La illustre le cas où le pas p est réduit par rapport au pas nominal pn. Dans un tel cas, la cannelure 15 dont le pas est modifié est dite en avance. On définit la différence Δp par Δp = pn – p. Dans un tel cas, Δp est positif.
La illustre le cas où le pas p est augmenté par rapport au pas nominal pn. Dans un tel cas, la cannelure 15 dont le pas est modifié est dite en retard. Dans un tel cas, Δp est négatif.
On définit par R le rapport de la valeur absolue de Δp sur le pas nominal pn, soit R = |Δp| / pn.
Ce rapport R peut varier progressivement d’une cannelure 15 à une autre, au moins certaines des cannelures 15 présentant un rapport R non nul, par exemple compris entre 0,5 et 5 %.
Les figures 8 et 9 illustrent la variation de Δp en fonction de la position de la cannelure 15. En particulier, à la , le cercle 21 représente le diamètre d’implantation des cannelures 15 et la courbe C illustre l’évolution de Δp en fonction de la position de la cannelure 15 correspondante sur la circonférence. La est un autre type de représentation illustrant en deux dimension la variation de Δp (en ordonnée) par rapport à la position de la cannelure 15 (en abscisse).
Les pas p des cannelures 15 sont en particulier modifiés de façon à ce que la variation de Δp en fonction de la position de la cannelure 15 correspondante sur la circonférence suit globalement une loi sinusoïdale oscillant entre une valeur maximale Δpmax et une valeur minimale Δpmin et comportant trois périodes T sur la circonférence. Les cannelures 15 dont les pas ont une valeur de Δp égale ou proche de Δpmin, sont situés au niveau des lignes L précitées. A l’inverse, les cannelures 15 dont les pas ont une valeur de Δp égale ou proche de Δpmax, sont situés éloignées circonférentiellement des lignes L précitées.
Les figures 10 et 11 correspondent respectivement aux figures 8 et 9 et illustrent un autre type de variation de la différence Δp, à savoir une variation en paliers, ici deux paliers : un palier minimum Δpmin et un palier maximum Δpmax. Plusieurs cannelures 15 peuvent ainsi présenter la même valeur Δpmin, au voisinage des lignes L précitées, et plusieurs cannelures 15 peuvent présenter la même valeur Δpmax, à distance desdites lignes L. La variation entre les deux paliers peut suivre une loi progressive continue, par exemple linéaire. Bien entendu, ladite variation par palier peut présenter plus de deux paliers, par exemple quatre paliers, à savoir un palier de valeur Δpmax, un palier de valeur Δpmin, un palier intermédiaire négative, de valeur supérieure à Δpmin et un palier intermédiaire positif, de valeur inférieure à Δpmax.
Quelle que soit la loi utilisée pour la variation de Δp, le fait de modifier le pas p d’au moins certaines cannelures 15 permet de pouvoir rendre moins actives certaines cannelures 15 et de rendre plus actives d’autres cannelures 15, de façon à mieux répartir les efforts sur l’ensemble des cannelures 15 réparties sur la circonférence de l’arbre creux cannelé 14.
La modification du pas doit être, pour certaines cannelures 15 au moins, présenter un rapport maximal R = |Δp|/pn non nul, par exemple compris entre 0,5 et 5 %.
En particulier la valeur maximale de ce rapport R est obtenue pour Δpmax et pour Δpmin. Δpmax peut être égale à -Δpmin. Δpmax peut être compris entre -100 microns et +100 microns, par exemple, pour un pas nominal de 7,98 mm , par exemple. Par exemple, Δpmax peut être compris entre -500 microns et +500 microns, en particulier entre -200 microns et +200.
La modification du pas des cannelures 15 peut être obtenue directement au moment de la réalisation des cannelures 15 ou obtenue après usinage d’au moins une partie des cannelures 15, par exemple par rectification.
Dans le cadre de la description qui précède, ce sont les cannelures 15 de l’arbre 14 du porte-satellites 10 qui sont modifiées. Bien entendu, il est également possible de modifier les cannelures complémentaires 16 de l’arbre de sortie 17, sans sortir du cadre de l’invention. De façon générale, on notera qui est plus aisé d’usiner des cannelures mâles 15.
Dispositif de couplage d’arbres rotatifs Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale la transmission mécanique d’un couple.
L’exemple 6 est le matériau en acier inoxydable des exemples 1 à 5, dans lequel le matériau en acier inoxydable présente une valeur d’impact Charpy d’environ 20 J à environ 40 J à environ 0 °C.
L’exemple 7 est le matériau en acier inoxydable du ou des exemples 1 à 6, dans lequel le matériau en acier inoxydable présente un allongement d’environ 10 % à environ 20 %.
L’exemple 8 est le matériau en acier inoxydable du ou des exemples 1 à 7, comprenant en outre : pas plus de 0,25 % en poids de Mo ; pas plus de 0,1 % en poids de W ; pas plus de 0,1 % en poids de Ti ; pas plus de 0,1 % en poids de Nb ; et pas plus de 0,1 % en poids de V.
L’exemple 9 est le matériau en acier inoxydable du ou des exemples 1 à 8, dans lequel le matériau en acier inoxydable comprend entre 0,01 % en poids et 0,5 % en poids de Ni.
L’exemple 10 est le matériau en acier inoxydable du ou des exemples 1 à 9, dans lequel le matériau en acier inoxydable comprend une limite d’élasticité minimale de 95 à 125 ksi.
L’exemple 11 est un procédé de formation d’un matériau en acier inoxydable comprenant : la fusion d’un matériau comprenant : au moins 11 % en poids de Cr ; et entre 0,01 % en poids et 1,0 % en poids de Ni ; et l’ajout de Mo, W, Ti, Nb et V au matériau.
L’exemple 12 est le procédé de l’exemple ou des exemples 11, comprenant en outre : la réalisation d’au moins un traitement de trempe sur le matériau.
L’exemple 13 est le procédé des exemples 11 et 12, dans lequel l’au moins un traitement de trempe comprend un traitement de surgélation.
L’exemple 14 est le procédé des exemples 11 à 13, comprenant en outre : la réalisation d’au moins un traitement d’austénitisation sur le matériau.
L’exemple 15 est le procédé des exemples 11 à 14, comprenant en outre : la réalisation d’au moins un traitement de revenu thermique sur le matériau.
L’exemple 16 est le procédé des exemples 11 à 15, dans lequel la fusion du matériau comprend en outre le matériau comprenant en outre : pas plus de 0,020 % en poids de S ; pas plus de 0,020 % en poids de P ; pas plus de 0,25 % en poids de Cu ; entre 0,01 % en poids et 1,0 % en poids de Mn ; entre 0,01 % en poids et 1,0 % en poids de Si ; et pas plus de 0,25 % en poids de C.
L’exemple 17 est le procédé des exemples 11 à 16, dans lequel la fusion du matériau comprend en outre le matériau comprenant en outre : pas plus de 0,5 % en poids de C ; pas plus de 0,040 % en poids de S ; et pas plus de 0,040 % en poids de P.
L’exemple 18 est le procédé des exemples 11 à 17, dans lequel l’ajout de Mo, W, Ti, Nb et V au matériau comprend en outre l’ajout de : pas plus de 0,25 % en poids de Mo ; pas plus de 0,1 % en poids de W ; pas plus de 0,1 % en poids de Ti ; pas plus de 0,1 % en poids de Nb ; et pas plus de 0,1 % en poids de V.
L’exemple 19 est le procédé des exemples 11 à 18, dans lequel la fusion du matériau comprend en outre le matériau comprenant en outre entre 0,01 % en poids et 0,5 % en poids de Ni.
L’exemple 20 est le procédé des exemples 11 à 19, dans lequel le matériau présente une limite d’élasticité minimale de 95 à 125 ksi.
La description qui précède de certains exemples, y compris d’exemples illustrés, n’a été présentée qu’à des fins d’illustration et de description et n’a pas vocation à être exhaustive ou à limiter la divulgation aux formes précises divulguées. De nombreuses modifications, adaptations et utilisations de celles-ci seront évidentes pour l’homme du métier sans sortir du cadre de la divulgation.
Tableau 2 – Détails du traitement. Les matériaux LN-1, LN-2 et LN-3 améliorés résultants ont ensuite été testés sur leurs propriétés de traction, les propriétés d’impact Charpy à encoche en V et la résistivité SSC, comme illustré dans le tableau 3, le tableau 4 et le tableau 5, respectivement. Limite d’élasticité, ksi Résistance à la traction, ksi % d’allongement % de réduction de la superficie LN-1 119,1 136,4 15,8 58 LN-2 101,1 117,9 18,8 67 LN-3 114,1 132,3 17,0 55
Tableau 3 – Détails des propriétés de traction. Température d’essai Impact Charpy moyen LN-1 0 °C (32 °F) 25 pi-lb (34 joules) LN-2 0 °C (32 °F) 17 pi-lb (23 joules) LN-3 0 °C (32 °F) 19 pi-lb (26 joules) Tableau 4 – Propriétés d’impact Charpy à encoche en V. Température d’essai H2S (psi) Chlorure, mg/l pH % de contrainte Résultats LN-1 Température ambiante 14,5 140 000 4,5 90 % d’AYS Réussite LN-2 Température ambiante 14,5 140 000 4,5 90 % d’AYS Réussite LN-3 Température ambiante 14,5 140 000 4,5 90 % d’AYS Réussite Tableau 5 - Données d’essai de fissuration sous contrainte de sulfure (SSC).
De plus, une autre expérience témoin a été menée pour démontrer les caractéristiques de trois matériaux Super 13Cr à haute teneur en nickel (HN-1, HN-2, HN-3). La composition de chacun parmi HN-1, HN-2 et HN-3 est décrite dans le tableau 6. HN-1 HN-2 HN-3 % de C 0,22 0,19 0,019 % de Mn 0,77 0,23 0,55 % de Si 0,30 0,35 0,21 % de P 0,018 0,012 0,016 % de S 0,0007 0,0022 0,0004 % de Cr 13,37 12,22 12,53 % de Ni 4,79 5,37 5,54 % de Mo 1,63 1,93 1,72 % de Cu 0,08 0,08 0,059 % de Nb (Cb) ND ND 0,043 % de Ti 0,004 % de V 0,18 0,031 % de N 0,08 0,018 0,061
Tableau 6 – Détails de la chimie. HN-1, HN-2 et HN-3 ont ensuite été traités avec un traitement d’austénitisation, un traitement de trempe, un premier traitement de revenu thermique et, dans certains cas, un second traitement de revenu thermique comme indiqué dans le tableau 7 pour atteindre des limites d’élasticité d’au moins 95 ksi. Détails d’austénitisation Détails de trempe Détails de la seconde trempe HN-1 932 °C (1 710 °F) pendant 4 heures et 40 minutes, trempe à l’air 620 °C (1 148 °F) pendant 14 heures, refroidissement à l’air NA HN-2 950 °C (1 742 °F) pendant 2 heures et 3 minutes, trempe à l’huile 620 °C (1 148 °F) pendant 5 heures et 4 minutes, refroidissement à l’air 550 °C (1 022 °F) pendant 2 heures, refroidissement à l’air HN-3 980 °C (1 796 °F) pendant 5 heures, trempe à l’air 600 °C (1 112 °F) pendant 10 heures, refroidissement à l’air NA
Tableau 7 – Détails du traitement. Les matériaux HN-1, HN-2 et HN-3 résultants ont ensuite été testés sur leurs propriétés de traction, les propriétés d’impact Charpy à encoche en V et la résistivité SSC, comme illustré dans le tableau 8, le tableau 9 et le tableau 10, respectivement. Limite d’élasticité, ksi Résistance à la traction, ksi % d’allongement % de réduction de la superficie HN-1 100,0 130,0 20,0 53 HN-2 108,0 129,0 22,5 66 HN-3 125,0 140,0 21,0 60
Tableau 8 – Détails des propriétés de traction. Température d’essai Impact Charpy moyen HN-1 -10 °C (14 °F) 109 pi-lb (148 joules) HN-2 -10 °C (14 °F) 139 pi-lb (189 joules) HN-3 -10 °C (14 °F) 137 pi-lb (186 joules) Tableau 9 – Propriétés d’impact Charpy à encoche en V. Température d’essai H2S (psi) Chlorure, mg/l pH % de contrainte Résultats HN-1 Température ambiante 0,3 140 000 4,5 90 % d’AYS Réussite HN-2 Température ambiante 0,3 140 000 4,5 90 % d’AYS Réussite HN-1 Température ambiante 0,45 140 000 4,5 90 % d’AYS Échec HN-2 Température ambiante 0,45 140 000 4,5 90 % d’AYS Échec HN-1 Température ambiante 0,45 66 000 4,5 90 % d’AYS Échec HN-2 Température ambiante 0,45 66 000 4,5 90 % d’AYS Échec HN-3 Température ambiante 0,15 140 000 4,5 90 % d’AYS Réussite HN-3 Température ambiante 0,73 140 000 5,5 90 % d’AYS Échec Tableau 10 - Données d’essai de fissuration sous contrainte de sulfure (SSC).
Le tableau 3 présente les propriétés de traction réelles à température ambiante avec deux matériaux 13Cr à faible teneur en nickel d’une limite d’élasticité supérieure à 110 ksi et un matériau 13Cr à faible teneur en nickel d’une limite d’élasticité supérieure à 95 ksi. Ceci est comparé au tableau 8, montrant tous les matériaux Super 13Cr à haute teneur en nickel d’une limite d’élasticité supérieure à 95 ksi et un matériau Super 13Cr à haute teneur en nickel d’une limite d’élasticité supérieure à 110 ksi. Ainsi, dans l’ensemble, les matériaux 13Cr à faible teneur en nickel ont une ductilité légèrement inférieure (via le pourcentage d’allongement) par rapport aux matériaux Super 13Cr à haute teneur en nickel.
Le tableau 4 présente des données de ténacité d’impact Charpy pour les matériaux 13Cr à faible teneur en nickel selon des aspects de la présente divulgation, qui peuvent être comparées au tableau 9 pour les matériaux Super 13Cr à haute teneur en nickel. Il convient de noter que des températures d’essai plus basses peuvent augmenter la sévérité de l’essai, mais les tests globaux à 0 °C (32 °F) et -10 °C (14 °F) peuvent être compris entre 2 et 3 pi-lb avec les tests à -10 °C (14 °F) conduisant à des valeurs inférieures par rapport à 0 °C (32 °F). En comparant les deux ensembles de données (tableau 4 par rapport au tableau 9), les matériaux 13Cr à faible teneur en nickel selon des aspects de la présente divulgation ont une ténacité inférieure par rapport aux matériaux Super 13Cr à haute teneur en nickel.
Le tableau 5 fournit des résultats de données d’essai de fissuration sous contrainte de sulfure (SSC) pour les matériaux 13Cr à faible teneur en nickel selon des aspects de la présente divulgation par rapport au tableau 10 pour les matériaux Super 13Cr à haute teneur en nickel. Tous les tests ont été effectués à température ambiante (RT) et ces systèmes peuvent avoir une plus grande vulnérabilité à la SSC à des températures plus basses (proche de la température ambiante) qu’à des températures plus élevées. Tous les tests ont été effectués à 90 % d’AYS (où AYS signifie limite d’élasticité réelle de la chaleur), conformément au protocole de l’industrie pour tester la contrainte à utiliser pour les limites de qualification générales. Des pourcentages d’AYS plus élevés, un pH inférieur et une teneur en chlorure plus élevée peuvent augmenter la sévérité de la SSC. Sur cette base, en comparant les performances SSC des matériaux 13Cr à faible teneur en nickel aux matériaux Super 13Cr à haute teneur en nickel de résistances similaires ; les matériaux à faible teneur en nickel 13Cr présentent une résistance SSC beaucoup plus élevée que les matériaux Super 13Cr à haute teneur en nickel. Par conséquent, il est probable que les matériaux 13Cr à faible teneur en nickel selon des aspects de la présente divulgation puissent résister plus efficacement à la SSC dans les systèmes de puits de forage contenant des quantités plus élevées de H 2 S, un pH inférieur et des teneurs en chlorure plus élevées que les matériaux Super 13Cr à haute teneur en nickel.
Dans certains aspects, un appareil et un procédé pour des matériaux en acier inoxydable à haute résistance sont fournis selon un ou plusieurs des exemples suivants :
Tel qu’utilisé ci-dessous, toute référence à une série d’exemples doit être comprise comme une référence à chacun de ces exemples de manière disjonctive (par exemple, « Exemples 1 à 4 » doit être compris comme « Exemples 1, 2, 3 ou 4 »).
L’exemple 1 est un matériau en acier inoxydable comprenant : au moins environ 11 % en poids de Cr ; entre environ 0,01 % en poids et environ 1,0 % en poids de Ni ; plus de 0 % en poids de Mo ; plus de 0 % en poids de W ; plus de 0 % en poids de Ti ; plus de 0 % en poids de Nb ; et plus de 0 % en poids de V.
L’exemple 2 est le matériau en acier inoxydable du ou des exemples 1, comprenant en outre : pas plus d’environ 0,020 % en poids de S ; pas plus d’environ 0,020 % en poids de P ; pas plus d’environ 0,25 % en poids de Cu ; entre environ 0,01 % en poids et environ 1,0 % en poids de Mn ; entre environ 0,01 % en poids et environ 1,0 % en poids de Si ; et pas plus d’environ 0,25 % en poids de C.
L’exemple 3 est le matériau en acier inoxydable du ou des exemples 1 à 2, comprenant en outre : pas plus d’environ 0,5 % en poids de C ; pas plus d’environ 0,040 % en poids de S ; et pas plus d’environ 0,040 % en poids de P.
L’exemple 4 est le matériau en acier inoxydable du ou des exemples 1 à 3, dans lequel le matériau en acier inoxydable comprend une limite d’élasticité minimale inférieure à 80 ksi.
L’exemple 5 est le matériau en acier inoxydable du ou des exemples 1 à 4, dans lequel le matériau en acier inoxydable présente une résistance à la traction d’environ 110 ksi à environ 140 ksi.
Par ailleurs le dispositif suivant l’invention peut être intégré dans des supports destinés à la prévention des escarres – tels que coussins, sièges, matelas, oreillers, … - ou au confort postural d’assise.
Brève description des figures Dans la suite de la description, nous faisons référence, dans le cadre de l’application principale de l’invention, à la prévention des escarres, mais comme indiqué précédemment cela n’est pas réducteur du champ d’application et d’autres modes de réalisation sont possibles dans le cadre de la portée de la présente invention.
Ainsi dans les exemples de réalisation et d’application décrits ci-dessous, on désignera en particulier comme patient une personne souffrant d’un risque de survenance d’escarres, d’une escarre ou de toute autre forme de plaies sous surveillance médicale mais l’utilisation du dispositif suivant l’invention peut être plus large et par exemple destiné à être porté par des automobilistes, ou adapté à une selle de moto, ou encore utilisé comme vêtement de confort pour soulager certaines zones du corps.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée ci-après de plusieurs exemples de réalisations et pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés, dans lesquels :
– la est une vue en coupe simplifiée d’un premier mode de réalisation de l’invention ;
– la est une vue en coupe simplifiée d’un deuxième mode de réalisation de l’invention incluant celui représenté sur la et une partie matrice principale évidée fermée ;
– la est une vue en coupe simplifiée d’un troisième mode de réalisation de l’invention incluant la même partie matrice que celle représentée sur la ;
– la est une vue en coupe simplifiée d’un quatrième mode de réalisation de l’invention incluant la même partie matrice commune que celle représentée sur les figures 2 et 3 ;
– la est une vue générale d’une partie 14 du corps d’un patient pour lequel on peut positionner différents dispositifs suivant l’invention, grâce à un même sous-vêtement de type short (non représenté) adapté à la partie 14 du corps considérée, sur cinq zones spécifiques pouvant être sujettes à escarres, telle que le sacrum 19, les ischions 17 et les trochanters 18.
Description détaillée de l'invention Pour la description de l'invention et la compréhension des revendications, on adoptera à titre non limitatif, par convention et sans référence limitative à la gravité terrestre l’orientation horizontale comme celle de la surface à protéger qui est considéré ici comme une zone de peau et l’orientation verticale comme celle perpendiculaire à celle-ci (et définissant des positionnements comme supérieur, inférieur, au-dessus, au-dessous…).
Le dispositif de protection, suivant l’invention, d’une surface prédéterminée 9, apte à empêcher celle-ci de supporter toutes contraintes extérieures, telles que de pression et de cisaillement, et apte à être posé sur la peau 4 d’un patient pour prévenir et protéger en particulier les escarres, comporte quel que soit son mode de réalisation ; - une première pièce 8 rigide, appelée concentrateur, apte à supporter les dites contraintes extérieures et dont la surface de projection sur la surface 9, perpendiculairement à celle-ci, au moins égale à ladite surface 9 à protéger,
- d’au moins une deuxième pièce 10 ayant une partie déformable et appelée transmetteur, supportant et bloquant au moins radialement le concentrateur 8, et ledit transmetteur recevant les forces résultant des contraintes exercées sur le concentrateur 8 maintient celui-ci à une hauteur minimum h au-dessus de ladite surface à protéger 9, lorsque le concentrateur 8 lui transmet lesdites forces, et
- d’au moins une troisième pièce 11, appelée effecteur, apte à être disposée contre une surface d'appui 3 dite externe, entourant au moins la surface 9 à protéger sans la recouvrir, la partie de la surface de contact du dit effecteur 11 contre la surface d’appui 3 étant de forme adaptée à celle-ci, et cet effecteur 11 est apte à prendre en charge les forces que le concentrateur 8 lui transmet par le transmetteur 10 pour au moins les répartir en pression exercée sur ladite surface d’appui 3 externe.
Ce dispositif de protection de surface suivant l’invention est un système de report total de pression dont les fonctionnalités permettent d’une part d’encaisser les fortes concentrations de pression et de cisaillement exercées, dans le cas de l’application anti-escarres, dans certaines configurations de posture du patient, pour lesquelles une partie significative du poids du corps est supportée sur une portion très réduite du corps et d’autre part de supprimer les risques de déport d’escarres.
Premier exemple de réalisation Le premier mode de réalisation suivant la est le plus simple à réaliser : la surface d’appui 3 de l’effecteur 11 est une surface apte à être située au-delà, autour et dans la continuité de celle 9 à protéger et le transmetteur 10 est constituée d’au moins une pièce rigide de forme allongée dont une partie au moins dépasse radialement la périphérie du concentrateur 8 avec une forme ayant une longueur et une inclinaison, par rapport au concentrateur 8 et à l’effecteur 11, qui assurent la hauteur minimum h quand il supporte les forces résultant des contraintes exercées sur le concentrateur 8.
L’extracteur 2 selon l’invention n’est pas limité à une utilisation sur une prise SUB-D, et peut s’appliquer sur tout type de prise comportant deux connecteurs engagés axialement l’un dans l’autre.
La prise SUB-D 1 est par exemple destinée à transmettre des informations entre les deux connecteurs 3 et 4. En règle générale, le raccordement des deux connecteurs s’effectue par un mouvement de translation axial du premier connecteur 3 dans le deuxième 4.
Le premier connecteur 3 comprend un capot 5 de protection portant à une extrémité un embout de connexion 6 visible sur la . L’embout de connexion 6 comprend un ensemble de broches mâles, non visibles sur les figures, protégées par une armature périphérique. Un câble électrique 7 est inséré dans le capot 5. Plus précisément, le câble électrique 7 entre dans le capot 5 par l’extrémité du capot 5 opposée à l’embout de connexion 6. Les broches mâles du connecteur 3 sont raccordées au câble électrique 7 inséré dans le capot 5.
Le deuxième connecteur 4 comprend également un embout de connexion 8 porté par un socle 9. L’embout 8 comprend un bouclier en métal portant des broches femelles, non représentées, telles que des douilles de contact. Lors de la connexion, le bouclier en métal s’insère à l’intérieur de l’armature périphérique du premier connecteur 3, et les broches mâles s’insèrent dans les broches femelles.
Le câble électrique 7 permet d’acheminer des informations qui sont transmises par l’intermédiaire de l’embout de connexion 6, via les broches mâles et femelles, au deuxième connecteur 4.