INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le matériau thermoplastique peut être choisi parmi les polyamides, les polytéréphtalates d’éthylène, les polypropylènes, les polyéthylènes, les copolymères PEBA autres que celui selon l’invention.
Selon un mode de réalisation selon l’invention, le filament peut être fabriqué par co-extrusion. Ce filament co-extrudé peut prendre deux ou trois matériaux différents.
Selon un mode de réalisation, le filament est co-extrudé avec un autre matériau thermoplastique choisi parmi les polyamides, les polytéréphtalates d’éthylène, les polypropylènes, les polyéthylènes, les copolymère PEBA autres que celui défini selon l’invention.
Le filament co-extrudé peut être de différentes structures : cœur/peau, île en mer ou bien trilobé.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le filament est co-extrudé, il comprend le copolymère à blocs polyamide et à blocs polyéther tel que défini ci-dessus et du polyamide, le cœur du filament étant en PEBA selon l’invention et la peau du filament étant en polyamide.
Ces filaments co-extrudés peuvent être co-mélés pour fabriquer des fibres.
Procédé de préparation du copolymère Le copolymère à blocs compris dans le filament selon l’invention peut être préparé de manière connue par l’homme du métier, par exemple, en mélangeant à l’état fondu les blocs polyamide et PTMG.
Alternativement, le copolymère à blocs peut être préparé en mélangeant à l’état fondu les monomères constituant les blocs polyamides et PTMG.
Le procédé de synthèse du copolymère défini ci-dessus peut comprendre les étapes suivantes : - mélange et mise en réaction d'au moins un bloc PA avec au moins un bloc PTMG, - récupération dudit copolymère. Selon un mode de réalisation préféré, le procédé selon l' invention comprend les étapes suivantes : - chargement d'un réacteur avec un mélange comprenant au moins un bloc PA, au moins un bloc PTMG, - chauffage à une température consigne comprise dans la gamme allant de 180 à 340°C, de préférence de 200 à 300°C , de préférence de 220 à 270°C, - agitation et balayage sous gaz inerte, - mise sous vide à une pression inférieure à 100 mbar, de préférence inférieure à 50 mbar, de préférence inférieure à 10 mbar, - ajout d'un catalyseur, - arrêt lorsqu'un couple au moins égal à 5 N.cm, de préférence au moins égal à 10 N.cm, de préférence au moins égal à 20 N.cm, est atteint. Procédé de fabrication du filament
Tous les procédés de filage en fondu peuvent être utilisés notamment en faisant passer le copolymère défini ci-dessus à travers des filières comprenant un ou plusieurs orifices. Pour la fabrication de fils ou fibres multifilamentaires, on cite les procédés de filage ou filage-étirage ou filage-étirage-texturation intégrés ou non, quelle que soit la vitesse de filage. On peut produire les fils par filage haute vitesse, à vitesse de filage supérieure ou égale à 3000 m/min, préférentiellement supérieure ou égale à 4000 m/min. De tels procédés sont souvent désignés par les termes suivants : POY (partialy oriented yarn), FOY (fully oriented yarn), FEI (filage-étirage-intégré), HOY (higly oriented yarn avec une vitesse supérieure à 5500 m/min). Ces fils ou fibres peuvent de plus être texturés, selon l'usage auquel ils sont destinés. Les fils ou fibres obtenus par ces procédés conviennent tout particulièrement à la réalisation de surfaces textiles, tissées ou tricotées. Selon l'invention, le copolymère définit ci-dessus peut être utilisée pour la fabrication de fils ou fibres monofilamentaires ou monofilaments, de fils ou fibres multifilamentaires ou multifilaments, de fibres continues (en bobines) ou de fibres discontinues (coupées). Les filaments discontinus conviennent particulièrement bien pour le mélange avec des fibres naturelles.
Pour les filaments individuels ou monofilaments, les titres peuvent aller de 1dtex à 1000dtex/filament, les titres élevés étant particulièrement bien adaptés pour les applications industrielles. Les fils ou fibres multifilamentaires ont de préférence un titre inférieur ou égal à 15 dtex/filament. Pour la fabrication de fibres, les filaments peuvent par exemple être réunis sous forme de mèche ou de nappe, directement après le filage ou en reprise, étirés, texturés ou frisés et coupés.
Typiquement, le polymère est filé à l’état fondu, puis étiré entre 2 et 10 fois sa longueur, de préférence 5 fois sa longueur à température ambiante, puis le fils est rétracté à température ambiante et de préférence, stabilisé à 100°C. La fibre
L’invention porte également sur une fibre comprenant au moins un filament tel que défini ci-dessus.
La ou les fibres selon l’invention peuvent comprendre un ou plusieurs filaments synthétiques différents de celui défini ci-dessus et/ou peuvent comprendre un ou plusieurs filaments naturels.
Exemples Les produits chimiques suivants ont été utilisés dans les exemples ci-après : Phosphate disodique (ref : S9763 Chez Sigma Aldrich) Diethanolamine (ref : 398179, Sigma Aldrich) Maltol (ref : W265624, Sigma Aldrich) Trolox (ref : 238813, Sigma Aldrich) Acide gallique (ref : 398225, Sigma Aldrich) Gallate d’ethyle (ref : 48640, Sigma Aldrich) Gallate de propyle (ref : 48710, Sigma Aldrich).
Méthodologie associée à la détermination de l’efficacité d’un additif anti-oxydant selon le test Petro O xy
3g de la solution d’isosorbide purifiée (50 %MS) dans de l’eau distillée avec ajout ou non de stabilisant sont pesés précisément dans une coupelle en verre puis mis dans l’enceinte hermétique de l’appareil de mesure (PetroOxy modèle 13-3002 de Petrotest (aujourd’hui Anton Paar GmbH)). L’air présent dans la cellule est purgé 3 fois à température ambiante à l’oxygène pur via une bouteille sous pression (Alphagaz, pureté >99.5%). On fixe ensuite la température et la pression de travail en oxygène pur à 100°C et 700 kPa (7 bars d’oxygène). La pression est suivie en continu lors de l’expérience. La diminution de pression dans l’enceinte de la chambre de test est due la consommation d’oxygène lors des réactions d’oxydation de l’échantillon étudié. La variation de pression relative lors de l’expérience permet de déterminer le temps au bout duquel l’échantillon commence sa dégradation (dit temps d’induction, OIT) dans les conditions du test.
Le temps d’induction de la solution est déterminé comme suit :
La pression relative de consommation en oxygène est donnée par la relation Pmax -Pt /Pmax (Pmax étant la pression maximale du système au court du temps (correspondant au maximum de pression au début du temps, Pt est la pression en fonction du temps lorsque l’oxygène est consommé). Le temps d’induction de l’échantillon est donné par le point d’inflexion de la courbe de consommation d’oxygène : soit l’intersection des deux domaines linéaires (voir ).
Plus le temps d’induction est long, plus la tenue à l’oxydation de l’échantillon est grande. Pour calculer précisément ce paramètre, une méthode de calcul par régression linéaire entre les deux segments de droite avant et après le point d’inflexion est réalisée.
L’efficacité d’un additif (Noté E i ), en terme de pouvoir anti oxydant, est déterminée par la différence de temps d’induction (t i ) entre une solution d’isosorbide avec un stabilisant et une solution sans stabilisant (isosorbide sans additif, t ref ), E i =t i -t ref . Un additif i possédant une efficacité E i positive aura un effet bénéfique tandis qu’une efficacité E i négatif témoignera d’un effet délétère. Une synergie d’un mélange d’additifs se traduira par une efficacité E mélange supérieure à la somme de efficacités E i des additifs du mélange pris indépendamment et ce, avec les mêmes concentrations des additifs mis en œuvre.
Exemple de Référence : préparation d’une composition d’isosorbide non stabilisée et étude de son temps d’induction .
On prépare une solution d’isosorbide comme suit :
Dans un réacteur agité double enveloppe, on introduit 1Kg d’une solution de sorbitol à 70% de matière sèche (MS) commercialisée par la Demanderesse sous l’appellation NEOSORB 70/02 et 7 g d’acide sulfurique concentré. Le mélange obtenu est chauffé sous vide (100mbars) pendant 5h de façon à éliminer l’eau contenue dans le milieu réactionnel et celle provenant de la réaction de déshydratation du sorbitol.
Le brut de réaction est ensuite refroidi à 100°C puis neutraliser avec 11,4 g d’une solution de soude à 50 %. La composition d’isosorbide est distillée sous vide (pression inférieure à 50 mbars).
Le distillat d’isosorbide, légèrement coloré (jaune claire) est ensuite mis en solution dans l’isopropanol à une température de 60°C, de façon à obtenir une solution homogène à 75% de MS. Cette solution est ensuite refroidie lentement, en l’espace de 5 h, jusqu’à une température de 10°C. Une amorce d’isosorbide recristallisé est ajouté à 40°C.
Les cristaux sont ensuite essorés ans une essoreuse et lavés avec de l’isopropanol. Après séchage sous vide, les cristaux sont remis en solution dans l’eau pour obtenir une solution aqueuse a 50% de MS.
Cette solution est ensuite percolée sur une colonne de charbon actif granulaire (CPG 12-40 à une vitesse relative de 0.5V/V/h (volume de produit/volume de résine et par heure). La composition d’isosorbide décolorée ainsi obtenue est passé à une vitesse de 2 V/V/h successivement sur une colonne de résine cationique forte (PUROLITE C150 S puis sur une résine anionique forte AMBERLITE IRA910. Cette solution est ensuite traitée par du charbon actif en poudre (NORIT SX+) à 20°C pendant une heure. La quantité de charbon mis en œuvre est de 0.5 % en poids par rapport au poids sec de solution.
Après filtration du charbon actif, la solution d’isosorbide est récupéré et analysé selon la méthodologie ci-dessus.
Le temps d’induction de la solution d’isosorbide sans additif est de 5,0 h. Cette valeur servira de référence pour la détermination de l’efficacité des additifs.
Dans le cas d’un circuit caloporteur embarqué dans un véhicule automobile, la performance du radiateur 4 est à mesurer au niveau du véhicule, parce que la vitesse du véhicule influence la performance du radiateur 4.
Pour l’acquisition des données préalables, tous les tests de véhicule sont utiles, par exemple vitesse maximale, sur la pente, chargement lent et rapide et même les tests d’aide à la conduite automobile connus sous l’acronyme anglo-saxon de ADAS. Pour distinguer le flux d’air de déplacement du véhicule et celui du ventilateur 5, il convient de faire varier la vitesse du ventilateur 5 pendant les tests.
Il convient d’enregistrer les données pertinentes pour le développement du modèle de l’apprentissage automatique comme suit : la vitesse du véhicule, la vitesse du ventilateur 5, la température ambiante, la température du fluide caloporteur à l’entrée et la sortie du radiateur 4 et le débit du fluide.
Après avoir accumulé les données d’expérience, un modèle de l’apprentissage automatique supervisé est à développer pour calculer la vitesse du ventilateur 5.
Dans le cas non limitatif d’un circuit 1 caloporteur embarqué dans un véhicule automobile hybride ou électrique, il n’est pas nécessaire d’avoir les tests où la batterie est refroidie par le radiateur 4, étant donné que le moteur et la batterie fonctionnent en tant que source de chaleur de la même façon. Le modèle ainsi élaboré est applicable pour les deux cas de figure.
De manière générale, sans que cela soit limité à un circuit 1 caloporteur embarqué dans un véhicule automobile, les données peuvent être une vitesse de rotation du ventilateur 5, une température ambiante, des températures du fluide caloporteur respectivement à l’entrée et la sortie du radiateur 4, un débit du fluide caloporteur dans le circuit 1 et un flux d’air régnant dans un environnement du radiateur 4.
Pour faciliter le processus du développement du modèle de l’apprentissage automatique, le coefficient de transfert de chaleur peut être simplifié comme une fonction du flux d’air entrant le radiateur 4 en éliminant les influences de la température du fluide caloporteur.
Ainsi, lors d’une élaboration du modèle mathématique à partir de données préalablement acquises, avantageusement à partir de tests préalables à une mise en fonction du circuit 1 caloporteur, le coefficient de transfert de chaleur peut être simplifié comme fonction d’un flux d’air entrant dans le radiateur 4, le débit de fluide caloporteur étant constant.
Il est désiré que la quantité de chaleur dégagée par le radiateur en étant fonction d’une vitesse de rotation du ventilateur 5 soit égale à une quantité de chaleur transférée dudit au moins un organe 3 au fluide caloporteur soit . On obtient donc l’équation suivante :
La quantité de chaleur transférée dudit au moins un organe 3 au fluide caloporteur au fluide caloporteur s’exprime comme suit :
étant la chaleur spécifique du fluide caloporteur, étant le débit du fluide de refroidissement, étant la différence des températures entre l’entrée et la sortie du radiateur 4.
La quantité de chaleur dégagée par le radiateur 4 s’exprime comme suit :
étant la chaleur spécifique du fluide caloporteur, étant le débit du fluide de refroidissement, étant la température du fluide caloporteur entrant dans le radiateur 4 et étant la température du fluide caloporteur sortant du radiateur 4.
Il peut être calculé un coefficient de transfert de chaleur du radiateur selon l’équation suivante :
dans laquelle est la quantité de chaleur dégagée par le radiateur 4, est la température du fluide caloporteur entrant dans le radiateur 4 et est la température ambiante.
Comme, dans le cadre de la présente invention, une vitesse du ventilateur 5 est pilotée afin qu’une quantité de chaleur dégagée par le radiateur 4 soit égale à une quantité de chaleur transférée dudit au moins un organe 3 au fluide caloporteur, cette vitesse du ventilateur peut être pilotée en fonction du coefficient de transfert de chaleur du radiateur selon l’équation suivante:
[Fig. 3A, 3B] les figures 3A, 3B sont un organigramme d’un procédé de création d’un style personnalisé, où la est un procédé dans lequel un utilisateur crée son propre style personnalisé, et la est un procédé dans lequel le style personnalisé est créé par une application mobile en conformité avec un exemple d’aspect de la divulgation ;
la est un exemple d’interface utilisateur permettant de faire un choix entre la création par l’utilisateur et la création par application d’un style en conformité avec un exemple d’aspect de la divulgation ;
la est un organigramme d’un procédé d’obtention d’une palette de maquillage numérique en conformité avec un exemple d’aspect de la divulgation ;
la illustre un exemple de palette de maquillage numérique en conformité avec un exemple d’aspect de la divulgation ;
la illustre un exemple de maquillage numérique en conformité avec un exemple d’aspect de la divulgation ;
la est un organigramme de l’étape d’analyse de visage plus détaillée en conformité avec un exemple d’aspect de la divulgation ;
la est un schéma fonctionnel d’un CNN pour classifier une forme de visage ;
la est un schéma d’un réseau neuronal d’apprentissage profond pour la détection de repères du visage ;
la est un exemple d’interface utilisateur pour sélectionner un produit virtuel à appliquer ;
la est un exemple d’interface utilisateur permettant de faire un choix entre l’application de maquillage par l’utilisateur et la recommandation de la façon d’appliquer du maquillage ;
la est un exemple d’application mobile en conformité avec un exemple d’aspect de la divulgation ;
la est un schéma pour un système de recommandation ;
la illustre un exemple de matrice style-maquillage pour le système de recommandation de la ;
la illustre un processus de mélange qui peut être utilisé pour créer une image de visage basée sur une particularité souhaitée et une particularité d’origine ;
la est un organigramme pour une étape d’application de maquillage virtuel en conformité avec un exemple d’aspect de la divulgation ;
la est un organigramme d’une étape d’enregistrement de zones et des balayages pendant l’application de maquillage ;
illustre schématiquement un exemple de réalisation de l’unité électronique de la ;
est un ensemble de quatre diagrammes représentant l’évolution de consignes de couple d’air, d’une valeur booléenne d’activation ou de désactivation d’un filtre adaptatif, d’un gradient de couple d’air et du régime du moteur thermique dans lequel est implantée l’unité électronique de la , en fonction du temps ; et
est un diagramme représentant l’évolution du rendement d’avance à l’allumage du moteur thermique dans lequel est implantée l’unité électronique de la , en fonction de l’avance à l’allumage de ce même moteur ;
En se référant aux figures 4 à 6 la présente invention concerne un procédé, mis en œuvre dans une unité électronique 24 d’un véhicule, de contrôle d’une boucle d’air d’un moteur thermique à allumage commandé du véhicule. Le véhicule peut être par exemple un véhicule thermique ou un véhicule hybride. Le moteur thermique est typiquement mais non limitativement un moteur à carburant essence ou à mélange contenant de l’essence.
Sur la est représenté un module électronique 26 de construction et de coordination d’une consigne de couple d’air finale ou aval 28. Par rapport au module électronique 1 de l’art antérieur représenté sur la , le module électronique 26 comporte en outre un dispositif électronique 29 de contrôle de la boucle d’air du moteur thermique. Le dispositif électronique 29 comporte l’unité électronique 24. De préférence, comme illustré sur la , le dispositif électronique 29 comporte en outre un comparateur 30. Sur les figures 1 et 5, les éléments désignés par des mêmes références numériques sont analogues et ne seront donc pas décrits de nouveau par la suite.
Le comparateur 30 est muni de deux entrées. Le comparateur 30 reçoit sur une première entrée la consigne de couple d’air 18 et, sur une seconde entrée, une consigne limite 32 indicative d’une phase d’instabilités de combustion au sein du moteur thermique. De préférence, la consigne limite 32 est une valeur constante. Le comparateur 30 compare la valeur de la consigne de couple d’air 18 à la valeur de la consigne limite 32, et fournit en sortie la valeur la plus faible 34. Cette valeur 34, qui correspond à une consigne amont de couple d’air cible, est appliquée en entrée de l’unité électronique 24. Dans le cas où le dispositif électronique 29 ne comporte pas de comparateur 30, la consigne de couple d’air 18 est appliquée en entrée de l’unité électronique 24 en tant que consigne amont de couple d’air cible.
L’unité électronique 24 fournit en sortie la consigne aval de couple d’air 28. L’unité électronique 24 comporte des moyens de traitement et des moyens mémoire (ces moyens n’étant pas représentés sur les figures pour des raisons de clarté). L’unité électronique 24 comporte également un filtre adaptatif 36, visible sur la . Les moyens mémoire comportent une unité mémoire 38 qui stocke une table de calibration. La table de calibration fournit des valeurs de gradient de couple brut dépendant de l’écart entre la consigne amont de couple d’air 34 et la consigne aval de couple d’air 28. De préférence, comme illustré sur la , l’unité électronique 24 comporte également un premier soustracteur 40, un premier comparateur 42, un deuxième soustracteur 44, un deuxième comparateur 46 et un troisième comparateur 48.
Le filtre adaptatif 36 est de préférence un filtre limiteur de pente. Ceci permet d’éviter d’accumuler un pas de retard en plus vis-à-vis d’un filtre du premier ordre. Le filtre adaptatif 36 fournit en sortie la consigne aval de couple d’air 28, qui correspond à la consigne de couple d’air courante.
Le premier soustracteur 40 est relié d’une part à la sortie du comparateur 30 du dispositif électronique 29 et d’autre part à une entrée du premier comparateur 42. Le premier soustracteur 40 reçoit sur une entrée non inverseuse la consigne amont de couple d’air 34, et reçoit sur une entrée inverseuse la consigne limite 32. Le premier soustracteur 40 soustrait la consigne limite 32 de la consigne amont de couple d’air 34, et fournit en sortie la valeur résultante 50. Cette valeur résultante 50 est appliquée en entrée du premier comparateur 42.
Le premier comparateur 42, qui est un comparateur à hystérésis, est relié d’une part à la sortie du premier soustracteur 40 et d’autre part à une entrée du filtre adaptatif 36. Le premier comparateur 42 compare la valeur résultante 50 issue du premier soustracteur 40 à une valeur seuil d’activation prédéfinie ou à une valeur seuil de désactivation prédéfinie selon le sens de parcours de l’hystérésis, et fournit en sortie une valeur booléenne 52 en fonction du résultat de la comparaison. Cette valeur booléenne 52 est appliquée en entrée du filtre adaptatif 36.
Le deuxième soustracteur 44 est relié à la sortie du comparateur 30 du dispositif électronique 29, à l’entrée de l’unité mémoire 38 stockant la table de calibration, et à la sortie du filtre adaptatif 36. Le premier soustracteur 40 reçoit sur une entrée non inverseuse la consigne amont de couple d’air 34, et reçoit sur une entrée inverseuse la consigne aval de couple d’air 28. Le deuxième soustracteur 44 soustrait la consigne aval de couple d’air 28 de la consigne amont de couple d’air 34, et fournit en sortie la valeur résultante 54. Cette valeur résultante 54 est appliquée en entrée de l’unité mémoire 38.
L’unité mémoire 38 est reliée à la sortie du deuxième soustracteur 44, à une entrée du deuxième comparateur 46, et à une entrée du troisième comparateur 48. L’unité mémoire 38 fournit une valeur de gradient de couple brut 56 en fonction de la valeur résultante 54 issue du deuxième soustracteur 44. Cette valeur de gradient de couple brut 56 est appliquée en entrée du deuxième comparateur 46, et en entrée du troisième comparateur 48.
Le deuxième comparateur 46 est relié d’une part à la sortie de l’unité mémoire 38 et d’autre part à une entrée du filtre adaptatif 36. Le deuxième comparateur 46 compare valeur de gradient de couple brut 56 issue de l’unité mémoire 38 à une valeur nulle, et fournit en sortie la valeur la plus élevée 58. Cette valeur 58, qui correspond à un gradient de couple d’incrément, est appliquée en entrée du filtre adaptatif 36.
Le troisième comparateur 48 est relié d’une part à la sortie de l’unité mémoire 38 et d’autre part à une entrée du filtre adaptatif 36. Le troisième comparateur 48 compare valeur de gradient de couple brut 56 issue de l’unité mémoire 38 à une valeur nulle, et fournit en sortie la valeur la plus faible 60. Cette valeur 60, qui correspond à un gradient de couple de décrément, est appliquée en entrée du filtre adaptatif 36.
En revenant à la , le procédé comporte préférentiellement une première étape 62 au cours de laquelle l’unité électronique 24 calcule la consigne limite 32. De préférence, cette étape de calcul 62 consiste à soustraire une valeur de décalage prédéfinie d’une valeur de limitation maximale d’air 16 du moteur thermique prédéfinie. La valeur de limitation maximale d’air 16 dépend de la réserve d’air du moteur thermique. De préférence, la valeur de décalage est une valeur paramétrable en fonction du rendement d’avance à l’allumage du moteur thermique et/ou de la température d’eau du moteur.