INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur ce point, il est important de noter que les conditions d’incubation de ladite enzyme de catalyser au moins une réaction enzymatique dans le but de réticuler lesdites protéines végétales. Par « au moins une réaction enzymatique », on entend une réaction complète qui commence par la formation d’un complexe enzyme-substrat, et qui se termine par la formation d’un produit à partir du ou des substrats et la libération de l’enzyme. Par « réticuler lesdites protéines végétales », on entend former des liaisons protéines-protéines. Il peut s’agir de liaisons fortes, telles que les ponts disulfures et les liaisons peptidiques ; et/ou de liaisons faibles, telles que les liaisons hydrophobes, les liaisons hydrogènes, les liaisons ioniques et les forces de Van der Walls.
En particulier, un mode de réalisation de l’invention a pour objet le procédé tel que décrit ci-dessus, dans lequel lesdites conditions permettant à ladite enzyme de catalyser au moins une réaction enzymatique sont des conditions de température et de pH appropriées, avec ou sans agitation. A des fins d’illustration, les couples [température ; pH] appropriés peuvent être : [50°C ; pH 7] et [40°C ; pH 6]. De même, les couples [température ; temps d’incubation], pour un pH par exemple compris de 6 à 7, peuvent être : [30°C ; 120 min], [40°C ; 60 min], [50°C ; 30 min], [60°C ; 15 min].
Par « congélation », on entend que la solution protéique réticulée du fait de l’action de ladite enzyme est placée dans des conditions de froid suffisantes, lesquelles permettent la solidification de ladite solution protéique traitée enzymatiquement. Pour cela, est appliquée pendant une durée suffisante une température comprise de – 110°C à 0°C, de – 90°C à – 2°C, de – 50°C à – 4°C ou de – 20°C à – 5°C à ladite solution protéique traitée enzymatiquement. De cette manière, la formation de fibres se met en place au sein de ladite solution protéique traitée enzymatiquement, lesquelles lui confèrent une texture et permettent d’obtenir un produit alimentaire fibreux ou feuilleté, texturé et congelé. A noter que pour obtenir les conditions de froid de l’invention, sa mise en œuvre nécessite notamment l’emploi des technologies de froid mécanique, statique ou ventilé ; ou bien des technologies de froid cryogénique (statiques ou ventilées également). A noter également que par « formation de fibres », on entend que l’effet du froid et donc la solidification de ladite solution protéique traitée enzymatiquement conduit à l’apparition de réseaux de protéines inter-connectées, lesquelles peuvent être orientées si nécessaire sous l’effet du froid. Aussi et selon un autre mode de réalisation, l’invention a pour objet le procédé tel que décrit ci-dessus, dans lequel ladite congélation à l’étape b. est réalisée des conditions permettant une congélation d’au moins 95 % de ladite solution protéique traitée enzymatiquement, ladite congélation ayant lieu à une température comprise de – 110°C à 0°C.
Par « une congélation d’au moins 95 % de ladite solution protéique traitée enzymatiquement », on entend qu’à l’issue de la mise en œuvre du procédé de l’invention il est possible que la totalité de la solution protéique traitée enzymatiquement ne soit pas congelée. En effet, dans l’hypothèse où le froid va se propager de l’extérieur vers l’intérieur de la solution protéique traitée enzymatiquement, il est possible que le cœur de ladite solution protéique traitée enzymatiquement ne soit pas congelé si l’étape b. ne dure pas assez longtemps. De la même façon et dans l’hypothèse d’une congélation directionnelle, voire uni-directionnelle, dans la mesure où le froid va se propager du bas vers le haut (ou du haut vers le bas) de la solution protéique traitée enzymatiquement, il est possible que le haut (ou le bas) de ladite solution protéique traitée enzymatiquement ne soit pas congelé si l’étape b. ne dure pas assez longtemps. Ceci étant, un taux de congélation de 95 % est nécessaire et suffisant pour la fabrication du produit de l’invention. Aussi et par « une congélation d’au moins 95 % de ladite solution protéique traitée enzymatiquement », on entend une congélation d’au moins 96 %, d’au moins 97 %, d’au moins 98 %, d’au moins 99 % de manière à tenir compte de cette éventualité.
Ceci étant et comme il est préférable d’obtenir à l’issue de la mise en œuvre du procédé de l’invention un produit alimentaire fibreux ou feuilleté, texturé et congelé facilement manipulable, un autre mode de réalisation de l’invention concerne le procédé tel que décrit ci-dessus, dans lequel ladite congélation à l’étape b. est réalisée des conditions permettant une congélation de 100 % de ladite solution protéique traitée enzymatiquement.
Par « une température comprise de – 110°C à 0°C », on entend que les conditions de température appliquées permettant la solidification de ladite solution protéique traitée enzymatiquement sont comprises de – 110°C à 0°C. Autrement dit, cette température peut être comprise de – 100°C à – 5°C, de – 90°C à – 10°C, de – 80°C à – 20°C, de – 70°c à – 30°C ou de – 60°C à – 40°C. En particulier, elle peut être comprise de de – 50°C à – 2°C ou de – 20°C à – 5°C. Cela signifie également que cette température peut être de – 110°C, de – 100°C, de – 90°C, de – 80°C, de – 70°C, de – 60°C, de – 50°C, de – 40°C, de – 30°C, de – 20°C, de – 10°C, de – 5°C, de – 4°C, de – 3 °C, de – 2°C, de – 1°C ou de 0°C. En particulier, un autre mode de réalisation de l’invention a pour objet le procédé tel que décrit ci-dessus, ladite congélation ayant lieu à une température comprise de – 50°C à – 2°C. En particulier, un autre mode de réalisation de l’invention a également pour objet le procédé tel que décrit ci-dessus, ladite congélation ayant lieu à une température comprise de – 20°C à – 5°C.
L’effet technique est de permettre un refroidissement de la partie émergée des cellules électrochimiques tout en limitant la quantité de liquide diélectrique utilisée pour ce refroidissement.
Diverses caractéristiques supplémentaires peuvent être prévues, seules ou en combinaisons :
Selon une réalisation, le matériau de la tranche d’isolation thermique est un aérogel.
Selon une réalisation, l’aérogel comprend des fibres de renforcement.
Selon une réalisation, la conduite débouche de la tranche par un trou de pulvérisation du liquide diélectrique.
Selon une réalisation, la conduite et le trou de pulvérisation sont obtenus par moulage de la tranche de séparation.
Selon une réalisation, le diamètre du trou de pulvérisation du liquide diélectrique est compris entre 0,5 mm et 1 mm.
Selon une réalisation, le dispositif comprend un support sur lequel sont posés les cellules électrochimiques et faisant office de rampe d’alimentation en fluide de la conduite.
Selon une réalisation, le dispositif comprend : -une pompe dont le débit ou la pression est variable, -des moyens de commande configurés pour piloter le débit ou la pression de la pompe, -un clapet d’entrée du fluide dans le support configuré pour s’ouvrir si le débit ou la pression fournit par la pompe dépasse un seuil donné.
Selon une réalisation, la partie immergée des cellules électrochimiques est comprise entre 10% et 40% de leur hauteur.
L’invention a aussi pour objet un véhicule automobile comprenant un dispositif de stockage électrique selon l’une quelconque des variantes précédemment décrites.
: cette figure représente schématiquement un dispositif de stockage électrique conforme à l’invention.
On comprendra par batterie, dans la suite de cette description, un ensemble comprenant au moins un module de batterie, le module de batterie contenant au moins deux cellules électrochimiques.
Lorsqu’il y a plusieurs modules, ils sont regroupés dans un bac ou carter et forment alors un bloc batteries, ce bloc batteries étant souvent désigné par l’expression anglaise « pack batteries », ce carter contenant généralement une interface de montage, et des bornes de raccordement.
Par ailleurs, on comprendra par cellule de stockage d’énergie électrique, ou cellule électrochimique, dans tout le texte de ce document, une cellule générant du courant par réaction chimique, par exemple de type lithium-ion (ou Li-ion), de type Ni-Mh, ou Ni-Cd ou encore plomb.
Méthodes de préparation de l'échafaudage primaire
L’échafaudage selon la présente invention peut être préparé en formant un moule maître.
Par exemple, pour préparer un échafaudage primaire, un moule maître comprenant le négatif des micropores (= micropiliers) est préparé en utilisant une lithographie à 2 photons, une gravure au plasma ou toute autre technique connue de l’homme du métier.
Plus typiquement, la membrane microstructurée est moulée sur le moule maître puis démoulée et enfin les pores sont ouverts à l'aide d'une gravure plasma isotrope.
La membrane microstructurée de l’invention est fabriquée à l'aide de polymères moulables (par exemple, PDMS), moulés à partir du moule maître en Silicium sur lequel les micropiliers sont structurés avec de la résine, dans lequel le PDMS ou tout autre polymère (pour l'échafaudage) est coulé par la suite.
Bien qu'il soit décrit ici comme la préparation des échafaudages en utilisant la photolithographie, le moulage et la gravure au plasma, il doit être compris que tout moyen pour préparer des échafaudages polymères comme connu dans l'art peut être utilisé sans s'écarter de la présente invention.
D'autres méthodes appropriées incluent, par exemple, l'impression directe à l'aide d'une imprimante 3D ou le moulage à l'aide d'une machine de moulage par micro-injection.
Pour préparer l'élément de support, un film polymère ultramince est préparé en utilisant n'importe quel procédé connu dans l'art.
Des exemples de polymères à utiliser comme élément de support comprennent ceux énumérés ci-dessus.
Avantageusement, les échafaudages de la présente invention peuvent être utilisés pour la culture cellulaire, la transplantation, la modélisation du développement des cellules, et pour le criblage de médicaments.
Lithographie 3D
Dans le domaine de la lithographie par écriture laser, la stéréolithographie par absorption biphotonique ou à 2 photons (anglais : two-photon stereolithography, TPS) est utilisée. Un faisceau laser focalisé balaie point par point un photopolymère dans son volume pour former l'objet 3D désiré. Le recours à des impulsions ultracourtes (en général quelques centaines de femtoseconde) et un fort confinement de l'onde lumineuse permettent de déclencher le phénomène d'absorption biphotonique qui conduit le photoamorceur dans un état excité. A partir de cet état excité, des espèces réactives peuvent être créées pour amorcer une réaction de polymérisation classique.
Une méthode courante pour créer des échafaudages microstructurés est la lithographie douce utilisant la résine photosensible à tonalité négative, par exemple SU8, pour répartir les caractéristiques sur des plaquettes de silicium pour créer des maîtres (SU8-Si) pour le moulage de répliques en polymère dur.
La décrit les étapes principales de la formation de la membrane microstructurée de l’invention.
L’étape a) concerne la préparation d’un substrat en silicium, le dépôt d’une résine par enduction centrifuge sur ledit substrat, et le traitement thermique du substrat enrésiné.
L’étape b) concerne la lithographie laser bi-photon (ou à 2 photons). La résine polymérise dans les zones exposées aux rayonnements des 2 lasers focalisés.
Les figures 7A et 7B montrent une portion de conduite 2-6 selon un sixième mode de réalisation de l’invention, respectivement avant et après insertion du chemisage de protection à l’intérieur du tube de la conduite.
Dans ce sixième mode de réalisation, le chemisage de protection 6-6 présente, avant son insertion dans le tube (figure 7A), dans un plan de section transversale, une surface externe 6b qui possède une forme ovale et une surface interne 6a qui est sensiblement circulaire.
Ainsi, une fois le chemisage de protection 6-6 inséré à l’intérieur du tube 4, celui-ci va venir se plaquer contre la paroi interne du tube de sorte à former deux portions angulaires affaiblies α 6 qui sont diamétralement opposées (et qui sont de préférence positionnées « à midi » et « à six heures »).
Plus précisément, ces deux portions angulaires affaiblies α 6 possèdent, après insertion du chemisage de protection dans le tube, des épaisseurs inférieures à celle de la portion angulaire restante du chemisage de protection.
Ces deux portions angulaires affaiblies α 6 possèdent ainsi une résistance mécanique à la déformation radiale qui est plus faible que celle de la portion angulaire restante du chemisage de protection.
Avec une telle géométrie du chemisage de protection 6-6, il a été constaté en pratique qu’en cas d’opération de dépressurisation de la conduite 2-6, ce sont les deux portions angulaires affaiblies α 6 du chemisage de protection qui subissent un flambement vers l’intérieur de la conduite, ces flambements s’étendant angulairement uniquement sur les portions affaiblies α 6 situées « à midi » et « à six heures », et ayant une amplitude qui est limitée (dans le sens radial) et qui s’étend longitudinalement sur toute la longueur de la conduite 2-6.
De la même manière que pour les précédents modes de réalisation, lors de la dépressurisation de la conduite, le flambement va s'amorcer des deux côtés des portions angulaires affaiblies α6 avant qu'un côté devienne plus instable que l'autre si le flambement devient important.
Afin d'avoir un ajustement serré après l'insertion du chemisage de protection 6-6, le diamètre minimum externe du chemisage avant son insertion est plus grand que le diamètre interne du tube. Ainsi, une fois l'insertion réalisée, toute la surface externe du chemisage de protection sera en contact avec le tube en acier. La forme géométrique avec la variation d'épaisseur et la répartition des contraintes internes après insertion favorisera le flambement dans les zones souhaitées (« à midi » et « à six heures ») et la répartition axiale du flambement.
En liaison avec les figures 8A, 8B, 9 et 10, on décrira maintenant des caractéristiques avantageuses de l’invention. Ces caractéristiques s’appliquent à l’ensemble des modes de réalisation précédemment décrits. A titre d’exemple, elles sont détaillées ci-dessous en liaison avec le premier mode de réalisation (figures 1A et 1B).
Les figures 8A et 8B représentent une conduite 2-1 selon le premier mode de réalisation de l’invention munie d’un longeron 14 (ou raidisseur axial) qui est localisé angulairement au niveau de la portion angulaire affaiblie α1 du chemisage de protection 6-1 et qui s’étend longitudinalement le long de l’axe longitudinal X-X du tube.
La présence d’un tel longeron 14 permet de raidir axialement le chemisage de protection 6-1 et d’augmenter la propagation axiale du flambement de celui-ci suite à une opération de dépressurisation de la conduite 2-1.
Dans la variante de réalisation des figures 8A et 8B, le longeron 14 est situé au niveau de la surface interne 6a du chemisage de protection 6-1.
Dans une autre variante de réalisation représentée par la , le longeron 14’ est directement intégré à l’intérieur du chemisage de protection 6-1 (toujours au niveau de la portion angulaire affaiblie α1 de celui-ci).
La représente une conduite 2-1 selon le premier mode de réalisation de l’invention munie d’un bossage 16 permettant avantageusement d’initier le flambement du chemisage de protection faisant suite à une dépressurisation de la conduite et donc de favoriser davantage sa localisation angulaire.
Plus précisément, le bossage 16 est disposé au niveau de la surface interne du tube 4 et est localisé angulairement au niveau de la portion angulaire affaiblie α1 du chemisage de protection 6-1.
Le bossage 16 s’étend longitudinalement de façon parallèle à l’axe longitudinal X-X de la conduite et sur toute la longueur de celle-ci. Il peut être réalisé par un cordon de soudure en acier ou par une tige rigide soudée à la surface interne du tube.
Le système immunitaire est un système complexe, qui protège l’organisme des agressions extérieures, qu’il s’agisse de virus, de bactéries ou de parasites. Pour cela, il met en jeu des milliers de cellules produites essentiellement dans la moelle osseuse qui se spécialisent ensuite dans le thymus, la rate, les ganglions lymphatiques, puis circulent dans le sang.
Situé derrière le sternum, le thymus est une glande extrêmement importante dans le développement du système immunitaire : il sélectionne de façon positive des cellules (les lymphocytes T) capables de reconnaître ce qui est étranger à l’organisme (le non-soi), tandis qu’il supprime celles qui pourraient réagir contre nos propres constituants (le soi).
Le stress oxydatif des cellules
Le stress oxydatif est l’ensemble des agressions causées par des molécules dérivant de l’oxygène aux cellules de notre corps. Les plus connus de ces substances néfastes aux constituants de nos cellules sont les radicaux libres. Les altérations cellulaires engendrées sont responsables d’un vieillissement cellulaire prématuré et pourraient être associés à certaines maladies.
L’oxygène, présente dans l’air que nous respirons est une molécule indispensable à la vie. L’oxygène est pourtant un élément paradoxal qui constitue le carburant, l’énergie des cellules de notre corps mais qui entraîne à contrario des réactions d’oxydation produisant des radicaux libres. Le stress oxydatif reflète l’ensemble des agressions sur les constituants de nos cellules par les substances réactives issues de l’oxygène
Ces radicaux libres et plus globalement le stress oxydatif vont endommager l’ADN présent dans nos cellules et favoriser le vieillissement cellulaire. Ils pourraient provoquer, à terme, une inflammation et des cancers.
La production de radicaux libres est notamment favorisée par la pollution, une alimentation déséquilibrée, le tabac, le soleil, l’excès de sport ou encore le stress.
Afin d’aider l’organisme à maintenir ces défenses naturelles, protéger les cellules du stress oxydatif et réduire la fatigue, la Demanderesse a mis au point un produit de combinaison comprenant à titre de substances actives, au moins de l’extrait de pépin de pamplemousse, de la vitamine C, de la vitamine D3 et du zinc dans une forme sèche.
Il existe sur le marché un certain nombre de produits pour aider au maintien des défenses naturelles de l’organisme. Parmi ces produits, on peut citer à titre d’exemple « Extrait de pépins de pamplemousse Vitamine C Défenses Naturelles » de Nutrisanté ou Citro Vital Bio de Vitall+. Ces deux produits se présentent sous forme de comprimés et ne contiennent ni vitamine D, ni zinc.
Ces produits, bien que comprenant de l’extrait de pépin de pamplemousse, et/ou de la vitamine C, et/ou de la vitamine D3 et/ou du zinc, n’apportent pas entière satisfaction en termes d’aide au maintien des défenses naturelles de l’organisme.
Le produit de combinaison selon l’invention est stable dans le temps.
Le produit de combinaison de la présente invention aide au maintien des défenses naturelles de l’organisme en stimulant et renforçant l’immunité des individus, protégeant les cellules contre le stress oxydatif et réduisant la fatigue. Le produit de la présente invention est sans effet secondaire ni accoutumance.
Le produit selon la présente invention présente également l’avantage de ne contenir, de préférence, aucun colorant artificiel, allergènes et d’être, préférentiellement, sans lactose ou gluten et est sans conservateurs.
Le produit de la présente invention se présente, de préférence, sous forme de comprimé.
La présente invention se rapporte à un produit de combinaison, comprenant à titre de substances actives, au moins : (i) de l’extrait de pépins de pamplemousse, (ii) de la vitamine C, (iii) de la vitamine D3, et (iv) du zinc
Cependant, lorsque la vitesse de l’aéronef 10 se rapproche de la vitesse maximale prédéfinie, le système actif d’application de force 16 détermine que la commande maximale possible d’accélération diminue et déplace en conséquence la butée d’accélération maximale 48A vers la position de neutre, en poussant la manette mobile 42 vers la position de neutre.
Lorsque la vitesse maximale prédéfinie est atteinte, la butée d’accélération maximale 48A empêche la manette mobile 42 d’aller au-delà de la position de neutre vers l’avant.
De même, comme illustré par la , lorsque le pilote souhaite décélérer fortement, il déplace la manette mobile 42 jusqu’à la butée de décélération maximale 48B, et la maintient dans cette position, éventuellement jusqu’à l’arrêt de l’aéronef 10.
Dans la variante de la , le système d’activation de force 46 est apte à définir une butée de décélération maximale 48B qui est franchissable par le pilote, et un cran 80 situé au-delà de la butée de décélération maximale 48B. Lorsque le pilote franchit la butée de décélération maximale 48B, et place la manette mobile 42 dans le cran 80, la manette mobile 42 reste maintenue dans le cran 80, même si le pilote relâche la manette mobile 42, jusqu’à l’arrêt de l’aéronef.
Dans l’exemple représenté sur les figures 5 à 8, la position de neutre est une position de neutre fixe. Elle correspond à un point fixe de la glissière 60 par exemple situé au milieu de la glissière 60.
Dans une variante illustrée par les figures 9 à 13, la position de neutre est une position de neutre mobile qui se déplace le long de la glissière 60 en fonction de la vitesse courante de l’aéronef et de la vitesse maximale possible lors du roulage prédéfinie pour l’aéronef 10.
La position de neutre mobile entre la butée d’accélération maximale 48A et la butée de décélération maximale 48B donne une indication sur le niveau de la vitesse courante dans l'intervalle de vitesses de taxiage autorisées [0 ; 50] nœuds, soit entre 0 km/h et 93 km/h. Le système actif d’application de force 46 asservit la manette mobile 42 à la position de neutre mobile, même en l’absence d’action du pilote sur la manette mobile 42.
Dans l’exemple illustré sur la , lorsque le pilote déplace la manette 42 pour appliquer une commande d’accélération, le déplacement de la manette mobile 42 est limité en bas par la position du neutre mobile et en haut par la butée d’accélération maximale 48A, qui reste fixe.
La commande d’accélération définie par le pilote par rapport à la position de neutre mobile conduit la centrale de commande 32 à accélérer l’aéronef 10 en maintenant la commande d’accélération souhaitée, ce qui augmente la vitesse de l’aéronef 10. La position de neutre mobile se rapproche donc progressivement de la butée d’accélération maximale 48A, puisque la vitesse courante de l’aéronef augmente.
Lorsque le pilote relâche la manette mobile 42, celle-ci est sollicitée vers la nouvelle position de neutre mobile, qui est différente de la position de neutre mobile initiale, avant que la commande d’accélération ait été appliquée.
La position de neutre mobile dans laquelle la manette mobile 42 est ramenée donne donc au pilote une indication visuelle immédiate de la valeur de la vitesse courante par rapport à l’intervalle de vitesse autorisé.
Il en est de même, lors d’une décélération de l’aéronef, comme illustré par la , où la position de neutre mobile évolue vers la butée de décélération minimale.
Dans l’exemple de la , lorsqu’une commande d’accélération maximale est appliquée en plaçant la manette mobile 42 en butée contre la butée d’accélération maximale 48A, la position de neutre mobile se déplace progressivement vers la butée d’accélération maximale 48A, jusqu’à atteindre la position courante de la manette mobile 42 lorsqu’aucune accélération supplémentaire ne peut être appliquée.
De même, dans l’exemple illustré sur la , lorsqu’une commande de décélération maximale est appliquée en plaçant la manette mobile 42 en butée contre la butée de décélération maximale 48B, la position de neutre mobile se déplace progressivement vers la butée de décélération maximale 48B, jusqu’à atteindre la position courante de la manette mobile 42 lorsqu’aucune décélération supplémentaire ne peut être appliquée.
Par ailleurs, en référence à la , lorsqu’un cran 80 est défini au-delà de la butée de décélération maximale 48B, la position de neutre mobile se déplace jusqu’à la butée de décélération maximale 48B, la manette mobile 42 restant dans le cran 80.