INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les portions semi-conductrices 141, 142 sont séparées l’une de l’autre par l’intermédiaire d’une région isolante 160. La constante diélectrique de cette région 160 qui dépend de sa composition en matériau(x) diélectrique(s) et son dimensionnement, en particulier la largeur W (dimension mesurée parallèlement à l’axe y du repère orthogonal [O ;x ;y ;z]) entre les portions 141,142, sont prévus entre le premier ilot quantique 141 et le deuxième ilot quantique 142 de sorte à permettre un couplage électrostatique entre ces ilots 141, 142. Le couplage est tel que courant dans le détecteur de charge est susceptible de varier typiquement d’un facteur de 10 en fonction du taux d’occupation de l’ilot quantique.
Dans l’exemple de réalisation illustré, la région isolante 160 est composée de zones diélectriques 57a, 57b disposées respectivement contre la première portion semi-conductrice 141 et contre la deuxième portion semi-conductrice 142 et à base d’un matériau diélectrique de constante diélectrique k 1 , par exemple du nitrure de silicium et d’une couche diélectrique 60 entre ces zones 57a, 57b. La couche diélectrique 60 est composée d’un matériau différent de celui des zones 57a, 57b, par exemple de l’oxyde de silicium et de constante diélectrique k 2 tel que k 2 ≠ k 1 . Il est en variante possible de prévoir une région 160 isolante en un seul matériau diélectrique ou composée de plus de deux matériaux diélectriques distincts. Afin de limiter une non-uniformité de potentiel au sein des portions semi-conductrices 141, 142, on prévoit avantageusement un ou des matériaux de faible permittivité pour former la région isolante 160. Les matériaux diélectriques utilisés pour former la région isolante 160 sont choisis de par leurs constantes diélectriques respectives en fonction du niveau de couplage souhaité.
Sous et en regard de la région isolante 160 autrement dit à l’aplomb de cette région 160, le dispositif est doté d’une électrode conductrice 150 supplémentaire et qui est à base d’un matériau métallique, en particulier d’un alliage de métal et de semi-conducteur tel que du CoSi 2 ou du V 3 Si. Cette électrode 150 métallique est ainsi avantageusement en un matériau susceptible de former un supraconducteur et fonctionner à des températures très basses, en particulier de l’ordre de plusieurs milliKelvins.
Pour une distance séparant les portions semi-conductrices 141, 142 par exemple comprise entre 40 et 50nm, on peut considérer une permittivité relative effective du ou des matériaux qui sépare(nt) ces deux zones semi-conductrices typiquement supérieure à 3.
L’électrode 150 s’étend typiquement dans une direction orthogonale à celle de la direction principale des paires 221, 222 de grilles, autrement dit dans le sens de la longueur des portions semi-conductrices 141, 142. Une telle électrode 150 également appelée « grille arrière » participe au contrôle des états respectifs de spin des ilots formant des Qubits par couplage RPE (pour « Résonance Paramagnétique Electronique », également appelé ESR pour « Electron Spin Resonance » selon la terminologie anglo-saxonne, i.e. résonance de spin électronique). Cette électrode 150 est adaptée, de par sa composition et ses dimensions, à véhiculer un signal RF, par exemple de l’ordre de plusieurs GHz, afin de générer un champ magnétique oscillant. L’électrode 150 étant dans cet exemple réalisée sous la couche isolante 12 d’un substrat semi-conducteur sur isolant elle est agencée au plus près des portions semi-conductrices 141, 142. Cela participe à l’obtention d’un meilleur couplage.
On utilise avantageusement une couche isolante 12, typiquement de type oxyde enterré épaisse, afin de réduire les risques de non uniformité de potentiel dans les portions semi-conductrices. La couche isolante 12 peut être par exemple une couche de BOX d’épaisseur de 25 nm.
Dans l’exemple illustré sur la , l’électrode 150 enterrée a une largeur D1 (dimension mesurée parallèlement à l’axe y du repère orthogonal [O ;x ;y ;z]) qui correspond sensiblement à celle de la région isolante 160 entre les portions semi-conductrices 141, 142. Ainsi, dans l’exemple de réalisation illustré sur la , l’électrode 150 enterrée est située à l’aplomb de la région 160 située dans un espace entre paires 221, 222 de grilles sans s’étendre en regard de l’un ou l’autre de ces paires de grilles.
On peut prévoir en variante comme sur l’agencement de la , une électrode 150 arrière plus large de sorte à s’étendre au moins partiellement sous les portions semi-conductrices 141, 142 sans que cela n’impacte significativement la fonctionnalité du dispositif ou de la grille arrière.
Dans la variante préférée, les données d’apprentissage comprennent des données d’horodatage D H de trajets, et des données de géolocalisation D GPS de trajets. Ces données sont utilisées dans le modèle de prédiction de destination MP. En particulier, à chaque trajet réalisé par le véhicule, on relève les données suivantes : - les positions GPS tout au long du trajet en tant que données de géolocalisation D GPS , et - l’heure et le jour de la semaine en tant que données d’horodatage D H .
Ces données d’apprentissage, sont utilisées pour calibrer le modèle de prédiction de destination MP, qui peut avoir la structure illustrée à la .
Lorsque ce modèle MP est utilisé, à n’importe quel moment d’un trajet, il prend en entrée les données considérées : - Un nombre fini de position GPS (données de géolocalisation D GPS ) sous la forme de couples (par exemple les premiers et les derniers de la trajectoire, échantillonnés avec un pas de temps , avec , et à paramétrer. Le vecteur résultant, obtenu en concaténant tous les couples de positions, est noté . - L’heure et le jour de la semaine, au moment du départ : ces données sont représentées par la case "Horodatage" (données d’horodatage D H ) et le vecteur concaténant l’heure et le jour est noté .
Dans la variante préférée, le modèle de prédiction de destination MP utilise au moins un réseau de neurones de type perceptron multicouche noté MLP, en particulier deux réseaux de neurones de type perceptron multicouche illustrés en : à savoir un premier réseau de neurones MLP 1 recevant les données d’horodatage D H et un deuxième réseau de neurones MLP 2 recevant les données du premier réseau de neurones MLP 1 et les données de géolocalisation D GPS .
Plus précisément, le premier réseau de neurones MLP 1 prend en entrée le vecteur relatif aux données d’horodatage D H , et fournit en sortie un nombre de variables paramétrables par l’implémentateur, sous la forme d’un vecteur .
En outre, le vecteur des données GPS D GPS et la sortie de ce premier réseau de neurones MPL 1 sont concaténés et fournissent une entrée au deuxième réseau de neurones MLP 2. Le deuxième réseau de neurones MLP 2 aura pour sortie un nombre de variables correspondant au nombre de destinations déjà visitées par le conducteur, sous la forme d’un vecteur .
Dans les variantes illustrées, le modèle de prédiction de destination MP utilise en outre une fonction dite Softmax Sm fournissant des probabilités de géolocalisation de destination, de sorte que la prédiction correspond à la géolocalisation de destination ayant la probabilité la plus élevée.
Plus la valeur de la sortie correspondant à une destination est élevée, plus la probabilité associée à cette destination est élevée. Ainsi, la fonction Softmax Sm a pour but de fournir les probabilités associées à chaque destination en normalisant les sorties du deuxième réseau de neurones MLP 2. De cette façon, en notant et respectivement les sorties du deuxième réseau de neurones MLP 2 et les probabilités associées à chaque destination parmi les destinations considérées, on a : (1)
La destination prédite sera donc celle qui a la probabilité la plus élevée.
Pour pouvoir utiliser ce modèle prédictif MP, il est nécessaire de le calibrer. En effet, les deux réseaux de neurones MLP 1, MLP 2 ont de nombreux paramètres qui doivent être déterminés grâce aux données recueillies par le véhicule à mesure que des trajets sont effectués. Le procédé de calibration du modèle est appelé apprentissage. L’apprentissage peut être réalisé en déterminant la combinaison de paramètres qui permet de minimiser une métrique choisie sur les données déjà recueillies (usuellement par la méthode de rétropropagation du gradient – « backpropagation » en langue anglaise). Cette métrique pourra être au choix la somme des distances entre les destinations prédites pour un ensemble de paramètres donnés et celles effectivement visitées dans les données d’apprentissages ; ou l’entropie croisée (ou « c ross-entrop y » en langue anglaise) entre le vecteur de prédiction et la valeur réelle (défini par si est la vraie classe et 0 sinon) (permettant de maximiser le taux de prédictions exactes).
L’entropie croisée CE est définie par : ((2)
où désigne le nombre de destinations considérées.
On a ainsi : ((3)
où est la métrique choisie, calculée en utilisant les données d’apprentissage en entrée du modèle prédictif et en comparant les destinations prédites par le modèle pour chaque trajet du passé avec la destination effectivement visitée.
L’apprentissage pourra être réalisé tous les trajets, avec une valeur paramétrable par l’implémentateur.
Une fois que l’apprentissage est réalisé au moins une fois, le modèle prédictif MP est utilisé à chaque trajet, au démarrage puis à intervalle régulier afin de prédire la destination. Si la probabilité maximum est supérieure à un seuil de probabilité paramétré par l’implémentateur, le système de navigation est interrogé par le calculateur et fournit le temps restant à parcourir pour atteindre la destination prédite.
Exemples Toutes les expériences impliquant des composés sensibles à l’air et à l’humidité ont été effectuées sous atmosphère inerte d’argon sec et en boite à gants. Avant utilisation, les solvants et les réactifs utilisés ont été purifiés et dégazés, et séchés et stockés sur tamis moléculaire.
Exemple 1 : Synthèse du complexe bisamidure de cobalt (II) Co[N(SiMe 3 ) 3 ] 2 (COBAM)
1,0830 g (8,34x10 -3 mol) de chlorure de cobalt COCl 2 et 2,7895 g (1,67x10 -2 mol) de bis(triméthylsilyl)amide de lithium LiN(SiMe 3 ) 2 ont été pesés en boite à gants dans un tube de Schlenk de 200 mL. 100 mL de Et 2 O ont été ajoutés dans le tube plongé dans un bain de glace, puis la suspension a été agitée pendant 10h à 0°C. La solution a pris une couleur vert foncé et un précipité blanc/gris s’est formé. Le solvant a été évaporé et le complexe a été extrait 3 fois par 30 mL de pentane. Après évaporation du pentane, une huile verte très visqueuse a été obtenue. Cette huile a été ensuite sublimée sous vide secondaire (10 -7 mbar) à 80°C menant à la formation d’une poudre marron-rouge brique. Rendement = 70%.
Exemple 2 : Synthèse du complexe bisamidure de cobalt (II) + ligand (COBAM+PN)
40,1 mg de 2-(di-t-butylphosphinométhyl)pyridine (ci-après « ligand PN ») (1,69x10 -4 mol) ont été dissous dans 3 mL de pentane. En parallèle, 64,2 mg de Co[N(SiMe 3 ) 2 ] 2 (COBAM) obtenu comme décrit à l’exemple 1 (1,69x10 -4 mol) ont été dissous dans 3 mL de pentane. La solution de ligand PN a été ensuite additionnée à la solution de bisamidure de cobalt (II). Le milieu a été laissé sous agitation pendant 1h à température ambiante. Le pentane a ensuite été évaporé et une poudre vert clair a été obtenue avec un rendement supérieur à 98%. La structure du complexe bisamidure de cobalt (II) + ligand PN a été confirmée par RMN.
Exemples 3-10 : Tests de fonctionnalisation La masse désirée du complexe bisamidure de cobalt (II) (COBAM) obtenu comme décrit à l’exemple 1 a été pesée en boite à gants, sous atmosphère inerte d’argon, et a été introduite dans des flacons hermétiques secs. La masse désirée de ligand PN a été pesée et introduite dans les flacons. 0,3 g de dodécane ont été ajoutés et le milieu a été mis sous agitation afin de dissoudre le précatalyseur. Ensuite, la masse désirée de composé insaturé (A) a été introduite, suivie de la masse désirée de composé (B). Sous flux d’argon et à l’aide d’une micropipette, le volume désirée de composé (E) a été introduit. Les milieux réactifs ont été alors mis sous agitation pendant 5 minutes puis ils ont été placés dans le barillet métallique préalablement chauffé à 75°C (t=0).
Pour tous les exemples 3 à 15 : Le composé (B) utilisé est le 1,1,1,3,5,5,5-heptaméthyl-3-hydrogéno-trisiloxane (ci-après « MD’M »). Ratio molaire SiH/SiVi = 1. Quantité de catalyseur (COBAM) = 0,5 mol.% (pourcentage molaire d’élément cobalt apporté par le catalyseur par rapport au nombre de moles de radicaux vinyles liés au silicium apporté par le composé (B)).
Système catalytique Composé (A) Composé (E) ratio molaire (E)/Co Conversion MD’M Sélectivité de hydrosilylation (vs. 1-octène) Ex.3 (COBAM) (pas de ligand PN) 1-octène 0 40% à 24h 36% à 24h Ex.4 (COBAM) (pas de ligand PN) 1-octène eau (substrats non dégazés et non séchés) 0% à 24h 0% à 24h Ex. 5 (COBAM) + ligand PN (2éq.) 1-octène 0 4% à 40min 0% à 40min Ex. 6 (COBAM) + ligand PN (2éq.) 1-octène eau ratio eau/Co = 1 75% à 40min 83% à 40min Ex. 7 (COBAM) + ligand PN (2éq.) 1-octène eau ratio eau/Co = 10 42% à 40min 52% à 40min Ex. 8 (COBAM) + ligand PN (2éq.) 1-octène eau ratio eau/Co = 60 15% à 40min 22% à 40min Ex. 9 (COBAM) + ligand PN (2éq.) vinyl-pentaméthyl-disiloxane 0 13% à 40min 65% à 40min Ex. 10 (COBAM) + ligand PN (2éq.) vinyl-pentaméthyl-disiloxane eau ratio eau/Co = 1 85% à 40min 87% à 40min Ex. 11 (COBAM) + ligand PN (2éq.) 1-octène alcool benzylique ratio (E)/Co =1 50% à 40min 60% à 40min Ex. 12 (COBAM) + ligand PN (2éq.) 1-octène éthanol ratio (E)/Co =1 47% à 40min 50% à 40min Ex. 13 (COBAM) + ligand PN (2éq.) 1-octène isopropanol ratio (E)/Co =1 59% à 40min 64% à 40min Ex. 14 (COBAM) + ligand PN (2éq.) 1-octène triméthylsilanol ratio (E)/Co =1 71% à 40min 77% à 40min Ex. 15 (COBAM) + ligand PN (2éq.) 1-octène triisopropylsilanol ratio (E)/Co =1 89% à 40min 89% à 40min
Exemples 16-26 : Tests de réticulation La masse désirée du complexe bisamidure de cobalt (II) (COBAM) a été pesée en boite à gants, sous atmosphère inerte d’argon, et a été introduite dans des flacons hermétiques secs. La masse désirée de ligand PN a été pesée et introduite dans les flacons. Les organopolysiloxanes ont alors été introduits dans l’ordre suivant : d’abord, l’organopolysiloxane insaturé (A) a été injecté. Puis le milieu a été mis sous agitation afin de dissoudre le complexe (COBAM). Enfin, l’organopolysiloxane hydrogéné (B) a été ajouté. Sous flux d’argon et à l’aide d’une micropipette, le volume désirée de composé (E) a été introduit. Les milieux réactifs ont alors été mis sous agitation pendant 5 minutes, puis placés dans le barillet métallique préalablement chauffé à 90°C (t=0).
Le temps de gel pour les expériences de réticulation est mesuré qualitativement par un temps d’arrêt d’agitation (TAA). Ce TAA est lié à une augmentation de la viscosité tellement importante que le milieu n’est plus agitable (équivalent à une viscosité d’environ 1000 mPa.s).
Pour tous les exemples 16 à 26 : Ratio molaire SiH/SiVi = 2. Quantité de catalyseur (COBAM) = 1 mol.% (pourcentage molaire d’élément cobalt apporté par le catalyseur par rapport au nombre de moles de radicaux vinyles liés au silicium apporté par le composé (B)).
A1 : poly(diméthylsiloxane) à extrémités diméthylvinylsilyles, viscosité à 25°C : environ 100 mPa.s, teneur en groupes vinyl : environ 1,08% en poids.
B1 : poly(méthylhydrogénosiloxane) à extrémités triméthylsilyles, viscosité à 25°C : environ 20 mPa.s, teneur en groupes SiH : environ 44,5% en poids.
B2 : poly(diméthylsiloxane-co-méthylhydrogénosiloxane) à extrémités hydrogéno-diméthylsilyles et triméthylsilyles, viscosité à 25°C : environ 20 mPa.s, teneur en groupes SiH : environ 20% en poids.
Système catalytique Composé (A) Composé (B) Composé (E) ratio molaire (E)/Co TAA Ex.16 (COBAM) (pas de ligand PN) A1 B1 0 38 min Ex.17 (COBAM) (pas de ligand PN) A1 B1 eau ratio eau/Co = 60 Entre 9h et 20h Ex. 18 (COBAM) + ligand PN (2éq.) A1 B1 0 37 min Ex. 19 (COBAM) + ligand PN (2éq.) A1 B1 eau ratio eau/Co = 0,5 15 min Ex. 20 (COBAM) + ligand PN (2éq.) A1 B1 eau ratio eau/Co = 1 8 min Ex. 21 (COBAM) + ligand PN (2éq.) A1 B1 eau ratio eau/Co = 10 2 min Ex. 22 (COBAM) + ligand PN (2éq.) A1 B1 eau ratio eau/Co = 40 1,5 min Ex. 23 (COBAM) + ligand PN (2éq.) A1 B1 eau ratio eau/Co = 60 1 min Ex. 24 (COBAM) + ligand PN (2éq.) A1 B1 eau ratio eau/Co = 200 4,5 min Ex. 25 (COBAM) + ligand PN (2éq.) A1 B2 0 15 min Ex. 26 (COBAM) + ligand PN (2éq.) A1 B2 eau ratio eau/Co = 1 8 min
Dans ce qui suit, on considère, à titre d’exemple non limitatif, que l’élément de carrosserie ECA est destiné à faire partie d’un véhicule de type automobile, comme par exemple une voiture. Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de véhicule. Elle concerne en effet tout véhicule (terrestre, maritime (ou fluvial) ou aérien) comprenant un élément de carrosserie à enjoliveur(s).
Par ailleurs, on considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que l’élément de carrosserie ECA constitue une partie au moins d’une aile de carrosserie destinée à masquer un passage de roue d’un véhicule. Mais cela n’est pas obligatoire. Par conséquent, le véhicule peut comprendre au moins autant d’éléments de carrosserie ECA que de passages de roue (par exemple quatre). Mais dans d’autres applications le véhicule pourrait ne comporter qu’un unique élément de carrosserie ECA, ou bien seulement deux éléments de carrosserie ECA, par exemple.
On a schématiquement illustré sur les figures 1 et 2 un exemple de réalisation d’un élément de carrosserie ECA selon l’invention, respectivement sans et avec son enjoliveur EJ, et avant qu’il n’équipe un véhicule.
Comme illustré sur la , un élément de carrosserie ECA, selon l’invention, comprend une zone d’accueil ZA munie de premières SZ1 et secondes SZ2 sous-zones.
Les premières sous-zones SZ1 sont définies en creux depuis une face externe FE (destinée à être orientée vers l’extérieur) et comprennent respectivement des premiers éléments de couplage ECP qui sont destinés à coopérer avec des seconds éléments de couplage correspondants d’un enjoliveur EJ, afin de permettre le couplage de ce dernier (EJ) à la zone d’accueil ZA (comme illustré sur la ). On comprendra que les premières sous-zones SZ1 saillent sur la face interne de l’élément de carrosserie ECA, laquelle est opposée à la face externe et donc orientée vers l’intérieur du véhicule.
Les secondes sous-zones SZ2 sont définies chacune en creux depuis la face externe FE à proximité d’au moins une première sous-zone SZ1 de manière à augmenter la rigidité de leur zone d’accueil ZA.
Cette augmentation de la rigidité de la zone d’accueil ZA, résultant de la définition des secondes sous-zones SZ2 en creux, permet avantageusement d’éviter la déformation de l’élément de carrosserie ECA lors du couplage de l’enjoliveur EJ dans cette zone d’accueil ZA, que ce couplage soit réalisé manuellement par un technicien ou de façon automatisée par un robot. Il n’y a donc plus de risque de dégradation de l’impression de qualité du véhicule ou de génération de bruits d’entrechoquement de l’enjoliveur EJ sur l’élément de carrosserie ECA du fait que cet enjoliveur EJ est toujours correctement couplé.
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , les premiers éléments de couplage ECP qui sont définis dans les premières sous-zones SZ1 peuvent être des trous de clippage. Dans ce cas, les seconds éléments de couplage (non illustrés) de l’enjoliveur EJ sont des pattes de clippage. On notera, comme illustré non limitativement sur la , qu’une première sous-zone SZ1 peut comprendre un ou plusieurs trous de clippage, et que le nombre de trous de clippage peut varier d’un premier élément de couplage ECP à un autre. Cet agencement est particulièrement bien adapté au cas où l’élément de carrosserie ECA est réalisé dans une tôle en métal (par exemple de l’acier ou de l’aluminium), et où la zone d’accueil ZA et ses premières SZ1 et secondes SZ2 sous-zones sont définies par emboutissage, tandis que l’enjoliveur Ej avec ses seconds éléments de couplage est réalisé par moulage d’une matière plastique (ou synthétique).
Mais dans une variante de réalisation non illustrée, les premiers éléments de couplage ECP pourraient être des pattes de clippage, et les seconds éléments de couplage pourraient être des trous de clippage. Cette variante d’agencement est envisageable lorsque l’élément de carrosserie ECA est réalisé par moulage d’une matière plastique (ou synthétique).
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , chaque seconde sous-zone SZ2 peut être définie en creux depuis la face externe FE entre deux premières sous-zones SZ1 successives.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , chaque seconde sous-zone SZ2 peut communiquer avec chaque première sous-zone SZ1 située à proximité d’elle. Cette communication est réalisée de manière à permettre une évacuation de liquide accumulé dans une première sous-zone SZ1 située en amont par rapport à un sens d’écoulement (matérialisé par les flèches F) et/ou vers une première sous-zone SZ1 située en aval par rapport à ce sens d’écoulement. Ainsi, chaque seconde sous-zone SZ2 définit une espèce de canal (ou rainure) ouvert(e) communiquant avec au moins une première sous-zone SZ1 voisine, et présentant de préférence une section strictement inférieure à celle de cette dernière (SZ1)
Grâce à cette évacuation, on évite que du liquide ayant pénétré dans les premières sous-zones SZ1 s’accumule dans ces dernières (SZ1), et donc on évite de provoquer une accélération du vieillissement de l’élément de carrosserie ECA par corrosion.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur la chaque seconde sous-zone SZ2 communique avec deux premières sous-zones SZ1 situées respectivement en amont et en aval d’elle. Cette double communication aux deux extrémités opposées de chaque seconde sous-zone SZ2 est réalisée de manière à permettre une évacuation de liquide entre la première première sous-zone SZ1 située la plus en amont dans la zone d’accueil ZA (ici la plus à droite) et la dernière première sous-zone SZ1 située la plus en aval dans la zone d’accueil ZA (ici la plus en bas à gauche). En présence d’un tel agencement on peut faire circuler le liquide d’une première extrémité de la zone d’accueil ZA vers une seconde extrémité de la zone d’accueil ZA (là où sont matérialisés des éléments de couplage ECP’ complémentaires permettant de solidariser l’élément de carrosserie ECA à la structure du véhicule ou bien à un autre élément (éventuellement de carrosserie)).
Les éléments de couplage ECP’ complémentaires sont ici définis dans une troisième sous-zone SZ3 située au niveau de la seconde extrémité de la zone d’accueil ZA, et également définie en creux tout en étant ouverte sur une partie terminale pour faciliter l’évacuation de liquide provenant de l’amont. Cette troisième sous-zone SZ3 communique donc avec la dernière seconde sous-zone SZ2, de laquelle elle reçoit le liquide provenant de l’amont pour l’évacuer vers l’extérieur. La troisième sous-zone SZ3 est similaire à une seconde sous-zone SZ2, et la dernière seconde sous-zone SZ2 qui communique avec cette troisième sous-zone SZ3 est similaire fonctionnellement aux autres secondes sous-zones SZ2 situées en amont.
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , qu’au moins lorsque l’élément de carrosserie ECA constitue une partie au moins d’une aile de carrosserie destinée à masquer un passage de roue du véhicule, sa zone d’accueil ZA peut avoir une forme générale semi-circulaire. Mais d’autres formes de la zone d’accueil ZA peuvent être envisagées. Cela dépend en effet de la forme que l’on donne à l’enjoliveur EJ.
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que la zone d’accueil ZA peut être définie sur un bord périphérique BP de son élément de carrosserie ECA. Cela permet en effet, ici, de placer l’enjoliveur EJ à l’interface entre la carrosserie et la roue concernée. Mais dans des variantes de réalisation la zone d’accueil ZA pourrait être définie en d’autres endroits de la zone d’accueil ZA que son bord périphérique BP.