INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Moyens de chauffage fluidique Les moyens de chauffage fluidique 6, raccordés aux tubes plastiques 5, sont adaptés :
- à chauffer le fluide caloporteur, et
- à générer une circulation de ce fluide caloporteur le long des tubes plastiques 5.
De préférence, la température de l’eau est ajustée pour éviter le gel, par exemple de 10 à 30°C.
Les moyens de chauffage fluidique 6 consistent par exemple en un chauffe-eau thermodynamique, avantageusement implanté dans un local technique, avantageusement couplé à des capteurs solaires thermiques ou à une source de chaleur géothermique.
Le chauffe-eau thermodynamique comprend ici deux principaux composants :
En d’autres termes, selon le résultat rd (= ec2 – s2), on va soit autoriser la réalisation de la (chaque) fonction devant être réalisée car on considère que l’état de charge en cours (ec2) de la batterie de servitude BS est suffisant pour permettre le réveil complet du véhicule V lors de l’établissement du contact et la mise en route du GMP, soit interdire au moins partiellement la réalisation de la (chaque) fonction devant être réalisée car on considère que l’état de charge en cours (ec2) de la batterie de servitude BS est insuffisant pour permettre le réveil complet du véhicule V lors de l’établissement du contact et la mise en route du GMP. On comprendra plus loin la raison pour laquelle l’interdiction peut n’être que partielle.
Grâce à la connaissance de la perte d’état de charge de la batterie de servitude BS pendant l’endormissement du véhicule V, on peut désormais savoir non seulement s’il y a eu une consommation électrique non maitrisée, mais aussi si cette consommation électrique risque d’empêcher le réveil complet du véhicule V et la mise en marche de son GMP. Par exemple, le premier seuil s1 peut être une variable fonction du premier état de charge ec1 (par exemple s1 peut être égal à 0,9*ec1), ou bien une valeur prédéfinie.
On comprendra que ce sont les processeur PR1 et mémoire MD qui sont agencés pour effectuer les opérations consistant, en cas de demande d’endormissement du calculateur maître CM, à déterminer le premier état de charge ec1 de la batterie de servitude BS, et, en cas de réveil ou de maintien éveillé du calculateur maître CM pour que l’une au moins des fonctions soit réalisée, à déterminer le second état de charge ec2 de la batterie de servitude BS et, lorsque la différence dec entre les premier ec1 et second ec2 états de charge est supérieure au premier seuil s1, à autoriser ou interdire au moins partiellement cette réalisation en fonction du résultat rd de la différence entre le second état de charge ec2 et le deuxième seuil s2.
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , l’étape 10-50 peut comprendre une sous-étape 30 dans laquelle on (le dispositif de gestion DG) détermine la différence dec entre les premier ec1 et second ec2 états de charge (soit dec = ec1 – ec2), puis on (le dispositif de gestion DG) compare cette différence dec au premier seuil s1. Si la différence dec est inférieure au premier seuil s1, le procédé prend fin dans une sous-étape 40 car la réduction de l’état de charge (dec) pendant l’endormissement du véhicule V est considérée comme minime. En revanche, si la différence dec est supérieure au premier seuil s1, alors on (le dispositif de gestion DG) effectue la sous-étape 50.
De préférence, dans la sous-étape 50 de l’étape 10-50 on (le dispositif de gestion DG) autorise la réalisation de la (chaque) fonction devant être réalisée lorsque le résultat rd (de la différence entre le second état de charge ec2 et le deuxième seuil s2) est supérieur à un troisième seuil s3 (soit rd > s3).
Par exemple, dans la sous-étape 50 de l’étape 10-50 on (le dispositif de gestion DG) peut interdire la réalisation de la (chaque) fonction devant être réalisée après une durée choisie dc lorsque le résultat rd (de la différence entre le second état de charge ec2 et le deuxième seuil s2) est inférieur au troisième seuil s3 et supérieur à un quatrième seuil s4 qui est inférieur au troisième seuil s3 (soit si s4 < rd < s3). En d’autres termes, on n’autorise la réalisation de la (chaque) fonction devant être réalisée que pendant la durée choisie dc lorsque l’on a s4 < rd < s3, puis après on interdit la réalisation de la (chaque) fonction car on considère qu’il y aura un risque que l’état de charge (après l’écoulement de la durée dc) devienne insuffisant pour permettre le réveil complet du véhicule V lors de l’établissement du contact et la mise en route du GMP. Mais lorsque l’on a rd < s4 on interdit immédiatement la réalisation de la (chaque) fonction car on considère que l’état de charge ec2 est insuffisant pour permettre le réveil complet du véhicule V lors de l’établissement du contact et la mise en route du GMP.
Egalement par exemple, le quatrième seuil s4 peut être une valeur prédéfinie qui est strictement supérieure à un état de charge de la batterie de servitude BS qui est nécessaire au démarrage du GMP.
Egalement par exemple, le troisième seuil s3 peut être une valeur prédéfinie comprise entre 1,5*s4 et 2*s4.
Egalement par exemple, dans la sous-étape 50 de l’étape 10-50, après l’expiration de la durée choisie dc et lorsque le résultat rd (de la différence entre le second état de charge ec2 et le deuxième seuil s2) est inférieur au troisième seuil s3, on (le dispositif de gestion DG) peut interdire la réalisation de toute fonction (et non pas seulement de la (chaque) fonction devant être réalisée) jusqu’au prochain démarrage du GMP.
Egalement par exemple, dans la sous-étape 50 de l’étape 10-50 on peut interdire (immédiatement) la réalisation de toute fonction (bien entendu y compris celle(s) demandée(s)) jusqu’à un prochain démarrage du GMP lorsque le résultat rd est inférieur au quatrième seuil s4. Cela permet d’éviter toute consommation électrique jusqu’aux prochain réveil du véhicule V et démarrage du GMP.
Egalement par exemple, la durée dc peut être comprise entre une minute et cinq minutes. A titre d’exemple illustratif, la durée dc peut être choisie égale à 3 minutes.
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que le calculateur CD du (ou comprenant le) dispositif de gestion DG peut aussi comprendre, en complément des mémoire vive MD et processeur PR1, une mémoire de masse MM2, notamment pour le stockage des premier ec1 et second ec2 états de charge et de données intermédiaires intervenant dans tous ses calculs et traitements. Par ailleurs, ce calculateur CD du (ou comprenant le) dispositif de gestion DG peut aussi comprendre une interface d’entrée IE pour la réception d’au moins les premier ec1 et second ec2 états de charge pour les utiliser dans des calculs ou traitements, éventuellement après les avoir mis en forme et/ou démodulés et/ou amplifiés, de façon connue en soi, au moyen d’un processeur de signal numérique PR2. De plus, ce calculateur CD du (ou comprenant le) dispositif de gestion DG peut aussi comprendre une interface de sortie IS, notamment pour délivrer les messages ou ordres d’autorisation ou d’interdiction (au moins partielle) de réalisation de fonction(s) et les requêtes d’obtention des premier ec1 et second ec2 états de charge.
On notera également que l’invention propose aussi un produit programme d’ordinateur (ou programme informatique) comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement de type circuits électroniques (ou hardware), comme par exemple le processeur PR1, est propre à mettre en œuvre le procédé de gestion décrit ci-avant pour gérer les autorisations de réalisation de fonctions dans le véhicule V compte tenu des premier ec1 et second ec2 états de charge de la batterie de servitude BS.
PROCÉDÉ DE SURVEILLANCE DE L’ISOLATION ÉLECTRIQUE DU RÉSEAU ÉLECTRIQUE HAUTE TENSION DE TRACTION D’UN VÉHICULE ÉLECTRIFIÉ L’invention concerne de manière générale la surveillance de l’isolation électrique du réseau électrique haute tension associé à la chaîne de traction électrique dans un véhicule électrifié. Plus particulièrement, l’invention se rapporte à un procédé de surveillance de l’isolation électrique du réseau électrique haute tension dans un véhicule électrifié, en particulier lors des phases de recharge du stockeur d’énergie électrique haute tension du véhicule.
Dans un véhicule électrifié ayant un réseau électrique haute tension destiné à sa traction et à sa recharge, l’isolation électrique du réseau est surveillée en permanence, dans toutes les situations de vie du véhicule, à partir du moment où le stockeur d’énergie électrique haute tension est connecté au réseau et que celui-ci est sous tension. Typiquement, l’isolation électrique du réseau électrique haute tension est surveillée par un calculateur dit « BMS » ou « BMU », respectivement pour « Battery Management System » et « Battery Management Unit » en anglais, chargé de la gestion du stockeur d’énergie électrique haute tension. Lorsqu’un défaut d’isolation électrique est détecté par le calculateur BMS, celui-ci en informe un calculateur superviseur du véhicule. Le calculateur superviseur active alors une stratégie sécuritaire pour protéger les utilisateurs contre un risque d’électrocution, en commandant immédiatement une réduction de la fourniture de courant par le stockeur haute tension et une déconnexion de celui-ci par l’ouverture de contacteurs haute tension. L’ouverture des contacteurs haute tension entraîne une désactivation de la chaîne de traction électrique et une immobilisation du véhicule, en particulier si celui-ci est de type tout électrique. Une intervention du service de réparation après-vente est nécessaire pour remettre en service la chaîne de traction électrique du véhicule.
Lors d’une recharge du véhicule électrifiée sur une borne de recharge électrique, par exemple, avec le véhicule raccordé à une borne de recharge rapide opérant en mode 4, la stratégie susmentionnée de l’état de la technique conduit à une désactivation de la chaîne de traction électrique lorsqu’un défaut d’isolation électrique est présent dans la borne de recharge. Il en résulte une situation non satisfaisante, générant un mécontentement chez l’utilisateur, dans laquelle la disponibilité du véhicule est affectée, avec une intervention nécessaire du service de réparation après-vente pour sa remise en service, alors que le défaut d’isolation électrique n’est pas localisé dans le véhicule mais dans la borne de recharge.
Le capteur 175 de pression peut être de tout type connu de l’homme du métier qui corresponde aux conditions opératoires du dispositif 100 notamment en termes de température, de pression ou d’humidité.
Le régulateur PID 180, pour « proportionnel, intégral, dérivé » est un système de contrôle permettant d’améliorer les performances d'un asservissement, c'est-à-dire un système ou procédé en boucle fermée. Ici, la pompe 145 à vide est asservie à la pression captée par le capteur 175.
Dans des modes de réalisation, la colonne 140 de remontée d’eaux par aspiration du biogaz comporte, en partie haute 120 du digesteur, une sortie 185 pour biogaz remontée, ladite sortie étant positionnée selon une troisième hauteur 186 inférieure à la première 131 hauteur. Ce différentiel de hauteur est dû au taux de rétention gazeuse dans la zone au-dessus de la colonne 140 de remontée d’eaux par aspiration du biogaz.
Ceci permet de respecter un double déséquilibre : - la sortie 135 pour biogaz est située à une altitude plus élevée que la sortie 130 pour eau du déversoir 125, - la sortie 185 pour eaux de la colonne 140 est située à une altitude moins élevée que la sortie 130 pour eau du déversoir et à une altitude moins élevée que la sortie 135 pour biogaz. Le niveau liquide dans ce secteur est plus élevé par effet « gazlift », c’est-à-dire par ascension du biogaz entraînant des eaux usées. Ce niveau liquide est représenté avec un deuxième trait 187 rayé.
Dans des modes de réalisation, tel que celui représenté en , le dispositif 100 comporte une colonne 190 tampon configurée pour recevoir des eaux usées, ladite colonne tampon comportant : - une entrée 195 pour eaux usées, - une prise 200 d’air atmosphérique et - l’entrée 115 pour eaux usées du digesteur 105 étant reliée à la colonne 190 tampon et configurée pour fournir des eaux usées par dépression.
La colonne tampon 190 a pour fonction principale de servir de réservoir duquel, par aspiration, des eaux à traiter sont aspirées vers le digesteur 105.
L’entrée 195 est, par exemple analogue à l’entrée 115 du digesteur 105. La prise 200 d’air atmosphérique est, par exemple, une ouverture vers l’environnement extérieur au dispositif 100, optionnellement susceptible d’être fermée ou non au moyen d’un clapet ou d’une vanne.
Lorsque la colonne tampon 190 est présente, l’entrée 115 pour eaux usées peut être réduite à une conduite n’étant pas obturée ou obturable entre le digesteur 105 et la colonne tampon 190.
Dans des modes de réalisation, tel que celui représenté en , le dispositif 100 comporte : - un capteur 205 d’un niveau de remplissage en eaux usées de la colonne 190 tampon et - une pompe 210 d’alimentation de la colonne 190 tampon en eau usées activée en fonction du niveau de remplissage capté.
Le capteur 205 est, par exemple, un capteur à ultrasons.
Lorsque le niveau de remplissage capté est inférieur à une valeur limite prédéterminée, ou une valeur dynamique calculée en fonction du débit de la pompe 145 à vide ou de la pression captée à l’intérieur du digesteur 105, la pompe 210 est par exemple configurée pour injecter des eaux usées dans la colonne 190 tampon. Inversement, lorsque le niveau de remplissage capté est supérieur à une valeur limite prédéterminée, ou une valeur dynamique calculée en fonction du débit de la pompe 145 à vide ou de la pression captée à l’intérieur du digesteur 105, la pompe 210 est par exemple configurée cession l’injection d’eaux usées.
Dans des modes de réalisation, tel que celui représenté en , le dispositif 100 comporte, en aval de la pompe 145 à vide : - un déshumidificateur 215 du biogaz, - un moyen 220 d’adsorption pour purifier le biogaz et/ou - un stockage 225 du biogaz.
Le déshumidificateur 215 est, par exemple, un condensateur de vapeurs d’eau résiduelles présentes dans le biogaz.
Le moyen 220 d’adsorption est, par exemple, une colonne d’adsorption à charbons actifs ou un autre media d’adsorption poreux comme silice ou zéolithes. Dans des variantes, le moyen 220 d’adsorption peut également être plus complexe si la qualité de biogaz requise en sortie doit être supérieure, par exemple de type « PSA » (pour « Pressure Swing Adsorption », traduit par adsorption par inversion de pression).
Le stockage 225 peut correspondre à une conduite de transport ou à une cuve, par exemple.
Préférentiellement, le dispositif 100 comporte : - un déshumidificateur 215 du biogaz, - un moyen 220 d’adsorption pour purifier le biogaz déshumidifié et - un stockage 225 du biogaz purifié.
Les exemples inventifs ont été préparés selon la procédure suivante :
Les polymères de la phase A1 ont été dispersés dans l’eau sous agitation jusqu’à la formation d’un gel clair sans poudre ni grumeaux. Ensuite, les composants de la phase A2 ont été ajoutés au gel résultant avec agitation pour donner la phase aqueuse A. La phase A a ensuite été chauffée à environ 75°C. Séparément, les phases B et C ont été combinées et chauffées à 75°C jusqu’à ce que toutes les matières aient fondu, se soient dispersées et/ou solubilisées. Les phases B et C ont ensuite été ajoutées lentement à la phase A avec une assise et une homogénéisation qui se sont poursuivies jusqu’à la formation d’une émulsion fine. La formule résultante a ensuite été refroidie. Après avoir atteint <30°C, les composants de la phase D ont été ajoutés, suivis des composants de la phase E, avec une homogénéisation pour les combiner. Enfin, la phase F a été ajoutée et la formule a été homogénéisée. Le processus est terminé lorsqu’on obtient une émulsion fine avec une poudre bien dispersée, et que le lot atteint environ 25°C.
Exemple 2 (Évaluation de la stabilité chimique de la vitamine C)
Les exemples inventifs 1 et 2 ont été formulés dans le but de contenir des niveaux élevés d’actifs, principalement des niveaux élevés de vitamine C pure. Afin d’évaluer la stabilité de la vitamine C pure dans la formulation, divers antioxydants et chélateurs ont été essayés dans ces émulsions (c’est-à-dire les exemples comparatifs). Les exemples inventifs et comparatifs sont présentés dans le tableau 2.
INCI US Ex. témoin* Ex. inv. 1* Ex. inv. 2* Ex. comp.1* Ex. comp.2* Ex. comp.3* Ex. comp.4* Ex. comp. 5* Ex. comp.6* Ex. comp. 7* Ex. comp. 8* ASCORBIC ACID 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 10,00 TOCOPHEROL 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 HYDROXY-ACETOPHENONE 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 0,50 PENTAERYTHRITYL TETRA-DI-T-BUTYL HYDROXYHYDROCINNAMATE 0,20 0,20 0,20 0,20 FERULIC ACID 0,50 DIMETHYL SULFONE 1,00 DIETHYLHEXYL SYRINGYLIDENEMALONATE 0,50 TRISODIUM ETHYLENEDIAMINE DISUCCINATE 0,11 0,11 0,11 0,11 0,11 0,11 0,11 0,11 0,11 0,11 SODIUM PHYTATE 0,50 TETRASODIUM GLUTAMATE DIACETATE 0,25 CHLOROGENIC ACIDS 0,50
Après la formulation, chaque exemple de formule a été rempli dans un tube en aluminium et la stabilité chimique a été observée. L’équipe d’analyse a dosé la quantité de vitamine C et celle-ci a été mesurée dans le temps par un procédé analytique. Les résultats sont présentés dans le tableau ci-dessous.
[Table n3 ]: Stabilité chimique de la vitamine C Stabilité chimique de la vitamine C Exemples Description Initial T1M 25 T1M 45 T2M 25 T2M 45 % restant Commentaires Ex. témoin Formule de base >10,90% 10,90% 10,10% 9,71% 8,44% 77,43% Ex. comp. 3 0,5 % d’acide férulique (AOX) >10,30% 10,30% 9,50% 9,80% 8,10% 78,64% Ex. comp. 4 1 % diméthylsulfone (AOX) 11,30% 9,93% 9,37% 9,84% 8,82% 78,05% Ex. comp. 5 0,5% Oxynex ST (AOX) 11,16% 10,15% 9,43% 9,66% 9,00% 80,65% Ex. inv. 1 0,2 % Tinogard TT (AOX) 10,94% 10,22% 9,50% 9,95% 9,50% 86,84% Meilleure stabilité Ex. inv. 2 0,2 % Tinogard TT (AOX) 9,54% 9,00% 8,49% 9,73% 9,20% 96,44% Confirmation de la meilleure stabilité ; similaire à Ex. inv. 1 Ex. comp. 6 0,5 % phytate de sodium (chélateur) 10,53% 9,82% 9,16% 10% 8,97% 85,19% Ex. comp. 7 0,25 % Dissolvine (chélateur) 10,54% 9,82% 8,97% 10,11% 8,62% 81,78% Ex. comp. 8 0,5 % acide chlorogénique (chélateur) 11,01% 9,91% Éclatement du tube 10,36% Éclatement du tube Éclatement du tube
Le tableau 3 ci-dessus montre l’évaluation de la stabilité chimique de divers antioxydants (AOX) et chélateurs dans la formulation représentative. Les formulations finies dans des tubes en aluminium scellés ont été placées dans des chambres contrôlées à 25°C et 45°C. Un tube fraîchement fabriqué a également été soumis à l’analyse pour obtenir la concentration active de base de départ (c’est-à-dire T0). Après 1 mois (T1M) et 2 mois (T2M) dans chaque chambre à température contrôlée, un tube de formule a été soumis à une analyse quantitative du principe actif. L’échantillon initial (T0M) a ensuite été comparé à l’échantillon vieilli à température élevée (T2M45C).
Dans le cas de l’exemple témoin qui ne contenait qu’un chélateur (c’est-à-dire EDDS = disuccinate d’éthylènediamine trisodique), il a été observé que la vitamine C n’était pas très stable et qu’après T2M à 45°C, le pourcentage de vitamine C restant était d’environ 77,43%. Ensuite, différents antioxydants ainsi que différents chélateurs ont été évalués et ont démontré que tous les antioxydants et chélateurs n’étaient pas égaux. L’exemple d’invention 1 et l’exemple d’invention 2 ont présenté la meilleure stabilité pour la vitamine C, prouvant que la présence de pentaérythrityl tétra-di-t-butyl hydroxyhydrocinnamate (c’est-à-dire Tinogard TT) associé à un chélateur a présenté une amélioration de la stabilité de la Vit C. De plus, lorsque le pentaérythrityl tétra-di-t-butyl hydroxyhydrocinnamate (c’est-à-dire Tinogard TT) a été conservé dans la formule, mais que l’hydroxyacétophénone et un chélateur ont été retirés, la stabilité était faible (voir Ex. comp. 1 et Ex. comp. 2). Ainsi, la combinaison de pentaérythrityl tétra-di-t-butyl hydroxyhydrocinnamate, hydroxyacétophénone et d’un chélateur était nécessaire pour obtenir une stabilité chimique élevée.
Dans les exemples inventifs, la vitamine C pure a pu être stabilisée avec une stabilité chimique élevée (>85%) même après 2 mois à 45°C. Ceci était en contraste avec d’autres formules qui ne contenaient pas la combinaison de pentaérythrityl tétra-di-t-butyl hydroxyhydrocinnamate, d’hydroxyacétophénone et d’un agent chélateur.
Stabilité chimique de la vitamine C Formules Description Initial T1M 25 T1M 45 T2M 25 T2M 45 % restant Commentaires Ex. comp. 1 0,2 % Tinogard TT sans hydroxyacétophénone ou EDDS 9,36% 7,55% 7,73% 5,56% 5,92% 63,25% Mauvaise stabilité ; montre que l’hydroxyacétophénone et un chélateur (par exemple, EDDS) sont nécessaires Ex. comp. 2 0,2 % Tinogard TT sans vitamine E 10,11% 11,43% 10,79% 11,41% 10,40% 102,87% Meilleure stabilité ; montre que la vitamine E n’est pas nécessaire
Dans le tableau 4, l’exemple comparatif 1 a démontré que la combinaison de pentaérythrityl tétra-di-t-butyl hydroxyhydrocinnamate, d’hydroxyacétophénone et d’un chélateur était nécessaire pour obtenir une stabilité chimique élevée. Il a également été démontré avec l’exemple comparatif 2 que la présence de vitamine E n’est pas nécessaire pour stabiliser le niveau élevé de vitamine C.
Système de nettoyage d'une surface La présente description concerne de façon générale les systèmes de nettoyage ou d'aseptisation de surfaces, et vise plus particulièrement, un système de nettoyage ou d'aseptisation d'une surface destinée à être touchée par un utilisateur, par exemple une surface de contact d'un capteur biométrique ou d'un écran tactile.
APPAREIL DE DÉMONTAGE/MONTAGE D’UN ROTOR D’UN MOTEUR ÉLECTRIQUE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les moteurs électriques, et plus précisément les appareils qui sont destinés à permettre d’intervenir sur des moteurs électriques à stator et rotor.
Etat de la technique Certains moteurs électriques comprennent un rotor qui, d’une part, comporte un axe de rotation ayant des première et seconde extrémités opposées, et, d’autre part, est logé à rotation dans une cavité (interne) d’un stator. Habituellement, la première extrémité de l’axe de rotation est couplée à rotation à un premier carter et la seconde extrémité est celle qui transmet à l’extérieur le mouvement rotatif du rotor. Le stator est aussi habituellement placé fixement dans un second carter qui comprend des premier et second trous adaptés respectivement aux passages du rotor et de la seconde extrémité de l’axe de rotation.
Dans certaines situations, il s’avère nécessaire d’inspecter des éléments de tels moteurs électriques, comme par exemple leur rotor ou leur stator. C’est notamment le cas lors d’une panne ou lors d’une expertise, éventuellement consécutive à une phase de test ou d’essai.
Lorsque le moteur électrique est volumineux et lourd, il s’avère très difficile de le démonter manuellement, et en particulier de retirer le rotor de la cavité du stator. Cette difficulté est encore fortement accrue lorsque l’on veut que ce retrait se fasse sans que le rotor ne touche le stator, pour éviter tout endommagement pouvant modifier le résultat de l’inspection. De la même façon, il s’avère très difficile de placer manuellement un rotor dans la cavité d’un stator sans que le rotor ne touche le stator, pour éviter tout endommagement susceptible de diminuer les performances du moteur électrique.
Afin d’aider les techniciens intervenant sur les moteurs électriques, au moins deux appareils mécaniques ont été proposés dans les documents brevet CN-U 212210772 et CN-U 208276479. Cependant, de par leurs conceptions respectives ces appareils ne peuvent pas garantir que le rotor ne touchera pas le stator lors de l’opération de retrait au démontage, et de surcroît sont inadaptés ou mal adaptés au placement d’un rotor dans la cavité d’un stator. En outre, ces appareils comprennent un nombre important de constituants, ce qui les rend onéreux et/ou fragiles et/ou relativement difficiles à régler et/ou relativement complexes à utiliser.
L’invention a donc notamment pour but d’améliorer la situation, et notamment de permettre un démontage et un montage sans que le rotor ne touche le stator.