INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le stator 20 est en matériau ferromagnétique (par exemple du fer) et comprend plusieurs pôles saillants 200 disposés radialement et des pôles saillants 202 disposés axialement avec chacun respectivement un bobinage 201 et 203 comme le montre la . Les bobinages 201 et 203 pourront être en cuivre. Les bobines forment de préférence un système électrique polyphasé, le système peut ainsi comprendre plus de trois phases, ce qui améliore les possibilités de reconfiguration.
Les pôles axiaux 202 contribuent à la création du flux axial, le flux sortant des aimants va être capté par les pôles 200 (création du flux radial) et les pôles 202 (création du flux axial). Les pôles 200+202 vont donc permettre la création d’un flux tridimensionnel radial et axial). Ils pourraient assurent aussi la lévitation du rotor quand il n’y a pas d’arbre mécanique, la machine dispose de deux entrefers (radial et axial).
Le rotor 21 est en forme de disque 210 comprend des paires de premiers aimants permanents 24, deux paires sur la . Ces premiers aimants 24 sont en vis-à-vis des pôles saillants 200 et 202 du stator 20 et de la pièce aimantée 30. Dans l’exemple de la , la pièce aimantée 30 comprend quatre secteurs aimantés 300. Le rotor 21 peut aussi comprendre des deuxièmes aimants permanents 214 disposés dans un matériau ferromagnétique entre deux premiers aimants 24 et orientés dans un plan tangentiel à la surface du rotor 21. Ces deuxièmes aimants 214 permettent une augmentation du flux et du couple.
Dans le deuxième mode de réalisation illustré figures 4 et 5, l’ensemble comprend deux pompes 3 et 3’ identiques avec chacune une pièce aimantée 30 et 30’, disposées axialement de part et d’autre du moteur 2 afin de garder l’équilibre du moteur. L’utilisation de deux pompes identiques permet la circulation de deux liquides 4 et 4’ de façon séparée pour assurer une redondance ou un débit plus important.
Le rotor 21 du moteur 2 comprend deux disques 211 et 212 reliés par un arbre 213 d’axe X. Les disques 211 et 212 sont similaires au disque 210. Le stator 20 a des pôles saillants 200 en forme de U dont chaque branche 2000 et 2001 est dirigée radialement vers le rotor 21. Un carter en matériaux composites ou en plastique, par exemple, est prévu pour supporter les pôles. Un bobinage 201 est enroulé autour de la base du U de chaque pôle saillant 200. Le stator 20 comprend un carter en matériau amagnétique.
Chaque premier aimant 24 du rotor 21 attire magnétiquement la pièce aimantée 30 lorsque le stator 20 n’est pas alimenté. Lorsque les bobines 201 sont alimentées, le niveau des efforts peut être ajusté grâce au contrôle du moteur (équivalent à un réglage d’angle interne). Pour un comportement électromagnétique optimal du moteur, les aimants sont en position enterrée. Les nombres de pôles du rotor 21 et de pôles sur la pièce aimantée 30 peuvent être différents. Une disposition « en V » des premiers aimants 24 assure une concentration de flux magnétique dans l’entrefer (et donc plus de couple) mais aussi une circulation tridimensionnelle du flux.
Dans le troisième mode de réalisation visible figures 6, 7 et 8, il y a deux pompes 3 et 3’ et un moteur 2 comme pour le deuxième mode de réalisation. Cependant le moteur 2 est constitué d’un empilement (ici deux) de stators 20 et de rotors 21 semblables à celui du deuxième mode de réalisation. Les stators 20 sont empilés les uns sur les autres par les branches 2000 et 2001 des pôles saillants 200 et les rotors 21 comprennent chacun deux disques 211 et 212 aux extrémités axiales et reliés entre eux par un seul arbre 213.
Il est possible d’empiler plus de stators 20 et de rotors 21 si on souhaite avoir un couple plus important.
Grace à l’invention, il est possible de faire fonctionner la pompe en régime pulsé, de façon analogue à la physiologie de la circulation sanguine systémique.
Dans le contexte médical, plusieurs applications thérapeutiques sont envisageables. La première est l’utilisation de cet ensemble au sein d’un poumon artificiel extracorporel transportable. D’autres applications sont possibles, comme l’assistance circulatoire temporaire pour choc cardiogénique de type ECMO (ExtraCorporeal Membrane Oxygenation ou Oxygénation ExtraCorporelle par Membrane) veino-artérielle portable grâce à la miniaturisation du moteur qui facilite la verticalisation du patient et la reprise de la marche à condition d’avoir des accès vasculaires autres que les vaisseaux fémoraux (canulation jugulo-axillaire par exemple). Cette miniaturisation peut également être appliquée dans l’activité d’assistance circulatoire mobile en facilitant le transport (routier et aérien) des patients sous ECMO. Enfin la possibilité de générer un flux pulsé grâce à l’optimisation du couple améliore la biocompatibilité des systèmes d’ECMO et peut être appliquée dans les ECMO veino-artérielles pour choc cardiogénique réfractaire nécessitant plus d’une semaine d’assistance (patient en attente de transplantation cardiaque notamment). Cette dernière indication pourra faire l’objet de travaux de recherche précliniques et cliniques pour étudier les effets de la physiologie pulsée sur la cinétique de récupération fonctionnelle des organes (rein, foie, cœur) mais également sur la survenue d’évènements hémorragiques sous ECMO (consommation plaquettaire, concentration circulante en facteur Willebrand).
Moteur électrique refroidi par air La présente invention concerne un moteur électrique, du type comportant :
- un stator et un rotor monté rotatif dans le stator autour d’un axe, le rotor comportant un circuit magnétique traversé par des conduits longitudinaux de ventilation s’étendant parallèlement à l’axe, et
- un ventilateur de mise en mouvement d’un gaz de refroidissement au travers des conduits longitudinaux depuis un orifice d’entré de chaque conduit vers un orifice de sortie de chaque conduit.
Les moteurs électriques de forte puissance, et notamment les moteurs de traction pour véhicules ferroviaires comportent des moyens de refroidissement des circuits magnétiques. En particulier, il est connu de ménager, dans le rotor, des conduits longitudinaux s’étendant parallèlement à l’axe de rotation d’une extrémité à l’autre du rotor. Les conduits traversent de part en part l’empilement des tôles magnétiques.
Les inventeurs ont découvert que (i) lorsque l’alliage présente une température inférieure à 500°C lors de son introduction dans l’outillage utilisé pour l’écrouissage et (ii) que l’outillage est chauffé, il est possible d’augmenter substantiellement le taux d’écrouissage de l’alliage.
La gamme de température, comprise entre 300°C et 600°C, utilisée lors de l’étape de traitement thermique permet une recristallisation des grains de phase alpha de très faible taille, typiquement une taille de grains de phase alpha recristallisés peut être inférieure à 500 nm, de préférence inférieure à 300 nm.
La gamme de température, comprise (i) entre 300°C et 600°C, de préférence (ii) entre 350°C et 550°C, utilisée lors de l’étape de traitement thermique permet d’obtenir une taille de grains de phase alpha recristallisés (i) inférieure à 200 nm, (ii) inférieure à 150 nm.
Le traitement thermique permet également une précipitation d’une phase alpha sous forme de grain alpha au sein d’une matrice constituée de grains austénitiques.
La précipitation de la phase alpha pendant le traitement thermique est initiée par la présence de phase oméga.
Les paramètres combinés de mise en œuvre des étapes (i) d’écrouissage et (ii) de traitement thermique permettent une présence de grains de phase oméga minimale.
Les paramètres combinés de mise œuvrent des étapes (i) d’écrouissage et (ii) de traitement thermique permettent une présence de grains de phase alpha dans une proportion optimale.
Les paramètres combinés de mise œuvrent des étapes (i) d’écrouissage et (ii) de traitement thermique permettent une répartition optimale des grains de phase alpha et de grains de phase oméga au sein de la matrice de grains austénitiques.
Les paramètres combinés de mise œuvrent des étapes (i) d’écrouissage et (ii) de traitement thermique permettent l’obtention de tailles de grains optimales.
La combinaison de l’hyperdéformation et du traitement thermique de l’alliage permettent d’améliorer la résistance de rupture et la déformation réversible de l’alliage.
La mise en forme du ressort peut comprendre :
-un laminage à froid de l’alliage, à un taux de réduction d’une section de l’alliage inférieur ou égal à 50%,
-un estrapadage dudit alliage laminé,
-un traitement thermique à une température comprise entre 300°C et 900°C.
Le taux de réduction de la section de l’alliage peut être compris entre 8 et 25%.
Le traitement thermique réalisé dans le cadre de l’étape de mise en forme a pour effet, entre autre, de fixer la forme du ressort.
La montre un dispositif selon un premier mode de réalisation de l’invention.
La montre un dispositif selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
La montre un dispositif selon un troisième mode de réalisation de l’invention.
La montre un dispositif selon un quatrième mode de réalisation de l’invention.
La montre un dispositif selon un cinquième mode de réalisation de l’invention.
La montre un dispositif selon un sixième mode de réalisation de l’invention.
La montre une configuration dans laquelle les moyens de mesures sont formés par une pluralité de grilles de mesure disposées une ligne de boite quantique sur deux.
La montre une configuration dans laquelle les moyens de mesures sont des transistors à électron unique chacun formé à l’aide de deux grilles de mesures.
La montre une représentation schématique d’une boite quantique contenant une particule chargée.
La montre une représentation schématique d’un premier mode de lecture de l’état de charge des boites quantiques extrême.
La montre une représentation schématique d’un deuxième mode de lecture de l’état de charge des boites quantiques extrême.
La montre un ordinogramme d’un procédé selon un deuxième aspect de l’invention.
La montre une représentation schématique du transfert de charge d’une boite quantique donnée à une boite quantique adjacente telle que mise en œuvre dans un procédé selon un deuxième aspect de l’invention.
La montre un ordinogramme d’un procédé selon un troisième aspect de l’invention.
Selon un deuxième aspect, la présente invention propose une barrière automatique comprenant un dispositif de contrôle d’accès tel que précédemment décrit et dans laquelle l’élément de contrôle d’accès pivotant est une lisse. Ainsi, l’élément de contrôle d’accès pivotant est une lisse montée mobile en pivotement entre une position d’ouverture dans laquelle la lisse s’étend dans une direction sensiblement verticale et une position de fermeture dans laquelle la lisse s’étend dans une direction sensiblement horizontale.
Selon un autre aspect, la présente invention propose un bloqueur de route communément dénommé ‘road blocker’ par l’homme du métier, le bloqueur de route comprenant un dispositif de contrôle d’accès tel que précédemment décrit et dans laquelle l’élément de contrôle d’accès pivotant est un panneau métallique pivotant configuré pour résister au choc d’un véhicule lancé à grande vitesse, notamment 80 km/h. l’arbre d’entrainement de ce road blocker est avantageusement disposé dans le sol, à l’horizontale
Selon encore un autre aspect, la présente invention propose un barrage à chaine comprenant un dispositif de contrôle d’accès tel que précédemment décrit, un fût esclave comportant un rainure verticale et un fût maitre comprenant un arbre de rotation horizontal et dans lequel l’élément de contrôle d’accès pivotant comprend un chaine configurée pour coulisser dans la rainure verticale sous l’action de mise en tension par l’arbre de rotation horizontal entre la position d’ouverture dans laquelle la chaine est en position basse détendue et la position d’obturation dans laquelle la chaine est en position haute, tendue.
représente une vue schématique qui illustre les interactions entre des éléments constitutifs du dispositif de contrôle d’accès selon un mode de réalisation de l’invention. représente une vue schématique qui illustre le dispositif de contrôle d’accès en position d’obturation de l’élément de contrôle d’accès pivotant selon un mode de réalisation particulier de l’invention. représente une vue schématique qui illustre le dispositif de contrôle d’accès dans lequel l’élément de contrôle d’accès pivotant est en cours d’ouverture selon le mode de réalisation illustré à la .
La illustre les éléments constitutifs du dispositif de contrôle d’accès 100 de l’invention et leurs interactions selon un mode de réalisation de l’invention. Ils comprennent un élément de contrôle d’accès pivotant 1 destiné à obturer ou laisser libre l’accès à une voie de circulation, un moteur d’entrainement 2 de l’élément de contrôle d’accès pivotant 1, un capteur gyroscopique 3 solidaire en mouvement de l’élément de contrôle d’accès pivotant 1 et configuré pour détecter des valeurs de position absolue et des valeurs d’accélération de l’élément de contrôle d’accès pivotant 1, un automate 4 destiné à recevoir lesdites valeurs de position détectées par le capteur gyroscopique 3 et donner des instructions de fonctionnement au moteur d’entrainement 2. Une interface utilisateur 5 permet également la communication d’informations entre l’automate 4 et l’utilisateur.
De manière concrète, la illustre un mode réalisation particulier de l’invention dans lequel le dispositif de contrôle d’accès 100 est une barrière automatique comprenant un élément de contrôle d’accès pivotant constitué d’une lisse 1, configurée pour pivoter dans un plan vertical entre une position d’obturation dans laquelle la lisse 1 obture une voie de circulation ( - la lisse 1 s’étend sensiblement à l’horizontale, elle repose contre une butée de fermeture) et une position d’ouverture dans laquelle la lisse 1 laisse un accès libre à la voie de circulation et dans laquelle la lisse 1 s’étend sensiblement à la verticale contre une butée d’ouverture (non représentée). La illustre notamment le début de la course de pivotement de la lisse 1 entre la position d’obturation et la position d’ouverture. Selon un autre mode de réalisation non illustrée, le dispositif de contrôle d’accès 100 est un bloqueur de route dans lequel l’élément de contrôle d’accès pivotant 1 est un panneau métallique pivotant ou un barrage à chaine dans lequel une chaine est coulissante.
A la première mise en fonctionnement du dispositif 100 sur un site client, il est possible d’enregistrer dans la mémoire de l’automate 4 les valeurs de position absolues de la lisse 1 en position d’obturation et en position d’ouverture. Par exemple lorsque l’élément de contrôle d’accès pivotant 1 est en position initiale d’ouverture, l’utilisateur peut par exemple indiquer qu’il faut assigner les valeurs de position absolue détectées par le capteur gyroscopique 3 à la position d’ouverture à l’automate 4 via l’interface utilisateur 5. Réciproquement, lorsque que l’élément de contrôle d’accès pivotant 1 est en position finale d’obturation, l’utilisateur peut également indiquer qu’il faut assigner les valeurs de position absolue détectées à la position d’ouverture à l’automate 4 via l’interface utilisateur 5. Ceci évite l’étape fastidieuse de rentrer les positions absolues à la main. Ensuite, l’automate 4 calcule ou applique selon des profils de vitesse préenregistrés des consignes pour le moteur d’entrainement 2 entre les deux positions de référence.
Comme illustré aux figures 2 et 3, le moteur d’entrainement 2 est configuré pour pivoter l’élément de contrôle d’accès pivotant 1 entre ses deux positions, par l’intermédiaire d’un arbre de pivotement 6, disposé à l’horizontal et sur lequel l’élément de contrôle d’accès pivotant 1 est fixé.
Le capteur gyroscopique 3 est solidaire en mouvement de l’arbre de pivotement 6 et donc de la lisse 1 grâce à une fixation sur une came 7 directement montée sur l’arbre de pivotement 6. Comme illustré, la came 7 et le capteur gyroscopique 3 sont disposés sur une région d’extrémité de l’arbre de pivotement 6 opposée à celle sur laquelle la lisse 1 est fixée. Ceci permet de dégager l’espace à l’extrémité de l’arbre de pivotement 6 qui n’est pas toujours accessible ou déjà utilisé par la présence de câble robotique.
Comme indiqué, le capteur gyroscopique 3 permet de détecter des valeurs de position absolue selon trois directions perpendiculaires entre elles (axes x, y, z sur les figures) notamment selon au moins une direction parallèle (axe z) à l’axe de pivotement de la lisse 1, et également une accélération selon les trois directions et ce qui permet de détecter si un choc a eu lieu. Ses valeurs sont compilées par l’automate 4 qui compare les valeurs de position absolue détectées par le capteur gyroscopique 3 à des valeurs de position attendue dans l’intervalle entre la position d’ouverture et la position de référence. Lorsqu’une divergence est identifiée, l’automate 4 transmet l’information à l’interface utilisateur 5 qui transmet à son tour des informations d’avertissement à l’utilisateur par exemple par le biais d’un signal sonore ou visuel. Si la lisse 1 a été heurtée et se trouve dans une position au-delà de l’intervalle entre sa position d’obturation et sa position d’ouverture, le moteur d’entrainement 2 est également configuré pour ramener la lisse 1 dans une position située dans ledit intervalle selon des consignes de l’utilisateur ou préenregistrée dans la mémoire de l’automate 4.
Le capteur gyroscopique 3 est également configuré pour détecter des valeurs de position absolue en continu, c’est-à-dire avec une fréquence déterminée d’environ tous les 10 ms par exemple. Aussi, à chaque instant l’automate 4 reçoit les valeurs de position absolue de la lisse 1 et est capable d’appliquer des consignes de vitesse au moteur, par exemple pour prévoir une accélération de la lisse 1 qui quitte la position d’obturation vers la position d’ouverture puis un ralentissement déterminé de la lisse 1 lorsqu’elle arrive à la position absolue la plus opportune pour éviter un choc en fin de course lorsque la lisse 1 rencontre la butée d’ouverture. Les consignes appliquées par l’automate 4 peuvent provenir de calculs ou de profils de vitesse intégrés.
Ainsi la présente invention permet de manière très fiable, de détecter à tout instant la position absolue de l’élément de contrôle d’accès pivotant, de détecter une accélération anormale, de commander une vitesse angulaire et de prévenir un utilisateur de tout disfonctionnement en temps réel.
Trancheuse munie d’un système de guide câble comportant au moins un guide câble à plusieurs positions. La présente invention concerne une trancheuse munie d’un système de guide câble comportant au moins un guide câble à plusieurs positions, en particulier pour la pose mécanisée de câbles dans une tranchée.
État de la technique Une trancheuse est un engin motorisé qui a notamment pour fonction la pose mécanisée, à savoir l’enfouissement, d’objets allongés dans le sol. Une telle trancheuse est généralement équipée d’un outil de coupe afin de réaliser une tranchée dans laquelle les objets allongés sont destinés à être posés.
Dans le cadre de la présente invention, le terme câble regroupe l’ensemble de ces objets allongés et souples, destinés à être enfouis à des profondeurs variables, tels que des câbles électriques ou optiques, des fourreaux ou encore des tuyaux.
Lorsque la source de lumière intégrée dans le dispositif lumineux fonctionne, elle produit également de la chaleur. Cette chaleur doit être dissipée afin de permettre un fonctionnement correct. A cet effet, on connaît l'utilisation d'un échangeur thermique en contact avec la source de lumière. Pour augmenter l'efficacité de l'échangeur thermique, il est connu d'en augmenter sa surface. Cette augmentation de surface se traduit par une augmentation de l'encombrement de l'échangeur thermique au sein du dispositif lumineux. L'échangeur thermique peut alors gêner l'opération de branchement ou de débranchement du faisceau électrique à la source de lumière. Un tel dispositif lumineux est alors plus complexe à assembler ou à entretenir.
Présentation de l'invention Le but de l’invention est de fournir un module d'émission de lumière remédiant aux inconvénients ci-dessus et améliorant les modules d'émission de lumière connus de l’art antérieur.
Plus précisément, un premier objet de l’invention est un module d'émission de lumière à la fois simple à fabriquer et simple à raccorder électriquement.
Un second objet de l’invention est un module d'émission de lumière à la fois peu encombrant et apte à dissiper efficacement la chaleur produite par une source de lumière.
L'invention se rapporte à un module d'émission de lumière comprenant une source de lumière, notamment une diode électroluminescente, un support destiné à dissiper de la chaleur, et un connecteur électrique relié à la source de lumière, le support comprenant une base s'étendant sensiblement dans un premier plan, la base étant pourvue d'une première face sur laquelle sont fixés la source de lumière et le connecteur électrique, le connecteur électrique comprenant une entrée agencée le long d'une première portion d'un premier bord de ladite base, le support comprenant une première ailette en saillie par rapport audit premier plan du côté de ladite première face, la première ailette étant reliée à la base par un unique segment de liaison, le segment de liaison étant agencé le long d'une deuxième portion dudit premier bord, la deuxième portion étant distincte de la première portion.
L’invention peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison.
Le module d'émission de lumière peut comprendre un volume libre s'étendant au moins en vis-à-vis de l'entrée du connecteur électrique.
La première ailette peut comprendre une partie primaire s'étendant sensiblement dans un deuxième plan perpendiculaire audit premier plan.
L'ailette peut comprendre au moins une partie secondaire s'étendant sensiblement dans un troisième plan perpendiculaire audit premier plan et audit deuxième plan.
L'au moins une partie secondaire peut s'étendre dans un volume défini par une projection orthogonale de la base.
Le support peut comprendre une deuxième ailette en saillie par rapport audit premier plan, la deuxième ailette étant reliée à la base par un deuxième segment de liaison agencé le long d'un deuxième bord de la base, le deuxième bord étant distinct du premier bord.
La deuxième ailette peut être en saillie par rapport audit premier plan du côté d'une deuxième face de la base, la deuxième face étant opposée à ladite première face.
Le support peut comprendre une troisième ailette en saillie par rapport audit premier plan du côté d'une deuxième face de la base, la deuxième face étant opposée à ladite première face, la troisième ailette étant reliée à la base par un troisième segment de liaison agencé le long de la première portion dudit premier bord.
La base peut comprendre une forme sensiblement rectangulaire.
La base du support peut comprendre au moins une ouverture destinée à coopérer avec un moyen de fixation.
La première ailette peut comprendre une forme sensiblement rectangulaire ou une forme en "L".
-un chauffage de l’outillage utilisé pour écrouir ledit alliage à une température comprise entre 150°C et 500°C.
De manière avantageuse, le taux d’écrouissage est supérieur ou égal à 100%.
De manière avantageuse, le traitement thermique de l’alliage mis en forme est mis en œuvre à une température comprise entre 350°C et 550°C.
De manière avantageuse, le traitement thermique de l’alliage mis en forme est mis en œuvre pendant une durée comprise 5 et 20 min.
De manière avantageuse, l’outillage utilisé pour écrouir ledit alliage est chauffé à une température comprise entre 200°C et 450°C.
De manière avantageuse, l’alliage est introduit dans l’outillage utilisé pour écrouir ledit alliage à une température inférieure à 450°C.
De manière avantageuse, l’alliage est introduit dans l’outillage utilisé pour écrouir ledit alliage à une température comprise entre 250°C et 400°C.
L’étape d’écrouissage peut être itérée au moins deux fois préalablement à l’étape de mise en forme.
Le taux d’écrouissage de l’alliage peut diminuer d’une itération à l’autre.