INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour permettre le vissage d’une carte de circuits imprimés 4, 5 sur l’une des faces 31, 32 du support, des cylindres de réception 450, 540, qui consistent chacun en un fut taraudé apte à coopérer avec la vis de fixation appropriée, forment une saillie de la face opposée pour offrir une longueur de vissage suffisante pour la tenue de la carte de circuits imprimés. En d’autres termes, la première vis 54 qui participe à fixer la première carte de circuits imprimés 4 sur la première face 31 du support 3 coopère avec un premier cylindre de réception 540 qui forme une saillie de la deuxième face 32 du support 3. Et de manière analogue, la deuxième vis 45 qui participe à fixer la deuxième carte de circuits imprimés 5 sur la deuxième face 32 du support 3 coopère avec un deuxième cylindre de réception 450 qui forme une saillie de la première face 31 du support 3. Tel que cela est visible sur la pour la première vis 54 et le premier cylindre de réception correspondant 540, la tige de la première vis 54 traverse la première carte de circuits imprimés 4 et est logée dans le fût formé par le premier cylindre de réception 450 mais n’a pas vocation à traverser le support 3.
Afin de permettre cette configuration avec des cylindres de réception formant saillie d’une face de support 3, chaque carte de circuits imprimés 4, 5 comporte une lumière dimensionnée pour que la carte de circuits imprimés correspondante puisse être plaquée contre le support malgré la saillie formée par le cylindre de réception.
En d’autres termes, tel que ce cela est visible sur la , un espace suffisant est laissé entre les bords délimitant une lumière 16 formée dans la première carte de circuits imprimés 4 et le deuxième cylindre de réception 450 pour que la première carte de circuits imprimés 4 puisse être amenée contre la première face 31 du support 3 sans frotter contre le deuxième cylindre de réception 450 associé à la fixation de la deuxième carte de circuits imprimés 5. Et tel que ce cela est visible sur la , un espace suffisant est laissé entre les bords délimitant une lumière 16 formée dans la deuxième carte de circuits imprimés 5 et le premier cylindre de réception 540 pour que la deuxième carte de circuits imprimés 5 puisse être amenée contre la deuxième face 32 du support 3 sans frotter contre le premier cylindre de réception 540 associé à la fixation de la première carte de circuits imprimés 4.
Il convient de noter que l’espace laissé entre ces lumières et ces cylindres de réception est tel que l’on ne forme ainsi pas des moyens de positionnement ou de centrage au sens de l’invention, tels qu’ils vont être désormais évoqués.
Le module lumineux 1 selon l’invention comporte des moyens de mise en position qui participent à la fiabilité de l’assemblage du module lumineux 1 selon l’invention, en permettant d’assurer la position théorique des cartes de circuits imprimés, et donc des sources lumineuses portées par ces cartes de circuits imprimés, par rapport au support et à la lentille du module lumineux, la lentille étant montée dans une position définie par rapport au support.
Ces moyens de mise en position comportent selon l’invention au moins un ensemble de centrage 100, le module lumineux étant configuré pour qu’au moins un ensemble de centrage 100 soit formé avec un trou traversant 30 formé dans le support et un orifice 40, 50 formé dans chaque carte de circuits imprimés 4, 5 qui sont alignés pour former un passage pour un pion de centrage 6 utilisé lors du process d’assemblage et non présent dans le produit final. Les ensembles de centrage des moyens de mise en position vont être plus particulièrement décrits ci-après en référence aux figures 2 à 5.
Dans l’exemple illustré, les moyens de mise en position comportent en outre des plots de positionnement 200, consistant en des nervures formant saillie selon une direction verticale de la première face 31 du support, et des fenêtres 201 formées dans la première carte de circuits imprimés 4 pour coopérer par complémentarité de formes avec les plots de positionnement 200.
pour chacun des réflecteurs, le choix du retard τ mix ,k qui sera appliqué aux prochaines étapes pour observer plus en détails chacune des zones détectées comme étant occupée par un des réflecteurs et qui est donné par la relation . [Table 2] Pour ces troisièmes étapes de mesure, de nouveaux chirps sont envoyés et les écarts IF qu’ils produisent avec des signaux retardés de nouvelles valeurs τ mix ,k sont mesurés. Pour ces troisièmes étapes, une bande passante B 3 supérieure à B 2 est utilisée pour obtenir une plus haute résolution spatiale. Enfin, les fréquences IF mesurées sont filtrées pour ne visualiser que des zones centrées sur les distances R k estimées par les précédentes mesures et de taille c/(2. B 3 ). Dans l’exemple décrit ici, une bande passante B 3 = 6 GHz est choisie, avec T ramp, 3 = 1 µs. Avec de tels paramètres, la fenêtre de distance observée par le dispositif 100 est de 7,5 cm. La bande d’acquisition correspondante est égale à 6 MHz et le SNR obtenu à R = 15 m est égal à +3,1.
La représente les signaux obtenus en sortie du convertisseur 130 lors de ces troisièmes étapes de mesure. Les cinq courbes visibles sur cette figure correspondent aux signaux obtenus en sortie du convertisseur 130 pour chacun des retards τ mix,k estimés précédemment. La taille des zones observées dans ces troisièmes étapes est très faible, et la bande d’acquisition a été choisie pour ne visualiser que trois range bins différents. Cependant, les étapes de mesures précédentes ont permis de s’assurer qu’aucune cible n’était oubliée : ces troisièmes étapes correspondent à un scan par réflecteur, et le reste de la scène n’est plus observé.
En considérant que chacun des réflecteurs identifiés correspond à un individu sur lequel un suivi de signaux vitaux doit être réalisé, les troisièmes étapes de mesure peuvent alors être répétées à la fréquence f frame , ou « Frame Rate », adaptée au suivi réalisé, par exemple comprise entre 1 Hz et 5 Hz dans le cas d’un suivi de rythme cardiaque, ou comprise entre 0,1 Hz et 0,5 Hz dans le cas d’un suivi de rythme respiratoire. La répétition de ces étapes permet d’évaluer les déplacements de chaque réflecteur sur plusieurs secondes. Plus le nombre de réflecteurs est faible, et plus le temps nécessaire pour effectuer ces étapes de mesure est faible. Pour mesurer les faibles variations de distance engendrées par exemple par un battement de cœur ou une respiration, la variation de phase des signaux IF est mesurée. Cette mesure de variation de phase peut être réalisée par traitements numériques. Par exemple, en réalisant une FFT (transformée de Fourier rapide) sur le signal de sortie du convertisseur 130, une représentation de ce signal dans le domaine fréquentiel est obtenue. Il est possible de réaliser ensuite une discrétisation de ce signal en « bins de fréquences » avec un pas 1/T ramp (ou en « range bin »). Si une fréquence IF est détectée dans un range bin, la valeur complexe qui lui est associée est lue et il est possible d’en déduire la phase en calculant l’arc tangente de sa partie imaginaire sur sa partie réelle. Ces étapes sont répétées pour toutes les autres fréquences IF présentes dans le spectre de cette même mesure radar. Ces opérations seront répétées à la fréquence f frame pour observer finalement les variations des phases de chacune de ces fréquences IF au cours du temps.
Les étapes successives de focalisation permettent de réduire les tailles des fenêtres d’observation de sorte à compenser l’influence de l’augmentation de bande de fréquences B balayée par le chirp sur la bande d’acquisition B acq , tout en s’assurant de ne manquer de détecter aucun des réflecteurs présents dans la scène. Les mesures sont focalisées graduellement sur les réflecteurs détectés, en s’assurant de limiter les bandes d’acquisition, et par extension les puissances de bruits. Les étapes finales de mesures, les plus focalisées, seront également celles qui bénéficieront des meilleurs SNR.
La représente les SNR obtenus pour chacune des trois étapes de mesure de l’exemple précédemment décrit.
Les valeurs de SNR sont toutefois ajustables via l’ajustement des bandes d’acquisition de chaque étape de mesure en modifiant les durées T ramp . Augmenter cette durée T ramp permet de diminuer les valeurs de B acq requises, et donc d’augmenter les courbes de SNR. Augmenter les durées T ramp lors des deux premières étapes de mesure d’un certain facteur pourrait ainsi permettre de réduire les bandes d’acquisition de ce même facteur, et donc de multiplier les SNR par ce même facteur. Il est par exemple possible de configurer le dispositif 100 pour répondre à un cahier des charges spécifiant un SNR minimal à observer à la distance R max , ce SNR étant usuellement lié à une probabilité de détection de réflecteur par le radar.
Dans cet exemple, les fréquences IF sont observées sur 3 range bins. Les valeurs de τ mix,k ont été choisies afin d’assurer que ces fréquences IF soient centrées dans les fenêtres d’observation. Si l’un des réflecteurs venait à se déplacer, on constaterait alors le déplacement de sa fréquence IF correspondante hors du centre de sa fenêtre d’observation. En effet, si un réflecteur se rapproche du dispositif 100, alors la fréquence IF mesurée va graduellement diminuer. Plus le temps de vol τ associée à cette distance diminue et plus il se rapproche de la valeur du retard τ mix utilisé pour observer ce réflecteur. Cette fréquence finira par changer de range bin et se déplacera en conséquence vers l’extrémité gauche de la fenêtre. Inversement, si le réflecteur s’éloigne du dispositif 100, sa fréquence IF associée se déplacera jusqu’à arriver au range bin de la plus grande distance de la fenêtre surveillée. Il faudra alors mettre à jour la valeur de τ mix qui sert à visualiser cette zone, pour réadapter la fenêtre et la recentrer sur la nouvelle position du réflecteur.
Lorsque le dispositif 100 est utilisé par exemple pour de la surveillance de signes vitaux, les mouvements millimétriques des cages thoraciques des sujets surveillés sont observés à travers les variations de phase des signaux IF associées à ces sujets. Lorsque les mesures sont réalisées sans faire varier les valeurs de τ mix , et que les réflecteurs ne change pas de range bin, les variations de phase observées dans les signaux IF sont bien représentatives des mouvements des sujets surveillés.
Lorsqu’un réflecteur ciblé en mouvement sort de la fenêtre d’observation utilisée, la valeur de τ mix est modifiée afin de réadapter la fenêtre d’observation pour y recentrer la signature IF associée au réflecteur. Ce changement de valeur de τ mix est réalisé lorsque la fréquence IF devient trop faible (dans le cas d’un rapprochement du réflecteur vis-à-vis du dispositif 100) ou trop grande (dans le cas d’un éloignement du réflecteur vis-à-vis du dispositif 100) et n’est donc plus présente dans la fenêtre observée.
En outre, en choisissant un rapport f c / B = K , où K est un entier supérieur ou égal à 10, il n’est pas nécessaire de réaliser une compensation de phase car l’influence du changement de valeur de de τ mix sur la phase du signal est négligeable.
En outre, le choix d’un bon SNR permet de s’assurer d’une bonne probabilité de détection.
Procédé d’optimisation de la détermination de la distance d’une cible par rapport à un radar à codage de phase en mode pulsé L’invention concerne de manière générale les systèmes radars, et en particulier un procédé et un dispositif d’optimisation de la détermination de la distance d’une cible par rapport à un radar à codage de phase en mode pulsé.
Dans un radar à codage de phase en mode pulsé, le signal à émettre, une impulsion, est codé en utilisant un code de phase, à savoir une modulation de phase, qui utilise au moins deux phases. Il est par exemple classique d’utiliser les valeurs 0 et , qui correspondent respectivement à un déphasage nul et à une inversion du signal.
Après réflexion par une cible, le radar réceptionne le code de phase. Un calcul d’autocorrélation entre le code émis et le code reçu est effectué, afin d’obtenir un signal compressé. Ce type de radar est ainsi encore appelé « radar à compression d’impulsions ». Le pic de la fonction d’autocorrélation permet alors de déterminer la distance entre le radar et la cible.
Les radars mono-statiques fonctionnant en mode pulsé sont surtout conçus pour la détection à longue portée, émettant ainsi des impulsions très longues. Dans ce type de radar, la même antenne est utilisée à l’émission et à la réception. Le transmetteur n’émet pas durant le temps d’écoute.
La distance aveugle, qui correspond à la distance minimum à laquelle doit se trouver une cible pour pouvoir être détectée, doit être la plus courte possible afin de détecter les cibles proches du radar.
L’essai vise à évaluer l’efficacité d’un traitement à base d’eau, de la composition selon l’exemple 1 à 2% et du produit Bion (acibenzolar-S-methyl 50%) à 0,01%, sur le mildiou du chou-fleur, Hyaloperonospora parasitica .
Le traitement a été appliqué 5 jours avant l’inoculation de la maladie et le pourcentage de feuillage lésé est analysé 9 jours après l’inoculation. Les résultats sont présentés sous la forme d’un score comme indiqué dans le Tableau 3.
Les résultats sont présentés dans le tableau suivant.
Eau ( contrôle ) BION ® Invention Indice de Maladie moyen (score) 6,3 0,8 1,3 Efficacité sur le Mildiou (en %) nd 87% 79%
Le produit de référence (BION) est un éliciteur connu pour sa performance. Il présente cependant une forte perturbation en termes de sélectivité ce qui rend son utilisation difficile. Les résultats de cet essai montrent que la composition selon l’invention est proche de cette référence avec l’avantage de n’apporter aucun risque de manque de sélectivité vis-à-vis de la plante. La composition selon l’invention présente une bonne efficacité de près de 80% sur le mildiou du chou-fleur.
Exemple 9 - Résultat d’essai dans la lutte contre le mildiou de la Laitue.
L’essai vise à évaluer l’efficacité d’un traitement à base d’eau, de la composition selon l’exemple 1 à 2% et du produit Ortiva (azoxystrobine 250 g/L) à 0,2%, sur le mildiou de la Laitue, Bremia lactucae .
Le traitement a été appliqué 5 jours avant l’inoculation de la maladie et le pourcentage de feuillage lésé est analysé 9 jours après l’inoculation. Les résultats sont présentés sous la forme d’un score comme indiqué dans le Tableau 6.
Eau ( contrôle ) Ortiva ® Invention Indice de Maladie moyen (score) 7 0 1 Efficacité sur le Mildiou (en %) nd 100% 86%
La composition selon l’invention montre une bonne efficacité de près de 90% sur le mildiou de la Laitue en comparaison avec un fongicide de synthèse reconnu.
Exemple 1 0 - Résultat d’essai dans la lutte contre la tavelure du pommier.
L’essai vise à évaluer l’efficacité de la composition selon l’invention en combinaison avec un produit de contact tel que l’oxychlorure de cuivre, Captane et Mancozèbe sur la tavelure du pommier en comparaison avec un fongicide systémique de référence, le Trifloxistrobine ou le Tébuconazole en combinaison avec l’un des produits de contact cités précédemment.
Le traitement a été appliqué 7 fois selon le protocole suivant : Volume de bouillie : 1000 L/ha Cadence moyenne : 16 jours Notations sur fruits et sur feuilles (défoliaison en fin de cycle).
Le traitement est détaillé dans le tableau 7 ci-après.
Les résultats concernant la tavelure du pommier sur les fruits sont présentés dans la .
La pâte peut être non hygroscopique.
La pâte peut être résistante au séchage.
De préférence, la pâte passe avec succès le test de brouillard salin de 3000 heures sur un substrat en alliage d'aluminium.
La pâte peut être utilisée pour revêtir au moins une partie d'un assemblage d'aéronef.
Les composés inhibiteurs de corrosion peuvent comprendre un ou plusieurs parmi : un sel de lithium, un complexe mixte d'oxalate de zinc et d’oxalate de magnésium, un polycarboxylate métallique, un sel de magnésium, un sel phosphate, ou être un inhibiteur de corrosion exempt de chrome.
L'inhibiteur de corrosion peut être ionique, organométallique covalent ou organique.
La pâte peut comprendre au moins un inhibiteur de corrosion choisi dans le groupe comprenant : un sel de lithium, un sel de lithium organique ou inorganique, le phosphate de lithium, un phosphate cationique, le carbonate de lithium, au moins un polycarboxylate métallique, les matières non métalliques contenant du magnésium, un polycarboxylate cationique, l’oxyde de magnésium, les sels oxyaminophosphates de magnésium, le carbonate de magnésium et l’hydroxyde de magnésium, le citrate de magnésium, l’oxalate de magnésium, le citrate de zinc, l’oxalate de zinc, les composés organométalliques et les combinaisons de ceux-ci.
L'inhibiteur de corrosion peut être exempt de lithium.
La base peut être non adhésive à un substrat.
Les particules métalliques peuvent être un ou plusieurs de ce qui suit : Aluminium, Magnésium, Zinc, ou les alliages de ceux-ci.
Au moins une partie des particules peut être revêtue par un revêtement électriquement semi-conducteur ou conducteur.
La pâte peut comprendre, en poids non volatil de la composition de pâte inhibitrice de corrosion :
Base 30-95% ;
Particules inertes 0,0-40% ;
Particules métalliques 10 à 70 % ; et
Inhibiteurs de corrosion 0,0 - 65%.
Selon l'invention, cet objet est résolu par un système comprenant un serveur, un premier dispositif client, un deuxième dispositif client, un téléphone et une plateforme de communication, dans lequel la plateforme de communication comprend une application serveur s'exécutant sur le serveur et une première application cliente s'exécutant sur le premier dispositif client et une deuxième application cliente sur le deuxième dispositif client, dans lequel la plateforme de communication est configurée pour exécuter les étapes du procédé décrit dessus.
Selon l'invention, cet objet est résolu par un programme informatique comprenant des instructions pour exécuter les étapes du procédé décrit dessus, lorsqu'il est exécuté sur un système de communication avec un serveur, un premier dispositif client et un deuxième dispositif client.
Le système de réponse de communication interactif permet d'établir un canal de communication asynchrone vers les boutiques non enregistrées pour communiquer des demandes aux boutiques non enregistrées sans que l'utilisateur ait besoin d'appeler ou de se rendre en boutique pendant ses heures d'ouverture.
Les paragraphes suivants se réfèrent à d'autres modes de réalisation avantageux de l'invention.
Surtout, lors de l'utilisation d'un IVR et d’une saisie de commande vocale par l’utilisateur et pour des clarifications/corrections de celle-là éventuelles, la plateforme de communication permet une expérience d'achat aussi rapide et aussi simple que de faire la demande en boutique ou par téléphone, mais sans le besoin que la boutique et l'utilisateur doivent faire leurs actions de communication en même temps (communication synchrone).
La conversion parole-texte permet de présenter la demande à la boutique de deux manières différentes, une fois en texte et une fois avec la voix, de préférence la voix de l'utilisateur. Ainsi, la boutique peut choisir si elle écoute ou lit la demande.
La saisie de commande textuelle par l’utilisateur obtenue à partir de la conversion parole-texte peut être encore modifiée par l'utilisateur et la plateforme de communication adapte également la saisie de commande vocale par l’utilisateur sur la base des modifications reçues sur la saisie de commande textuelle par l’utilisateur, si nécessaire. Cela permet une saisie vocale conviviale de la demande qui peut être modifiée facilement sans avoir à refaire la saisie vocale pour chaque erreur ou chaque correction de la demande.
D'autres modes de réalisation selon la présente invention sont mentionnés dans les revendications annexées et la description ultérieure.
PRESENTATION DES FIGURES La montre un mode de réalisation du système de communication selon l'invention.
La est un organigramme expliquant les principales étapes d'un mode de réalisation du procédé de communication selon l'invention.
La est un organigramme expliquant les étapes d'un mode de réalisation préféré pour préparer la commande.
Sur les dessins, les mêmes numéros de référence ont été attribués au même élément ou à un élément analogue.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description non limitative qui suit, et en se référant aux dessins et aux exemples.
La montre un mode de réalisation d'un système de communication entre une boutique 20 et un utilisateur 10. Le système comprend un serveur 30, un premier dispositif client 11 associé à l'utilisateur 10, un deuxième dispositif client 22 associé à la boutique 20 et un téléphone 21 associé également à la boutique 20.
Une plateforme de communication s'exécute sur le serveur 30, le premier dispositif client 21 et le deuxième dispositif client 12. La plateforme de communication comprend une application serveur s'exécutant sur le serveur 30, une première application cliente s'exécutant sur le premier dispositif client 11 et une deuxième application cliente s'exécutant sur le deuxième dispositif client 22. Le terme application (client/serveur) désigne un programme logiciel (s'exécutant sur le client/serveur).
Dans un exemple de réalisation, l’empilement comprend en outre des deuxièmes nappes fibreuses unidirectionnelles orientées à 0° +/- 10° par rapport à une direction radiale de la préforme fibreuse.
Dans un exemple de réalisation, le rapport [nombre de premières nappes] / [nombre de deuxièmes nappes] est compris entre 0,8 et 1,2.
Une telle caractéristique permet avantageusement de s’adapter aux différentes géométries et donc aux différents rapports entre les différentes directions de contraintes. Cela permet d’optimiser l’orientation des fibres en fonction des contraintes.
Dans un exemple de réalisation, l’empilement comprend en outre : - des troisièmes nappes fibreuses unidirectionnelles orientées à X° +/- 10° par rapport à l’axe normal, et - des quatrièmes nappes fibreuses unidirectionnelles orientées à – X° +/- 10° par rapport à l’axe normal, avec X étant compris entre 30 et 60.
Dans un exemple de réalisation, l’empilement comprend : - les premières nappes en une fraction en nombre comprise entre 25% et 35%, - les deuxièmes nappes en une fraction en nombre comprise entre 25% et 35%, - les troisièmes nappes en une fraction en nombre comprise entre 15% et 25%, et - les quatrièmes nappes en une fraction en nombre comprise entre 15% et 25%.
Une telle caractéristique permet avantageusement de s’adapter aux différentes géométries et donc aux différents rapports entre les différentes directions de contraintes.
Dans un exemple de réalisation, l’empilement est présent au moins dans une zone contenant le pied de tenon qui présente une première dimension, mesurée perpendiculairement à l’axe normal, comprise entre 0,25L et L, et une deuxième dimension, mesurée le long de l’axe normal, comprise entre 0,25L et L, où L désigne une dimension circonférentielle des zones de tenon mesurée dans un plan de la préforme et perpendiculairement à une direction radiale de la préforme fibreuse.
En particulier et selon un exemple non limitatif, l’empilement quasi-isotropique de couches fibreuses unidirectionnelles dans la zone centrale comprend successivement le long de l’épaisseur de la préforme une couche fibreuse unidirectionnelle orientée à 0°+/- 10°, une couche fibreuse unidirectionnelle orientée à +60° +/- 10°, et une couche fibreuse unidirectionnelle orientée à -60° +/- 10°, les orientations des couches fibreuses étant mesurées par rapport à la direction radiale.
L’homme du métier reconnaîtra que d’autres orientations de fibres sont possibles pour former l’empilement quasi-isotropique.