INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une caractéristique possible de l’invention : - le toit possède quatre pièces support, dont deux pièces support arrière alignées suivant un axe transversal Y du véhicule et deux pièces support avant alignés suivant un axe transversal Y du véhicule, de sorte que chaque barre est fixée à une pièce support avant et à une pièce support arrière lorsqu’elle occupe la position longitudinale, lesdites deux fixations étant réalisées chacune avec un élément de fixation rapide, -une fois que l’élément de fixation rapide permettant de fixer la première barre à une pièce support arrière a été déverrouillé, ladite première barre est apte à pivoter autour d’un axe de rotation vertical Z de la pièce support avant sur laquelle elle était montée, pour pouvoir joindre l’autre pièce support avant et s’étendre suivant un axe transversal Y du véhicule et, -une fois que l’élément de fixation rapide permettant de fixer la deuxième barre à une pièce support arrière et que l’élément de fixation rapide permettant de fixer ladite deuxième barre à une pièce support avant ont été déverrouillés, la dite deuxième barre est apte à pivoter autour d’un axe de rotation vertical Z de ladite pièce support arrière après avoir subi un mouvement de translation vers l’avant le long de ladite pièce support arrière, de manière à venir placer une extrémité de ladite deuxième barre en correspondance avec ledit axe de rotation vertical Z, et pouvoir joindre l’autre pièce support arrière de manière à s’étendre suivant un axe transversal Y du véhicule.
Lors de leur transformation entre la position longitudinale et la position transversale, les barres demeurent continuellement dans une position sensiblement horizontale au-dessus du toit du véhicule. Les deux barres peuvent se manipuler indépendamment l’une de l’autre, et avantageusement, elles peuvent être déplacées le long d’un axe transversal Y du véhicule grâce à la présence d’un trou oblong, de manière à réajuster leur position le long dudit axe transversal Y de manière à ne pas gêner le mouvement de l’autre barre.
En outre, l’extrait selon l’invention comprend également entre 0 et 31% en poids de matière sèche d’autres métabolites cellulaires présents dans le cytosol tels que des acides organiques, de l’ADN etc.
Le principe actif cosmétique selon l’invention peut se présenter sous forme liquide, sous forme solide ou sous forme de film.
Lorsque le principe actif selon l’invention se présente sous forme liquide, il est exclusivement constitué par l’extrait de la fraction cytosolique de la levure de Saccharomyces cerevisiae , éventuellement accompagné de stabilisant et/ou système de conservation.
L’extrait sous forme liquide se présente préférentiellement sous forme d’une solution aqueuse liquide limpide, avec une odeur caractéristique et une couleur jaune clair. Il peut toutefois être plus coloré et/ou être décoloré par tout procédé connu de l’homme du métier.
La teneur en matières sèches peut être déterminée par la pesée des résidus issus du séchage de l’extrait selon l’invention à 105°C dans une étuve jusqu’à l’obtention d’un poids constant. Préférentiellement, l’extrait selon l’invention sous forme liquide a une teneur en matières sèches de : 10 g/L à 50 g/L, encore plus préférentiellement de 15 g/L à 35g/L.
Le principe actif selon l’invention peut aussi être présenté sous forme d’un film. Dans ce cas, l’extrait de la fraction cytosolique de Saccharomyces cerevisiae représente préférentiellement au moins 0,1% en poids du film.
Lorsqu’il se présente sous forme de film, le principe actif comprend : au moins le lysat de la fraction cytosolique de Saccharomyces cerevisiae selon l’invention, et au moins une charge minérale, et/ou au moins un polymère d’origine naturelle, et/ou au moins un plastifiant, et/ou au moins un tensio-actif.
Le polymère d’origine naturelle peut être choisi parmi : Pectine, Gomme tamarin, Alginate, Pullulane, Psyllium, Xanthane, Guar, Tara, Caroube, Agar, Gomme arabique, Gellane, Dextran, Carraghénane, Cellulose, Konjac et le Chitosan.
Le plastifiant peut être choisi parmi : Glycérol, Sorbitol, Saccharose, Erythritol, Urée, Propylène glycol et le Butylene glycol.
La charge minérale peut être choisie parmi : Carbonate de calcium, argile verte, kaolin, perlite, talc, silicate de magnésium, mica, sericite diatomée, silice, sulfate de calcium chlorure de calcium, chlorure de potassium, oxyde de fer et l’oxyde de zinc. Le principe actif peut comprendre en outre un pigment pour colorer le film.
Lorsque le principe actif selon l’invention se présente sous forme solide il est préférentiellement constitué par l’extrait de la fraction cytosolique de la levure de Saccharomyces cerevisiae tel que précédemment décrit et par un support choisi parmi la maltodextrine, la gomme arabique, la lécithine de soja ou l’isomalt. Selon un mode de réalisation, particulièrement adapté, l’extrait représente au moins 10% en poids du principe actif et le support au plus 90% en poids du principe actif.
Dans le cas d’une forme solide dans laquelle le principe actif est associé à un support, les teneurs en sucres, en fraction protéique et en cendres dans le principe actif sont modifiées, le support étant généralement constitué majoritairement de sucres.
Procédé d’extraction
L’extrait constituant ou contenu dans le principe actif selon l’invention peut être obtenu par tout procédé comprenant au moins une étape d’extraction de la fraction cytosolique de la levure de Saccharomyces cerevisiae , en particulier une étape de lyse mécanique.
Selon un mode de réalisation particulièrement adapté, le principe actif selon l’invention est obtenu par la mise en œuvre des étapes suivantes : solubilisation d’au moins 50 g/L de Saccharomyces cerevisiae dans l’eau, par homogénéisation mécanique, séparation des phases soluble et insoluble, ultrafiltration et récupération du filtrat, et tri moléculaire par chromatographie ionique.
L’homogénéisation mécanique est réalisée par tout moyen connu de l’homme du métier, par exemple par broyage mécanique à l’aide d’un homogénéiseur.
Avantageusement, l’étape c) permet la lixiviation d’au moins une partie d’au moins un métal du reste de la DEL obtenu à l’étape b). Plus avantageusement, l’au moins une solution acide utilisée à l’étape c) est choisie en fonction du métal dont au moins une partie est à lixivier au cours de l’étape c).
Le procédé d’extraction et de séparation selon l’invention peut comprendre plusieurs étapes c) successives. Avantageusement, une étape d) de séparation est mise en œuvre entre deux étapes c) successives. Dans un tel procédé comprenant plusieurs étapes c) successives, au moins une des étapes c) est mise en œuvre avec une solution acide.
De préférence, la première étape c) du procédé selon l’invention est mise en œuvre avec une solution acide.
Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend une première étape c) mise en œuvre avec une solution acide, de préférence une solution acide choisie dans le groupe constitué par l’acide nitrique, l’acide sulfurique et l’un quelconque de leurs mélanges, puis une seconde étape c) mise en œuvre avec une solution, de préférence une solution choisie dans le groupe constitué par l’aqua regia, une solution acide de thiourée, une solution de cyanure, une solution comprenant du thiocyanate de du Fe 3+ , une solution comprenant du thiosulfate et du Cu(NH 3 ) 4 2+ , un mélange de NaOCl-HCl, un mélange de NaClO-HCl-H 2 O 2 , et l’un quelconque de leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation, l’au moins une solution acide utilisée à l’étape c) est de l’acide nitrique, de préférence de l’acide nitrique à 4 M. L’acide nitrique présente l’avantage de lixivier divers métaux présents dans la DEL, tout en laissant l’or et les semi-conducteurs de la DEL intacts. Ainsi, l’au moins une solution acide utilisée à l’étape c) est avantageusement de l’acide nitrique afin de permettre la lixiviation de l’argent, du cuivre, de l’étain et/ou du fer.
Selon un mode de réalisation, l’au moins une solution acide utilisée à l’étape c) est de l’acide sulfurique. L’acide sulfurique permet avantageusement de lixivier le fer présent dans le reste de la DEL. Ainsi, l’au moins une solution acide utilisée à l’étape c) est avantageusement de l’acide sulfurique afin de permettre la lixiviation du fer.
Selon un mode de réalisation, l’au moins une solution acide utilisée à l’étape c) est de l’aqua regia, de préférence de l’aqua regia dont le rapport volumique HCl:HNO 3 est de 4:1. L’aqua regia permet avantageusement de lixivier l’or présent dans le reste de la DEL. Ainsi, l’au moins une solution acide utilisée à l’étape c) est avantageusement de l’aqua regia afin de permettre la lixiviation de l’or.
Selon un mode de réalisation, l’au moins une solution utilisée à l’étape c) est choisie dans le groupe constitué par l’aqua regia, une solution acide de thiourée, une solution de cyanure, une solution comprenant du thiocyanate de du Fe 3+ , une solution comprenant du thiosulfate et du Cu(NH 3 ) 4 2+ , un mélange de NaOCl-HCl, un mélange de NaClO-HCl-H 2 O 2 , et l’un quelconque de leurs mélanges, de préférence une solution acide de thiourée ou un mélange de NaClO-HCl-H 2 O 2 . Cette solution permet avantageusement de lixivier l’or présent dans le reste de la DEL. Ainsi, l’au moins une solution acide utilisée à l’étape c) est avantageusement une solution acide de thiourée ou un mélange de NaClO-HCl-H 2 O 2 afin de permettre la lixiviation de l’or.
La solution acide de thiourée utilisée à l’étape c) peut notamment être préparée et/ou mise en œuvre comme décrit dans Ippolito et al. Materials 2021 , 14, 362. La solution de cyanure peut notamment être préparée et/ou mise en œuvre comme décrit dans Vorster et al. The Journal of The South African Institute of Mining and Metallurgy 2001 , 359. La solution comprenant du thiocyanate de du Fe 3+ peut notamment être préparée et/ou mise en œuvre comme décrit dans Azizitorghabeh et al. ACS Omega 2021 , 6, 17183−17193. La solution comprenant du thiosulfate et du Cu(NH 3 ) 4 2+ peut notamment être préparée et/ou mise en œuvre comme décrit dans Xiang et al. IOP Conf. Series: Materials Science and Engineering 2018 , 394, 022001. Les mélanges comprenant de l’hypochlorite de sodium NaOCl peuvent être mis en oeuvre dans les conditions adaptées, qui sont bien connues de l’homme du métier.
L’étape c) peut être réalisée à toute température adaptée, notamment à température ambiante ou à température plus élevée, notamment au reflux de la solution acide.
Selon un mode de réalisation, une première étape c) est réalisée avec de l’acide nitrique, suivie d’une étape d), puis une deuxième étape c) est réalisée avec de l’aqua regia, une solution acide de thiourée ou un mélange de NaClO-HCl-H 2 O 2 .
Etape d)
L’étape d) du procédé selon l’invention est l’étape de séparation de l’au moins une solution acide comprenant au moins une partie de l’au moins un métal et du reste de la DEL obtenu à l’étape c).
Avantageusement, la séparation de l’au moins une solution acide comprenant au moins une partie de l’au moins un métal et du reste de la DEL obtenu à l’étape c), au cours de l’étape d), est réalisée par filtration.
Selon un mode de réalisation, les étapes c) et d) sont répétées plusieurs fois, de préférence selon la séquence étape c) puis étape d) puis étape c) puis étape d) etc. Avantageusement, l’enchaînement des étapes c) et d) est répété avec au moins une solution acide différente de celle utilisée lors du premier enchaînement des étapes c) et d).
Bien entendu, lorsque les étapes c) et d) sont répétées, c’est le reste de la DEL obtenu à la n ième étape d) et non à l’étape b) qui est traité à la (n+1) ème étape c).
Récupération de l’or
Dans le ballon de la réaction d'origine, il reste encore des fils d'or, des boîtiers et des semi-conducteurs. Au ballon, 25 ml d’une solution fraîchement préparée d'aqua regia (mélange d’acide chlorhydrique et d’acide nitrique dont le rapport volumique HCl:HNO 3 est de 4:1, v/v) sont ajoutés. Puis, la solution est chauffée pendant 1 heure à 70°C. Puis, une nouvelle quantité (25 ml) d'aqua regia est ajoutée et la solution est chauffé à nouveau pendant une heure. Enfin, la solution est enlevée avec une seringue, concentrée sur une plaque chauffante puis 1 g de NaBH 4 est ajouté à la solution pour précipiter l'or sous forme de précipité brun. Le précipité est filtré, lavé à l'eau puis à l'acétone. Enfin, la poudre brun d'or obtenue est placée dans un creuset auquel 0,5 g de borax est ajouté puis fondu dans un four à 1000°C pendant 15 min pour obtenir du métal doré. Il est à noter que l'or peut également être lixivié avec une solution acide de thiourée, ou avec un mélange de NaClO-HCl-H 2 O 2 . La masse de poudre d’or obtenue est de 153 mg.
Le procédé de recyclage de DELs (4000 puces) permet l’extraction et la séparation de 0,32 g d’AgCl, 62 g de poudre de cuivre, 95 g de poudre de Fe(OH) 2 et 153 mg de poudre d’or. Le procédé d’extraction et de séparation selon l’invention permet donc la récupération efficace du luminophore et des métaux présents dans les DEL avec un rendement élevé. A titre d’exemple, 89% du cuivre présent dans les DEL a été récupéré.
Dispositif de transfert de flux de soudure d’un module d’étuvage accéléré vers un module d’étuvage et de conservation La présente invention a pour objet un dispositif de transfert de flux de soudure d’un module d’étuvage accéléré vers un module d’étuvage et de conservation, apte à pouvoir être introduit dans un dispositif de traitement des flux de soudure tel qu’identifié dans le brevet d’invention délivré par l’INPI publié sous le n° 3083468, garantissant une tolérance de température à plus ou moins 25°C sur tous les endroits du dispositif de transfert, cette tolérance devant être garantie pour les équipements installés dans des environnements nucléaires.
Selon le dispositif d’étuvage accéléré (brevet publié sous le n° 2989157) conçu par le présent demandeur, associé à plusieurs dispositifs d’étuvage continus (tels que les brevets publiés sous le n°3020452, ou encore n°3101003) établis pour équiper des centrales de retraitement de flux de soudure du brevet n° 3083468, il est constaté une perte thermique liée au transfert des flux de soudure dès lors qu’ils quittent le module d’étuvage accéléré pour être transférés dans plusieurs modules d’étuvage et de conservation continus. Cette situation engendre des désagréments incompatibles avec les procédures internationales en matière de traitement des flux de soudure en environnement nucléaire, qui établissent une tolérance de température à plus ou moins 25°C sur tous les endroits et à tout moment du traitement. La problématique se pose dès lors que les étuves sont intégrées dans un dispositif de retraitement de flux de soudure tel que le brevet n° 3083468.
Etat des connaissances : Avant que d’aborder le principe d’un module d’étuvage, il parait utile de rappeler l’environnement scientifique et technologique en matière de traitement de flux de soudure :
Relatif au comportement physique du flux de soudure : Ceux-ci ont un comportement physique (température supportée, variable de température à l’intérieur d’une même masse en raison de leur composition et notamment de leur granulométrie, abrasion, capacité de transport plus ou moins fragile…) très différent selon leurs compositions, ce qui contraint la conception des équipements qui les traitent. Toutefois, et aux fins d’assurer la qualité de soudure, ils doivent être composés d’un ensemble de petits éléments granulométriques additionnés à des fines.
Il y a toutefois une constante de comportement observée, sur trois points : - Les flux de soudure sont tous avides d’humidité, et plus particulièrement les flux agglomérés qui sont ceux les plus utilisés. Il importe donc que les appareils qui les supportent durant le traitement- la conservation- ou le transport ne permettent aucune reprise de charge d’humidité, - Ils ont également une propriété d’isolation thermique qui contraint considérablement l’homogénéité du traitement de température, en ce que cette propriété empêche la diffusion de la température dans la masse de flux à traiter, - Ils talutent à 45 degrés, ce qui contraint également la conception des équipements, tant dans leur conception thermique (emplacements et charge de températures, dimensions des équipements mécaniques), que pour un écoulement parfait sans flux résiduel restant dans les équipements.
Dans un domaine d’application en environnement nucléaire, il est possible de mélanger du flux de soudure neuf avec du flux retraité dès lors que : - Le flux neuf représente au moins 50% de la totalité du flux mélangé, - Le flux retraité est exempt de laitier de taille supérieure à 2mm et a fait l’objet d’un traitement thermique systématique selon une norme en vigueur qui oblige de maintenir le flux de soudure à une température d’étuvage constante sur une durée minimum convenue, ce qui contraint les équipements de retraitement de flux à respecter le cycle indiqué, - Le flux étuvé est maintenu à une température de conservation évitant la reprise d’humidité.
Ces exigences contraignent les équipements de retraitement de flux de soudure en ce que des délais importants dus aux conditions de traitement impliquent de traiter conjointement des volumes importants de flux de soudure, volumes incompatibles avec : - un principe de libération continue à la tête de soudage, - un second principe de dispositif compact et mobile.
En matière d’appareils, il existe plusieurs dispositifs de retraitement de flux de soudure :
Une première technologie appelée couramment « recycleur de flux » consiste à placer au-dessus de la tête de soudage un bac qui alimente la tête de soudure. Sur ce bac un dispositif de dépression permet d’aspirer le flux excédentaire et le remettre dans le bac. Ce premier dispositif ne permet donc pas à la fois de trier en continue le flux récupéré, de mélanger du flux neuf et du flux récupéré et de traiter thermiquement ces derniers.
Reposant sur les principes de cette première technologie, une autre technologie consiste à complémenter en flux neuf le bac d’alimentation de la tête de soudage par un dispositif en pression (cf. brevet US 4 221 957). Dans ce cas comme dans le précédent, qui n’indiquent aucun système de traitement du laitier qu’il serait intellectuellement possible d’ajouter par un tamis à l’entrée du bac, il s’agirait également d’évacuer de façon périodique ce laitier, ce qui obligerait à arrêter l’aspiration, si bien que le dispositif ne peut agir en continue.
Toujours selon une variante technologique du premier dispositif, le brevet JP H06 83170 U fait état de deux bacs distincts, l’un recevant le flux récupéré selon la première technologie répertoriée, tandis que l’autre est destiné à recevoir le flux neuf. En dessous de ces deux bacs qui disposent de systèmes d’évacuation, est placé un réceptacle qui reçoit de façon aléatoire les flux libérés par phénomène de dépression, si bien que le ratio flux neuf et flux récupéré ne peut être géré.
De telle façon que ces technologies ne sont pas compatibles : - avec les normes en vigueur dans le domaine du soudage destiné à des applications nucléaires, - et ne peuvent prétendre à un traitement en continu des flux de soudure.
Le terme « aryle » désigne un système cyclique monocyclique ou multicyclique aromatique de 5 à 20 atomes de carbone. Comme exemple de groupes aryles, on peut citer notamment le phényle, éventuellement substitué, naphtalène, éventuellement substitué, fluorène, éventuellement substitué, méthylcarbazole, éventuellement substitué, et anthracène, éventuellement substitué, pyrène, éventuellement substitué, tétracène, éventuellement substitué, bodipy, thiophène et polythiophene.
Le terme « substitué » désigne une substitution d’un atome d’hydrogène par un atome d’halogène ou par un groupe alkyle, halogénoalkyle, cycloalkyle, alcényle, alcynyle, aryle, un groupe hétérocyclique, comme un hétérocycloalkyle, un hétéroaryle.
Le terme « aralkyle » désigne un groupe aryl-alkyl-, dans lequel l'aryle et l'alkyle sont tels que décrits dans le présent document. Comme exemple de groupes aralkyles, on peut citer notamment le benzyle, le 2-phénéthyle et le naphtlèneméthyle.
Le terme « groupe hétérocyclique » désigne un groupe carbocyclique substitué ou non substitué, mono- ou multicyclique dans lequel la partie cyclique comprend au moins un hétéroatome tel que O, N, S ou B. L’azote et le soufre peuvent être éventuellement oxydés, et l’azote peut être éventuellement substitué dans les cycles aromatiques. Les groupes hétérocycliques comprennent les groupes hétéroaryles et les groupes hétérocycloalkyles.
Le terme « hétérocycloalkyle » désigne un groupe cycloalkyle dans lequel un ou plusieurs atomes de carbone de cycle sont substitués par au moins un atome choisi parmi O, N, ou S. A titre d’exemple de groupe hétérocycloalkyle, on peut citer notamment les groupes pyrrolidinyle, pyrrolinyle, imidazolidinyle imidazolinyle, pirazolidinyle, pirazolinyle, pyrazalinyle, pipéridyle, pipérazinyle, morpholinyle, thiomorpholinyle, tétrahydrofuranyle, dithiolyle, oxathiolyle, oxadiazolyle, oxathiazolyle, pyranyle, oxazinyle, oxathiazinyle, et oxadiazinyle.
Le terme « hétéroaryle » ou « hétéroaromatique » désigne un système cyclique contenant de 5 à 10 atomes de carbone dans lequel au moins un carbone de cycle est remplacé par au moins un atome choisi parmi -O-, -N-, -S-, ou B. Comme exemple de groupe hétéroaryle, on peut citer notamment pyrrolyle, furanyle, thiényle, pirazolyle, imidazolyle, thiazolyle, isothiazolyle, isoxazolyle, oxazolyle, oxathiolyle, oxadiazolyle, triazolyle, oxatriazolyle, furazanyle, tétrazolyle, pyridyle, pyrazinyle, pyrimidinyle, pyridazinyle, triazinyle, indolyle, isoindolyle, indazolyle, benzofuranyle, isobenzofuranyle, purinyle, quinazolinyle, quinolyle, isoquinolyle, benzoimidazolyle, benzothiazolyle, benzothiophényle, thianaphthényle, benzoxazolyle, benzisoxazolyle, cinnolinyle, phthalazinyle, naphthyridinyle, et quinoxalinyle. Sont également compris dans la définition des groupes “hétéroaryle” les systèmes de cycles fusionnés incluant notamment les systèmes cycliques dans lequel le cycle aromatique est fusionné avec un cycle hétérocycloalkyle. Comme exemple de tels systèmes de cycles fusionnés, on peut citer notamment le phthalamide, l’anhydride phthalique, l’indoline, l’isoindoline, et la tetrahydroisoquinoline.
Le terme « hétéroarylalkyle » désigne un groupe aryl-hétéroaryl-, dans lequel l'hétéroaryle et l'alkyle sont tels que décrits dans le présent document.
Le terme « (Het)Ar » ou « (Het)Aryl » ou « (Het)aromatique » désigne à la fois un groupe aryle et hétéroaryle.
Les termes « alkylène, cycloalkylène, hétérocycloalkylène, arylène, hétéroarylène » désignent respectivement des groupes bivalents alkyle, cycloalkyle, hétérocycloalkyle aryle et hétéroaryle, ces groupes étant tels que définis ci-dessus.
Le terme “métallate” désigne un complexe anionique contenant un métal, notamment un métal de transition complexé par plusieurs ligands, par exemple un chalcogène tel que l’oxygène ou un groupe cyanure. De préférence, l’anion métallate est un groupe cyanométallate ou oxométallate.
Le terme "carborane" désigne une molécule anionique constituée d'atomes de bore, de carbone et d'hydrogène et portant une charge négative. A titre d'exemple, on peut citer CB 11 H 12 - .
Le terme "oxyde d'halogénure" désigne des oxydes de formule HalO x - où Hal représente Br, Cl ou I et x est un entier de 1 à 4. A titre d'exemple, on peut citer ClO 4 - , IO 3 - . Le terme "carbanion" désigne un composé comprenant un atome de carbone porteur d'une charge négative. A titre d'exemple, on peut citer (CF 3 SO 2 ) 3 C - .
Selon une variante, A - est un anion choisi parmi un halogénure, P(R 4 ) 6 - , B(R 4 ) 4 - , SCN - , (R 5 SO 2 ) 2 N - , R 5 OSO 3 , R 5 SO 3 - , carborane, carbonate, hydrogénocarbonate, alcoolate, carboxylate, amidure, phosphate, SiF 6 - , SbF 6 - , I 3 - , nitrate, oxyde d’halogénure, silicate, sulfate, sulfonate, cyanure, carbanions, ou métallate, dans lequel :
R 4 est, à chaque occurrence, un groupe indépendamment choisi parmi un atome d'halogène, un groupe alkyle en C 1 -C 6 , un groupe aryle en C 6 -C 10 , un groupe aralkyle ;
R 5 est, à chaque occurrence, un groupe indépendamment choisi parmi alkyle en C 1 -C 20 , halogénoalkyle en C 1 -C 20 , aryle en C 6 -C 10 , aralkyle.