INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par la suite, en tant que troisième étape, les bornes mâles 11 connectées aux fils W sont insérées dans le boîtier interne 40. Comme l’élément de retenue 30 est maintenu dans la position de verrouillage partiel, l’insertion des bornes mâles 11 dans le boîtier interne 40 est permise (voir Figures 9 et 11). Les bornes mâles 11 sont maintenues dans les portions de logement de borne 41 par le verrouillage des lances de verrouillage métalliques 16 et des portions de réception de lance 41A (voir Figures 4 et 5).
À la quatrième étape, l’élément de retenue 30 est déplacé jusqu’à la position de verrouillage total pour retenir les bornes mâles 11 logées dans les portions de logement de borne 41. Pour déplacer l’élément de retenue 30 de la position de verrouillage partiel à la position de verrouillage total, la portion opérationnelle 32 de l’élément de retenue 30 est mise en opération par le gabarit G comme représenté sur la . Le gabarit G se présente sous la forme d’une barre insérable dans le deuxième évidement 32B de la portion opérationnelle 32. Une partie d’extrémité avant du gabarit G est de préférence inclinée pour s’étendre le long de la surface de contact de gabarit 38. Ceci est dû au fait qu’une force nécessaire pour mettre en opération la portion opérationnelle 32 peut être réduite et que le gabarit G peut être coulissé en douceur dans le deuxième évidement 32B.
Le gabarit G est inséré dans le deuxième évidement 32B et poussé vers l’arrière contre la surface de contact de gabarit 38. Comme la surface de contact de gabarit 38 est inclinée vers la droite vers le côté arrière, l’élément de retenue 30 peut être déplacé vers la gauche par le coulissement du gabarit G en contact avec la surface de contact de gabarit 38. Si l’élément de retenue 30 se déplace vers la gauche à partir de la position de verrouillage partiel (voir ), la saillie de verrouillage 33A est mise en prise avec la surface interne de l’évidement de verrouillage partiel 48 et la pièce déflectrice 33 est élastiquement déformée vers le bas. De cette manière, la saillie de verrouillage 33A est disposée à l’extérieur de l’évidement de verrouillage partiel 48. En outre, si l’élément de retenue 30 se déplace vers la gauche, la saillie de verrouillage 33A est disposée dans l’évidement de verrouillage total 49 et la pièce déflectrice 33 est restaurée, ce par quoi l’élément de retenue 30 est maintenu dans la position de verrouillage total (voir ).
Il est précisé que dans le cadre de la présente invention, on entend par « facteur » l'un des éléments constitutifs d’un produit. Un facteur n’est pas nécessairement une constante et peut être une fonction d’une ou plusieurs variables et dépendant d’un ou plusieurs paramètres.
« Régime de (dé)charge » (ou ‘C-rate’ en anglais), exprimé comme un multiple de C , correspond au rapport du courant I appliqué (c’est-à-dire à la vitesse de (dé)charge) sur le courant nominal de la batterie. Celui-ci est défini par rapport à la capacité nominale : c’est le courant qu’il faudrait théoriquement appliquer pendant 1h pour récupérer la capacité nominale. A un régime de décharge égale à 10 C , la batterie sera déchargée 100 fois plus vite qu’à un régime de décharge égal à 0,1 C . Ainsi, une batterie de 1000 mA.h devra fournir 1000 mA (soit 1 A = 1 C .s -1 ) à un régime de décharge égal à 1 C , ou bien 500 mA (soit 0,5 A = 0,5 C .s -1 ) à un régime de décharge égale à 0,5 C = C /2.
On entend par « état chargé » d’une batterie, un état dans lequel la batterie est chargée à au moins 80%, de préférence à au moins 90%, de sa charge maximale.
Comme cela apparaîtra clairement à la lecture de la description détaillée qui suit, l’invention selon ses différents aspects repose sur la construction d’un modèle permettant de simplifier et d’améliorer le diagnostic/contrôle d’une batterie ou d’une pluralité de batteries, et plus particulièrement du comportement d’une batterie ou d’une pluralité de batteries (état de charge et état de santé, par exemple), et donc de simplifier et d’améliorer la gestion d’une batterie ou d’une pluralité de batteries, notamment lorsque de grandes profondeurs de décharge et/ou des régimes élevés sont mis en œuvre. Le modèle proposé permet en effet de faciliter l’estimation des valeurs d’état de charge, ou de charge, d’une batterie ou de chaque batterie d’une pluralité de batteries à partir des mesures de tension et courant en décharge.
Il est à noter que, si les profils d’utilisation et commandes de la gestion des batteries sont exprimées ici en termes de mesures de tension et courant en décharge, ils peuvent de façon équivalente être exprimés, comme c’est le cas sur certains produits, en termes de puissance ou énergie (Cf. EMS pour « Energy Managment System » en anglais). Le lien entre courant/tension et puissance/énergie est en effet aisé (puissance instantanée = et énergie = intégrale dans le temps de la puissance instantanée).
Le postulat qui préside au modèle proposé est que, d’une manière simplifiée, la forme de la tension en décharge suit une courbe unique à une homothétie et une translation près.
Pour décrire de façon détaillée le modèle sur lequel repose les différents aspects de la présente invention, nous considérons ci-dessous un exemple spécifique à une batterie donnée. Les figures 2 à 7 annexées sont étroitement liées à cet exemple spécifique de par les valeurs qu’y adoptent les différentes courbes illustrées. Cependant, des courbes comparables, si ce n’est de par leurs valeurs, à tout le moins par leurs comportements, seraient aussi bien obtenues en considérant une batterie différente. Ainsi, la présente invention n’est nullement limitée aux valeurs spécifiques à l’exemple décrit ci-dessous.
L’estimation de l’état de charge, ou de la charge, de la batterie à partir des mesures de tension et courant passe généralement par un modèle qui exprime les valeurs de tension en fonction du courant et de la charge : U( I,Q) .
Pour expliciter et valider le modèle proposé ici, des décharges à courant constant à partir d’un état chargé sont utilisées.
Les résultats de telles décharges sont illustrés sur la .
Comme usuellement, les valeurs de courant I sont ramenées à un courant nominal I n défini par le fabricant. Chaque courant I de décharge est alors exprimé en multiple d’un régime nominal C correspondant à un courant de décharge I = I n avec I n le courant correspondant à une décharge théorique en 1h de la capacité nominale Q n de la batterie considérée.
Plus particulièrement, pour chaque décharge, une technique de compensation de chute ohmique ( ) est utilisée, ce qui a pour effet d’abaisser la tension d’arrêt mise en œuvre par rapport à la recommandation constructeur. On considère que la compensation de chute ohmique est maximale lorsque le coefficient de compensation est égal à R, la résistance interne de la batterie considérée : U arrêt = U arrêt constructeur - RI . L’usage d’une technique de compensation de chute ohmique est également envisagé qui consiste à ne soustraire qu’une partie de la quantité RI à la recommandation constructeur ( U arrêt constructeur ). La résistance interne R est usuellement mesurée à une fréquence élevée, typiquement voisine de 1 kHz. Pour la batterie considérée ici, la valeur mesurée de cette résistance est égale à 37 mΩ et la valeur U arrêt constructeur est égale 2,75 V, cette dernière étant matérialisée sur la par un trait horizontal.
Comme l’illustre notamment la , et, comme nous le verrons plus loin, les figures 6 et 7, la mise en œuvre de la technique de compensation de chute ohmique en décharge est particulièrement intéressante pour des régimes élevés, pour lesquels elle permet souvent d’augmenter notablement la capacité/l’énergie récupérée dans la mesure où la tension d’arrêt est alors nettement inférieure à la valeur constructeur U arrêt constructeur. Par exemple, à un régime 4C, sur les données de la , la tension d’arrêt utilisée est égale à 2,36 V au lieu de 2,75 V et la capacité récupérable est égale à 96% de la capacité nominale au lieu de 75% ; l’énergie récupérée passe ainsi de 6,1 Wh à 7,4 Wh.
La capacité (énergie) disponible est donc plus importante et cela permet un moindre surdimensionnement de la batterie ou de la pluralité de batteries dans de nombreuses utilisations, sans diminution drastique du nombre de cycles de charge de la batterie, lorsque celle-ci est rechargeable.
Comme mentionné ci-dessus, le postulat sur lequel repose le modèle proposé est que, d’une manière simplifiée, la forme de la tension en décharge suit une courbe unique à une homothétie et une translation près.
Le châssis 10 et la collerette 16 de la sous-caisse 15 sont en regard l’un de l’autre via respectivement une face de réception 35 pour le châssis 10 et une face d’appui 40 pour la collerette 16 de la sous-caisse 15. Les faces de réception 35 et d’appui 40 sont avantageusement planes et sensiblement parallèles entre elles.
Suivant toute la périphérie de la collerette 16, des trous 45 circulaires sont ménagés dans le châssis 10. Chaque trou 45 traverse le châssis 10 de part en part, entre la face de réception 35 et une face opposée 50. Les trous 45 sont d’axe X-X perpendiculaire à la face de réception 35. Leur diamètre est compris entre 4 mm et 11 mm et par exemple égal à 7 mm.
Le châssis 10 comprend dans le prolongement de chaque trou 45, un écrou 55. Chaque écrou 55 est de préférence soudé à la face opposée 50. Chaque écrou 55 est coaxial du trou 45 qui lui est associé. Chaque écrou 55 définit un taraudage 60 du châssis 10 destiné à recevoir une vis 34. L’axe X-X est donc un axe de vissage.
La collerette 16 de la sous-caisse 15 comprend des perçages 65 la traversant de part en part de la face d’appui 40 à une face antagoniste 70. Chaque perçage 65 de la collerette 16 est coaxial d’un trou 45 du châssis 10 et de même diamètre.
Le joint 33 est réalisé en élastomère. Il est plan et de forme annulaire. Son épaisseur au repos E est comprise en 3 mm et 6 mm et préférentiellement égale à 5 mm.
Le joint 33 est en contact d’une part avec la face de réception 35 du châssis 10, et d’autre part avec la face d’appui 40 de la collerette 16 de la sous-caisse 15. Le joint 33 comprend des orifices 90 le traversant de part en part et débouchant chacun d’une part sur la face de réception 35 du châssis 10, et d’autre part sur la face d’appui 40 de la collerette 16. Chaque orifice 90 est coaxial d’un trou 45 et d’un perçage 65.
Chaque orifice 90 du joint 33 définit une géométrie circulaire dont un diamètre est supérieur aux diamètres internes du perçage 65 et du trou 45 qui lui sont associés. Le diamètre de chaque orifice 90 est généralement compris entre 8 mm et 15 mm, et égal à 10 mm dans l’exemple précité.
L’ensemble comportant le châssis 10, la sous-caisse 15 et le joint 33, comprend en outre deux bagues 95 chacune reçue dans un des orifices 90 du joint 33. Chaque bague 95 a un diamètre externe sensiblement égal au diamètre interne de l’orifice 90 qui lui est associé. Le passage central 100 est circulaire et de diamètre inférieur ou égal aux diamètres du trou 45 et du perçage 65 qui lui sont associés. La hauteur H de la bague 95 selon l’axe de vissage X-X est inférieure à l’épaisseur au repos E du joint 33. Un ratio entre l’épaisseur au repos E du joint 33 et la hauteur H de chaque bague 95 est préférentiellement compris entre 1,2 et 1,5.
Chaque bague 95 est de préférence réalisée en métal.
Le diamètre de chaque passage central 100 est compris entre 5,5 mm et 12 mm, et par exemple égal à 6,5 mm. La hauteur H de chaque bague 95 est comprise entre 2 mm et 5 mm. Dans l’exemple où l’épaisseur au repos E du joint 33 est égale à 5 mm, la hauteur H de chaque bague 95 est égale à 4 mm.
Lorsque les vis 34 sont serrées, chaque bague 95 est en contact d’une part avec la face de réception 35 du châssis 10, et d’autre part avec la face d’appui 40 de la collerette 16 par compression du joint 33.
Le maintien du châssis 10 et de la sous-caisse 15 ensemble, et le maintien en compression du joint 33 sont assurés par les vis de fixation 34. Chaque vis 35 est engagée respectivement dans un perçage 65 de la collerette 16, un passage 100 d’une bague 95, un trou 45 du châssis 10 et est vissée dans l’écrou 55 associé.
Le diamètre de chaque vis de fixation 34 est compris entre 5 mm et 10 mm et, dans l’exemple précité, égal 6 mm.
L’ensemble comprend en outre, pour chaque vis de fixation 34, une rondelle de freinage 110 et une rondelle plate 115 entre la collerette 16 est une tête 120 de la vis 34. La rondelle de freinage 110 est en contact avec la face antagoniste 70 à la face d’appui 40 de la collerette 16.
Lors de l’assemblage, le joint 33 est positionné contre la face de réception 35 du châssis 10 de manière à aligner les orifices 90 du joint 33 avec les trous 45 du châssis 10.
Chaque bague 95 est ensuite insérée dans un orifice 90 du joint 33 et mise en contact avec la face de réception 35 du châssis 10.
Le nœud de commande 31 pilote les bobines statoriques 16 du premier palier 12 en fonction des résultats de mesure délivrés par les moyens de mesure 27 de la position radiale de l’arbre 4 et des capteurs de température 18. Le nœud de commande 32 pilote les bobines statoriques 17 du deuxième palier 13 en fonction des résultats de mesure délivrés par les moyens de mesure 28 de la position radiale de l’arbre 4 et des capteurs de température 19. Le troisième nœud de commande 33 pilote les bobines axiales 23, 24 en fonction des résultats de mesure délivrés par les moyens de mesure 29 de la position axiale de l’arbre 4 et des capteurs de température 25, 26.
Comme les dispositifs 34, 35, 36 sont d’architecture identique, seul un exemple du premier dispositif 34 est détaillé à la .
Comme les quatre bobines statoriques radiales 16, 17 sont identiques et les quatre capteurs 18, 19 de température sont identiques, on suppose que le premier dispositif 34 est relié à l’une des bobines statoriques radiales 16 et à l’un des capteurs 18.
On suppose dans ce qui suit que la référence 16a désigne ladite bobine et que la référence 18a désigne ledit capteur.
Bien entendu, lorsque le premier dispositif 34 est relié à l’ensemble des bobines statoriques radiales 16, la température de chaque bobine dudit ensemble des bobines statoriques radiales 16 est estimée de la même manière que pour la bobine 16a.Le dispositif 34 comprend des moyens de mesure de la tension électrique 37 aux bornes des fils de liaison de ladite bobine statorique 16a et des moyens de mesure l’intensité du courant 38 parcourant ladite bobine statorique 16a.
Le dispositif 34 comprend en outre un filtre adaptatif 39 comprenant une première entrée 40 et une deuxième entrée 41 reliées respectivement aux moyens de mesure de la tension électrique 37 et aux moyens de mesure de l’intensité de courant 38, le filtre 39 estimant la résistance électrique de la bobine statorique et des fils de liaison à partir de la tension électrique mesurée et de l’intensité du courant mesurée.
Le dispositif 34 comprend des moyens d’estimation de la température 42 de la bobine reliés à une sortie 43 du filtre adaptatif 39, et estimant la valeur de la résistance de la bobine statorique à partir de la résistance estimée par le filtre adaptatif 39.
Les fils de liaison relient les moyens de mesure de la tension électrique 37 et les moyens de mesure de l’intensité du courant 38.
On suppose que la résistance des fils de liaison est constante ou négligeable par rapport à la résistance de la bobine 16a.
Comme la machine rotative repose sur un fond marin, la résistance des fils de liaison est constante car la température de l’eau est supposée constante à ces profondeurs.
En variante, la machine rotative 2 peut être située sur terre.
Afin que les pertes ohmiques des fils de liaison ne perturbent pas l’estimation de la température dans les bobines 16 par les dispositifs 34, 35, 36, la machine 2 et le dispositif de contrôle 3 sont situés à proximité pour réduire la longueur des fils et/ou la machine 2 et le dispositif de contrôle 3 sont situés dans un environnement dont la température varie peu.
Lorsque la longueur des fils de liaison est faible, par exemple lorsque la machine 2 est située à proximité du dispositif de contrôle 3, la résistance des fils de liaison est considérée comme faible par rapport à la résistance des bobines statoriques radiales 16, 17 et des bobines statoriques axiales 23, 24.
Les moyens de mesure de la tension électrique 37 comprennent par exemple un capteur de tension, et les moyens de mesure de de l’intensité du courant 38 comprennent par exemple un capteur de courant.
Le dispositif 34 comprend en outre des moyens d’estimation d’une température de surveillance 44 de la bobine 16a et une unité de traitement 45 mettant en œuvre le filtre adaptatif 39, les moyens d’estimation de la température 42 et les moyens d’estimation d’une température de surveillance 44.
Dans un premier exemple de réalisation, on suppose que l’évolution de la température de la bobine 16a est lente de sorte que la partie inductive de la bobine 16a est négligée et que son impédance est modélisée par une résistance R est , et qu’il n’y a pas de déphasage entre la tension mesurée par les moyens de mesure de la tension électrique 37 et l’intensité du courant mesuré par les moyens de mesure de l’intensité de courant 38.
Ainsi, dans une deuxième variante de réalisation non illustrée, le dispositif de maintien comporte un élément de frottement et d’usure agencé sur le chariot et venant au contact de l’au moins une colonne de guidage sous l’action d’un organe de mise en pression qui comporte un ressort.
Accessoire de cuisson pour appareil de cuisson par rayonnement et ensemble comprenant un tel accessoire L'invention a pour objet un accessoire de cuisson pour appareil de cuisson par rayonnement, tel qu'un barbecue, et un ensemble comprenant un tel accessoire de cuisson.
L'invention a en particulier pour objet un accessoire de cuisson pour appareil de cuisson par rayonnement comprenant un espace de cuisson et une source de chaleur par rayonnement disposée latéralement par rapport à l'espace de cuisson, ledit accessoire de cuisson se présentant sous forme d’une broche destinée à être positionnée à l’état dressé dans l’espace de cuisson.
Usuellement, un tel appareil de cuisson comporte un espace de cuisson, une source de chaleur par rayonnement placée latéralement par rapport à l'espace de cuisson, un bac à graisse placé sous l'espace de cuisson, et des broches horizontales placées dans l'espace de cuisson et entraînées en rotation, de façon manuelle ou automatique, pour présenter au rayonnement tous les côtés des pièces à cuire. Lorsqu'il se produit un déséquilibre dans une pièce à cuire, la rotation subit un à-coup à chaque tour de la broche, et il en résulte un déséquilibre dans la cuisson de la pièce.
Un but de l'invention est de proposer un accessoire de cuisson dont la conception permet de manière simple de modifier son orientation par rapport à la source de chaleur par rayonnement sans nuire à la qualité de la cuisson.
Un autre but de l'invention est de donner les moyens de contrôler la cuisson dans l'espace de cuisson, pour chacun des emplacements choisis devant la source de chaleur par rayonnement.
A cet effet, l'invention a pour objet un accessoire de cuisson pour appareil de cuisson par rayonnement comprenant un espace de cuisson et une source de chaleur par rayonnement disposée latéralement par rapport à l'espace de cuisson, ledit accessoire de cuisson se présentant sous forme d’une broche destinée à être positionnée à l’état dressé dans l’espace de cuisson, caractérisé en ce que la broche a une forme de lame allongée se développant longitudinalement depuis une extrémité dite inférieure en direction d’une extrémité dite supérieure en forme de pointe, ladite lame présentant deux faces opposées, lesdites faces étant délimitées chacune par au moins deux bords longitudinaux s’étendant chacun de l’extrémité inférieure à l’extrémité supérieure de la lame, chaque face portant une aile de saisie de la broche, lesdites ailes étant disposées au même niveau le long de la lame et divisant la lame en une première partie et une deuxième partie, la première partie qui s’étend entre l’extrémité inférieure et les ailes étant munie d’au moins une butée latérale s’étendant au moins partiellement en saillie des bords longitudinaux de délimitation de l’une des faces de la lame, la deuxième partie qui s’étend entre l’extrémité supérieure et les ailes présentant une largeur prise entre les bords longitudinaux des faces de la lame qui décroît depuis les ailes en direction de l’extrémité supérieure en forme de pointe.
La présence d'une aile de saisie sur chacune des faces de la lame permet, à l'aide par exemple d'une poignée, une saisie de la lame par chacune de ses faces et un retournement aisé de la lame pour permettre l'exposition de toute la surface de la pièce à cuire au rayonnement. La butée latérale permet quant à elle d'aider au maintien à l'état de la broche dans une position dans laquelle elle s'étend verticalement ou sensiblement verticalement, c'est-à-dire en formant avec la verticale un angle généralement inférieur à 45°. La réalisation de la deuxième partie de la lame avec une largeur prise entre les bords longitudinaux des faces de la lame qui décroît progressivement depuis les ailes en direction de l'extrémité supérieure en forme de pointe de la lame permet un positionnement aisé de la pièce à cuire sur la broche et son maintien en position.
Selon un mode de réalisation, la première partie de la lame est de forme générale rectangulaire pour présenter une largeur prise entre les bords longitudinaux des faces de la lame qui est constante.
Selon un mode de réalisation, la butée latérale a la forme d’une tige rapportée sur l’une des faces de la lame, cette tige s’étendant transversalement à un axe longitudinal de la lame.
Selon un mode de réalisation, la butée latérale est disposée sensiblement au milieu de la première partie. Par sensiblement, on entend que la butée latérale est écartée d'au plus 10 cm du milieu de la première partie.
L'invention a aussi pour objet un ensemble comprenant un appareil de cuisson par rayonnement et au moins un accessoire de cuisson, ledit appareil de cuisson comprenant un espace de cuisson et une source de chaleur par rayonnement placée latéralement par rapport à l'espace de cuisson et le ou au moins l’un des accessoires de cuisson se présentant sous forme d’une broche destinée à être positionnée à l’état dressé dans l’espace de cuisson, caractérisé en ce que le ou au moins l’un des accessoires de cuisson qui se présente sous forme d’une broche destinée à être positionnée à l’état dressé dans l’espace de cuisson est du type précité.
Selon un mode de réalisation, l’appareil de cuisson comprend un bac à graisse placé sous l'espace de cuisson, en ce que ledit bac à graisse est couvert par une plaque comportant au moins une lumière et la première partie dudit accessoire de cuisson est de largeur déterminée pour être introduite partiellement dans une lumière de la plaque de l'appareil de cuisson.
Le fait que la première partie de l'accessoire de cuisson soit de largeur déterminée pour être introduite partiellement dans une lumière de la plaque de l'appareil de cuisson permet d'assurer l'orientation dudit accessoire de cuisson en position sensiblement verticale devant la source de chaleur par rayonnement de l'appareil de cuisson.
Selon un mode de réalisation, la première partie dudit accessoire de cuisson est à l’état introduit partiellement dans une lumière de la plaque de l'appareil de cuisson limitée en déplacement dans le sens d’une introduction supplémentaire dans ladite lumière par la butée latérale de l’accessoire de cuisson en contact d’appui sur la plaque.
Selon un mode de réalisation, les lumières rectangulaires sont disposées, sur la plaque, sur deux lignes parallèles entre elles et à la source de chaleur par rayonnement, avec leurs longueurs sur lesdites lignes.
Un autre objet de la présente invention est de proposer un procédé de commutation approprié à un dispositif de diffusion radiophonique embarqué dans un véhicule en mouvement.