INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cet exemple de mode de réalisation, le circuit ALGO1 comprend deux éléments, ou portes, 406 et 407 de mémorisation synchrone. Les éléments 406 et 407 sont configurés pour être cadencés à la fréquence Fcwr et reçoivent donc chacun le signal Clkcwr sur une entrée de synchronisation CK. L'élément 406, respectivement 407, comprend une entrée de données D configurée pour recevoir le signal 404, respectivement 405. L'élément 406, respectivement 407, est configuré pour mémoriser l'état binaire de son entrée de donnée D à chaque front actif, par exemple montant, du signal Clkcwr, et pour fournir un signal 408, respectivement 409, correspondant à l'état binaire mémorisé. Le signal 408, respectivement 409 est disponible sur une sortie Q de l'élément 406, respectivement 407. De préférence, les éléments 406 et 407 sont des bascules D ("D flip-flop" en anglais).
Dans cet exemple de mode de réalisation, le circuit ALGO1 comprend en outre quatre portes NON-ET ("NAND" en anglais) 410, 411, 412 et 413.
La porte 410 comprend une entrée configurée pour recevoir le signal 408 et une entrée configurée pour recevoir le signal 405. La porte 410 fournit un signal de sortie 414 correspondant au complémentaire du ET logique entre les deux signaux qu'elle reçoit.
représente schématiquement un dispositif de mesure radar selon l’invention.
représente les caractéristiques f(t) de chirps utilisés dans le dispositif de mesure radar selon l’invention.
représentent des exemples de réalisation du dispositif de mesure radar selon l’invention.
représente un schéma de fonctionnement d’un modulateur cartésien.
représente un signal de sortie obtenu lors d’une première mesure radar mise en œuvre par le dispositif 100.
représente des signaux de sortie obtenus lors de deuxièmes mesures radar mises en œuvre par le dispositif 100.
représente des signaux de sortie obtenus lors de troisièmes mesures radar mises en œuvre par le dispositif 100.
représente les SNR obtenus pour plusieurs étapes de mesure mises en œuvre par le dispositif 100.
Un dispositif 100 de mesure radar selon l’invention est décrit ci-dessous en lien avec la .
Le dispositif 100 comporte un premier générateur 102 d’une première tension de commande périodique de fréquence f in . Sur chaque période T in = 1/ f in de cette première tension de commande, son amplitude varie, sur une durée non nulle T ON T in , linéairement entre deux valeurs différentes. Cette caractéristique de cette première tension de commande va définir le rapport cyclique α DC du radar tel que : [Math 5] Le dispositif 100 comporte en outre un premier oscillateur 104 recevant en entrée la première tension de commande délivrée par le premier générateur 102. Le premier oscillateur 104 délivre en sortie un premier signal radar de type chirp balayant linéairement une bande de fréquence B autour d’une fréquence porteuse f c pendant la durée T r amp . La caractéristique f(t) de ce premier signal radar est représentée sur la et est désignée par la référence 106.
Le premier générateur 102 et le premier oscillateur 104 forment ensemble un premier générateur 107 d’un premier signal radar périodique dont la fréquence varie linéairement, sur la partie T ramp de la période T in , dans la bande de fréquences B .
Le dispositif 100 comporte également un amplificateur de puissance 108 recevant en entrée le premier signal radar, et dont une sortie est couplée à une antenne d’émission 110 du dispositif 100.
L’invention concerne tout d’abord un procédé pour la production d’un faisceau d’une ou de plusieurs espèces chimiques chargées en phase gazeuse, ce procédé comprenant :
1) la fourniture d’un dispositif comprenant :
- une zone d’émission dudit faisceau en contact avec une composition comprenant au moins un polymère et au moins une espèce précurseur du faisceau, et
- une zone de réception dudit faisceau,
2) optionnellement, la mise sous vide du dispositif, de préférence à une pression inférieure ou égale 10 -5 hPa, plus préférentiellement à une pression inférieure ou égale à 10 -6 hPa, et
3) la production du faisceau.
L’invention concerne encore un dispositif adapté à la mise en œuvre du procédé selon l’invention.
De préférence, le dispositif selon l’invention comprend :
- une zone d’émission du faisceau en contact avec une composition comprenant au moins un polymère et au moins une espèce précurseur d’un faisceau d’espèces chimiques chargées en phase gazeuse,
- une zone de réception du faisceau, et
- de manière optionnelle, des moyens permettant d’induire une différence de potentiel entre ladite zone d’émission et ladite zone de réception.
L’invention concerne en outre l’utilisation d’une composition comprenant au moins un polymère et au moins une espèce précurseur d’un faisceau d’espèces chimiques chargées en phase gazeuse dans un dispositif pour la production d’un faisceau d’espèces chargées en phase gazeuse, de préférence tel que défini ci-dessus et de manière détaillée ci-dessous, ou dans un procédé pour la production d’un faisceau d’espèces chargées en phase gazeuse, de préférence tel que défini ci-dessus et de manière détaillée ci-dessous.
L’ensemble des paragraphes suivants présentent des variantes et des modes de réalisations préférés s’appliquant à la fois au procédé, au dispositif et à l’utilisation selon l’invention tels que définis ci-dessus.
Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend, entre les étapes 1) et 2), une étape intermédiaire d’application d’une différence de potentiel entre la zone d’émission et la zone de réception du faisceau.
De préférence, la zone d’émission est chauffée à une température allant de 15°C à 600°C, de préférence de 20°C à 300°C.
Selon un mode de réalisation avantageux, le dispositif comprend un réservoir permettant de contenir la composition.
Une telle conception de télescope qui comprend un système de maintien de miroir primaire qui est réglable de manière à pouvoir recevoir et maintenir différentes tailles de miroir primaire, permet de changer aisément de miroir primaire pour pouvoir adapter la quantité de lumière collectée au niveau de détail d’observation souhaité.
Le télescope peut aussi comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises dans toute combinaison techniquement admissible.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le système de réglage d’écartement comprend : - un système de tubes télescopiques comprenant un ou des tubes télescopiques intérieurs montés coulissants par rapport à un ou des tubes télescopiques extérieurs, et - un mécanisme d'entraînement du ou des tubes télescopiques intérieurs par rapport au(x) tube(s) télescopique(s) extérieur(s).
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le système optique primaire, le système optique secondaire et le système de réglage d'écartement formant un ensemble optique qui présente un axe longitudinal, le télescope comprend aussi une structure support qui inclut : - un pied, appelé fourche ; et - un corps de liaison, appelé bloc-fourche, qui porte l’ensemble optique, ledit bloc-fourche étant articulé à la fourche autour d’un axe orthogonal à l’axe longitudinal de l’ensemble optique.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le télescope comprend un système de réglage d’équilibrage de l'ensemble optique par rapport à la structure support, par coulissement de l'ensemble optique parallèlement à son axe longitudinal.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le système de réglage d’équilibrage comprend un système à crémaillère porté par le ou les tubes extérieurs du système de tubes télescopiques, et une motorisation portée par le bloc-fourche.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le système de maintien réglable du miroir primaire comprend plusieurs dispositifs de maintien montés mobiles à déplacement, de préférence en continu, par exemple le long de glissières, entre une position écartée et une position rapprochée les uns par rapport aux autres pour permettre de délimiter différentes tailles d’espace de réception pour le miroir primaire.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, chaque dispositif de maintien est muni d’un mécanisme de verrouillage, par exemple formé par un montage de type boulon-écrou coopérant avec une gorge ménagée dans le support du miroir primaire, pour permettre de verrouiller la position du dispositif de maintien sur le support du miroir primaire.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, chaque dispositif de maintien comprend un mors latéral, qui est déplaçable sur le support du miroir primaire, pour venir en butée contre le chant du miroir primaire, et un mors supérieur, déplaçable par rapport au mors latéral pour venir en butée contre une face réfléchissante du miroir primaire.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le système optique secondaire comprend au moins un, de préférence plusieurs, orifice(s) d’observation pour permettre d'observer le miroir secondaire.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le système optique secondaire comprend un mécanisme d'orientation du miroir secondaire vers l’un quelconque des orifices d’observation, le mécanisme d'orientation comprenant par exemple un moteur couplé à un arbre sur lequel est fixé le miroir secondaire.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le télescope comprend au moins l’un des dispositifs d’observation suivants : - un porte-oculaire pour un mode d'observation direct à l'œil, - un boitier reflex de photographie, et - une caméra numérique de type CCD, le ou chaque dispositif d’observation étant associé à un orifice d’observation du système optique secondaire, vers lequel le miroir secondaire est orienté ou orientable.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le télescope comprend ledit miroir secondaire.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le télescope comprend ledit miroir primaire.
L'invention concerne également un procédé de montage d’un deuxième miroir primaire à la place d’un premier miroir primaire dans un télescope conforme à l’un quelconque des modes de réalisation proposés ci-dessus, le télescope comprenant un miroir secondaire porté par le support de miroir secondaire, le procédé comprenant les étapes suivantes : - désactivation du système de maintien réglable pour retirer le premier miroir primaire par rapport au support du miroir primaire du système optique primaire ; - réglage du système de maintien pour positionner le deuxième miroir primaire et le maintenir sur le support du miroir primaire du système optique primaire ; - réglage de l’écartement entre le deuxième miroir primaire et le miroir secondaire, en fonction d’au moins une dimension, de préférence au moins le diamètre, du deuxième miroir primaire.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, le procédé comprend aussi l’étape de réglage de la position d’équilibre de l’ensemble optique, qui comprend le système optique primaire, le système de réglage d'écartement et le système optique secondaire, par rapport à une structure support qui porte ledit ensemble optique.
- une ou plusieurs deuxièmes mesures radar chacune mise en œuvre avec le dispositif de mesure radar configuré avec la ou l’une des deuxièmes valeurs τ mix,k et la deuxième valeur B 2 .
Il est possible que les deuxièmes mesures radar soient mises en œuvre avec une deuxième valeur de T ramp différente de la première valeur de T ramp utilisée lors de la première mesure radar. Cette deuxième valeur de T ramp peut être comprise entre 1 µs et 10 µs.
Le dispositif de mesure radar est dans ce cas utilisé avec une approche adaptative, et opère des séquences de mesures pour se focaliser sur les réflecteurs présents. Il est adapté à l’analyse de l’évolution de la phase des signaux radar, et permet donc d’adresser des applications de détection et de suivi à courte portée.
La deuxième valeur B 2 peut être comprise entre 2 GHz et 4 GHz.
Le dispositif de mesure radar peut comporter en outre, après la mise en œuvre de la ou des deuxièmes mesures radar :
- mesure, dans le spectre du ou de chaque signal de sortie du dispositif de mesure radar obtenu lors de la ou de chacune des deuxièmes mesures radar, d’un ou plusieurs pics de fréquence f IF,k ;
- calcul, pour le ou chacun des pics de fréquence f IF ,k , d’une estimation de ladite distance donnée selon l’équation
- choix d’une troisième valeur B 3 > B 2 de la bande de fréquences B ;
- calcul d’une ou plusieurs troisièmes valeurs de retards τ mix ,k du retard paramétrable τ mix selon l’équation ;
- une ou plusieurs troisièmes mesures radar chacune mise en œuvre avec le dispositif de mesure radar configuré avec la ou l’une des troisièmes valeurs de retard τ mix ,k et la troisième valeur B 3 .
Il est possible que les troisièmes mesures radar soient mises en œuvre avec une troisième valeur de T ramp différente de la première valeur de T ramp utilisée lors de la première mesure radar et/ou différente de la deuxième valeur de T ramp utilisée lors de la ou des deuxièmes mesures radar. Cette troisième valeur de T ramp peut être comprise entre 1 µs et 10 µs.
La troisième valeur B 3 peut être comprise entre 4 GHz et 6 GHz.
La ou les deuxièmes mesures radar, ou la ou les troisièmes mesures radar, peuvent être répétées à une fréquence comprise entre 1 Hz et 5 Hz dans le cas d’un procédé mise en œuvre pour suivre un rythme cardiaque, ou comprise entre 0,1 Hz et 0,5 Hz dans le cas d’un procédé mis en œuvre pour suivre un rythme respiratoire.
représente un exemple de signal utilisé par un radar FMCW.
représente la caractéristique f(t) de chirps émis et reçus avec un rapport cyclique α DC < 1.
Actionneur pour l’actionnement d’au moins un organe mobile d'une transmission de véhicule L’invention concerne un actionneur pour l’actionnement d’au moins un organe mobile d'une transmission de véhicule, notamment un véhicule ayant au moins deux roues, par exemple une bicyclette aussi appelé vélo ou un triporteur aussi appelé tricycle.
L’invention trouve son application notamment dans le domaine des actionneurs pour le changement de rapports d’une transmission ou boite de vitesses à engrenages associé au véhicule. Une telle transmission ou boite de vitesses à engrenages est par exemple décrite dans le document WO 2012/156613 A1. De nombreuses autres applications sont cependant possibles.
Un tel actionneur trouve son utilité en étant couplé à la transmission ou boite de vitesses à engrenages du véhicule. Le véhicule peut être à assistance électrique, c’est-à-dire qu’il comprend un moteur d’entrainement électrique couplé à la transmission dudit véhicule. Le véhicule peut être également classique, c’est-à-dire sans assistance électrique.
Il existe un besoin de changer les rapports de la transmission du véhicule de manière automatique afin que la transmission fonctionne dans sa plage d’utilisation optimale sans occasionner un effort important de la part de l’utilisateur et/ou du moteur d’entrainement. L’actionneur selon l’invention simplifie ainsi l’utilisation du véhicule pour l’utilisateur qui n’a plus à se soucier d’être sur le bon rapport de la transmission.
Il est connu du document DE 10 2019 123 288 A1 un actionneur pour changer les rapports de la transmission d’un véhicule, notamment une bicyclette. L’actionneur décrit dans ce document a l’inconvénient d’être volumineux du fait d’un mécanisme complexe entre le moteur électrique et l’élément de sortie de l’actionneur couplé avec la transmission.
La présente invention a pour objet une amélioration des solutions actuelles, notamment en proposant un actionneur compact et léger.
Plus particulièrement, l’invention concerne un actionneur pour l’actionnement d’au moins un organe mobile d'une transmission de véhicule, ledit actionneur comprend un moteur électrique ayant un arbre sur lequel est monté un premier pignon, une roue dentée ayant une denture engrenant avec le pignon et un élément de sortie de couple apte à être couplé avec la transmission, la roue dentée comprend en outre un mécanisme de vis sans fin engrenant avec un deuxième pignon monté sur un arbre, ledit arbre comprenant une cible magnétique faisant face à un capteur.
Ainsi, l’actionneur selon l’invention est particulièrement compact tout en intégrant un moyen de détection de la position angulaire de l’élément de sortie de couple, ce qui permet de connaitre la position exacte de l’organe mobile de la transmission associée.
Selon l’invention, le premier pignon et la denture de la roue dentée forment un engrenage face appelé « face gear » en anglais. Ce type d’engrenage a la particularité d’être simple à mettre en œuvre car nécessite un positionnement précis selon deux axes et permet un fonctionnement plus robuste.
Selon une caractéristique de l’invention, la roue dentée comprend une première partie en forme de disque ayant une face interne et une face externe. Ladite denture est formée à la périphérie de la face externe. La roue dentée comprend en outre une deuxième partie en forme de fût s’étendant depuis la face externe de la première partie et sur laquelle se trouve l’élément de sortie de couple. Ladite première partie et deuxième partie de la roue dentée sont monobloc.
Selon une particularité de l’invention, le mécanisme de vis sans fin se trouve sur la deuxième partie en forme de fût de la roue dentée.
Selon une variante de réalisation de l’invention, le mécanisme de vis sans fin se trouve sur la première partie en forme de disque sur la face externe de la roue dentée.
Selon une caractéristique de l’invention, la cible est fixée à une première extrémité de l’arbre par l’intermédiaire d’un support de cible. Ledit arbre est guidé en rotation par un premier palier entourant le support de cible et par un deuxième palier entourant l’arbre à une deuxième extrémité de l’arbre.
Selon l’invention, le deuxième pignon est situé sensiblement au milieu de l’arbre entre le premier et le deuxième palier.
Comme illustré à la , le système de conditionnement de carburant SC comprend un échangeur de chaleur auxiliaire 8 monté entre la deuxième vanne V2 et la turbomachine principale T configuré pour chauffer le flux de carburant Q issu du réservoir tampon 4 et issu de l’organe d’alimentation 6 de manière à ce que la température du carburant à l’injection dans la turbomachine T, dite température turbomachine TT, soit sensiblement constante lors de la phase de croisière S2.
Ainsi, la baisse de température T4 du flux de carburant Q issu du réservoir tampon 4, liée à sa détente thermodynamique, peut être compensée de manière pratique afin d’alimenter la turbomachine principale T. L’échangeur de chaleur auxiliaire 8 peut fournir des calories issues de différentes sources de chaleur, en particulier, issues de la turbomachine principale T. De préférence, l’échangeur de chaleur auxiliaire 8 est paramétrable, en particulier par le dispositif de régulation 5, de manière à permettre de réguler l’apport en calories en fonction des phases d’utilisation.
Troisième forme de réalisation ( )
En référence à la , il est représenté une troisième forme de réalisation du système de conditionnement de carburant SC. Par souci de clarté et de concision, les éléments communs ou analogues à la première forme de réalisation ne sont pas présentés de nouveau.
Dans la première forme de réalisation, la turbomachine principale T est de préférence reliée à un organe propulsif qu’elle entraine, par exemple, une hélice ou une soufflante.
En référence à la , le système de conditionnement de carburant SC comprend un organe propulsif OP et un système d’entrainement 9 dudit organe propulsif OP. Le système d’entrainement 9 est configuré pour être alimenté par la turbomachine principale T et par le dispositif de génération de puissance auxiliaire 2. Ainsi, on tire avantage de l’énergie générée par le dispositif de génération de puissance auxiliaire 2 pour participer à la propulsion. Cela permet avantageusement de réduire la dimension de la turbomachine principale T.
Dans l’exemple de la , le dispositif de génération de puissance auxiliaire 2 est une pile à combustible qui fournit une puissance électrique. Le système d’entrainement 9 comporte à cet effet un réseau électrique 91 qui alimente un moteur électrique 92 afin de convertir la puissance électrique en un couple mécanique. Le système d’entrainement 9 comporte en outre une boite de transmission 93 configurée pour fournir un couple mécanique global à l’organe propulsif OP à partir des couples mécaniques du moteur électrique 92 et de la turbomachine principale T. De préférence, une batterie électrique 94 est prévue pour permettre de stocker l’excès d’énergie électrique ou d’apporter un complément de puissance électrique lors des phases de changement de régime.
Lorsque le dispositif de génération de puissance auxiliaire 2 est une turbomachine auxiliaire, le système d’entrainement 9 peut avantageusement se présenter sous la forme d’une boite de transmission configurée pour fournir un couple mécanique global à l’organe propulsif OP à partir des couples mécaniques de la turbomachine auxiliaire et de la turbomachine principale T.
Il a été présenté précédemment un échangeur de chaleur 3 positionné en amont du réservoir tampon 4 ( ) mais il va de soi qu’il pourrait être positionné en aval dudit réservoir tampon 4 ( ). Cela permet avantageusement de stocker le carburant dans le réservoir tampon 4 à l’état liquide avec un moindre encombrement. Lorsque l’échangeur de chaleur 3 est positionné en aval dudit réservoir tampon 4, le dispositif de génération de puissance auxiliaire 2 est alimenté avec du carburant réchauffé. Autrement dit, le dispositif de génération de puissance auxiliaire 2 est positionné en aval de l’échangeur de chaleur 3 comme illustré à la .
Procédé d’utilisation ( )
Un exemple de mise en œuvre de l’invention va être présenté en référence à la . Dans cet exemple, la pompe 1 et le dispositif de génération de puissance auxiliaire 2 fonctionnent tous les deux à un régime constant prédéterminé de haut rendement. Ainsi, leur fonctionnement est optimisé. On peut ainsi recourir à une pompe 1 et à un dispositif de génération de puissance auxiliaire 2 de conceptions simples et de coûts réduits étant donné qu’ils ne doivent pas fonctionner sur une grande plage de fonctionnement. Cela est particulièrement avantageux pour une pile à combustible dont le rendement est optimal sur une plage de régime réduite. De préférence, le débit de la pompe 1 est choisi dans une plage intermédiaire entre le débit minimal et le débit maximal requis par la turbomachine principale T et le dispositif de génération de puissance auxiliaire 2 sur le domaine de fonctionnement.
Dans cet exemple, le débit d’alimentation nominal d6n est inférieur au débit de consigne de la turbomachine dT en phase de décollage S1 et supérieur au débit de consigne de la turbomachine dT en phase de croisière S2
En référence aux figures 3 et 8, le procédé comprend une étape E1 consistant à comparer le débit d’alimentation nominal d6n au débit de consigne de la turbomachine dT.
Lors de la phase de décollage S1, la consigne de débit dT est supérieure au débit d’alimentation nominal d6n, le procédé comprend une étape E2 consistant à ouvrir la deuxième vanne V2 pour distribuer le carburant du réservoir tampon 4 et à fermer la première vanne V1. Ainsi, le réservoir tampon 4 fournit un débit de sortie d4s qui s’ajoute au débit d’alimentation nominal d6n.
Lors de la phase de croisière S2, la consigne de débit dT est inférieure au débit d’alimentation nominal d6n. Le procédé comprend une étape E3 consistant à fermer la deuxième vanne V2 et à ouvrir la première vanne V1 selon un premier degré d’ouverture de manière à remplir progressivement le réservoir tampon 4 avec le surplus de débit.
Lors de la phase d’atterrissage S3, la consigne de débit dT est inférieure au débit d’alimentation nominal d6n. Le procédé comprend une étape E4 consistant à fermer la deuxième vanne V2 et à ouvrir la première vanne V1 selon un deuxième degré d’ouverture de manière à remplir de manière rapide le réservoir tampon 4 avec le surplus de débit.