INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon certains modes de réalisation, l’acide férulique peut être présent dans la composition cosmétique stable au sel dans une plage allant d’environ 0,1 % à environ 2,0 %, ou d’environ 0,2 % à environ 1,5 %, ou d’environ 0,3 % à environ 1,0 %, ou d’environ 0,35 % à environ 0,75 %, ou d’environ 0,4 % à environ 0,5 %, ou est d’environ 0,5 %, ou toute combinaison, sous-combinaison, plage ou sous-plage convenable de celles-ci en poids, sur la base du poids de la composition. Selon certains modes de réalisation, la quantité d’acide férulique présente est d’au moins environ 0,5 %.
Ainsi, l’acide férulique, lorsqu’il est présent, peut être présent, en poids, sur la base du poids total de la composition cosmétique stable au sel, d’environ 0,10, 0,20, 0,30, 0,40, 0,50, 0,60, 0,70, 0,80, 0,90, 1,0, 1,1, 1,2, 1,3, 1,4, 1,5, 1,6, 1,7, 1,8, 1,9 jusqu’à environ 2,0 pour cent en poids, y compris les incréments et les plages compris et intermédiaires.
Zinc PCA Selon certains modes de réalisation, la composition cosmétique stable au sel peut inclure du zinc PCA. Le zinc PCA est le sel de zinc de l’acide pyrrolidone carboxylique.
Selon certains modes de réalisation, la quantité de zinc PCA, lorsqu’elle est présente dans la composition cosmétique stable au sel, est d’environ 0,1 % à environ 2,0 %, ou d’environ 0,2 % à environ 1,5 %, ou d’environ 0,3 % à environ 1,0 %, ou d’environ 0,4 % à environ 0,8 %, ou est d’environ 0,5 %, ou toute combinaison, sous-combinaison, plage ou sous-plage convenable de celles-ci en poids, sur la base du poids de la composition. Selon certains modes de réalisation, la quantité de zinc PCA présente n’est pas supérieure à environ 0,4 % à environ 0,8 %.
Ainsi, le zinc PCA, lorsqu’il est présent dans la composition cosmétique stable au sel, peut être présent, en poids, sur la base du poids total de la composition, d’environ 0,10, 0,20, 0,30, 0,40, 0,50, 0,60, 0,70, 0,80, 0,90, 1,0, 1,1, 1,2, 1,3, 1,4, 1,5, 1,6, 1,7, 1,8, 1,9 à environ 2,0 pour cent en poids, y compris les incréments et les plages compris et intermédiaires.
Selon ce cinquième mode de réalisation, la calculateur 30 peut également être configuré pour mettre en œuvre une détermination de la grandeur de pression et/ou de température s’exerçant sur la paroi 10 de façon formelle et ainsi permettre une détermination précise de ces grandeurs, tel que mentionné par les équations 19 (dans le cas où, pour le premier capteur 21, c’est le trajet ordinaire qui est exploité) et 21 (dans le cas où, pour le premier capteur 21, c’est le trajet extraordinaire qui est exploité) concernant la variation de pression externe , et les équations 23 (dans le cas où, pour le premier capteur 21, c’est le trajet ordinaire qui est exploité) et 25 (dans le cas où, pour le premier capteur 21, c’est le trajet extraordinaire qui est exploité) concernant la variation de température .
Selon la variante à au cinquième mode de réalisation qui est illustré sur la , le guide optique secondaire 17 peut être fixé à la surface interne 10B de la paroi selon deux segments longitudinaux, le guide optique secondaire 17 présentant de ce fait, selon une section latérale, deux points de fixation. Il en résulte dans cette variante une meilleure transduction des déformations longitudinales (selon X-X) de la paroi 10 au guide optique secondaire 17.
On notera que dans le cadre du cinquième mode de réalisation, et de sa variante de réalisation, il peut être prévu plusieurs guides optiques secondaires 17 agencés dans la paroi 10 sans que l’on sorte du cadre de l’invention. Dans un tel cas, ces guides optiques secondaires 21 sont alors préférentiellement répartis angulairement autour de l’axe X-X de manière régulière.
Quel que soit le mode de réalisation de l’invention, un dispositif de mesure 1 selon l’invention est particulièrement adapté pour permettre la mesure de pression et/ou de température dans des espaces soumis à des températures et des pressions extrêmes telles que celles existant dans une turbomachine 41 comme illustrée sur la , ou tout autre moteur. Ainsi, lorsqu’un dispositif de mesure 1 équipe une telle turbomachine 41 pour permettre la surveillance d’un espace 42 de ladite turbomachine, tel que la chambre de combustion et les dispositifs voisins soumis, par continuité, à des conditions elles aussi extrêmes, l’ensemble turbomachine 41 et dispositif de mesure 1 forment une installation 40 selon l’invention. De même un tel dispositif de mesure 1 selon l’invention est également parfaitement adapté pour permettre la mesure de pression et/ou de température dans une chaudière sous pression, telle que la cuve d’un réacteur nucléaire.
DISPOSITIF DE DÉTECTION DE FUITES POUR PACK BATTERIE DE VÉHICULE AUTOMOBILE La présente invention se rapporte au domaine des dispositifs de détection de fuites (ou de mesure d’étanchéité) pour des packs batteries de véhicule automobile.
On notera qu’on entend par « pack batterie », les batteries de traction et/ou de fonction, généralement accompagnées d’un système de gestion thermique de ladite batterie, qui sont destinées à être embarquées dans des véhicules électriques et hybrides. Le système de gestion thermique est par exemple un réseau de conduits de fluide permettant de refroidir ou de réchauffer la batterie selon les besoins.
Ces batteries, généralement du type Lithium-Ion, sont disposées dans des carters spécifiques (tels qu’une enveloppe rigide), ces carters intégrant généralement le système de gestion thermique, l’ensemble formant ainsi un pack batterie pour véhicule automobile.
Avec la généralisation des véhicules hybrides et électriques, et le fait que ces packs batteries nécessitent d’être testées, diagnostiquées et entretenues au fil du temps et de l’usage qui en a été fait, il devient nécessaire d’avoir des équipements adaptés à l’entretien et à la réparation desdits packs batteries, notamment dans les garages et les ateliers de réparation.
Plus particulièrement, il y a une demande de la part des industriels et des garagistes pour avoir un dispositif de détection de fuites, simple, ergonomique et efficace qui permette de tester l’étanchéité d’un pack batterie après que celle-ci ait été réparée ou servicée/entretenue (notamment tester l’étanchéité du carter dans lequel sont logés des composants de la batterie et/ou du système de gestion thermique de ladite batterie).
La présence de fuites au niveau du carter de la batterie et/ou du système de gestion thermique peut avoir des conséquences dramatiques, ou tout du moins diminuer l’efficacité et/ou la durée de vie de la batterie. De plus, ce type de dispositif, destiné à un environnement garage ou industriel, doit donc être robuste, ergonomique, peu couteux, facile à transporter et à utiliser par n’importe quel opérateur, formé ou non.
L’invention est ainsi un dispositif de détection de fuites pour pack batterie de véhicule automobile, ledit dispositif comprenant : – un circuit pneumatique comprenant une pluralité de vannes et un capteur de pression ; – au moins un connecteur permettant de relier ledit circuit pneumatique à au moins un élément du pack batterie ; ledit dispositif étant configuré pour opérer au moins une procédure de détection de fuites sur au moins un élément du pack batterie par l’intermédiaire du circuit pneumatique et du connecteur.
L’invention est ainsi un dispositif de détection de fuites pour pack batterie de véhicule automobile, ledit dispositif comprenant : – un circuit pneumatique comprenant une pluralité de vannes, un capteur de pression et une pompe ; – au moins un connecteur permettant de relier ledit circuit à au moins un élément du pack batterie ; ledit dispositif étant configurée pour opérer au moins une procédure de détection de fuites sur au moins un élément du pack batterie par l’intermédiaire du circuit pneumatique et du connecteur.
On notera que le dispositif selon l’invention peut ainsi tester la présence de fuites sur un ou plusieurs éléments d’un pack batterie, plus particulièrement l’étanchéité du carter de la batterie et/ou du système de gestion thermique de la batterie.
Selon une caractéristique possible, le circuit pneumatique comprend une pompe (ou un compresseur), ledit circuit pneumatique étant configuré pour opérer des procédures de détection de fuites en pression et/ou en vide. Selon une caractéristique possible, ledit circuit pneumatique est configuré pour opérer des procédures de détection de fuites en pression et/ou en vide. Ledit dispositif selon l’invention est ainsi configuré pour réaliser des tests en pression ou en vide, c’est-à-dire en faisant varier positivement ou négativement la pression dans le volume dont on cherche à tester l’étanchéité. Avantageusement, il n’y a qu’une seule pompe ou compresseur, le circuit pneumatique étant configuré, pour remplir ou vider l’élément du pack batterie à tester.
Selon une autre caractéristique possible, ledit dispositif est configuré pour générer une pression relative allant de -1 à 3 bars (notamment grâce à la pompe).
Selon une autre caractéristique possible, ladite pompe présente un débit compris entre 10 à 100 L/min (litres par minute), et de préférence entre 15 et 30 L/min.
Ici, le déclencheur 114 s’étend à la fois dans les compartiments 48 et 50, en traversant la cloison interne 46. Suivant la direction Z30, le déclencheur 114 est avantageusement disposé entre d’une part, les bornes de sortie 64 et 74, et d’autre part, les contacts fixes 68 et 78 et les contacts mobiles 66 et 76.
Le déclencheur 114 est parfois appelé déclencheur différentiel. De préférence, le déclencheur 114 comprend un capteur différentiel 126, qui s’étend à la fois dans les compartiments 48 et 50, en étant disposé le long du dos 34 du boîtier 30. Comme visible sur les figures 3, 6 et 8, de préférence, le déclencheur 114 comprend aussi un relais 128, qui s’étend seulement dans le compartiment de gauche 50, en étant disposé entre la façade 32 et le capteur différentiel 126. Sur les figures 6 et 8, le relais 128 est représenté ouvert pour en révéler le contenu, selon un exemple. Le relais 128 comprend ici une plaquette 129, qui repousse une tige mobile 130 lorsque le relais 128 est actionné par le capteur différentiel 126.
Le capteur différentiel 126 comprend par exemple un tore ferromagnétique, portant deux enroulements électromagnétiques, l’un formé par le chemin de conduction 60 et l’autre formé par le chemin de conduction 70. L’enroulement électromagnétique du chemin de conduction 60 est avantageusement formé par une partie du chemin 60 entre le contact mobile 66 et la borne de sortie 64. L’enroulement électromagnétique du chemin 70 est avantageusement formé par une partie du chemin 70 qui relie le contact mobile 76 à la borne de sortie 74, plus précisément par une partie du chemin 70 entre le déclencheur 112 et la borne de sortie 74.
Par exemple, le contact mobile 66 et l’enroulement du capteur différentiel 126 du chemin de conduction 60 sont électriquement reliés à l’aide d’une tresse, non représentée. Lorsqu’une différence d’intensité est établie entre les chemins 60 et 70, au-delà d’un certain seuil, un champ électromagnétique est généré au niveau du tore du capteur différentiel 126. Autrement dit le capteur différentiel 126 est configuré pour générer une énergie électrique lorsque le courant différentiel est non nul.
Le relais 128 est configuré pour être actionné lorsque cette énergie électrique dépasse un certain seuil, ce qui a pour effet de libérer la plaquette 129 et d’actionner le déplacement de la tige mobile 130 appartenant au relais 128, depuis une position de repos, montrée sur les figures 3 et 8, jusqu’à une position de déclenchement, non-visible sur les figures, par rapport au boîtier 30. Ici, le déplacement de la tige mobile 130 de la position de repos à la position déclenchée est effectuée suivant la direction Z30, c’est-à-dire vers l’extrémité supérieure 40 du boîtier 30.
Une fois que la tige mobile 130 a atteint la position déclenchée, il convient de la ramener jusqu’à la position de repos pour réarmer le relais 128 et ainsi permettre à nouveau au relais 128 d’actionner la tige 130 en cas de défaut différentiel, comme expliqué ci-après.
Lorsque la tige mobile 130 est déplacé de sa position de repos vers sa position déclenchée, elle entraîne la rotation des contacts mobiles 66 et 76 depuis leur position de conduction vers leur position d’isolement, interrompant ainsi la circulation d’un courant électrique entre les bornes d’entrée 62 et 72 et les bornes de sortie 64 et 74.
Le dispositif de protection électrique 12 comprend également un mécanisme de commutation 150.
Le mécanisme de commutation 150 est logé dans le boîtier 30, en partie dans le compartiment 48 et dans le compartiment 50. Le mécanisme de commutation 150 est configuré pour basculer entre une configuration armée, montrée sur les figures 3 à 5 et 10, dans laquelle le mécanisme 150 met les deux contacts mobiles 66 et 76 en position de conduction, et une configuration déclenchée, montrée sur les figures 6 et 7, dans laquelle le mécanisme de commutation 150 met les contacts mobiles 66 et 76 en position d’isolement.
Dans le présent exemple, le mécanisme de commutation 150 comprend un étrier 152, visible sur les figures 3 à 10. L’étrier 152 est pivotant par rapport au boîtier 30 autour d’un axe d’étrier X152, parallèle à l’axe de contact mobile X66. L’étrier 152 s’étend à la fois dans les compartiments 48 et 50, en étant porté par la cloison interne 46, à cheval sur celle−ci.
Lorsque le mécanisme 150 est en configuration armée, l’étrier 152 est dans une première orientation dite « position armée » par rapport au boîtier 30, autour de l’axe X152. Lorsque le mécanisme 150 est en configuration déclenchée, l’étrier 152 est dans une deuxième orientation dite « position déclenchée », autour de l’axe X152. Le mécanisme 150 actionne les contacts mobile 66 et 76 par l’intermédiaire de l’étrier 152.
En pratique, l’étrier 152 comprend ici une platine 154, disposée dans le compartiment de gauche 50, et une contre-platine 156, disposée dans le compartiment de droite 48. Ainsi, la platine 154 et la contre-platine 156 sont disposées de part et d’autre de la cloison interne 46 et sont chacune pivotantes autour de l’axe d’étrier X152. De plus, la platine 154 et la contre-platine 156 sont fixement reliées par un arbre de liaison 158, de sorte que tout mouvement de rotation de la platine 154 autour de l’axe d’étrier X152 entraîne un mouvement de rotation identique de la contre-platine 156 autour de l’axe d’étrier X152, et inversement. Par extension, l’axe d’étrier X152 est aussi un axe de platine 154, autour duquel la platine 154 pivote. La platine 154 est dite en position ouverte, respectivement position fermée, lorsque l’étrier 152 est en position armée, respectivement position déclenchée.
Comme montré sur les figures 3, 4, 6, 8 et 10, la platine 154 de l’étrier 152 comprend par exemple une came 160, disposé dans le compartiment de gauche 50, par l’intermédiaire duquel l’étrier 152 entraîne le contact mobile 66 du premier chemin de conduction 60 depuis la position de conduction jusqu’à la position d’isolement, lorsque l’étrier 152 est pivoté de la position armée jusqu’à la position déclenchée. Pour entraîner le contact mobile 66 en rotation dans ce sens, la came 160 vient en appui contre le porte-contact 92 du contact mobile 66. Autrement dit, la platine 154 est configurée pour, lorsque la platine 154 passe de sa position fermée à sa position ouverte, déplacer le premier contact 66 de sa position de conduction vers sa position d’isolement.
Le mécanisme de commutation 150 comprend avantageusement un ressort 162, dit « ressort de contact », qui est disposé dans le compartiment de gauche 50 en étant en appui à la fois sur la platine 154 de l’étrier 152 et sur le contact mobile 66, plus précisément sur le porte-contact 92. Ainsi, lorsque l’étrier 152 est pivoté depuis la position déclenchée jusqu’à la position armée, l’étrier 152 entraîne le contact 66 de la position d’isolement jusqu’à la position de conduction par l’intermédiaire du ressort 162.
On prévoit que le ressort 162 applique un effort sur le contact 66, en prenant appui sur la platine 154, de préférence sur la came 160, qui tend à mettre en appui le contact mobile 66 contre le contact fixe 68, lorsque l’étrier 152 est en position armée. Cet effort permet d’assurer une pression de contact satisfaisante entre le contact mobile 66 et le contact fixe 68.
Comme montré sur les figures 5, 7 et 9, la contre-platine 156 de l’étrier 152 comprend par exemple une came 164, disposé dans le compartiment de droite 48, par l’intermédiaire duquel l’étrier 152 entraîne le contact mobile 76 du deuxième chemin de conduction 70 depuis la position de conduction jusqu’à la position d’isolement, lorsque l’étrier 152 est pivoté de la position armée jusqu’à la position déclenchée. Pour entraîner le contact mobile 76 en rotation dans ce sens, la came 164 vient en appui contre le porte-contact 96 du contact mobile 76.
Suivant des caractéristiques avantageuses de l’appareil conforme à l’invention, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- Le ballon présente une forme globalement sphérique qui est centrée sur ledit centre, l’organe de stabilisation est conçu pour, tout en maintenant sensiblement fixe le centre du ballon par rapport au châssis, laisser le ballon librement rotatif autour de son centre par rapport au châssis, et l’organe d’appui mobile est adapté pour entraîner la portion basse du ballon en rotation autour du centre du ballon par rapport au châssis.
- L’organe d’appui mobile est conçu pour entraîner la portion basse du ballon par rapport au châssis exclusivement suivant le premier mouvement de basculement.
- L’organe d’appui mobile est conçu pour, en plus d’entraîner la portion basse du ballon par rapport au châssis suivant le premier mouvement de basculement, entraîner la portion basse du ballon par rapport au châssis suivant un second mouvement de basculement autour d’un second axe horizontal, qui passe pour le centre du ballon et qui est distinct du premier axe horizontal.
- Le second axe horizontal est perpendiculaire au premier axe horizontal.
- Le ballon présente une forme allongée, qui s’étend en longueur suivant le premier axe horizontal et qui, en coupe perpendiculaire au premier axe horizontal, présente un contour circulaire qui est centré sur le premier axe horizontal.
- Ledit contour circulaire présente un diamètre dont la valeur est variable lorsqu’on parcourt le ballon suivant le premier axe horizontal, en présentant une première valeur dans une partie médiane du ballon et en présentant une seconde valeur dans chacune de deux parties terminales du ballon, qui sont disposées de part et d’autre de la partie médiane suivant le premier axe horizontal, la première valeur étant inférieure à la seconde valeur.
- L’organe d’appui mobile comporte une unité motrice, une partie fixe qui est solidarisée fixement au châssis, et une partie mobile, sur laquelle la portion basse du ballon repose et qui est montée mobile, notamment en translation ou en rotation, sur la partie fixe en étant commandée en déplacement par l’unité motrice.
- L’organe de stabilisation est, en service, intégré fixement au châssis et en contact glissant avec le ballon.
- L’organe de stabilisation est, en service, librement mobile par rapport au châssis, en étant entraîné par contact par le ballon.
- L’organe de stabilisation est agencé latéralement au ballon et est en contact avec une portion intermédiaire du ballon sur une zone continue de l’organe de stabilisation, qui, en projection dans un plan horizontal, s’étend sur plus de 180°, voire sur 360°, autour du ballon.
- L’organe de stabilisation est agencé latéralement au ballon et est en contact avec une portion intermédiaire du ballon sur plusieurs zones distinctes de l’organe de stabilisation, qui, en projection dans un plan horizontal, sont dimensionnées et réparties autour du ballon de manière à maintenir sensiblement fixe le centre du ballon par rapport au châssis.
- L’organe de stabilisation est agencé au-dessous et est en contact complémentaire avec la portion basse du ballon.
- L’appareil comporte une unité de commande, adaptée pour commander en déplacement l’organe d’appui mobile, ainsi qu’une interface, adaptée pour activer et régler l’unité de commande et pour afficher des valeurs relatives au fonctionnement de l’appareil de mobilisation corporelle.
Le dispositif selon la présente invention présente l’avantage d’être léger, économique et très facile à dimensionner en comparaison aux filtres L-classiques de l’état de la technique, notamment grâce au filtre de sortie de premier ordre associé à l’ondulateur à commutation rapide.
Selon un autre aspect, l’invention propose un dispositif de compensation de courant du type filtre actif parallèle apte à être connecté :
à son entrée, en aval d’au moins une unité de puissance à génération d’énergie renouvelable couplée à un élément de stockage d’énergie capacitif, et en parallèle, à sa sortie, en amont à un point de raccordement C entre d’une part un réseau électrique donné, et d’autre part des charges électriques non linéaires et linéaires,
le dispositif de compensation de courant présentant :
une unité de conversion de puissance, comportant au moins un onduleur de puissance à structure tension à commutation rapide à composants en carbure de silicium SiC ou en nitrure de gallium GaN,
l’unité de conversion générant un courant alternatif à la fréquence 50Hz, couvrant le courant actif maximal généré par l’unité de puissance à génération d’énergie renouvelable ;
une unité de filtrage de sortie, comportant un filtre de sortie pour chacune des phases et un neutre, et connecté : d’une part en aval de l’onduleur, et d’autre part en parallèle au point de raccordement C entre le réseau électrique donné et les charges électriques non linéaires et linéaires, le filtre de sortie étant dimensionné pour bloquer les composantes harmoniques dues à la commutation de l’onduleur ;
le filtre de sortie est un filtre de premier ordre de type inductance L, évitant la résonance entre un filtre LCL et le réseau électrique donné, et une inductance inférieure à 1000μH, avantageusement inférieure à 400μH, plus avantageusement inférieure à 200μH en fonction de la fréquence de commutation rapide ;
au moins un courant actif correspondant à un point de puissance maximale de l’unité de puissance à génération d’énergie renouvelable ; au moins un courant actif de recharge de l’élément de stockage d’énergie capacitif, avantageusement : au moins un courant généré par les charges non linéaires et linéaires,
l’unité de contrôle-commande comprenant également :
- un dispositif de pilotage de commutation qui commande la commutation de l’onduleur et qui assure en boucle fermée le contrôle à la fréquence fondamentale 50 Hz pour l’injection par l’onduleur, du courant actif et du courant perturbateur non actif (réactif et déséquilibré), en fonction de l’identification des courants de référence par l’unité de calcul,
- un régulateur de type PI, qui assure à sa sortie la puissance maximale de l’unité de puissance à génération d’énergie renouvelable,
la commande de commutation de l’onduleur étant réalisée de manière à laisser passer à travers l’unité de filtrage de sortie au point de raccordement C, un courant actif correspondant à un point de puissance maximale disponible au sein de l’unité de puissance à génération d’énergie renouvelable, pour satisfaire la demande de consommation d’énergie active des charges électriques non linéaires et linéaires, tout en assurant la recharge de l’élément de stockage d’énergie capacitif ;
La position de l’au moins un composant peut comprendre des coordonnées cartésiennes de l’au moins un composant.
De cette manière l’acquisition de l’au moins une image détaillée est facilitée car elle est agencée pour imager ledit composant à ladite position.