INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’unité 54 de gestion d’un appel de courant permet de limiter le courant à une valeur prédéterminée I INRUSH pendant une deuxième durée de temporisation prédéterminée T INRUSH . Par exemple, T m = 10 ms, T inrush = 5ms.
Le deuxième module de détection d’évènement 60 comporte une unité 62 de mesure des tensions aux bornes du dispositif 20 de protection, respectivement une tension U NG entre la borne d’entrée et la masse et une tension de sortie U TG entre la borne de sortie et la masse.
Le deuxième module de détection d’évènement 60 comporte en outre une unité 64 configurée pour limiter le courant à une valeur de courant maximale I F si l’une ou l’autre des tensions mesurées dépasse un seuil de surtension prédéterminé, respectivement un seuil maximum et un seuil minimum, par exemple de l’ordre de +70V / -70V sur un réseau 28VDC. Ces seuils peuvent varier en fonction de la tension du réseau à protéger.
La est un exemple de circuit permettant de réaliser le deuxième module de détection d’évènement 60.
Le circuit de la comporte un opto-coupleur 61 connecté en parallèle à deux sous-circuits 63, 65, le premier sous-circuit 63 étant connecté à l’entrée N et le deuxième sous-circuit 65 étant connecté à la sortie T du circuit de puissance.
Les sous-circuits 63, 65 de la sont utilisés pour détecter la présence de foudre, ou plus généralement d’une surtension.
Chaque sous-circuit 63, 65 comprend une partie qui effectue une mesure de la tension, correspondant à une mise en œuvre de l’unité 62, respectivement de la tension à l’entrée N (circuit 63) et à la sortie T (circuit 65) du dispositif de protection 20.
Les transistors Q1, Q3 et Q2, Q4 effectuent la détection de la foudre et la limitation de courant (mise en œuvre de l’unité 64), les transistors changeant d’état lorsque la tension mesurée dépasse le seuil maximum (ou est en dessous du seuil minimum) décrit ci-dessus, ce qui entraîne un changement d’état de l’opto-coupleur. L’opto-coupleur 61 est utilisé pour assurer une transmission de signal entre le circuit de détection de la foudre 60 (référencé à la masse 0V) et le module 90 de variation de consigne de courant, qui commande le module 100 de commande des semi-conducteurs de puissance (référencé à la masse flottante), en assurant une isolation galvanique entre ces deux circuits.
Le module 80 de conditionnement est en charge d’amplifier et de redresser la tension, image du courant, aux bornes du capteur de courant 26.
Ce module 80 comprend, dans un mode de réalisation, un amplificateur de mesure 82 et une unité 84 de redressement, le signal redressé obtenu étant transmis en entrée du module 100 de commande des semi-conducteurs de puissance.
Dans un exemple de réalisation, la zone circonférentielle périphérique présente, au moins en zone de pied de tenon, un empilement comprenant au moins des premières nappes fibreuses unidirectionnelles formant un angle de 0° +/- 10° par rapport à un axe normal à un plan bissecteur au pied de tenon.
Une telle caractéristique permet d’améliorer davantage encore la reprise d’effort du disque en fonctionnement et donc sa tenue mécanique.
En particulier, l’empilement peut en outre comprendre des deuxièmes nappes fibreuses unidirectionnelles orientées à 0° +/- 10° par rapport à une direction radiale de la préforme fibreuse.
Une telle caractéristique permet avantageusement de reprendre les efforts dans cette direction radiale dus au dépliage du pied de tenon.
En particulier, l’empilement peut en outre comprendre : - des troisièmes nappes fibreuses unidirectionnelles orientées à X° +/- 10° par rapport à l’axe normal, et - des quatrièmes nappes fibreuses unidirectionnelles orientées à – X° +/- 10° par rapport à l’axe normal, avec X étant compris entre 30 et 60.
Une telle caractéristique permet avantageusement d’améliorer la tenue mécanique aux sollicitations en cisaillement.
Dans un exemple de réalisation, la portion intermédiaire comprend une zone centrale entourée par la zone circonférentielle périphérique, cette zone centrale comprenant un empilement quasi-isotropique de couches fibreuses unidirectionnelles.
Dans un exemple de réalisation, les première et deuxième portions présentent chacune un taux de fibres en Z compris entre 1,5% et 7%.
Une telle caractéristique confère aux faces frottantes un taux de fibres en Z suffisant pour optimiser la cohésion entre les couches fibreuses tout en maîtrisant ce taux de sorte à optimiser leurs propriétés mécaniques vis-à-vis des sollicitations s’exerçant sur ces zones en fonctionnement.
Dans un exemple de réalisation, les première et deuxième portions comprennent chacune un empilement quasi-isotropique de couches fibreuses unidirectionnelles.
Une telle caractéristique permet d’optimiser les propriétés tribologiques du disque de frein.
En particulier et selon un exemple non limitatif, l’empilement quasi-isotropique peut comprendre successivement le long de l’épaisseur de la préforme une première couche fibreuse unidirectionnelle orientée à 0° +/- 10°, une deuxième couche fibreuse unidirectionnelle orientée à +60° +/- 10°, et une troisième couche fibreuse unidirectionnelle orientée à -60° +/- 10°, les orientations des couches fibreuses étant mesurées par rapport à une direction radiale de la préforme fibreuse. L’homme du métier reconnaîtra que d’autres orientations de fibres sont possibles pour former l’empilement quasi-isotropique.
L’invention vise également un disque de frein en matériau composite comprenant une préforme fibreuse telle que décrite plus haut, et une matrice présente entre les fibres de la préforme fibreuse. Le disque de frein peut être en matériau composite carbone/carbone avec la préforme fibreuse formée de fibres de carbone, et une matrice de carbone densifiant la préforme. La matrice de carbone peut éventuellement comprendre du zirconium ou un composé du zirconium, du silicium ou un composé de silicium tel que le carbure de silicium.
Le disque de frein peut équiper un véhicule, comme un aéronef, par exemple un avion ou un hélicoptère.
L’invention vise également un procédé de fabrication d’une préforme fibreuse telle que décrite plus haut, comprenant au moins : - l’assemblage des première et deuxième portions fibreuses et de la portion intermédiaire.
Dans un exemple de réalisation, le procédé comprend en outre la formation des première et deuxième portions fibreuses et de la portion intermédiaire par dépôt de couches superposées par technique de placement automatique de fibres et renforcement par des fibres en Z au moins des couches formant les première et deuxième portions.
A l’étape 410, on sélectionne arbitrairement une valeur de référence a r de l’index minimal a . Par exemple a r = 0.03*N*M λ =0.03*10*100=30. Cette valeur peut être sélectionnée de manière empirique à partir d’une analyse sur quelques échantillons représentatifs.
Puis on sélectionne une image de variance de référence à une seule longueur d’onde notée
pour cette valeur de référence a r de l’index minimal a et pour une longueur d’onde donnée λ=λ jmax , qui est par exemple la longueur d’onde pour laquelle le SNR sur les signaux bruts (« Signal to Noise Ratio », rapport signal à bruit) est le plus élevé. Le calcul de
comprend l’exécution des étapes 120 (SVD) et 140 (image de variance filtrée) pour les images acquises pour la longueur d’onde d’indice j max , mais pas l’étape 150 de correction.
A l’étape 420, on calcule 2 images binaires servant de masques binaires :
M σ est le masque binaire calculé sur la base de l’image de variance de référence
sur la base d’une valeur de seuil th σ ;
M m est un masque binaire calculé sur la base de l’image moyenne
dont chaque pixel est calculé comme la moyenne des pixels
sur i, donc sur l’ensemble des images acquises pour au moins une longueur d’onde donnée, choisie par exemple comme étant λ=λ jmax . Une autre valeur de seuil th m est utilisée.
La détermination de la valeur de seuil th σ permettant d’obtenir le masque binaire M σ peut être effectuée sur la base de la formule suivante :
désigne la variance spatio-temporelle du bruit électronique, déterminé comme par exemple décrit ci-dessus pour l’étape 150A.
désigne l’écart type intra-image calculé sur la distribution des pixels de l’image de variance de référence;
θ est un coefficient de pondération égal par exemple à 0.35, obtenu empiriquement en s’assurant sur quelques exemples que le masque M σ obtenu correspond bien à la structure observable sur l’image
La détermination de la valeur de seuil th m permettant d’obtenir le masque binaire M m peut être effectuée sur la base de la formule suivante :
Description brève des dessins L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif et faite en se référant aux figures annexées dans lesquelles les mêmes numéros de référence désignent partout des parties identiques et dans lesquelles : La présente un synoptique de la méthode selon l’invention. La présente une illustration d’un premier signal d’un capteur. La présente le rééchantillonnage angulaire du signal tour de roue. La présente une illustration du signal rééchantillonné et normalisé du signal tour de roue. La présente une illustration du signal final après agrégation des données sur une sous partie du signal tour de roue. La est une illustration d’évaluation des densités d’énergie S à partir du signal tour de roue normalisé rééchantillonné angulairement.
Le premier cheminement consiste à partir du signal temporel à la sortie de l’étape 201, à déterminer une vitesse de référence W reference 202 de l’enveloppe pneumatique dans sa configuration ensemble monté, c’est-à-dire enveloppe pneumatique montée sur jante et gonflée. Ici, le premier signal Sig 101 est déjà délimité sur un certain nombre de tours de roue, 12 exactement. Par conséquent le premier signal Sig 101 est confondu avec le signal tour de roue Sig TDR . Cette vitesse de référence peut être une vitesse angulaire liée à la rotation naturelle de l’enveloppe pneumatique autour de son axe de rotation mais il peut aussi s’agir de la vitesse linéique de translation de l’enveloppe pneumatique selon la direction de déplacement de celle-ci. Cette grandeur peut être déterminée à partir du signal tour de roue Sig TDR mais aussi être déterminée à partir d’un autre signal phasé temporellement avec le premier signal et donc le signal tour de roue Sig TDR .
Ensuite, il convient de normaliser le signal tour de roue 203 à partir du premier signal issu de l’étape 201 par une fonction F de la variable W reference issue de l’étape 2. Cette fonction est la fonction puissance au carré. A la sortie de cette étape 203, on obtient un signal normalisé du mouvement de l’enveloppe pneumatique dans une description temporelle.
Optionnellement, quel que soit le cheminement fait, on agrège les données du signal tour de roue Sig TDR rééchantillonné angulairement normalisé issus de l’étape 204 sur le premier cheminement ou de l’étape 203 sur le second cheminement. Cette agrégation des données est faite sur une sous partie du signal d’entrée qui est un seul tour de roue, puisque le signal rééchantillonné angulairement et normalisé est périodique au tour de roue par nature.
Ensuite la méthode comprend une étape d’identification d’une densité d’énergie de déformation de l’enveloppe pneumatique 205 à partir du signal tour de roue normalisé rééchantillonné angulairement. Bien que cela puisse être fait sur une partie seulement du tour de roue au travers de la densité d’énergie positive S + ou la densité d’énergie négatif S - , il est préférable de prendre au moins un tour de roue complet, ce qui permet d’avoir accès au deux grandeurs précitées. Il ne faut pas non plus oublier de comptabiliser le nombre de tours de roue N’ TDR sur le signal tour de roue normalisé rééchantillonné angulairement. Si ce signal est délimité sur un tour de roue, l’identification des densités d’énergie est liée à la qualité de ce signal, ce qui justifie de passer par l’étape optionnelle d’agrégation des données. Cependant, si ce signal est délimité sur un grand nombre de tours de roue, ce signal peut contenir une fraction de tour de roue complémentaire qui ne modifiera que peu la valeur des densités d’énergie. Dans ce cas-là, il sera préférable de comptabiliser les tours de roue à partir de la position azimutale située à 180 degrés du centre de l’aire de contact. En effet, Les fractions supplémentaires de tour de roue apporteront des points complémentaires sur la densité d’énergie positive S + dont les variations entre les points sont plus faibles que lors des phases d’entrée et de sortie de l’aire de contact qui impacteront plus fortement la densité d’énergie négative S - .
Enfin la méthode comprend une étape 206 d’identification de la déformation de l’enveloppe pneumatique en condition de roulage sous charge statique Def % . Ceci est fait en exploitant la ou les densités d’énergie S + , S - évaluées à l’étape 205 au travers d’une fonction G.
Les à 4 sont une illustration de la méthode par le second cheminement décrit dans le synoptique de la . L’illustration est faite sur un accéléromètre fixé au droit du sommet d’une enveloppe pneumatique fixé sur la gomme intérieure de l’enveloppe pneumatique (en anglais « inner liner »). Ici, l’enveloppe pneumatique est de la Marque MICHELIN CrossClimate en dimension 265/65R17 sous une charge statique de 800daN lorsqu’il est monté sur un véhicule automobile. L’ensemble monté a été gonflé à 3 bars. Les mesures ont été effectuées lors d’un roulage du véhicule sur des circuits asphaltés de rugosité variée dans des conditions standards de vitesse et de charge appliquées selon le marquage du pneumatique. L’ensemble monté est situé sur l’essieu avant du véhicule. Les mesures ont été ici faites en conduite en ligne droite majoritairement.
Ici, la première étape consiste à déterminer la vitesse de référence en prenant comme vitesse de référence la vitesse angulaire de rotation. Pour cela, il convient de phaser le premier signal temporel 101 avec une position azimutale de référence du tour de roue. A cet effet, le premier signal 101 présente régulièrement des chutes du niveau d’amplitude assez forte 111, 112 qui traduit la traversée de l’aire de contact par le secteur angulaire où est situé l’accéléromètre. Par nature, ces descentes, respectivement ces remontées, de ces chutes 111, 112 représentent l’entrée, respectivement la sortie de l‘aire de contact. On définira le centre de l’aire de contact comme le milieu de l’intervalle séparant l’entrée et la sortie de l’aire de contact. On affectera à ce centre la position azimutale 0 degrés qui sera notre référence azimutale. En prenant une seconde référence angulaire sur la prochaine chute du signal 112 par exemple, on détermine sur le signal 101 un tour de roue de 360 degrés et un intervalle temporelle associée à ce tour de roue. On définira la vitesse de référence W reference comme le rapport de la variation angulaire entre les deux centres de l’aire de contact par l’intervalle temporel séparant ces deux positions azimutales. On affectera la vitesse de référence W reference à la partie du signal située entre ces deux centres de l’aire de contact. Bien entendu, on peut aussi considérer deux chutes 111, 115 non contigües du signal temporel 101 pour déterminer une seconde vitesse de référence W reference et affecter cette seconde vitesse à la partie du signal 101 située entre les chutes 111 et 115.
Un premier orifice oblong peut être réalisé sur la première bride, un second orifice oblong étant réalisé sur l’élément d’étanchéité, chaque orifice étant traversé par ledit pion.
Le second orifice oblong peut être formé sur la seconde bride.
La plateforme peut s’étendre sur un secteur angulaire et comprendre sur une face d’extrémité circonférentielle au moins un logement pour une tôle d’étanchéité inter-secteurs.
La tôle d’étanchéité inter-secteurs peut être annulaire et être non sectorisée.
Chaque tôle d’étanchéité peut être fixée à la plateforme interne, par exemple par soudage, brasage ou rivetage.
Chaque tôle d’étanchéité peut être fixée à la première bride, par exemple par soudage, brasage ou rivetage.
Chaque tôle d’étanchéité peut comporter une branche s’étendant axialement et s’étendant radialement à l’intérieur de la plateforme interne, et une branche s’étendant radialement.
Ladite branche s’étendant radialement peut être en contact avec la première bride et/ou avec l’élément d’étanchéité, en particulier avec la seconde bride de l’élément d’étanchéité.
Le distributeur peut comporter une première tôle d’étanchéité inter-secteurs et une seconde tôle d’étanchéité inter-secteurs, situées respectivement en amont et en aval de la première bride.
Au moins une tôle d’étanchéité inter-secteurs peut comporter une ouverture disposée en regard du pion et de l’orifice correspondant.
La vis du pion peut comporter une tête en appui sur la tôle d’étanchéité inter-secteurs.
La tôle de recouvrement peut être logée, au moins en partie, dans une ouverture de la tôle d’étanchéité inter-secteurs. Ladite ouverture peut être une encoche débouchant au niveau d’une extrémité radialement interne de la tôle d’étanchéité inter-secteurs.
L’élément d’étanchéité peut être annulaire et comporter un support d’abradable et un bloc de matériau abradable situé radialement à l’intérieur du support d’abradable et fixé audit support.
Le support d’abradable peut comporter la seconde bride. Le support d’abradable peut comporter une partie annulaire s’étendant axialement et une partie annulaire s’étendant radialement, formant la seconde bride.
L’élément d’étanchéité peut être sectorisé ou non. Des moyens d’étanchéité peuvent être prévus entre les secteurs, lorsque ledit anneau est sectorisé.
L’invention concerne également une turbine basse pression de turbomachine, caractérisée en ce qu’il comporte un distributeur du type précité.
Par « électrode », on entend au sens de l’invention un élément conducteur électrique servant à libérer ou à capter un courant électrique.
Dans le contexte de l’invention, deux éléments sont dits « en contact » lorsqu’ils sont agencés de manière à garantir une continuité de potentiel entre ces deux éléments.
En particulier, l’expression « la première électrode est en contact avec la composition précurseur » signifie que le potentiel de la première électrode est transmis à l’ensemble de la composition précurseur.
Selon un premier mode de réalisation, la première électrode est en contact physique direct avec la composition comprenant le polymère et l’espèce chimique précurseur du faisceau.
Selon un mode de réalisation préféré, la première électrode est reliée à un élément support, typiquement une pointe, recouvert sur tout ou partie de sa surface de la composition précurseur du faisceau.
De préférence, selon ce mode de réalisation préféré, la première électrode et la composition précurseur du faisceau sont séparés physiquement par ledit élément support.
Avantageusement, l’élément support est en un matériau conducteur électrique, de préférence en un matériau métallique.
La première électrode et la deuxième électrode sont réalisées en un matériau conducteur électrique, de préférence en un matériau métallique.
De préférence, la première électrode est réalisée en un matériau capable de résister à des températures pouvant aller jusqu’à 600°C.
Plus préférentiellement, la première électrode est en un matériau choisi parmi : l’or Au ; le platine Pt ; le tungstène W, éventuellement revêtu d’une fine couche d’or, et l’un quelconque de leurs alliages.
Avantageusement, la première électrode est en tungstène W, éventuellement revêtu d’une fine couche d’or.
De préférence, la seconde électrode (ou électrode extractrice) est en un matériau choisi parmi l’acier, le tantale Ta, le molybdène Mo et l’un quelconques de leurs alliages.
Avantageusement, la seconde électrode est sous la forme d’un anneau, centré par rapport à l’extrémité de la première électrode ou du support, notamment de la pointe. L’extrémité de la première électrode ou du support, notamment de la pointe, définit ainsi la zone d’émission des espèces chargées qui passent ensuite au centre de l’anneau de l’électrode extractrice pour former un faisceau d’espèces chimiques chargées.
Des moyens permettant l’application d’une différence de potentiel entre la première électrode et la seconde électrode consistent par exemple en une alimentation haute tension.
De préférence, au cours du fonctionnement du dispositif, la valeur absolue de la différence entre le potentiel de la première électrode et de la deuxième électrode (électrode extractrice), également appelée tension d’extraction, va de 1 kV à 20 kV, plus préférentiellement de 1 kV à 10 kV.
Par « zone de réception », on entend au sens de l’invention la zone du dispositif destinée à recevoir le faisceau d’espèces chimiques chargées en phase gazeuse.
Selon un mode de réalisation, le circuit LOOP comprend deux filtres numériques F1 et F2. Le filtre F1 est un filtre proportionnel intégrateur, le filtre F2 étant un filtre intégrateur. Le filtre F1 est configuré pour recevoir le signal LOOP-IN. Le deuxième filtre F2 est configuré pour recevoir le signal de sortie du filtre F1, et pour fournir le signal THETA. De préférence, les filtres F1 et F2 sont cadencés à la fréquence Fcwr.
La illustre, de manière plus détaillée, un exemple de mode de réalisation du circuit LOOP.
En , les filtres F1 et F2 sont délimités par des traits en pointillé.
Dans cet exemple de mode de réalisation, le filtre F1 comprend, par exemple, deux étages 501 et 502 de gain, recevant chacun le signal LOOP-IN et fournissant respectivement un signal 503 et un signal 504. A titre d'exemple, le gain introduit par l'étage 501 est égal à 1, le signal 503 étant alors égal à 1 fois le signal LOOP-IN. A titre d'exemple, le gain introduit par l'étage 502 est égal à 1/16, le signal 504 étant alors égal à 1/16 fois le signal LOOP-IN.
Le filtre F1 comprend un additionneur 505 configuré pour recevoir le signal 504 et un signal 506, et pour fournir un signal 507 correspondant à la somme des signaux 504 et 506.
Le signal 507 est fourni à l'entrée de donnée D d'un registre 508 du filtre F1. Le registre 508, par exemple mis en œuvre à partir de bascules D, est configuré pour mémoriser l'état du signal numérique 506 à chaque front actif du signal Clkcwr reçu par son entrée CK, et pour fournir le signal 506 sur sa sortie Q, le signal 506 correspondant à l'état mémorisé du signal 507.
En pratique, les éléments 502, 505 et 508 forment la branche intégratrice du filtre F1, l'élément 501 formant la branche proportionnelle du filtre F1.
Le filtre F1 comprend un additionneur 509 configuré pour recevoir les signaux 503 et 506, et pour fournir un signal PHI de sortie du filtre F1. Dit autrement, l'additionneur 509 est configuré pour sommer les signaux de sortie des branches proportionnelle et intégratrice du filtre F1, et pour fournir le signal PHI de sortie du filtre F1.
Le filtre F2 est configuré pour recevoir le signal PHI de sortie du filtre F1, et pour fournir le signal THETA. Plus particulièrement, dans l'exemple de la , le filtre F2 comprend un additionneur 510 configuré pour recevoir le signal PHI et un signal 511, et pour fournir un signal 512 correspondant à la somme des signaux PHI et 511. Le filtre F2 comprend en outre un registre 516, par exemple mis en œuvre par des bascules D. Le registre 516 est configuré pour mémoriser l'état du signal numérique 512 à chaque front actif du signal Clkcwr reçu par son entrée CK, et pour fournir le signal 511 sur sa sortie Q, le signal 511 correspondant à l'état mémorisé du signal 512. Le signal THETA est obtenu à partir du signal 511. Par exemple, le filtre F2 comprend un étage de gain 513 configuré pour recevoir le signal 511 et pour fournir le signal THETA. A titre d'exemple, le gain introduit par l'étage 513 est égal à 1/32, le signal THETA étant alors égal à 1/32 fois le signal 511.
La personne du métier est en mesure de prévoir d'autres exemple de mises en œuvre des filtres F1 et F2, par exemple en ajoutant et/ou en supprimant des étages de gain, et/ou en modifiant les valeurs des gains indiquées ci-dessus à titre d'exemple.