INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- une profondeur de la rainure, prise entre la face intérieure du couvercle et une surface de fond de ladite rainure, est inférieure à une épaisseur du capteur de force, l’épaisseur dudit capteur de force étant prise selon une direction de compression du capteur de force. Préférentiellement, une différence entre la profondeur de la rainure et l’épaisseur du capteur de force est de l’ordre de quelques centièmes de millimètres. Cette configuration avantageuse permet ainsi de précontraindre le capteur de force lors de la fermeture du boitier. Cette configuration astucieuse permet ainsi de garantir un bon fonctionnement du capteur de force malgré les dispersions de tolérances mécaniques des différentes parties du module de batterie.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est proposé un procédé de surveillance des unités de stockage d’un module de batterie conforme au premier aspect de l’invention ou selon l’un quelconque de ses perfectionnements, le procédé de surveillance comportant les étapes suivantes :
- lors d’une campagne de test du module de batterie : une étape d’étalonnage du capteur de force afin de caractériser une réponse du capteur force en fonction d’une température et/ou d’un état de charge de chaque unité de stockage du module de batterie, et, suite à la campagne de tests, une étape de détermination d’une réponse – dite nominale – du capteur de force résultant d’un gonflement réversible de tout ou partie des unités de stockage ;
- lors de l’utilisation d’un véhicule automobile comportant le module de batterie : une étape de mesure de la force de compression détectée par le capteur de force, et une étape de comparaison de la force de compression détectée par rapport à la réponse nominale du capteur de force.
Le procédé de surveillance met ainsi en œuvre deux groupes d’étapes qui ont lieu à des temporalités bien différentes :
Sur l’axe des ordonnées de gauche, on a représenté la valeur du paramètre P qui est représentative de la pression interne. La pression P mesurée est comprise entre 5k.N, en situation de début de vie de la batterie, et 25k.N, en situation habituelle de fin de vie de la batterie. Le seuil SL, illustré par la ligne horizontale en double trait est établi dans cet exemple à 25k.N. La courbe P soc0% exprime la valeur de la pression P mesurée pour un état de charge courant de la batterie à SOC=0%. La courbe P soc100% exprime la valeur de la pression P mesurée pour un état de charge courant de la batterie à SOC=100%. La valeur de la pression P mesurée par la jauge de contrainte varie entre ces deux courbes selon la valeur du SOC courant tout au long de la vie de la batterie. Il s’agit du phénomène de respiration. En outre, on observe que la valeur moyenne P augmente au fur et à mesure du vieillissement de la batterie.
Sur l’axe des ordonnées de droite, on a indiqué la valeur de l’état de charge maximum de la batterie pouvant être autorisée conformément au procédé selon l’invention. SOCmax est représentée par une courbe en double trait et est compris entre 0% et 100% et correspond à la plage d’utilisation autorisée de la batterie. La valeur de SOCmax en début de vie est égale à 100% et reste constante tant que la pression mesurée est inférieure au seuil SL. La valeur de SOCmax diminue progressivement en fonction de la pression lorsque la pression P atteint le seuil SL.
On distingue deux phases de vie de la batterie UT1 et UT2. UT1 correspond à la phase de vie durant laquelle la pression mesurée est inférieure au seuil SL quelle que soit la valeur du SOC. Le procédé selon l’invention n’impose pas de limitation de recharge. UT2 correspond à une phase où le vieillissement SOHc est supérieur à 20% et correspond à une phase de vie où la pression mesurée P soc100% peut atteindre la valeur du seuil SL selon la valeur du SOC.
Pour UT2, le procédé de contrôle selon l’invention impose une limitation de la consigne de recharge dès que la pression atteint le seuil SL. On constate que la valeur de la pression P plafonne à la valeur du seuil SL. Cela est la conséquence de la limitation de recharge selon le procédé. Dans cette phase, la valeur maximale d’état de charge rechargeable SOCmax devient inférieure au niveau de SOC maximum de la batterie, établi à SOCmax=100%. Plus la pression augmente et plus le SOCmax diminue car l’arrêt de la recharge est commandé pour des états de charge plus faibles conformément à l’invention. Cela permet de prolonger l’utilisation d’une batterie de manière contrôlée et optimale, en contrepartie d’une diminution du SOCmax durant la période UT2.
En trait en pointillé, on a prolongé la valeur de la pression Psoc100% pour un SOCmax de 100% et la valeur du SOCmax=100%, dans l’hypothèse que le procédé de contrôle de recharge selon l’invention ne serait pas appliqué. On observe qu’en maintenant le SOC autorisé maximal à 100% durant UT2, la pression Psoc100% dépasserait le seuil SL. Cette situation est sujette à risque d’incendie au niveau des cellules ou de rupture du cadre des cellules. Généralement, on met fin à l’usage de la batterie. L’invention évite cela en commandant la fin de la recharge conformément au procédé pour maintenir la pression inférieure ou égale à SL.
On décrit maintenant plusieurs modes de réalisation du système de batterie se différenciant par l’agencement du moyen de mesure de la pression.
En et 4b, on décrit un premier mode de réalisation alternatif du module 3 d’un système de batterie dans lequel le moyen de mesure 4 est un capteur de pression. Selon une variante du premier mode de réalisation, comme illustré en , le capteur 4 est fixé entre le cadre 5 et une cellule électrochimique 9. Selon une deuxième variante, comme illustré en , le capteur 4 est fixé entre deux cellules électrochimiques 9.
Dans un deuxième mode de réalisation, dans lequel le système de batterie est muni de plusieurs modules de cellules électrochimiques, et dans lequel chaque module comporte un cadre rigide enserrant le groupe de cellules, chaque module ou une sélection seulement des modules comprend au moins un moyen de mesure du paramètre P. Chaque module ou la sélection des modules peut être équipé d’une jauge de contrainte et/ou d’un capteur de pression.
Dans un troisième mode de réalisation, de technologie dite « Cell to Pack », le cadre formant le pack est équipé d’une ou plusieurs jauges de contrainte et/ou d’un ou plusieurs capteurs de pression entre le cadre et une cellule, et/ou entre deux cellules.
Dans un quatrième mode de réalisation, de technologie dite « Pouch Cell », le moyen de mesure de la pression est fixé en surface du film, ou entre deux cellules.
Enfin, le système de batterie peut comporter une unique cellule électrochimique ou comporter une pluralité de cellules.
Siège comportant un mécanisme de pédoncule de ceinture de sécurité et procédé d’assemblage d’un tel siège La présente divulgation concerne un siège comportant un mécanisme de pédoncule de sécurité configuré pour passer d’une position basse dans une position rabattue d’un dossier repliage du siège jusqu’à une position haute dans une position nominale du dossier, en position relevée.
Selon une première variante, la présente divulgation concerne plus particulièrement un tel siège dont l’assemblage du pédoncule de ceinture de sécurité à une came du mécanisme est facilité. La présente divulgation concerne en particulier un procédé d’assemblage selon cette première variante
Alternativement et selon une deuxième variante, la présente divulgation concerne plus particulièrement un tel siège dont les risques de casse en cas de mauvais usage sont limités
La présente divulgation relève du domaine des sièges de véhicule de sécurité à dossier repliable, et plus particulièrement les sièges trouvant une application particulière en troisième rangée du véhicule.
Dans la position rabattue du dossier, la surface du dossier constitue un plancher plat du véhicule, en particulier du coffre du véhicule, en libérant la capacité de chargement du coffre. Dans la position nominale du dossier, relevée de tels sièges offrent des places supplémentaires pour des passagers sur cette troisième rangée.
Si la liaison glissière peut être de conception unilatérale dans une direction d’empilement 38, par exemple avec une saillie 26 et une rainure 28 de formes parallélépipédiques complémentaires, cette liaison glissière est préférentiellement de conception bilatérale dans la direction d’empilement 38, toujours à des fins de renforcement de la résistance mécanique de la galette 11. Pour ce faire, la saillie 26 et la rainure 28 présentent une complémentarité de forme empêchant l’extraction de la saillie en dehors de la rainure via l’ouverture de celle-ci, selon la direction d’empilement 38. Cette complémentarité de forme est réalisée de préférence au niveau des deux flancs latéraux opposés 42 de la rainure 28, qui coopèrent respectivement avec deux flancs latéraux opposés 40 de la saillie 26, de manière à empêcher l’extraction de la saillie 26.
De préférence, il est prévu une échancrure au niveau de chacun des deux flancs latéraux opposés 40 de la saillie 26, cette échancrure étant identique ou similaire à celle réalisée au niveau de la seconde extrémité 26b de la saillie 26. Ainsi, la saillie 26 présente une section, dans un plan orthogonal à la direction de glissière 30 tel que le plan de coupe de la , en forme de queue d’aronde. Alternativement, d’autres formes de section capables d’assurer la rétention sont possibles, comme par exemple la forme de T, ou de tout ou partie d’un disque.
De cette manière, la seconde extrémité 26b de la saillie, ainsi que ses deux flancs latéraux opposés 40, présentent un profil continu tout le long d’un contour en U de la saillie 26, comme cela est le mieux visible sur les figures 5, 7 et 8. A titre d’exemple, lorsqu’une forme de queue d’aronde est retenue telle que montrée sur ces figures, chacun des deux flancs latéraux 40 est délardé de manière à faire apparaitre l’angle aigu requis pour l’obtention d’une telle forme en queue d’aronde, et ce même angle aigu est pratiqué à l’extrémité longitudinale 26b de la saillie afin d’assurer une continuité avec chacun des deux flancs latéraux 40, de même forme. Pour permettre cette continuité, l’extrémité 26b peut présenter des rayons de raccordement, ou bien être elle-même arrondie comme cela a été représenté sur les figures. Une telle réalisation avec une forme continue, qui se retrouve sur le contour en U de la rainure formée par les flancs latéraux 42 et la butée 36, facilite la fabrication des deux pièces 11a, 11b.
Il est noté que si la saillie 26 a été représentée comme intégrée à la première pièce 11a, et la rainure 28 intégrée à la seconde pièce 11b, une conception inversée peut être envisagée, sans sortir du cadre de l’invention. En outre, la représente une alternative de réalisation dans laquelle la saillie 26, formant l’organe mâle de la liaison glissière, n’est plus réalisée d’un seul tenant avec la première pièce 11a. En effet, cet organe mâle 26 est porté différemment par la première pièce, puisqu’il est intégré à une pièce de jonction mécanique distincte 46 intégrant une autre saillie 26’, coopérant avec une rainure 28’ prévue sur la première pièce 11a. De cette manière, la coopération entre les saillie et rainure 26’, 28’ et identique ou similaire à la coopération entre les saillie et rainure 26, 28, formant ainsi deux liaisons glissières de directions parallèles. Dans cette alternative, la vis de verrouillage 34 traverse la seconde pièce 11b, puis les deux saillies 26, 26’ de la pièce de jonction mécanique 46, et vient ensuite se visser dans la première pièce 11a.
Dans la structure transversale 11, la seconde pièce 11b est agencée entre les première et troisième pièces 11a, 11c, la troisième pièce 11c étant en effet fixée à une extrémité opposée de seconde pièce 11b à l’aide d’un autre dispositif de liaison 24A, identique ou similaire au dispositif de liaison 24 entre les première et seconde pièces 11a, 11b. Cet autre dispositif de liaison 24A, qui ne sera pas décrit en détail en raison de son identité / sa similitude avec le dispositif 24, est représenté sur la .
Ainsi, cet autre dispositif de liaison 24A comporte en particulier un organe mâle d’accouplement 26A porté par la troisième pièce 11c, l’organe mâle prenant la forme d’une saillie, ainsi qu’un organe femelle d’accouplement 28A en forme de rainure prévue sur la seconde pièce 11b. Ici aussi, les deux organes 26A, 28A forment une liaison glissière dont la direction de glissière 30A est parallèle ou inscrite dans le plan transversal P, et également parallèle ou confondue avec la direction de glissière 30 de l’autre liaison glissière.
Dans cet autre dispositif de liaison 24A, la rainure 28A présente, à l’une 28bA de ses deux extrémités longitudinales opposées 28aA, 28bA selon la direction de glissière 30A, une butée axiale de glissière 36A coopérant avec l’une 26bA des deux extrémités longitudinales opposées de la saillie 26A. De plus, sur la seconde pièce 11b, les deux butées axiales de glissière 36, 36A sont orientées de manière à empêcher le déplacement de la première pièce 11a relativement à la seconde pièce 11b en direction de la troisième pièce 11c, et de manière à empêcher le déplacement de la troisième pièce 11c relativement à la seconde pièce 11b en direction de la première pièce 11a.
Par conséquent, en cas de chute avec le panier orienté horizontalement, et avec une direction de chute 48 orientée parallèlement à la direction selon laquelle les trois pièces 11a, 11b, 11c se succèdent (comme sur la ), les deux butées axiales de glissière 36, 36A conduisent à mettre la seconde pièce 11b en compression entre les première et troisième pièces 11a, 11c, sous les actions opposées des deux extrémités de saillie 26b, 26bA. Cela contribue à l’obtention d’une tenue mécanique renforcée de la galette 11, et ainsi à une meilleure garantie de maintien de ses pièces les unes par rapport aux autres en cas de chute du colis.
Quelle que soit la direction de chute et l’orientation du colis, comme par exemple la chute axiale, la chute latérale sur axe normal, ou encore la chute latérale sur axe oblique (par exemple à 45°), les dispositifs de liaison 24, 24A permettent de bénéficier d’une résistance mécanique élevée au moment de l’impact. Ces mêmes dispositifs de liaison 24, 24A sont par ailleurs de préférence mis en œuvre de manière identique ou similaire, respectivement entre les première et quatrième pièces 11a, 11d, et entre les troisième et quatrième pièces 11c, 11d.
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l’homme du métier aux dispositifs de rangement 1 qui viennent d’être décrits, uniquement à titre d’exemples non limitatifs, et dont la portée est définie par les revendications annexées.
Condensateur Les modes de réalisation décrits ici se rapportent généralement à un condensateur.
La est une vue de dessus d’un condensateur selon un premier mode de réalisation ;
La est une vue en coupe transversale prise le long d’une ligne II-II du condensateur montré à la ;
La est une vue de dessus d’un substrat conducteur inclus dans le condensateur montré aux et 2 ;
La FIG. 4 est une vue en coupe transversale montrant un traitement dans la fabrication du condensateur montré aux et 2 ;
Carbomère est un terme utilisé pour une gamme de polymères fabriqués à partir d’acide acrylique. Par conséquent, le terme carbomère est équivalent au terme poly(acide acrylique) (PAA), un polymère de poids moléculaire élevé d’acide acrylique. Le nom IUPAC est poly(1-carboxyéthylène). Il peut s’agir d’homopolymères d’acide acrylique, ou réticulés avec un éther allylique de pentaérythritol, un éther allylique de saccharose ou un éther allylique de propylène. Dans une solution aqueuse à pH neutre, le PAA est un polymère anionique, c’est-à-dire que de nombreuses chaînes latérales du PAA perdent leurs protons et acquièrent une charge négative. Un carbomère particulièrement préféré pour une utilisation dans les mélanges et compositions de polymères du cas présent est le SYNTHALEN K produit par 3V, de nom INCI « carbomer ».
La quantité de carbomère dans le mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie peut varier. Dans certains cas, la quantité totale de carbomère dans le mélange de polymères est d’environ 25 à 75 % en poids, sur la base du poids total du mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie. Dans certains cas, la quantité totale de carbomère dans le mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie est d’environ 20 à 70 % en poids, d’environ 30 à environ 70 % en poids, d’environ 35 à environ 65 % en poids, d’environ 40 à environ 60 % en poids, par rapport au poids total du mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie.
Le polymère réticulé acrylates/acrylate d’alkyle en C10-30 est un copolymère. La formation du polymère réticulé acrylates/acrylate d’alkyle en C10-30 se produit lorsque l’acrylate en C10-30 est combiné avec des monomères d’acide acrylique et d’acide méthacrylique. Alors que les carbomères sont des polymères de monomères d’acide acrylique, le polymère réticulé acrylates/acrylate d’alkyle en C10-30 est constitué d’un mélange d’acide acrylique et d’acide méthacrylique. Un polymère réticulé acrylates/acrylate d’alkyle en C10-30 particulièrement préféré pour une utilisation dans les mélanges et compositions de polymères du cas présent est CARBOPOL ULTREZ-21 disponible auprès de Lubrizol, de INCI : « acrylates/C10-30 alkyl acrylate crosspolymer ».
La quantité de polymère réticulé acrylates/acrylate d’alkyle en C10-30 dans le mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie peut varier. Dans certains cas, la quantité totale du polymère réticulé acrylates/acrylate d’alkyle en C10-30 dans le mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie est d’environ 5 à environ 50 % en poids, sur la base du poids total du mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie. Dans certains cas, la quantité totale du polymère réticulé acrylates/acrylate d’alkyle en C10-30 dans le mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie est d’environ 10 à environ 40 % en poids, d’environ 10 à environ 30 % en poids, d’environ 20 à environ 40 % en poids, d’environ 15 à environ 35 % en poids, d’environ 20 à environ 30 % en poids, ou d’environ 22 à environ 28 % en poids, par rapport au poids total du mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie.
Le polymère réticulé acryloyldiméthyltaurate d’ammonium / méthacrylate de stéaréth-25 est également appelé acide 1-propapnesulfonique, 2-méthyl-2-[(1-oxo-2-propényl)amino]-, sel de monoammonium, polymères avec le 2-méthyl-2-propénoate de docosylpoly(oxyéthylène) (25 mol EO en moyenne). Il s’agit d’un copolymère de monomères acryloyldiméthyltaurate d’ammonium et méthacrylate de stéaréth-25. Le polymère réticulé acryloyldiméthyltaurate d’ammonium / méthacrylate de stéaréth-25 utilisé dans les mélanges et compositions de polymères du cas présent peut être obtenu auprès de Clairant sous la marque ARISTOFLEX HMS, de nom INCI : « ammonium acryloyldimethyltaurate/steareth-25 methacrylate crosspolymer ».
La quantité de polymère réticulé acryloyldiméthyltaurate d’ammonium / méthacrylate de stéaréth-25 dans le mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie peut varier. Dans certains cas, la quantité totale du polymère réticulé acryloyldiméthyltaurate/ méthacrylate de stéaréth-25 dans le mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie est d’environ 5 à environ 50 % en poids, sur la base du poids total du mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie. Dans certains cas, la quantité totale du polymère réticulé acryloyldiméthyltaurate d’ammonium / méthacrylate de stéaréth-25 dans le mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie est d’environ 10 à environ 40 % en poids, d’environ 10 à environ 30 % en poids, d’environ 20 à environ 40 % en poids, d’environ 15 à environ 35 % en poids, d’environ 20 à environ 30 % en poids, ou d’environ 22 à environ 28 % en poids, par rapport au poids total du mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie.
Les quantités de (i) carbomère, (ii) polymère réticulé acrylates/acrylate d’alkyle en C10-30, et (iii) polymère réticulé acryloyldiméthyltaurate d’ammonium / méthacrylate de stéaréth-25 dans le mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie peuvent varier les unes par rapport aux autres. Par exemple, dans certains cas, la quantité totale de (i) carbomère est supérieure à la quantité individuelle de (ii) polymère réticulé acrylates/acrylate d’alkyle en C10-30 et/ou supérieure à la quantité individuelle de (iii) polymère réticulé acryloyldiméthyltaurate d’ammonium / méthacrylate de stéaréth-25. Cependant, la quantité totale de (i) carbomère peut être supérieure aux quantités combinées de (ii) polymère réticulé acrylates/acrylate d’alkyle en C10-30 et (iii) polymère réticulé acryloyldiméthyl-taurate d’ammonium / méthacrylate de stéaréth-25. Dans certains cas, le rapport pondéral (i) sur ((ii)+(iii)) est d’environ 0,5:1 à environ 2:1. Néanmoins, dans certains cas, le rapport pondéral (i) sur ((ii)+(iii)) est d’environ 0,5:1 à environ 1,9:1, d’environ 0,5:1 à environ 1,8:1, d’environ 0,5:1 à environ 1. 6:1, environ 0,6:1 à environ 1,5:1, environ 0,7:1 à environ 1,4:1, environ 0,8:1 à environ 1,3:1, environ 0,9:1 à environ 1,2:1, environ 0,9:1 à environ 1,1:1, ou environ 1:1.
Le mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie peut être incorporé dans une composition comprenant de l’eau (une composition aqueuse), par exemple, une composition cosmétique incluant une composition cosmétique pour application sur la peau. Ainsi, les compositions selon la présente divulgation incluent :
(iii) un polymère réticulé acryloyldiméthyltaurate d’ammonium / méthacrylate de stéaréth-25 ; et
(b) de l’eau.
Les quantités de polymères ((i), (ii) et (iii)) dans la composition comprenant de l’eau peuvent être conformes aux quantités présentées ci-dessus, par rapport au poids total du mélange de polymères modificateur et stabilisateur de rhéologie. Le rapport des polymères ((i), (ii) et (iii)) dans la composition comprenant de l’eau peut également être conforme aux rapports présentés ci-dessus.
La quantité de carbomère dans la composition cosmétique peut varier. Dans certains cas, la quantité de carbomère dans la composition cosmétique peut être comprise entre environ 0,1 et environ 10 % en poids, sur la base du poids total de la composition cosmétique. En outre, dans certains cas, la quantité de carbomère peut être d’environ 0,1 à environ 8 % en poids, environ 0,1 à environ 6 % en poids, environ 0,1 à environ 5 % en poids, environ 0,1 à environ 4 % en poids, environ 0,1 à environ 2 % en poids, environ 0,2 à environ 10 % en poids, environ 0,2 à environ 8 % en poids, environ 0,2 à environ 6 % en poids, environ 0,2 à environ 5 % en poids, environ 0,1 à environ 4 % en poids, environ 0,1 à environ 2 % en poids, environ 0,2 à environ 5 % en poids, environ 0,2 à environ 4 % en poids, environ 0,2 à environ 2 % en poids, environ 0,5 à environ 10 % en poids, environ 0,5 à environ 8 % en poids, environ 0,5 à environ 5 % en poids, environ 0,5 à environ 4 % en poids, ou environ 0,5 à environ 2 % en poids, par rapport au poids total de la composition cosmétique.
La quantité totale de polymère réticulé acryloyldiméthyltaurate d’ammonium / méthacrylate de stéaréth-25 dans la composition cosmétique peut être d’environ 0,05 à environ 5 % en poids, de préférence d’environ 0,05 à environ 4 % en poids, de manière davantage préférée, d’environ 0,1 à environ 2 % en poids, sur la base du poids total de la composition cosmétique.