INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, le système de conditionnement thermique comporte une troisième branche de dérivation reliant un cinquième point de raccordement disposé sur la deuxième branche de dérivation à un sixième point de raccordement disposé sur la boucle principale entre le troisième détendeur et le deuxième échangeur de chaleur.
Selon un mode de réalisation, le système de conditionnement thermique comporte une quatrième branche de dérivation reliant un septième point de raccordement disposé sur la boucle principale en aval du quatrième point de raccordement et en amont du sixième point de raccordement à un huitième point de raccordement disposé sur la boucle principale en aval du deuxième échangeur de chaleur et en amont du premier point de raccordement.
Avantageusement, le matériau présente une fraction massique du ou des polymères acrylique(s) dans la première couche 4 comprise entre 0,21 et 0,62, une fraction massique du ou des agent(s) plastifiants dans la première couche 4 comprise entre 0,07 et 0,43 et une fraction massique du ou des agent(s) tackifiant(s) dans la première couche comprise entre 0,17 et 0,60.
Avantageusement, le matériau présente une fraction massique du ou des polymères acrylique(s) dans la première couche 4 comprise entre 0,21 et 0,51, une fraction massique du ou des agent(s) plastifiants dans la première couche 4 comprise entre 0,12 et 0,31 et une fraction massique du ou des agent(s) tackifiant(s) dans la première couche comprise entre 0,22 et 0,35.
Avantageusement, le matériau présente une fraction massique du ou des polymères acrylique(s) dans la première couche 4 comprise entre 0,21 et 0,35, une fraction massique du ou des agent(s) plastifiants dans la première couche 4 comprise entre 0,16 et 0,26 et une fraction massique du ou des agent(s) tackifiant(s) dans la première couche comprise entre 0,22 et 0,26.
Avantageusement, le matériau présente une fraction massique du ou des polymères acrylique(s) dans la première couche 4 comprise entre 0,21 et 0,62, une fraction massique du ou des agent(s) plastifiants dans la première couche 4 comprise entre 0,12 et 0,31 et une fraction massique du ou des agent(s) tackifiant(s) dans la première couche comprise entre 0,22 et 0,35.
Avantageusement, le matériau présente une fraction massique du ou des polymères acrylique(s) dans la première couche 4 comprise entre 0,21 et 0,62, une fraction massique du ou des agent(s) plastifiants dans la première couche 4 comprise entre 0,16 et 0,26 et une fraction massique du ou des agent(s) tackifiant(s) dans la première couche comprise entre 0,22 et 0,26.
Agencement de la ou des couches d’amortissement
En référence à la , l’ensemble vitré 1 peut comprendre une seule couche d’amortissement, la seule couche d’amortissement étant la première couche 4. La première couche 4 d’amortissement peut alors être en contact direct avec la deuxième feuille de verre 3. Ainsi, il est possible de fabriquer un ensemble vitré 1 acoustiquement isolant en diminuant l’épaisseur de l’ensemble vitré 1 au regard de l’épaisseur des ensembles vitrés acoustiquement isolants connus.
En référence à la , l’ensemble vitré 1 peut comprendre une pluralité de couches d’amortissement viscoélastique. Les couches d’amortissement sont agencées entre la première feuille de verre 2 et la deuxième feuille de verre 3. L’ensemble vitré 1 peut comprendre une première couche 4 d’amortissement et une deuxième couche 8 d’amortissement. La deuxième couche 8 d’amortissement est agencée entre la première couche 4 d’amortissement et la deuxième feuille de verre 3. La deuxième couche 8 d’amortissement est en contact direct avec la deuxième feuille de verre 3. La deuxième couche 8 d’amortissement peut être par un matériau comprenant au moins un polymère acrylique, au moins un agent tackifiant, et au moins un agent plastifiant. Le matériau de la deuxième couche 8 peut être un matériau adapté pour la première couche 4.
La première couche 4 d’amortissement est formée par un premier matériau présentant un premier facteur de perte η 1 . La deuxième couche 8 d’amortissement est formée par un deuxième matériau présentant un deuxième facteur de perte η 2 . Le premier facteur de perte η 1 et le deuxième facteur de perte η 2 sont préférentiellement supérieurs à 1.
La première couche 4 peut être en contact direct avec la deuxième couche 8. En variante et en référence à la , l’ensemble vitré 1 peut comprendre une couche intermédiaire 9. La couche intermédiaire 9 peut être agencée entre la première couche 4 et la deuxième couche 8. La couche intermédiaire 9 peut être formée par un troisième matériau présentant un troisième facteur de perte η 3. Le troisième facteur de perte η3 peut être strictement inférieur au premier facteur de perte et strictement inférieur au deuxième facteur de perte η2.
Le premier matériau présente un premier module d’Young E 1 et une partie réelle du premier module d’Young E ’ 1 . Le deuxième matériau présente un deuxième module d’Young E 2 et une partie réelle du deuxième module d’Young E ’2 . Le troisième matériau présente un troisième module d’Young E 3 et une partie réelle du troisième module d’Young E ’3 . La partie réelle du troisième module d’Young E ’3 peut être strictement supérieure à la partie réelle du premier module d’Young E ’ 1 et strictement supérieure à la partie réelle du deuxième module d’Young E ’ 2 .
Feuilles de verre
La première feuille de verre 2 présente une première épaisseur e 1 . La deuxième feuille de verre 3 présente une deuxième épaisseur e 2 . La première épaisseur e 1 peut être strictement supérieure à la deuxième épaisseur e 2 . Ainsi, il est possible, pour une épaisseur prédéterminée de l’ensemble vitré 1, d’augmenter l’affaiblissement acoustique de l’ensemble vitré.
La première épaisseur e 1 peut être comprise entre 1 mm inclus et 5 mm inclus. La deuxième épaisseur e 2 peut être comprise entre 0,5 mm inclus et 5 mm exclu.
Caractérisation acoustique de l’ensemble vitré 1
La illustre l’affaiblissement acoustique de l’ensemble vitré 1 soumis à des bruits aériens produits selon la norme NF EN 10140. La courbe formée par des traits discontinus illustre l’affaiblissement acoustique d’un vitrage connu trempé monolithique, présentant une épaisseur égale à 3,85 mm. La courbe formée par un trait continu illustre un ensemble vitré 1, comprenant une première couche comprenant deux types de polymères acryliques, formés à partir d’acrylate de 2-ethylhexyl et d’acrylate d’isobutyle. L’épaisseur e 1 de la première couche 4 est égale à 30 µm. La première feuille de verre 2 et la deuxième feuille de verre présentent chacune une épaisseur égale à 1,6 mm. Dans une gamme de fréquences comprises entre 2 kHz et 10 kHz, l’affaiblissement acoustique de l'ensemble vitrée 1 peut être 12 décibels supérieur à l’affaiblissement acoustique de l'ensemble vitré formé par un vitrage en verre trempé monolithique.
Le viscoanalyseur permet de soumettre à chaque éprouvette (chaque échantillon) des déformations dans des conditions précises de température et de fréquence, et de mesurer les déplacements de l’éprouvette, les forces appliquées à l’éprouvette et leur déphasage, ce qui permet de mesurer des grandeurs rhéologiques caractérisant le matériau de l’éprouvette.
L’exploitation des mesures permet notamment de calculer le module d’Young E du matériau, et particulièrement la partie réelle E’ du module d’Young et la partie imaginaire E’’ du module d’Young du matériau, et ainsi de calculer la tangente de l’angle de perte (ou facteur de perte) η (également désigné par tanδ ).
Une valeur de la partie réelle E’ du module d’Young et/ou un facteur de perte η d’un matériau sont mesurés sans que le matériau soit précontraint.
On entend par « facteur de transmission lumineuse » le facteur défini dans la norme NF EN 410.
On entend par « facteur de flou » le rapport entre l’intensité de l’ensemble de la lumière diffusée par un passage au travers de l’élément vitré (fraction diffuse ou I d ) d’un angle supérieur à 2,5° et entre l’intensité de la lumière transmise au travers de l’élément vitré ( I L ). Le facteur de flou peut être mesuré par des techniques de spectroscopie. L’intégration de l’intensité sur l’ensemble du domaine du visible (de 380 nm à 780 nm) permet de déterminer la transmission normale T L et de la transmission diffuse T d . Une telle mesure peut également être obtenue par l’utilisation d’un Hazemeter. On considère qu’un vitrage est transparent si son facteur de flou est inférieur à 10 %, notamment inférieur à 5 % et préférentiellement inférieur à 1 %. Le Hazemeter peut être un dispositif « Haze-Gard ®» commercialisé par la société BYK-Gardner.
On entend par « facteur de clarté » le rapport défini par la formule suivante : (1)
où I c est l’intensité de lumière après un passage par un vitrage n’ayant pas été diffusée, et I r est l’intensité de lumière après un passage par le vitrage ayant été diffusée selon un petit angle, préférentiellement un angle égal à 15°. Le facteur de clarté peut être mesuré par des techniques de spectroscopie. L’intégration de l’intensité sur l’ensemble du domaine du visible (de 380 nm à 780 nm) permet de déterminer la transmission normale T L et de la transmission diffuse T d . Une telle mesure peut également être obtenue par l’utilisation d’un Hazemeter. On considère qu’un vitrage est transparent si son facteur de clarté est supérieur à 90 % et préférentiellement supérieur à 95 %.
Une température de transition vitreuse T g d’un matériau, de préférence de la première couche d’amortissement, peut être mesurée par analyse calorimétrie différentielle à balayage (en anglais, DSC pour Differential Scanning Calorimetry ). La température de transition vitreuse peut être déterminée à l’aide de la méthode du point milieu telle que décrite dans la norme ASTM-D-3418 pour la calorimétrie différentielle à balayage. L’appareil de mesure utilisé par la demanderesse est le modèle Discovery DSC de TA Instruments.
De préférence, une température de transition vitreuse T g est déterminée par une analyse mécanique dynamique (AMD) ou spectrométrie mécanique dynamique (en anglais dynamic mechanical analysis ou DMA ). La valeur de T g est déterminée en traçant une courbe à isofréquence du facteur de perte en fonction de la température du matériau. La température à laquelle la valeur du facteur de perte est maximale est égale température de transition vitreuse T g . La température de transition vitreuse dépend de la fréquence d’excitation du matériau. On entend dans la présente par « température de transition vitreuse » la température de transition vitreuse mesurée à une fréquence de 1 Hz par DMA.
On entend par « fraction massique » d’un premier élément dans un deuxième élément le rapport de la masse du premier élément à la masse du deuxième élément.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Architecture Générale de l'ensemble vitré
En référence à la et à la , un ensemble vitré 1 comprend une première feuille de verre 2 et une deuxième feuille de verre 3 superposées. La première feuille de verre 2 et/ou la deuxième feuille de verre 3 peuvent être formées par un verre minéral ou un verre organique.
L'ensemble vitrée 1 peut être choisi parmi un pare-brise, une lunette arrière, et un ensemble vitré latéral d'un véhicule. Le véhicule peut être une automobile, un train, et/ou un aéronef. En référence à la , l’ensemble vitré 1 est de préférence un ensemble vitré latéral ouvrant d'un véhicule.
En référence à la , l'ensemble vitré 1 comprend une première couche 4 d'amortissement viscoélastique pour l'affaiblissement acoustique du véhicule. La première couche 4 est formée par un matériau comprenant au moins un polymère acrylique, au moins un agent tackifiant, et au moins un agent plastifiant. Le matériau de la première couche 4 peut présenter un facteur de perte maximum η 1max dans une gamme de fréquences comprise entre 1 kHz et 10 kHz. Le facteur de perte maximum η1max peut être supérieur à 1, et préférentiellement supérieur à 3,5.
La première couche 4 d’amortissement est agencée entre la première feuille de verre 2 et la deuxième feuille de verre 3 et est en contact direct avec la première feuille de verre 2. Ainsi, l'ensemble vitré isolant acoustiquement est à la fois plus simple à fabriquer que des ensembles vitrés connus présentant des propriétés d'affaiblissement acoustique comparables, par exemple un ensemble vitré comprenant une couche de PVB (poly(butyral vinylique)), et présente à la fois des propriétés de transmission lumineuse, de flou et de clarté adaptées à une utilisation dans un véhicule.
En effet, les inventeurs ont découvert qu'un matériau formé au moins par un polymère acrylique, par un agent tackifiant et par un agent plastifiant peut à la fois présenter des propriétés d'affaiblissement acoustique et peut à la fois former, lorsque le matériau est en contact direct avec la première feuille de verre 2, une interface transparente permettant à l’élément vitré de présenter un facteur de transmission lumineuse, un facteur de flou et un facteur de clarté adaptés à un vitrage de véhicule. De préférence, un facteur de transmission lumineuse de l’élément vitré 1 est supérieur à 90 %. De préférence, un facteur de flou de l’élément vitré 1 est inférieur à 1 %. De préférence, un facteur de clarté de l’élément vitré 1 est supérieur à 99 %.
En outre, le dispositif de l’invention apporte un gain de place, un environnement paysager plus appréciable et permet de conserver les stockeurs en bon état de marche grâce à un entreposage thermiquement régulé. En effet, la température du sous-sol est optimale et reste relativement stable, quelles que soient les conditions climatiques extérieures.
La régulation thermique apportée par le dispositif de l’invention permet d’augmenter la durée de vie des différents stockeurs électriques conditionnés dans le conteneur.
En particulier, pour les constructeurs automobiles, l’invention permet de développer le volume d’affaires autour des systèmes de stockage et de restitution d’énergie.
est une vue schématique d’un mode de réalisation préférentiel du dispositif de conditionnement et d’entreposage de stockeurs d’énergie selon l’invention.
Naturellement, les modes de réalisation du dispositif de l’invention illustrés par les figures présentées ci-dessus et décrites ci-après, ne sont donnés qu'à titre d’exemples non limitatifs. Il est explicitement prévu que l'on puisse proposer et combiner entre eux différents modes pour en proposer d'autres.
L’invention concerne le domaine du conditionnement et de l’entreposage de stockeurs d’énergie électrique.
L’invention consiste à proposer un dispositif tel que celui représenté schématiquement sur la qui est réalisé sous la surface du sol 1 et qui comprend une bâche hermétique 2 disposée dans une fosse et dans laquelle repose un conteneur 3 renfermant des stockeurs (non représentés et constitués, par exemple, de batteries et/ou de piles à combustible et/ou de tout autre type de stockeurs d’énergie, pouvant stocker de manière réversible de l’énergie) et leurs convertisseurs. Ces stockeurs peuvent être raccordés, le cas échéant, à des producteurs et/ou des consommateurs d’énergie électrique.
La bâche hermétique 2 permet d’isoler et de cloisonner le conteneur 3. Elle assure la rétention des effluents en cas de défaillance des stockeurs et évite que ces derniers ne dégradent l’environnement. En outre, en cas d’inflammation des stockeurs, elle écarte les risques de pollution de l’environnement par les eaux ayant servi à lutter contre l’incendie. Conjointement, la bâche 2 permet aussi de protéger le conteneur 3, et donc les stockeurs, vis-à-vis des éventuelles infiltrations d’eau et de l’humidité venant du sol.
La fosse sera avantageusement obturée en partie supérieure, de préférence de manière étanche pour garantir une protection thermique optimale. Selon une variante, cette obturation sera assurée par une couverture végétalisée 7 dans le cas spécifique où l’enfouissement est réalisé au ras du sol. Dans tous les cas, la réalisation des fondations reste à la charge du maître d’ouvrage.
La profondeur de la fosse (et donc le niveau d’enfouissement du conteneur 3 mesuré par rapport à sa partie supérieure) est comprise entre la surface 1 au raz du sol et est, de préférence, en-dessous de 40cm afin de garantir des conditions thermiques hors gel. Toutefois, ces mesures seront adaptées localement à l’implantation du dispositif en fonction de la géologie du terrain et des températures connues de l’air extérieur et du sol.
Le conteneur 3 utilisé par le dispositif de l’invention est, par exemple, un conteneur de type maritime mais il peut alternativement être réalisé sous forme d’une structure autoportante en béton. De manière générale, le conteneur 3 pourra être réalisé de différentes façons en fonction de la nature des stockeurs d’énergie qui sont destinés à y être conditionnés (batteries, piles à hydrogène, volant d’inertie etc…). La conception du conteneur sera toutefois toujours compatible avec la géologie du sol sur le lieu d’implantation et la profondeur envisagée.
Selon l’invention, il est prévu que le conteneur 3 soit pourvu d’un système 5 de ventilation et d’extraction d’air, d’un système de sécurité incendie 6 et d’une ouverture 30 fermée par une trappe d’accès amovible. Le conteneur 3 est ainsi placé dans un environnement adiabatique.
Bien que le sous-sol subisse des variations de température moindres par rapport à l’environnement extérieur, un système d’évacuation de chaleur, ou de climatisation 4, pourra être installé, si nécessaire, pour les besoins spécifiques de refroidissement de certains éléments pouvant se trouver dans un stockeur (en fonction de sa typologie).
Le système de ventilation 5 permet d’aérer le dispositif afin d’éviter tout risque de surpression ou de dépression liée à un éventuel dysfonctionnement des stockeurs (électrolyte batteries, hydrogène etc…).
Chaque actuateur peut comporter un codeur permettant de connaître l’angle de rotation de l’arbre du rotor relativement au stator, et/ou un capteur de position du capteur photovoltaïque, par exemple un inclinomètre, un capteur optique, magnétique ou mécanique de fin de course, et/ou un potentiomètre de recopie du mouvement du capteur photovoltaïque.
Le ou les calculateurs peuvent être réalisés à partir de tout micro-ordinateur ou équipement informatique. En particulier, le ou les calculateurs peuvent comporter une unité de calcul et une mémoire locale. Le cas échéant, le calculateur réalise la double fonction de détermination de l’orientation à donner aux capteurs photovoltaïques et de commande de l’actuateur permettant de donner cette orientation. Par exemple, le calculateur comporte une carte électronique à microcontrôleur qui assure à la fois le traitement de données permettant de déterminer l’orientation à donner et le pilotage d’un étage de puissance qui commande un moteur de l’actuateur.
Les capteurs photovoltaïques d’un même groupe peuvent être pilotés à partir de l’analyse de l’état végétal des plantes poussant sur la surface cultivable et impactées par l’ombre portée au sol par les capteurs photovoltaïques de ce groupe.
Les groupes de capteurs photovoltaïques peuvent tous comporter le même nombre de capteurs photovoltaïques. En variante, les groupes de capteurs photovoltaïques peuvent comporter des nombres de capteurs photovoltaïques différents.
Le système selon l’invention permet de prendre en compte l’hétérogénéité du développement végétal et de l’état phytosanitaire qu’il peut y avoir parmi les plantes qui poussent sous une même structure porteuse. L’inclinaison d’un groupe de capteurs photovoltaïques est alors choisie pour favoriser au mieux le développement des plantes qui sont impactés par ce groupe uniquement.
Le système selon l’invention peut comporter un calculateur par actuateur, notamment un calculateur disposé à proximité de l’actuateur.
L’utilisation d’un calculateur par actuateur permet de piloter de manière individuelle les groupes de capteurs photovoltaïques d’une même structure, et d’ajouter facilement des parcelles cultivées.
Chaque calculateur peut traiter de manière individuelle les données se rapportant aux plantes impactées par le groupe de capteurs photovoltaïques qu’il pilote.
De préférence, chaque calculateur est relié directement à chaque actuateur, par exemple par une connexion filaire. Ceci permet de simplifier le pilotage des capteurs photovoltaïques.
En variante, le système peut comporter un unique calculateur, notamment distant du lieu de culture, qui pilote de manière différenciée un ou plusieurs actuateurs.
Les actuateurs sont de préférence des actuateurs électriques, comme mentionné plus haut, par exemple des vérins électriques. L’énergie fournie aux actuateurs peut être produite localement en prélevant de l’énergie produite par les capteurs photovoltaïques. En variante, les actuateurs sont alimentés autrement. Chaque actuateur peut comporter sa propre alimentation électrique, le cas échéant, avec par exemple un accumulateur propre, qui permet de faire fonctionner l’actuateur en dehors des périodes de production électrique.
Un actuateur peut commander la rotation d’un arbre portant une rangée unique de capteurs photovoltaïques. En variante, un actuateur commande la rotation de plusieurs arbres parallèles portant chacun une rangée de capteurs.
Le système peut comporter des actuateurs entrainant des nombres différents de capteurs photovoltaïques, avec par exemple dans au moins une direction une alternance d’un ou plusieurs groupes de plusieurs rangées et d’un ou plusieurs groupes d’une seule rangée ; les groupes d’une seule rangée de capteurs peuvent être situés par exemple dans des zones où l’ombre des capteurs impacte des variétés végétales différentes au cours de la journée, par exemple au voisinage de la démarcation entre des parcelles cultivées différemment.
Au moins deux groupes de capteurs photovoltaïques, notamment adjacents, peuvent avoir des inclinaisons respectives différentes lors du fonctionnement. Ces orientations peuvent différer par exemple d’au moins 30°. Par exemple, l’un des groupes peut chercher à avoir un rendement de production électrique maximal, parce que les végétaux à l’ombre des capteurs n’ont pas besoin de soleil, tandis qu’un autre groupe au même moment peut privilégier l’ensoleillement, parce que les végétaux ont besoin de soleil et/ou de chaleur. Au sein d’un parcelle impactée à un moment donnée par un même groupe de capteurs, tous les végétaux peuvent être les mêmes ; pour deux parcelles impactées par des groupes de capteurs respectifs différents à un même moment, les végétaux peuvent être de variétés différentes. Les règles de pilotage d’un groupe de capteurs peuvent tenir compte de la nature des végétaux impactés par l’ombre des capteurs de ce groupe à un moment donné, lorsque l’ombre d’un même groupe de capteurs peut s’étendre à différents instants d’une journée sur des parcelles où des variétés végétales respectives différentes sont cultivées.
Les capteurs photovoltaïques d’un même système peuvent ainsi ne pas avoir tous la même inclinaison à un moment donné, relativement à la structure porteuse. On peut ainsi s’adapter plus facilement au besoin en ombre des plantes de la surface cultivable. De préférence, tous les capteurs photovoltaïques d’un même groupe de capteurs sont montés de manière à avoir la même inclinaison pour une position donnée de l’actuateur. Ceci peut simplifier la transmission mécanique du mouvement de l’actuateur aux capteurs. Il est toutefois possible de monter les capteurs de manière à avoir des décalages d’orientation constants et non nuls entre les capteurs d’un même groupe, pour tenir compte par exemple de la topologie du terrain.
Le calculateur peut recevoir des données d’au moins l’un des capteurs de données suivants : capteur de température, notamment de la température des feuilles des cultures, température du sol, capteur hygrométrique de l’air, capteur d’humidité du sol, pluviomètre, anémomètre, caméras multispectrale, capteur de la taille des branches, capteur de flux de sève, capteur d’humectation foliaire, caméra d’observation des stades phénologiques et phytosanitaires.