INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces dernières années, la pollution de l’environnement océanique et la destruction de l’écosystème marin par les microplastiques sont devenues une grande préoccupation. Par conséquent, des produits cosmétiques incluant une petite quantité de charges microplastiques ou n’incluant pas de charges microplastiques ont été proposés.
Par exemple, le document JP-A-2020-97552 divulgue une préparation cosmétique pour compensation concavo-convexe contenant les composants (a) à (d) suivants : (a) 6 à 10 % en poids de silice hydrophobe sublimée ; (b) 5 à 20 % en poids d’octaméthyltrisiloxane et/ou de décaméthyltétrasiloxane ; (c) de l’alcool batylique ; et (d) 10 à 30 % en poids de poudres autres que (a) qui ne contiennent pas de billes microplastiques, la préparation cosmétique pour compensation concavo-convexe ne contenant pas de billes microplastiques.
Dans les produits cosmétiques de soin solaire, les filtres UV organiques sont largement utilisés pour conférer une propriété de protection UV aux compositions de soin solaire. Cependant, l’utilisation de filtres UV organiques peut avoir un impact négatif tel que l’apparition de sensations huileuses, grasses et collantes pendant l’application. De même, les huiles contenues dans l’émulsion E/H peuvent provoquer des sensations huileuses, grasses et collantes à l’application. En outre, peut se poser le problème que les émulsions E/H peuvent ne pas avoir une stabilité suffisante pour conserver leur forme d’émulsion dans le temps.
Par conséquent, il existe une demande concernant des compositions d’émulsions E/H comprenant des filtres UV organiques, qui sont bien résistantes à l’eau, confèrent une texture améliorée, telle qu’une sensation de fraîcheur, et ont une bonne stabilité sans provoquer de séparation de phase dans le temps. En outre, les compositions cosmétiques de soin solaire qui ne contiennent pas de charges microplastiques sont également souhaitées en tant que produits respectueux de l’environnement.
divulgation de l’invention Un objectif de la présente invention est de proposer une composition d’émulsion E/H résistante à l’eau ayant une texture améliorée, telle qu’une sensation de fraîcheur et ayant une bonne stabilité, et ne comprenant pas de charges microplastiques.
Si d’autres carbonates devaient être considérés, la température de calcination pourrait être différente. Par exemple la calcination du MgCO 3 peut être mise en œuvre à partir de 400°C, et avantageusement à une température inférieure à 600°C.
De manière avantageuse, l’étape a) peut se poursuivre après le démarrage de l’étape b) et tant que la température dans la chambre de calcination 11 reste inférieure à une température prédéterminée, avantageusement la température prédéterminée est comprise entre 300°C et 500°C, encore plus avantageusement la température prédéterminée est comprise entre 350°C et 450°C. Toujours de manière avantageuse, l’étape a) peut prendre fin dès lors que la température dans la chambre de calcination est supérieure à la température prédéterminée. Notamment, l’étape a) peut être stoppée par fermeture de la vanne de pompage 17 et arrêt de la pompe 15.
Le procédé selon la présente invention comprend une étape c) d’extraction du dioxyde de carbone produit lors de l’exécution de l’étape b) ( ). De manière avantageuse, l’étape c) débute lors de l’exécution de l’étape b) et dès que la température dans la chambre de calcination est supérieure à la température prédéterminée.
L’exécution de l’étape c) peut, à cet égard, comprendre l’ouverture de la vanne d’extraction 20 et le démarrage de la pompe d’extraction 21.
Le dioxyde de carbone extrait lors de l’étape c) peut être stocké ou transformé en un produit de valorisation.
De manière avantageuse, le dioxyde de carbone extrait de la chambre de calcination est injecté, avant son stockage, dans l’échangeur de chaleur afin de chauffer, par échange de chaleur, un fluide d’échange. Ainsi, le fluide d’échange chauffé peut être injecté dans le module de préchauffage afin de préchauffer l’oxyde de calcium formé dans la chambre de calcination et l’autre espèce.
Le procédé selon la présente invention comprend également une étape d) qui comprend le mélange de l’oxyde de calcium et de l’autre espèce afin de former le produit final.
L’étape d) peut être suivie d’une étape e) de traitement thermique final du mélange exécuté à une température comprise entre 1000°C et 1600°C.
Selon un mode de réalisation particulier, l’autre espèce comprend de l’argile et le produit final comprend un clinker de ciment.
Bien sûr, l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits et on peut y apporter des variantes de réalisation sans sortir du cadre de l’invention tel que défini par les revendications.
Procédé d’extraction d’acide férulique et/ou ses sels comprenant une étape a) dans laquelle une biomasse est extrudée en présence d’une base Brève description
Art antérieur L’acide férulique ou acide 3-(4-hydroxy-3-méthoxyphényl)prop-2-ènoïque est un composé naturellement présent dans les végétaux et notamment les céréales telles que le riz, le maïs, le blé ou l’avoine. Il peut également être présent dans les co-produits solides ou liquides de l’industrie agro-alimentaire, en particulier des filières oléagineuses, céréalières, sucrières ou alcoolières.
L’acide férulique peut être préparé par synthèse chimique, ou par une voie biotechnologique dans laquelle on fait intervenir une fermentation microbienne ou une culture de tissu de végétaux. Il peut également être obtenu par une voie qualifiée de naturelle et/ou biosourcée dans laquelle une matière végétale est traitée afin d’extraire de l’acide férulique de ladite matière végétale. Par exemple, il peut être extrait à partir de sous-produits de l’industrie agro-alimentaire ou à partir de grains, par exemple selon le procédé décrit dans WO2014/187784.
Le document WO 2001/067891 décrit un procédé de préparation de séparation d’acide férulique et d’arabinoxylanes comprenant une étape d’extrusion suivi d’une étape dans laquelle l’extrudat est suspendu dans l’eau en présence d’enzymes permettant l’hydrolyse des parois des cellules. Le tableau 1 semble par ailleurs indiquer qu’un procédé d’extrusion seul ne permet pas la séparation d’acide férulique du son de riz.
- EXEMPLE 21 - 1. Matériels & Méthodes 1.1. Recettes
Recette originale pour 100 g Recette pour 600 g Ingrédients Quantité (g) Mélange initial Isolat de protéines de soja 10,00 60,00 Isolat de protéines de BSA 0,5 3 NaCl 0,2 1,2 Eau distillée 88,68 532,08 1er ajout Transglutaminase microbienne (mTG) en poudre 0,12 0,72 2nd ajout : acide jusqu’à obtention du pH cible Solution d’acide citrique (concentrée à 50% d’acide) 0,50 3,00 Total 100,00 600,00
Tableau 26 . Recettes mises en œuvre à partir d’isolat de protéines de soja (SPI) et de protéines de BSA
Filière pour l’extrusion d’une matière riche en protéines et en eau, ainsi qu’un système de préparation en continu d’un produit alimentaire extrudé La présente invention concerne une filière pour l’extrusion d’une matière riche en protéines et en eau. Elle concerne également un système de production en continu d’un produit alimentaire extrudé, comprenant une telle filière.
L’invention s’intéresse aux machines d’extrusion comportant un fourreau à l’intérieur duquel une ou plusieurs vis, notamment deux vis, sont entraînées en rotation sur elles-mêmes de sorte qu’elles entraînent une matière à extruder depuis une partie amont du fourreau jusqu’à l’extrémité aval du fourreau où la matière est alors forcée de s’écouler à travers une filière d’extrusion, prévue pour mettre en forme, texturer et/ou fibrer la matière extrudée. Une telle machine d’extrusion applique un traitement thermomécanique à la matière, dans le sens où cette matière subit à la fois une transformation essentiellement mécanique, par mise en pression et par cisaillement par les vis, et une transformation essentiellement thermique, par régulation de la température le long du fourreau.
L’invention concerne plus spécifiquement l’extrusion de matières riches en protéines et en eau, ainsi que les systèmes associés qui permettent de préparer en continu un produit alimentaire extrudé à partir d’une matière première riche en protéines et en eau. Les protéines de la matière première peuvent être d’origine animale et/ou d’origine végétale et/ou d’une autre origine. Dans tous les cas, les protéines sont mélangées avec une proportion importante d’eau, ainsi que, éventuellement, des matières grasses et des additifs, et le mélange correspondant est soumis au traitement thermomécanique qu’applique la machine d’extrusion afin d’être chauffé puis gélifié avant d’être mis en forme dans la filière. La texturation, autrement appelée fibration, du produit alimentaire se produit essentiellement dans la filière de la machine d’extrusion, que la matière sortant du fourreau de cette machine traverse en étant poussée par les vis de la machine. Ce procédé de préparation de produits alimentaires à base de protéines fibrées est connu sous le nom de « CEMH » qui est l’acronyme de l’expression « Cuisson-Extrusion en Milieu Humide », ainsi que sous le nom de « HME » qui est l’acronyme de l’expression anglaise « High Moisture Extrusion ».
WO 03/007729 divulgue un procédé CEMH et une machine d’extrusion associée, dans lesquels la filière est prévue pour refroidir de manière régulée la matière la traversant, en faisant s’écouler cette matière dans un canal qui présente à la fois une grande longueur, typiquement de plusieurs mètres, et une section rectangulaire, un profil de température étant appliqué le long de ce canal de manière à diminuer la température de la matière progressivement entre l’entrée et la sortie du canal. La matière en contact avec la paroi refroidie du canal tend à adhérer à cette paroi, ce qui permet de cisailler l’écoulement laminaire de matière dans le canal. Ce cisaillement contribue à développer des lignes de courant au sein de la pâte de matière et tend à aligner des macromolécules dénaturées dans la direction de l’écoulement. En pratique, le taux de cisaillement et le régime d’écoulement résultent de la géométrie fixe du canal, de sorte que la maîtrise de la fibration nécessite que le canal et, par-là, le temps de traitement dans la filière soient longs.
Le but de la présente invention est de proposer une nouvelle filière pour l’extrusion d’une matière riche en protéines et en eau, qui soit moins encombrante, ainsi que plus performante et adaptable vis-à-vis de la fibration du produit sortant de la filière.
À cet effet, l’invention a pour objet une filière pour l’extrusion d’une matière riche en protéines et en eau. Cette filière comprend, d’une part, une enveloppe externe, qui est tubulaire, en étant centrée sur un axe, et qui présente une face inférieure tronconique, centrée sur l’axe et divergente vers l’aval, et, d’autre part, un organe interne, qui est coaxial avec l’enveloppe externe et monté rotatif autour de l’axe par rapport à l’enveloppe externe, et qui inclut à la fois une partie amont, s’étendant au moins partiellement à l’intérieur de l’enveloppe externe et présentant une face extérieure tronconique, centrée sur l’axe et divergente vers l’aval, et une partie aval, s’étendant à l’extérieur de l’enveloppe externe et accouplée à une motorisation adaptée pour entraîner l’organe interne en rotation autour de l’axe. L’enveloppe externe et/ou la partie amont de l’organe interne sont thermorégulées. La face intérieure tronconique de l’enveloppe externe et la face extérieure tronconique de l’organe interne délimitent entre elles un canal présentant une extrémité amont et une extrémité aval, qui sont opposées l’une à l’autre suivant l’axe et entre lesquelles la matière s’écoule dans le canal de manière que, lorsque la matière est poussée à travers la filière, la matière progresse dans le canal depuis l’extrémité amont jusqu’à l’extrémité aval par laquelle la matière sort à l’extérieur de l’enveloppe externe.
L’invention a également pour objet un système de préparation en continu d’un produit alimentaire extrudé, comprenant :
- une matière première qui est riche en protéines et en eau,
- un fourreau à l’intérieur duquel est entraînée au moins une vis de manière à appliquer un traitement thermomécanique à la matière première, et
- une filière, qui est telle que définie plus haut et dont l’enveloppe externe est liée fixement au fourreau de manière que la matière sortant du fourreau est poussée par la ou les vis à travers la filière.
Le commutateur 50 peut de plus absorber d’éventuels photons PA2 émis par l’amplificateur 40 vers l’émetteur 2 lors de l’amplification du signal, ou lors de la désexcitation de molécules ou atomes du milieu amplificateur.
Ex e mple 11: Stabilité des polymères en milieu acide
Les figures 15 et 16 montrent que le produit peut être dispersé directement dans un concentré acide pour être utilisé. Ainsi 1 g/L de MEX-CD1 et 1 g/L de PEG@DOTAGA ont été mis dans une solution similaire à un concentré acide de type acide citrique et sels. Après plusieurs semaines de stockage, aucune modification du produit n’est observée, le produit ne semble pas s’être dégradé et conserve sa capacité de captation (testée ici au cuivre) après 3 semaines.
Exemple 12 : Complexation du Cd 2+ et Pb 2+ par le PEG-DOTA en milieu acide
Le PEG-DOTA a été solubilisé dans l’eau ultra-pure à une concentration de 1 g/L. Les solutions standards de plomb et cadmium à 1000 ppm dans l’acide nitrique 5% (achetées chez SCP Science) ont été diluées par 2000 dans l’acide chlorhydrique 0,01M.
Le PEG-DOTA a été dilué à 10 mg/L dans le tampon acétate dilué (0,01 M acétate d’ammonium et 0,01 M d’acide acétique) et 1 ppb de chacun des métaux (Pb et Cd) a été ajouté à l’échantillon. Le pH a été ajusté avec de l’acide chlorhydrique à 0,1M ou 1M pour atteindre pH 4, 3, 2 ou 1.
L’analyse HPLC-MS des échantillons montre que le PEG-DOTA à 10 mg/L est capable de complexer le cadmium aux 4 pH testés. En considérant que l’aire totale des pics de cadmium libre et lié au polymère correspond à la quantité totale de métal ajouté, le PEG-DOTA est capable de complexer plus de 26% du cadmium aux pH 1 et 2. Ce pourcentage atteint 50% et 100% à pH 3 et 4 respectivement ( ). Concernant le plomb, aucun pic n’est visible à pH 1 (non représenté ici) alors qu’on observe un pic de plomb lié au polymère à 17 min aux pH 2, 3 et 4 ce qui confirme la captation du plomb par le PEG-DOTA ( ).
Exemple 1 3 : Complexation de l’aluminium par le PEG-DFO en présence de citrate
Le PEG-DFO lyophilisé a été solubilisé dans l’eau ultra-pure à une concentration de 10 g/L. La solution standard d’Aluminium à 1000 ppm dans l’acide nitrique 5% (acheté chez SCP Science) a été diluée par 200 dans l’acide chlorhydrique 0,01 M. Une solution d’acide citrique à 2.0 mM a été préparée dans l’eau ultra-pure. Les échantillons ont été préparés dans un tampon acétate (0,1 M acétate d’ammonium et 0,1 M d’acide acétique, pH 4,6).
Le PEG-DFO a été dilué à 0,1 g/L dans le tampon acétate et 100 ppb d’aluminium ont été ajoutés à l’échantillon. Lorsque les échantillons contenaient du citrate, celui-ci a été ajouté en premier puis l’aluminium et enfin le polymère afin d’étudier la capacité du PEG-DFO à extraire l’aluminium déjà complexé par le citrate. Les échantillons ont été analysés par HPLC-MS pour observer la répartition de l’aluminium sur les différentes espèces présentes (PEG-DFO, citrate ou aluminium libre). L’analyse par HPLC-MS a montré un pic d’aluminium lié au polymère à un temps de rétention de 17 min et un très faible pic d’aluminium libre à 24 min, ce qui confirme la complexation de l’aluminium par le polymère ( ). En considérant que l’aire totale des pics d’aluminium libre et lié au polymère (auquel l’aire du polymère sans ajout d’aluminium a été soustraite) correspond au 100 ppb de métal ajouté, le PEG-DFO est capable de complexer plus de 85% de l’aluminium. En présence de citrate à 20 µM et de PEG-DFO 0,1 g/L, on observe un transfert de l’aluminium du citrate (pic à 22 min) vers le polymère (pic à 17 min) ( ). Comme précédemment, si on considère l’aire totale réelle des pics (polymère, citrate et métal libre) comme étant 100 ppb d’aluminium, le PEG-DFO est capable de capter 45% de l’aluminium total et de capturer plus de 90% de l’aluminium complexé par le citrate.
Exemple 1 4 : Extraction de l’Aluminium complexé par l’EDTA par le PEG-DFO
Le PEG-DFO lyophilisé a été solubilisé dans l’eau ultra-pure à une concentration de 10 g/L. La solution standard d’Aluminium à 1000 ppm dans l’acide nitrique 5% (acheté chez SCP Science) a été diluée par 200 dans l’acide chlorhydrique 0,01M. Une solution d’EDTA à 8 mM a été préparée dans l’eau ultra-pure. Les échantillons ont été préparés dans une solution tamponnée d’Hémosol B0 dilué par 100. Des échantillons références de polymère sans aluminium et d’aluminium complexé par 1.1 équivalent molaire d’EDTA, i.e. 1.189 ppm d’EDTA, sans polymère ont été préparés. La composition des différents échantillons est détaillée en tableau 17.
Echantillon [PEG-DFO] (mg/L) [Al 3+ ] (ppb) [EDTA] (ppm) pH 1 0 100 1,189 6,23 2 100 100 2,162 6,01 3 100 100 1,189 6,11 4 100 0 0 7,96
Lors de l’expérience, le polymère a été ajouté dans une solution contenant déjà l’aluminium et l’EDTA. Après un temps d’incubation de 30 min, les échantillons sont centrifugés dans des tubes Vivaspin 20 (4000 rpm, cycle de 10 min). Ces tubes possèdent une membrane de 30 kDa ce qui permet de retenir le polymère au-dessus de la membrane grâce à sa taille supérieure à 30 kDa et de laisser passer les petites espèces telles que l’EDTA et l’aluminium libre. Selon le protocole 3, après chaque cycle de centrifugation, le sous-nageant est récupéré et le tube est complété à nouveau jusqu’à 20 mL avec la solution initiale, et cela jusqu’à que les 100 mL de solution initiale soient centrifugés et que 20 mL d’échantillon soit récupéré dans le surnageant. Tous les échantillons (solution initiale, surnageant et sous-nageant) ont ensuite été analysés par ICP-MS pour déterminer la concentration en aluminium dans chaque fraction (Tableau 18). Pour les deux échantillons contenant le polymère, la surconcentration de l’aluminium dans le surnageant par rapport à la solution initiale met en évidence la capture de l’aluminium par le polymère (Tableau 18 et ). De plus, la concentration en aluminium dans le sous-nageant est réduite en présence de polymère ce qui confirme la capacité du PEG-DFO à capter l’aluminium à faible concentration en présence d’EDTA (1 à 2 ppm) ( ). En effet, dans une solution à pH 6 contenant 100 ppb d’aluminium et environ 1 ppm d’EDTA, 0.1 g/L de PEG-DFO peut extraire plus de 50 % de l’aluminium ( ).
Al 100 ppb + EDTA 1,189 ppm PEG-DFO 0,1 g/L PEG-DFO 0,1 g/L + Al 100 ppb + EDTA 1,189 ppm PEG-DFO 0,1 g/L + Al 100 ppb + EDTA 2,162 ppm Solution initiale 102,873 7,041 105,353 104,992 Sous-nageant 98,327 4,548 46,266 69,170 Surnageant 75,187 7,927 241,413 208,851
Produit de combinaison pour stimuler le fonctionnement des cellules hépatiques et faciliter l’endormissement La présente invention a pour objet un produit de combinaison comprenant à titre de substances actives, au moins du desmodium, du pavot de Californie, du magnésium et de la vitamine B6, pour stimuler le fonctionnement des cellules hépatiques et faciliter l’endormissement.
Le foie, et plus précisément le complexe foie/vésicule biliaire/ intestin, est un organe d’élimination majeur. Il filtre et évacue les déchets hors de notre organisme. Ces déchets seront évacués dans l’intestin sous la forme de bile et de selles. Prendre soin de son foie est capital pour la préservation de sa santé et garantit le bon équilibre de l'organisme.
Dans le présent exposé, une vis traversante 59 ( ) maintient ensemble la base 50’, la première partie du piston 56’, la deuxième partie du piston 56’’ et la bague annulaire 64. Une extrémité 59’ de la vis ( ) est en appui sur une extrémité externe de la base 50’ et une extrémité 59’’ de la vis ( ) est vissée dans la première partie du piston 56’. La première partie du piston 56’ comprend à cet effet un trou taraudé 61 ( ).
Dans le présent exposé, chaque dispositif de liaison 22, 22’ est agencé en partie inférieure de la motocyclette et s’étend au travers du cadre 10, au-dessus du berceau 18 destiné à recevoir la batterie de la motocyclette.
Dans le présent exposé, le premier élément de liaison 42, 42’ est un bras rigide coudé, dit premier bras, destiné à être fixé à la roue avant 2. Dans les exemples représentés, le bras rigide coudé du dispositif de liaison est fixé au premier bras coudé avant 30 de la motocyclette.
Dans le présent exposé, le deuxième élément de liaison 44, 44’ est un bras rigide coudé, dit deuxième bras, destiné à être fixé à la roue arrière 6. Dans les exemples représentés, le bras rigide coudé du dispositif de liaison est fixé au bras coudé arrière 36 de la motocyclette.
Le dispositif de liaison selon le présent exposé, permet de relier la roue avant et la roue arrière via les mono-bras rigides coudés des roues avant 2 et arrière 6. La motocyclette selon le présent exposé permet de fournir un dispositif de liaison permettant de relier les premiers bras avant 2 et arrière 6. Cette configuration participe à permettre un remplacement rapide des roues avant et 6 arrière.
Dans l’ensemble des figures représentées, la motocyclette comprend un premier dispositif de liaison 22 et un deuxième dispositif de liaison 22’, le premier dispositif de liaison et le deuxième dispositif de liaison étant symétriques l’un à l’autre par rapport à un plan longitudinal « L » de la motocyclette.
Comme l’illustre la , le premier élément de liaison 42 et le deuxième élément de liaison 44 du premier dispositif de liaison 22 sont reliés l’un à l’autre par l’intermédiaire d’un élément amortisseur 46 comprenant une portion fixe 48 destinée à être fixée sur le premier élément de liaison 42 et une portion mobile 50 par rapport à la portion fixe, destinée à être fixée sur le deuxième élément de liaison 44, et dans laquelle le premier élément de liaison 42’ et le deuxième élément de liaison 44’ du deuxième dispositif de liaison 22’ sont reliés l’un à l’autre par l’intermédiaire d’un élément amortisseur 46 comprenant une portion fixe 48 destinée à être fixée sur le deuxième élément de liaison 44’ et une portion mobile 50 par rapport à la portion fixe, destinée à être fixée sur le premier élément de liaison 42’.
La illustre la motocyclette à l’arrêt.
Dans le présent exposé, la différence de débattement entre la roue avant 2 et la roue arrière 6 est limitée à une valeur maximale inférieure au débattement total de chacune des roues. L’assiette de la motocyclette varie dans une plage de valeur donnée.
Un débattement rapide de l’une des roues avant ou arrière entrainera l’autre roue alors qu’un déplacement lent permettra de garder les deux suspensions indépendantes pour ne pas solliciter inutilement le dispositif.
Comme illustré à la , une accélération violente ayant tendance à faire cabrer la motocyclette vers l’arrière sera fortement atténuée grâce au dispositif de liaison selon le présent exposé comprenant les biellettes de liaison 46 à effet d’amortissement.
Comme illustré à la , un freinage violent ayant tendance à faire basculer la motocyclette vers l’avant sera fortement atténué grâce au dispositif de liaison selon le présent exposé comprenant les biellettes de liaison 46 à effet d’amortissement.
Un chargement de la motocyclette peut également entrainer une assiette différente due à la répartition des masses, celle-ci sera libre dans la plage disponible.
Grâce au dispositif de liaison selon le présent exposé, il est permis des mouvements indépendants des deux suspensions, un débattement entre la roue avant et la roue arrière dans une plage de valeur donnée limitée et ainsi une limitation des changements d’assiette rapides.
Système de fourche d’une motocyclette. Le présent exposé concerne un système de fourche d’une motocyclette à deux roues ainsi qu’une motocyclette électrique comprenant un tel système de fourche.
- la couche n°8 est configurée pour copier le signal de sortie SAP i et la nouvelle donnée itérative suivante P n+1 .