INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon certains autres modes de réalisation particuliers, l’atmosphère 14 gazeuse s’étendant dans le dôme 139 peut être maintenue à une pression inférieure à la pression atmosphérique par un procédé comprenant une condensation dynamique d’un débit d’une deuxième huile inerte, dite huile 12 de condensation, de l’état gazeux expansé vers l’état liquide condensé, ce débit de ladite huile 12 de condensation à l’état gazeux expansé étant créé dans un condenseur 130 primaire par vaporisation/condensation de ladite huile 12 de condensation par chauffage dans un bouilleur 147 chauffé par des moyens de chauffage classiques.
Dans ces autres modes de réalisation particuliers, ladite huile 12 de condensation est une huile inerte vis-à-vis du craquage catalytique et est choisie pour être vaporisable à une température supérieure à la température de vaporisation de chaque produit 10 énergétique formé du fait du craquage. Ladite huile 12 de condensation est ainsi choisie pour que les produits 10 énergétiques formés du fait du craquage soient à l’état gazeux à la température de vaporisation/condensation de ladite huile 12 de condensation sous la même pression de craquage.
Dans ces autres modes de réalisation particuliers, le dispositif 100 de craquage est muni d’un condenseur 130 primaire formé d’un bouilleur 147 adapté pour contenir une quantité de ladite huile 12 de condensation, choisie pour présenter une température de vaporisation supérieure (mais peu supérieure) à la température de craquage catalytique. Le bouilleur 147 est muni de moyens de chauffage de ladite huile 12 de condensation à une température supérieure mais proche de la température de vaporisation de ladite huile 12 de condensation sous ladite pression de craquage et supérieure à la température de condensation, sous cette même pression, des produits 10 énergétiques gazeux formés du fait du craquage. Ladite huile 12 de condensation est une huile thermique stable chimiquement dans les conditions de son emploi dans un procédé de craquage catalytique selon l’invention. Ladite huile 12 de condensation est choisie pour ne pas subir de dégazage lors de son chauffage sous pression réduite et pour ne pas former de mousse. Par exemple, ladite huile 12 de condensation est une huile minérale présentant 26 atomes de carbone dont la température de vaporisation à la pression atmosphérique est de l’ordre de 412°C et dont la température de vaporisation sous une pression de 50 hPa est de l’ordre de 290°C et de valeur proche de ladite température de craquage choisie.
L’organe 146 tubulaire est de préférence de forme cylindrique de révolution présentant selon toute section droite transversale un diamètre suffisant pour permettre une circulation des produits 10 énergétiques gazeux issus du craquage sous une pression inférieure à la pression atmosphérique, notamment au plus égale à 100 hPa -par exemple de l’ordre de 300 mm- et une hauteur choisie pour permettre une montée des produits 10 énergétiques gazeux sous l’effet d’un tirage thermique-par exemple de l’ordre de 4000 mm-.
Ledit tronçon 162 de condensation s’étend en regard d’une extrémité 148 débouchante du dôme 139 de sorte que la dépression formée dans ledit tronçon 162 de condensation et dans ledit tronçon 149 de perte de charge du fait du changement d’état et de la condensation de ladite huile 12 de condensation de l’état gazeux expansé vers l’état liquide condensé, s’étend dans le dôme 139 dont l’atmosphère est elle-même maintenue en dépression. Une dépression est ainsi maintenue dans l’atmosphère du dôme 139, du réacteur 120 de craquage, et de l’organe 146 tubulaire du fait de la condensation gaz/liquide de ladite huile 12 de condensation au contact du maillage 150 métallique et de la perte de charge associée. La réaction de craquage procède ainsi dans le réacteur 120 de craquage et dans la chambre 137 de rendement à une pression, dite pression de craquage, inférieure à la pression atmosphérique et à une température au moins égale à ladite température de craquage de chaque composé hydrocarboné sous ladite pression de craquage. Le craquage se produit sans formation de coke, de dioxines et/ou de furannes du fait de la pression réduite qui réduit l’énergie nécessaire à la dissociation des composés hydrocarbonés et la température de leur décomposition, à une quantité d’énergie qui reste inférieure à la quantité d’énergie nécessaire à la formation de coke, de dioxines et/ou de furannes.
Dans certains modes de réalisation, ledit tronçon 149 de perte de charge est avantageusement muni d’une gaine 158 externe de réfrigération des vapeurs de ladite huile 12 de condensation et de condensation de ces vapeurs. La gaine 158 de réfrigération s’étend en regard dudit tronçon 162 de condensation et en regard de la partie inférieure dudit tronçon 149 de perte de charge. La gaine 158 de réfrigération peut être parcourue par un débit d’un fluide caloporteur d’échange d’énergie thermique favorisant la condensation de ladite huile 12 de condensation.
Le dôme 139 de collecte des produits 10 énergétiques à l’état gazeux formés du fait du craquage catalytique de composés hydrocarbonés communique par son extrémité 148 débouchante avec ledit tronçon 162 de condensation, ce par quoi les vapeurs des produits 10 énergétiques à l’état gazeux formés du fait du craquage se mélangent avec ladite huile 12 de condensation à l’état gazeux issue du bouilleur 147 et sont entrainées par cette dernière dans l’organe 146 tubulaire. Dans ledit tronçon 162 de condensation et dans ledit tronçon 149 de perte de charge, seules les vapeurs de ladite huile 12 de condensation se liquéfient dès lors que ladite huile 12 de condensation est choisie pour présenter une température de condensation supérieure à la température de condensation des produits 10 énergétiques formés du fait du craquage et supérieure à ladite température de craquage.
L’inventeur a déterminé qu’il est nécessaire pour maintenir l’atmosphère du réacteur 120 de craquage à une pression de craquage inférieure à la pression atmosphérique, notamment au plus égale à 100 hPa, de prévoir que le débit volumique des vapeurs condensées de ladite huile 12 de condensation soit au moins égal au débit de formation sous la même pression des produits énergétiques à l’état gazeux formés du fait du craquage. Il suffit pour ce faire d’ajuster la température de chauffage de ladite huile 12 de condensation dans le bouilleur 147 de façon à contrôler le débit de formation des vapeurs d’huile 12 de condensation dont la condensation dans ledit tronçon 162 de condensation et dans ledit tronçon 149 de perte de charge est totale du fait de la capacité d’évacuation de l’énergie calorifique par ledit tronçon 149 de perte de charge. Il a aussi déterminé que les vapeurs de ladite huile 12 de condensation formées dans le bouilleur 147 à une température par exemple de l’ordre de 290°C, température proche de la température des vapeurs des produits énergétiques (par exemple 280°C) formés lors du craquage ne sont pas chauffées significativement par leur mélange avec les vapeurs des produits énergétiques, de sorte que le refroidissement rapide du mélange dans l’organe 146 tubulaire conduise rapidement à la condensation de ladite huile 12 de condensation dans ledit tronçon 162 de condensation et dans ledit tronçon 149 de perte de charge, le condensat retournant dans le bouilleur 147 à une température très proche de la température de vaporisation de ladite huile 12 de condensation, permettant une vaporisation sous pression réduite par un apport de peu d’énergie.
Rien n’empêche que lors de la retombée du condensat de ladite huile 12 de condensation vers le bouilleur 147, tout ou partie de ladite huile 12 de condensation se vaporise au contact des vapeurs chaudes de produits 10 énergétiques formés du fait du craquage dans le réacteur 120 de craquage, et conduise à une augmentation du vide par condensation de ladite huile 12 de condensation vaporisée à chauffage constant dans le bouilleur 147. Il convient alors de réduire l’énergie apportée au bouilleur 147 par un contrôle en retour de la température régnant dans ledit tronçon 149 de perte de charge.
L’énergie apportée au bouilleur 147 peut être de toute nature. Par exemple, l’énergie peut être apportée au bouilleur 147 par combustion d’une partie des produits 10 énergétiques formés du fait du craquage catalytique. Toute autre source d’énergie est possible.
On voit sur la que le boîtier décodeur 1 comprend un support rigide 30 qui entoure au moins partiellement (ici entièrement) le boîtier décodeur 1. Un tissu acoustique est positionné sur une surface externe du support rigide 30 et recouvre au moins partiellement (ici entièrement) le support rigide 30. Les trous 31 du support 30 permettent de faciliter l’évacuation d’un air chaud du boîtier décodeur 1.
On a effectué des tests thermiques sur un boîtier décodeur 1, pour valider l’efficacité de l’invention.
On obtient, pour une pluralité de composants, les courbes de l’évolution de la température en fonction du temps, qui sont visibles sur la .
En particulier, la courbe C1 représente l’évolution de la température d’un amplificateur audio relié au haut-parleur des graves 11a.
La courbe C2 représente l’évolution de la température du processeur 18.
La courbe C3 représente l’évolution de la température du composant de mémoire DDR 19.
La courbe C4 représente l’évolution de la température du composant de mémoire eMMC 20.
Le boîtier décodeur 1 est allumé au temps T0. Toutes ses fonctionnalités sont activées : volume audio maximum, vidéo 4k, débit Wi-Fi maximum. La consommation électrique du boîtier décodeur 1 est égale à environ 12W.
Les températures de l’amplificateur audio et des composants les plus sensibles à la température augmentent à partir de l’instant T0.
Le signal audio de dissipation est alors appliqué en entrée du haut-parleur des graves 11a à l’instant T1. On voit que les températures de tous les composants sont maintenues à des valeurs constantes : la dissipation thermique est efficace.
À partir de l’instant T2 où le signal audio de dissipation n’est plus appliqué, les températures du processeur 18, du composant de mémoire DDR 19 et du composant de mémoire eMMC 20 augmentent à nouveau.
La température de l’amplificateur audio diminue au temps T2 car il a été désactivé.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée au mode de réalisation décrit, mais englobe toute variante entrant dans le champ de l’invention telle que définie par les revendications.
On a illustré ici l’invention en considérant que le signal audio de dissipation est émis à chaque fois que l’une des températures de référence dépasse un seuil haut prédéfini.
On a décrit ici que le composant de référence est le processeur. Il pourrait bien sûr s’agir d’un composant différent, ou de plusieurs autres composants, et par exemple d’un ou de plusieurs composants de mémoire tels que le composant de mémoire DDR ou le composant de mémoire eMMC.
On pourrait bien sûr n’utiliser qu’une seule température de référence – et donc un seul capteur de température, par exemple intégré dans le composant le plus sensible à la température, ou bien dans le composant dont la température maximale de fonctionnement est la plus basse.
En particulier, le système de livres électroniques L comprend en outre un écran avant EA, faisant office de première de couverture. L’écran avant EA est configuré pour afficher au moins une partie de la première de couverture dudit livre.
Avantageusement, cela permet de se rapprocher davantage de la configuration des livres réels et d’améliorer le confort d’utilisation car l’utilisateur voit au moins une partie de la première de couverture sur le système de livres électroniques L. Ceci peut être illustré par la .
Dans la variante illustrée, l’écran avant EA illustre une partie de la première de couverture, mais on peut envisager un écran plus grand illustrant la majorité voire toute la première de couverture. Utiliser un petit écran avant EA permet de limiter les couts et temps de fabrication, et de limiter la fragilité de la première de couverture, en comparaison à un grand écran avant qui reproduirait toute la première de couverture.
De plus, la variante illustrée ne prévoit pas d’écran arrière pour les mêmes raison, mais on peut envisager une variante comprenant en outre un écran arrière, faisant office de quatrième de couverture, pour afficher au moins une partie de, voire toute, la quatrième de couverture dudit livre.
Selon une variante, l’écran avant EA est en outre configuré pour afficher un système de sélection du livre à afficher dans les écrans EA, ED, EG.Ce système permet à l’utilisateur de visualiser la sélection du livre à afficher.
Selon une variante, le système de livres électroniques comprend au moins un moyen de sélection du livre à afficher M, J. Il peut s’agir d’un ou plusieurs parmi une molette M ; un joystick J par exemple au niveau de l’écran avant EA, un écran avant EA tactile, et/ou un ou plusieurs boutons de sélection B. Les figures 1 et 2 illustrent un joystick J à utilser avec l’écran avant EA pour la sélection du livre électronique à afficher.
Un autre aspect de l’invention a trait au fait que le système L est associé à des livres corrélés. Il s’agit de livres ayant un lien étroit entre eux. En particulier, les livres corrélés sont des manuels d’un programme scolaire d’une classe donnée ou un programme universitaire d’une année. On pourra parler de programme académique.
Les livres corrélés peuvent être des livres-outils d’une profession donnée, tels que des dictionnaires de spécialités pharmaceutiques, des codes juridiques ou des manuels de jurisprudence.
Plus généralement, selon cet aspect, le système de livres électroniques L est caractérisé en ce qu’il comprend plusieurs livres électroniques corrélés, sélectionables pour en afficher un sur les écrans EA, ED, EG du système.
Dans le cas de programme académique, le système de livres électroniques L peut comprendre en outre au moins une vidéo explicative, une vidéo de dictée, une vidéo d’énonciation d’exercice. Un audio peut être utilisé alternativement à ou en combinaison de la vidéo. On peut aussi envisager d’utiliser au moins un lien multimédia vers au moins une desdites vidéos et/ou audio, avec une connexion internet ou en local par exemple. Cela peut être matérialisé dans un livre à un endroit déterminé. Cela peut être illustré par la vidéo V de la .
Le système de livre électronique L peut être prévu sans connexion internet ou avec une connexion internet sécurisée ou contrôlable à distance, notamment pour une utilisation scolaire.
Un module de contrôle parental de la navigation internet peut être prévu, par exemple un module selon l’art antérieur.
Bien entendu, l’invention peut inclure les moyens de connexion de dispositifs mobiles tels que notamment une connectivité par USB C pour le transfert de données et/ou la charge de la batterie ; ainsi qu'une prise jack et une connectivité Bluetooth pour des écouteurs.
L’invention porte en outre sur un procédé pour produire ou reproduire au moins un livre sous forme de livre électronique dans un système de livre électronique L du type comprenant deux écrans internes ED, EG fixés à une structure de livre S, configurés pour se faire face lorsque la structure de livre S est dans une position fermée, et pour être juxtaposés l’un à côté de l’autre lorsque la structure de livre S est dans une position ouverte. Il s’agit par exemple d’un système L tel que décrit précédemment.
Le procédé comprend des étapes pour - charger des livres corrélés dans le système de livres électroniques L ; - sélectionner un des livres à afficher sur les écrans ED, EG du système de livres électroniques L ; - afficher les pages de gauche dudit livre sur l’écran interne gauche EG, et les pages de droite dudit livre sur l’écran interne droit ED, - tourner les pages électroniquement.
En particulier, le système est du type comprenant en outre un écran avant EA, le procédé comprenant en outre une étape pour afficher au moins une partie de la première de couverture dudit livre sur l’écran avant EA.
La est une vue de dessous de la première partie 11a du support 11 de la , comprenant les grilles 11f.
La première partie 11a du support 11, dans l’exemple de la , comporte deux grilles 11f au niveau de la coupe A-A et dix autres grilles disposées parallèlement suivant un plan longitudinal de la première partie 11a.
Dans l’exemple de la , il y a deux portions 110a, individuellement amovibles, et comportant chacune six grilles parmi les grilles 11f. Chaque portion 110a est par exemple fixée par deux éléments de fixation 11i ou plus.
Des organes d’alignement 11g du support 11 sont présents au niveau de la première portion 110a et permettent un alignement entre le support 11 et la base 13. Dans un exemple, ils consistent en des portions ouvertes dans lesquelles des organes d’alignement mâles correspondants de la base 13 peuvent s’insérer.
La est une vue de dessus d’un exemple de la première partie 11a du support 11 de la .
Dans l’exemple de la , la tranchée 11j s’étend au-dessus de l’ensemble des grilles 11f. Des cavités 11v sont également présentes dans des coins opposés en diagonale de la première partie 11a. Elles s’étendent depuis la face d’appui 11q dans la première partie 11a.
La est une vue de dessus d’un exemple de la deuxième partie 11b du support 11.
Dans l’exemple de la , les ouvertures 11c sont formées à travers la rainure 11o de la deuxième partie 11b comme sur l’exemple de la . De plus, la deuxième partie 11b comprend, par exemple, des ouvertures supplémentaires 11r. Ces éléments 11r sont agencés pour permettre la pénétration d’humidité. Ces éléments 11r sont, par exemple, agencés pour être en regard des éléments d’alignement 11g de la première partie 11a lorsque les premières et deuxièmes parties 11a, 11b du support 11 sont fixées ensemble.
Dans l’exemple de la , les têtes des organes de fixation 11h sont visibles, ces organes permettant de fixer ensemble la première et la deuxième partie, comme dans l’exemple de la . De plus, des cavités d’alignement 11t sont par exemple agencées dans des coins opposés en diagonale de la deuxième partie 11b. Des pions d’alignement 11u sont par exemple également présents dans les coins restants et opposés en diagonale de la deuxième partie 11b. Ces pions d’alignement 11u sont agencés dans des trous traversant, et sont donc visible dans la vue de dessus de la . Ces pions 11u sont agencés pour collaborer, par exemple, avec les cavités 11v de la première partie 11a.
La illustre une vue de dessous d’un exemple de couvercle 12 des figures 1 à 3.
Dans l’exemple de la , le couvercle 12 comprend des organes d’alignements 12g formés par des pions saillants de la face inférieure 12b du couvercle 12. Ils collaborent, par exemple, avec les cavités d’alignement 11t de la deuxième partie 11b du support 11 lorsque le couvercle 12 et le support 11 collaborent.
Dans l’exemple de la , l’épaulement 12k comprend 24 ergots 12a permettant de collaborer avec un support comprenant un nombre correspondant de logements 110. La personne du métier comprendra comment adapter le nombre d’ergots 12a sur le couvercle au nombre de logements dans le support 11.
Dans l’exemple de la , des ouvertures 12c sont formées à travers le couvercle 12 dans des régions entre les ergots 12a. Elles permettent de faciliter la pénétration de l’humidité et de la température vers les puces électroniques.
La illustre un exemple de la base 13 des figures 1 à 3, en vue de dessus.
La base 13 comprend par exemple des organes d’alignement 13b agencés sous forme de plots pour venir collaborer avec des organes d’alignement 11g situés au niveau du support 11 lorsque la base 13 et le support 11 collaborent.
Les contacteurs électriques 13a sont visibles dans la vue de la . Ces contacteurs électriques 13a sont, par exemple, agencés sur des plaques amovibles 13e. Cela permet, par exemple, d’interchanger les plaques en fonction du type de puces électroniques, sans avoir à changer l’ensemble de la base 13.
- réponses de performance diamétralement opposées (par exemple, capture des fines et matières solides consolidées dans les opérations d’épaississement) ;
- conductivité hydraulique réduite ;
- propriétés de filtration inférieures/inefficaces (p. ex. colmatage du filtre ; temps de cycle excessivement longs, galettes fines, mauvais détachement des tissus) ;
- flocs sensibles à la dégradation physique (rupture) ;
- le polymère sur/dans les surfaces des flocs entraînent la création de propriétés physiques indésirables dans les systèmes traités (par exemple, une limite d’élasticité accrue, une porosité réduite, une déformation lorsque soumis à un chargement).
Dans le traitement des résidus de charbon par filtration à bande sous pression, l’utilisation de combinaisons de polymères anioniques et cationiques est bien documentée. Habituellement, cela prend la forme d’un polymère anionique pour floculer les matières solides et un traitement cationique ultérieur pour améliorer les propriétés de filtration du matériau à traiter. L’ordre spécifique d’addition chimique n’est pas fixe et il n’est pas rare de voir le traitement cationique se produire avant l’anionique. Dans de tels cas, le mécanisme de traitement est sensiblement différent.
Un prétraitement cationique (coagulation ; réduction de la charge de la surface minérale), sous forme de sels métalliques multivalents inorganiques (p. ex. Fe3+, Al3+, Ca2+) ou de polymères cationiques (p. ex. polyDADMAC, homopolymères de polyamine) rend la surface minérale moins négative, améliorant sa réceptivité à adsorption de floculants et à la floculation. Cependant, de tels traitements ne suppriment pas les ‘problèmes’ susmentionnés associés aux substrats floculés.
Le post-traitement cationique peut être réalisé avec des sels métalliques multivalents inorganiques (p. ex. Fe3+, Al3+, Ca2+, Cr3+) ou des polymères cationiques (p. ex. polymères copolymères à base d’homo et d’acrylamide de DADMAC, amine, MANNICH, AETAC, DMA -epi, METAC). Grâce à la surface des matières solides floculées qui est bloquée/couverte par un polymère anionique, l’introduction des produits chimiques cationiques susmentionnés réagit avec la fonctionnalité anionique au sein de la chaîne du polymère adsorbé, produisant une macrostructure insoluble/de solubilité limitée sur, dans et entre les flocs disponibles.
La littérature historique sur l’utilisation de produits chimiques cationiques pour traiter les boues minérales est souvent mal représentée, définissant le produit chimique comme un coagulant, lorsque son application n’a pas d’impact direct sur la charge de la surface minérale et que le mécanisme de réaction est différent (p. ex. coagulations vs réticulation).
L’invention concerne un procédé de traitement d’une suspension de particules minérales dans l’eau. Plus précisément, l’invention concerne une réticulation ‘in-situ’ de matières solides minérales traitées par polymère, telles que présentes dans les boues de résidus. Le procédé de l’invention offre des avantages techniques pour tous les types de traitement des résidus tels qu’exposés ci-après.
Dépôt des résidus ( p. ex . PASS ( s ystèmes de stockage aquatique s permanent s ), versement profond , subaquatique )