INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le carbonateur dynamique de l’étape c) peut consister en un sécheur à tambour rotatif (à savoir un dispositif parfaitement connu et utilisé dans de nombreux secteurs de l’industrie, dont celui des matériaux de construction) qui a été adapté pour la mise en œuvre de la carbonatation accélérée telle que décrite juste ci-dessus. En d’autres termes, la présente invention peut être mise en œuvre avec un sécheur à tambour rotatif qui a été adapté de manière à obtenir un carbonateur dynamique présentant les caractéristiques techniques décrites juste ci-dessus, ainsi que celles décrites ci-après. Des exemples de sécheurs à tambour rotatif pouvant être utilisés dans le cadre de la présente invention sont notamment ceux de la gamme TSM commercialisés par la société Marini-Ermont ou ceux à une enveloppe de la gamme TTD commercialisés par la société Allgaier.
L’invention a ainsi pour objet l’utilisation d’un sécheur à tambour rotatif pour la mise en œuvre d’une carbonatation accélérée sur des granulats de béton recyclés avec un flux gazeux contenant du dioxyde de carbone.
Les granulats de béton recyclés du sable 0/V 1 de l’étape a) peuvent provenir de la démolition d’ouvrages ou de bâtiments contenant des éléments de béton, de rebuts de production de béton ou d’excédents de béton de chantier. Il peut ainsi s’agir de blocs et/ou gravats de béton, éventuellement armés avec une structure en acier, qui sont soumis à différentes étapes successives (ou le cas échéant parfois simultanées) de : - tri pour extraire les matières en acier, - concassage, et - criblage, jusqu’à l’obtention du sable 0/V 1 de granulats de béton recylés souhaité.
L’étape de tri peut être réalisée avec un système de déferraillage comprenant un électro-aimant conçu pour le prélèvement des éléments en acier combiné à une bande de séparation magnétique de déferraillage.
Par exemple, le concassage peut comprendre une étape de concassage primaire mise en œuvre par un dispositif de concassage qui comprend : - une trémie de réception, par exemple d’un volume de l’ordre de 15 m 3 , alimentée par une chargeuse en matériaux de béton recylés et de blocométrie inférieure ou égale à 500 mm ; - un alimentateur vibrant ; - un concasseur primaire de type mâchoire ou percussion configuré pour produire des matériaux de béton recyclés dont la blocométrie est inférieure ou égale à une valeur comprise entre 60 mm et 200 mm, - un convoyeur de sortie.
Ce dispositif de concassage peut éventuellement être équipé d’un système de déferraillage tel que décrit ci-dessus.
Ensuite, les matériaux de béton recyclés dont la blocométrie est inférieure ou égale à une valeur comprise entre 60 mm et 200 mm ainsi obtenus peuvent être soumis à une étape de concassage secondaire de manière à obtenir des matériaux de béton recyclés de granulométrie inférieure ou égale à 20 mm. Cette étape de concassage secondaire peut être mise en œuvre dans un deuxième dispositif de concassage qui comprend par exemple : - un système de dessablage par criblage ; - un concasseur giratoire effectuant un broyage des matériaux de béton de manière à obtenir la granulométrie inférieure ou égale à 20 mm.
L’organe de commande 7,7’ est lié à un levier d’actionnement 9,9’ mobile en rotation autour d’un axe Y. La direction de l’axe de rotation Y du levier d’actionnement 9,9’ est perpendiculaire à la direction de l’axe longitudinal X, X’ de l’ampoule à vide 4,4’. Le levier d’actionnement 9,9’ est lié à l’organe de commande 7,7’ par un pivot 10,10’. Le pivot 10, 10’ est solidaire de l’organe de commande 7,7’. Le pivot 10,10’ s’étend selon un axe Z perpendiculaire à l’axe longitudinal X et perpendiculaire à la direction de l’axe de rotation Y du levier d’actionnement 9.
Comme schématisé sur la , chaque levier d’actionnement 9,9’,9’’ est relié à une barre de commande 14. Un déplacement de la barre de commande 14 permet ainsi d’assurer un déplacement conjoint de tous les leviers d’actionnement. L’appareil électrique 40 comporte trois circuits 1, 2, 3 construits de la même manière. Chaque circuit correspond à une phase distincte.
Le dispositif de mesure de position 11, 11’ comporte une cible magnétique 12 mécaniquement liée à l’électrode mobile 6 et un capteur de position 13 de la cible magnétique 12. Le capteur de position 13 est lié à l’organe de commande 7. La cible magnétique 12 est, sur l’exemple représenté, rigidement liée à l’électrode mobile 6. De même, le capteur de position 13 est rigidement lié à l’organe de commande 7. La cible magnétique 12 est par exemple un aimant permanent. Le capteur de position 13 est par exemple un capteur à effet Hall, ou un capteur à effet magnéto-résistif. Sur l’exemple de la , l’organe de commande 7 est compris, selon l’axe longitudinal X, entre l’organe de rappel élastique 8 et une butée 17 qui est rigidement liée à l’électrode mobile 6. Sur l’exemple représenté, la butée 17 coïncide avec l’extrémité inférieure de l’électrode mobile 6. Selon des variantes de réalisation non représentées, des pièces intermédiaires peuvent être présentes dans la liaison mécanique entre la butée 17 et l’électrode mobile 6. Le dispositif de mesure de position 11,11’ délivre un signal de sortie qui peut être analogique ou numérique. La fréquence de rafraichissement du signal de sortie du dispositif de mesure de position 11, 11’ peut être constante. De préférence, la fréquence de rafraichissement est supérieure à 10 kHz. L’unité électronique de contrôle 15 assure l’acquisition et le traitement des signaux de mesure. La durée d’une phase d’ouverture ou de fermeture d’un circuit étant comprise entre 5 et 50 millisecondes, une telle fréquence d’échantillonnage procure un nombre suffisant d’échantillons.
Selon un autre mode de réalisation, le dispositif de mesure de position 11 peut comporter une tige indicatrice liée à l’électrode mobile 6. La tige indicatrice est électriquement isolante. La tige indicatrice est par exemple en résine époxy, ou en polyester. La cible magnétique 12 peut être disposée à une extrémité axiale de la tige indicatrice. Sur les figures, la tige indicatrice n’a pas été représentée. D’autres types de liaisons cinématiques peuvent être réalisés, du moment qu’ils permettent de mesurer une distance relative D-r entre l’organe de commande 7,7’ et l’électrode mobile 6,6’.
Comme l’organe de rappel élastique 8 est interposé dans la chaine cinématique entre l’organe de commande 7 et l’électrode mobile 6, la variation de la distance relative D-r entre l’organe de commande 7 et l’électrode mobile 6 est égale à la variation de longueur de l’organe de rappel élastique 8.
Tant que l’électrode mobile 6 est distante de l’électrode fixe 5, le degré de compression de l’organe de rappel élastique 8 reste constant. En effet, l’organe de rappel élastique 8 plaque l’organe de commande 7 contre la butée 17, comme schématisé sur la partie A de la . Le degré de compression de l’organe de rappel élastique 8 ne peut varier, lors de la commande de fermeture de l’ampoule à vide 4, que lorsque l’électrode mobile 6 et l’électrode fixe 5 sont en contact. Lorsque la compression de l’organe de rappel élastique 8 varie, l’organe de commande 7 est écarté de la butée 17, comme schématisé sur la partie B de la . Ainsi, la distance relative D-r entre l’organe de commande 7 et l’électrode mobile 6 ne peut varier que lorsque l’électrode mobile 6 et l’électrode fixe 5 sont en contact. L’analyse de l’évolution temporelle du signal délivré par le dispositif de mesure de position 11 déterminant la distance relative D-r entre l’organe de commande 7 et l’électrode mobile 6 permet de déterminer l’instant où l’électrode mobile 6 entre en contact avec l’électrode fixe 5. La comparaison de l’évolution du signal de chaque circuit 1,2 permet ainsi de quantifier le décalage temporel entre l’instant de fermeture du premier circuit 1 et l’instant de fermeture du deuxième circuit 2. Autrement dit, la qualité du synchronisme de la fermeture ainsi que de l’ouverture des circuits 1, 2 peut être vérifiée pendant l’utilisation normale de l’appareil électrique 40. Il n’est pas nécessaire d’interrompre l’utilisation normale afin d’effectuer un diagnostic de l’appareil électrique 40. Il n’est pas non plus nécessaire d’ajouter des équipements spécifiques au diagnostic. Le procédé proposé utilise des capteurs de position déjà présents pour mesurer la surcourse, et rajoute une nouvelle fonctionnalité. Le surcout de cette nouvelle fonctionnalité est faible, puisqu’un ajout de capteur est évité. Un tel dispositif de mesure de position permet ainsi de surveiller également la qualité du synchronisme d’ouverture et de fermeture entre les différents circuits, dont l’origine peut prévenir notamment de l’usure des contacts des électrodes de l’ampoule à vide au cours de l’utilisation du dispositif de coupure.
La illustre l’évolution temporelle du signal délivré par le dispositif de mesure de position 11, pour chacun des trois circuits 1,2,3, lors d’une course de fermeture des circuits. La courbe A1 correspond au premier circuit 1, la courbe A2 correspond au deuxième circuit 2, et la courbe A3 correspond au troisième circuit 3. En régime permanent, chacune des courbes présente des oscillations autour d’une valeur moyenne. Ces oscillations sont dues aux divers bruits de mesure et fluctuations d’échantillonnage. Suivant la configuration du signal de sortie du dispositif de mesure de position 11, le signal délivré peut être une fonction croissante de la distance relative D-r entre l’organe de commande 7 et l’électrode mobile 6, ou bien une fonction décroissante. Sur les exemples illustrés, l’amplitude du signal délivré diminue lorsque la distance relative D-r entre l’organe de commande 7 et l’électrode mobile 6 diminue. Les oscillations visibles sur la correspondent aux réactions de l’organe de rappel élastique de chacun des circuits suite au choc entre les électrodes de l’ampoule à vide.
La illustre l’évolution temporelle du signal délivré par le dispositif de mesure de position 11, pour chacun des trois circuits 1,2,3, lors d’une course d’ouverture des circuits. La courbe B1 correspond au premier circuit 1, la courbe B2 correspond au deuxième circuit 2, et la courbe B3 correspond au troisième circuit 3.
Le procédé comprend en outre les étapes : - pour chacun des premier 1 et deuxième 2 circuits, lorsque l’organe de commande 7,7’ fait passer l’électrode mobile 6,6’ de la position de fermeture P2, P2’ à la position d’ouverture P1, P1’, déterminer un deuxième instant de transition t2, t2’ auquel l’électrode mobile 6,6’ cesse d’être en contact avec l’électrode fixe 5,5’, - déterminer une différence Delta2 entre le deuxième instant de transition t2 de la première ampoule à vide 4 et le deuxième instant de transition t2’ de la deuxième ampoule à vide 4’, - déterminer que l’état opérationnel est un premier état dit « synchronisme nominal » si la différence Delta2 est inférieure ou égale à un deuxième seuil prédéterminé s2, - déterminer que l’état opérationnel est un deuxième état dit « synchronisme anormal» si la différence delta2 est supérieure au deuxième seuil prédéterminé s2. (étape 51)
Le deuxième instant de transition t2 correspond à l’instant où l’électrode mobile 6 cesse d’être en contact avec l’électrode fixe 5. De même, le deuxième instant de transition t2’ correspond à l’instant où l’électrode mobile 6’ cesse d’être en contact avec l’électrode fixe 5’. Le deuxième instant de transition t2, t2’, peut également être défini par l’instant auquel l’électrode mobile 6,6’ quitte la position de fermeture P2, P2’. Autrement dit, le deuxième instant de transition correspond à l’instant de début d’ouverture de chaque circuit. Ces étapes du procédé visent à vérifier le synchronisme de l’ouverture du premier circuit 1 et du deuxième circuit 2. Comme précédemment, un faible écart entre le deuxième instant de transition t2 et le deuxième instant de transition t2’ signifie qu’un synchronisme satisfaisant est assuré entre le premier circuit 1 et le deuxième circuit 2. Dans ce cas, le premier circuit 1 et le deuxième circuit 2 s’ouvrent à des instants suffisamment proches pour que l’écart temporel entre ces instants d’ouverture permette un fonctionnement nominal de l’appareil électrique 40. A l’inverse, un écart trop élevé entre le deuxième instant de transition t2 et le deuxième instant de transition t2’ signifie que le premier circuit 1 et le deuxième circuit 2 présentent un synchronisme anormal à l’ouverture.
Le deuxième seuil prédéterminé s2 est compris entre 15,0% et 16,5% d’une période de variation de la tension du réseau électrique. Le deuxième seuil prédéterminé s2 est compris entre 3,0 millisecondes et 3,33 millisecondes lorsque la fréquence du réseau électrique vaut 50 Hertz. Le deuxième seuil prédéterminé s2 est compris entre 2,5 millisecondes et 2,78 millisecondes lorsque la fréquence du réseau électrique vaut 60 Hertz.
On détaillera maintenant une première manière de déterminer, pour chaque circuit, le premier instant de transition ainsi que le deuxième instant de transition.
Pour cela, le procédé comprend en outre les étapes : - pour chaque circuit 1,2, acquérir successivement un ensemble d’échantillons x1, …, xn de la distance relative D-r entre l’organe de commande 7,7' et l’électrode mobile 6,6’ - déterminer la moyenne M,M’ et l’écart type Ect, Ect’ de l’ensemble des échantillons acquis, - déterminer une valeur absolue Dev, Dev’ de la différence entre le dernier échantillon acquis xn,xn’ et la moyenne déterminée M,M’ - déterminer le quotient Q,Q’ de la différence déterminée Dev,Dev’ et de l’écart type Ect,Ect’ déterminé, - déterminer un instant, dit instant seuil ts, ts’, où le quotient déterminé Q,Q’ devient supérieur à un troisième seuil prédéterminé s3. (étape 52)
Ces étapes sont détaillées sur la . La courbe A1 de la illustre l’évolution temporelle de la distance relative D-r entre l’organe de commande 7 et l’électrode mobile 6 lors d’une course de fermeture du circuit 1. La courbe A2 illustre la même grandeur, tracée pour le deuxième circuit 2, et la courbe A3 correspond à la même grandeur pour le troisième circuit 3. L’échelle des temps de la est dilatée par rapport aux figures 3 et 4, de façon à détailler plus précisément l’évolution temporelle des différents signaux.
Lors de l’ouverture de chaque circuit, la distance relative D-r entre l’organe de commande 7 et l’électrode mobile 6 évolue. Cette phase correspond à la diminution de l’amplitude du signal délivré. La surveillance de l’écart du signal délivré par rapport à sa valeur moyenne permet de différencier une fluctuation de mesure d’une dérive du signal en raison du déclenchement d’une phase de fermeture des circuits.
Le signe de la différence déterminée change suivant que l’organe de commande 7 fait passer l’électrode mobile 6 de la position d’ouverture P1 à la position de fermeture P2 ou bien que l’organe de commande 7 fait passer l’électrode mobile 6 de la position de fermeture P2 à la position d’ouverture P1. L’utilisation de la valeur absolue Dev, Dev’ de la différence entre le dernier échantillon acquis xn, xn’ et la moyenne déterminée M, M’ permet d’utiliser la même méthode aussi bien pour les phases d’ouverture que pour les phases de fermeture.
C’est l’objectif de la présente invention qui, à cet effet, propose un nouveau principe actif obtenu à partir de la fraction cytosolique de la levure de Saccharomyces cerevisiae.
Une levure est un micro-organisme eucaryote, composée d’une paroi cellulaire entourant la membrane plasmique. Cette paroi est constituée d’une couche externe de mannoprotéines associées à des glucanes et une couche interne de glucanes associés à des chitines. La membrane cytoplasmique est quant à elle composée principalement de phospholipides et de complexes protéiques. Le contenu de la cellule dont le noyau et les organites cytoplasmiques, est compris dans une phase liquide appelée cytosol.
La levure de Saccharomyces cerevisiae est un eucaryote unicellulaire bien connue de l’homme de l’art, qui se présente sous forme de cellules isolées, ovoïdes à arrondies. Elle est utilisée depuis l’antiquité pour la fabrication de boissons fermentées. Toutefois, elle a été isolée et identifiée qu’au milieu du XIX e siècle pour remplacer le levain traditionnel des boulangers à travers son utilisation dans un procédé de fermentation plus fiable et plus rapide que le levain.
Des utilisations comme médicament pour certaines maladies gastro-intestinales ont également été rapportées, mais également comme actif cosmétique, comme cité précédemment.
Or, l’inventeur a découvert de façon surprenante les effets associés à un extrait obtenu spécifiquement à partir de la fraction cytosolique d’une levure de Saccharomyces cerevisiae . Ledit extrait comprenant des oligo-glucanes de masse molaire compris entre 2 et 5 kDa.
Ainsi, l’invention concerne un principe actif comprenant au moins un extrait de Saccharomyces cerevisiae , ledit extrait correspondant à la fraction cytosolique comprenant des oligo-glucanes de masse molaire compris entre 2 et 5 kDa.
Préférentiellement, ledit extrait est constitué de la fraction cytosolique d’une levure de Saccharomyces cerevisiae. Plus préférentiellement, l’extrait est une fraction cytosolique obtenu par un lysat mécanique de Saccharomyces cerevisiae .
L’invention se rapporte également à un procédé de préparation du principe actif selon l’invention, comprenant notamment une solubilisation de Saccharomyces cerevisiae dans l’eau par une homogénéisation mécanique, c’est-à-dire un lysat mécanique permettant de casser les membranes des levures pour extraire la fraction cytosolique, une séparation des phases soluble et insoluble, une ultrafiltration suivie de la récupération du filtrat et un tri moléculaire par chromatographie ionique.
Le principe actif selon l’invention est d’origine naturelle et présente avantageusement une amélioration de la régénération cutanée. Pour y parvenir, le principe actif selon l’invention favorise l’interconnectivité du système cutané, vasculaire et immunitaire. Il agit sur ces trois systèmes ce qui permet de lutter contre le vieillissement cutané en apportant une solution globale. Ainsi, le principe actif permet de réduire les cernes, les rides et améliorer l’éclat du teint. Il répond ainsi aux problématiques de l’art antérieur.
Le principe actif selon l’invention peut être utilisé pour des applications cosmétiques, préférentiellement lorsqu’il est intégré dans une composition cosmétique, préférentiellement une composition sous une forme adaptée à une application topique.
L’invention se rapporte donc également à une utilisation cosmétique d’une composition comprenant au moins 0,1% en poids du principe actif selon l’invention, en particulier pour améliorer la régénération cutanée. Préférentiellement, l’invention améliore l’interconnectivité des systèmes cutanés, vasculaires et immunitaires.
D’autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description détaillée de l’invention et des exemples qui vont suivre.
Brève description des Figures représente l’effet du principe actif selon l’invention sur la capacité de régénération cutanée, après 14 jours d’application biquotidienne.
représente l’effet du principe actif selon l’invention sur les propriétés biomécaniques de la peau après 21 et 42 jours de traitement biquotidien.
Description détaillée de l’invention Définition
Par « principe actif cosmétique » au sens de l’invention, on entend un extrait comprenant au moins une molécule, préférentiellement un ensemble de molécules présentant un effet cosmétique sur la peau. Préférentiellement, l’effet cosmétique sur la peau est un effet anti-âge, en particulier un effet régénérant de la peau.
Les fructo-oligosaccharides (ou FOS), également appelés oligofructoses ou oligofructanes, sont de courtes chaînes de fructose reliées entre elles par des liaisons β-1,2. Les fructo-oligosaccharides (ou FOSs) correspondent à la formule générale : G(F)n où G est une unité de glucose, F est une unité de fructose et n varie de 1 à 10. Les fructo-oligosaccharides (FOS) sont produits : - par hydrolyse enzymatique partielle de l'inuline (ex : Raftilose® d'Orafti-Belgique), - par synthèse enzymatique à partir du saccharose (ex : Actilight® de Beghin Meiiji industries-France), ou - par extraction à partir du yacon ou jicama ( Polymnia sonchifolia , synonyme : Smallanthus sonchifolia ) ; en particulier, l'extraction est réalisée en l'absence de solvant, par pression à froid des tubercules de yacon.
Le tableau reprend la teneur pondérale des blocs présents dans le copolymère.
PEBA PA 11 (%) PA MXD10 (%) PA MXDI (%) PEG (%) IR Teneur en motifs aromatiques (%) 1 50 - 20 30 1,510 20 2 30 - 40 30 1,545 40 3 - 70 - 30 1,533 28,2 * 4 - 55 15 30 1,543 37,1 5 - 40 30 30 1,562 46,1 6 15 - 55 30 1,600 55,0 7 - 60 10 30 1,538 34,1 8 35 - 35 30 1,542 35,0 9 25 - 45 30 1,556 45,0
11 = motif issu de la polycondensation d’acide undécanedioïque MXD10 = motif issu de la polycondensation de m-xylylènediamine et d’acide sébacique MXDI= motif issu de la polycondensation de m-xylylènediamine et d’acide isophtalique PEG : polyéthylèneglycol IR = indice de réfraction mesuré à l’aide du réfractomètre d’Abbe selon la norme ISO 489. * la teneur en motifs aromatiques pour le copolymère 3 est mesurée comme suit : Mm (MXD) /(Mm(MXD) + Mm(10) × 70 = 28.2 %
Mousse aqueuse La présente invention concerne le domaine du nettoyage des coffrages, en particulier des banches, plus particulièrement revêtue d’un revêtement anti-adhérent du béton, et les mousses aqueuses acides destinées en particulier aux surfaces verticales.
Le décapage des surfaces coffrantes telles que les banches souillées par une pellicule de béton ou laitance restant adhérente au support peut se faire mécaniquement (par grattage, etc..) ou chimiquement par attaque acide (acide dilué) de la pellicule de béton.
La technique chimique est la plus simple à utiliser et fonctionne bien sur des surfaces horizontales – En vertical, l’eau acide coule sur la paroi et son efficacité est réduite car elle ne reste pas en contact suffisant avec la surface. En outre, l’acide attaque chimiquement le métal des banches – Lorsque les banches sont revêtues avec un revêtement anti adhérent du béton (type KEBANCHE par exemple tel que décrit dans la demande de brevet FR21 02907), le support métal est protégé de l’attaque chimique de la solution acide par le revêtement anti adhérent.
Les inventeurs ont découvert de façon surprenante qu’il était possible de fabriquer une mousse acide à partir de l’acide dilué et que cette mousse ne coulait pas sur les surfaces verticales, ce qui la rendait très efficace dans le décapage des surfaces coffrantes telles que les banches, en particulier verticales. Cette mousse compacte et adhérente permet ainsi une action plus longue et plus pénétrante et peut accélérer le nettoyage/décapage des surfaces coffrantes telles que les banches ou d’autres supports. En outre cette mousse est exempte de tensioactifs.
Les inventeurs ont également découvert de façon surprenante que cette mousse sans acide pouvait être utilisée pour la protection des habitations et/ou des arbres contre le feu et/ou pour éteindre les feux d’hydrocarbure.
La présente invention concerne donc une mousse aqueuse comprenant, avantageusement constituée essentiellement de, en particulier constituée par, de l’air, de l’eau, une poudre de polymère hydrophobe et éventuellement de l’acide.