INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- une position fermée, qui est illustrée sur les figures 7 et 8 et dans laquelle l’obturateur de by-pass 80 est appuyé, notamment suivant l’axe X-X, contre le siège 55 en empêchant, lorsque la vanne 1 est en service, le fluide de s’écouler entre les voies 1A et 1C à travers cette vanne, et
- une position ouverte, qui est illustrée sur les figures 1 à 6 et dans laquelle l’obturateur de by-pass 80 est écarté du siège 55 en autorisant, lorsque la vanne 1 est en service, le fluide à s’écouler entre les voies 1A et 1C à travers cette vanne 1, ce qui, dans l’exemple applicatif défini plus haut, revient à pouvoir faire passer au travers de la vanne 1 au moins une partie du fluide entrant par la voie 1A dans la sortie de la voie 1C.
Pour commander en déplacement l’obturateur de by-pass 80, ce dernier est lié en déplacement au corps 21 de l’élément thermostatique 20 de sorte que, lorsque la vanne 1 est en service, le corps 21 entraîne l’obturateur de by-pass 80 en position ouverte lorsque l’obturateur principal 30 est entraîné en position fermée et de sorte que le corps 21 entraîne l’obturateur de by-pass 80 en position fermée lorsque l’obturateur principal est entraîné en position ouverte. Ainsi, le corps 21 de l’élément thermostatique 20 commande en déplacement l’obturateur principal 30 et l’obturateur de by-pass 80 de manière inverse, en fermant l’un quand l’autre s’ouvre, et inversement.
Dans la forme de réalisation considérée sur les figures, l’obturateur de by-pass 80 s’apparente à un clapet, mais cette forme de réalisation n’est pas limitative. De même, la forme de réalisation du siège 55, qui est nécessairement adaptée à celle de l’obturateur de by-pass 80, n’est pas limitative du moment que ce siège 55 est intégré à la cage 50, c’est-à-dire que le siège 55 forme un tout avec la cage 50, en étant lié fixement à demeure à la cage 50, notamment en étant venu de matière avec cette dernière. Dans l’exemple de réalisation considéré sur les figures, le siège 55 est avantageusement intégré à la partie tubulaire 51 de la cage 50. Le siège 55 peut notamment ainsi être formé par l’extrémité axiale de la partie tubulaire 51, tournée vers le boîtier 10.
Pour ce qui concerne la liaison en déplacement entre l’obturateur de by-pass 80 et le corps 21 de l’élément thermostatique 20, une possibilité consiste en une liaison fixe, au moins suivant l’axe X-X. Ceci étant, suivant un aspect avantageux qui est mis en œuvre dans le mode de réalisation considéré sur les figures, l’obturateur de by-pass 80 est monté mobile axialement sur le corps 21 de l’élément thermostatique, en étant toutefois lié en déplacement à ce corps 21 entre ses positions ouverte et fermée par un ressort de surcourse 90 qui est comprimé dans l’axe X-X en appliquant des efforts antagonistes respectivement sur l’opérateur de by-pass 80 et sur le corps 21 de l’élément thermostatique 20. Tant que l’obturateur de by-pass 80 est entre ses positions ouverte et fermée, le ressort de surcourse 90 maintient l’obturateur de by-pass 80 à une hauteur fixe, suivant l’axe X-X, du corps 21, au niveau de laquelle l’obturateur de by-pass 80 est par exemple retenu axialement contre un circlips ou un épaulement du corps 21. Lorsque la dilatation de la matière thermodilatable de l’élément thermostatique 20 fait s’écarter le corps 21 vis-à-vis du piston 22 alors que l’obturateur de by-pass 80 est en position fermée, le ressort de surcourse 90 s’écrase élastiquement, comme illustré à la , permettant ainsi au corps 21 de se déplacer axialement par rapport à l’obturateur de by-pass 80 qui reste en position fermée, c’est-à-dire qui reste appuyé contre le siège 55 qui est fixe par rapport au boîtier 10. Le ressort de surcourse 90 permet ainsi de ne pas endommager la vanne 1 lorsque l’élément thermostatique 20 est en surcourse, c’est-à-dire se déploie sur une course importante, en particulier supérieure à celle juste nécessaire à la mise en appui de l’obturateur de by-pass 80 contre le siège 55.
Dans l’exemple de réalisation considéré sur les figures, le ressort de surcourse 90 est physiquement interposé, dans l’axe X-X, entre l’obturateur de by-pass 80 et un organe de retenue 100, tel qu’une rondelle, qui est lié fixement, au moins suivant l’axe X-X, au corps 21 de l’élément thermostatique 20. Suivant une disposition avantageuse, cet organe de retenue 100 sert aussi à retenir axialement l’étrier 70 par rapport au corps 21 lorsque la cage 50 n’est pas assemblée au boîtier 10. En effet, comme bien visible sur la , tant que l’étrier 70 n’est pas supporté par les organes de reprise d’effort 52 lorsque la cage 50 n’est pas assemblée au boîtier 10, le ressort de rappel 40 fait prendre appui l’étrier 70 contre l’organe de retenue 100. Les aménagements de la vanne 1, relatifs à l’organe de retenue 100 facilitent le procédé d’assemblage de la vanne 1, en permettant notamment de pré-monter ensemble le corps 21 de l’élément thermostatique, l’obturateur principal 30, le ressort de rappel 40, l’étrier 70, l’obturateur de by-pass 80 et le ressort de surcourse 90, indépendamment du boîtier 10 et de la cage 50.
La vanne 1 comprend en outre un obturateur 110, qui est distinct de l’obturateur principal 30 et de l’obturateur de by-pass 80, et qui sera qualifié par la suite d’obturateur pressostatique. L’obturateur pressostatique 110 est déplaçable selon l’axe X-X par rapport à un siège 56 de la cage 50 de manière à ouvrir et fermer un passage d’écoulement de fluide correspondant. Le siège 56 est distinct du siège 55 associé à l’obturateur de by-pass 80. L’obturateur pressostatique 110 est ainsi déplaçable entre :
- une position fermée, qui est illustrée sur les figures 1 à 5 et 7 et dans laquelle l’obturateur pressostatique est appuyé, en particulier suivant l’axe X-X, contre le siège 56 en empêchant, lorsque la vanne 1 est en service, le fluide de s’écouler entre les voies 1A et 1C à travers cette vanne 1, et
- une position ouverte, qui est illustrée sur les figures 6 et 8 et dans laquelle l’obturateur pressostatique 110 est écarté du siège 56 en autorisant, lorsque la vanne 1 est en service, le fluide à s’écouler entre les voies 1A et 1C à travers cette vanne 1, ce qui, dans l’exemple applicatif défini plus haut, revient à pouvoir faire passer au travers de la vanne 1 au moins une partie du fluide entrant par la voie 1A dans la sortie de la voie 1C.
On comprend que, lorsque la vanne 1 est en service, le fluide ne s’écoule effectivement entre les voies 1A et 1C au travers de la vanne 1 que lorsque, à la fois, l’obturateur de by-pass 80 est en position ouverte et l’obturateur pressostatique 110 est en position ouverte, comme dans la configuration de fonctionnement illustrée à la . En effet, dès lors que l’un des obturateurs de by-pass 80 et pressostatique 110 est en position fermée, celui-ci empêche le fluide de s’écouler entre les voies 1A et 1C à travers la vanne 1, quand bien même l’autre de ces obturateurs 80 et 110 serait en position ouverte, comme sur les figures 1 à 5 et sur la .
En général, la base peut être choisie parmi les bases fortes, en particulier la base est choisie parmi NaOH, KOH. En général, la concentration de la base est comprise entre 0,5N et 5N, de préférence comprise entre 1N et 4N, très préférentiellement comprise entre 2N et 3N.
En général, la biomasse et la base sont ajoutées séparément dans l’extrudeuse.
En général, le ratio massique entre la biomasse et la base est compris entre 10% et 90%, de préférence compris entre 25% et 75%, encore plus préférentiellement compris entre 30% et 60%. A titre d’exemple, lorsque la solution aqueuse de base présente une concentration de 2N, l’étape (a) peut être réalisée avec un ratio massique entre la biomasse et la solution aqueuse est de 50%. Cependant ces valeurs peuvent être ajustées en fonction de la biomasse utilisée, ou sa teneur en humidité notamment.
Avantageusement le rendement en acide férulique et ou ses sels lors de l’étape a) est quantitatif. L’extrusion réactive de l’étape a) permet en général la libération complète de l’acide férulique contenu dans la biomasse ou de substantiellement tout l’acide férulique contenu dans la biomasse.
Avantageusement le rendement en acide férulique et/ou ses sels lors de l’étape a) est supérieur ou égal à 50%, de préférence supérieur ou égal à 60%.
De manière préférentielle, l’étape a) est réalisée en l’absence d’enzyme d’hydrolyse telle que cellulases ou hémicellulases.
Sans vouloir être lié par une théorie, la combinaison de l’extrusion avec l’extraction de l’acide férulique et/ou de ses sels en présence d’une basepermet en une seule opération unitaire l’hydrolyse des parois cellulaires et la libération sous forme salifiée de l’acide férulique.
Le procédé de la présente invention permet notamment de réduire la taille du réacteur utilisé, permet également d’intensifier le procédé (c’est-à-dire qu’une plus grande quantité de biomasse peut être traitée dans un certain volume de réacteur par rapport aux procédés connus). Avantageusement, l’impact environnemental du procédé de la présente invention est amélioré, notamment en ce que la consommation d’eau et/ou d’énergie est réduite tout en maintenant un bon rendement d’extraction de l’acide férulique.
Etape b) L’extrudat brut (EB) peut être soumis à au moins une étape b) de lavage. De préférence l’étape b) est réalisée par ajout d’un solvent, de préférence choisi parmi l’eau, les alcools ou leur mélange. L’ajout de solvant est réaliséde manière à mettre l’extrudat en suspension. De préférence l’eau est de l’eau distillée ou déminéralisée. L’alcool est en général choisi parmi les alcools comprenant entre 1 et 6 atomes de carbone, tels que méthanol, éthanol, isopropanol, de préférence éthanol. Le solvant peut également être un mélange eau/alcool, de préférence le ratio massique eau/éthanol est en général compris entre 1:1 et 1:3. En général, la suspension est mise sous agitation. L’étape b) est en général réalisée à une température comprise entre 10°C et 35°C. Les phases solide et liquide de la suspension obtenues au cours de l’étape b) sont ensuite séparées pour permettre la préparation d’un extrudat lavé (EL) et une solution liquide (S)
De préférence la séparation peut être effectuée par tout procédé de séparation d’une composition solide/liquide, telle que notamment filtration, décantation, centrifugation, pressage (filtre à presse, presse à vis), flottation. Selon un aspect particulier, la centrifugation est réalisée à une vitesse supérieure ou égale à 1000 tours/min, de préférence inférieure ou égale à 5000 tours/min. Une solution liquide (S1) est isolée d’une phase solide, l’extrudat lavé (EL). Optionnellement la phase solide obtenue à l’issue de l’étape b) (EL) peut être à nouveau soumise à une étape b) pour obtenir une deuxième solution liquide (S2). Ce lavage peut être répété plusieurs fois. A l’issue de ces répétitions les solutions liquides (Si) (dans lequel i représente le nombre de lavages réalisés) sont combinées pour former une solution liquide (S).
En général, la concentration en acide férulique dans la solution liquide (S) est comprise entre 0,1 g.L-1 et 30 g.L-1, de préférence comprise entre 0,5 g.L-1 et 15 g.L-1.
En général la quantité de matière sèche présente dans l’extrudat lavé est inférieure ou égale à 70%, de préférence inférieure ou égale à 60%, 50%, 40%, 30%, 20%, 10%. La quantité de matière sèche représente la quantité de solide (en général fibres) restant après séchage complet de l’extrudat lavé.
En général la quantité de matière sèche présente dans la solution liquide (S) est inférieure ou égal à 20%, de préférence inférieure ou égale à 10%, très préférentiellement inférieure ou égale à 5%.
Selon un mode de réalisation particulier l’étape a) d’extrusion et l’étape b) de lavage peuvent être réalisées simultanément permettant la préparation d’un extrudat lavé et d’un filtrat (F). Cette combinaison peut notamment être réalisée en présence d’une extrudeuse et d’un filtre fourreau.
En général, la concentration en acide férulique dans le filtrat (F) est comprise entre 0,1 g.L-1 et 10 g.L-1.
- fourniture d’un moule ;
- insertion des pièces à coller (insert) dans le moule, préférentiellement une batterie lithium-polymère ;
- chauffage de la composition polyamide à une température de 185°C ou moins, préférentiellement de 175°C ou moins, et encore plus préférentiellement d’environ 150°C, pour obtenir une composition polyamide fondue ;
- injection de la composition polyamide fondue à une pression de 0,5.10 5 à 50.10 5 Pa, préférentiellement de 2.10 5 à 40.10 5 Pa ;
- refroidissement de la composition polyamide injectée;
- optionnellement démoulage de l’article moulé obtenu.
Suivant la configuration, le moule peut faire partie intégrante de l’article moulé (par exemple si la composition polyamide est injectée entre l’insert et le substrat) ou peut être retiré après le surmoulage de la composition polyamide.
L’utilisation de la composition polyamide pour l’obtention d’articles moulés est particulièrement avantageuse en ce qu’elle est peut être moulée à basse pression, en ce qu’elle présente des propriétés d’écoulement satisfaisantes à des températures de moulage de 185°C ou moins et en ce qu’elle présente une résistance à la température satisfaisante à l’état moulé. Ces propriétés sont adaptées au moulage de dispositifs électroniques sensibles aux températures élevées et générateurs de chaleur, notamment les batteries lithium-polymère.
Utilisation La présente invention concerne également l’utilisation de la composition polyamide telle que définie ci-dessus, comme adhésif thermofusible pour le surmoulage à basse pression d’une batterie thermosensible, préférentiellement une batterie lithium-polymère, et optionnellement de son substrat.
Exemple L’exemple suivant illustre l'invention sans la limiter.
Matériaux utilisés Dimère d’acides gras : Radiacid 0970® (dimère d’acide gras, raffiné, haute pureté) de Oleon ;
Monoacide gras : Radiacid 0411® (monoacide gras) de Oleon ;
Diacide gras 1 : acide sébacique de Casda Biomaterials;
Diacide gras 2 : acide dodécanedioïque de Chematek;
Diacide gras 3 : acide azélaïque de Emery;
Diamine aliphatique : hexanediamine de BASF;
illustre un autre développement du mécanisme de verrouillage présenté en référence à la .
Sur la est illustré un porte-outil 700 globalement tel que décrit ci-dessus, chaque partie à accouplement par coulissement 710, 720 comprenant un élément de verrouillage respectif 761, 762 à une extrémité proximale de celle-ci formé de telle sorte que, lorsqu’on fait glisser la seconde partie à accouplement par coulissement 762 de façon à amener l'extrémité distale de la seconde partie à accouplement par coulissement à proximité de l'extrémité distale de la première partie à accouplement par coulissement 761, c'est-à-dire la seconde configuration telle que décrite ci-dessus, les éléments de verrouillage respectifs s’alignent afin de former un corps dont les extrémités extérieures correspondent à un cylindre englobant 780.
En outre, selon ce développement, les éléments de verrouillage 761, 762 sont pourvus de portions incurvées 781 de telle sorte que, lorsqu’on fait glisser la seconde partie à accouplement par coulissement 720 de façon à amener l'extrémité distale de la seconde partie à accouplement par coulissement 720 à proximité de l'extrémité distale de la première partie à accouplement par coulissement 710, les éléments à portions incurvées 781 s’alignent afin de définir au moins partiellement une ou plusieurs portions hélicoïdales coaxiales avec le cylindre englobant 780, de telle sorte qu’une bague filetée 765 puisse être vissée sur le porte-outil.
Lorsqu’une pluralité de filets hélicoïdaux sont présents, un ou plusieurs de ces filets peut présenter des dimensions différentes de celles des autres filets, de telle sorte que la bague ne puisse venir en prise avec l’élément cylindrique que dans l’orientation souhaitée, par exemple afin de garantir un positionnement correct de l’éventuel cran par rapport à la fente dans les positions avancée et rétractée. Par exemple, le filet hélicoïdal présente un premier rapport entre fond et sommet, et le second filet hélicoïdal présente un second rapport entre fond et sommet, les filets de la bague étant définis de telle sorte que la bague ne puisse venir en prise qu’avec le filet hélicoïdal respectif correspondant, et qu’elle ne puisse ainsi être adaptée sur le manche que dans une configuration.
De la même façon, l’espacement circonférentiel des filets peut être varié pour obtenir le même effet.
De même, un élément de blocage tel que décrit ci-dessus peut correspondre au même cylindre englobant, tel que représenté par le corps essentiellement cylindrique 768, et comprendre des portions hélicoïdales correspondantes 769 coaxiales avec le cylindre englobant, de telle sorte que, lorsque l’élément de clavetage formé par le porte-outil est inséré dans l’élément de blocage tel que décrit en référence à la , un corps fileté continu soit formé par les filets 762, 761 et 769, autour duquel on peut faire tourner la bague filetée 765 pour la déplacer entre une position rétractée dans laquelle l’élément de clavetage peut être inséré librement dans le canal de clavetage 767 ou retiré de celui-ci, et une position avancée dans laquelle la bague filetée piège l’élément de clavetage dans l’élément de blocage.
Le pas, le diamètre intérieur, le diamètre extérieur ou le rapport entre fond et sommet des portions hélicoïdales extérieures 762, 761 et, le cas échéant, 769 peuvent varier le long de la longueur des portions hélicoïdales extérieures de telle sorte que la force requise pour faire tourner une bague filetée augmente à mesure qu’on fait tourner la bague autour de l'extrémité proximale du porte-outil d’une position rétractée à une position avancée.
Il n’est pas nécessaire que les filets sur le corps cylindrique 768 et/ou la bague soient continus.
Outre le porte-outil tel que décrit ci-dessus, d’autres modes de réalisation peuvent comprendre un kit d’outil modulaire comprenant un porte-outil tel que décrit ci-dessus et, de plus, un manche 764 (correspondant par exemple à l’élément 663 présenté ci-dessus) comprenant le canal de clavetage, le manche constituant ainsi l’élément de blocage pour empêcher un déplacement relatif ultérieur par coulissement des parties à accouplement par coulissement.
Par conséquent, dans certaines variantes, le manche 764 peut comprendre une extrémité distale 768 dont les dimensions extérieures correspondent à un cylindre englobant comportant une ou plusieurs portions hélicoïdales coaxiales avec le cylindre englobant, de telle sorte qu’une bague filetée puisse être vissée sur le corps.
Dans certaines variantes, le manche peut comprendre une extrémité distale dont les dimensions extérieures correspondent à un cylindre englobant comportant une ou plusieurs portions hélicoïdales coaxiales avec le cylindre englobant, et le kit d’outil modulaire peut comprendre en outre une bague filetée qui peut être vissée sur le manche lorsqu’elle est mise en prise avec les portions hélicoïdales.
Dans certaines variantes, les portions hélicoïdales du manche 764 peuvent permettre un déplacement angulaire de la bague filetée lorsqu’on la fait tourner entre une position avancée et une position rétractée compris entre 170 et 190 degrés.
Comme illustré, la bague est pourvue d’un éventuel cran 766 dans son bord circonférentiel distal. En d’autres termes, la bague filetée peut comprendre une échancrure au niveau de son bord distal, l’échancrure étant positionnée sur la circonférence de la bague de telle sorte que, lorsque la bague se trouve dans la position rétractée, l’échancrure soit alignée avec la fente.
Les figures 8a, 8b et 8c illustrent le manche de la dans différentes configurations.
Comme illustré, on peut faire tourner la bague filetée 765 autour de l'extrémité distale du manche 764 d’une première position rétractée telle qu’illustrée sur les figures 8a et 8b, à une seconde position avancée telle qu’illustrée sur la avec des portions hélicoïdales correspondant à celles présentes dans l’élément de clavetage formé par les éléments de verrouillage respectifs 761, 762 des parties à accouplement par coulissement formant le porte-outil comme décrit ci-dessus.
De façon correspondante aux portions hélicoïdales présentes dans l’élément de clavetage formé par les éléments de verrouillage respectifs 761, 762 des parties à accouplement par coulissement formant le porte-outil comme décrit ci-dessus, le manche peut être pourvu d’un second ou d’autres filets hélicoïdaux extérieurs parallèles au premier filet hélicoïdal extérieur, les filets de la bague venant en prise à la fois avec le premier filet hélicoïdal extérieur et le second filet hélicoïdal extérieur.
- puis on serre immédiatement, avant que la colle ne prenne, le lien coulant en tirant sur les deux brins 12. Ce faisant, le point de colle se rapproche du sommet de la ganse et se retrouve coincé entre le sommet de la ganse et les brins. Le serrage participe aussi à un étalement de la zone encollée. En durcissant, le point de colle fixe le sommet de la ganse 10 sur les brins 12 et maintient le laçage fermé et serré. La prise rapide de la colle permet de garantir que la force de serrage appliquée en tirant sur les brins reste la même après polymérisation de la colle lorsque les brins sont lâchés.
La façon dont le laçage est ainsi serré ne génère pas ou peu de TMS. La possibilité d’automatiser le procédé permet de les supprimer totalement.
La réalisation d’une telle frette ne prend que 8 secondes si elle est réalisée manuellement, et 4 secondes si elle est réalisée par un automate, une durée incompressible de 3s étant nécessaire à la polymérisation de la colle. Ces durées sont à comparer aux 18 secondes que nécessite la réalisation d’une frette antérieure à nœud de cabestan arrêté par un nœud simple.
En mode manuel, une économie de 10 secondes par frette représente, pour un million de frettes posées, une économie de 2778 heures de travail.
Par ailleurs, la méthode illustrée permet une réduction des chutes de ruban de frette de 10cm par frette, soit une économie de 100km de ruban pour un million de frettes.
D’autres modes de réalisation de l’invention sont possibles, dès lors que la réalisation de la frette comprend un laçage, un serrage du laçage et un arrêt par collage du laçage sur lui-même, et ce, sans qu’il ne soit nécessaire de réaliser un seul nœud autobloquant.
Dispositif de coupure d’un circuit électrique de moyenne tension La présente description se rapporte au domaine des dispositifs de coupure des circuits électriques moyenne tension. Dans le présent document, le terme « moyenne tension » est utilisé dans son acceptation habituelle, à savoir une tension qui est supérieure à 1 000 volts en courant alternatif et à 1 500 volts en courant continu mais qui ne dépasse pas 52 000 volts en courant alternatif et 75 000 volts en courant continu. L’appareil électrique comporte trois circuits, chacun connecté à une phase d’un réseau électrique d’alimentation. Le passage du courant peut être interrompu dans chacun des trois circuits par l’intermédiaire du dispositif de coupure. La divulgation concerne en particulier des dispositifs de coupure dans lesquels la coupure du courant est réalisée par l’ouverture d’une ampoule à vide disposée en série dans chaque circuit à interrompre.
L’ampoule à vide comprend une électrode mobile liée à une bielle de commande. La bielle de commande est liée à un levier de commande. Le levier de commande est mobile entre deux positions extrêmes définissant une course d’actionnement constante. En actionnant le levier de commande, la bielle est déplacée et sépare l’électrode mobile de l’électrode fixe ; ce qui ouvre le circuit.