INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’étape d’acidification est généralement conduite par ajout d’un acide fort, en particulier choisi dans le groupe constitué de acide sulfurique, acide chlorhydrique, acide phosphorique.En général, à l’issue de l’étape d’acidification, le pH de la solution est compris entre 2 et 5, de préférence entre 2,5 et 4.
En général, une étape de filtration peut être réalisée à l’issue de l’étape d’acidification c1), cette étape permet notamment de filtrer les sels obtenus lors de l’acidification.
Selon un autre aspect particulier, le filtrat (F) ou la solution liquide (S) peut être utilisée directement. Le pH du filtrat (F) ou de la solution liquide (S) est en général compris entre 10 et 13, de préférence entre 11 et 12.
Le procédé de purification peut également comprendre au moins une étape c2) d’adsorption de l’acide férulique et/ou de ses sels. L’adsorption peut généralement être réalisée une colonne remplie de résine synthétique de préférence choisie dans le group constitué de Amberlite XAD-4, Amberlite XAD-16, PVDPP (polyvinyl polypyrrolidone), DVBS (divinylbenzene styrene), DVBPS (divinylbenzene polystyrene resins), preferably polyvinyl benzyl dimethyl amine, polyvinyl benzyl dimethyl amine. Alternativement l’étape d'adsorption peut être réalisée sur charbon actif. L’étape c2) peut également être réalisée avec Acticarbone BGX, Acticarbone BGE, Amberlite IRA-900, Ambersep 90OH, ou Purolite MN502.
A l’issue de l’étape d’adsorption sur résine on obtient une résine ou un charbon actif contenant l’acide férulique et/ou ses sels et une solution aqueuse ayant une teneur en férulique acide et/ou ses sels réduites. De préférence la solution aqueuse présente une teneur en acide férulique et/ou ses sels inférieure ou égale à 0,1g/L. Cette solution aqueuse peut avantageusement être recyclée dans le procédé d’extraction d’acide férulique et/ou ses sels selon la présente invention.
A l’issue de l’étape d’adsorption est en général conduite une étape c3) de désorption de l’acide férulique et/ou de ses sels avec un solvant. En général la désorption est réalisée avec un flux à contre-courant. Un solution riche en acide férulique est obtenue à l’issue de l’étape c3). De préférence la solution riche en acide férulique présente une teneur en acide férulique comprise entre 5 g.L-1 et 500 g.L-1.
De préférence le solvant utilisé lors de l’étape de désorption est choisi dans le groupe constitué de l’eau (acide ou basique, avec ou sans agent complexant), des solvant hydrocarbures cycliques et acycliques, alcools, alcools aromatiques, aldéhydes, cétones et esters, de manière préféré le solvant est un alcool et très préférentiellement l’alcool est l'éthanol. En particulier lorsque le solvant utilisé est l’eau, celle-ci présente un pH acide ou basique, l’eau peut également contenir un ou plusieurs agents complexants. Par “agent complexant” on entend une substance apte à générer un précipité insoluble dans le solvant du milieu liquide, en particulier insoluble dans l’eau. Selon un mode de réalisation, le premier agent complexant est un cation, en solution dans un solvant, de préférence dans l’eau ou dans un mélange de solvant.
Par exemple, le premier agent complexant est avantageusement sous la forme d’une solution de sel de cation monovalent, divalent, trivalent, tétravalent ou pentavalent, en particulier un sel de cation divalent ou trivalent.
Le sel de cation, en particulier divalent ou trivalent, peut être un sel de sulfate, chlorure, nitrate, carbonate, phosphate, hydroxyde, acétate ou un mélange de ceux-ci.
Le cation, notamment divalent ou trivalent, peut être choisi dans le groupe constitué des métaux de transition, des métaux, des alcalino-terreux ou des terres-rares, étant entendu que le cation , lorsqu’il est mis en contact avec le milieu C de départ, est apte à former un précipité insoluble dans le solvant du milieu C, en particulier dans l’eau.
représente de manière partielle et schématique un photon polarisé linéairement,
représente de manière partielle et schématique un photon polarisé circulairement,
la représente de manière schématique des détails de transmission des photons de l’émetteur aux récepteurs,
représente de manière partielle et schématique un exemple de sélecteur optique selon l’invention,
représente de manière partielle et schématique une variante du sélecteur de la ,
représente de manière partielle et schématique un autre exemple de sélecteur optique selon l’invention,
la et la représentent de manière schématique un exemple de modificateur de direction de polarisation comportant des lames quart d’onde,
la représente de manière schématique un autre exemple de modificateur de direction de polarisation comportant un matériau chiral,
la représente de manière schématique un exemple de modificateur de phase de polarisation,
représente de manière partielle et schématique un exemple d’instrument d’absorption d’un photon polarisé linéairement,
représente de manière partielle et schématique un autre exemple d’instrument d’absorption d’un photon polarisé linéairement,
représente de manière partielle et schématique un exemple de récepteur du deuxième photon comportant un amplificateur à fibres dopées,
représente de manière partielle et schématique un exemple d’instrument de mesure du deuxième récepteur comportant une succession de lames semi-réfléchissantes,
représente de manière partielle et schématique un exemple d’interféromètre de Young utilisé pour l’instrument de mesure du deuxième récepteur,
est un schéma en blocs illustrant de manière partielle un exemple de fonctionnement d’un système de communication quantique pour transmettre un bit 0,
est un schéma en blocs illustrant de manière partielle un exemple de fonctionnement d’un système de communication quantique pour transmettre un bit 1,
Toutefois, une telle ponction est désagréable et invasive. Il existe ainsi un risque que le patient diabétique ne pratique pas suffisamment régulièrement les ponctions. La qualité du suivi de glycémie du patient peut s’en trouver dégradée. De plus, la surveillance de glycémie dépend de la rigueur du patient, qui doit généralement réaliser lui-même les ponctions de façon quotidienne.
Pour éviter ces inconvénients, des systèmes automatisés dits CGM pour « Continuous Glucose Monitoring » ont été proposés pour réaliser automatiquement, à intervalles réguliers, une mesure de glycémie au niveau du liquide interstitiel entre les cellules de la peau. La glycémie du liquide interstitiel est en effet très proche de la glycémie du plasma sanguin. Les systèmes CGM peuvent être des dispositifs prêt-à-porter, aussi dits « wearables » selon la terminologie anglo-saxonne, mis en contact en continu avec la peau du patient. Il s’agit par exemple de montres électroniques ou de bracelets électroniques. Les mesures au niveau du liquide interstitiel présentent l’avantage d’un suivi simple et peu invasif de la glycémie des patients.
Il est en outre possible de déterminer à l’aide de certains de ces dispositifs une glycémie prédictive du porteur dans les prochaines heures. De tels systèmes CGM permettent de prévoir à l’avance des excursions éventuelles au-delà d’un seuil d’hyperglycémie ou en-deçà d’un seuil d’hypoglycémie. La glycémie prédictive est par exemple obtenue en fonction des mesures glycémiques acquises en temps réel dans le liquide interstitiel.
Les systèmes CGM intègrent ainsi avantageusement des alertes préprogrammées pour prévenir le porteur d’un risque d’hypoglycémie ou d’hyperglycémie future. Les alertes transmises au porteur sont actuellement assez peu discrètes. Les notifications visuelles ou sonores peuvent être affichées sur l’écran d’un dispositif mobile, tel que le lecteur attitré du CGM ou d ’un smartphone, disposant d’une connexion avec le système CGM.
La tendance actuelle est de rendre plus discrète ces alertes en prévoyant des alertes qui sont par exemple de légères vibrations ou des bip discret du boîtier de la montre électronique, ou encore de notifications affichées sur l’écran de la montre électronique.
Un intérêt de la surveillance et de la transmission d’alertes est d’attirer l’attention du porteur sur un risque d’hypoglycémie ou d’hyperglycémie, même dans le cas où le porteur ne prendrait pas l’initiative de consulter régulièrement lui-même les informations de suivi de glycémie sur son dispositif prêt-à-porter.
Comme tout système présentant des alertes, il convient d’éviter les alertes inutiles ou intempestives ou encore d’éviter de manquer une alerte, ce qui actuellement est un des soucis majeurs des fabricants de CGM. Par ailleurs, certains utilisateurs peuvent être amenés à désactiver le système d’alerte si des alertes intempestives sont trop fréquentes.
En outre, les CGM actuels sont majoritairement des patchs autonomes avec une pile bouton non rechargeable, ce qui limite grandement les opérations de mesures, de calcul, de transmission radio, de génération d’alerte très consommatrices d’énergie l’objectif majeur étant d’augmenter la durée de vie et d’utilisation du patch, réduisant par la même le cout marché de ce patch.
A cet effet, l’invention propose, selon un premier aspect, un procédé de surveillance de la concentration en analyte corporel chez un individu, le procédé étant mis en œuvre par une unité de traitement d’un dispositif de surveillance corporelle, le procédé comprenant :
- un premier mode de surveillance selon lequel la concentration en analyte est mesurée à une première fréquence ;
- un deuxième mode de surveillance selon lequel la concentration en analyte est mesurée à une deuxième fréquence supérieure à la première fréquence ;
procédé dans lequel le deuxième mode est sélectionné lorsque la concentration mesurée au cours du premier mode est comprise dans une première plage d’alerte ou une deuxième plage d’alerte.
- le procédé comprend une confirmation d’une alerte de santé lorsqu’un ensemble de plusieurs concentration mesurées successivement pendant le deuxième mode est inférieur soit à un premier seuil d’alerte compris dans la première plage d’alerte soit supérieur à un deuxième seuil d’alerte compris dans la deuxième plage d’alerte ;
- au cours du deuxième mode, le premier mode est sélectionné lorsqu’un ensemble de plusieurs concentration mesurées successivement pendant le deuxième mode n’est pas inférieur soit à un premier seuil d’alerte compris dans la première plage d’alerte soit supérieur à un deuxième seuil d’alerte compris dans la deuxième plage d’alerte ;
Ici, la source utilisée est délimitée latéralement par plusieurs parois circonférentielles qui s’étendent le long de l’axe de croissance de la diode et par une face terminale. La face terminale, dans ce cas, comprend une partie émissive à travers laquelle est émise la lumière lorsque la diode fait objet d’une polarisation.
La partie émissive est typiquement soit une couche, pouvant être appelée couche active, dans laquelle s’effectue la génération de photons par des recombinaisons électron-trou, soit, ce qui est plus commun en particulier pour de la lumière blanche, une couche de conversion dotée de charges, comme des particules de phosphore, permettant de réémettre des photons produits dans la couche active dans une bande de longueur d’ondes adaptée à l’application.
La source lumineuse selon l’invention est dotée d’une partie émissive maximisée. En effet, selon la présente invention, la partie émissive est exposée à la face terminale de la source et occupe au moins 90% de la surface de ladite face terminale, de préférence 98% et encore plus préférentiellement 100% de la surface. Dans ce dernier cas, la partie émissive forme alors la face de sortie de la lumière de la source.
Une partie émissive maximisée peut être une partie émissive exposée à la surface de la source, en ce sens qu’elle n’est revêtue d’aucune portion active optiquement (en particulière absence de lentilles ou de filtres) ou active d’un point de vue photonique (en particulier absence de couches de réémission de lumière, par exemple par luminescence notamment par des particules luminescentes).
Dans un mode avantageux, la face terminale de la source est de section rectangulaire, ce qui est typique pour des puces de LEDs. Ainsi, la partie émissive présente également une section rectangulaire dont la taille est légèrement inférieure à celle de la face de sortie. Notamment, la longueur d’un des côtés de la partie émissive est inférieure à la longueur d’un des côtés de la face terminale de source d’une valeur comprise entre 10 micromètres à 40 micromètres. En d’autres termes, la distance entre un bord de la face terminale et une arrête de la partie émissive peut être comprise entre 5 micromètres à 20 micromètres.
Dans le cas des sources à électroluminescentes à emballage individuelle, encore appelée puces de LEDs, la taille maximisée de la partie émissive se traduit par une réduction de la taille du boîtier entourant la diode électroluminescente. En effet, le boîtier peut comprendre des bords qui couvrent les parois circonférentielles de la diode. En ayant la partie émissive occupant presque la totalité, voire, la totalité de la face terminale de la diode, ces bords peuvent être configurés de façon qu’ils présentent une très faible épaisseur, par exemple de l’ordre de quelques micromètres. Ainsi, le boîtier entourant la diode électroluminescente a presque la même taille que cette diode. La taille du boîtier ne dépasse que de quelques micromètres de la face terminale de diode.
On peut notamment employer de telles sources commercialisées sous la marque Luxeon NEO Exact® par la société Lumileds®.
Un autre exemple des sources de lumière à partie émissive maximisée : les sources de lumière comprennent au moins deux rangées de sources sur un substrat commun. Cet arrangement d’éléments peut être issu d’une croissance sur le substrat à partir duquel ils ont crû respectivement, ou de toute autre méthode de réalisation, par exemple par report des éléments par des techniques de transfert. Différents agencements d’éléments électroluminescents peuvent répondre à cette définition de matrice monolithique, dès lors que les éléments électroluminescents présentent l’une de leurs dimensions principales d’allongement sensiblement perpendiculaire à un substrat commun et que l’écartement transversal entre les pixels, formé par un ou plusieurs éléments électroluminescents regroupés ensemble électriquement, est faible en comparaison des écartements imposés dans des agencements connus de puces généralement carrés plats soudés sur une carte de circuits imprimés.
En d’autres termes, il s’agit ici d’une source électroluminescente monolithique qui est divisée en plusieurs segments individuels. Les segments individuels sont séparés par une paroi mince, réalisée par exemple en silicone. L’épaisseur de cette paroi mince est comprise entre 10 micromètres à 25 micromètres. On peut notamment employer de telles sources commercialisées sous la marque PixCell® par la société Samsung®.
Grâce à cette disposition, il est possible d’obtenir des pas plus faibles d’écartement entre les sources, typiquement inférieurs à 50 µm, de préférence inférieur à 25 µm.
La montre un premier exemple de réalisation de l’invention. Le trajet des rayons lumineux s’effectue, dans l’illustration, de gauche à droite depuis deux rangées 10,20 de sources lumineuses du type indiqué précédemment. Comme le reflètent par ailleurs les figures 2 A et 2B, les rangées 10,20 comprennent chacune une pluralité de sources lumineuses juxtaposées suivant une direction d’alignement orientée avantageusement perpendiculairement à un axe optique x du système optique du module, visible à la . L’axe optique x peut être orienté sensiblement horizontalement. Par ailleurs, dans l’illustration, l’axe optique X est commun à l’optique primaire 30 et à l’optique de projection 40. L’optique primaire présente un axe optique qui est ici l’axe de direction générale du faisceau lumineux sortant de l’optique primaire et autour duquel ledit faisceau est distribué.
Le nombre de sources de chaque rangée n’est pas limitatif et il peut être différent d’une première rangée 10 à l’autre rangée 20. Bien entendu, le module peut comprendre d’autres rangées.
La première rangée 10 et la deuxième rangée 20 sont avantageusement situées dans un même plan, et de préférence sur un même support. Dans un mode de réalisation, ce plan est incliné relativement à un plan perpendiculaire à l’axe optique x. Ainsi, la première rangée 10 se trouve plus en arrière que la deuxième rangée 20, suivant l’axe optique x. Par exemple, l’angle formé entre l’axe optique et ce plan, dans le sens trigonométrique, peut être inférieur à 80°, et de préférence inférieure à 70°. Les rangées de sources sont superposées dans ce plan. Ici, la deuxième rangée 20 est disposée au-dessus de la première rangée 10 selon la direction verticale.
Avantageusement, les rangées de sources sont centrées sur une dimension en longueur (schématisée sous le repère y à la ), perpendiculaire à l’axe optique x, d’un élément optique primaire 30. Ce dernier reçoit de préférence directement la lumière émise par les sources des rangées 10,20. On entend par là qu’il n’y a pas d’organes optiques intermédiaires entre les sources et l’élément optique primaire 30, et notamment pas d’optique liée aux sources.
L’élément optique primaire 30 est configuré pour produire un étalement, au moins vertical, de la lumière.
L’élément optique primaire 30 se présente sous la forme d’un organe allongé. Il s’agit d’une pièce monobloc, et est avantageusement venu d’une seule matière. Il peut ainsi présenter une forme de barreau. Il peut s’agir d’un organe en verre ou en matériau polymère convenable pour une application optique, comme le polycarbonate. Il peut être réalisé par moulage.
De préférence, au moins une partie 129 du flux gazeux combustible 14 de départ est mise à circuler dans le four 120, notamment dans le septième système d’échangeur thermique (non représenté) du four 120, afin d’y être chauffé par la chaleur générée par la combustion de la partie 122 et de la partie 127. Le flux gazeux combustible réchauffé 132, récupéré en sortie 130 du four 120, notamment du septième système d’échangeur thermique, est ensuite injecté dans le flux combustible préchauffé 50 pour former le flux combustible intermédiaire 133.
De préférence, au moins 5% en volume du flux gazeux combustible 14 est chauffé au niveau du four 120, plus préférentiellement de 10% en volume à 40% en masse.
De préférence, la partie 124 du flux anodique appauvri en dioxyde de carbone 19 représente au moins 20 % en volume du flux combustible intermédiaire 133, plus préférentiellement de 30 % à 60 % en volume, encore plus préférentiellement de 40 % à 50 % en volume.
De préférence, la première partie 37 du flux gazeux combustible 14 représente au moins 5 % en volume du flux combustible intermédiaire 133, plus préférentiellement de 10 % à 35 % en volume, encore plus préférentiellement de 15 % à 25 % en volume.
L’installation et le procédé selon l’invention permettent ainsi la production d’un courant électrique 12 au moyen d’une unité de pile à combustible 30 tout en permettant de récupérer le dioxyde de carbone CO 2 formé.
L’invention se base sur le constat qu’une augmentation de la concentration en dioxyde de carbone dans le flux combustible d’alimentation 35 n’affecte pas ou très peu le fonctionnement de l’unité de pile à combustible 30. Le dioxyde de carbone est en effet un gaz neutre pour l’unité de pile à combustible 30 puisqu’il ne participe à aucune réaction susceptible de se produire à l’intérieur de l’unité de pile à combustible 30. Il peut donc être concentré de manière significative et être recyclé dans l’installation 10 sans affecter de manière significative les performances de l’unité de pile à combustible 30. L’unité de pile à combustible 30 nécessitant la présence de combustible, il est évident que cette augmentation de la concentration en dioxyde de carbone est limitée afin qu’une quantité suffisante de gaz combustible soit injectée dans l’unité de pile à combustible 30.
En particulier, l’installation et le procédé selon l’invention permettent de réduire significativement le besoin énergétique associé à la récupération du dioxyde de carbone en proposant de recycler une partie significative du dioxyde de carbone formé au cours du procédé directement dans le flux combustible d’alimentation 35. En particulier, le recyclage du dioxyde de carbone conduit à une augmentation de la teneur en dioxyde de carbone dans l’ensemble de l’installation 10, et notamment dans le flux gazeux anodique 36 récupéré en sortie de l’unité de pile à combustible 30. Cette augmentation de la teneur en dioxyde de carbone dans les effluents à traiter permet alors de réduire significativement l’énergie nécessaire à la récupération du dioxyde de carbone.
En effet, l’augmentation de la teneur en dioxyde de carbone dans les effluents à traiter permet de s’affranchir du besoin de régénérer de manière intense le solvant liquide utilisé dans l’unité de captage 34 : une régénération partielle du solvant liquide, typiquement de 40 à 50% en masse du solvant liquide, est suffisante. L’énergie nécessaire à la régénération du solvant liquide est ainsi significativement réduite. Ainsi, la régénération du solvant liquide est réalisée par chauffage à des températures significativement plus faibles, typiquement en dessous de 100°C. Dans les unités traditionnelles de capture de dioxyde de carbone sur fumées, le solvant liquide est vaporisé dans une unité de rebouillage située en pied de l’unité de régénération et remonte au sein de la colonne de stripage. L’invention permet ici de pouvoir relarguer le dioxyde de carbone et de régénérer (partiellement) le solvant liquide sans cette étape énergivore de vaporisation, tout en l’amenant à un niveau de régénération suffisant pour permettre l’absorption partielle nécessaire dans l’absorbeur 200. Les besoins énergétiques et les températures de fonctionnement de l’unité de captage de dioxyde de carbone 34 sont ainsi significativement réduits. De plus, l’emploi d’une colonne de stripage ou encore de rebouilleurs et condenseurs classiquement utilisés dans les unités de captage n’est plus nécessaire : un ballon flash simple suffit à atteindre un niveau de régénération suffisant.
Le besoin énergétique de l’unité de captage 34 est tellement réduit que l’énergie thermique nécessaire au fonctionnement de l’unité de captage peut être récupérée par intégration thermique. Comme expliqué précédemment, la chaleur nécessaire à la régénération du solvant liquide peut être apportée par intégration thermique au moyen d’un circuit fermé 34 permettant de récupérer la chaleur émise à différents endroits de l’installation 10. En particulier, la régénération partielle du solvant liquide peut être effectuée par récupération de chaleur au niveau des systèmes d’échangeurs thermiques impliqués dans le post-traitement des effluents de l’unité de pile à combustible 34, notamment au niveau des quatrième 82, cinquième 89 et sixième 90 systèmes d’échanges thermiques.
Aucun système thermique extérieur n’est alors nécessaire au bon fonctionnement de l’unité de captage de dioxyde de carbone.
De plus, la chaleur émise au cours du fonctionnement de l’unité de pile à combustible 30 peut être utilisée afin de préchauffer les flux 56, 72 alimentant l’unité de pile à combustible 30. On récupère donc une partie de la thermie dispersée par l’unité de pile à combustible 30 ce qui augmente le rendement global du système.