INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par contre, la structure de départ se distingue de celles décrites en relation avec les figures 3A et 4A en ce que la face supérieure 410A de la structure d’interconnexion 410 est revêtue d’une seule couche, qui est une deuxième couche de nitrure 415, par exemple en nitrure de silicium (SiN) ou en carbonitrure de silicium (SiCN). En d’autres termes, la couche de protection n’est pas encore formée. La deuxième couche de nitrure 415 permet de former une couche intermédiaire entre le cuivre des vias conducteurs et la résine qui est destinée à être déposée à l’étape suivante de photolithographie. Ladite couche intermédiaire forme une couche barrière de diffusion et d’arrêt de la gravure, ainsi qu’une couche de protection du cuivre vis-à-vis de l’environnement (par exemple vis-à-vis de l’air pour éviter l’oxydation). En outre, il est préférable de ne pas réaliser une photolithographie directement sur le cuivre afin d’éviter l’oxydation et/ou la corrosion du cuivre, notamment si la résine doit être retirée par un nettoyage humide.
La illustre la structure obtenue à l’issue d’une étape de photolithographie réalisée sur la deuxième couche de nitrure 415, étape dans laquelle un motif en résine 440 est formé sur ladite deuxième couche de nitrure. En vue de coupe, le motif 440 illustré est sous la forme d’une succession de saillies rectangulaires 442 disposées à l’aplomb des vias 412, et séparées par des ouvertures 444. L’étape de photolithographie peut être similaire à celle décrite en relation avec la .
La illustre la structure obtenue à l’issue d’une étape ultérieure de gravure de la deuxième couche de nitrure 415 et de la couche isolante 416 sur une profondeur h2. La couche isolante est gravée de préférence partiellement, c’est-à-dire sur une profondeur inférieure à l’épaisseur de ladite couche isolante. La gravure est réalisée via le motif 440 en résine formant masque de gravure, de sorte que la gravure a lieu essentiellement dans les ouvertures 444 dudit motif et dans les zones non recouvertes par ledit motif. La gravure forme des tranchées 419 dans la couche isolante 416.
La hauteur h2 des tranchées 419 est définie par la profondeur de gravure. La hauteur h2 des tranchées 419 peut être comprise entre environ 20 nm et 300 nm, de préférence entre environ 150 et 250 nm, par exemple égale à environ 200 nm.
Les inventeurs ont par ailleurs montré que les performances de l’absorbant à base de résonateurs hémisphériques (ou de calottes sphériques) sont supérieures à celles d’un absorbant à base de résonateurs cylindriques, lorsque le matériau Mat1 présente des valeurs de compromis au niveau des paramètres électromagnétiques. En d’autres termes l’absorbant hémisphérique est plus tolérant aux matériaux à plus faibles pertes. Ainsi par simulations il a été montré que les performances de l’absorbant hémisphérique restent très bonnes pour des matériaux présentant un niveau de perte 1/Q 0 tel que :
1/Q o 0.05 pour des paramètres électromagnétiques aux fréquences comprises entre 2 et 18 GHz.
Ceci est en partie dû au niveau de couplage entre les résonateurs, plus faible pour les résonateurs hémisphériques que pour les résonateurs cylindriques.
A titre d’exemple le matériau COC5-H10 avec les paramètres électromagnétiques de la présente un niveau de pertes 1/Q 0 sur la bande 2-12 GHz compris entre 0.008 et 0.04 (0.02 en moyenne). Ces valeurs sont à comparer à celles du matériau de la (composite de nylon et de poudre de fer carbonyle), qui est représentatif des meilleures valeurs de l’état de l’art en terme de permittivité, perméabilité et pertes élevées pour ce type d’application, et pour lequel les pertes 1/Q 0 sur la bande 2-12 GHz varient de 0.09 à 0.14 et sont en moyenne de l’ordre de 0.1.
Pour mettre en évidence les avantages du dispositif 10 selon l’invention, ses performances sont comparées par simulation à celle d’un réseau cylindrique de l’état de l’art de dimensions similaires, avec un matériau Mat1 en COC5-H10 présentant les paramètres électromagnétiques de la .
La illustre les dimensions du réseau de résonateurs cylindriques, des cylindres de diamètre de 44 mm et de 22 mm de hauteur, séparés de P= 46 mm. La illustre les dimensions du réseau de résonateurs hémisphériques de diamètre 44 mm et de même période P= 46 mm. Ainsi le rayon et la période des cylindres sont similaires au rayon et à la période des hémisphères. La hauteur des cylindres (22 mm) est également similaire à celle des hémisphères.
Les deux réseaux de résonateurs sont posés sur un plan métallique.
Les structures absorbantes des figures 8 et 9 sont modélisées et simulées avec le logiciel CST, avec les propriétés mesurées du COC5-H10 importées dans le logiciel. Une cellule unitaire composée d’un résonateur est simulée avec des conditions périodiques et un port de Floquet pour l’excitation de l’onde incidente (modes TE00 et TM00 à divers angles d’incidence). L’absorption est estimée grâce aux coefficients de réflexion sur le port d’excitation de 50 modes de Floquet pour prendre en compte les réflexions dans toutes les directions et pas seulement celle opposée à l’angle d’incidence. Le calcul est réalisé à 50 points de fréquences équidistants sur la bande 0.3 – 18 GHz, pour limiter le temps de simulation.
Le volume des cylindres étant plus important que ceux des hémisphères pour des dimensions identiques, la fréquence minimum d’absorption est plus faible dans le cas des résonateurs cylindriques. Cependant, avec ces dimensions plus avantageuses pour les résonateurs cylindriques, on peut apprécier d’autant plus les bénéfices apportés par la forme hémisphérique en incidence oblique.
On observe, comme mentionné précédemment, que les résonateurs cylindriques ont un premier pic d’absorption à 1.45 GHz (fréquence de résonnance minimum) contre 2 GHz pour les hémisphères qui ont un volume plus faible.
Pour les deux types de résonateurs, le niveau d’absorption reste élevé pour les forts angles d’incidence pour le mode TM. Néanmoins, on peut voir que le niveau d’absorption est amélioré en incidence oblique avec les résonateurs hémisphériques, pour le mode TE (0.6 au lieu de 0.45 environ).
Pour mieux apprécier l’amélioration obtenue avec la structure 3D selon l’invention la présente le rapport entre le niveau d’absorption A(HR) des résonateurs hémisphériques et le niveau d’absorption A(CR) des résonateurs cylindriques (TE à gauche et TM à droite) en fonction de la fréquence. Des valeurs supérieures à 1 signifient une meilleure performance des résonateurs hémisphériques.
Les fréquences de résonance des deux structures n’étant pas exactement les mêmes, les bénéfices d’une structure par rapport à une autre alternent à basse fréquence. En revanche, à partir de 6 GHz, on voit une nette amélioration du niveau d’absorption pour le mode TE au profit des résonateurs hémisphériques. Le rapport A(HR)/A(CR) est d’autant plus grand que l’angle d’incidence est proche de l’horizon : jusqu’à 1.5 pour un angle d’incidence de 75° pour les plus hautes fréquences.
Afin de comparer la robustesse angulaire à l’état de l’art, les coefficients de réflexions des modes incidents TE00 (à gauche) et TM00 (à droite) de la structure 3D selon l’invention avec des résonateurs hémisphériques, en fonction de la fréquence, sont présentés sur la . La robustesse angulaire, définie par l’angle d’incidence maximum donnant une absorption supérieure à 90%, est de 45° (TE) et 60° (TM) sur la bande 4-18 GHz et de 60° (TE) et 75° (TM) sur la bande 10-18 GHz. A titre comparatif des valeurs de robustesse de 60° et 45° sur une bande 6-18 GHz sont décrites dans la publication K.L. Zhang « Multifunctionnal broadband microwave absorption of flexible graphene composites », Carbon, vol 141, p 608-617, 2019.
Un siège de véhicule selon l’invention présente l’avantage de posséder un airbag enveloppant destiné à remplacer efficacement un airbag passager rangé dans une planche de bord, sans avoir subi une restructuration en profondeur. En effet, un montage judicieux de l’airbag sur le siège au moyen d’un nombre de pièces restreint et de conception simple, suffit à rendre ledit siège particulièrement performant en matière de sécurité. Il en résulte qu’un siège selon l’invention peut directement et facilement être réalisé à partir d’un siège existant, sans nécessiter un temps de montage excessif et des modifications en profondeur dudit siège. Un siège selon l’invention a de plus l’avantage de pouvoir conserver tous ses réglages, tels que par exemple la hauteur de l’assise et l’inclinaison du dossier, malgré la présence d’un airbag performant, ainsi que des composantes de sécurité, telles que par exemple une ceinture de sécurité.
On donne ci-après une description détaillée d’un mode de réalisation préféré d’un siège selon l’invention, on se référant aux figures suivantes :
représente une vue en perspective d’un siège selon l’invention,
représente une vue en perspective d’un airbag d’un siège selon l’invention, dans une configuration déployée sur le siège,
représente une vue en perspective de la structure du siège de la ,
représente une vue partielle en perspective d’une structure d’assise d’un siège selon l’invention,
représente une vue en perspective en éclaté d’un carter interne et d’un carter externe d’une structure d’assise d’un siège selon l’invention,
représente une vue partielle en perspective et sous un autre angle de la structure d’assise de la ,
représente une vue partielle en perspective d’une structure d’assise d’un siège selon l’invention, montrant un fil de renvoi d’angle pour une sangle de l’airbag,
représente une vue de côté d’une structure d’assise d’un siège selon l’invention, comprenant une poignée de commande de l’inclinaison du dossier,
représente une vue en perspective en éclaté d’un dossier d’un siège selon l’invention,
représente une vue en perspective du dossier assemblé de la ,
représente une vue en perspective d’une zone latérale d’un dossier d’un siège selon l’invention,
En se référant à la , un siège 1 selon l’invention est préférentiellement un siège passager comprenant classiquement une assise 2 dotée d’une structure et un dossier 3 également doté d’une structure.
En se référant à la , la particularité d’un tel siège 1 est qu’il intègre un airbag 4, destiné à remplacer l’airbag passager habituellement logé dans une planche de bord du véhicule, juste devant le siège passager. Schématiquement cet airbag 4 comprend deux composantes 5, 6 séparées, comportant chacune un sac gonflable 7 et deux sangles 8, 9 cousues à ce sac gonflable 7. Les deux composantes 5, 6 de cet airbag 4 sont rangées dans le siège 1, de chaque côté 10, 11 de celui-ci, de sorte qu’elles se retrouvent placées de part et d’autre d’un individu qui serait assis sur ledit siège 1. Autrement dit, ces deux composantes 5, 6 encadrent un individu qui serait assis sur ledit siège 1 et sont alignées suivant un axe transversal Y du véhicule dans lequel serait monté ledit siège 1. Ces deux composantes 5, 6 étant sensiblement identiques, nous ne décrirons pour la suite de la description, qu’une seule de ces composantes 5, 6.
En se référant à la , lorsqu’une composante 5, 6 de l’airbag 4 est rangée dans le siège 1, les deux sangles 8, 9 sont superposées et comprennent un point de fixation haut à une zone supérieure 12 et centrale de la structure de dossier 3, ainsi qu’un point de fixation bas à une zone centrale 13 d’une bosse anti sous-marinage 14 de l’assise 2. Le sac gonflable 7 est inséré dans un côté du dossier 3, de façon à ne pas être visible depuis l’extérieur dudit siège 1. Les deux sangles superposées 8, 9 s’étendent entre leur point de fixation haut et leur point de fixation bas, en passant sur les côtés du dossier 3 et sur les côtés de l’assise 2 sans jamais être visibles depuis l’extérieur dudit siège 1.
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que le calculateur CB (ou le calculateur dédié du dispositif de contrôle DC) peut aussi comprendre une mémoire de masse MM1, notamment pour le stockage temporaire des éventuelles valeurs du courant fourni par la source SE au réseau d’alimentation électrique RA lors d’une activation, et d’éventuelles données intermédiaires intervenant dans tous ses calculs et traitements. Par ailleurs, ce calculateur CB (ou le calculateur dédié du dispositif de contrôle DC) peut aussi comprendre une interface d’entrée IE pour la réception d’au moins les valeurs du courant fourni, éventuellement après les avoir mises en forme et/ou démodulées et/ou amplifiées, de façon connue en soi, au moyen d’un processeur de signal numérique PR2. De plus, ce calculateur CB (ou le calculateur dédié du dispositif de contrôle DC) peut aussi comprendre une interface de sortie IS, notamment pour délivrer des ordres de déclenchement d’alerte (et éventuellement de stockage de code défaut) ou d’interdiction d’alimentation du réseau d’alimentation électrique RA par la source SE.
On notera également que l’invention propose aussi un produit programme d’ordinateur (ou programme informatique) comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement de type circuits électroniques (ou hardware), comme par exemple le processeur PR1, est propre à mettre en œuvre le procédé de contrôle décrit ci-avant pour contrôler, dans le véhicule V, le nombre de placements des commutateurs CC dans l’un au moins de leurs état fermé et état ouvert.
ÉLÉMENT DE MOBILIER DE CABINE D'AVION MUNI D'UN CAPTEUR DE SERRAGE La présente invention porte sur un élément de mobilier de cabine d'avion muni d'un capteur de serrage. L'invention trouve une application particulièrement avantageuse avec tous les éléments de mobilier nécessitant d'être fixés à l'intérieur d'une cabine d'avion, tels que des sièges de type "économique" ou "classe affaires", des coques de siège montées autour d'un siège pour conférer une intimité au passager, des porte-bagages, des modules de cuisine, ou tout autre élément de mobilier installé à l'intérieur d'une cabine d'avion.
De façon connue en soi, des verrous sont utilisés pour assurer une fixation d'un siège sur des rails de fixation d'une cabine d'avion. D’autres éléments de siège, tels que les coques de sièges business, nécessitent également un serrage à un couple prédéfini.
Du fait de l'environnement vibratoire d'une cabine d'avion, les sièges peuvent rencontrer des problèmes de desserrage au niveau des verrous de fixation. Un desserrage important présente un danger pour le passager en cas d’accident. Un desserrage léger peut causer une instabilité d’un siège ou des bruits de vibrations en vol, ce qui peut donc engendrer de l’inconfort pour le passager.
Les verrous sont parfois scellés avec un marquage à la peinture pour vérifier que les vis ne se sont pas desserrées. Seul un contrôle visuel régulier permet de garantir que le serrage effectué est maintenu au couple désiré. De telles vérifications visuelles sont toutefois longues à réaliser. En outre, il existe des possibilités d’erreurs liées à de tels contrôles réalisés par un être humain.
L'invention vise à remédier efficacement à cet inconvénient en proposant un élément de mobilier de cabine d'avion comportant: - un composant de serrage et un composant de réaction destinés à être serrés l'un contre l'autre pour assurer une fixation dudit élément de mobilier, - ledit élément de mobilier comportant en outre un capteur de serrage disposé entre le composant de serrage et le composant de réaction, - ledit capteur de serrage comportant une jauge de contrainte destinée à mesurer un couple de serrage entre le composant de serrage et le composant de réaction, et - des moyens de communication pour transmettre un état de serrage entre le composant de serrage et le composant de réaction.
L’invention permet ainsi, grâce à la présence du capteur de serrage intégré, de réaliser automatiquement et à distance le contrôle de serrage de l'élément de mobilier de la cabine d'avion. L'invention permet donc d'effectuer un contrôle rapide tout en évitant les erreurs humaines pouvant se produire dans le cadre d'une procédure visuelle, ce qui offre un gain en sécurité.
Selon une réalisation de l'invention, les moyens de communication sont de type sans-fil.
Selon une réalisation de l'invention, le capteur de serrage est un capteur autonome.
Selon une réalisation de l'invention, les moyens de communication comportent un transpondeur radio-fréquentiel associé à une antenne destinée à recevoir des ondes électromagnétiques pour alimenter électriquement le capteur de serrage et à transmettre un signal représentatif de l'état de serrage.
Selon une réalisation de l'invention, le capteur présente une forme de rondelle.
Selon une réalisation de l'invention, ledit élément de mobilier est constitué par un siège d'avion comportant un verrou destiné à être fixé sur un rail de fixation de la cabine d'avion.
Selon une réalisation de l'invention, le capteur est disposé entre un écrou constituant le composant de serrage et un corps du verrou constituant le composant de réaction.
Selon une réalisation de l'invention, le capteur est disposé entre un corps du verrou constituant le composant de serrage et le rail de fixation constituant le composant de réaction.
Selon une réalisation de l'invention, ledit élément de mobilier comporte en outre une jauge additionnelle de mesure de contraintes exercées sur le siège autres que des contraintes de serrage du verrou.
Dans le cadre de l’exemple illustré, non limitatif, le capot 7 est également plus large que haut : il présente une jupe cylindrique 70, présentant plusieurs diamètres, qui s’étend entre une première extrémité de jupe libre 71, apte à venir se placer en face d’un épaulement 83 du pot 8, et une seconde extrémité de jupe 72 qui est solidaire d’une paroi sommitale 73 du capot 7, fermant le capot 7.
La jupe cylindrique 70 présente ainsi une première partie de jupe 74, présentant un diamètre sensiblement identique au diamètre du pot 8, comme on peut le voir en particulier sur la .
La première partie de jupe 74 est contiguë à une seconde partie de jupe 75 de diamètre plus petit, formant un premier épaulement 76 avec la première partie de jupe 74.
Une troisième partie de jupe 77 présente un diamètre sensiblement égale ou égal à celui de la seconde partie de jupe 75. Une gorge 78 radiale est réalisée entre la seconde partie de jupe 75 et la troisième partie de jupe 77.
L’extrémité libre 71 de la jupe 70 présente deux encoches radiales 79 diamétralement opposées.
La jupe 70 présente une face interne cylindrique de diamètre constant et lisse.
On ainsi que la face interne du capot 7 ne présente aucun moyen d’accrochage sur le bord fileté 82 du pot 8.
Le dispositif conforme à l’invention permet cette fixation grâce à un adaptateur 5’, montré en associé à une frette 6’ montrée en .
La frette 6’ est conçue comme la frette 6 : La frette 6’ comporte un anneau cylindrique présentant une surface extérieure 60’ et une surface intérieure 61’, la surface intérieure 61’ s’étendant suivant un profil à symétrie de révolution, sans angle, autorisant la rotation de la frette autour d’un autre objet présentant également une symétrie de révolution sans angle.
Le diamètre de l’anneau cylindrique de la frette 6’ est sensiblement identique au diamètre extérieur de la paroi latérale cylindrique 80 du pot 8. De cette façon, la frette 6’ se place dans le prolongement de la paroi 80 du pot 8.
Pour fixer la frette 6’ autour de l’adaptateur 5’, la surface intérieure 61’ de l’anneau présente un ergot saillant 62’.
Comme pour l’adaptateur 5, l’adaptateur 5’ comporte une cheminée 50’ qui présente une forme cylindrique.
Le diamètre de la cheminée 50’ est légèrement inférieur au diamètre interne du capot 7 pour permettre son introduction.
La surface interne de la cheminée 50’ présente un filetage qui permettra de fixer le capot, équipé du dispositif conforme à l’invention, par vissage autour du bord 82 du pot 8. Le filetage du bord 82 du pot 8 et celui de la surface interne de la cheminée 50’ sont complémentaires.
Dans le cadre de cet exemple de réalisation, la cheminée 50’ présente une extrémité sommitale qui est fermée : autrement dit, la cheminée est fermée à son extrémité sommitale par une paroi de fermeture supérieure 51’, solidaire d’un bord supérieur 52’ de la cheminée 50’.
Ainsi, l’intérieur de la cheminée 50’ n’est pas visible quand on regarde l’adaptateur par le dessus.
La structure de la paroi latérale 22 du récipient 2 est particulièrement visible sur la , mais cela s’applique également aux schémas des figures 1,2, 4 et 5. Ainsi, la montre notamment que la paroi latérale 22 comporte : une zone de jonction 220 (visible sur la ) s’élevant à partir du fond 21 et présentant une forme courbe orientée de manière que la surface intérieure 200 soit concave au niveau de la zone de jonction 220 : en effet, la montre que la surface intérieure 200 comporte quatre coins arrondis inférieurs 2201, 2202, 2203, 2204 ayant la forme d’une calotte sphérique de troisième rayon r, une zone intermédiaire 221 (visible sur la ) s’élevant à partir de la zone de jonction 220 : la montre notamment que, dans cette zone intermédiaire, la paroi latérale 22 est une pyramide tronquée comportant quatre parois inclinées 2211, 2212, 2213, 2214 qui s’élèvent chacune à partir de chacun des coins arrondis inférieurs 2201, 2202, 2203, 2204 et formant un angle α par rapport à un support plan sur lequel le fond 21 est destiné à être posé qui est compris entre 80° et 88 degrés d’angle ; une zone supérieure 222 (visible sur la ) prolongeant la zone intermédiaire 221 se terminant par un bord 223 (visible notamment sur les vues 3B et 4A) décrivant un deuxième contour C2 symétrique rectangulaire, la zone supérieure 222 présentant une forme courbe orientée de manière que la surface extérieure 201 soit concave au niveau de ladite zone supérieure 222 : les figures 2 à 5 montrent en particulier que la surface extérieure 201 comporte deux premiers coins arrondis supérieurs 2221, 2222 adjacents ayant la forme d’une calotte sphérique de premier rayon R et définissant un premier coté supérieur 2231, et deux seconds coins arrondis supérieurs 2223, 2224 supérieurs ayant la forme d’une calotte sphérique de deuxième rayon R’ et étant opposés aux premiers coins arrondis supérieurs 2221, 2222 de premier rayon R en définissant un deuxième coté supérieur 2232 (visible sur la ) opposé audit premier coté supérieur 2231, avec R représentant entre deux et dix fois la valeur de R’ de sorte que le récipient 2 dispose d’une largeur de bord plus importante du côté des coins arrondis de rayon R (2221, 2222) que du côté des coins arrondis de rayon R’ (2223, 2224).
Ainsi, dans cette zone qui s’étend entre les coins arrondis 2221 et 2222 de premier rayon R, le premier coté supérieur 2231 du bord est conformé en une lèvre qui a pour effet de faciliter la préhension du récipient 2. Cette lèvre a aussi pour effet de conformer cette portion du bord supérieur en un col qui facilite le versement de contenus du récipient tels que des plats, et par exemple des plats en sauce. La largeur, considérée globalement en vue de dessus, de la lèvre est de préférence de l’ordre de 20 mm.
La vue 2B montre que la surface extérieure 201 présente une première zone 2225 ayant la forme d’une sphère tronquée de premier rayon R et une deuxième zone 2226) ayant la forme d’une sphère tronquée de deuxième rayon R’, avec la première zone 2225 représentant 25% du deuxième contour C2 et la progression de R’ à R entre la deuxième zone 2226 et ladite première zone 222 étant homogène et régulière
La illustre plus particulièrement une première variante du premier mode de réalisation de l’article culinaire selon l’invention représenté sur les figures 1 et 2 (de type grande boite ») : selon le premier exemple illustré sur la vue 3A, L = 334 mm, h = 94 mm, r = 15 mm, R = 41 mm et R’ = 5 mm ; et selon le deuxième exemple illustré sur la vue 3B, L = 322 mm, h = 59 mm, r = 30 mm, R = 17 mm et R’ = 5 mm.
La illustre plus particulièrement une deuxième variante du premier mode de réalisation de l’article culinaire selon l’invention représenté sur les figures 1 et 2 (de type « boite moyenne ») : selon le premier exemple illustré sur la vue 4A, L = 157 mm, h = 80 mm, r = 10 mm, R = 28 mm et R’ = 5 mm ; et selon le deuxième exemple illustré sur la vue 4B, L = 180 mm, h = 60 mm, r = 25 mm, R = 21 mm et R’ = 5 mm.