INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon ce procédé d’inspection de connecteur, la seconde procédure de pressage de la sonde d’inspection 52 contre les parties de pointe des pattes 12 peut être réalisée après que la première procédure de déplacement de l’élément de retenue 50 jusqu’à la position de verrouillage total est achevée de manière fiable. En outre, comme les première et seconde procédures peuvent être achevées en un processus d’inspection par le déplacement du dispositif d’inspection de connecteur 50 dans la direction de connexion par rapport au connecteur 10, l’opération d’élément de retenue peut être automatisée et la rupture des pattes 12 peut être supprimée.
(1) Bien que l’espace interne 38, dans lequel le gabarit 51 entre, soit ménagé dans le premier évidement 32A de l’élément de retenue 30 dans le mode de réalisation ci-dessus, il n’y a aucune limitation à cela et un espace interne peut être ménagé dans un boîtier ou peut être ménagé de manière continue dans un élément de retenue et un boîtier.
(2) Bien que la portion de corps 53 du dispositif d’inspection de connecteur 50 serve de réceptacle de raccordement en forme d’évidement 55 dans le mode de réalisation ci-dessus, il n’y a aucune limitation à cela et une portion de corps d’un dispositif d’inspection de connecteur peut être en forme de plaque.
En outre, il serait intéressant de disposer d’un réseau de génération et de distribution électriques pour aéronefs qui fournisse deux tensions d’alimentation différentes, par exemple une tension basse adaptée à certains types de charges électriques et une tension haute adaptée à d’autres types de charges électriques.
Selon la présente divulgation, ces buts sont atteints avec un réseau de génération et de distribution électriques pour aéronefs tel que défini au § [0001], qui est caractérisé par un deuxième ensemble de génération d’un courant électrique continu à une deuxième tension de sortie, ce deuxième ensemble comportant une deuxième paire de bornes de sortie qui fournit la deuxième tension de sortie et qui est reliée à l’ensemble de lignes électriques pour distribuer le courant continu généré à des charges électriques de l’aéronef, en ce que les premier et deuxième ensembles de génération de courant sont branchés en série pour fournir une troisième tension de sortie qui est la somme des première et deuxième tensions de sortie, en ce que l’ensemble de lignes électriques comporte un deuxième point de régulation différent et éloigné du premier point de régulation, ce deuxième point étant défini par deux bornes de l’ensemble de lignes électriques de potentiels électriques différents, et par un organe de régulation de la tension électrique entre les deux bornes du deuxième point de régulation, l’organe de régulation étant apte à ajuster la deuxième tension de sortie de manière à maintenir la tension électrique entre les deux bornes à une deuxième valeur constante prédéterminée.
Grâce à ses deux générateurs électriques branchés en série, le réseau électrique selon la présente divulgation est capable de fournir deux tensions d’alimentation différentes.
De plus, la présence de deux PDRs sur le réseau électrique, qui sont situés à des emplacements différents et éloignés, permet de fournir localement une tension électrique de bonne constance à deux groupes éloignés de charges électriques.
Les caractéristiques exposées dans les paragraphes suivants peuvent, optionnellement, être mises en œuvre, indépendamment les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres : - la première valeur constante prédéterminée est supérieure à la deuxième valeur constante prédéterminée, et fait notamment le double de la deuxième valeur constante prédéterminée ; - les deux bornes de chaque point de régulation sont des points de branchement de charges électriques ; - l’une des deux bornes du premier point de régulation est reliée par une ligne électrique à l’une des deux bornes de sortie du premier ensemble de génération de courant, et l’autre des deux bornes du premier point de régulation est reliée par une ligne électrique à l’une des deux bornes de sortie du deuxième ensemble de génération de courant ; - les deux bornes du deuxième point de régulation sont respectivement reliées par une ligne électrique à l’une et l’autre des deux bornes de sortie du deuxième ensemble de génération de courant ; - l’une des deux bornes du premier point de régulation est située sur la même ligne électrique que l’une des deux bornes du deuxième point de régulation ; - l’une des deux bornes du deuxième point de régulation est située sur une ligne électrique différente de celles sur lesquelles sont situées les deux bornes du premier point de régulation ; - chaque ensemble de génération de courant comprend deux étages consécutifs, à savoir une étoile stator d’une machine électrique synchrone triphasée à aimants permanents ou à rotor bobiné, suivie d’un redresseur actif ou passif ; - un troisième et un quatrième ensembles de génération de courant branchés en série, la première série, constituée par les premier et deuxième ensembles de génération de courant, et la deuxième série, constituée par les troisième et quatrième ensemble de génération de courant, étant branchées en parallèle ; - une masse électrique, et la ligne électrique qui relie en série les premier et deuxième ensembles de génération de courant est mise à ladite masse électrique ; - la première paire de bornes de sortie est un point de branchement de charges électriques.
La présente divulgation concerne également un aéronef comprenant un réseau électrique tel que défini ci-dessus, dans lequel le premier point de régulation est situé dans la cabine de l’aéronef, tandis que le deuxième point de régulation est situé hors de la cabine au niveau d’un moteur de l’aéronef.
De préférence, la masse électrique du réseau électrique est reliée au châssis de l’aéronef.
Fig. 1 montre un réseau électrique pour aéronef selon l’état de la technique.
Fig. 2 montre un réseau électrique pour aéronef selon un premier mode de réalisation.
Fig. 3 montre un réseau électrique pour aéronef selon un deuxième mode de réalisation.
Fig. 4 montre un réseau électrique pour aéronef selon un troisième mode de réalisation.
Il est maintenant fait référence à la . La montre un réseau électrique 200 pour aéronefs selon un premier mode de réalisation.
De manière classique, le réseau électrique 200 comprend des éléments de configuration et de protection tels que des contacteurs ou fusibles. Par souci de simplification, ces éléments ne sont pas montrés.
Le réseau électrique 200 sert à la génération et à la distribution d’un courant électrique continu. Il est installé dans un aéronef, notamment un avion, et permet d’alimenter les charges électriques 206a, 206b embarquées dans l’avion.
Le réseau électrique 200 comprend une première section S1 située au niveau des moteurs de l’avion et une deuxième section S2 située dans la cabine de l’avion. La première section S1 sert à l’alimentation d’un premier groupe de charges électriques 206a, appelées « charges moteur », car elle se situent au niveau des moteurs de l’avion. La deuxième section S2 sert à l’alimentation d’un deuxième groupe de charges électriques 206b, appelées « charges cabine », car elles sont installées dans la cabine de l’avion. On notera que les deux sections S1 et S2, en d’autres termes les sections « moteur » et « cabine », sont départagés dans la par une ligne L en pointillés.
Selon une possibilité qui est compatible avec l’invention, l’unité de traitement 40 peut également être à même d’analyser les signaux fournis par le détecteur afin d’identifier, comme illustré sur la , une zone 116 non soumise à de la lumière parasite 115. Cette possibilité peut aussi bien être mise en œuvre dans le cadre d’une mesure basée sur une seule surface de mesure 22A que dans le cadre d’une mesure basée sur deux surfaces de mesure 22A, 22B comme c’est le cas dans le cadre du présent mode de réalisation.
Ainsi, l’unité de traitement 40 peut être configurée pour : - identifier, à partir des signaux représentatifs, au moins une valeur angulaire de référence correspondant à la première portion des rayons du faisceau de lumière F et/ou à la deuxième portion des rayons du faisceau de lumière F, - identifier à partir des signaux représentatifs, au moins une valeur angulaire de mesure correspondant à l’angle de réflexion totale dioptre/milieu à mesurer, - calculer une valeur relative à l’indice de réfraction d’un milieu à mesurer M étalonné à partir de la valeur angulaire.
De même un dispositif de mesure 1 selon ce premier mode de réalisation permet la mise en œuvre d’un procédé de mesure comprenant les étapes suivantes : - émission par la source de lumière 10 du faisceau de lumière F, - récupération des signaux représentatifs de la répartition spatiale angulaire du faisceau de lumière F en sortie de face de sortie fournie par le détecteur optique 30, - identification, à partir des signaux représentatifs, d’au moins une valeur angulaire de référence correspondant à la portion des rayons du faisceau de lumière F et/ou à la deuxième portion des rayons du faisceau de lumière F, - identification à partir des signaux représentatifs, d’au moins une valeur angulaire de mesure correspondant à l’angle de réflexion totale dioptre/milieu à mesurer, - calcul d’une valeur relative à l’indice de réfraction d’un milieu à mesurer M étalonné à partir de la valeur angulaire de mesure et d’une correction déterminée à partir de la valeur angulaire de référence.
La illustre un dispositif de mesure 1 selon un deuxième mode de réalisation dans lequel il est mis en œuvre une première et une deuxième bande de référence angulaire 25B, 27 disposée dans le prolongement d’une unique surface de mesure 22.
Un dispositif de mesure 1 selon ce deuxième mode de réalisation se différencie d’un dispositif de mesure 1 selon le premier mode de réalisation de part à la fois la forme du système optique 20, celui-ci étant monolithique dans ce deuxième mode de réalisation, et du fait qu’il n’est prévu dans ce deuxième mode une première et deuxième bande de référence 25B, 27 et qu’une unique surface de mesure 22 dans le prolongement les unes de l’autre.
On notera que par simplification des dessins, l’unité de traitement n’est pas illustrée sur la concernant le présent mode de réalisation et sur les figures suivantes. De la même façon, il n’est pas montré de bande de protection hydrophobe. En effet, si ces éléments peuvent être nécessaires pour certaine configuration de l’invention, ils sont néanmoins communs à l’art antérieur et leur agencement vis-à-vis du reste des éléments du dispositif de mesure 1 ne pose aucun problème pour l’homme du métier. De même, le premier mode de réalisation ayant permis d’illustrer le principe de fonctionnement des bandes de référence angulaire, par simplification, pour la et suivantes, les portions de rayons du faisceau non transmis à la face de sortie ne sont pas figurées. Bien entendu, une simple lecture de la description des modes de réalisation, dans le contexte de la description faite dans le cadre du premier mode de réalisation et des figures 1A et 1B, permet à l’homme du métier d’identifier la ou les portions de rayons du faisceau F non transmises à la face de sortie et donc au détecteur optique 30.
Comme montré sur la , le système optique 20 ne comporte qu’un unique prisme comprenant à la fois la face d’entrée 21, la face de sortie 23 et la surface de mesure 22. Ainsi, le prisme selon ce deuxième mode de réalisation est un prisme à base triangulaire dont les faces correspondant aux côtés du triangle forme respectivement la face d’entrée 21, la face de sortie 23 et la surface de mesure 22.
Ainsi, dans ce présent mode de réalisation, le faisceau de lumière F est directement transmis de la face d’entrée 21 vers la surface de mesure 22 à partir de laquelle, une partie des rayons du faisceau de lumière F transmis qui présente un angle avec la normale à la première surface de mesure 22 supérieur à un angle de réflexion totale système optique/milieu à mesurer subit une réflexion totale à l’interface système optique/milieu à mesurer. De la même manière que dans le premier mode de réalisation, cette partie des rayons du faisceau de lumière F est en suite, après réflexion totale sur la surface de mesure 22, transmis au détecteur 30 en passant par la face de sortie 23.
Dans ce deuxième mode réalisation, la première bande de référence angulaire 25B présente une configuration similaire à la troisième bande de référence angulaire 25B selon le premier mode de réalisation.
La deuxième bande de référence angulaire 27 est agencée de telle manière qu’une deuxième portion des rayons de faisceau de lumière F qui est destinée à présenter, vis-à-vis de la première surface de mesure 22 un angle avec la normale à la première surface de mesure 22 strictement inférieur à l’angle limite minimal, subisse, en interceptant la bande de référence angulaire 27, une réflexion totale, de telle manière à être transmise à la face de sortie 23.
On notera, que selon une possibilité non illustrée, la deuxième bande de référence angulaire 27 peut être fournie par une surface dépourvue de contact avec le milieu à mesurer qui pourrait, par exemple, être obtenu par l’aménagement d’une cavité d’air entre le prisme 20 et le premier épaulement en lieu et place du revêtement illustré sur la .
Ainsi, l’agencement géométrique et l’indice de la première bande de référence angulaire 25B et l’agencement géométrique de la deuxième bande de référence angulaire 27 permettent de fournir trois valeurs de références angulaires identifiables lors de l’étape d’identification de l’au moins une valeur angulaire de référence.
Un dispositif de mesure 1 selon ce deuxième mode de réalisation peut être mis en œuvre à partir d’une unité de traitement 40 similaire à celle du premier mode de réalisation, à la différence près que l’identification de la valeur angulaire de mesure est réalisée sur la base d’une seule réflexion sur la surface de mesure 22 et que les valeurs de référence angulaires identifiables sont liées aux première et deuxième bande de référence angulaire 25B, 27.
Le procédé de mesure permis par un tel dispositif de mesure se distingue également de celui du premier mode de réalisation par des différences équivalentes à celles explicitées ci-dessus pour l’unité de traitement 40.
La illustre un dispositif de mesure 1 selon un troisième mode de réalisation dans lequel le système optique 20 est un prisme dont la base est un parallélogramme et dans lequel il est prévu une seule première bande de référence angulaire 25A disposée sur une face de réflexion du système optique 20 agencée en face de la surface de mesure 22.
Un dispositif de mesure 1 selon ce troisième mode de réalisation se différencie d’un dispositif de mesure 1 selon le deuxième mode de réalisation en ce que le prisme est un prisme dont la base est un parallélogramme et en ce que la seule première bande de référence angulaire 25A est disposée sur une face de réflexion 24 du système optique. On notera, de plus, par l’utilisation d’une lentille 11, la source 10 est une source convergente, de telle manière à ce que les rayons du faisceau de lumière convergent au niveau de la surface de mesure 22.
La quantification a montré une réduction importante de l'indice de fusion ainsi que du nombre de noyaux par myotube par mm 2 dans les cellules cultivées de R-DMDdel52 TA par rapport aux contrôles WT. (Fig. 3M-N)
À l'inverse, aucun défaut de différenciation significatif n’a été constaté dans les myoblastes isolés des MEO de rats dystrophiques et de rats WT âgés de 6 mois. (Fig. 3M-N)
Afin d'évaluer si les défauts de prolifération et de différenciation observés lors de la culture de cellules isolées à partir de muscles R-DMDdel52 TA sont cellulaires-autonomes, les CSM sont purifiées à partir de muscles de membres par tri FACS avec CD45, CD31, Ter119 comme marqueurs d'exclusion et α7-integrin comme marqueur de surface à sélection positive (Fig.S2A), permettant la culture de myoblastes purs dérivés de CSM ( O-P).
Le tri FACS est fait par la méthode suivante : Après dissociation des cellules, les cellules isolées du membre postérieur ont été incubées avec CD45-PE-Cy7 (BD Pharmingen, 552848), Ter119-PE-Cy7 (BD Pharmingen, 557853), CD31-PE-Cy7 (BD Pharmingen, 561410), α7-intégrine-FITC (CliniSciences, C179570-100) pendant 45minutes à 4°C. Après des lavages avec du HBSS supplémenté en DNase (Sigma-Aldrich, DN25), les cellules sont incubées avec le colorant vital 7-AAD (BD Pharmingen, 559925) et triées avec le dispositif BD FacsAria. La population de CSM a été identifiée comme CD45:Ter119:CD31-négative et α7-intégrine-positive.
Une diminution du potentiel prolifératif est observée dans les cellules R-DMDdel52 triées, comme le montre le nombre inférieur de myoblastes (Pax7±:MyoD±) marqués à l'EdU (Fig. 3Q) dans les cellules cultivées provenant de muscles de membres dystrophiques.
Les cellules satellites musculaires triées R-DMDdel52 présentent également de fortes déficiences dans la différenciation myogénique avec la formation de petits myotubes avec moins de noyaux par rapport aux cellules WT (Fig. 3R-S).
Dans l'ensemble, ces données démontrent que la prolifération et la différenciation sont altérées dans les CSM isolées des muscles des membres R-DMDdel52, alors que les CSM des MEO dystrophiques conservent leur potentiel. Exemple 4 :
Les cellules satellites du muscle Tibialis a nterior R-DMDdel52 expriment des marqueurs de sénescence
Afin d'étudier les changements moléculaires et cellulaires survenant dans les muscles de rats dystrophiques, une scRNA-seq est réalisée à partir de muscles TA de rats R-DMDdel52 et WT âgés de 12 mois.
En effet, les cellules des muscles du TA et extra-oculaires sont extraites chez des rats WT et R-DMDdel52 âgés de 12 mois et immédiatement digérés avec 3U/ml de Dispase II (Roche, 4942078001) et 0,5u/ml de Collagenase A (Roche, 10103586001) pendant 20minutes dans du HBSS à 37°C avec une légère agitation.
La suspension cellulaire est passée à travers des filtres à cellules et centrifugée à 600g/minutes pendant 5 minutes, à 4°C. Le surnageant a été éliminé et le culot cellulaire a été remis en suspension dans du sérum bovin fœtal à 20 % (Cat#S1810-500 Dominique Dutscher) dans du DMEM (Cat#41966-029 Gibco) complété par 25ng/ml de bFGF (RP4037, Sigma- Aldrich) avec de la pénicilline/streptomycine à 100 mg/mL.(354234, Life Sciences) recouvertes de matrigel (Sarstedt, #94.6140.802). Les cellules ont crû pendant 48 heures pour évaluer la prolifération. Après 48h de prolifération, les cellules ont été cultivées pendant 5 jours dans du sérum bovin fœtal à 5% pour induire la différenciation.
Après dissociation, les cellules ont été filtrées dans des crépines cellulaires de 100 et 70μm et triées par FACS après incubation dans du DAPI (D9542, Sigma-Aldrich) pour obtenir une suspension cellulaire propre éliminant les cellules mortes et les débris.
Le snRNA-seq est réalisé en utilisant le kit Chromium Next GEM Single Cell 3`Gene Expression V3 (10X Genomics) en suivant le protocole de fabrication. Le séquençage a été effectué sur le système NexSeq 550 d'Illumina avec le High Output Kit v2.5 (75 cycles, Illumina 20024906).
Les cellules ont été filtrées en fonction des lectures par échantillon, de la teneur en ARN mitochondrial et ribosomal et des doublets prédits pour obtenir une moyenne de 6247 cellules par échantillon (tableau 2). L'identité des cellules a été évaluée sur la base de l'expression de marqueurs bien établis et les données ont été visualisées par intégration de voisinage stochastique distribué en T (Jamieson, Andrew R et al. “ Exploring nonlinear feature space dimension reduction and data representation in breast Cadx with Laplacian eigenmaps and t-SNE .” Medical physics vol. 37,1 (2010): 339-51. doi:10.1118/1.3267037) (t-SNE ; Fig. 4A). Un total de 9 groupes majeurs de cellules résidant dans les muscles est identifié. (Fig.S2A).
Les cellules WT et R-DMDdel52 sont marquées sur la carte t-SNE, mettant en évidence les changements liés à la maladie au niveau transcriptomique (Fig. 4B). Ces changements étaient évidents pour les CSM qui présentaient des signatures d'expression génique distinctes entre les échantillons WT et R-DMDdel52 (Fig. 4C).
L’identification des gènes différentiellement exprimés dans le groupe des CSM est ainsi étudiée.
Le modèle consiste par exemple en une équation à deux inconnues K(r) et α(r) donnant la fluctuation
en fonction de K(r) et α(r), où r est la coordonnée d’un pixel d’image. On peut donc déterminer pour chaque pixel de coordonnée r le taux de saturation en oxygène α(r) et générer ainsi une image α comprenant pour chaque pixel une information quantitative de la saturation en oxygène (comprise entre 0% et 100%). On peut de même générer une image K comprenant pour chaque pixel une information quantitative proportionnelle à la concentration totale en hémoglobine K(r), aussi appelée « blood volume ».
Dans un mode de réalisation, le modèle est un modèle analytique basé sur l’équation suivante :
Dans laquelle
désigne le coefficient d’absorption de l’oxyhémoglobine à la longueur d’onde λet
désigne le coefficient d’absorption de la desoxy-hémoglobine à la longueur d’onde λ ;
K(r) désigne un pré-facteur qui dépend de la position r mais pas de la longueur d’onde λ.
La illustre des aspects des étapes 120 à 160 sur la base d’images d’exemples obtenues à chaque étape.
Les images acquises A i,j obtenues en entrée sont dans cet exemple des images en trois dimensions (3D). On a donc N* M λ images 3D acquises notées
A l’issue de l’étape 120 (SVD), on a N* M λ images 3D filtrées notées
A l’issue de l’étape 140 (calcul de l’image de la variance), on a M λ images 3D de fluctuations notées
pour des longueurs d’onde j= λ 1 à λ M . A l’issue de l’étape 150 (correction de bruit et/ou normalisation par la fluence), on a M λ images 3D de variance représentant les fluctuations d’absorption notées
M désigne le nombre de longueurs d’onde
est l’opérateur représentant l’intersection des deux maques binaires, l’intersection correspondant à une fonction « ET » logique effectuée pixel à pixel entre les deux masques ;
désigne l’opération d’écart type intra-image calculée sur la distribution des pixels ;
désigne le complémentaire du masque M σ , soit 1- M σ
désigne le terme correspondant aux pixels appartenant au fond de l’image
désigne l’opération de moyenne intra-image calculée sur la distribution des pixels
Ce type de formule de calcul permet, grâce au terme
d’éliminer dans le calcul du rapport contraste à bruit les structures à la fois présentes dans l’image moyenne et dans l’image de variance. Dans les images acquises par une technique d’imagerie photoacoustique la valeur moyenne de l’image est environ 100 fois plus grande que le reste, ce qui donnerait une valeur de CNR(a) très élevée si l’on ne soustrayait pas le contraste dû à la valeur moyenne de l’image pour les faibles valeurs de l’index minimal a . Le masque utilisé assure ainsi que le contraste augmente lorsque de nouvelles structures apparaissent. Ainsi pour pouvoir comparer de manière pertinente les valeurs de CNR(a) quelle que soit l’index minimal a , on utilise cette formule de calcul spécifique.
La courbe d’exemple (470) des variations de CNR(a) présentée à la montre que le rapport contraste à bruit CNR(a) présente un maximum pour une valeur de l’index minimal a comprise entre 25 et 28. Pour un autre exemple, la valeur de l’index minimal a est comprise entre 33 et 35.
En ce qui concerne l’estimation du bruit électronique des capteurs utilisés à l’étape 150A, plusieurs méthodes sont utilisables.
Selon une première méthode d’estimation du bruit, applicable dans le cas d'une image
reconstruite, le bruit électronique dans l'image reconstruite peut être déduit d'une mesure de bruit dans l'espace des signaux radiofréquence réels.
désigne le nombre de transducteurs utilisés dans la reconstruction
désigne la variance du bruit électronique sur les signaux radiofréquence mesurés et est déterminé à partir de signaux bruts obtenus en l’absence d’échantillon.
Le facteur 2 vient ici du fait que l’on utilise des signaux à valeurs complexes pour la reconstruction.