INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est connu de l’art antérieur un assemblage de profilés destiné à former un cadre de menuiserie comprenant un profilé en un matériau thermofusible, par exemple en polychlorure de vinyle, formant la structure de l’assemblage et un profilé en un matériau non thermofusible, par exemple un alliage d’aluminium, recouvrant le profilé en un matériau thermofusible. Un tel assemblage permet d’améliorer l’esthétique et la longévité du cadre de menuiserie. En effet, il est simple d’appliquer une couleur sur un profilé en un matériau non thermofusible tel que de l’aluminium. En outre, il présente des caractéristiques de tenue dans le temps bien adaptées aux cadres de menuiserie. Le procédé de fabrication d’un cadre de menuiserie selon l’art antérieur comprend une première étape d’extrusion du profilé en un matériau thermofusible. Lors d’une deuxième étape, on vient assembler le profilé en un matériau non thermofusible au profilé en un matériau thermofusible. On vient ensuite, lors d’une troisième étape, souder entre eux, par thermosoudage avec un angle donné, généralement à 45°, les divers assemblages de profilés afin de former un cadre de menuiserie. Ce procédé d’assemblage présente l’inconvénient de nécessiter diverses opérations manuelles requérant un temps relativement important.
Afin de pallier cet inconvénient, il a été proposé dans l’art antérieur un procédé de fabrication optimisé. Le document FR-3.041.369 divulgue ce procédé. Le profilé en un matériau thermofusible et le profilé en un matériau non thermofusible sont préalablement assemblés, notamment, par sertissage. On vient ensuite découper cet assemblage en tronçons à extrémités biseautées à 45°. Ensuite, les tronçons sont soudés suivant un assemblage à coupe d’onglet afin de former un cadre de menuiserie. L’opération de sertissage est relativement complexe à mettre en œuvre et doit être réalisée avec une grande précision. En outre, le profilé en un matériau non thermofusible présente des caractéristiques spécifiques permettant la réalisation du sertissage, telles qu’une protubérance dénommée couramment « marteau ». De surcroît, le processus de production nécessite un temps de réglage relativement long. Il est par conséquent uniquement adapté à une production en grande série.
Le but de l’invention est donc de pallier les inconvénients de l’art antérieur en proposant un assemblage d’un profilé en un matériau thermofusible avec un profilé en un matériau non thermofusible permettant un procédé de production simplifié.
Pour ce faire, l’invention se rapporte ainsi, dans son acceptation la plus large, à un ensemble de menuiserie comportant un profilé structural formant sa structure et un profilé d’habillage assemblé audit profilé structural caractérisé en ce que l’un au moins desdits profilés comporte au moins un moyen pour produire une force d’opposition au glissement de manière à entraver le déplacement en translation du profilé d’habillage par rapport audit profilé structural.
Grâce à l’invention, le profilé structural et le profilé d’habillage ne se déplacent pas l’un par l’autre pendant les opérations notamment de sciage, découpage, usinage ou fraisage en bout. Le processus est par conséquent simplifié et prend moins de temps.
De manière avantageuse, ledit profilé d’habillage comprend un premier bord longitudinal, un second bord longitudinal et au moins une protubérance longitudinale, ledit moyen pour produire une force d’opposition au glissement comprenant une pluralité de stries disposée sur au moins l’un desdits bords longitudinaux ou sur ladite protubérance longitudinale.
La pluralité de stries est simple à réaliser industriellement.
Selon une caractéristique avantageuse, ledit moyen pour produire une force d’opposition au glissement comporte au moins un joint fait d’une matière présentant un coefficient de frottement suffisant de sorte que le profilé d’habillage ne glisse pas par rapport au profilé structural lors d’une opération d’usinage, l’un au moins desdits profilés comportant ledit joint.
De préférence, ledit joint est en un matériau polymère, tel que du polychlorure de vinyle souple ou un élastomère thermoplastique.
Un joint en un matériau polymère a pour avantage d’être facilement déformable. Il permet ainsi de créer une force de frottement importante suite à sa déformation. On peut en outre agir sur l’épaisseur du joint afin d’ajuster la force de frottement souhaitée.
Dans un mode préféré, lesdits profilés présentent chacun une première face et une seconde face disposées sensiblement perpendiculairement l’une par rapport à l’autre, ledit joint étant disposé sur au moins l’une desdites faces d’un desdits profilés en regard d’une autre desdites faces de l’autre profilé.
De préférence, ledit moyen pour produire une force d’opposition au glissement comporte au moins un joint creux longitudinal présentant une dimension extérieure d, ledit profilé structural comportant ledit joint creux longitudinal.
Dans un mode préféré, ledit joint creux longitudinal présente une dimension extérieure d comprise entre 1,5 et 4,0 fois l’épaisseur du profilé d’habillage.
Avantageusement, ledit joint creux longitudinal comprend en outre une languette en contact avec ledit profilé d’habillage.
Le but de l’invention est donc de pallier ces inconvénients et de fournir un état des conditions de pistes d’atterrissage pour aéronefs qui soit d’une fiabilité et d’une pertinence accrues et qui puisse être utilisé pour l’optimisation de l’utilisation des pistes par les exploitants des aéroports.
L’invention a donc pour objet un procédé de détermination d’un coefficient de friction d’un avion sur une piste d’atterrissage qui comporte les étapes de :
-prédiction d’un coefficient de friction à partir de données réelles de l’avion et à partir de données stockées dans la base de données.
En d’autres termes, les données utilisées pour déterminer les conditions de piste d’atterrissage sont constituées par le coefficient de friction extrait d’une base de données dans laquelle sont stockés des coefficients de friction simulés à partir de divers scénarios de freinage en utilisant des modèles représentatifs du freinage de l’avion sur la piste, le coefficient de friction de l’avion atterrissant sur une piste étant prédit à partir des données réelles de l’avion téléchargées et à partir des données stockées dans la base de données.
Les données réelles enregistrées dans les calculateurs de bord de l’avion sont récupérées, décodées et filtrées.
Ces données sont utilisées pour stimuler les modèles pour prédire l’évolution du coefficient de friction.
Lors du filtrage des données récupérées, on filtre les données en comparant la géolocalisation de l’avion avec des données correspondantes de géolocalisation de pistes
De préférence, lors du filtrage, on affecte une pondération aux données en fonction du type d’avion et/ou de la fréquence d’acquisition des données.
Dans un mode de mise en œuvre, les données filtrées comportent des données géolocalisées et pondérées relatives à la dynamique de l’avion, au type d’avion et de freinage, et à un segment de piste.
Par exemple, lors de l’étape de prédiction, on utilise un algorithme de type « random forrest », arbre de décision ou réseau de neurones à 8 couches.
On peut prévoir une étape de comparaison des données réelles avec les données de simulation sous forme de séries temporelles pour reconstruire une valeur de friction en fonction du temps.
Dans un mode de réalisation, on compare l’évolution du coefficient de friction prédit avec les coefficients de friction simulés pour définir une atteinte d’un coefficient de friction maximum admissible.
Le procédé peut en outre comporter une étape de stockage de données relatives à des coefficients de friction prédits affectées d’un coefficient de friction.
L’invention a également pour objet un système de détermination d’un coefficient de friction d’un avion sur une piste d’atterrissage, comprenant un ensemble de modèles représentatifs du freinage d’avions, lors de leur atterrissage, une base de données de coefficients de friction simulés pour divers types d’avions et diverses conditions de pistes et un modèle de prédiction d’un coefficient de freinage à partir de données réelles de l’avion pour lequel le coefficient de friction est déterminé et à partir de données stockées dans la base de données de coefficients de friction simulés.
Le circuit 206 est le circuit de compensation d'entrée de l'amplificateur opérationnel OA2. Ainsi, le circuit 206 a : - une première entrée reliée, de préférence connectée, au noeud d'entrée IN du circuit de lecture 202 ; - une deuxième entrée reliée, de préférence connectée, au noeud GND ; - une première sortie reliée, de préférence connectée, à une entrée non inverseuse (+) de l'amplificateur opérationnel OA2 ; et - une deuxième sortie reliée, de préférence connectée, à une entrée inverseuse (-) de l'amplificateur opérationnel OA2.
De façon similaire, le circuit 207 est le circuit de compensation de sortie de l'amplificateur opérationnel OA2. Ainsi, le circuit 207 a : - une première entrée reliée, de préférence connectée, à une sortie inverseuse de l'amplificateur opérationnel OA2 ; - une deuxième entrée reliée, de préférence connectée, à une sortie non inverseuse de l'amplificateur opérationnel OA2 ; - une première sortie reliée, de préférence connectée, au noeud de sortie OUT du circuit de lecture 202 ; et - une deuxième sortie reliée, de préférence connectée, au noeud GND.
Les circuits 206 et 207 sont des circuits adaptés à alterner les connexions entre leurs entrées et sorties respectives en fonction d'un signal de commande dont le signe varie périodiquement. La valeur du signal de commande change entre deux phases d'intégration consécutives, mais reste constante pendant chaque phase d'intégration. Plus particulièrement, lorsque le signal de commande est dans un premier état, par exemple un état positif, les entrée et sortie non inverseuses sont reliées au noeud GND, et l'entrée inverseuse est reliée au noeud IN, alors que la sortie inverseuse est reliée au noeud OUT. Alors que, lorsque le signal de commande est dans un deuxième état de signe opposé au signal du premier état, par exemple un état négatif, l'entrée non inverseuse et la sortie inverseuse sont reliées au noeud GND, alors que l'entrée inverseuse est reliée au noeud IN, et la sortie non inverseuse est reliée au noeud OUT.
Les circuits 206 et 207 sont des circuits adaptés à fournir un signal créneau variant entre une tension V OS2 , correspondant à la tension de décalage de l'amplificateur opérationnel OA2, et son opposé, une tension -V OS2 , à une fréquence définie par la durée d'une opération de lecture complète du circuit 202. Ces circuits 206 et 207 compensent ainsi la tension de décalage de l'amplificateur opérationnel OA2. Les circuits 206 et 207 comprennent au moins un multiplexeur.
Le circuit de préréglage est adaptée à mettre en oeuvre une phase de précharge de l'opération de lecture. Pour cela, et comme dit précédemment, le circuit de préréglage est composée de deux parties 204 et 205. La partie 204 est adaptée à recevoir la tension de réglage V PRESET multipliée par un coefficient K. Ainsi, la partie 204 comprend deux entrées et une sortie, une entrée de recevant ladite tension et une autre entrée étant reliée, de préférence connectée, au noeud GND. La sortie de la partie 204 est reliée, de préférence connectée, au noeud d'entrée IN du circuit de lecture. La partie 205 comprend une entrée reliée, de préférence connectée, au noeud d'entrée IN, et une sortie reliée, de préférence connectée, au noeud de sortie OUT. La valeur de la tension V PRESET est adaptée à régler avec précision la charge de la capacité C INT2 , et permet ainsi à régler la tension de sortie TIA_OUT pendant la phase d'intégration.
Les parties 204 et 205 peuvent être réalisées avec des condensateurs et des interrupteurs ou avec des résistances et des interrupteurs. Les figures 4 à 7 présentent un mode de réalisation dans lequel les parties 204 et 205 sont réalisées avec des condensateurs et des interrupteurs, alors que la présente le mode de réalisation dans lequel les parties 204 et 205 sont réalisées avec des résistances et des interrupteurs. Ces deux modes de réalisation ont des modes de fonctionnement similaires mais comprenant des spécificités expliquées en relation avec leurs figures respectives.
La est un schéma électrique d'un dispositif 300 du type du dispositif 200 décrit en relation avec la , dans lequel le circuit de préréglage est composé de condensateurs et d'interrupteurs.
Les dispositifs 200 et 300 présentent des éléments communs qui ne sont pas décrits de nouveau ici.
Dans le dispositif 300, le circuit de préréglage comprend une partie 301 similaire à la partie 204 décrite en relation avec la , et une partie 302 similaire à la partie 205 décrite en relation avec la .
La partie 301 comprend un noeud d'alimentation recevant la tension de réglage V PRESET multipliée par le coefficient K, notée K.V PRESET , toujours référencée à la tension de référence du noeud GND. Dans le mode de réalisation décrit ici, le coefficient K est supérieur à zéro.
La partie 301 comprend deux condensateurs C' INT2 et C' AUX disposées en parallèle l'un de l'autre. Plus particulièrement, le condensateur C' INT2 est un condensateur à capacité variable dont une électrode est reliée, de préférence connectée, à un noeud A, et dont l'autre électrode est reliée, de préférence connectée, à un noeud B. Le condensateur C' AUX comprend une électrode reliée, de préférence connectée, au noeud A, et une autre électrode reliée, de préférence connectée, au noeud B. De plus, la capacité du condensateur C' AUX , respectivement C' INT2 , est égale à la capacité du condensateur C AUX , respectivement C INT2 , divisée par le coefficient K.
La partie 301 comprend, en outre, quatre interrupteurs SW1, SW2, SW3 et SW4. Les interrupteurs SW1 à SW4 sont, par exemple, des transistors. L'interrupteur SW1 relie, de préférence connecte, le noeud A et le noeud recevant la tension de réglage K.V PRESET . L'interrupteur SW2 relie, de préférence connecte, le noeud A et le noeud GND. L'interrupteur SW3 relie, de préférence connecte, le noeud B et le noeud d'entrée IN. L'interrupteur SW4 relie, de préférence connecte, le noeud B et le noeud GND.
La partie 302 comprend un condensateur C AUX , et deux interrupteurs SW5 et SW6. Une première électrode du condensateur C AUX est reliée, de préférence connectée, à un noeud C, et une deuxième électrode du condensateur C AUX est reliée, de préférence connectée, au noeud de sortie OUT. L'interrupteur SW5 est disposé en parallèle avec le condensateur C AUX . Ainsi, une première borne de l'interrupteur SW5 est reliée, de préférence connectée, au noeud C, et une deuxième borne de l'interrupteur SW5 est reliée, de préférence connectée, au noeud de sortie OUT. L'interrupteur SW6 relie, de préférence connecte, les noeuds IN et C.
Selon un mode de réalisation, le condensateur C' INT2 a une capacité égale à la capacité du condensateur C INT2 divisée par le coefficient K. De même, le condensateur C' AUX a un capacité égale à la capacité du condensateur C AUX divisée par le coefficient K. Ainsi, la quantité d'énergie stockée dans les condensateurs C' INT2 et C' AUX avec la tension K.V PRESET est égale à la quantité d'énergie qui peut être stockée dans les condensateurs C INT2 et C AUX , après la phase de préréglage. Autrement dit, les condensateurs C INT2 et C AUX sont préréglés à la tension V PRESET après la fin de la phase de préréglage qui correspond à la fin d'une phase de transfert d'énergie des condensateurs C' INT2 et C' AUX dans les condensateurs C INT2 et C AUX .
Les condensateurs C' AUX et C AUX sont importants dans le cas d'un condensateur C INT ayant une capacité très petite, où le transfert de charge depuis le condensateur C' INT2 vers le condensateur C INT2 peut être corrompu par l'injection parasite de charge par les interrupteurs. Dans ce cas, la valeur du condensateur C AUX est relativement grande par rapport avec celle du condensateur C INT , par exemple le condensateur C AUX a une capacité de l'ordre de 1 pF.
Les interrupteurs SW1 à SW6 sont commandés par différents signaux qui définissent les phases de fonctionnement du dispositif 300. Des chronogrammes de ces signaux sont décrits en relation avec la .
Dans le cas où le calculateur de trajectoire 16 extrait des trajectoires respectives d’une pluralité de muons μ qui sont passés à travers l’objet 3, lors de l’analyse de l’angle de diffusion θ de chacun des muons μ à partir des trajectoires de la pluralité de muons μ, le dispositif de mesure 17 calcule au moins une valeur statistique de la moyenne, la médiane, la variance, et une valeur arbitraire de l’angle de diffusion θ. La valeur arbitraire est une valeur qui peut être arbitrairement définie par l’utilisateur. Des données indiquant la valeur statistique de l’angle de diffusion θ et le type de la substance correspondant à chaque valeur statistique sont stockées à l’avance dans la base de données de la mémoire 13.
Le dispositif de mesure 17 identifie le type de substance étant présent dans l’objet 3 sur la base de l’angle de diffusion θ. Par exemple, le dispositif de mesure 17 identifie le type de substance présent dans l’objet 3. De plus ou en variante, le dispositif de mesure 17 génère des informations indiquant le résultat d’identification du type de la substance. Ce résultat peut être montré sous forme de texte ou dans un graphe prédéterminé. En outre, un avertissement prédéterminé peut être délivré en sortie. Par exemple, lorsque le type de substance est une substance nucléaire telle que de l’uranium ou est une substance dangereuse telle qu’un explosif, l’avertissement prédéterminé peut être délivré en sortie.
De plus, le dispositif de mesure 17 fait référence à la base de données de la mémoire 13, identifie la substance prédéfinie correspondant à la valeur statistique, et identifie le type de substance existant dans l’objet 3. De cette manière, l’exactitude au moment de l’identification automatique du type de substance est améliorée.
Conventionnellement, en tant que technique fluoroscopique utilisant la puissance de pénétration de particules chargées, il existe un procédé appelé procédé de pénétration dans lequel la masse volumique d’une substance est évaluée par la transmittance dans la substance. De plus, il existe un procédé appelé procédé de diffusion qui évalue le degré de diffusion dans une substance. Indépendamment de celui des deux procédés qui est utilisé, des informations à l’intérieur d’une très grande structure peuvent être acquises en utilisant la puissance de pénétration élevée de muons de rayons cosmiques μ. Afin d’acquérir ces informations internes avec une exactitude élevée, il est important de mesurer les trajectoires du muon μ avec une exactitude élevée. Toutefois, la cible de mesure devient grande en raison des caractéristiques du muon μ, et le nombre de muons μ atteignant la surface du sol est limité. En raison de ces deux raisons et d’autres raisons, des détecteurs ayant une grande taille de plusieurs mètres ou plus sont souvent appliqués.
Dans ce cas, bien qu’un grand nombre de détecteurs soient requis, lorsqu’une pluralité de détecteurs sont agencés, la trajectoire peut être calculée sur la base des informations de position de chaque détecteur qui a détecté le passage du muon μ parmi la pluralité de détecteurs. Dans le cas de la spécification de ces positions de passage et dans le cas de l’acquisition des informations de position du détecteur, il est nécessaire d’atteindre à la fois une grande zone de mesure et l’acquisition d’informations de position hautement exactes, et ainsi, l’échelle de l’appareil de mesure devient très grande.
Dans ce contexte, un détecteur à tube de dérive 33 ( ) est connu comme étant l’un de détecteurs à gaz. La position de passage est spécifiée à partir du temps de mouvement des électrons à l’intérieur du détecteur à tube de dérive 33, et ce temps de mouvement est appelé le temps de dérive. L’utilisation du détecteur à tube de dérive 33 permet une résolution de 1 mm ou moins, ce qui est bien plus petit que sa propre taille. Par exemple, lorsque le détecteur à tube de dérive 33 cylindrique ayant un diamètre φ de 50 mm est utilisé, la position de passage du muon μ peut être spécifiée avec une exactitude inférieure à 0,5 mm.
Tel que montré sur la , chacun des premier et second détecteurs de trajectoire de muon 6 et 7 est composé d’une pluralité de détecteurs à tube de dérive 33, dont chacun a une forme cylindrique et s’étend dans la direction axiale. Chaque détecteur à tube de dérive 33 est un détecteur à gaz dans lequel un gaz pour détecter le passage de particules chargées est renfermé. Les détecteurs à tube de dérive 33 respectifs sont agencés dans un plan (à savoir, dans la direction de l’axe X ou dans la direction de l’axe Y), et ces détecteurs à tube de dérive 33 agencés dans un plan sont en outre empilés dans la direction verticale (à savoir, direction de l’axe Z) de façon à former un module.
Bien que le procédé multifilaire à tube de dérive soit donné à titre d’exemple en tant que détecteur à gaz dans le présent mode de réalisation, le détecteur à gaz peut être configuré sous la forme d’un autre aspect tant qu’il peut mesurer les particules chargées en unités de particules (à savoir, sur une base de particule à particule). Le détecteur à gaz n’est pas limité à un procédé de détection particulier ou à une forme externe particulière. Bien qu’un procédé qui peut spécifier la position sur l’axe X et la position sur l’axe Y avec un détecteur à gaz soit également applicable, il est préférable que le détecteur à gaz ait une structure de quatre couches ou plus afin de calculer les trajectoires des muons μ.
Par exemple, deux couches de détecteurs à tube de dérive 33 agencés dans un plan s’étendant dans la même direction constituent un groupe de détecteurs à tube de dérive 33, et six groupes sont empilés dans la direction de l’axe Z pour former un total de 12 couches de telle manière que la direction d’extension de chaque détecteur à tube de dérive 33 dans chaque groupe alterne entre l’axe X et l’axe Y (à savoir, est orthogonale à celle du groupe adjacent). Dans le cas de la , les détecteurs à tube de dérive 33 s’étendant dans la direction de l’axe X ont six couches, et les détecteurs à tube de dérive 33 s’étendant dans la direction de l’axe Y ont six couches, et ceux-ci sont empilés dans la direction de l’axe Z. Dans le cas de l’utilisation de cette structure, lorsque le véhicule 2 devant être mesuré est disposé dans la direction de l’axe Z, les données du muon μ devant être rendu entrant à partir de la direction de l’axe Z peuvent être acquises. De cette manière, lorsque chaque groupe des détecteurs à tube de dérive 33 agencés dans un plan sont empilés de telle manière que la direction d’extension des détecteurs à tube de dérive 33 alterne entre l’axe X et l’axe Y, la trajectoire du muon μ passant à travers chaque détecteur de trajectoire de muon 6 et 7 peut être détectée de manière tridimensionnelle.
Tel que montré sur la et la , chaque détecteur à tube de dérive 33 inclut un tube cylindrique 34 et un fil central 35. Par exemple, un fil central 35 fait d’un fil d’anode est étiré le long de l’axe central du tube cylindrique en aluminium 34. Une tension élevée est appliquée à chaque détecteur à tube de dérive 33.
À l’intérieur de chaque détecteur à tube de dérive 33, un gaz, qui est pour l’ionisation et contient un gaz noble en tant que composant principal, est renfermé. Lorsque le muon μ en tant que particule chargée passe à travers les détecteurs à tube de dérive 33, le gaz est ionisé au niveau de la position de passage 36 ( ) et séparé en un ion et un (des) électron(s).