INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour une agrafe ou organe de verrouillage relativement petite, dont la plus largeur ou dimension caractéristique similaire entre les branches B1, B2 est inférieure à un cinquième de la largeur ou diamètre du couvercle 3, la déformation peut être relativement faible, d’où une limitation du recouvrement/extension sous le rebord de prise BP lors du verrouillage, par exemple sans excéder quelques millimètres au niveau des segments d’engagement 4a, 4b, 4c.
Dans le cas de la , seules quelques portions ou segments de l’organe 204 annulaire sont engagés axialement contre des reliefs R3 espacés les uns des autres, du fait de la force de rappel radiale vers l’extérieur. La déformation peut être aussi relativement faible.
Plus généralement, l’insertion des segments d’engagement 4a, 4b, 4c peut être limitée pour correspondre à une extension radiale de chevauchement inférieure à 4 ou 5 mm. Par exemple un recouvrement radial de l’ordre de 2 mm pour chaque segment d’engagement, par rapport à une surface de butée axiale correspondante de l’élément de connexion 2, peut être suffisante tout en permettant le désengagement par déformation élastique, le cas échéant combiné à un effet de dilatation en cas de gaz chauds HG présents dans le canal C2. Ces valeurs peuvent cependant varier en fonction de la structure et la taille de l’organe de verrouillage 4, 104, 204. Un plus grand organe de verrouillage 4 qui entoure le couvercle 3, comme dans le cas illustré sur les figures 1 à 3, peut se déformer davantage qu’une agrafe comparativement plus petite telle que montré sur les figures 5 et 6, ce qui permet un recouvrement radial plus important.
La remontée du couvercle 3, visible sur la par exemple, est permise sous l’effet combiné de l’augmentation de pression et de la déformation/écartement des branches B1, B2. Plus la pression augmente, plus l’effort augmente également au niveau des segments d’engagement 4a, 4b, 4c qui peuvent reprendre l’effort axial. L’agrafe ou organe 104 étant souple, au fur et à mesure de l’augmentation de la pression, il ne va plus crocheter/s’intercaler sous le rebord de prise BP : le couvercle 3 va donc être éjecté suivant la direction D2. L’agencement 1 constitue ainsi un dispositif de mise à l’air libre qui permet l’éjection du couvercle 3 seulement dans des conditions particulières, de simples vibrations ne suffisant pas à déformer tous les segments d’engagement 4a, 4b, 4c dans une direction centrifuge, ou tout du moins écarter suffisamment les branches B1, B2.
Comme représenté sur la , le corps d’élément de retenue 31 comporte une pluralité de trous traversants 34 pénétrant dans la direction avant-arrière. Comme représenté sur les Figures 3 et 4, avec l’élément de retenue 30 et le boîtier interne 40 assemblés avec le boîtier externe 20, les portions de logement de borne 41 du boîtier interne 40, les trous traversants 34 et les portions de logement de fil 23 du boîtier externe 20 communiquent dans la direction avant-arrière. De manière similaire à la pluralité de portions de logement de fil 23 et à la pluralité de portions de logement de borne 41, la pluralité de trous traversants 34 comportent deux types de grands et petits trous traversants 34. Comme représenté sur la , une partie de bord de trou de droite de chaque trou traversant 34 sert de portion de retenue 34A. Il convient de noter que des portions de gradin en forme d’évidement 34B sont formées dans une partie d’extrémité gauche du corps d’élément de retenue 31 et des portions de retenue 34A sont ménagées dans les portions de gradin 34B.
Avec l’élément de retenue 30 maintenu dans la position de verrouillage partiel, les portions de retenue 34A sont disposées dans des positions n’interférant pas avec les bornes 11 et les bornes 11 peuvent être insérées dans le boîtier interne 40 comme représenté sur les Figures 5 et 7. Avec l’élément de retenue 30 maintenu dans la position de verrouillage total, les portions de retenue 34A sont disposées dans des positions chevauchant les bornes 11 dans la direction avant-arrière comme représenté sur les Figures 6 et 8. De cette manière, les bornes 11 sont empêchées de sortir vers l’arrière à partir des portions de logement de borne 41 par le verrouillage des portions de retenue 34A sur des parties d’extrémité arrière des portions de tronc 13 comme représenté sur les Figures 3 et 4.
Comme représenté sur les Figures 5 et 6, l’élément de retenue 30 comporte un évidement côté élément de retenue 35 pour recouvrir la portion en saillie 27 du boîtier externe 20 de l’extérieur. La forme interne de l’évidement côté élément de retenue 35 est plus grande que la forme externe de la portion en saillie 27 dans la direction latérale. La surface périphérique interne de l’évidement côté élément de retenue 35 possède des parties qui coulissent en contact avec des parties de côtés supérieur et inférieur de la surface périphérique externe de la portion en saillie 27. De cette manière, un déplacement vertical de l’élément de retenue 30 par rapport au boîtier externe 20 est restreint. Par le contact coulissant de l’évidement côté élément de retenue 35 et de la portion en saillie 27, l’élément de retenue 30 est déplaçable dans la direction latérale entre la position de verrouillage partiel (voir ) et la position de verrouillage total (voir ) par rapport au boîtier externe 20.
Comme représenté sur les Figures 9 et 10, l’élément de retenue 30 comporte un premier évidement 32A (un exemple d’un évidement d’insertion de gabarit) et un second évidement 32B évidé vers le haut à partir d’un côté inférieur de la surface périphérique externe de la portion opérationnelle 32. Le premier évidement 32A est formé d’une partie centrale à une partie d’extrémité droite de la portion opérationnelle 32. Comme représenté sur la , le premier évidement 32A possède une surface inclinée 37 faisant intersection avec à la fois un axe virtuel A1 s’étendant dans la direction avant-arrière et un axe virtuel A2 s’étendant dans la direction latérale. La surface inclinée 37 est inclinée vers la droite vers un côté arrière. Comme représenté sur les Figures 1 et 2, la surface inclinée 37 fait face vers l’avant dans le connecteur 10.
Comme représenté sur les Figures 9 et 10, le premier évidement 32A possède une surface supérieure 36A, une surface latérale droite 36B, deux surfaces latérales gauches 36C, 36D et une surface arrière 36E. La surface latérale gauche 36C est disposée en avant de la surface inclinée 37, et la surface latérale gauche 36D est disposée en arrière de la surface inclinée 37. La surface supérieure 36A et les surfaces latérales gauches 36C, 36D s’étendent dans la direction avant-arrière et constituent des surfaces de support reliées à la surface inclinée 37. Le premier évidement 32A possède un espace interne 38 derrière et sur la droite de la surface inclinée 37. L’espace interne 38 est défini par la surface supérieure 36A, la surface latérale droite 36B, la surface latérale gauche 36D et la surface arrière 36E.
Comme représenté sur les Figures 9 et 10, le second évidement 32B est ménagé dans une partie d’extrémité gauche d’une partie avant de la portion opérationnelle 32. Le second évidement 32B possède une surface de libération de contact 39 inclinée vers la gauche vers le côté arrière. Comme représenté sur les Figures 1 et 2, la surface de libération de contact 39 fait face vers l’avant dans le connecteur 10. Bien que cela ne soit pas représenté, l’élément de retenue 30 peut être déplacé de la position de verrouillage total à la position de verrouillage partiel par le déplacement d’un gabarit de libération vers l’arrière tout en faisant coulisser le gabarit de libération en contact avec la surface de libération de contact 39.
[Gabarit].
Le connecteur 10 de ce mode de réalisation est assemblé par l’insertion, de manière successive, de l’élément de retenue 30 et du boîtier interne 40 dans le boîtier externe 20. Pour déplacer l’élément de retenue 30 de la position de verrouillage partiel à la position de verrouillage total, le gabarit 51 est utilisé (voir Figures 11 à 14). Le gabarit 51 est une partie d’un dispositif d’inspection de connecteur 50 qui sera décrit plus loin, mais seul le gabarit 51 du dispositif d’inspection de connecteur 50 est représenté à des fins de simplicité sur les Figures 11 à 14. Le gabarit 51 est long dans la direction avant-arrière et possède une surface inclinée côté gabarit 51A sensiblement parallèlement à la surface inclinée 37 sur un côté gauche d’une partie d’extrémité arrière (partie de pointe).
Comme représenté sur la , le gabarit 51 est inséré dans le premier évidement 32A de l’élément de retenue 30 maintenu dans la position de verrouillage partiel. Le gabarit 51 se déplace dans la direction avant-arrière par rapport au boîtier externe 20. Un déplacement du gabarit 51 vers le côté de derrière (côté arrière) du premier évidement 32A peut être guidé par le coulissement du gabarit 51 en contact avec la surface supérieure 36A et la surface latérale gauche 36C du premier évidement 32A. Lorsque le gabarit 51 est inséré dans le premier évidement 32A, la surface inclinée côté gabarit 51A vient en contact avec la surface inclinée 37 comme représenté sur la . Si le gabarit 51 est davantage déplacé vers l’arrière (dans une direction allant vers le connecteur 10) avec la surface inclinée côté gabarit 51A et la surface inclinée 37 maintenues en contact, la surface inclinée côté gabarit 51A et la surface inclinée 37 coulissent en contact l’une avec l’autre, ce par quoi l’élément de retenue 30 se déplace vers la gauche.
Si l’élément de retenue 30 se déplace vers la gauche à partir de la position de verrouillage partiel (voir ), la saillie de verrouillage 33A est mise en prise avec la surface interne de l’évidement de verrouillage partiel 48 et la pièce déflectrice 33 est élastiquement déformée vers le bas. De cette manière, la saillie de verrouillage 33A est disposée à l’extérieur de l’évidement de verrouillage partiel 48. Si l’élément de retenue 30 se déplace davantage vers la gauche, la saillie de verrouillage 33A est disposée dans l’évidement de verrouillage total 49 et la pièce déflectrice 33 est restaurée, ce par quoi l’élément de retenue 30 est maintenu dans la position de verrouillage total (voir ). Si l’élément de retenue 30 se déplace jusqu’à la position de verrouillage total, la surface inclinée côté gabarit 51A et la surface inclinée 37 sont agencées pour être décalées dans la direction latérale et ne pas être en contact l’une avec l’autre comme représenté sur la .
Si le gabarit 51 est déplacé davantage vers l’arrière après que l’élément de retenue 30 est déplacé jusqu’à la position de verrouillage total, le gabarit 51 peut entrer dans l’espace interne 38 en arrière du premier évidement 32A. Ici, le gabarit 51 coulisse en contact avec la surface supérieure 36A et la surface latérale gauche 36D du premier évidement 32A et est guidé dans l’espace interne 38. Comme représenté sur la , le gabarit 51 est déplaçable vers l’arrière jusqu’à venir en contact avec la surface arrière 36E du premier évidement 32A.
[Dispositif d’inspection de connecteur, sondes d’inspection].
Comme représenté sur la , le dispositif d’inspection de connecteur 50 est un dispositif d’inspection pour effectuer une inspection de continuité du connecteur 10. Comme représenté sur la , le dispositif d’inspection de connecteur 50 comporte le gabarit 51, des sondes d’inspection 52 et une portion de corps 63 ayant le gabarit 51 et les sondes d’inspection 52 fixés sur celle-ci. Selon le dispositif d’inspection de connecteur 50, l’inspection de continuité du connecteur 10 peut être effectuée par les sondes d’inspection 52 après que l’élément de retenue 30 est déplacé de la position de verrouillage partiel à la position de verrouillage total par le gabarit 51.
Les sondes d’inspection 52 sont constituées de métal électriquement conducteur. Des parties d’extrémité avant des sondes d’inspection 52 sont connectées à un dispositif d’inspection de continuité (non représenté) via des fils conducteurs (non représentés). En outre, les fils W connectés aux bornes 11 sont connectés au dispositif d’inspection de continuité. Pendant l’inspection de continuité, le fait de savoir si les bornes 11 sont dans des positions correctes dans le connecteur 10 ou non, le fait de savoir si les bornes 11 et les fils W sont électriquement connectés ou non et similaires peuvent être jugés par la mesure de valeurs de résistance ou similaires entre les sondes d’inspection 52 respectives et les pattes 12 respectives par le dispositif d’inspection de continuité avec les sondes d’inspection 52 respectives pressées contre les pattes 12 respectives (voir ).
Comme représenté sur la , la sonde d’inspection 52 de ce mode de réalisation comporte une portion de tube 52A, une portion de sonde 52B montée à l’intérieur de la portion de tube 52A et un ressort 52C disposé entre la portion de tube 52A et la portion de sonde 52B. La portion de sonde 52B est sollicitée vers l’arrière par rapport à la portion de tube 52A par une force élastique du ressort 52C. De cette manière, lorsque la portion de sonde 52B est en contact avec la patte 12 pendant l’inspection de continuité, le ressort 52C est comprimé et la portion de sonde 52B se déplace vers l’avant, ce par quoi la patte 12 n’est pas endommagée (voir ).
[Portion de corps].
Selon un exemple du premier aspect, la mesure de chaque courbe de décharge comprend, voire consiste en, la mesure d’une série de valeurs de tension U( I,Q) auxdites bornes de la batterie en fonction d’un état de charge Q de la batterie, et pendant une décharge avec le courant de décharge I considéré.
De préférence, chaque courbe de décharge est complète en ce sens qu’elle est mesurée au moins depuis un état chargé de la batterie, voire le cas échéant jusqu’à un état de décharge pour lequel la tension aux bornes de la batterie est inférieure à la tension d’arrêt constructeur de la batterie.
Selon l’exemple précédent, la technique de compensation de chute ohmique comprend, voire consiste en, la soustraction à la tension d’arrêt d’une quantité au plus égale, de préférence égale, au produit du courant de décharge I par la résistance interne R de la batterie. La technique de compensation de chute ohmique a pour effet d’abaisser la tension d’arrêt mise en œuvre par rapport à la recommandation constructeur : U arrê t = U arrê t constructeur - RI
La mise en œuvre de la technique de compensation de chute ohmique en décharge est particulièrement intéressante pour des régimes de décharge élevés, pour lesquels elle permet souvent d’augmenter notablement la capacité/l’énergie récupérée dans la mesure où la tension d’arrêt est alors nettement inférieure à la valeur constructeur U arrê t constructeur .
Selon un exemple du premier aspect, la courbe de décharge choisie comme référence est celle mesurée pour le plus bas régime considéré parmi lesdits différents régimes de décharge. Ainsi, la courbe de décharge utilisée comme référence pour la détermination du facteur de translation F T et du facteur d’homothétie F H est alors la courbe de tension moyenne la plus élevée parmi les courbes de décharge mesurées. En alternative, la courbe de décharge choisie comme référence est mesurée pour un régime de décharge moyen d’utilisation. Un régime de décharge moyen d’utilisation peut signifier un régime auquel la batterie est le plus susceptible d’être utilisée, le cas échéant dans le pack dont elle fait partie et en fonction de son application (drone ou autres).
Selon un exemple du premier aspect, lesdits différents régimes de décharge sont compris entre C /100 et 100 C de préférence entre C /10 et 10 C . Le régime C correspond à un courant I de décharge égal au courant nominal In , le courant nominal In correspondant à une décharge théorique de la capacité nominale Qn de la batterie en une heure.
Selon un exemple du premier aspect, chaque courbe de décharge est mesurée à courant de décharge constant, ce dernier définissant le régime de décharge considéré.
Selon un exemple du premier aspect, chaque courbe de décharge est mesurée depuis un même état de charge de la batterie, de préférence depuis un état de charge maximum de la batterie.
Selon un exemple du premier aspect, chaque courbe de décharge est mesurée jusqu’à un état de décharge maximale prenant en compte la compensation de chute ohmique. Chaque courbe de décharge est ainsi mesurée jusqu’à ce que la tension d’arrêt prenant en compte la compensation de chute ohmique ( U arrêt = U arrêt constructeur - RI ) soit atteinte.
Selon un exemple du premier aspect, le facteur de translation F T et le facteur d’homothétie F H sont déterminés comme des fonctions solutions, de préférence optimisées, d’un ensemble d’équations prenant chacune, pour un régime de décharge considéré, la forme suivante : , où est une série de valeurs de tension U( I,Q) mesurées auxdites bornes de la batterie en fonction d’un état de charge Q de la batterie, et pendant une décharge avec le courant de décharge I considéré, est la courbe de décharge choisie comme référence, est le régime de décharge considéré et est égal à , où est le courant de décharge considéré et le courant nominal de la batterie, est la capacité nominale de la batterie, est la charge de la batterie à partir d’un état chargé, est un terme sans dimension, est un terme homogène à une tension électrique.
Selon un exemple du premier aspect, le facteur de translation est une fonction du régime. Plus particulièrement, le facteur de translation est une fonction affine du régime ; elle s’écrit alors sous la forme suivante : , où est le régime de décharge considéré et est égal à , et où A et B sont des paramètres ajustables. Selon le premier aspect, les paramètres A et B sont plus particulièrement ajustables dans la recherche de fonctions solutions optimisées pour l’ensemble d’équations susmentionné.
Selon un exemple du premier aspect, le facteur d’homothétie F H est une fonction liant régimes de décharge et capacités maximales Q max de décharge pour une tension d’arrêt tenant compte de la chute ohmique ( U arrê t = U arrê t constructeur - RI ).
Selon un exemple du deuxième aspect, le procédé de contrôle comprend plus particulièrement l’estimation de l’état de charge, ou de la charge , de la batterie, en utilisant la courbe de décharge choisie comme référence, le facteur de translation et le facteur d’homothétie , ces derniers étant définis à un instant donné par la mesure du courant I circulant entre les bornes de la batterie et étant utilisés pour transformer la courbe de décharge choisie comme référence en une courbe de décharge sur laquelle est le cas échéant lue une valeur estimative de l’état de charge, ou de la charge , de la batterie de la batterie audit instant donné pour la valeur de tension mesurée aux bornes de la batterie audit instant donné.
Selon l’exemple précédent, le procédé de contrôle peut comprendre en outre l’estimation de l’état de santé de la batterie, notamment en fonction de ladite valeur estimative, et ce potentiellement à chaque instant.
Selon l’un quelconque des deux exemples précédents, les mesures de courant et de tension aux bornes de la batterie sont réalisées en tenant compte de la technique de compensation de chute ohmique, de sorte que la tension d’arrêt considérée soit inférieure à la tension d’arrêt constructeur ( U arrêt = U arrêt constructeur - RI ). L’utilisation de la technique de compensation de chute ohmique permet ainsi de changer la tension d’arrêt effective avec pour bénéfice d’augmenter l’énergie/la capacité disponible, en particulier lorsque la batterie est utilisée pour fournir, au moins par périodes, de fortes puissances.
Dans chacun des exemples précités, le matériau ferroélectrique peut être irradié, recuit, dopé ou déposé sur des substrats spécifiques de manière à moduler ses propriétés ferroélectriques et de transport.
Selon l’exemple décrit, le champ électrique coercitif de l’élément ferroélectrique et son épaisseur sont suffisamment faibles pour que la polarisation puisse être renversée à des tensions compatibles avec les technologies microélectroniques, c’est-à-dire des tensions inférieures à 10 Volts ( 4 cycles.
Le sous-ensemble de polarisation en spin 22 comporte au moins une couche magnétique réalisée en un matériau ferromagnétique ou ferrimagnétique.
Selon un premier cas, le matériau magnétique est un alliage métallique ferromagnétique ou ferrimagnétique composé par des éléments tels que Co, Fe, B, Ni ou Al.
Selon un deuxième cas, le matériau magnétique est un oxyde ferromagnétique ou ferrimagnétique.
Selon un troisième cas, le matériau magnétique est un semiconducteur magnétique.
Selon un quatrième cas, le matériau magnétique est un élément ferromagnétique ou ferrimagnétique composite de type [FM/M] n /FM, c’est-à-dire un empilement de plusieurs couches ferromagnétiques ou ferrimagnétiques FM et métalliques M couplées entre elles.
Le nombre n varie avantageusement entre 1 et 50.
Les matériaux ferromagnétiques ou ferrimagnétiques FM sont, par exemple, ceux des trois premiers cas.
Les matériaux métalliques M sont, par exemple, choisis parmi Al, Ta, Ru, Pt, W, Ir, Mo, Ti, Y et Au.
Selon un cinquième cas, le matériau magnétique est un alliage d’Heusler.
A titre d’exemple, l’alliage d’Heusler est choisi parmi le Cu 2 MnAl, le Cu 2 MnIn, le Cu 2 MnSn, le NfiMnAl, le NfiMnln, le NfiMnSn, le NfiMnSb, le Ni 2 MnGa, le Co 2 MnAl, le Co 2 MnSi, le Co 2 MnGa, le Co 2 MnGe, le Pd 2 MnAl, le Pd 2 MnIn, le Pd 2 MnSn, le Pd 2 MnSb, le Co 2 FeSi, le Co 2 FeAl, le Fe 2 VAl, le Mn 2 VGa, le Co 2 FeGe, le MnGa et le MnGaRu .
Selon un sixième cas, le matériau magnétique est un alliage à base de terres rares.
Par exemple, le matériau magnétique est un alliage à base de Nd, de Sm, d’Eu, de Gd, de Tb, ou de Dy.
Le sous-ensemble de polarisation en spin 22 sert à polariser en spin le courant de charge passant au travers du sous-ensemble de polarisation en spin 22.
Les spins au sein de ce sous-ensemble de polarisation en spin 22 sont avantageusement polarisés selon la première direction longitudinale X.
Sur les figures 1, 4, 5a et 5b, une visière de blocage 321, 322, 323 est faite de matière avec la portion transparente 32 de la face supérieure 30.
Qu’elle soit de matière ou non avec la portion transparente 32, dans le cas où la visière de blocage 321, 322, 323 est transparente et à l’instar des moyens de blocage de la portion transparente 32, la visière de blocage est apte à bloquer la lumière par sélection spectrale, par polarisation ou par sélection angulaire avec des micro-volets ou des filtres interférentiels.
Alternativement, une visière de blocage 321, 322, 323 peut être distincte de la face supérieure 30 et montée fixe ou mobile au compartiment utilisateur 11, par exemple à la face supérieure 30 ou à une face latérale 131, 132.
Avantageusement, tel que représenté sur les figures 9 à 11, le compartiment utilisateur 20 comprend trois visières de blocage : une première visière de blocage 321 localisée au niveau d’une première ouverture latérale 121, une deuxième visière de blocage 322 localisée au niveau d’une deuxième ouverture latérale 122 et une troisième visière de blocage 323 localisée au niveau de l’ouverture frontale 11.
Il n’est pas toujours utile que le compartiment utilisateur 10 comprenne une visière de blocage 321, 322, 323. En particulier, dans le cas où le faisceau lumineux généré par le compartiment 20 est un faisceau lumineux infrarouge ou ultraviolet, le problème d’éblouissement de l’utilisateur ne se pose pas. Ceci est par exemple applicable dans le cas pour un dispositif de capture d’empreinte biométrique d’un réseau veineux de doigts ou de paume de main.
Avantageusement, la longueur d’onde pour un faisceau infrarouge est comprise entre 700 et 2000 nm, de préférence entre 700 et 1050 nm.
Avantageusement, la longueur d’onde pour un faisceau ultraviolet est comprise entre 320 et 400 nm, de préférence entre 370 et 400 nm.
Avantageusement, la lumière extérieure au dispositif de capture d’empreinte biométrique 1 transmise par la portion transparente est bloquée par les moyens d’acquisition. Les moyens d’acquisition peuvent ainsi comprendre un filtre spectral, des micro-volets, un filtre interférentiel configuré pour réaliser une sélection angulaire , ou incorporer un polariseur.