INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le moment d’inertie cumulé selon l’axe X du premier disque d’embrayage à friction et du deuxième disque d’embrayage à friction peut être supérieur à une valeur de seuil de 0,2 Kg.m². De cette manière, la capacité de récupération d’énergie de l’ensemble de transmission hybride est supérieure à une transmission conventionnelle et la capacité de filtration du premier et du deuxième disques d’embrayage à friction est améliorée.
Avantageusement, la machine électrique réversible peut être alimentée à une tension nominale de 48 Volts
Avantageusement, la machine électrique réversible peut être alimentée à une tension nominale entre 300 Volts et 800 Volts.
Cet autre aspect de l’invention reprend tout ou partie des caractéristiques mentionnées précédemment dans le cadre du premier aspect de l’invention.
brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence aux figures annexées. La illustre un ensemble de transmission hybride d’entraînement d’un véhicule suivant un premier mode de réalisation. La illustre un disque d’embrayage à friction selon le premier mode de réalisation de la . La illustre un module motorisé selon le premier mode de réalisation de la . La illustre un disque d’embrayage à friction selon un deuxième mode de réalisation. La illustre le comportement des différents organes de l’ensemble de transmission hybride et du véhicule lors d’une phase transitoire de changement à un rapport de vitesse supérieur. La illustre le comportement des différents organes de l’ensemble de transmission hybride et du véhicule lors d’une phase transitoire de changement à un rapport de vitesse inférieur.
description DÉTAILLÉE de modes de réalisation Sur la est illustré un ensemble de transmission hybride 10 d’entraînement d’un véhicule selon un premier mode de mise de réalisation de l’invention, comportant un arbre primaire 12 destiné à être entraîné par un moteur principal 14 du véhicule, par exemple un moteur thermique, un arbre secondaire 16 destiné à entraîner un ensemble d’une ou plusieurs roues motrices du véhicule (non illustré), et une boîte de vitesses 18 .
La liaison du moteur principal 14 à l’arbre primaire 12 comprend un mécanisme d’embrayage 20 à glissement permettant d’accoupler un disque d’embrayage à friction 21 au moteur principal 14 . Le disque d’embrayage à friction 21 est lié en rotation avec l’arbre primaire 12 de la boite de vitesses 18 . La liaison de l’arbre secondaire 16 aux roues du véhicule peut inclure un ou plusieurs ponts moteurs. Le disque d’embrayage à friction 21 comprend un moyeu de sortie de couple 217 raccordé directement sur l’arbre primaire 12 au moyen de cannelures.
Le mécanisme d’embrayage 20 est commandé par un actionneur d’embrayage (non représenté) intégré à la boîte de vitesses 18 . Le mécanisme d’embrayage 20 est du type mono-disque fonctionnant dans un environnement à sec.
La boîte de vitesses 18 , logée à l’intérieur d’une cavité 19 d’un carter de transmission 24 , comporte un arbre intermédiaire 26 auquel sont solidarisées en rotation des roues dentées intermédiaires 28 , 30 , 32 , 34 , 36 . Deux roues dentées primaires 38 , 40 coaxiales avec l’arbre primaire 12 , forment chacune un train d’engrenage avec une roue dentée correspondante 28 , respectivement 30 , parmi les roues dentées intermédiaires. Les engrènements des trains d’engrenages 38 , 28 et 40 , 30 entre roues dentées primaires 38 , 40 et les roues dentées intermédiaires correspondantes 28 , 30 sont permanents. Un double synchroniseur 41 à trois positions permet d’accoupler l’une ou l’autre des roues dentées primaires 38 , 40 à l’arbre primaire 12 , et offre une position neutre dans laquelle aucune des roues dentées primaires 38 , 40 n’est accouplée à l’arbre primaire 12 .
En conséquence, l’accéléromètre peut être incliné dans le boitier par rapport à la carte électronique principale plane qui, de plus grande dimension par rapport à l’accéléromètre, peut-elle être disposée parallèlement à la plaque de fond.
Selon une caractéristique particulièrement avantageuse, l’accéléromètre est porté par une carte électronique additionnelle distincte de la carte électronique principale.
Ceci permet de faciliter l’intégration de l’accéléromètre à l’intérieur du dispositif.
Plus généralement, cette carte électronique additionnelle et un support de cette carte dans le corps forment des moyens de positionnement de l’accéléromètre dans le boitier.
Selon une conception préférée, le corps comprend un carter, la réunion du carter et de la plaque de fond formant un boitier, le dispositif comprenant une résine d’encapsulation recouvrant des composants électroniques internes du boitier et établissant une liaison mécanique entre le carter et la plaque de fond.
Préférentiellement, la résine d’encapsulation remplit le boitier.
La résine d’encapsulation permet d’assurer une résistance durable à l’agression de l’environnement des composants électroniques internes du boitier et de réaliser une liaison mécanique entre le carter et la plaque de fond.
Selon un mode de réalisation avantageux, le corps présente un orifice d’injection de la résine d’encapsulation et au moins un évent.
De cette façon, l’injection de la résine d’encapsulation dans le corps se fait de manière particulièrement aisée une fois ce dernier assemblé. Il suffit en effet de positionner correctement dans l’espace le boitier et d’injecter la résine d’encapsulation au travers de l’orifice d’injection.
Selon une variante envisageable, l’attelage de l’ensemble pour mât arrondi comprend des moyens de répartition d’un effort de serrage de la plaque de fond vers un mât arrondi par le cerclage, les moyens de répartition étant destinés à éviter une déformation de la plaque de fond.
De cette manière, l’effort potentiellement important de serrage, et donc de traction en direction du mât, est réparti ce qui permet d’éviter la déformation de la plaque de fond.
Dans ce cas, avantageusement, les moyens de répartition comprennent : - une plaque de transfert de l’effort de serrage montée mobile en translation sur le ou les pointeaux hauts et/ou sur le ou les pointeaux bas ; - des ressorts associés à chaque pointeau haut et à chaque pointeau bas, chaque ressort exerçant un effort de rappel de la plaque de transfert vers la plaque de fond.
De tels moyens de répartition répartissent homogènement l’effort de serrage exercé par le cerclage sur le boitier.
Selon une autre caractéristique avantageuse, dans l’ensemble pour mât métallique parallélépipédique, l’au moins un pointeau haut et l’au moins un pointeau bas présentent des pointes de contact qui définissent un plan de contact avec un mât parallélépipédique métallique, le bloc aimant présentant une face externe destinée à être positionnée en regard du mât parallélépipédique métallique, la face externe étant espacée du plan de contact en direction du corps.
De cette manière un espace est aménagé entre le bloc aimant et une face plane du mât parallélépipédique métallique sur laquelle est fixé le dispositif selon l’invention.
Cet espace entre le bloc aimant et le poteau permet de pallier à des irrégularités de surfaces couramment présentes sur de tels mâts parallélépipédiques métalliques.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, l’adaptateur comprend un dispositif de verrouillage destiné à solidariser longitudinalement l’adaptateur par rapport au bras du système d’essuyage, le dispositif de verrouillage comprenant au moins un organe de poussée et un organe de blocage, l’organe de poussée s’inscrivant dans un profil de la paroi supérieure tandis que l’organe de blocage s’étend au moins en partie dans le logement de réception destiné à recevoir le bras.
L’invention concerne aussi un dispositif de connexion pour un balai d’essuyage comprenant au moins un connecteur et un adaptateur selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, le connecteur étant monté en rotation autour de l’axe de rotation de l’adaptateur au moyen d’un dispositif de rotation.
L’invention a également pour objet un balai d’essuyage comprenant au moins un dispositif de connexion selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes ou un adaptateur selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
L’invention concerne enfin un système d’essuyage comprenant au moins un bras et un balai d’essuyage selon l’une quelconque des revendications précédentes, le bras comprenant au moins une tige se logeant dans le logement de réception de l’adaptateur. On comprend ici par « tige » un élément plein et allongé présentant par exemple une section rectangulaire vue dans un plan perpendiculaire à une direction d’allongement principal de la tige.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, au moins une extrémité de la tige prend une forme complémentaire au logement de réception de l’adaptateur, la tige présentant une encoche coopérant avec un dispositif de verrouillage pour bloquer longitudinalement la position de l’adaptateur sur la tige.
[ est une vue en perspective d’un système d’essuyage comprenant au moins un bras, un balai d’essuyage et un adaptateur selon l’invention ;
est une vue en perspective de dessus de l’adaptateur représenté sur la ;
est une vue en perspective de dessous de l’adaptateur représenté sur la ;
est une coupe transversale de l’adaptateur représenté sur la ;
est une vue en perspective de dessous de l’adaptateur et du bras représentés sur la .
Dans la description détaillée qui va suivre, les dénominations « longitudinale », « transversale » et « verticale » se réfèrent à l’orientation d’un système d’essuyage selon l’invention. Une direction longitudinale correspond à une direction principale d’allongement d’un adaptateur selon l’invention, cette direction longitudinale étant parallèle à un axe longitudinal L d’un repère L, V, T illustré sur les figures. Une direction transversale correspond à une direction le long de laquelle un renfort s’étend principalement, cette direction transversale étant parallèle à un axe transversal T du repère L, V, T et cet axe transversal T étant perpendiculaire à l’axe longitudinal L. Enfin, une direction verticale correspond à une direction parallèle à un axe vertical V du repère L, V, T, cet axe vertical V étant perpendiculaire à l’axe longitudinal L et l’axe transversal T.
La illustre un système d’essuyage 6 configuré pour assurer le nettoyage d’une surface vitrée d’un véhicule, par exemple un parebrise, de manière à améliorer la visibilité qu’a un conducteur de la route située devant le véhicule, par exemple par temps de pluie ou encore pour débarrasser ladite surface vitrée de débris solides accrochés à cette dernière. Le système d’essuyage 6 s’étend principalement le long de la direction longitudinale L, et comprend au moins un bras 4 d’essuyage portant à une extrémité un balai d’essuyage 2 et étant reliée à une autre extrémité opposée selon la direction longitudinale L au véhicule.
Le bras 4 et le balai d’essuyage 2 s’étendent tous deux principalement suivant la direction longitudinale L du système d’essuyage 6. Le bras 4 comprend plus précisément un corps de liaison destiné à rendre solidaire le bras 4 du véhicule et une tige 60 s’étendant depuis le corps de liaison jusqu’à une extrémité du bras 4. On comprend par « tige » un élément plein et s’allongeant le long de la direction longitudinale L. La tige 60 présente ici une section rectangulaire, vue dans un plan perpendiculaire à la direction longitudinale L. Cependant, une tige 60 présentant une section discoïde, triangulaire ou autre ne sortirait pas pour autant du cadre de l’invention.
Cette couche de passivation 9 augmente le volume de l’électrode négative 4. Cette augmentation de volume peut atteindre 4% du volume initial de la cellule 2.
Au cours de cette réaction secondaire, se produisent également des gaz qui participent à une augmentation de la pression interne de la cellule 2 qui, pour des raisons sécuritaires, doit rester parfaitement étanche. Cette pression peut atteindre 6 bars.
Plus l’état de vieillissement de la cellule 2 est avancé, et plus la force exercée sur la paroi 3 de la cellule 2 est important. L’état de vieillissement d’une cellule est par conséquent très fortement lié à la force appliquée sur la paroi 3 de la cellule 2 générée par sa dilatation.
La illustre un calculateur 10, par exemple formé par une unité de contrôle de batterie 11 comportant une pluralité de cellules 2. Cette unité de contrôle 10 de batterie est plus connue sous l’appellation BMS (pour « Battery Management System » en anglais).
Dans ce mode de réalisation non limitatif, les cellules 2 sont contenues dans un cadre 8 et forment ensemble un module. La batterie 11 peut comporter plusieurs modules.
L’unité de contrôle 10 de batterie communique avec une unité de contrôle 12 d’un moteur électrique 13 et d’un chargeur électrique 14.
Ainsi, l’unité de contrôle 10 de batterie est agencée pour autoriser ou non la recharge des cellules 2 de la batterie 11.
L’unité de contrôle 10 de batterie est agencée pour mettre en œuvre les étapes d’un procédé d’extension d’une durée d’utilisation d’une batterie selon l’invention.
La montre un diagramme d’étapes d’un mode de mise en œuvre du procédé 100 selon l’invention.
Les étapes du procédé 100 sont exécutées par un calculateur tel que, par exemple, l’unité de contrôle 10 de batterie représentée à la .
La mise en œuvre des différentes étapes du procédé 100 est également illustrée à l’appui de la .
Plus particulièrement, la illustre une force appliquée en kN sur la paroi 3 d’une cellule 2 en fonction d’un état de vieillissement SOHc en pourcents.
Une première courbe C1 illustre une force appliquée sur la paroi 3 d’une cellule 2 en fonction d’un état de vieillissement SOHc de la cellule 2 + d’un état de charge de 0%. L’état de charge est un état de charge de type SOC (pour State Of Charge en anglais).
Une deuxième courbe C2 illustre une force appliquée sur la paroi 3 de la cellule 2 en fonction d’un état de vieillissement SOHc de la cellule 2 + d’un état de charge SOC maximum autorisé de 100%.
Une troisième courbe C3 illustre une force appliquée sur la paroi 3 de la cellule 2 en fonction d’un état de vieillissement SOHc de la cellule 2 + d’une variation d’un état de charge SOC entre 0% et 100%.
Une quatrième courbe C4 illustre une courbe représentant une variation d’un état de charge SOC maximum en pourcents.
Puisque le plan de joint entre les flancs d'accrochage 72 et les flancs de retenue 64 est incliné selon une direction proche d'une direction perpendiculaire à la face d'appui 28, l'organe d'arrêt 14 est parfaitement bloqué en translation dans le sens de la rétraction. Au surplus, grâce à la pression exercée par le battant par l'intermédiaire du pêne rétractable 78, le blocage de l'organe d'arrêt 14 est assuré.
Partant, le battant est lui-même immobilisé en position de fermeture grâce au pêne rétractable 78.
Dans la position relative des éléments représentés sur la , l’ouverture du battant ne peut se faire qu'en déverrouillant la serrure 80 et partant, en provoquant à nouveau le pivotement du pêne rétractable 78 vers l'intérieur de la serrure 80.
Ainsi, si avec le temps ou bien au fil des ouvertures et fermetures, le boîtier 12 et la serrure 80 venaient à s’écarter l’un de l’autre, alors l’excursion de l’organe d’arrêt 14 se ferait avec une plus grande amplitude et la qualité du verrouillage demeurerait.
À l’inverse, si le boîtier 12 et la serrure 80 venaient à se rapprocher l’un de l’autre, alors l’excursion de l’organe d’arrêt 14 se ferait avec une moins grande amplitude et la qualité du verrouillage serait conservée.
Dispositif de contrôle d’accès pour un contenant à déchets L’invention concerne un dispositif de contrôle d’accès pour un contenant à déchets.
Dans le domaine de la collecte de déchets, on connait l’emploi de contenant à déchets tels que des conteneurs d’apport volontaire installés dans des espaces de collecte pour permettre à des usagers d’y déposer leurs déchets.
Afin d’assurer un meilleur contrôle du volume de déchets produits et d’inciter les usagers au tri des déchets, il est connu d’installer un contrôle d’accès sur les contenants à déchets pour autoriser ou non le dépôt de déchets en fonction d’autorisations accordées aux usagers et pour enregistrer les dépôts réalisés par chaque usager.
Généralement ces dispositifs de contrôle d’accès comprennent un lecteur de badge. Lorsqu’un utilisateur souhaite déposer des déchets, il présente un badge au lecteur de badge, le dispositif de contrôle d’accès interroge alors une base de données, généralement distante, via un réseau de télécommunication, de sorte à déterminer si l’utilisateur est autorisé ou non à déposer ses déchets.
Une autre méthode connue est d’inscrire dans une mémoire du dispositif de contrôle d’accès un code secteur prédéterminé, l’autorisation étant alors accordée à tout usager présentant un badge disposant de ce code de secteur.
Toutefois un problème concerne l’intégration du contrôle d’accès sur des contenants à déchets existants.
En effet, il existe aujourd’hui un grand nombre de conteneurs déployés qui ne possèdent pas de solution de contrôle d’accès. Or, il serait utile de pouvoir les équiper d’un dispositif de contrôle d’accès sans qu’il ne soit nécessaire de remplacer le conteneur dans son intégralité.
C’est pourquoi il existe le besoin d’une solution pour équiper des contenants à déchets existants, mais pas encore équipés de système de contrôle d’accès.
En outre, les dispositifs de contrôle d’accès connus de l’art antérieur présentent des contraintes en termes d’accessibilité aux réseaux de télécommunications. En effet, pour connaître les différentes autorisations accordées à chaque usager et pour remonter les informations de dépôts par les usagers, les moyens de contrôle d’accès doivent pouvoir se connecter à des serveurs distants, ce qui nécessite un accès à un réseau de communication, pas toujours disponible, en particulier en zone rurale.
Il existe donc aussi le besoin d’un dispositif de contrôle d’accès d’un contenant à déchets n’étant pas dépendant de la présence d’un réseau de télécommunication.
À cet effet, on propose un dispositif de contrôle d’accès pour un contenant à déchets comprenant un organe d’ouverture apte à prendre une position ouverte autorisant le dépôt de déchets dans le conteneur et une position fermée interdisant le dépôt de déchets dans le conteneur, ledit dispositif de contrôle d’accès comprenant une partie de préhension solidaire d’au moins une partie de fixation destinée à être fixée audit organe d’ouverture dudit contenant à déchets.
On peut ainsi avoir un stator plus robuste, ce qui peut augmenter la marge d’opérabilité du compresseur.
De manière optionnelle aux modes précédemment présentés, l’extrémité amont 33 de l’ailette 28 peut être placée dans des zones spécifiques selon deux conditions.
Une première condition est que l’extrémité amont 33 peut être située axialement, c’est-à-dire selon la direction de l’axe ∆ de la turbomachine, en amont du point de cambrure 35 à une distance inférieure ou égale à 30% de la corde axiale 37 et en aval du point de cambrure 35 à une distance inférieure ou égale à 20% de la corde axiale 37.
Autrement dit l’extrémité amont 33 se trouve entre les droites d’équation x=x1 et x=x2, avec les coordonnées x1 et x2 introduites précédemment. Les droites x=x1 et x=x2 sont représentées en pointillés sur la .
En plus de cette première condition, l’extrémité amont 33 peut être située, selon une deuxième condition, à des distances particulières de tangentes des lignes de cambrure 41, 43 des pales 24, 26. Plus précisément, on définit la tangente T1 à la ligne de cambrure 41 de la pale 26 en son bord d’attaque 52, et la tangente T2 à la ligne de cambrure 43 de la pale 24 en son bord d’attaque 39.
Ces deux tangentes T1 et T2 sont parallèles et on peut définir un plan simultanément normal aux deux tangentes T1, T2. Selon la deuxième condition, l’extrémité amont 33 est située à une distance de chacune des tangentes supérieure ou égale à 5% de la corde axiale 37.
La illustre une distance d égale à 5% de la corde axiale 37. Les droites K1, K2 sont parallèles aux tangentes T1, T2. La droite K1 est à une distance d de la tangente T1, la droite K1 étant plus proche de la pale 24. La droite K2 est à une distance d de la tangente T2, la droite K2 étant plus proche de la pale 26.
Les droites K1 et K2 définissent entre elles une zone et si l’extrémité amont 33 de l’ailette 28 se trouve dans cette zone, la deuxième condition est vérifiée.
En outre, la position axiale de l’extrémité aval de l’ailette peut être la position axiale du bord de fuite des pales 24, 26.
Les deux conditions permettent d’optimiser la position de l’ailette en fonction de la zone de courbure maximum des pales et d’optimiser l’effet de contrôle du décollement sur la partie aval de pale 24, tout en réduisant les inconvénients de l’ajout d’une ailette.
PROCEDE DE REFROIDISSEMENT D’UN CONDUIT D’ACHEMINEMENT D’UREE DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte à un procédé de refroidissement d’un conduit d’acheminement d’urée d’une ligne d’urée. Le domaine technique de l’invention est ainsi celui des véhicules munis d’un moteur à combustion interne et d’une ligne d’urée coopérant avec une ligne de gaz d’échappement pour limiter les émissions polluantes de ce moteur.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Les émissions polluantes des moteurs à combustion, notamment des moteurs équipant les véhicules automobiles, sont réglementées par des normes. Les polluants réglementés sont, selon la technologie de moteur à combustion considérée, le monoxyde de carbone CO, les hydrocarbures imbrûlés HC, les oxydes d'azotes NOx, et les particules.
Il est connu d'employer un certain nombre de moyens de dépollution dans la ligne de gaz d'échappement des moteurs à combustion pour en limiter les émissions de polluants réglementés.
Pour le traitement des oxydes d'azote NOx, on connaît des technologies de réduction catalytique sélective, ou « SCR » selon un acronyme anglophone pour « Sélective Catalytic Réduction », qui consistent à réduire les NOx par introduction d'un agent réducteur. L’agent réducteur employé peut notamment être une solution d'urée. On peut par exemple citer la solution d’urée connue sous la référence AUS32. Il s’agit d’une solution d’urée composée de 32,5% d’urée et de 67,5% d’eau déminéralisée. Cette urée, transformée en ammoniac, est alors utilisée dans la ligne de gaz d’échappement pour réaliser une réduction catalytique sélective. L’ammoniac permet alors de réduire les composants de type NOx présents dans les gaz d’échappement en azote et eau.
A cette fin, comme illustré à la , les véhicules 1 sont équipés d’une ligne de gaz d’échappement 2 comportant un catalyseur de gaz d’échappement 3 de type SCR disposé en aval du moteur à combustion interne 4 du véhicule 1. De tels véhicules 1 sont également équipés d’une ligne d’urée 5 munie d’un injecteur 6 connecté en amont du catalyseur de gaz d’échappement 3 de type SCR.
La ligne d’urée 5 comporte également un conduit d’acheminement d’urée 7 coopérant avec une pompe 8 et un réservoir de solution d’urée 9 pour l’introduction, via l’injecteur 6, d’une solution d’urée dans le catalyseur de gaz d’échappement 3.
Le réducteur de vitesse peut avantageusement comprendre un train d’engrenages réducteur, un train épicycloïdal ou un réducteur à courroie. De cette manière, le réducteur de vitesse permet d’adapter la vitesse de rotation de la machine électrique au besoin de l’ensemble de transmission hybride.
De préférence, le disque d’embrayage à friction peut comprendre un dispositif d’amortissement vibratoire comprenant un voile de transmission de couple, deux éléments de guidage liés en rotation, coaxiaux suivant l’axe X et disposés de part et d’autre dudit voile de transmission de couple, des ressorts hélicoïdaux de compression en appui sur le voile de transmission de couple et les éléments de guidage et un moyeu de sortie de couple concentrique à l’axe X.