INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- le gain anodique K a d’au moins une source de courant anodique 34, respectivement le gain cathodique K c d’au moins une source de courant cathodique 36, présente une valeur nulle durant l’une parmi la fenêtre temporelle de stimulation et la fenêtre temporelle de retour à l’équilibre, et une valeur non nulle durant l’autre parmi la fenêtre temporelle de stimulation et la fenêtre temporelle de retour à l’équilibre.
De cette façon, toutes les charges locales créées au cours de la fenêtre temporelle de stimulation sont annulées au cours de la fenêtre temporelle de retour à l’équilibre.
Borne de référence
La borne de référence 31 est destinée à être connectée entre la source d’alimentation positive et la source d’alimentation négative.
En outre, la borne de référence 31 est connectée à la sortie de courant anodique de chaque dipôle de référence anodique 24 par une charge anodique respective, et à l’entrée de courant cathodique de chaque dipôle de référence cathodique 26 par une charge cathodique respective.
Enfin, la borne de référence 31 est destinée à être connectée, via un contact de référence correspondant, à une zone prédéterminée du patient formant une référence de potentiel.
Grâce à une telle borne de référence 31, et une fois le contact de référence connecté au patient, un équipotentiel, c’est-à-dire un potentiel commun au dispositif médical implantable 6 et au corps humain, est défini. De cette façon, toute tension flottante est supprimée.
Architecture de l’amplificateur de courant 22 L’architecture de l’amplificateur de courant 22 va maintenant être décrite en référence aux figures 6 à 8.
De préférence, l’amplificateur de courant 22 comporte au moins un convoyeur de courant 54 tel qu’illustré par la . Un tel convoyeur de courant 54 comprend un port d’entrée de courant X, un port d’entrée de tension Y et un port de sortie de courant Z.
De préférence encore, le convoyeur de courant 54 est un convoyeur de courant de seconde génération présentant un fonctionnement régi par la relation :
où I X , I Y et I Z sont respectivement des courants injectés dans le port d’entrée de courant X, le port d’entrée de tension Y et le port de sortie de courant Z ; et
V X , V Y et V Z sont des tensions entre, d’une part, respectivement, le port d’entrée de courant X, le port d’entrée de tension Y et le port de sortie de courant Z, et, d’autre part, un point de référence présentant un potentiel électrique prédéterminé.
Le recours à un convoyeur de courant de seconde génération est avantageux, dans la mesure où la valeur du courant I Y est nulle, ce qui simplifie la conception de l’amplificateur de courant 22.
Par exemple, chaque convoyeur de courant 54 est un transistor à effet de champ à grille métal-oxyde dont la source forme le port d’entrée de courant X, la grille forme le port d’entrée de tension Y et le drain forme le port de sortie de courant Z.
Selon un mode de réalisation préféré, illustré par la , l’amplificateur de courant 22 comprend un premier convoyeur de courant 54a, un deuxième convoyeur de courant 54a’, un troisième convoyeur de courant 54b’ et un quatrième convoyeur de courant 54b.
Dans ce cas, le premier convoyeur de courant 54a et le deuxième convoyeur de courant 54a’ sont identiques. En outre, le troisième convoyeur de courant 54b’ et le quatrième convoyeur de courant 54b sont identiques. Par ailleurs, et comme cela apparaît sur la figure :
Ce procédé comporte également éventuellement l’une et/ou l’autre des caractéristiques suivantes considérées chacune indépendamment l’une de l’autre ou en combinaison d’une ou plusieurs autres :
- l’étape de compactage est réalisée à l’aide d’un appareil permettant d’obtenir une portion de câble monobrin, à partir d’un câble multibrins ; par exemple, il s’agit d’un appareil de soudure à ultrasons ; cette technique de compactage sous ultra-sons permet de souder les brins d’un câble entre eux ; un compactage dans les règles de l’art est ainsi assuré en intégrant la totalité des brins dans la portion compactée ; tous les brins peuvent participer au passage du courant ; en effet, d’une part il n’y a pas de brins qui s’échappent de la portion de sertissage lors de l’opération de sertissage, et d’autre part, la section de la portion sertie de câble est mieux utilisée pour le passage du courant, puisque les lignes de courant pénètrent davantage vers le centre du câble ; la moindre résistance au passage du courant d’un brin à un autre permet de réduire les échauffements et par conséquent permet aussi le passage de courants d’intensité plus élevée sans échauffement excessif ;
- le contact a des ailettes de sertissage adaptées pour être serties sur un câble d’une section donnée, et il est serti sur un câble ayant une section supérieure à ladite section donnée ; par exemple, le câble est un câble multi brins d’au moins 11 mm de diamètre et la portion de ce câble après l’étape de pré-compactage a une section rectangulaire de 81millimètres carrés ;
- le câble est un câble de 70 millimètres carrés de section ronde avant l’étape de pré-compactage et la portion de sertissage du contact a, perpendiculairement à sa direction longitudinale, un développé avant sertissage de 42 mm ;
Il est aussi divulgué ci-dessous un assemblage comprenant un contact de puissance sur une extrémité libre d’un câble électrique. Le câble électrique comprend au moins une âme et une gaine. L’âme comprend un matériau électriquement conducteur. La gaine comprend un matériau électriquement isolant. La gaine comprend enrobe au moins une portion électriquement isolée de l’âme, une portion de la gaine étant retirée sur une autre portion de l’âme formant ainsi une portion dénudée du câble.
Dans cet assemblage, le contact de puissance comprend une portion de sertissage s’étendant essentiellement parallèlement à une direction longitudinale. La portion de sertissage comprend une gouttière de chaque côté de laquelle s’étend au moins une aile de sertissage. La gouttière et les ailes de sertissage forment un « U » en coupe, perpendiculairement à la direction longitudinale. Les ailes de sertissage sont recourbées sur la portion dénudée du câble. En outre, une partie de la portion dénudée du câble, sur laquelle sont recourbées les ailes de sertissage, est compactée.
Cet assemblage comporte également éventuellement l’une et/ou l’autre des caractéristiques suivantes considérées chacune indépendamment l’une de l’autre ou en combinaison d’une ou plusieurs autres :
- le câble est un câble multibrins et, sur une partie de la portion dénudée, les brins comportent des caractéristiques de brins compactés par soudure à ultrasons ;
- le contact est un contact formé par découpe dans une tôle de matériau électriquement conducteur avec un développé des ailes de sertissage inférieur ou sensiblement égal à 38,5 mm ;
- sur la portion dénudée du câble recourbées, les ailes de sertissage sont recourbées, se rejoignent et se touchent.
- le câble électrique multibrins non-compacté présente une section supérieure ou égale à 35 millimètres carrés ; cette section est par exemple supérieure ou égale à 70 millimètres carrés.
D’autres caractéristiques, buts et avantages du contact mentionné ci-dessus apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, et en regard des dessins annexés, donnés à titre d’exemples non limitatifs et sur lesquels : représente schématiquement, en coupe transversale un exemple de portion de sertissage obtenue par un procédé de l’art antérieur, en utilisant un câble non pré-compacté de 70 millimètres carrés et un contact dont les ailes de sertissage correspondent à un développé de 38,5 mm ; représente schématiquement, en perspective, un flan correspondant à un exemple de mode de réalisation d’un contact femelle ; représente schématiquement en coupe transversale, avant sertissage, l’extrémité libre d’un câble multibrins pré-compacté, placé dans la portion de sertissage d’un contact dont les ailes de sertissage correspondent à un développé de 38,5 mm; représente schématiquement en coupe longitudinale l’extrémité libre du câble multibrins et l’extrémité libre du câble multibrins représentés sur la ; représente schématiquement, en perspective, l’extrémité libre d’un câble multibrins après une étape de pré-compactage selon l’exemple de mise en œuvre du procédé décrit ci-dessous ; et représente schématiquement, en coupe transversale un exemple d’assemblage obtenu par le procédé décrit ci-dessous, en utilisant un câble non pré-compacté de 70 millimètres carrés et un contact dont les ailes de sertissage correspondent à un développé de 38,5 mm
Description détaillée Bien entendu, comme l’invention porte essentiellement sur la portion de sertissage d’un contact de puissance, dans un but de concision, seul un exemple de contact femelle est décrit ci-dessous parmi de nombreux autres exemples possibles de contacts de puissance, que ce soient des contacts mâles ou des contacts femelles.
Le contact 1 décrit ci-dessous est par exemple utilisé comme contact de puissance pour une prise de charge pour véhicule électrique ou pour véhicule hybride rechargeable. Autrement dit, il est destiné à être relié électriquement à un câble électrique 100 et monté dans un boîtier de prise de charge (non-représenté). Cependant, un contact 1 de ce type peut être utilisé dans d’autres applications que celle correspondant à une prise de charge.
Ce contact 1 décrit ci-dessous en relation avec la est formé par découpe et mise en forme d’un flan à partir d’une tôle d’un alliage de cuivre. Par exemple, cette tôle fait 1,4 millimètres d’épaisseur. Le contact 1 est alors essentiellement monobloc.
Comme représenté sur la , le contact 1 comporte une extrémité avant 2 et une extrémité arrière 3 (« avant » et « arrière » font référence à la direction de connexion, l’extrémité avant 2 correspondant à celle par laquelle la broche d’un contact mâle est introduite dans ce contact femelle). Ce contact 1 comporte ainsi depuis son extrémité avant 2, vers son extrémité arrière 3, une portion de contact 4 et une portion de sertissage 5. La portion de contact 4 est destinée à établir une connexion électrique avec un contact mâle. La portion de sertissage 5 est destinée à recevoir l’extrémité libre d’un câble 100 électrique et établir une connexion électrique avec celle-ci.
pour des longueurs d’onde j= λ 1 à λ M . Enfin à l’issue de l’étape 160 (calcul de la saturation en oxygène), on obtient une image 3D du taux de saturation en oxygène notée α(r).
La permet d’observer sur un cas d’exemple les effets des différents traitements sur les différentes images 3D. En comparant les images acquises aux images correspondantes filtrées après SVD suite à l’étape 120, on observe que seuls les points des images correspondant à des fluctuations de flux sont conservés. En comparant les images filtrées après SVD suite à l’étape 120 aux images de fluctuations filtrées obtenues suite à l’étape 140, on observe que certaines structures apparaissent dans les images de fluctuations filtrées. En comparant les images de fluctuations filtrées obtenues suite à l’étape 140 aux images de fluctuations d’absorption obtenues suite à l’étape 150, on observe que le niveau de fond est ramené à zéro. Enfin, on observe que suite à l’étape 160, on obtient une image volumique du taux de saturation en oxygène.
Les Figs. 3A-3B illustrent une méthode de filtrage spatio-temporel multispectral par SVD utilisable pour l’étape 120 selon un exemple de réalisation.
Selon ce qui est illustré par la , une succession temporelle d’images multispectrales (1000) est acquise par un système d’imagerie photoacoustique pour M λ longueurs d’ondes, soit N images par longueur d’onde et N* M λ images au total. Les images acquises A i,j obtenues en entrée sont des images en 3D supposées de taille identique n X * n Y * n Z : le nombre de pixels est n X selon un premier axe X d’un espace cartésien 3D, n Y selon un deuxième axe Y et n Z selon un troisième axe Z.
A partir de cette succession temporelle d’images multispectrales, on forme lors d’une étape 310, une matrice de Casorati (301) en deux dimensions (2D) représentant respectivement l’espace et le temps, notée , où t désigne un index temporel et r un scalaire correspondant à une position d’un pixel dans l’espace 3D dans lequel les N* M λ images sont définies. La matrice de Casorati (301) est de taille n R * (N* M λ ), avec n R = n X * n Y * n Z. La matrice de Casorati (301) contient les pixels des N* M λ images. La valeur t de l’index temporel peut ainsi varier de t=1 à N* M λ de sorte que A(r,1)= A 1,1 (r) est la première image de la succession temporelle pour une première longueur d’onde, A(r,2)= A 1,2 (r) est la deuxième image de la succession temporelle pour une deuxième longueur d’onde, et ainsi de suite. Il est à noter que dans la notation A(r,1), r désigne un scalaire tandis que dans la notation A i,j (r), r désigne un vecteur de coordonnées (x,y,z) dans un espace à trois dimensions. On peut calculer le scalaire r à partir des coordonnées du vecteur r=(x,y,z) et de la taille n X * n Y * n Z des images acquises. L’utilisation de la matrice de Casorati (301) permet de réaliser l’analyse des fluctuations dans le domaine spatio-temporel.
Lors d’une étape 320, la matrice de Casorati (301) est décomposée selon une méthode de décomposition en valeurs singulières : A = U S V* où U est une matrice 2D de taille n R * n R comprenant les vecteurs singuliers spatiaux, S est la matrice 2D des valeurs singulières de taille n R * (N* M λ ) dont les coefficients diagonaux S k sont des réels positifs et V* est la matrice transposée conjuguée de V, V étant la matrice des vecteurs singuliers spatiaux de taille (N* M λ )*(N* M λ ). Un exemple de matrice S (302) est représenté à la . Une convention courante est de ranger les valeurs S k par ordre de valeurs décroissantes.
Selon ce qui est illustré par la fig. 3B, sur la base de la décomposition en valeurs singulières, la matrice peut s’exprimer sous la forme d’une somme pondérée de matrices dont les coefficients de pondération sont les coefficients diagonaux S k de la matrice 2D des valeurs singulières :
Dans cette somme, chaque matrice U k (r)V k (t)* définit une composante correspondant à la valeur singulière S k . Afin d’effectuer un filtrage, seules certaines composantes sont conservées et donc seules certaines matrices de cette somme pondérée sont conservées. Lorsque les valeurs S k sont rangées par ordre de valeurs décroissantes, il s’agit donc de sélectionner lors d’une étape 330 des valeurs d’index minimal a et d’index maximal b de l’index k de sorte que la matrice obtenue après filtrage spatio-temporel multispectral est
Le choix de la valeur de l’index minimal a est important en ce qu’il détermine l’efficacité et la pertinence du filtrage en déterminant quelles sont les composantes de plus grande énergie qui seront éliminées par filtrage. Le choix de la valeur de l’index maximal b a un impact moins sensible sur le filtrage car il concerne les composantes de plus faible énergie qui incluent du bruit pur et potentiellement de l’information noyée dedans et peut être choisi par exemple égale à a+100 ou être comprise entre a+1 et N* M λ .
Après suppression des composantes correspondantes aux valeurs singulières de plus haute énergie, on effectue lors d’une étape 340 une transformation inverse à celle effectuée de l’étape 310 à partir de la matrice A SVD (r,t) pour obtenir une succession temporelle d’images filtrées notées
Les Figs. 4A-4B illustrent des aspects d’une méthode de sélection de composantes à supprimer lors du filtrage spatio-temporel multispectral par SVD effectué à l’étape 120.
La montre un organigramme simplifié d’un procédé de sélection des composantes à éliminer lors du filtrage spatio-temporel multispectral par SVD effectué lors de l’étape 120, notamment la sélection de la valeur de l’index minimal a (appelée aussi borne inférieure) identifiant quelles composantes seront éliminées par filtrage.
Le choix de l’index minimal a peut être délicat en ce que, en prenant des valeurs d’index minimal a trop grandes, on risque de supprimer des parties des objets représentés dans une image. La méthode proposée ici permet de sélectionner une valeur d’index minimal a de manière automatisée et sans risquer de supprimer des parties des objets représentés dans une image.
Le procédé est basé sur une estimation d’un rapport contraste à bruit (Contrast-to-Noise Ratio, CNR) estimé pour des images filtrées par SVD (sans correction de bruit selon l’étape 150A ni normalisation par la fluence selon l’étape 150B) pour plusieurs valeurs de l’index a et on détermine quelle est la valeur de l’index minimal a qui maxime ce rapport contraste à bruit.
L’évaluation du rapport contraste à bruit est effectuée sur la base d’une comparaison entre des images filtrées par SVD et masquées pour extraire les structures qui y apparaissent. Ce masque est obtenu à partir des étapes 410 et 420.
Selon cette configuration, l’élément de retenue 30 peut être déplacé de la position de verrouillage partiel à la position de verrouillage total par le coulissement du gabarit 51 en contact avec la surface inclinée 37 tout en déplaçant le gabarit 51 dans la direction de connexion. Comme au moins l’un parmi l’élément de retenue 30 et le boîtier 18 possède l’espace interne 38, le gabarit 51 peut être davantage déplacé dans la direction de connexion après que l’élément de retenue 30 est déplacé jusqu’à la position de verrouillage total. Ainsi, l’inspection de continuité des bornes 11 peut être effectuée par le déplacement des sondes d’inspection 52 dans la direction de connexion après que l’élément de retenue 30 est déplacé de manière fiable jusqu’à la position de verrouillage total. En outre, comme une opération d’élément de retenue peut être réalisée automatiquement par le dispositif d’inspection de connecteur 50, la rupture des pattes 12 peut être supprimée.
Dans ce mode de réalisation, l’élément de retenue 30 possède au moins une surface de support (surface supérieure 36A et surfaces latérales gauches 36C, 36D) s’étendant dans la direction de connexion et reliée à la surface inclinée 37.
Selon cette configuration, la robustesse de la surface inclinée 37 peut être améliorée. En outre, un déplacement du gabarit 51 dans la direction de connexion peut être guidé.
Dans ce mode de réalisation, l’élément de retenue 30 comporte l’évidement d’insertion de gabarit (premier évidement 32A) pour recevoir le gabarit 51 à l’intérieur, et l’évidement d’insertion de gabarit possède la surface inclinée 37.
Selon cette configuration, la surface inclinée 37 peut être protégée dans l’évidement d’insertion de gabarit.
Dans ce mode de réalisation, l’évidement d’insertion de gabarit possède l’espace interne 38.
Selon cette configuration, le gabarit 51 peut être davantage déplacé dans la direction de connexion dans l’évidement d’insertion de gabarit après que l’élément de retenue 30 est déplacé jusqu’à la position de verrouillage total.
Le dispositif d’inspection de connecteur 50 selon ce mode de réalisation permet d’effectuer l’inspection de continuité du connecteur 10, le connecteur 10 étant muni des bornes 11 ayant les pattes 12, du boîtier 18 ayant les portions de logement de borne 41 pour loger les bornes 11 à l’intérieur, et de l’élément de retenue 30 devant être assemblé avec le boîtier 18 de manière déplaçable entre la position de verrouillage partiel et la position de verrouillage total, la direction de déplacement, dans laquelle l’élément de retenue 30 est déplaçable, faisant intersection avec la direction de connexion au boîtier 18 du connecteur complémentaire, l’insertion des bornes 11 dans les portions de logement de borne 41 étant permise avec l’élément de retenue 30 maintenu dans la position de verrouillage partiel, les bornes 11 étant retenues à l’intérieur des portions de logement de borne 41 avec l’élément de retenue 30 maintenu dans la position de verrouillage total, l’élément de retenue 30 ayant la surface inclinée 37 faisant intersection avec à la fois la direction de connexion et la direction de déplacement, au moins l’un parmi l’élément de retenue 30 et le boîtier 18 ayant l’espace interne 38 disposé dans la direction de connexion par rapport à la surface inclinée 37, et le dispositif d’inspection de connecteur 50 est muni du gabarit 51, des sondes d’inspection 52 et de la portion de corps 53 ayant le gabarit 51 et les sondes d’inspection 52 fixés sur celle-ci, dans lequel le gabarit 51 coulisse en contact avec la surface inclinée 37 pour déplacer l’élément de retenue 30 de la position de verrouillage partiel à la position de verrouillage total si le dispositif d’inspection de connecteur 50 est déplacé dans la direction de connexion par rapport au boîtier 18, et le gabarit 51 entre dans l’espace interne 38 et les sondes d’inspection 52 sont pressées contre les parties de pointe des pattes 12 si le dispositif d’inspection de connecteur 50 est davantage déplacé dans la direction de connexion par rapport au boîtier 18 après que l’élément de retenue 30 est déplacé jusqu’à la position de verrouillage total.
Selon cette configuration, comme l’élément de retenue 30 peut être déplacé jusqu’à la position de verrouillage total par le déplacement du dispositif d’inspection de connecteur 50 dans la direction de connexion par rapport au boîtier 18, l’opération d’élément de retenue peut être automatisée par le dispositif d’inspection de connecteur 50 et la rupture des pattes 12 peut être supprimée.
Dans ce mode de réalisation, la portion de corps 53 sert de réceptacle de raccordement 55 apte à être raccordé au boîtier 18 de l’extérieur, et le réceptacle de raccordement 55 comporte des portions de guidage (portions de rainures de guidage 55A et portions de positionnement 55B) pour guider le raccordement du réceptacle de raccordement 55 et du boîtier 18.
Selon cette configuration, l’opération d’élément de retenue et l’inspection de continuité du connecteur 10 peuvent être réalisées par le raccordement du boîtier 18 et du réceptacle de raccordement 55. En outre, le raccordement du boîtier 18 et du réceptacle de raccordement 55 peut être guidé par les portions de guidage.
Le procédé d’inspection de connecteur selon ce mode de réalisation est un procédé d’inspection de connecteur comportant le processus d’inspection pour effectuer l’inspection de continuité du connecteur 10 par le dispositif d’inspection de connecteur 50, dans lequel le connecteur 10 est muni des bornes 11 ayant les pattes 12, du boîtier 18 ayant les portions de logement de borne 41 pour loger les bornes 11 à l’intérieur, et de l’élément de retenue 30 devant être assemblé avec le boîtier 18 de manière déplaçable entre la position de verrouillage partiel et la position de verrouillage total, la direction de déplacement, dans laquelle l’élément de retenue 30 est déplaçable, fait intersection avec la direction de connexion au boîtier 18 du connecteur complémentaire, l’insertion des bornes 11 dans les portions de logement de borne 41 est permise avec l’élément de retenue 30 maintenu dans la position de verrouillage partiel, les bornes 11 sont retenues à l’intérieur des portions de logement de borne 41 avec l’élément de retenue 30 maintenu dans la position de verrouillage total, l’élément de retenue 30 possède la surface inclinée 37 faisant intersection avec à la fois la direction de connexion et la direction de déplacement, au moins l’un parmi l’élément de retenue 30 et le boîtier 18 possède l’espace interne 38 disposé dans la direction de connexion par rapport à la surface inclinée 37, le dispositif d’inspection de connecteur 50 est muni du gabarit 51, des sondes d’inspection 52 et de la portion de corps 53 ayant le gabarit 51 et les sondes d’inspection 52 fixés sur celle-ci, le processus d’inspection comporte la première procédure de déplacement de l’élément de retenue 30 jusqu’à la position de verrouillage total par le coulissement du gabarit 51 en contact avec la surface inclinée 37 et la seconde procédure de pressage des sondes d’inspection 52 contre les parties de pointe des pattes 12 après la première procédure, et les première et seconde procédures sont réalisées en continu par le déplacement du dispositif d’inspection de connecteur 50 dans la direction de connexion par rapport au boîtier 18.