INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Résumé A cette fin, la présente invention propose un procédé de contrôle d’un système de conditionnement thermique, le système de conditionnement thermique comportant un circuit de fluide réfrigérant configuré pour faire circuler un fluide réfrigérant, le circuit de fluide réfrigérant comportant: - Une boucle principale comprenant successivement selon le sens de circulation du fluide réfrigérant: -- Un dispositif de compression, -- Un premier échangeur de chaleur configuré pour échanger de la chaleur avec un premier fluide caloporteur, -- Un premier dispositif de détente, -- Un premier évaporateur configuré pour échanger de la chaleur avec un élément d’une chaine de traction d’un véhicule automobile par l’intermédiaire d’un deuxième fluide caloporteur, - Une première branche de dérivation reliant un premier point de raccordement disposé sur la boucle principale en aval du premier échangeur de chaleur et en amont du premier dispositif de détente à un deuxième point de raccordement disposé sur la boucle principale en aval du premier évaporateur et en amont du dispositif de compression, la première branche de dérivation comportant un deuxième dispositif de détente et un deuxième échangeur de chaleur configuré pour échanger de la chaleur avec un flux d’air extérieur à un habitacle du véhicule automobile, le système de conditionnement thermique étant configuré pour fonctionner selon un mode de fonctionnement dit de récupération d’énergie dans lequel le premier fluide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant et le deuxième fluide caloporteur cède de la chaleur du fluide réfrigérant, et dans lequel un débit de fluide réfrigérant à travers le deuxième échangeur de chaleur est nul, le procédé comportant les étapes : - i) déterminer une pression du fluide réfrigérant en sortie du premier évaporateur, - ii) contrôler, en fonction de la pression déterminée, au moins un paramètre parmi les paramètres suivants: section de passage du premier dispositif de détente, section de passage du deuxième dispositif de détente, débit de fluide réfrigérant fourni par le dispositif de compression, température du deuxième fluide caloporteur, pour que la pression du fluide réfrigérant en sortie du premier évaporateur soit inférieure à un seuil de pression prédéterminé.
En ajustant la valeur d’au moins un paramètre opératoire du système de conditionnement thermique, celui-ci peut fonctionner avec une pression du fluide réfrigérant en sortie du premier évaporateur qui est inférieure à un seuil de pression prédéterminé. En choisissant une valeur suffisamment faible pour ce seuil, une migration du fluide réfrigérant depuis le premier évaporateur vers le deuxième échangeur de chaleur est évitée. En effet, il n’y a dans ce cas pas de pression génératrice, autrement dit de différence de pression, susceptible d’induire un déplacement du fluide réfrigérant gazeux vers le deuxième échangeur de chaleur. De plus, comme la pression en sortie du premier évaporateur est quasiment égale à la pression en sortie du deuxième échangeur de chaleur, le fait de contrôler la valeur de la pression en sortie du premier évaporateur à un niveau inférieur à la pression de vapeur saturante du fluide réfrigérant correspondant à la température du flux d’air extérieur permet d’éviter un phénomène de condensation du fluide réfrigérant dans le deuxième échangeur. Une accumulation intempestive de fluide réfrigérant liquide dans le deuxième échangeur de chaleur est évitée. Plusieurs paramètres opératoires peuvent être modifiés pour ajuster la valeur de la pression du fluide réfrigérant à une valeur souhaitée. Ces paramètres peuvent être modifiés indépendamment, c’est-à-dire un par un. Ces paramètres peuvent aussi être modifiés de manière complémentaire, c’est-à-dire simultanément, de façons à ce que leurs effets se cumulent.
Selon un mode de réalisation, l’élément de la chaine de traction électrique est une batterie de stockage d’énergie électrique. La batterie peut notamment fournir l’énergie électrique à un moteur électrique de traction du véhicule.
En variante, l’élément de la chaine de traction électrique peut être un module électronique de pilotage d’un moteur électrique de traction du véhicule.
Selon un mode de réalisation, le premier fluide caloporteur est un flux d’air intérieur à l’habitacle du véhicule automobile.
Selon un autre mode de réalisation, le premier fluide caloporteur est un liquide caloporteur configuré pour circuler dans un troisième échangeur de chaleur, le troisième échangeur de chaleur étant configuré pour échanger de la chaleur avec un flux d’air intérieur à l’habitacle du véhicule automobile.
Selon un aspect de l’invention, le procédé comporte les étapes : - a) déterminer une température du flux d’air extérieur, - b) déterminer une pression de vapeur saturante du fluide réfrigérant correspondant à la température du flux d’air extérieur, - c) attribuer la valeur déterminée de la pression de vapeur saturante au seuil de pression prédéterminé.
A noter que l’invention s’applique à tout échangeur de chaleur comprenant un tube central, dont la paroi constitue (en tout ou partie) la surface d’échange de l’échangeur de chaleur. Elle s’applique en particulier aux échangeurs à tube central et serpentin extérieur hélicoïdal (comme ceux décrits en introduction), comprenant un ou plusieurs serpentins extérieurs. En variante, l’échangeur de chaleur peut comprendre deux tubes concentriques, à savoir le tube central précédemment défini et un tube extérieur dans lequel le tube central est logé, les eaux usées (source chaude) circulant dans le tube central, l’eau fraîche à réchauffer circulant (de préférence à contre-courant) dans l’espace annulaire délimité par les deux tubes.
A noter également que, dans toute la demande de brevet, le dispositif de raccordement selon l’invention est défini et décrit dans une position dans laquelle il présente un axe principal qui s’étend verticalement (c’est-à-dire que cet axe principal coïncide avec la direction de la gravité). De même, l’échangeur de chaleur est décrit dans un agencement vertical, c’est-à-dire dans un agencement dans lequel l’axe central du tube central est vertical.
Le dispositif de raccordement selon l’invention est caractérisé en ce qu’il comprend, dans sa portion aval, un réservoir/déversoir, configuré pour être alimenté par des eaux usées ruisselant de la portion amont du dispositif de raccordement et pour se désemplir par débordement dans le tube central de l’échangeur de chaleur.
Les eaux usées ne traversent donc pas directement le dispositif de raccordement pour pénétrer dans le tube central de l’échangeur de chaleur ; elles transitent par le réservoir/déversoir, dont le trop plein se déverse dans le tube central par débordement en formant un film d’eau tombant qui lèche la paroi interne du tube central. En créant ce film d’eau, le réservoir/déversoir permet de maximiser la surface de paroi interne du tube central qui est chauffée par les eaux usées, et donc d’optimiser le transfert de chaleur entre les eaux usées et le tube central.
Un réservoir de très faible volume suffit à créer et entretenir un film d’eau léchant la face interne du tube central de l’échangeur. De surcroît, un volume de réservoir trop important augmente les calories perdues par les eaux usées durant leur séjour dans le réservoir et peut générer un effet retardateur qui crée une discontinuité supplémentaire dans l’alimentation du tube central en eaux usées.
Selon une caractéristique possible de l’invention, lorsque la portion aval du dispositif de raccordement est connectée au tube central de l’échangeur de chaleur, le réservoir/déversoir est adjacent, radialement, à l’extrémité supérieure dudit tube central. En d’autres termes, le réservoir/déversoir entoure, au moins partiellement, l’extrémité supérieure du tube central.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le réservoir/déversoir s’étend sur toute la circonférence (c’est-à-dire sur 360°) de l’extrémité supérieure du tube central de l’échangeur de chaleur. Le réservoir/déversoir remplit alors aussi une fonction de répartition des eaux usées sur toute la circonférence du tube central. Le rendement de l’échangeur de chaleur est dans ce cas maximisé puisque la totalité de la paroi du tube central est léchée par les eaux usées chaudes.
Un dispositif moins performent, dans lequel le réservoir/déversoir ne s’étendrait que sur une partie de la circonférence du tube central serait toutefois conforme à l’invention.
Selon une caractéristique possible de l’invention, la portion amont du dispositif est prolongée vers l’aval par une portion intermédiaire qui assure une liaison entre la portion amont et une paroi périphérique extérieure du réservoir/déversoir.
Selon une caractéristique possible de l’invention, la portion amont du dispositif de raccordement présente un diamètre interne qui est légèrement supérieur au diamètre interne du conduit d’évacuation d’eaux usées, pour permettre l’emboîtement du conduit d’évacuation dans ladite portion amont mais sans créer les conditions d’un décrochage des eaux usées au passage du conduit d’évacuation à la portion amont du dispositif de raccordement. Par exemple, la portion amont du dispositif de raccordement présente un diamètre interne qui est sensiblement égal au diamètre externe du conduit d’évacuation d’eaux usées.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le dispositif de raccordement comprend une zone de réduction de diamètre au passage de la portion amont à la portion intermédiaire de façon à ce que ladite portion intermédiaire présente un diamètre interne sensiblement égal au diamètre interne du conduit d’évacuation et qu’elle ait donc une extrémité supérieure située dans l’alignement vertical de l’extrémité inférieure du conduit d’évacuation d’eaux usées. Afin d’éviter que l’eau qui ruisselle le long de la portion amont du dispositif de raccordement ne rebondisse sur cette zone de réduction de diamètre ou soit projetée vers l’axe central du dispositif de raccordement au passage de cette zone de réduction de diamètre, la réduction s’effectue de façon progressive, sans angle droit.
Selon une caractéristique possible de l’invention, la portion amont du dispositif de raccordement présente une hauteur (distance axiale entre l’extrémité supérieure du dispositif de raccordement et la zone de réduction de diamètre susmentionnée) qui est au moins égale à une longueur de recouvrement souhaitée entre le conduit d’évacuation d’eaux usées et la portion amont du dispositif de raccordement, augmentée d’un jeu de dilation entre le conduit d’évacuation d’eaux usées et le dispositif de raccordement.
En d’autres termes, lorsque le dispositif de raccordement est connecté au conduit d’évacuation et est dans sa position finale de fonctionnement, un espace demeure entre l’extrémité inférieure du conduit d’évacuation et la zone de réduction de diamètre qui marque l’extrémité inférieure de la portion amont (cylindrique) du dispositif de raccordement ; cet espace permet d’absorber d’éventuels écarts de dilatation selon la direction axiale entre ledit conduit et ladite portion amont.
Par ailleurs, selon une caractéristique possible de l’invention, le dispositif de raccordement comprend un joint, par exemple de type à lèvre, au sommet de sa portion amont. Ce joint garantit l’étanchéité entre le conduit d’évacuation d’eaux usées et le dispositif de raccordement. Il peut être porté par une bague qui est fixée à l’extrémité supérieure de la portion amont du dispositif de raccordement par tout moyen approprié, par exemple par collage, emboîtement à force, clipsage (par déformation élastique), vissage, etc.
Autrement dit et de façon plus générale, la portion amont du dispositif de raccordement est avantageusement configurée (hauteur suffisante et présence d’un joint par exemple) pour former un manchon de dilation à joint entre le conduit d’évacuation d’eaux usées et le dispositif de raccordement. Le dispositif de raccordement permet alors de réaliser un raccordement entre un conduit d’évacuation d’eaux usées et un échangeur de chaleur qui est conforme aux exigences des normes en vigueur, par exemple la norme EN 1329-1 en vigueur en Europe relative aux tubes et raccords de systèmes de canalisations en plastique pour l'évacuation des eaux-vannes et des eaux usées ou toute autre norme locale équivalente en vigueur en Europe ou dans d’autres pays.
Concernant le rapport entre les diamètres internes du conduit d’évacuation d’eaux usées et du tube central de l’échangeur de chaleur, trois cas de figure sont possibles. Soit le conduit d’évacuation et le tube central ont des diamètres internes sensiblement égaux, soit le conduit d’évacuation a un diamètre interne supérieur à celui du tube central, soit il a un diamètre interne inférieur.
Le troisième échangeur de chaleur permet d’assurer un fonctionnement du système de conditionnement thermique en mode pompe à chaleur. Autrement dit, dans ce mode la chaleur permettant la vaporisation du fluide réfrigérant dans le troisième échangeur de chaleur est prélevée sur le flux d’air extérieur, et est transférée au flux d’air intérieur à l’habitacle.
Selon un exemple de mise en œuvre, le système de conditionnement thermique comprend un échangeur de chaleur interne disposé conjointement sur la boucle principale en aval du premier échangeur de chaleur et en amont du premier point de raccordement, et sur la boucle principale en aval du deuxième point de raccordement et en amont du dispositif de compression.
L’échangeur de chaleur interne permet d’augmenter la variation d’enthalpie du fluide réfrigérant au cours du cycle thermodynamique et améliore l’efficacité du système.
Selon un mode de réalisation, le procédé comporte les étapes : - Chauffer le flux d’air intérieur pour que la pression du fluide réfrigérant en sortie du premier évaporateur soit inférieure à un seuil prédéterminé.
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé, le système de conditionnement thermique comprend un dispositif de chauffage électrique, et le chauffage du flux d’air intérieur est réalisé par l’activation d’un dispositif de chauffage électrique.
Le procédé comprend ainsi l’étape : - Activer le dispositif de chauffage électrique pendant une durée prédéterminée.
Selon une variante de mise en œuvre du procédé, le procédé comprend les étapes : - faire fonctionner le système de conditionnement thermique selon un mode dit de récupération d’énergie, dans lequel le premier fluide caloporteur reçoit de la chaleur du fluide réfrigérant et le deuxième fluide caloporteur cède de la chaleur au fluide réfrigérant, pour chauffer le flux d’air intérieur, - contrôler le débit du flux d’air intérieur à une valeur inférieure à un seuil prédéterminé.
Ces étapes permettent de limiter l’énergie dissipée par le dispositif de chauffage électrique, et donc d’améliorer l’efficacité énergétique du système.
Selon un mode de réalisation, le premier fluide caloporteur chauffe le flux d’air intérieur par l’intermédiaire du troisième échangeur de chaleur.
Selon un mode de réalisation, le système de conditionnement thermique comprend un volet mobile configuré pour régler un taux de recirculation du flux d’air intérieur, et le procédé comprend l’étape : - contrôler la position du volet mobile pour que le taux de recirculation du flux d’air intérieur soit supérieur à un seuil prédéterminé.
Selon une variante de mise en œuvre, le seuil prédéterminé du taux de recirculation du flux d’air intérieur est constant.
Suivant une autre variante de mise en œuvre, le procédé comporte l’étape : - détecter une présence d’au moins un occupant dans l’habitacle du véhicule, - si la présence d’au moins un occupant est détectée, attribuer une première valeur au seuil prédéterminé du taux de recirculation du flux d’air intérieur, - sinon attribuer une deuxième valeur au seuil prédéterminé du taux de recirculation du flux d’air intérieur, la deuxième valeur étant supérieure à la première valeur.
La première valeur du seuil prédéterminé du taux de recirculation du flux d’air intérieur est comprise entre 10% et 60%.
La deuxième valeur du seuil prédéterminé du taux de recirculation du flux d’air intérieur est comprise entre 60% et 100%.
est une vue schématique d’un système de conditionnement thermique selon un premier mode de réalisation de l’invention,
Le dispositif d’électronique de puissance et de commande 120 comprend une partie circulaire creuse 121 placée en regard du rotor creux 111 du moteur 110. Le dispositif d’électronique de puissance et de commande 120 est placé sur la face arrière du moteur 110, ce qui permet de s’affranchir d’un harnais de puissance et d’un filtrage électromagnétique entre le moteur 110 et le dispositif 120. De plus, on peut également optimiser le circuit de refroidissement, en utilisant un seul circuit de refroidissement pour refroidir le moteur 110 et le dispositif 120, le circuit de refroidissement étant par exemple un circuit de refroidissement par fluide. Cela permet également de réduire la masse totale du système propulsif 100.
En ayant le dispositif d’électronique de puissance et de commande 120 proche du moteur 110, on diminue également les pertes liées aux composants électriques, notamment aux onduleurs, du dispositif 120, ce qui permet d’obtenir un meilleur rendement. De plus, on peut également supprimer les moyens de protection habituellement utilisés avec un dispositif d’électronique de puissance et de commande déporté par rapport au moteur.
Grâce au rotor creux 111 et à la partie circulaire creuse 121, on peut faire passer la mécanique d’un actionneur 150 de pas de pales d’une hélice au centre du système propulsif. Cela permet de faire passer la mécanique de contrôle des hélices au centre du système propulsif 100 et d’obtenir un système compact.
Le moteur est par exemple un moteur à aimants permanents.
Les figures 2A et 2B représentent, de manière schématique et partielle, un dispositif d’électronique de puissance et de commande 220 selon un mode de réalisation de l’invention, et plus particulièrement la représente une vue externe et la une vue interne du dispositif 220.
Le dispositif d’électronique de puissance et de commande 220 comprend deux pistes électriques 230 et 231. Les deux pistes 230 et 231 sont en forme d’anneaux concentriques. Ainsi, l’anneau formé par la piste 231 a le diamètre le plus petit et forme une surface interne de la partie circulaire creuse 221 du dispositif d’électronique de puissance et de commande 220 ; et l’anneau formé par la piste 230 a le diamètre le plus élevé et forme une surface externe de la partie circulaire creuse 221.
Les deux pistes 230 et 231 comprennent chacune trois onduleurs 240. Les pistes 230 et 231 sont reliées entre elles en parallèle et au sein d’une piste, les onduleurs sont reliés entre eux en parallèle. Ainsi, les deux pistes 230 et 231 sont indépendantes entre elles car elles reçoivent indépendamment l’une de l’autre leur puissance. Cela permet d’avoir des pistes redondantes, et de ne pas avoir de propagation de panne lorsqu’une des pistes est en défaut. La fiabilité et la disponibilité de la chaîne de puissance est ainsi améliorée.
Le dispositif d’électronique de puissance et de commande 220 peut, par exemple, être relié au directement au moteur par des connexions bus barres 222. Il peut également être relié, par exemple, à une source de tension continue par des connexions bus barre 224.
Le dispositif 220 peut également comprendre une entrée et une sortie d’huile 223.
La représente, de manière schématique et partielle, une piste électrique 330 d’un dispositif de commande et de puissance selon un mode de réalisation de l’invention.
La piste 330 comprend trois onduleurs 340 reliés entre eux en parallèle et une carte d’interconnexion 331 permettant de faire l’interface entre les onduleurs 340 et l’environnement extérieur, par exemple le moteur.
La piste 330 comprend également, pour chaque onduleur 340, un élément de filtrage 341, une carte de mesure de tension continue 342 et une carte de contrôle des modules de puissance 343 (carte « PCM »). La piste 330 comprend également trois modules de puissance 344 par onduleur 340. Une carte de pilotage par module de puissance 344 peut également être présente.
Les différents éléments de la piste 330 sont par exemple placés les uns à côté des autres pour former l’anneau.
Une piste 330 comprend également trois sorties 345, une pour chaque onduleur 340. Dans ce mode de réalisation, les sorties 345 sont triphasées.
La carte de mesure de tension continue 342 peut également être configurée pour mesurer une température de l’onduleur associé.
L’élément de filtrage 341 peut être de forme arrondie de manière à s’adapter à la forme circulaire du dispositif d’électronique de puissance et de commande de l’invention. Cet élément de filtrage comprend des capacités pour stocker de l’énergie et des bobines de filtrage.
les groupes alkyle de ces composés comprenant de 6 à 30 atomes de carbone, notamment de 12 à 28, mieux encore de 14 à 24 ou même de 14 à 18 atomes de carbone ; le groupe aryle désignant de préférence un groupe phényle ou benzyle ;
ces composés pouvant être polyoxyalkylénés, notamment polyoxyéthylénés, et comprenant alors de préférence de 1 à 50 motifs oxyde d’éthylène et mieux encore de 2 à 10 motifs oxyde d’éthylène.
Préférentiellement, les tensioactifs anioniques sulfate sont choisis, seuls ou en mélange, parmi :
- les alkylsulfates, notamment en C 6 -C 24 , voire en C 12 -C 20 ,
- les alkyléthersulfates, notamment en C 6 -C 24 , voire en C 12 -C 20 , comprenant de préférence de 2 à 20 motifs oxyde d’éthylène ;
notamment sous forme de sels de métaux alcalins ou alcalino-terreux, d’ammonium ou d’aminoalcool.
Lorsque le tensioactif anionique est sous forme de sel, ledit sel peut être choisi parmi les sels de métaux alcalins, tels que le sel de sodium ou de potassium, les sels d’ammonium, les sels d’amines et notamment les sels d’aminoalcools, les sels de métaux alcalino-terreux, tels que le sel de magnésium.
Parmi les sels d’aminoalcools pouvant être mentionnés, on peut inclure les sels de monoéthanolamine, de diéthanolamine et de triéthanolamine, les sels de monoisopropanolamine, de diisopropanolamine ou de triisopropanolamine, les sels de 2-amino-2-méthyl-1-propanol, les sels de 2-amino-2-méthyl-1,3-propanediol et les sels de tris(hydroxyméthyl)aminométhane.
Les sels de métaux alcalins ou alcalino-terreux et en particulier les sels de sodium ou de magnésium sont de préférence utilisés.
Préférentiellement, les tensioactifs anioniques sont choisis, seuls ou en mélange, parmi :
- les sulfates d’alkyle en C 6 -C 24 et notamment en C 12 -C 20 ;
- les alkyléthersulfates en C 6 -C 24 et notamment en C 12 -C 20 ; comprenant de préférence de 2 à 20 motifs oxyde d’éthylène ;
- les alkylsulfosuccinates en C 6 -C 24 et notamment en C 12 -C 20 , les laurylsulfosuccinates notamment ;
- les sulfosuccinates d’éther d’alkyle en C 6 -C 24 et notamment en C 12 -C 20 ;
- les acyliséthionates (en C 6 -C 24 ) et de préférence les acyliséthionates (en C 12 -C 18 ) ;
- les acylsarcosinates en C 6 -C 24 et notamment en C 12 -C 20 ; notamment les palmitoylsarcosinates ;
Un objet de l’invention est de proposer une solution pour l’attaque du pas gauche et une pour l’attaque du pas droit. En quelque sorte les deux solutions pied gauche / pied droit seront symétriques. Les planches sont dites latéralisées, non réversibles entre pied gauche et pied droit, ce qui implique deux planches distinctes, symétriques entre elles, pour un travail distinct de l’attaque du pas gauche et de l’attaque du pas droit.
Dans un aspect principal l’invention propose une planche qui comporte des pliages particuliers, des points d’appuis de pieds particuliers et des réglages particuliers. L’invention permet une prise en charge rééducative des pathologies associées à une altération du schéma de marche, en provoquant un recrutement des chaînes musculaires impliquées, chronologiquement et topographiquement plus proche de la marche.
Dans un aspect particulier, ultérieurement décrit, l’invention comporte trois pliages qui constituent une forme avec l’addition d’une vrille et d’une courbure.
L’invention peut être fabriquée en bois contreplaqué. Elle peut aussi être fabriquée en plastique moulé ou plastique centrifugé.
L’invention sera mieux comprise à la lecture des figures annexées sur lesquelles