INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors d’une étape S214, le procédé vérifie si le ou les paramètres envoyés à cet appareil électrique ont bien été appliqués.
Un tel détecteur non refroidi associe généralement : – des moyens d'absorption du rayonnement thermique et de conversion de celui-ci en chaleur ; – des moyens d'isolation thermique du détecteur, de telle sorte à permettre à celui-ci de s'échauffer sous l'action du rayonnement thermique ; – des moyens de thermométrie qui, dans le cadre d'un détecteur micro-bolométrique, mettent en œuvre un élément résistif dont la résistance varie avec la température ; – et des moyens de lecture des signaux électriques fournis par les moyens de thermométrie.
Les détecteurs destinés à l'imagerie thermique, ou infrarouge, sont classiquement réalisés sous la forme d'une matrice de détecteurs élémentaires, formant des points d’image ou pixels, selon une ou deux dimensions. Pour garantir l’isolation thermique des détecteurs, ces derniers sont suspendus au-dessus d’un substrat via des bras de soutien. Les moyens d'absorption et les moyens de thermométrie sont alors associés pour former une membrane montée en suspension au-dessus du substrat au moyen de plots sur lesquels sont fixés les bras de soutien.
Dans le cas de détecteurs infrarouges utilisant des micro-bolomètres, les moyens de pré-traitement peuvent intégrer des micro-bolomètres dédiés à la compensation d’effets indésirables dégradant la qualité des signaux mesurés.
Par exemple, la température du substrat influe sur les mesures fournies par la membrane car l’isolation thermique des bras de soutien n’est jamais parfaite. Pour compenser l’influence de la température du substrat sur les signaux issus des micro-bolomètres de détection, il est connu d’utiliser des micro-bolomètres thermalisés. Il s’agit de micro-bolomètres réalisés avec une membrane présentant les mêmes propriétés thermiques et électriques que la membrane des micro-bolomètres de détection. Contrairement aux micro-bolomètres de détection, cette membrane est connectée thermiquement avec le substrat.
La solution la plus simple pour connecter thermiquement la membrane avec le substrat consiste à conserver la couche sacrificielle, classiquement utilisée pour réaliser la membrane en suspension. En outre, pour que la membrane des micro-bolomètres thermalisés subisse uniquement l’influence de l’évolution de la température du substrat, lesdits micro-bolomètres thermalisés peuvent être positionnés en dehors d’une fenêtre optique. En variante, un écran d’occultation peut être placé au-dessus de la membrane de sorte à bloquer les rayonnements infrarouges.
L’invention concerne plus spécifiquement les micro-bolomètres aveugles qui permettent, en association avec les micro-bolomètres de détection, la mesure différentielle d’une variation de température au moyen d’un matériau thermométrique présent à la fois dans les micro-bolomètres de détection et les micro-bolomètres aveugles. La variation de température détectée par le matériau thermométrique est issue de plusieurs facteurs : le flux utile à détecter, l’auto-échauffement inhérent au mode de lecture, et les flux parasites. Dans le but d’améliorer la précision de mesure, l’écrantage des micro-bolomètres aveugles vise à compenser de manière efficace toute autre source de variation de température autre que celle issue du flux utile à détecter, entre les micro-bolomètres de détection et ceux de compensation. Selon cette approche, ces deux types de micro-bolomètres présentent préférentiellement les mêmes propriétés thermorésistives de sorte à garantir la précision de la mesure.
Ces micro-bolomètres aveugles intègrent classiquement une membrane présentant les mêmes propriétés thermiques et électriques que la membrane des micro-bolomètres de détection. Ils intègrent en outre un écran d’occultation placé au-dessus de la membrane de sorte à bloquer les rayonnements infrarouges.
Au sens de l’invention, l’expression « micro-bolomètres aveugles » vise uniquement les micro-bolomètres isolés du substrat par les bras de soutien. Ainsi, cette expression n’englobe pas les micro-bolomètres thermalisés bien que ces derniers puissent être recouverts d’un écran d’occultation. Cette distinction entre les deux types de compensation provient de la littérature anglo-saxonne dans laquelle les micro-bolomètres aveugles sont appelés « blind microbolometers » ou « blind infrared detectors » et les micro-bolomètres thermalisés sont appelés « shunted microbolometers » ou « shunted infrared detectors ».
Dans le cas des micro-bolomètres aveugles, la formation de l’écran d’occultation sur la membrane complexifie grandement le retrait des couches sacrificielles utilisées pour former la membrane en suspension et pour former l’écran d’occultation sur celle-ci. En effet, l’écran d’occultation doit être monté en suspension sur la membrane. Pour ce faire, il est connu d’utiliser une seconde couche sacrificielle déposée sur la membrane et sur le substrat autour de la membrane. Des ouvertures sont réalisées dans cette seconde couche sacrificielle autour de la membrane pour déposer une structure porteuse avant de former l’écran d’occultation sur cette structure porteuse.
Pour éliminer la seconde couche sacrificielle, et potentiellement la première couche sacrificielle en même temps, il est nécessaire de réaliser des évents de libération dans l’écran d’occultation ou la structure porteuse. Un procédé de libération est ensuite mis en œuvre au moyen d’un retrait des couches sacrificielles à travers les évents de libération réalisés. Classiquement, le procédé de libération met en œuvre une gravure par plasma oxygéné pour retirer des couches sacrificielles réalisées en polyimide.
Pour obtenir un retrait rapide et efficace des couches sacrificielles, les évents de libération sont classiquement réalisés dans l’écran d’occultation, tel que décrit dans le document JP 2011/232157.
En réalisant les évents au sein de l’écran d’occultation, les flux de gaz réactifs et produits de réaction pénètrent et sortent de la cavité formée par l’écran d’occultation et la structure porteuse perpendiculairement au plan de l’écran d’occultation. Ce plan étant parallèle aux plans dans lesquels s’inscrivent respectivement la membrane et le substrat, la direction de libération, c’est-à-dire le sens des gaz réactifs et des produits de réaction utilisés lors du procédé de libération pour traverser une paroi de la structure porteuse, est donc perpendiculaire aux plans de substrat, de membrane et d’occultation.
Plus généralement, dans tous les procédés de libération existants, la direction de libération est toujours perpendiculaire au plan de la membrane. Par exemple, pour former des cavités hermétiques de façon monolithique autour d’un micro-bolomètre de détection, il est connu du document US 8,525,323 de réaliser un évent de libération dans la partie supérieure du boitier d’encapsulation et de former un bouchon pour refermer l’évent de libération après le retrait des couches sacrificielles.
La réalisation des évents de libération dans l’écran d’occultation pose cependant un problème technique. En effet, une partie des rayonnements infrarouges peut passer à travers ces évents de libération et entrainer un échauffement indésiré de la membrane. Il s’ensuit que l’aveuglement du micro-bolomètre n’est pas parfait, et la compensation n’est pas toujours efficace, dégradant ainsi l’image globale issue du capteur infrarouge.
L’utilisation des réseaux de télécommunication cellulaires est avantageuse de par leur structure « cellulaire ». En effet, un réseau de télécommunication cellulaire est formé par une pluralité de cellules qui sont des zones géographiques couvertes chacune par un émetteur local. Dans le cas d’un réseau de téléphonie mobile, les émetteurs locaux sont des antennes relais qui peuvent être par exemple de type BTS (« Base Transceiver Station »), Node B ou eNode B. Les cellules d’un réseau de télécommunication cellulaire s'interpénètrent et permettent ainsi de couvrir un territoire défini.
Chacune des cellules d’un réseau de télécommunication cellulaire peut émettre via son émetteur local un identifiant qui lui est propre. Dans le cas d’un réseau de téléphonie mobile, cet identifiant peut être diffusé via un canal appelé BCCH (« Broadcast control channel »).
Récepteur Le dispositif de suivi peut comporter un récepteur de réseaux de télécommunication cellulaires.
Le récepteur peut être configuré pour détecter les identifiants des réseaux de télécommunication cellulaires disponibles au cours du trajet, notamment les identifiants diffusés sur le canal BCCH dans le cas de réseaux de téléphonie mobile.
Le récepteur peut être un récepteur de réseaux de téléphonie mobile, tel qu’un récepteur GSM, GPRS, EDGE, UMTS, HSPA, HSPA+, DC-HSPA+, LTE, LTE-Advanced et/ou 5G.
Le récepteur peut opérer sur la bande de fréquences 850, 900, 950, 1800 et/ou 1900 MHz.
De préférence, le récepteur est un récepteur bi-, tri- ou quadri-bande.
Le récepteur peut être configuré pour détecter les identifiants des réseaux de télécommunication cellulaires disponibles au cours du trajet de manière périodique, par exemple à des intervalles de temps allant de 5 min à 72 h. Cela peut permettre d’assurer une détection des réseaux disponibles tout en minimisant la consommation électrique du dispositif de façon à prolonger au mieux son autonomie énergétique.
Le récepteur peut être configuré pour être désactivé en cas d’absence de mouvement du dispositif pendant une durée prédéfinie, par exemple d’au moins 15 minutes. Cela peut également permettre de prolonger l’autonomie du dispositif.
Le dispositif de suivi peut être commandable à distance ou non.
Le récepteur peut être configuré pour recevoir des instructions destinées à commander, paramétrer ou programmer le dispositif de suivi. Par exemple, il est possible de commander à distance la marche et l’arrêt du dispositif. Il peut être possible également d’interroger à distance le dispositif afin de connaître les identifiants de réseaux qu’il détecte à un instant donné et le localiser le cas échéant.
Identifiant de réseau Par « identifiant de réseau », on entend toute donnée diffusée dans une zone géographique donnée par un réseau de télécommunication cellulaire permettant d’identifier le pays, l’opérateur, une zone de localisation, une cellule et/ou un émetteur local dudit réseau.
Les identifiants de réseaux peuvent comporter des informations relatives au pays auquel appartient le réseau, à l’opérateur, une zone de localisation géographique, une cellule et/ou un émetteur local du réseau.
Les identifiants de réseaux peuvent comporter des codes d’identification de type MCC (« Mobile Country Code »), MNC (« Mobile Network Code »), LAC (« Location Area Code »), CID (« Cell Identity ») et/ou eNB ID (« E-UTRAN Node B Identity »).
Les identifiants de réseaux peuvent comporter des codes d’identification de type PLMN (« Public Land Mobile Network »), LAI (« Location Area Identity »), CGI (« Cell Global Identity ») ou eCGI (« E-UTRAN Cell Global Identity »).
Les codes PLMN sont constitués par des codes MCC et MNC. En se basant sur ces codes PLMN, le procédé peut permettre d’identifier un réseau PLMN parmi l’ensemble des réseaux PLMN existants au sein d’un même pays et cela quel que soit le pays.
De façon avantageuse, le calculateur 8 est également configuré pour mesurer, à partir d’un signal délivré par un capteur de pression 22 (inclus ou non dans le dispositif de mesure 2) agencé dans le tuyau 4, une pression (dite « pression de référence ») d’un fluide présent dans le tuyau 4.
Dans ce cas, le calculateur 8 est également configuré pour déterminer un paramètre d’endommagement à partir d’un écart entre la variation de la pression interne ΔP int calculée et une variation concomitante de la pression de référence mesurée.
Par exemple, le facteur d’endommagement est égal au ratio entre, d’une part, l’écart entre la variation de la pression de référence et la variation de la pression interne ΔP int calculée, et d’autre part, la variation de la pression de référence.
De préférence, le calculateur 8 est également configuré pour générer un signal d’alerte si le paramètre d’endommagement déterminé se trouve en dehors d’une plage de tolérance prédéterminée.
Le fonctionnement du dispositif de mesure 2 va maintenant être décrit.
D’abord, les capteurs 6 sont agencés de sorte que chaque capteur 6 délivre un signal de mesure indicatif de la variable de suivi associée à une zone de mesure 10 et à une direction de mesure respectives.
Parmi l’ensemble des capteurs 6, au moins un premier capteur 6A est tel que la direction de mesure correspondante définit un premier angle avec un plan normal à l’axe longitudinal, et un deuxième capteur 6B est tel que la direction de mesure correspondante définit un deuxième angle avec un plan normal à l’axe longitudinal X-X. Le premier angle et le deuxième angle présentent des valeurs absolues différentes modulo π.
Le calculateur 8 reçoit, en provenance de chaque capteur 6, et en particulier des premiers capteurs 6A et des deuxièmes capteurs 6B, le signal de mesure correspondant, et mesure, à partir de chaque signal de mesure, la grandeur de suivi correspondante.
Plus précisément, pour chaque capteur 6, le calculateur 8 calcule une variation relative de la grandeur de suivi correspondante.
En outre, le calculateur 8 reçoit une information représentative d’une valeur de la variation de la pression externe ΔP ext , et de la variation de l’effort longitudinal additionnel δF appliqué au tuyau 4, distinct d’une variation d’un effort longitudinal par la variation de la pression interne et la variation de la pression externe.
Le calculateur calcule également la variation de la pression interne du tuyau 4, à partir de la variation de la pression externe, de la variation de l’effort longitudinal additionnel et des grandeurs de suivi mesurées, parmi lesquelles au moins la première grandeur de suivi mesurée associée au premier capteur 6A et la deuxième grandeur de suivi mesurée associée au deuxième capteur 6B.
De préférence, le calculateur 8 calcule également la variation de la température de contact de la portion 12 du tuyau 4 à partir des grandeurs de suivi mesurées.
En outre, le calculateur 8 détermine le paramètre d’endommagement à partir de la variation de la pression interne ΔP int calculée, et génère un signal d’alerte si le paramètre d’endommagement déterminé se trouve en dehors de la plage de tolérance prédéterminée.
MICRO-BOLOMETRE AVEUGLE D’IMAGERIE INFRAROUGE ET PROCEDES DE REALISATION ASSOCIES Domaine de l’invention La présente invention a trait au domaine de la détection de rayonnements électromagnétiques et, plus précisément, à la compensation des erreurs de détection des détecteurs infrarouges utilisant des micro-bolomètres.
L’invention concerne, d’une part, un micro-bolomètre aveugle permettant par exemple de compenser l’effet d’auto-échauffement et, d’autre part, deux procédés de réalisation dudit micro-bolomètre aveugle.
A titre d’exemple non limitatif de bactéries du genre Bifidobacterium spp ., on peut notamment citer : Bifidobacterium adolescentis, Bifidobacterium bifidum, Bifidobacterium breve, Bifidobacterium infantis, Bifidobacterium animalis, Bifidobacterium longum, Bifidobacterium thermophilum .
Selon un mode de réalisation, une bactérie probiotique convenant à l'invention est choisie parmi Lactobacillus rhamnosus, Bifidobacterium animalis subsp. lactis , et leurs combinaisons.
A titre d'exemple, on peut utiliser une ou plusieurs des souches probiotiques suivantes :
- Lactobacillus rhamnosus HN001™ commercialisée par la société Dupont ;
- Bifidobacterium animalis subsp. lactis BB-12 ® commercialisée par la société Chr. Hansen ;
- Lactobacillus plantarum (LMG P-21021) commercialisé sous la dénomination LP01 par la société Probiotical ® S.p.A., située en Italie; déposée en 2001 à BCCM/LMG (Belgian Coordinated Collections of Microorganisms/Laboratorium voor Microbiologie Universiteit Gent) ;
– Lactobacillus gasseri (LMG 26661) commercialisée sous la dénomination THT 031301 par la société THT s.a. située en Belgique) et déposée en 2011 à BCCM/LMG;
- Lactobacillus gasseri SGL09 commercialisée par la société Nutraceutica ® S.r.l. située en Italie.
D'autres bactéries probiotiques pouvant convenir sont également disponibles, comme celles décrites dans EP1945235B1 et WO2009014421A1.
Il convient de rappeler que les espèces Lactobacillus rhamnosus et Bifidobacterium animalis subsp. lactis sont naturellement présentes dans l’appareil digestif de l’Homme et des animaux.
Les bactéries probiotiques mises en œuvre dans le cadre de la présente invention peuvent être produites en utilisant n'importe quel procédé de fermentation standard connu dans l’art antérieur. Elles peuvent être sous forme lyophilisées, présentées sous forme de poudre notamment.
Les bactéries probiotiques mises en œuvre dans le cadre de la présente invention peuvent être viables ou non viables. L'utilisation de bactéries probiotiques viables offre l'avantage que ces bactéries peuvent faire partie du microbiote intestinal, offrant ainsi des avantages supplémentaires pour la santé. La viabilité des bactéries probiotiques présentes dans la composition de l’invention peut être évaluée par toute technique de numération (ou dénombrement) bactérienne classique connue de l’Homme du métier, par exemple par la méthode des Unités Formant Colonies (UFC) après dilutions décimales et étalement sur boites de Pétri.
La quantité de microorganismes doit être suffisance pour avoir l’effet désiré, ce qui dépend de l’usage envisagé de la composition selon l’invention. De préférence, la quantité de microorganismes va de 10 3 à 10 13 cellules/g de composition (ou UFC pour « Unité Formant Colonie, lorsque le microorganisme est viable), de préférence de 10 5 à 10 12 cellules/g de composition, par exemple de 10 5 à 10 11 cellules/g de composition. La quantité de microorganismes dans la composition peut varier, par exemple, en fonction de l’usage envisagé de la composition ou de la nature du microorganisme.
La composition selon l’invention peut être encapsulées dans un ou plusieurs matériaux d’encapsulation appropriés, ce qui permet notamment de protéger le microorganisme par exemple vis-à-vis de l’oxygène et de l’humidité et de faciliter la manipulation de la composition selon la présente l’invention et d’assurer la conservation du microorganisme dans la composition selon l’invention lors de son stockage.
A titre d’exemples non limitatifs de matériaux d’encapsulation appropriés, on peut citer les acides gras et les cires, les monoglycérides d'acides gras saturés, les diglycérides d'acides gras saturés, les polyglycérols estérifiés avec des acides gras saturés, les acides gras saturés libres, le dipalmitostéarate de glycéryle, les complexes à base de beepolle et d’argile, ou autres (voir par exemple les demande de brevets WO 01/68808 (LALLEMAND S.A.), WO2013114185A1 (Probiotical S.P.A.), et WO 2013/153117 (Laboratoire BEEPRATTE)). Les matériaux d’encapsulation appropriés peuvent être gastrorésistants afin de protéger le microorganisme des fluides gastriques durant son trajet gastro-intestinal (résistance à l'acidité gastrique par exemple) pour une meilleure activité au niveau de l’intestin ou le côlon de l’hôte.
Comme expliqué précédemment, la composition selon l’invention peut être utilisée des domaines différents, tel que l’alimentation humaine ou animale, on parlera alors de composition nutraceutique, ou en agriculture, on parlera alors de composition d’intérêt agronomique.
Par généralisation, l’actionneur 23 peut comporter plusieurs compas 28 suppléants reliant le corps fixe de l’actionneur au corps mobile de l’actionneur 23. Ils sont régulièrement espacés autour de l’actionneur cylindrique. Afin d’éviter l’hyperstatisme du système, une des liaisons pivot des compas suppléants sont montées avec un jeu ou une pièce souple tandis que les liaisons pivot du compas principal sont montées avec un jeu minimal de manière à ce que le corps mobile se déplace par rapport au corps fixe sans rotation. Ainsi, le compas principal assure à lui seul le blocage de la rotation du corps mobile par rapport au corps fixe de l’actionneur lorsque celui-ci est en état de bon fonctionnement. Par exemple, ces liaisons pivot des compas suppléants montées avec un jeu sont équipées d’un joint torique ou d’un élastomère.
On note que les exemples illustrés sur les figures ne sont en rien limitatif, le système de changement de pas des pales selon l’invention pourrait par exemple être incorporé au rotor d’une hélice d’un turbopropulseur ou bien encore au rotor de chacune des deux hélices d’une turbomachine comprenant deux hélices contrarotatives, plus connue sous la désignation anglaise « Open Rotor ».
En outre, dans les exemples illustrés sur les figures, le corps du vérin est lié au rotor (dans le repère tournant) et la tige du vérin, qui est fixée au référentiel fixe lié au carter, est mobile en translation par rapport au corps du vérin, l’anneau de synchronisation étant lié à la tige du vérin. Cependant, l’invention pourrait également s’appliquer à un système dans lequel le corps du vérin serait fixé à l’anneau de synchronisation et mobile en translation par rapport à la tige du vérin.
MODULE DE SOUFFLANTE A PALES A CALAGE VARIABLE La présente invention concerne un module de soufflante à pales à calage variable pour un ensemble propulsif, et plus précisément un dispositif de mise en drapeau des pales adapté à une telle soufflante.
Une soufflante munie de pales à calage variable (connue sous l’acronyme anglais VPF pour « Variable Pitch Fan ») permet de régler le calage (et plus précisément l’angle de cale) des pales en fonction des paramètres de vol, et ainsi d’optimiser le fonctionnement de la soufflante, et de manière générale de l’ensemble propulsif dans lequel une telle soufflante est intégrée. Pour rappel, l’angle de calage d’une pale correspond à l’angle, dans un plan longitudinal perpendiculaire à l’axe de rotation de la pale, entre la corde de la pale et le plan de rotation de la soufflante.
Il est connu des ensembles propulsifs ou turbomachines comprenant de manière générale une soufflante carénée ou une hélice non carénée équipée d’aubes mobiles à calage variable, équipés de ces systèmes de changement de pas.
Dans la catégorie des turbomachines à au moins une hélice non carénée, également appelées sous le terme anglais « open rotor » ou « unducted fan », il existe celles ayant une seule hélice non carénée et un redresseur comprenant plusieurs aubes de stator (connues sous l’acronyme anglais USF pour « Unducted Single Fan »).
Un turbomoteur de type open rotor comprend principalement, à l’intérieur d’un carter cylindrique fixe porté par la structure de l'aéronef, une partie « générateur de gaz » et une partie « propulsion » coaxiales. La partie générateur de gaz peut être disposée en amont ou en aval de la partie propulsion. Les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport à la circulation des gaz dans la turbomachine. La partie propulsion comporte au moins une hélice entraînée en rotation par une turbine, notamment basse pression, de la partie générateur de gaz via un réducteur, par exemple, à trains épicycloïdaux. Dans certains cas, la partie propulsion peut comporter deux hélices coaxiales et contrarotatives, respectivement amont et aval qui sont entrainées, en rotation inverse l’une de l’autre, par la turbine du générateur de gaz via le réducteur. La ou les hélices s’étendent sensiblement radialement vis-à-vis de l’arbre de transmission d’axe longitudinal à l’extérieur du carter.
De manière générale, la ou chaque hélice comprend un carter rotatif sensiblement cylindrique portant un moyeu à anneau polygonal extérieur reçu de façon rotative autour de l’axe longitudinal dans le stator de la turbomachine. L’anneau comporte des logements cylindriques radiaux répartis sur sa périphérie autour de l’axe longitudinal. Des arbres d’axes radiaux, perpendiculaires à l’axe longitudinal de la turbomachine, solidaires des pieds des pales sont reçus dans les logements des anneaux polygonaux et traversent également des passages radiaux du carter cylindrique.