INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Description des exemples de réalisation Un procédé et un dispositif d’identification de composant(s) dans un premier véhicule vont maintenant être décrits dans ce qui va suivre en référence conjointement aux figures 1 à 5. Des mêmes éléments sont identifiés avec des mêmes signes de référence tout au long de la description qui va suivre.
Selon un exemple particulier et non limitatif de réalisation de la présente invention, l’identification d’un ou plusieurs premiers composants d’un premier véhicule, chaque premier composant ayant subi une réparation ou ayant été associé à une réparation, comprend la réception, par exemple par un ou plusieurs processeurs d’un dispositif de calcul (par exemple un serveur, un ordinateur ou un calculateur), de premières données représentatives de résultat(s) d’un ou plusieurs diagnostics du premier véhicule. Un ou plusieurs premiers composants du premier véhicule ayant été réparés ou ayant été associés à une réparation sont identifiés en alimentant un modèle de prédiction de composant réparé avec les premières données reçues. Un tel modèle de prédiction a avantageusement été appris lors d’une phase d’apprentissage préalable à partir de deuxièmes données représentatives de résultat de diagnostic de chaque deuxième véhicule d’un ensemble de deuxièmes véhicules, premières informations représentatives d’au moins une requête de réparation d’au moins un deuxième composant dans chaque deuxième véhicule de l’ensemble de deuxièmes véhicules et de deuxièmes informations représentatives du au moins un deuxième composant pour chaque deuxième véhicule dudit ensemble de deuxièmes véhicules. L’ensemble de deuxièmes véhicules correspond par exemple à un ensemble de véhicules dont les données et informations ont été collectées alors que ces véhicules étaient sous garantie, le volume et le type d’informations disponibles pour ces véhicules étant plus importants que pour les véhicules hors garantie.
L’identification du ou des premiers composants est mise en œuvre par une méthode d’apprentissage automatique, dite aussi d’apprentissage machine (de l’anglais « machine learning »).
L’utilisation d’un modèle appris, par exemple à partir d’un grand nombre de véhicules pour lesquels les informations disponibles sont plus complètes, notamment sur les composants ou organes associés à des pannes identifiées, permet d’identifier les composants ou organes qui ont été réparés sur un véhicule à partir des données de diagnostic de ce véhicule.
Cela permet par exemple de récupérer l’historique des pièces réparées pour un véhicule, en absence de toute information à ce sujet, à partir des données de diagnostic de ce véhicule obtenues par exemple à partir d’un ordinateur de diagnostic.
La illustre schématiquement un environnement pour l’apprentissage d’un modèle de prédiction de composants réparés et pour l’identification de premier(s) composant(s) dans un premier véhicule, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
Un autre but de l’invention est de proposer un alliage présentant une susceptibilité magnétique négligeable.
Un autre but de l’invention est de proposer un alliage dont le module élastique présente une sensibilité négligeable aux variations de température.
A cet effet, selon un premier aspect de l’invention, il est proposé un alliage de titane β métastable comprenant, en pourcentage massique, entre 24 et 45 % de niobium, entre 0 et 20 % de zirconium, entre 0 et 10 % de tantale et/ou entre 0 et 1,5 % de silicium et/ou moins de 2 % d’oxygène.
Selon l’invention, l’alliage de titane β métastable présente une structure cristallographique comprenant :
-un mélange de phase austénitique et de phase alpha, et
-une présence de précipités de phase oméga dont la fraction volumique est inférieure à 10 %.
Dans la suite de la description, le terme « alliage » employé seul sera utilisé pour désigner l’alliage de titane β métastable selon l’invention.
Les bornes des gammes des pourcentages massiques des éléments de l’alliage sont comprises dans lesdites gammes.
De manière avantageuse, l’alliage comprend uniquement du titane et du niobium.
De manière avantageuse, l’alliage comprend du titane et entre 35 et 45 % de niobium.
De manière avantageuse, l’alliage comprend du titane et 40,5 % de niobium.
La présence de phase austénitique dans l’alliage confère audit alliage des propriétés super-élastiques. La phase austénitique est également désignée par phase béta par l’homme du métier.
Les propriétés super-élastiques comprennent une déformation recouvrable conséquente et une limite d’élasticité élevée.
La présence de phase alpha dans l’alliage permet de durcir ledit alliage.
La présence de phase oméga dans l’alliage permet de durcir ledit alliage.
Le mélange de phase austénitique et de phase alpha permet à l’alliage de présenter un faible module élastique et une sensibilité négligeable du module élastique aux variations de températures.
Le procédé 200 comprend une étape 2E1 d’introduction d’une pluralité de particules chargées PC dans le dispositif DI quantique. Cette introduction peut se faire par l’intermédiaire d’un ou plusieurs réservoirs RE de particules chargées PC auxquels il est possible de coupler une partie au moins des boites quantiques QD du dispositif DI.
Le procédé 200 comprend ensuite une étape 2E2 d’application d’un jeu de tensions sur la pluralité de grilles QG1, QG2. Le jeu de tension caractérise la tension appliquée sur chaque grille QG1, QG2 de la pluralité de grilles QG1, QG2 (ce jeu de tensions comprend donc une pluralité de tensions, chaque tension de cette pluralité étant appliquée à une grille de la pluralité de grilles QG1, QG2). Comme cela sera détaillé dans la suite, afin d’établir un diagramme de stabilité, il est nécessaire de connaitre l’état de charge de chaque boite quantique QD pour une pluralité de jeux de tensions.
Le procédé 200 comprend également une étape 2E3 de placement de chacune des boites quantiques QD dans un régime dans lequel la barrière de potentiel PE séparant chaque boite quantique QD des boites quantiques QD adjacentes est configurée de sorte que la ou les particules chargées PC contenues dans la boite quantique QD considérée ne peuvent pas traverser la barrière de potentiel PE pour se déplacer vers les boites quantiques QD adjacentes à ladite boite quantique QD même lorsqu’une telle transition est autorisée d’un point de vue énergétique, dit régime totalement isolé.
Pour illustrer la notion de régime totalement isolé au sens de l’invention, un système comprenant deux boites quantiques QD1, QD2 est illustré à la . Dans cet exemple, chaque boite quantique QD1, QD2 contient une particule chargée PC. De plus, la barrière de potentiel PE séparant les deux boites quantiques QD1, QD2 est caractérisé par un paramètre , bien connu de la personne du domaine sous l’appellation anglaise de tunneling rate. Si l’on note le temps nécessaire à la mise en œuvre des étapes du procédé postérieures à l’étape de placement de chacune des boites quantiques QD dans un régime totalement isolé, alors le régime totalement isolé peut être caractérisé par le fait que chaque boite quantique QD est séparée des boites quantiques QD adjacentes par une barrière de potentiel PE dont le paramètre vérifie la relation :
par exemple :
Dans cette configuration, comme illustrée à la , une particule chargée PC ne peut pas passer d’une boite quantique QD1 à l’autre QD2, même si un niveau d’énergie est disponible autorisant un tel transfert.
Le procédé comprend ensuite une étape 2E4 de mise en œuvre d’un procédé 100 selon un troisième aspect de l’invention sur toutes les lignes LQD de boites quantiques QD du dispositif DI quantique de sorte à déterminer l’état de charge de chaque boite quantique QD pour le jeu de tensions appliqués. Afin de permettre le transfert de charge d’une boite quantique QD à l’autre nécessaire à la mise en œuvre du procédé 100 selon un troisième aspect de l’invention, le régime isolé n’étant levé que lors du transfert de particules chargées PC d’une boite quantique QD à la boite quantique QD adjacente, la levée du régime isolé ne concernant que les boites quantiques QD concernées par le transfert. Autrement dit, seules les barrières de potentiel PE empêchant le transfert de charge nécessaire à la mise en œuvre du procédé 100 selon un troisième aspect de l’invention sont concernées par la levée du régime totalement isolée.
Comme déjà mentionné, afin de pouvoir établir le diagramme de stabilité, les étapes 2E1-2E4 qui viennent d’être décrites sont répétées pour une pluralité de jeux de tensions de sorte à déterminer le diagramme de stabilité du dispositif DI quantique.
Détermination des états de spin des particules chargées
Lorsqu’un dispositif DI selon un premier aspect de l’invention ou un deuxième aspect de l’invention contient des particules chargées PC porteuses d’un spin, ces dernières vont se coupler entre elles. Afin de déterminer l’état de spin des particules chargées PC, un cinquième aspect de l’invention illustré à la concerne un procédé 300 de détermination de l’état de spin (par exemple, entre l’état up et l’état down) d’une pluralité de particules chargées PC porteuses d’un spin contenues dans les boites quantiques QD d’un dispositif DI selon un premier aspect de l’invention ou un deuxième aspect de l’invention.
Le procédé 300 comprend une étape 3E1 d’initialisation de l’état de charge des boites quantiques QD du dispositif DI de sorte que chaque boite quantique QD contient une seule particule chargée PC. Afin de connaitre un jeu de tensions appliqué à la pluralité de grilles EG1, EG2 du dispositif DI compatible avec une telle répartition des particules chargées PC, il est possible de mettre en œuvre un procédé 200 de détermination du diagramme de stabilité selon un quatrième aspect de l’invention (ou tout autre procédé permettant de déterminer un tel diagramme de stabilité).
Le procédé comprend ensuite une étape 3E2 de formation d’une pluralité de couples de boites quantiques QD adjacentes, une boite quantique QD ne pouvant appartenir qu’à un seul couple de boites quantiques adjacentes QD. Bien entendu, il existe plusieurs configurations permettant de former de tels couples. Cependant, il importe peu de savoir quelle configuration est adoptée ici dans la mesure où, comme cela sera décrit dans la suite, les étapes du procédé sont répétées de sorte à explorer toutes les configurations possibles permettant de former de tels couples.
Le procédé comprend ensuite, pour chaque couple de boites quantiques QD adjacentes, une étape 3E3 de conversion spin/charge de sorte que l’état de charge du couple de boite quantique QD soit dépendant de l’état de spin initial des particules chargées PC contenues dans ledit couple.
Le procédé comprend également une étape 3E4 de mise en œuvre d’un procédé 100 selon un deuxième aspect de l’invention de sorte à déterminer l’état de charge de chaque boite quantique QD. A partir de l’état de charge de chaque boite quantique QD, il est possible de déterminer l’état de charge de chaque couple de boites quantiques QD. Or, l’étape de conversion spin/charge permet de remonter à l’état de spin des particules chargées dudit couple. Aussi, lors de cet étape 3E4, l’état de spin associé à chaque couple de boites quantiques QD est également déterminé.
Comme déjà mentionné précédemment, ces étapes 3E1-3E4 sont répétées jusqu’à ce que l’état de spin de l’ensemble des couples de boites quantiques QD adjacentes qu’il est possible de former soit déterminé.
Fabrication d’un dispositif selon l’invention
Un ventilateur assure une circulation d’un flux d’air au travers des conduits assurant ainsi lors de son fonctionnement le refroidissement du moteur.
Les conduits ménagés dans le rotor tournent avec le rotor à une vitesse élevée alors que l’air de refroidissement arrive avec une vitesse parallèle à l’axe du rotor. L’écoulement subit donc à l’entrée des conduits un cisaillement et pénètre difficilement dans les conduits, conduisant à des pertes de charge, à une mauvaise circulation du flux de refroidissement et à des bruits aérauliques désagréables de fonctionnement du moteur.
Pour résoudre ce problème, il a été envisagé par le document US 2002/0009362 de ménager, à l’extrémité amont de chaque conduit, un profil convergeant pour éviter des bords de transition saillant entre la face avant du rotor et la surface interne des conduits.
Cette solution n’est que partiellement satisfaisante et des bruits subsistent lors de l’introduction du flux d’air dans les conduits.
L’invention a pour but d’apporter une solution à ce problème de bruit en permettant une meilleure circulation de l’air lors de son entrée dans les conduits.
À cet effet, l’invention a pour objet un moteur électrique du type précité, caractérisé en ce que le rotor comporte, à son extrémité où débouchent les orifices d’entrée, une coiffe annulaire à paroi pleine, centrée sur l’axe et recouvrant au moins partiellement les orifices d’entrée, dont la surface interne tournée vers les orifices d’entrée comporte des profils d’entrainement en rotation du flux gazeux pénétrant axialement dans la coiffe.
Suivant des modes particuliers de réalisation, le moteur comporte l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison suivant tous les agencements techniquement possibles :
- les profils d’entraînement sont des saillies ménagées sur la surface interne de la coiffe ;
- les profils d’entrainement sont ménagés seulement à l’extérieur d’un cercle de rayon minimal centré sur l’axe et ceinturant l’ensemble des orifices d’entrée ;
- les profils d’entrainement sont ménagés seulement dans la moitié extérieure de l’anneau délimité entre la coiffe et le cercle de rayon minimal centré sur l’axe et ceinturant l’ensemble des orifices d’entrées ;
- la coiffe annulaire comporte une jupe centrée sur l’axe prolongée par un fond annulaire s’étendant sensiblement transversalement à l’axe ;
- la coiffe annulaire recouvre seulement partiellement les orifices d’entrée selon l’axe ;
- la coiffe annulaire s’étend sur moins de 60% de la dimension radiale maximale des orifices d’entrée ;
- la hauteur de la coiffe annulaire mesurée suivant l’axe est comprise entre 0,5 et 2 fois la dimension radiale maximale des orifices d’entrée ;
- la périphérie de la coiffe annulaire est séparée radialement du cercle de rayon minimal centré sur l’axe et ceinturant l’ensemble des orifices d’entrées d’une distance supérieure à 0,5 fois la dimension radiale maximale des orifices d’entrée ; et
- la ventilation est disposée en aval des conduits de ventilation et est propre à assurer une aspiration du gaz de refroidissement depuis l’orifice de sortie.
Selon une variante de mise en œuvre du procédé, un débit du fluide réfrigérant en sortie du deuxième dispositif de détente 7 est ajustée de façon à ce qu’une surchauffe du débit de fluide réfrigérant circulant dans la boucle principale A en aval du quatrième point de raccordement 14 est comprise entre 3°C et 10°C.
Le quatrième point de raccordement 14 est le point où le premier débit Q1 et le deuxième débit Q2 se rejoignent, avant de rejoindre l’entrée 3a du dispositif de compression 2. Le fluide réfrigérant circulant dans la portion de boucle principale A comprise entre le quatrième point de raccordement 14 et l’entrée 3a du dispositif de compression 2 est à l’état gazeux, puisque le fluide réfrigérant est surchauffé. La perte de charge dans cette portion de circuit est ainsi plus faible que lorsqu’une fraction du fluide réfrigérant est à l’état liquide. Ainsi, le contrôle du niveau de détente assuré par le deuxième dispositif de détente 7 permet de réduire la perte de charge dans le circuit de fluide réfrigérant 1. Le coefficient de performance du système de conditionnement thermique 100 est ainsi amélioré.
La illustre le fonctionnement du système de conditionnement thermique 100 selon un autre mode de fonctionnement. Selon ce procédé de fonctionnement dans un mode dit pompe à chaleur et récupération d’énergie, le fluide réfrigérant circule dans le dispositif de compression 2 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur de chaleur 21 où il cède de la chaleur au premier fluide caloporteur F1, se divise entre un premier débit Q1 circulant dans la deuxième branche de dérivation C et un deuxième débit Q2 circulant dans la boucle principale A, le premier débit Q1 circule successivement dans le deuxième dispositif de détente 7 où il passe à basse pression, dans l’échangeur de chaleur interne 8 où il reçoit de la chaleur du deuxième débit Q2, rejoint la boucle principale A et rejoint une entrée 3a, 3b du dispositif de compression 2, le deuxième débit Q2 circule successivement dans l’ échangeur de chaleur interne 8 où il cède de la chaleur au premier débit Q1, se divise entre un troisième débit Q3 circulant dans la boucle principale A et un quatrième débit Q4 circulant dans la quatrième branche de dérivation E, le troisième débit Q3 circule dans le premier dispositif de détente 5 où il passe à basse pression, dans le deuxième échangeur de chaleur 22 où il absorbe de la chaleur, le quatrième débit Q4 circule dans le quatrième dispositif de détente 28 où il passe à basse pression, dans le troisième échangeur de chaleur 23 où il absorbe de la chaleur du deuxième fluide caloporteur F2, et rejoint la boucle principale A en amont de la première entrée 3a du dispositif de compression 2.
Ce mode de fonctionnement diffère du mode de fonctionnement précédent en ce qu’une partie du débit de fluide réfrigérant, désignée par Q4, circule dans le troisième échangeur de chaleur 23. Le débit Q4 est détendu à basse pression dans le quatrième détendeur 28. La chaleur nécessaire à l’évaporation du fluide réfrigérant dans le troisième échangeur de chaleur 23 est fournie par le deuxième fluide caloporteur F2. Le deuxième fluide caloporteur peut être un liquide caloporteur circulant en circuit fermé, comme c’est le cas sur la variante illustrée sur la . Sur l’exemple illustré sur les figures 7à 9, le deuxième fluide caloporteur F2 est le flux d’air extérieur Fe. Dans ce mode de fonctionnement, la chaleur récupérée de la batterie 30 et la chaleur récupérée du flux d’air extérieur Fe contribuent toutes les deux à dissiper de la chaleur dans le flux d’air intérieur Fi au niveau du premier échangeur de chaleur 21. La répartition du débit Q2 entre le débit Q3 et le débit Q4 est réalisé en ajustant la section de passage du premier détendeur 5 et celle du quatrième détendeur 28.
Ce mode de fonctionnement permet d’améliorer l’efficacité du chauffage de l’habitacle pour les configurations du système de conditionnement thermique dans lesquelles le troisième échangeur de chaleur 23 est présent.
La illustre le fonctionnement du système de conditionnement thermique 100 selon un troisième mode de fonctionnement. Selon ce mode de fonctionnement du système de conditionnement thermique 100, dit mode de climatisation, le fluide réfrigérant circule dans le dispositif de compression 2 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le troisième échangeur de chaleur 23 où il cède de la chaleur au deuxième fluide caloporteur F2, se divise entre un premier débit Q1 circulant dans la deuxième branche de dérivation C et un deuxième débit Q2 circulant dans la boucle principale A, le premier débit Q1 circule successivement dans le deuxième dispositif de détente 7 où il passe à basse pression, dans l’échangeur de chaleur interne 8 où il reçoit de la chaleur du deuxième débit Q2, rejoint la boucle principale A et rejoint une entrée 3a, 3b du dispositif de compression 2, le deuxième débit Q2 circule successivement dans l’ échangeur de chaleur interne 8 où il cède de la chaleur au premier débit Q1, dans le troisième dispositif de détente 6 où il passe à basse pression, dans le quatrième échangeur de chaleur 24 où il absorbe de la chaleur du flux d’air intérieur Fi, et rejoint la boucle principale A en amont de la première entrée 3a du dispositif de compression 2.
Comme précédemment, le deuxième fluide caloporteur F2 est le flux d’air extérieur Fe. Le deuxième fluide caloporteur F2 peut aussi être un liquide caloporteur circulant en circuit fermé. Dans ce mode de fonctionnement, le troisième échangeur de chaleur 23 fonctionne en condenseur. Le quatrième échangeur de chaleur 24 fonctionne en évaporateur. L’échangeur de chaleur interne 8 permet ici d’améliorer l’efficacité du refroidissement du flux d’air intérieur Fi dans le quatrième échangeur 24.
Passe-gaine permettant d’éviter l’entrée d’air grâce à une zone déformable. Le domaine technique concerne les dispositifs passe-gaine pour conduit de liquide, les structures de toits ouvrants équipées de tels dispositifs et les véhicules équipés de telles structures de toits ouvrants.
Les constructeurs d’automobiles mettent à disposition de leurs clients diverses options susceptibles d’équiper leurs véhicules et notamment des toits ouvrants. Les toits ouvrants représentent un attrait tout particulier pour les clients qui considèrent un tel toit ouvrant comme une amélioration notable du confort pour leur véhicule ainsi équipé. Du point de vue des constructeurs d’automobiles, les toits ouvrants sont porteurs d’enjeux et de contraintes techniques non négligeables. En effet, il est primordial d’assurer l’étanchéité d’un ensemble de toit ouvrant en toutes circonstances et notamment il est parfois nécessaire d’évacuer vers l’extérieur de l’eau susceptible de se trouver dans l’ensemble. Il est ainsi connu d’évacuer cette eau à l’aide de gaines qui conduisent l’eau à travers une ou plusieurs parois de l’ensemble de toit ouvrant. La gaine est passée à travers la paroi à l’aide d’un manchon passe-gaine. Un manchon passe gaine est typiquement installé dans un orifice traversant la paroi à traverser ; le manchon dispose d’un passage pour la gaine tandis que la forme et les dimensions du manchon permettent au manchon passe-gaine d’assurer l’étanchéité sur le pourtour de l’orifice et autour de la portion de la gaine traversant la paroi. La gaine est emboitée dans le manchon passe-gaine de sorte que son extrémité débouche dans le manchon ou à l’extérieur de celui-ci et de l’ensemble de toit ouvrant.
De tels manchons passe-gaine sont très efficaces pour évacuer l’eau d’un ensemble de toit ouvrant tout en assurant l’étanchéité.
L’extrémité de la gaine, avec un tel manchon, est exposée à l’air extérieur, par ailleurs dans une zone particulièrement soumise aux vents relatifs et/ou au dépressions dynamiques dues aux déplacements du véhicule. Cette exposition aux vents et aux dépressions dynamiques engendre des variations de pression dans la gaine, qui génèrent des bruits aérodynamiques ou pire des bruits d’écoulements de liquides du type glougloutement.
Ces bruits aérodynamiques ou d’écoulements de liquides peuvent être audibles dans l’habitacle par les passagers et sont dès lors de nature à dégrader le confort des passagers.
A cet effet, la présente invention se rapporte à un dispositif passe-gaine pour un conduit, notamment du type servant à évacuer de l’eau d’un véhicule, le dispositif comprenant un organe de fixation et une portion d’écoulement, l’organe de fixation étant configuré pour permettre la fixation du dispositif sur un pourtour d’un orifice traversant une paroi, la portion d’écoulement comportant, d’une part, une zone de raccordement permettant le raccordement du conduit à la portion d’écoulement et, d’autre part, une zone d’évacuation en communication fluidique avec la zone de raccordement, le dispositif étant caractérisé en ce que la zone d’évacuation, souple, est conformée pour se fermer au moins en partie en l’absence de liquide dans la portion d’écoulement et pour se déformer élastiquement en présence d’un liquide dans la portion d’écoulement pour permettre son évacuation à l’extérieur de la portion d’écoulement.
L’invention concerne également une structure de toit ouvrant comprenant au moins un dispositif selon l’invention disposé dans un orifice traversant une paroi de la structure, la zone de raccordement étant raccordée à un conduit d’évacuation d’eau disposé dans la structure et la zone d’évacuation permettant l’évacuation d’eau susceptible d’être contenue dans le conduit à l’extérieur de la structure.