INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, la durée d’activité des émetteurs reste inchangée. Cette méthode offre un gain en orthogonalité sans modifier la zone aveugle, et réciproquement, réduit la distance aveugle tout en conservant l’orthogonalité des codes.
Le traitement de concaténation, à la réception, peut être effectué selon deux modes de réalisation, illustrés respectivement par les figures 5 et 6.
Le traitement est décrit ci-dessous pour un espace de recherche en deux dimensions, mais la méthode est généralisable à trois dimensions. Il peut même être mis en œuvre dans un espace unidimensionnel, à savoir pour effectuer une détection selon une seule direction.
La première sous-étape c) fait intervenir les filtres Doppler. Le but est de trouver la différence de phase qu’il y a entre deux groupes de sous-impulsions identiques consécutifs, à savoir, sur la figure 5, entre la phase du premier groupe de sous-impulsions Si1 de la première impulsion et la phase du premier groupe de sous-impulsions Si1’ de la deuxième impulsion.
Il en va de même pour les deuxièmes groupes de sous-impulsions Si2 et Si2’, et pour les troisièmes groupes de sous-impulsions Si3 et Si3’. La différence de phase est ainsi déterminée pour des groupes de sous-impulsions de même rang.
Pour ce faire, des transformées de Fourier sont utilisées sur des tranches de taille PRI (Période de Répétition des Impulsions, bien que cette période corresponde en réalité à une période de répétition des groupes de sous-impulsions), avec différentes hypothèses vitesses.
La taille PRI correspond au temps écoulé entre le front montant de deux groupes de sous-impulsions successifs, au sein d’une même impulsion (ou bien entre le front descendant de deux groupes de sous-impulsions successifs). Cette donnée est connue du radar, pour la partie émission.
A la bonne hypothèse vitesse de la cible (sur la : Hyp vit. 1, Hyp vit. 2, Hyp vit. 3), une tranche de taille PRI contenant une somme cohérente de tous les groupes de sous-impulsions identiques consécutifs est obtenue. Sur la , une somme cohérente est donc calculée pour chacun des groupes de sous-impulsions constituant chaque impulsion.
De préférence, le matériau composite convenant pour le transducteur piézoélectrique est formé :
- d’une matrice polymérique comprenant au moins un polymère choisi parmi un polytéréphtalate d'éthylène (PET), un polynaphtalate d'éthylène (PEN), un polychlorure de vinyle (PVC), un polychlorure de vinylidène (PVDC), un poly(p-xylylène) (Parylène), une silicone, un polysulfone, un polymère fluoré tel que le polytétrafluoroéthylène (PTFE), un polyimide, ou un polymère comprenant au moins une unité issue du difluorure de vinylidène tel que défini ci-dessus; les copolymères éthylène-chlorotrifluoroéthylène (ECTFE), éthylène-tétrafluoroéthylène (ETFE) ou éthylène-propylène perfluoré (FEP), ou le polychlorotrifluoroéthylène (PTFCE), un polyimide, un polyuréthane (PU), un polycarbonate (PC), un polyester, un polyéthercétone (PEEK), un polyméthylpentène (PMP), un poly(sulfure de phénylène) (PPS), un polyamide, tel que le polyamide 6-6 (Nylon), un polyamide-imide (PAI), l’acide polylactique (PLA), et les copolymères d’au moins deux des polymères définis ci-dessus ;
- de particules piézoélectriques dispersées dans la matrice polymérique, lesdites particules étant constituées d’au moins une céramique choisie parmi un titano-zirconate de plomb (PZT), notamment PZT-4 ou PZT-5H, un titanate de plomb modifié (Pb,Ca)TiO3, (Pb,Sm)TiO3, (Ba, Sr)TiO3 (BST), un titanate de Baryum BaTiO3 ou un niobate de potassium et de sodium (KNN).
Le ou les polymères convenant en tant que matrice polymérique peuvent être choisis parmi les polymères thermoplastiques ou thermodurcissables.
Le choix d’un polymère thermodurcissable présente l’avantage que ce dernier peut être moulé à froid ou à basse température, le plus souvent sous 80°C.
La matrice polymérique peut comprendre tout additif usuel dans le domaine des matériaux polymères, en particulier choisi parmi les plastifiants, les stabilisants, les colorants…
Le choix de particules piézoélectriques du matériau composite relève des compétences de l’homme du métier. En particulier, la taille et le taux de charge en particules piézoélectriques au sein du composite peuvent être ajustés de sorte à assurer une activité piézoélectrique suffisante au sein des transducteurs.
En particulier, les particules piézoélectriques peuvent être présentes dans le matériau composite en un taux allant de 1 à 99 % massique, en particulier de 50 à 80 % massique, par rapport à la masse total du matériau composite.
Selon un mode de réalisation avantageux, le matériau diélectrique des transducteurs capacitifs peut être : tout matériau piézoélectrique, tel que décrits ci-dessus ainsi que le PE réticulé, le PP, le PVC, le PTFE, une résine époxy, le polycarbonate, les céramiques, Al 2 O 3 , SiO 2 , AlN, TiO 2 , et tout polymère composite formé de ces matériaux.
La ou les couches du dispositif comprenant les transducteurs piézoélectriques ou capacitifs peuvent être amenées à se conformer à la partie dudit corps humain ou animal contre laquelle le substrat est appliqué.
Ainsi, les transducteurs piézoélectriques ou capacitifs sont avantageusement formés d’un matériau flexible.
À cette fin, les polymères et les matériaux composites piézoélectriques conviennent particulièrement.
Ainsi, un matériau piézoélectrique convenant à la mise en œuvre de l’invention est plus particulièrement un matériau présentant un module de Young inférieur ou égal à 3,0 GPa, en particulier allant de 0,05 à 1,5 GPa, notamment allant de 0,3 à 1,5 GPa.
Avantageusement, le matériau diélectrique présente une constante diélectrique (permittivité relative) supérieure à 2, de préférence allant de 10 à 2000.
Avantageusement, le matériau piézoélectrique présente un coefficient piézoélectrique (habituellement désigné par le sigle d 31 ou d 33 ) supérieur ou égal à 4 pC/N, de préférence allant de 10 à 3000 pC/N.
A titre d’exemple l’assemblage formant module de réflexion 5 décrit un prisme à base trapézoïdale, disposant du dispositif de flash 22 sur sa face la plus petite, celui-ci permettant une bonne répartition de la lumière autour de l’appareil photo afin d’obtenir un fond vert 7 uniforme.
A titre d’exemple non limitatif, les réflecteurs d’orientation 51,52,53,54 disposent d’une surface de réflexion blanc mat intégrant un matériau réfléchissant apte à limiter l’intensité des rayons lumineux émis vers le sujet appartenant au groupe formé
En pratique, le dispositif de flash 22 émet de la lumière unidirectionnellement vers le réflecteur de dispersion 4, les rayons lumineux étant dispersés à 180° vers les faces internes du module de réflexion 5, lesdits rayons lumineux étant finalement reflétés par les réflecteurs d’orientation 51, 52 unilatéralement vers le sujet 13 à photographier et le fond vert 7, lesdits rayons lumineux ainsi reflétés étant parallèles entre eux.
En outre, le module de réflexion 5 comprend un diffuseur 11, configuré pour être traversée par la lumière reflétée par les réflecteurs d’orientation 51,52, ledit diffuseur comprend des propriétés de transparence choisies pour permettre aux rayons incidents de conserver leur orientation les uns par rapport aux autres, tout en diminuant l’intensité desdits rayons lumineux.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le diffuseur 11 comprenant une surface plane composée de plexiglass dépolie de couleur blanc mat, et disposant d’une ouverture circulaire de diamètre choisi, ledit diamètre étant défini comme le diamètre exacte de l’objectif de l’appareil photographique 21, et permettant ainsi d’insérer l’objectif, le maintenant ainsi en place au centre de la face frontale du module de réflexion 5.
Un tel agencement avec diffuseur 11 permet d’obtenir une lumière plus douce, formant des ombres portées atténuées et moins contrastées sur le fond vert 7, tandis que la position centrale de l’appareil photographique 21 permet une lumière uniforme sur le sujet 13 et permet d’obtenir un éclairage frontal uniforme sur toute la zone de prise de vue définit par l’angle de prise de vue α sans que le sujet 13 n’ait à se coller au fond vert 7 pour limiter les ombres portées, et permet d’éviter de mettre un flash d’une puissance trop importante pour obtenir un éclairage satisfaisant.
L’agencement permet aussi de limiter la sensibilité du capteur de l’appareil photographique 21 à des ISO inférieurs ou égaux à ISO 200, permettant ainsi une limitation du bruit sur le rendu numérique de la photographie ainsi prise et améliorant ainsi la définition de ladite photographie.
En pratique, la lumière émise par les réflecteurs d’orientation 51,52 est configurée pour minimiser les ombres portées du sujet 13 sur ledit fond vert 7, en induisant des ombres portées d’intensité réduite et disposées derrière le sujet 13 à photographier sur une zone définie 14 hors du champ de visibilité α de l’appareil photographique 21.
De manière surprenante, la réduction de l’intensité des rayons incidents couplés à leur orientation parallèle ainsi obtenu, permet de minimiser les ombres portées tout en adoucissant la dureté des dites ombres portées sur le fond vert 7, et permettant ainsi d’identifier de manière beaucoup plus précise les pixels appartenant au fond vert 7, des pixels identifiés comme appartenant au sujet 13 pour traitement.
En pratique, tous les composants des moyens photographiques, des moyens d’éclairage et des moyens de réflexion sont intégrés dans un boitier unique de taille choisie, permettant leur mise en œuvre selon un éclairage frontal du sujet 13.
La borne 2 d’acquisition et de traitement d’images photographiques de type chroma key comprend en outre une unité de traitement d’images 3, configuré pour stocker et traiter la photographie obtenue avec un traitement de type chroma key, et configurée pour automatiquement traiter numériquement la photographie ainsi stockée en identifiant les pixels de ladite photographie numérique définissant le sujet 13 et le fond vert 7, les ombres portées visibles étant supprimées par les rayons lumineux incidents parallèles.
Une fois les pixels identifiés et attribués, l’unité de traitement est configurée pour effectuer un détourage automatique dudit sujet 13 en appliquant des propriétés de transparence aux pixels identifiés comme appartenant au fond vert 7.
En pratique, l’unité de traitement est configurée pour inclure les paramètres de réflexion du module de réflexion 5, les paramètres du dispositif de flash utilisé, du diffuseur et des propriétés du fond vert 7, de l’appareil photographique utilisé dans le traitement effectué.
Les paramètres appartiennent non limitativement au groupe formé par la puissance de l’éclairage du dispositif de flash 22, la couleur, orientation, angle, intensité lumineuse de l’éclairage obtenu, sensibilité du capteur de l’appareil photographique 21, ouverture et vitesse d’obturation de l’appareil photographique 21.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, l’unité de traitement peut ensuite recevoir une commande définissant le fond à appliquer par un utilisateur une fois le détourage automatique effectué, et ainsi permettre l’assemblage automatique du fond sélectionné avec le sujet 13 ainsi détouré.
Selon un mode de réalisation alternatif de l’invention, l’unité de traitement 3 est configurée pour permettre l’enregistrement de l’image sur fond vert 7, l’image avec fond assemblé et l’image avec application de propriétés de transparence au fond vert 7.
La mesure de température est par exemple réalisée à l’aide d’un capteur de température ou d’une pluralité de capteurs réparties à différents endroits du dispositif de génération d’image 5.
Par exemple, - un capteur de température est installé dans la structure de la matrice d’éléments à transmittance variable, et/ou un capteur infrarouge est pointé sur la matrice d’éléments à transmittance variable 16 et est configuré pour localiser les zones de la matrice présentant une température maximale - les cartes électroniques 33 et 35 comporte des capteurs de températures configurés pour mesurer la température des cartes électroniques et/ou des sources lumineuses, - un capteur placé dans le boîtier 17 est configuré pour mesurer la température ambiante à l’intérieur du boîtier 17, - un capteur de température installé dans le module de refroidissement thermoélectrique 31 permet de mesurer la température de la face froide.
Selon d’autres modes de réalisation, certains seulement de ces capteurs peuvent être présents.
Afin d’optimiser le refroidissement et la consommation électrique du dispositif de génération d’images 5, les moyens de commande 44 sont configurés pour fonctionner selon un mode de fonctionnement sélectionné parmi trois modes de fonctionnement.
Selon un premier mode de fonctionnement, les moyens de commandes sont configurés pour maintenir l’écart de température entre la face froide et la face chaude du module de refroidissement thermoélectrique à une valeur prédéterminée, indépendamment de la charge thermique imposée au dispositif de génération d’image 5. Selon ce premier mode de fonctionnement, les moyens de commande 44 sont configurés pour adapter la vitesse du ventilateur 39 du module de refroidissement par convection forcée en fonction notamment des valeurs renvoyées par les capteurs de température et de la température souhaitée du dispositif de génération d’images 5.
Selon un deuxième mode de fonctionnement, les moyens de commande 44 sont configurés pour maintenir la vitesse de rotation du ventilateur 39 constante et pour adapter l’écart de température entre la face froide et la face chaude du module de refroidissement thermoélectrique 31 en fonction notamment des valeurs renvoyées par les capteurs de température et de la température souhaitée du dispositif de génération d’image 5.
Selon un troisième mode de fonctionnement, les moyens de commande 44 sont configuré pour adapter à la fois l’écart de température entre la face chaude et la face froide du module de refroidissement thermoélectrique 31, et la vitesse de rotation du ventilateur 39, notamment en fonction des valeurs renvoyées par les capteurs de température et de la température souhaitée du dispositif de génération d’images 5.
Selon d’autres modes de réalisation, des polariseurs réflectifs peuvent être couplés au premier diffuseur optique 20, au deuxième diffuseur optique 21 et/ou à la matrice d’élément à transmittance variable 16.
Par exemple, la illustre un mode de réalisation dans lequel un premier polariseur réflectif 45 recouvre la face aval du premier diffuseur optique 21 et un deuxième polariseur réflectif 46 recouvre la face aval du deuxième diffuseur optique 22.
La illustre un mode de réalisation dans lequel un troisième polariseur réflectif recouvre la face amont de la matrice d’éléments à transmittance variable 16.
Les polariseurs réflectifs permettent de transmettre la lumière présentant une direction de polarisation déterminée et de réfléchir la lumière ne présentant pas cette direction de polarisation déterminée. Ici, la direction de polarisation déterminée est une direction parallèle à la polarisation du polariseur d’entrée (ou amont) de la matrice d’éléments à transmittance variable. Ainsi, la proportion de rayon lumineux absorbés par la matrice d’élément à transmittance variable est réduite, limitant ainsi son échauffement. .
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, un module de refroidissement thermoélectrique est thermiquement couplé à la matrice d’éléments à transmittance variable 16. Par exemple, comme l’illustre la , un deuxième module de refroidissement thermoélectrique 48 est placé entre la plaque partiellement transparente 30 et le cinquième dissipateur thermique passif 28. Ici, la face froide du deuxième module de refroidissement thermoélectrique 48 est en contact avec la zone périphérique de la plaque partiellement transparente 30, et sa face chaude est en contact avec le cinquième dissipateur thermique passif 28.
Dans le mode de réalisation illustré par la , le deuxième module de refroidissement thermoélectrique 48 est par exemple rectangulaire et s’étend le long d’un bord de la plaque partiellement transparente 30. Selon d’autres mode de réalisation, le module de refroidissement thermoélectrique s’étend le long de plusieurs bords de la plaque partiellement transparente 30. En particulier, selon certains modes de réalisation, le module de refroidissement thermoélectrique pourrait être en forme de cadre.
Ici, le cinquième dissipateur thermique passif 28 comporte une portion de sa surface externe qui est pourvue d’ailettes. Cette portion pourvue d’ailettes est ici couplée au module de refroidissement par convection forcée 32.
Par ailleurs, dans ce mode de réalisation, le cinquième dissipateur thermique passif 28 est thermiquement isolé des dissipateurs thermiques passif 25 et 26 par des pièces d’isolation thermique 49. Ainsi, la chaleur évacuée depuis l’écran n’est pas redirigée vers ces dissipateurs 25 et 26. Le refroidissement de la matrice d’éléments à transmittance variable 16 n’entrave donc pas celui de l’intérieur du boîtier.
Diverses autres modifications peuvent être apportées à l’invention dans le cadre des revendications annexées.
Les céramiques convenant à l’invention peuvent être choisies parmi un titano-zirconate de plomb (PZT), notamment PZT-4 ou PZT-5H, un titanate de plomb modifié (Pb,Ca)TiO3, (Pb,Sm)TiO3, (Ba, Sr)TiO3 (BST), un titanate de Baryum BaTiO3 ou un niobate de potassium et de sodium (KNN).
Selon un mode de réalisation préféré, le matériau piézoélectrique des transducteurs est un polymère.
De préférence, un polymère convenant à l’invention comprend au moins une unité constitutive issue du difluorure de vinylidène (PVDF).
De préférence, le polymère convenant pour le transducteur piézoélectrique comprend au moins une unité issue du difluorure de vinylidène et au moins une unité de formule (I), distincte de l’unité issue du difluorure de vinylidène :
-CR 1 R 2 -CR 3 R 4 - (I)
formule (I) dans laquelle : R 1 et R 2 représentent indépendamment l’un de l’autre H, F ou un groupement (C 1 -C 3 )alkyle optionnellement partiellement ou totalement fluoré ;
R 3 représente F, Cl, Br, I, -C(O)OH, -CH 2 -C(O)OH, -C(O)O-CH 3 , -S(O)OX, Si(OR) 3 , phosphonate ou un groupement (C 1 -C 3 )alkyle optionnellement partiellement ou totalement fluoré ;
R 4 représente F, Cl, Br, I, -C(O)OH, -CH 2 -C(O)OH, -C(O)O-CH 3 , -S(O)OX, Si(OR) 3 , phosphonate, un groupement (C 1 -C 3 )alkyle optionnellement partiellement ou totalement fluoré, ou un groupement photoactif de formule -Y-Ar-R 5 ,
X représente F, -OK, -ONa, -OH ou -Si(OR) 3 ,
R représente un groupement méthyle, éthyle ou isopropyle,
De préférence, le polymère peut être de formule (I) dans laquelle :
R 1 et R 2 représentent indépendamment l’un de l’autre H ou F ;
R 3 représente F, -C(O)OH, -CH 2 -C(O)OH, -C(O)O-CH 3 ou un groupement (C 1 -C 3 )alkyle optionnellement partiellement ou totalement fluoré ;
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Un dispositif de mesure 2 selon l’invention est illustré par la . Le dispositif de mesure 2 est destiné à la mesure d’une variation ΔP int d’une pression interne P int d’un tuyau 4, c’est-à-dire à la mesure de la variation de la pression d’un fluide présent dans ledit tuyau 4. La pression du fluide présent dans ledit tuyau 4 est également appelée « pression hydrostatique ». Alternativement, ou en complément, le dispositif de mesure 2 est destiné à la mesure d’une variation ΔP ext d’une pression externe P ext s’exerçant sur le tuyau 4 depuis l’extérieur, et/ou une variation ΔF d’un effort longitudinal appliqué au tuyau 4.
Un tel tuyau 4 comporte une paroi 5 de section transversale à contour fermé, définissant une surface externe 20 et une surface interne 21 du tuyau 4, dont une portion 12 présente une forme cylindrique et s’étend le long d’un axe central X-X.
À un instant de référence prédéterminé, la surface externe 20 de la portion 12 se trouve à une distance r 0 ,ext de l’axe central X-X, et la surface interne 21 de la portion 12 à une distance r 0, int , de l’axe central X-X. Les distances r 0 ,ext et r 0, in t sont respectivement appelées « rayon externe » et « rayon interne ».
Le dispositif de mesure 2 comprend au moins un organe de mesure de déformation 6 et un calculateur 8.
On notera que par organe de mesure de déformation, on entend ici et dans le reste de l’invention un organe de mesure, tel qu’un capteur ou un système d’interrogation d’un tel capteur, adapté pour mesurer une déformation en tant que telle, ou encore pour mesurer une variation de distance, la déformation longitudinale correspondante étant alors au premier ordre égale à la variation relative de cette distance par rapport à la distance initiale.
L’organe de mesure de déformation 6 est associé à au moins une zone de mesure 10 de la portion 12 du tuyau 4. Une telle zone de mesure 10 est une partie de la surface externe 20 du tuyau 4, de sa surface interne 21, ou est située dans l’épaisseur de sa paroi 5.
En outre, pour chaque zone de mesure 10, l’organe de mesure de déformation 6 est configuré pour mesurer une variation d’une composante mécanique d’une déformation locale de ladite zone de mesure 10 suivant une direction de mesure A-A correspondante. Cette composante mécanique constitue la composante de la déformation qui est indépendante de la déformation thermique du tuyau 4.
Dans ce cas, il est avantageux que N zones de mesure 10 (N étant un entier strictement supérieur à 1) soient circonférentiellement réparties tous les 2π/N autour de l’axe central X-X. De cette façon, les effets de la flexion de la portion 12 du tuyau 4 sont susceptibles d’être compensés.
Dans le cas où le dispositif de mesure 2 est destiné à mesurer une variation de pression, l’organe de mesure de déformation 6 est agencé de sorte que, pour chaque zone de mesure 10, la direction de mesure A-A correspondante définisse, avec un plan normal à l’axe central X-X, un angle de mesure φ ΔP dont la valeur vaut :
où « arctan » est la fonction arc-tangente ; et ν est le coefficient de Poisson du matériau dans lequel est réalisée la portion du tuyau.
Alternativement, ou de façon complémentaire, dans le cas où le dispositif de mesure 2 est destiné à une mesure de variations d’effort longitudinal, l’organe de mesure de déformation 6 est agencé de sorte que, pour chaque zone de mesure 10, la direction de mesure correspondante A-A définisse, avec un plan normal à l’axe central X-X, un angle de mesure φ Δ F dont la valeur sera explicitée ultérieurement.
En particulier, l’organe de mesure de déformation 6 comprend une fibre optique, en particulier une fibre optique 14 fixée à la portion 12 du tuyau 4, enroulée en une hélice, dont l’axe est l’axe central X-X, comme illustré par la .
Dans ce cas, l’organe de mesure de déformation 6 est tel que la mesure de déformation est une mesure répartie sur la longueur la fibre optique 14, chaque zone de mesure 10 étant un point de contact entre la portion 12 et la fibre optique 14. D’une manière avantageuse, la fibre optique 14 peut former un capteur réparti de Brillouin et de Rayleigh.
Bien entendu, un tel exemple d’organe de mesure n’est fourni qu’à titre d’exemple avantageux, d’autres types d’organe de mesure, tels que des jauges de déformation auto-compensées en température sont susceptibles d’être mises en œuvre dans le cadre de la présente invention.
En outre, pour chacun desdits points de contact, une direction de propagation locale de la lumière dans la fibre optique forme la direction de mesure A-A, l’angle entre la direction de propagation locale, audit point de contact, et le plan normal à l’axe central A-A étant égal à l’angle de mesure défini précédemment.
Dans ce cas, l’organe de mesure de déformation 6 est, avantageusement, configuré pour mettre en œuvre une mesure répartie de type Brillouin et Rayleigh faisant intervenir le ratio de Landau-Placzek pour déterminer la variation de la composante mécanique de la déformation. Une telle mesure répartie de type Brillouin et Rayleigh faisant intervenir le ratio de Landau-Placzek est particulièrement avantageuse puisqu’elle permet de s’affranchir, par normalisation avec la puissance de la raie Rayleigh, des variations de puissance du signal Brillouin dues aux pertes le long de la fibre optique.
L'efficacité dépend en grande partie de l'efficacité du décolmatage.