INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Émulsifiant Dans certains modes de réalisation, la composition cosmétique stable au sel inclut au moins un émulsifiant choisi de manière appropriée selon que l’émulsion est une émulsion huile dans eau. Dans certains de ces modes de réalisation, le mélange de deux émulsifiants ou plus comprend des émulsifiants qui sont choisis parmi un seul des émulsifiants anioniques, des émulsifiants amphotères/zwitterioniques, des émulsifiants non ioniques. Dans certains modes de réalisation, le mélange de deux émulsifiants ou plus comprend des émulsifiants qui sont choisis parmi au moins deux émulsifiants anioniques, émulsifiants amphotères/zwitterioniques, émulsifiants non ioniques. Dans certains modes de réalisation, le mélange d’émulsifiants ne comprend que deux émulsifiants. Dans certains modes de réalisation, le mélange d’émulsifiants comprend trois émulsifiants ou plus.
Dans certains modes de réalisation, la composition cosmétique stable au sel inclut un, deux, trois émulsifiants ou plus. Dans certains modes de réalisation, le au moins un émulsifiant inclut un ou plusieurs émulsifiants à cristaux liquides, par exemple des alcools en C 14-22 (et) des glucosides d’alkyle en C 12-20 (disponibles commercialement auprès de Seppic sous la marque MONTANOV TM L), un émulsifiant à base de polysaccharide tel qu’un émulsifiant à base de xyloside, par exemple, octyldodécanol (et) xyloside d’octyldodécyle (disponible commercialement auprès de Seppic sous la marque FLUIDANO TM 20X), ou un émulsifiant à modification hydrophobe, par exemple, lauryl carbamate d’inuline (disponible commercialement auprès de Beneo Orafti sous la marque Inutec TM SP1).
Dans certains modes de réalisation particuliers selon la divulgation, le au moins un émulsifiant est choisi dans le groupe consistant en alcools en C 14-22 (et) glucoside d’alkyle en C 12-20 , octyldodécanol (et) xyloside d’octyldodécyle, et lauryl carbamate d’inuline, et des combinaisons de ceux-ci.
Dans un réseau électrique, la transmission de puissance électrique entre deux points donnés du réseau se fait par une ligne de transmission de puissance qui comprend généralement plusieurs conducteurs électriques dont chacun correspond à un pôle électrique de la ligne de transmission de puissance. Dans tous les cas, au sens du présent texte, un conducteur électrique peut être sous la forme d’un unique conducteur électrique qui s’étend entre deux points distincts du réseau considéré, ou sous la forme d’un ensemble de conducteurs électriques qui s’étendent en parallèle électriquement entre les deux mêmes points distincts du réseau considéré, tous les conducteurs de l’ensemble étant, à chaque instant, au même potentiel électrique.
Ainsi, dans un réseau sous haute tension continue (HVDC), la transmission de puissance électrique entre deux points donnés du réseau se fait par une ligne de transmission de puissance qui, dans beaucoup de cas, comporte deux pôles électriques, chaque pôle comprenant un conducteur électrique qui s’étend entre les deux points donnés du réseau. Dans ce cas, la ligne de transmission de puissance comporte donc deux conducteurs électriques de polarités différentes, avec, en charge, par exemple un conducteur électrique qui est à un potentiel positif et un conducteur électrique qui est à un potentiel négatif ou neutre. Toujours dans une unité de réseau HVDC, la transmission de puissance électrique entre deux points donnés du réseau peut aussi se faire par une voie de transmission de puissance à trois pôles électriques comprenant trois conducteurs électriques avec, en charge, un conducteur électrique qui est à un potentiel positif, un conducteur électrique qui est à un potentiel négatif, et un conducteur électrique qui est à un potentiel neutre. Dans certains cas, la transmission de puissance électrique entre deux points donnés du réseau peut se faire par une ligne de transmission de puissance à un seul pôle électrique, avec un conducteur électrique au potentiel de la ligne et avec un retour électrique par la terre.
Les différentes figures illustrent chacune un exemple de réalisation d’un dispositif de coupure 10 pour interrompre un courant électrique sous haute tension continue circulant dans un conducteur électrique 11, lequel peut par exemple appartenir à une ligne électrique de transmission de puissance électrique dans une unité de réseau HVDC qui fonctionne sous une tension nominale de service continue Unom supérieure à 1500 V, voire supérieure à 75 000 V. Le dispositif de coupure 10 est donc interposé dans le conducteur électrique 11 entre un point primaire 12 du dispositif 10 et un point secondaire 14 du dispositif 10 qui peuvent être des bornes de raccordement du dispositif 10 respectivement. Le dispositif de coupure 10 partage donc le conducteur électrique 11 en deux sections, une première section 11.1 qui est raccordée au point primaire 12, et une deuxième section 11.2 qui est raccordée au point secondaire 14. Dans les exemples illustrés, la première section 11.1 du conducteur électrique 11 est par exemple reliée à une source de haute tension continue 13, par exemple un convertisseur de tension. Dans les exemples illustrés, la deuxième section 11.2 du conducteur électrique 11 est par exemple reliée à une charge électrique (non représentée), par exemple un consommateur de puissance électrique.
Le dispositif de coupure 10 comporte donc un circuit principal 16, entre le point primaire 12 du dispositif 10 et le point secondaire 14 du dispositif 10, dans lequel circule, dans une configuration de conduction du dispositif de coupure 10, un courant électrique opérationnel sous une haute tension nominale de service du dispositif de coupure 10 continue (qui est la tension nominale de service Unom du réseau), qui est le courant électrique opérationnel circulant dans le conducteur 11, et dont l’intensité est inférieure ou égale à l’intensité nominale pour le dispositif. En effet, en fonction des besoins instantanés dans le réseau, l’intensité opérationnelle, celle qui circule à un instant donné dans le conducteur 11, peut varier en étant inférieure ou égale à l’intensité nominale. En revanche, en cas de défaut électrique, l’intensité du courant à travers le dispositif de coupure peut dépasser cette intensité nominale. Le dispositif de coupure 10 est configuré pour remplir le rôle d’un disjoncteur, à savoir qu’il a la capacité d’interrompre un courant d’intensité supérieure ou égale à l’intensité nominale, donc soit en charge à l’intensité nominale, soit en présence d’un courant de défaut d’intensité supérieure ou égale à l’intensité nominale. Bien entendu, au moins pour certains modes de réalisation, le dispositif de coupure 10 peut être configuré aussi pour pouvoir aussi assurer la coupure d’un courant d’intensité inférieure à l’intensité nominale.
Le dispositif de coupure 10 comporte au moins un module de coupure 18 qui est interposé dans le circuit principal 16 entre un premier point 20 et un second point 22 du circuit principal 16 pour le module de coupure 18. Dans les exemples illustrés, qui ne comportent qu’un seul module de coupure 18, le premier point 20 et le second point 22 du circuit principal 16 sont des points du circuit principal 16 qui sont au même potentiel électrique que, respectivement, le point primaire 12 et le point secondaire 14 du dispositif de coupure 10 qui délimitent le circuit principal 16 du dispositif de coupure 10.
On pourrait prévoir que le dispositif de coupure puisse comporter plusieurs modules de coupure qui peuvent être dans ce cas agencés électriquement en série dans le circuit principal 16, entre le point primaire 12 et le point secondaire 14 du dispositif de coupure 10. Ces plusieurs modules de coupure 10 peuvent être identiques entre eux, ou différents. Ces plusieurs modules de coupure 10 peuvent par exemple prendre l’une ou l’autre des formes de réalisation qui vont être décrites ci-après.
Le module de coupure 18 comporte une branche principale 24 pour le module de coupure 18 qui s’étend entre le premier point 20 et le second point 22 du module de coupure 18. Un fusible 26 est interposé dans la branche principale 24, entre le premier point 20 et le second point 22. Dans une configuration de conduction du dispositif de coupure 10, le courant électrique opérationnel circule dans la branche principale 24, donc au travers du fusible 26. La branche principale 24 du module 18 est celle dans laquelle circule le courant opérationnel en fonctionnement normal du réseau lorsque le dispositif de coupure 10 est dans sa configuration de conduction, le fusible 26 étant alors dans un état opérationnel dans lequel il conduit le courant qui le traverse d’une borne à l’autre.
Le principe de la protection d’un circuit électrique par un fusible est connu, y compris dans le domaine de la haute tension continue. Typiquement, un fusible comporte un corps externe tubulaire en matériaux isolants, par exemple céramique. À l’intérieur de ce corps externe tubulaire, un support central est agencé co-axialement et supporte, sur sa face cylindrique externe, le ou les fils fusibles qui sont généralement réalisés en matériaux métalliques. Le ou les fils fusibles sont par exemple réalisés en argent, éventuellement en argent pur. Le ou les fils fusibles sont généralement enroulés selon une hélice autour du support central. Le support central est réalisé en matériaux électriquement isolants, généralement en céramique. De préférence, l’espace entre le support central et la face cylindrique interne du corps externe tubulaire est rempli d’un matériau qui favorisera l’extinction d’un arc électrique qui est susceptible de se former au moment de la fusion du ou des fils fusibles. Ce matériau est par exemple du sable de quartz. Aux deux extrémités axiales du corps tubulaire externe, on trouve généralement des capuchons de contact qui forment chacun une des deux bornes du fusible. Des fusibles susceptibles d’être utilisés dans l’invention sont par exemple commercialisés par la société SIBA GmbH, Borker Strasse 20-22, 44354 Lünen, Allemagne.
Dans les conditions de courant et de tension prévues par construction du fusible, le fusible est amené à un état fondu dans lequel, sous l’effet du courant électrique traversant le fusible, le ou les fils fusibles ont fondu, empêchant toute conduction de courant électrique au travers du fusible 26, donc empêchant toute circulation de courant électrique dans la branche principale 24.
Bien entendu, s’il apparaît dans le circuit principal 16 un courant de défaut dont l’intensité est très supérieure aux conditions de courant et de tension prévues pour la fusion du fusible, ce dernier bascule dans son état fondu de manière spontanée, sans besoin d’aucune commande humaine ou électronique.
Toutefois, dans chacun des modes de réalisation illustrés, le module de coupure 18 comprend par ailleurs un système de surcharge 30 qui, dans une configuration de surcharge du dispositif, en présence d’un courant de défaut dans le circuit principal 16, est apte à générer un courant de surcharge oscillant qui, au cours d’au moins une demi-période d’oscillation, s’ajoute en valeur absolue le courant de défaut circulant dans la branche principale 24, pour accroitre l’intensité du courant au travers du fusible 26 et ainsi assurer la fusion du fusible 26.
Différents systèmes de surcharge 30 vont être décrits ci-après, en référence aux différents modes de réalisation illustrés et de leurs éventuelles variantes.
Dans tous les modes de réalisation illustrés, le système de surcharge 30 comporte au moins une branche de surcharge 32 qui est agencée en parallèle de la branche principale 24 entre le premier point 20 et le second point 22 du module de coupure 18. Cette branche de surcharge 32 comporte un conducteur électrique de surcharge 33 dont une extrémité est reliée électriquement directement au premier point 20 et dont l’autre extrémité est reliée électriquement directement au second point 22 du module de coupure 18, et dans lequel sont interposés au moins un condensateur de surcharge 34 et un enclencheur de surcharge 36.
Dans les exemples illustrés, le condensateur de surcharge 34 est illustré sous la forme d’un seul composant physique. Toutefois, le condensateur de surcharge 34 peut être réalisé sous la forme d’un ensemble de plusieurs condensateurs discrets agencés électriquement en série et/ou en parallèle les uns par rapport aux autres. Dans ce cas, le condensateur de surcharge 34 est alors le condensateur qui est électriquement équivalent à cet ensemble. Le condensateur de surcharge 34 présente une capacité électrique C34.
L’enclencheur de surcharge 36 est interposé dans le conducteur de surcharge 33 de la branche de surcharge 32, l’enclencheur de surcharge 36 et le condensateur de surcharge 34 étant interposés successivement l’un à l’autre dans le conducteur de surcharge 33 de la branche de surcharge 32 entre le premier point 20 et le second point 22 du module de coupure 18. L’enclencheur de surcharge 36 et le condensateur de surcharge 34 peuvent être agencés dans un ordre ou dans l’autre dans le conducteur de surcharge 33 de la branche de surcharge 32, comme on peut le voir par exemple en comparant d’une part les figures 1 et 2, et d’autre part les figures 3 à 6.
L’enclencheur 36 peut basculer de manière réversible d’un état ouvert à état fermé. Dans son état ouvert, l’enclencheur de surcharge 36 empêche la circulation de courant électrique dans le conducteur de surcharge 33 de la branche de surcharge 32, et, dans son état fermé, l’enclencheur de surcharge 36 autorise la circulation de courant de manière bidirectionnelle dans le conducteur de surcharge 33 de la branche de surcharge 32. L’enclencheur de surcharge 36 est donc un interrupteur bidirectionnel. On remarque cependant que, comme on le comprendra du fonctionnement du dispositif, l’enclencheur de surcharge 36 n’a pas besoin d’être dimensionné pour interrompre un courant de charge lors du passage de son état fermé à son état ouvert, et encore moins pour interrompre un courant de défaut lors du passage de son état fermé à son état ouvert. En d’autres termes, l’enclencheur de surcharge 36 n’a pas besoin d’être dimensionné comme un disjoncteur.
La représente la tête de lance 100 selon l’invention, dans un mode de réalisation.
Dans un mode de réalisation, l’embout de la tête de lance est muni d’un filetage avec un pas adapté à la granulométrie de l’enduit
La est une vue en coupe de la tête de lance 100 selon l’invention, dans un mode de réalisation.
On observe sur la qui est une vue en coupe, la tête de lance 100 selon l’invention, dans un mode de réalisation. On observe notamment le tube injecteur 103 et la vis 106 de blocage. On observe également sur la une butée pour le positionnement de l’injecteur 103 d’air.
On observe également sur la , l’arrivée du produit (mortier, enduit), le conduit de passage de mortier et la chambre de mélange (air, produit).
La est autre vue de la tête de lance 100 selon la présente invention. On observe sur la le corps 101 réalisé par moulage et la buse 102.
On observe sur la la tête de lance 100 selon l’invention, dans un mode de réalisation, en particulier la vanne pneumatique 104, la vanne 105 d’échappement et une vanne d’échappement de précision 107.
Cette vanne d’échappement de précision 107 complémentaire permet un réglage précis du débit d’air pour la réalisation des finitions grain ou brutes de projection.
Ces différentes vannes permettent d’ajuster le débit d’air dans la tête de lance 100.
Les Figures 3A et 3B illustrent le tube injecteur 103.
Selon l’invention, l’injecteur 103 d’air est fixe.
Dans un mode de réalisation, l’injecteur 103 est un tube en acier.
Dans un mode de réalisation, l’injecteur 103 a un diamètre de 10 millimètres.
Les Figures 4A, 4B, 4C et 4D illustrent la buse 102 de la tête de lance 100 selon l’invention.
La buse 102 est vissée sur ledit corps 101, permettant un bon réglage de la position de l’injecteur 103, Elle comporte également une vis 106 de blocage, permettant de bloquer l’injecteur 103.
Dans la présente invention, la buse 102 avance et recule pour ajuster le jet de projection d’enduit, qui est un mélange d’air et de produit. La buse 102 est vissée sur le corps 101. Ceci permet d’obtenir un bon réglage de la position de la buse par rapport à l’injecteur d’air.
Dans certains modes de réalisation, le module de coupure comprend au moins un circuit de décharge du condensateur de surcharge pour les opérations de maintenance.
Dans certains modes de réalisation, le module de coupure comprend, électriquement en parallèle du condensateur de surcharge, une résistance de protection de condensateur.
Dans certains modes de réalisation, le module de coupure comprend, électriquement en parallèle de l’enclencheur de surcharge (36), une résistance de protection d’enclencheur (62).
Dans certains modes de réalisation, le module de coupure comprend, électriquement en parallèle du condensateur de surcharge, une résistance de protection de condensateur, et, électriquement en parallèle de l’enclencheur de surcharge, une résistance de protection d’enclencheur.
L’invention concerne aussi un procédé de coupure d’un courant électrique sous haute tension continue, dans lequel la coupure du courant électrique est assurée par la fusion d’un fusible qui est interposé dans une branche principale dans laquelle circule, dans une phase de conduction nominale, un courant électrique opérationnel, dans lequel le procédé comporte : - une étape de stockage d’une énergie électrique dans un système de surcharge ; - une étape de génération, par le système de surcharge, d’un courant de surcharge qui, dans la branche principale, se superpose à un courant de défaut pour assurer la fusion du fusible.
Dans un tel procédé, le courant de surcharge est un courant oscillant qui, dans la branche principale, au cours d’au moins une demi-période d’oscillation, s’ajoute au courant de défaut en valeur absolue.
Dans certains modes de réalisation, l’étape de génération d’un courant de surcharge oscillant est déclenchée par la commande d’un enclencheur de surcharge bidirectionnel du système de surcharge.
Dans certains modes de réalisation, l’étape de génération d’un courant de surcharge oscillant est déclenchée par une tension aux bornes d’une inductance de la branche principale lorsqu’une variation de courant dans la branche principale dépasse une valeur admissible prédéterminée.
La est une vue schématique illustrant un premier mode de réalisation de l’invention.
La est une vue schématique illustrant un deuxième mode de réalisation de l’invention.
La est une vue schématique illustrant un troisième mode de réalisation de l’invention.
La est une vue schématique illustrant un quatrième mode de réalisation de l’invention.
La est une vue schématique illustrant un cinquième mode de réalisation de l’invention.
La est une vue schématique illustrant un sixième mode de réalisation de l’invention.
La est une vue schématique illustrant un septième mode de réalisation de l’invention.
La est une vue schématique illustrant un huitième mode de réalisation de l’invention.
Dans l’exemple illustré schématiquement sur la , la chambre de pompe fait partie intégrante du mât principal 12, en formant la partie inférieure de ce mât, sans démarcation précise avec le reste du mât. Il pourrait être prévu sans sortir du contexte de l’invention, que la chambre de pompe soit formée par un manchon tubulaire indépendant du mât principal et rapporté et fixé à une extrémité inférieure de ce mât principal par des moyens de fixation appropriés. Dans chacun des cas, une communication fluidique est présente entre la chambre de pompe et la partie supérieure du mât et les dimensions, notamment les sections de passage, du mât et de la chambre de pompe permettent d’extraire la pompe d’alimentation rétractable hors du mât en la faisant remonter depuis sa position de travail en partie inférieure du mât vers l’extrémité supérieure du mât, lorsqu’il est nécessaire de la remplacer.
La tour de chargement et/ou de déchargement 2 comprend une platine 24, qui participe à former l’extrémité inférieure 201 de la tour 2. Comme le montre la , la platine 24 peut servir de support à la pompe d’alimentation rétractable 18 et à la chambre de pompe 180 dans laquelle la pompe d’alimentation 18 est reçue. Il convient toutefois de noter que la représentation de la platine sur la est une représentation schématique non limitative de la forme de cette platine.
La est une vue schématique rapprochée de l’extrémité inférieure 201 de la tour de chargement et/ou de déchargement 2 d’une cuve 1 selon un premier exemple de réalisation de l'invention. On retrouve sur la l’extrémité inférieure 201 de la tour de chargement et/ou de déchargement 2, ainsi que la platine 24 de cette tour, et la partie inférieure du mât principal 12, avec la chambre de pompe 180 dans laquelle est placée la pompe d’alimentation 18, non visible sur la .
La cuve comporte par ailleurs un clapet de pied 19, visible sur les représentations schématiques des figures 6 et 7, qui a pour fonction d’autoriser ou bloquer l’aspiration du gaz naturel liquéfié présent dans la cuve par la pompe d’alimentation rétractable, ou en d’autres termes, autoriser ou bloquer le passage de fluide au niveau de l’extrémité inférieure 120 du mât principal 12. Le clapet de pied 19 est ainsi mobile entre une position de dégagement, visible à la , dans laquelle il est à distance de l’extrémité inférieure 120 du mât principal 12, et une position d’obturation, visible à la , dans laquelle il est plaqué contre le bord d’extrémité inférieure 120 du mât principal. Le déplacement du clapet de pied se fait de la position de dégagement à la position d’obturation, et inversement, par une combinaison d’effet de pression et dépression créée notamment par le mouvement de la pompe d’alimentation rétractable au sein du mât principal et d’effet de rappel élastique, via un jeu de ressorts 190 représenté schématiquement sur ces figures 6 et 7.
Dans un exemple de réalisation, au niveau de la chambre de pompe 180, le mât principal 12 peut comporter, à son extrémité inférieure, une bride annulaire 181 par laquelle le mât principal et la chambre de pompe sont raccordés à un manchon tubulaire 182 dont le diamètre est ici sensiblement identique au diamètre de la chambre de pompe 180. Plus précisément la bride annulaire 181 située à l’extrémité inférieure du mât principal 12 est raccordée, par exemple par vissage, à une bride annulaire supérieure 183 du manchon tubulaire 182.
Le manchon tubulaire 182 est creux, et la cavité qu’il forme accueille en son sein le clapet de pied précédemment évoqué et qui permet d’isoler la pompe d’alimentation rétractable 18, ainsi que le volume intérieur de la chambre de pompe 180 et du mât principal 12, du reste du volume intérieur de la cuve 1. Le manchon tubulaire 182 précité forme donc un sas au sein duquel s’étend le clapet de pied 19. Le sas disposé dans le prolongement du mât principal est situé, selon la direction verticale Oz précédemment définie, entre la paroi de fond de la cuve de stockage et la chambre de pompe 180.
Selon l’invention, la cuve de stockage comprend une canalisation de purge 211 qui est configurée pour acheminer du fluide de purge, depuis un réservoir de stockage non représenté sur les figures et situé à l’extérieur de la cuve 1, au voisinage de l’extrémité inférieure 120 du mât principal 12, et notamment dans la chambre de pompe 180, dans laquelle est placée la pompe d’alimentation 18.
Plus précisément, l’invention prévoit que la canalisation de purge 211 débouche au sein du mât principal 12 par un orifice d’entrée 2110 schématiquement évoqué sur la , et agencé au plus près de l’extrémité inférieure 120 du mât principal. L’orifice d’entrée peut notamment déboucher dans le mât principal au voisinage de la pompe d’alimentation rétractable 18 lorsque cette dernière se situe dans sa position de travail. Il résulte de ce qui précède que l’orifice d’entrée 2110 est avantageusement agencé dans la chambre de pompe, au voisinage de la partie inférieure du mât principal 12, c'est-à-dire à proximité de la platine 24 de la tour de chargement et/ou de déchargement 2.