INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour cela un premier aspect de la divulgation concerne un appareil de distribution de repas, comprenant : - une zone de travail avec au moins un espace de stockage, agencé pour stocker des portions de repas à distribuer, et au moins un espace de distribution, agencé pour distribuer au moins une portion de repas à un utilisateur, - au moins une zone de garage, - au moins un premier et un deuxième bras manipulateurs, chacun : - mobile entre la zone de garage et la zone de travail, - agencé pour se déplacer dans la zone de travail de sorte à pouvoir prélever une portion de repas dans l’espace de stockage, pour la déposer dans l’espace de distribution, caractérisé en ce que le premier bras manipulateur est agencé pour pouvoir déplacer le deuxième bras manipulateur de la zone de travail vers la zone de garage, notamment en cas de défaillance du deuxième bras manipulateur, et/ou en ce que le deuxième bras manipulateur est agencé pour pouvoir déplacer le premier bras manipulateur de la zone de travail vers la zone de garage, notamment en cas de défaillance du premier bras manipulateur. Selon la mise en œuvre ci-dessus, le bras manipulateur en panne est déplacé, poussé, tiré par le bras manipulateur encore fonctionnel pour le dégager de la zone de travail vers la zone de garage. Ceci permet au bras manipulateur encore fonctionnel de pouvoir encore assurer toutes les fonctions et commandes : aucune partie de la zone de travail n’est bloquée par le bras manipulateur en panne.
Selon un mode de réalisation, chaque bras manipulateur comprend des moyens de rappel, chacun agencés pour rappeler chaque bras manipulateur dans une position prédéterminée dans la zone de travail, notamment en cas de défaillance dudit bras manipulateur. En particulier, les moyens de rappel permettent de placer chaque bras manipulateur (s’il est en panne) dans une position d’accouplement qui permet à l’autre bras manipulateur de le déplacer. De manière préférée, les moyens de rappel ne demandent aucune alimentation pour pouvoir rappeler chaque bras manipulateur dans une position prédéterminée dans la zone de travail.
Selon un mode de réalisation, l’appareil de distribution est agencé pour mettre hors tension et/ou hors énergie au moins une partie ou tous les actionneurs et moteurs d’un bras manipulateur jugé défaillant. Ainsi, le bras manipulateur encore fonctionnel peut aisément pousser/tirer le bras manipulateur en panne.
Selon un mode de réalisation, chaque bras manipulateur est agencé pour se déplacer selon au moins trois degrés de liberté, et dans lequel le premier bras manipulateur et/ou le deuxième bras manipulateur comprend au moins : - une première interface d’accouplement pour permettre un accouplement entre le premier bras manipulateur et le deuxième bras manipulateur selon un premier degré de liberté, et/ou - une deuxième interface d’accouplement pour permettre un accouplement entre le premier bras manipulateur et le deuxième bras manipulateur selon un deuxième degré de liberté.
Selon un mode de réalisation, la première interface d’accouplement et/ou la deuxième interface d’accouplement de chaque bras manipulateur comprend : - des moyens de poussée/traction de l’autre bras manipulateur, tels qu’une surface de butée, et/ou - des moyens d’accrochage de l’autre bras manipulateur, tels qu’un verrou, et/ou un aimant, et/ou un électroaimant, et/ou une rainure avec une contre dépouille, et/ou une pince.
Selon un mode de réalisation : - la première interface d’accouplement comprend au moins une première surface d’accostage normale au premier degré de liberté, et/ou - la deuxième interface d’accouplement comprend au moins une deuxième surface d’accostage normale au deuxième degré de liberté, et de préférence deux deuxièmes surfaces normales au deuxième degré de liberté.
- disposer la préforme fibreuse 10 dans un moule 12,
- injecter un mélange à base de résine à l'état liquide en maintenant une pression pendant que l’on effectue la polymérisation de la pièce par chauffage.
La pièce composite est une pièce composite aéronautique, par exemple une pièce aubagée de turbomachine, telle qu’une aube de soufflante.
Des exemples d’installations 14 permettant de mettre en œuvre un tel procédé sont illustrés aux figures 1 à 3.
Classiquement, le mélange à base de résine comprend au moins une résine polymérisable et un durcisseur.
De façon avantageuse, la résine est un matériau thermodurcissable. De préférence, la résine est sous forme liquide. Il peut s’agir, par exemple, des polyépoxydes (ou époxydes) ou de polyimides ou de polybismaléimides.
De préférence, la résine est une résine polyépoxyde, par exemple la résine PR520N commercialisée par Solvay, à base de DiGlycidyl Ether de Bisphénol F (DGEBF) ou la résine 2896, commercialisée par 3M à base de DiGlycidyl Ether de Bisphénol A (DGEBA).
Le durcisseur est un agent de réticulation qui déclenche la polymérisation et le durcissement irréversible de la résine sous l’effet de la chaleur.
De préférence, le durcisseur est sous forme solide.
De façon avantageuse, le durcisseur est choisi parmi, par exemple, le 9,9-Bis(4-amino-3chlorophényl)fluorène (CAF), l’acide 1,12-dodécanedioïque (DDA), le 4,4’-diamino-diphénylsulfone (DDS), l’hexaméthylène diamine (HDMA).
Le mélange peut comprendre en outre d’autres composants tels qu’une charge. De préférence, la charge représente moins de 30% en masse du mélange, 10% maximum pour les charges élastomères. Elle a pour objectif d’améliorer certaines caractéristiques physico-chimiques et/ou mécaniques du produit.
Pour un résultat optimal, notamment au niveau des propriétés mécaniques de la résine après cuisson, le durcisseur doit être dissout dans la résine avant l’injection dans le moule 12.
Ainsi selon l’invention, le procédé de fabrication d’une pièce composite, en particulier une pièce composite aéronautique, comprend en outre les étapes consistant à :
chauffer le mélange de résine polymérisable et du durcisseur à une température de dissolution et/ou pendant une durée de dissolution suffisantes pour obtenir une dissolution complète du durcisseur, et refroidir le mélange à une température de sécurisation de manière à empêcher au moins une réaction exothermique.
Par la suite, dans une étape c), le mélange est injecté, ultérieurement ou immédiatement après le refroidissement du mélange, dans le moule 12 comprenant la préforme fibreuse 10. L’injection du mélange se fait à une température d’injection égale ou supérieure à la température de dissolution.
Le procédé selon l’invention s’applique par exemple à la fabrication d’une pièce aubagée, telle qu’une aube et en particulier une aube de soufflante.
Afin de réduire le risque de déchirure de ces moyens de suspension, le document US 2010/0294693 propose une poche pour composants sanguins avec des moyens de suspension sous la forme de fentes positionnées au milieu de la soudure périphérique de la poche. En outre, les fentes possèdent des parties incurvées à chacune de leurs extrémités afin de réduire les contraintes exercées par le poids de la poche à cet endroit et ainsi minimiser encore plus le risque de déchirure pouvant conduire à la chute de la poche. Comme dans le document précédent, les fentes sont bordées d’un bourrelet de soudure. A distance de ce bourrelet, une ligne de soudure laissée par l’outil de soudure-coupure est représentée. Cette ligne de soudure ne possède pas des dimensions suffisantes pour arrêter une éventuelle déchirure des fentes de suspension.
L’invention propose un récipient destiné à contenir un fluide pourvu d’un moyen de suspension ou d’accrochage ayant une résistance améliorée à la rupture, réduisant ainsi le risque de chute du récipient lors de sa suspension à un crochet.
A cet effet et selon un premier aspect, l’invention concerne un récipient contenant ou destiné à contenir un fluide comprenant une enveloppe extérieure ayant deux feuilles souples associées entre elles le long d’un joint périphérique de sorte à définir un compartiment interne contenant ou destiné à contenir le fluide, ledit récipient ayant en outre une partie supérieure et une partie inférieure entre lesquelles le compartiment interne est placé, ledit joint périphérique s’étendant au moins sur ladite partie inférieure du récipient, ladite partie inférieure comportant une ouverture de suspension destinée à suspendre ledit récipient et une nervure de barrage entourant à distance ladite ouverture de suspension, ladite nervure de barrage s’élevant sur une hauteur allant de 0,7 à 1,4 mm depuis la surface de l’une desdites feuille souples.
Selon un deuxième aspect, l’invention porte sur un procédé de fabrication d’un récipient selon le premier aspect de l’invention, ledit procédé comprenant au moins les étapes suivantes : a) fournir au moins une première et deuxième matrice, au moins la première matrice étant pourvue d’une empreinte en relief dont la géométrie correspond à la géométrie du joint périphérique dudit récipient, ladite empreinte comprenant en outre une rainure dont la géométrie correspond à la géométrie de la nervure de barrage ; b) disposer entre lesdites première et deuxième matrices un empilement de deux feuilles souples ; c) associer entre elles lesdites feuilles souples par rapprochement des première et deuxième matrices afin de former ledit joint périphérique du récipient ; et d) réaliser l’ouverture de suspension dans la partie inférieure dudit récipient.
représente de façon schématique un récipient pourvu d’une ouverture de suspension selon l’invention.
représente de façon schématique un vue partielle et agrandie du récipient de la .
représente de façon schématique une vue en perspective de la première matrice de soudure utilisée pour réaliser le récipient de la .
représente de façon schématique une vue de dessus, partielle et agrandie, de la première matrice de soudure de la .
représente de façon schématique une vue en perspective de la deuxième matrice de soudure utilisée pour réaliser le récipient de la .
La représente un récipient 1 contenant ou destiné à contenir un fluide selon l’invention. Ce récipient est par exemple destiné à contenir un fluide tel que du sang ou des composants sanguins pour transfusion à un patient. Selon un autre exemple, le récipient est destiné à contenir un fluide à usage médical ou pharmaceutique telle qu’une solution de perfusion. En variante, le récipient comprend un milieu pour la culture de cellules.
Ce récipient comprend une enveloppe extérieure 2 ayant deux feuilles souples 3,4 associées entre elles le long d’un joint périphérique 5 de sorte à définir un compartiment interne 6 contenant ou destiné à contenir le fluide.
Les feuilles souples sont réalisées dans un matériau thermoplastique souple et stérilisable tel que le polychlorure de vinyle.
Le récipient 1 comprend une partie supérieure 7 et une partie inférieure 8 entre lesquelles le compartiment interne 6 est placé.
Les termes « supérieur » et « inférieur » sont définis par rapport au sens d’utilisation du récipient lors de son remplissage.
Selon la réalisation de la , la partie inférieure 8 en contact avec le compartiment interne 6 possède une forme concave. La partie supérieure 7 en contact avec le compartiment interne 6 possède une forme convexe.
MASQUE PERMEABLE A L’AIR Références croisées à des demandes connexes
La présente demande de brevet revendique les avantages des documents US 63/239 597, déposé le 1 septembre 2021, US 63/297 084 déposé le 6 janvier 2022, US 63/305 938 déposé le 2 février 2022 et US 63/326 418 déposé le 1 avril 2022. Toutes les demandes ci-dessus sont incorporées ici pour référence.
Domaine de l’invention La présente invention concerne un masque intégral recouvrant les yeux, le nez et la bouche d’un utilisateur, en particulier un masque de plongée perméable à l’air qui est relativement compact, léger et présente une excellente efficacité respiratoire.
Descriptions de l’art connexe
Dans les activités aquatiques actuelles, la manière la plus commune de permettre à un utilisateur de respirer librement sans retenir sa respiration, n’est autre que d’utiliser un masque (recouvrant les yeux et le nez), avec un tube de respiration (fixé à la bouche de l’utilisateur). Bien que ce procédé ait été utilisé pendant de nombreuses années, il faut que l’utilisateur respire exclusivement par la bouche. Cependant, ceci est différent de l’habitude d’une personne ordinaire qui respire avec la bouche et/ou avec le nez. L’invention du masque facial de plongée 1 (c'est-à-dire le dénommé masque de plongée intégral, FFSM) est principalement prévue pour permettre au corps 10 du masque 1 de recouvrir tout le visage F (des sourcils au menton, y compris les yeux, le nez et la bouche). Ensuite un tube de respiration 11 se raccorde au sommet central du corps 10 et est en communication de fluide avec l’intérieur du corps 10 pour que l’utilisateur respire librement par la cavité bucco-nasale. Tout le processus de respiration est plus décontracté, et on n’a pas besoin de prêter attention à la respiration, comme représenté sur les figures 1A et 1B, rendant les activités aquatiques plus agréables.
Mais en raison de la grande zone de verre 12, le masque intégral de plongée 1 a un grand volume interne, rendant le FFSM difficile à porter. De plus, un autre inconvénient néfaste du grand volume interne du FFSM réside dans le fait que pendant l’utilisation, le grand volume interne diminue l’efficacité de l’air expiré sortant du FFSM ; ainsi, la concentration de dioxyde de carbone dans l’espace interne total du corps de masque 10 augmentera progressivement. La perte de conscience accidentelle due à la teneur insuffisante en oxygène dans le sang a été reportée partout dans le monde. Pour comprendre pourquoi, nous devons commencer avec certaines théories de base : L’air que nous respirons, contient environ 21% d’oxygène (O 2 ) et jusqu’à environ 0,04% de dioxyde de carbone (CO 2 ). Mais la majeure partie des gens ignorent que c’est le dioxyde de carbone, pas l’oxygène, qui est principalement responsable du rythme et de la profondeur de notre respiration ; le dioxyde de carbone est un composant très important de l’air dans les poumons humains, et des niveaux accrus de dioxyde de carbone peuvent provoquer une perte de connaissance. Si cela se produit dans l’eau, le résultat est la noyade. Pendant la respiration, l’oxygène est consommé et métabolisé, et le dioxyde de carbone est produit par notre corps, se traduisant par une augmentation de la teneur en dioxyde de carbone (jusqu’à environ 4%) et par une diminution de la teneur en oxygène (jusqu’à environ 16%) dans l’air que nous expirons. Lorsque nous expirons, les voies respiratoires ne sont pas complètement vidées, et il reste une petite quantité d’air (riche en dioxyde de carbone) dans les voies respiratoires. Cette quantité de respiration qui ne participe pas à l’échange d’air, est médicalement appelée « espace mort ». Donc, lorsque nous inhalons à nouveau, nous respirons un mélange d’air contenant « l’air frais » et « l’air riche en dioxyde de carbone », qui peut devenir létal ; par conséquent, nous devons garder l’espace mort aussi petit que possible pour être sauf. Pour transplanter une telle théorie au FFSM, c'est-à-dire pour simuler tout le FFSM en tant que système respiratoire humain. Lorsque l’on utilise le tube de respiration 11 pour respirer, la longueur des voies respiratoires est manifestement accrue, et conceptuellement, le volume du dénommé espace mort est augmenté. Si ce volume total est trop important, l’air que nous rerespirons a des concentrations progressivement plus importantes de dioxyde de carbone, menant à des risques accrus, comme décrit plus haut. C’est également la raison pour laquelle la norme européenne 1972 (c'est-à-dire la norme EU EN 1972) limite strictement la longueur et le diamètre des tubes de respiration ; c'est-à-dire que le volume des tubes de respiration pour adultes ne doit pas dépasser 230 ml (et ne pas dépasser 150 ml pour les enfants). Et ce n’est que la limite de volume du tube de respiration 11. Si nous ajoutons maintenant le volume interne du corps de masque 10, le volume de l’espace mort est doublé ou triplé, ou même plus, ce qui conduit bien entendu au risque d’augmenter le niveau de la concentration en dioxyde de carbone.
Sur la base de la théorie ci-dessus, la réduction de la concentration en dioxyde de carbone a fait l’objet d’une recherche et développement sérieuse et active pour cette industrie, en particulier pour les fabricants bien connus, parce qu’ils doivent produire des produits sains et fiables. Non seulement parce qu’ils doivent passer l’inspection de la norme EU, mais également éviter d’être poursuivis et indemniser les gens en raison des problèmes de sécurité. Ces fabricants vont habituellement dans deux directions : 1) réduire le volume de l’espace mort ; 2) « dériver » les flux d’air d’entrée et de sortie du masque, de sorte que l’air frais inhalé est indépendant du dioxyde de carbone expiré, réduisant la probabilité de mélange.
(1) Afin de réduire l’espace mort, certains FFSM adoptent le concept de conception consistant à isoler la partie respiratoire (poche bucco-nasale) des autres parties, comme les joues et les yeux pour former deux zones, la partie supérieure est le volume supérieur (UV), c'est-à-dire la poche oculaire 14 (EP), comme représenté dans la zone entourée par la ligne vide à pointillés sur la ; la partie inférieure est le volume inférieur (LV), qui est la poche bucco-nasale 13 (OP), la zone entourée par la ligne pleine en gras sur la , permet à l’espace mort d’être strictement contrôlé uniquement dans la zone de volume inférieur, afin de réduire la concentration en dioxyde de carbone.
(2) Afin de séparer l’entrée et la sortie, certains FFSM ont conçu une boucle respiratoire à une voie, en utilisant un clapet de non-retour afin de contrôler l’entrée à une voie et la sortie à une voie pour empêcher l’air expiré de se mélanger à l’air frais inhalé. Par conséquent, lors de l’inhalation, il est idéal d’inhaler uniquement de « l’air frais » du tube de respiration 11, de passer par la poche oculaire 14 et ensuite de passer par le clapet de non-retour 15 pour entrer dans la poche bucco-nasale 13 (la trajectoire est représentée par la ligne vide en pointillés sur la ) ; l’air peut être uniquement guidé depuis les deux côtés du corps de masque 10 jusqu’au sommet du masque par un seul passage (c'est-à-dire les passages des deux côtés du corps 10 le long du contour du cadre de verre, non représenté sur les dessins) et ensuite déchargé par le tube de respiration 11, comme représenté par la ligne pleine en pointillés sur la .
Même si la direction mentionnée ci-dessus pour résoudre le problème est correcte, l’étanchéité à l’air entre la zone de volume supérieur (poche oculaire 14) et la zone de volume inférieur (poche bucco-nasale 13) de nombreux produits n’est pas bonne, par nature, en raison du vieillissement des matériaux ou en raison des différentes formes et dimensions faciales des utilisateurs, provoquant le fait que le joint d'étanchéité entre les zones de volume supérieur et inférieur ne peut pas être bien maintenu du tout. Il existe uniquement une simple séparation entre la poche oculaire 14 et la poche bucco-nasale 13. De plus, non représenté sur les dessins pour les détails, le passage occupé par les lignes pleines en pointillés sur la , augmenteront indubitablement le volume de l’espace mort. Ce résultat ramène au niveau où la concentration de dioxyde de carbone est trop élevée. Bien entendu, le fait d’ajouter un clapet anti-retour pour contrôler la sortie à une voie de sorte que l’espace d’expiration peut être réduit après avoir déduit le volume de la poche oculaire 14, peut combler certaines lacunes d’espace mort excessif, mais étant donné que le flux de sortie circule habituellement à partir des deux côtés de la poche bucco-nasale, remonte le long des passages d’air autour du masque jusqu’au sommet du masque et ensuite s’étend le long de la longueur du tube de respiration jusqu’au sommet du tube de respiration pour être évacué. Si ce contrôle de sortie « à une voie » peut être correctement réalisé tout le temps jusqu’à la fin ou si l’on doit déterminer d’autres clapets de non-retour à mi-chemin, comme au niveau du raccordement entre le masque et le tube de respiration, etc…, cela augmentera le coût des matériaux et rendra le mécanisme plus compliqué.
Avec la conception actuelle du FFSM, tout le verre est utilisé pour recouvrir les yeux, le nez et la bouche de tout le visage humain, et ensuite sur le côté interne du verre, on agence des mécanismes d’isolation et d’entrée et de sortie différents, par conséquent la surface de verre doit faire saillie du cadre pour obtenir plus d’espace interne, alors tout le produit laisse une certaine distance par rapport au visage de l’utilisateur après le port (comme représenté sur la ), et le volume interne d’une telle conception de masque ne peut pas être minimisé. Si l’on souhaite contrôler l’espace mort à une plage inférieure de valeurs, c’est encore moins possible. Par conséquent, il est particulièrement important de réaliser des changements structurels sur le masque intégral existant sur le marché.
Le but principal de la présente invention est de proposer un masque perméable à l’air, par le biais de changements structurels, son volume peut être minimisé, améliorant ainsi les problèmes ci-dessus. Afin de comprendre la réflexion technique derrière tout cela, il y a un peu de théories sur lesquelles se concentrer en premier.
La première est « la pression de ventilation négative ». Dans une salle relativement étanche, s’il y a un ventilateur aspirant à une voie d’un côté de la paroi pour faire sortir l’air intérieur, un vide relatif transitoire (la dénommée « pression négative ») se forme. Si les fenêtres de l’autre côté ont de nombreux trous, l’air extérieur s’écoule passivement dans la pièce sans pression ou avec une pression négative sous la pression atmosphérique interne et externe déséquilibrée. De cette manière, l’air intérieur circule, de manière continue, avec l’air extérieur. Si la position de ventilation est installée correctement, ou si le vide temporaire est plus complet, l’air frais extérieur s’écoule vers la pièce par les trous « plus naturellement et activement », et l’air intérieur sort dans le sens dans lequel il est emporté et ne pollue pas d’autres pièces. Les installations industrielles utilisent cette théorie pour purifier l’air dans l’usine. Les institutions médicales utilisent également le même principe pour construire des salles d’isolement sous pression négative pour garantir que les patients avec des sources infectieuses sévères ne contaminent pas les autres pièces. La relation théorique ci-dessus est représentée sur le schéma de principe de la .
La seconde est « le volume courant ». Le volume courant concerne la quantité d’air inhalé ou expulsé des poumons pendant chaque cycle respiratoire et est d’approximativement 500 millimètres sur un homme adulte en bonne santé et d’approximativement 400 millimètres sur un sujet féminin en bonne santé. C’est un important paramètre clinique qui permet une bonne ventilation. Lorsque les poumons ont besoin d’une protection de ventilation adéquate, le rythme cardiaque au repos est utilisé en tant que standard, et le volume courant est déterminé sur le poids corporel idéal de 6-8 ml/kg (IBW). La plage de volume courant sûre est définie comme étant 6-8 ml/kg IBW, où IBW (homme) = 50 kg + 2,3 x (taille (en pouce) – 60). A l’aide de cet algorithme, le volume courant sûr calculé pour un homme avec une taille de 185 cm est compris entre 474 ml et 632 ml ; alors que pour un homme avec une taille de 165 cm, le volume courant sûr calculé est compris entre 368 et 490 ml. Ceci explique pourquoi le volume courant sûr moyen pour un homme adulte en bonne santé est d’environ 500 ml en pratique clinique.