INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une première alternative, illustrée sur la , le tube 6 diffère de ce qui a été précédemment décrit en ce que la dimension transversale de la zone d’étanchéité 48 est plus grande. Plus particulièrement, la dimension transversale de la zone d’étanchéité peut être égale à au moins deux fois la dimension verticale d’un canal 8 de circulation de fluide caloporteur. La dimension verticale est un compromis entre une surface suffisamment grande pour assurer l’étanchéité et une surface n’impactant pas fortement la quantité de fluide caloporteur pouvant circuler dans un ensemble de circulation au sein du tube.
Dans une deuxième alternative, illustrée sur la , le tube 6 diffère de ce qui a été précédemment décrit en ce que l’épaisseur de la zone d’étanchéité 48, c’est-à-dire une dimension transversale perpendiculaire aux dimensions verticale et longitudinale du tube, est réduite par rapport à la dimension transversale du tube du tube. On permet ainsi un allègement du tube par enlèvement de matière, dans une zone où il n’est pas intéressant en termes d’échange thermique d’avoir un contact avec les organes de stockage d’énergie électrique puisqu’aucun fluide caloporteur ne circule dans cette zone d’étanchéité.
L’invention telle qu’elle vient d’être décrite permet bien de répondre aux objectifs qu’elle s’était fixés, à savoir proposer un dispositif de régulation thermique, notamment pour un dispositif de stockage d’énergie électrique, dans lequel la compartimentation des zones de circulation du fluide caloporteur est améliorée. Cela est possible grâce à la réalisation d’une zone d’étanchéité particulière dans un tube percé de canaux de circulation de fluide caloporteur, ladite zone d’étanchéité formant sur une face d’extrémité longitudinale du tube une surface de contact pleine contre laquelle peut venir en butée une nervure d’une chambre de collecte rendue solidaire du tube.
Dans l’étape 601, le besoin en hydrogène est déterminé à partir d’une prévision d’utilisation du dispositif de consommation 105 et éventuellement d’une valeur d’une quantité d’hydrogène stockée dans le dispositif 105. Cette prévision et cette quantité peuvent être transmises, au dispositif de commande 103, par le dispositif de consommation d’hydrogène 105, en utilisant son dispositif de communication 105-a.
L’étape 602 de détermination d’une quantité d’hydrogène à produire peut aussi prendre en compte une donnée représentative d’un volume d’hydrogène comprise dans le dispositif de stockage d’hydrogène 104.
La quantité d’hydrogène à produire peut par exemple être déterminée par soustraction de la quantité d’hydrogène comprise dans le dispositif de stockage d’hydrogène 104 et du besoin en hydrogène.
L’étape 603 permet de faire baisser le point de fonctionnement du dispositif de production 102 et donc d’augmenter son efficacité.
On peut configurer le débit instantané de production pour qu’il soit compris entre 95% et 5% du débit nominal. Cette plage de débit est particulièrement avantageuse pour les électrolyseurs de type PEM. La borne inférieure de cette plage correspond à la limite basse de fonctionnement pour des électrolyseurs PEM
On peut aussi configurer le débit instantané de production pour qu’il soit compris entre 95% et 20% du débit nominal. Cette plage de débit est particulièrement avantageuse pour les électrolyseurs à technologie alcaline.
On peut enfin configurer le débit instantané de production pour qu’il soit compris entre 90% et 25% du débit nominal. Cette plage de débit offre l’avantage d’être adaptée à la plupart des électrolyseurs à technologie alcaline.
On peut enfin configurer le débit instantané de production pour qu’il soit compris entre 75% et 25% du débit nominal.
On peut enfin configurer le débit instantané de production pour qu’il soit compris entre 50% et 25% du débit nominal.
On peut déterminer le débit instantané à produire en divisant la quantité d’hydrogène à produire par une durée s’écoulant jusqu’au l’échéance.
Dans un mode de réalisation, le débit instantané est le débit minimal pour obtenir la quantité d’hydrogène avant la fin de l’échéance.
Dans un autre mode de réalisation, le débit instantané est ajusté afin qu’il ne soit pas inférieur à un seuil prédéterminé. En d’autres termes, ce débit instantané peut être augmenté si besoin afin qu’il ne soit pas inférieur à un seuil prédéterminé.
L’étape 604 de commande comprend la détermination d’une intensité d’un courant à appliquer aux bornes des électrodes du dispositif de production 102 afin que l’hydrogène soit produit avec le débit instantané.
Ainsi le procédé permet d’adapter le débit de production d’hydrogène en fonction du besoin. Par exemple, il permet de baisser ou d’augmenter le débit en fonction de la baisse ou de l’augmentation du besoin en hydrogène ou d’un décalage temporel de ce besoin. En mettant en œuvre ce procédé, le dispositif de commande 103 diminue la production d’hydrogène lorsque la quantité d’hydrogène nécessaire baisse ou lorsque ce besoin en hydrogène est décalé dans le temps.
Dans le cas de véhicules, ils peuvent par exemple faire le plein durant une plage fixée dans la journée. Connaissant les consommations exactes et le volume nécessaire pour faire le plein, on peut baisser le point de fonctionnement de l’électrolyseur (son débit de production) et ainsi augmenter son efficacité.
Dans le cas d’une flotte de véhicules, le besoin en hydrogène de cette flotte fluctue en fonction des saisons. Cette fluctuation concerne le nombre de véhicules en circulation en plus de la consommation individuelle de chaque véhicule. Cette fluctuation est prise en compte pour déterminer la quantité d’hydrogène à produire. Cette prise en compte permet de régler le débit de production sur la demande exacte et ainsi d’obtenir un débit instantané inférieur au débit nominal. Par exemple, en été, lorsque moins de bus circulent et donc que la consommation totale des bus baisse, on peut ainsi baisser le débit de production du dispositif 102 de production d’hydrogène.
La est un schéma fonctionnel illustrant le dispositif de commande principal dans le second mode de réalisation.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Dans un mode de réalisation de la présente invention, un appareil de mesure de particules chargées comprenant : une pluralité de détecteurs à gaz dans chacun desquels un gaz pour détecter le passage d’une particule chargée est renfermé ; un calculateur de trajectoire configuré pour calculer une trajectoire de la particule chargée sur la base de signaux de détection délivrés en sortie de la pluralité de détecteurs à gaz et de chacun des paramètres associés à la pluralité de détecteurs à gaz ; un dispositif de mesure configuré pour mesurer un objet sur la base de la trajectoire de la particule chargée, l’objet étant une cible de mesure ; un dispositif d’acquisition d’intensité de signal configuré pour acquérir une intensité de signal des signaux de détection ; un moniteur d’état d’opération configuré pour évaluer chacun des états d’opération de la pluralité de détecteurs à gaz sur la base de l’intensité du signal correspondant à chacun de la pluralité de détecteurs à gaz ; et un processeur de mise à jour de paramètre configuré pour mettre à jour au moins un paramètre lorsqu’au moins l’un des états d’opération de la pluralité de détecteurs à gaz associés à ce paramètre change.
Selon des modes de réalisation de la présente invention, il est possible de fournir une technique de mesure de particules chargées qui puisse appréhender le type ou le degré de détérioration des détecteurs à gaz et maintenir l’exactitude de mesure constante pendant la longue période de temps.
Ci-dessous, des modes de réalisation d’un appareil de mesure de particules chargées et son procédé de commande vont être décrits en détail en faisant référence aux dessins joints. Tout d’abord, une description sera donnée du premier mode de réalisation en faisant référence à la à la .
Le signe de référence 1 sur la désigne un appareil de tomographie par muons configuré sous la forme d’un appareil de mesure de particules chargées. Cet appareil de tomographie par muons 1 est un système d’inspection non destructif qui inspecte un objet devant être mesuré sans détruire cet objet. Un véhicule 2 tel qu’un camion qui transporte un contenant est illustré en tant qu’objet devant être mesuré. Par exemple, l’appareil de tomographie par muons 1 est utilisé pour inspecter si un objet prédéterminé 3 est présent dans le véhicule 2 ou non. L’objet peut être, par exemple, un contenant devant être transporté par aéronef ou par bateau et un bagage qui peut être porté par la force humaine.
Cet appareil de tomographie par muons 1 inspecte (à savoir, obtient des images) le véhicule 2 par tomographie par muons (à savoir, inspection par muons) dans laquelle le muon μ est utilisé en tant que particule chargée. Par exemple, il est vérifié si les marchandises contenues dans le chargement devant être transporté sont compatibles avec le contenu décrit dans le descriptif ou non. De plus ou en variante, il est vérifié si une substance illégale est incluse ou non. En particulier, des inspections sont menées dans le but de détecter un matériau nucléaire tel que de l’uranium caché dans le chargement. Puisque de nombreuses inspections sont menées de manière continue, les inspections sont menées sans ouvrir l’intérieur du chargement.
Il est suffisant que l’appareil de tomographie par muons 1 puisse au moins identifier le type de substance. Les types de substances incluent les éléments de la substance, la composition de la substance, la proportion de chaque élément contenu dans la substance, la masse volumique de la substance, et la quantité de la substance. Le type de substance peut être identifié en utilisant la particularité que l’angle de diffusion du muon μ est différent pour chaque substance.
Les muons μ devant être utilisés dans la tomographie par muons existent principalement sous la forme de rayons cosmiques. Les muons μ sont un type de rayons cosmiques secondaires devant être générés par la réaction de rayons cosmiques primaires étant entrés sur la Terre à partir de l’espace par l’atmosphère de la Terre. Le muon μ a une charge positive ou négative et a une énergie élevée de 3 à 4 GeV en moyenne, par conséquent il a une puissance de pénétration très élevée comparativement aux rayons radioactifs tels que les rayons X.
Les muons μ peuvent également être générés artificiellement en utilisant un accélérateur. Bien qu’un aspect de l’utilisation de muons de rayons cosmiques μ soit donné à titre d’exemple dans le présent mode de réalisation, des muons μ générés artificiellement peuvent être utilisés à la place.
Bien que l’appareil de mesure de particules chargées 1 soit donné à titre d’exemple par l’appareil de tomographie par muons 1 dans le présent mode de réalisation, l’appareil de mesure de particules chargées 1 peut être configuré sous la forme d’un autre aspect. Par exemple, le présent mode de réalisation peut être appliqué à un appareil de mesure qui utilise des particules chargées telles que des électrons.
L’appareil de tomographie par muons 1 du présent mode de réalisation inclut un premier détecteur de trajectoire de muon 6, un second détecteur de trajectoire de muon 7, et un ordinateur d’analyse 8.
Le premier détecteur de trajectoire de muon 6 et le second détecteur de trajectoire de muon 7 sont installés de façon à se faire face avec le véhicule 2 interposé entre ceux-ci, par exemple, avec le véhicule 2 interposé dans la direction verticale. Une paire de premier et second détecteurs de trajectoire de muon 6 et 7 est des dispositifs configurés pour détecter des muons μ, qui sont des rayons cosmiques existant dans la nature.
Chacun des premier et second détecteurs de trajectoire de muon 6 et 7 est logé dans un logement prédéterminé (à savoir, châssis) 4. Le premier détecteur de trajectoire de muon 6 sur le côté supérieur est supporté par un montant 5. Le second détecteur de trajectoire de muon 7 sur le côté inférieur est enfoui sous terre. En outre, le véhicule 2 est monté sur une base 9 prédéterminée.
À présent, la configuration du système de l’appareil de tomographie par muons 1 va être décrite en faisant référence aux schémas fonctionnels des et .
Tel que montré sur la , les premier et second détecteurs de trajectoire de muon 6 et 7 sont connectés à l’ordinateur d’analyse 8 et sont commandés par l’ordinateur d’analyse 8.
Des coffres de toit sont employés dans de nombreuses applications pour protéger des équipements disposés sur des toits de véhicules tels que des bus, des trains, ou encore des tramways. Les équipements ainsi protégés incluent par exemple des équipements de régulation ou de transformation électrique prévus notamment pour recevoir d’un pantographe un courant électrique fourni par une caténaire, ou encore des ensembles de piles à combustibles ou des organes de régulation thermique tels que des climatiseurs.
Ces coffres comprennent généralement une caisse, délimitant un espace de réception, fermée par un couvercle formé des tôles rivetées sur la caisse qui sert de support à chacune des tôles. Ce couvercle sépare l’intérieur du coffre de l’extérieur et joue ainsi un rôle de protection des équipements contenus dans le coffre. Afin d’assurer une bonne isolation vis-à-vis de l’eau, les différentes tôles du couvercle sont en général mastiquées les unes aux autres.
De tels coffres ne donnent pas cependant entière satisfaction. En effet, il arrive fréquemment que des infiltrations apparaissent à travers le mastic, ces infiltrations pouvant déboucher sur une corrosion des tôles et/ou de la caisse, voire dans certains cas sur un endommagement des équipements reçus dans le coffre.
Il existe donc un besoin pour un coffre de toit pour un véhicule de transport en commun qui présente une durabilité augmentée.
A cet effet, l’invention a pour objet un coffre de toit pour un véhicule de transport en commun, notamment un véhicule ferroviaire, le coffre délimitant un volume interne et comportant une caisse comportant un ensemble de parois latérales s’étendant chacune selon un plan d’extension respectif, et un couvercle fermant au moins en partie la caisse, le couvercle comportant au moins une jupe périphérique située à l’extérieur de la caisse et définissant avec au moins une dite paroi latérale une goulotte, le coffre comprenant en outre un mastic disposé dans la goulotte.
Le couvercle du coffre selon l’invention protège ainsi le mastic en évitant qu’il ne soit soumis directement à la pluie, à des produits lessiviels lors du nettoyage du coffre et/ou au rayonnement solaire. Les risques de détérioration du mastic, et donc d’infiltration d’eau à l’intérieur du coffre sont donc réduits.
Selon des modes de réalisation particuliers, le coffre présente une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prise(s) isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- la jupe comprend une portion distale formant un bord tombé, la goulotte étant délimitée entre ledit bord tombé et la paroi latérale en regard de laquelle se trouve ladite portion distale ;
- la goulotte définit un angle compris entre 0° et 75°, de préférence compris entre 40° et 50°, avantageusement sensiblement égal à 45°, ledit angle étant mesuré entre une face interne de la portion distale de la jupe et une face externe de la paroi latérale en regard de laquelle se trouve ladite portion distale ;
- la jupe comprend en outre une portion proximale s’étendant entre la portion distale et une partie centrale du couvercle, ladite partie centrale présentant une face interne en regard du volume interne du coffre, la portion proximale s’étendant dans la continuité de la partie centrale, la portion proximale présentant de préférence une largeur comprise entre 5 mm et 10 mm ;
- le couvercle est fixé à la caisse au moyen d’un cordon de soudure et/ou de rivets ;
- le coffre comprend en outre un support s’étendant entre une face inférieure destinée à être en contact avec le véhicule et une face supérieure en contact avec la caisse, au moins une des parois latérales de la caisse s’étendant de préférence en partie en dessous de la face supérieure du support ;
- le couvercle comprend une pluralité de tôles métalliques assemblées entre elles, par exemple soudées entre elles, de manière à former un ensemble monobloc de tôles ;
- la jupe est venue de matière avec au moins une des tôles, la jupe étant de préférence obtenue par pliage de ladite tôle.
Il est également proposé un véhicule de transport en commun, notamment un véhicule ferroviaire, comportant au moins un coffre de toit tel que précédemment défini.
Selon un mode de réalisation, le véhicule est un véhicule électrique comportant un moteur et un pantographe, le moteur étant configuré pour propulser le véhicule, le pantographe étant configuré pour recevoir un premier courant électrique d’un caténaire et pour transmettre le premier courant à au moins un dispositif accueilli dans le volume interne du coffre, le dispositif étant par exemple configuré pour convertir le premier courant en un deuxième courant électrique différent du premier courant électrique et pour alimenter le moteur avec le deuxième courant.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend en outre les étapes : - pour chacun des premier et deuxième circuits, lorsque l’organe de commande fait passer l’électrode mobile de la position de fermeture à la position d’ouverture, déterminer un deuxième instant de transition auquel l’électrode mobile cesse d’être en contact avec l’électrode fixe, - déterminer une différence entre le deuxième instant de transition de la première ampoule à vide et le deuxième instant de transition de la deuxième ampoule à vide , - déterminer que l’état opérationnel est un premier état dit « synchronisme nominal » si la différence est inférieure ou égale à un deuxième seuil prédéterminé , - déterminer que l’état opérationnel est un deuxième état dit « synchronisme anormal» si la différence est supérieure au deuxième seuil prédéterminé .
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé, le premier seuil prédéterminé est compris entre 22,5% et 25% d’une période de variation de la tension du réseau électrique.
Le deuxième seuil prédéterminé est compris entre 15,0% et 16,5% d’une période de variation de la tension du réseau électrique.
L’organe de commande est mobile entre : - une première position extrême dans laquelle l’électrode mobile est en position d’ouverture maximale, l’électrode mobile et l’électrode fixe étant alors distantes d’une distance d’ouverture, et - une deuxième position extrême dans laquelle l’électrode mobile et l’électrode fixe sont en contact, un déplacement de la première position extrême à la deuxième position extrême définissant une course de déplacement de l’organe de commande , et la course de déplacement de l’organe de commande est supérieure à la distance d’ouverture de telle sorte que l’organe de rappel élastique est comprimé lorsque l’organe de commande est dans la deuxième position extrême.
L’organe de commande est lié à un levier d’actionnement mobile en rotation autour d’un axe.
La direction de l’axe de rotation du levier d’actionnement est perpendiculaire à la direction de l’axe longitudinal de l’ampoule à vide.
Le levier d’actionnement est lié à l’organe de commande par un pivot. Le pivot est solidaire de l’organe de commande.
Le pivot s’étend selon un axe perpendiculaire à l’axe longitudinal et perpendiculaire à la direction de l’axe de rotation du levier d’actionnement.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend en outre les étapes : - pour chaque circuit, acquérir successivement un ensemble d’échantillons de la distance relative entre l’organe de commande et l’électrode mobile, - déterminer la moyenne et l’écart type de l’ensemble des échantillons acquis, - déterminer une valeur absolue de la différence entre le dernier échantillon acquis et la moyenne déterminée, - déterminer le quotient de la différence déterminée et de l’écart type déterminé, - déterminer un instant, dit instant seuil, où le quotient déterminé devient supérieur à un troisième seuil prédéterminé.
Le troisième seuil prédéterminé est supérieur à 7. Le troisième seuil prédéterminé est par exemple égal à 8.
Le procédé peut comporter l’étape : - attribuer la valeur de l’instant seuil au premier instant de transition.
Le procédé peut comprendre en outre les étapes : - déterminer une équation d’une première courbe de régression dans l’ensemble des échantillons acquis entre un instant correspondant à l’instant seuil moins une première durée prédéterminée, et un instant correspondant à l’instant seuil.
Par exemple, la première durée prédéterminée est comprise entre 8 ms et 12 ms, de préférence égale à 10 ms.
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé, la première courbe de régression est une première droite de régression.
Le procédé peut comprendre en outre les étapes : - déterminer une équation d’une deuxième courbe de régression dans l’ensemble des échantillons acquis entre un instant correspondant à l’instant seuil et un instant correspondant à l’instant seuil plus une deuxième durée prédéterminée.
Par exemple, la deuxième durée prédéterminée est comprise entre 0,8 ms et 1,2 ms, de préférence égale à 1 ms.
Exemple 2 : procédé selon l’invention 1. Le BAMF (0.0396 mol) est additionné en quantité stœchiométrique au goutte à goutte dans une solution d’acide sébacique dans de l’éthanol (80 g). La réaction est réalisée à pression atmosphérique, à température ambiante, pendant 3 heures.
2. La solution de sel obtenue est concentrée sous pression réduite, et l’huile obtenue est mise à cristalliser pendant 12 h à température ambiante. Le précipité obtenu est ensuite filtré, puis lavé à l’éthanol et séché. Le sel sec présente une Tf de 131°C.
3. Puis le sel sec est mis sous atmosphère de diazote. Le milieu est ensuite chauffé pendant 1 heure à 150°C, dont 30 minutes à pression atmosphérique, puis à une pression de 1 mbar pendant 30 minutes.
Le polyamide furanique obtenu, dénommé dans la suite PAF 2, est analysé par DSC. Une température de fusion de 232°C est mesurée.
Le polyamide PAF 2 est soumis à une analyse thermogravimétrique. Une température de dégradation Td de 306°C est mesurée.
On reconduit les étapes 1 et 2. Le sel sec obtenu est ensuite mis sous atmosphère de diazote. Le milieu est ensuite chauffé pendant 8 heures à 200°C, dont 4 heures à pression atmosphérique, puis à une pression de 1 mbar pendant 4 heures.
Le polyamide furanique obtenu, dénommé dans la suite PAF 2prime, est analysé par DSC. Une température de fusion de 231°C est mesurée.
Ainsi, les polyamides furaniques PAF 2 et PAF 2prime obtenus grâce au procédé selon l’invention présente des caractéristiques très intéressantes. Le polyamide furanique peut donc être engagé pour la production de fibres techniques pouvant être assemblées sous forme d’un tissu, d’un tricot ou d’un intissé, en particulier pour la réalisation de fibres destinées à l’habillement.
Exemple 3 : procédé comparatif Les étapes 1 et 2 sont identiques à celles décrites dans l’exemple 2.
L’étape 3 diffère de l’étape 3 de l’exemple 2 en ce que la polycondensation est réalisée à 230°C.
Le polyamide furanique obtenu, dénommé dans la suite PAF 3, est analysé par DSC. Une température de fusion de 180°C est mesurée.
Ainsi, le polyamide furanique PAF 3 obtenu grâce au procédé comparatif ne présente pas une température de fusion suffisamment élevée. Le polyamide furanique ne peut donc pas être engagé pour la production de fibres techniques pouvant être assemblées sous forme d’un tissu, d’un tricot ou d’un intissé, en particulier pour la réalisation de fibres destinées à l’habillement.
Exemple 4 : procédé selon l’invention Dans cet exemple, deux acides dicarboxyliques sont utilisés, l’acide sébacique et l’acide adipique.
Deux sels sont préparés séparément.
1. Le BAMF (0.0396 mol) est additionné en quantité stœchiométrique au goutte à goutte dans une solution d’acide adipique (0.0396 mol) dans l’éthanol (80 g). La réaction est réalisée à pression atmosphérique, à température ambiante, pendant 3 heures.
2. La solution de sel obtenue est filtrée, puis le solide est lavé à l’éthanol trois fois et séché une nuit à l’étuve sous vide à 60 °C. La température de fusion Tf du sel mesurée est de 153 °C.