INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Enfin, la fermeture de la brosse peut se faire avec actionnement du bouton 211 pour retirer l’obstacle formé par les éléments de blocage 214, ou de préférence sans actionnement dudit bouton, auquel cas, les éléments de blocage 214 rentrent sous l’effet de la pression manuelle exercée par l’utilisateur sur les parties articulées 11a et 11b, à l’image d’un pêne demi-tour. Dans ce dernier cas, il est nécessaire que les faces des éléments de blocage 214 au contact des pattes 113 soient en biseau.
De préférence, le substrat 11 est réalisé dans un matériau métallique.
Par exemple, le substrat est réalisé dans un matériau en aluminium, en titane, ou dans un alliage d’aluminium ou un alliage de titane. De tels matériaux sont les matériaux métalliques généralement utilisés dans la réalisation des pièces de structure d’avion.
Le substrat 11 est fonctionnalisé en surface, sur une partie ou la totalité de cette surface, de sorte à obtenir un effet antigivre.
La fonctionnalisation du substrat consiste notamment en une structuration de surface, par exemple en une texturation de surface de sorte à former des motifs spécifiques.
Le substrat 11 présente ainsi une surface 12 comportant au moins localement une zone micro-texturée 15.
En d’autres termes, le substrat 11 peut comporter une zone micro-texturée 15 sur l’ensemble de sa surface 12, ou sur une ou plusieurs parties distinctes de sa surface 12.
La surface 12 est la surface destinée à être dirigée vers l’extérieur, opposée à une surface destinée à être en vis-à-vis de la pièce 20.
La localisation de la ou les zone(s) micro-texturée(s) est notamment choisie en fonction de la pièce à protéger, et du degré d’exposition de chacune des zones de cette pièce aux contraintes environnementales lors de son utilisation, de sorte à assurer une protection localisée ciblée optimale.
Dans l’exemple spécifique d’une aile d’aéronef, la zone micro-texturée peut s’étendre sur la totalité du bord d’attaque de l’aile.
Par zone micro-texturée, on entend, au sens de la présente invention, une zone comportant une pluralité de motifs de taille micrométrique.
Par motif de taille micrométrique, on entend un motif qui présente au moins une dimension de taille micrométrique, c’est-à-dire notamment comprise entre 1 µm et 999µm.
De préférence, et comme illustré sur la , la zone micro-texturée présente une texturation tridimensionnelle sous la forme d’une pluralité de motifs en creux, dits microcavités 13.
Par motif en creux, on entend un motif qui présente une forme géométrique creuse qui est formé depuis la surface 12 du substrat 11 et qui s’étend dans une épaisseur dudit substrat.
Les microcavités 13 sont non-traversantes, c’est-à-dire que celles-ci ne traversent pas l’épaisseur du substrat, qu’elles ne débouchent pas.
Les microcavités 13 peuvent communiquer entre elles ou peuvent être non-communicantes, c’est-à-dire que celles-ci ne communiquent pas entre elles.
L’espacement entre deux microcavités 13 adjacentes est préférentiellement également de dimension micrométrique.
Il est également possible de prévoir, afin d’éviter toute réflexion parasite dans le système optique, notamment liée à la partie des rayons du faisceau de lumière qui est réfractée ou totalement réfléchie, des revêtements absorbants aptes à absorber la lumière émise par la source 10. Par mesure de simplification et pour éviter de surcharger les dessins, ces revêtements absorbants ne sont pas figurés aussi bien dans le présent mode de réalisation que dans les modes de réalisation qui suivent.
Le détecteur optique 30 est agencé de tel manière à recevoir la partie du faisceau de lumière F extraite du prisme de sortie 20C par la face de sortie 23 et permet de fournir des signaux représentatifs de la répartition angulaire. Pour fournir un tel agencement, le détecteur optique 30 peut comporter une matrice de photodétecteurs, telle que celle d’un capteur photographique de type dispositif à transfert de charge, également connu sous le sigle anglais CCD pour « Charge- Coupled Device » , ou celles d’un capteur photographique de type à semiconducteur à oxyde de métal, également connu sous le sigle anglais CMOS pour « complementary metal-oxide semiconductor » . Ainsi, lorsque le détecteur optique 30 reçois la partie du faisceau de lumière F extraite du prisme de sortie 20C, il permet de fournir une image, telle que celles illustrées sur les figures 2A et 2B, pour laquelle il est possible d’identifier la partie des rayons du faisceau de lumière ayant subie une réflexion totale sur la première et la deuxième surface de mesure 22A, 22B et donc l’angle de réflexion totale système optique/milieu à mesurer M.
On notera, qu’en variante, les autres configurations de détecteur 30 utilisées dans les réfractomètres de l’art antérieur sont parfaitement compatibles avec l’invention. Ainsi, il est parfaitement envisageable d’utiliser un détecteur de type linéaire, c’est-à-dire comprenant une pluralité de photodétecteurs alignés, ou encore de prévoir un système optique de sortie comprenant une ou plusieurs lentilles entre la face de sortie 23 et le détecteur 30, ceci sans que l’on sorte du cadre de l’invention.
La et le trajet du faisceau de lumière F qui y est représenté permet d’illustré le principe de l’invention. Cette figure se lit également en parallèle avec la répartition angulaire 100 des signaux reçus par le détecteur 30 qui est figurée sur la . Ainsi, le faisceau de lumière F est, après son émission par la source 10 introduit dans le prisme d’entrée 20A, et donc dans système optique 20, par la face d’entrée 21 du prisme d’entrée. Une fois introduit dans le prisme d’entrée 21, le faisceau de lumière F passe par l’interface entre le prisme d’entrée 20A et la lame optique 20B et donc par la première bande de calibration angulaire 26A. Lors de ce passage, une première portion des rayons du faisceau de lumière F, qui présente, vis-à-vis de la surface d’entrée, un angle avec la normale de la surface d’entrée supérieur à l’angle de réflexion totale prisme d’entrée/ première bande de référence, est réfléchie vers l’extérieur du prisme d’entrée 20A. Cette première portion des rayons du faisceau de lumière F réfléchie correspond sur la à la portion de signal 105 pour laquelle l’intensité est sensiblement nulle. Le reste du faisceau de lumière F (correspondant donc aux parties 101 à 104 de la ) est transmis à la lame optique 20B et dirigé vers la première surface de mesure 22A.
Le reste du faisceau de lumière F est ensuite intercepté par la première surface de mesure 22A, avec la partie des rayons du reste du faisceau de lumière F formant un angle avec la normale à la première surface de mesure 22A supérieur à l’angle de réflexion totale système optique/milieu à mesurer M qui subit une réflexion totale sur ladite première surface de mesure 22A et la partie des rayons du reste du faisceau de lumière F formant un angle avec la normale à la première surface de mesure 22A inférieur à ce même angle limite qui est transmis vers le milieu à mesurer par réfraction. Cette partie des rayons du faisceau de lumière F transmis vers le milieu à mesurer par réfraction correspond sur la à la portion de signal 101 pour laquelle l’intensité est sensiblement nulle.
La partie réfléchie totalement du reste du faisceau de lumière F, correspondant sur la aux zones 102, 103 et 104, dite reste du faisceau, est alors dirigée par la réflexion en direction de la deuxième face de la lame optique 20B, qui forme la face de réflexion 24, sur laquelle est positionnée la deuxième bande de référence angulaire 25A. La deuxième bande angulaire 25A est plus précisément agencée pour intercepter en partie le reste du faisceau de lumière.
Avec un tel agencement de la deuxième bande de référence angulaire 25A, une portion des rayons du reste du faisceau de lumière F formant un angle avec la normale à la deuxième face inférieur à un angle de réflexion totale système optique/deuxième bande référence angulaire est réfractée en dehors de la lame optique 20B.
On notera de plus, que cette sélection angulaire n’est, pour la deuxième bande de référence angulaire 25A, pas uniquement liée à l’angle de réflexion totale mais est également liée à l’agencement de la bande de référence angulaire. En effet, comme le montre la , de part un placement permettant d’intercepter qu’une part des rayons du reste du faisceau de lumière F, l’autre part des rayons est soumis à un phénomène de réflexion totale tel qu’attendu pour l’interface lame optique 20B/ bande de protection hydrophobe 28.
De cette façon, les rayons du reste faisceau de lumière interceptés par la deuxième bande de référence angulaire 25A, qui correspondent aux zones 103 et 104 de la permette de fournir une référence angulaire correspondant respectivement à l’agencement de la bande (début de la zone 103) et à l’angle de réflexion totale système optique/deuxième bande de référence (début de la zone 104).
Ainsi, une part majoritaire du reste du faisceau de lumière F (celle correspondant aux zones 101, 102 et 104 sur la ), dite ci-après reste du faisceau de lumière, est soumise à une réflexion totale sur deuxième face de la lame optique 20B et est redirigé vers la deuxième surface de mesure 22B et la troisième bande de référence angulaire 25B. De la même façon que pour la première surface de mesure 22A, la partie des rayons du reste du faisceau de lumière F formant un angle avec la normale à la deuxième surface de mesure 22B supérieur à l’angle de réflexion totale système optique/milieu à mesurer subit une réflexion totale sur la deuxième surface de mesure.
La troisième bande de référence angulaire 25B, dans ce présent mode de réalisation, présente un agencement similaire à celui de la deuxième bande de référence angulaire 25A vis-à-vis du faisceau de lumière F de manière à fournir les mêmes références angulaires que celles fournies par la deuxième bande de références angulaires 25A et associées aux zones 103 et 104 de la .
La portion des rayons du faisceau de lumière F réfléchie par la deuxième surface de mesure 22B et la troisième bande de référence angulaire est ensuite transmise vers le prisme de sortie 20C en passant par la quatrième bande de référence angulaire 26B agencée à l’interface entre la lame optique 20B et le prisme de sortie 20C. Selon le principe que celui décrit pour la première bande de référence angulaire, lors de ce passage, la partie des rayons du reste du faisceau de lumière F (qui correspond donc à partie 101 de la ) qui présente, vis-à-vis de la surface de sortie, un angle avec la normale de la surface de sortie supérieur à l’angle limite entre la lame optique et la quatrième bande de référence, est réfléchie vers l’extérieur de la lame optique 20B. Le reste des rayons du faisceau de lumière F, qui est donc obtenu après le passage par les première à la quatrième bandes de référence 26A, 25A, 25B, 26B et après réflexion sur la première et la deuxième surface de mesure 22A, 22B, correspond aux zones 102 et 104 de la . Le reste des rayons du faisceau de lumière F est ensuite transmis au détecteur optique 30 au travers de la face de sortie 23.
On notera que la valeur d’angle de mesure correspond sur la au début de la zone 102 (côté proximal de la zone 101) et que les angles de références correspondent respectivement : - à la fin de la zone 102 ( côté proximal à la zone 103, correspondant à l’agencement des deuxième et troisième bandes de référence angulaire 25A, 25B), - au début de la zone 104 (côté proximal à la zone 103, correspondant à l’angle de réflexion totale lame optique/bande de référence (deuxième et troisième), - au début de la zone 105 (côté proximal à la zone 104, correspondant à l’angle de réflexion totale prisme d’entrée (lame optique)/ bande de référence (première et quatrième).
On notera que selon une possibilité de l’invention qui peut également être exploitée en dehors du cadre de l’invention, la mesure de réfraction dans ce premier mode de réalisation met en œuvre deux surfaces de mesure 22A, 22B. Une telle mise en œuvre est particulièrement avantageuse vis-à-vis de la mise en œuvre d’une seule surface de mesure utilisée dans l’art antérieur notamment dans le cas où il y a formation de bulles d’air au niveau de l’interface milieu à mesurer M/ lame optique 20B. En effet, comme le montre la qui illustre un exemple de répartition de signaux spatiaux 100 tel qu’attendu avec un dispositif de mesure l’art antérieur, en cas de formation de bulles d’air, les angles limite de réfraction entre la lame optique 20B et le milieu à mesurer M et entre la lame optique 20B et l’air étant distincts, il en résulte que l’image fournie par le détecteur 30 est perturbée. En effet, sur la zone 111 correspondant à la partie du faisceau de lumière F réfractée (angle avec la normale à la première surface de mesure 22A inférieur à l’angle limite), on observe de la lumière parasite 115 correspondant audites bulles. De ce fait la transition entre la zone 111 correspondant à la partie du faisceau de lumière réfracté et la zone 112 correspondant à la partie de la lumière réfléchit totalement est perturbé et il peut en résulter une perturbation sur la mesure de l’indice de réfraction du milieu à mesurer M.
Dans le cadre de ce premier mode de réalisation, l’utilisation combinée d’une première et deuxième surface de mesure 22A, 22B permet au faisceau de lumière F d’être soumis à deux réflexions au niveau de l’interface entre la lame optique 20B et le milieu à mesurer. Il en résulte que, si chacune de la première et deuxième surface de mesure peut être soumise à des bulles d’air, les positions de ces dernières vis-à-vis de la première et de la deuxième surface de mesure 22A, 22B sont statistiquement distinctes. Ainsi, comme le montre la qui illustre un exemple de répartition de signaux spatiaux 120 tel qu’attendu avec le dispositif de mesure selon le premier mode de réalisation, sur la zone 111 correspondant à la partie du faisceau de lumière réfracté (angle avec la normale à la première surface de mesure 22A inférieur à l’angle limite), on observe moins de lumière parasite 115 liée aux bulles et la transition entre la zone 111 correspondant à la partie du faisceau de lumière réfracté et la zone 112 correspondant à la partie de la lumière réfléchit totalement est plus marquée.
De ce fait, l’unité de traitement 40 est à même d’identifier précisément cette transition à partir des signaux fournis par le détecteur 30 et donc de déterminer à partir de cette transition la valeur relative à l’indice de réfraction du milieu à mesurer.
Ce sont des positions azimutales ayant une incidence sur le signal du capteur d’accélération qui correspondent à des positions angulaires spécifiques. De ce fait, ces positions sont facilement repérables sur le signal du capteur. De plus, il est aisé de leur assigner leurs références azimutales. En effet, la position centrale de l’aire de contact correspond à une position azimutale de 0 ou 180 degrés par rapport à la normale au sol. Si on détermine une longueur de l’aire de contact au travers des points d’entrée et de sortie de l’aire de contact, on peut connaitre l’angle formé par l’aire de contact comme le ratio de la longueur de l’aire de contact sur le développement de l’enveloppe pneumatique ramené à un tour de roue, soit 360 degrés. On répartit équitablement le secteur formé par l’aire de contact de part et d’autre de la normale au sol. Bien entendu, l’accès à un autre signal que le premier signal permet aussi d’avoir une sectorisation angulaire plus fine que le tour de roue comme un codeur angulaire.
Ceci permet de s’assurer que l’un des points de mesure est situé au niveau de l’aire de contact. De ce fait, des variations d’accélération conséquent seront au moins observées entre ce point d’échantillonnage et ces plus proches voisins permettant de déterminer un point d’entrée et de sortie de l’aire de contact sur le premier signal
L’utilisation d’un pas angulaire plus fin permet de s’assurer de capter plusieurs points de mesure au niveau de l’aire de contact. Cette finesse d’observation assure une meilleure précision de la méthode en s’affranchissement de la discrétisation spatiale des points qui n’est pas ici forcément régulière. La multitude des points assure aussi de ne pas être perturbé par une mesure incohérente du capteur.
Selon un mode de réalisation privilégié, la méthode comprend une étape d’agrégation des données de la au moins une partie du signal tour de roue Sig TDR normalisé rééchantillonné angulairement sur au moins une sous partie de la au moins une partie du signal tour de roue Sig TDR normalisé rééchantillonné angulairement, la sous partie de la au moins une partie du signal tour de roue Sig TDR normalisée devenant la au moins une partie du signal tour de roue Sig TDR normalisée rééchantillonné angulairement.
Préférentiellement, la sous partie de la au moins une partie du signal tour de roue Sig TDR normalisé rééchantillonné angulairement est un multiple entier de tour de roue, très préférentiellement un seul tour de roue.
Cette étape permet d’identifier un signal du tour de roue prenant en compte divers aléas au tour de roue, ce qui permet de réduire la taille des vecteurs à manipuler pour les deux dernières étapes de la méthode, notamment celle servant à identifier la première densité d’énergie S ou les grandeurs spectrales suite à l’analyse spectrale du signal. A cet effet, la sous partie du signal tour de roue normalisé rééchantillonné angulairement est un multiple entier du seul tour de roue pour profiter de la périodicité naturelle du signal au tour de roue. Cette périodicité est préférable pour une analyse spectrale de qualité.
Selon un mode de réalisation préférentiel, l’étape d’agrégation des données comprend une des méthodes comprises dans le groupe comprenant la moyenne sur un intervalle de décile, la médiane, la sélection ou l’intervalle de déciles, les méthodes d’interpolation, la moyenne pondérée ou non, l’optimisation de modèle paramétrique de la déformée du pneumatique
L’agrégation a pour vocation de caler les mesures effectuées sur une nouvelle répartition angulaire du premier signal afin de donner du sens à l’ensemble des données brutes de mesure en ne privilégiant pas une zone par rapport à une autre en raison d’une abondance de points de mesure. L’étape d’agrégation a pour objectif de délivrer un signal équilibré en termes de points de mesure avec un pas angulaire choisi par l’opérateur selon les déformations de l’enveloppe pneumatique que l’on souhaite observer. A cet effet, la méthode d’optimisation de modèle paramétrique de la déformée du pneumatique est bien adaptée puisque ce modèle paramétrique peut être théorique ne prenant pas en compte les bruts de mesure liées à ‘ensemble de la chaine de mesure appliquée. Le signal de sortie de l’étape d’agrégation est une sortie théorique du modèle paramétrique ayant la dispersion minimale avec l’ensemble des points de mesure enregistrés.
Avantageusement, ayant phasé le premier signal Sig par rapport à une position angulaire de l’enveloppe pneumatique, une correction Corr est apportée au premier signal Sig pour prendre en compte l'effet de la gravité terrestre avant l’étape de normalisation.
L’inconvénient du signal accélérométrique est que celui-ci est sensible à la gravité terrestre s’il est orienté sensiblement parallèle à la gravité terrestre. Dans le cas de l’enveloppe pneumatique, le capteur est lié en rotation à l’enveloppe pneumatique. De ce fait, lorsque le capteur est orienté radialement, l’amplitude du signal du capteur est influencée par la gravité terrestre au cours d’un tour de roue. En effet, celui-ci se retrouve dans le signal sous la forme d’une fonction sinusoïdale d’amplitude liée à la gravité terrestre présentant ses nœuds à des azimuts de l’enveloppe pneumatique séparés de 180 degrés lorsque l’orientation du capteur est alignée avec le vecteur gravitationnel, c’est -à- dire sensiblement perpendiculaire au sol. Inversement, lorsque le capteur est orienté parallèle au sol, ce qui correspond à deux positions azimutales distantes de 180 degrés l’une de l’autre et généralement à +/- 90 degrés du vecteur gravitationnel, le signal du capteur n’est pas influencé par la gravité terrestre. Afin d’éliminer cette composante parasite du signal accélérométrique, il convient de combiner l’amplitude du signal par une fonction sinusoïdale correspondant en ayant phasé le premier signal du capteur avec la verticale au sol correspondant à la direction du vecteur gravitationnel.
Selon un mode de réalisation particulier, la méthode comprend une étape de filtrage de la au moins une partie du signal tour de roue Sig TDR normalisé rééchantillonné angulairement.
Il peut persister sur le signal normalisé rééchantillonné angulairement des perturbations hautes fréquences qui seront traités à l’étape suivante. Par exemple dans la cas de l’alternative une, l’étape pour définir la densité d’énergie S à l’aide du seuil A, filtrer le signal simplifiera l’étape en minimisant les erreurs possibles.
Selon le second mode de réalisation privilégié, l’étape d’obtention de la au moins une grandeur spectrale à partir d’un signal spectral spect(Sig) de la au moins une partie du signal tour de roue Sig TDR normalisé rééchantillonné angulairement consiste à identifier la au moins une grandeur spectrale sur au moins un massif spectral du signal spectral spect(Sig), préférentiellement sur le premier massif spectral positif du signal spectral spect(Sig).
Préférentiellement, la au moins une grandeur spectrale identifiée est comprise dans le groupe comprenant la valeur maximale, la valeur médiane, la valeur moyenne, la bande passant du premier massif, aire sous la courbe du premier massif., la fréquence de la valeur médiane, la fréquence de la valeur moyenne, la fréquence de la valeur maximale
Bouillote sèche en tissu remplie par de la garniture, à moyens de change de garniture et de fermeture, réalisée par la couture de deux patrons (1) formant réservoir (10) et cheminée d’amenée (20) de garniture caractérisé en ce que sont effectués enfin des coutures de séparateurs (50) longitudinales de réservoir (10) pour former plusieurs compartiments dans le réservoir.
Bouillote sèche en tissu remplie par de la garniture, à moyens de change de garniture et de fermeture, réalisée par la couture de deux patrons (1) formant réservoir (10) et cheminée d’amenée (20) de garniture caractérisé en ce que sur la cheminée d’amenée (20) est de forme hyperbolique, avec une forme rétrécie au centre, à la taille (200).
Bouillotte sèche caractérisée en ce que la bouillotte est remplie par l’ouverture de la cheminée d’amenée (20) formant entonnoir.
Bouillote sèche en tissu remplie par de la garniture, à moyens de change de garniture et de fermeture, réalisée par la couture de deux patrons (1) formant réservoir (10) et cheminée d’amenée (20) de garniture caractérisé en ce que la bague d’accroche (30) comprend deux couches de tissus (300, 301) qui créent deux passages de coincement pour la cheminée, un coincement aller pour coincer la cheminée (20), puis un coincement retour pour coincer le bout de la cheminée (20) afin d’éviter qu’il pende.
Dispositif de housse de literie à fermeture rapide, kit et procédé sur la base d’un tel dispositif L’invention se rapporte au domaine des dispositifs de housse pour éléments de literie tels que des couettes, oreillers, traversins,…
Dans ce domaine, l’utilisation de ces éléments de literie implique des dépôts de salissure, de débris, de sueur, ce qui fait qu’ils ont besoin d’être lavés pour être réutilisés. Cela implique une énergie considérable et de long temps de séchage compte tenu des constituants de ces éléments de literie.
Pour limiter les lavages de ces éléments de literie, il a été proposé d’utiliser plusieurs différentes housses, de sorte à avoir au moins une housse prête à l’usage lorsque la housse usagée est retirée pour être lavée.
Malheureusement, les housses de l’art antérieur ne sont pas pleinement satisfaisantes. En effet, la mise en place et le retrait de certains éléments de literie amples et non suffisamment rigides tels que les couettes, sont longs complexes et fastidieux. En général, une extrémité de la housse est ouverte et comporte un rabattement, et la couette doit être insérée jusqu’à l’autre extrémité.