INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une variante, le système de fixation comprend au moins une structure de protection de clip vis-à-vis de la patte d’encliquetage. Cela permet de protéger les structures mâles d’encliquetage lors de du transport des pièces correspondantes.
Selon une variante, le système de fixation comprend au moins un mur de renforcement autour d’une structure de fixation. Cela permet de protéger la structure de fixation correspondante pour empêcher la mise en place d’une pince crocodile.
L’invention porte également sur un véhicule automobile comprenant un système de fixation selon l’invention.
Un autre objet de l’invention concerne un procédé de montage d’un calculateur moteur et d’un terminal de connexion de batterie dans un véhicule automobile, comprenant les étapes suivantes - fixer le calculateur moteur sur un support de calculateur et un support de terminal sur le support de calculateur en maintenant le calculateur moteur entre le support de calculateur et le support de terminal ; - fixer l’ensemble sur un bloc support du véhicule automobile ; - fixer ensuite le terminal de connexion de batterie sur le support de terminal.
L’invention sera davantage détaillée par la description de modes de réalisation non limitatifs, et sur la base des figures annexées illustrant des variantes de l’invention, dans lesquelles : - - illustre schématiquement une vue dans l’espace d’un support de calculateur moteur d’un système de fixation selon un mode de réalisation préféré ; - illustre schématiquement une vue dans l’espace d’un support de terminal du système de fixation selon le mode de réalisation préféré ; - illustre schématiquement une vue dans l’espace des supports des figures 1 et 2 assemblés avec un calculateur moteur ; - illustre schématiquement une vue dans l’espace d’un montage des supports et calculateur de la sur un bloc support de véhicule automobile, ainsi qu’un montage d’un terminal de connexion de batterie sur le calculateur ; - illustre schématiquement une vue dans l’espace d’un assemblage d’une protubérance de support de calculateur sur un trou de coopération de bloc support ; - illustre schématiquement une vue dans l’espace du dessous de l’assemblage du support de terminal sur le support de calculateur ; - illustre schématiquement une vue dans l’espace de moyens d’encliquetage et de moyens de guidage du montage du support de terminal sur le support de calculateur ; et - illustre schématiquement une vue dans l’espace de structures de protection de moyens d’encliquetage mâles du support de terminal.
L’invention concerne un système de fixation d’un calculateur moteur CMM et d’un terminal de connexion de batterie BFT dans un véhicule automobile.
Le système de fixation comprend un support de calculateur SC pour le calculateur moteur CMM, et un support de terminal ST pour le terminal de connexion de batterie BFT.
Le support de calculateur SC est configuré pour être fixé à un bloc support BS du véhicule automobile, et pour recevoir le calculateur moteur CMM de sorte à fixer le calculateur moteur CMM sur le support de calculateur SC. Le bloc support BS peut être un support de batterie ALD dans un bloc avant de véhicule automobile.
En particulier, le support de calculateur SC a une forme de lame support en Z comprenant une branche de fixation supérieure C1 sensiblement horizontale orientée vers le bloc support BS, une lame intermédiaire C2 sensiblement verticale et une branche inférieure C3 sensiblement horizontale orientée de manière opposée à la branche supérieure. Le calculateur moteur CMM est configuré pour être disposé contre la lame intermédiaire C2, et pour reposer sur la branche inférieure C3.
La branche de fixation C1 comprend une première structure de fixation F0 recevant une vis ou un rivet pour fixer le support de calculateur SC sur le bloc support BS.
Procédé En relation avec la , un procédé de surveillance de la concentration en analyte corporel chez un individu conforme à un mode de réalisation de l’invention est mis en œuvre par une unité de traitement 9 du dispositif 1 de surveillance corporelle décrit ci-avant et comprend avantageusement deux modes :
- un premier mode M1 de surveillance selon lequel la concentration en analyte est mesurée à une première fréquence f1 ;
- un deuxième mode M2 de surveillance selon lequel la concentration en analyte est mesurée à une deuxième fréquence f2 supérieure à la première fréquence f2.
Le deuxième mode M2 est sélectionné SELEC2 lorsque la concentration mesurée au cours du premier mode M1 est comprise dans une première plage d’alerte P1 (comprenant un premier seuil d’alerte S1) ou dans une deuxième plage d’alerte P2 (comprenant un deuxième seuil d’alerte S2).
Pour ce faire au cours de la mesure dans le premier mode M1, la concentration en analyte est comparée aux concentrations incluses dans les différentes plages P1, P2.
On note qu’une plage d’alerte P1, P2 et les seuils d’alerte S1, S2 sont dans le cas de la mesure de la concentration en glucose associées à une hypoglycémie ou une hyperglycémie de l’utilisateur. Dans ces deux cas, le deuxième mode de surveillance M2 est mis en œuvre lorsque la concentration mesurée pendant le premier mode M1 est dans l’une des deux plages P1, P2.
Au cours du deuxième mode de surveillance M2, la concentration est mesurée à une deuxième fréquence f2 supérieure à la première fréquence f1.
En effet, lorsque que le glucose évolue pour arriver à un seuil tel que l’utilisateur est hypoglycémie ou hyperglycémie, sa concentration évolue rapidement de sorte que pendant le deuxième mode M2 le seuil est nécessairement détecté.
L’intérêt d’augmenter la fréquence de mesure lorsque la concentration est dans l’une des plages P1, P2 est de détecter rapidement l’alerte afin de ne pas rater l’alerte en question, c’est-à-dire une concentration supérieure ou égale à un premier seuil d’alerte S1 ou inférieure ou égale à un deuxième seuil d’alerte S2 ce qui pourrait avoir un impact sur l’état de santé de l’utilisateur ceci sans avoir à attendre la prochaine mesure dans le premier mode M1.
Également la mesure dans le deuxième mode M2 permet de valider la mesure et d’écarter une fausse alerte.
En effet, une erreur de mesure suite à un mouvement de l’utilisateur est possible mais cette détection de l’une des plages ne correspond pas à une atteinte du seuil d’alerte pendant le deuxième mode M2 qui sera sélectionné puisqu’il ne sera pas atteint.
La première fréquence est par exemple 1 à 15 mesures toutes les 1 à 15 minutes de préférence 1 mesure toutes les 1 à 3 minutes tandis que la deuxième fréquence est par exemple 10 mesures toutes les 1 à 15 minutes de préférences toutes les 1 à 3 minutes.
Il est possible de prévoir une telle deuxième fréquence f2 plus rapide que la première fréquence f1 sans se préoccuper de la consommation en énergie du dispositif 1 celui-ci comprenant une batterie rechargeable, ce qui ne limite donc pas la durée de vie du produit et la surconsommation générée par l’augmentation de la fréquence des mesures.
Au cours du deuxième mode M2, une confirmation CONF d’une alerte de santé est générée lorsqu’un ensemble de plusieurs concentration mesurées successivement pendant ce deuxième mode M2 est inférieur soit à un premier seuil d’alerte S1 compris dans la première plage d’alerte P1 soit supérieur à un deuxième seuil d’alerte S2 compris dans la deuxième plage d’alerte P2. De préférence entre 3 et 7 mesures successives sont suffisantes pour confirmer l’alerte.
On comprend ici que le premier seuil d’alerte S1 est associé à une hypoglycémie tandis que le deuxième seuil d’alerte S2 est associé à un seuil d’hyperglycémie.
Typiquement, 3 à 5 valeurs successives sont nécessaires pour qu’il y ait une telle confirmation.
La bague intérieure 3 comporte une surface intérieure 3a formant alésage et une surface extérieure 3b opposée radialement à la surface intérieure 3a. La bague intérieure 3 comporte également deux faces frontales (non référencées) radiales opposées délimitant axialement la surface intérieure 3a et la surface extérieure 3b.
La surface intérieure 2a de la bague extérieure et la surface extérieure 3b de la bague intérieure sont en contact direct l’une contre l’autre pour permettre le mouvement relatif des bagues extérieure et intérieure 2, 3. Dans l’exemple de réalisation illustré, la surface intérieure 2a de la bague extérieure et la surface extérieure 3b de la bague intérieure sont en contact l’une contre l’autre dans le sens radial.
Dans l’exemple illustré, la surface intérieure 2a de la bague extérieure est sphérique concave et la surface extérieure 3b de la bague intérieure est sphérique convexe de façon à former une rotule sphérique.
Le matériau de la bague extérieure 2 comporte un alliage de formule NiCr19Fe18Nb ou un alliage de formule X6NiCrTiMoVB25-15-2. De préférence, la bague extérieure 2 est entièrement réalisée en un alliage de formule NiCr19Fe18Nb ou un alliage de formule X6NiCrTiMoVB25-15-2.
L’alliage à base nickel de formule NiCr19Fe18Nb est, par exemple, le matériau connu sous la marque Inconel® 718.
L’alliage de formule X6NiCrTiMoVB25-15-2 est, par exemple, le matériau connu sous la marque A286®.
Les propriétés de résistance mécanique et de résistance à la corrosion des alliages de formule NiCr19Fe18Nb et de formule X6NiCrTiMoVB25-15-2 sont adaptées pour supporter des conditions de températures élevées, supérieures à 300°C.
De plus, ils sont avantageusement aptes à supporter une déformation induite lors d’une étape d’emboutissage sans que leurs propriétés mécaniques soient affectées.
Un procédé de fabrication de la rotule 1 est illustré à la .
Dans une première étape 4 de positionnement, la bague extérieure 2 comportant un alliage de formule NiCr19Fe18Nb ou un alliage de formule X6NiCrTiMoVB25-15-2 est positionnée sur la bague intérieure 3. Les bagues extérieure et intérieure 2 et 3, respectivement illustrées aux figures 3 et 4, sont assemblées de façon à ce que leurs surfaces intérieure et extérieure 2a, 3b respectives soient disposées en vis-à-vis.
Dans une deuxième étape 5, la bague extérieure 2 est directement emboutie sur la bague intérieure 3, cette dernière étant utilisée comme matrice. L’étape d’emboutissage 5, qui dans cet exemple est réalisée à froid, permet à la surface intérieure 2a de la bague extérieure 2 d’épouser la forme de la surface extérieure 3b de la bague intérieure 3 par déformation plastique.
Comme on peut le voir à la , la forme de la surface intérieure 2a de la bague extérieure 2 obtenue par emboutissage est sphérique concave dans la mesure où la surface extérieure 3b de la bague intérieure est sphérique convexe.
La surface intérieure 2a de la bague extérieure 2 et la surface extérieure 3b de la bague intérieure 3 ainsi obtenues sont adaptées pour coopérer et permettre le mouvement relatif des bagues extérieure et intérieure 2, 3.
Avantageusement, le procédé de fabrication comprend une étape suivante d’usinage 6 de la surface extérieure 2b de la bague extérieure 2 emboutie.
Comme on peut le voir sur la , la surface extérieure 2b de la bague extérieure 2 a été usinée de façon à obtenir une surface cylindrique.
Les faces latérales 2c et 2d ont également été usinées de façon à obtenir des faces planes.
Les granulats de béton recyclés étant composés en partie de pâte cimentaire qui contient donc ces hydrates formés lors de l’hydratation du ciment, ce sont ces hydrates qui ont la capacité de se carbonater lorsqu’on soumet lesdits granulats de béton recyclés à une carbonatation accélérée.
Cependant l’efficacité et l’optimisation de la carbonatation accélérée (à savoir ses performances de captation de dioxyde de carbone ayant notamment pour effet la réduction de la porosité au niveau de la microstructure des granulats de béton recyclés, ainsi que sa rapidité de mise en œuvre) dépendent d’un nombre important de paramètres tels que notamment la granulométrie des granulats, le dispositif de mise en contact desdits granulats avec le flux gazeux, la température, l’humidité et la pression qu’il convient de sélectionner pour que cette efficacité soit la meilleure possible. Or, il n’est pas du tout aisé de choisir et de combiner les bons paramètres pour une mise en œuvre de la carbonatation accélérée de manière optimale. C’est pourquoi, cette technique connue de la carbonatation accélérée fait toujours l’objet de recherches intenses afin d’en améliorer son efficacité pour valoriser non seulement des granulats de béton recyclés mais également des rejets gazeux industriels.
En effet, de nombreuses industries, parmi lesquelles figure l’industrie cimentière, sont soumises au système d’échanges de quotas d’émissions institué par l’Union Européenne dans le cadre de la lutte contre le changement climatique. Ce système repose sur un principe de plafonnement et d’échanges de droits d’émissions. Un plafond est fixé pour limiter le niveau total de certains gaz à effet de serre émis par les industries couvertes par ce système. Ce plafond diminue progressivement au cours des années afin de faire baisser les émissions de gaz à effet de serre. Dans les limites de ce plafond, les industries reçoivent ou achètent des quotas d’émissions qu’elles peuvent échanger avec d’autres industries en fonction de leurs besoins.
Par exemple, lors de la fabrication du ciment, l’industrie cimentière émet des gaz à effet de serre (à savoir du dioxyde de carbone) en sortie de four de fabrication de clinker. C’est pourquoi, compte tenu de ce système de quotas d’émission de l’Union Européenne et de l’abaissement constant du plafond d’émission, il est essentiel pour l’industrie cimentière de valoriser ses émissions de gaz à effet de serre en mettant en œuvre des solutions techniques et écologiques qui revalorisent ces émissions de dioxyde de carbone.
Ainsi, au vu de ces problématiques écologiques exposées ci-dessus quant à la valorisation d’une part des déchets de béton et d’autre part des rejets de gaz à effet de serre, il serait intéressant de disposer d’un procédé industriel qui puisse valoriser simultanément et de manière efficace ces deux types de déchets solides et gazeux.
A cet égard, la demande WO 2019/115722 A1 propose une solution technique qui répond à ce besoin, puisqu’elle décrit un procédé de fabrication d’un matériau cimentaire supplémentaire pouvant se substituer au ciment à partir de gaz d’échappement contenant du dioxyde de carbone et de granulats de béton recyclés dont le paramètre D 90 est inférieur ou égal à 1 000 µm (ou autrement dit 90% de ces granulats ont une granulométrie inférieure ou égale à 1 000 µm). Ce procédé consiste à mettre en contact lesdits granulats de béton recyclés stockés sous la forme d’une pile ou dans un silo avec le gaz d’échappement de manière à obtenir un matériau carbonaté qui est ensuite désaggloméré pour obtenir ledit matériau cimentaire supplémentaire.
Comme cela est expliqué dans la demande de brevet WO 2019/115722 A1, il est tout à fait préférable, afin d’améliorer l’efficacité et la rapidité de la carbonatation, que le paramètre D 90 des granulats de béton recyclés soit inférieur ou égal à 100 µm. En outre, le produit obtenu à l’issue du procédé décrit dans cette demande de brevet WO 2019/115722 A1 est un substitut au ciment. Or, comme cela a été expliqué ci-dessus, la fabrication du béton représentant actuellement environ 40% de la consommation totale de granulats, il serait intéressant de transformer les granulats de béton recyclés en un substitut des granulats naturels afin d’éviter de puiser dans les ressources naturelles de granulats.
Les inventeurs de la présente invention ont cherché à optimiser les paramètres de la carbonatation accélérée pour la rendre plus efficace de manière à valoriser des granulats de béton recyclés pour obtenir directement, à savoir sans étape supplémentaire telle qu’une étape de désagglomération décrite dans la demande de brevet WO 2019/115722 A1, des granulats carbonatés qui sont parfaitement appropriés en tant que substituts aux granulats naturels. Les inventeurs de la présente invention ont en outre cherché à intégrer leur procédé de carbonatation accélérée dans un procédé de valorisation des déchets de granulats de béton recyclés et de rejets de gaz à effet de serre, notamment des émissions gazeuses de four de cimenterie pour la fabrication de clinker.
L’invention a ainsi pour premier objet un procédé de carbonatation accélérée qui se caractérise en ce qu’il comprend au moins les étapes suivantes : a) on dispose de granulats de béton recyclés dont la granulométrie est inférieure ou égale à une valeur déterminée V 1 qui est comprise entre 1 mm et 6 mm, autrement dit un sable 0/V 1 ; b) on effectue sur le sable 0/V 1 une étape de séparation en définissant une coupure granulométrique d’une valeur V 2 déterminée qui est comprise entre 0,1 mm et 0,2 mm de manière à obtenir : - une 1 ère fraction dont la granulométrie est inférieure à V 2 , autrement dit un sable 0/V 2 , et - une 2 ème fraction dont la granulométrie est comprise entre V 2 et V 1 , autrement dit un sable V 2 /V 1 ; c) on soumet la 2 ème fraction à une étape de carbonatation accélérée dans un carbonateur dynamique par mise en contact de ladite 2 ème fraction avec un flux gazeux contenant du dioxyde de carbone de manière à obtenir des granulats de béton recyclés carbonatés.
Dans le cadre de la présente invention, on entend par « carbonateur dynamique », un dispositif de carbonatation accélérée qui est configuré pour que, lors de l’étape c) dudit procédé, la 2 ème fraction soit en mouvement au sein dudit dispositif de carbonatation accélérée (par exemple au moyen d’un dispositif de relevage et de dispersion) et/ou que ledit dispositif de carbonatation accélérée soit en mouvement.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le carbonateur dynamique comporte : - une 1 ère extrémité ouverte par laquelle est introduite la 2 ème fraction, - une 2 ème extrémité ouverte par laquelle est introduit le flux gazeux contenant du dioxyde de carbone, lesdites 1 ère et 2 ème extrémités ouvertes sont séparées par un tronçon rotatif s’étendant selon une direction longitudinale sensiblement horizontale et au sein duquel la 2 ème fraction est avancée de la 1 ère extrémité ouverte à la 2 ème extrémité ouverte et le flux gazeux circule à contre-courant de l’avancement de la 2 ème fraction.
L’introduction de la 2 ème fraction par la 1 ère extrémité ouverte peut être réalisée de manière séquentielle ou de préférence en continu.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, le tronçon présente une forme générale cylindrique.
Les granulats de béton recyclés de l’étape a) sont un sable 0/V 1 ou autrement dit des granulats de béton recyclés dont la granulométrie est comprise entre une valeur proche de 0 et une valeur V1 qui peut être comprise entre 1 mm et 6 mm, de préférence entre 1,5 et 4 mm, plus préférentiellement comprise entre 2 mm et 4 mm. A titre d’exemples préférés de la présente invention, les granulats de béton recyclés de l’étape a) sont un sable 0/2 ou un sable 0/4.
La 1 ère fraction comprend la fraction des fines du sable 0/V 1 de l’étape a). Plus précisément, lesdites fines ont une granulométrie inférieure à V 2 , V 2 étant compris entre 0,1 mm et 0,2 mm. En d’autres termes, les fines ont une granulométrie comprise entre une valeur proche de 0 et environ V 2 , la valeur V 2 étant exclue.
La 2 ème fraction comprend la fraction grossière du sable 0/V 1 de l’étape a). En d’autres termes, les granulats de béton recyclés de la 2 ème fraction ont une granulométrie comprise entre V 2 et V 1 , les valeurs V 2 et V 1 étant incluses. La valeur V 2 est comprise entre 0,1 mm et 0,2 mm et la valeur V 1 est comprise entre 1 mm et 6 mm, de préférence entre 1,5 et 4 mm, plus préférentiellement comprise entre 2 mm et 4 mm.
Le troisième seuil prédéterminé s3 est supérieur à 7. Le troisième seuil prédéterminé s3 est par exemple égal à 8. Ces valeurs du troisième seuil prédéterminé s3 permettent de garantir que les fluctuations normales du signal de sortie du dispositif de mesure de position 11 ne franchissent pas le seuil s3. En effet, en régime permanent les échantillons de mesure sont distribués de manière sensiblement normale, et une différence de plus de 7 écart-types entre un échantillon et la moyenne des échantillons ne peut être attribué aux fluctuations normales des signaux de mesure. Le franchissement de la valeur seuil indique donc bien un changement réel dans la distance relative D-r entre l’organe de commande 7 et l’électrode mobile 6, indiquant le début d’une phase de transition d’état. On entend par régime permanent un état correspondant soit à une fermeture continue du circuit, soit une ouverture continue du circuit.
Selon un premier mode de réalisation, le procédé comporte l’étape : - attribuer la valeur de l’instant seuil ts, ts’ au premier instant de transition t1, t1’. (étape 53)
Autrement dit, pour chaque circuit 1,2, l’instant ts auquel le signal instantané de la distance relative D-r entre l’organe de commande 7 et l’électrode mobile 6 devient suffisamment éloigné d’un nombre suffisant d’écart-types est pris comme premier instant de transition t1, c’est-à-dire comme instant marquant le début de la phase de transition entre une ouverture et une fermeture du dispositif de coupure 50. Le décalage temporel entre les instants de transition t1, t1’ ainsi déterminés sont ensuite utilisés afin de déterminer l’état opérationnel du dispositif de coupure 50, comme décrit précédemment.
Selon un deuxième mode de réalisation, l’instant de transition est calculé d’une manière différente. Pour cela, le procédé comprend en outre l’étape : - déterminer une équation d’une première courbe de régression R1 dans l’ensemble des échantillons acquis entre un instant correspondant à l’instant seuil ts moins une première durée prédéterminée dp1, et un instant correspondant à l’instant seuil ts. (étape 54)
Le procédé comprend en outre l’étape : - déterminer une équation d’une deuxième courbe de régression R2 dans l’ensemble des échantillons acquis entre un instant correspondant à l’instant seuil ts et un instant correspondant à l’instant seuil ts plus une deuxième durée prédéterminée dp2. (étape 55)
La première durée prédéterminée dp1 est comprise entre 8 millisecondes et 12 millisecondes, de préférence égale à 10 millisecondes. Sur l’exemple de la , la première courbe de régression R1 est une première droite de régression D1. La première droite de régression D1 est une équation de la distance relative D-r entre l’organe de commande 7 et l’électrode mobile 6 en fonction du temps, valide sur la plage temporelle comprise entre l’instant seuil ts moins la première durée prédéterminée dp1 et l’instant seuil ts.
La deuxième durée prédéterminée dp2 est comprise entre 0,8 millisecondes et 1,2 millisecondes, de préférence égale à 1 millisecondes. Sur l’exemple de la , la deuxième courbe de régression R2 est une deuxième droite de régression D2. La deuxième droite de régression D2 est une équation de la distance relative D-r entre l’organe de commande 7 et l’électrode mobile 6 en fonction du temps. Cette équation est valide sur la plage temporelle comprise entre l’instant seuil ts et l’instant seuil ts plus la deuxième durée prédéterminée dp2. D’autres types de courbes de régression qu’une droite peuvent être utilisées, sans changer le principe de cette étape du procédé.
Le procédé comprend en outre les étapes : - Déterminer un instant tc dit instant de croisement, correspondant à l’instant auquel la première courbe de régression C1 coupe la deuxième courbe de régression C2, - attribuer la valeur de l’instant de croisement tc au premier instant de transition t1. (étape 56)