INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces solutions reposent le plus souvent sur un contrôle humain, c’est-à-dire une vérification périodique qu’un affichage est bien présent pendant une durée donnée. Ces vérifications ont parfois une valeur légale dans la mesure où l’affichage doit être assuré pendant une période légale sans qu’un tiers n’ait pu être privé d’une information qui soit distinctement visible sans interruption pendant une période donnée. Une solution vise à faire se déplacer un huissier pour attester de la conformité de l’affichage avec les données mentionnées visiblement pendant toute la durée légale, souvent autour de 2 mois.
Or, un problème est que cette solution impose un déplacement, cette solution est économiquement couteuse et elle peut être sujette à des erreurs humaines.
Il existe un besoin de définir une solution qui puisse assurée de l’affichage de données légales pendant une période prédéfinie qui puisse servir de preuve en cas de contestation.
L’invention permet de pallier les inconvénients précités.
Selon un aspect, l’invention concerne un procédé pour générer une alerte relevant un état d’un dispositif agencé sur un objet caractérisé en ce qu’il comprend :
Détection d’un déplacement du dispositif le cas échéant : par la génération d’une donnée d’état émise par un capteur d’état dudit dispositif indiquant un déplacement du dispositif vis-à-vis de l’objet ; et/ou par la génération d’une donnée relative au mouvement dudit dispositif (1) émise par un accéléromètre du dispositif; Enregistrement d’au moins une donnée d’état produite ou une donnée relative au mouvement dudit dispositif produite ; Réception et horodatage d’au moins une position provenant d’un système de géolocalisation au moyen d’une interface permettant la réception de signaux de géolocalisation ; Enregistrement d’un ensemble de positions produites par le module de géolocalisation au sein d’une mémoire du dispositif ; Génération et transmission automatique d’un premier message vers un premier serveur distant au sein d’un réseau de données au moyen d’une interface de communication sans fil, ledit premier message (M 1 ) comportant : une première donnée horodatée en cas d’émission du mouvement de l’accéléromètre et/ou ; une seconde donnée horodatée en cas d’émission de la donnée d’état du capteur de déplacement, un identifiant dudit dispositif, une position enregistrée dudit dispositif.
ANTENNE RESEAU L’invention se situe dans le domaine des antennes réseau comprenant un réseau d’éléments rayonnants unitaires.
L’invention s’applique aux antennes radiofréquences, notamment, aux antennes hyperfréquences. De telles antennes peuvent être utilisées dans différentes applications telles que les applications radar dans l’avionique et l’aérospatiale, la communication haut-débit, les balises et les technologies spatiales.
Elle concerne, notamment, les radars à antennes actives aussi appelés AESA (acronyme de l’expression anglo-saxonne « Active Electronically Scanned Array ») et les antennes à entrées et sorties multiples aussi appelées MIMO en référence à l’expression anglo-saxonne « Multiple-Input Multiple-Output ».
Les radars actuels sont aptes à traiter à un instant donné, les signaux reçus à une unique fréquence.
Il existe un besoin de rayonner plusieurs faisceaux simultanément à des fréquences distinctes.
Un but de la présente invention est de proposer une antenne apte à rayonner simultanément plusieurs faisceaux à des fréquences respectives distinctes.
A cet effet, l’invention a pour objet une antenne réseau comprenant un réseau d’éléments rayonnants composé de M éléments rayonnants, M étant un entier supérieur à 1, comprenant chacun un port d’excitation, l’antenne réseau comprenant un générateur configuré et couplé aux M ports d’excitation de façon à permettre d’exciter simultanément les éléments rayonnants en les M ports d’excitation par M signaux d’excitation respectifs, chacun des M signaux d’excitation étant la somme de N signaux élémentaires de porteuses respectives sinusoïdales de fréquences respectives distinctes, N étant un entier supérieur à 1, présentant chacun une phase réglable, de façon que l’antenne réseau rayonne simultanément N faisceaux aux fréquences respectives.
Dans une première réalisation, l’antenne comprend une voie comprenant N générateurs de forme d’onde, chaque générateur de forme d’onde étant configuré pour générer un des N signaux élémentaires composant le signal d’excitation, le générateur individuel à sommateur comprenant un sommateur configuré pour faire la somme des N signaux élémentaires délivrés par les générateurs de formes d’onde de sorte à délivrer le signal d’excitation.
Dans un premier exemple, les générateurs de formes d’ondes comprennent des amplificateurs et des déphaseurs.
Dans un deuxième exemple, les générateurs de formes d’ondes comprennent des synthétiseurs numériques directs élémentaires, chaque synthétiseur numérique direct élémentaire étant configuré pour générer des échantillons d’un des N signaux élémentaires composant le signal d’excitation.
Avantageusement, l’antenne comprend M voies comprenant chacune N générateurs de forme d’onde, les M voies étant couplées aux M ports d’excitation respectifs de façon à permettre d’exciter le M port d’excitation par les M signaux d’excitation respectifs.
Dans une deuxième réalisation, l’antenne comprend un synthétiseur numérique direct configuré pour générer des échantillons du signal d’excitation.
L’invention se rapporte également à un procédé de génération de N faisceaux à N fréquences respectives distinctes à partir d’une antenne réseau comprenant un réseau comprenant M éléments rayonnants, M étant un entier supérieur à 1, le procédé comprenant l’étape suivante: - exciter les M éléments rayonnants en les M ports d’excitation par M signaux d’excitation respectifs, chacun des M signaux d’excitation étant la somme de N signaux élémentaires ayant des porteuses respectives de fréquences respectives distinctes, N étant un entier supérieur à 1, présentant chacun une phase réglable de façon que l’antenne réseau rayonne simultanément les N faisceaux aux fréquences respectives.
Dans un premier mode de réalisation, le procédé comprend une étape consistant à générer un des M signaux d’excitation, ladite étape comprenant les étapes suivantes : - générer les N signaux élémentaires, - faire la somme des N signaux élémentaires de façon à obtenir le signal d’excitation.
Dans un deuxième mode de réalisation, le procédé comprend une étape consistant à générer un des M signaux d’excitation, ladite étape comprenant l’étape suivante : - générer des échantillons du signal d’excitation par synthèse numérique directe.
La génération simultanée de plusieurs faisceaux à des fréquences distinctes permet de réaliser un radar présentant un large champ de détection et une longue portée ou de balayer l’espace aérien rapidement avec une grande discrétion par rapport à un radar mono-faisceau. En comparaison avec un radar mono fréquence, cette solution permet d’augmenter la durée des temps d’éclairements pour un temps de rafraichissement identique, et par conséquent, d’améliorer la résolution fréquentielle du radar et donc les résolutions distance et angulaire.
Les deux fentes 4 d’un groupe au sein des rangées intermédiaires 3 présentent alors la même longueur, et lesdits groupes sont régulièrement répartis le long de la longueur des rangées intermédiaires 3.
Plus généralement et en référence aux figures 1 à 6, les arêtes 5 s’étendent quant à elles en longueur perpendiculairement aux rangées principales 2 en passant, pour chaque rangée principale 2, sur des ponts de matières 11 entre des groupes 21 de fentes 4.
Selon le présent mode de réalisation, les arêtes 5 s’étendent de manière continue entre les deux bords latéraux 102 du caillebotis 1, ces arêtes 5 passant entre deux fentes 4 adjacentes des rangées intermédiaires 3.
Selon le mode de réalisation non illustré, les arrêtes 5 passent alors entre les groupes de deux fentes 4 des rangées intermédiaires 3.
Les arrêtes 5 sont parallèles les unes aux autres.
Chaque arête 5 fait saillie au-dessus de la surface supérieure 10 d’une hauteur d’au moins 2 mm et inférieure à 5 mm. Préférentiellement, chaque arête 5 fait saillie au-dessus de la surface supérieure 10 d’une hauteur de 4 mm.
De plus, les arrêtes 5 directement adjacentes sont espacées l’une de l’autre d’un entraxe compris de 50 mm à 100mm, et qui est préférentiellement d’environ 75 mm, et plus spécifiquement de 76 mm.
Un entraxe d’environ 75 mm est particulièrement adapté aux palmes des canards âgés d’environ 5 semaines.
La surface supérieure 10 du caillebotis 1 présente un relief particulièrement avantageux pour le confort des animaux élevé à son contact. Ce relief peut être caractérisé de la manière décrite ci-après.
Le long de chaque rangée principale 2 de fentes 4 de drainage et mesuré depuis les deux fentes 4 d’extrémité des rangées principales 2, le caillebotis 1 présente un rapport de relief.
Ce rapport de relief correspond à la somme des largeurs des ponts de matière 11 dans la deuxième largeur L2 et des ponts de matière 11 surmontés par une arête 5, sur la somme des largeurs de l’ensemble des ponts de matière 11.
Ce rapport de relief est supérieur à 25 % et est préférentiellement compris entre 50 % et 75 %.
La mesure le long de chaque rangée principale 2 de fentes 4 de drainage depuis les deux fentes 4 d’extrémité des rangées principales 2 s’effectue notamment depuis les bords des fentes 4 qui sont situés le plus à l’extrémité de la rangée principale 2.
Le caillebotis 1 est de plus particulièrement drainant ce qui améliore encore le confort des animaux élevés à sa surface. Cette capacité de drainage peut être caractérisée de la manière décrite ci-après.
Selon une vue du dessus du caillebotis 1, le caillebotis 1 présente un rapport d’ouverture qui correspond à la somme des espaces vides, délimité par les fentes 4, sur la somme des espaces plein délimités entre les fentes 4.
Ce rapport d’ouverture est compris entre 50 % et 70 %. A partir de 50 % les avantages relatifs au rapport d’ouverture sont significatifs, et au-delà de 70% le caillebotis ne présente pas suffisamment de résistance mécanique. Le rapport d’ouverture est préférentiellement compris entre 60 % et 65 %.
Comme mentionné précédemment, la pluralité de transducteurs piézoélectriques et/ou capacitifs est supportée par le substrat défini ci-dessus.
Les transducteurs piézoélectriques peuvent être déposés sur le substrat par toute technique de dépôt connue de l’homme du métier, en particulier par une technique en voie solvant, plus particulièrement choisie parmi le dépôt à la tournette ou enduction centrifuge (« spin- coating » en terminologie anglo-saxonne), le dépôt au racloir, le couchage à lame (« blade-coating » en terminologie anglo-saxonne), le dépôt par spray ultrasonique, l’enduction par filière à fente (« slot-die » en terminologie anglo-saxonne), l’enduction par trempage (« dip-coating » en terminologie anglo-saxonne), le couchage à l’aide d’une barre de couchage (« bar- coating » en terminologie anglo-saxonne), le couchage par écoulement d’un rideau (« curtain coating » en terminologie ango-saxonne), l’impression jet d’encre, l’héliogravure, la flexographie, la lithographie et la sérigraphie.
Les matériaux piézoélectriques polymériques tels que définis ci-dessus sont particulièrement adaptés pour le dépôt par voie solvant, et en particulier pour le dépôt par impression jet d’encre, pour le dépôt de la couche continue nécessaire en lithographie et pour la sérigraphie.
Des encres comprenant des polymères piézoélectrique convenant à l’invention sont notamment décrites dans les documents WO2018/215341, WO2019/029975 et WO2020/070419. Il est entendu que ces documents sont cités à titre d’exemples de formulations de polymères piézoélectrique pouvant convenir à la présente invention, sans être limitatif de la portée de l’invention.
On peut envisager de réaliser des transducteurs capacitifs avec les matériaux comme décrit dans [1].
Circuit électronique de commutation Comme mentionné ci-dessus, un dispositif selon l’invention comprend au moins un circuit électronique de commutation, de type interrupteur matriciel, supporté par le substrat ou par un support fixé au substrat, et dont les entrées sont destinées à être alimentées par des signaux ultrasons, éventuellement de phases différentes, les sorties sont chacune reliées à un des transducteurs piézoélectriques ou capacitifs et le bus de commande est destiné à être relié à au moins un processeur de commande.
De préférence, chaque groupe est activé individuellement à partir d’un interrupteur matriciel.
De manière générale, chaque transducteur piézoélectrique conforme à l’invention peut être adressé individuellement et on produit une distribution des signaux électriques répartie sur les différents transducteurs d’un groupe qui focalise les signaux ultrasons produits à la manière d’une antenne réseau à commande de phases. Le lobe principal du signal ultrasonore focalisé résultant peut être orienté à 0° de la normale à la surface émettrice du transducteur avec une possibilité de balayage par l’antenne constituée jusqu’à un angle élevé, typiquement jusqu’à 30° par rapport à la normale ci-dessus, ce qui permet de détecter la cible recherchée quand on ne sait pas initialement où elle se trouve dans le corps humain ou animal à investiguer.
Mode à plusieurs groupes Selon un mode de réalisation avantageux, le dispositif comprend:
- une pluralité de groupes de transducteurs piézoélectriques supportés par le substrat ;
- une pluralité d’interrupteurs matriciels supportés par le substrat, les entrées des transducteurs piézoélectriques et/ou capacitifs de chaque groupe étant reliées à au moins un interrupteur matriciel.
Selon un autre mode de réalisation particulier, on peut réaliser le dispositif avec des interrupteurs matriciels différents connectés en parallèle sur des groupes de transducteurs. Leur activation pourra se faire par programmation, et/ou en activant les électrodes communes correspondantes.
De préférence, les groupes sont répartis uniformément sur la surface du substrat.
Selon une variante avantageuse, le dispositif comprend au moins un circuit électronique de commande de type interrupteur matriciel, relié à au moins une partie des groupes de transducteurs.
Selon une autre variante avantageuse, le dispositif comprend, pour chaque transducteur piézoélectrique, un empilement électrode d’actionnement/ matériau piézoélectrique du transducteur /électrode d’actionnement, déposé directement ou indirectement sur le substrat.
Avantageusement, le dispositif comprend au moins une couche de planarisation à base d’un matériau électriquement isolant, entre l’empilement et le substrat et/ou au-dessus de l’empilement.
Le dispositif de génération d’images 4 comporte une source de lumière 8 ; ici une matrice de diodes électroluminescentes (LED, pour « Light Emitting Diode » selon l’acronyme anglo-saxon classiquement employé par l’homme du métier), configurée pour produire un faisceau lumineux amont 9, une matrice d’éléments à transmittance variable 10 configurée pour être éclairée par le faisceau lumineux amont 9 et un réflecteur 11 interposé entre la source de lumière 8 et la matrice d’éléments à transmittance variable 10. Ici, le dispositif de génération d’image 4 comporte un collimateur optique 12 et un diffuseur optique 13 au travers desquels le faisceau lumineux aval 9 passe avant d’atteindre la matrice d’éléments à transmittance variables.
La matrice d’éléments à transmittance variable 10 est configurée pour transmettre sélectivement le faisceau lumineux amont 9 de façon à former le faisceau lumineux aval 5 représentant l’image 2 à projeter dans le champ de vision du conducteur au moyen de la lame partiellement transparente 3.
Le dispositif d’affichage tête haute comprend également un boîtier 14 (généralement opaque) qui renferme le dispositif de génération d’image 4 et le système de projection 6, 7 afin notamment de protéger ces éléments contre d’éventuelles agressions extérieures (poussière, liquides, etc.).
Le boîtier 13 comporte une ouverture 15 à travers laquelle passe le faisceau lumineux aval 5, ici après réflexion sur le deuxième miroir de repliement 7.
L’ouverture 15 du boîtier 13 est fermée par une fenêtre 16 (parfois désignée sous le terme anglo-saxon « cover window ») formée par exemple d’une feuille de matière plastique de type polycarbonate d’épaisseur comprise entre 0,25 mm et 0,75mm.
La est une vue schématique dans laquelle le dispositif de génération d’images 4 apparaît de façon plus détaillée que sur la . En particulier, la représente schématiquement un système de dissipation thermique du dispositif de génération d’image 4.
Dans le mode de réalisation de la , le système de dissipation thermique comporte une combinaison de dissipateurs thermiques passifs 18, 19, 20, ici de type « dissipateurs à ailettes », une plaque dissipatrice partiellement transparente 21, et un module de refroidissement thermoélectrique 22, ou module Peltier.
La matrice d’éléments à transmittance variable 10 est ici un écran à cristaux liquide (LCD, pour « Liquid Cristal Display », selon l’acronyme anglo-saxon utilisé par l’homme du métier), comportant une matrice 23 d’élément à cristaux liquides placée entre un premier polariseur 24 (polariseur amont) formant une face amont de la matrice d’éléments à transmittance variable, et un deuxième polariseur 25 (polariseur aval) formant une face aval de la matrice d’élément à transmittance variable
Un premier dissipateur thermique passif 18 est fixé sur une face arrière de la source de lumière 8 et permet d’évacuer la chaleur directement générée par la source de lumière 8. Le premier dissipateur thermique passif 18 est ici configuré pour maintenir la température de jonction de la source de lumière en dessous de ses limites thermiques fonctionnelles, ici en dessous d’une température de 110°C. Ainsi, la conductivité du matériau du premier dissipateur thermique passif 18 est supérieure à 20 W.m - 1 .K - 1 , et de préférence supérieure à 60 W.m - 1 .K - 1 .Par exemple ici, le premier dissipateur thermique est en aluminium et présente une conductivité thermique de 220 W.m - 1 .K - 1 .
La face du premier dissipateur thermique passif 18 qui est directement en contact avec la source de lumière 8 est plane ou sensiblement plane, et la face opposée est pourvue d’ailettes qui permettent d’augmenter la surface du premier dissipateur thermique passif 18 qui est en contact avec l’air et donc d’augmenter les échanges thermiques avec l’extérieur.
Afin d’améliorer le couplage thermique entre la source de lumière et le premier dissipateur thermique passif 18, en particulier si l’une ou l’autre des faces de contact entre la source de lumière 8 et le dissipateur n’est pas parfaitement plane et présente par exemple des différences de niveau supérieures à 0,1 mm, le couplage peut être réalisé par l’intermédiaire d’un matériau d’interface thermique, par exemple de la colle thermique, des tampons thermiques (« thermal pads », en langue anglaise), un matériau à changement de phase, etc..
Afin d’améliorer la dissipation thermique et d’assurer une bonne protection du premier dissipateur thermique passif contre la corrosion, le premier dissipateur 18 est ici recouvert d’une couche d’anodisation.
Un deuxième dissipateur thermique passif 19 est ici placé entre le diffuseur optique 13 et la matrice d’élément à transmittance variable 10 et permet d’évacuer la chaleur confinée entre le diffuseur optique 13 et la matrice d’éléments à transmittance variable 10. Ici, le deuxième dissipateur thermique est placé dans la continuité du réflecteur (non représenté), par exemple de façon que le diffuseur optique 13 soit maintenu par serrage entre le réflecteur et le deuxième dissipateur thermique passif 19.
La matrice d’élément à transmittance variable 10 est ici placée dans un logement du deuxième dissipateur passif 19, de façon que le deuxième dissipateur passif soit en contact avec la tranche et/ou avec une zone périphérique de la face amont de la matrice d’éléments à transmittance variable 10 (une zone périphérique du premier polariseur 24), et/ou avec une face aval du diffuseur 13. La profondeur du logement est égale ou sensiblement égal à l’épaisseur de la matrice d’éléments à transmittance variable de façon que la face aval de la matrice d’élément à transmittance variable et une face avale du deuxième dissipateur passif 19 soient sensiblement dans un même plan.
La surface externe du deuxième dissipateur thermique passif 19 est pourvue d’ailettes et sa surface interne est dépourvue d’ailette et sensiblement continue.
Ici, le matériau du deuxième dissipateur thermique passif 19 est avantageusement choisi de façon que le rapport des conductivités thermiques du premier polariseur et du matériau du deuxième dissipateur soit égal à 1 ou proche de 1. Par exemple, le deuxième dissipateur 19 est réalisé en aluminium, qui présente une conductivité thermique de 220 W.m - 1 .K -1 .
L’invention vise ainsi à résoudre le problème exposé ci-dessus et a ainsi pour objet de fournir une source d’énergie alternative à une éolienne de secours, ceci avec une masse embarquée réduite en comparaison avec une éolienne de secours.
L’invention concerne à cet effet un turbopropulseur comprenant : - une hélice, - un arbre porte-hélice portant l’hélice, l’hélice étant une hélice à pas variable présentant un pas de l’hélice, - une machine électrique tournante présentant au moins une première configuration dans laquelle elle est couplée mécaniquement à l’arbre porte hélice, et - au moins une pompe à huile configurée pour alimenter un circuit hydraulique de réglage du pas de l’hélice,
La pompe à huile étant configurée pour être entraînée électriquement.
Une telle pompe à huile, en étant configurée pour être entraînée électriquement et contrairement aux pompes à huile de l’art antérieur, permet d’alimenter le circuit hydraulique de réglage du pas de l’hélice, alors que le turbopropulseur ne contribue pas à la propulsion. Ainsi, il est possible de régler le pas de l’hélice afin d’entraîner l’hélice en rotation par effet de moulinet et donc de mettre en rotation l’arbre porte-hélice et la machine tournante électrique qui lui est couplée mécaniquement. Une telle rotation de la machine tournante électrique permet de fournir une source d’énergie de secours en cas de défaillance des turbopropulseurs de l’aéronef ceci sans qu’il soit nécessaire d’équiper l’aéronef d’équipement de sécurité supplémentaire. Ainsi il est possible de limitée la masse embarquée de l’aéronef.
On notera, de plus, qu’une telle configuration de turbopropulseur, autorise, outre de fournir une fonction d’éolienne de secours, un réglage fin du pas d’hélice. Ainsi, il est possible d’adapter le pas d’hélice à la vitesse de l’aéronef et de fournir une production d’énergie suffisante sur une plage de vitesse de l’aéronef relativement importante.
la pompe à huile peut être une pompe à huile moteur configurée pour en outre être entraînée par une turbine du turbopropulseur, la pompe à huile moteur étant préférentiellement couplée mécaniquement à ladite turbine au moyen d’une roue-libre.
De cette manière, il est possible d’utiliser la pompe à huile moteur du turbopropulseur entraînée électriquement dans le cadre du mode éolienne de secours du turbopropulseur tout en gardant une configuration classique du turbopropulseur lorsque ce dernier participe à la propulsion de l’aéronef.
On notera que dans une configuration classique la pompe à huile peut être entrainée par la turbine à gaz, plus précisément par sa turbine haute pression et l’arbre haute pression auquel ladite turbine haute pression est couplée mécaniquement.
Par pompe à huile moteur, on entend ci-dessus et dans le reste de l’invention, la pompe du turbopropulseur configurée pour alimenter à partir d’un réservoir d’huile du turbopropulseur les différents éléments du turbopropulseur devant être lubrifiés ou alimentées en pression d’huile dont, notamment, les paliers et le circuit hydraulique de réglage du pas de l’hélice. On notera, qu’en complément à la pompe moteur, le turbopropulseur peut comprendre des pompes secondaires, dites dédiées, telles qu’une pompe dédiée d’un système de gestion du pas d’hélice ou encore une pompe de récupération d’huile.