INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est une vue schématique partielle d’un carter de soufflante comportant le joint de la , lorsque pris sans contrainte ; et
La est une vue schématique partielle du carter de la , lorsque le joint est soumis à des contraintes.
Description détaillée de l'invention Dans ce qui suit, il sera compris que le joint annulaire d’étanchéité selon l’invention est destiné à une turbomachine d’aéronef et en particulier à un carter de soufflante de turbomachine.
La est une vue en coupe d’un exemple de joint 200 annulaire selon l’invention. Le joint 200 annulaire d’étanchéité s’étend autour d’un axe X, qui en utilisation se confond avec l’axe de révolution A, et est compressible en direction axiale. Il comporte deux lèvres annulaires 21, 22, desquelles se distinguent une première lèvre 21 et une seconde lèvre 22, reliées entre elles par leur périphérie interne 23. Ces lèvres 21, 22 peuvent avoir sensiblement une même épaisseur. Le joint 200 présente, en outre, en section axiale une forme générale en « V ».
Les lèvres 21, 22 forment un angle θ compris entre 0° (les deux lèvres sont parallèles et éventuellement plaquées l’une contre l’autre) et 45° (comme illustré), lorsque le joint 200 est à l’état libre sans contrainte. Cet angle peut être compris entre 1 et 45°.
Chacune de ces lèvres 21, 22 comporte une première surface 24a, 24b annulaire en regard de l’autre des lèvres 21, 22 et une seconde surface 25a, 25b annulaire qui lui est opposée. Autrement dit, la première lèvre 21 comporte une première surface 24a en regard de la première surface 24b de la seconde lèvre 22. La seconde surface 25a de la première lèvre 21 est alors opposée à sa première surface 24a et la seconde surface 25b de la seconde lèvre 22 est alors opposée à sa première surface 24b.
Le joint 200 annulaire peut être en un matériau élastomère, permettant sa déformation.
Le joint 200 étant destiné à s’insérer entre deux éléments comportant chacun des surfaces annulaires, on comprend que les secondes surfaces 25a, 25b annulaires des lèvres 21, 22 sont configurées pour prendre appui sur ces surfaces annulaires afin d’assurer une étanchéité entre ces surfaces. On comprend également que ces surfaces annulaires sont séparées par un jeu.
La seconde surface 25a, 25b d’au moins une des lèvres 21, 22 comporte en outre au moins deux repères 26, 27, 28 visuels de forme annulaire qui s’étendent autour de l’axe X à des diamètres différents. Avantageusement, cette seconde surface 25a, 25b a une forme générale tronconique et s’évase radialement vers l’extérieur depuis sa périphérie interne 23.
Dans l’exemple représenté sur la , la seconde surface 25b de la seconde lèvre 22 comporte des repères 26, 27, 28. Cette seconde surface 25b a une forme tronconique et s’évase radialement vers l’extérieur depuis sa périphérie interne 23. Dans un tel cas, la première lèvre 21 est alors sensiblement perpendiculaire à l’axe X. La seconde surface 25a peut comporter au moins trois repères 26, 27 ,28 visuels.
De ces repères 26, 27, 28 visuels, un premier repère 26, un deuxième repère 27 et éventuellement un troisième repère 28 peuvent être distingués. Le premier repère 26 peut être situé à proximité de la périphérie interne 23. Le deuxième repère 27 peut être situé à proximité de la périphérie externe 29. Le troisième repère 28 peut être alors éventuellement situé entre le premier repère 26 et le deuxième repère 27.
Ces repères 26, 27, 28 visuels permettent d’évaluer le jeu entre les surfaces annulaires entre lesquelles le joint 200 est inséré. En effet, selon le nombre de repères 26, 27, 28 visibles par un opérateur, l’écartement entre les surfaces annulaires peut être déterminé. Ainsi, plus le nombre de repères 26, 27, 28 visibles est élevé, plus le jeu est important. Autrement dit, la compression du joint 200 est faible. À l’inverse, moins le nombre de repères 26, 27, 28 visibles est élevé, moins le jeu est important. Autrement dit, la compression du joint 200 est forte.
est un schéma tridimensionnel d’un autre mode de réalisation de la présente invention (modèle de verre se pliant à plat) ;
représente l’état des valves pivotantes pendant l’inhalation de la présente invention ;
représente l’état des valves pivotantes pendant l’expiration de la présente invention ;
est une vue schématique en coupe prise sur la ligne 8-8 de la ;
est une vue schématique en perspective encore d’un autre mode de réalisation de la présente invention, qui a une jugulaire fixe ;
et sont des vues schématiques en perspective encore d’un autre mode de réalisation de la présente invention qui a une jugulaire réglable ;
est une vue schématique tridimensionnelle encore d’un autre mode de réalisation de la présente invention, qui a une mentonnière ;
est une vue schématique en coupe, le plan sagittal de la ;
est une vue schématique en perspective encore d’un autre mode de réalisation de la présente invention, qui a une mentonnière ;
est une vue schématique de dessous encore d’un autre mode de réalisation de la présente invention, qui a une mentonnière d’une autre forme ;
est une vue schématique arrière d’un masque de plongée recouvrant les yeux et le nez selon la présente invention ; et
est une vue schématique en coupe, le plan sagittal étant pris sur la ligne 12B-12B de la .
Plus particulièrement, les couches minces présentent chacune une épaisseur qui est fonction de la longueur d’onde d’éclairage, de l’angle d’incidence et de l’indice de réfraction du matériau pour lesquels elle est constituée. Il est ainsi possible de concevoir aisément une lame optique quels que soient les paramètres d’imagerie imposés par le système de microscopie TIR.
Selon une mise en œuvre particulière, le substrat optiquement transparent est à base d’un matériau appartenant au groupe suivant : Verre sodocalcique, Saphir, Quartz, Fluorure de calcium. Selon une mise en œuvre particulière, le premier matériau diélectrique est à base de Nb 2 O 5 et le deuxième matériau diélectrique est à base de SiO 2 .
De manière générale, conforme à l’invention, l’épaisseur de chaque couche mince est comprise entre 1 et 300 nanomètres, et plus particulièrement entre 75 et 150 nanomètres, tandis que l’épaisseur du substrat de base est comprise entre 50 et 2000 micromètres. L’empilement présente une épaisseur totale inférieure à 10 micromètres, et plus particulièrement comprise entre 0,2 et 4,0 micromètres. L’empilement comprend un nombre de couches minces typiquement compris entre 4 et 20.
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, il est proposé un système de microscopie à réflexion totale interne, comprenant :
- une lame optique définie dans l’un quelconque de ses modes de réalisation précitée ;
- une source de lumière configurée pour émettre un faisceau d’éclairage ;
- un objectif de microscope configuré pour former le faisceau d’éclairage vers la lame optique ;
la lame et l’objectif de microscope étant configurés pour que l’angle d’incidence soit supérieur ou égal à un angle critique de réflexion totale interne.
On rappelle que l’angle d’incidence correspond à l’angle compris entre l’axe du faisceau d’éclairage et l’axe d’empilement de la lame optique. A noter que, plus les valeurs d’angle d’incidence choisies se rapprochent de la borne haute de la plage précitées, et plus la résolution axiale du système s’en trouve augmentée.
Selon une caractéristique avantageuse, l’angle d’incidence est inférieur ou égal à une valeur limite définie par l’ouverture numérique de l’objectif de microscope. Plus précisément, l’angle d’incidence est compris entre 62 et 80 degrés.
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, il est proposé un procédé de fabrication d’une lame optique destinée a recevoir un échantillon biologique à des fins d’imagerie microscopique à réflexion totale interne. Le procédé est tel qu’il comprend :
- une étape de dépôt sur un substrat de base optiquement transparent d’une pluralité de couches minces successives et alternées d’un premier matériau diélectrique et d’un deuxième matériau diélectrique de manière à former un empilement de multicouches diélectriques apte à produire une résonance optique à un angle d’incidence et une longueur d’onde d’éclairage prédéterminés de la lame optique en régime de réflexion totale, la couche dudit empilement destinée a être contact avec l’échantillon étant à base d’un matériau diélectrique biocompatible.
Il est ainsi possible de concevoir une lame optique à exaltation du champ électromagnétique configurable quels que soient les paramètres d’imagerie imposés par le système de microscopie.
Liste des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description suivante, donnée à titre d’exemple indicatif et non limitatif, et des dessins annexés, dans lesquels :
est un schéma simplifié d’un système de microscopie à réflexion totale interne selon un mode de réalisation particulier de l’invention ;
présente un exemple de lame optique selon l’invention pouvant être utilisée dans le système d’imagerie de la .
La représente une partie de la turbine basse pression 7 de la turbomachine 1. La turbine basse pression 7 comporte plusieurs étages 11 successifs, chaque étage 11 comportant une roue à aubes mobiles ou appartenant à un rotor 12 et un distributeur 13 ou roue aubagée de stator 13 comprenant des pales fixes 14 appartenant à un stator. Comme indiqué précédemment, le rotor 12 de la turbine basse pression 7 est couplé en rotation au compresseur basse pression 3. Le stator est fixé à un carter 17 ( ) de la turbomachine 1.
Une roue aubagée de stator 13 comporte classiquement plusieurs secteurs angulaires adjacents 19 ( ) répartis autour de la circonférence, chaque secteur 19 comportant au moins une pale 14, ici deux pales 14, s’étendant dans la direction radiale ainsi qu’une plate-forme radialement externe 16 et une plate-forme radialement interne 15 s’étendant respectivement depuis l’extrémité radialement externe et depuis l’extrémité interne de la pale 14. Lesdites plates-formes 15, 16 forment des anneaux externe et interne délimitant la veine de circulation des gaz au sein du distributeur 13.
Chaque plate-forme comporte au moins une fente 20, des organes d’étanchéité 21 étant montés entre les plates-formes 15, 16, de façon à éviter ou limiter le débit de gaz chaud pouvant s’échapper hors de la veine. Ceci permet d’améliorer le rendement de la turbomachine 1 et de limiter les risques de dégradation prématurée des éléments situés hors de la veine.
Chaque organe d’étanchéité 21 se présente sous la forme d’une lamelle et comporte une première partie montée avec jeu dans une fente 20 d’une plate-forme 15, 16 d’un premier secteur 19 et une seconde partie montée avec jeu dans une fente 20 d’une plate-forme 15, 16 d’un second secteur 19.
Le jeu entre les organes d’étanchéité 21 et les fentes 20 des plates-formes 15, 16 doit être suffisamment important pour permettre leur montage et pour permettre d’absorber les déplacements du distributeur 13 en fonctionnement.
Une telle structure est applicable à un distributeur d’une turbine basse pression ou à un distributeur d’une turbine haute pression de turbomachine.
Il a été constaté l’apparition d’usures importantes au niveau des fentes, du fait du déplacement des organes d’étanchéité dans lesdites fentes, provoquant un enlèvement de matière par effet de cisaillement dû à l’excitation aérodynamique du moteur. De telles usures nécessitent, soit un remplacement des pièces, soit des étapes de réparation coûteuses par ajout de matière et usinage.
L’invention vise à remédier à ces inconvénients, de façon simple, fiable et peu onéreuse.
Présentation de l’invention A cet effet, l’invention concerne une roue aubagée de stator de turbine pour une turbomachine, ladite roue s’étendant selon un axe et comportant plusieurs secteurs angulaires adjacents répartis avec jeu autour de la circonférence, chaque secteur comportant au moins une pale s’étendant dans la direction radiale, une plate-forme radialement interne et une plate-forme radialement externe s’étendant respectivement depuis l’extrémité radialement interne et depuis l’extrémité radialement externe de la pale, chaque plate-forme comporte au moins une fente, des organes d’étanchéité étant montés entre les plates-formes, chaque organe d’étanchéité comportant une première partie montée dans une fente d’une plate-forme d’un première secteur et une seconde partie montée dans une fente d’une plate-forme d’un second secteur, adjacente au premier secteur, caractérisé en ce que chaque organe d’étanchéité est contraint élastiquement dans la direction circonférentielle entre les plates-formes correspondantes.
En d’autres termes, chaque organe d’étanchéité est coincé tangentiellement et élastiquement entre les plates-formes, à l’intérieur des fentes. De cette manière, les organes d’étanchéité sont maintenus en position par appui élastique, le caractère élastique permettant d’autoriser un déplacement d’un secteur par rapport à l’autre en fonctionnement, notamment de la valeur du jeu circonférentiel entre les secteurs. On évite ainsi l’apparition d’usures au niveau des fentes.
La turbine peut être une turbine basse pression ou une turbine haute pression.
Chaque organe d’étanchéité peut se présenter sous la forme d’une lamelle.
L’épaisseur de chaque organe d’étanchéité peut être comprise entre 0,1 et 0,3 mm, par exemple de l’ordre de 0,2 mm.
Chaque organe d’étanchéité peut être réalisé en un superalliage à base Cobalt, par exemple un alliage de type KCN22W.
Chaque fente peut comporter une première extrémité circonférentielle débouchant au niveau de l’extrémité correspondante de la plate-forme et une seconde extrémité circonférentielle formant une surface de fond, chaque organe d’étanchéité comportant une première extrémité circonférentielle maintenue élastiquement en appui sur la seconde extrémité de la fente de la plate-forme du premier secteur et une seconde extrémité circonférentielle maintenue en appui sur la seconde extrémité de la fente de la plate-forme du second secteur.
L’appui précité de l’organe d’étanchéité sur chaque surface de fond des fentes est réalisé de façon directe, c’est-à-dire sans pièce intermédiaire, ou de façon indirecte, c’est-à-dire par l’intermédiaire d’au moins une pièce.
De préférence, le volet est fixé à la bande.
Ainsi, il est ôté en même temps que celle-ci. S'il porte des particules contaminées, il est ainsi ôté et éliminé en priorité avec la bande.
On peut prévoir que la combinaison comprend, à au moins une zone d'extrémité d'au moins un bord de la bande, de préférence à chaque zone d'extrémité de chaque bord, un élément frangible de blocage d'une ouverture du bord.
Ainsi, cet élément permet d'éviter l’ouverture intempestive du dispositif de fixation lors de l’intervention. Toutefois, il est rompu aisément par l’intervenant lorsqu’il détache la bande.
Dans un mode de réalisation, la combinaison comprend sur chaque jambe :
- un élément frangible terminal à une zone d'extrémité inférieure de l'un des bords,
- un élément frangible terminal à une zone d'extrémité inférieure de l'autre bord, et
- un élément frangible intermédiaire à une zone d'extrémité inférieure de l'un des bords,
les deux éléments terminaux s'étendant à une même distance d'une extrémité de la jambe et étant interposés entre l'élément intermédiaire et l'extrémité.
Ainsi, lors de la désolidarisation des dispositifs de fixation, l'élément intermédiaire se rompt en premier puis vient la rupture des deux autres, évitant alors toute remise en suspension potentielle de contamination. Au contraire, en l’absence de l’élément intermédiaire, on risquerait que les deux éléments terminaux se rompent en même temps, ce qui favoriserait la projection de particules dans l’environnement.
Dans un mode de réalisation, la bande est délimitée par :
- un premier bord s’étendant depuis le col jusqu’à une extrémité inférieure de la jambe gauche,
- un deuxième bord s’étendant depuis le col jusqu’à une extrémité inférieure de la jambe droite, et
- un troisième bord s’étendant depuis l’extrémité inférieure de la jambe gauche jusqu’à l’extrémité inférieure de la jambe droite.
On peut prévoir que la combinaison comprend une ouverture d’habillage agencée pour permettre à une personne d'enfiler la combinaison par l'ouverture d'habillage sans détacher au moins partiellement la bande de la partie principale.
Il s’agit donc de permettre d’enfiler la combinaison sans avoir à détacher la bande, pas même en partie. On peut ainsi configurer la bande d'une part et l'ouverture d'habillage d'autre part afin qu'elles remplissent au mieux leurs fonctions respectives.
Le film comparatif A et les films selon l’invention B à L sont élaborés par une méthode semblable au « casting » : pour chaque film, les ingrédients sont dispersés dans 30 ml d’eau, puis chaque solution est disposée dans un récipients en polyoléfine. Après deux à trois heures de séchage à l’air libre, des films d’épaisseur de 40 à 50 μm sont formés.
Un premier test a été réalisé pour évaluer le pouvoir moussant de l’ensemble selon l’invention. Il s’agit d’un test comparatif basé sur le shampoing liquide 1 décrit ci-dessus, dans lequel on compare les résultats du shampoing liquide 1 seul, du shampoing liquide 1 enveloppé dans le film comparatif A, et du shampoing liquide 1 enveloppé dans les films selon l’invention B à L.
introduction dans un premier bécher de 250 ml d’eau à 35°C + 20 ml de shampoing liquide 1 sans emballage, introduction dans un bécher A, respectivement B à L, de 250 ml d’eau à 35°C + 20 ml de shampoing liquide 1 emballé dans le film comparatif A, respectivement le fim selon l’invention B à L. introduction d’un agitateur magnétique dans chacun des treize béchers, démarrage simultané des agitateurs, mesure du remplissage de chaque bécher après 5 minutes d’agitation.
le premier bécher contient 260 ml de solution, le bécher A contient 260 ml de solution, le bécher B contient 285 ml de solution, le bécher C contient 280 ml de solution, le bécher D contient 285 ml de solution, le bécher E contient 280 ml de solution, le bécher F contient 295 ml de solution, le bécher G contient 290 ml de solution, le bécher H contient 275 ml de solution, le bécher I contient 270 ml de solution, le bécher J contient 290 ml de solution, le bécher K contient 300 ml de solution, le bécher L contient 295 ml de solution.
Les mesures étant identiques pour le premier bécher et le bécher A, le shampoing liquide 1 emballé dans le film comparatif A ne contenant pas d’agent tensio-actif n’a pas produit plus de mousse que le shampoing liquide 1 utilisé sans film 1. Le fim comparatif A, lors de sa dissolution dans l’eau, n’apporte pas de pouvoir moussant complémentaire au shampoing liquide 1.
De plus, un volume plus important a été mesuré dans les béchers B à L que dans le premier bécher ; on peut en déduire que le shampoing liquide 1 emballé dans l’un des films selon l’invention B à L a produit plus de mousse que le shampoing liquide 1 utilisé sans film 1, ou que le shampoing liquide 1 enballé dans le film comparatif A ne contenant pas d’agent tensio-actif. Ceci montre que l’agent-tension actif confère un effet moussant à l’ensemble selon l’invention.
Un volume plus important ayant été mesuré dans le bécher K que dans le bécher L, dans le bécher L que dans le bécher J, dans le bécher J que dans le bécher B, et dans le bécher B que dans le bécher C, le premier test montre que pour un agent tensio-actif donné, dans ce cas le coco-glucoside, la quantité de mousse apportée par l’utilisation de l’ensemble selon l’invention est d’autant plus importante que la teneur en poids de l’agent tensio-actif est importante. Ceci se vérifie aussi pour les autres agents tensio-actifs testés : pour le bétaïnecocamidopropyl, le bécher D est plus rempli que le bécher E, pour le cocoyl glutamate de sodium, le bécher F est plus rempli que le bécher G, et pour le behentrimonium methosulfate (BTMS), le bécher H est plus rempli que le bécher I.
Ici, il comporte principalement une fente configurée pour y insérer le module électronique 50.
L’obturateur 20 comporte aussi ici un premier système de fixation du piquet 230. Le premier système de fixation du piquet 230 est configuré pour fixer le piquet 40 à l’obturateur 20 à un premier emplacement et en s’étendant depuis la face interne 21.
Le premier système de fixation du piquet 230 comporte par exemple ici des pions espacés qui sont configurés pour maintenir le piquet 40, par exemple une tête du piquet, par serrage.
En outre, l’obturateur 20 comporte ici une ouverture 231.
L’ouverture 231 traverse une épaisseur de l’obturateur 20. De plus, elle est ici entourée par le premier système de fixation du piquet 230, en particulier par les pions, du côté de la face interne 21.
Ainsi, quand le piquet 40 est fixé au premier emplacement de l’obturateur, il est possible de le déloger en insérant un outil ou un doigt via l’ouverture 231 et en repoussant le piquet 40.
L’obturateur comporte en outre un deuxième système de fixation du piquet 240.
Le deuxième système de fixation 240 est configuré pour fixer le piquet 40 à l’obturateur à un deuxième emplacement, le deuxième emplacement étant distinct du premier emplacement, et avec le piquet s’étendant depuis la face externe 22 de l’obturateur.
En particulier, le deuxième système de fixation du piquet 240 comporte une fenêtre 24, traversant une épaisseur de l’obturateur et centrée géométriquement par rapport à l’obturateur.
Ainsi, lorsque l’obturateur est assemblé au corps de bobine, la fenêtre 24 est en face de l’alésage 14.
La fenêtre 24 comporte une partie centrale principalement de forme circulaire, et deux oreilles 241 s’étendant depuis la partie centrale et diamétralement opposée l’une à l’autre.
Comme le montre les figures 2A et 2C, le deuxième système de fixation du piquet 240 comporte aussi une butée 242, qui est ici formée en deux parties diamétralement opposées, et s’étendent à partir d’une oreille 241 du côté de la face interne 21.
La butée 242 est ainsi configurée pour stopper une rotation du piquet, et aussi imposer dans quel sens tourner le piquet pour le verrouiller en position au deuxième emplacement.
Dans le présent exemple de réalisation, le deuxième système de fixation du piquet 240 comporte aussi un ergot 243. L’ergot 243 est ici formé par une demi-sphère en surépaisseur par rapport à la face interne 21 et est configuré pour limiter un retour en rotation du piquet. Il contribue ainsi à le maintenir en position par serrage.
Ainsi, comme décrit ci-après, une tête du piquet 40 de forme complémentaire à la fenêtre 24 est ainsi configurée pour s’insérer par la fenêtre 24 et être verrouillée en position en pivotant le piquet.
La illustre un obturateur à ailettes 30.
Ainsi, les barrières isolantes secondaires et primaires sont disposées en quinconce selon la direction transversale T, ce qui signifie que l’interface entre le bloc isolant secondaire d’extrémité 34 et le panneau isolant secondaire 14 est désalignée dans la direction transversale T avec l’interface entre le bloc isolant primaire d’extrémité 39 et le panneau isolant primaire 18. Grâce à cette disposition, il est possible de répartir les éventuels écart d’épaisseur pouvant résulter des différences de contraction, en service, entre les blocs isolants d’extrémité d’une part, et les panneaux isolants d’autre part. Ces différences de contraction peuvent résulter de rigidité différentes et/ou de comportements thermiques différents. En espaçant les interfaces on évite de cumuler tous les écarts en un même point, ce qui évite de dégrader la planéité des membranes.
De plus, comme visible en comparant les figures 3 et 4, les panneaux isolant primaires 18 et les panneaux isolants secondaires 14 sont également disposés en quinconce selon la direction longitudinale L, ce qui signifie que l’interface entre deux panneaux isolants secondaires 14 adjacents dans la direction longitudinale L est désalignée avec l’interface entre deux panneaux isolants primaires 18 adjacents dans la direction longitudinale L.