INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La rainure de positionnement de la plaque d’absorption latérale est complémentaire à la rainure de rigidification de la poutre de pare-chocs déjà existante qui est créé lors de l’extrusion du profil de la poutre. La plaque d’absorption latérale comprend alors un moyen simple et économique de positionnement pour son montage sur la poutre de pare-chocs.
Dans des modes de réalisation, la poutre de pare-chocs comprenant une courbure selon sa longueur, l’ensemble est remarquable en ce que les parties latérales de la poutre de pare-chocs comprennent des extrémités biseautées de manière à accentuer la courbure de la poutre de pare-chocs en bout de poutre ; et en ce que la plaque d’absorption latérale couvre lesdites extrémités biseautées.
Les extrémités biseautées permettent de mieux suivre le profil de la peau de pare-chocs. Ces extrémités biseautées sont coupantes et peuvent représenter un danger lors de la manipulation des poutres de pare-chocs. Les plaques d’absorption latérales permettent alors de réduire les risques de coupure par les extrémités biseautées de la poutre de pare-chocs
Avantageusement, la plaque d’absorption latérale est coudée selon la direction longitudinale de la poutre de pare-chocs.
L’angle permet un meilleur positionnement de la plaque d’absorption latérale en formant un élément de positionnement selon la direction longitudinale de la poutre de pare-chocs.
Dans des modes de réalisation, la rainure de positionnement de la plaque d’absorption latérale s’étend sur toute la longueur de ladite plaque d’absorption latérale. La rainure de positionnement a alors aussi une fonction de rigidification
Dans des modes de réalisation, la rainure de positionnement de la plaque d’absorption latérale comprend une zone évasée ; de préférence élargi en direction de la partie centrale de la poutre de pare-chocs. La zone évasée facilite le positionnement de la plaque d’absorption latérale.
Avantageusement, la poutre de pare-chocs comprend au moins deux rainures de rigidification et la plaque d’absorption latérale comprend au moins deux rainures de positionnement engagées dans les rainures de rigidification de la poutre de pare-chocs par complémentarité de forme.
L’utilisation de deux rainures pour le positionnement de la plaque d’absorption latérale permet de limiter les jeux en rotation de cette dernière.
Avantageusement, la poutre de pare-chocs comprenant une paroi supérieure, l’ensemble est remarquable en ce que la plaque d’absorption latérale comprend un repli supérieur en appui contre la paroi supérieure de la poutre de pare-chocs.
Le repli permet un meilleur positionnement de la plaque d’absorption latérale suivant la verticale.
Dans des modes de réalisation, la plaque d’absorption latérale comprend deux replis, avec le repli supérieur et un repli inférieur ; la plaque d’absorption latérale comprend en outre une configuration symétrique suivant un plan médian s’étendant dans la direction longitudinale de la poutre de pare-chocs.
La plaque d’absorption latérale peut ainsi être montée aussi bien d’un côté que de l’autre de la poutre de pare-chocs, en la tournant d’un angle de 180°. Cela permet d’avoir un seul type de plaque d’absorption latérale, et donc de simplifier la fabrication de ladite plaque d’absorption latérale avec l’utilisation d’un même ensemble d’outils, et d’un même procédé. Cela permet aussi de réduire la diversité des pièce et les contraintes de stock.
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne un véhicule automobile avec au moins un dispositif de pare-chocs comprenant au moins un ensemble selon le premier aspect.
Cela signifie que l’unité logique 48 est, dans l’exemple décrit un inverseur ou une double inversion (ce qui revient à l’opération réalisée par un buffer).Par exemple, l’unité logique remplaçant le premier inverseur 48 est une porte XOR avec une entrée fixée à 0. XOR est l’appellation anglaise de l’opération logique « OU exclusif ».
Selon un autre exemple, l’unité logique remplaçant le premier inverseur 48 est une porte NAND avec une entrée fixée à 1. NAND est l’appellation anglaise de l’opérande « non ET ».
Selon encore un autre exemple, l’unité logique remplaçant le premier inverseur 48 est une porte NOR avec une entrée fixée à 0. NOR est l’appellation anglaise de l’opérande « non OU ».
Selon encore une autre variante représentée sur la , l’unité de comptage 44 et le générateur de tension de comparaison 64 sont tous les deux formés par des ponts capacitifs et comportent chacune un condensateur de décalage CD.
Il peut être noté que l’unité de comptage 44 est ici commandée par une chaîne de bits dont le nombre de 1 définit le seuil de comparaison et donc on peut utiliser n’importe quel seuil de comparaison.
Le condensateur de décalage CD présente une capacité égale à C/2.
Dans une telle configuration, le schéma électrique équivalent de l’unité de comptage 44 est celui de la .
L’unité de comptage 44 correspond électriquement à un pont diviseur de capacité 114 comprenant m condensateurs 68 d’un côté et n-m condensateurs 68 d’un autre côté. Dans la notation précédente, n et m sont des entiers, m désignant le nombre de condensateurs 60 reliées à un composant XNOR 42 présentant une sortie correspondant à 1 et n le nombre total de condensateurs 60. Le point milieu 116 du pont diviseur de capacité 114 est relié à une borne du condensateur de décalage CD, l’autre borne du condensateur de décalage CD étant au potentiel d’alimentation VDD.
Le pont diviseur de capacité 114 étant connecté d’une part au potentiel d’alimentation VDD et d’autre part à la masse GND, il vient :
Où est l’interseuil en tension entre deux états correspondant à deux valeurs de m successives.
Similairement, en référence à la , le générateur de tension de comparaison 64 correspond électriquement à un pont diviseur de capacité 110 comprenant m condensateurs 60 d’un côté et n-m condensateurs 60 d’un autre côté. Le point milieu 112 du pont diviseur de capacité 110 est relié à une borne du condensateur de décalage CD, l’autre borne du condensateur de décalage CD étant reliée à la masse GND.
Le pont diviseur de capacité 110 étant connecté d’une part au potentiel d’alimentation VDD et d’autre part à la masse GND, avec les mêmes notations que précédemment, il vient :
Des deux formules précédentes découlent deux constats, d’une part l’interseuil est tel que et d’autre part, il y a un décalage de 0,5 entre les niveaux de tension de l’unité de comptage 44 et ceux du générateur de tension de comparaison 46.
Comme cela apparaît sur la figure schématique de la , cela permet d’avoir une valeur de comparaison adaptée pour chaque niveau.
En variante, comme représenté sur la , il est possible d’utiliser une configuration dans laquelle les seuils sont stockés dans une matrice de cellule 118 et contrôlable par sélection de la ligne de mots WL souhaitée. Cela permet de générer de manière aisée une chaîne de bits désirée.
Enfin, du point de vue de l’implémentation physique, il a été proposé d’intégrer le neurone 24 sur les trois lignes 16 1 , 16 2 et 16 3 de la matrice de cellules 14, notamment en utilisant des cellules RRAM pour obtenir deux composants : des memristors et des condensateurs. Cela permet effectivement un gain en terme de place.
Procédé n’exploitant pas d’information de pression
Comme illustré à la , le procédé peut ne pas exploiter d’information de pression. Le procédé peut alors être mis en œuvre comme décrit ci-avant, sans qu’une information de pression ne soit mesurée ou sans qu’une information de pression éventuelle ne soit utilisée.
Procédé exploitant une information de pression
Alternativement, comme illustré à la le procédé peut exploiter une information de pression.
L’étape S0 est mise en œuvre telle que décrite ci-avant.
La série S1 d'étapes de maintien en stockage diffère de celle décrite ci-avant. La série S1 peut former un cycle, les étapes du cycle pouvant se répéter, par exemple périodiquement ou non, par exemple un nombre quelconque de fois.
La série S1 peut comprendre, préalablement à l’étape de mesure de la ou des propriété(s) optique(s) F, une étape de mesure de pression D de l’atmosphère à l’intérieur de l’enceinte 1.
La série S1 peut comprendre, préalablement à l’étape de mesure de la ou des propriété(s) optique(s) F et postérieurement à l’étape de mesure de pression D, une étape d’évaluation E de l’atmosphère, par exemple d’évaluation de la pression mesurée à l’étape de mesure de pression D et/ou de décision, par exemple de décision en fonction de la pression évaluée et/ou de la pression mesurée à l’étape de mesure de pression D.
La décision de l’étape E peut comprendre une absence d'action, par exemple en l’absence d’identification d’une modification de l’atmosphère à l’intérieur de l’enceinte nécessitant une action, l’absence d’action pouvant par exemple comprendre une reprise du cycle S1, par exemple une mise en œuvre de l’étape de mesure F.
La décision de l’étape E peut entraîner la mise en œuvre de l’étape de sortie I du cycle S1, par exemple en cas d’identification d’une modification de pression dangereuse pour le maintien de la qualité de la poudre, l’étape I pouvant comprendre l'extraction de la totalité de la poudre. La modification de pression dangereuse peut comprendre le cas où la pression descend en dessous d’un certain seuil, par exemple 100 mbar. En effet, une pression inférieure à une certaine valeur peut être un signe de fuite de l’enceinte 1, et donc que l’enceinte 1 ne protège plus la poudre 2 de l’entrée de contaminants extérieurs. Alternativement, l’identification de la modification de pression dangereuse peut déclencher la mise en œuvre de l’étape F telle que décrite ci-après. Il est ainsi possible de vérifier si l’atmosphère a été effectivement contaminée, par exemple par de l’oxygène ou de l’humidité et dans quelles proportions, et de décider, à l’étape G telle que décrite ci-après, si une correction de l’atmosphère peut stopper la dégradation de la poudre avant qu’elle ne soit inapte à l’usage prévu, dans quel cas une étape de modification H correctrice de l’atmosphère telle que décrite ci-après est mise en œuvre pour chasser les constituants indésirables, ou si la poudre a atteint un état de dégradation tel qu’elle est inapte à l’usage prévu, dans quel cas une étape de sortie I du cycle S1 est mise en œuvre.
La décision de l’étape E peut entraîner la mise en œuvre de l’étape mesure de la ou des propriété(s) optique(s) F associée(s) à l’élément sensible 3 ou aux éléments sensibles, comprenant par exemple l’observation de la propriété optique de l’élément sensible 3 depuis l’extérieur de l’enceinte 1 par les moyens d’observation, par exemple par le biais de la partie d’observation 5 au moins partiellement transparente.
La série S1 peut comprendre l’étape d’évaluation G de l’atmosphère, par exemple d’évaluation du ou des paramètre(s), par exemple en fonction de la ou des propriété(s) optique(s) mesurée(s) et/ou observée(s) à l’étape de mesure F et/ou de décision, par exemple de décision à partir du ou des paramètre(s) évalué(s) et/ou de la ou des propriété(s) optique(s) mesurée(s) et/ou observée(s) à l’étape de mesure F.
La décision de l’étape G peut comprendre une absence d'action, par exemple en l’absence d’identification d’une modification de l’atmosphère à l’intérieur de l’enceinte nécessitant une action, l’absence d’action pouvant par exemple comprendre une reprise du cycle S1, par exemple comprenant une répétition de l’étape de mesure de pression D.
La décision de l’étape G peut entraîner la mise en œuvre d’une étape de modification H correctrice de l'atmosphère, en fonction de la propriété optique de l’élément sensible 3, par exemple en cas d’identification d’une modification de l’atmosphère à l’intérieur de l’enceinte corrigeable, puis par exemple une reprise du cycle S1, par exemple une répétition de l’étape de mesure de pression D ou de l’étape de mesure F, par exemple jusqu’à identification d’une autre modification de l’atmosphère à l’intérieur de l’enceinte 1.
La répétition de l’étape de mesure de pression D peut par exemple être déclenchée en cas de suspicion de problème de préservation de la poudre par la mesure de pression D au premier cycle, confirmé par la détection de contaminants à l’étape F au premier cycle.
La répétition de l’étape F peut par exemple être déclenchée si la mesure de pression D a donné une valeur acceptable mais que l’étape F au premier cycle a révélé la présence de contaminants. Une telle situation a par exemple lieu dans le cas d’un réservoir bien étanche mais contenant une poudre très humide qui relargue progressivement une partie de son humidité dans l’atmosphère interne.
Lesdits moyens de réglage et verrouillage (10) du manchon (1.1) comprennent deux pièces rectangulaires indépendantes d’une épaisseur définie , la pièce N°1 est fixée sur l’enceinte tubulaire rectangulaire formant un L, celle-ci accueille sur le dessus le système de verrouillage rapide réalisé par une vis à verrouillage rapide, la pièce N° 2 de différentes épaisseurs définie pour le bon calage du manchon (1.1) est relié à la pièce par une vis et écrou permettant de faire le bon réglage de la fente par rapport du diamètre de la tige support du manchon (1.1) avec une fente celle-ci étant positionnée sur le bord intérieur d’un tiers de fente présentant sur l’une des faces de l’enceinte tubulaire semi fermée. Les dispositifs de maintien (9) ; (10) du manchon (1.1) consistent en une cale en « U » d’épaisseur définie (9) et d’une deuxième cale composée d’un profilé en « L » et un profilé plat d’épaisseur définie relié ensemble (10) par un système de serrage rapide à came positionnée à une distance définie du bord inférieur sur l’une des faces de l’enceinte tubulaire permettant de positionner le rouleau de peinture (1.2) au centre de l’enceinte et de le maintenir immobile le rouleau de peinture (1.2) libérant ainsi une main de l’opérateur lors du nettoyage.
Lesdits moyens de pulvérisation (2), comprennent un dispositif de pulvérisation d’une solution liquide extérieure par action manuelle connecté à une pompe ou un réseau collectif d’alimentation en eau de ville, et adapté sur ce dispositif de pulvérisation une buse coudée orientable allant de 45 degrés à 75 degrés (11) et un écrou d’arrêt en tête de buse (11.1). Cette buse coudée orientable va permettre de positionner le jet à l’endroit précis où l’on souhaite effectuer le nettoyage sur tous types de rouleau de peinture (1.2). Ce dispositif de pulvérisation manuel, mobile et escamotable de par sa conception peut être insérer sur ledit moyen de coulissement (Fente 6).
Lesdits moyens de coulissement (6) consistent en un trou percé de diamètre défini par rapport à l’écrou (11.1) de la buse coudée (11) pour l’introduction dans l’enceinte tubulaire rectangulaire relié à une fente de guidage (6) verticale, d’une dimension définie en rapport avec le diamètre du tube de la buse coudée, positionnée au centre d’une des faces de l’enceinte tubulaire rectangulaire semi-fermée (1) ; (3) dans lequel on introduit lesdits moyens de pulvérisation (2) permettant le déplacement du dispositif de pulvérisation mobile de bas en haut et de haut en bas .
Ladite fente de guidage (6) est munie à l’intérieure de l’enceinte tubulaire rectangulaire semi fermée (1) ; (3) de tout sa longueur et largeur d’une languette d’un matériau souple étanche, une bande plastique souple positionnée longitudinalement en bord de fente (7) permettant d’éviter les projections du liquide de lavage en dehors de l’enceinte par la fente lors du nettoyage (6).
Lesdits moyens de visualisation (4) consistent en une ouverture réalisée sur l’une des faces de l’enceinte tubulaire rectangulaire semi fermée (1) ; (3). Celle-ci représente une surface minimum de 70% de la face rectangulaire de l’enceinte tubulaire rectangulaire semi fermée. Elle est étanchéifiée par un matériau rigide transparent permettant une excellente visualisation du manchon (1.1) lors de la phase de nettoyage du rouleau de peinture (1.2), cette fenêtre permet de voir ou positionner le jet d’eau de la façon la plus pertinent pour un nettoyage efficace et d’insister sur les endroits les plus sales.
Lesdits moyen de racle peigne (8) positionné sur le bas de l’une des faces de l’enceinte tubulaire semi-fermée rectangulaire (1) ; (3) est composé d’un profilé moulé avec des dents « type peigne à cheveux » permettant le nettoyage en profondeur de la brosse à peinture (8.1). Le nettoyage s’effectuant par l’introduction manuelle des poils de la brosse (8.1) dans le peigne (8) et la mise en action du dispositif de pulvérisation mobile.
Lesdits moyen de maintien (5) de l’ensemble du dispositif (1) en bord de seaux est composé d’une cale en « U » inversé de dimension définie positionnée et jonctionnée sur le bord de la partie inférieur de l’enceinte tubulaire rectangulaire semi-fermée (1) ; (3) permettant de faire sortir la solution liquide de nettoyage souillée par la peinture directement dans un seau en vue de leur recyclage.
VEHICULE AUTOMOBILE EQUIPE DE RESSORTS DE SUSPENSION MAINTENUS PAR UNE COUPELLE SUPÉRIEURE La présente invention concerne un véhicule automobile équipé de ressorts de suspension maintenus par une coupelle supérieure, ainsi qu’un procédé d’assemblage d’un ressort de suspension sur un tel véhicule.
Un type de train arrière connu, présenté notamment par le document FR-A1-2989611, comporte de chaque côté du véhicule un bras de suspension présentant à l’avant un axe transversal de pivotement, qui reçoit vers l’arrière une roue, et une plaque d’appui inférieure de ressort de suspension disposée sensiblement horizontalement. Le ressort est maintenu et guidé par la plaque d'appui inférieure et la coupelle supérieure, qui le compriment lors des mouvements de la suspension.
Dans certains cas la coupelle supérieure dispose d’une semelle d’appui plate réalisée en matière plastique ou en élastomère, formant une interface entre le ressort et cette coupelle afin d’éviter des bruits qui seraient générés par un contact direct du ressort sur la tôle de la caisse du véhicule.
Ce document présente un procédé de montage du ressort de suspension, utilisant un outil de compression comportant deux parties coulissantes, disposant chacune d’un bec engagé entre des spires d’extrémités du ressort. Une manœuvre de l’outil permet un rapprochement des deux becs, et une compression du ressort qui présente ainsi une longueur suffisamment réduite pour pouvoir être inséré entre les deux coupelles.
En particulier la coupelle supérieure présente un moyeu de centrage qui s’ajuste dans le centre des spires supérieures, pour réaliser un guidage de l’extrémité supérieure du ressort. On relève ensuite le bras de suspension qui continue la compression du ressort, pour l’ajuster à un niveau permettant la mise en place d’un amortisseur télescopique limitant le débattement maximum de ce bras.
Toutefois ce type de procédé d’assemblage nécessite un outillage complexe, lourd et délicat à manœuvrer, qui peut présenter certains dangers en cas de mauvais positionnement à cause de l’énergie emmagasinée dans le ressort. De plus pour certains types de ressort assez longs, l’espace entre les spires d’extrémités comprimées est réduit ce qui fait que les becs peuvent se trouver bloqués par ces spires en fin de compression.
Elle propose à cet effet un véhicule automobile comportant un ressort de suspension, une plaque d’appui inférieure fixée à un bras de suspension pivotant, et une coupelle supérieure fixée à la caisse du véhicule, qui comprend une semelle d’appui de l’extrémité supérieure du ressort et un moyeu de centrage rentrant dans des spires supérieures du ressort, ce véhicule étant remarquable en ce que lorsque la plaque d’appui inférieur et la coupelle sont écartées au maximum avant le montage d’un amortisseur télescopique limitant le débattement du bras de suspension, le ressort étant posé sur la plaque d’appui inférieure, le moyeu de centrage comporte une longueur permettant à son extrémité de rester engagée dans les spires supérieures du ressort en assurant son guidage.
Un avantage de ce véhicule est qu'on peut sans outillage de compression du ressort, de manière simple et rapide engager son extrémité supérieure autour du moyeu de centrage, puis poser son extrémité inférieure sur la plaque d’appui avec le bras de suspension complètement abaissé, qui n'est pas retenu par l'amortisseur. La longueur de guidage du moyeu de la coupelle est alors suffisante pour garder l’extrémité supérieure du ressort engagée autour de ce moyeu, en empêchant le basculement du ressort.
MÉTHODE DE CODAGE IQ POUR SYSTÈME DE COMMUNICATION WDM SUR FIBRE OPTIQUE La présente invention concerne le domaine des communications sur fibres optiques et plus particulièrement les communications à multiplexage en longueur d’onde ou WDM ( Wavelength Division Multiplexing ).
Etat de la technique antérieure Les systèmes de communication WDM sur fibres optiques couramment utilisés atteignent des débits de transmission de l’ordre de plusieurs Tb/s. Différents types de systèmes WDM sont connus dans l’état de la technique, certains étant définis en longueurs d’onde (CWDM pour Coarse Wavelength Division Multiplexing ) et d’autres, plus récents, étant définis en fréquences (DWDM pour Dense WDM). La différence entre les systèmes CWDM et DWDM est essentiellement l’espacement entre canaux de transmission. Lorsque les canaux de transmission sont jointifs voire chevauchants, on parle respectivement de supercanal WDM ( superchannel ) et de supercanal de Nyquist ( Nyquist superchannel ). Le terme WDM sera employé dans la suite dans son acception générale et couvrira les différents types de systèmes précités.
Le recours à des ordres de modulation élevés ainsi que le multiplexage sur polarisations orthogonales ont permis d’accroître encore davantage la capacité de ces systèmes de communication mais ces progrès se heurtent désormais à différentes limitations.
Tout d’abord, l’accroissement de la densité des canaux de transmission WDM et corrélativement le rapprochement des sous-porteuses, conduit à une augmentation du niveau d’interférence inter-canal ou ICI ( Inter Channel Interference ). Cette interférence peut être combattue en adoptant une mise en forme idéalement rectangulaire des canaux dans le domaine fréquentiel, autrement dit par une forme d’onde selon une fonction sync dans le domaine temporel (mise en forme dite de Nyquist). Bien entendu, en pratique la mise en forme est imparfaite et une interférence inter-canal résiduelle subsiste.
Ensuite, différents phénomènes de dispersion tels que la dispersion chromatique ou CD ( Chromatic Dispersion ), la dispersion de polarisation ou PMD ( Polarization Mode Dispersion ) et l’atténuation dépendante de la polarisation ou PDL ( Polarization Dependent Loss ) augmentent le taux d’erreur (BER) dans les différents canaux. Or, si les deux premiers peuvent être compensés de manière numérique à la réception, le dernier ne peut l’être en raison de son caractère non-unitaire, ce qui dégrade les performances des systèmes de transmission WDM en termes de BER en fonction du débit, et donc de capacité de transmission.
Il a été proposé dans la thèse d’Elie Awad intitulée « Emerging space-time coding techniques for optical fiber transmission systems », publiée en 2015, de recourir à des techniques de codage spatio-temporel pour combattre la dégradation de la capacité de transmission due à la PDL. Toutefois ces techniques de codage complexifient l’émetteur et le récepteur puisque le bloc de symboles d’information à transmettre est codé sur plusieurs intervalles de transmission successifs ou TTIs ( Time Transmission Intervals ) et, de manière plus générale, sur plusieurs utilisations de canal ou CUs ( Channel Uses ).
Une méthode de précodage sur polarisations orthogonales pour combattre la réduction de capacité en raison de la PDL a été décrite dans l’article de C. Zhu et al. intitulé « Improved polarization dependent loss tolerance for polarization multiplexed coherent optical systems by polarization pairwise coding » publié dans J. Lightwave Technology, vol. 34 no. 8, pages 1746-1753, 2016.
Cette méthode de précodage sur polarisations orthogonales a été illustrée schématiquement en .