INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Enfin, la composition selon la présente invention comprend également de l’oxyde de silice cristallisé, ou quartz. La présence de cet oxyde découle directement de l’origine de la composition, puisque l’oxyde de silice cristallisé, ou quartz, est présent dans les matières minérales. La composition selon la présente invention exploite ainsi avantageusement la présence de cet oxyde, en mélange avec les argiles, qui est également sous forme de particules (ou sous forme pulvérulente). Les particules de quartz peuvent donc avantageusement former une charge minérale dans le liant obtenu à partir de la composition selon l’invention. En effet, le quartz permet d’augmenter la compacité, et donc la résistance du liant final, mais est souvent difficile et cher à broyer en raison sa dureté. Dans le cas de la présente invention, la présence de quartz, déjà sous forme de particules, permet d’améliorer les caractéristiques mécaniques du liant final sans augmenter le coût ou les ressources nécessaires à la fabrication dudit liant.
Ainsi, la composition selon l’invention exploite avantageusement des résidus des procédés de lavage de matières minérales, classiquement appelés « fines de lavage », souvent inexploités et encombrants, pour former une composition riche en argile et en quartz, sous forme de particules. La composition selon l’invention découle directement du traitement thermiquement à une température comprise entre 600°C et 900°C pendant quelques secondes, suivi d’un refroidissement, de tels résidus, pour obtenir, avec des ressources limitées, une composition pour matériaux de construction.
Préférentiellement, le pourcentage massique, notamment en matière sèche, d’oxyde de silice cristallisé est supérieur ou égal à 5%, de préférence supérieur ou égal à 10%, et plus préférentiellement compris entre 5% et 60%, voire entre 10% et 40%.
La composition selon l’invention étant obtenue à partir des résidus de procédés de lavage de matières minérales, elle comporte donc une quantité d’oxyde de silice cristallisé, ou quartz, relativement élevée, et qui reste inchangée durant le traitement thermique (calcination flash) appliqué pour la déshydratation des argiles.
Préférentiellement, le rapport, notamment en matière sèche, du pourcentage massique de l’oxyde de silice cristallisé sur le pourcentage massique d’une argile « flashée » ou d’argiles « flashées » est compris entre 0.2 et 3, de préférence entre 0.3 et 1.5.
La composition selon l’invention comporte ainsi des proportions proches en argiles et en quartz, les argiles étant traitées thermiquement pour leur utilisation dans le liant, et le quartz jouant le rôle de charge minérale pour le liant.
Préférentiellement, l’oxyde de silice cristallisé est mélangé à la ou aux argiles avant la calcination flash.
La composition selon l’invention est obtenue à partir d’un mélange de particules d’argile et de quartz, notamment issues du lavage de matières minérales. Les particules d’argile et de quartz peuvent ainsi être traitées thermiquement en même temps, le quartz restant stable sous une température de 900°C notamment, pour préparer la composition selon la présente invention.
Préférentiellement, le pourcentage massique de calcaire est supérieur ou égal à 2%, de préférence supérieur ou égal à 5%, et plus préférentiellement compris entre 5% et 40%.
La composition selon la présente invention peut également comporter du calcaire, notamment et avantageusement issu également du lavage des matières minérales. Les particules de calcaire déjà présentes permettent de diminuer la quantité de calcaire à rajouter à la composition selon la présente invention, pour former le liant. En particulier, une température de flash calcination inférieure à 800°C permet d’activer les argiles sans calciner le calcaire. La présence de calcaire dans la composition selon la présente invention est donc avantageuse pour l’utilisation de ladite composition dans la fabrication d’un liant, et permet d’exploiter également un composé parfois important dans les résidus de lavage de matières minérales.
Préférentiellement, 90% en masse, de préférence 95% en masse, des particules de la composition présentent une taille mesurée selon la norme NF EN ISO 17892-4, inférieure ou égale à 100µm, de préférence inférieure ou égale à 70µm.
La composition selon l’invention est issue de résidus qui sont déjà sous forme de particules, ce qui permet d’y appliquer directement le traitement thermique sans nécessairement d’étape préalable de broyage, pour obtenir une composition selon l’invention sous forme de particules également. Une étape de dés-agglomération d’éventuels agrégats peut être effectuée préalablement au traitement thermique, le cas échéant.
Préférentiellement, la composition comprend du métakaolin et au moins une argile flashée différente du métakaolin. Dit autrement, la composition selon l’invention ne comprend pas exclusivement du métakaolin en tant qu’argile flashée.
Selon un autre aspect, il est également proposé un liant, notamment hydraulique, comportant notamment une composition à base d’argile telle que décrite précédemment.
Le liant comporte ainsi à la fois de l’argile traitée thermiquement, du quartz comme charge minérale, et éventuellement du calcaire.
Le liant ainsi obtenu peut être laissé tel quel. Le liant ainsi obtenu peut également être mélangé avec du ciment standard, par exemple à hauteur de 10% à 70%, de préférence de 20% à 40% en masse.
est une vue schématique en section d’un micro-bolomètre selon un second mode de réalisation de l’invention.
est une vue schématique en section d’un micro-bolomètre selon un troisième mode de réalisation de l’invention.
est une vue schématique en section d’un micro-bolomètre selon un quatrième mode de réalisation de l’invention.
est une vue schématique en section d’un micro-bolomètre selon un cinquième mode de réalisation de l’invention.
est une vue schématique en section d’un micro-bolomètre selon un sixième mode de réalisation de l’invention.
Description détaillée de l’invention Tel qu'illustré sur la , l’invention vise un micro-bolomètre 10a comprenant une membrane 20 montée en suspension sur un substrat 11 . Le substrat 11 intègre classiquement un circuit de lecture, c’est-à-dire un ensemble de composants permettant notamment la polarisation, l’adressage et la mesure de la résistance de la membrane 20 du micro-bolomètre 10a . Plus précisément, le circuit de lecture effectue la mesure de la résistance d’un matériau thermo-résistif 18 encapsulé dans la membrane 20 .
Pour ce faire, le matériau thermo-résistif 18 est connecté électriquement au circuit de lecture par des électrodes 16 et des clous d’ancrage 14 . La membrane 20 a pour fonction de réaliser une transduction thermique/résistive des rayonnements infrarouges. Pour limiter l’influence de la température du substrat 11 , cette membrane 20 est montée en suspension sur les clous d’ancrage 14 par l’intermédiaire de bras de soutien 21 . Ainsi, les clous d’ancrage 14 s’étendent au droit du substrat 11 , et les bras de soutien et la membrane 20 s’étendent dans un plan parallèle au plan du substrat 11 . Il existe deux formes majeures de micro-bolomètres : les micro-bolomètres suspendus entre deux clous d’ancrage 14 et les micro-bolomètres suspendus entre quatre clous d’ancrage 14 .
Quelle que soit la forme du micro-bolomètre utilisé, ces clous d’ancrage 14 peuvent être réalisés en un matériau métallique, tel que du nitrure de titane, du cuivre ou du tungstène. Ils peuvent être de section transversale cylindrique avec un diamètre voisin de 500 nanomètres.
Pour garantir la structure mécanique de la membrane 20 et des bras de soutien 21 , une couche de support 13 forme la couche inférieure de la membrane 20 et des bras de soutien 21 . Cette couche de support 13 peut être, par exemple, réalisée en silicium amorphe, en carbure de silicium, en alumine ou en nitrure d’aluminium, et présenter une épaisseur comprise entre 10 et 100 nanomètres.
Cette couche de support 13 est traversée par les clous d’ancrage 14 . Ainsi, les électrodes 16 sont fixées sur la couche de support 13 et sur l'extrémité supérieure des clous d’ancrage 14 , de sorte à assurer un contact électrique avec ces clous d’ancrage 14 . Ces électrodes 16 peuvent être réalisées en nitrure de titane avec une épaisseur comprise entre 5 et 20 nanomètres. En outre, ces électrodes 16 sont structurées dans la partie centrale de la membrane 20 de sorte que la mesure de la résistance électrique entre deux électrodes 16 permette de mesurer la résistance électrique du matériau thermo-résistif 18 .
Les bras de soutien 21 intègrent également une couche supérieure de structuration 15 déposée sur les électrodes 16 . Cette couche supérieure de structuration 15 peut être réalisée en silicium amorphe avec une épaisseur e 1 égale à l’épaisseur de la couche de support 13 .
Outre la couche de support 13 , les électrodes 16 et la couche supérieure de structuration 15 , les bras de soutien 21 peuvent également comprendre une couche d’arrêt 30 déposée sur la couche supérieure de structuration 15 , tel qu’illustré sur le micro-bolomètre 10d de la . Cette couche d’arrêt 30 peut, par exemple, être réalisée en nitrure de bore ou en nitrure d’aluminium, et présenter une épaisseur comprise entre 5 et 100 nanomètres. En outre, cette couche d’arrêt 30 peut être complétée par une couche d’alumine et/ou une couche de carbure de silicium avec une épaisseur comprise entre 10 et 100 nanomètres.
Dans l’exemple de la , cette couche d’arrêt 30 est présente sur la couche supérieure de structuration 15 , uniquement au niveau des bords latéraux de la membrane 20 . Dans ce mode de réalisation, le matériau thermo-résistif 18 est déposé sur la couche de support 13 et sur les électrodes 16 au niveau du centre de la membrane 20 et sur la couche d’arrêt 30 au niveau des bords latéraux de la membrane 20 . Préférentiellement, le matériau thermo-résistif 18 est réalisé en oxyde de vanadium déposé avec une épaisseur comprise entre 10 et 200 nanomètres.
Dans le mode de réalisation de la , le micro-bolomètre 10b comporte un matériau thermo-résistif 18 déposé sur la couche de support 13 au niveau du centre de la membrane 20 , et directement sur les électrodes 16 au niveau des bords latéraux de la membrane 20 , c’est-à-dire sans couche d’arrêt 30 .
Dans le mode de réalisation des figures 4 à 7, le micro-bolomètre 10c - 10f comporte un matériau thermo-résistif 18 déposé principalement sur la couche d’arrêt 30 .
Pour ce faire, la couche supérieure de structuration 15 et la couche d’arrêt 30 s’étendent au centre de la membrane 20 . Dans ces modes de réalisation des figures 4 à 7, des ouvertures 17 sont ménagées à travers la couche supérieure de structuration 15 et de la couche d’arrêt 30 , de sorte que le matériau thermo-résistif 18 soit présent dans ces ouvertures 17 . Les ouvertures 17 peuvent présenter une section carrée avec une largeur inférieure à 1micromètre.
est une vue en perspective et en éclaté du stabilisateur orientable représenté sur la et du mât de fixation,
est une vue en perspective partielle, selon une coupe longitudinale, d’un dispositif de cuve selon la présente invention, dans un mode de réalisation du stabilisateur orientable avec un groupe de deux éléments en forme de panneau,
est une vue en perspective et en éclaté du premier élément et du deuxième élément du stabilisateur représenté sur la ,
est vue en perspective et en éclaté du stabilisateur représenté sur la et le mât de fixation,
est vue en perspective d’un stabilisateur orientable et vertical constitué d’une série de groupes de deux éléments en forme de croix superposés, dans un état aléatoire de l’orientation des deux éléments de chaque groupe,
] est une vue de dessus du dispositif de cuve représenté sur la ,
est une vue en perspective du stabilisateur de la dans un état aligné des éléments respectivement dans le premier plan et dans le deuxième plan,
est une vue en perspective partielle, selon une soupe longitudinale, d’un dispositif de cuve selon la présente invention comprenant un stabilisateur constitué par un ensemble orientable composé d’éléments reliés fixement les uns et autres.
Les figures montrent un dispositif de cuve, selon la présente invention, pour le transport d’un corps à l’état liquide, fluidique ou de poudre, ledit dispositif comprenant une cuve 1 contenant ou étant apte à contenir un tel corps et s’étendant le long d’un axe longitudinal X1 orienté sensiblement horizontalement par rapport à une surface de transport de référence sensiblement horizontale ou sensiblement parallèlement à une direction d’avance A. Le dispositif comprend en outre au moins un stabilisateur 2 anti-ballant disposé dans la cuve 1 de sorte à être ou pouvoir être immergé dans ledit corps et étant apte à agir sur le mouvement (ou l’accélération) dudit corps dans la cuve 1 lors de son transport suivant la direction d’avance A.
Conformément à la présente invention, dans un tel dispositif, ledit stabilisateur 2 est monté dans la cuve 1 en s’étendant le long ou sur la hauteur d’un axe sensiblement vertical ou horizontal, dit axe X2 du stabilisateur 2. En outre, ledit stabilisateur 2 est, au moins en partie, fixe ou orientable et s’étend, ou est apte à s’étendre à la suite d’un changement d’orientation, d’une part, dans un plan, dit premier plan, sensiblement vertical et parallèle à l’axe longitudinal X1, pour arrêter ou limiter le mouvement (ou l’accélération) transversal(e) dudit corps et, d’autre part, dans un plan, dit deuxième plan, sensiblement perpendiculaire au premier plan, pour arrêter ou limiter le mouvement (ou l’accélération) longitudinal(e) dudit corps.
La direction d’avance A est la direction de déplacement du véhicule sur lequel est monté le dispositif de cuve ou d’une remorque tractée par un véhicule sur laquelle est montée le dispositif de cuve.
« Le stabilisateur 2 est, au moins en partie, fixe ou orientable » signifie que le stabilisateur 2 est soit entièrement (dans l’ensemble) fixe ou orientable (figures 1 à 10), soit en partie fixe et en partie orientable (non représenté).
Dans le cas où le stabilisateur 2, ou sa partie concernée, est fixe, cela signifie que le stabilisateur 2, ou sa partie fixe concernée, s’étend de manière permanente sensiblement dans le premier et/ou le deuxième plan et ne peut pas changer d’orientation, celle-ci étant prédéfinie lors du montage dans la cuve 1. Dans cas où le stabilisateur 2, ou une partie du stabilisateur 2, est orientable, cela signifie que le stabilisateur 2, ou ladite partie orientable du stabilisateur 2, est apte à s’étendre dans le premier plan et/ou le deuxième plan à la suite d’un changement d’orientation en fonction ou sous l’effet du mouvement (ou de l’accélération) du corps dans la cuve 1 lors de son transport.
Dans un mode de réalisation préférentiel, tel que représenté sur les figures 1 à 10, de manière à être orientable ou au moins en partie orientable, le stabilisateur 2 est, au moins en partie, apte à tourner librement autour de son axe X2 en fonction ou sous l’effet du mouvement (ou de l’accélération) du corps dans la cuve 1.
Dans une forme de réalisation préférentielle de la structure du stabilisateur 2, celui-ci comprend une pluralité d’éléments 2a, 2b de stabilisation plats ou sensiblement plats, c’est-à-dire au moins deux tels éléments 2a, 2b, à savoir :
- un premier élément 2a (figures 5a, 5b) ou une série d’au moins deux premiers éléments 2a juxtaposés ou superposés l’un par rapport à l’autre le long ou sur la hauteur de l’axe X2 du stabilisateur 2 (figures 1, 2, 4, 6, 7, 8, 9, 10), le ou chaque premier élément 2a étant fixe ou orientable et s’étendant, ou étant apte à s’étendre à la suite d’un changement d’orientation (lorsqu’il est orientable), dans le premier plan vertical, et
L’invention concerne un dispositif de butée de suspension comprenant un capot de support inférieur, un capot d’appui supérieur, au moins un palier disposé entre une surface supérieure du capot de support inférieur et une surface inférieure du capot d’appui supérieur, et au moins un joint d’étanchéité annulaire disposé radialement au moins en partie entre une jupe extérieure du capot d’appui supérieur et le palier.
Conformément à l’invention, le joint d’étanchéité comprend une portion de fixation solidaire par liaison mécanique au capot de support inférieur, une portion d’étanchéité s’étendant depuis la portion de fixation en direction du capot d’appui supérieur, et un talon s’étendant axialement depuis la portion d’étanchéité et venant en appui contre une portion de la surface supérieure du capot de support inférieur, ledit joint d’étanchéité étant formé monobloc.
Le joint d’étanchéité permet de limiter l’intrusion de poussières, d’eau et d’autres types de particules polluantes à l’intérieur du palier. La partie d’extrémité libre de ladite portion d’étanchéité dudit joint d’étanchéité forme une étanchéité dynamique avec le capot d’appui supérieur, cette étanchéité dynamique pouvant être par contact glissant avec une portion de surface intérieure du capot d’appui supérieur ou par labyrinthe. Par « étanchéité dynamique », on entend une étanchéité entre deux pièces susceptibles d’avoir mouvement relatif. Ladite portion d’étanchéité dudit joint d’étanchéité permet de stopper le flux d’eau et de le renvoyer à l’opposé du palier.
La portion de fixation permet d’assurer une liaison mécanique dudit joint d’étanchéité avec le capot de support inférieur afin de limiter tout déplacement relatif en translation ou en rotation. Le maintien en position du joint d’étanchéité est assuré lorsque le dispositif de butée de suspension est en fonctionnement pour assurer la fonction d’étanchéité de l’espace annulaire défini entre les capots d’appui supérieur et de support inférieur dans lequel est logé le palier.
Le talon d’appui permet la mise en position du joint d’étanchéité par rapport au capot de support inférieur. La position du joint d’étanchéité dans l’espace défini entre les capots est précise et optimisée pour assurer l’efficacité de l’étanchéité de la portion d’étanchéité par rapport au capot d’appui supérieur.
La portion d’étanchéité du joint d’étanchéité consiste en au moins une lèvre en contact glissant avec une portion de surface intérieure du capot d’appui supérieur. La au moins une lèvre a une extrémité libre en contact radial avec une portion de surface intérieure axiale du capot d’appui supérieur. La au moins une lèvre a une extrémité libre en contact axial avec une portion de surface intérieure radiale du capot d’appui supérieur. La au moins une lèvre a une extrémité libre pourvue d’un bourrelet en saillie et en contact avec une portion de surface intérieure du capot d’appui supérieur. La au moins une lèvre s’étend radialement. La portion d’étanchéité est annulaire. Le bourrelet est annulaire. Le capot de support inférieur comprend un rebord en saillie axiale en direction du capot d’appui supérieur, ledit rebord étant pourvu d’une rainure circonférentielle ouverte radialement face à la jupe extérieure du capot d’appui supérieur, la portion de fixation du joint d’étanchéité étant au moins en partie logée dans ladite rainure. La portion de fixation comprend une languette axiale et un crochet en saillie radiale logé dans la rainure annulaire circonférentielle, ledit crochet définissant un rebord en retenue axiale avec une paroi de ladite rainure. Le rebord du capot de support inférieur est annulaire. La portion de fixation est annulaire. La portion de fixation comprend une pluralité de sections réparties circonférentiellement. Le talon est situé radialement entre la portion d’étanchéité et la portion de fixation du joint d’étanchéité. Le talon est annulaire. Le talon comprend une pluralité de sections réparties circonférentiellement. Une rainure ouverte axialement vers le capot de support inférieur est définie entre le talon et la portion de fixation. Un creux annulaire est défini entre la au moins une lèvre radiale de la portion d’étanchéité et le talon axial. Le corps du capot de support inférieur est en matière plastique de type polyamide (par exemple PA6 à PA6.6), pouvant être éventuellement renforcé de fibre de verre (par exemple GF 30 à 60). Le joint d’étanchéité est en matériau rigide, par exemple en polyoxyméthylène (POM). Le joint d’étanchéité est en matière polymère, par exemple en élastomère thermoplastique (TPE). Le palier est un palier à roulement comprenant une première bague supportée par une face supérieure de la portion de support radiale annulaire, une seconde bague supportée par une face inférieure du capot d’appui supérieur, et une pluralité d’éléments roulants logés entre lesdites bagues. La face supérieure de la portion de support radiale annulaire comprend une saillie axiale annulaire pourvue d’une surface concave annulaire en concordance de forme et formant support de la première bague du palier à roulement.
est une vue en coupe d’un dispositif de butée de suspension selon l’invention, et
est une vue en coupe de détail d’un joint d’étanchéité du dispositif de la .
Comme cela sera décrit plus en détail par la suite, le dispositif 10 comprend en outre un joint d’étanchéité 32 externe pour empêcher l’intrusion de polluants vers le palier 18. Le joint d’étanchéité 32 ferme l’espace axial défini entre le capot de support 16 inférieur et le capot d’appui 14 supérieur compte tenu de l’interposition du palier 18 entre ces capots.
Dans le cadre de l’ensemble des applications, la tenue thermique en service de la pièce sera d’autant plus grande que la température de fusion sera élevée et plus précisément que le début du phénomène de fusion sera à une température la plus élevée possible.
La présente invention porte aussi sur un polyamide furanique obtenu par le procédé selon l’invention, présentant une température de fusion strictement supérieure à 220°C et une température de dégradation supérieure à la température de fusion d’au moins 20°C.
La présente invention concerne aussi sur un polyamide furanique susceptible d’être obtenu par le procédé selon l’invention, présentant une température de fusion strictement supérieure à 220°C et une température de dégradation supérieure à la température de fusion d’au moins 20°C.
La présente invention a également pour objet un polyamide furanique présentant une température de fusion strictement supérieure à 220°C et une température de dégradation supérieure à la température de fusion d’au moins 20°C.
De préférence, dans ce cadre, par polyamide furanique, il est entendu un polyamide furanique obtenu en mettant en œuvre le 2,5-bis(aminométhyl) furane (BAMF) avec au moins un composé choisi parmi les acides dicarboxyliques, leurs diesters et leurs mélanges.
La présente invention porte aussi sur l’utilisation du polyamide furanique selon l’invention pour la réalisation de fibres techniques pouvant être assemblées sous forme d’un tissu, d’un tricot ou d’un intissé, préférentiellement pour la réalisation de fibres destinées à l’habillement.
Méthodes de mesure Températures de fusion et de cristallisation Les températures de fusion Tf et de cristallisation sont mesurées de manière connue par calorimétrie différentielle, ou DSC (Differential Scanning Calorimetry) selon les normes ISO 11357-2 de mars 2020 pour la température de transition vitreuse, et ISO 11357-3 de mars 2018 pour les températures et enthalpies de fusion et cristallisation avec une rampe de température appliquée de 10 K/min.
Les températures de cristallisation froides et chaudes et la Tf ont été mesurées par DSC, en effectuant le cycle suivant :
une montée de 30°C à 280°C, un isotherme de 1 min à 280°C suivi d’une descente en température de 280°C à 30°C, puis un isotherme de 1 min à 30°C, et enfin une dernière montée de 30°C à 280°C. La vitesse a été toujours fixée à 10°C/min, en montée et en descente.
Les polyamides analysés présentent en général deux pics correspondant à deux températures de fusion. La température de fusion indiquée correspond au pic de température la plus élevée.