INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Plus généralement, un verrouillage de la position emboîtée du couvercle 3 est réalisé à l’aide d’un élément conçu séparément des moyens d’étanchéité J1 ou J2, typiquement qui ne joue aucun rôle dans l’obtention d’un contact d’étanchéité tout en bloquant axialement la position du couvercle 3. Ici, cet élément est sous forme d’un organe de verrouillage 4, 104 ou 204, de préférence réalisé d’une pièce déformable avec un effet ressort ou de rappel élastique vers une position de serrage qui s’exerce pour maintenir une partie du couvercle 3 au même niveau qu’un bord de prise BP prévu sur l’élément de connexion 2. Par exemple, l’organe de verrouillage 4, 104, 204 peut se présenter sous la forme d’une pince, d’un crochet en agrafe ou toute structure adaptée pour un serrage. Un accrochage le long d’une circonférence du corps annulaire 20 peut être réalisé en répartissant des zones de butée axiale dans au moins deux ou trois secteurs angulaires distincts, de préférence en utilisant une pièce commune pour réaliser ces contacts.
Comme l’illustre la , selon un troisième mode de réalisation d’un dispositif de dégivrage 36’’ qui a été représenté à la , le dispositif de dégivrage 36’’ comporte pour chaque pale 10 un élément chauffant 28 formé d’un réseau comprenant un motif 46 de bobines 48 de fil conducteur 30 reliées en série. Ces bobines 48 sont reliées en série avec des polarités Nord/Sud alternées, comme représenté à la . Ce réseau 28 est alimenté par un générateur de courant 38 qui relié en deux points 40 du réseau. L’alimentation du réseau permet d’une part le chauffage résistif du réseau de fils conducteurs 30, et d’autre part comme l’illustre la qui représente dans le principe l’alimentation d’une bobine 48, l’apparition d’une force électromagnétique F en surface de la pale 10. Cette force F est apte à solliciter le givre ou la glace recouvrant la pale 10 pour en faciliter le décrochage.
Selon un quatrième mode de réalisation de l’invention qui n’a pas été représenté, le dispositif de dégivrage peut simplement comporter une source de chaleur qui est reliée à chaque élément 28, thermiquement conducteur, pour en provoquer le chauffage par conduction thermique, à partir de la chaleur produite par la turbomachine. Par exemple, les éléments 28, ne sont pas nécessairement électriquement chauffants mais sont au moins thermiquement conducteurs et ils peuvent être reliés thermiquement à un moyeu de la soufflante, lui-même relié par une ligne d’arbre à une zone de production de chaleur de la turbomachine comme une chambre de combustion.
L’invention permet donc de dégivrer efficacement les pales d’une hélice de turbomachine, quel qu’en soit le type.
ENSEMBLE POUR UN SYSTÈME DE PROPULSION D’AÉRONEF COMPORTANT UNE STRUCTURE ARTICULÉE SUPPORTANT LE CAPOT DE SOUFFLANTE ET L’INVERSEUR DE POUSSÉE La présente invention concerne un ensemble pour un système de propulsion d’un aéronef, ledit ensemble comportant une structure montée articulée sur un mât du système de propulsion et supportant le capot de soufflante et l’inverseur de poussée. L’invention concerne également un système de propulsion comportant un mât et au moins un tel ensemble monté articulé sur le mât, ainsi qu'un aéronef comportant au moins un tel système de propulsion.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Un aéronef comporte un fuselage de chaque côté duquel est fixée une aile. Sous chaque aile est suspendu au moins un turboréacteur double flux. Chaque turboréacteur double flux est fixé sous l’aile par l’intermédiaire d’un mât qui est fixé entre la structure de l’aile et la structure du turboréacteur double flux.
Le turboréacteur double flux comporte un moteur et une nacelle qui est fixée autour du moteur.
La nacelle comporte entre autres, deux capots de soufflante et deux inverseurs de poussée disposés de part et d’autre d’un plan médian vertical. La partie haute de chaque capot de soufflante est fixée au mât par des charnières avec des ferrures en col de cygne qui permettent de soulever le capot de soufflante afin d’assurer la maintenance des éléments logés sous le capot de soufflante.
Chaque inverseur de poussée comporte une poutre 12 heures, une poutre 6 heures et un capot arrière fixé sur les poutres et l’inverseur de poussée est également fixé au mât par l’intermédiaire de charnières qui permettent l’ouverture de l’inverseur de poussée pour des raisons de maintenance et qui sont montées entre la poutre 12 heures et le mât. La poutre 6 heures porte des verrous qui assurent le verrouillage de l’inverseur en coopérant par exemple avec la structure du turboréacteur. En outre, chaque inverseur de poussée comporte des cascades solidaires du capot arrière qui est monté mobile en translation sur les poutres 6 heures et 12 heures pour permettre le recul du capot arrière et des cascades lors d’une phase d’inversion de poussée.
Bien qu’une telle architecture donne satisfaction, en position de fonctionnement, une partie de l’inverseur de poussée se retrouve sous le capot de soufflante et la présence des ferrures en col de cygne limite la possibilité d’intégration des différents éléments sous le capot de soufflante du fait de l’encombrement de ces ferrures.
Il est donc nécessaire de trouver un arrangement qui permet de s’affranchir des ferrures en col de cygne.
Un objet de la présente invention est de proposer un ensemble pour un système de propulsion d’un aéronef, ledit ensemble comportant une structure montée articulée sur un mât de l’aéronef et supportant le capot de soufflante et l’inverseur de poussée, où la structure comporte des poutres 6 heures et 12 heures sur lesquelles le capot de soufflante et l’inverseur de poussée sont fixés et où la poutre 12 heures est montée articulée sur le mât.
À cet effet, est proposé un ensemble pour un système de propulsion d’un aéronef comportant un mât, ledit ensemble comportant :
- une structure comportant une poutre 12 heures, une poutre 6 heures, une poutre cintrée avant et une poutre cintrée arrière, où la poutre cintrée avant est fixée entre la poutre 12 heures et la poutre 6 heures, où la poutre cintrée arrière est fixée entre la poutre 12 heures et la poutre 6 heures en arrière de la poutre cintrée avant, où la poutre 12 heures est destinée à être montée mobile en rotation sur le mât autour d’un axe de rotation rendant l’ensemble mobile en rotation entre une position fermée et une position écartée, et où la poutre 6 heures porte des verrous destinés à assurer un verrouillage en position fermée,
- un capot de soufflante fixé à la structure,
- un inverseur de poussée comportant un capot arrière s’étendant à l’arrière du capot de soufflante, où l’inverseur de poussée est monté mobile en translation sur la poutre 12 heures et la poutre 6 heures entre une position avancée et une position reculée,
- des cascades fixées à l’inverseur de poussée, et
Fort de ce postulat non évident, la loi mathématique suivante devrait pouvoir être vérifiée : , où est une série de valeurs de tension U(I,Q) mesurées aux bornes de la batterie considérée en fonction de la charge Q de cette batterie, et pendant une décharge avec le courant de décharge I considéré, est une courbe de décharge choisie comme référence, est le régime de décharge considéré et est égal à , où est le courant de décharge considéré et le courant nominal de la batterie, est la capacité nominale de la batterie considérée, est la charge de la batterie considérée à partir de l’état chargé, est un terme sans dimension, est un terme homogène à une tension électrique (en V).
Cette loi fait apparaitre trois données ou paramètres nécessaires au calibrage du modèle proposé (que ce soit à l’échelle d’une cellule, d’un module, voire d’un pack, suivant le cas de figure) : ces trois paramètre sont , et .
Le premier de ses trois paramètres, est la fonction liant la tension et la charge de la batterie considérée lors d’une décharge choisie comme référence. On choisira de préférence la courbe de décharge qui optimise le mieux, en termes de calibrage, les écarts entre le modèle calibré et les mesures par rapport à l’utilisation finale de la batterie. Elle sera par exemple celle mesurée pour le plus bas régime considéré parmi lesdits différents régimes de décharge illustrés sur la figure 2, à savoir le régime de décharge C /20. Ainsi, la courbe de décharge utilisée comme référence pour la détermination du facteur de translation et du facteur d’homothétie pour la batterie considérée est alors la courbe de tension moyenne la plus élevée.
Un deuxième des trois paramètres susmentionnés, , est le facteur de translation. Il s’agit d’un terme homogène à une tension qui sera de préférence fonction du régime de décharge. Ce facteur est typiquement de la forme d’une fonction affine : , où est le régime de décharge considéré et est égal à . Les deux paramètres A et B de cette fonction peuvent être utilisés, comme paramètres ajustables, dans l’optimisation du calibrage du modèle. Ils peuvent, par exemple, être déduits des données de la comme cela sera explicité plus bas en référence aux figures 4 et 5.
Le troisième des trois paramètres susmentionnés, , est le facteur d’homothétie. Il s’agit d’un terme sans dimension, liant régimes de décharge et capacités maximales de décharge pour une tension d’arrêt U arrêt tenant compte de la chute ohmique. Ce facteur correspond, pour chaque régime, au facteur multiplicatif à appliquer en abscisses pour transformer chaque courbe illustrée sur la figure 2 en la courbe correspondante illustrée sur la figure 4. Cette courbe peut par exemple être déduite des données de la figure 1. La forme typique de cette courbe est représentée sur la figure 3. Sur cette figure, les différents cercles vides représentent les valeurs obtenues de pour les différents régimes de décharge considérés, et la courbe en tirets représente la fonction obtenues par ajustement desdites valeurs.
Pour illustrer visuellement qu’un modèle basé sur des translations/homothéties est pertinent, la montre les données expérimentales de la en utilisant comme facteur d’homothétie, en abscisse, les valeurs de capacités pratiques correspondantes. Toutes les courbes sont ainsi ramenées à des variations, en abscisse, comprise entre 0 et 100%. En outre, la illustre visuellement qu’il est pertinent de considérer une transformation en translation des courbes les unes par rapport aux autres.
Pour compléter cette illustration du modèle, le fait qu’une fonction unique de translation soit utilisable avec une bonne approximation, comme le montre la figure 4, se traduit par une relation mathématique entre les écarts de tensions entre deux courbes et les écarts de courant de ces mêmes courbes. Cette propriété est illustrée sur la figure 5 pour 3 valeurs de capacité relative (25, 50 et 75%), matérialisées sur la figure 4 par des traits pointillés verticaux. On observe effectivement, sur la figure 5, que, quel que soit celui des trois régimes considérés, les valeurs obtenues peuvent être ajustées par une même courbe, à savoir la courbe en tirets de la figure 5. Cette courbe est une courbe parabolique qui correspond à la fonction affine. Plus particulièrement :
, d’où l’on retrouve
D’autre part, une manière d’illustrer la pertinence de l’utilisation de la fonction d’homothétie et de la compensation de chute ohmique pour augmenter la capacité/énergie de la batterie considérée qui est effectivement utilisable en fonctionnement, la montre les valeurs de capacités maximales en fin de décharge issues des données de la , suivant qu’on arrête la décharge sur un principe de compensation de chute ohmique (cercles pleins) ou non (cercles vides). Il apparaît clairement sur la que la courbe d’ajustement des cercles pleins se situe au-dessus de la courbe d’ajustement des cercles vides, notamment à des régimes élevés. Cette illustration montre donc que, à de tels régimes, une charge maximale supérieure est disponible en appliquant le principe de compensation de chute ohmique.
L’intérêt de la compensation de chute ohmique au travers des données en décharge à courant constant de la figure peut encore être illustré par un schéma de type diagramme de Ragone (densité d’énergie/densité de puissance) comme sur la .
L’on comprend ainsi que la mise en œuvre du procédé de diagnostic décrit ci-dessus permet de construire, au cas par cas, des bases de données expérimentales. Cette construction requière moins de données et moins de temps que les techniques de l’art antérieur. Une réduction des expériences préalables et des données à stocker nécessaires pour la gestion des packs de batteries est effectivement atteinte. Au moins en ce sens, l’invention permet de diminuer le coût lié à la construction des bases de données expérimentales nécessaires au contrôle subséquent d’une batterie.
Le procédé de diagnostic décrit ci-dessus peut être appliqué à une pluralité de batteries, voire à chaque batterie d’une même pluralité, permettant la construction de bases de données expérimentales correspondantes.
Et le stockage des bases de données expérimentales précédemment construites permettra la mise en œuvre du ou des procédés de contrôle selon différents autres aspects de l’invention.
Il découle notamment de la description qui précède que le procédé de contrôle selon le deuxième aspect de l’invention peut plus particulièrement comprendre l’estimation de l’état de charge, ou de la charge , de chaque batterie pour laquelle une base de données a été construite et stockée, en utilisant la courbe de décharge choisie comme référence, le facteur de translation et le facteur d’homothétie , ces facteurs étant définis à un instant donné par la mesure du courant I circulant entre les bornes de la batterie et étant utilisés pour transformer la courbe de décharge choisie comme référence en une courbe de décharge sur laquelle est le cas échéant lue une valeur estimative de l’état de charge, ou de la charge , de la batterie audit instant donné pour la valeur de tension mesurée aux bornes de la batterie audit instant donné.
Il ressort de l’exemple qui précède, que, une fois , et connus pour une batterie donnée, l’état de charge, ou la charge , de cette batterie à chaque instant de son fonctionnement, ou du moins une valeur estimative de cet état, peut être déterminé à chaque instant, en fonction de la valeur de tension aux bornes de la batterie et de la valeur du courant circulant entre les bornes de la batterie, ces valeurs étant aisément mesurables ; le contrôle de la batterie, et donc sa gestion, peut ainsi être assuré en fonction de la valeur ainsi déduite de sa charge .
Les mesures de courant et de tension aux bornes de la batterie sont de préférence réalisées en tenant compte de la technique de compensation de chute ohmique, de sorte que la tension d’arrêt considérée soit inférieure à la tension d’arrêt constructeur ( U arrêt = U arrêt constructeur - RI ). Comme déjà mentionné plus haut, l’utilisation de la technique de compensation de chute ohmique permet de changer la tension d’arrêt effective, avec pour bénéfice d’augmenter l’énergie/la capacité disponible, en particulier lorsque la batterie est utilisée pour fournir, au moins par périodes, de fortes puissances
Ces polymères contiennent un ou plusieurs monomères dérivés de l’acide acrylique, des acides acryliques substitués, et des sels et esters de ces acides acryliques (acrylates) et des acides acryliques substitués. Les polymères disponibles dans le commerce incluent ceux vendus sous les noms commerciaux Carbopol, Acrysol, Polygel, Sokalan, Carbopol Ultrez et Polygel. Des exemples de polymères d’acides carboxyliques disponibles dans le commerce incluent les carbomères, qui sont des homopolymères d’acide acrylique réticulés avec des éthers allyliques de saccharose ou de pentaérythritol. Les carbomères sont disponibles dans la série Carbopol 900 de B.F. Goodrich (par exemple, Carbopol 954). En outre, d’autres agents polymériques d’acide carboxylique convenables incluent Ultrez 10 (B.F. Goodrich) et des copolymères d’acrylates d’alkyle en C 10-30 avec un ou plusieurs monomères d’acide acrylique, d’acide méthacrylique ou un de leurs esters à chaîne courte (c’est-à-dire un alcool en C 1-4 ), dans lesquels l’agent de réticulation est un éther allylique de saccharose ou de pentaérythritol. Ces copolymères sont connus sous le nom de polymères réticulés d’acrylates/acrylate d’alkyle en C 10 -C 30 et sont disponibles dans le commerce sous les noms de Carbopol 1342, Carbopol 1382, Pemulen TR-1 et Pemulen TR-2, de B.F. Goodrich.
D’autres agents polymériques d’acide carboxylique ou de carboxylate convenables incluent les copolymères d’acide acrylique et d’acrylate d’alkyle en C 5 -C 10 , les copolymères d’acide acrylique et d’anhydride maléique, et le polymère réticulé de polyacrylate-6. Le polymère réticulé de polyacrylate-6 est disponible dans la matière première connue sous le nom de SEPIMAX ZEN auprès de Seppic.
Un autre agent polymérique d’acide carboxylique ou de carboxylate convenable inclut le copolymère de chlorure d’acrylamidopropyltrimonium/acrylates, un copolymère cationique d’acrylates (ou un composé d’ammonium quaternaire), disponible comme matière première connue sous le nom de SIMULQUAT HC 305 auprès de Seppic.
Dans certains modes de réalisation, les épaississants à base d’acide carboxylique ou de polymère de carboxylate utiles ici sont ceux choisis parmi les carbomères, les polymères réticulés d’acrylates/acrylate d’alkyle en C 10 -C 30 , le polymère réticulé de polyacrylate-6, le copolymère de chlorure d’acrylamidopropyltrimonium/acrylates, et des mélanges de ceux-ci.
Composés polyquaternium
Des exemples non limitatifs, incluent les polyquaternium-1, polyquaternium-2, polyquaternium-3, polyquaternium-4, polyquaternium-5, polyquaternium-6, polyquaternium-7, polyquaternium-8, polyquaternium-9, polyquaternium-10, polyquaternium-11, polyquaternium-12, polyquaternium-13, polyquaternium-14, polyquaternium-15, polyquaternium-16, polyquaternium-17, polyquaternium-18, polyquaternium-19, polyquaternium-20, polyquaternium-21, polyquaternium-22, polyquaternium-23, polyquaternium-24, polyquaternium-25, polyquaternium-26, polyquaternium-27, polyquaternium-28, polyquaternium-29, polyquaternium-30, polyquaternium-40, polyquaternium-41, polyquaternium-42, polyquaternium-43, polyquaternium-44, polyquaternium-45, polyquaternium-46, polyquaternium-47, polyquaternium-48, polyquaternium-49, polyquaternium-50, polyquaternium-51, polyquaternium-52, polyquaternium-53, polyquaternium-54, polyquaternium-55, polyquaternium-56, polyquaternium-57, polyquaternium-58, polyquaternium-59, polyquaternium-60, polyquaternium-61, polyquaternium-62, polyquaternium-63, polyquaternium-64, polyquaternium-65, polyquaternium-66, polyquaternium-67, etc. Dans certains cas, les composés polyquaternium préférés incluent polyquaternium-10, polyquaternium-11, polyquaternium-67, et un mélange de ceux-ci. Dans certains cas, les compositions cosmétiques incluent du polyquaternium-10, du polyquaternium-11, du polyquaternium-67, ou un mélange de ceux-ci.
Celluloses
Des exemples non limitatifs de celluloses incluent cellulose, carboxyméthyl hydroxyéthylcellulose, acétate propionate carboxylate de cellulose, hydroxyéthylcellulose, hydroxyéthyléthylcellulose, hydroxypropylcellulose, hydroxypropylméthylcellulose, méthylhydroxyéthylcellulose, cellulose microcristalline, sulfate de cellulose sodique et des mélanges de ceux-ci. Dans certains cas, la cellulose est choisie parmi les dérivés de cellulose solubles dans l’eau (par exemple, carboxyméthylcellulose, méthylcellulose, méthylhydroxypropylcellulose, hydroxyéthylcellulose, hydroxypropylcellulose, sel sodique du sulfate de cellulose). En outre, dans certains cas, la cellulose est de préférence l’hydroxypropylcellulose (HPC). Dans certains cas, les compositions cosmétiques incluent un ou plusieurs épaississants cellulosiques (par exemple, cellulose microcristalline, carboxyméthylcellulose, hydroxyméthylcellulose et hydroxypropylcellulose).
Polyvinylpyrrolidone (PVP) et copolymères
Des exemples non limitatifs incluent la polyvinylpyrrolidone (PVP), le copolymère de polyvinylpyrrolidone(PVP)/acétate de vinyle (copolymère de PVP/VA), le copolymère de polyvinylpyrrolidone (PVP)/éicosène, le copolymère de PVP/hexadécène, etc. La polyvinylpyrrolidone disponible dans le commerce inclut les Luviskol K30, K85, K90 disponibles chez BASF. Les copolymères de vinylpyrrolidone et d’acétate de vinyle disponibles dans le commerce incluent les Luviskol VA37, VA64 disponibles auprès de BASF ; les copolymères de vinylpyrrolidone, de méthacrylamide et de vinylimidazole (INCI : VP/Methacrylamide/Vinyl Imidazole Copolymer) sont disponibles dans le commerce sous le nom de Luviset auprès de BASF. Dans certains cas, le PVP et le copolymère de PVP/VA sont préférés.
Esters de saccharose
Esters de polyglycéryle
Les esters de polyglycérol d’acides gras (esters de polyglycéryle) non limitatifs incluent ceux de la formule suivante :
dans laquelle n est compris entre 2 et 20 ou entre 2 et 10 ou entre 2 et 5, ou est égal à 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 ou 10, et R 1 , R 2 et R 3 peuvent chacun indépendamment être une fraction d’acide gras ou un hydrogène, à condition qu’au moins l’un de R 1 , R 2 et R 3 soit une fraction d’acide gras. Par exemple, R 1 , R 2 et R 3 peuvent être saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, et avoir une longueur de C 1 -C 40 , C 1 -C 30 , C 1 -C 25 , ou C 1 -C 20 , C 1 -C 16 , ou C 1 -C 10 . En outre, des exemples non limitatifs d’esters de polyglycéryle non ioniques d’acides gras incluent caprylate/caprate de polyglycéryle-4, caprylate/caprate de polyglycéryle-10, caprate de polyglycéryle-4, caprate de polyglycéryle-10, laurate de polyglycéryle-4, laurate de polyglycéryle-5, laurate de polyglycéryle-6, laurate de polyglycéryle-10, cocoate de polyglycéryle-10, myristate de polyglycéryle-10, oléate de polyglycéryle-10, stéarate de polyglycéryle-10, et des mélanges de ceux-ci.
Acide aliphatique substitué par un groupe hydroxyle en C 8-24 et acide aliphatique conjugué en C 8-24
Une cinquième pluralité de lignes d’interconnexion conductrices 744 est dans une cinquième couche ILD 742 au-dessus de la quatrième couche ILD 732 et espacée par celle-ci. Des lignes individuelles de la cinquième pluralité de lignes d’interconnexion conductrices 744 comprennent le deuxième matériau barrière conducteur 726 le long de parois latérales et un fond du deuxième matériau de remplissage conducteur 728. Des lignes individuelles de la cinquième pluralité de lignes d’interconnexion conductrices 744 sont le long de la première direction 798.
Une sixième pluralité de lignes d’interconnexion conductrices 754 est dans une sixième couche ILD 752 au-dessus de la cinquième couche ILD 742 et espacée par celle-ci. Des lignes individuelles de la sixième pluralité de lignes d’interconnexion conductrices 754 comprennent le deuxième matériau barrière conducteur 726 le long de parois latérales et un fond du deuxième matériau de remplissage conducteur 728. Des lignes individuelles de la sixième pluralité de lignes d’interconnexion conductrices 754 sont le long de la deuxième direction 799.
Dans un mode de réalisation, le deuxième matériau de remplissage conducteur 728 consiste sensiblement en cuivre, et le premier matériau de remplissage conducteur 708 consiste sensiblement en cobalt. Dans un mode de réalisation, le premier matériau de remplissage 708 comprend du cuivre ayant une première concentration d’un atome d’impureté dopant, et le deuxième matériau de remplissage 728 comprend du cuivre ayant une seconde concentration de l’atome d’impureté dopant, la seconde concentration de l’atome d’impureté dopant étant inférieure à la première concentration de l’atome d’impureté dopant.
Dans un mode de réalisation, le premier matériau barrière conducteur 706 est d’une composition différente de celle du second matériau barrière conducteur 726. Dans un autre mode de réalisation, le premier matériau barrière conducteur 706 et le second matériau barrière conducteur 726 ont la même composition.
Dans un mode de réalisation, un premier trou métallisé 719 est sur une ligne individuelle 704A de la première pluralité de lignes d’interconnexion conductrices 704 et couplé électriquement à celle-ci. Une ligne individuelle 714A de la deuxième pluralité de lignes d’interconnexion conductrices 714 est sur le premier trou métallisé conducteur 719 et couplée électriquement à celui-ci.