INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un troisième test a été réalisé pour évaluer le pouvoir hydrant de l’ensemble selon l’invention lorsqu’il comporte un agent épaississant. Il s’agit d’un test comparatif basé sur le shampoing liquide 1 décrit ci-dessus, dans lequel on compare les résultats du shampoing liquide 1 seul, du shampoing liquide 1 enveloppé dans le film comparatif A, et du shampoing liquide 1 enveloppé dans les films selon l’invention B, D, F, H, J, K et L .
Le protocole du troisième test est le suivant, et identique pour le film comparatif A et chaque film B, D, F, H, J, K et L :
Dans certains modes de réalisation particuliers, le premier moyen d'accouplement comprend une rotule et le deuxième moyen d'accouplement comprend un guide de glissière.
La deuxième partie étant généralement une partie fixée au boîtier, il est avantageux que la forme de la glissière soit localisée dans cette partie, et la rotule dans la première partie.
Dans certains modes de réalisation particuliers, la première extrémité est configurée pour recevoir une force de réglage selon un premier axe et la deuxième extrémité est configurée pour transmettre ladite force selon un deuxième axe différent du premier axe.
Parfois, la direction dans laquelle la force est reçue de l’ajusteur n'est pas la même que celle dans laquelle cette force est transmise au module d'éclairage. Cela peut être dû au fait que les deux directions sont parallèles, mais ne coïncident pas, ou même que les deux directions ne sont pas parallèles. Dans ces cas, la présente invention est particulièrement avantageuse, car ce désalignement provoquera de manière certaine un couple dans la première partie du dispositif, la capacité de rotation apparaissant ainsi comme un moyen idéal d'empêcher les phénomènes d'hystérésis dans la première partie, dus aux contraintes de rotation causées par le couple susmentionné.
Dans certains modes de réalisation particuliers, le deuxième axe est parallèle au premier axe.
Les modules d'éclairage actuels sont petits, et il y a peu de place pour chaque élément mis en œuvre pour la projection de la lumière. Dans ces cas, il arrive parfois qu'il ne soit pas possible d'avoir un élément rectiligne entre l'extrémité recevant la force de réglage et l'extrémité communiquant cette force au module d'éclairage. Un élément en forme de Z, qui reçoit la force dans une première direction et communique cette force dans une deuxième direction parallèle à la première mais différente de celle-ci, est une bonne solution lorsque la géométrie intérieure du dispositif d'éclairage ne permet pas une conception plus directe.
Dans certains modes de réalisation particuliers, la première partie comprend en outre une troisième extrémité destinée à être connectée à un module d'éclairage supplémentaire.
Le dispositif de la présente invention convient également pour avoir plus d'un module d'éclairage. Une troisième extrémité en saillie de la première partie assure une connexion avec le module d'éclairage supplémentaire, de sorte que le réglage est effectué sur tous les modules d'éclairage connectés à la première partie.
Selon un autre aspect inventif, l'invention propose un dispositif lumineux d’automobile, comprenant un ajusteur, un ou plusieurs modules d'éclairage comprenant des sources lumineuses à semi-conducteurs et un dispositif de réglage selon le premier aspect inventif, dans lequel la première extrémité de la première partie est reliée à l'ajusteur et potentiellement à un autre module et la deuxième extrémité de la première partie est reliée au premier module d'éclairage.
Les termes "à l'état solide" font référence à de la lumière émise par électroluminescence à l'état solide, qui utilise des semi-conducteurs pour convertir l'électricité en lumière. Par rapport à l'éclairage à incandescence, l'éclairage à semi-conducteurs crée de la lumière visible en générant moins de chaleur et en dissipant moins d'énergie. La masse généralement faible d'un dispositif d'éclairage électronique à semi-conducteurs lui confère une plus grande résistance aux chocs et aux vibrations comparé aux tubes/ampoules en verre fragiles et aux fils de filament longs et fins. Ils éliminent également l'évaporation des filaments, ce qui augmente potentiellement la durée de vie du dispositif d'éclairage. Certains exemples de ces types d'éclairage comprennent des diodes électroluminescentes à semi-conducteurs (LED), des diodes électroluminescentes organiques (OLED) ou des diodes électroluminescentes polymères (PLED) comme sources d'éclairage plutôt que des filaments électriques, du plasma ou du gaz.
Une disposition matricielle est un exemple typique pour ces modules d'éclairage. Les lignes peuvent être regroupées en plages de distance de projection et chaque colonne de chaque groupe représente un intervalle angulaire. Cette valeur angulaire dépend de la résolution de la disposition matricielle, qui est généralement comprise entre 0,01º par colonne et 0,5º par colonne. En conséquence, de nombreuses sources lumineuses peuvent être gérées en même temps.
Dans certains modes de réalisation particuliers, le dispositif lumineux automobile comprend en outre un module d'éclairage supplémentaire et le dispositif de réglage est solidement fixé au module d'éclairage supplémentaire.
Dans certains cas, qui sont particulièrement intéressants pour la présente invention, un module d'éclairage supplémentaire doit être positionné par rapport à un module d'éclairage principal. Dans ce cas, l’ajusteur est situé sur le module d'éclairage principal, et l'opération de réglage est effectuée en actionnant l’ajusteur, puis en déplaçant le module d'éclairage supplémentaire par rapport au module d'éclairage principal.
Dans certains modes de réalisation particuliers, le dispositif lumineux automobile comprend en outre un module d'éclairage supplémentaire et dans lequel la première partie comprend en outre une troisième extrémité reliée au module d'éclairage supplémentaire. Cette configuration est intéressante lorsque plusieurs modules doivent être ajustés ensemble.
Sauf définition contraire, tous les termes (y compris les termes techniques et scientifiques) utilisés dans le présent document doivent être interprétés comme il est d'usage dans le métier. Il est en outre entendu que les termes d'usage courant doivent également être interprétés de la manière habituelle dans le métier concerné et non dans un sens idéalisé ou trop formel, à moins qu'ils ne soient expressément définis dans le présent document.
Dans le présent texte, le terme "comprend" et ses dérivés (tels que "comprenant", etc.) ne doivent pas être entendus dans un sens excluant, c'est-à-dire que ces termes ne doivent pas être interprétés comme excluant la possibilité que ce qui est décrit et défini puisse comprendre d'autres éléments, étapes, etc.
Les tenons 13 sont délimités :
- par deux côtés latéraux 131, plans et parallèles entre eux
- une bordure d’extrémité 132, et
- deux faces parallèles 133, 134, planes, prolongeant chacune l’une des faces parallèles 11, 12 du panneau 1.
La bordure d’extrémité 132 des tenons 13 comprend ici une découpe en biais, de l’ordre de 45°, par rapport au plan de panneau 1B.
Chaque mortaise 14 est délimitée latéralement par des côtés latéraux 131 des deux tenons 13 qui l’encadrent (ou par un côté latéral 131 seulement d’un tenon 13 si la mortaise 14 se situe à l’une des extrémités du panneau 1). Et chaque mortaise 14 comprend également un fond de mortaise 141 plan.
Le fond de mortaise 141 plan s’étend ici perpendiculairement par rapport au plan de panneau 1B.
La bordure d’extrémité 2A du deuxième panneau 2 comprend au moins un tenon 23 de deuxième panneau 2 encadré par deux mortaises 24 de deuxième panneau 2. De préférence, la bordure d’extrémité 2A du deuxième panneau 2 comprend une pluralité de tenons 23 séparés par des mortaises 24.
Les tenons 23 sont réalisés monobloc dans le plan 2B du panneau 2, cela par la découpe des mortaises 24 au niveau de sa bordure d’extrémité 2A.
L’épaisseur de ces tenons 23 correspond donc à l’épaisseur de panneau d.
Les tenons 23 sont délimités :
- par deux côtés latéraux 231, plans et parallèles entre eux
- une bordure d’extrémité 232, et
- deux faces parallèles 233, 234, planes, prolongeant chacune l’une des faces parallèles 21, 22 du panneau 2.
Ici encore, La bordure d’extrémité 232 des tenons 13 comprend une découpe en biais, de l’ordre de 45°, par rapport au plan de panneau 2B.
Chaque mortaise 24 est délimitée latéralement par des côtés latéraux 231 des deux tenons 23 qui l’encadrent (ou par un côté latéral 231 seulement d’un tenon 23 si la mortaise 24 se situe à l’une des extrémités du panneau 2). Et chaque mortaise 24 comprend également un fond de mortaise 241 plan.
Ce véhicule se caractérise par le fait que son habitacle comprend une planche de bord du type de celle présentée ci-avant et dont les deux extrémités opposées sont placées à proximité respectivement des zones d’accueil.
- l’une au moins des zones d’accueil peut comprendre une pièce de retenue flexible de manière à permettre l’installation temporaire et la désinstallation d’un équipement mince ;
- en présence de la première option, chaque pièce de retenue peut être une lame métallique comprenant une première extrémité qui est pliée de manière à définir un premier logement ouvert dans lequel l’équipement mince peut se translater tout en étant latéralement retenu, et une seconde extrémité qui est opposée à cette première extrémité et pliée de manière à définir, d’une part, un second logement ouvert dans lequel l’équipement mince peut se translater tout en étant latéralement retenu, et, d’autre part, une languette terminale actionnable par un usager pour la déformer de façon réversible lors d’une installation ou désinstallation de cet équipement mince ;
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté intérieur, un premier exemple de porte latérale gauche de véhicule comprenant un équipement mince d’un premier type et situé à côté d’une extrémité gauche d’un exemple de réalisation d’une planche de bord selon l’invention, avant un choc,
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté intérieur, un second exemple de porte latérale gauche de véhicule comprenant un équipement mince d’un second type et situé à côté d’une extrémité gauche d’un exemple de réalisation d’une planche de bord selon l’invention, avant un choc,
illustre schématiquement, dans une première vue en perspective du côté intérieur, le positionnement relatif d’un équipement mince du second type par rapport à l’ouverture d’un logement interne d’une extrémité gauche d’un exemple de réalisation d’une planche de bord selon l’invention, avant un choc,
illustre schématiquement, dans une seconde vue en perspective du côté intérieur, le positionnement relatif d’un équipement mince du second type par rapport à l’ouverture d’un logement interne d’une extrémité gauche d’un exemple de réalisation d’une planche de bord selon l’invention, avant un choc,
illustre schématiquement, dans une vue en perspective, un exemple de réalisation d’une pièce de retenue d’un équipement mince du second type avant qu’elle n’équipe une zone d’accueil d’une porte latérale d’un véhicule,
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté intérieur, le début de l’introduction d’un équipement mince du second type dans un logement interne d’une extrémité gauche d’un exemple de réalisation d’une planche de bord selon l’invention, lors de l’enfoncement de sa porte latérale gauche dans l’habitacle pendant un choc, et
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté intérieur, la position relative de l’équipement mince de la par rapport à la planche de bord après le choc.
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer une planche de bord PDB destinée à équiper un habitacle H d’un véhicule V et permettant d’éviter qu’un équipement mince EQ installé dans une zone d’accueil ZA d’une porte latérale PL de ce véhicule V se transforme en projectile lors d’un choc.
Dans ce qui suit, on considère, à titre d’exemple non limitatif, que la planche de bord PDB est destinée à faire partie d’un véhicule V de type automobile, comme par exemple une voiture. Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de véhicule. Elle concerne en effet tout véhicule comprenant un habitacle délimité en partie par deux portes latérales droite et gauche comprenant respectivement des zones dont l’une au moins peut accueillir un équipement mince.
Sur les figures 1 à 7 la direction X est la direction longitudinale du véhicule V, laquelle est parallèle aux côtés latéraux comportant les portes latérales, la direction Y est la direction transversale du véhicule V, laquelle est perpendiculaire à la direction longitudinale X, et la direction Z est la direction verticale du véhicule V, laquelle est perpendiculaire aux directions longitudinale X et transversale Y.
est une vue de face montrant le système d’assemblage de la , après l’assemblage des quatre panneaux par la clavette longitudinale de verrouillage ;
est une vue de face d’une construction de panneaux de type structure d’étagère comprenant une pluralité de panneaux dont des bordures d’extrémités sont assemblées entre elles selon le système d’assemblage conforme à l’invention.
Les figures 1 et 2 illustrent un mode de réalisation possible du système d’assemblage conforme à l’invention, ici pour l’assemblage d’une bordure d’extrémité 1A d’un premier panneau 1, avec une bordure d’extrémité 2A d’un deuxième panneau 2.
Les deux bordures d’extrémités 1A, 2A à assembler des deux panneaux 1 et 2 sont des bordures rectilignes.
Les deux panneaux 1 et 2 sont des panneaux plans, en particulier des panneaux en bois, mais d’autres matériaux peuvent être envisagés (par exemple des matériaux composites ou métalliques).
Ces deux panneaux 1 et 2 comprennent chacun un plan de panneau, respectivement 1B, 2B, et deux faces parallèles, respectivement 11, 12 et 21, 22.
Les deux faces parallèles 11 et 12 du premier panneau 1 sont séparées par une épaisseur de panneau e ; et les deux faces parallèles 21 et 22 du deuxième panneau 2 sont séparées par une épaisseur de panneau d.
Les épaisseurs de panneaux e et d sont de préférence identiques mais elles peuvent être différentes. Ces épaisseurs peuvent par exemple être comprises entre 1 et 3 cm.
Dans l’assemblage recherché, les plans de panneau 1B et 2B des premier panneau 1 et deuxième panneau 2 sont décalés angulairement (ici de 90°).
Les bordures d’extrémité 1A et 2A du premier panneau 1 et deuxième panneau 2 comprennent des tenons 13, 23 en saillie, séparées par des mortaises 14, 24.
Ces tenons 13, 23 et ces mortaises 14, 24 sont complémentaires sur les deux bordures de panneaux 1A, 2A.
Les tenons 13, 23 de l’un des panneaux 1, 2 viennent s’emboiter dans les mortaises 14, 24 de l’autre panneau 1, 2 ; et l’assemblage est verrouillé au moyen d’une clavette longitudinale de verrouillage 3 tel que détaillé plus loin dans la description.
Pour cela, la bordure d’extrémité 1A du premier panneau 1 comprend au moins une mortaise 14 de premier panneau 1 encadrée par deux tenons 13 de premier panneau 1. De préférence, la bordure d’extrémité 1A du premier panneau 1 comprend une pluralité de mortaises 14 séparées par des tenons 13.
Les tenons 13 sont réalisés monobloc dans le plan 1B du panneau 1, cela par la découpe des mortaises 14 au niveau de sa bordure d’extrémité 1A.
L’épaisseur de ces tenons 13 correspond donc à l’épaisseur de panneau e.
On est donc en présence d’une charge de capacité des plus classiques, avec une valeur finale de ΔVm, après simplification, égale à :
Il est à noter qu’à cet incrément de tension se superpose une partie variable de la tension Vm (cf. comportement en régime petit signal AC décrit plus haut). Lorsqu’il n’y a plus de signal RF, le transistor de rappel Mo (source de courant constant) décharge la capacité Cm, restaurant la tension Vm, après un temps transitoire, à la valeur Vm_DC qui a été réglée en régime statique.
Lorsque le signal RF est modulé, compte tenu du faible incrément ΔVm par rapport à la valeur Vm_DC, il est utile d’amplifier cette ondulation. Lorsque l’objectif premier est de démoduler, il convient que les derniers étages d’amplification saturent le signal amplifié entre les valeurs Vdd et –Vss. La chaîne d’amplification comporte à cet effet une série d’inverseurs connectés en cascade en nombre suffisant.
La caractéristique de transfert d’un inverseur CMOS sous le seuil est rappelée à la , Gmax étant le gain en tension maximum pouvant être obtenu. Cette caractéristique est tracée dans les conditions : Vdd = 200mV et Vss = 0V. Pour profiter du gain en tension maximum, il faut régler la tension V(in) à une valeur optimale V(in_opt).
Le circuit d’un inverseur CMOS est rappelé à la . Ce circuit, ayant pour entrée A et sortie Q, est composé d’un pont de transistors CMOS reliés en série et connectés en leurs drains à la sortie Q. L’entrée A est appliquée aux grilles des transistors PMOS de tirage et NMOS de rappel.
La illustre schématiquement un exemple de deuxième circuit 30 composé de six inverseurs 32 en cascade. Les trois premiers inverseurs de la chaîne amplifient l’ondulation Vm sans saturation. Les trois derniers inverseurs de la chaîne sont configurés pour travailler en mode saturation, de sorte que le signal en sortie de chacun des trois derniers inverseurs atteigne sensiblement les valeurs Vdd et -Vss. Il est à noter que pour un deuxième circuit fonctionnant en boucle ouverte, il convient d’utiliser un nombre pair d’inverseurs 32 en cascade dans la chaîne.
Pour un fonctionnement optimal, il est utile de régler la tension Vm du premier inverseur 32 à une valeur voisine de V(in_opt), de façon à profiter pleinement du gain en tension optimal de ce premier inverseur 32. Il faut cependant veiller, lorsque la tension de contrôle Vc est ajustée, à ce que la tension de sortie Vout reste à –Vss.
Il est à noter que la capacité Cm correspond dans l’exemple de la à la capacité d’entrée du premier inverseur.
En présence d’un signal RF, compte tenu du réglage précédent, l’ondulation ΔVm représentée sur la , est tout d’abord amplifiée (fonctionnement en « petit signal » des trois premiers inverseurs), pour finalement atteindre une amplitude telle que les trois derniers inverseurs ont une tension de sortie saturée, c’est-à-dire que celle-ci prend des valeurs égales à Vdd et –Vss, signature du signal RF démodulé en bande de base. La montre les différents signaux V(k) obtenus à la sortie de chaque inverseur de rang k dans la chaîne d’inverseurs en cascade.
Il est à noter que pour une simulation du circuit de la , avec un signal RF en entrée présentant une fréquence de 1 GHz et une amplitude Vs de 7 mV, la consommation de puissance est de 100 pW. C’est une consommation plus faible de plusieurs ordres de grandeur que celles de l’état de l’art (par exemple par rapport au circuit décrit dans la publication Huang et al. “A 915 MHz ultra-low power wake-up receiver with scalable performance and power consumption”). Il est à noter que pour l’exemple de la , la variation ΔVm correspond approximativement à la valeur donnée par la théorie.
La montre la forme d’onde à la sortie du circuit de la alimenté sous Vdd=200mV et Vss=0V, et ceci pour différentes amplitudes Vs du signal RF (variant de 20mV à 100mV). Une correspondance en termes de puissances RF (théoriques) est également indiquée. La tension de sortie permet la prise de décision sur la valeur binaire des symboles modulant la porteuse RF.
La montre qu’il est possible de connecter la sortie d’un inverseur de la chaîne, en l’occurrence l’avant-dernier inverseur, de rang 5, à un neurone artificiel générique (par exemple de type « leaky-integrate-and-fire ») comme illustré sur la figure. Ceci permet la génération d’impulsions électriques qui peuvent être mises à profit pour nourrir un réseau de neurones impulsionnels (SNN). Il à noter que la fréquence des impulsions produites ne dépend pas de l’amplitude du signal RF.
Le principe qu’une tension aux bornes d’une capacité intègre un courant comme décrit ci-avant peut s’appliquer également en associant au premier circuit 20 tout neurone artificiel faisant office de deuxième circuit 30 présentant une capacité de membrane. A titre illustratif, le circuit présenté à la peut se transformer directement en un neurone artificiel « integrate-and-fire » (i.e. proposé par Carver Mead dès 1989). Un exemple d’un tel circuit est représenté à la .
Comme illustré sur cette figure, deux composants ont été ajoutés au circuit 30 de la : une capacité de contre-réaction Cf connectée entre l’entrée et la sortie du deuxième circuit 30 (à noter que la capacité de membrane dans ce cas est constituée de la capacité d’entrée « Cm » du premier inverseur 32 de la chaîne), et un transistor de contre-réaction Mf, en l’espèce de type NMOS, commandé par la tension de sortie du deuxième circuit 30 au niveau de la grille, dont le drain est connecté à l’entrée M du deuxième circuit et la source à la masse.
On retrouve ainsi le neurone artificiel communément appelé « Axon-Hillock » (AH) dans la littérature. Il est à noter que la tension de contrôle Vc, qui sert à ajuster la tension de membrane Vm du neurone AH en régime statique, est inchangée par rapport au montage en boucle ouverte décrit précédemment à la .
Quand un signal RF CW est appliqué, l’impulsion en sortie Vout_AH se déclenche lorsque la tension de membrane Vm atteint le seuil de commutation du premier inverseur, entraînant une contre-réaction positive contribuant à augmenter la tension Vm rapidement, avant que le transistor Mf opère une remise à zéro rapide de cette tension Vm et subséquemment une remise à zéro de la tension de sortie Vout_AH.
est une vue schématique en perspective d’un masque de plongée intégral classique ;
est une vue schématique latérale d’un utilisateur portant un masque de plongée intégral classique ;
est un schéma représentant les divisions de volume supérieur et inférieur d’un masque de plongée intégral classique ;
est un schéma des trajectoires d’air d’entrée et de sortie de la ;
est un schéma de principe conceptuel représentant la théorie de ventilation sous pression négative ;
est une vue schématique de face d’un mode de réalisation de la présente invention ;
est un schéma de la vue arrière de la ;
est une vue schématique en éclaté en perspective des figures 5A et 5B, dans laquelle le tube de respiration représente uniquement une partie du corps de tube ;
est une vue schématique d’un utilisateur portant le masque perméable à l’air de la présente invention, dans laquelle le masque perméable à l’air représente son plan sagittal pris sur la ligne 5D-5D de la ;
est une vue schématique en coupe prise sur la ligne 5E-5E de la ;
est une vue schématique en coupe, le plan coronal étant pris sur la ligne 5F-5F de la ;
Comme l’illustre la figure 4A, le plateau 413 a une forme ovale.
La partie conique comporte alors par exemple deux branches diamétralement opposées dont une hauteur par rapport à un centre du piquet est plus grande que les deux autres branches.
Surmontant le plateau, la tête comporte un pion de verrouillage 410.
Le pion de verrouillage 410 comporte une partie principale 411, cylindrique à section circulaire, et ici deux doigts 412 s’étendant diamétralement opposés l’un à l’autre depuis une surface supérieure de la partie principale, et à distance du plateau 413.
Ainsi, le pion de verrouillage 410 est par exemple configuré pour s’insérer dans l’ouverture 24 de l’obturateur et les doigts 412 permettent de fixer le piquet 40 en le faisant pivoter, les doigts 412 venant alors coulisser sur la face interne 21 jusqu’à venir s’appuyer sur les butées 242 tandis que le plateau 413 est en appui contre la face externe 22 de l’obturateur 20.
Le pion de verrouillage 410 est également configuré pour venir se coincer dans le premier système de fixation 230, la surface supérieure de la partie principale 411 étant alors en vis-à-vis de l’ouverture 231.
Il est donc ainsi facile d’appuyer sur la surface supérieure de la partie principale 411 à travers l’ouverture 231 pour déloger le piquet et possiblement l’extraire du corps de la bobine 10.