INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On notera qu’un tel dispositif de mesure 1 est particulièrement adapté pour mesurer l’indice de réfraction de milieux, notamment de fluide liquide, ceci sur une plage d’indice de réfraction allant de 1,33 (c’est-à-dire l’indice de réfraction de l’eau) à 1,46 (c’est-à-dire l’indice de réfraction du diesel). Ainsi, le dispositif de mesure 1 est apte à fournir une mesure d’une valeur relative à l’indice de réfraction du milieu à mesurer M ceci sur une plage d’indices de réfraction donnée dudit milieu à mesurer qui peut, par exemple, être comprise entre 1,3 et 1,5. Bien entendu, cette plage donnée à titre d’exemple non limitatif, peut, pour des applications particulières, être augmentée ou réduite. Par exemple, pour un dispositif de mesure dédié au solvant organique, la plage de réfraction donnée peut être comprise entre 1,4 et 1,5.
Un tel dispositif de mesure 1 comprend : - une source 10 de rayonnements électromagnétiques configurée pour émettre un faisceau de lumière F comprenant une pluralité de rayons, - le système optique 20 présentant une face d’entrée 21 agencée pour recevoir le faisceau de lumière F et permettre son introduction, au moins partielle, dans le système optique 20, et une première et une deuxième surface de mesure 22A, 22B destinées à être mise en contact avec le milieu à mesurer M, la première et la deuxième face de mesure 22A, 22B étant agencées de telle manière à intercepter au moins en partie le faisceau de lumière après son introduction dans le système optique 20 par la face d’entrée 21 et que la partie des rayons du faisceau de lumière formant un angle avec la normale à la première surface de mesure 22A supérieur à un angle de réflexion totale système optique/milieu à mesurer subisse une réflexion totale sur ladite première surface de mesure 22A, le système optique 20 présentant en outre une face de sortie 23 par laquelle la partie des rayons du faisceau de lumière ayant subie une réflexion totale sur la première face de mesure 22A et la deuxième surface de mesure 22B est destinée à être au moins partiellement extraite du système optique 20, - un détecteur optique 30 configuré pour recevoir la partie du faisceau de lumière extraite du système optique 20 par sa face de sortie 23, le détecteur optique 30 étant adapté pour fournir des signaux représentatifs de la répartition angulaire du faisceau de lumière en sortie de face de sortie, - une unité de traitement 40 apte à récupérer les signaux représentatifs fournis par le détecteur optique 30 et pour fournir une valeur relative à l’indice de réfraction.
On notera que pour la plage d’indices de réfraction donnée du milieu à mesurer M, il est défini un angle limite maximal, correspondant à une borne haute de la plage d’indices de réfraction donnée, et un angle limite minimal correspondant à une borne inférieure à la plage d’indices de réfraction donnée.
Selon le principe de l’invention, comme illustré sur la , le système optique 20 comprend, au niveau d’une surface autre que celle de la première et deuxième surface de mesure 22A, 22B au moins une bande de référence angulaire 25A, 25B, 26A, 26B, ici une première à une quatrième bande de référence angulaire 25A, 25B, 26A, 26B.
Les bandes de référence angulaire 25A, 25B, 26A, 26B sont configurées pour : - qu’une première portion des rayons du faisceau de lumière F qui est destinée à présenter, vis-à-vis de la première surface de mesure 22, 22A un angle avec la normale à la première surface de mesure 22, 22A et en l’absence d’une telle bande de référence angulaire, strictement supérieur à l’angle limite maximal, subisse une réfraction ou une réflexion totale de telle manière à ne pas être transmise à la face de sortie 23, et/ou - qu’une deuxième portion des rayons de faisceau de lumière F qui est destinée à présenter, vis-à-vis de la première surface de mesure 22, 22A un angle avec la normale à la première surface de mesure 22, 22A strictement inférieur à l’angle limite minimal, subisse une réflexion totale , de telle manière à être transmise à la face de sortie 23 (cette deuxième possibilité est notamment mise en œuvre dans le cadre du deuxième mode de réalisation illustré par la ).
On notera que dans le cas où l’une des bandes de référence angulaire 25A, 25B, 26A, 26B est configurée pour qu’une première portion des rayons du faisceau de lumière F qui est destinée à présenter, vis-à-vis de la première surface de mesure 22 et en l’absence d’une telle bande de référence angulaire 25A, 25B, 26A, 26B un angle avec la normale à la première surface de mesure 22, 22A strictement supérieur à l’angle limite maximal, subisse une réfraction de telle manière à ne pas être transmise à la face de sortie 23, ladite bandes de référence angulaire peut également être configurée pour qu’une troisième portion des rayons du faisceau de lumière F qui est destinée à présenter, vis-à-vis de la première surface de mesure, un angle avec la normale à la première surface de mesure 22A strictement supérieur à l’angle réalisé par la première partie des rayons du faisceau de lumière F, subisse une réflexion totale de telle manière être transmise à la face de sortie 23.
La source 10 de rayonnement électromagnétique est adaptée pour émettre un rayonnement électromagnétique sous la forme d’un faisceau de lumière F comprenant une pluralité de rayons. La source 10 peut comprendre une ou plusieurs diodes électromagnétiques qu’elles soient monochromatiques ou polychromatiques et éventuellement couplées avec un filtre spectral. On notera en particulier qu’une telle source peut comprendre une ou plusieurs diodes laser. La source 10 peut également comprendre, comme cela sera décrit en lien avec les figures 4, 5 et 6, une ou plusieurs lentilles. Avec de tels exemples de sources de lumière combinées ou non avec une ou plusieurs lentilles, la source 10 peut être apte à transmettre, en fonction de la configuration recherchée, à la face d’entrée 21 un faisceau de lumière F collimaté, convergent ou divergent (conformément à ce premier mode de réalisation).
Dans ce premier mode de réalisation, le système optique 20 comprend : - un prisme d’entrée 20A comprenant la face d’entrée 21, - une lame optique 20B, ou lame à faces parallèles, présentant la première surface de mesure 22A et une deuxième surface de mesure 22B sur une première face et comprenant sur une deuxième face, opposée à la première, une surface d’entrée sur laquelle est fixé le prisme d’entrée 20A et une surface de sortie, - - un prisme de sortie 20C comprenant la face de sortie 23 et étant en fixé avec la lame optique 20B sur la surface de sortie, - un premier et un deuxième épaulement 41A, 41B fixés à la lame optique sur sa première face agencés pour assurer la tenue mécanique du système optique 20 et maintenir l’interface entre le milieu à mesurer et les première et deuxième surfaces de mesure 22A, 22B.
Le prisme d’entrée 20A et le prisme de sortie 20C peuvent être fixés à la lame optique 20B par exemple par collage. La fixation du prisme d’entrée 20A et du prime de sortie 20C peut être adaptée pour assurer une continuité optique entre ledit prisme 20A, 20C et la lame optique 20B afin que les rayons du faisceau de lumière F ne soient pas déviés ou réfléchis lors du passage du prisme d’entrée 20A vers la lame optique 20B ou lors du passage de la lame optique 20B vers le prisme de sortie 20C. Une telle continuité optique peut par exemple être assurée par l’utilisation d’une colle présentant un indice de réfraction proche de celui des prismes d’entrée et de sortie 20A, 20C et de la lame optique 20B. On notera, néanmoins que, dans le présent mode, les interfaces de collage entre le prisme d’entrée 20A et la lame optique 20B et entre la lame optique 20B et le prisme de sortie 20C forment respectivement une première et une quatrième bande de référence angulaire 26A, 26B.
Le prisme d’entrée et le prisme de sortie 20A, 20C peuvent être réalisés dans un verre classique présentant un indice de réfraction compris entre 1,7 à 1,8 ou réalisé dans un matériau thermoplastique tel qu’un polycarbonate dont l’indice de réfraction est de 1,58. La lame optique 20B est préférentiellement réalisée dans un matériau adapté au milieu à mesurer M, tel que par exemple un saphir synthétique, notamment lorsque le milieu à mesurer M est un solvant organique, ou encore un verre chimique résistant. On notera que dans le cadre des modes de réalisation suivants, pour lesquels le système optique 20 est monolithique, le système optique 20 présente, de manière préférentielle, une telle adaptation au milieu à mesurer M.
Comme montré sur la , dans le présent mode de réalisation, les bandes de références sont agencées : - pour une première bande de référence angulaire 26A au niveau de la surface d’entrée à l’interface entre le prisme d’entrée 20A et la lame optique 20B, - pour la deuxième bande de référence angulaire 25A sur la deuxième face de la lame optique qui forme une face de réflexion 24, - pour la troisième bande de référence angulaire 25B sur la première face de la lame optique sur une zone de celle-ci distincte des première et deuxième surfaces de mesure 22A, 22B et qui, étant dans le prolongement de la première et la deuxième surface de mesure 22A, 22B, est protégée du milieu à mesurer M par le deuxième épaulement 41B, - pour la quatrième première bande de référence angulaire 26B au niveau de la surface de sortie à l’interface entre la lame optique 20B et le prisme de sortie 20C.
On notera que la partie de la deuxième face de la lame optique 20B non recouverte par les prismes d’entrée et de sortie et par la deuxième bande de référence 25A est préférentiellement recouverte, comme cela est montré sur la , par une bande de protection hydrophobe 28 afin de limiter, voire empêcher tout phénomène de condensation sur la deuxième face, et ayant un indice ne perturbant pas optiquement le système.
Les première à la quatrième bandes de référence angulaire 25A, 25B, 26A, 26B peuvent être réalisées dans des matériaux présentant des indices de réfraction distincts de ceux des prismes d’entrée et de sortie et de la lame optique afin de soumettre le faisceau optique F à un phénomène de réfraction. Ainsi, en fonction du type de transition recherché, lesdites bandes de référence angulaire 25A, 25B, 26A, 26B, peuvent comprendre des résines, des colles (selon l’exemple des première et quatrième bande de référence angulaire 26A, 26B), des gels voire des silicones optiques et présenter un indice de réfraction compris entre 1,3 et 1,7. Également dans le cas où un bas indice de réfraction est recherché, les bandes de référence angulaire peuvent comprendre un matériau bas indice de réfraction qui soit composé d’un traitement ou dépôt, y compris sous vide, tel que du Fluorure de Magnésium MgF 2 ou encore un dioxyde de silicium SiO2. Bien entendu, au contraire, dans certaines situations particulières dans lesquelles il est recherché un indice de réfraction plus haut que ceux des primes d’entrée et de sortie 20A, 20C et de la lame optique 20B, un matériau comme, par exemple, le dioxyde de Zirconium ZrO2 (indice d’environ 2,2) peut être utilisé.
On notera même, comme cela notamment décrit ci-après dans le cadre de la première variante du quatrième mode de réalisation, qu’il est éventuellement possible qu’une telle bande de référence angulaire 26A, 25A, 25B, 26B soit fournie par une couche d’air présente à la surface du système optique 20, ce qui en fait une référence particulièrement stable.
Ce logement 40 de ladite pièce 4 comporte une partie de réduction 41, qui débouche (et, donc, qui présente un débouché), et qui est orientée en direction des moyens de maintien 3 du câble électrique coaxial A. En fait, c’est, plus particulièrement, le débouché de cette partie de réduction 41 qui est orienté en direction de ces moyens de maintien 3 et qui est positionné en vis-à-vis de ces moyens de maintien 3. Cette partie de réduction 41 présente un diamètre (plus particulièrement un diamètre interne inscrit) qui décroit à partir d’un diamètre supérieur ou égal au diamètre initial D du diélectrique C à réduire et jusqu’à un diamètre inférieur ou (et de préférence) égal au diamètre réduit d du diélectrique C, ceci vers l’intérieur de la pièce (et plus particulièrement à partir du débouché de cette partie de réduction 41).
La présence de cette partie de réduction 41 permet d’assurer la réduction du diamètre initial D du diélectrique C. La présence de cette partie de réduction 41 permet, également, de positionner le diélectrique C de manière appropriée par rapport à la pièce 4 en vue de la réduction de son diamètre D, plus particulièrement de centrer ce diélectrique C par rapport à la pièce 4, notamment par rapport au logement 40 de cette pièce 4. Cette partie de réduction 41 permet, alors avantageusement, de remédier à un éventuel défaut de rectitude de l’extrémité libre du diélectrique C.
De manière préférée, cette partie de réduction 41 présente une forme tronconique.
De manière alternative ou (et de préférence) additionnelle, le logement 40 de ladite pièce 4 comporte au moins une partie réduite 42 dont le diamètre interne correspond au diamètre réduit d du diélectrique C (ceci après la mise en œuvre du dispositif 1 et après la réduction du diamètre D de ce diélectrique C).
Lorsque le logement 40 comporte une partie de réduction 41 et une partie réduite 42, ladite partie réduite 42 prolonge ladite partie de réduction 41.
Lors de la mise en œuvre du dispositif 1, le diélectrique C pénètre tout d’abord dans la partie de réduction 41 et pénètre, ensuite, dans la partie réduite 42, plus particulièrement sous l’impulsion des moyens de montage en translation axiale 7 et des moyens d’entraînement en translation axiale 8, ceci lors d’une étape de réduction du diamètre D du diélectrique C.
Selon une autre caractéristique, ledit logement 40 de la pièce 4 est de type traversant. Cette caractéristique permet, avantageusement, d’évacuer la chaleur produite lors de la mise en œuvre du dispositif 1 et, plus particulièrement, lors de la réduction du diamètre D du diélectrique C, notamment lors de la rotation de la pièce 4. Cette caractéristique permet, également, d’évacuer l’air hors du logement 40 de la pièce 4.
Tel que mentionné ci-dessus, le dispositif 1 comporte des moyens de réduction 9 du diamètre D du diélectrique C. Ces moyens de réductions 9 comportent, alors, au moins la partie de réduction 41 que comporte le logement 40, voire encore la partie réduite 42 que comporte ce logement 40.
Encore une autre caractéristique du dispositif 1 consiste en ce que ce dispositif 1 comporte une platine 12 qui reçoit les moyens de montage en rotation 5 de la pièce 4 ainsi que les moyens d’entraînement en rotation 6 de la pièce 4.
Ce dispositif 1 comporte, alors, également, d’une part, des moyens de montage en translation de ladite platine 12 par rapport au support 2 et selon une direction au moins parallèle audit axe X (voire, et de préférence, selon ledit axe X), et, d’autre part, des moyens d’entraînement en translation de cette platine 12 par rapport au support 2 et selon une direction au moins parallèle audit axe X (voire, et de préférence, selon ledit axe X).
A ce propos, on observera que ce sont, plus particulièrement, les moyens de montage en translation axiale 7 de ladite pièce 4 par rapport au support 2 et selon une direction au moins parallèle audit axe X qui comportent de tels moyens de montage en translation de ladite platine 12 par rapport au support 2 et selon une direction au moins parallèle audit axe X.
Parallèlement, ce sont, plus particulièrement, les moyens d’entraînement en translation axiale 8 de ladite pièce 4 par rapport au support 2 et selon une direction au moins parallèle audit axe X qui comportent de tels moyens d’entraînement en translation de ladite platine 12 par rapport au support 2 et selon une direction au moins parallèle audit axe X.
De tels moyens d’entraînement en translation peuvent être constitués par un vérin ou par moteur, notamment électrique.
Tel que mentionné ci-dessus, ladite platine 12 reçoit les moyens de montage en rotation 5 de la pièce 4. De tels moyens de montage en rotation 5 peuvent être constitués par un palier ou analogue.
De même, ladite platine 12 reçoit les moyens d’entraînement en rotation 6 de la pièce 4.
A ce propos, on observera que ces moyens d’entraînement en rotation 6 de la pièce 4 comportent au moins, d’une part, un moteur 60, qui comporte une partie mobile, et qui est déporté latéralement par rapport à la pièce 4 (plus particulièrement selon une direction perpendiculaire à l’axe X) et, d’autre part, des moyens de transmission du mouvement 61 de la partie mobile du moteur 60 à la pièce 4.
L’axe de rotation et plus généralement le galet 5 se déplacent par rapport au premier flasque 1 sous l’action d’un effort appliqué par la corde sur le galet 5. Plus l’effort présent dans la corde est important et plus l’effort appliqué sur le galet 5 est important ce qui tire le galet vers l’ouverture et vers le patin. Le déplacement du galet 5 tend à réduire l’espace disponible pour le passage d’un brin de corde.
Une fois la deuxième position de galet atteinte, le galet 5 peut être en mesure de tourner dans un seul sens qui correspond à une absorption de la corde depuis le grimpeur ou dépourvu de rotation. Le galet 5 peut tourner pour autoriser l’absorption facile de la corde depuis le grimpeur ce qui améliore la sécurité. En revanche, le galet ne peut pas tourner dans le sens qui fournit de la corde au grimpeur ce qui permet de maintenir la corde bloquée et facilite le blocage de la corde voire son autoblocage.
La troisième position de galet est plus proche du patin 3 que la deuxième position de galet. Au fur et à mesure que le galet 5 se rapproche du patin 3, l’espace disponible pour la circulation du brin de corde relié au grimpeur se réduit ce qui augmente le frottement jusqu’à obtenir le blocage de la corde. La réduction de l’espace disponible augmente le frottement entre la corde et le galet 5 ce qui rend le galet plus sensible à la tension dans la corde.
Pour faciliter la circulation de la corde dans le dispositif d’assurage, il est préférable que la corde vienne en contact d’un nombre minimal d’éléments formant le dispositif d’assurage. Par exemple, la corde vient uniquement en contact du galet 5 et des deux limiteurs 7 qui forment les deux points de contact de sortie de la corde. Préférentiellement, le dispositif d’assurage est dépourvu d’une came bloquante en contact continu avec la corde. Une telle came bloquante introduit un frottement important sur la corde ce qui complique l’utilisation du dispositif d’assurage.
L’effort appliqué sur le galet 5 déplace le galet 5 dans le boitier et change son comportement. La position du galet 5 dans le boitier est définie par l’effort appliqué sur le galet 5. Le blocage du galet 5 dans un sens de rotation permet d’assurer un frottement suffisant entre le galet 5 et la corde de manière à obtenir le blocage de la corde. Le dispositif d’assurage possède un bloqueur de corde 10 qui est monté mobile dans le boitier. Le bloqueur de corde 10 se déplace par rapport au patin 3 pour se rapprocher ou s’éloigner du patin 3. Dans une position, le bloqueur de corde 10 est assez proche du patin 3 pour bloquer la corde entre le patin 3 et le bloqueur de corde 10. Le bloqueur de corde 10 est lié fonctionnement au galet 5 de sorte que la position du bloqueur de corde 10 suive la position du galet 5 et inversement entre la deuxième position de galet et la troisième position de galet.
Différentes configurations de bloqueurs de corde 10 sont possibles. Dans le mode de réalisation des figures 1 à 7, le galet 5 forme le bloqueur de corde 10. Dans le mode de réalisation des figures 8 à 18, le bloqueur de corde 10 est formé par un patin additionnel. Dans la deuxième position de galet, le galet 5 atteint une butée qui lie mécaniquement le bloqueur de corde 10 et le galet de sorte que le déplacement du galet 5 entre la deuxième position de galet et la troisième position de galet entraine un déplacement du bloqueur du corde 10. Préférentiellement, lorsque le galet 5 est entre la deuxième position de galet et la troisième position de galet, la position du galet et la position du bloqueur de corde sont liées de manière bijective.
Dans le cas particulier illustré aux figures 8 à 18, le galet 5 se déplace jusqu’à venir en contact du bloqueur de corde10. Lorsque le galet 5 arrive en butée sur le bloqueur de corde 10, le galet 5 est dans la deuxième position de galet 5. Le déplacement du galet 5 depuis la deuxième position de galet jusqu’à la troisième position de galet entraine le déplacement du bloqueur de corde 10 en direction du patin 3 pour réduire la distance entre le patin 3 et le bloqueur de corde 10 jusqu’à aboutir au blocage de la corde.
Le dispositif d’assurage comporte une poignée 9 qui est reliée fonctionnellement au galet 5 et au bloqueur de corde 10. La poignée 9 peut être liée directement au bloqueur de corde 10 ou au galet 5. La poignée 9 est mobile entre une première position de poignée et une deuxième position de poignée. Lorsque le galet 5 est dans la troisième position de galet ce qui correspond à une distance minimale entre le bloqueur de corde 10 et le patin 3, la rotation de la poignée 9 cause l’écartement du bloqueur de corde 10 par rapport au patin 3.
La connexion mécanique entre la poignée 9 et le galet 5 fait que l’effort appliqué sur la poignée 9 pour la faire tourner dans le premier sens de rotation de poignée génère un effort sur le galet 5 qui l’écarte de la troisième position de galet vers la deuxième position de galet. L’effort appliqué sur la poignée 9 déplace le bloqueur de corde 10 pour s’écarter du patin 3. La corde va pouvoir glisser entre le bloqueur de corde 10 et le patin 3.
Dans les exemples illustrés aux figures 9 à 18, la poignée 9 possède une liaison mécanique avec le premier flasque 1 et avec le bloqueur de corde 10 pour déplacer le bloqueur de corde 10 par rapport au patin 3. Selon les modes de réalisation, la poignée 9 peut être montée sur le premier flasque 1, sur le bloqueur de corde 10 ou sur un élément intermédiaire relié au premier flasque 1 et au bloqueur de corde 10 ou sur un autre élément du boitier. De nombreuses configurations sont possibles.
Il est particulièrement avantageux que l’actionnement de la poignée 9 ne permette pas de déplacer le galet 5 au-delà de la deuxième position de galet selon un sens de déplacement opposé au premier sens de déplacement pour éviter que le galet 5 atteigne la première position de galet et autorise la rotation libre du galet 5.
Comme indiqué plus haut, le dispositif d’assurage autorise la rotation du galet 5 dans deux sens de rotation selon la position du galet 5 par rapport au premier flasque 1 ou dans un seul sens, voire est dépourvu de rotation. La position du galet 5 par rapport au premier flasque 1 est définie par l’effort appliqué sur le galet 5. Une telle configuration est absente de l’art antérieur. Cette configuration permet un blocage de la corde indépendamment de la vitesse de circulation de la corde et indépendamment du sens de circulation de la corde.
Le document US2014/0262611 ne divulgue pas une relation entre la tension dans la corde et le blocage du galet 5, ni une relation entre l’effort appliqué sur le galet 5 et donc sur la came et le blocage du galet 5. Selon le document US2014/0262611, la rotation ou le blocage de la came n’intervient que lorsque la corde défile trop vite dans la configuration qui correspond à une chute. Un constat sensiblement identique peut être tiré vis-à-vis de l’assureur commercialisé sous la dénomination Revo commercialisé par la société Wild Country. Le blocage de la corde est lié à la vitesse de rotation du galet 5 indépendamment de la tension présente sur la corde.
De manière avantageuse, afin de mieux détecter une chute d’un grimpeur, le dispositif d’assurage peut être muni d’un bloqueur de rotation additionnel qui est configuré pour bloquer la rotation du galet lorsque la vitesse de rotation du galet atteint une valeur seuil. Ce blocage additionnel est uniquement lié à la vitesse de rotation et est indépendant de l’effort appliqué sur le galet.