INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement et selon un mode de réalisation, les données, encore appelées ici informations, sont transmises depuis et vers les modules d’exécution nécessaires à opérer des détections programmées en utilisant un système de messagerie asynchrone pour applications distribuées ou concurrentes. Selon un mode de réalisation, le système de messagerie opère selon un protocole de type dit ZeroMQ ou selon un protocole de type dit MQTT. Des variantes peuvent bien évidemment être utilisées en faisant appel à d’autres protocoles similaires ou équivalents.
Astucieusement, lors d’une étape S4, un parcours optimisé des informations est calculé (ou déterminé) de sorte à optimiser le nombre de ressources nécessaires et à n’adresser qu’un nombre le plus réduit possible de ressources matérielles ou à n’exécuter qu’un nombre le plus réduit possible d’instances logicielles d’un module d’exécution d’un algorithme de traitement, le cas échéant, pour répondre aux besoins de détection programmée des objets et/ou évènements identifiés et configurés lors de l’étape S1.
Avantageusement, un algorithme du type dit « du tourniquet » (« round robin », en anglais) appliqué aux différents modules d’exécution requis et aux différentes informations devant transiter entre ces modules permet d’optimiser le nombre de ressources et d’éviter ou de limiter au maximum, en conséquence, le risque de ne pas détecter un élément recherché dans un contenu vidéo d’un flux vidéo.
La fiche technique des composants constituant le filtre actif, est présentée via le Tableau III.
Tableau III. fiche technique du filtre actif parallèle Filtre actif parallèle Filtre de sortie L-Ond-Cr L f =200 µH, R f = 5 mΩ Condensateur de stockage C= 3.7 mF, V dc =840 V Fréquence de commutation des composants MOSFET SiC imposée par la MLI 100 kHz
Il est à noter que les bibliothèques du logiciel Matlab-Simulink-Simscape Electrical n’offrent pas les modèles des composants d’électronique de puissance à commutation rapide. La simulation hybride Matlab-Simulink-Simscape Electrical & PLECS a été utilisée ; le logiciel PLECS qui peut être installé sous MATLAB, offre la possibilité d’utiliser des modèles de composants d’électronique de puissance à commutation rapide.
Etude de l’efficacité du filtre de sortie L-Ond-Cr, comparaison avec les filtres L-Classique et LCL
La figure 17(a, b) montre l’analyse spectrale du courant injectés Iinj dans les cas des structures à L Ond-Cr & Ond-Cr et L-Classique & Ond-Classique, en focalisant sur la bande de fréquences liée à la fréquence de commutation de chaque cas.
De ces figures, nous constatons que l’efficacité de l’inductance L-Ond-Cr associée à l’onduleur à commutation rapide Ond-Cr, à bloquer les composantes dues à la fréquence de commutation dépasse celle L-Classique associée à l’onduleur classique en silicium Ond-Classique, sachant que L-Classique=2 mH est dix fois supérieure à L Ond-Cr=200 μH. De plus, la qualité du filtrage harmonique est meilleure dans le cas de L-Ond-Cr comparée au cas de L-Classique, pour le même contrôleur (THD égale respectivement à 1.3% 2.2%). Cette supériorité en qualité de filtrage est due à la dynamique plus rapide du système de compensation assurée par l’onduleur Ond-Cr par rapport à l’onduleur Ond-Classique (à fréquence de commutation respective de 100 kHz et de 16 kHz).
De plus, en comparant les diagrammes de Bode des gains des deux filtres de sortie LCL et L Ond-Cr, comme décrit dans les Figures 12 a&b : respectivement pour l’état de l’art et le nouveau dépôt, nous constatons que le rejet des composantes dues à la fréquence de commutation (100 kHz) assuré par L-Ond-Cr (-42 dB) est assez élevé/suffisant et s’approchant du rejet assuré par le LCL pour une fréquence de commutation industrielle de 10 kHz (-50 dB), sachant qu’une fréquence de commutation de 16 kHz pour les onduleurs classique en silicium Ond-Classique atteint la limite de fonctionnement des composants d’électronique de puissance. En effet, à cette fréquence, acceptée par les industriels, une limitation de tension du côté continu est fixée à 800 V pour les onduleurs classiques alors que les onduleurs à commutation rapide acceptent une tension continue supérieure à 1000 V, ce qui favorise la dynamique globale du système. De plus, les pertes par commutation à 16 kHz, bien qu’elles soient admissibles par les industriels, réduisent le redemande de l’onduleur Ond-Classique, alors que l’onduleur Ond-Cr est conçu pour des pertes minimales pour des commutations rapides.
Il est à noter que la valeur de L-Ond-Cr est choisie égale à la somme des inductances du LCL : L Ond-Cr=L f1 +L f2 =200 μH.
Finalement et à titre d’exemple, la montre le cas d’un filtre de sortie sous-dimensionné (L-Classique=200μH) associé à l’onduleur classique en silicium Ond-Classique à fréquence de commutation de 16 kHz. De cette figure, nous constatons que le filtre de sortie, sous-dimensionné pour cette fréquence de commutation, est incapable de retenir les composantes harmoniques dues à la fréquence de commutation et la plupart de ces composantes se propagent de l’onduleur vers le réseau électrique donné 1, comme décrit dans les figures 21a et 21b.
Contrôleur SMC continu à une fonction sigmoïde Dans cette partie, l’emploi du filtre actif associé à l’onduleur Ond-Cr (à MOSFET SiC : C3M0021120D à fréquence de commutation 100 kHz) et au filtre L-Ond-Cr = 200 μH avec l’algorithme de contrôle SMC à commande continue associé à une fonction Signe approximée en fonction sigmoïde, est validé.
La présente le spectre harmonique du courant de charge (le courant du réseau électrique donné 1 sans filtrage). De cette figure, nous constatons que le courant fondamental efficace de la charge polluante est 65 A et le THD du courant est 24.29%.
La Figure 19a présente la simulation de la phase 1 (avant et après filtrage) du courant du côté réseau de Is, des courants identifié Iref et injecté Iinj ainsi que le THD du courant ( ).
Dans ce cas de simulation, le filtre actif est amorcé après 6 périodes du secteur (jusqu’à 0.12 s).
On peut déduire de la Figure 19a que la distorsion harmonique après filtrage est de 1.3%. Cette réduction significative du THD du courant est confirmée par l’analyse spectrale présentée via la .
Contrôleur par placement des pôles et des zéros RST am
Ensuite, l’instruction LDR de la ligne 0x2000’1036 effectue l’étape de lecture (123 ) de la donnée [R0] contenue à l’emplacement pointé par la valeur du registre R0, c’est-à-dire la valeur de la case mémoire de l’adresse de destination, après la réaffectation de la ligne 0x2000’1034.
Et, l’instruction LSLS de la ligne 0x2000’1038 effectue l’étape de comparaison (125 ) entre la donnée lue et la donnée écrite, en comparant LSLS le contenu pointé par la valeur du registre R0 après la réaffectation, avec le contenu pointé par la valeur précédente du registre R0.
On notera que la compilation L_LVL_LANG du code de haut niveau H_LVL_LANG peut mettre en œuvre une optimisation des ressources comprenant une réutilisation du contenu affecté dans les différents registres R0, R1 pour des instructions distinctes de ladite même fonction.
Cependant, en rencontrant le mnemonic « FMB() » lors de la compilation du programme, le compilateur doit effectuer la réaffectation des données dans tous les registres qui contiennent des données obtenues par affectation immédiate. Le compilateur dans son contexte de compilation doit « oublier » qu’un registre R0, R1, contient la même valeur que celle nécessaire pour effectuer la vérification.
Dans le cas présent, cela se traduit par l’ajout de plusieurs instruction assembleur (telles que LDR.N de la ligne 0x2000’1034), s’il y a plusieurs registres à réaffecter du fait de plusieurs affectations immédiates. En d’autres termes, le mnemonic « FMB() » impose au compilateur de refaire plusieurs affectations immédiates, ce qui générerait un ajout de plusieurs instructions assembleur.
La illustre un exemple de dispositif MCU, par exemple un microcontrôleur, configuré pour mettre en œuvre le procédé décrit en relation avec la .
Le dispositif comprend un processeur CPU, c’est-à-dire une unité de traitement, une mémoire programme PM est configurée pour contenir un programme logiciel compilé L_LVL_LANG, par exemple tel que décrit précédemment en relation avec la , afin d’être exécuté par le processeur CPU.
Ainsi, le programme logiciel comprend des instructions qui, lorsqu’il est exécuté par le processeur CPU, conduisent le processeur CPU à mettre en œuvre le procédé 100 ( ).
La mémoire programme PM du processeur MPU contient notamment les emplacements mémoires des registres R0, R1 décrits en relation avec la , ainsi que notamment les lignes d’instruction 0x2000’1024 à 0x2000’1040 du code assembleur L_LVL_LANG.
Le dispositif MCU comporte en outre des périphériques PRPH1, …, PRPHn, tel que par exemple une mémoire non-volatile, une interface de communication sur un bus de données, ou encore des unités de traitement sensibles tels que des traitements cryptographiques.
La mémoire non-volatile PRPH1 peut comporter des régions ayant des droits d’accès hiérarchisés, par exemple une région dite « sécurisée », et une région « non-sécurisée ».
L’emplacement mémoire ayant l’adresse de destination AD ( ) de l’opération d’écriture du programme logiciel peut par exemple appartenir à la région sécurisée de la mémoire non-volatile PRPH1.
Les droits d’accès aux régions de la mémoire PRPH1 sont gérés par le processeur CPU en particulier, et peuvent être corrompu par des techniques d’injections de fautes FLT ( ), telles que décrites précédemment.
Ainsi, la mise en œuvre du procédé 100 permet au dispositif MCU d’être résistant aux injections de faute, et donc de protéger les données appartenant, ou destinées à appartenir, à la région sécurisée de la mémoire non volatile PRPH1.
D’autre part, l’emplacement mémoire ayant l’adresse de destination AD ( ), commandé par l’opération d’écriture du programme logiciel, peut par exemple appartenir à une unité de traitement cryptographique PRPHn.
Là encore, les techniques d’injection de fautes FLT ( ) dans le traitement du processeur CPU pourraient accéder de manière non-autorisée à des informations secrètes, et des traitements sensibles de l’unité de traitement cryptographique PRPHn.
La CMF est une technique de caractérisation individuelle, quantitative et qualitative de particules en suspension dans un liquide. Les cellules passent une à une au travers d’une source lumineuse. La lumière diffusée et émise est mesurée par un éventail de détecteurs. Les mesures obtenues sont traitées informatiquement pour générer un ensemble de données à paramètres multiples. La CMF est schématisée à la .
La mesure de l’intégrité membranaire est basée sur le principe suivant : - Le Syto ® 24 pénètre au travers des membranes de toutes les cellules et émet une fluorescence verte lors de sa fixation sur les acides nucléiques, - L’iodure de propidium pénètre seulement dans les bactéries possédant des membranes endommagées et émet une fluorescence rouge lors de sa fixation sur les acides nucléiques.
Ainsi, la dualité entre ces 2 marqueurs permet de distinguer 3 populations cellulaires en fonction de leur état membranaire : - Les bactéries ayant des membranes cellulaires intactes émettent une fluorescence verte (cellules intactes = CI). - Les bactéries ayant des petits dommages membranaires montrent à la fois une fluorescence verte et une fluorescence rouge (cellules endommagées = CE). - Les bactéries ayant des membranes fortement endommagées émettent une fluorescence rouge plus intense (cellules mortes = CM).
Ces mesures de cytométrie permettent donc de qualifier et quantifier l’évolution de ces populations en amont et aval du modèle.
La mesure de l’intégrité membranaire a été réalisée parallèlement à la mesure de viabilité en milieu gélosé, décrite précédemment. La dilution contenant une concentration d’environ 10 7 cellules/mL a été utilisée pour la réalisation du marquage. 50 µL de cette dilution ont été prélevés et placés dans un microtube contenant 440 µL d’eau peptonée additionnée de Tween 80, auxquels ont été additionnés 5 µL de Syto ® 24 à 0,1 mM et 5 µL d’iodure de propidium à 0,2 mM. Après avoir été vortexé au moins 5 secondes, ce mélange a été mis à incuber 15 minutes à 37°C à l’obscurité. Puis le mélange réactionnel a été de nouveau vortexé et immédiatement analysé à l’aide d’un cytomètre en flux.
Ces mesures de cytométrie ont permis de mesurer le taux de survie CI du microorganisme pour chacune des formulations testées selon la formule suivante : Taux de survie CI (%) = (Nombre de CI après MGDI / Nombre de CI avant MGDI) x 100.
Les résultats obtenus en amont du modèle montrent que, pour chacune des galéniques testées, entre 82 et 90 % des cellules sont considérées comme intactes. Après passage dans le modèle de digestion in vitro , cette population de cellules intactes chute à une moyenne de 5, 16 et 25 % pour l’amidon de maïs natif, l’amidon de maïs prégélatinisé et le lithothamne, respectivement. L’utilisation du mélange amidon de maïs natif / lithothamne ne permet pas une amélioration de l’intégrité cellulaire, puisqu’en fin de modèle le taux de cellules intactes est de 22 % en moyenne. En revanche, l’utilisation du mélange amidon de maïs prégélatinisé / lithothamne permet de préserver 37 % des cellules intactes en fin de modèle. L’effet synergique observé pour les UFC à la Figure 2 est donc également visible pour l’intégrité cellulaire avec l’utilisation d’un mélange d’une source d’amidon prégélatinisé et de carbonate de calcium.
Les résultats obtenus avec différents ratios lithothamne / amidon de maïs prégélatinisé sont présentés à la .
Les résultats obtenus indiquent que l’effet protecteur du mélange amidon de maïs prégélatinisé et lithothamne est visible pour les 4 ratios testés, avec une légère diminution pour le ratio 85 % lithothamne / 15 % amidon de maïs prégélatinisé. Nous pouvons noter que les écart-types sont plus importants lorsque le lithothamne est utilisé seul ou avec une teneur élevée dans le mélange. Cela pourrait être dû à la variation plus importante du pH dans le milieu lorsque le gel est absent (lithothamne seul) ou moins stable (85 % lithothamne / 15 % amidon de maïs prégélatinisé).
Les résultats obtenus avec différentes sources d’amidon prégélatinisé sont présentés à la .
Les résultats obtenus indiquent que les taux de survie mesurés avec des mélanges 50/50 lithothamne / amidon prégélatinisé de pomme de terre et 50/50 lithothamne / amidon prégélatinisé de pois donnent des taux de survie supérieurs à ceux déjà obtenus avec un mélange 50/50 lithothamne / amidon prégélatinisé de maïs, confirmant la protection offerte par une association lithothamne/amidon prégélatinisé pour la survie de microorganismes en milieu acide.
Les résultats obtenus avec différents groupes bactériens sont présentés à la Figure 7.
Les résultats obtenus indiquent une amélioration significative du taux de survie des UFC de la souche B. animalis subsp. lactis BB-12 ® avec l’utilisation du mélange 50/50 lithothamne / amidon prégélatinisé de maïs en comparaison avec l’utilisation d’amidon prégélatinisé de maïs seul ( ).
Le gain en taux de survie pour chacune des 2 souches ( L. rhamnosus HN001™ et B. animalis subsp. lactis BB-12 ® ) peut être calculé de la façon suivante, afin de mieux visualiser l’effet protecteur de l’association source de carbonate de calcium / amidon prégélatinisé : Gain taux de survie (%) = ((Taux de survie mélange – taux de survie amidon prégélatinisé seul) / taux de survie amidon prégélatinisé seul) x 100
Les résultats ( ) indiquent une amélioration de la survie substantielle des UFC de ces 2 bactéries appartenant à 2 groupes bactériens différents (Firmicutes et Actinobactéries). L’amélioration de la survie de la souche B. animalis subsp. lactis BB-12 ® est d’autant plus importante que cette souche est connue pour sa forte sensibilité aux pH acides, en comparaison à la souche L. rhamnosus HN001™ qui est plus robuste envers ce paramètre (7 % + / - 1% et 16 % + / - 1% avec 100% d’amidon de maïs prégélatinisé, respectivement) .
L’extrémité 40 de la zone d’émission 12 est ainsi constituée par la zone où la composition 20 fait saillie par rapport au réservoir 22. L’extrémité 36 de la pointe 34 est en retrait par rapport à l’extrémité 40 de la zone d’émission 12.
Exemples Les exemples qui suivent sont donnés à titre d'illustration et ne sauraient en aucune façon limiter la portée de l'invention.
Dans les exemples qui suivent, tous les pourcentages sont donnés en masse, sauf indication contraire, et la température est exprimée en degré Celsius sauf indication contraire, et la pression est la pression atmosphérique, sauf indication contraire.
Exemple 1 – Source d’ions iodures à température ambiante et pression ambiante
L’électrode extractrice est constituée d’une plaque d’aluminium servant également de support de la zone de réception.
Le réservoir est constitué d’un capillaire en verre de 200 µm de diamètre interne.
La composition est un mélange d’iodure de césium CsI et de polyéthylène glycol PEG600 (1/10 en poids de CsI soit une concentration de 0.43 mol.L -1 ; soit 23% en moles de CsI par PEG600).
Le réservoir est rempli avec la composition. Le fil de tungstène W est ensuite introduit dans le capillaire jusqu’à une distance de 3 mm par rapport l’extrémité opposée du capillaire. La zone de réception du faisceau est constituée d’une plaque en or, placée à une distance de 50 mm de l’extrémité du capillaire, sur la plaque d’aluminium Al.
Une différence de potentiel est appliquée entre la première électrode et l’électrode extractrice au moyen d‘une alimentation haute tension.
Aucun moyen de chauffage ou de mise sous vide du dispositif n’est utilisé.
Résultats et discussions La formation d’un courant d’ions est observée avec une tension de -6,8 kV. En particulier, on observe la formation d’un cône de Taylor de couleur jaunâtre et l’émission d’un faisceau de couleur violette.
L’implantation d’ions iodures I - sur la plaque en or est confirmée par des analyses de spectrométrie de masse à temps de vol (TOF-MS pour « Time of Flight Mass spectrometry » en anglais) et par spectroscopie photo-électronique aux rayons X (XPS en anglais pour « X-ray photoelectron spectroscopy »).
Les analyses de spectrométrie de masse sont réalisées sur l’instrument Andromède de l’Institut de Physique Nucléaire d’Orsay (IPNO - https://andromede.in2p3.fr) qui est un spectromètre temps de vol de 1 m dont la tension d’accélération est de -10 kV et le faisceau est un faisceau d’or Au 100 4+ de 12 MeV. La surface analysée est de 400 µm de diamètre et le nombre d’impact est d’environ 2 10 4 NPs/cm 2 .
Les analyses XPS sont réalisées avec un spectromètre Thermofisher Scientific K-Alpha.
Selon un mode de réalisation, le composant tubulaire peut comprendre une rainure axiale dans une surface latérale extérieure ; l’antenne d’émission et l’antenne de lecture peuvent être situées au moins partiellement dans ladite rainure axiale. Ainsi, l’ensemble des antennes d’émission et de lecture peuvent être intégrées de manière excentrée par rapport à l’axe du composant tubulaire et protégées de dommages pouvant être causés par l’environnement.
Selon un mode de réalisation, l’antenne d’émission et l’antenne de lecture peuvent être colinéaires. L’antenne d’émission et l’antenne de lecture, qui ont la forme de bobinages ou enroulement de fils, ont donc chacune un axe respectif et ces axes sont sensiblement colinéaires. Ceci permet de faciliter l’intégration des antennes et d’augmenter la portée du champ magnétique relativement aux antennes d’émission et de lecture.
Selon un mode de réalisation, le composant tubulaire peut comprendre une deuxième antenne de lecture. Avantageusement, la deuxième antenne de lecture peut être à une deuxième distance D’ de la bobine d’émission. Avantageusement, cette deuxième antenne de lecture peut être colinéaire à l’antenne d’émission et à la première antenne de lecture. Avantageusement, la deuxième antenne de lecture peut être située du côté opposé à la première antenne de lecture par rapport à la bobine d’émission. Ceci permet d’augmenter la portée d’une communication avec un élément extérieur, du point de vue axial, et ceci permet d’admettre un décalage de profondeur entre le composant tubulaire et le deuxième composant tubulaire d’une autre colonne de tubes du puits ou d’un élément communiquant dans la formation rocheuse, afin d’établir une communication entre ces éléments.
Selon un mode de réalisation, l’antenne d’émission, la première antenne de lecture, la deuxième antenne de lecture si elle est présente, l’électronique d’excitation et l’électronique de lecture peuvent être situées dans un tube de protection monté au moins partiellement dans la rainure axiale. Préférentiellement, le tube de protection peut être en inconel. Ainsi, l’intégration des éléments sur le composant tubulaire est facilitée en plus de la protection apportée par le tube de protection. L’intégration des éléments dans une colonne communicante est également facilitée.
Alternativement, et l’antenne d’émission et l’antenne de lecture peuvent être situées dans un tube de protection situé sur la surface extérieure du composant tubulaire, c’est-à-dire aussi en dehors d’une rainure axiale. Ceci peut permettre de s’affranchir de l’emploi d’un matériau amagnétique pour le composant tubulaire sans atténuer la portée de communication du dispositif.
Selon un mode de réalisation, le tube de protection peut être maintenu en place par des brides. Avantageusement, les brides sont montées dans des évidements dans la surface extérieure du composant et agencées pour maintenir le tube de protection sur le composant tubulaire. Ceci permet de limiter l’encombrement extérieur du composant tubulaire.
Selon un mode de réalisation, le composant tubulaire peut comprendre au moins un connecteur agencé(s) pour relier l’électronique d’excitation et/ou électronique de lecture à un système de télémétrie de puits. Les connecteurs peuvent comprendre une électronique de connexion agencée pour établir une communication bidirectionnelle entre un système de télémétrie de puits et les électroniques d‘excitation et de lecture. Le composant tubulaire visant à établir une communication avec un élément extérieur, par exemple comprenant des capteurs, le composant tubulaire selon l’invention peut récupérer les données mesurées et les transmettre au système de télémétrie de puits.
Selon un mode de réalisation, le composant tubulaire peut être un élément de tubelage. Ainsi, le composant tubulaire selon l’invention peut être intégré à une colonne de tubelage communicante, ou une ligne de communication.
Selon un mode de réalisation, le composant tubulaire peut être un élément de cuvelage. Ainsi, le composant tubulaire selon l’invention peut être intégré à une colonne de cuvelage.
L’invention porte aussi sur un dispositif de transmission de données comprenant un premier composant tubulaire selon l’un des modes de réalisation précédents, et comprenant un deuxième composant tubulaire comprenant une électronique de transmission reliée à une antenne de transmission, ladite antenne de transmission étant positionnée de manière à être en interaction électromagnétique avec l’antenne d’émission, l’électronique de transmission et l’antenne de transmission étant agencées pour modifier intentionnellement et temporellement la première caractéristique électromagnétique du champ électromagnétique émis par l’antenne d’excitation créant ou générant ainsi un message de données transmis du deuxième composant tubulaire vers le premier composant tubulaire.
Selon un mode de réalisation du dispositif, le premier composant tubulaire est sur une première colonne tubulaire et le deuxième composant tubulaire est sur une deuxième colonne tubulaire. La première colonne tubulaire peut être une colonne de tubelage et la deuxième colonne tubulaire une colonne de cuvelage ou la première colonne tubulaire et la deuxième colonne tubulaire peuvent être des colonnes de cuvelage.