INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre un moyen de retenue sous forme d’embout 2. Cet embout 2 comprend typiquement un passage 201, ici sous forme de fente, traversant l’embout 2 de part en part selon l’axe longitudinal z. Cet embout 2 comprend également une gorge 202, configurée pour accueillir un élément en saillie. Dans cet exemple, la gorge 202 est orientée à 90° de la fente, dans le plan xy. La gorge 202 est en partie superposée à la fente 201. Elle présente ainsi une partie 202a d’un côté de la fente, et une partie 202b de l’autre côté de la fente 201. D’autres configurations de gorge sont envisageables. Selon un exemple non illustré, le passage 201 est configuré pour laisser passer un élément en saillie sous forme de crochet, et la gorge ne comprend qu’une partie, par exemple la partie 202a, destinée à accueillir le crochet.
Une gorge 202 symétrique facilite l’engagement de l’élément en saillie, puisque celui-ci peut être présenté en regard de la gorge par rotation d’un quart de tour dans le plan xy, selon une rotation horaire ou antihoraire. Par ailleurs la gorge 202 symétrique permet de mieux répartir un effort de traction selon z.
La gorge 202 forme un creux flanqué de bords 203. Les bords 203 peuvent former une bague cerclant une paroi 204 interne de l’embout 2, comme illustré à la . Ils peuvent être continus ou discontinus le long de la paroi 204. Les bords 203 présentent de préférence une pente P descendante en direction de la gorge 202. Cela permet de guider et de faciliter la mise en place de l’élément en saillie dans la gorge 202.
L’embout 2 est typiquement prévu pour être reporté sur un manchon en métal. Une partie 205 de l’embout peut ainsi être prévue pour coopérer par emboitement avec le manchon. L’embout 2 est de préférence en matière plastique, par exemple à base d’ABS (acrylonitrile butadiène styrène). Cela permet de limiter le coût du moyen de retenue. Cela permet en outre de former l’embout 2 directement par moulage, sans qu’il soit nécessaire de procéder à différentes étapes d’usinage pour former le passage et/ou la gorge et/ou la pente. D’autres procédés de formation de l’embout peuvent être employés, par exemple un procédé d’impression 3D.
Les figures 2A à 2C illustrent l’embout 2 selon différentes coupes transverses. La est une coupe dans le plan xy sur laquelle est visible la fente 201, la gorge 202a, 202b, la bague 203. La fente 201 peut présenter une partie de guidage 201g, pour faciliter le guidage de l’extrémité du câble équipée de l’élément en saillie. Le diamètre externe de l’embout 2 peut être compris entre 5 mm et 20 mm, typiquement de l’ordre de 10mm. La est une coupe dans le plan xz sur laquelle est visible le passage 201, la gorge 202, les bords 203. La hauteur hg de la gorge 202 peut être comprise entre 1 mm et 5 mm, par exemple de l’ordre de 2mm. La hauteur hg est avantageusement choisie de façon à présenter un bon compromis entre une hauteur suffisante pour éviter un désengagement intempestif de l’élément en saillie en cours d’utilisation, lorsque le dispositif est assemblé, et une hauteur acceptable pour permettre une extraction facile de l’élément en saillie lors du démontage du dispositif d’assemblage. La pente P des bords 203 peut être comprise entre 30° et 65°, par exemple de l’ordre de 55°. La est une coupe dans le plan yz sur laquelle est visible le passage 201, les deux parties 202a, 202b de la gorge 202, les bords 203. La conformation du passage 201, de la gorge 202 et des bords 203 est de préférence choisie de façon à faciliter l’introduction de l’élément en saillie et de le guider jusqu’à sa mise en place dans le fond de la gorge.
La illustre une extrémité 4 de câble comprenant un élément en saillie 402 et une partie de guidage 401, 401g. L’élément en saillie comprend ici deux parties 402a, 402b de part et d’autre de l’axe longitudinal z. Ces parties 402a, 402b peuvent se présenter sous forme de demi-sphères, comme illustré sur la . En projection dans le plan xy, l’extrémité 4 présente typiquement une forme complémentaire à celle de la fente 201.
De façon optionnelle, l’extrémité 4 peut comprendre une partie de guidage 401 et/ou 401g. La partie de guidage 401 présente de préférence une section S réduite en partie sommitale. Elle est par exemple tronconique. Cela permet de faciliter l’introduction de l’extrémité 4 dans le passage 201 du moyen de retenue 2. La partie de guidage 401 peut également présenter des protubérances 401g destinées à coopérer avec la partie de guidage 201g du passage 201. Cela améliore le guidage de l’extrémité 4 dans le passage 201.
L’extrémité 4 peut également présenter une partie 403 de sertissage, destinée à retenir le câble. L’extrémité 4 est de préférence en métal, par exemple à base d’alliage de zinc/aluminium/magnésium/cuivre communément appelé Zamak.
La illustre en coupe transverse un dispositif d’assemblage dans une position de montage, selon un mode de réalisation de la présente invention.
La illustre un bâton de randonnée équipé de dispositifs d’assemblage, selon un mode de réalisation de la présente invention.
La illustre en vue éclatée un bâton de randonnée équipé de dispositifs d’assemblage, selon un mode de réalisation de la présente invention.
Les figures 11A à 11C illustrent différentes vues détaillées de deux tubes d’un bâton de randonnée assemblés avec un dispositif d’assemblage selon un mode de réalisation de la présente invention.
La illustre une étape de blocage manuel du câble, selon un mode de réalisation du procédé de démontage de la présente invention.
Les dessins sont donnés à titre d'exemples et ne sont pas limitatifs de l’invention. Ils constituent des représentations schématiques de principe destinées à faciliter la compréhension de l’invention et ne sont pas nécessairement à l'échelle des applications pratiques. En particulier les dimensions des différents éléments (câble, extrémités, moyen de retenue…) peuvent varier vis-à-vis des proportions illustrées sur les schémas de principe.
Selon un exemple, la deuxième extrémité comprend une partie de guidage distale vis-à-vis de la première extrémité, ladite partie de guidage étant configurée pour guider la deuxième extrémité au travers du passage du moyen de retenue. Cela permet de faciliter l’introduction de la deuxième extrémité dans le passage du moyen de retenue.
Selon un exemple, l’élément en saillie est configuré pour passer dans le passage par translation selon l’axe longitudinal, et pour être retenu dans la gorge de retenue par rotation, de préférence par rotation d’un quart de tour, autour de l’axe longitudinal. Un tel mouvement de translation-rotation est simple à effectuer, et assure un engagement / désengagement de type fixation à baïonnette.
Selon un exemple, l’élément en saillie présente deux ergots cylindriques de part et d’autre du câble, et la gorge de retenue présente une forme complémentaire auxdits ergots. Cela permet de mieux répartir les efforts mécaniques. Les deux ergots sont de préférence symétriques vis-à-vis de l’axe longitudinal. Cela permet d’équilibrer les efforts mécaniques. Cela facilite également l’engagement dans la gorge de retenue, puisque deux positions à 180° l’une de l’autre autour de l’axe longitudinal peuvent permettre l’engagement.
Selon un exemple, l’élément en saillie est rapporté sur le câble.
Selon un exemple, l’effort de rappel du moyen élastique permet de retenir l’élément en saillie contre le fond de la gorge.
Selon un exemple, le passage du moyen de retenue est centré vis-à-vis du deuxième manchon, en projection dans un plan transverse à l’axe longitudinal.
Selon un exemple, le deuxième manchon comprend un passage longitudinal configuré pour laisser passer l’élément en saille, ledit passage longitudinal débouchant sur le passage du moyen de retenue, et traversant le deuxième manchon longitudinalement de part en part. Le deuxième manchon est ainsi monté coulissant vis-à-vis du câble et de la deuxième extrémité. Le moyen de retenue et le deuxième manchon sont différenciés. Cela évite un usinage complexe du deuxième manchon pour intégrer les formes du passage et la gorge.
Selon un exemple, le moyen de retenue est un embout à base de plastique rapporté sur le deuxième manchon sur une partie de liaison du deuxième manchon. L’embout peut être en ABS. Il peut être moulé. Des formes complexes de gorge et de passage peuvent être obtenues sans usinage complexe. Cela réduit les coûts de production du dispositif. Cela limite en outre le nombre de pièces métalliques aux seuls premier et deuxième manchons. Le coût du dispositif d’assemblage est encore réduit. Alternativement, l’embout est à base de métal ou d’un autre matériau.
Selon un exemple, le moyen de retenue comprend au moins un bord présentant une pente de guidage configurée pour guider l’élément en saillie au fond de la gorge, de préférence pour guider l’élément en saillie au fond de la gorge lorsque l’élément élastique exerce l’effort de rappel. Cela facilite la mise en place de l’élément en saillie dans la gorge de retenue. En outre, en cas de tressautement de l’élément en saillie dû à des vibrations ou des chocs par exemple, l’élément en saillie se replace automatiquement au fond de la gorge. Ce replacement peut être avantageusement assisté par le moyen élastique. Ainsi, l’effort de rappel du moyen élastique, en conjonction avec le profil de pente, assure une mise en place fiable de l’élément en saillie au fond de la gorge. Ainsi, même sous l’effet de vibrations ou de chocs subis par le dispositif, l’élément de retenue est maintenu par le moyen élastique dans la position de montage, ce qui préserve l’emboîtement des deux tubes.
L’air remonte ainsi entre le flasque d’étanchéité amont 4 et la face amont 20 du disque rotor 2, puis circule à travers les pieds 30 d’aubes 3, de préférence en circulant à travers les conduites de ventilation 3003 séparant le bulbe 305 radialement interne de chaque pied 30 d’aube 3 du fond 2400 de chaque alvéole 24.
Une partie de l’air ne traverse pas le flasque d’étanchéité amont 4, mais circule à travers celui des joints labyrinthes 46, 520 qui est agencé radialement le plus vers l’extérieur, pour déboucher dans la cavité de purge amont 5000.
Une portion de l’air débouchant au sein de la cavité de purge amont 5000 retourne au sein de la veine primaire 100, tandis qu’une autre, attirée par la différence de pression entre l’amont et l’aval du disque rotor 2, circule à travers les orifices traversant 4000 de la bride radiale 40 du flasque d’étanchéité amont 4, puis débouche dans l’enceinte 400, et circule au sein de la conduite de ventilation 3000, jusqu’à déboucher en aval du disque rotor 2, dans l’espace 600 entre la face aval 22 du disque rotor 2 et le flasque d’étanchéité aval 6.
En adaptant le nombre et la taille des orifices traversant 4000 de la paroi radiale 40 du flasque d’étanchéité amont 4, il est possible de faire en sorte que le débit d’air issu de la cavité de purge amont 5000 qui circule au sein des conduites de ventilation 3000 soit au plus égal au débit maximum de fuite au niveau de la portion radiale externe du flasque d’étanchéité aval 6. Ainsi, aucun excédent d’air n’est susceptible de s’accumuler dans l’espace 600 entre la face aval 22 du disque rotor 2 et le flasque d’étanchéité aval 6. De cette manière, le risque de retour d’air depuis l’aval vers l’amont du disque amont 2, à travers la (ou les) cavité(s) ménagée(s) radialement entre les plateformes de deux aubes 3 successives et la deuxième zone d’appui 302 ainsi que la quatrième zone d’appui 304, est limité.
Ainsi, le flasque d’étanchéité amont 4 remplit plusieurs fonctions. Tout d’abord, il assure une protection thermique du disque rotor 2, qui est exposé aux fortes températures de la chambre de combustion 14. Ensuite, il permet de limiter le débit d’air en provenance de la section de compresseur 12, par l’intermédiaire de joints labyrinthes 44, 500, 46, 520. De plus, il autorise l’alimentation en air de ventilation à la fois pour les aubes 3 montées sur le disque rotor 2, mais aussi pour la cavité de purge amont 5000, qui est située immédiatement en amont du flasque d’étanchéité amont 4, et qui est ouverte sur la veine primaire 100. Enfin, il permet de séparer la cavité de purge amont 5000 à la fois du circuit de ventilation des aubes 3 mais aussi des conduites de ventilation 3000, et ce de manière étanche.
ROTOR DE TURBINE A VENTILATION AMELIOREE Le présent exposé concerne un rotor de turbine, notamment pour turbine basse pression d’une turbomachine.
L’invention s’applique notamment aux rotors de turbomachines, notamment aéronautiques, telles que des turbines à gaz, voire d’autres turbomachines telles que des turbines industrielles.
On connaît du document FR 3 062 415 A1 un système de ventilation pour un rotor de turbine de turboréacteur.
La représente de manière schématique une vue en coupe axiale d'une turbine basse pression d'un turboréacteur décrit dans ce document, comprenant une série de distributeurs (stator) alternés selon l'axe X de rotation de la turbomachine avec une série de disques ou roues mobiles formant un rotor 1. La turbine comporte de manière conventionnelle un ou plusieurs étages qui sont constitués chacun d'un distributeur suivi d'un disque mobile.
Le rotor 1 présente un axe X de révolution qui correspond à un axe principal du turboréacteur et comprend plusieurs disques mobiles, par exemple quatre disques 2a-d, qui comprennent chacun un moyeu 3 s'étendant radialement vers l'intérieur en direction de l'axe X. Chaque disque comporte, un moyeu 3 pourvu d’une jante, des rainures périphériques telles que des alvéoles dans lesquelles les aubes du disque mobile sont emboîtées.
Dans cette configuration, les premier et second disques 2a et 2b comportent un bras aval 4 qui s'étend vers l'aval depuis la face radiale aval de chacun des disques 2a et 2b, le quatrième disque 2d comportant un bras amont 5 s'étendant vers l'amont depuis la face radiale amont du disque 2d. Le troisième disque 2c, quant à lui, est appelé disque tourillon et est relié à l'arbre basse pression de la turbine.
Les deuxième et troisième disques 2b et 2c comportent en outre chacun un anneau d'étanchéité 6 amont fixé au disque à l'aide d'une bride annulaire.
Afin de ventiler les alvéoles des disques 2a-d du rotor 1, un flux d'air pressurisé peut être prélevé en amont de la turbine, typiquement au niveau du compresseur haute pression, et être introduit dans les alvéoles afin de refroidir chacun des disques. Pour cela, le rotor 1 comprend, pour chacun des disques 2a-d, un système de ventilation comprenant un circuit de ventilation adapté pour mettre en communication fluidique une cavité radialement interne 7, dans laquelle s'étend le moyeu 3 du disque, et une cavité radialement externe 8, délimitée par l'anneau d'étanchéité 6 et les bras amont 5 et aval 4 des disques.
Bien que cette architecture soit satisfaisante il existe néanmoins un besoin d’améliorer le système de ventilation de la turbine, notamment afin de réduire la consommation énergétique de celle-ci.
L’invention a ainsi pour objet un rotor de turbine s’étendant autour d’un axe longitudinal suivant lequel un fluide est destiné à s’écouler d’amont en aval, le rotor comprenant au moins deux disques: -un premier disque amont, -un deuxième disque aval situé en aval du premier disque amont et lié en rotation avec ce dernier par une virole qui s’étend axialement entre les deux disques de manière à séparer radialement une cavité interne à la virole proche de l’axe longitudinal (X-X’) et une cavité externe à la virole en éloignement de cet axe, le rotor comprenant également un système de ventilation des disques destiné à distribuer un flux de fluide de ventilation à chacun des disques, caractérisé en ce que le système de ventilation est configuré, d’une part, pour distribuer au premier disque amont un premier flux de fluide de ventilation destiné à traverser le premier disque amont et, d’autre part, pour distribuer au deuxième disque aval un deuxième flux de fluide de ventilation destiné à traverser le deuxième disque aval et qui est obtenu à partir du premier flux de fluide de refroidissement ayant traversé le premier disque amont.
Cette architecture de ventilation/ refroidissement permet de ventiler/refroidir) les disques successifs du rotor à partir d’un seul flux de fluide de ventilation/refroidissement de débit donné qui est distribué au premier disque amont, puis distribué au deuxième disque aval après ventilation/refroidissement du premier disque amont et après avoir traversé la cavité externe à la virole (le deuxième disque aval est ventilé/refroidi avec la partie du débit de fluide initial non utilisée), et ainsi de suite pour les disques successifs (ventilation/refroidissement en cascade de chaque étage de la turbine qui comprend ce rotor à partir d’un débit unique de fluide de ventilation/refroidissement en entrée de l’étage amont de celle-ci). Le besoin de ventilation/refroidissement de l’étage aval est généralement inférieur à celui de l’étage amont, ce qui permet de n’utiliser qu’une partie du débit de ventilation/refroidissement de l’étage amont. L’utilisation d’un seul flux de fluide de ventilation/refroidissement (et donc d’un seul débit de fluide) pour ventiler/refroidir les disques du rotor permet de réduire de manière significative le débit global utilisé pour ventiler/refroidir les disques par rapport aux architectures conventionnelles où chaque disque de rotor est ventilé/refroidi indépendamment des autres disques avec un débit qui lui est propre. L’utilisation d’un débit de fluide de ventilation/refroidissement réduit permet par exemple de limiter le débit de fluide prélevé sur le compresseur haute pression et donc de limiter l’impact sur la consommation spécifique de la turbine.
Procédé collectif de conversion d'un parc de véhicules Diesel en version essence sur la base du VIN DOMAINE DE L'INVENTION AUQUEL SE RAPPORTE L'INVENTION
L’invention concerne un procédé collectif de conversion d’un véhicule Diesel, d’une flotte de véhicules Diesel, ou d'un parc de véhicules Diesel, véhicules déjà mis en circulation à l’origine en motorisation Diesel par une motorisation essence Euro 6.
Il est alors possible de déterminer l’indicateur représentatif d’un caractère évolutif de ladite altération en dénombrant le nombre de régions d’intérêt ROI 1 ,... ROI j ,... ROI N pour lesquelles l’évolution correspond à une progression ou une régression de l’altération. Ce dénombrement peut également être pondéré en fonction de chaque région d’intérêt ROI j , par exemple en fonction de leur localisation ou de leur pertinence vis-à-vis de la maladie ou de l’examen clinique.
Pour chaque région d’intérêt ROI j , il est en outre possible, à la deuxième étape 102, d’évaluer si l’évolution de l’altération est significative en quantifiant l’écart entre le coefficient régional initial C j,o et le coefficient régional C j , dans le cas où la progression ou la régression de l’altération du cerveau est avérée. Cet écart est par exemple égal ou proportionnel à la différence entre le coefficient régional C j et le coefficient régional initial C j,o .
A cette fin, il est possible, à la deuxième étape 102, de déterminer si, pour chaque région, l’écart entre le coefficient régional C j et le coefficient régional initial C j,o est supérieur à z e .σ j , où :
σ j est par exemple l’écart-type des valeurs du coefficient régional C j de la région d’intérêt ROI j déterminées pour la cohorte de patients sains, ou de toute autre grandeur représentative de la dispersion des valeurs du coefficient régional déterminé pour la cohorte de patients sains pour la région d’intérêt ROI j . σ j peut éventuellement être différent si les régions d’intérêt ROI 1 ,... ROI j ,... ROI N sont avec progression de l’altération ou régression de l’altération. σ j peut éventuellement être différent pour chaque région d’intérêt ROI j ;
z e est un coefficient minimal d’évolution, par exemple compris entre 0,5 et 4, qui a pour utilité de définir une fraction de σ j à partir de laquelle il est considéré que l’évolution est significative. z e peut éventuellement être différent si les régions d’intérêt ROI 1 ,... ROI j ,... ROI N sont avec progression de l’altération ou régression de l’altération. z e peut éventuellement être différent pour chaque région d’intérêt ROI j .
Il est par exemple possible de définir que l’évolution de l’altération est significative dans la région d’intérêt ROI j lorsque l’écart entre le coefficient régional C j et le coefficient régional initial C j,o est supérieur à une fois l’écart-type calculé à partir des valeurs du coefficient régional obtenues pour la cohorte de patients sains.
Il est alors possible, à la troisième étape 103, de déterminer l’indicateur représentatif d’un caractère évolutif de ladite altération comme étant égal ou proportionnel au nombre de régions d’intérêt ROI 1 ,... ROI j ,... ROI N pour lesquelles l’évolution correspond à une progression ou à une régression de l’altération et pour lesquelles la progression ou la régression de l’altération est significative.
Par ailleurs, il est envisageable que l’indicateur représentatif d’un caractère évolutif de ladite altération, déterminé à la troisième étape 103, soit déterminé en calculant un écart, proportionnel à une différence, entre le nombre de régions d’intérêt ROI 1 ,... ROI j ,... ROI N pour lesquelles il y a progression avérée et significative de l’altération et celles pour lesquelles il y a régression avérée et significative de l’altération.
En outre, si la date t1 est antérieure à une administration d’un traitement et que la date t2 est postérieur à l’administration dudit traitement, l’indicateur également est représentatif de l’effet de ce traitement sur l’évolution de l’altération du cerveau.
Mode de réalisation pour déterminer un indicateur statique
Dans le deuxième mode de réalisation, l’indicateur déterminé par la méthode 300 est un indicateur statique de niveau d’atteinte du cerveau.
La illustre schématiquement le fonctionnement de la méthode 100 selon le deuxième mode de réalisation.
Dans ce premier mode de réalisation, la méthode 100 pour déterminer l’indicateur statique de niveau d’atteinte du cerveau reprend les trois étapes 101, 102 et 103 de la méthode 100 précédemment décrite. La méthode est adjointe de la caractéristique suivante : à la deuxième étape 102, ladite condition est qu’un écart entre le coefficient régional Cj de diffusion et le coefficient régional de référence C j,ref est supérieur à z s .τ j . τ j est représentatif d’une dispersion dudit coefficient de diffusion régional, pour la région considérée, pour ladite cohorte de patients sains, et z s est un coefficient d’écartement minimal, compris entre 0,5 et 4.
L’indicateur statique permet de déterminer, à partir de l’image du cerveau, le niveau d’atteinte du cerveau à un instant donné.
En d’autres termes, pour chaque région d’intérêt ROI j , l’écart entre le coefficient régional C j et le coefficient régional de référence C j,ref est déterminé. Cet écart est par exemple égal ou proportionnel à la différence entre le coefficient régional C j et le coefficient régional de référence C j,ref .
Il est alors possible d’évaluer si l’altération est significative en déterminant, pour chaque région ROI j , si ledit écart est supérieur à z s . τ j , où :
Exemple 3b) : Crème pour le visage
Phase Dénomination Quantité (% en poids total) A Polystéarate sucrose, palmitate cétyl 3,00 A Distéarate pentaérythrityl 1,00 A Triglycéryle Caprylic/capric 3,00 A Coco-caprylate/caprate 3,00 A Carbonate de Dicaprylyl 3,00 A Polyacrylate de sodium 0,70 B eau 80,90 B glycérine 2,00 B Glutamate stéaroyl sodium 0,50 B Conservateur q.s C Microsphères selon l’invention 0,5 C Eau 1,75 D Parfum q.s E Ajusteur de pH (acide citrique) q.s.
La crème est préparée par les méthodes usuelles dans le domaine bien connu de l’homme du métier, en mélangeant les phases A et B préalablement chauffées à 75°C, puis en ajoutant les phases C et D en mélangeant et en ajustant la composition avec la phase E à un pH de 6,2 et à la viscosité de 15 000 mPas (mesurée avec un appareil Brookfield (RVT ; 23°C, spindle TC ; 20tours par min).
Exemple 3c) : shampoing