INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un autre aspect, l’invention concerne un procédé pour configurer des appareils électriques dans un tableau électrique, ce système comportant un tableau électrique, un terminal utilisateur et des appareils électriques installés dans le tableau électrique, le système étant configuré pour mettre en œuvre des étapes consistant à : - acquérir des données de configuration lisibles par machine comportant une liste d’appareils électriques à installer, la liste comportant, pour chaque appareil électrique à installer, des données d’identification de l’appareil électrique et au moins un paramètre de réglage à appliquer ; - par chaque appareil électrique présent dans le tableau électrique, afficher un identifiant visuel sur un écran d’affichage électronique associé à l’appareil électrique, l’identifiant visuel affiché comportant des informations d’identification dudit appareil ; - par le terminal utilisateur comportant un capteur optique, acquérir une image montrant les appareils électriques présents dans le tableau électrique, ladite image acquise comportant les identifiants visuels affichés par chacun desdits appareils électriques ; - par un processeur : comparer automatiquement les informations d’identification de chaque appareil électrique de ladite liste avec les informations d’identification des identifiants visuels de l’image acquise, pour chaque appareil électrique de la liste dont les informations d’identification correspondent aux informations d’identification d’un des identifiants visuels de l’image acquise, envoyer ledit au moins un paramètre de réglage à appliquer audit appareil électrique ; pour chaque appareil électrique de la liste dont les informations d’identification correspondent aux informations d’identification d’un des identifiants visuels de l’image acquise, identifier une condition d’anomalie.
L’invention sera mieux comprise et d’autres avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre d’un mode de réalisation d’un procédé de configuration automatique d’un appareil électrique dans un tableau électrique donnée uniquement à titre d’exemple et faite en référence aux dessins annexés, dans lesquels :
la représente schématiquement un exemple d’un tableau électrique comportant des appareils électriques et un système permettant d’inscrire les appareils électriques auprès d’un appareil de contrôle pilotant le tableau électrique ;
la représente un schéma illustrant des étapes de fonctionnement d’un procédé d’inscription d’appareils électriques du tableau électrique de la ;
la représente un schéma illustrant des étapes de fonctionnement d’un procédé d’inscription d’appareils électriques du tableau électrique de la .
La représente un système 2 un tableau électrique 4.
Le tableau électrique 4 comporte plusieurs armoires électriques 6.
Par ailleurs, comme décrit ci-dessus, si le premier contenu cosmétique (A) et le deuxième contenu cosmétique (B) sont mélangés lorsque la partie de scellement (120) est séparée du premier diamètre intérieur (102c-1) par la partie de pression (116b) de la partie de bouton (116) et descend, la partie de bouton (116) est abaissée comme illustré sur la afin que la partie élastique (112b) soit abaissée de manière concave pour comprimer la chambre (102a), puis la partie élastique (112b) de la chambre (102a) est élastiquement restaurée et étendue afin que le mélange soit aspiré dans la chambre (102a), comme illustré sur la figure .
De plus, lorsque la partie bouton (116) est abaissée à nouveau après avoir séparé le capuchon du contenant (202) comme illustré sur la , la partie élastique (112b) du matériau de pompage (112) est formée de manière concave et l'espace à l'intérieur de la chambre (102a) est comprimé, pour que le mélange aspiré dans la chambre (102a) et le tube plongeur (102c) soit déchargé à l'extrémité du tube plongeur (102c), en facilitant l'utilisation du mélange.
CAPUCHON DE CONTENANT COSMÉTIQUE AVEC FONCTION DUO-MIX La présente invention concerne un capuchon de conteneur cosmétique doté d'une fonction de duo-mix. Plus précisément, il s'agit d'un capuchon de conteneur cosmétique doté d'une fonction de duo-mix, qui permet de stocker séparément un premier et un deuxième contenu cosmétique en poudre ou liquide dans un capuchon et un conteneur, et permet au premier et au deuxième contenu cosmétique de se mélanger au moment souhaité par un consommateur ou un utilisateur (avant d'utiliser les cosmétiques).
Contexte technique de l’invention
En général, il existe des cosmétiques qui sont fabriqués et utilisés avec un seul ingrédient, et des cosmétiques aux ingrédients différents qui sont fabriqués et stockés séparément les uns des autres et fournis au consommateur. Ces différents ingrédients sont ensuite mélangés les uns aux autres au moment souhaité par le consommateur.
Cela signifie que lorsque des cosmétiques ayant des ingrédients différents sont mélangés et distribués à l'avance, ils peuvent être détériorés ou leur efficacité peut être considérablement réduite au cours de la distribution, en raison d'une réaction chimique interne ou autre.
Par conséquent, après avoir stocké les produits cosmétiques séparément dans deux conteneurs, les utilisateurs mélangent les produits cosmétiques stockés dans un contenant en les transférant dans un autre conteneur, mais cela présente le problème de son utilisation peu pratique.
Un contenant de mélange de produits cosmétiques a été conçu et utilisé dans la technique existante pour résoudre les problèmes susmentionnés. Celui-ci a une structure dans laquelle deux types de cosmétiques peuvent être mélangés par la manipulation de l'utilisateur après avoir été stockés séparément dans un conteneur.
Cependant, comme décrit ci-dessus, même dans la méthode où différents types de contenus cosmétiques sont stockés séparément dans le processus de distribution et mélangés juste avant l'utilisation, les utilisateurs doivent effectuer une action supplémentaire pour mélanger les différents types de contenus cosmétiques afin que ces derniers soient mélangés ensemble, ce qui est gênant.
Au niveau de l'orifice de décharge inférieur du tube plongeur (6), un capuchon de scellement (8) est installé par ajustement serré, comme illustré sur la , afin de stocker ou de distribuer le produit cosmétique en évitant le mélange des deux contenus cosmétiques.
Un autre flux φt peut, quant à lui, être distribué en permanence de manière à contourner l'ensemble du rotor 32 (by-pass) afin d’assurer la ventilation des disques de compresseur haute pression, des disques de turbine haute pression et de ventiler les paliers.
Les autres configurations de turbines des figures 3B et 3C diffèrent de celle de la [Fig. 3A] par la position du disque tourillon qui passe successivement du deuxième disque 32b ([Fig. 3A]) au troisième disque 32c ([Fig. 3B]), puis au quatrième disque 32d ([Fig. 3C]), avec respectivement, pour la [Fig. 3B], la possibilité d'alimenter séparément les deux premières cavités externes C'1e et C'2e à travers les viroles V1 et V2 via deux flux respectifs φ’a et φ’b et, pour la [Fig. 3C], la possibilité d'alimenter séparément les trois cavités externes C''1e, C''2e et C''3e à travers les viroles V1, V2 et V3 via trois flux respectifs φ’’a, φ’’b et φ’’c.
Les figures 4A, 4B et 4C illustrent différentes configurations ou architectures de disques permettant à un flux de fluide de refroidissement, en l’occurrence un flux d’air, de le traverser. Ces configurations sont aptes à calibrer un débit d’air donné et peuvent s’appliquer à n’importe quel disque du rotor, sachant que la configuration de la [Fig. 4A] est plus particulièrement adaptée au premier disque amont de la pluralité de disques du rotor. On notera par ailleurs que différentes configurations peuvent être utilisées pour plusieurs disques de rotor et/ou simultanément sur un même disque de rotor.
Sur la [Fig. 4A] qui est une vue partielle en coupe axiale d’un disque de rotor le disque 36 porte un flasque 38 qui est disposé contre une face amont 36a du disque et fixé à cette dernière de manière connue, par exemple par vissage ou boulonnage, par exemple au niveau du bord périphérique interne 38a du flasque. Le flasque 38 est percé de trou(s) traversant(s) 38b configuré(s) de manière à permettre le passage du premier flux d’air. Dans cet exemple, seule une partie du disque est représentée mais celui-ci a une forme générale annulaire, de même que le flasque 38 et ce dernier comporte une pluralité de trous traversants 38b répartis suivant une circonférence du disque. Chaque trou 38b est dimensionné ou calibré pour que la somme des débits d’air passant à travers l’ensemble des trous traversants ait la valeur requise Q1 pour le débit d’air du premier flux qui va servir à alimenter en cascade les étages successifs de la turbine, par exemple suivant les configurations des figures 3A-C. Dans la représentation de la [Fig. 4A] chaque trou 38b est positionné dans une partie du flasque située à proximité du bord interne 38a. Dans cette configuration le trou est positionné le plus bas possible (position radiale la plus interne possible) afin que le flux d’air entrant par tous ces trous soit en contact avec la plus grande surface possible du disque lors de son trajet entre le flasque amont 38 et le disque. Cependant, le trou 38b peut alternativement être positionné à tout autre endroit approprié. Le disque 36 est également configuré pour être traversé axialement par le flux qui a circulé à travers les trous de calibration 38b, comme illustré par la flèche horizontale F1, afin de permettre à ce flux de refroidir le disque et d’atteindre la cavité externe agencée en aval du disque (cette cavité est par exemple la cavité C1e de la [Fig. 3A]). Les configurations des disques illustrées sur les figures 4B et 4C peuvent être utilisées dans la configuration de la [Fig. 4A] pour le passage du flux d’air à travers le disque, en plus du passage du flux à travers le flasque amont.
La [Fig. 4B] est une vue partielle en coupe transversale d’un disque de rotor 40 montrant le pied d’une aube 42 emboîté dans une alvéole 44 du disque. Dans cette configuration un passage axial traversant 46 (ouverture axiale) est aménagé entre le pied d’aube 42 et le fond de l’alvéole 44 afin de permettre à un flux d’air de traverser axialement le disque en calibrant le débit. La section de passage du flux d’air est maîtrisée grâce à la présence de ce passage qui, par conception, est toujours présent dans les aubes et les alvéoles.
La [Fig. 4C] est une vue partielle en coupe transversale d’un disque de rotor 50 montrant le pied d’une aube 52 emboîté dans une alvéole 54 du disque. Dans cette configuration un trou traversant axial 56 est pratiqué dans le pied d’aube 52 afin de permettre à un flux d’air de traverser axialement le disque en calibrant le débit. La section de passage du flux d’air est maîtrisée grâce à la présence de ce trou qui, par conception, est toujours présent dans les pieds d’aube. On notera que les passages 46 et les trous 56 sont dimensionnés pour calibrer de manière appropriée le débit du flux d’air à travers le disque concerné.
Chacune des configurations des figures 4B-C peut être utilisée pour le disque 36 de la [Fig. 4A] qui est par exemple le premier disque amont 32a de l’une des figures 3A-C, mais peut bien entendu s’appliquer au disque aval suivant (par exemple le deuxième disque aval 32b de l’une des figures 3A-C), voire à chacun des disques suivants.
La est une vue schématique partielle d'une turbine basse pression 60 selon un autre mode de réalisation. Cette turbine est par exemple la turbine 19 de la . La turbine 60 comporte, d'une part, un rotor 62 comprenant plusieurs disques mobiles successifs dont un premier disque amont 64a portant des aubes 66 et un deuxième disque aval 64b portant des aubes 68 et, d'autre part, un stator comprenant plusieurs distributeurs qui sont chacun intercalés entre deux disques successifs du rotor, comme le distributeur 70 disposé entre les deux disques 64a et 64b sur cette figure. Le distributeur 70 comporte des pales 72.
Comme représenté sur la , le disque amont 64a comprend une virole 74 qui s'étend axialement en direction du disque aval 64b, radialement à l'intérieur du distributeur 70. Une extrémité aval 74a de la virole 74 est reliée au disque aval 64b de manière à solidariser les deux disques 64a, 64b en rotation autour de l'axe longitudinal X-X'. La virole 74 borde intérieurement une cavité externe agencée entre les deux disques et dans laquelle s'étend axialement le distributeur 70 et borde extérieurement une cavité interne proche de l’axe X-X’.
La turbine comporte également un anneau d’étanchéité mobile 76 qui s’étend dans un espace radial situé entre les deux disques 64a et 64b, radialement au-delà de la virole 74, en éloignement de l’axe X-X’. Plus particulièrement, l’anneau d’étanchéité 76 comporte une bride aval radiale 76a qui s’étend radialement contre le disque aval 64b entre l’extrémité aval 74a ou patte de la virole 74 et la face amont du disque aval. La bride aval 76a et l’extrémité aval 74a peuvent par exemple être solidarisées coaxialement par boulonnage au disque aval. L’anneau 76 prend également appui par l’intermédiaire de deux extrémités opposées 76b et 76c sur les faces respectives aval et amont des disques amont 64a et aval 64b. L’anneau d’étanchéité 76 assure de manière générale l’étanchéité vis-à-vis du passage du flux d’air de ventilation des disques. L’anneau 76 porte sur sa face externe dirigée vers le distributeur 70 des léchettes 76d, 76e annulaires qui sont en contact avec un élément abradable 78, ou pièce d'usure, d’un anneau d’étanchéité à 360° relié au distributeur 70. Lors du fonctionnement de la turbine 60 (par exemple lors du fonctionnement de la turbomachine de la qui intègre cette turbine), les disques 64a et 64b sont entraînés en rotation autour de l'axe longitudinal X-X'. Cette structure assure ainsi une étanchéité dynamique qui réduit la circulation de gaz radialement entre le distributeur 70 et l’anneau 76 (on notera que d’autres configurations de turbine sont envisageables sans anneau 76). Cette structure à libre dilatation (grâce à l’anneau d’étanchéité à 360°) permet d'ajuster de manière dynamique un jeu radial interne au distributeur 70.
Comme représenté sur la , chaque disque 64a, 64b est configuré de manière à comporter un trou traversant de passage de flux d’air respectivement t1, t2, tel qu’illustré sur la [Fig. 4A]. Le flux d’air de ventilation traversant le trou t1 de calibration débouche dans l’espace radial ou cavité externe Ce et traverse ce dernier, puis traverse un trou non représenté formé dans une portion aval de l’anneau 76 qui est située entre le bras incliné vers l’extérieur 76c et la bride radiale 76a, permettant ainsi au flux d’air traversant de pénétrer dans l’espace situé entre l’anneau 76 et le disque aval 64b, de ventiler ce dernier, puis de traverser le disque par le trou traversant t2 de calibration.
On notera qu’un trou 80 est prévu dans l’anneau 76, ici dans la partie d’extension axiale de ce dernier entre les deux disques. Ce trou permet d’évacuer hors de la cavité Ce une partie du flux d’air débouchant du trou t1 vers une cavité radialement externe où sont agencés les léchettes 76d-e et l'élément abradable 78 et qui est en communication avec la veine d’air circulant à travers la turbine. Cette évacuation correspond à une purge ou vidange de la cavité Ce et a lieu lorsque le débit d’air acheminé par le flux de ventilation est supérieur au débit d’étanchéité entre les léchettes 76d-e et l'élément abradable 78. Cet air évacué permet de refroidir certaines parties de la turbine situées au-delà de la cavité Ce. La partie restante du flux d’air issu du trou t1 flux traverse axialement la cavité jusqu'à atteindre le deuxième disque aval 64b qu'elle traverse à son tour. Le processus se répète pour les disques et cavités suivants du rotor. Ce phénomène de vidange ou purge a lieu de manière contrôlée lorsque le jeu d’étanchéité entre rotor et stator se stabilise.
On notera que dans les modes de réalisation décrits ci-dessus le débit d'air est sensiblement divisé par deux d'un étage à l'autre de la turbine. Ceci est rendu possible grâce à la détente qui intervient entre deux étages consécutifs de la turbine. L'amplitude de la détente est d'autant plus importante d'un étage à l'autre que le nombre d'étages de la turbine est réduit. La configuration du rotor de turbine selon l'invention est donc particulièrement bien adaptée à une turbine dont le nombre d'étages est relativement réduit, par exemple entre trois et cinq étages. A titre d’exemple, un débit d’environ 2% du débit prélevé sur le compresseur peut passer dans le premier étage, un débit d’environ 1% du débit prélevé sur le compresseur peut passer dans le deuxième étage et un débit d’environ 0,5% du débit prélevé sur le compresseur peut passer dans le troisième étage.
De manière générale, le refroidissement du rotor obtenu par l’utilisation d’un débit d’air en cascade à travers les étages de la turbine est suffisamment efficace pour garantir la durée de vie des pièces et limiter les problématiques de tolérances aux dommages, en particulier sur les léchettes de l’anneau. De plus, le débit d’air de refroidissement du rotor est ainsi fortement réduit par rapport aux architectures de l’art antérieur où chaque étage de turbine est refroidi indépendamment des autres.
La turbine basse pression 19 de la peut adopter la configuration générale de la turbine illustrée à la à la différence que le système de refroidissement est configuré différemment de celui de la afin de refroidir chaque disque du rotor de turbine avec une partie du flux de refroidissement ayant refroidi le disque du rotor placé en amont, et ainsi de suite, d'un disque au disque adjacent (successif), et non de refroidir chaque disque du rotor de turbine indépendamment les uns des autres.
La présente invention peut s’appliquer à une turbine basse pression d’une turbomachine ou à une autre turbine telle qu’une turbine de pression intermédiaire ou une turbine haute pression.
La lame L est en position retournée sur la surface d’un dispositif de transport 310 pour bien positionner la lame par son dessus DH qui est la surface de référence de la lame L proche des surfaces d’appui 10, 20.
Il est important de bien positionner la lame L pour appliquer les traces de graphite 150, 250 étant donné la faible épaisseur des lames et ainsi la faible épaisseur des surfaces d’appui 10, 20.
La lame L défile perpendiculairement à la surface de la devant le dispositif applicateur 310 qui pousse le bâtonnet de graphite 301 contre la surface d’appui 20 (10) pour y laisser la trace T (250, 150).
La surface d’appui 10, 20 ayant une certaine rugosité liée à la matière du cœur de la lame L ; le dessus DH et le dessous DS sont munis de revêtement d’habillage et de décoration pour le dessus DH et d’un revêtement de contrebalancement pour le dessous DB) ; la rugosité des surfaces d’appui 10, 20 facilite l’accrochage de la composition de graphite pour former la trace de graphite T.
Selon une variante non représentée, en aval du dispositif applicateur 310, l’installation comporte un dispositif de compression 311 tel qu’un galet qui presse la trace de graphite T contre la surface d’appui S pour compléter le cas échéant l’accrochage de la trace avant l’application de la couche de cire pour l’étanchéité à l’eau de la lame.
Dans le cas de l’application de la trace de graphite avec un bâtonnet, le dispositif de compression complète l’application mais n’est pas indispensable.
Dans le cas de l’application de la trace de graphite avec de la poudre de graphite, le dispositif de compression 311 est utile pour accrocher la poudre à la surface d’appui 311.
La dureté du bâtonnet 301 est réglée par la nature de cette composition de graphite, c’est-à-dire du pourcentage respectif de la poudre de graphite et d’adjuvant, par exemple du kaolin ou autre matière englobant la poudre de graphite ainsi que par les paramètres de séchage et de cuisson en fonction du caractère abrasif de la surface d’appui (10, 20).
Dans le cas d’une installation 300 utilisant une composition de graphite à l’état pâteux, le dispositif applicateur 310 comporte une buse qui applique directement la composition de graphite sur la surface d’appui 10, 20. Cette buse est alimentée en pâte par le dispositif applicateur constitué par une extrudeuse entraînée par un moteur 320 et recevant la composition d’un réservoir 330.
Dans le cas d’une installation appliquant de la poudre de graphite directement, cette poudre est appliquée par une buse contre la surface d’appui S. La poudre est alimentée à partir d’un réservoir.
Les figures 4A, 4B montrent une installation 300A appliquant la trace de graphite T (150, 250) avec un bâtonnet 301. L’installation comporte un magasin de bâtonnets 340 qui alimente un chargeur 341 sur une ligne d’entrée composée de galets d’entraînement 342 et d’un guide, entraînés par un moteur 343 et d’un guide 344.
L Lame
LC Côté creux
LR Côté en relief
T Trace de graphite
Dans la phase de réinitialisation RST, une première impulsion du signal de commande de la grille de transfert TG_RS est faite pendant des niveaux hauts du signal VPIX et du signal VD , de façon à réinitialiser « fermement » la région photosensible PD par le niveau haut du signal VD polarisant directement le nœud de lecture CN. La seconde impulsion du signal TG_RS est faite pendant un niveau bas du signal VPIX bloquant le transistor MPX et plaçant ainsi le nœud de lecture CN à un potentiel flottant, ce qui permet d’équilibrer les charges et d’éviter notamment des bruits de transferts.
Dans la phase d’intégration INTG, le signal VPIX est à un niveau haut, commandant le transistor MPX passant, afin de transmettre le signal VD sur le nœud de lecture CN. Le signal VD est à un niveau bas, afin de bloquer le transistor de sortie à source suiveuse MSF, pour permettre la lecture des autres rangées de pixels sur la même ligne de lecture VX .
Dans la phase de lecture RD, le niveau du signal VD est remonté au niveau haut, suffisamment longtemps avant d’abaisser le niveau du signal VPIX au niveau bas, pour polariser le nœud de lecture CN à un potentiel flottant de niveau haut. Une première lecture « ref » peut mesurer un niveau de référence sur la ligne de lecture VX , puis une deuxième lecture « sgnl », après une impulsion sur le signal de commande de la grille de transfert TG_RS , mesure le signal photogénéré pendant la phase d’intégration INTG.
La illustre schématiquement un capteur photosensible CPT capable de fonctionner dans un mode à obturation globale GS et dans un mode à obturation roulante RS au moyen de pixels PX tels que décrits précédemment en relation avec les figures 1, 2, 3A et 3B.
Le capteur photosensible CPT comporte une pluralité de ce pixel PX, agencés dans une matrice de détection ARR. L’agencement des pixels PX dans la matrice de détection ARR est typiquement fait par rangées sélectionnables par un décodeur de rangées DEC , et par colonnes sélectionnables par un décodeur de colonnes DEC .
En particulier, le décodeur de rangées DEC est configuré pour distribuer les signaux TG_RS , VPIX et VD dans la rangée « n » sélectionnée ; et le décodeur de colonnes DEC est configuré pour accéder à la ligne de lecture VX de la colonne « y » sélectionnée.
La matrice ARR comporte des pixels dédiés à des composantes optiques visibles RGB, et des pixels dédiés à une composante optique infra-rouge IR, typiquement au moyen de filtres optiques placés devant les pixels PX respectifs.
Par ailleurs, le capteur comporte des moyens de commande COM configurés pour commander une acquisition d’un signal optique dans le mode à obturation globale GS ou dans le mode à obturation roulante RS, notamment par l’intermédiaire des décodeurs de rangées DEC et de colonnes DEC . On pourra considérer que les décodeurs de rangées DEC et de colonnes DEC font partie des moyens de commande COM.
En outre, les moyens de commande COM peuvent commander l’acquisition du signal optique incident par les pixels du visibles RGB et infrarouges IR distinctement dans le mode à obturation globale GS ou dans le mode à obturation roulante RS.