INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Face à ce défi, l’industrie et les chercheurs étudient les possibilités de réduire les émissions de dioxyde de carbone générées par l’industrie du ciment et en particulier par l’industrie des blocs de béton à faible masse surfacique. En effet, porté par leur facilité d’utilisation, il est anticipé une croissance de plus de 5 % par an jusqu’à 2027 de la demande mondiale en blocs de béton manufacturés, pour atteindre un marché de plus de 2 milliards d’euros en 2027.
Il a été récemment proposé, dans le domaine des bétons autoplaçants, de remplacer le ciment Portland par du metakaolin (Saand et al., 2019. Effect of metakaolin developed from Local Soorh on Fresh Properties and Compressive Strength of Self-Compacted Concrete. Engineering, Technology & Applied Science Research. Vol. 9, No. 6, 2019, 4901-4904; Saand et al., 2021. Effect of metakaolin developed from natural material Soorh on fresh and hardened properties of self-compacting concrete. Innovative Infrastructure Solutions volume 6, Article number: 166). Toutefois, dans ces études, il apparait que le métakaolin (i.e. argile cuite), n’est pas en mesure de remplacer complètement le ciment Portland. Encore dans le domaine des bétons autoplaçants, il a été proposé de remplacer le béton à base de ciment Portland par des bétons à base de déchets métallurgiques activés (Rosales et al., 2021 ; Alkali-Activated Stainless Steel Slag as a Cementitious Material in the Manufacture of Self-Compacting Concrete. Materials 2021, 14, 3945.). Ici aussi, dans le cadre de cette étude récente, le ciment Portland n’a été remplacé qu’en partie. En outre, les bétons autoplaçants ont généralement un comportement différents des bétons utilisés pour la fabrication des blocs de bétons manufacturés et en particulier des blocs de bétons manufacturés à faible masse surfacique.
La préparation d’éléments de maçonnerie à faible empreinte carbone s’est longtemps heurtée à l’incompatibilité entre l’absence de ciment Portland et des résistances mécaniques suffisantes pour prétendre à une large utilisation en construction. Pour répondre à ce problème, il a déjà été proposé d’utiliser des agents de défloculation en combinaison avec l’argile crue et un activateur de façon à pouvoir atteindre des valeurs de résistances suffisantes pour prétendre à une large utilisation en construction (WO2020141285 et WO2020178538). Toutefois, ces publications ne présentent pas de solution pour la préparation de blocs de béton compressés présentant des masses surfaciques faibles (e.g. inférieure à 600 kg/m 2 ).
En effet, les blocs de béton manufacturés à masse surfacique faible (e.g. inférieure à 600 kg/m 2 ) sont formés au cours d’un procédé spécifique comportant l’utilisation d’un moule et une étape de compression. Pour améliorer le comportement du mélange pour bloc de béton compressé, en particulier lors de la conception de blocs de béton manufacturés présentant une masse surfacique réduite (e.g. présence de cavités), il est souvent utilisé des superplastifiants issus de l’industrie pétrochimique dont la production doit être prise en compte dans le calcul de l’empreinte carbone (Dawood et al. 2010. Hollow block concrete units production using superplasticizer and pumicite. Australian Journal of Civil Engineering. Volume 6, 2010 - Issue 1). Il a aussi été proposé des composés d’origines naturelles mais ils n’étaient pas en mesure de remplacer complètement le ciment Portland (Samad et al., 2021. Strength properties of green concrete mix with added palm oil fibre and its application as a load-bearing hollow block. IOP Conf. Series: Materials Science and Engineering 1144 (2021) 012031). Enfin, il a été proposé d’ajouter des mélanges de cendres volantes en combinaison avec du Ciment Portland et des granulats recyclés (Posi et al. 2016 Preliminary Study of Pressed Lightweight Geopolymer Block Using Fly Ash, Portland Cement and Recycled Lightweight Concrete. Key Engineering Materials. Vol. 718, pp 184-190). Toutefois, ces matériaux nécessitent également la présence de ciment Portland.
Ainsi, le ciment Portland est un élément qui apparait incontournable dans la fabrication des blocs de bétons manufacturés présentant une masse surfacique réduite (e.g. inférieure ou égale à 600 kg/m 2 ). Il existe donc un besoin pour des blocs de bétons manufacturés présentant une masse surfacique réduite, une faible empreinte environnementale et des propriétés mécaniques au moins équivalentes voire supérieures aux propriétés mécaniques des blocs de bétons couramment utilisés dans le domaine de la construction (tels que les blocs bétons définis dans les normes NF EN EN 771-3+A1/CN, NF DTU 20.1, NF DTU 20.13, NF EN 1996-1-1 et NF EN 1996-1-1/NA) d’une part et présentant une bonne compactabilité pour permettre un processus de fabrication industrialisable, d’autre part.
L’invention a pour but de remédier aux inconvénients de l’art antérieur. En particulier, l’invention a pour but de proposer un élément de maçonnerie, en particulier un bloc de béton compressé présentant une faible masse surfacique, de bonne propriété de compactabilité et une résistance à la compression compatible avec une utilisation dans le bâtiment.
L’invention a en outre pour but de proposer un procédé de préparation de tels blocs de béton compressés, ledit procédé présentant des émissions de CO 2 réduites par rapport aux procédés de l’art antérieur.
L’invention vise en particulier un bloc de béton compressé comportant une matrice argileuse crue, une composition d’oxydes métalliques calcinée et des granulats, ledit bloc de béton compressé présentant une masse surfacique inférieure ou égale à 600 kg/m 2 .
La demanderesse a mis au point un procédé de préparation de blocs de béton compressés similaires à des blocs de béton manufacturés, mais produits à partir d’un liant comportant de l’argile crue, de façon à en limiter l’empreinte carbone et présentant des propriétés de compactabilité rendant une industrialisation possible. En combinaison avec une composition d’oxydes métalliques calcinée, cette argile crue vient avantageusement remplacer le clinker, le ciment Portland ou encore l’argile cuite.
La demanderesse a en particulier développé un mélange spécifique, à savoir la présence combinée d’argile crue avec des oxydes métalliques et un activateur, permettant de fabriquer des blocs de béton compressés présentant de bonnes performances. Les inventeurs ont également développé un procédé de préparation d’un bloc de béton compressé qui permet, même en l’absence de défloculant, d’atteindre des valeurs de résistances mécaniques suffisantes, c’est-à-dire au moins égale à 40 kg / cm².
Selon un deuxième objet, l’invention porte sur un procédé de préparation d’un bloc de béton compressé présentant une masse surfacique inférieure ou égale à 600 kg/m 2 , ledit procédé comportant les étapes suivantes : Mélanger une matrice argileuse crue, une composition d’oxydes métalliques calcinée, des granulats et de l’eau ; Placer le mélange obtenu dans des moules ; Appliquer une pression sur une surface du mélange moulé, de préférence sur la surface supérieure ; et Retirer les blocs de béton compressés des moules de façon à obtenir des blocs de béton compressés présentant une masse surfacique inférieure ou égale à 600 kg/m 2 et de préférence une résistance à la compression à 7 jours supérieure à 0,5 MPa, telle que mesurée par la norme NF EN 771-3. La résistance à la compression du bloc de béton est avantageusement supérieure à 2 MPa, de préférence supérieure à 4 MPa lorsque les granulats sont des granulats minéraux. Lorsque les granulats sont des granulats végétaux, elle est de préférence supérieure à 0,5 MPa, et de façon plus préférée supérieure à 1 MPa.
L’invention vient améliorer la situation. À cet effet, elle propose un dispositif de détection multiplexée de séquences d’acides nucléiques comprenant un thermocycleur agencé pour réaliser une série de cycles thermiques avec un réactif d’amplification d’acides nucléiques in vitro contenant au moins deux sondes de fluorescence combinant un quencher et un fluorophore, lesdites sondes de fluorescence étant agencées pour chacune cibler une séquence d’acide nucléique distincte et lesdits fluorophores émettant dans des plages de longueurs d’onde de fluorescence se chevauchant, un capteur de lumière agencé pour mesurer un rayonnement émis par lesdits fluorophores dans lesdites plages de longueurs d’onde de fluorescence, le rayonnement émis par chaque sonde variant selon que celle-ci est dans un état non modifié dans lequel le quencher atténue ou n’atténue pas sensiblement l’émission de fluorescence, ou dans un état modifié dans lequel le quencher a un effet opposé sur l’émission de fluorescence, et un analyseur agencé pour déterminer, pour chaque sonde de fluorescence respective, une valeur représentative d’une concentration dans un état modifié, à partir de signatures temporelles tirées de la fluorescence mesurée en fonction du temps pour un cycle thermique donné d’un mélange réactionnel comprenant une ou plusieurs sondes, lesquelles peuvent être chacune sensiblement entièrement dans un état non modifié ou modifié, et d’au moins deux mesures réalisées au cours de certains au moins des cycles thermiques, lesquelles valeurs représentatives d’une concentration dans un état modifié permettent de qualifier la présence d’une ou plusieurs séquences d’acide nucléique chacune associée à une sonde de fluorescence distincte de manière à provoquer un changement d’état de la sonde de fluorescence de l’état non modifié vers l’état modifié lorsqu’elles interagissent.
Ce dispositif est particulièrement avantageux car il permet de détecter la présence d’une séquence d’intérêt à l’aide d’une sonde fluorescente caractérisée dont on a au préalable caractérisé une signature temporelle. Ainsi, la détermination de cette signature temporelle permet d’utiliser simultanément des sondes émettant dans une même bande d’émission de fluorescence, mais dont les signatures temporelles sont suffisamment différentes pour que leurs contributions respectives puissent néanmoins être séparées. Avantageusement, cette signature temporelle permet également d’éliminer efficacement les contaminations optiques potentielles d’une bande de fluorescence à une bande adjacente. Avec ce dispositif, les contaminations optiques potentielles peuvent même être exploitées pour détecter la présence d’une séquence d’intérêt.
- le thermocycleur est un thermocycleur PCR, et les au moins deux sondes de fluorescence sont choisies parmi le groupe comprenant les sondes TaqMan, les balises moléculaires, les sondes duales à transfert de fluorescence, les sondes Scorpion, les sondes Amplifluor, les sondes MGB Eclipse, les sondes LUX, les sondes QUASR et les sondes QZyme,
- le réactif d’amplification d’acides nucléiques in vitro comprend trois sondes de fluorescence combinant un quencher et un fluorophore, lesdites sondes de fluorescence étant agencées pour chacune cibler une séquence d’acide nucléique distincte et lesdits fluorophores présentant des plages de longueurs d’onde de fluorescence se chevauchant,
- le réactif d’amplification d’acides nucléiques in vitro comprend au moins deux groupes de sondes de fluorescence combinant un quencher et un fluorophore, lesdites sondes de fluorescence étant agencées pour chacune cibler une séquence d’acide nucléique distincte et lesdits fluorophores présentant des plages de longueurs d’onde de fluorescence se chevauchant au sein de chaque groupe de sondes de fluorescence
- l’analyseur est agencé pour déterminer la valeur représentative de la concentration de chaque sonde de fluorescence dans un état modifié en résolvant un système matriciel basé sur les mesures de fluorescence, les signatures temporelles et la constance de la concentration respective de chaque sonde de fluorescence,
- l’analyseur est agencé pour résoudre un système matriciel par groupe de sondes de fluorescence,
- l’analyseur est agencé pour utiliser un algorithme de minimisation, et
- l’analyseur est agencé pour déterminer la valeur représentative de la concentration de chaque sonde de fluorescence dans un état modifié en appliquant une descente du gradient ou en utilisant un réseau de neurones.
L’invention concerne également un procédé de détection multiplexée de séquences d’acides nucléiques comprenant les opérations suivantes :
a) réaliser une pluralité de cycles thermiques sur un mélange réactionnel comprenant un échantillon à analyser et un réactif d’amplification d’acides nucléiques in vitro contenant au moins deux sondes de fluorescence combinant un quencher et un fluorophore, lesdites sondes de fluorescence étant agencées pour chacune cibler une séquence d’acide nucléique distincte et lesdits fluorophores émettant dans des plages de longueurs d’onde de fluorescence se chevauchant,
b) lors de chaque cycle thermique, réaliser au moins deux mesures de fluorescence dans lesdites plages de longueurs d’onde de fluorescence, le rayonnement émis par chaque sonde variant selon que celle-ci est dans un état non modifié dans lequel le quencher atténue ou n’atténue pas sensiblement l’émission de fluorescence, ou dans un état modifié dans lequel le quencher a un effet opposé sur l’émission de fluorescence,
c) déterminer une valeur représentative de la concentration de chaque sonde de fluorescence dans un état modifié à partir des mesures de l’opération b) et de signatures temporelles tirées de la fluorescence mesurée en fonction du temps pour un cycle thermique donné d’un mélange réactionnel comprenant une ou plusieurs sondes, lesquelles peuvent être chacune sensiblement entièrement dans un état non modifié ou modifié,
lesquelles valeurs représentatives d’une concentration dans un état modifié permettent de qualifier la présence d’une ou plusieurs séquences d’acide nucléique chacune associée à une sonde de fluorescence distincte de manière à provoquer un changement d’état de la sonde de fluorescence de l’état non modifié vers l’état modifié lorsqu’elles interagissent.
Selon divers modes de réalisation, le procédé peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
La pièce 19 étant solidaire de la première interface mécanique 15, une fois la câble 20 passé successivement dans cette pièce 19, dans la deuxième interface 16, dans le ressort hélicoïdal 17 et dans la pièce 18, l’assemblage du support 11 sur la coque 12, le positionnement du passage du câble 20 et la mise en compression du ressort 17 sont réalisées simultanément, en faisant tourner le filetage de la pièce 18 sur le taraudage de la pièce 19. Préférentiellement, la pièce 18 et 19 de passage du câble 20 comporte une paroi interne 22 lisse dans laquelle passe le câble 20 et le câble présente un diamètre externe inférieur au diamètre interne de cette paroi lisse 22. Le câble 20 est ainsi libre en rotation par rapport au support 11, ce qui évite des contraintes mécaniques qui pourraient nuire aux connexions électriques.
Dans des modes de réalisation (non représentés), la pièce de rappel comporte une lamelle élastique souple, par exemple métallique ou élastomère. Dans des modes de réalisation, la pièce de rappel mettant en appui la première interface mécanique et la deuxième interface mécanique comporte au moins un aimant (non représenté).
Comme décrit plus haut, dans le mode de réalisation représenté dans les figures, le moyen de transmission de signaux électriques à travers les interfaces mécaniques 15 et 16 comporte les pièces 18 et 19, qui entourent une lumière traversant le long du deuxième axe 14 et un câble 20, qui parcourt cette lumière traversante. Dans d’autres modes de réalisation, le moyen de transmission de signaux électriques à travers les interfaces mécaniques comporte un connecteur axial. Dans des modes de réalisation, le moyen de transmission de signaux électriques comporte des contacts électriques secs positionnés en regard les uns des autres sur les deux interfaces mécaniques 15 et 16, dans chacune d’une pluralité d’orientations des interfaces mécaniques 15 et 16 autour du deuxième axe 14. Par exemple, les signaux électriques passent par les bosses 26 et les creux 25. Préférentiellement, des bosses 26 et des creux 25 sont dédiés aux signaux d’une première polarité et positionnés à une première distance du deuxième axe 14. D’autres bosses 26 et d’autres creux 25 sont dédiés aux signaux d’une deuxième polarité et positionnés à une deuxième distance, strictement supérieure à la première distance, du deuxième axe 14.
Dans le mode de réalisation illustré en figures 1 à 4, le support 11 présente un plan de symétrie (le plan de coupe des figures 1 et 2), une base 27 perpendiculaire à ce plan de symétrie, et une intersection avec ce plan de symétrie de forme générale en « L », visible en figures 1 et 2 dont la projection de la base 27 forme la partie horizontale de ce « L ». Le plan de la base 27 est sensiblement perpendiculaire au premier axe 13 dans une position respective particulière (illustrée en ) de la première interface 15 et de la deuxième interface 16. En d’autres termes, la somme de l’angle aigu formé entre les axes 13 et 14 et de l’angle aigu formé entre l’axe 14 et le plan de la base 27 est égale à 90 degrés, par exemple à plus ou moins 10 degrés près. Dans le mode de réalisation illustré en figures 1 à 5, l’angle aigu formé entre les axes 13 et 14 est inférieur à 45 degrés, par exemple 43 degrés, et l’angle aigu formé entre l’axe 14 et le plan de la base 27 est supérieur à 45 degrés, par exemple 47 degrés. Ainsi, lorsque la base 27 du support 11 est verticale, par exemple contre un mur 23, le premier axe 13 d’émission d’ondes sonores peut être horizontal, comme illustré en .
« PAPOTER » GENERATEUR DE SONS POUR LE JEU ET L’EXPRESSION ORALE La présente invention concerne un dispositif électronique pour des applications ludiques et pédagogiques qui génère des sons de courte durée d’environ 5 secondes (instruments de musique, bruitages, véhicules, animaux, paroles, ambiances…) pour stimuler le(s) conteur(s) à s’exprimer oralement, dialoguer et échanger avec les autres participants conteurs pour des jeux ludiques de type jeux de rôle, défis… ou pour l’entrainement pédagogique dans le domaine de l’expression orale pour vaincre sa timidité, développer son imagination, apprendre à s’exprimer, former des phrases correctes, développer et exprimer ses idées et ses opinions…
L’originalité de ce dispositif « PAPOTER » réside dans le fait qu’il génère des sons de très courte durée juste pour stimuler ou provoquer le conteur et c’est le conteur qui parle, alors que les nombreux produits existants qui génèrent des sons (musiques, histoires…) ont principalement le but de les écouter.
Le principe de base est de générer des sons au hasard ou suivant des règles définies par le programme et les données historiques stockées en mémoire et/ou les interactions détectées par les capteurs d’entrée, pour faire réagir le(s) conteur(s) afin qu’il(s) s’exprime(nt) en racontant un morceau d’une histoire avant de passer la main au conteur suivant.
L’originalité du produit, réside également par les différents modes d’interactivité :
Enchainement :
. la main est donnée à un conteur après l’autre dans le sens des
aiguilles d’une montre par exemple,
. le conteur qui raconte désigne le prochain conteur,
. c’est l’électronique qui désigne le prochain conteur.
Plusieurs sons :
Au lieu de générer un seul son, l’électronique génère 2 ou 3 sons que
le conteur devra mémoriser et les utiliser pour raconter sa partie de l’histoire dans le bon ordre ou dans l’ordre qu’il souhaite.
Par exemple, le carter de transmission 60 et la couronne externe 40 sont réalisés en fonte d’aluminium, les surfaces intérieures de réception 81a, 81b étant obtenues par un traitement d’anodisation permettant d’obtenir un coefficient d’émissivité Σ2 égal à 0,77. Les surfaces intérieures de réception 81a, 81b du logement 80 sont orientées en direction de l’embrayage de coupure de couple 10.
Pour améliorer la capacité d’échange thermique entre l’embrayage de coupure de couple 10 et le logement 80, il est avantageux d’augmenter la superficie d’échange commune entre la surface d’émission disponible et la surface intérieure de réception disponible au sein du module de transmission de couple. Le résultat est optimal lorsque la surface d’émission 229 du plateau de pression d’extrémité 22 est apte à définir une droite normale N1 en un de ses points et la surface intérieure de réception 81b du logement 80 est apte à définir une droite normale N2 en un de ses points, les droites normales N1, N2 aux surfaces d’émission et intérieure de réception étant parallèles entre-elles. Par exemple, on augmente la surface d’émission 229 du plateau de pression d’extrémité 22 disposée axialement en regard de la surface intérieure de réception 81b du carter de transmission 60.
Pour maintenir une température acceptable au niveau de faces de frottement de l’embrayage de coupure de couple, le module de transmission de couple M comprend une inertie indépendante 100 et mobile en rotation autour de l’axe X par rapport à l’embrayage de coupure de couple 10 et disposée à l’intérieur du logement 80.
De cette manière, il est possible de refroidir efficacement l’embrayage de coupure de couple lorsque celui-ci est inséré dans un environnement clos. Le logement 80 comprend seulement un trou de petite dimension aménagé afin de conserver l’environnement de l’embrayage de coupure de couple 10 à la pression atmosphérique.
L’inertie indépendante 100 comporte un corps 101 et des pales 102 réparties angulairement autour du corps, le corps étant supporté en rotation par l’embrayage de coupure de couple au moyen d’un palier de guidage 103. Un flux d’air au sein du logement 80 est créé grâce à l’inertie indépendante 100 montée à rotation sur un composant ayant la plus grande variation de vitesse angulaire. L’efficacité est renforcée lorsque l’inertie indépendante 100 est installée sur le composant du module de transmission de couple qui a le plus de variation de vitesse, de préférence sur l’organe d’entrée de couple 11 de l’embrayage de coupure de couple.
Le palier de guidage 103 est un roulement à billes. En rotation, le roulement à billes est soumis à des frottement internes se caractérisant par un couple de trainée, le couple de trainée ayant une valeur comprise entre 2 et 20 Nm.
On va maintenant décrire en référence à la , un module de transmission de couple M selon un deuxième mode de mise en œuvre de l’invention dans lequel la surface périphérique externe 215 du plateau de pression intermédiaire 21 comporte des excroissances de matière 212 qui augmentent la surface d’émission 219 de rayonnement infrarouge.
Dans ce deuxième mode de mise en œuvre de l’invention, le plateau de pression intermédiaire 21 présente en section dans un plan passant par l’axe de rotation X une forme de T. Les excroissances de matière 212 sont décalées radialement par rapport au faces de frottements 211a, 211b. Ainsi la surface d’émission 219 est augmentée et la capacité d’échange thermique entre l’embrayage de coupure de couple 10 et le logement 80 est améliorée.
Egalement, on augmente la surface d’émission 229 du plateau de pression d’extrémité 22 disposée axialement en regard de la surface intérieure de réception 81b du carter de transmission 60. Pour cela, on réduit au maximum le diamètre intérieur de l’alésage central 225 du plateau de pression d’extrémité 22.
Dans ce deuxième mode de mise en œuvre de l’invention, pour maintenir une température acceptable au niveau de faces de frottement de l’embrayage de coupure de couple, le module de transmission de couple M comprend une inertie indépendante 100 et mobile en rotation autour de l’axe X par rapport à l’embrayage de coupure de couple 10 et disposée à l’intérieur du logement 80.
Comme illustré sur la , l’inertie indépendante 100 comporte un corps 101 et des pales 102 réparties angulairement autour du corps, le corps étant supporté en rotation par le carter de transmission 60. Notamment, le palier de guidage 103 de l’inertie indépendante 100 est supporté par le carter de transmission 60.