INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, la présente invention fournit une carte de circuits imprimés multicouche destinée à connecter des composants électroniques, la carte de circuits imprimés multicouche comprenant un empilement de plusieurs couches conductrices, les couches conductrices comprenant deux couches en surface et une ou plusieurs couches internes, la séparation entre deux couches conductrices voisines étant assurée au moyen d’une couche électriquement isolante, la carte de circuits imprimés comprenant un ou plusieurs trous de type contre-percé, chaque trou de type contre-percé étant configuré pour connecter électriquement l’une des deux couches en surface à une ou à plusieurs couches internes et comprenant une partie avec métallisation s’ouvrant sur l’une des deux couches en surface et une partie sans métallisation s’ouvrant sur l’autre couche en surface, la partie avec métallisation et la partie sans métallisation d’un trou de type contre-percé s’étendant dans une direction perpendiculaire à un plan d’empilement de couches. Avantageusement, la carte de circuits imprimés multicouche comprend en outre une ou plusieurs pastilles métalliques d’isolation, chaque pastille métallique d’isolation étant assemblée sur l’une des deux couches en surface de manière à venir occulter un trou de type contre-percé correspondant au niveau de sa partie sans métallisation.
Dans un mode de réalisation, des rayonnements électromagnétiques parasites sont susceptibles de se former à l’intérieur des trous de type contre-percé, et les pastilles métalliques d’isolation peuvent être choisies de manière à bloquer, au moins partiellement, la propagation des rayonnements électromagnétiques parasites en dehors des trous de type contre-percé.
Dans un autre mode de réalisation, des rayonnements électromagnétiques parasites sont susceptibles de pénétrer à l’intérieur des trous de type contre-percé, et les pastilles métalliques d’isolation peuvent être choisies de manière à bloquer, au moins partiellement, la propagation des rayonnements électromagnétiques parasites à l’intérieur des trous de type contre-percé.
Avantageusement, des propriétés géométriques d’une pastille métallique d’isolation peuvent être choisies en fonction d’une ou plusieurs caractéristiques des rayonnements électromagnétiques parasites susceptibles de se former et/ou de pénétrer dans le trou de type contre-percé correspondant.
En variante, des propriétés électriques d’une pastille métallique d’isolation peuvent être choisies en fonction d’une ou plusieurs caractéristiques des rayonnements électromagnétiques parasites susceptibles de se former et/ou de pénétrer dans le trou de type contre-percé correspondant.
Le problème technique à la base de l’invention consiste à proposer une machine de distribution de boissons comportant une tête de distribution réglable en hauteur qui présente un fonctionnement sûr et ergonomique.
Un autre but de l’invention est de proposer une machine de distribution de boissons comportant une tête de distribution réglable en hauteur qui présente une conception simple et économique à mettre en œuvre.
A cet effet, l'invention a pour objet une machine de distribution de boissons comportant un bâti, au moins une colonne de guidage agencée sur le bâti, un chariot monté coulissant sur l’au moins une colonne de guidage et une tête de distribution qui est montée sur le chariot pour être réglable en hauteur, le chariot comportant un dispositif de maintien configuré pour maintenir en position le chariot et la tête de distribution entre une position haute d’attente et une position basse de distribution, caractérisée en ce qu’elle comporte un dispositif complémentaire de maintien de la tête de distribution en position haute d’attente, le dispositif complémentaire comportant une pièce magnétique et un aimant d’immobilisation agencés de manière superposée, la pièce magnétique étant fixée sur le chariot et l’aimant d’immobilisation étant fixé sur le bâti ou réciproquement.
Ainsi, La position haute d’attente de la tête de distribution est stable et toujours la même. La tête de distribution ne peut quitter la position haute d’attente que sous l’action de l’utilisateur.
L’effort de maintien de la tête de distribution en position haute est assuré par un premier effort de maintien assuré par le dispositif de maintien et un deuxième effort de maintien assuré par le dispositif de maintien complémentaire. Ainsi, le dispositif de maintien peut être dimensionné pour obtenir un premier effort de maintien de la tête de distribution plutôt réduit sur la majorité de la course de la tête de distribution que l’utilisateur peut facilement vaincre pour déplacer la tête de distribution.
De manière avantageuse, l’aimant d’immobilisation est un aimant permanent.
Avantageusement, l’aimant d’immobilisation et la pièce métallique sont dimensionnés pour assurer un effort de maintien de la tête de distribution en position haute supérieur à 5 N.
De manière avantageuse, l’aimant d’immobilisation et la pièce métallique sont dimensionnés pour assurer un effort de maintien de la tête de distribution en position haute inférieur à 15 N.
De telles dispositions permettent de garantir un bon maintien de la tête de distribution en position haute d’attente.
De préférence, la tête de distribution est mobile sur une course supérieure à 50 millimètres.
Les conduits d’amenée de café, d’amenée de vapeur et d’amenée d’air sont souples mais présentent tout de même une certaine rigidité. De plus, les conduits d’amenée de café, d’amenée de vapeur et d’amenée d’air sont agencés dans des espaces exigus. L’agencement et la rigidité relative des conduits d’amenée de café, d’amenée de vapeur et d’amenée d’air tendent à tirer le chariot et la tête de distribution vers le bas avec un effort qui croit en fonction de la longueur de la course.
Avantageusement, le chariot comporte un bord supérieur, l’aimant d’immobilisation ou la pièce magnétique étant agencé sur le bord supérieur.
Un tel agencement permet d’obtenir une construction compacte, l’aimant d’immobilisation ou la pièce magnétique étant agencé dans l’alignement du chariot.
De préférence, le chariot est monté coulissant sur deux colonnes de guidage, l’aimant d’immobilisation ou la pièce magnétique étant agencé entre les deux colonnes.
De manière avantageuse, l’aimant d’immobilisation et la pièce magnétique comporte un axe vertical, la projection de l’axe vertical sur un plan vertical comportant les deux colonnes de guidage est positionnée de manière centrée entre les deux colonnes de guidage.
La CIP peut être exempte d'un, de plusieurs, ou de préférence de tout ce qui suit : chromates, chrome, sulfures, polysulfures, silicone, distillats de pétrole et solvants. Il a été dit que les chromates et le chrome posent des problèmes environnementaux, tout comme les polysulfures. Les sulfures peuvent favoriser un dessèchement. Le silicone peut affecter l'adhérence de la peinture. Les solvants et les distillats de pétrole peuvent poser des problèmes environnementaux et/ou d'adhérence. Le demandeur a observé que certains de ce qui précède peuvent également affecter la capacité d'une composition à être un produit d'étanchéité efficace à des fins d’'inhibition de la corrosion.
Les inventions comprennent également les procédés d'application des CIP et les assemblages d'aéronefs sur lesquels elles peuvent être appliquées.
Selon un aspect de l'invention, il est proposé une pâte inhibitrice de corrosion pour une utilisation dans un aéronef, comprenant une utilisation avec : un joint, comme anti-grippant ou l'installation par voie humide d’organes de fixation pour une utilisation dans un aéronef ou une utilisation sur une pièce d'aéronef, la pâte inhibitrice de corrosion comprenant : une base polymère organique non durcissante, à un composant, sans solvant, hydrophobe, sans retrait, ayant une consistance uniforme, ayant une viscosité d’entre 300 et 10 000 centipoises à 20°C, et ayant une masse moléculaire d’entre 1 000 et 100 000, la base étant exempte de chrome, incluant les chromates, de sulfures, de silicone et de distillats de pétrole, et de solvants ; et, des particules, chargées dans la base de manière suffisante pour conduire à une viscosité d’entre 9 000 et 10 000 000 centipoises.
Les particules peuvent être des particules inertes et/ou des particules métalliques revêtues ou non revêtues.
La pâte peut en outre comprendre des inhibiteurs de corrosion non métalliques.
Les particules peuvent être des particules métalliques dont les dimensions les plus longues sont dans la plage de 1 à 300 microns.
Les particules métalliques peuvent être de l'aluminium, comprenant un alliage d'aluminium.
Les particules métalliques peuvent être revêtues par un revêtement électriquement conducteur ou semi-conducteur.
Le revêtement peut être une TCP (Trivalent Chromium Passivation – Passivation au Chrome Trivalent).
Le revêtement peut être un revêtement de molybdate.
Les particules inertes peuvent être des polymères.
Les particules peuvent être chargées à raison de 10 à 85 pour cent du poids total de la pâte.
La pâte peut comprendre des particules qui sont des particules inertes et/ou des particules métalliques revêtues ou non revêtues et peut en outre comprendre des inhibiteurs de corrosion non métalliques, où :
les particules comprennent des particules métalliques dont les dimensions les plus longues peuvent être dans la plage de 1 à 200 microns ;
les particules métalliques peuvent être de l'aluminium ou un alliage d'aluminium ; et
où les particules métalliques peuvent être revêtues par un revêtement électriquement conducteur ou semi-conducteur.
Pour cela, la présente invention propose un dispositif de mesure radar comportant au moins :
- un premier générateur d’un premier signal radar périodique dont la fréquence varie linéairement, sur au moins une partie T ramp d’une période T in , dans une bande de fréquences B , correspondant à un premier chirp ;
- une antenne d’émission couplée à une sortie du premier générateur et configurée pour émettre le premier signal radar ;
- un deuxième générateur d’un deuxième signal radar périodique dont la fréquence varie linéairement, sur ladite partie T ramp de la période T in , dans la bande de fréquences B , qui est généré avec une même phase de démarrage, ou même phase initiale, que le premier signal radar et présentant, par rapport au premier signal radar, un retard paramétrable τ mix ;
- une antenne de réception configurée pour recevoir au moins un écho du premier signal radar ;
- un mélangeur comprenant une première entrée couplée à l’antenne de réception, une deuxième entrée couplée à une sortie du deuxième générateur.
Ce dispositif de mesure radar propose de générer et utiliser deux signaux radar distincts pour réaliser des mesures. Le premier signal radar est émis par le dispositif de mesure. Le deuxième signal radar généré est similaire au premier signal radar mais est généré après un retard τ mix paramétrable. C’est ce deuxième signal radar qui est mélangé avec le ou les échos reçus au niveau de l’antenne de réception du dispositif radar.
Avec une telle configuration, de bonnes valeurs de SNR sont conservées tout en permettant un bon fonctionnement avec un faible rapport cyclique des signaux radar générés car l’utilisation d’un deuxième signal radar retardé distinct du premier signal radar permet au dispositif permet d’éviter les effets de fenêtrage temporel se produisant dans un dispositif radar FMCW classique. Ce dispositif permet un fonctionnement avec une faible consommation électrique sans que cela soit préjudiciable à la qualité de détection obtenue.
Le choix de la valeur du retard τ mix permet de focaliser l’observation réalisée par le dispositif de mesure radar sur une plage de distance souhaitée.
Par exemple, pour bénéficier d’un bon compromis entre le besoin d’une haute fréquence porteuse et celui de limiter l’atténuation qui s’accentue avec la montée en fréquence, le dispositif peut générer des premier et deuxième signaux radar dans la bande millimétrique avec une fréquence porteuse f c élevée, comprise entre 30 GHz et 60 GHz et par exemple égale à 60 GHz, autorisée pour les applications radar à courte portée, et balayant une bande de fréquences B importante, par exemple égale à 7 GHz.
Ce dispositif permet un fonctionnement avec des signaux radar ayant de faibles valeurs de T ramp , par exemple inférieures ou égales à 1 µs. Ce dispositif permet de tirer parti des gains en consommation que permet l’usage de tels chirps à courte durée de rampe tout en s’affranchissant des effets fenêtrages, ainsi qu’en évitant une trop grande augmentation des fréquences IF .
Pour des applications de suivi d’individus à courte distance, par exemple le suivi de signes vitaux de ces individus, les rapports cycliques permis par l’architecture selon l’invention sont bien inférieurs à ceux accessibles par des architectures de l’état de l’art. Ces bas rapports cycliques sont qui plus est atteints dans un système à faible bande d’acquisition (et donc à SNR élevé) et haute bande passante, proposant ainsi conjointement des propriétés de basse consommation d’énergie, de haut SNR et de haute résolution spatiale.
Etant donné que le deuxième signal radar est généré avec une même phase de démarrage que le premier signal radar, la phase du premier signal est telle que , avec la phase du deuxième signal .
Selon un premier mode de réalisation, le dispositif de mesure radar peut être tel que :
- le premier générateur comporte un premier modulateur polaire configuré pour recevoir sur une première entrée un premier signal périodique destiné à être modulé en fréquence, sur une deuxième entrée un premier signal de commande comprenant une suite numérique d’échantillons de fréquences, sur une troisième entrée un signal d’horloge, et pour réaliser une modulation du premier signal périodique par le premier signal de commande à la fréquence du signal d’horloge ;
- le deuxième générateur comporte un deuxième modulateur polaire configuré pour recevoir sur une première entrée le premier signal périodique destiné à être modulé en fréquence, sur une deuxième entrée un deuxième signal de commande comprenant ladite suite numérique d’échantillons de fréquences retardés du retard paramétrable τ mix égal à un nombre entier de périodes du signal d’horloge, sur une troisième entrée le signal d’horloge, et pour réaliser une modulation du premier signal périodique par le deuxième signal de commande à la fréquence du signal d’horloge.
Le raccord 130 est, d’une part, connecté à la portion externe 126 du manchon 122 et, d’autre part, relié à l’extrémité 117 du deuxième tube 116. Autrement dit, le raccord 130 relie l’extrémité 117 du deuxième tube 116 au manchon 122.
Le raccord 130 présente une forme tubulaire avec un passage interne 131, aligné sur l’axe A122 lorsque le dispositif de connexion 100 est assemblé. Le raccord 130 comprend une première extrémité 132 et une deuxième extrémité 134 opposée à la première extrémité 132.
Dans l’exemple illustré, la portion externe 126 du manchon 122 est taraudée, tandis que la première extrémité 132 du raccord 130 est filetée. La première extrémité 132 coopère ici avec la portion externe 126 du manchon 122 par vissage, c’est à dire de manière réversible.
L’assemblage de la portion externe 126 et de la première extrémité 132 est configuré pour être étanche, c’est-à-dire éviter les fuites de fluide sous pression, que ce fluide soit gazeux ou liquide. Selon une variante non représentée de l’invention, un joint d’étanchéité non représenté peut être disposé à l’interface entre les parties 126 et 132.
La deuxième extrémité 134 est fluidiquement connecté à l’extrémité 117 du deuxième tube 116 de manière réversible, de préférence par vissage.
Dans l’exemple illustré, la deuxième extrémité 134 du raccord 130 comprend un alésage 136, ménagé du côté du passage interne 131 et configuré pour recevoir en butée l’extrémité 117 du deuxième tube 116.
La deuxième extrémité 134 du raccord 130 comprend une face externe 138, orientée à l’opposé du passage interne 131. La face externe 138 de la deuxième extrémité 134 est filetée, de manière à coopérer avec un écrou 140 de maintien du deuxième tube 116 en position. Une bague de compression 142 est agencée autour du deuxième tube 116, entre l’écrou 140 et le raccord 130. Lorsque l’écrou 140 est serré, la bague 142 appuie sur le deuxième tube 116 et le maintient en place, contribuant aussi à l’étanchéité de la connexion fluidique entre le raccord 130 et le deuxième tube 116.
On comprend donc que les éléments du dispositif de connexion 100 situés du côté de la face externe 106 sont tous assemblés de manière réversible, autrement dit sont tous démontables pour être facilement remplacés en cas d’endommagement. Ces éléments présentent chacun une forme simple, et sont faciles à fabriquer, donc peu onéreux à remplacer.
Le manchon 122, ici soudé à la platine 102, ne peut pas être facilement remplacé.
On définit un dépassement interne L124 du manchon 122 comme étant une longueur de la portion interne 124, mesurée parallèlement à l’axe A122 du manchon, dépassant de la face interne 104. De même on définit un dépassement externe L126 du manchon 122 comme étant une longueur de la portion externe 126, mesurée parallèlement à l’axe A122 du manchon, dépassant de la face externe 106.
De préférence, le dépassement interne L124 du manchon 122 par rapport à la face interne 104 est supérieur au dépassement externe L126 du manchon 122 par rapport la face externe 106, de préférence supérieur à 120%, de préférence encore supérieur à 140%. Ainsi le manchon 122, difficilement remplaçable, est moins susceptible de recevoir un choc que l’embout 130 ou que l’écrou 140.
Dans l’exemple illustré, le manchon 122 présente une forme globalement tubulaire, avec une surface externe cylindrique de section circulaire. Un tel manchon est facile à fabriquer.
En variante non illustrée, la portion externe du manchon présente une forme optimisée pour améliorer la résistance du manchon aux chocs. Par exemple, la portion externe présente une surface externe de forme évasée, par exemple conique, avec une base élargie en appui sur la platine 102, un rayon de la surface externe se réduisant à mesure que l’on s’éloigne de la platine.
Ainsi, en cas de choc, le manchon 122, soudé à la platine 102, risque moins d’être endommagé que le raccord 130 ou l’écrou 140, prévus pour être remplacés au besoin.
Dans l’exemple illustré, le dispositif de connexion est fixé sur le fond 18 de la caisse 14, qui sépare le volume intérieur V14 de l’extérieur V16.
En variante non illustrée, le dispositif de connexion est fixé sur le plafond 20, ou sur toute autre cloison, notamment verticale, de la caisse 14 donnant sur l’extérieur V16, le côté externe de la platine étant orienté vers l’extérieur V16.
Ceci est avantageux, dans la mesure où la commande sélective de l’état passant ou bloqué de chaque organe de commutation anodique 48 (respectivement cathodique 52) d’une source de courant anodique 34 (respectivement cathodique 36) donnée autorise une modification, dans le temps, de la valeur du gain K a de ladite source de courant anodique 34 (respectivement du gain K c de ladite source de courant cathodique 36).
Séquenceur 9 Les organes du répartiteur de courant étant désormais décrits, une description détaillée du séquenceur 9 va maintenant être fournie.
Comme indiqué précédemment, le séquenceur 9 est configuré pour commander le répartiteur de courant 10 en fonction de chaque séquence de commande reçue.
Plus précisément, le séquenceur 9 est destiné à commander la valeur du gain de chaque source de courant anodique 34 et chaque source de courant cathodique 36 de l’aiguilleur de courant 16, en fonction de la séquence de commande reçue depuis le contrôleur 4, et ce de façon à fournir, à chaque contact 12, un courant conforme à une neuro-stimulation à réaliser correspondant à ladite séquence de commande.
Le séquenceur 9 est également configuré pour commander le générateur de courant programmable 14 afin que ledit générateur de courant programmable 14 délivre le courant de consigne en fonction de la séquence de commande reçue depuis le contrôleur 4.
Plus précisément, le séquenceur 9 est configuré pour commander, en fonction de la séquence de commande reçue depuis le contrôleur 4, chaque source de courant anodique 34 pour fixer la valeur du gain anodique K a correspondant, et chaque source de courant cathodique 36 pour fixer la valeur du gain cathodique K c correspondant.
Pour des raisons d’équilibre de quantité de charges, une telle commande requiert qu’à chaque instant, les conditions suivantes soient remplies :
- pour chaque pont de stimulation 32, l’un parmi le gain anodique K a et le gain cathodique K c correspondants soit nul ; et
- la somme des gains anodiques K a , pris sur l’ensemble des ponts de stimulation 32, soit égale à la somme des gains cathodiques K c , également pris sur l’ensemble des ponts de stimulation 32.
De cette façon, à tout instant, la somme des courants sortant vers le patient est égale à la somme des courants entrant depuis le patient, de sorte que des courants de fuite sont évités.
Avantageusement, dans le cas où au moins une source de courant anodique 34 comporte une pluralité de sources élémentaires anodiques 46 telles que décrites ci-dessus, le séquenceur 9 est configuré pour commander un état passant ou non passant de chaque organe de commutation anodique 48 correspondant pour fixer la valeur du gain anodique K a . Plus précisément, pour la source de courant anodique 34 considérée, le gain anodique K a est susceptible de prendre plusieurs valeurs entre 0 et un gain anodique maximal respectif, selon le nombre d’organes de commutation anodiques 48 dans un état passant.
Par ailleurs, si une source de courant anodique 34 comporte une seule source élémentaire anodique 46, le gain anodique K a est égal soit à 0, soit au gain anodique maximal respectif, selon l’état passant ou bloqué de l’organe de commutation anodique 48.
Similairement, dans le cas où au moins une source de courant cathodique 36 comporte une pluralité de sources élémentaires cathodiques 50 telles que décrites ci-dessus, le séquenceur 9 est configuré pour commander un état passant ou non passant de chaque organe de commutation cathodique 52 correspondant pour fixer la valeur du gain cathodique K c . Plus précisément, pour la source de courant cathodique 36 considérée, le gain cathodique K c est susceptible de prendre plusieurs valeurs entre 0 et un gain cathodique maximal, selon le nombre d’organes de commutation cathodiques 52 dans un état passant.
Par ailleurs, si une source de courant cathodique 36 comporte une seule source élémentaire cathodique 50, le gain cathodique K c est égal soit à 0, soit au gain cathodique maximal respectif, selon l’état passant ou bloqué de l’organe de commutation cathodique 52.
Selon un autre aspect avantageux, le séquenceur 9 est configuré pour commander chaque source de courant anodique 34 et chaque source de courant cathodique 36, en fonction de la valeur du courant de consigne, de sorte que :
- l’intégrale d’un courant total circulant entre le bus d’alimentation positive 18 et le bus d’alimentation négative 20 au cours d’une fenêtre temporelle de stimulation soit égale à l’intégrale du courant total au cours d’une fenêtre temporelle de retour à l’équilibre, la fenêtre temporelle de stimulation et la fenêtre temporelle de retour à l’équilibre étant consécutives et distinctes l’une de l’autre ; et
La illustre un dispositif de mesure 1 de réfractométrie selon un premier mode de réalisation de l’invention qui est adapté pour la mesure d’une valeur relative à l’indice de réfraction d’un milieu à mesurer M et qui présente une fonction d’étalonnage intégrée. Afin d’illustrer cette fonction d’étalonnage permise par un tel dispositif de mesure 1, la montre un exemple de répartition de signaux angulaire tel qu’obtenu par un dispositif de mesure et pour lequel on observe, outre une transition liée à l’angle de réflexion totale système optique 20 du dispositif de mesure 1 /milieu à mesurer M, deux transitions supplémentaires permettant un étalonnage selon le principe de l’invention.