INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le premier côté 11a de l’échangeur de chaleur est choisi de sorte qu’il a une perte de charge égale à la perte de charge du deuxième dispositif de détente 7 à son ouverture maximale. Cela permet notamment d’équilibrer les pertes de charges dans un mode pompe à chaleur avec récupération de chaleur entre le fluide réfrigérant issu du premier dispositif de détente 5 traversant le premier échangeur de chaleur 6 et celui passant par la première branche de dérivation A2.
Ainsi, on voit bien que du fait de la circulation en parallèle du fluide réfrigérant au sein du premier échangeur de chaleur 6 et du refroidisseur 8, le dispositif de gestion thermique 1 permet de limiter les pertes de charges et évite ainsi une augmentation de la puissance du compresseur 3 et de sa consommation pour compenser ces pertes de charges.
SYSTEME DE CONDITIONNEMENT THERMIQUE La présente invention se rapporte au domaine des systèmes de conditionnement thermique. De tels systèmes peuvent par exemple équiper des véhicules automobiles. Ces systèmes permettent d’assurer une régulation thermique de différents organes du véhicule, comme par exemple l’habitacle ou une batterie de stockage d’énergie électrique, lorsque le véhicule est à propulsion électrique. Les échanges de chaleur sont gérés principalement par la compression et la détente d’un fluide réfrigérant circulant dans un circuit dans lequel sont disposés plusieurs échangeurs de chaleur.
Selon un mode de réalisation, le dispositif 1 comprend un circuit 6 (bloc "RST" en ) configuré pour fournir un signal binaire EN à un premier état binaire lorsque le potentiel Vdd est inférieur au seuil Vth et à un deuxième état binaire lorsque le potentiel Vdd est inférieur au seuil Vth. A titre d'exemple, le circuit 6 comprend une borne configurée pour fournir le signal EN et une borne configurée pour recevoir le potentiel Vdd. Par exemple, lorsque le potentiel Vdd croit et dépasse le seuil Vth, le signal EN commute de son premier état binaire à son deuxième état binaire.
A titre d'exemple, le circuit 6 est alimenté par le potentiel Vsw, et comprend alors une borne d'alimentation recevant le potentiel Vsw et une borne d'alimentation connectée à la masse GND.
De préférence, le premier état binaire du signal EN est un état bas correspondant au potentiel de la masse GND et le deuxième état binaire du signal EN est un état haut correspondant au potentiel Vsw. Ainsi, lorsque le potentiel Vsw est nul, le signal EN est par défaut à l'état bas, c’est-à-dire à la masse GND.
Le circuit de commande 3 est configuré pour commander les transistors T1, T2 et T3. Le circuit 3 reçoit les potentiels Vdd, Vsw et Vbat.
Selon un mode de réalisation, le signal cmd1 est un signal binaire dont l'état haut correspond au potentiel Vsw, et dont l'état bas correspond au potentiel de masse GND, le signal cmd2 est un signal binaire dont l'état haut correspond au potentiel Vsw et dont l'état bas correspond au potentiel de masse GND, et le signal cmd3 est un signal binaire dont l'état haut correspond au potentiel Vbat et dont l'état bas correspond au potentiel de masse GND.
Selon un mode de réalisation, le circuit 3 est configuré pour commander les transistors T1, T2 et T3 au moins sur la base du signal EN. Le premier état binaire, par exemple l'état bas, du signal EN indique au circuit 3 qu'il doit commander les transistors T1, T2 et T3 de manière à coupler électriquement les bornes 200 et 202 et à isoler électriquement les bornes 204 et 202, et le deuxième état binaire, par exemple l'état haut, du signal EN indique au circuit 3 qu'il doit commander les transistors T1, T2 et T3 de manière à coupler électriquement les bornes 204 et 202 et à isoler électriquement les bornes 200 et 202. Dit autrement, le premier état binaire du signal EN correspond à une requête au circuit 3 de rendre passants les transistors T2 et T3 et bloqué le transistor T1, et le deuxième état binaire du signal EN correspondant à une requête au circuit 3 de rendre bloqués les transistors T2 et T3 et passant le transistor T1.
A titre d'exemple, on considère le cas où le potentiel Vdd est supérieur au seuil Vth et le potentiel Vsw est non nul. Dans ce cas, lorsque le signal EN est dans son deuxième état binaire, le circuit 3 applique, par exemple, l'état bas du signal cmd1 sur la grille G1 du transistor T1 qui est alors à l'état passant, l'état haut du signal cmd2 sur la grille G2 du transistor T2 qui est alors à l'état bloqué, et l'état haut du signal cmd3 sur la grille du transistor T3 qui est alors à l'état bloqué.
A titre d'exemple toujours, on considère le cas où le potentiel Vbat est non nul, le potentiel Vsw est non nul et le potentiel Vbat est inférieur au seuil Vth. Dans ce cas, le signal EN est dans son premier état binaire et le circuit 3 applique, par exemple, l'état haut du signal cmd1 sur la grille G1 du transistor T1 qui est alors bloqué, l'état bas du signal cmd2 sur la grille G2 du transistor T2 qui est alors passant, et l'état bas du signal cmd3 sur la G3 du transistor T3 qui est alors passant.
Encore à titre d'exemple, lorsque les potentiels Vsw et Vbat sont nuls, l'état bas du signal cmd1, lorsqu'il est appliqué sur la grille G1 du transistor T1, ne permet pas la mise à l'état passant du transistor T1. Toutefois, l'application d'un potentiel Vdd non nul sur la borne 204 entraîne qu'un courant circule de la borne 204 vers la borne 202, via la diode Di1, ce qui permet au potentiel Vsw d'augmenter. Le signal cmd1 est maintenu à son état bas, et l'augmentation du potentiel Vsw entraîne que la tension entre la grille G1 et la source S1, ou tension grille-source du transistor T1, devient suffisante pour que le transistor T1 commute à l'état passant et couple ainsi les bornes 204 et 202. De préférence, pendant cette phase de fonctionnement, le circuit 3 applique l'état haut du signal cmd2 sur la grille G2 du transistor T2, de sorte que la tension grille-source du transistor T2 reste nul et que le transistor T2 reste à l'état bloqué, ce qui évite des fuites de courant de la borne 204 vers la borne 200, via la diode Di1 ou le transistor T1 passant, le transistor T2 et la diode Di3.
Encore à titre d'exemple, lorsque les potentiels Vsw et Vdd sont nuls, l'application du niveau bas du signal cmd3 sur la grille G3 du transistor T3 permet, lorsque le potentiel Vbat est suffisamment élevé, de rendre passant le transistor T3. En revanche, l'état bas du signal cmd2, lorsqu'il est appliqué sur la grille G2 du transistor T2, ne permet pas la mise à l'état passant du transistor T2. Toutefois, du fait que le transistor T3 est passant, un courant circule de la borne 200 vers la borne 202, via le transistor T3 passant et la diode Di2, et le potentiel Vsw augmente. L'augmentation du potentiel Vsw et le maintien du signal cmd2 à l'état bas entraînent que la tension entre la grille G2 et la source S2, ou tension grille-source du transistor T2, devient suffisante pour que le transistor T2 commute à l'état passant. Les deux transistors T2 et T3 à l'état passant couplent ensuite les bornes 204 et 202, et le potentiel Vsw est alors sensiblement égal au potentiel Vbat. De préférence, pendant cette phase de fonctionnement, le circuit 3 applique l'état haut du signal cmd1 sur la grille G1 du transistor T1, de sorte que le transistor T1 reste à l'état bloqué, ce qui évite des fuites de courant de la borne 200 vers la borne 204 via les transistors T3, T2 et T1.
La représente un exemple d'un mode de réalisation d'un procédé de commande du commutateur 2 de la , par exemple mis en œuvre par le circuit 3.
A une étape 200 (bloc "EN ?"), le circuit 3 observe l'état binaire du signal EN.
A l'étape 200, si le signal EN est dans son deuxième état binaire (sortie Vdd du bloc 200), par exemple l'état haut, cela signifie que le circuit 3 doit coupler électriquement les bornes 204 et 202, et isoler électriquement les bornes 202 et 200. L'étape 200 est alors suivie d'une étape 202 (bloc "T1 ON T2, T3 OFF")
A l'étape 202, le circuit 3 commande la mise à l'état passant du transistor T1 en appliquant l'état bas du signal cmd1 sur la grille G1 du transistor T1, et une mise à l'état bloqué des transistors T2 et T3 en appliquant l'état haut du signal cmd2 sur la grille G2 du transistor T2 et l'état haut du signal cmd3 sur la grille G3 du transistor T3.
A titre d'exemple, à l'étape 202, si le potentiel Vsw est nul, dès que le potentiel Vdd est supérieur au seuil de la diode Di1, un courant circule de la borne 204 vers la borne 202, via la diode Di1 comme cela a été décrit en relation avec la . Ainsi, le potentiel Vsw augmente jusqu'à ce que le transistor T1 soit commuté à l'état passant par le circuit 3. Dans le même temps, de préférence, le circuit 3 maintient les transistors T2 et T3 à l'état bloqué, par exemple, en maintenant le signal cmd2 à son état haut (potentiel Vsw) et le signal cmd3 à son état haut (potentiel Vbat).
A l'étape 200, si le signal EN est dans son premier état binaire (sortie Vbat du bloc 200), par exemple l'état bas, cela signifie que le circuit 3 doit coupler électriquement les bornes 200 et 202, et isoler électriquement les bornes 204 et 202. L'étape 200 est alors suivie d'une étape 204 (bloc "Vbat > 0").
Dans ce mode de réalisation, les batteries peuvent se recharger par transformation d’énergie mécanique du moteur thermique, via un générateur, lors de l’utilisation de l’unité de production d’énergie thermique.
représente schématiquement un mode de réalisation d’un trajet prédéterminé effectué par une navette fluviale ou maritime.
représente schématiquement un mode de réalisation du fonctionnement de l’unité de calcul déterminant la source d’énergie cible à afficher sur le terminal de la navette.
représente schématiquement un mode de réalisation d’un système de gestion d’énergie.
On a représenté en un mode de réalisation d’un trajet T prédéterminé effectué par un bateau B fluvial ou maritime utilisant un système de gestion énergétique 1 décrit en . Le fonctionnement du système de gestion énergétique 1 est décrit en lien avec la .
Le système de gestion d’énergie 1 décrit en comporte une unité de contrôle 10, une première unité de calcul 11 et une unité de visualisation 12. Le bateau B comportant le système de gestion d’énergie 1 est hybride, c’est-à-dire qu’il comporte à la fois une unité de stockage et d’alimentation d’énergie électrique 11.1 comportant dans ce mode de réalisation, une batterie rechargeable par un dispositif de recharge et unité de production d’énergie embarquée adaptée pour recharger ladite unité de stockage et d’alimentation et/ou pour alimenter le système propulsif 11.2.
L’unité de contrôle 10 comporte une mémoire 10.1 dans laquelle sont stockées une pluralité de données. La mémoire 10.1 comporte une pluralité de trajets T prédéterminés correspondant aux divers trajets T que le bateau B effectue, le trajet T étant associé à une pluralité d’escales 10.10, chacune étant associée à un horaire prédéterminé. La mémoire 10.1 comporte une carte des courants fluviaux ou maritimes.
L’unité de contrôle 10 comporte un système de géolocalisation 10.3 permettant de connaitre la position du bateau B à chaque instant par rapport au trajet T prédéterminé stocké dans la mémoire 10.1. L’unité de contrôle 10 détermine un état de charge 10.2 de la batterie de l’unité de stockage et d’alimentation d’énergie électrique 11.1. L’unité de contrôle 10 communique avec une base de données 14 distante et reçoit en temps réel de ladite base de données 14, des données relatives aux conditions de navigation 14.1 sur le trajet jusqu’à la prochaine escale 10.1.
L’unité de calcul 11 peut déterminer le cap et la vitesse à suivre à partir du trajet T prédéterminé stocké dans la mémoire 10.1. Puis, l’unité de calcul 11 peut déterminer la source d’énergie 11.1, 11.2 la plus optimale à partir des données de cap et de vitesse calculées en amont.
L’unité de visualisation 12 affiche sur le terminal du bateau B, le cap et/ou la vitesse et/ou la source d’énergie 11.1, 11.2 optimale en fonction des calculs réalisés par l’unité de calcul 11.
Le bateau B est prévu pour suivre un trajet T prédéterminé tel que représenté en . Le trajet T comporte un point de départ 10.11, un point d’arrivée 10.12 et deux escales 10.10. Chacun des points de départ 10.11, points d’arrivée 10.12 et escales 10.10 étant associés à un horaire prédéterminé. Le trajet T comporte dans la , trois portions de trajet T1, T2, T3.
Un mode de réalisation du fonctionnement du système de gestion énergétique 1 est représenté en . Le démarrage 2 du bateau B entraine l’activation de l’unité de visualisation 12. L’unité de visualisation 12 affiche plusieurs trajets T associés à des horaires prédéterminés, enregistrés dans la mémoire 10.1 de l’unité de contrôle 10 et le navigateur sélectionne 3 le trajet T à effectuer. L’unité de visualisation 12 affiche le trajet T sélectionné et notamment la portion de trajet T à effectuer jusqu’à la prochaine escale 10.10, 10.12. Une fois le trajet T sélectionné par le navigateur, l’unité de contrôle 10 et l’unité de calcul 11 sont activées puis l’unité de calcul détermine l’état de charge 10.2 de la batterie 4. L’unité de calcul 11, à partir du trajet T sélectionné détermine le cap et la vitesse optimaux pour effectuer le trajet T.
Tel qu’illustré sur la , selon un aspect complémentaire et facultatif, le procédé selon la revendication 1 comprend en outre, après détermination dudit séquençage une étape 22 de calcul des ressources et temps radar restant disponibles après application dudit séquençage, et en fonction du résultat dudit calcul, déclenche la réitération du procédé selon la présente invention à partir de l’étape 14 de détermination de modes radar.
Autrement dit, au cours de cette étape 22 propre à être mise en œuvre par un module de calcul de ressources non représenté du dispositif électronique de décision et d’évaluation d’entrelacement d’une pluralité de modes radar selon la présente invention, les calculs des ressources, notamment en termes d’énergie électrique, etc., et des temps radar non consommés sont effectués en préambule à une réallocation possible au niveau de la conception/sélection des modes.
En particulier, une telle étape 22 de calcul de ressources est propre à impliquer une réitération complète du procédé notamment lorsque la mission de surveillance courante présente une durée de plusieurs heures durant laquelle les objectifs de mission sont propres à évoluer notamment du fait d’une variation d’environnement d’application par exemple en termes de marée, de direction de la houle, de direction du vent, etc. Notamment, par rapport à la situation initiale du lancement de la mission courante, en présence d’une accalmie météorologique propre à permettre une détection plus aisée, un objectif de mission est modifié de sorte à requérir une augmentation de la portée de détection en réduisant le temps d’observation nécessaire à la détection.
Par ailleurs, tel qu’également illustré sur la , selon un aspect complémentaire et facultatif, le procédé selon la revendication 1 comprend en outre, une étape de détermination 24, par secteur radar à couvrir, d’un coût associé à chaque mode fourni par l’étape de détermination de modes radar, chaque coût étant également propre à être pris en compte lors de ladite étape 18 de vérification de la validation d’au moins une condition d’entrelacement desdits modes nécessaire et prédéterminée.
Plus précisément, un tel calcul 24 de coût des modes, propre à être mise en œuvre par un module de calcul de coût non représenté du dispositif électronique de décision et d’évaluation d’entrelacement d’une pluralité de modes radar selon la présente invention, traduit la consommation des ressources radar telles que le temps radar, l’énergie électrique, etc. lors de son enclenchement dans un secteur donné sous la forme d’un coût.
En outre, tel qu’également illustré sur la , selon un aspect complémentaire et facultatif, le procédé selon la revendication 1 comprend en outre une étape 26 de priorisation de secteurs radars à utiliser, la priorisation 26 étant déterminée au moins en fonction de ladite mission, la priorité de chaque secteur étant propre à être également prise en compte lors de ladite étape de vérification 18 de la validation d’au moins une condition d’entrelacement desdits modes nécessaire et prédéterminée.
Plus précisément, l’attribution 26 de la priorité des secteurs, propre à être mise en œuvre par un module de priorisation non représenté du dispositif électronique de décision et d’évaluation d’entrelacement d’une pluralité de modes radar selon la présente invention, représente l’intérêt opérationnel de chaque secteur.
Selon un premier exemple de répartition, certains secteurs sont selon cette étape 26 opérationnellement prioritaires et se voient allouer dans un premier temps toutes les ressources disponibles.
Au contraire, si, selon un deuxième exemple, tous les secteurs ont le même niveau de priorité, alors ils se voient allouer des temps et des ressources identiques.
Selon un autre exemple, un secteur coïncidant avec une région géographique à portée répétée est potentiellement moins prioritaire qu’un secteur coïncidant avec une région que l’on ne pourra voir qu’une seule fois (i.e. en relation avec un modèle d’anticipation de la trajectoire de l’aéronef).
Selon un aspect particulier complémentaire et optionnel de ladite étape de priorisation 26, ladite étape de priorisation 26 est mise en œuvre en tenant compte également d’un ensemble 28 de données de navigation et/ou d’au moins un élément d’information externe audit radar, l’élément d’information externe appartenant au groupe comprenant au moins :
- un élément d’information fourni par un système d’identification automatique AIS (de l’anglais Automatic Identification System ),
- un élément d’information fourni par un système de liaison de données, tel qu’une radio, un satellite, etc.
L’attribution de priorité mise en œuvre au cours de l’étape 26 repose ainsi sur l’expression du besoin de la mission, tel qu’éclairer prioritairement devant l’aéronef par exemple, et/ou sur l’ensemble 28 de données de navigation et/ou d’entrées externes décrit ci-dessus. L’attribution des priorités 26 selon la présente invention est alors propre à incorporer des notions d’anticipation ou de compromis.
Procédé d’insertion et ensemble de transfert d’épingles conductrices pour une machine électrique tournante L’invention concerne notamment un procédé d’insertion d’épingles conductrices depuis un dispositif de transfert vers un corps de pièce bobinée de machine électrique tournante et un ensemble de transfert d’épingles conductrices permettant de mettre en œuvre ledit procédé.
L’invention trouve une application particulièrement avantageuse dans le domaine des machines électriques tournantes telles que les alternateurs, les alterno-démarreurs ou encore les machines réversibles ou les moteurs électriques. On rappelle qu’une machine réversible est une machine électrique tournante apte à travailler de manière réversible, d’une part, comme générateur électrique en fonction alternateur et, d’autre part, comme moteur électrique.
Une machine électrique tournante comprend un rotor mobile en rotation autour d’un axe et un stator fixe. En mode alternateur, lorsque le rotor est en rotation, il induit un champ magnétique au stator qui le transforme en courant électrique afin d’alimenter les consommateurs électriques du véhicule et de recharger la batterie. En mode moteur, le stator est alimenté électriquement et induit un champ magnétique entraînant le rotor en rotation par exemple pour démarrer le moteur thermique du véhicule tel qu’un véhicule automobile, ou lui fournir une assistance de couple.
Une pièce bobinée de machine électrique tournante est par exemple un stator comprenant un corps de pièce bobinée présentant une culasse formant une pièce de révolution autour d’un axe passant par le centre du stator. Le corps comporte des dents s’étendant radialement à partir de la culasse vers le centre du stator et autour desquelles est disposé un bobinage électrique. Plus particulièrement, les dents délimitent entre elles des encoches dans lesquelles passent des éléments conducteurs participant à former le bobinage du stator. Le bobinage est ici formé d’une pluralité d’épingles conductrices logées partiellement dans les encoches du corps et raccordées électriquement deux à deux via leurs extrémités pour former un chemin électrique continu. La plupart des épingles conductrices comprennent deux segments conducteurs sensiblement parallèles entre eux et reliés par une jonction coudée de manière à former un « U » décalé. Les segments conducteurs sont insérés respectivement, au niveau d’une première face d’extrémité axiale du stator, dans deux encoches distinctes de sorte que les jonctions coudées soient saillantes au niveau de la première face d’extrémité axiale du stator.
Cette forme des épingles en « U » décalé est classiquement obtenue par une première étape de pliage permettant d’obtenir une forme en « U » plat dans laquelle les deux segments conducteurs s’étendent dans un même plan, puis par une deuxième étape de vrillage dans laquelle les deux segments conducteurs sont décalés dans une direction circonférentielle l’un par rapport à l’autre. Cette étape de vrillage est classiquement faite lors d’une étape de vrillage global dans laquelle toutes les épingles conductrices sont vrillées en même temps pour obtenir le décalage de leurs segments conducteurs respectifs. Cette étape de vrillage global permet que positionner les épingles sur un cercle de diamètre correspondant à leur position finale dans le corps de pièce bobinée. Un outil tel qu’une pince permet ensuite de récupérer toutes les épingles mises dans l’outil de vrillage et de les insérer dans le corps de pièce bobinée. L’étape de vrillage global facilite l’opération de transfert des épingles depuis l’outils de vrillage vers le corps de pièce bobinée car une fois vrillées les épingles sont déjà disposées dans leur position finale, correspondant au bon diamètre du stator, permettant leur insertion directe dans ledit corps. Cependant, cette étape de vrillage global ne permet pas un vrillage précis des épingles et peut engendrer des cassures dans l’émail recouvrant le cuivre formant les épingles conductrices ce qui peut provoquer des courts-circuits.
L’étape de vrillage peut alternativement être faite par une étape de vrillage unitaire dans laquelle chaque épingle est vrillée individuellement ce qui permet de mieux contrôler les dimensions finales des épingles et d’éviter les cassures de l’émail. De par leur forme en « U » et le décalage entre les segments conducteurs, il n’est pas possible, lors d’un procédé automatique, de positionner les épingles directement dans leur position finale pour leur insertion dans le corps de pièce bobinée. Par exemple, une méthode connue consiste à placer les épingles dans un outil présentant un diamètre largement supérieur au diamètre du corps de pièce bobinée pour ensuite avancer les épingles dans une direction radiale vers l’axe de l’outil jusqu’à ce que les épingles soient placées dans leur position finale pour l’insertion dans le corps de pièce bobinée. Une pince, telle que celles utilisée après un procédé de vrillage global, peut ensuite être utilisée pour transférer les épingles de cet outil vers le corps de pièce bobinée.
Ces différentes étapes de mise en place des épingles dans un diamètre correspondant au diamètre de leur position finale dans le corps de pièce bobinée ainsi que le transfert des épingles de l’outil de mise en place dans ledit corps sont généralement faites au moyen de plusieurs outillages ce qui complexifie le procédé de réalisation du bobinage de la pièce bobinée, rallonge le temps de fabrication sur les lignes d’assemblage de par le transfert des épingles entre les différents outils et peut augmenter le risque de défaillance d’un des outillages. Ces deux inconvénients augmentent le coût de fabrication d’une pièce bobinée comprenant un bobinage de type à épingles conductrices.