INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les coefficients du filtre sont estimés de manière à minimiser l’erreur quadratique. Un bon estimateur de ce filtre dans le domaine fréquentiel est alors donné par l’équation suivante : Où et est la transformée de fourrier discrète respectivement de et de calculée sur , , où est une fenêtre de pondération de taille N et où . Il est possible d’obtenir le filtre temporel en appliquant la transformée de Fourrier discrète inverse sur M points. Le filtre temporal obtenu est le suivant :
Il est à noter que la longueur effective du filtre est et non pas M, et que cette dernière est utilisée pour accélérer les calculs (notamment à travers l’algorithme de la Transformée de Fourrier Rapide (FFT)).
Comme on le comprend de ce qui précède, l’opération 120 de séparation de la partie déterministe utilise le signal vibratoire temporel et le signal de position , tels que mesurés à l’étape 110, pour générer un signal résiduel aléatoire . Elle utilise également des paramètres tels que le délai Δ en nombre d’échantillons et la longueur du filtre N f en nombres d’échantillons. Ces paramètres peuvent être définis par l’opérateur ou définis par défaut avec (où N rev est le nombre d’échantillon angulaire par cycle de l’arbre de référence) et .
Des exemples du signal vibratoire brut, tel qu’acquis à l’étape 110, de la partie déterministe du signal vibratoire et du signal résiduel aléatoire, obtenus en appliquant l’opération 120 de séparation de la partie déterministe, sont représentés, respectivement, sur les parties A, B et C de la . Le signal vibratoire brut montre, sur la partie A, quelques impulsions liées à un défaut d’un élément du système rotatif autre que le roulement, par exemple un défaut d’engrenage. Le signal déterministe, c'est-à-dire la partie déterministe du signal vibratoire, montre clairement ces impulsions, sur la partie B de la , ainsi que la période d’engrènement. Le signal résiduel aléatoire, obtenu à la fin de l’opération 120, montre clairement, sur la partie C de la , les impulsions générées par un défaut de bague externe. En comparant la partie A et la partie C, on comprend que le défaut de bague externe était complètement masqué par le signal déterministe dans le signal vibratoire brut. L’opération 120 a donc permis de mettre en exergue le signal vibratoire propre au défaut du roulement.
Étape 130 : Le procédé 100 comporte ensuite une opération 130 de calcul des bornes de fréquences de défauts. En effet, il est admis communément que les fréquences de défauts de roulement sont sujettes à une déviation générée par le changement de l’angle de contact lors du mouvement. Les fréquences de défauts réelles sont donc sensiblement différentes de celles calculées théoriquement. Il est donc utile d’estimer des intervalles d’incertitude des fréquences de défauts de roulement, l’estimation de ces intervalles correspondant à calculer, pour chaque fréquence de défaut, une borne inférieure et une borne supérieure des fréquences de défauts. Pour cela, on désigne par ∈ l’incertitude sur la fréquence du défaut de cage et on estime les intervalles d’incertitudes (u les bornes inférieure et supérieure) pour les quatre fréquences de défauts de roulements (défaut de bague externe, défaut de bague interne, défaut de cage et défaut de bille), en fonction de l’incertitude ∈ de la fréquence du défaut de cage, en se basant sur la relation linéaire entre les fréquences de défauts des autres éléments du roulement et celle de la cage. Plus précisément, les fréquences caractéristiques des éléments du roulement, en fonction de la fréquence de défaut de la cage (FTF), s’expriment de la façon suivante : Fréquence de défaut de bague externe (BPFO) : Fréquence de défaut de bague interne (BPFI) : Fréquence de défaut de bille ou autre élément de roulement (BSF) :
En se basant sur les formules ci-dessus, les intervalles d’incertitude des fréquences de défauts de roulement sont calculés comme suit : Intervalle d’incertitude sur la fréquence BPFO : Intervalle d’incertitude sur la fréquence BPFI : Intervalle d’incertitude sur la fréquence BSF : Intervalle d’incertitude sur la fréquence FTF :
Cette opération 130 de calcul des bornes de fréquence requiert, comme donnée d’entrée, le vecteur caractéristique théorique du roulement et génère en sortie une borne inférieure et une borne supérieure pour chacune des quatre fréquences de défauts. Cette opération 130 utilise, comme paramètre, l’incertitude sur la fréquence du défaut de cage et la longueur du filtre en nombres d’échantillons. Le paramètre d’incertitude sur la fréquence du défaut de cage peut être prédéfini par l’opérateur ou fixé par défaut à 0,03.
Les opérations 120 et 130 qui viennent d’être décrites peuvent être réalisées l’une à la suite de l’autre, dans n’importe quel ordre, ou bien simultanément si le dispositif de traitement de données le permet.
L’ossature 1 avec ses tasseaux verticaux 1a en bois possèdent une résistance à la compression selon la direction verticale qui est supérieure à la valeur de résistance à la compression du matériau formant le premier mélange. La valeur de résistance à la compression correspond à la valeur à partir de laquelle le matériau se rompt sous un effort en compression.
La plaque de liaison 3 forme un voile 3a et une pluralité de plots 3b en saillie. Le voile 3a est en saillie d’une face de l’ossature 1. Les plot 3b sont en saillie du voile 3a en direction de l’ossature 1 et ils remplissent partiellement les réservations 2. Les plots 3b s’étendent au-delà du plan défini par la face de l’ossature 1 qui fait l’interface avec le voile 3a. Les plots 3b viennent en contact des faces latérales des tasseaux verticaux et horizontaux de manière à former des plots 3b qui ont une forme identique à la forme des réservations 2 pour améliorer la tenue mécanique du panneau mural. La plaque de liaison 3 est une plaque perspirante. Les plots 3b s’opposent à la déformation de l’ossature 1. Il est avantageux que les plots 3b s’enfoncent dans la réservation 2 sur au moins 20% de l’épaisseur de la réservation. L’épaisseur est mesurée selon une direction qui est perpendiculaire au plan défini par la direction longitudinale des tasseaux longitudinaux 1a et la direction horizontale des tasseaux horizontaux 1b. Il est particulièrement avantageux que la profondeur d’enfoncement du plot 3b dans la réservation 2 soit inférieure à 70% de la profondeur de la réservation 2, avantageusement inférieure à 50% de la profondeur de la réservation 2. Il est également avantageux que l’épaisseur de recouvrement entre les plots 3b et l’ossature 1 soit au moins égale à 25% de l’épaisseur de l’ossature 1. Pour former un panneau mural apte à supporter plusieurs étages, il est avantageux que l’épaisseur de recouvrement entre les plots 3b et l’ossature 1 soit au moins égale à 60mm.
Il est particulièrement avantageux de réaliser un panneau mural formé par l’ossature 1 et la plaque de liaison 3. Le panneau mural présente une résistance à la compression qui est supérieure ou égale à 2MPa et une résistance au cisaillement qui est au moins égale à 0,5MPa. De telles valeurs permettent d’envisager la construction de bâtiments d’un ou de plusieurs étages, de préférence moins de quatre étages.
L’association de la plaque de liaison 3 avec l’ossature 1 permet de former un panneau mural qui présente une meilleure résistance à la compression que l’ossature 1 seule et que la plaque de liaison 3 seule. Cette association permet de fournir un panneau mural qui est plus léger que son équivalent en béton ou béton armé et qui est plus résistant mécaniquement que son équivalent en ossature bois uniquement.
La plaque de liaison 3 permet de protéger les tasseaux verticaux 1a en bois contre le feu. Le panneau mural possède une meilleure tenue au feu qu’une construction équivalente en bois. En cas d’incendie, la plaque de liaison 3 résiste mieux qu’une plaque en béton et notamment qu’une plaque en béton-armé ce qui permet d’éviter un éclatement du béton. La configuration proposée est plus simple à réaliser
Il est particulièrement avantageux de former un panneau mural dont la plaque de liaison 3 présente une densité inférieure à 1200kg/m3 voire inférieure à 1000kg/m3 ou 800kg/m3 afin d’avoir un panneau mural facile à transporter et à installer. Pour obtenir un tel panneau mural, il est intéressant d’utiliser un mélange d’un matériau apte à durcir dans lequel sont noyés des éléments organiques d’origine végétale. De manière préférentielle, le mélange comporte au moins 50% volumique d’éléments organiques d’origine végétale. Avantageusement, le mélange comporte au moins 75% volumique d’éléments organiques d’origine végétale voire au moins 85% volumique d’éléments organiques d’origine végétale. Une telle teneur en éléments organiques d’origine végétal permet de former un panneau mural perspirant à la vapeur d’eau ce qui facilite la formation d’un bâtiment avec une bonne régulation hygrothermique. Une telle teneur en éléments organiques d’origine végétal permet de former un panneau mural qui est poreux mais dont l’épaisseur utilisée permet de former un panneau étanche à la pluie et thermiquement performant.
Dans ces conditions, le panneau mural est particulièrement avantageux par rapport aux autres matériaux connus. Il permet de réaliser une structure plus performante qu’une structure équivalente uniquement en bois. Une telle structure est également plus légère et plus résistante aux chocs thermiques qu’une configuration équivalente en béton ou en béton-armé.
Pour la réalisation d’un panneau mural performant, il est important de trouver le meilleur compromis entre les performances mécaniques, l’encombrement du panneau mural, le poids du panneau, la résistivité thermique entre la paroi extérieure et la paroi intérieure ainsi que le déphasage thermique.
L’utilisation de panneaux muraux ayant une épaisseur de plaque de liaison 3 d’au moins 10cm permet également de fournir une bonne absorption phonique ainsi qu’une bonne étanchéité à l’air et à l’eau.
L’utilisation d’un mélange possédant majoritairement en volume des éléments en bois ou des éléments organiques d’origine végétale fait que le panneau mural 3 possède une résistance à la compression avant rupture qui est moins importante qu’un panneau mural équivalent en béton ou en béton armé. Il est donc intéressant de renforcer la plaque de liaison 3 au moyen de l’ossature 1 tout en restant plus léger qu’un panneau en béton. La bonne résistance à la compression de la plaque de liaison selon les autres directions en association avec des plots 3b qui prennent appui sur les parois latérales des tasseaux verticaux et horizontaux permet de réaliser un contreventement efficace, de faible poids et avec des bonnes performances thermiques.
La plaque de liaison 3 possède une épaisseur suffisante pour assurer un rôle structurel. L’ossature 1 est installée fixement à la plaque de liaison 3. La plaque de liaison 3 relie mécaniquement chacun des tasseaux verticaux 1a. Les tasseaux verticaux 1a s’étendent verticalement d’une extrémité active à l’autre du panneau mural. Par extrémité active, on entend l’extrémité inférieure qui est posée sur un support ainsi que l’extrémité supérieure qui supporte un toit ou un autre étage. Préférentiellement, la plaque de liaison 3 est fixée directement à tous les tasseaux verticaux 1a. De manière avantageuse, la plaque de liaison 3 est fixée directement à tous les tasseaux horizontaux 1b.
La plaque de liaison 3 possède une épaisseur minimale qui est au moins égale à 5cm, de préférence au moins égale à 8cm de manière à assurer une résistance mécanique à la compression supérieure à une valeur seuil. Il est particulièrement avantageux d’avoir une épaisseur inférieure à 50cm, de préférence inférieure à 40cm et encore plus préférentiellement inférieure à 30cm. Il est particulièrement avantageux d’avoir une épaisseur de voile 3a qui est au moins égale à 8 cm afin de réaliser un déphasage thermique important entre les deux parois opposées de la plaque de liaison 3. Il est avantageux de réaliser un voile 3a ayant une épaisseur comprise entre 0,5 et 1,5 fois l’épaisseur des tasseaux 1a/1b tout en assurant les conditions de recouvrement indiquées plus haut pour fournir un contreventement efficace.
La plaque de liaison 3 est préférentiellement plus épaisse que l’ossature 1. L’ossature 1 est saillante d’une face de la plaque de liaison 3 de manière à définir une réservation 2 qui reçoit la plaque d’isolant thermique 4.
Selon les configurations, l’ossature 1 peut se trouver sur la face intérieure ou extérieure de la plaque de liaison 3.
Préférentiellement, le panneau mural comporte encore une ou plusieurs plaques d’isolant thermique 4. Les plaques d’isolant thermique 4 sont installées dans les réservations 2 de l’ossature 1. La plaque d’isolant thermique 4 présente une résistivité thermique qui est supérieure ou égale à la résistivité du matériau béton-bois formant la plaque de liaison 3. La plaque d’isolant thermique 4 présente préférentiellement une masse volumique qui est inférieure à celle du matériau béton-bois et encore préférentiellement inférieure à celle du bois. Les plaques d’isolant thermique 4 permettent d’améliorer la résistance thermique globale du panneau mural. Il est avantageux que la somme de l’épaisseur de la plaque d’isolant thermique et du plot 3b en béton-bois soit égale à la hauteur de la réservation 2. Afin d’améliorer la résistance thermique du panneau mural, il est préférable d’installer des plaques isolantes qui sont réalisées dans un matériau thermiquement isolant présentant un rapport résistivité thermique sur la densité (R/d) qui est au moins quatre fois supérieur, de préférence au moins cinq fois supérieur au même rapport du matériau utilisé pour former la plaque de liaison. Un tel matériau présente une bonne résistivité thermique mais de faibles performances mécaniques et une faible valeur de déphasage thermique. L’isolant thermique se présente avantageusement sous la forme d’une laine.
De manière préférentielle, le panneau mural est muni d’une couche de parement (non illustrée) qui est séparée de la plaque de liaison 3 par l’ossature 1 et la plaque d’isolant thermique 4. La plaque de parement peut être une plaque de plâtre. La plaque de parement possède une résistance mécanique avant rupture selon la direction verticale qui est inférieure à celle de l’ossature 1 et inférieure à celle de la plaque de liaison 3. La plaque de parement possède une résistance à la compression qui est au moins cinq fois plus faible que la résistance en compression de l’ossature et au moins deux fois plus faible que la résistance en compression de la plaque de liaison, de préférence au moins cinq fois plus faible. Le poids de la couche de parement représente moins de 5% du poids total du panneau mural.
La fabrication du panneau mural peut comporter les étapes successives suivantes. Une ossature 1 est fournie qui possède les futurs tasseaux verticaux 1a. Les tasseaux verticaux 1a sont préférentiellement fixés les uns aux autres au moyen d’un ou plusieurs tasseaux horizontaux 1b, préférentiellement au moins deux tasseaux horizontaux 1b de manière à former un cadre procurant une certaine tenue mécanique. Un moule est fourni et destiné à recevoir l’ossature 1.
Une pluralité de plaques d’obturation, préférentiellement des plaques 4 de matériau isolant thermiquement est installée dans l’ossature 1. De préférence, les plaques d’obturation remplissent chacune des cavités existantes dans l’ossature. Comme indiqué plus haut, il est avantageux que les plaques d’isolant thermique 4 ne remplissent pas complètement la cavité de manière à permettre la formation d’un plot en béton-bois 3a.
Comme illustré aux figures 2 et 3, l’ossature 1 est surmontée par une pluralité de connecteurs 5, par exemple des connecteurs 5 vissés dans les tasseaux verticaux 1a.
Un mélange d’un matériau durcissable à l’intérieur duquel sont noyés des éléments organiques d’origine végétal est coulé dans le moule qui contient l’ossature 1 et les plaques d’obturation. Une fois que le mélange a durci, le panneau mural illustré à la peut être extrait hors du moule. En alternative, la plaque d’isolant thermique 4 replie partiellement les trous et est conservée.
Les figures 5 et 8 illustrent une vue en coupe du panneau mural. Une face du panneau mural est formée par l’ossature 1 et les plaques d’isolant thermique 4. L’autre face est formée par la plaque de liaison 3. Les connecteurs 5 fixés à l’ossature 1 sont noyés dans la plaque de liaison 3 sans traverser la plaque de liaison 3. Les connecteurs 5 assurent la transmission mécanique des efforts entre l’ossature 1 et la plaque de liaison 3.
Les plots de béton-bois 3a et les plaques d’isolant thermique 4 remplissent l’espace à l’intérieur de l’ossature 1 de manière à améliorer la résistance thermique sans augmenter l’encombrement du panneau mural.
La illustre une vue de dessus du panneau mural. Il est particulièrement avantageux que le panneau mural possède une lisse haute et une lisse basse qui soient formées par des tasseaux transversaux 1b de l’ossature 1. En alternative, la lisse haute et la lisse basse sont directement fixées à l’ossature 1 pour faciliter la transmission des efforts.
Il est également avantageux que la lisse haute soit destinée à supporter la dalle du niveau supérieur comme cela est illustré schématiquement à la .
Comme indiqué plus haut, il est avantageux que le panneau mural soit dépourvu de trou traversant de manière à fournir des performances mécaniques et thermiques optimales. Cependant, comme illustré à la , il est également possible de prévoir que le panneau mural possède une réservation 7 qui peut recevoir une fenêtre, une baie-vitrée, une porte ou tout autre élément adapté. Afin de procurer une tenue mécanique adaptée, il est avantageux de prévoir que l’ossature possède des tasseaux horizontaux 1b qui vont supporter l’élément installé.
Lors de la formation du panneau mural, il est avantageux de remplir une partie du moule avec un élément d’obstruction pour définir la réservation. Il est également avantageux de ne pas utiliser de plaque d’isolant thermique 4 dans cette zone. Comme la plaque de liaison 3 se découpe facilement, il est possible d’adapter les dimensions du trou traversant aux besoins, au dernier moment.
De manière préférentielle, le voile 3a en béton-bois dépasse au-delà de l’ossature 1. Il est avantageux que le voile 3a vienne à l’aplomb de l’ossature sur une extrémité et qu’il dépasse de l’ossature sur l’extrémité opposée selon la direction horizontale et/ou verticale. Une telle configuration permet de faciliter l’association des panneaux muraux pour former une construction.
De manière préférentielle, différentes formes de panneaux muraux sont réalisées de manière à définir des panneaux muraux pour former des coins, des terminaisons de murs ou des continuités de murs. La illustre une construction qui comportent trois panneaux muraux fixés les uns aux autres. Deux panneaux muraux forment un coin, de préférence un coin à 90°. Deux des panneaux muraux sont installés dans la continuité de leurs faces latérales.
De manière avantageuse, les panneaux muraux sont fixés les uns aux autres par leurs tasseaux horizontaux 1b et préférentiellement par les lisses hautes et/ou basses comme cela est illustré aux figures 10 et 11. Dans les modes de réalisation illustrés aux figures 10 et 11, les panneaux muraux sont fixés deux à deux au moyen d’un élément fixant 8, par exemple par une platine métallique associée à des vis, des boulons, des rivets ou tout autre moyen équivalent.
En alternative ou en complément, deux panneaux muraux adjacents d’un même niveau sont fixés l’un à l’autre au moyen d’un montant en bois. Les deux ossatures en bois 1 sont fixées au montant en bois.
De manière particulièrement avantageuse, une fois les panneaux muraux fixés les uns aux autres, les panneaux sont solidarisés au moyen de la contre-ossature 6 qui s’étend sur au moins deux panneaux montés dans la continuité de leurs faces latérales, c’est-à-dire avec des faces latérales qui ne forment qu’un seul plan extérieur ou intérieur.
Il est préférable de réaliser un élément d’étanchéité qui relie la plaque de liaison inférieure avec la plaque de liaison supérieur. L’étanchéité peut être obtenue au moyen d’une couche de mortier-colle. Il est également avantageux d’utiliser un élément d’étanchéité qui connecte deux panneaux muraux adjacents d’un même niveau.
- une seconde étape, correspondant à une seconde phase du mouvement ondulatoire, de préférence une phase de descente au cours de laquelle ladite charge descend depuis une position haute jusqu’à une position basse, au cours de laquelle les moyens de stockage électrique sont rechargés par lesdits moyens d’alimentation électrique et l’énergie produite par les moyens moteurs électriques est convertie en énergie calorifique par lesdits moyens dissipateurs d’énergie électrique.
est une vue schématique qui illustre le système de compensation active selon l’invention ;
est une vue schématique qui illustre un appareil pouvant être équipé d’un système de compensation active selon l’invention.
La présente invention concerne ainsi un système de compensation active 1 qui est destiné à compenser au moins partiellement l'effet d’un mouvement ondulatoire sur une charge C, de préférence dans une direction verticale ou éventuellement dans au moins une autre direction (par exemple au moins une direction horizontale).
De manière générale, une telle charge C mobile est classiquement manœuvrée selon une direction verticale, entre deux positions : une position basse et une position haute.
Et, dans le cadre d’un mouvement selon une direction verticale, le mouvement ondulatoire comprend deux phases :
- une phase de levage, au cours de laquelle la charge C est levée depuis la position basse jusqu’à la position haute, et
- une phase de descente, au cours de laquelle la charge C descend depuis la position haute jusqu’à la position basse.
Le système de compensation active 1 selon l’invention est de préférence adapté à la compensation active de la houle (dit encore « active heave compensation »).
La charge C peut alors être immergée ou partiellement immergée.
Une telle compensation active de houle peut être prévue pour tout type de charge C, par exemple une charge à transporter par une grue G ou autre installation de levage ( ), une construction immergée sous l'eau telles que des équipements de pose de canalisations, etc.
De manière générale, le système de compensation active 1 selon l’invention permet notamment d’optimiser la demande de puissance électrique dans un appareil de levage G ( ). Il est ainsi applicable à tout pic de demande pour la puissance électrique d’un appareil de levage G.
Le système de compensation active 1 selon l’invention est également applicable à tout appareil présentant des pics de demande pour la puissance électrique du fait d’un mouvement ondulatoire sur une charge, en particulier pour la compensation active de la houle.
la représente un compteur électrique selon un premier mode de réalisation de l’invention, le compteur étant un compteur monophasé ;
la représente des étapes d’un procédé d’évaluation de l’erreur de mesure du compteur ;
la représente un compteur électrique selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, le compteur étant un compteur monophasé ;
la représente un compteur électrique selon un troisième mode de réalisation de l’invention, le compteur étant un compteur triphasé ;
la représente un compteur électrique selon un quatrième mode de réalisation de l’invention, le compteur étant un compteur triphasé.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la , le compteur électrique selon un premier mode de réalisation de l’invention 1 est un compteur monophasé, qui est destiné à mesurer une énergie consommée fournie à l’installation électrique 2 d’un abonné par un réseau de distribution 3. L’installation électrique 2 est symbolisée par une charge Z.
Le réseau de distribution 3 comprend une phase 4 et un neutre 5.
Un disjoncteur 6 est positionné entre le compteur 1 et l’installation 2. Le disjoncteur 6, qui peut être actionné par l’abonné, a notamment pour rôle de protéger l’installation 2 en s'ouvrant lorsqu’un sur-courant, résultant par exemple d’un court-circuit en aval du disjoncteur 6, survient sur le réseau de distribution 3.