INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La montre que les ailettes frontales 31, 32, 41, 51, 52 comportent un groupe central 40 d’ailettes frontales 41 compris entre un groupe latéral gauche 30 d’ailettes frontales 31, 32 et un groupe latéral droit 50 d’ailettes frontales 51, 52. Le groupe central 40 comportant une pluralité d’ailettes frontales 41. En l’espèce, le groupe central 40 comprend quatre ailettes frontales 41. Le groupe latéral gauche 30 comporte au moins une ailette frontale 31, 32 formant un angle non nul avec les ailettes frontales 41 du groupe central 40. En l’espèce, le groupe latéral gauche 30 comporte deux ailettes frontales 31, 32 non parallèles entre elles, une ailette frontale externe 31 et une ailette frontale interne 32. Dans le groupe latéral gauche 30, l’ailette frontale interne 32 est comprise entre l’ailette frontale externe 31 et le groupe central 40, et l’ailette frontale externe 31 est comprise entre l’ailette frontale interne 32 et le premier bord latéral 16 du carter 14. Le groupe latéral droit 50 comporte au moins une ailette frontale 51, 52 formant un angle non nul avec les ailettes frontales 41 du groupe central 40. En l’espèce, le groupe latéral droit 50 comporte deux ailettes frontales 51, 52 non parallèles non parallèles entre elles, une ailette frontale externe 51 et une ailette frontale interne 52. Dans le groupe latéral droit 50, l’ailette frontale interne 52 est comprise entre l’ailette frontale externe 51 et le groupe central 40, et l’ailette frontale externe 51 est comprise entre l’ailette frontale interne 52 et le deuxième bord latéral 17 du carter 14. Dans le dispositif de ventilation 8, 9, 10, 11 selon l’invention, une direction latérale s’entend selon une direction perpendiculaire à une orientation des ailettes frontales 41 du groupe central 40.
Les FIGURES 2, 5, 9, 11 et 12 illustrent des exemples de positionnements relatifs des ailettes frontales 31, 32, 41, 51, 52 dans le dispositif de ventilation 8, 9, 10, 11 selon l’invention. L’inclinaison de chacune des ailettes frontales 31, 32, 41, 51, 52 forme un angle mesuré entre un plan de l’ailette frontale considérée et l’axe médian 13 du dispositif de ventilation 8, 9, 10, 11. Les valeurs ici exprimées sont en valeur absolue. Les FIGURES 2, 5, 9, 11 et 12 montrent que les ailettes frontales 41 du groupe central 40 sont toutes parallèles les unes aux autres. Les ailettes frontales 31, 32 du groupe latéral gauche 30 forment toutes un angle non nul entre elles. Les ailettes frontales 51, 52 du groupe latéral droit 50 forment toutes un angle non nul entre elles.
Dans les FIGURES 2, 5 et 9, les ailettes frontales 31, 32 du groupe latéral gauche 30 sont orientées de manière symétrique par rapport aux ailettes frontales 51, 52 du groupe latéral droit 50.
La configuration illustrée en est destinée à orienter un flux d’air 100 traversant le dispositif de ventilation 8, 9, 10, 11 selon l’invention à gauche de l’axe médian 13, autrement dit à gauche du siège 5 situé en vis-à-vis dudit dispositif de ventilation 8, 9, 10, 11. L’ailette externe 31 du groupe latéral gauche 30 est inclinée à 42°, l’ailette interne 32 du groupe latéral gauche 30 est inclinée à 36°, les ailettes frontales 41 du groupe central 40 sont inclinées à 30°, l’ailette frontale interne 52 du groupe latéral droit 50 est inclinée à 24° et l’ailette frontale externe 51 du groupe latéral droit 50 est inclinée à 18°.
La configuration illustrée en est destinée à orienter un flux d’air 100 traversant le dispositif de ventilation 8, 9, 10, 11 selon l’invention à droite de l’axe médian 13, autrement dit à droite du siège 5 situé en vis-à-vis dudit dispositif de ventilation 8, 9, 10, 11. L’ailette externe 31 du groupe latéral gauche 30 est inclinée à 18°, l’ailette interne 32 du groupe latéral gauche 30 est inclinée à 24°, les ailettes 41 du groupe central 40 sont inclinées à 30°, l’ailette frontale interne 52 du groupe latéral droit 50 est inclinée à 36° et l’ailette frontale externe 51 du groupe latéral droit 50 est inclinée à 42°.
La montre que l’organe de régulation 15 est situé en arrière de la pluralité 20 d’ailettes frontales 31, 32, 41, 51, 52 relativement à la direction du flux d’air 100. L’organe de régulation 15 du flux d’air 100 comporte un premier déflecteur 61 situé au niveau du premier bord latéral 16 du carter 14 et un deuxième déflecteur 62 situé au niveau du deuxième bord latéral 17 du carter 14.
La montre que le premier déflecteur 61 et le deuxième déflecteur 62 comprennent chacun un bord libre 63 et un axe de rotation 66 opposé au bord libre 63, chaque déflecteur 61, 62 étant mobile en rotation par rapport à l’axe de rotation 66 de sorte à permettre au bord libre 63 de s’éloigner du bord latéral 16, 17 du carter 14 auquel le déflecteur 61, 62 considéré est solidairement fixé. L’axe de rotation 66 du premier déflecteur 61 est parallèle à l’axe de rotation 66 du deuxième déflecteur 62. La montre que l’axe de rotation 66 de chacun des déflecteurs est parallèle à l’axe de rotation 22 des ailettes frontales 31, 32, 41, 51, 52.
Les FIGURES 6 et 10 montrent que, dans le dispositif de ventilation 8, 9, 10, 11 selon l’invention, l’organe de régulation 15 comporte un élément de contrôle 70 permettant de configurer ledit organe de régulation 15 dans une première configuration 71, montrée en FIGURES 5 et 6, ou dans une deuxième configuration 72, montrée en FIGURES 9 et 10. L’élément de contrôle 70 est situé hors du flux d’air 100.
Les FIGURES 6 et 10 montrent que l’élément de contrôle 70 comporte une molette 73 montée mobile en translation sur une glissière 74 qui s’étend parallèlement à l’axe médian 13. L’élément de contrôle 70 comporte en outre une première bielle 75 reliant la molette 73 au premier déflecteur 61 et une deuxième bielle 76 reliant la molette 73 au deuxième déflecteur 62. L’organe de régulation 15 passe de la première configuration 71, montrée en , à la deuxième configuration 72, montrée en , et inversement, lorsque la molette 73 est déplacée en translation sur la glissière 74, respectivement depuis une première position 81 vers une deuxième position 82.
La montre l’organe de régulation 15 configuré dans sa première configuration 71, avec une molette 73 illustrée en en première position 81, permet d’éloigner les bords libres 63 des déflecteurs 61, 62 des bords latéraux 16, 17 du carter 14 auquel les déflecteurs 61, 62 sont respectivement fixés pour que le flux d’air 100 soit orienté exclusivement vers une zone centrale 60 des ailettes frontales 31, 32, 41, 51, 52. Dans la première configuration 71, les déflecteurs 61, 62 forment un angle non nul par rapport à l’axe médian 13, de sorte à orienter le flux d’air 100 vers la zone centrale 60. Le flux d’air 100 est ainsi accéléré en aval des déflecteurs 61, 62. Les FIGURES 3 et 4 illustrent ce flux d’air 100 accéléré en sortie du dispositif de ventilation 8, 9, 10, 11 selon l’invention, tel qu’orienté vers la première rangée 4 de sièges 5, la étant une vue de l’habitacle 2 priser depuis la première rangée 4 de sièges 5 arrière. Les FIGURES 3 et 4 montrent que le flux d’air 100 est concentré lorsque l’organe de régulation 15 du dispositif de ventilation 8, 9, 10, 11, représenté en , est configuré dans sa première configuration 71. On parle aussi de mode « Blast on face » pour le flux d’air 100 ainsi diffusé de façon concentrée et accélérée.
- un deuxième élément 2b ( , 5b) ou une série d’au moins deux deuxièmes éléments 2b juxtaposés ou superposés l’un par rapport à l’autre le long ou sur la hauteur de l’axe X2 du stabilisateur 2 (figures 1, 2, 4, 6, 7, 8, 9, 10), le ou chaque deuxième élément 2b étant fixe ou orientable et s’étendant, ou étant apte à s’étendre à la suite d’un changement d’orientation (lorsqu’il est orientable), dans le deuxième plan vertical.
On comprend que le nombre d’éléments 2a, 2b varie en fonction de la hauteur de la cuve 1 et des dimensions/formes des éléments.
Dans cette forme de réalisation préférentielle du stabilisateur 2, on comprend que chaque rang (de la juxtaposition) ou étage (de la superposition) comprend un premier élément 2a et/ou un deuxième élément 2b.
De préférence, au moins deux éléments 2a, 2b sont montés selon une orientation libre ou fixe l’une par rapport à l’autre.
De préférence, le stabilisateur 2, le cas échéant au moins l’un des éléments 2a, 2b ou chaque élément 2a, 2b, s’étend de part et d’autre ou radialement, de préférence symétriquement, de l’axe X2 du stabilisateur 2, de préférence perpendiculaire à ce dernier. La symétrie correspond à une extension surfacique symétrique du stabilisateur 2 de part et d’autre de son axe X2 permettant lorsqu’il est orientable, ou que l’élément est orientable, de stabiliser ou de mieux stabiliser le stabilisateur 2, ou l’élément 2a, 2b concerné, dans le premier plan et/ou le deuxième plan en fonction ou sous l’effet du mouvement (ou à l’accélération) transversal(e) et/ou du mouvement (ou à l’accélération) longitudinal(e) du corps.
Dans le mode de réalisation préférentielle du stabilisateur 2 lui permettant d’être, au moins en partie, orientable, et dans la forme préférentielle du stabilisateur 2 constitué d’au moins un premier élément 2a et au moins un deuxième élément 2b, la présente invention peut prévoir que :
- une pluralité de groupes de deux éléments 2a, 2b, à savoir un premier élément 2a et un deuxième élément 2b, reliés perpendiculairement entre eux (dans chaque groupe) (figures 1, 2, 4, 6, 5a, 5b, 7, 9 et 10),
- ou au moins un ensemble d’au moins deux desdits groupes,
- ou l’ensemble des éléments 2a, 2b ou groupes du stabilisateur 2 reliés fixement les uns aux autres ( ),
est orientable en étant apte à tourner librement autour de l’axe X2 du stabilisateur 2 en fonction ou sous l’effet du mouvement (ou de l’accélération) du corps dans la cuve 1.
Comme on peut le voir sur les figures, lorsque le stabilisateur 2 comprend une pluralité de groupes de deux éléments 2a, 2b, les deux éléments 2a, 2b de chaque groupe sont disposées :
- sur le même rang de la juxtaposition ou le même étage de la superposition (voir notamment les figures 7, 9, 10),
- ou respectivement sur deux rangs ou étages adjacents (voir notamment les figures 1, 2).
De préférence, le ou au moins l’un des éléments 2a, 2b du stabilisateur 2 comprend un ou plusieurs trou(s) traversant 20a, 20b permettant de laisser passer le corps à travers le ou lesdits trou(s) 20a, 20b traversant (figures 1, 2, 4, 5a, 5b, 6, 7, 9, 10). Le ou les trous traversant 20a, 20b permettent au corps, notamment à l’état liquide (par exemple de l’eau), de s’écouler ou d’être transférer d’un côté à l’autre de l’élément 2a, 2b. Les trous traversant 20a, 20b évitent les efforts importants du corps sur le panneau ou sur l’élément 2a, 2b. Le nombre de trous traversant ménagés dans un élément 2a, 2b est avantageusement identique et leur position est symétrique par rapport au mât 3 et particulièrement à l’axe X2 du stabilisateur.
Comme on peut le voir également sur les figures, dans une forme préférentielle de chaque élément 2a, 2b du stabilisateur 2, chaque élément 2a, 2b peut présenter une forme de lame ou pale (ou autre forme plate allongée) (figures 1, 2, 4, 6, 7, 9, 10) ou de panneau (figures 5a, 5b). D’une manière préférentielle, chaque élément 2a, 2b a la forme d’un quadrilatère. Les éléments du stabilisateur 2 illustré sur les figures 1, 2, 4, 7 à 10 sont de forme rectangle avec les sommets chanfreinés ou arrondis. Il s’agit d’éléments plats. Dans une alternative non représentée, les faces verticales des éléments sont concaves ou convexes. Les éléments 2a, 2b disposés dans la partie inférieure de la cuve 3 sont préférentiellement plus larges et/ou plus longs que les éléments 2a, 2b disposés dans la partie supérieure (figures 1 à 3). D’une manière préférentielle et tel qu’illustré sur les figures 6 à 10, au moins un des éléments 2a, 2b, c’est-à-dire le ou les éléments le(s) plus proche(s) du fond du fond de la cuve 1, dispose d’une largeur et/ou d’une longueur réduite, c’est-à-dire inférieure à celle des autres éléments. Cette longueur/largeur réduite du ou des éléments dans la partie inférieure de la cuve 1 autorise un déplacement de liquide plus important et contribue à une stabilisation plus rapide du corps à l’état liquide.
On peut voir sur les figures 5a et 5b que le stabilisateur 2 peut comprendre dans une autre forme de réalisation deux éléments 2a, 2b en forme de panneau. De tels éléments 2a, 2b en forme de panneau permettent de limiter le nombre d’éléments 2a, 2b constituant le stabilisateur en formant chacun un élément 2a, 2b avec une grande surface de stabilisation. Le deuxième élément 2b est apte et destiné à être monté sur le premier élément 2a. Selon la réalisation, le montage est tel que le premier élément 2a et le deuxième élément 2b sont orientés de 90° l’un par rapport à l’autre. La forme de chaque élément 2a, 2b est adaptée à la cuve 1, avantageusement à l’espace interne de la cuve 1. Les dimensions, notamment la largeur et/ou la longueur, de l’élément 2a, 2b sont définies de sorte qu’il puisse pivoter autour de l’axe X2 du stabilisateur 2 sans entrer en contact avec les parois de la cuve 1. Dans l’exemple représenté, chaque élément 2a, 2b dispose d’une hauteur légèrement inférieure à la hauteur de la cuve 1. Le côté supérieur ou la partie haute de chaque élément 2a, 2b dispose d’une largeur ou longueur (dans la direction transversale à l’axe X2 du stabilisateur 2) moins importante que la longueur ou largeur du côté inférieur ou de la partie basse dudit élément. La partie haute est préférentiellement plus élancée que la partie basse. Chaque panneau dispose d’une faible épaisseur.
Comme mentionné ci-dessus, par « sel alcalinoterreux choisi parmi le CaCl 2 , BeCl 2 , le MgCl 2 , le BaCl 2 et leurs mélanges », on entend que cette caractéristique désigne aussi bien le CaCl 2 en tant que tel, le BeCl 2 en tant que tel, le MgCl 2 en tant que tel et le BaCl 2 en tant que tel qu’un mélange d’au moins 2, d’au moins 3 voire de ces 4 sels alcalinoterreux. Aussi et par « leurs mélanges », on désigne, par exemple :
Par « concentration supérieure à 0 mol/L à 1,0 mol/L », on entend la même définition que celle précédemment fournie ( cf. supra ). Aussi et en particulier, un autre mode de réalisation de l’invention concerne le procédé tel que décrit ci-dessus, dans lequel :
la concentration saline en sel alcalinoterreux dans ladite solution protéique traitée enzymatiquement et salée est comprise d’une concentration supérieure à 0 mol/L à 1,0 mol/L ; et/ou la concentration saline en KCl dans ladite solution protéique traitée enzymatiquement et salée est comprise d’une concentration supérieure à 0 mol/L à 1,0 mol/L.
Cela signifie donc que les sels peuvent être dissous dans la solution salée avant son ajout dans la solution protéique traitée enzymatiquement. Cela signifie également que les sels sont dissous dans la solution protéique traitée enzymatiquement et salée obtenue.
En particulier, un autre mode de réalisation de l’invention concerne également le procédé tel que décrit ci-dessus, dans lequel :
la concentration saline en sel alcalinoterreux dans ladite solution protéique traitée enzymatiquement et salée est comprise d’une concentration supérieure à 0 mol/L à 0,6 mol/L ; et/ou la concentration saline en KCl dans ladite solution protéique traitée enzymatiquement et salée est comprise d’une concentration supérieure à 0 mol/L à 0,6 mol/L.
Avantageusement, l’ajout de ladite solution salée à l’étape i) est effectué à une température comprise de 1°C à 75°C ou comprise de 40°C à 50°C, i.e. potentiellement la température de travail de l’enzyme, l’ajout étant effectué après l’incubation de celle-ci pendant une durée déterminée. Dès lors, on comprend que dans un autre mode de réalisation, l’invention a pour objet le procédé tel que décrit ci-dessus, dans lequel ledit mélange est réalisé à une température comprise de 1°C à 75°C ou comprise de 40°C à 50°C. Par « température comprise de 1°C à 75°C », on entend que la température peut être comprise de 5°C à 70°C, de 10°C à 60°C, de 20°C à 50°C, de 30°C à 40°C, de 50°C à 75°C, de 50°C à 60°C, de 5°C à 50°C, de 25°C à 50°C, comme elle peut-être de 1°C, de 5°C, de 10°C, de 15°C, de 20°C, de 25°C, de 30°C, de 35°C, de 40°C, de 45°C, de 50°C, de 55°C, de 60°C, de 65°C, de 70°C ou de 75°C. Par « température comprise de 40°C à 50°C », on entend que la température peut être comprise de 40°C à 48°C, de 40°C à 46°C, de 40°C à 44°C, de 40°C à 42°C, de 42°C à 50°C, de 44°C à 50°C, de 46°C à 50°C, de 48°C à 50°C, comme elle peut-être de 40°C, de 41°C, de 42°C, de 43°C, de 44°C, de 45°C, de 46°C, de 47°C, de 48°C, de 49°C ou de 50°C.
Selon un autre mode de réalisation, l’invention a pour objet le procédé tel que décrit ci-dessus, lequel comprend en outre avant l’étape b. une étape ii) de mélange de ladite solution protéique traitée enzymatiquement avec une solution acide pour obtenir une solution protéique traitée enzymatiquement et acidifiée.
Par « solution acide », on entend une solution aqueuse capable de faire baisser le pH de la solution protéique traitée enzymatiquement à un pH compris de 4,0 à 8,0. Pour cela, il est possible d’utiliser des acides organiques ou leurs sels, du jus de citron, de la glucono-δ-lactone, etc. Par conséquent, on comprend qu’un autre mode de réalisation de l’invention a pour objet le procédé tel que décrit ci-dessus, dans lequel ladite solution acide est choisie parmi :
les acides organiques, tels que l’acide citrique, l’acide ascorbique, l’acide folique, l’acide lactique ou l’acide malique, etc. , et leurs sels, tels que le citrate de sodium, le citrate de potassium, etc. ou les sels ascorbates, etc. ; le jus de citron ; la glucono-δ-lactone ; les produits de fermentation microbienne ; l’acide acétique ; l’acide gluconique ; l’acide chlorhydrique ; et l’acide acétique.
En particulier, un mode de réalisation de l’invention concerne le procédé tel que décrit ci-dessus, dans lequel ladite solution acide est choisie parmi :
les acides organiques choisis parmi l’acide citrique, l’acide ascorbique, l’acide folique, l’acide lactique et l’acide malique, et leurs sels choisis parmi : le citrate de sodium, le citrate de potassium et les sels ascorbates ; le jus de citron ; la glucono-δ-lactone ; les produits de fermentation microbienne ; l’acide acétique ; l’acide gluconique ; l’acide chlorhydrique ; et l’acide acétique.
Dans un mode de réalisation, le procédé d’extraction et de séparation d’au moins un composant d’une DEL selon l’invention est mis en œuvre au sein d’un procédé plus global de recyclage d’une DEL ou d’un système comprenant au moins une DEL.
DEL La présente invention porte également sur une DEL comprenant au moins une couche comprenant du polydiméthylsiloxane, dans laquelle l’au moins une couche comprenant du polydiméthylsiloxane est dépolymérisation au moins partiellement suite à l’action d’une solution comprenant au moins un solvant et au moins un sel de fluor.
Préférentiellement, ladite solution présente les mêmes caractéristiques que celles décrites pour la solution comprenant un solvant et un sel de fluor utilisée à l’étape a) du procédé selon l’invention.
Plus préférentiellement, ladite solution comprend du fluorure de tétrabutylammonium dans un mélange de solvants comprenant du méthyltétrahydrofurane et de l’acétone ou du méthyltétrahydrofurane et l’acétonitrile.
EXEMPLES La présente invention se comprendra mieux à la lecture des exemples suivants qui illustrent non-limitativement l’invention. Exemple 1 : Etude de l’efficacité de diverses solutions comprenant un solvant et un sel de fluor pour dépolymériser du polydiméthylsiloxane
Matériel et Méthodes Des échantillons de PDMS sont mis en contact avec divers solvants contenant ou non du TBAF pour évaluer la capacité de dépolymérisation. Le PDMS est mis en contact avec le solvant dans les conditions suivantes : 1 mL de solvant pour 74 mg de PDMS.
Résultats Les résultats des essais de dépolymérisation du PDMS sont présentés dans le tableau suivant :
Dépolymérisation de PDMS Solvant TBAF (mol/L) Solubilité de TBAF/solvant Dépolymérisation de PDMS Libération de Luminophore Temps THF 1 + + + THF 0,1 + + + DCM 1 + + + 30 min MeCN 1 + + + 30 min DCM 0 - - - NA DCM/Cyclohexane 37/63 (en volume) 0 - - - NA DCM/Cyclohexane 37/63 (en volume) 0,33 Séparation de phase + + Toluène 0 - - - NA
Le temps indiqué dans le tableau 1 (colonne de droite) correspond au temps nécessaire à l’obtention d’une dépolymérisation suffisante du PDMS pour permettre l’extraction du luminophore hors de la DEL. L’indication NA précise que l’action du solvant n’est pas suffisante pour dépolymériser le PDMS suffisamment pour permettre l’extraction du luminophore hors de la DEL.
Les résultats montrent que le PDMS est dépolymérisé dans une solution de TBAF solubilisé dans du tétrahydrofurane (THF), du dichlorométhane (CH 2 Cl 2 ), du trichlorométhane (CHCl 3 ), de l’acétonitrile (CH 3 CN) ou du méthyltétrahydrofurane (CH 3 -THF). Exemple 2 : Etude de l’effet de la concentration du TBAF dans du THF sur la dépolymérisation du PDMS
La dépolymérisation du PDMS dans le TBAF/THF, à température ambiante, a été réalisée à différentes concentrations de TBAF pour étudier la cinétique.
Concentration de TBAF (mol/L) Volume de THF (mL) mmol de TBAF Masse de PDMS (mg) mmol de monomère de PDMS Dépolymérisation 1 1 1 74 1 0,8 1 0,8 74 1 0,6 1 0,6 74 1 0,4 1 0,4 74 1 0,2 1 0,2 74 1 0,1 1 0,1 74 1 0,05 1 0,05 74 1 0,04 1 0,04 74 1 0,03 1 0,03 74 1 3-4h 0,02 1 0,02 74 1 0,01 1 0,01 74 1 0,005 1 0,005 74 1
L'effet de la concentration de TBAF a montré que le TBAF dans THF est capable de dépolymériser le polymère PDMS à un rapport molaire (monomère:TBAF, 1:0,005) en cinq jours. Exemple 3 : Etude de l’effet de la concentration du TBAF dans du CH 3 -THF sur la dépolymérisation du PDMS
Une isolation d’angle est mise en place et le parement d’angle PA est fixe.
Le montage selon les Figures 9 et 10 est réalisé selon le même principe.
Sur la , une seule pièce PCL est utilisée pour la mise en place du joint J. La pièce PCL ne porte pas d’équerre E.
Sur la , on a procédé comme pour la , avec en plus l’utilisation d’un parement d’angle PA. La pièce PCL porte ici une équerre E.
Sur la , le montage des cadres d’isolation de part et d’autre de la saillie dans le mur M est identique au montage des cadres de droite et de gauche de la .
Une tôle de protection TP vient dans les rainures g1 des montants et traverses 1.
Les Figures 12 à 15 sont des vues en coupe verticale dans les différentes situations indiquées ci-dessus, les différents montages mis en jeu pouvant être déduits des descriptions des montages précédemment décrits.
Sur la , M désigne un mur ; BF , un bloc-fenêtre ; VR, un volet roulant ; P, un parement ; AF, un appui de fenêtre ; I, un isolant ; et EA, un espace d’air.
Sur la , M désigne un mur ; AF, un appui de fenêtre ; P, un parement ; I, un isolant.
Sur la , SPT désigne une soupente de toiture ; P, un parement ; I, un isolant ; et EA, un espace d’air.
Sur la , M désigne un mur ; AC, un acrotère ; P, un parement ; VR, un volet roulant ; BF, un bloc-fenêtre ; AF, un appui de fenêtre ; I, un isolant ; et EA, un espace d’air.
Sur la , on peut voir que l’on a représenté une variante 1’ de la pièce 1 de la . Les parties de la pièce 1’ qui sont identiques à celles de la pièce 1 sont désignées par les mêmes chiffres de référence avec le suffixe «’» (ou «’’» si la partie de la pièce 1 était désignée avec le suffixe «’»).
La pièce 1 permet de constituer des parois neuves pour un bâtiment. Elle diffère de la pièce 1 par le fait que :
la battue 6 n’est plus présente sur la coque A, mais est présente sur la coque B en tant que pièce 6’, laquelle porte la gorge g’5 ; la paroi 2’ de la coque A se prolonge, à la place de la battue 6, par un retour 9’’ formant avec le retour 8’ une gorge g7, symétrique par rapport à la partie 9’ ; et les gorges g2 et g3 ne sont plus présentes.
Une parclose PC vient coopérer avec la gorge g7 pour venir placer un panneau de remplissage PR (un triple vitrage dans l’exemple représenté), bloqué à l’opposé par la battue 6’. Des joints d’étanchéité sont reçus classiquement, l’un dans la parclose PC et la gorge g’5 de la battue 6’.
Les Figures 17 et 19 montrent le montage d’un ensemble 33 entre des montants 1 et 1’.