INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce mode de réalisation, la rotation du deuxième arbre enrouleur 402 est par exemple assurée par un deuxième actionneur (non représenté sur les figures) couplé au deuxième arbre enrouleur 402. Dans le cas spécifique où le dispositif 400 comprend un actionneur par arbre d’enroulement 401 et 402, ces deux actionneurs sont configurés de telle sorte qu’ils permettent une rotation synchronisée des deux arbres enrouleurs 401 et 402. L’élément de courroie 411 ainsi que l’ensemble cinématique 403 plus généralement, peuvent également coopérer avec les deux arbres enrouleurs 401 et 402 de manière à contribuer à la rotation synchronisée entre les deux arbres enrouleurs 401 et 402 pour déplacer l’unique rideau 404 entre sa position fermée et sa position ouverte.
Selon un autre mode de réalisation illustré sur les figures 2, 3a, 3b et 3c, le dispositif de régulation 400 comprend deux rideaux 404 et 405 distincts qui sont disposés de part et d’autre de l’ouverture de passage délimitée par le cadre support 361. Le dispositif 400 comprend plus particulièrement un premier rideau 404 configuré pour s’enrouler et se dérouler autour du premier arbre enrouleur 401 et un deuxième rideau 405 configuré pour s’enrouler et se dérouler autour du deuxième arbre enrouleur 402.
Dans ce mode de réalisation spécifique, lorsque les deux rideaux 404 et 405 sont en position ouverte ( ) ou partiellement ouverte ( ), les deuxièmes bordures 414 respectives des rideaux 404 et 405 sont à distance l’une de l’autre. Plus précisément, la deuxième bordure 414 du premier rideau 404 se situe à proximité de la première traverse du cadre support 361 du dispositif 400 de régulation du flux d’air F tandis que la deuxième bordure 414 du deuxième rideau 405 se situe à proximité de la deuxième traverse.
Par ailleurs, les joints d’étanchéité 418 associés aux deux rideaux 404 et 405 peuvent venir en contact l’un de l’autre lorsque les rideaux 404 et 405 sont en position fermée ( ), de manière à empêcher le flux d’air F de passer à travers l’ouverture de passage du cadre support 361.
Dans ce mode de réalisation spécifique, chaque rideau 404 et 405 est prolongé par au moins un élément de courroie 411 qui lui est propre et qui fait partie de l’ensemble cinématique 403. Autrement dit, les éléments de courroie 411 qui prolongent le premier rideau 404 d’une part et le deuxième rideau 405 d’autre part forment une courroie complète qui lie les deux arbres enrouleurs 401, 402 en mouvement.
Selon un mode de réalisation préféré, le ou les tensioactifs sont choisis parmi les tensioactifs non ioniques. On préfère tout particulièrement employer un ou plusieurs tensioactifs choisis parmi les éthers d’hydrocarbyle et de mono ou de polyalkylène glycol, et plus préférentiellement parmi les monoéthers d’hydrocarbyle mono- ou poly-alcoxylés de formule (I) : R-(Y) n -OH, dans laquelle : R représente un groupement alkyle, alcényle ou alcynyle en C 3 -C 40 , de préférence en C 8 -C 30 , encore plus préférentiellement en C 10 -C 24 ; Y est choisi parmi : –(O-CH 2 -CH 2 )-, –(O-CH(CH 3 )-CH 2 )- et –(O-CH 2 -CH 2 -CH 2 )- ; et de préférence Y désigne –(O-CH 2 -CH 2 )- ; n est un nombre entier allant de 1 à 60, de préférence de 1 à 30, plus préférentiellement de 1 à 20, mieux de de 3 à 15, encore mieux de 5 à 12.
Le ou les tensioactifs sont avantageusement présents à une teneur totale allant de 5 à 10 000 ppm en masse, de préférence de 50 à 5 000 ppm en masse, plus préférentiellement de 100 à 2 500 ppm en masse, et mieux encore de 200 à 1000 ppm en masse, par rapport à la masse totale de la composition.
Les additifs anti-mousse La composition utilisée dans l’invention comprend un ou plusieurs additif(s) anti-mousse choisi(s) parmi les copolymères comprenant un squelette polydiméthylsiloxane avec un nombre moyen d’unités diméthylsiloxane compris dans la gamme de 150 à 300, greffé par des chaines polyoxyalkylène.
Ces copolymères sont donc des polymères greffés, avec un squelette polydiméthylsiloxane et des chaines latérales (ou greffons) polyoxyalkylène greffées sur le squelette.
Le squelette de ces polymères est constitué d’une chaine polydiméthylsiloxane (également couramment dénommée PDMS), c’est à dire une chaîne de formule –[Si(CH 3 ) 2 -O] n -, avec n un nombre compris dans la gamme allant de 150 à 300.
De préférence, le squelette polydiméthylsiloxane comprend un nombre moyen d’unités diméthylsiloxane compris dans la gamme de 180 à 250. Ceci correspond à une valeur du nombre n compris dans la gamme de 180 à 250.
Les chaines polyoxyalkylène répondent avantageusement à la formule –(RO) m - avec R désignant un ou plusieurs groupements alkylènes en C1 à C4, ramifié ou linéaire, de préférence en C2 ou C3, et m un nombre compris dans la gamme allant de 10 à 55.
De préférence, le nombre moyen m d’unités oxyalkylène est compris dans la gamme allant de 20 à 50, plus préférentiellement de 30 à 50.
De manière également préférée, R désigne un ou plusieurs groupements alkylènes en C2 et/ou C3, et de manière plus préférée les chaines polyoxyalkylène sont choisies parmi les polyoxyéthylène (EO) de formule –(CH 2 -CH 2 -O) m - , les polyoxypropopylènes (PO) de formule –(CH 2 -CH(CH 2 )-O) m -, et les chaines formées de motifs oxyéthylène et de motifs oxypropylène (EO/PO).
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, les chaines polyoxyalkylène sont formées de motifs oxyéthylène (EO) et de motifs oxypropylène (PO). De préférence, le rapport du nombre moyen d’unités EO sur le nombre moyen d’unités PO est compris dans la gamme allant de 0,2 à 2, de préférence de 0,3 à 1,3. De préférence, ces chaines sont formées de blocs polyoxyéthylène et de blocs polyoxypropylène.
Le taux de greffage des copolymères (c’est-à-dire la proportion moyenne en nombre de motifs diméthylsiloxane portant une chaine latérale polyoxyalkylène) est avantageusement compris dans la gamme allant de 0,5% à 5%, de préférence de 1% à 2%.
Sauf indication contraire expresse, toutes les moyennes mentionnées dans la présente description sont des moyennes en nombre.
Selon un mode de réalisation préféré, les copolymères constituant l’additif anti-mousse sont réticulés. Une telle réticulation leur confère une structure tridimensionnelle.
Le ou les additif(s) anti-mousse sont avantageusement présent(s) à une teneur totale allant de 1 à 200 ppm en masse, de préférence de 2 à 100 ppm en masse, plus préférentiellement de 3 à 50 ppm en masse, mieux de 4 à 25 ppm en masse et mieux encore de 5 à 15 ppm en masse, par rapport à la masse totale de la composition.
Les copolymères décrits ci-dessus sont connus en soi, et disponibles commercialement.
Dans les produits commerciaux, ces copolymères peuvent en particulier se présenter sous forme diluée, dans un mélange les contenant.
Selon un autre mode de réalisation, on cherche à estimer le temps moyen d’attente propre à chaque véhicule disponible à la réservation. Le résultat obtenu avec le troisième mode est pondéré ou moyenné avec le résultat obtenu avec le premier ou le deuxième mode. Par exemple si le temps moyen d’attente propre au véhicule Vj calculé selon le troisième mode est ITm-Vj = 2h et que le temps moyen d’attente dans la sous-zone SGi où est localisé ledit véhicule, calculé selon le premier ou le deuxième mode est ITm-SGi = 1h, alors le temps d’attente propre au véhicule Vj calculé selon le quatrième mode peut être IT’m-Vj = (ITm-Vj + ITm-SGi)/2 = 1,3h. Et de manière plus générale IT’m-Vj = g(ITm-Vj, ITm-SGi), où g est une fonction numérique de deux variables. Correction du temps moyen d’attente pour les véhicules électrique s
Cette correction est avantageusement appliquée aux véhicules électriques, mais n’est ni essentielle ni nécessaire à la mise en œuvre de l’invention. En effet, la seule prise en compte des temps moyens d’attente calculés selon l’un des modes de calcul précédents suffit à mettre en œuvre l’invention.
Le taux de charge de batterie de chaque véhicule électrique disponible à la réservation est avantageusement détecté par le serveur S. Selon un mode de réalisation, ces informations concernant le taux de charge sont transmises au serveur S par l’équipement EQVej du véhicule électrique concerné et fournies au calculateur 35. Selon un autre mode de réalisation, c’est la borne de recharge à laquelle est connecté le véhicule électrique concerné qui détecte le taux de charge de batterie et qui transmet ces informations au serveur S.
Dans un premier temps, le calculateur 35 calcule les temps moyens d’attente ITm-SGi selon l’un des quatre modes précités. Ensuite, pour chaque véhicule électrique disponible à la réservation, le calculateur 35 va pondérer ces temps moyens d’attente avec le niveau de charge de batterie dudit véhicule de manière à obtenir un temps moyen d’attente corrigé ITm’-Vj propre audit véhicule.
Sur la , k prend une valeur fixe selon des plages de taux de charge. Par exemple, pour un taux de charge supérieur ou égal à 70% alors k=1 ; pour un taux de charge compris entre 50 % (borne inférieure incluse) et 70% (borne supérieure exclue) alors k=0,7 ; et pour un taux de charge inférieur à 50 %, alors k=0. Le tableau 2 ci-dessous, référencé en tant que [Table 2], montre des exemples de temps moyen d’attente corrigé. Véhicule Sous-zone géographique localisée Temps moyen d’attente calculé ITm-SGi Taux de charge batterie Valeur de k Temps moyen d’attente corrigé ITm’-Vj V3 SG1 5 h 50 % 0,7 7,15 h V4 SG2 2 h 30% 0 infini V5 SG3 1 h 80% 1 1 h V10 SG4 30 min 10% 0 infini
Le porte-satellites 108 est porté par un arbre de porte-satellites 117 de même axe, solidaire de l’hélice aval 6. La couronne 109, centrée sur l'axe X, est portée par un arbre de couronne 119 de même axe. La couronne 109 engrène avec chaque satellite 106. L'arbre 119 s'étend vers l'aval en étant solidaire de l’hélice amont 9, de manière à pouvoir l'entraîner directement en rotation. L’arbre 119 peut se trouver autour de l'arbre de porte-satellites 117 avec lequel il est alors concentrique. La couronne 109, prenant la forme d'une roue dentée intérieurement, est également portée par un autre arbre de couronne 121, de même axe, et s'étendant vers l'amont. L’arbre de couronne 121, situé autour de l'arbre planétaire 113 avec lequel il est concentrique, est relié solidairement au second rotor 111, par le biais d'une bride 123. L’aéronef avance dans la direction 101.
Davantage de détails peuvent être trouvés dans WO2010070066.
Dans les solutions tant de la que de la , des (seconds) moyens d’entrainement 40 sont bien sûr en outre prévus pour faire pivoter, autour de son axe de calage 390 ou 360, chaque pale 90,60 concernée via le bras de calage 39 ou 36 auquel elle est liée fixement. A cette fin, la solution des figures 2,3 peut s’appliquer, par exemple.
Encore pour lutter contre le bruit, on songera à ce que les ondulations 63 de bord d’attaque et/ou celles 93 de bord de fuite soient situées, de préférence uniquement, ou essentiellement: - au-delà de 0.4x(Re-Ri), en partant du côté de l’extrémité de connexion 53, et/ou - à (proximité de) la position radiale où la corde C est maximale, sur une longueur de 0.2x(Re-Ri) à 0.8x(Re-Ri) autour de la position de corde maximale.
Une longueur de l'ordre de 0.3x(Re-Ri) autour de la position de corde maximale peut convenir, en particulier.
Près des extrémités libres 51 de pale, les ondulations permettent de réduire le bruit lié au tourbillon de bout de pale. Si les ondulations sont en bord de fuite 91, vers l’extrémité libre de l'hélice amont 9, les ondulations 93 permettent d'améliorer le mélange du sillage et donc de réduire l'intensité du tourbillon de bout de pale.
Les ondulations de bord de fuite 91 permettent également de réduire le bruit propre lié au passage de la couche limite turbulente qui se développe sur l’intrados et l’extrados de la pale 90 et qui rayonne du bruit au niveau du bord de fuite 91.
Si les ondulations 63 sont situées en bord d'attaque 61 de l'hélice aval 6, cela permet de réduire le bruit d’interaction et de mieux décorréler les sources de bruit le long de l'envergure L.
L’intérêt des ondulations de bord de fuite sur les profils de pales 90,60 avec une grande corde C (C > Cmoy, où Cmoy est la corde moyenne de la pale) est de réduire le bruit propre lié à la couche limite, qui devient plus épaisse sur des profils à grande corde (voir sur les figures 32,33 : sections AA’ et BB’). Les ondulations 93 au bord de fuite 91 de l’hélice amont 9 entrainent également une réduction du bruit d’interaction (à large bande et tonal) entre le sillage et l’hélice aval, car le mélange de la turbulence et du déficit de vitesse moyenne dans le sillage sont accélérés.
L'inconvénient d'un point de vue acoustique est toutefois alors de limiter les zones du bord d’attaque et du bord de fuite qui peuvent contribuer à la réduction de bruit par la présence des ondulations. Toutefois, limiter les zones du BA et du BF avec des ondulations permet de limiter des éventuelles pertes aérodynamiques, ce qui permet de trouver un compromis aéro-acoustique avantageux. Encore un autre facteur de réduction du bruit peut être identifié, lorsque, comme ou 5 :
- la première série de pales 9 et la deuxième série de pales 6 sont situées vers une extrémité amont du moteur central 3 (configuration "puller"), - le moteur central 3 présente une entrée d'air 35, pour faire entrer le flux d'air primaire Fp de écoulement gazeux dans le moteur central 3, et - l'entrée d'air 35 du flux primaire est située axialement entre la première série de pales 9 et la deuxième série de pales 6, et même plus précisément, et de préférence, entre les axes respectifs 390, 360 de calage des pales de la première série de pales 9 et de la deuxième série de pales 6.
Cela permet de réduire l'envergure L (et donc le rayon Re) de l'hélice aval 6, du fait qu'il doit avoir un "clipping". La taille d'une pale 90 ou 60, et notamment son envergure, est un contributeur au bruit rayonné. Ainsi, une telle configuration permettra de réduire le bruit de la turbomachine.
L'entrée d'air 35 peut être placée sur un secteur angulaire ou sur 360° (couronne). FR3083207 y fait référence.
Pour diminuer l'interaction du sillage de l'hélice amont 9 avec le bec 37, et donc une diminution du bruit, on pourra prévoir, comme : - que le bec 37 d'entrée d'air 35 soit situé à un rayon Rb de l’axe longitudinal central X, et - que le bord de fuite 91 de la première série de pales 9 présente des ondulations 93 situées au niveau du rayon Rb.
Dans ce cas, on retrouve comme dans le mode de réalisation de la l’intérêt lié au fait que le doublet d’hélices 9,6 est positionné en configuration « puller », avec l’entrée d’air du flux primaire entre l’hélice amont 9 et l’hélice aval 6.
Toutefois, des ondulations 93 en bord de fuite des pales de l'hélice amont pourraient perturber l'alimentation (l'écoulement d'air) qui arrive à l'entrée 35 du flux primaire.
1 H RMN (500 MHz, DMSO- d 6 ): δ = 9.91 (t, 3 J H12-(H13+14) = 1.7 Hz, 1H, H 12 ), 8.42 (t, 3 J H13-(H12+14) = 1.8 Hz, 1H, H 13 ), 8.37 (AA’, 3 J H9-H10 = 8.8 Hz, 2H, H 9 ), 8.07 (t, 3 J H14-(H12+13) = 1.7 Hz, 1H, H 14 ), 7.98 (BB’, 3 J H10-H9 = 8.8 Hz, 2H, H 10 ), 7.92 (s, 1H, H 6 ), 7.90 (d, 3 J H3-H2 = 8.0 Hz, 2H, H 3 ), 7.52 (t, 3 J H2-(H3+1) = 7.7 Hz, 2H, H 2 ), 7.42 (tt, 3 J H1-H2 = 7.3 Hz, 4 J H1-H2 = 1.3 Hz, 1H, H 1 ), 4.46 (t, 3 J H15-H16 = 7.3 Hz, 2H, H 15 ), 1.91 (m, 2H, H 16 ), 1.32 (m, 6H, H 17-19 ), 0.88 (t, 3H, 3 J H20-H19 = 7.1 Hz H 20 )..
13 C RMN (125 MHz, DMSO- d 6 ): δ = 158.91 (C 7 ), 151.4 (C 5 ), 135.96 (C 8 ), 135.47 (C 12 ), 129.10 (C 2 ), 128.87 (C 1 ), 127.60 (C 4 ), 127.55 (C 9 ), 127.14 (C 11 ), 124.51 (C 6 ), 124.21 (C 3 ), 123.44 (C 14 ), 122.39 (C 10 ), 129.92 (C 13 ).
IR : ν max /cm -1 = 3148, 3101 (νC-H aromatique); 2957, 2928, 2859 (νC-H aliphatique); 1556, 1499, 1212, 1135; 1068 (large, très intense, νB-F); 951, 840, 773, 737, 695, 625, 521, 494.
UV-Vis (MeCN): λ max = 321 nm, ε max = 33.100 L · mol -1 · cm -1 .
Analyse élémentaire (C 24 H 26 BF 4 N 3 O 1 ). Calculé: C, 63.76; H, 5.71; N, 9.15. Trouvé: C, 62.78; H, 5.76; N, 9.21.
Ce composé est stable à 200°C.
Ce composé est hautement luminescent (70%)
Des mesures ont été effectuées en irradiant les nouveaux matériaux avec une source d’AmBe émettrice de neutrons rapides et de gamma. L’échantillon est placé sur un photomultiplicateur PHOTONIS XP4512B qui produit un signal électrique traité par une électronique numérique (FASTER développée au Laboratoire Corpusculaire de Caen (LPC)). Deux portes d’intégration permettent d’encorder les charges totale et lente du signal : une porte de 300 ns couvre l’intégralité du signal et une porte retardée de 50 ns et s’arrêtant en même temps que la porte totale couvre la composante lente du signal.
La représente pour le composé de l’exemple 3 les corrélations entre la charge totale Q tot et le rapport Q lent /Q tot obtenues par irradiation de la source d’AmBe :
Figure 1a) : une excellente discrimination entre neutrons et gamma est obtenue.
Figure 1b) : une couche de polyéthylène de 10 cm d’épaisseur placée devant le détecteur permet de ralentir les neutrons issus de la source. Ceux-ci, thermalisés, vont interagir avec le 10B et produire des alpha. L’ensemble des neutrons n’est pas thermalisé et une faible composante de neutrons rapides subsiste.
Le pic observé dans la composante gamma (Q tot ≃ 60000 cx) de la Figure 1a) correspond au photopic issu de la désintégration alpha de l’ 241 Am vers un état excité du 237 Np, dont le retour au fondamental libère un rayon gamma de 59,54 keV. Ceci montre le seuil en énergie très bas de ce composé qui permet de détecter les neutrons rapides dans une zone d’énergie (E < 1 MeV) généralement difficilement accessible par les détecteurs existants.
Une caractéristique importante des détecteurs de neutrons est leur pouvoir de discrimination entre neutrons et gamma, déterminé par le facteur de mérite (FOM, figure of merit). Le composé présenté dans la présente un FOM ≥ 2, valeur très satisfaisante pour séparer les neutrons des gamma.
Procédé de préparation d’un polyamide furanique La présente invention concerne un procédé de préparation d’un polyamide furanique.
Les polyesters connaissent de nombreuses applications dans les domaines industriels et textiles, en particulier pour la production de fibres à destination de l’habillement. Leur variété d’application est telle que les volumes produits chaque année sont très importants.
Les polyamides sont également utilisés dans ces domaines. Ainsi, les fibres à destination de l’habillement sont essentiellement constituées de polyesters ou polyamides pétrosourcés de type polytéréphtalate d’éthylène (PET) ou Nylon 6/6.
SUPPORT DE BOITIER A FUSIBLES POUR VEHICULE L’invention se rapporte à un support de boîtier à fusibles, le boîtier à fusibles étant destiné à être installé au sein d’un système d’alimentation électrique d’un véhicule, notamment automobile. Le système d’alimentation électrique peut typiquement comporter une batterie de stockage électrique servant à alimenter une machine électrique d’un véhicule électrique ou d’un véhicule hybride. L’invention se rapporte également à ensemble comprenant un boîtier à fusibles et un tel support de boîtier à fusibles, ainsi qu’à un véhicule, notamment automobile, comprenant un tel ensemble.
Selon un premier mode de réalisation, dans les formules (I), (II) et (III), avantageusement R, R’ et R" sont choisis parmi les groupes alkyle et alcényle, linéaires ou ramifiées, de préférence linéaires.
Encore plus avantageusement, R, R’ et R" sont choisis parmi les groupes alkyles en C 5 -C 32 , plus préférentiellement en C 8 -C 30 .
Les composés de formule (I) peuvent être tout particulièrement choisis parmi les alcools gras linéaires ou ramifiés polyalcoxylés comprenant de 4 à 30 atomes de carbone, de préférence 8 à 30 atomes de carbone, mieux 10 à 24 atomes de carbone ; et de 5 à 12 motifs oxyde d’éthylène et/ou oxyde de propylène, de préférence oxyde d’éthylène.
Parmi les composés de formule (I) disponibles commercialement on peut citer les produits de la gamme Marlipal ® et ceux de la gamme Surfaline ® .
Selon un second mode de réalisation, dans les formules (I), (II) et (III), R, R’ et R" sont choisis parmi les alcynyles en C 4 -C 50 .
Avantageusement, ce mode de réalisation concerne la formule (III), dans laquelle R" est un alcynyle en C 4 -C 50 .
Par exemple, selon ce mode de réalisation, le composé de formule (III) peut être représenté par la formule (IV) ci-dessous : (IV) dans laquelle R1, R2, R3, R4 représentent indépendamment les uns des autres H ou un groupe alkyle en C 1 -C 20 et x et y représentent indépendamment l’un de l’autre un nombre entier allant de 1 à 60, de préférence de 1 à 30.
Un exemple d’un produit commercial répondant à cette formule est le Surfynol 104 ® commercialisé par la société Air Products.
Selon un troisième mode de réalisation, dans les formules (I), (II) et (III), R, R’ et R" sont choisis parmi les groupes aralkyles comprenant de 9 à 30 atomes de carbone.
De préférence, ce mode de réalisation concerne la formule (I), dans laquelle R représente un groupement choisi parmi les aralkyles comprenant de 9 à 30 atomes de carbone.
De manière plus préférée, R est choisi parmi les para-alkylphényles comprenant un groupement alkyle en C 1 -C 24 , plus préférentiellement en C 3 -C 20 , et mieux encore en C 5 -C 18 .
Selon ce mode de réalisation, le composé de formule (I) peut être représenté par la formule (V) ci-dessous : (V) dans laquelle R5 représente un groupement alkyle en C 1 -C 24 , de préférence en C 3 -C 20 , mieux encore en C 5 -C 18 , et x représente un nombre entier allant de 1 à 50, de préférence de 1 à30.
Un exemple d’un tel composé est le produit Dynol 800 ® commercialisé par la société Air Products, qui répond à la formule suivante :
Les composés de formule (I) peuvent être avantageusement des mélanges obtenus par réaction d’alcools R-OH avec n unités d’oxyde d’éthylène et/ou d’oxyde de propylène. n représente le nombre de moles d’oxyde d’alkylène que l’on a fait réagir avec une mole d’alcool R-OH.
Les composés de formule (II) peuvent être avantageusement des mélanges obtenus par réaction de composés alcools R-OH avec m unités d’oxyde d’éthylène et/ou d’oxyde de propylène suivis d’une réaction d’étherification avec un composé alcool R’-OH. m représente le nombre de moles d’oxyde d’alkylène que l’on a fait réagir avec une mole d’alcool R-OH.
Les composés de formule (III) peuvent être avantageusement obtenus par réaction d’un diol HO- R"-OH avec (n+m) unités d’oxyde d’éthylène et/ou d’oxyde de propylène. Avantageusement dans la formule (III) : n=m. (m+n) représente le nombre de moles d’oxyde d’alkylène que l’on a fait réagir avec une mole de diol HO-R"-OH.
Dans la variante dans laquelle le procédé d’amplification est la PCR et les sondes sont de type TaqMan ou Molecular Beacon, les amorces sont non fluorescentes et situées sur la séquence d’intérêt de part et d’autre de la sonde. Dans la sous-variante dans laquelle les sondes sont de type TaqMan, la polymérase possède en outre une activité exonucléase 5’ vers 3’.
Dans la variante dans laquelle le procédé d’amplification est la PCR et une sonde est de type Scorpion, Amplifluor, LUX ou QZyme, cette sonde joue également le rôle de l’une des deux amorces.
Ensuite, le thermocycleur 4 soumet le mix réactionnel à un ou plusieurs cycles du profil de température, ce nombre pouvant varier de 1 à 40 typiquement, le cas échéant après avoir effectué un cycle permettant la transcription inverse de séquences d’intérêt en ARN et/ou un cycle permettant l’activation de la polymérase à haute température (démarrage “ hotstart ”). Au cours de ces cycles la ou les sondes fluorescentes sont excitées et le capteur de lumière 6 enregistre la fluorescence résultante en continu sur le ou les canaux de fluorescence correspondant aux plages de longueurs d’onde de fluorescence de chaque sonde. La fréquence d’échantillonnage du capteur de lumière 6 est choisie de telle sorte qu’au moins deux mesures de fluorescence soient réalisées par cycle, de préférence au moins une dans l’étape de dénaturation et au moins une dans l’étape d’hybridation (qui peut également être l’étape d’élongation dans le cas d’une réaction de PCR) de préférence à une fréquence plus élevée permettant de couvrir des températures intermédiaires ce qui permet un meilleur pouvoir de discrimination.