INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
c. la congélation de ladite solution protéique traitée enzymatiquement et acidifiée dans des conditions permettant la formation de fibres protéiques pour obtenir un produit alimentaire fibreux ou feuilleté, texturé et congelé ; et
d. la précuisson dudit produit alimentaire fibreux ou feuilleté, texturé et congelé dans des conditions permettant de dénaturer l’enzyme pour obtenir un produit alimentaire fibreux ou feuilleté, texturé et précuit.
b. la congélation de ladite solution protéique traitée enzymatiquement dans des conditions permettant la formation de fibres protéiques pour obtenir un produit alimentaire fibreux ou feuilleté, texturé et congelé ;
c. la précuisson dudit produit alimentaire fibreux ou feuilleté, texturé et congelé dans des conditions permettant de dénaturer l’enzyme pour obtenir un produit alimentaire fibreux ou feuilleté, texturé et précuit ; et
d. la congélation ou la surgélation dudit produit alimentaire fibreux ou feuilleté, texturé et précuit.
Ces seconds moyens de déplacement sont agencés pour déplacer le long de l’axe Z d’un côté les première et deuxième séries d’aimants et d’un autre côté les troisième et quatrième séries d’aimants symétriquement par rapport à la chambre, de sorte que la chambre reste toujours centrée entre d’un côté les première et deuxième séries d’aimants et d’un autre côté les troisième et quatrième séries d’aimants.
Les premiers moyens de déplacement et/ou les seconds moyens de déplacement, non illustrés, comprennent typiquement :
Pour le déplacement vertical (premier moyen), deux vis à pas inversé, installées aux extrémités du dispositif, permettant par leur rotation l’ouverture ou la fermeture de l’entrefer des mâchoire (5) et (6). Ces vis sont mues par des moteurs pas à pas ou à courant continu offrant un couple compris typiquement entre 1 N.m et 10 N.m Pour le mouvement longitudinal (second moyen), les poutres sont taraudées et traversée par une vis infinie, orientée dans le sens longitudinal. La rotation de la vis par une moteur pas à pas ou à courant continu provoque le déplacement longitudinal d’une poutre par rapport à l’autre.
La chambre à vide est délimitée au moins en partie par des parois 8 situées entre les deuxième 2 et troisième 3 séries, et/ou au moins en partie par des parois des deuxième 2 et troisième 3 séries.
Ces parois 8 sont typiquement en aluminium, cuivre ou acier inoxydable
L’onduleur bi-périodique 101 est basé sur la technologie à aimants permanents dont l’agencement est présenté sur la . Le dispositif magnétique est constitué des 4 séries d’aimants par période 1, 2, 3 et 4 dont l’aimantation tourne de 90° d’un aimant au suivant le long de l’axe 7 de propagation des électrons.
L’arrangement par séquence de 4 blocs des séries d’aimants 2-3 et 1-4 constitue la période λ 0 et la période 3λ 0 du dispositif. Les aimants des séries 1-2 et 3-4 sont installés respectivement sur une mâchoire supérieure 5 et une mâchoire inférieure 6. Les mâchoires 5, 6 sont agencées pour s’écarter ou se rapprocher selon l’axe Z par les seconds moyens de déplacement et peuvent être décalées mécaniquement selon l’axe 7 par les premiers moyens de déplacement. Les électrons circulent dans une chambre à vide (délimitée par les parois 8) où règne un niveau de vide poussé.
Chaque mâchoire 5, 6 est typiquement en aluminium ou en acier inoxydable.
Le mouvement vertical des mâchoires par les seconds moyens de déplacement permet de réduire (ou d’augmenter) l’amplitude du champ magnétique en écartant (ou en rapprochant) les mâchoires de l’axe 7. Pour réduire encore la distance entre mâchoires, la chambre à vide 8 peut être supprimée et les deux mâchoires peuvent être installées dans une enceinte à vide. Le gain en entrefer entre mâchoire sera égal à deux fois l’épaisseur de la chambre à vide.
Le mouvement longitudinal (de gauche à droite sur la , le long de l’axe 7) entre mâchoires 5, 6 sert à passer de la périodicité magnétique λ 0 à la périodicité 3λ 0 et vice versa en appliquant un décalage mécanique égal soit à 0 soit à 3λ 0 /2.
La présente les distributions de champ magnétique pour lesquelles la période est soit de λ 0 soit de 3λ 0 .
Les aimants sont montés sur les supports 9 et 10 qui accueillent respectivement 1 aimant de la série 1 pour 3 aimants de la série 2 ou 1 aimant de la série 4 pour 3 aimants de la série 3 et sont fixés par des vis 11 au support. Toute autre solution de fixation telle que par exemple le collage ou le brasage peut être envisagée.
Chaque support 9, 10 est typiquement en aluminium ou en acier inoxydable.
Les nombreux supports individuels contenant un aimant de la série 1 et 3 aimants de la série 2 ou 1 aimant de la série 4 et 3 aimants de la série 3 peuvent aussi être remplacés par deux longues poutres identiques (une poutre supérieure et une poutre inférieure) recevant la totalité des aimants.
Le mouvement se fait verticalement selon l’axe Z par les seconds moyens de déplacement en éloignant ou en rapprochant les mâchoires 5 et 6 qui supportent chacune les supports 9 et 10 équipés de leurs aimants.
Le produit thermorésistant de l’exemple 3, selon l’invention, présente une force de rupture en traction, après exposition à 800°C pendant 100 heures, égale à 652 N/5cm, 57% plus élevée que celle du support de l’exemple 1, comparatif (416 N/5cm), et 45% plus élevée que celle du support de l’exemple 2, comparatif (451 N/5cm).
Comme cela apparaît clairement à présent, l’invention fournit un produit thermorésistant présentant une durée de vie améliorée, grâce à une amélioration remarquable des propriétés mécaniques à haute température, notamment dans la gamme de températures 400°C – 900°C.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à aux exemples et aux modes de réalisation décrits, fournis à titre d’exemples illustratifs et non limitatifs.
En particulier, les produits selon l’invention ne se limitent pas à des formes ou à des dimensions particulières.
Composition à base d’argile pour matériau de construction La présente invention concerne le domaine des matériaux de construction, et plus particulièrement de nouvelles compositions pour matériaux de construction, leurs procédés de fabrication et leurs utilisations pour la réalisation, notamment de liants hydrauliques tels que du béton ou du mortier.
Il existe deux types de ciment, les ciments dits hydrauliques tels que les ciments Portland, et les ciments dis géopolymériques.
Le ciment Portland est un matériau très utilisé dans le domaine de la construction, mais qui nécessite, pour sa fabrication, d’une part, la consommation de nombreuses ressources et, d’autre part, produit une quantité non-négligeable de polluants responsables, entre autres, du réchauffement climatique et des pluies acides. Par ailleurs, sa production nécessitait la cuisson de calcaire et d’argile à très haute température, de l’ordre de 1450°C.
Les ciments géopolymériques sont à base de géopolymère minéral formé par la polymérisation d’oxydes d’aluminosilicate en présence d’un activateur alcalin.
La production de ciment géopolymérique est significativement plus écologique que la production de ciment hydraulique étant donné que la formation d’une tonne de ciment hydraulique génère environ 1 tonne de CO 2 , alors qu’une tonne de ciment géopolymérique génère seulement environ 0,1 tonne de CO 2 .
Cependant, les ciments géopolymériques présentent un coût économique plus élevé, ce qui limite leurs utilisations.
Il est également connu de traiter thermiquement les argiles, et plus précisément les kaolins, destinées aux ciments, hydrauliques ou géopolymériques, notamment afin d’obtenir une forme déshydratée, plus précisément les méta-kaolins. La forme déshydratée des argiles, ou méta-argiles, est plus avantageuse pour une utilisation dans les ciments. Un tel traitement thermique permet notamment de limiter les ressources énergétiques nécessaires à la fabrication d’un ciment.
La présente invention vise à résoudre les différents problèmes techniques énoncés précédemment. En particulier, la présente invention vise à proposer une composition pour matériau de construction permettant de diminuer encore plus l’impact environnemental de la fabrication du matériau de construction. Plus précisément, la présente invention vise à proposer l’utilisation de résidus de procédés industriels pour la fabrication d’une composition pour matériau de construction.
Ainsi, selon un aspect, il est proposé une composition à base d’argile pour matériau de construction, notamment pour liant hydraulique tel que du ciment. La composition comprend : - une ou plusieurs argiles « flashées » obtenues par calcination flash de la ou des argiles en particules à une température comprise entre 600 et 900°C pendant quelques secondes, suivie d’un refroidissement rapide, et - de l’oxyde de silice cristallisé, ou quartz, en particules.
Ainsi, la composition selon la présente invention est basée sur des résidus de procédés industriels de lavage de matières minérales, par exemple de lavage de terres excavées, de matériaux de carrière (sable ou granulats) ou de sédiments. De tels résidus présentent notamment l’avantage de comporter une proportion importante d’argiles nécessaires à la préparation d’un liant. L’utilisation de tels résidus permet donc d’économiser les ressources nécessaires classiquement à l’extraction de l’argile.
Par ailleurs, et afin de limiter encore plus l’impact environnemental de la composition selon l’invention, les argiles sont traitées thermiquement à une température comprise entre 600°C et 900°C pendant quelques secondes, suivi d’un refroidissement, afin d’obtenir une forme déshydratée de ces argiles qui est particulièrement avantageuse pour la fabrication de liants. Un tel traitement thermique est notamment rendu possible, et particulièrement avantageux, par le fait que la composition récupérée, issue du lavage de matières minérales, est déjà sous forme de particules fines (ou poudre, ou sous forme pulvérulente), et ne nécessite donc pas nécessairement d’être préalablement broyée, mais éventuellement juste dés-agglomérée.
En effet, l’argile flashée, ou méta-argile flashée, est obtenue par calcination flash, au contraire de méta-argile « classique » qui est obtenue par calcination dans un four rotatif pendant au moins 5 heures. Dans les deux cas, on obtient une activation de l’argile par désorption d’eau. La fabrication de la méta-argile flashée nécessite beaucoup moins d’énergie, est un procédé à faible émission de CO 2 et est moins complexe que celui de la méta-argile classique puisque la période de chauffe ne dure que quelques secondes et aucun broyage postérieur n’est nécessaire. De plus, la préparation de l’argile avant le traitement thermique est minimale. Son impact environnemental est donc plus faible et son coût est moins élevé.
Selon une variante, A - (anion) représente PF 6 - ou BF 4 - .
Selon un mode de réalisation particulier, le composé selon la présente invention présente la structure ionique associant un cation luminescent avec un anion actif en détection de neutrons lents suivante :
De préférence, le composé fluorophore est un composé tel que défini selon l’invention, R compris l’ensemble des variantes et modes de réalisation, et leurs combinaisons.
Selon un mode de réalisation, le composé selon l’invention est solide dans les conditions d’utilisation, et notamment à 20°C et 101 325 Pa. Avantageusement, le composé selon l’invention est solide jusqu’à 200°C à 101 325 Pa.
Avantageusement, l’invention concerne un composé ionique luminescent, de préférence solide, permettant de détecter à la fois les neutrons de basses et de hautes énergies en les discriminant des gamma.
L'invention concerne selon un second aspect un matériau solide ou liquide fluorophore, comprenant ou constitué d’un composé fluorophore, ledit composé fluorophore étant défini selon l’invention.
Avantageusement, le matériau selon l’invention est un matériau plastique transparent.
L'invention concerne selon un autre aspect l’utilisation de ces molécules pour leurs propriétés de fluorophore.
Avantageusement, l’invention concerne l’utilisation d'un composé ou d’un matériau tel que défini selon l’invention pour la détection des rayonnements gamma, X, neutron, proton.
Avantageusement, l’invention concerne l’utilisation d'un composé ou d’un matériau tel que défini selon l’invention pour la discrimination des rayonnements proton/gamma, proton/X, neutron/gamma, neutron/X, alpha/gamma, alpha/X.
Avantageusement, l’invention concerne l’utilisation d'un composé ou d’un matériau tel que défini selon l’invention pour la fabrication d'un instrument de radiodétection, de dosimétrie industrielle ou médicale.
Avantageusement, l’invention concerne un composé et matériau présentant une grande efficacité de détection et une détection des neutrons quelle que soit leur énergie et une très bonne discrimination entre les neutrons et les gamma.
Avantageusement, l’invention concerne un composé et matériau de nouvelle génération présentant un meilleur facteur de mérite de discrimination neutron/gamma, une grande efficacité intrinsèque de détection, une forte luminescence à l’état solide et une stabilité thermique bien meilleure (avantageusement jusqu’à 200°C) en comparaison au matériau de type fluorène (100°C) décrit par la demande WO 2014/147078.
A la connaissance des inventeurs, aucun des produits concurrents existants ne permet de détecter à la fois les neutrons rapides et lents de façon satisfaisante. Leur efficacité de détection intrinsèque est aussi inférieure à celle des composés selon la présente invention, de même que la lumière émise.
Avantageusement, l’invention concerne un composé et matériau présentant une grande stabilité chimique, thermique, sans tension de vapeur et permettant de l’utiliser sous vide.
Avantageusement, l’invention concerne un composé et matériau solide rendant son utilisation possible dans des endroits sensibles.
Alternativement, la toile 12 peut être constituée de tout autre matériau ayant les propriétés d’une toile en matériau moustiquaire, par exemple en polymère ou caoutchouc percé par endroits, extensible ou rigide.
En liaison avec les figures 3, 4 et 5A, 5B et 5C, on décrira maintenant un deuxième mode de réalisation de l’invention dans lequel la terrasse est équipée de « joints-moustiquaires ».
Lʼéchantillon de test est le sac intact rempli de produit. Avant le test, une étape de pré-conditionnement est réalisée sur les échantillons de test en vue dʼéliminer nʼimporte quels effets de compression causés par lʼencaissage. Pour pré-conditionner le sac intact rempli, le retirer dʼabord dʼun quelconque emballage externe qui pourrait être présent, puis le placer sur une surface plane, rigide dans sa position verticale (cʼest-à-dire que la base du sac fait face à la surface rigide). Laisser le sac siéger librement dans sa position debout pendant 72 heures. Après 72 heures, procéder rapidement aux mesures dimensionnelles.
Mesurer la hauteur de la languette dʼouverture comme suit. Alors que lʼéchantillon de test siège sur une surface plate, rigide avec le panneau avant du sac faisant face à lʼanalyste, mesurer la distance entre le bord inférieur du sac et le bord le plus haut de la languette dʼouverture en utilisant la règle. Effectuer ces mesures à la fois sur les côtés gauche et droit du sac et enregistrer au 0,01 cm le plus proche en guise de hauteur du sac plein gauche et hauteur du sac plein droite , respectivement. La hauteur verticale du produit à lʼintérieur du sac rempli est également mesurée en utilisant la règle et enregistrée en guise de hauteur de produit au 0,01 cm le plus proche. À noter, la hauteur du produit est la distance entre la surface plane et rigide et le bord supérieur du produit à lʼintérieur du sac, et il peut être nécessaire de sacrifier un sac rempli (cʼest-à-dire dʼouvrir en découpant le sac) pour effectuer cette mesure. Soustraire la hauteur du produit de la hauteur du sac plein gauche et enregistrer en guise de hauteur de la languette dʼouverture gauche au 0,01 cm le plus proche. Soustraire la hauteur du produit de la hauteur du sac plein droite et enregistrer en guise de hauteur de la languette droite dʼouverture au 0,01 cm le plus proche. Calculer maintenant la moyenne entre la hauteur de la languette dʼouverture gauche et la hauteur de la languette dʼouverture droite et enregistrer en guise de hauteur de la languette dʼouverture au 0,01 cm le plus proche.
Mesurer le décalage de jointure comme suit. Localiser la languette dʼouverture 265 sur le côté supérieur du sac. Inspecter les bords latéraux gauche et droit de la languette dʼouverture, à la fois avant et arrière. Utiliser la règle pour mesurer la distance sur laquelle le côté avant du bord latéral sʼétend au-delà du côté arrière du bord latéral (ou vice versa) au niveau du bord latéral gauche de la jointure, et enregistrer en guise de décalage de jointure gauche au 0,1 mm le plus proche. De manière similaire, réaliser la même inspection et mesurer au niveau du bord latéral droit de la jointure et enregistrer en guise de décalage de jointure droit au 0,1 mm le plus proche. Maintenant calculer la moyenne entre le décalage de jointure gauche et le décalage de jointure droit et enregistrer en guise de décalage de jointure au 0,1 mm le plus proche.
Dʼune façon similaire, toute la procédure est répétée pour un total de dix sacs échantillons de test répliqués. La valeur rapportée pour chacun des paramètres est la moyenne arithmétique des dix mesures enregistrées individuellement pour la hauteur de la languette dʼouverture au 0,01 cm le plus proche et le décalage de jointure au 0,1 mm le plus proche.
Procédé de flexion
Les propriétés de flexion dʼun échantillon sont mesurées en utilisant un test de flexion à 3 points ultra-sensible sur un testeur de traction à taux constant dʼextension (un instrument approprié est le MTS Alliance en utilisant le logiciel Testworks 4.0 ou le logiciel TestSuite, comme disponible auprès de MTS Systems Corp., Eden Prairie, MN) en utilisant une cellule de charge pour laquelle les forces mesurées sont comprises entre 1 % et 99 % de la limite de la cellule. Tous les tests sont réalisés dans un local régulé à environ 23 °C ± 3 °C et environ 50 % ± 2 % dʼhumidité relative.
Le procédé de flexion à 3 points ultra-sensible est conçu pour maximiser le rapport signal de force au bruit lors du test de matériaux avec des forces de flexion très faibles. Le signal de force est maximisé en utilisant une cellule de charge à haute sensibilité (par exemple, 5 N), en utilisant une petite portée (la charge est proportionnelle à la portée en cube) et en utilisant une largeur dʼéchantillon large (charge totale mesurée directement proportionnelle à la largeur). La fixation est conçue de telle sorte que la mesure de flexion est effectuée en tension, permettant à la masse de fixation dʼêtre maintenue à un minimum. Le bruit dans le signal de force est minimisé en maintenant la cellule de charge fixe pour réduire les vibrations mécaniques et lʼeffet inertiel et en rendant la masse de la fixation fixée à la cellule de charge la plus faible possible.
En référence aux figures 14A à 14C, la cellule de charge 2401 est montée sur la traverse fixe du testeur de traction. La fixation ultra-sensible 2400 consiste en trois lames minces constituées dʼun matériau léger, rigide (comme lʼaluminium ou équivalent). Chaque lame a une épaisseur de 1,0 mm, des bords arrondis et une longueur qui est capable sʼadapter à la largeur de flexion de lʼéchantillon de test. Chacune des lames a une cavité 2404a et 2404b (lames extérieures) et 2405 (lame centrale) découpée pour créer une hauteur, h, de 5 mm de matériau de lame le long de leurs bords horizontaux. Les deux lames extérieures 2403a et 2403b sont montées horizontalement sur la traverse mobile du testeur de traction, alignées parallèlement lʼune à lʼautre, avec leurs bords horizontaux alignés verticalement. La portée, s, entre les deux lames extérieures2403a et 2403b est de 5 mm ±0,1 mm (bord interne vers bord interne). La lame centrale 2402 est montée au niveau de la cellule de charge sur la traverse fixe du testeur de traction. Lorsquʼelle est en place, la lame centrale 2402 est parallèle aux deux lames extérieures 2403a et 2403b et centrée au point médian entre les lames extérieures 2403a et 2403b. Les fixations de lame comprennent des adaptateurs solidaires appropriés pour ajuster les positions respectives sur le cadre de testeur de traction et se verrouiller en position de telle sorte que les bords horizontaux des lames sont orthogonaux au mouvement de la traverse du testeur de traction.
Les échantillons sont conditionnés à 23 °C ± 3 °C et 50 % ± 2 % dʼhumidité relative deux heures avant le test. Il existe deux types dʼéchantillons préparés pour ce test : un échantillon de contrôle et un échantillon de test. Les échantillons sont excisés soit dʼun sac fini intact de produit, soit dʼun matériau de test qui a été doté avec des lignes de pli. Lʼéchantillon de contrôle est prélevé dans une zone du sac (ou matériau échantillon) exempt de pliages, de faux-plis, de jointures ou de lignes de pli. De plus, lʼéchantillon de contrôle doit être coupé aux mêmes dimensions que lʼéchantillon de test, et le côté long de lʼéchantillon de contrôle a la même orientation directionnelle sur le sac (ou matériau échantillon) que lʼéchantillon de test. Lʼéchantillon de test est prélevé dans une zone du sachet (ou matériau échantillon) qui inclut une ligne de pli mais est autrement exempte de pliages, faux-plis ou jointures supplémentaires. La ligne de pli doit être centrée latéralement le long du côté long de lʼéchantillon de test. Les dimensions de lʼéchantillon de test sont décidées par lʼanalyste, cependant la largeur (côté court) doit être dʼau moins 10 mm et la longueur (qui correspond à la « largeur de flexion ») doit être la plus longue possible pour fournir un signal de charge suffisant. Lorsque lʼéchantillon est à double face, un échantillon de contrôle et un échantillon de test sont préparés de chaque côté.
Le test est réalisé en tension. Le testeur de traction est programmé de telle sorte que la traverse mobile est réglée pour se déplacer dans une direction opposée à la traverse fixe à une vitesse de 1,0 mm/sec. Le mouvement de traverse commence avec lʼéchantillon 2406 sʼétendant à plat et non dévié sur les lames externes 2403a et 2403b, se poursuit avec le bord horizontal interne de la cavité 2405 dans la lame centrale 2402 venant en contact avec la surface supérieure de lʼéchantillon 2406, et continue en outre pour 10 mm supplémentaires de mouvement de traverse. La force (N) et le déplacement (mm) sont recueillis à 50 Hz sur lʼensemble.
Avant le chargement de lʼéchantillon 2406, les lames extérieures 2403a et 2403b sont déplacées vers et au-delà de la lame centrale 2402 jusquʼà ce quʼil y ait environ un dégagement de 3 mm, c, entre les bords horizontaux internes des cavités 2404a et 2404b dans les lames extérieures 2403a et 2403b et le bord horizontal interne de la cavité 2405 dans la lame centrale 2402 (voir ). Lʼéchantillon 2406 est placé à lʼintérieur du dégagement C de telle sorte quʼil recouvre les bords horizontaux internes des cavités 2404a et 2404b dans les lames extérieures 2403a et 2403b, orientées de telle sorte que le côté court de lʼéchantillon est perpendiculaire aux bords horizontaux des lames. Noter quel côté de lʼéchantillon 2406 fait face à la lame centrale 2402. Centrer lʼéchantillon 2406 entre les lames extérieures 2403a et 2403b. Déplacer lentement les lames extérieures 2403a et 2403b dans une direction opposée à la traverse fixe jusquʼà ce que le bord horizontal intérieur de la cavité 2405 dans la lame centrale 2402 touche la surface supérieure de lʼéchantillon 2406.
La force (N) est tracée en fonction du déplacement (mm). La force maximale est enregistrée en guise de charge maximale au 0,001 N le plus proche. Lʼaire sous la courbe jusquʼà la force maximale est calculée et enregistrée en guise dʼénergie au pic au 0,001 N mm la plus proche. La pente de la partie linéaire de la courbe de la force par rapport au déplacement est déterminée et enregistrée en guise de pente au 0,001 N/mm le plus proche.