INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le module optique 1111 est configuré pour transmettre 31 le rayonnement lumineux incident depuis le module d’émission 1110 jusqu’au module actionneur 110, et plus particulièrement jusqu’au rotor 1101 entrainé en rotation par le fluide. Au niveau du rotor 1101, le rayonnement lumineux incident se réfléchit 32 sur les pales 1101b du rotor 1101. Le module optique 1111 est configuré pour recevoir le rayonnement lumineux réfléchi. Le module optique 1111 peut ensuite transmettre 35 le rayonnement lumineux réfléchi au premier module de conversion 1113. Cette transmission 35 peut être effectuée par le biais du module de réception 1112, configuré pour transformer le rayonnement lumineux réfléchi en un signal physique correspondant, par exemple un signal électrique. Le premier module de conversion 1113 peut comprendre le module de réception 1112.
Le rayonnement lumineux réfléchi est modulé en fonction de la rotation des pales 1101b autour de l’axe A. Par exemple, l’intensité du rayonnement lumineux réfléchi est modulée par la rotation des pales 1101b. Le premier module de conversion 1113 est configuré pour convertir le rayonnement réfléchi, ou le signal physique correspondant, en nombre de rotations du rotor 1101 par unité de temps, ce qui correspond à la vitesse de rotation du rotor 1101. En fonction de la vitesse de rotation du rotor 1101, le premier module de conversion 1113 est configuré pour déterminer le débit du fluide. Le premier module de conversion 1113 permet ainsi de convertir 34 le rayonnement réfléchi en débit du fluide caloporteur.
Le procédé 3 comprend en outre une mesure 36 de la température, et de préférence de la pression et de la température. Notons que cette mesure 36 peut être effectuée par des capteurs additionnels, à tout moment du procédé 3 et indépendamment de la mesure optique. Cette mesure 36 peut en alternative ou en complément être effectuée en fonction du rayonnement lumineux réfléchi. Ces deux exemples seront décrits plus en détail ultérieurement.
A partir du débit, de la température et de la pression du fluide caloporteur déterminés auparavant, un deuxième module de conversion peut être configuré pour déterminer 37 la puissance thermique générée par l’assemblage, voire fournie par le réacteur 0. Ainsi, le système de détermination de la puissance générée permet une mesure précise, en ligne et en temps réel de cette puissance thermique. Le premier module de conversion 1113 et le deuxième module de conversion peuvent être confondus. Dans la suite, on désigne indifféremment par « module de conversion 1113 » l’un ou l’autre de ces modules.
Le procédé de mesure 3 peut en outre être répété, comme illustré dans les figures 4A et 4B, afin de suivre temporellement le débit du fluide, voire en outre la température et de la pression du fluide.
En outre, le module optique 1111 est configuré de sorte que le rayonnement lumineux incident est incident sur les pales 1101b du rotor 1101 selon une direction z sensiblement perpendiculaire à l’axe A de rotation du rotor 1101. Le module optique 1111 peut comprendre une portion de transmission 1111c du rayonnement lumineux incident, configurée pour transmettre le rayonnement lumineux incident du module optique 1111au module actionneur 110. La portion de transmission 1111c peut permettre le passage du rayonnement incident et du rayonnement réfléchie au module optique 1111. La portion de transmission 1111c peut s’étendre selon la direction z sensiblement perpendiculaire à l’axe A de rotation du rotor 1101. L’encombrement du module optique 1111 est minimisé dans la direction x. Ainsi, les pertes de charge dans l’écoulement du fluide sont minimisées. Le sous-système 11 de mesure du débit permet donc une mesure précise et fiable du débit du fluide, et notamment une précision inférieure à 1 % de la valeur à mesurer. Par précision, on entend notamment le pourcentage d’erreur de la valeur mesurée, par rapport à la valeur réelle.
Le débit du fluide peut par ailleurs varier localement selon la structure de l’assemblage 10 et sa disposition dans le cœur 1. Lors du fonctionnement du réacteur 0, des pertes de charge locales peuvent survenir. Ces pertes de charges peuvent entrainer des chutes ou des augmentations locales du débit du fluide, et occasionner des dommages dans le cœur 1. Afin de mesurer le débit localement en différents endroits du cœur 1 du réacteur 0, plusieurs assemblages 10 peuvent comprendre le sous-système 11, et de préférence le système de détermination de la puissance générée. Le débit du fluide peut être mesuré simultanément et précisément en différents endroits du cœur 1 pour évaluer son évolution spatiale, voire spatiale et temporelle. La température du fluide caloporteur en entrée d’un assemblage et la température en sortie d’un assemblage peuvent être mesurées simultanément et précisément en différents endroits du cœur 1 pour évaluer leur évolution spatiale, voire spatiale et temporelle. La puissance générée par plusieurs assemblages peut être mesurée en différents endroits du cœur 1 du réacteur 0. Le fonctionnement du réacteur 0 peut ensuite être adapté en fonction de ces mesures.
Selon un exemple, au moins un tiers, voire un quart, des assemblages 10 peuvent comprendre au moins le sous-système 11 de mesure du débit, et de préférence le système de détermination de la puissance. Une cartographie précise de la puissance générée peut ainsi être obtenue. Selon un exemple, ces assemblages peuvent être répartis de façon homogène dans le cœur 1. Selon un autre exemple, en assimilant la cuve 2 à un volume cylindrique, ce volume peut être divisé en plusieurs portions. Dans un plan (x, y), chacune de ces portions peut s’étendre de l’axe haut/bas du cœur 1 à la cuve 2. L’axe haut/bas du cœur 1 correspond à l’axe de révolution B du cœur 1, par exemple illustré en . Les assemblages 10 comprenant au moins le sous-système 11 de mesure du débit, et de préférence le système de détermination de la puissance peuvent être regroupés dans au moins une de ces portions. Par exemple, ces assemblages 10 peuvent être regroupés dans un tiers, voire un quart de ce volume. Le cœur 1 présentant une symétrie de révolution autour de l’axe B, il est possible d’extrapoler les mesures faites par au moins le sous-système 11 de mesure du débit, et de préférence le système de détermination de la puissance, dans un tiers, voire un quart, de ce volume pour obtenir la cartographie du débit dans le cœur 1. Généralement, les assemblages 10 du cœur 1 sont en partie renouvelés à une fréquence régulière, typiquement de 12 à 18 mois. Lors de ce renouvellement, les sous-systèmes 11 de mesure du débit, et de préférence les systèmes de détermination de la puissance peuvent être transférés sur des assemblages non encore équipés du cœur 1, voire d’une autre portion du cœur 1.
La disposition relative des différents modules du sous-système 11 est maintenant décrite en référence aux figures 1 et 2. Le module actionneur 110 peut être disposé au niveau d’un assemblage 10, à une extrémité du cœur 1, par exemple sur une plaque de support d’un assemblage 10. Comme illustré en , le module actionneur 110a d’un sous-système 11a peut être disposé au niveau de l’extrémité inférieure 1a du cœur 1. Le module actionneur 110b d’un sous-système 11b peut être disposé au niveau de l’extrémité supérieure 1b du cœur 1.
Selon un exemple, le module actionneur 110 est monté sur l’assemblage 10 de façon amovible manuellement ou par l’intermédiaire d’outils. Ainsi, le module actionneur 110 peut être introduit et retiré au besoin de l’assemblage 10, par exemple pour son transfert sur un autre assemblage 10.
Selon un exemple, le module optique 1111 comprend un guide d’onde, et plus particulièrement une fibre optique 1111a. Comme illustré en , la fibre optique 1111a peut s’étendre entre la portion de transmission 1111c et le module d’émission 1110. La fibre optique 1111a peut s’étendre entre la portion de transmission 1111c et au moins l’un parmi le module de réception 1112 et le module de conversion 1113. La fibre optique 1111a permet de déporter le module d’émission 1110 et le module de conversion 1113 du rotor 1101 sur lequel la mesure est effectuée. Le sous-système 11 est donc adapté à la mesure du débit d’un fluide dans un environnement présentant une géométrie contrainte, comme c’est le cas dans le cœur 1 d’un réacteur 0. Le sous-système 11 est en outre adapté à la mesure du débit d’un fluide dans l’environnement à conditions sévères du cœur 1, en évitant un éventuel endommagement du module d’émission 1110, du module de réception 1112 et du module de conversion 1113. Selon l’exemple illustré en , la fibre optique 1111a s’étend entre la portion de transmission 1111c et au moins l’un parmi le module de réception 1112 et le module de conversion 1113 en passant par de la cuve 2, par exemple des conduits d’accès 220 du couvercle 22. La portion de transmission 1111c est de préférence disposée à l’extrémité distale de la fibre optique 1111a. La fibre optique1111a peut présenter une longueur supérieure à 1 m, voire 50 m, entre la portion de transmission et : le module d’émission 1110, et/ou le module de réception 1112, et/ou le module de conversion 1113.
Comme illustré en figures 5A et 5B, la fibre optique 1111a peut être disposée à l’intérieur d’une gaine 1111b, également désignée câble creux reliant le module actionneur 110 au module d’émission 1110 et/ou au module de réception 1112 et/ou au module de conversion 1113, voire à un ensemble formé par ces trois modules. De préférence, la gaine 1111b est configurée pour éviter un pliage local de la fibre optique 1111a. Notons que les angles droits du module optique 1111 représentés dans la constituent une représentation simplifiée et schématique du trajet du module optique 1111. La gaine 1111b peut être choisie pour être peu déformable dans le fluide en écoulement, notamment selon la température et la pression du fluide. De préférence, la gaine 1111b est étanche au fluide. Par exemple, la gaine 1111b est en métal, de préférence en acier inoxydable.
Le dispositif de mesure 111 peut en outre comprendre un module de raccordement 112 configuré pour assurer une jonction 1120 étanche entre le fluide et le module optique 1111. La jonction 1120 étanche permet d’éviter que le fluide pénètre dans le module optique 1111. Comme illustré en figures 5A et 5B, la jonction étanche 1120 peut comprendre une première partie 1120a, disposée entre le module optique 1111et le fluide s’écoulant dans le corps 1100 du module actionneur 110. Cette première partie 1120a peut notamment être disposée entre la portion de transmission 1111c du module optique 1111 et le rotor 1101, sur le trajet optique du rayonnement lumineux. Cette première partie 1120a est donc transparente au rayonnement lumineux utilisé. Par exemple, cette première partie est en en saphir. Selon un exemple, la première partie 1120a présente une épaisseur inférieure à 1 cm. La jonction étanche 1120 peut comprendre une deuxième partie 1120b. Cette deuxième partie 1120 peut être disposée entre le corps 1100 et la gaine 1111b de sorte que le fluide circulant à l’extérieur du corps 1100 ne pénètre pas dans le module optique 111. Par exemple, cette deuxième partie est en acier inoxydable.
Le module actionneur 110 et sa coopération avec le module optique 1111 sont maintenant décrits plus en détail en référence aux figures 5A, 5B et 6. Le corps 1100 présente au moins une entrée 1100a et au moins une sortie 1100b. Il présente en outre au moins un passage 1100c pour l’écoulement du fluide depuis l’entrée 1100a jusqu’à la sortie 1100b. Le corps 1100 peut être disposé de sorte que le passage 1100c soit sensiblement parallèle à la direction d’écoulement x du fluide au niveau de l’assemblage 10, afin que la mesure du débit soit la plus fiable possible. Ainsi, de préférence la direction principale d’extension de l’assemblage 10 et la direction privilégiée d’écoulement x du fluide caloporteur le long de l’assemblage 10 sont parallèles à la direction principale d’extension du corps 1100 et à la direction d’écoulement du fluide à l’intérieur du passage 1000c. Cela permet de limiter les perturbations du fluide caloporteur et d’améliorer la précision de la mesure du débit.
Le corps 1100 peut présenter une paroi externe 1100d configurée pour être au contact du fluide en écoulement. Ainsi, le module actionneur 110 et donc le corps 1100 ainsi que le rotor 1101 sont plongés, de préférence entièrement immergés, à l’intérieur du réacteur 0.
Comme expliqué plus avant dans la description, la division d’une zone géographique en sous-zones géographiques permet d’évaluer plus précisément la répartition des véhicules de la flotte dans ladite zone géographique, et de calculer, via un second processus informatique, les temps d’attente des véhicules entre deux réservations. Ces temps d’attente calculés sont ainsi discriminés en fonction des sous-zones géographiques ce qui permet d’obtenir des valeurs plus précises et plus fiables. Par exemple, un temps moyen d’attente de 5 heures dans une première sous-zone SG1, indique que statistiquement, un véhicule libre se trouvant dans cette première sous-zone a une probabilité élevée de ne pas être réservé pendant 5 heures. Et avec un temps moyen d’attente de 15 minutes dans une deuxième sous-zone SG2, un véhicule libre se trouvant dans cette deuxième sous-zone a une probabilité élevée d’être réservé dans un temps relativement court. Le serveur de gestion peut alors répartir et/ou cibler les requêtes en prenant en compte les valeurs calculées des temps moyens d’attente.
Selon un premier exemple illustratif, la flotte présente à un instant T cent véhicules électriques chacun connecté à une borne de recharge. Cinquante de ces véhicules sont situés dans une première sous-zone SG1 dont le temps moyen d’attente est de 5 heures. Les cinquante autres véhicules sont situés dans une deuxième sous-zone SG2 dont le temps moyen d’attente est de 15 minutes. Selon les techniques habituelles de l’art antérieur, le serveur doit générer et transmettre simultanément à l’instant T, cent requêtes pour activer les cent bornes de recharges. Grâce à l’invention, le serveur peut ne générer et transmettre à l’instant T, que cinquante requêtes pour activer les bornes connectées aux cinquante véhicules électriques de la flotte se trouvant dans la deuxième sous-zone SG2. Les autres requêtes destinées aux bornes connectées aux 50 autres véhicules se trouvant dans la première sous-zone SG1 pourront être transmises ultérieurement, de manière échelonnée dans le temps, de sorte que les ressources de communication nécessaires à la transmission de l’ensemble des requêtes et/ou les ressources informatiques mobilisées par le serveur de gestion seront réduites (le débit initial de cent requêtes par unité de temps T étant réduit à cinquante requêtes par unité de temps T).
Toutefois, ce maillage de la zone G en sous-zones géographiques n’est pas essentiel pour la mise en œuvre de l’invention. Les méthodes de calcul et/ou de correction de temps moyens d’attente décrites plus avant dans la description, donnent en effet de très bons résultats même sans cette étape de division en sous-zones géographiques. En outre, les modes de réalisations décrits plus avant dans la description s’appliquent également au cas où la zone G n’est pas divisée en sous-zones. On peut alors considérer la zone G comme une seule et même sous-zone.
Statuts des véhicules. En se rapportant à la , chaque véhicule Vj intègre préférentiellement un équipement informatique embarqué EQVej. Cet équipement peut par exemple faire partie d’un boîtier télématique permettant au véhicule d’échanger avec le serveur de gestion distant S des informations telles que la position géographique, la vitesse, l’état de capteurs embarqués (taux de charge de batterie, niveau de carburant dans le réservoir, pression de pneus, état des feux de croisement ou autres éclairages, état d’une chaine de vélo, …), etc. Cet échange se fait au travers d’un réseau de données R. L’équipement informatique EQVej peut également être un équipement dédié, indépendant du boîtier télématique.
Le procédé selon l’invention permet notamment de maintenir voire restaurer l’équilibre de la flore microbienne commensale du cuir chevelu, tout en procurant un effet anti-oxydant capable de réduire les irritations et démangeaisons liées à l’oxydation du sébum.
Le procédé selon l’invention procure un effet apaisant et antioxydant au niveau du cuir chevelu. Il permet également de limiter l’adhésion des particules issues de la pollution sur le cuir chevelu et/ou sur les cheveux.
Le microbiome de la peau, et notamment du cuir chevelu, ainsi renforcé, voire rééquilibré après mise en œuvre du procédé de l’invention, est plus à même de se défendre contre les agressions extérieures et lutter contre les inconforts.
Le procédé selon l’invention permet en outre d’obtenir une belle chevelure, avec des cheveux ne présentant un aspect ni gras, ni sec et avec un toucher propre et naturel.
Le procédé de l’invention permet en outre d’apporter de bonnes propriétés cosmétiques aux cheveux, en particulier d’obtenir des cheveux brillants et souples, faciles à démêler, avec un toucher lisse. Ces effets sur les fibres kératiniques peuvent être obtenus par une application de la composition de l’invention sur les fibres kératiniques ou sur le scalp.
La composition mise en œuvre dans le procédé selon l’invention est avantageusement limpide, voire transparente, ce qui lui confère un aspect esthétique particulièrement attractif pour les utilisateurs.
Cette composition peut en outre se présenter avec une texture gel ou bien de type sérum, ce qui en facilite l’application (et donc la mise en œuvre du procédé de l’invention) sur le cuir chevelu (produit qui ne coule pas, qui peut se masser).
De préférence, le procédé de traitement cosmétique selon la présente invention est un procédé de soin et/ou de conditionnement du cuir chevelu et/ou des cheveux, avantageusement du cuir chevelu.
Les agents antioxydants La composition mise en œuvre dans le procédé selon l’invention comprend un ou plusieurs agents antioxydants.
La somme x + y est de préférence comprise entre 0,35 et 0,8.
Le reste des unités monomériques des formules I et II sont des unités B. Ainsi, dans la formule I, la proportion d’unités B est égale à 1-x-y.
Dans un autre mode de réalisation particulier de l’invention, le polymère est un polymère biocompatible, par exemple de type polyéthylèneglycol (PEG), poly (acide lactique-co-glycolique) (PLGA), polyacrylamides, polyamines ou polycarboxyliques. Dans ce cas, le polymère biocompatible, de préférence un PEG, comprend un agent chélatant de préférence sélectionné dans le groupe constitué par EDTA, DOTA, NOTA, NODAGA, DOTAGA, DOTAM, DO3AM, NOTAM, DOTP, NOTP, TETA, TETAM, du DTPA et DFO, et plus préférentiellement dans le groupe constitué du DOTAGA, EDTA, DFO, DOTAM et du DTPA.
En particulier, le polymère est un PEG comprenant un agent chélatant qui peut être choisi parmi un PEG fonctionnalisé avec du DOTAGA, un PEG fonctionnalisé avec de l’EDTA, un PEG fonctionnalisé avec du DTPA, un PEG fonctionnalisé avec du DFO, et un PEG fonctionnalisé avec du DOTA.
Selon un mode de réalisation, le polymère est choisi parmi les polysaccharides de formule I, les polysaccharides de formule II et les PEG comprenant un agent chélatant.
L’agent chélatant du polymère est capable de chélater les métaux lourds susceptibles d’être présent dans les eaux et liquides utilisés pour la préparation du dialysat. En particulier, dans un mode de réalisation préféré, la concentration du polymère dans la composition pour dialyse est suffisante pour permettre une concentration résiduelle libre en métal lourd dans le dialysat, qui soit inférieure à 0,1 ppb. Par concentration résiduelle libre, on entend la concentration de métaux lourds toxiques, typiquement le plomb et le cadmium, non complexés à l’agent chélatant du polymère dans le dialysat et donc susceptibles de traverser la membrane semi-perméable du dispositif de dialyse.
De manière générale selon l’invention, l’agent chélatant est donc présent de préférence, dans le dialysat lors de l’étape de dialyse d’un patient à une concentration comprise entre 10 -4 mmol.L -1 et 10 -6 mmol.L -1 .
Dans un mode de réalisation préféré, en particulier en combinaison avec le mode avantageux dans lequel le polymère est de formule I ci-dessus, la composition pour dialyse comprend une quantité suffisante de polymère pour être dans une concentration dans le dialysat comprise entre 0,1 mg/L et 10 mg/L, le cas échéant après dilution. Ainsi par exemple, s’il s’agit d’une solution concentrée à diluer 45 fois, la concentration du polymère dans la solution concentrée est de préférence comprise entre 4,5 et 450 mg/L.
De manière avantageuse, le polymère utilisé est stable dans l’acide, en particulier l’acide acétique ou l’acide citrique.
Dans un mode de réalisation, la présente invention vise un additif, en particulier une solution concentrée prête à l’emploi pour une dialyse, par exemple une hémodialyse, et comprenant un polymère de masse moléculaire moyenne en poids comprise entre 20kDa et 1000kDa, et portant au moins un agent chélatant d’au moins un métal exogène toxique tel que le plomb, l’aluminium, le chrome, le nickel ou le cadmium, en particulier un polymère de formule I ou II, ou un PEG comprenant un agent chélatant, de préférence dans une concentration comprise entre 4,5 et 450 mg/L ; le cas échéant, (a) un ou plusieurs éléctrolytes tels que le potassium, le sodium, le chlore, le calcium, le magnésium, le bicarbonate, l’acétate ou le citrate, et (b) au moins un sucre, tel que le glucose ou le dextrose.
Ladite solution concentrée peut être conditionnée sous forme de poche, cartouche ou bidon, par exemple en vue d’une dilution 1/45 ou 1/35 avec un générateur de dialysat.
Dans un mode de réalisation, la présente invention vise une solution concentrée acide, en particulier une solution concentrée acide prête à l’emploi pour une dialyse, par exemple l’hémodialyse, et comprenant un acide choisi parmi l’acide citrique, l’acide acétique ou l’acide chlorhydrique un polymère de masse moléculaire moyenne en poids comprise entre 20kDa et 1000kDa, et portant au moins un agent chélatant d’au moins un métal exogène toxique tel que le plomb, l’aluminium, le chrome, le nickel ou le cadmium, en particulier un polymère de formule I ou II, ou un PEG comprenant un agent chélatant, de préférence dans une concentration comprise entre 4,5 et 450 mg/L. le cas échéant, (a) un ou plusieurs éléctrolytes tels que le potassium, le sodium, le chlore, le calcium, le magnésium, le bicarbonate, l’acétate ou le citrate, et (b) au moins un sucre, tel que le glucose ou le dextrose.
Ladite solution concentrée acide peut être conditionnée sous forme de poche ou bidon, par exemple en vue d’une dilution 1/45 ou 1/35 avec un générateur de dialysat.
L’invention concerne également un PEG de masse moléculaire moyenne en poids comprise entre 20 kDa et 1000 kDa portant au moins un agent chélatant d’au moins un métal tel que le plomb, l’aluminium, le chrome, le nickel ou le cadmium, l’agent chélatant étant de préférence sélectionné dans le groupe constitué par EDTA, DOTA, NOTA, NODAGA, DOTAGA, DOTAM, DO3AM, NOTAM, DOTP, NOTP, TETA, TETAM, du DTPA et DFO, et plus préférentiellement dans le groupe constitué du DOTAGA, EDTA, DFO, DOTAM et du DTPA. Avantageusement, le PEG comprend entre 1µmol et 1 mmol d’agent chélatant par gramme de polymère.
L’invention concerne également une composition pour dialyse comprenant un tel PEG, ledit PEG étant présent dans une quantité suffisante pour être dans une concentration comprise entre 0,01mg/L et 10mg/L dans le dialysat lors d’une dialyse d’un patient. La méthode de captation
Les compositions décrites ci-dessus sont avantageusement utilisées pour capter les métaux toxiques susceptibles d’être présents dans les eaux et liquides utilisées pour préparer le dialysat.