INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’idée à la base de la présente invention est de séparer les parties réelles et les parties imaginaires des différents symboles de modulation et de leur faire subir des transformations linéaires orthogonales distinctes avant de les recombiner dans le plan complexe pour moduler ensuite avec les symboles obtenus les différentes longueurs d’onde/les différentes sous-porteuses du multiplex WDM. On effectue ainsi un moyennage de l’atténuation PDL sur les différents états de polarisation et les différents canaux WDM.
En outre, le circuit neuromorphique 10 utilise des ponts capacitifs 58 et 66 et dans chaque composant XNOR, le courant passe par une forte résistance. Il en résulte en une consommation réduite.
De plus, le circuit neuromorphique 10 gagne en robustesse du fait qu’il permet de supprimer la variabilité des memristors 28 et 30.
Le circuit neuromorphique 10 qui vient d’être décrit peut avantageusement être organisés en bancs pour effectuer des calculs en parallèle.
Pour cela, par exemple, en référence à la , une approche peut être de stocker les poids d’un neurone sur une même ligne 16 de la matrice de cellules 14, d’activer la ligne de mot WL correspondant à cette ligne 16 et de récupérer le résultat en sortie du neurone 24.
Plusieurs neurones 24 peuvent être calculés en parallèle en mettant sur la même ligne et à la suite les poids des différents neurones.
La illustre un exemple pour le cas d’une implémentation pour trois neurones d’entrée reliés à deux neurones de sortie. Les éléments relatifs au calcul de la valeur donnée au premier neurone de sortie sont représentés en traits pleins tandis que les éléments relatifs au calcul de la valeur donnée au premier neurone de sortie sont représentés en traits pointillés.
Pour augmenter le parallélisme, il est possible d’utiliser la configuration proposée à la . Dans cette configuration, les lignes de source SL sont coupées en milieu du la matrice de cellules 14 pour constituer plusieurs sous-ensembles 86 (mini-matrices) au sein de la matrice de cellules 14 et permettre un contrôle indépendant de ses sous-ensembles 86. Dans l’exemple représenté, le nombre n de sous-ensembles 86 est égal à 4.
Les n sous-ensembles 86 partageant les mêmes lignes de mot WL constituent un groupe de sous-ensembles 88. Chaque sous-ensemble 86 est associé à un neurone 24. Ainsi, en activant une ligne de mot WL par groupe de sous-ensembles 88, il est possible de calculer 2n sorties de neurones 24 en parallèle.
En complément, il pourrait être envisagé de couper les lignes de bits BL.
Comme illustré par la , il peut être envisagé une configuration avec un parallélisme amélioré. Le circuit neuromorphique 10 comporte ainsi plusieurs ensembles 90 (deux dans le cas de la ) constitués chacun de plusieurs sous-ensembles 92 créés en interrompant les lignes de source SL au milieu de leur ensemble 90. Ainsi, en sélectionnant une ligne de mot WL par groupe d’ensemble 94, il est possible de calculer les sorties de chaque sous-ensemble 92 en parallèle. Les lignes de source SL de chaque sous-ensemble 92 peuvent être connectées à des lignes de source SL globales pour permettre l’écriture et la lecture des poids stockés de manière classique.
Chacune des configurations décrites précédemment permettent d’effectuer des calculs conduisant à obtenir la sortie de plusieurs neurones 24 en parallèle et donc à augmenter les capacités calculatoires du circuit neuromorphique 10.
Chacun des modes de réalisation qui viennent d’être décrits sont compatibles avec d’autres modes de réalisation du neurone 24.
En particulier, il a été décrit que le composant XNOR 42 est réalisé par deux inverseurs 48 et 76 en série.
Ces inverseurs peuvent, en variante, réaliser une autre opération logique.
Ainsi, le premier inverseur 48 est remplacé par une unité logique réalisant une autre opération impliquant un basculement intermédiaire entre la masse GND et le potentiel d’alimentation VDD. Autrement formulé, le composant XNOR 42 comporte une unité logique 48 propre à effectuer une opération logique présentant un basculement entre une valeur basse et une valeur haute en fonction de la valeur de la ou des entrées de l’unité logique 48.
Idéalement, la tension de basculement de l’opération réalisée par une telle unité logique est centrée autour de la moitié du potentiel d’alimentation, soit , à une marge près, par exemple 5% près.
Dans l’exemple de la , le dispositif de gestion thermique 1 et plus particulièrement le circuit de circulation A ne peut fonctionner que selon un mode pompe à chaleur avec ou sans récupération de chaleur afin de réchauffer le flux d’air interne à destination de l’habitacle. Le premier échangeur de chaleur 6 a ainsi uniquement une fonction d’évaporateur.
Selon des modes de réalisations et variantes illustrées aux figures 2 à 5, le circuit de circulation A est inversible et comporte en outre une deuxième branche de dérivation A3 de contournement du condenseur interne 4 et du premier dispositif de détente 5.
Afin de permettre également un refroidissement d’un flux d’air interne à destination de l’habitacle, Le circuit de circulation A peut également comporter une troisième branche de dérivation A4 connectée en parallèle du deuxième dispositif de détente 7 et du refroidisseur 8. Cette troisième branche de dérivation A4 comporte plus particulièrement un troisième dispositif de détente 9 disposé en amont d’un évaporateur 10 destiné à être traversé par un flux d’air interne à destination de l’habitacle du véhicule automobile. Cet évaporateur 10 peut notamment être disposé au sein d’un dispositif de chauffage, ventilation et d’air conditionnée. Le troisième dispositif de détente 9 peut également être une vanne d’expansion électronique et comporter une fonction d’arrêt.
Par inversible, on entend que le circuit de circulation A peut fonctionner selon un mode pompe à chaleur et un mode de refroidissement. Dans le mode pompe à chaleur, le fluide réfrigérant circule successivement dans le compresseur 3, le condenseur interne 4, le premier dispositif de détente 5, le premier échangeur de chaleur 6, qui joue dans ce mode de fonctionnement un rôle d’évaporateur, avant de revenir au compresseur 3. Comme décrit plus haut, le fluide réfrigérant peut également circuler en parallèle dans la première branche de dérivation A2 pour effectuer de la récupération de chaleur.
Dans le mode de refroidissement, le fluide réfrigérant peut être utilisé pour refroidir le flux d’air interne via l’évaporateur 10. Le fluide réfrigérant circule ainsi successivement dans le compresseur 3, contourne le condenseur interne 4 en passant par la deuxième branche de dérivation A3, traverse le premier échangeur de chaleur 6, qui joue dans ce mode de fonctionnement un rôle de condenseur, passe par le troisième dispositif de détente 9 et le refroidisseur 10 avant de rejoindre le compresseur 3. Le fluide réfrigérant peut également, en parallèle de la troisième branche de dérivation A4, traverser en sortie du premier échangeur de chaleur 6 le deuxième dispositif de détente 7 et le refroidisseur 8 pour refroidir le fluide caloporteur du circuit annexe B et donc les batteries et/ou la chaîne de puissance électrique.
Toujours selon les modes de réalisations et variantes illustrées aux figures 2 à 5, le circuit de circulation A inversible peut en outre comporter un accumulateur 12 de fluide réfrigérant. Cet accumulateur 12 est de préférence disposé sur la première branche de dérivation A2 en amont du deuxième point de raccordement 102, entre le sixième point de raccordement 106 et ledit deuxième point de raccordement 102. La disposition de l’accumulateur 12 permet notamment, en mode pompe à chaleur, que le fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur 6 ne passe pas par ledit accumulateur 12 et rejoigne directement le compresseur 3. Cela permet ainsi de limiter encore les pertes de charges et donc une augmentation de la puissance et de la consommation du compresseur 3 pour compenser ces pertes de charges.
Afin de contrôler le flux de fluide réfrigérant en provenance du compresseur 3 et le rediriger vers le condenseur interne 4 ou la deuxième branche de dérivation A3, le circuit de circulation A peut comporter une première vanne d’arrêt 31, disposée sur ladite deuxième branche de dérivation A3, et une deuxième vanne d’arrêt 32, disposée sur la boucle principale A1 en amont du condenseur interne 4, entre le troisième point de raccordement 103 et ledit condenseur interne 4. Afin d’éviter les reflux vers le condenseur interne 4, la boucle principale A1 peut comporter un clapet anti-retour 41 disposé en aval dudit condenseur interne 4. Afin d’éviter, notamment en mode de refroidissement, que le fluide réfrigérant contourne l’évaporateur 10, une troisième vanne d’arrêt 33 peut être disposée sur la boucle principale en amont du deuxième point de raccordement 102. Afin d’éviter les reflux de fluide réfrigérant depuis le sixième point de raccordement 106 vers l’évaporateur 10, la troisième branche de dérivation A4 peut comporter un clapet anti-retour 43 en aval dudit évaporateur 10.
Selon une première variante de connexion de la deuxième branche de dérivation A3 illustrée à la , ladite deuxième branche de dérivation A3 relie un troisième point de raccordement 103 à un quatrième point de raccordement 104. Le troisième point de raccordement 103 est disposé sur la boucle principale A1 en aval du compresseur 3, entre ledit compresseur 3 et le condenseur interne 4. Le quatrième point de raccordement 104 est quant à lui disposé sur la boucle principale A1 en aval du premier dispositif de détente 5, entre ledit premier dispositif de détente 5 et le premier échangeur de chaleur 6.
Dans l’exemple illustré à la , la troisième branche de dérivation A4 relie plus particulièrement un cinquième point de raccordement 105 à un sixième point de raccordement 106. Le cinquième point de raccordement 105 est disposée sur la première branche de dérivation A2 en amont du deuxième dispositif de détente 7, entre le premier point de raccordement 101 et ledit deuxième dispositif de détente 7. Le sixième point de raccordement 106 disposé sur la première branche de dérivation A2 en aval du refroidisseur 8, entre ledit refroidisseur 8 et le deuxième point de raccordement 102.
Afin de pouvoir amener le fluide réfrigérant depuis la sortie de fluide du premier échangeur de chaleur 6, notamment dans un mode de refroidissement, vers le deuxième 7 et/ou troisième 9 dispositifs de détente, le circuit de circulation A comporte en outre une quatrième branche de dérivation A5. Cette quatrième branche de dérivation A5 relie plus particulièrement un septième point de raccordement 107 à un huitième point de raccordement 108. Le septième point de raccordement 107 est disposé sur la boucle principale A1 en aval du premier échangeur de chaleur 6, entre ledit premier échangeur de chaleur 6 et le deuxième point de raccordement 102. Le huitième point de raccordement 108 est quant à lui disposé en amont du troisième dispositif de détente 9, sur la première branche de dérivation A2 (non représenté) ou sur la troisième branche de dérivation A4 (comme illustré sur la ).
Afin d’éviter les reflux de fluide réfrigérant au sein de la quatrième branche de dérivation A5 en provenance du huitième point de raccordement 108 vers le septième point de raccordement 107, notamment lors de récupération de chaleur via le refroidisseur 8, la quatrième branche de dérivation A5 peut comporter un clapet anti-retour 44. Dans l’exemple de la , la troisième vanne d’arrêt 33 est quant à elle disposée sur la branche principale A1 entre le septième point de raccordement 107 et le deuxième point de raccordement 102.
Toujours selon l’exemple illustré à la , le circuit de circulation A peut comporter un échangeur de chaleur interne 11a, 11b configuré pour permettre les échanges de chaleur entre un premier côté 11a disposé sur la quatrième branche de dérivation A5 et un deuxième côté 11b disposé sur la première branche de dérivation A2 ou sur la troisième branche de dérivation A4 en aval de l’évaporateur 10. Dans l’exemple illustré à la , le deuxième côté 11b de l’échangeur de chaleur interne est disposé sur la première branche de dérivation A2, entre le sixième 106 et le deuxième 102 point de raccordement, plus particulièrement en aval de l’accumulateur 12. Cet échangeur de chaleur interne 11a, 11b permet notamment d’améliorer le coefficient de performance du circuit de circulation inversible en mode de refroidissement.
Selon une deuxième variante de connexion de la deuxième branche de dérivation A3 illustrée aux figures 3 à 5, la deuxième branche de dérivation A3 relie toujours un troisième point de raccordement 103 à un quatrième point de raccordement 104. A l’instar de la première variante de la , le troisième point de raccordement 103 est disposé sur la boucle principale A1 en aval du compresseur 3, entre ledit compresseur 3 et le condenseur interne 4. Le quatrième point de raccordement 104 a quant à lui une disposition différente. Le quatrième point de raccordement 104 est disposé, dans cette deuxième variante, sur la boucle principale A1 en amont du deuxième point de raccordement 102, entre le premier échangeur de chaleur 6 et ledit deuxième point de raccordement 102. Du fait de cette dispositif particulière du quatrième point de raccordement 104, le premier échangeur de chaleur 6 est configuré pour permettre la circulation du fluide réfrigérant en son sein dans un sens ou dans l’autre. En effet, dans un mode pompe à chaleur, le fluide réfrigérant traverse le premier échangeur de chaleur 6 en direction du quatrième point de raccordement 104 alors qu’en mode de refroidissement, le fluide réfrigérant traverse le premier échangeur de chaleur 6 depuis le quatrième point de raccordement 104.
La montre un premier exemple de cette deuxième variante similaire à celui de la en ce qui concerne les connexions de la troisième branche de dérivation A4. Le cinquième point de raccordement 105 est ainsi disposée sur la première branche de dérivation A2 en amont du deuxième dispositif de détente 7, entre le premier point de raccordement 101 et ledit deuxième dispositif de détente 7. Le sixième point de raccordement 106 est également disposé sur la première branche de dérivation A2 en aval du refroidisseur 8, entre ledit refroidisseur 8 et le deuxième point de raccordement 102.
De même que pour l’exemple de la , dans l’exemple de la , le circuit de circulation A comporte une quatrième branche de dérivation A5. Le huitième point de raccordement 108 est lui aussi disposé en amont du troisième dispositif de détente 9, sur la première branche de dérivation A2 ou la troisième branche de dérivation A4. Cependant, le septième point de raccordement 107 disposé sur la boucle principale A1 en aval du premier dispositif de détente 5, entre ledit premier dispositif de détente 5 et le premier échangeur de chaleur 6.
Toujours selon le premier exemple illustré à la , le circuit de circulation A peut également comporter un échangeur de chaleur interne 11a, 11b configuré pour permettre les échanges de chaleur entre un premier côté 11a, disposé sur la quatrième branche de dérivation A5, et un deuxième côté 11b disposé sur la première branche de dérivation A2 ou sur la troisième branche de dérivation A4, en aval de l’évaporateur 10. Dans le premier exemple illustré à la , le deuxième côté 11b de l’échangeur de chaleur interne est disposé sur la première branche de dérivation A2, entre le sixième 106 et le deuxième 102 point de raccordement, plus particulièrement en aval de l’accumulateur 12. Cet échangeur de chaleur interne 11a, 11b permet notamment d’améliorer le coefficient de performance du circuit de circulation inversible en mode de refroidissement.
Des joints annulaires d’étanchéité sont utilisés pour combler ces jeux afin d’éviter toute fuite d’air et ainsi assurer la continuité de la veine aérodynamique. Ces joints peuvent présenter une forme générale en « P » et sont compressibles dans l’axe du carter de façon à pouvoir suivre l’agrandissement ou le rétrécissement des jeux.
Néanmoins, selon les contraintes subies, les jeux peuvent s’avérer trop importants ou à l’inverse trop faibles et ce type de joint de forme en « P » n’assure plus sa fonction d’étanchéité de manière optimale, car peu tolérant à la déformation. En effet, dans le premier cas, le joint peut laisser passer de l’air, ce qui crée une fuite dans la veine, et dans le second cas, étant trop comprimé, il transmet des efforts importants entre les pièces, notamment dans les fixations, pouvant provoquer une diminution de leur durée de vie. En outre, une compression trop importante peut provoquer une usure accélérée du joint.
L’invention propose un type de joint annulaire amélioré, qui est à la fois simple, efficace et économique, permettant notamment d’améliorer la détermination de la variation du jeu entre les éléments assurant la veine aérodynamique.
L’invention concerne un joint annulaire d’étanchéité pour une turbomachine d’aéronef, le joint s’étendant autour d’un axe et étant compressible en direction axiale, le joint ayant en section axiale une forme générale en V et comportant deux lèvres annulaires reliées par leur périphérie interne, chacune de ces lèvres comportant une première face annulaire en regard de l’autre des lèvres et une seconde face annulaire opposée, les secondes faces annulaires des lèvres étant configurées pour prendre appui sur des surfaces annulaires afin d’assurer une étanchéité entre ces surfaces, le joint étant caractérisé en ce que la seconde surface d’au moins une des lèvres a une forme générale tronconique et s’évase radialement vers l’extérieur depuis sa périphérie interne, cette seconde surface comportant au moins deux repères visuels de forme annulaire qui s’étendent autour de l’axe à des diamètres différents.
Ainsi, grâce à l’invention, la détermination directe du jeu réel entre les deux surfaces annulaires entre lesquelles le joint est monté est facilitée. En effet, les repères situés sur les lèvres permettent de le déterminer par simple lecture visuelle, ce qui représente un gain en temps et en matériel.
Encore grâce à l’invention, la tolérance entre les pièces de la veine aérodynamique peut être élargie. En effet, la forme en « V » permet une plus grande amplitude de compression que le type de joint utilisé jusqu’à présent.
Le joint selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises isolément les unes avec les autres ou en combinaison les unes avec les autres :
- la seconde surface comporte au moins trois repères visuels ;
- chaque repère est un cercle :
- les repères visuels sont colorés, chacun des repères étant coloré avec une couleur différente ;
- un premier repère est situé à proximité de la périphérie interne, un deuxième repère est situé à proximité d’une périphérie externe des lèvres et éventuellement un troisième repère est situé entre le premier repère et le deuxième repère ;
- les repères sont situés sur une des lèvres qui a une forme générale tronconique, l’autre des lèvres s’étendant sensiblement perpendiculairement à l’axe ;
- les lèvres ont sensiblement une même épaisseur ;
- les lèvres forment un angle compris entre 0 et 45°, voire entre 1 et 45°, lorsque le joint est à l’état libre sans contrainte.
L’invention concerne également un carter de soufflante de turbomachine d’aéronef, comportant au moins un joint annulaire d’étanchéité tel que décrit dans ce qui précède.
Le carter selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises isolément les unes avec les autres ou en combinaison les unes avec les autres :
Les parties réelles respectives de ces symboles de modulation forment un vecteur de qui est fourni à un premier module de combinaison linéaire 230-1. Ce premier module combine ces parties réelles au moyen d’une première transformation linéaire orthogonale, , représentée par une matrice , pour fournir un premier vecteur transformé, , dans .
De manière similaire, les parties imaginaires des symboles de modulation forment un vecteur de qui est fourni à un second module de combinaison linéaire, 230-2. Ce second module combine ces parties imaginaires au moyen d’une seconde transformation linéaire orthogonale, , représentée par une matrice , pour fournir un second vecteur transformé, dans .
Les transformations linéaires orthogonales et sont avantageusement choisies distinctes. Par exemple, l’une d’elles pourra être une transformation linéaire orthogonale directe, autrement dit la matrice correspondante sera un élément du groupe spécial orthogonal , et l’autre sera une transformation linéaire orthogonale indirecte.
Le second vecteur transformé est ensuite multiplié en 240 par une valeur scalaire complexe , solution d’un polynôme de , irréductible dans . De préférence, sera choisi pour ne pas être une norme d’un élément dans le plan complexe, autrement dit ne devra pas être un réel positif.
Le premier vecteur transformé et le second vecteur transformé ainsi multiplié sont enfin sommés dans le sommateur 250 pour fournir un vecteur de , dont les éléments complexes, , sont des symboles d’émission respectivement utilisés pour moduler les états de polarisation des canaux spatiaux élémentaires. Plus précisément la composante d’un premier état de polarisation (par exemple une composante de polarisation horizontale) d’un canal spatial élémentaire d’indice sera donnée par et celle d’un second état de polarisation (par exemple une composante de polarisation verticale) de ce canal spatial élémentaire sera donnée par , ou vice-versa.
En définitive, le vecteur peut s’exprimer, à un coefficient multiplicatif près, sous la forme :
² (1)
Selon une variante non représentée, le premier vecteur transformé est multiplié par la valeur scalaire complexe en lieu et place du second vecteur transformé, le premier vecteur transformé ainsi multiplié étant ensuite sommé avec le second vecteur transformé pour fournir le vecteur .
La représente de manière schématique un dispositif de transmission SDM sur fibre optique selon un mode préférentiel de réalisation de l’invention.
Les modules 310-1,…,310-2N, 320, 330-1 et 330-2 remplissent ici respectivement les mêmes fonctions que les modules 210-1,…,210-2N, 220, 230-1 et 230-2 dans la .
A la différence du mode de réalisation illustré en Fig. 2, le premier vecteur transformé et le second vecteur transformé sont combinés par le module de combinaison I/Q, 340, pour former le vecteur complexe dans . Autrement dit, ce mode de réalisation se déduit comme cas particulier du mode général de réalisation avec , le module de combinaison I/Q remplaçant ici le multiplieur 240 et le sommateur 250.
Avantageusement, le scalaire complexe n’est pas une norme, autrement dit est choisi impair avec .
Les éléments complexes du vecteur sont respectivement utilisés pour moduler les états de polarisation des canaux spatiaux élémentaires.
La représente de manière schématique un dispositif de transmission SDM sur fibre optique à codage IQ selon un premier exemple de réalisation de l’invention.
Les modules 410-1,…,410-2N, 420, 430-1, 430-2, 440 remplissent respectivement les mêmes fonctions que les modules 310-1,…,310-2N, 320, 330-1, 330-2 et 340 de la .
Cet exemple de réalisation est un cas particulier du mode de réalisation préférentiel de la Fig. 3 en ce que la première transformation linéaire est directe, c’est-à-dire une rotation dans l’espace dans .
Les éléments complexes du vecteur sont respectivement utilisés pour moduler les états de polarisation des sous-porteuses/longueurs d’onde WDM.
La représente de manière schématique un dispositif de transmission WDM sur fibre optique à codage IQ selon un premier exemple de réalisation de l’invention.
La seconde transformation linéaire résulte de la composition de cette rotation avec une permutation non triviale dans et/ou une réflexion non triviale dans . Par permutation non triviale, on entend une permutation distincte de l’identité . Par réflexion non triviale, on entend une réflexion distincte de .
La permutation peut être composée d’un nombre pair de transpositions auquel cas la seconde transformation linéaire est encore une rotation, ou bien être composée d’un nombre impair de telles transpositions.