INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les termes axial, radial et circonférentiel sont définis par rapport à l’axe X du distributeur 15.
Le distributeur 15 comporte une plateforme radialement interne 21 et une plateforme radialement externe (non représentée), reliées l’une à l’autre par des pales 22 s’étendant radialement. La plateforme radialement externe peut comporter des crochets permettant l’accrochage de la plateforme externe sur un carter de la turbine basse pression 7.
Les plateformes interne 21 et externe sont cylindriques ou tronconiques.
La plateforme radialement interne 21 comporte au moins un rebord 31 à ses extrémités amont et/ou aval, le rebord 31 s’étendant radialement vers l’intérieur et permettent de former un joint labyrinthe avec des becquets 32 des plates-formes 33 des aubes des roues mobiles 14, comme cela est connu en soi et visible à la .
Une analyse en porosimétrie au mercure est utilisée pour caractériser la porosité des sphères. La porosimétrie au mercure consiste à appliquer une pression contrôlée dans l’échantillon à mesurer immergé dans le mercure. La pression extérieure est appliquée afin que le mercure pénètre dans les pores/trous du matériel. La quantité de pression nécessaire est inversement proportionnelle à la taille des pores/trous. Le porosimètre au mercure fournit alors un volume et des distributions de taille des pores. Le porosimètre à mercure génère des distributions de taille de volume et de pores à partir des données de pression par rapport aux données d’intrusion générées par l’instrument à l’aide de l’équation de Washburn.
Dans un mode de réalisation avantageux, les microsphères selon l’invention ne contiennent pas et/ou ne sont pas utilisées en combinaison avec un autre filtre anti-lumière bleue et/ou un filtre anti-UV et/ou un filtre solaire et/ou dans une composition cosmétique qui en contient. Ainsi les microsphères selon l’invention ne sont pas utilisées en tant que booster des filtres anti-lumière bleue et/ou pour augmenter le SPF (indice de protection solaire) d’une composition solaire.
Dans un mode de réalisation avantageux, les microsphères poreuses selon l’invention ne comportent pas de couche d’enrobage sur leur surface contenant un composé hydrophobe. Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, les sphères poreuses selon l’invention ne comportent pas de couche d’enrobage sur leur surface.
Selon un mode particulier de l’invention les microsphères poreuses selon l’invention ne comportent pas de couche d’enrobage sur leur surface contenant un polyorganosiloxane, en particulier un composé siliconé.
Les microsphères poreuses comprenant un oxyde métallique selon l’invention peuvent être préparées en utilisant un modèle polymérique sacrificiel. De telles microsphères poreuses montrent une couleur observable par l’œil humain, en particulier une couleur bleue.
On entend par «une couleur observable à l’œil nu », une couleur qui est observable par une majorité des personnes. Cela peut être pour tout échantillon de microsphères distribuées sur une surface donnée, par exemple, sur 1 cm 2 , 2 cm 2 , 3 cm 2 , 4 cm 2 , 5 cm 2 ou 6 cm 2 , 7 cm 2 , 8 cm 2 , 9 cm 2 , 10 cm 2 , 11 cm 2 , 12 cm 2 , 13 cm 2 , 14 cm 2 ou 15 cm 2 . Cela peut aussi signifier que c’est observable par le modèle standard d’observation CIE 1931 2° et/ou par le modèle standard d’observation CIE 1964 10°. Le fond d’observation de la couleur peut être de différente sorte par exemple blanc, noir, ou tout intermédiaire entre le noir et le blanc.
Les microsphères peuvent être préparées par un procédé tel que décrit dans la demande de brevet US2019/0076809 ou dans l’une des demandes de brevet WO2020/183108 et WO2020/182936.
Ainsi, selon un mode de réalisation, une dispersion colloïdale aqueuse contenant des particules de polymère et un oxyde métallique est préparée, les particules de polymère étant typiquement à l’échelle nanométrique. La dispersion aqueuse colloïdale est alors mélangée dans une phase continue huileuse, par exemple avec un dispositif microfluidique, pour produire une émulsion eau-dans-huile. Des gouttelettes aqueuses d’émulsion sont obtenues, collectées et séchées pour former les microsphères contenant les nanoparticules de polymère et d’oxyde métallique. Les nanoparticules (nanosphères) de polymère sont ensuite éliminées, par exemple par calcination, pour fournir des particules sphériques, d’échelle micrométrique d’oxyde métallique contenant un haut degré de porosité et des pores d’échelle nanométriques. Les sphères peuvent contenir des diamètres de pores uniformes, du fait de l’utilisation de particules de polymères sphériques et monodispersées.
Par exemple une goutte d’émulsion contenant des nanosphères de polymère et un oxyde métallique est séchée pour retirer le solvant, produisant ainsi une microsphère formée de nanosphères de polymère avec l’oxyde métallique dans des espaces interstitiels entre les nanosphères de polymère (microsphères modèles ou gabarits ou « structure directe »).Les nanosphères de polymère définissent un espace interstitiel. La calcination aboutit au retrait du polymère, fournissant ainsi une microsphère d’oxyde métallique ayant une haute porosité ou un grand volume interstitiel (structure inverse).
Les microsphères d’oxyde métallique poreuses sont avantageusement frittées, conduisant à une structure solide continue, consolidée, stable thermiquement et mécaniquement.
Dans certains modes de réalisation, la formation des gouttelettes et leur collecte s’effectuent dans le dispositif microfluidique.
Des dispositifs microfluidiques sont par exemple des dispositifs à canal étroit ayant une jonction à échelle microscopique adaptée pour produire des gouttelettes uniformes et connectées à un réservoir de récupération.
Les dispositifs microfluidiques contiennent par exemple une jonction ayant une largeur de canal allant de 10 µm à environ 100 µm. Ces dispositifs sont par exemple faits de polydiméthylsiloxane (PDMS) et peuvent être préparé par exemple par lithographie douce. Une émulsion peut être préparée à l’intérieur du dispositif en pompant une phase dispersée aqueuse et une phase continue huileuse selon un rapport défini formant ainsi une émulsion en mélangeant les deux phases. De manière alternative, une émulsion huile-dans-eau peut être utilisée.
De manière préférentielle, le polymère est sélectionné dans le groupe consistant en l’acide poly(méth)acrylique, les poly(méth)acrylates, les polystyrènes, les polyacrylamides, le polyéthylène, le polypropylène, l’acide polylactique, le polyacrylonitrile, ainsi que leurs dérivés et leurs sels, leurs copolymères et leurs combinaisons. Préférentiellement, le polymère est choisi dans le groupe constitué de polystyrènes, par exemple un copolymère de polystyrène / acide acrylique, polystyrène / méthacrylate de poly(éthylène glycol) ou polystyrène / sulfonate de styrène.
Le rapport pondéral (poids / poids) de nanoparticules de polymère/oxyde métallique va par exemple d’environ 0,1/1 à environ 10,0/1 ou d’environ 0,5/1 à environ 10,0/1. De manière avantageuse ce rapport est de : 0,1/1, 0,5/1, 1,0/1, 1,5/1, 2,0/1, 2,5/1, 3,0/1, 3,5/1, 4,0/1, 5,0/1, 5,5/1, 6,0/1, 6,5/1, 7,0/1, 7,5/2,5, 8,0/1, 9,0/1 ou 10,0/1, en particulier de 7,5/2,5.
La phase huileuse continue comprend par exemple un solvant organique, une huile silicone ou une huile fluorée. Selon l’invention le terme « huile » désigne une phase organique non miscible avec l’eau. Les solvants organiques incluent les hydrocarbures, tels que l’heptane, l’hexane, le toluène, le xylène ainsi que les alcools, tels que le méthanol, l’éthanol, le propanol, etc.
Avantageusement également, la structure en deux demi-coquilles de la décharge de traction permet une installation rapide et aisée du ou des câbles dans les rainures. De plus, l’architecture de la connexion coudée et la sortie de câble selon l’angle alpha réduit sensiblement l’encombrement de la connexion ainsi que l’espace nécessaire à ce câble pour se raccorder sur l’équipement tout en offrant une meilleure protection, ce qui permet d’utiliser des câbles plus fragiles, tels que des fibres optiques, mais offrant possibilités d’exploitation dans des environnements réduits qui présentent des risques d’endommagements importants.
Selon certains modes de réalisation préférés : - les demi-coquilles, réalisées en matériau élastique, sont reliées par au moins un cordon en prolongement desdites surfaces d’appui et solidarisées par un moyen d’attache choisi parmi un crochet, un ensemble de liaison mâle-femelle et un mécanisme de type clip ; - la décharge de traction, de longueur comprise entre 10mm et 20mm, est aménagée sur le support par apposition de la face extérieure d’une des demi-coquilles, et maintenue par un couvercle disposé sur la face extérieure de l’autre demi-coquille, ce couvercle étant fixé au support par au moins une vis ou par tout autre moyen de fixation ; - les faces d’appui présentent un pourtour sur lequel s’étend une lèvre faisant butée contre le couvercle et le support ; - l’angle alpha entre les branches et le tronçon central est compris entre 60° et 90° et de préférence égal à 90° ; - les rainures des demi-coquilles comportent des languettes radiales d’ajustement aux câbles, ces languettes étant agencées en extrémité de rainure sur les faces d’appui et/ou le long des rainures ; - une coque de protection extérieure s’ajuste sur les branches entre le tronçon central et la décharge de tension, et - une fois le raccordement mécanique effectué, la direction longitudinale de la fourche de la connexion de câble est orientée dans la direction d’arrivée des câbles ;
Avantageusement, les deux demi-coquilles de la décharge de traction sont réalisées en une seule pièce par moulage ou en impression 3D et enserrent les câbles par encliquetage sur elles-mêmes, permettant ainsi une installation rapide et aisée. De plus la combinaison du couvercle et des lèvres des faces d’appui immobilise la décharge de traction par serrage du couvercle sur le support et encastrement dans la direction longitudinale des lèvres des faces d’appui.
Avantageusement également, les languettes d’ajustement ont pour double fonction de maintenir les câbles dans la décharge de traction, pour les protéger sans les endommager, ainsi que de pouvoir s’adapter à différents diamètres de câbles.
PRESENTATION DES FIGURES D’autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront à la lecture qui suit d’un exemple de réalisation détaillé sans en limiter la portée, en référence aux figures annexées qui représentent, respectivement :
– la , une vue en perspective de la connexion de câble avec un câble maintenu dans la décharge de traction ;
– la , une vue latérale de la connexion de câble ;
– la , une vue du dessous de la connexion de câble ;
– la , une vue frontale dans la direction longitudinale de la connexion de câble sans décharge de traction ;
– la , une vue frontale dans la direction longitudinale de la connexion de câble avec décharge de traction, et
– la , une vue en perspective de la décharge de traction.
DESCRIPTION DETAILLEE Sur les figures, des signes de référence identiques renvoient à un même élément ainsi qu’aux passages de la description correspondants.
Le schéma de la illustre une connexion coudée 1 de câble à décharge de traction en vis-à-vis d’une face plane 1a de connexion d’un équipement, cette face plane 1a étant dans le plan (XY) du repère orthonormé (XYZ). Cette connexion coudée 1 permet le raccordement coudé d’un câble 7 tel qu’une fibre optique à un équipement dans un environnement étroit. Ce câble 7, amené par un faisceau au voisinage de l’équipement, est enserré dans la décharge de traction 5 puis coudé avant d’être connecté à l’équipement. La décharge de traction 5, en rigidifiant la partie du câble 7 enserrée, a pour fonction de protéger la portion de câble 7 incluse dans la connexion coudée 1. En effet, le câble 7 étant maintenu d’une part par la décharge de traction 5 et d’autre part par le branchement à l’équipement, la portion de câble incluse dans la connexion coudée 1 est isolée des contraintes extérieures s’appliquant sur le reste du câble.
La connexion coudée 1 présente un tronçon central 2 orienté selon la direction Z perpendiculaire à la face plane 1a d’un équipement à raccorder par cette face plane, ce tronçon central 2 étant relié aux deux extrémités de la connexion coudée 1 dans cette direction perpendiculaire Z : à savoir l’extrémité de branchement 3 à la face plane 1a de l’équipement et l’extrémité ouverte 4. Cette extrémité de branchement 3 vient se raccorder perpendiculairement selon la direction Z à l’équipement. L’extrémité ouverte 4 est prolongée par la fourche 4a à deux branches 4b selon la direction longitudinale X et s’étendant dans un plan orienté selon un angle alpha aigu avec la direction Z du tronçon central. La fourche 4a et le tronçon central 2 forment une conduite de protection du câble 7. Les branches 4b sont reliées en terminaison 4c à un support 4d logeant la décharge de traction 5, maintenue par un couvercle 6 fixé au support par deux vis 6a. La décharge de traction 5 peut accueillir un second câble non représenté ici.
La présente une vue latérale de la connexion coudée 1 selon la direction Y. L’extrémité de branchement 3 vient au contact de la face plane 1a, représentée en coupe pour identifier le branchement, par déplacement selon la direction Z pour réaliser un raccordement mécanique entre la connexion coudée 1 et l’équipement ainsi qu’un branchement du câble 7 à l’équipement. Dans cet exemple de réalisation, la face plane 1a est percée pour permettre l’insertion de l’extrémité de branchement 3 et réaliser ce raccordement mécanique, tout autre moyen de couplage mécanique pouvant être utilisé.
Le câble 7 en sortie de la décharge de traction 5 est disposé au centre de la fourche 4a et protégé latéralement dans la direction Y par les branches 4b de l’extrémité libre 4, puis est guidé et conduit via le tronçon central 2. La fourche 4a est orienté selon la direction X dite longitudinale et s’étend dans un plan orienté selon un angle alpha de 90° avec la direction Z d’orientation du tronçon central 2. Dans cet exemple de réalisation, l’angle alpha est égal à 90°, celui-ci pouvant être compris entre 60° et 90°.
Cette estimation de
peut toutefois être corrigée en considérant que le filtrage spatio-temporel multispectral par SVD supprime une quantité de bruit égale à
où b est l’index maximal de la somme pondérée de matrices définissant
N X N Y N Z désigne le nombre de pixels/voxels de l’image reconstruite et
Sk les valeurs singulières obtenues par la SVD.
Il a été observé que les valeurs singulières représentant le bruit présentes dans l’expression de
sont stationnaires par rapport aux longueurs d’ondes.
Au final, le bruit électronique résiduel après SVD à soustraire à l’étape 150A des images de variance pour obtenir des images de variance corrigées sera
Selon une deuxième méthode d’estimation du bruit, si le bruit ne suit pas cette loi, il est possible d'effectuer une correction alternative, par exemple en minimisant la norme L2 de l'image
reconstruite soumise à la soustraction d'une constante :
La valeur de la constante
minimisant cette norme permet de calculer la valeur
à soustraire à
D'autres méthodes d’estimation du niveau de bruit sont utilisables.
Le procédé de traitement d’images photoacoustiques décrit dans ce document a été appliqué à des images volumiques acquises dans l'embryon de poulet et nous retrouvons des valeurs proches avec la spectroscopie photoacoustique conventionnelle basée sur une image moyenne dans les structures visibles.
Les Figs. 5A-B montrent comment on améliore la visibilité de certains éléments du tissu biologique par le procédé décrit dans ce document dans le cas de son application à l’imagerie de l’oxygénation des vaisseaux sanguins. Deux exemples sont illustrés. Dans les deux exemples ( et ), la première ligne correspond de gauche à droite, à une image d’oxygénation obtenue à partir de l’image photoacoustique moyenne m λ selon trois plans de projection YZ (a), XY (b) et XZ (c). Ces images d’oxygénation ont une visibilité limitée. L’image 3D d’oxygénation obtenue à partir de l’imagerie des fluctuations d’absorption est montrée sur la deuxième ligne, avec une projection selon les mêmes plans YZ (d), XY (e) et XZ (f) où l’on voit beaucoup plus de structures qu’avec une technique d’imagerie photoacoustique conventionnelle.
A la , il est représenté l’allure de la courbe donnant la vitesse des aiguilles lors d’un cycle de rotation du vilebrequin d’entraînement dans le cas de l’aiguilleteuse de l’invention, par exemple la et dans le cas d’une aiguilleteuse de l’art antérieur (par exemple suivant la avec une vitesse de rotation constante du moteur M1), les deux vilebrequins tournant à la même vitesse de rotation constante, ce qui donne une même vitesse de la ligne de production du non tissé.
Ainsi, le profil de vitesse de l’aiguilleteuse de la comporte une première région d’augmentation de la vitesse jusqu’à un angle d’environ 57°, puis une deuxième région où la vitesse est constante, entre 57° et environ 133°, puis une troisième région entre 133° et 190° de diminution jusqu’à une vitesse nulle.
Pour le cycle d’extraction des aiguilles, entre 190° et 360°, le profil de vitesse de l’aiguilleteuse de la comporte une quatrième région d’augmentation de la vitesse (en valeur absolue) jusqu’à un angle d’environ 257°, puis une cinquième région où la vitesse est constante, entre 257° et environ 293°, puis une sixième région entre 293° et 360° de diminution jusqu’à une vitesse nulle.
La vitesse sur le plateau de la deuxième région est inférieure à la vitesse (en valeur absolue) sur le plateau de la cinquième région. En outre, le plateau de la deuxième région s’étend sur une partie du cycle plus grande que le plateau de la cinquième région, notamment entre 1,5 et 3 fois plus grande, notamment entre 2 et 2,5 fois plus grande.
Ainsi, lors de l’extraction, la vitesse est plus élevée et le profil de vitesse plus abrupt que lors de l’introduction, alors que pour l’aiguilleteuse de l’art antérieur, il y a symétrie du profil des vitesses entre l’introduction et l’extraction.
A la , la vitesse de rotation constante de l’arbre du vilebrequin pour les deux modes de réalisation, respectivement de la et de l’art antérieur ( avec vitesse de rotation du moteur M1 constante), est identique, ici égale à 1850 tour/mn. Dans le même temps, la vitesse de pénétration dans la deuxième région est inférieure de 14% à la vitesse maximale de l’aiguilleteuse de l’art antérieur, ce qui a pour conséquence une meilleure qualité du produit final obtenu en sortie de l’aiguilleteuse, notamment un meilleur aspect.
A la , il est représenté l’allure de la courbe donnant la vitesse des aiguilles lors d’un cycle de rotation du vilebrequin d’entraînement dans le cas de l’aiguilleteuse suivant un mode de réalisation de l’invention, par exemple suivant la , et dans le cas d’une aiguilleteuse de l’art antérieur (par exemple suivant le montage de la avec un moteur M1 tournant à vitesse constante), les deux vilebrequins tournant à des vitesses de rotation différentes, à savoir le vilebrequin de l’aiguilleteuse suivant l’invention tournant plus vite que celui de l’aiguilleteuse de l’art antérieur.
Le profil de vitesse de l’aiguilleteuse suivant l’invention de la comporte une première région d’augmentation de la vitesse jusqu’à un angle d’environ 57°, puis une deuxième région où la vitesse est constante, entre 57° et environ 133°, puis une troisième région entre 133° et 190° de diminution jusqu’à une vitesse nulle.
Pour le cycle d’extraction des aiguilles, entre 190° et 360°, le profil de vitesse de l’aiguilleuse suivant l’invention de la comporte une quatrième région d’augmentation de la vitesse jusqu’à un angle d’environ 257°, puis une cinquième région où la vitesse est constante, entre 257° et environ 293°, puis une sixième région entre 293° et 360° de diminution jusqu’à une vitesse nulle.
La vitesse sur le plateau de la deuxième région est inférieure à la vitesse sur le plateau de la cinquième région. En outre, le plateau de la deuxième région s’étend sur une partie du cycle plus grande que le plateau de la cinquième région, notamment entre 1,5 et 3 fois plus grande, notamment entre 2 et 2,5 fois plus grande.
A la , la vitesse de rotation constante de l’arbre du vilebrequin du mode de réalisation de la est supérieure à celle du vilebrequin de l’art antérieur, à savoir 2130 tour/mn pour l’invention et 1850 tour/mm pour l’art antérieur.
Dans le même temps, la vitesse de pénétration dans la deuxième région est égale à la vitesse maximale de l’aiguilleteuse de l’art antérieur lors de l’introduction.
Ainsi aux figures 5 et 6, les extrémités libres des aiguilles ont, dans le premier intervalle s’étendant entre la position d’extrémité P1 haute et la position P0 médiane, un premier mouvement ayant un premier profil de vitesses en valeur absolue, puis dans un deuxième intervalle s’étendant entre la position P0 médiane et l’autre position P2 extrême basse, un deuxième mouvement ayant un deuxième profil de vitesses en valeur absolue, puis dans un troisième intervalle s’étendant entre la position P2 extrême basse et la position P0 médiane, un troisième mouvement ayant un troisième profil de vitesses en valeur absolue, puis dans un quatrième intervalle s’étendant entre la position P0 médiane et la position P1 extrême haute, un quatrième mouvement ayant un quatrième profil de vitesses en valeur absolue, et la vitesse maximale du deuxième profil (à savoir la valeur de la vitesse sur le premier plateau) est inférieure à au moins l’une des vitesses maximales des premier, troisième et quatrième profils, à savoir respectivement la vitesse du premier plateau, la vitesse du deuxième plateau et la vitesse du deuxième plateau.
De même, la durée du premier intervalle (de P1 jusqu’à P0), proportionnelle à la variation d’angle, soit 95°, est égale à la durée du deuxième intervalle (de P0 à P2) et ces deux durées sont supérieures à celle du troisième intervalle (de P2 jusqu’à P0), proportionnelle à la variation d’angle, soit 85°, aussi égale à la durée du quatrième intervalle (de P0 à P1).
Il en résulte, pour une même qualité de produit, notamment une homogénéité du non tissé aussi bonne, une plus grande cadence de production.
des débitmètres à turbine : une turbine est installée dans le fluide en mouvement et la vitesse de rotation de la turbine donne une image de la vitesse du fluide. des débitmètres à tube de Pitot : deux tubes sont installés dans le fluide en mouvement à mesurer. Un tube est installé perpendiculairement au débit et donne la pression statique, l’autre est installé parallèlement au débit et donne la pression dynamique totale. La différence de pression dynamique entre ces deux mesures permet de calculer le débit. des débitmètres à ultrasons : certains utilisent l’effet Doppler (analyse de la fréquence réfléchie par les particules du fluide qui donne une image de la vitesse de la particule et donc du fluide) alors que d’autres mesurent une différence de temps de parcours d’une onde ultrasonore de l’amont vers l’aval et de l’aval vers l’amont (image de la vitesse du fluide).
Dans tous ces cas, lorsque la densité du fluide varie continuellement, le passage du débit volumique au débit massique est délicat à réaliser précisément.
D’autres systèmes utilisent la mesure de perte de charge (perte de pression) pour en déduire le débit. Il s’agit par exemple des débitmètres à orifice calibré qui mesurent la perte de charge en amont et en aval d’un orifice calibré placé dans le fluide en mouvement. La mesure de ces appareils est très perturbée lorsque le fluide n’a pas une densité constante et lorsque le taux de gaz augmente dans le liquide.
Les débitmètres électromagnétiques, applicables seulement aux fluides ayant une conductivité électrique suffisante utilisent le principe de l’induction électromagnétique : Un champ électromagnétique est appliqué au fluide et la force électromotrice créée (force proportionnelle au débit du fluide) est mesurée. Dans le cas de la mesure de débit de fluides cryogéniques (non conducteur) tel que l’azote liquide, ce principe n’est pas applicable.