INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’arbre 20 permet l’entraînement en rotation de la tête 16. Pour cela la tête 16 comporte une conformation 26 permettant l’engrènement par une denture 28 située à une extrémité de l’arbre 20, à l’extérieur du véhicule. Ainsi, la tête 16 est mobile en rotation par rapport au boîtier 22 autour de l’arbre 20 d’entraînement de la tête 16. La tête 16 est mobile en rotation alors que le boîtier 22 débouchant à l’extérieur du véhicule est immobile.
La tête 16 et le boîtier 22 sont emmanchés l’un dans l’autre au travers de la frontière entre la zone sèche et l’extérieur du véhicule. De préférence, la tête 16 est emmanchée dans le boîtier 22. Ceci permet de guider en rotation la tête 16 lors de son entraînement par l’arbre 20.
Un fonctionnement selon le mode de récupération d’énergie est réactivé lorsque le liquide réfrigérant accumulé a été vaporisé grâce au contrôle de la pression dans le premier évaporateur. La récupération d’énergie est ainsi maximisée.
Selon un exemple de mise en œuvre du procédé, l’étape i1) de détection d’une accumulation de fluide réfrigérant dans le deuxième échangeur de chaleur comprend les sous-étapes : - déterminer une température du premier fluide caloporteur en sortie du premier échangeur, - si la température déterminée est inférieure à un premier seuil prédéterminé, détecter une accumulation de fluide réfrigérant dans le deuxième échangeur de chaleur.
Une diminution de la température du premier fluide caloporteur est un indicateur d’un manque de fluide réfrigérant participant aux échanges thermiques dans le circuit, autrement dit indique une accumulation excessive de réfrigérant liquide. Une surveillance de la température du premier fluide caloporteur permet donc de détecter l’accumulation de fluide réfrigérant dans le deuxième échangeur de chaleur.
En variante ou de manière complémentaire, l’étape i1) de détection d’une accumulation de fluide réfrigérant dans le deuxième échangeur de chaleur comprend les sous-étapes : - déterminer une vitesse de variation de la température du premier fluide caloporteur en sortie du premier échangeur, - si la vitesse de variation déterminée est inférieure à un deuxième seuil prédéterminé, détecter une accumulation de fluide réfrigérant dans le deuxième échangeur de chaleur.
Le seuil prédéterminé de vitesse de variation de la température du premier fluide caloporteur en sortie du premier échangeur est par exemple nul.
Selon un exemple de mise en œuvre, le seuil prédéterminé de vitesse de variation de la température du premier fluide caloporteur en sortie du premier échangeur dépend d’une puissance électrique fournie par l’élément de la chaine de transmission.
Selon un mode de réalisation, dans lequel le système de conditionnement thermique comprend un dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant disposé sur la boucle principale en aval du premier échangeur et en amont du premier point de raccordement, l’étape de détection d’une accumulation de fluide réfrigérant dans le deuxième échangeur de chaleur comprend les sous-étapes : - déterminer une valeur de surchauffe du fluide réfrigérant en sortie du premier évaporateur, - si la surchauffe déterminée est supérieure à un troisième seuil prédéterminé, détecter une accumulation de fluide réfrigérant dans le deuxième échangeur de chaleur.
Lorsque l’architecture du dispositif de conditionnement permet une surchauffe du fluide réfrigérant en entrée du dispositif de compression, une surchauffe excessive indique un manque de fluide réfrigérant participant aux échanges thermiques dans le circuit.
Selon un exemple de mise en œuvre, la durée prédéterminée dépend de la température du flux d’air extérieur.
Selon un autre exemple de mise en œuvre, le procédé comporte les étapes : - a) déterminer une température du flux d’air extérieur, - b) déterminer une pression de vapeur saturante du fluide réfrigérant pour la valeur déterminée de la température du flux d’air extérieur, - c) déterminer la différence entre la pression de vapeur saturante du fluide réfrigérant pour la valeur déterminée de la température du flux d’air extérieur et le seuil prédéterminé, et la durée prédéterminée dépend de la différence déterminée à l’étape c).
Selon un mode de réalisation, le système de conditionnement thermique comprend une deuxième branche de dérivation reliant un troisième point de raccordement disposé sur la boucle principale en aval du premier point de raccordement et en amont du premier dispositif de détente à un quatrième point de raccordement disposé sur la boucle principale en aval du premier évaporateur et en amont du deuxième point de raccordement, la deuxième branche de dérivation comportant un troisième dispositif de détente et un troisième échangeur de chaleur configuré pour échanger de la chaleur avec un flux d’air intérieur à un habitacle du véhicule automobile.
Le troisième échangeur de chaleur permet d’assurer un refroidissement de l’habitacle du véhicule.
Selon un exemple de mise en œuvre, le système de conditionnement thermique comprend un premier échangeur de chaleur interne disposé conjointement sur la boucle principale en aval du premier échangeur de chaleur et en amont du premier point de raccordement, et sur la boucle principale en aval du deuxième point de raccordement et en amont du dispositif de compression.
Dans tout le document, le terme « couche » peut désigner une seule couche ou un empilement de plusieurs couches.
représentent les étapes d’un procédé de réalisation d’au moins une cavité au sein d’un empilement de matériaux, objet de la présente invention, selon un premier mode de réalisation ;
représentent les étapes d’un procédé de réalisation d’un dispositif microélectronique, objet de la présente invention, au cours duquel est mis en œuvre le procédé de réalisation d’au moins une cavité au sein d’un empilement de matériau selon le premier mode de réalisation ;
représentent les étapes d’un procédé de réalisation d’un résonateur de type FBAR, objet de la présente invention, au cours duquel est mis en œuvre le procédé de réalisation d’au moins une cavité au sein d’un empilement de matériau selon le premier mode de réalisation ;
représentent les étapes d’un procédé de réalisation d’un dispositif microélectronique, objet de la présente invention, selon un deuxième mode de réalisation ;
représentent les étapes d’un procédé de réalisation d’un dispositif microélectronique, objet de la présente invention, au cours duquel est mis en œuvre le procédé de réalisation d’au moins une cavité au sein d’un empilement de matériau selon le deuxième mode de réalisation.
Ces dernières années, d’importants efforts ont porté sur l’efficacité énergétique des bâtiments résidentiels et tertiaires. En France en 2014, les bâtiments résidentiels représentaient 26% de la consommation finale d’énergie, davantage que les industries et un peu moins que les transports. Cette part monte à près de 50% si l’on y ajoute les bâtiments tertiaires. La consommation unitaire des bâtiments, exprimée en kilowattheure par mètre carré, a été sensiblement réduite grâce à l’amélioration de l’isolation des bâtiments et à la généralisation de progrès technologiques dans les systèmes de chauffage (pompes à chaleur, chaudières à condensation, etc.).
Afin de poursuivre l’amélioration de l’efficacité énergétique des bâtiments, l’attention s’est dernièrement portée sur d’autres ressources d’énergie renouvelable, notamment sur la récupération de la chaleur fatale des eaux usées.
L’énergie fatale représente l’énergie produite par un processus dont la finalité n’est pas la production de cette énergie. Elle est le plus souvent perdue si elle n’est pas récupérée ou valorisée. Dans le domaine des bâtiments, une partie de l’énergie injectée est fatale car elle est évacuée sans être valorisée, par exemple dans l’air en sortie de ventilation ou sous forme d’eaux usées chaudes.
Des dispositifs et procédés de récupération de chaleur sur eaux usées ont d’abord été conçus pour des contextes industriels rejetant de l’eau usée à haute température. Puis d’autres procédés de récupération de chaleur sur eaux usées ont été développés pour de grands bâtiments ou immeubles, comme des hôpitaux, au moyen de centrales de valorisation des eaux usées dont la puissance est fréquemment comprise entre 1 et 8 mégawatts.
Il a été ensuite envisagé d’appliquer de tels procédés à des logements collectifs ou individuels neufs pour préchauffer de l’eau fraîche sanitaire grâce à la chaleur des eaux usées issues de bains, douches, lavage de la vaisselle ou du linge, etc., encore appelées eaux grises (à l’exclusion des eaux noires -issues des toilettes- qui ne sont pas assez chaudes). L’eau préchauffée peut ensuite être envoyée dans un système de production d’eau chaude sanitaire individuel ou collectif et/ou du côté froid d’un mitigeur de douche.
Il est connu pour ce faire d’utiliser des échangeurs de chaleur à tube central et serpentin extérieur hélicoïdal. Un tel échangeur de chaleur comprend un tube central traversé par un flux d’eau chaude s’écoulant dans une première direction, et au moins un serpentin traversé par un flux d’eau fraîche circulant globalement dans une seconde direction, le serpentin s’enroulant autour du tube central en étant en contact avec la face extérieure (cylindrique) du tube central. De préférence la seconde direction (de circulation de l’eau fraîche) est opposée à la première direction (de circulation des eaux chaudes) de sorte que l’échangeur de chaleur est un échangeur à contre-courant, dont l’efficacité est ainsi optimisée.
EP 1723375 décrit un procédé de chauffage d’eau fraîche au moyen d’eaux de drainage dans lequel on utilise un échangeur pourvu de plusieurs serpentins hélicoïdaux, les serpentins étant enroulés ensemble hélicoïdalement en une relation parallèle le long d’au moins une partie de la longueur du tube central. L’utilisation de plusieurs serpentins permet de réduire les pertes de charge dans le système d’eau fraîche sanitaire, comparé à un échangeur pourvu d’un unique serpentin de plus gros diamètre.
L’un des principaux avantages d’un échangeur de chaleur du type à tube central et serpentin(s) extérieur(s) hélicoïdal(aux) est son faible coût à l’installation et à l’utilisation.
On peut envisager d’agencer l’échangeur de chaleur au pied d’une chute d’eaux usées, sous la dalle du rez-de-chaussée, en sous-sol ou dans un vide sanitaire.
Pour qu’un échangeur de chaleur à tube central et serpentin(s) extérieur(s) hélicoïdal(aux) soit efficace, il faut que les eaux usées réchauffent la paroi du tube central, avec laquelle le ou les serpentins sont en contact. L’échange de chaleur se fait en effet par conduction entre la paroi du tube central et les parois des serpentins.
De préférence, l’échangeur de chaleur est agencé verticalement. L’agencement vertical est avantageux en ce qu’il est totalement passif pour le bâtiment qui en est équipé (les eaux usées s’écoulent par gravité ; quant à l’eau fraîche sanitaire, quel que soit l’agencement, elle circule grâce à la pression du réseau délivrée par le fournisseur en eau), et que les risques de colmatage de déchets dans le tube central sont limités.
Aussi et surtout, un agencement vertical confère une bonne efficacité énergétique, avec un coefficient d’échange en moyenne deux fois supérieur à une configuration horizontale par exemple, du fait d’une vitesse de ruissèlement supérieure.
A l’inverse lorsque la vitesse est trop élevée ou que la quantité d’eaux usées est trop faible, les eaux usées risquent de tomber directement en partie centrale du tube, sans lécher la paroi du tube et donc sans fournir de chaleur à cette dernière.
Le rendement d’un tel échangeur de chaleur dépend donc, entre autres, du débit des eaux usées qui l’alimentent. Il dépend surtout, de façon générale, de la proportion de surface du tube central qui est effectivement léchée par les eaux usées.
L’invention vise à fournir un dispositif de raccordement permettant d’améliorer le rendement des systèmes connus de chauffage d’eau fraîche à partir d’eaux usées. L’invention propose également un système de chauffage d’eau fraîche à partir d’eaux usées qui présente un rendement amélioré par rapport aux systèmes connus.
Pour ce faire, l’invention propose un dispositif de raccordement entre un conduit d’évacuation d’eaux usées et un échangeur de chaleur à tube central, le dispositif de raccordement comprenant une portion amont pour sa connexion au conduit d’évacuation d’eaux usées, et une portion aval pour sa connexion au tube central de l’échangeur de chaleur.
Le miel est composé essentiellement d’une solution sursaturée de différents sucres dont les deux principaux sont le glucose et le fructose. Le miel est composé également d’eau 17%, d’hydrates de carbone à 79,5% et d’autres particules à 3,5%. Ces proportions peuvent varier d’un miel à l’autre, d’un type de culture à l’autre ou même d’un pays à l’autre.
Dans le cadre de la présente invention, le miel est de préférence un miel de Manuka.
En effet, le miel de Manuka contient en outre des propriétés antibactériennes et antiseptiques spécifiques. Le consortium de promotion du miel de Manuka (Nouvelle-Zélande) a créé l'UMF (Unique Manuka Factor) afin de pouvoir mesurer lesdites propriétés. Ce miel est efficace sur des bactéries multirésistantes (entérocoque ou et staphylocoque doré, Streptococcus pyrogenes) et semble avoir des propriétés anti-inflammatoires et cicatrisantes.
Si d'autres miels (Thym, Sidr du Yémen) sont réputés comme ayant d'excellentes propriétés antiseptiques, antibactériennes et cicatrisantes, aucune comparaison scientifique des qualités de ces différents miels n'existe à ce jour.
Le méthylglyoxal est le composé actif du miel de Manuka.
OMA, qui signifie « Organic Manuka Active », est parfois utilisé, il indique de la même façon que MGO ou IAA la teneur du miel en méthylglyoxal.
Dans un mode préféré de l’invention, la teneur en méthylglyoxal est IAA15+.
Selon un mode de réalisation préférée de la présente invention, le miel est présent dans la composition selon l’invention en une teneur de 50 à 500 mg, de préférence 100 à 400 mg par composition unique.
L’Eucalyptus
Originaire d'Australie, le genre Eucalyptus a donné plus de 600 espèces allant du simple arbuste à de très grands arbres. Plusieurs espèces arborescentes sont depuis longtemps cultivées dans le bassin méditerranéen et dans toutes les régions subtropicales, tant en Orient qu'en Occident.
L’aromathérapie européenne utilise principalement l’huile essentielle de quatre espèces d’eucalyptus. • Eucalyptus citronné ( E. citriodora ). Préféré pour les applications topiques (arthrite, tendinite, démangeaisons, antimoustiques, etc.). • Eucalyptus mentholé ( E. dives ). Préféré pour les affections des voies respiratoires, mais l’emploi de son huile essentielle est déconseillé chez les enfants de moins de 6 ans et chez la femme enceinte ou qui allaite. • Eucalyptus radié ( E. radiata ). Mieux toléré par les muqueuses et la peau; convient bien aux enfants. Déconseillé durant les trois premiers mois de la grossesse. • Eucalyptus à bractées multiples ( E. polybractea CT cryptone ). Préféré pour les affections parasitaires (maladies tropicales, notamment) et pour les infections gynécologiques ou urinaires d’origine virale. L’huile essentielle est déconseillée chez les enfants de moins de 6 ans et chez la femme enceinte ou qui allaite.
Les chercheurs croient que les propriétés médicinales de l'eucalyptus sont surtout attribuables à l'eucalyptol (aussi appelé 1,8-cinéole) que renferment ses feuilles. C'est pourquoi on s'entend généralement pour dire que, pour être efficace, l'huile essentielle doit renfermer de 70 % à 85 %
Usage reconnu : La Commission Européenne a approuvé l'usage des feuilles (voie interne) et de l'huile essentielle (voie interne et externe) d’ Eucalyptus globulus , pour traiter l’inflammation des voies respiratoires.
L’Organisation mondiale de la Santé reconnaît l’usage traditionnel des feuilles d’eucalyptus ( E. globulus ) pour soulager la fièvre et les symptômes de l’asthme, de l’inflammation des voies respiratoires, des bronches ou de la gorge.
De préférence, l’Eucalyptus présent dans le produit de combinaison selon l’invention est l’ Eucalyptus globulus . Celui-ci est présent, de manière préférentielle, sous la forme d’huile essentielle.
Selon un mode de réalisation préférée de la présente invention, l’eucalyptus est présent dans la composition selon l’invention en une teneur de 1 à 10 mg, de préférence 2 à 5 mg par composition unique.
X et Y sont indépendamment un groupe aryle perhydrogéné ou un groupe hétéroaryle perhydrogéné, ledit groupe étant optionnellement substitué par au moins un groupe R 2 , indépendamment choisi parmi les groupes alkyle linéaires ou branchés en C 1 à C 4 , notamment le méthyle, les groupes O-alkyle linéaires ou branchés en C 1 à C 4 , notamment le O-méthyle, les groupes –NR a R b , avec R a et R b indépendamment choisis parmi les groupes alkyle linéaires ou branchés en C 1 à C 4 , notamment le groupe –N(Me) 2 .
Les composés de formule (I) et (Ia) possèdent de préférence une densité volumétrique de l'hydrogène variant de 50 g/L à 70 g/L et/ou une teneur massique en hydrogène variant de 6 % à 6,5%.
La densité volumétrique est calculée pour 1 litre de vecteur hydrogéné par la formule (1) :
La teneur massique en hydrogène est déterminée par la formule (2) :
Selon un mode de réalisation particulier, X est un groupe aryle perhydrogéné, X étant notamment un groupe cyclohexyle.
Selon un autre mode de réalisation particulier, X est un groupe hétéroaryle perhydrogéné, X étant notamment choisi parmi les groupes pipéridinyle, pipérazinyle, hexahydropyrimidinyle, et hexahydropyridazinyle.
Selon un mode de réalisation particulier, n est 0, 1 ou 2.
Selon un mode de réalisation particulier, R 1 est H ou méthyle.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un liquide organique porteur d'hydrogène dans lequel :
R 1 est H ; ou R 1 est un groupe Y ; et/ou X est un groupe aryle perhydrogéné ou un groupe hétéroaryle perhydrogéné, ledit groupe étant substitué par au moins un groupe R 2 , indépendamment choisi parmi les groupes alkyle linéaires ou branchés en C 1 à C 4 , les groupes O-alkyle linéaires ou branchés en C 1 à C 4 , les groupes –NR a R b , avec R a et R b indépendamment choisis parmi les groupes alkyle linéaires ou branchés en C 1 à C 4 ; et/ou n est 1, 2, 3 ou 4.
Selon un mode de réalisation particulier, le liquide organique porteur d'hydrogène selon l’invention est choisi parmi 1-cyclohexyléthanol, cyclohexylméthanol, (4-méthylcyclohexyl)méthanol, dicyclohexylcarbinol, et 3-cyclohexylpropanol-1-ol.
Selon un mode de réalisation particulier, le liquide organique porteur d'hydrogène selon l’invention n’est pas le 1-cyclohexyléthanol.
Selon un autre aspect, l’invention concerne également l’utilisation d’au moins un composé de formule (I) suivante, en tant que liquide organique porteur d'hydrogène (LOHC) :
n est 0, 1, 2, 3, 4 ou 5 ;
caractérisée par le fait que, dans sa région avant, la seconde coque (B) est configurée pour former au moins une gorge profilée de montage pour un élément de la structure à former.
L’une des parois longitudinales de la seconde coque (B) peut présenter, dans sa région avant, un décrochement vers l’intérieur, suivi par une partie en oblique vers l’extérieur, elle-même suivie par une partie de liaison avec la paroi transversale d’extrémité de la coque (B), une aile extérieure se raccordant avec le décrochement et formant avec celui-ci et la partie oblique une gorge profilée (g1) de montage pour un élément de la structure à former. A l’autre paroi longitudinale de la coque (B), dans sa région avant, peut se raccorder extérieurement une extension en L formant avec ladite autre paroi une gorge profilée (g2), orientée vers l’avant, de montage pour un élément de la structure à former.
Les deux parois longitudinales de la coque (B) peuvent se prolonger à l’avant par des parties repliées vers l’intérieur, lesquelles forment avec la paroi transversale d’extrémité avant une gorge profilée de montage (g3) pour un élément de la structure à former.
Au voisinage de sa région de raccordement avec la partie isolante (C), une paroi longitudinale de la coque (B), notamment celle qui comporte la gorge (g1), peut présenter un décrochement vers l’intérieur qui est suivi par une partie de raccordement avec la paroi transversale de la coque (B) reliée à la partie isolante (C), le décrochement, la partie de raccordement et la paroi transversale précitée délimitant une gorge profilée de montage (g4) pour un élément de la structure à former.
La paroi transversale arrière de la coque (A) peut se prolonger du côté opposé à celui comportant la gorge (g1) par une battue configurée pour former une gorge (g5) tournée vers l’avant ; que la paroi transversale reliée à la partie isolante (C) se prolonge pour former des extensions en T et la paroi transversale arrière se prolonge par une extension repliée vers l’avant en L du côté opposé à la battue, la gorge (g5) et les extensions constituant des zones d’accrochage pour des éléments de la structure à former, une battue pouvant être portée par la coque (B) notamment en remplacement de la battue portée par la coque (A).
Les coques (A) et (B) peuvent comporter intérieurement des nervures perpendiculaires à leurs parois longitudinales, des gorges (g6) étant formées dans ces nervures pour constituer des zones de fixation.
On peut associer à la pièce décrite ci-dessus une pièce complémentaire de liaison (PCL) constituée par un profilé ayant la forme générale de la région avant de la coque (B) sans la partie comportant la gorge (g2) et se prolongeant vers l’extérieur, au-dessus du décrochement, par une partie qui est parallèle à la paroi correspondant à la paroi transversale avant de la coque (B) et qui est repliée d’équerre à l’opposé de cette dernière, ladite partie repliée d’équerre présentant extérieurement des nervures aptes à coopérer avec des rainures formées dans la paroi longitudinale de la coque (B) comportant la gorge (g1).
La présente invention porte également sur un cadre ou partie de cadre destiné(e) à entrer dans la constitution d’une paroi de bâtiment ou d’une paroi à rapporter sur un mur de bâtiment, caractérisé(e) par le fait qu’il ou elle comporte au moins un montant et /ou au moins une traverse constituée par une pièce telle que définie ci-dessus.
La présente invention porte enfin sur une structure formée d’au moins deux cadres tels que définis ci-dessus, assemblés par des ensembles comportant chacun, d’une part, un organe apte à être fixé à un mur de bâtiment ou dans l’épaisseur d’une dalle de sol ou d’étage de bâtiment, le cas échéant réalisé en deux parties mobiles l’une par rapport à l’autre, et, d’autre part, un bloc en saillie destiné à venir se placer en regard des parties (A) et (C) d’une pièce d’assemblage selon l’invention, des éléments de fixation desdits ensembles dans au moins une gorge d’au moins une pièce d’assemblage (selon l’invention étant prévus.
Pour mieux illustrer l’objet de la présente invention, on va en décrire ci-après, à titre indicatif et non limitatif, plusieurs modes de réalisation particuliers avec référence au dessin annexé.
Sur ce dessin :
Si l'on se réfère à la , on peut voir que l'on a représenté, en coupe horizontale, une pièce d'assemblage 1 selon un mode de réalisation particulier de la présente invention.
La pièce 1 est destinée à faire partie d'une structure devant être rapportée sur une paroi extérieure d'un bâtiment, notamment d'une structure de protection de cette paroi extérieure. Les pièces 1 sont principalement destinées à constituer les montants et traverses de cadres entourant un matériau d'étanchéité et disposés de façon adjacente, formant une structure modulaire de protection des parois extérieures, en particulier des façades de bâtiments.
Les Figures 3, 5, 6 et 8 à 15, qui seront décrites plus en détail ci-après, illustrent différentes dispositions dans lesquelles peuvent se trouver les pièces 1 selon l'invention.
On décrira la pièce 1 en se référant à la position qu'elle va occuper dans la structure assemblée finale, sa région arrière étant celle venant se placer sur le mur à protéger – généralement avec interposition d'une lame d'air – et sa région avant étant celle venant se trouver à distance du mur à protéger.