INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
X est un anion dérivé d’un acide inorganique ou organique, tel que les anions méthosulfate et les halogénures, par exemple chlorure et bromure.
De cette manière, le risque d’entartrer accidentellement la résistance 10 en la faisant chauffer alors que la solution aqueuse est devenue trop concentrée pour ne plus occuper que la réserve minimale de solution aqueuse 4a est drastiquement réduit.
Ceci constitue un moyen de préserver l’intégrité de la solution aqueuse dont les minéraux ne se transforment pas en tartre sous l’effet d’une surchauffe.
Pour maximiser la surface de contact entre la résistance de chauffe et la solution aqueuse tout en limitant le risque d’endommager la sonde conductimétrique 8, la résistance électrique 10 est intégralement disposée dans la chambre 3, en dessous dudit au moins un premier niveau prédéterminé de solution aqueuse Nvmin à partir duquel la sonde conductimétrique 8 est en capacité de mesurer une conductivité de la solution aqueuse.
Ainsi, la partie chauffante de la résistance de chauffe 10 est exclusivement formée entre le niveau de réserve Nv0 et le premier niveau Nvmin.
De cette manière, on peut faire en sorte que la chauffe de la solution par la résistance de chauffe soit commandée uniquement lorsque la sonde conductimétrique détecte l’atteinte d’un niveau minimum Nvmin de solution aqueuse dans la chambre par la sonde conductimétrique 8, c’est-à-dire lorsque la résistance plonge dans un volume suffisant de solution aqueuse.
Cette disposition permet de s’assurer que toute la partie chauffante de la résistance de chauffe 10 est plongée dans de la solution aqueuse lorsque la résistance de chauffe est alimentée électriquement.
On évite ainsi un risque de surchauffe accidentelle d’une partie non immergée de la résistance 10.
Lorsque le volume de solution aqueuse 4 dans la chambre de chauffe 3 est en dessous de ce niveau minimum Nvmin, la sonde 8 n’est pas en capacité de mesurer la conductivité de la solution car ses électrodes 8a, 8b ne sont pas simultanément plongées dans la solution 4.
A partir du moment où le volume de solution aqueuse 4 dans la chambre de chauffe 3 atteint ce niveau minimum Nvmin et passe éventuellement au-dessus, la sonde 8 est alors en capacité de mesurer la conductivité de la solution car ses électrodes 8a, 8b sont simultanément plongées dans la solution aqueuse 4.
La détection de l’atteinte dudit au moins un premier niveau prédéterminé Nvmin de solution aqueuse 4 dans la chambre se fait par mesure de conductivité électrique entre les première et seconde électrodes 8a, 8b.
Lorsqu’un courant circule entre ces première et seconde électrodes on en déduit l’atteinte dudit au moins un premier niveau prédéterminé à l’intérieur de la chambre de chauffe.
La sonde 8 peut présenter un circuit de génération de courant de mesure entre les première et seconde électrodes et un circuit de mesure de la valeur de ce courant de mesure agencé pour déduire la conductivité courante de la solution aqueuse en fonction de valeurs prises par ce courant de mesure.
La chambre de chauffe 3 de la chaudière 2 présente une paroi interne 30 qui est préférentiellement métallique et qui définit la périphérie interne de la chambre.
La seconde électrode 8b est préférentiellement formée par la paroi interne métallique 30 de la chambre 3.
Une couche de matériau isolant thermiquement 31 est préférentiellement formée tout autour de la paroi interne métallique 30 pour limiter la diffusion de chaleur hors de la chambre de chauffe.
Comme indiqué précédemment, le dispositif de génération de vapeur V comprend également une adduction d’eau déminéralisée 60 fonctionnellement / fluidiquement reliée à l’entrée d’admission d’eau 5 de la chaudière de telle manière que l’eau admise dans la chambre de chauffe soit exclusivement de l’eau déminéralisée.
Ce mode de réalisation peut être utilisé pour identifier un disfonctionnement de la sonde 8 lorsque le signal de mesure devient nul.
Dès lors, l’unité de commande UC peut générer une alarme de disfonctionnement à l’attention de l’utilisateur et interrompre de fonctionnement de l’actionneur ACT et de la résistance de chauffe 10 pour éviter que le volume de solution aqueuse 4 dans la chambre 3 dépasse un niveau haut de sécurité au-delà duquel une portion de la solution aqueuse pourrait s’échapper via la sortie vapeur 6.
Dans un mode particulier de réalisation du dispositif 1, ladite unité de commande CD est agencée pour commander le passage de l’actionneur ACT vers sa configuration d’admission si la valeur courante mesurée de conductivité de la solution aqueuse est supérieure à un seuil maximum de conductivité prédéterminé et non nul.
Préférentiellement, ladite unité de commande CD est agencée pour commander le passage de l’actionneur ACT vers sa configuration d’admission si le signal de mesure prend ladite première valeur indiquant qu’aucun courant électrique ne circule entre lesdites première et seconde électrodes.
Avec ce mode de réalisation, un capteur de niveau haut de solution aqueuse dans la chambre peut être ajouté pour former une sécurité, l’unité de commande forçant le passage de l’actionneur ACT de sa configuration d’admission vers sa configuration d’interdiction d’admission si ce capteur de niveau haut détecte la présence de solution aqueuse dans la chambre alors qu’aucun courant ne circule entre les électrodes de la sonde conductimétrique 8. Ainsi, en cas de disfonctionnement de la sonde conductimétrique, la quantité d’eau déminéralisée admise dans la chambre est limitée pour ne pas dépasser le niveau haut détecté par le capteur de niveau haut.
Préférentiellement, la solution aqueuse 4 est constituée d’au moins un soluté électrolyte en solution dans de l’eau servant de solvant de la solution aqueuse, le soluté électrolyte étant soluble dans l’eau avec une solubilité à 20°C supérieure à 1g/litre d’eau.
Idéalement, le soluté électrolyte choisi doit répondre à un ensemble de caractéristiques afin d’optimiser le fonctionnement du dispositif de l’invention.
En l’occurrence, le soluté électrolyte :
- doit être très soluble dans l’eau (solubilité >1g/l à 20°c) ;
- ne doit pas précipiter avec l’augmentation de température (Dans l’idéal, son taux de saturation dans l’eau doit augmenter avec la température) ;
- ne doit pas s’évaporer avec l’augmentation de température (point d’ébullition éloigné des caractéristiques de fonctionnement de la chaudière, c’est-à-dire un point d’ébullition du soluté supérieur à la température d’ébullition de l’eau, préférentiellement le point d’ébullition du soluté étant supérieur à 200°C) ; et
- ne doit pas se modifier au contact de la paroi de l’élément chauffant dont la température qui peut parfois atteindre les 500°C ; et préférentiellement
- ne doit pas être nocif pour l’être humain ou l’environnement.
Préférentiellement, le soluté ne doit pas avoir d’impact significatif sur la corrosion du métal de la chaudière et de la sonde.
En effet, avec les températures et les pressions mises en œuvre, ainsi qu’avec le courant traversant épisodiquement le système pour mesurer le niveau, les phénomènes de corrosion peuvent être amplifiés.
La concentration de l’électrolyte est calculée afin de garantir d’être au-dessus du seuil de détection inférieur de la sonde à 20°C, qui se situe autour de 10µS/cm.
La matrice argileuse crue peut par exemple comporter au moins une espèce minérale sélectionnée parmi : Illite, Kaolinite, Smectite, Bentonite, Vermiculite, Chlorite, Muscovite, Halloysite, Sépiolite, et Attapulgite. La famille des smectites comporte notamment les montmorillonites et la bentonite.
De façon préférée, la matrice argileuse crue comporte au moins deux types d’argiles sélectionnés parmi : Illite, Kaolinite, Smectite, Bentonite, Vermiculite, Chlorite, Muscovite, Halloysite, Sépiolite, et Attapulgite. Cela inclut les argiles dites interstratifiées qui sont des combinaisons complexes de plusieurs argiles. Encore plus préférée, la matrice argileuse crue comporte au moins une espèce minérale sélectionnée parmi : Kaolinite, Illite, Smectite, Bentonite, Chlorite et Vermiculite.
Le tableau 1 ci-dessous présente les caractéristiques chimiques de ces espèces minérales. Matrice Argileuse Crue Type d'argile Composition Illite (K,H 3 O)(Al,Mg,Fe) 2 (Si,Al) 4 O 10 [(OH) 2 ,(H 2 O)] Smectite (Na,Ca) 0,3 (Al,Mg) 2 Si 4 O 10 (OH) 2, n H 2 O Kaolinite Al 2 Si 2 O 5 (OH) 4 Bentonite (Na,Ca) 0,3 (Al,Mg) 2 Si 4 O 10 (OH) 2 Vermiculite (Mg,Ca) 0,7 (Mg,Fe,Al) 6 (Al,Si) 8 O 22 (OH) 4, n H 2 O Chlorite (Fe,Mg,Al) 6 (Si,Al) 4 O 10 (OH) 8 Muscovite KAl 2 (AlSi 3 O 10 ) (OH,F) 2 Halloysite Al 2 Si 2 O 5 (OH) 4 Sépiolite Mg 4 Si 6 O 15 (OH) 2 , n H 2 O Attapulgite (Mg,Al,Fe 3+ ) 5 [Si 8 O 20 ](OH) 2 (OH2) 4 n H 2 O
Comme cela a été exposé, selon un mode préféré, un liant de construction selon l’invention comportera au moins deux types d’argile différents et comportera de la smectite, de la kaolinite, et/ou de l’illite.
Le type d’argile pourra être déterminé par les méthodes connues de la personne du métier. En particulier, il sera possible d’utiliser de la diffractométrie des rayons X. Par exemple les conditions suivantes pourront être utilisées : Appareillage : Diffractomètre, par exemple un BRUKER D8 ADVANCE (Géométrie Bragg-Brentano) ; par exemple présentant les réglages suivants : Tube au Cuivre (λ Kα1 ≈ 1.54 Å) Puissance du générateur : 40 kV, 40 mA ; Optiques primaires : fente fixe 0.16° ; fente de Soller 2.5° ; Optique secondaire : fente de Soller 2.5° ; Détecteur LynXeye XE-T Paramètres d’acquisition :Balayage de 4 à 90°2θ ; Vitesse de balayage de 0,03°2θ/seconde, Temps de comptage : 480 secondes par pas ; Echantillon tournant.
Par exemple, un élément de maçonnerie selon l’invention, en particulier le bloc de béton compressé selon l’invention, comprend au moins 1 % en poids de matrice argileuse crue, de façon préférée au moins 2 % en poids de matrice argileuse crue, de façon plus préférée au moins 3 % en poids de matrice argileuse crue et de façon encore plus préférée au moins 4 % en poids de matrice argileuse crue. Par exemple, au moins 5 % en poids de matrice argileuse crue ou au moins 10 % en poids de matrice argileuse crue. Les inventeurs ont en particulier réussi à produire des blocs de béton compressés présentant un aspect visuel amélioré par rapport à des blocs de béton compressés classiques grâce à l’ajout d’une matrice argileuse crue.
En outre, de façon préférée, un élément de maçonnerie selon l’invention, en particulier le bloc de béton compressé selon l’invention, comprend au plus 90 % en poids de matrice argileuse crue, de façon plus préférée au plus 80 % en poids de matrice argileuse crue, de façon plus préférée au plus 70% en poids de matrice argileuse crue, de façon plus préférée au plus 60% en poids de matrice argileuse crue. De telles quantités de matrice argileuse crue peuvent être en particulier atteintes lorsque la matrice argileuse crue correspond à une terre argileuse excavée.
Ainsi, en particulier, un élément de maçonnerie selon l’invention, en particulier le bloc de béton compressé selon l’invention, peut comprendre entre 3 et 90 % en poids de matrice argileuse crue, de façon préférée entre 3 et 50 % en poids ou entre 3 et 40 % en poids de matrice argileuse crue, de façon plus préférée entre 4 et 35 % en poids de matrice argileuse crue.
De façon préférée, la matrice argileuse crue d’un élément de maçonnerie selon l’invention comprend au moins 20 % en poids de smectite, d’Illite et/ou de Kaolinite, par exemple au moins 30 % en poids de smectite, d’Illite et/ou de Kaolinite, de façon préférée au moins 40 % en poids de smectite, d’Illite et/ou de Kaolinite, de façon plus préférée au moins 50 % en poids de smectite, d’Illite et/ou de Kaolinite et de façon encore plus préférée au moins 60 % en poids de smectite, d’Illite et/ou de Kaolinite. Le pourcentage en poids correspondant au pourcentage cumulé de smectite, d’Illite et de Kaolinite.
En particulier, une matrice argileuse selon l’invention peut comprendre entre 20 et 80 % en poids de smectite, d’Illite et/ou de Kaolinite, de façon préférée entre 30 et 70 % en poids de smectite, d’Illite et/ou de Kaolinite ou entre 40 et 60 % en poids de smectite, d’Illite et/ou de Kaolinite, de façon plus préférée entre 40 et 60 % en poids de smectite, d’Illite et/ou de Kaolinite. De façon préférée, la smectite pourra être de la Montmorillonite.
De façon plus préférée, la matrice argileuse crue d’un liant de construction selon l’invention comprend au moins une argile crue de la famille des smectites et au moins une autre argile crue sélectionnée parmi Kaolinite, Illite, Chlorite et Vermiculite. De façon encore plus préférée, la matrice argileuse crue d’un liant de construction selon l’invention comprend de la smectite et au moins une autre argile crue sélectionnée parmi Kaolinite, Illite, Bentonite, Montmorillonite, Chlorite et Vermiculite.
La matrice argileuse crue pourra, de façon préférée, correspondre au moins en partie à une terre argileuse excavée, de préférence une terre argileuse excavée non calcinée, telle qu’une terre argileuse excavée crue. En particulier, dans ce cas, la matrice argileuse pourra comporter des particules de taille supérieure à 2 µm, de préférence supérieure à 20 µm, de préférence supérieure à 50 µm et par exemple supérieure à 75 µm telle que déterminée selon la norme ASTM D422-63. De préférence, la matrice argileuse ne comporte pas de granulat de taille supérieure à 2 cm telle que déterminée selon la norme NF EN 933-1.
La terre argileuse excavée pourra avantageusement avoir été prétraitée, ledit prétraitement étant sélectionné parmi : broyage, triage, tamisage et/ou séchage de la terre argileuse excavée. Le prétraitement peut par exemple comporter un fractionnement.
Avantageusement, la matrice argileuse pourra comporter au moins 2 % en poids de particules de limon, de préférence au moins 4 % en poids, de façon plus préférée au moins 6 % en poids. Les particules de limon sont en particulier des particules présentant un diamètre compris entre 2 µm et 50 µm.
Avantageusement, au moins une partie de la matrice argileuse crue pourra correspondre à de l’argile crue broyée. De façon préférée, une partie de la matrice argileuse crue pourra présenter une D50 inférieure ou égale à 500 µm, de préférence inférieure ou égale à 250 µm, de façon plus préférée inférieure ou égale à 100 µm ou de façon encore plus préférée inférieure ou égale à 50 µm.
En outre, au moins une partie de la matrice argileuse crue pourra présenter une D50 supérieure ou égale à 0,1 µm, de préférence supérieure ou égale à 1 µm, de façon plus préférée supérieure ou égale à 10 µm ou de façon encore plus préférée supérieure ou égale à 20 µm, de manière plus préférée, supérieure à 40 µm. Cela permet de limiter les contraintes sur les outils productif industriels dédiés au broyage.
Dans le cadre de la présente invention, le terme "lysat" est utilisé sans préférence pour désigner l'ensemble du lysat obtenu par lyse du microorganisme (iii) ou seulement une fraction de celui-ci. Le lysat utilisé est donc formé totalement ou partiellement des constituants biologiques intracellulaires et des constituants des parois et membranes cellulaires.
Plus précisément, le lysat contient la fraction cytoplasmique cellulaire contenant des enzymes telles que l'acide lactique déshydrogénase, les phosphatases, les phosphocétolases ou les transaldolases et les métabolites. A titre d’exemple, les constituants des parois cellulaires sont notamment le peptidoglycane, la muréine ou le mucopeptide et l'acide teichoïque, et les constituants des membranes cellulaires sont composés de glycérophospholipides.
Cette lyse cellulaire peut être réalisée par différentes techniques, telles que par exemple un choc osmotique, un choc thermique, des ultrasons, ou encore sous une contrainte mécanique comme la centrifugation. Plus particulièrement, le lysat du ou des microorganismes (iii) peut être obtenu selon la technologie décrite dans le brevet US 4 464 362 et notamment selon le protocole suivant.
Le ou les microorganismes (iii) du genre Bifidobacterium species sont de préférence cultivés en conditions anaérobiques dans un milieu de culture approprié, par exemple selon les conditions décrites dans les documents US 4 464 362 et EP 0 043 128. Lorsque la phase stationnaire de développement est atteinte, le milieu de culture peut être inactivé par pasteurisation, à une température allant par exemple de 60 à 65°C pendant 30 minutes. Le ou les micro-organismes ainsi formés sont ensuite recueillis par une technique de séparation classique, telle que la filtration sur membrane ou la centrifugation, puis sont remis en suspension dans une solution physiologique stérile de NaCl.
Le lysat de ces microorganismes peut ensuite être obtenu par désintégration ultrasonique de la solution obtenue ci-avant de manière à libérer les fractions cytoplasmiques, les fragments de paroi cellulaire et les produits issus du métabolisme. Tous les composants, dans leur distribution naturelle, sont ensuite stabilisés dans une solution aqueuse faiblement acide. La teneur totale de matière(s) active(s), présentes dans le lysat obtenu par ce procédé, va de préférence de 0,1 à 50 % en poids, plus préférentiellement de 1 à 20 % en poids, et mieux encore cette teneur est de 5% en poids, par rapport au poids total du lysat.
De préférence, le ou les microorganismes (iii) du genre Bifidobacterium species sont choisis parmi les espèces suivantes : Bifidobacterium longum , Bifidobacterium bifidum , Bifidobacterium breve , Bifidobacterium animalis , Bifidobacterium lactis , Bifidobacterium infantis , Bifidobacterium adolescentis , Bifidobacterium pseudobacterium et leurs mélanges.
Plus préférentiellement, le microorganisme (iii) du genre Bifidobacterium species est de l’espèce Bifidobacterium longum .
La teneur totale, exprimée en extrait sec, du lysat du ou des microorganismes (iii) du genre Bifidobacterium species , présents dans la composition de l’invention, va de préférence de 0,001 à 20% en poids, plus préférentiellement de 0,01 à 10% en poids, mieux de 0,05 à 5% en poids, mieux encore de 0,1 à 2% en poids par rapport au poids total de la composition.
(iv) Les extraits de levure du genre Saccharomyces La composition selon la présente invention comprend en outre un ou plusieurs extraits de levure (iv) du genre Saccharomyces .
Sans cette priorisation des requêtes d’activation, les trois bornes connectées aux véhicules V3, V4 et V10 seraient activées simultanément par le serveur S. L’énergie électrique consommée simultanément par l’ensemble des bornes peut alors être relativement importante, et provoquer une pointe de consommation électrique sur le réseau électrique. Grâce à l’apport de l’invention, les bornes sont maintenant activées de manière échelonnée dans le temps de sorte que les pointes de consommation d’énergie électrique sont atténuées. L’invention contribue ainsi à un meilleur équilibrage des conditions énergétiques parfois fluctuantes du réseau électrique.
Il n’est pas nécessaire de recharger à 100% les véhicules électriques. On peut en effet prévoir d’arrêter la recharge lorsque le taux de charge atteint une valeur seuil prédéterminée, par exemple 50% ou préférentiellement 70%. Lorsque ce seuil est atteint, le serveur S peut transmettre à la borne concernée une requête de désactivation pour arrêter la recharge, ce qui contribue à réduire encore davantage la consommation électrique sur le réseau électrique.
Selon un mode de réalisation, si un véhicule électrique a initialement (c’est-à-dire au moment où il se connecte à la borne) un taux de charge égal ou supérieur à une valeur seuil prédéterminée, par exemple 50% ou préférentiellement 70%, alors le serveur S ne transmet pas de requête d’activation à la borne à laquelle ledit véhicule est connecté. Et cela, quel que soit le temps moyen d’attente affecté à ce véhicule. Le taux de charge de batterie est ainsi une autre donnée d’entrée de l’application de gestion de borne.
Selon un autre exemple, les valeurs corrigées des temps moyens d’attente sont utilisées comme données d’entrée de l’application de gestion de bornes. À titre d’exemple, les valeurs de [Table 3] sont prises en compte. Si les requêtes d’activation sont priorisées par ordre croissant des temps moyens d’attente corrigés, le serveur S va transmettre en priorité une requête d’activation à la borne de recharge à laquelle est connecté le véhicule V4 (ITm’-V4=40 h). Les véhicules V3 et V10 ayant le même temps moyen d’attente corrigé (ITm’-V3 =ITm’-V10=50 h), une requête d’activation pourra ensuite être transmise à la borne du véhicule V3 puis à celle du véhicule V10 ou inversement.
La priorisation des requêtes d’activation par ordre croissant des temps moyens d’attente corrigés n’est pas systématiquement judicieuse. En effet, le véhicule V10 se trouvant dans la sous-zone SG4 ayant le temps moyen d’attente le plus faible, il a de fortes probabilités d’être réservé s’il était rechargé. On a donc intérêt à le recharger le plus rapidement possible pour qu’il puisse être réservé rapidement. Le temps moyen d’attente dans la sous-zone où est localisé le véhicule concerné peut donc être une autre donnée d’entrée de l’application informatique de gestion de bornes, cette donnée permettant notamment de pondérer le temps moyen d’attente corrigé.
De manière générale, le ou les véhicules électriques sélectionnés sont ceux qui ont statistiquement les plus de chances d’être utilisés (c’est-à-dire réservés) rapidement. Les opérations de recharge de batterie vont alors être ciblées en priorité sur ces véhicules sélectionnés de sorte qu’ils soient rechargés le plus rapidement possible, préférentiellement avant leur prochaine réservation. On conserve ainsi des chances élevées qu’un utilisateur trouve un véhicule rechargé au moment de son utilisation (réservation), alors même que le débit numérique nécessaire à la transmission de l’ensemble des requêtes est réduit.
Produit programme d’ordinateur Selon encore un autre aspect, l'invention concerne un produit programme d'ordinateur comprenant des instructions de code pour l'exécution du procédé décrit précédemment, et notamment celui dont les principales étapes sont mentionnées dans la , lorsqu'il est exécuté par un calculateur 35.
Procédé de transaction entre un organisme et un établissement sur une chaîne de blocs L’invention concerne un procédé pour permettre à un organisme d’effectuer des transactions avec un établissement, ainsi qu’une architecture comprenant des moyens techniques pour permettre la mise en œuvre d’un tel procédé.
Elle s’applique en particulier aux opérations de transfert d’argent effectuées entre un organisme, par exemple une société, une entreprise ou une association, et un établissement bancaire, lesdites opérations pouvant notamment inclure des opérations de transfert de crédits, de gestion de liquidités, de débits directs, de transferts internationaux et/ou transfrontaliers.
Dans le cadre de telles transactions, l’organisme doit généralement envoyer des données, notamment sous la forme de fichiers informatiques, à l’établissement bancaire, ces envois se faisant de plus en plus souvent par voie électronique. Pour ce faire, l’organisme peut envoyer des fichiers suivant plusieurs procédés.
Suivant un premier procédé, l’organisme communique les fichiers, puis se connecte à une plateforme en ligne de l’établissement bancaire, qui présente notamment une base de données dans laquelle sont enregistrés tous les fichiers précédemment envoyés par ledit organisme.
Après avoir vérifié la validité du fichier, notamment son entête, le nombre de comptes bancaires et/ou le nombre total de fonds détenus par l’organisme en son sein, l’établissement bancaire requiert la signature électronique dudit fichier via la plateforme par des employés habilités dudit organisme, puis traite ledit fichier à l’issue de ladite signature.
Ce procédé présente toutefois des inconvénients. En effet, les habilitations des employés signataires doivent être enregistrées et conservées dans les plateformes d’informations de l’établissement bancaire, et leur mise à jour est généralement lente à effectuer, par exemple en cas de départ d’un employé signataire de l’organisme. Par ailleurs, il est souvent difficile pour un organisme d’accéder à ses registres d’accords conservés par l’établissement bancaire.