INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les figures 2 et 3 permettent d’illustrer les premières étapes du procédé de l’invention, avec notamment sur la le dessin référencé sur lequel l’unité électronique recherche dans la première étape de recherche 10 au moins une référence 5. A cet effet, l’unité électronique 9 peut comporter un premier moyen de recherche comportant notamment des moyens de traitement d’images et/ou des moyens de reconnaissance de caractères. Dans l’exemple illustré, l’unité électronique peut détecter jusqu’à onze références différentes, parmi lesquelles notamment la référence « 52 ».
Parallèlement ou simultanément, l’unité électronique 9 recherche l’apparition de références dans le texte du document. Pour chaque référence trouvée à la fois sur le dessin référencé et dans le texte du document, l’unité électronique, via un deuxième moyen de recherche lors d’une deuxième étape de recherche, identifie chacune des dénominations présentes dans le texte du document et qui soient accolées, par exemple en considérant un ensemble de cinq mots successifs, à la dite référence.
L’unité électronique 9 associe alors, dans l’étape d’association 30 et par un moyen d’association approprié, la référence 5 considérée à une des dénominations 6 identifiées lors de la deuxième étape de recherche. La dénomination 6 associée à la référence 5 considérée peut notamment être la dénomination identifiée le plus souvent par le deuxième moyen de recherche.
Selon l’invention, l’unité électronique comporte un moyen d’analyse contextuelle qui est configuré pour, lors de l’étape d’analyse contextuelle 40, identifier dans le texte du document 18 tel qu’il est visible sur la les occurrences de la référence 5 ou de la dénomination 6 associée à la référence 5 considérée et telle que précédemment évoquée, et pour sélectionner au moins une des occurrences. Ce moyen d’analyse contextuelle est également configuré pour déterminer un contexte de description 100 autour de l’occurrence sélectionnée.
Plus particulièrement, et tel que cela est illustré sur la , l’étape d’analyse contextuelle 40 peut comporter une première sous-étape 50 qui consiste à déterminer quelle est l’occurrence spécifique de la dénomination ou de la référence qui doit être conservée pour définir un contexte de description associé, et/ou une deuxième sous-étape 60 qui consiste à déterminer la longueur de la suite de mots qui va être considérée dans le texte du document, avant et/ou après la dénomination ou la référence analysée, pour former le contexte de description.
Les figures 1 à 4 représentent un aspirateur portatif 2 comportant un corps principal 3, un dispositif de séparation et de collecte de déchets 4 monté de manière amovible sur le corps principal 3, et un moteur d’aspiration 5 logé dans le corps principal 3.
Le corps principal 3 comporte notamment un conduit d’aspiration 6 par lequel de l’air extérieur peut être aspiré par l’aspirateur portatif 2, et une poignée de préhension 7 permettant la préhension de l’aspirateur portatif 2 par un utilisateur. De façon avantageuse, le conduit d’aspiration 6 est disposé dans une partie avant du corps principal 3, et la poignée de préhension 7 est disposée dans une partie arrière du corps principal 3.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le dispositif de séparation et de collecte de déchets 4 comporte un récipient de collecte de déchets 8 comprenant une paroi latérale de forme globalement tubulaire. Le dispositif de séparation et de collecte de déchets 4 est avantageusement de type cyclonique, et comporte en outre un organe de séparation tubulaire 9, tel qu’une grille tubulaire, qui est disposé dans le récipient de collecte de déchets 8 coaxialement à un axe central du récipient de collecte de déchets 8, et une chambre de séparation cyclonique 10 qui est délimitée extérieurement par la paroi latérale du récipient de collecte de déchets 8, et intérieurement par l’organe de séparation tubulaire 9. Le dispositif de séparation et de collecte de déchets 4 comporte en outre une ouverture d’admission d’air 11 qui est reliée fluidiquement au conduit d’aspiration 6 et qui débouche dans la chambre de séparation cyclonique 10.
Le moteur d’aspiration 5 est plus particulièrement configuré pour générer un flux d’air au travers du conduit d’aspiration 6 et du dispositif de séparation et de collecte de déchets 4.
Comme montré sur la , le moteur d’aspiration 5 comporte un carter de moteur 12 et un moto-ventilateur 13 disposé dans le carter de moteur 12. De façon connue, le moto-ventilateur 13 comporte un ventilateur et un moteur électrique configuré pour entraîner en rotation le ventilateur.
Le moteur d’aspiration 5 comporte en outre un orifice d’entrée d’air 14 et un orifice de refoulement d’air 15, et l’aspirateur portatif 2 comprend en outre une tubulure de liaison 16 qui relie fluidiquement l’orifice d’entrée d’air 14 du moteur d’aspiration 5 à une ouverture de sortie d’air du dispositif de séparation et de collecte de déchets 4.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le dispositif de séparation et de collecte de déchets 4 s’étend selon un axe d’extension A, et le moteur d’aspiration 5 comporte un axe de moteur B qui s’étend transversalement à l’axe d’extension A, et avantageusement perpendiculairement à l’axe d’extension A.
L’aspirateur portatif 2 comprend de plus un élément de stockage d’énergie 17, tel qu’une batterie rechargeable, configuré pour alimenter électriquement le moto-ventilateur 13. L’élément de stockage d’énergie 17 est avantageusement logé dans le corps principal 3, et par exemple dans la poignée de préhension 7.
Le corps principal 3 comporte en outre un circuit d’évacuation d’air 18 par lequel le flux d’air généré par le moteur d’aspiration 5 est évacué vers l’extérieur du corps principal 3.
Le circuit d’évacuation d’air 18 comporte un filtre 19 configuré pour filtrer le flux d’air s’écoulant à travers le circuit d’évacuation d’air 18. Le filtre 19 présente une forme globalement cylindrique et présente un axe longitudinal au centre du filtre qui s’étend sensiblement coaxialement avec l’axe de moteur B. De façon avantageuse, le filtre 19 est situé à l’arrière du moteur d’aspiration 5.
Le filtre 19 comporte une première face d’extrémité axiale 19.1 et une deuxième face d’extrémité axiale 19.2 qui est opposée à la première face d’extrémité axiale 19.1, et comporte en outre une partie de filtration 21 qui est réalisée par un média filtrant plissé et présentant une forme globalement tubulaire.
La partie de filtration 21 comporte une surface interne qui délimite une chambre interne 22 qui est reliée fluidiquement à l’orifice de refoulement d’air 15 du moteur d’aspiration 5. De façon avantageuse, la chambre interne 22 présente une section transversale circulaire, et comporte une première extrémité ouverte 22.1 qui est orientée vers le moteur d’aspiration 5 et une deuxième extrémité fermée 22.2 qui est opposée à la première extrémité ouverte 22.1 et qui est située en aval de la première extrémité ouverte 22.1.
Le circuit d’évacuation d’air 18 comporte en outre une paroi d’absorption acoustique 23 qui s’étend au moins en partie dans la chambre interne 22 du filtre 19, de telle sorte que la surface interne du filtre 19 et la paroi d’absorption acoustique 23 délimitent une première veine d’air 24.1 et une deuxième veine d’air 24.2 dans chacune desquelles est destinée à circuler une partie du flux d’air.
De façon avantageuse, la paroi d’absorption acoustique 23 est allongée et s’étend selon une direction d’extension qui est sensiblement parallèle à l’axe longitudinal du filtre 19. La paroi d’absorption acoustique 23 peut par exemple s’étendre sur toute la longueur du filtre 19, ou sur uniquement une portion de la longueur du filtre 19.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, les première et deuxième veines d’air 24.1, 24.2 sont séparées l’une de l’autre par la paroi d’absorption acoustique 23, et cette dernière est configurée de telle sorte que les première et deuxième veines d’air 24.1, 24.2 présentent des sections de passage sensiblement identiques, et par exemple globalement semi-cylindriques.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la paroi d’absorption acoustique 23 présente une forme globalement plane et s’étend dans un plan d’extension qui est sensiblement parallèle à l’axe longitudinal du filtre 19. De façon avantageuse, la paroi d’absorption acoustique 23 comprend l’axe longitudinal du filtre 19, et les première et deuxième veines d’air 24.1, 24.2 s’étendent sensiblement parallèlement à l’axe longitudinal du filtre 19. Avantageusement, l’axe longitudinal du filtre 19 est situé dans le plan médian de la paroi d’absorption acoustique.
En fonctionnement, selon le deuxième mode de réalisation illustré à la , l'eau liquide arrive dans la première ligne d'alimentation 2 en vapeur d'eau, plus précisément dans la première portion par la connexion fluidique. L'eau liquide arrive par la connexion fluidique I et alimente les deux branches de la première ligne d'alimentation 2.
L'eau circulant dans la connexion fluidique I pénètre, préférentiellement directement, dans la connexion fluidique J et donc dans le détendeur 40. L'eau liquide et mise en dépression en sortie du détendeur 40. Le liquide en dépression pénètre par la connexion fluidique J dans le deuxième générateur de vapeur intermédiaire 60. Dans le deuxième générateur de vapeur intermédiaire 60, l'eau en dépression est chauffée grâce à l'apport de calories récupérées sur la première ligne d'évacuation 3 de du dihydrogène et notamment par le troisième échangeur intermédiaire 8, éventuellement le neuvième échangeur intermédiaire 36, le onzième échangeur intermédiaire 38, le douzième échangeur intermédiaire 39. L'eau liquide surchauffée sort du deuxième générateur de vapeur intermédiaire 60 par la connexion fluidique K et pénètre, préférentiellement directement, dans le condenseur 23. Dans le condenseur 23, l'eau liquide surchauffée en dépression est chauffée par le condenseur 23 de la pompe à chaleur. L'eau liquide surchauffée ressort du condenseur 23 par la connexion fluidique L et pénètre préférentiellement directement dans le générateur de vapeur électrique 28. Si le générateur de vapeur électrique 28 est en fonctionnement, car l'eau liquide réchauffée nécessite un apport supplémentaire de chaleur, l'eau ressort du générateur de vapeur électrique 28 par la connexion fluidique M et pénètre, préférentiellement directement, dans le compresseur 41. Le compresseur 41 permet de remonter la pression de l'eau circulant dans le tronçon en dépression à 1 pression atmosphérique. La vapeur d'eau à pression atmosphérique sort du compresseur 41 par la connexion fluidique N et pénètre préférentiellement directement dans le 1er échangeur thermique 5a du premier module d'échange thermique 5.
Au niveau de l'autre branche, l'eau circulant dans la connexion fluidique I pénètre, préférentiellement directement, dans la connexion fluidique O et pénètre, préférentiellement directement dans le premier générateur de vapeur intermédiaire 50. Dans le premier générateur de vapeur intermédiaire 50, l'eau est chauffée à pression atmosphérique par les calories récupérées sur la première ligne d'évacuation 3 du dihydrogène et notamment par le premier échangeur intermédiaire 6, et éventuellement par le huitième échangeur intermédiaire 35, le dixième échangeur intermédiaire 37, le quatrième échangeur intermédiaire 9. L'eau est avantageusement transformée en vapeur dans le premier générateur de vapeur intermédiaire 50 et ressort de celui-ci par la connexion fluidique P pénétrant préférentiellement directement dans la connexion fluidique N.
La vapeur d'eau est chauffée dans le premier échangeur thermique 5a par récupération des calories du dihydrogène circulant dans le premier échangeur thermique 5a. La vapeur d'eau surchauffée sort du premier échangeur thermique 5a par la connexion fluidique F et pénètre, préférentiellement directement, dans le deuxième échangeur thermique 5 b. La vapeur d'eau est à nouveau chauffée dans le deuxième échangeur thermique 5 b par récupération des calories du dihydrogène circulant dans le deuxième échangeur thermique 5 b. La vapeur d'eau surchauffée sort du deuxième échangeur thermique 5 b par la connexion fluidique G et pénètre, préférentiellement directement, dans le réchauffeur électrique 14, si besoin. Le réchauffeur électrique 14 assure la dernière montée en température éventuellement nécessaire pour que la vapeur d'eau atteigne une température cible prédéfinie pour entrer dans l'électrolyseur 1. La vapeur d'eau sort du réchauffeur électrique 14 par la connexion fluidique H et pénètre, préférentiellement directement, dans l'électrolyseur 1.
Le dihydrogène sort de l'électrolyseur 1 par la première ligne d'évacuation, par la connexion fluidique 300 et pénètre, préférentiellement directement, dans le premier module d'échange thermique 5, préférentiellement le deuxième échangeur thermique 5 b. Le dihydrogène sort de l'électrolyseur à l'état gazeux chaud, il est nécessaire d'abaisser sa température pour l'utiliser et/ou le stocker. Les calories du dihydrogène sont donc récupérées par la première ligne d'alimentation et plus précisément la vapeur y circulant. Dans le deuxième échangeur thermique 5 b, le dihydrogène voit sa température baissée par transfert de calories au profit de la vapeur d'eau circulant dans le deuxième échangeur thermique 5 b. Le dihydrogène refroidi sort du deuxième échangeur thermique 5 b par la connexion fluidique 301 et pénètre, préférentiellement directement, dans le premier échangeur thermique 5a. Dans le premier échangeur thermique 5a, le dihydrogène voit à nouveau sa température baissée par transfert de calories au profit de la vapeur d'eau circulant dans le premier échangeur thermique 5a. Le dihydrogène refroidi sort du premier échangeur thermique 5a par la connexion fluidique 302 et pénètre, préférentiellement directement, dans le premier échangeur intermédiaire 6. En passant dans le premier échangeur intermédiaire 6, le dihydrogène est refroidi, car il cède des calories au fluide intermédiaire circulant dans le premier circuit fluidique intermédiaire.
Le dioxygène produit par l'électrolyseur sort par la deuxième ligne d'évacuation 3, par la connexion fluidique 100 et pénètre, préférentiellement directement, dans le deuxième module d'échange thermique 11, préférentiellement le deuxième échangeur thermique 11 b. Le dioxygène sort de l'électrolyseur à l'état gazeux chaud, il est nécessaire d'abaisser sa température pour le rejet dans l'air. Les calories du dioxygène sont donc récupérées avantageusement par la deuxième ligne d'alimentation 10 et plus précisément l'air y circulant. Dans le deuxième échangeur thermique 11 b, le dioxygène voit sa température baissée par transfert de calories au profit de l'air circulant dans le deuxième échangeur thermique 11 b. Le dioxygène refroidi sort du deuxième échangeur thermique 11 b par la connexion fluidique 101 et pénètre, préférentiellement directement, dans le premier échangeur thermique 11a. Dans le premier échangeur thermique 11a, le dioxygène voit à nouveau sa température baissée par transfert de calories au profit de l'air circulant dans le premier échangeur thermique 11a. Le dioxygène refroidi sort du premier échangeur thermique 11a par la connexion fluidique 102 et avantageusement pénètre, préférentiellement directement, dans le quatrième échangeur intermédiaire 9 du module de récupération. En passant dans le quatrième échangeur intermédiaire 9, le dioxygène voit à nouveau sa température baissée par transfert de calories au profit de l'eau liquide circulant dans l'échangeur intermédiaire 9.
Selon un premier mode de réalisation illustrée à la , l'air sort de l'échangeur intermédiaire 9 par la connexion fluidique 103 et pénètre, préférentiellement directement dans un quatrième échangeur intermédiaire 29. Dans le septième échangeur intermédiaire 29, le dihydrogène est refroidi, car il cède des calories au fluide intermédiaire circulant dans le circuit fluidique intermédiaire 32. Le dihydrogène sort du septième échangeur intermédiaire 29 par la connexion fluidique 104 et est rejeté dans l'air.
Selon un deuxième mode de réalisation illustrée à la , l'air sort du quatrième échangeur intermédiaire 9 par la connexion fluidique 105 et pénètre préférentiellement directement dans le douzième échangeur intermédiaire 39. L'air sort du deuxième échangeur intermédiaire 39 par la connexion fluidique 106 et pénètre, préférentiellement directement dans le septième échangeur intermédiaire 29. Le dihydrogène sort du septième échangeur intermédiaire 29 par la connexion fluidique 104 et est rejeté dans l'air.
Selon une possibilité, de l'air est fourni à l'électrolyseur 1. L'air arrive par la deuxième ligne d'alimentation 10. Avantageusement, l'air traverse le deuxième échangeur thermique remplaçant l'aéroréfrigérant 16 et récupère des calories du dihydrogène circulant dans l'échangeur thermique. Ce premier échange thermique assure un premier chauffage de l'air. L'air sort de l'échangeur thermique par la connexion fluidique 110 et pénètre, préférentiellement directement, dans le compresseur 30. Selon la possibilité illustrée, l'air est comprimé par le compresseur 30 et sa température augmente. L'air pénètre dans le compresseur 30 par la connexion fluidique 110. L'air sort du compresseur 30 par la connexion fluidique 111 et pénètre, préférentiellement directement, dans le deuxième module d'échange thermique 11, préférentiellement dans le premier échangeur thermique 11a. L'air est chauffé dans le premier échangeur thermique 11a par récupération des calories du dioxygène circulant dans le premier échangeur thermique 11a. L'air surchauffé sort du premier échangeur thermique 11a par la connexion fluidique 112 et pénètre, préférentiellement directement, dans le deuxième échangeur thermique 11 b. L'air est à nouveau chauffé dans le deuxième échangeur thermique 11 b par récupération des calories du dioxygène circulant dans le deuxième échangeur thermique 11 b. L'air surchauffé sort du deuxième échangeur thermique 11 b par la connexion fluidique 113 et pénètre, préférentiellement directement, dans le réchauffeur électrique 13 si besoin. Le réchauffeur électrique 13 assure la dernière montée en température éventuellement nécessaire pour que l'air atteigne une température cible prédéfinie pour entrer dans l'électrolyseur 1. L'air sort du réchauffeur électrique 13 par la connexion fluidique 114 et pénètre, préférentiellement directement, dans l'électrolyseur 1.
CORDE À COUTURE RADIALE ET PROCÉDÉ DE RÉALISATION L’invention concerne une corde et un procédé de réalisation d’une corde.
État de la technique Dans de nombreuses activités telles que l’alpinisme, l’escalade et les travaux en hauteurs, il est classique de former une boucle à une extrémité d’une corde pour y insérer un connecteur ou un point d’ancrage.
L’invention vise en particulier à proposer un tel procédé et un tel dispositif qui permettent d’éviter la formation de coke, de dioxines et/ou de furannes.
L’invention vise en particulier à proposer un tel procédé et un tel dispositif susceptible de pouvoir être au moins partiellement automatisés.
L’invention vise ainsi à proposer un tel procédé et un tel dispositif permettant de produire des produits énergétiques avec un rendement qui soit compatible avec une production à l’échelle industrielle.
L’invention vise également à proposer un tel procédé et un tel dispositif dans lesquels les apports nécessaires en énergie sont optimisés et dans lesquels le bilan énergétique global de la production de produits énergétique -notamment de carburant- est optimisé.
L’invention vise également à proposer un tel procédé et un tel dispositif permettant une transformation quasi complète d’un matériau solide comprenant au moins un composé hydrocarboné en carburants, en hydrogène et en dioxyde de carbone (CO 2 ), L’invention vise ainsi à proposer un tel procédé et un tel dispositif permettant de produire du dioxyde de carbone (CO 2 ) pouvant être utilisé comme réactif dans une synthèse d’alcanes carburants, dont le coût de fabrication est économiquement acceptable.
L’invention vise aussi à proposer un tel procédé et un tel dispositif permettant une production de produits énergétiques en continu, c’est-à-dire sans rupture de charge et dans un temps court.
Pour ce faire, l'invention concerne un procédé de production d’au moins un produit énergétique -notamment de carburant (alcanes), d’alcène(s), de dihydrogène (H 2 ) gazeux- et, le cas échéant, de dioxyde de carbone (CO 2 ), par craquage catalytique à basse température d’un matériau -notamment d’un déchet- solide à l’état morcelé, sans formation de coke, de dioxines et/ou de furannes, dans lequel un débit d’une dispersion, dite dispersion de craquage, comprenant : une première huile, dite huile de craquage, inerte vis-à-vis du craquage catalytique -c’est-à-dire une huile choisie pour ne pas subir de modification de sa structure chimique lors du craquage catalytique et pour être maintenue à l’état liquide lors du craquage catalytique- ; un matériau solide à l’état morcelé comprenant au moins un composé hydrocarboné ; au moins un catalyseur -notamment un catalyseur solide à l’état divisé-de craquage catalytique, et ; au moins un composé alcalin ; est porté à une température, dite température de craquage, comprise entre 250°C et 350°C -notamment comprise entre 250°C et 300°C, de préférence comprise entre 260°C et 280°C- et choisie pour permettre une production d’au moins un produit énergétique à l’état gazeux par craquage catalytique d’au moins un composé hydrocarboné du matériau solide à l’état morcelé dans ladite dispersion de craquage ; caractérisé en ce que le débit de ladite dispersion de craquage à ladite température de craquage est placé dans un réacteur de craquage étanche aux gaz; et au contact d’une atmosphère gazeuse à une pression, dite pression de craquage, inférieure à la pression atmosphérique.
Par un procédé selon l’invention, on transforme par craquage catalytique, au moins un composé hydrocarboné en un produit énergétique de masse moléculaire inférieure à la masse moléculaire du composé hydrocarboné. On transforme au moins un composé hydrocarboné en un produit énergétique, notamment choisi dans le groupe formé des alcane(s) et des alcène(s), du dihydrogène (H 2 ) gazeux et le cas échéant de dioxyde de carbone (CO 2 ), sans formation de coke, de dioxines et/ou de furannes dès lors que ladite température de craquage est inférieure à la température de formation de coke, de dioxines et/ou de furannes.
En outre, selon le choix du matériau de départ -notamment du déchet- et sa composition en composés hydrocarbonés, on transforme au moins un composé hydrocarboné en produit énergétique tel que des hydrocarbures insaturés et en dihydrogène (H 2 ) gazeux. En particulier, on forme du dihydrogène (H 2 ) gazeux par craquage catalytique d’un matériau contenant de la biomasse. Dès lors, selon le choix et la composition du matériau de départ, il est possible d’orienter le craquage catalytique vers une production finale prépondérante de dihydrogène (H 2 ) gazeux ou vers sa combustion exothermique productrice d'énergie calorifique et/ou vers l’hydrogénation d’hydrocarbures insaturés en hydrocarbures saturés constitutifs de carburants.