INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi l’invention permet de répondre à la problématique de multi-périodicité, par un arrangement magnétique particulier, en combinant deux périodicités magnétiques bien distinctes et en permettant de choisir par des déplacements mécaniques soit une périodicité soit l’autre. Ce dispositif à large gamme spectrale, « onduleur bi-périodique », remplace, de fait, deux onduleurs pour n’en faire qu’un seul. Il est compact, génère une puissance limitée et met en jeu des forces magnétiques modérées.
On va tout d’abord décrire, en référence aux figures 1, 2 et 7, un premier mode de réalisation d’onduleur 101 selon l’invention.
Dans l’onduleur 101, les quatre séries comprennent :
la première série (1) d’aimants permanents selon une périodicité spatiale de (2n+1)λ 0 le long de l’axe longitudinal Y (7), où n est un entier positif, chaque période de la première série comprenant N 1 aimants permanents les uns à la suite des autres le long de l’axe Y et dont l’aimantation tourne de proche en proche de 360/N 1 degrés selon le premier sens autour d’un axe X perpendiculaire aux axes Y et Z la deuxième série (2) d’aimants permanents selon une périodicité spatiale de λ 0 le long de l’axe longitudinal (7), chaque période de la deuxième série comprenant N 2 aimants permanents les uns à la suite des autres le long de l’axe Y et dont l’aimantation tourne de proche en proche de 360/N 2 degrés selon le deuxième sens autour de l’axe X la troisième série (3) d’aimants permanents selon une périodicité spatiale de λ 0 le long de l’axe longitudinal (7), chaque période de la troisième série comprenant N 3 aimants permanents les uns à la suite des autres le long de l’axe Y et dont l’aimantation tourne de proche en proche de 360/N 3 degrés selon le troisième sens autour de l’axe X la quatrième série (4) d’aimants permanents selon une périodicité spatiale de respectivement (2n+1)λ 0 le long de l’axe longitudinal Y (7), chaque période de la quatrième série comprenant N 4 aimants permanents les uns à la suite des autres le long de l’axe Y et dont l’aimantation tourne de proche en proche de 360/N 4 degrés selon le quatrième sens autour de l’axe X.
Le signal de sélection de gain provenant du sélecteur de gain permet de piloter l’ouverture ou la fermeture de chacun des commutateurs analogiques ou relais de manière à définir une valeur ohmique spécifique du réseau de résistances en fonction de la position du sélecteur de gain. Le réseau de résistances du circuit de réglage de gain est relié au circuit de gain du circuit de préamplification et permet, selon la valeur ohmique du réseau de résistances définie par la position du sélecteur de gain, de modifier le gain du transistor de puissance.
Dans l’état de la technique, chaque conception de préamplificateur a une courbe unique de gain définie par la valeur ohmique d’un potentiomètre pouvant avoir une valeur en ohm différente (par exemple, 1k, 10k, 100k, etc.) et une courbe différente (par exemple, linéaire, logarithmique, anti logarithmique, etc.). Comme indiqué précédemment, les préamplificateurs audio sont définis par un gain et, d’un point de vue électronique, celui-ci change suivant un rapport résistif. Pour que l’augmentation du gain soit linéaire à l’oreille humaine, ce rapport résistif peut être défini par une fonction (linéaire, logarithmique ou anti logarithmique, etc.) suivant la conception du préamplificateur. En plus de la forme de la courbe, la valeur résistive maximale doit également être déterminée, qui est aussi différente suivant la technologie de préamplificateurs (par exemple, lampe, amplificateur opérationnel (AOP), transistor classe A, etc.).
Dans la présente invention, la courbe résistive est remplacée et reconstituée à l’aide du réseau de résistances et du réseau de commutateurs analogiques ou relais pilotés par le sélecteur de gain.
En pratique, pour chaque préamplificateur audio existant, la courbe du potentiomètre est reconstituée en prélevant différentes valeurs ohmiques correspondant à l’ensemble des positions possibles du sélecteur de gain. L’agencement du réseau de résistances et du réseau de commutateurs analogiques ou relais dans le circuit de réglage de gain de la cartouche est ensuite choisi pour reproduire les valeurs ohmiques prélevées selon la position du sélecteur de gain. Dans la présente invention, le signal basse fréquence (BF) reste ainsi sur la cartouche.
La présente invention permet ainsi d’avoir un châssis ou rack générique dont le panneau de commande peut commander n’importe quelle conception électronique de circuits de préamplification et de conserver le signal BF de faible amplitude sur la cartouche.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, le sélecteur de gain est un commutateur à douze positions, les douze positions correspondant à douze valeurs ohmiques différentes du réseau de résistances du circuit de réglage de gain.
Les douze positions du sélecteur de gain peuvent, par exemple, correspondre aux gains suivants pour le circuit de préamplification : 0, 6, 12, 18, 24, 30, 36, 42, 48, 54, 60 et 66 dB.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, le second module électronique de la cartouche comprend en outre, en aval du circuit de préamplification, un circuit de désymétrisation et un circuit de symétrisation.
Ainsi, le circuit de désymétrisation permet de désymétriser le signal audio préamplifié à la sortie du circuit de préamplification, puis le circuit de symétrisation permet de resymétriser le signal audio préamplifié avant de le transmettre à l’au moins une sortie audio.
Avantageusement, la sortie du circuit de désymétrisation est reliée au premier module électronique du châssis par l’intermédiaire des premier et second connecteurs en vue d’un traitement par le premier module électronique, puis le signal ainsi traité est retransmis au circuit de symétrisation dont la sortie est reliée à l’au moins une sortie audio par l’intermédiaire des premier et second connecteurs puis du premier module électronique.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la cartouche est métallique de manière à servir de cage de Faraday.
Ainsi, la présence du signal BF dans la cartouche de type cage de Faraday permet d’obtenir un résultat de compatibilité électromagnétique (CEM) optimal.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, l’au moins une entrée audio et l’au moins une sortie audio sont d’au moins un type parmi jack et XLR.
Un connecteur de type jack comprend un pôle + et une masse et permet la transmission d’un signal dit asymétrique, tandis qu’un connecteur de type XLR comprend un pôle +, un pôle – et une masse et permet la transmission d’un signal dit symétrique.
De préférence, le châssis comprend une entrée audio de type jack et une entrée audio de type XLR (avec commutation automatique jack/XLR par le premier module électronique), ainsi qu’une sortie audio de type XLR.
Avantageusement, lorsqu’un signal audio est transmis sur une entrée audio de type jack, le signal audio est d’abord symétrisé par le premier module électronique avant d’être transmis au circuit de préamplification.
Le substrat 1’ présente deux faces opposées, la face avant 1A et la face arrière 1B. La face avant 1A est la face destinée à être traitée, par exemple à rendre poreuse dans le cas d’une plaquette de silicium.
Dans le cas de la présence de deux électrodes 2 et 3 (figures 1 et 2) qui constituent respectivement une cathode et une anode, le porte-substrat 4 avec le substrat 1’ est agencé entre les deux électrodes 2 et 3. Le porte-substrat est conçu, une fois le substrat 1’ positionné dedans, pour délimiter deux compartiments étanches l’un par rapport à l’autre. Le système d’éclairage 5 est de préférence agencé entre le porte-substrat 4 et l’anode, en éclairant la face arrière 1B du substrat. En variante, le système d’éclairage 5 peut être disposé entre la cathode et le porte-substrat 4 pour éclairer la face avant 1A du substrat.
Dans une autre variante encore ( ), le dispositif de traitement électrochimique 1 peut ne comporter qu’une seule électrode 2 indépendante du substrat 1’, et immergée dans la solution S, le substrat 1’ constituant alors la seconde électrode pour assurer le traitement. Le système d’éclairage 5 immergé est agencé entre l’électrode 2 et le porte-substrat 4, donc entre l’électrode 2 qui forme la cathode et le substrat 1’ qui forme l’anode, en éclairant la face avant 1A du substrat.
Les deux électrodes 2 et 3 sont à surface pleine. Les deux électrodes 2 et 3 sont aptes à être réglables en distance par rapport au support porte-substrat 4, via des moyens de réglage en translation 20 et 30 couplés aux électrodes respectives 2 et 3. Les arrivées d’alimentation électrique, connues en soi, des électrodes 2 et 3 ne sont pas représentées par souci de simplification.
Le porte-substrat 4 comporte un cadre 40, de préférence doté d’une poignée 41 pour aisément extraire le support 4 de la cavité afin de monter et démonter le substrat. Le cadre 40 est adapté à la géométrie du substrat 1’. Le cadre 40 comporte des moyens d’étanchéité sur toute sa périphérie intérieure pour coopérer avec le chant et les deux surfaces opposées 1A et 1B du substrat.
Le système d’éclairage 5 est conçu pour être étanche, électriquement isolant, et résistant à l’attaque chimique de l’électrolyte.
Le système d’éclairage 5 est apte à éclairer en même temps l’ensemble de la surface de l’une des deux faces du substrat 1’, tout en constituant une surface trouée. De manière inattendue, bien que constituant une barrière isolante électriquement qui devrait engendrer une perturbation des lignes de courant dans l’électrolyte, le traitement obtenu du substrat est parfaitement homogène.
Le système d’éclairage 5 comporte une structure 50 rigide et une multiplicité de sources de lumière 51 qui sont portées par la structure 50 et sont réparties selon une surface au moins égale à la surface du substrat à traiter. Le système d’éclairage 5 avec sa multiplicité de sources de lumières 51 forment un ensemble monobloc. Le système d’éclairage 5 peut comprendre des moyens de réglage en translation 5’ (schématisés sur la ) pour régler sa distance par rapport au support porte-substrat 4.
En regard des figures 4 et 6, la structure 50 comprend des éléments porteurs 52 sur lesquels sont disposées les sources de lumière 51. Les éléments porteurs 52 sont rigides. La structure 50 se présente de préférence sous la forme d’un cadre avec les éléments porteurs 52 qui s’étendent de l’extrémité supérieure du cadre jusqu’à son extrémité inférieure.
Les éléments porteurs 52 se présentent sous la forme d’éléments longilignes (à la manière de barreaux). Les éléments porteurs 52 sont espacés entre eux, de préférence régulièrement espacés. Les éléments porteurs 52 forment une surface évidée, comme une grille, qui ne perturbe pas les lignes de courant. Chaque élément porteur 52 est en particulier espacé d’un élément porteur immédiatement adjacent, d’une distance de l’ordre de 15 mm. De préférence, les éléments porteurs 52 s’étendent selon une seule direction, ici la direction verticale. En variante, la grille pourrait présenter une autre forme. Les éléments porteurs 52 pourraient présenter une autre géométrie.
Les éléments porteurs 52 s’étendent sur une surface qui est supérieure à la section surfacique du substrat 1’ à traiter. Ils s’étendent sur une surface au moins équivalente à la surface de l’électrode la plus proche. Les éléments porteurs 52 en s’étendant selon la direction verticale présentent une longueur supérieure à la plus grande dimension du substrat 1’ à traiter. Ils présentent une longueur correspondant à la longueur de l’électrode la plus proche.
Les éléments porteurs 52 sont de préférence plats ( ). Ils présentent deux faces opposées 52A et 52B. Seulement l’une des faces 52A portent les sources de lumière 51. La face 52A éclairante est destinée à être placée en vis-à-vis du substrat 1’. La face opposée 52B ( ) est dépourvue de sources de lumière.
Les sources de lumière 51 sont disposées en lignes sur la structure 50. Elles sont disposées sur et le long de l’une des faces des éléments porteurs 52. Les sources de lumière 51 sont réparties en surface pour correspondre à une surface qui correspond au moins à la section surfacique à traiter du substrat 1’. De préférence, les sources de lumière 51 sont réparties sur une surface sensiblement supérieure à la section surfacique du substrat sans être trop supérieure pour optimiser le coût de fabrication du système d’éclairage et ne pas inutilement dépenser de l’énergie électrique. A titre d’exemple, les sources de lumière sont réparties sur un diamètre de 330 ou 335 mm pour traiter un substrat 1’ de section surfacique de 300 mm ou moins.
Les sources de lumière 51 sont des diodes électroluminescentes (DEL). Les DEL éclairent de préférence dans l’infrarouge.
Les DEL sont solidaires d’un support qui est directement une carte à circuit imprimé. La carte à circuit imprimé est directement fixée sur le corps de la structure porteuse 4, en particulier sur chaque élément porteur 52. La fixation est réalisée par collage, de préférence avec un adhésif 51’ ( ) qui est thermiquement conducteur tel de la colle époxy.
Les DEL 51 sont espacées régulièrement selon la longueur de leur carte à circuit imprimé. Le nombre de DEL et leur écartement sont notamment fonction de l’angle d’ouverture de leur faisceau. De manière préférée, les DEL présentent un angle d’ouverture de 120°. Elles sont par exemple distantes les unes des autres de l’ordre de 30 mm.
Selon encore un autre mode de réalisation, la toile en matériau de moustiquaire est positionnée à la hauteur d’un pied des moyens de support et recouvre l’ensemble de la surface du plancher circulable.
Selon encore un autre mode de réalisation, la toile en matériau de moustiquaire est constituée d’une pluralité de grilles assemblées sur les moyens de support à une hauteur comprise entre un pied et une tête de ces derniers et recouvre l’ensemble de la surface du plancher circulable.
Selon encore un autre mode de réalisation, la toile en matériau de moustiquaire est montée sur des traverses posées sur le sol, les moyens de support étant posés sur lesdites traverses.
L’invention a également pour objet l’application d’un piège à moustiques tel que défini précédemment à une terrasse montée sur plots, ainsi qu’à une couverture de bassin de rétention d’eau.
Les figures 5A, 5B et 5C sont d’autres variantes de réalisation du joint de la .
La représente une vue schématique d’un bassin de rétention d’eau équipé d’un piège à moustiques selon l’invention.
L’invention s’applique à tout type de planchers (ou surfaces) circulables, tels que les couvertures de bassin de rétention d’eau et les terrasses sur plots, notamment les terrasses constituées par un assemblage d’une pluralité de dalles reposant au-dessus du sol par l’intermédiaire de plots telle que la terrasse 2 illustrée par la .
Les deux biellettes G1, G2 sont autrement appelées biellettes latérales G1, G2. Chaque biellette G1, G2 se déplace en rotation par rapport respectivement à l’axe AE, et à un axe parallèle à AE passant par la liaison rotule D. Les biellettes G1, G2 sont parallèles entre elles et de même longueur (AB=CD). L’axe AE passe par les centres A et E.
L’actionneur primaire H1 est autrement appelé actionneur latéral H1. Dans un mode non limitatif, l’actionneur latéral H1 est une vis manuelle qui est réglée en usine ou au garage. On a donc une liaison vis-écrou dans ce cas. Elle permet de bien centrer le faisceau lumineux F1 sur le véhicule automobile 2 en prenant en compte les tolérances de fabrication. L’actionneur primaire H1 peut avancer ou reculer.
Le déplacement latéral, autrement appelé déplacement transversal, de la pluralité de collecteurs 11 étant un mouvement de translation circulaire, l’actionneur primaire H1 fait tourner la liaison pivot de centre A dans une direction sensiblement transversale AD. Ainsi, le couplage de la liaison pivot A et de la liaison rotule D permet de définir un axe AD (passant par les centres A et D) pour le mouvement latéral. Généralement la direction transversale AD correspond à la direction horizontale lorsque le module est monté sur le véhicule automobile 2.
Dans un mode de réalisation non limitatif, ladite liaison pivot de centre A et d’axe AE est réalisée au moyen d’une liaison rotule de centre A et d’une liaison linéaire annulaire secondaire de centre E. Le centre A et le centre E ne sont pas confondus. La liaison linéaire annulaire secondaire E fixe la direction dans laquelle on va tourner au niveau des rotules A et D. La liaison rotule A et la liaison linéaire annulaire secondaire E forment un pivot équivalent.
Les deux liaisons pivots B, C sont d’axe de rotation parallèle à l’axe AE. Cela permet au parallélogramme ABCD d’être déformable pour créer le mouvement latéral.
On notera qu’une liaison linéaire annulaire est représentée schématiquement par une bille qui coopère dans un cylindre creux. On notera également qu’une liaison linéaire annulaire est une rotule capable de translater dans une direction prédéterminée. Dans un mode de réalisation non limitatif, la direction prédéterminée est l’axe AE.
Ainsi, dans un mode de réalisation non limitatif, la liaison linéaire annulaire primaire F est d’axe parallèle à l’axe AE. Cela créé un léger hyperstatisme lors du déplacement latéral du système de déplacement relatif latéral 13, mais qui est géré grâce à la flexibilité des pièces, aux jeux de fonctionnement et à la faible amplitude des déformations nécessaires.
En effet, lors du mouvement latéral, la partie femelle de la liaison linéaire annulaire primaire F décrit un cercle (dans le plan ABD, de centre A), puisque la biellette G1 tourne autour de l’axe AE. Cette partie femelle se désaligne en Y par rapport à la partie mâle (bille) qui reste forcément alignée avec l’axe de l’actionneur latéral H1. Cependant, ledit déplacement est minime. Par exemple, avec un bras de levier AF de 50mm et une course de 3°, le mouvement en Y est de ~0.07mm. La flexibilité des pièces et les jeux de fonctionnement sont capables d’encaisser cette variation. Si on choisit la configuration inverse (liaison linéaire annulaire d’axe AF), on n’a plus d’hyperstatisme sur le mouvement latéral. La bille se déplace tout simplement de 0.07mm dans la partie femelle de la liaison (c’est le rôle habituel des liaisons linéaires annulaires dans un système de réglage de projecteur). En revanche, on crée un hyperstatisme plus important sur le mouvement combiné latéral et vertical.
Sur la , les collecteurs 11 sont dans la position latérale nominale PH0° et dans la position verticale nominale PV0°, appelée position nominale PV0°/PH0° qui correspond au faisceau lumineux F1 dans une position nominale V0°/H0° illustrée par le carré noir sur la grille de déplacement g. Par extension, on dit que les éléments mécaniques du système de déplacement relatif latéral 13/vertical 14 sont dans la position nominale PV0°/PH0°. Par souci de simplification, on n’a représenté que la position nominale V0°/H0° du faisceau lumineux F1.
Sur la , les collecteurs 11 effectuent un mouvement de translation circulaire qui permet de déplacer le faisceau lumineux F1 de façon latérale sur la gauche tel qu’indiqué par le carré noir dans la grille de déplacement g illustrée. Tel qu’illustré sur la , lorsque l’on tire sur l’actionneur primaire H1 (en pratique on dévisse manuellement la vis), on tire sur la liaison linéaire annulaire primaire F, ce qui créé une rotation autour de l’axe AE qui fait bouger l’ensemble des collecteurs 11 vers la droite dans l’exemple non limitatif illustré de sorte que le faisceau lumineux F1 se déplace vers la gauche tel qu’indiqué par le carré noir dans la grille de déplacement g illustrée. Pour faire bouger l’ensemble des collecteurs 11 vers la gauche de sorte que le faisceau lumineux F1 se déplace vers la droite, il faut pousser sur l’actionneur primaire H1 (en pratique on visse manuellement la vis).
Ainsi, le mouvement linéaire (flèche référencée S1) de l’actionneur latéral H1 entraîne une rotation (flèche référencée S2) de la biellette G1 autour de l’axe AE passant par le centre de la liaison rotule A et le centre de la liaison linéaire annulaire secondaire E. Ceci entraîne ensuite une déformation du parallélogramme ABCD. Il en résulte un mouvement de translation circulaire (flèche référencée S3) du réflecteur formé par la pluralité de collecteurs 11 (il reste parallèle sur toute la trajectoire à sa position nominale de départ PV0° de la ).
Tel qu’illustré sur la et la , le système de déplacement relatif vertical 14 comprend : - la liaison pivot de centre A et d’axe AE et une liaison rotule de centre D disposées de part et d’autre dudit au moins un élément optique de sortie 12, - la liaison pivot de centre B et la liaison pivot ou liaison rotule de centre C disposées de part et d’autre de la pluralité de collecteurs 11, la ou les liaisons pivots ayant un axe parallèle à AE, - les deux biellettes G1, G2 parallèles et de même longueur reliant chacune les centres A, D et les centres B, C situés d’un même côté de façon à former un parallélogramme ABCD, - ladite liaison linéaire annulaire primaire de centre F.
Pour le système de déplacement relatif vertical 14, dans un mode de réalisation non limitatif, ladite liaison linéaire annulaire primaire F est d’axe parallèle à l’axe AE.
Pour le système de déplacement vertical 14, dans un mode de réalisation non limitatif, la liaison pivot de centre A et d’axe AE est réalisée au moyen d’une liaison rotule de centre A et d’une liaison linéaire annulaire de centre E. Dans un mode de réalisation non limitatif, la liaison annulaire secondaire E est d’axe AE.
Pour le système de déplacement vertical 14, la liaison linéaire annulaire primaire F se trouve sur l’axe AD passant par les centres A et D lorsque lesdits collecteurs 11 sont dans la position nominale latérale PH0° (tel qu’illustré sur la ). Cela permet que les collecteurs 11 tournent autour de l’axe AD. Ainsi, le couplage de la liaison rotule A et de la liaison rotule D permet de définir un axe de rotation AD pour le mouvement vertical. On notera que lorsqu’on est en dehors de la position nominale latérale PH0°, la liaison linéaire annulaire primaire F n’est pas sur l’axe AD (tel qu’illustré sur la ).
La liaison linéaire annulaire de centre E relie un actionneur secondaire H2 à une desdites biellettes G1, G2 pour former une manivelle secondaire M2, ledit actionneur secondaire H2 étant configuré pour faire tourner la pluralité de collecteurs 11 autour de l’axe AD. La manivelle secondaire M2 est autrement appelée manivelle de poussée verticale M2 ou manivelle verticale M2.
Si les largeurs d’hélice varient entre le solaire 7, les satellites 8 et la couronne 9 à cause des recouvrements de denture, elles sont toutes centrées sur un plan médian P pour les hélices amont et sur un autre plan médian P pour les hélices aval. Dans le cas d’un roulement à deux rangées de rouleaux, chaque rangée d’éléments roulants est aussi de préférence, mais pas nécessairement centrée sur deux plans médians.
Les flèches de la décrivent l’acheminement de l’huile dans le réducteur 6. L’huile arrive dans le réducteur 6 depuis la partie stator 5 dans un distributeur 13 par différents moyens qui ne seront pas précisés dans cette vue car ils sont spécifiques à un ou plusieurs types d’architecture. Le distributeur 13 comprend des injecteurs 13a et des bras 13b. Les injecteurs 13a ont pour fonction de lubrifier les dentures et les bras 13b ont pour fonction de lubrifier les paliers. L’huile est amenée vers l’injecteur 13a pour ressortir par l’extrémité 13c afin de lubrifier les dentures. L’huile est également amenée vers le bras 13b et circule via la bouche d’alimentation 13d du palier 11. L’huile circule ensuite à travers le support 10b dans une ou des cavités 10c pour ensuite ressortir par des canalisations 10d afin de lubrifier les paliers des satellites.
Le palier 11 comprend ainsi un pivot 14 tel que représenté aux figures 3 à 5. Plus particulièrement, la représente le pivot 14 dans son intégralité.