INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la composition, l’utilisation d’un polymère à motif amide particulier en combinaison avec une émulsion cire dans eau permet d’améliorer les propriétés d’adhérence de la composition sur les matières kératiniques, en particulier sur les fibres kératiniques telles que les cils. La composition s’applique facilement sur les matières kératiniques et permet de déposer rapidement la composition en quantité suffisante pour obtenir un maquillage ayant les propriétés cosmétiques attendues. En particulier, un dépôt épais de maquillage est rapidement obtenu sur les matières kératiniques, ce qui évite aux utilisateurs d’appliquer trop longtemps la composition sur les matières kératiniques. Ainsi, pour un mascara, on obtient un maquillage qui épaissit rapidement les fibres kératiniques, en particulier les cils ; il y a donc une charge instantanée des cils. De plus, le mascara donne un bon allongement des cils maquillés.
Dans certains modes de réalisation, la composition peut comprendre, dans un milieu aqueux physiologiquement acceptable, une émulsion cire dans eau et au moins un premier polymère de poids moléculaire moyen en poids inférieur à 100 000, comprenant un squelette polymère, ayant des motifs amide non pendants et au moins une chaîne grasse pendante et/ou au moins une chaîne grasse terminale facultativement fonctionnalisée, ayant de 6 à 120 atomes de carbone et étant liée à ces motifs amide.
Dans certains modes de réalisation, la composition peut inclure une combinaison d’au moins un premier polymère de masse moléculaire moyenne en poids inférieure à 100 000 et mieux encore inférieure à 50 000, comprenant a) un squelette polymère ayant des motifs hydrocarbone répétés pourvu d’au moins une motif amide non pendant, et au moins une chaîne grasse pendant et/ou au moins une chaîne grasse terminale facultativement fonctionnalisée, ayant de 6 à 120 atomes de carbone et étant liée à ces motifs amide, et d’au moins une cire, dans une composition physiologiquement acceptable sous la forme d’une émulsion cire dans eau, pour l’obtention d’un dépôt adhérent sur les matières kératiniques et/ou pour le maquillage rapide des matières kératiniques et/ou pour l’épaississement et/ou l’allongement rapides des cils.
La séquence de modification peut comprendre une étape de calcul d’occurrence de ces dénominations 6 au sein du texte, une étape d’ordonnancement de ces dénominations 6 et une étape d’affichage de ces dénominations selon un ordonnancement décroissant de haut vers le bas. L’étape d’affichage montre les occurrences en question, par exemple entre parenthèses, ce qui permet à l’utilisateur de faire un choix plus éclairé.
Une fois que l’utilisateur a sélectionné l’une de ces dénominations, la séquence de modification combine la référence « 60 » avec la dénomination 6 choisie par l’utilisateur et l’affiche sur le support 1.
La illustre un autre exemple du support 1 qui est généré à l’étape de génération 35. Le support 1 est ici une combinaison des supports générés dans l’exemple illustré à la et dans l’exemple illustré à la .
Ce support 1 prend la forme d’un dessin annoté 8, c’est-à-dire un dessin référencé qui comporte au moins une dénomination 6, combiné à un glossaire 7. Certaines dénominations 6 sont reportées directement au voisinage de la référence 5, tandis que d’autres dénominations 6 sont associées à une liste de références 5 figurant dans le glossaire 7.
La montre une autre possibilité offerte par le procédé selon l’invention. La liste de dénominations 6 permet à l’utilisateur de sélectionner la dénomination qui apparaît à ses yeux comme la plus pertinente pour désigner la référence en question. Dans l’exemple illustré ici, l’utilisateur considère que la dénomination « Button » est plus appropriée que « Trigger » pour désigner l’objet référencé « 60 », et le procédé objet de l’invention permet de retenir et d’afficher ce choix.
Le procédé objet de l’invention peut comprendre une sous-étape supplémentaire d’affectation d’un même motif à la référence 5 mentionnée dans le glossaire 7 et à la même référence 5 détectée sur le dessin. Ce motif peut être colorisé et/ou suivre un contour géométrique particulier. L’utilisation de plusieurs motifs différents chacun associé à une même référence permet d’accélérer l’association visuelle entre la dénomination 6 présente dans le glossaire 7 et la pièce illustrée par la référence dessin.
Comme exposé plus haut, le support généré à l’étape de génération 35, qu’il soit issu de la partie automatique du procédé ou modifié par la séquence de modification selon l’invention, prend une forme immatérielle en s’affichant sur un écran. Dans un tel cas, l’invention prévoit divers modes d’apparition de la dénomination 6 à côté de la référence 5. Par exemple, le procédé prévoit qu’un passage de l’icône d’une souris sur une référence 5 pourra faire apparaitre la dénomination sur l’écran. Selon un autre exemple, le passage de l’icône de la souris sur la référence 5 mettra en surbrillance la dénomination présente dans le glossaire 7, et vice-et versa.
La illustre un exemple des moyens capables de mettre en œuvre la partie automatisée et la séquence de modification du procédé selon l’invention, tel que décrit ci-dessus. L’unité électronique 9 met en œuvre le procédé objet de l’invention via un programme 21. Cette unité électronique 9 peut être locale, déportée ou constituée de sous-ensembles électroniques disséminés en plusieurs lieux distincts. Il peut par exemple s’agir d’un ordinateur personnel ou professionnel, un serveur personnel ou professionnel, un smartphone ou une tablette.
Le support 1, par exemple sous la forme d’un dessin annoté 8, est affiché sur un écran 11 connecté à l’unité électronique 9. Ce même dessin annoté 8 est également disponible en version papier et issu d’une imprimante 14 connectée à l’unité électronique 9, avant ou après mise en œuvre de la séquence de modification.
Pale dégivrante d’hélice ou de soufflante de turbomachine Domaine technique de l'invention L’invention concerne une pale d’hélice ou de soufflante de turbomachine, en particulier une pale d’hélice ou de soufflante de turbomachine non carénée de type « open rotor », cette pale étant munie d’un dispositif de dégivrage.
Arrière-plan technique Au sol, en cas de conditions météorologiques favorables à la formation de givre ou de glace, ou en vol, du givre ou de la glace sont susceptibles de se déposer à la surface des pales d’une hélice ou d'une soufflante de turbomachine, qu’il s’agisse d’une hélice de type turbopropulseur, d’une soufflante carénée ou d’une soufflante non carénée, aussi connue sous l’acronyme anglo-saxon de « open rotor ».
L'accumulation de ce givre ou de cette glace sur l’hélice ou la soufflante, outre une augmentation globale de sa masse et les problématiques collatérales qui en découlent comme une modification des répartitions massiques le long des pales, entraîne une dégradation importante de son rendement.
L'accumulation de ce givre ou de cette glace peut également perturber différents systèmes fonctionnels directement liés à l’hélice ou à la soufflante tels que des capteurs de mesure ou des systèmes mécaniques de variation d’inclinaison des pales, dans le cas d’hélices à pas variable.
Pour remédier à ces inconvénients, on a déjà proposé d’équiper certains types de soufflantes carénées, de systèmes de dégivrage.
Les systèmes de dégivrage conventionnels des soufflantes de turbomachine à soufflante carénée comportent des dispositifs de dégivrage qui sont intégrés au niveau de l’entrée d’air de la nacelle contenant la turbomachine. De tels dispositifs permettent de récupérer de l’air prélevé dans une lèvre en entrée du carter de soufflante, de le chauffer et de l’utiliser pour dégivrer différents composants de la turbomachine, et en particulier de diriger l’air réchauffé vers les pales de la soufflante. L’apparition ou la fixation de givre sur les pales est limitée par cet apport de chaleur et surtout par la force centrifuge liée à la rotation des pales qui, en tournant à des vitesses de rotation élevées, projettent vers l’extérieur les éventuels débris de givre soumis à la force centrifuge.
Le développement de nouveau moteurs tels que des turbomachines à soufflante non carénée de type « open rotor» qui possèdent un meilleur rendement implique de concevoir des turbomachines ayant des vitesses de rotation plus faibles et de masse globale réduite. En effet, l’augmentation de la taille des aubes implique une diminution des vitesses de rotation du moteur qui sont globalement deux fois moindres.
Dans de tels moteurs, la réduction de la vitesse de rotation de la soufflante ne permet plus de garantir que les pales soient soumises à des efforts centrifuges suffisants pour garantir une éjection du givre ou de la glace, même en présence d’un flux d’air réchauffé dirigé sur ces pales. Il est donc impératif de développer un nouveau système de dégivrage permettant d’une manière générale le dégivrage des pales dans le cadre de turbomachines ayant des soufflantes ou des hélices tournant à des vitesses plus faibles.
De plus, dans le cas particuliers des turbomachines à soufflante non carénée de type « open rotor», par rapport à une turbomachine à soufflante carénée, la suppression du carter entourant la soufflante ne permet plus de l’utiliser pour y loger un passage d’air chaud formant un système de dégivrage. Par conséquent, ce nouveau système de dégivrage doit également être repositionné au niveau d’un autre organe de la turbomachine.
Enfin, il existe un besoin particulier, pour ce type de turbomachines, d’un système de dégivrage rapide et puissant car, à la différence d’une turbomachine à soufflante carénée, il est important de limiter l’éjection de débris de glace de taille importante selon des trajectoires non contrôlées, car ceux-ci seraient susceptibles d'endommager d'autres parties de l'aéronef ou de la turbomachine. Il est donc nécessaire de provoquer une fonte accrue de la glace avant qu’elle ne se décroche spontanément des pales.
On a proposé dans le document FR-3.045.567-B1 un système de dégivrage d’une hélice dans lequel les pales sont recouvertes d’un maillage résistif chauffant. Un tel dispositif présente l’inconvénient d’être particulièrement exigeant lors de sa fabrication pour que le maillage résistif ne vienne pas perturber l’aérodynamique des pales. En outre le maillage peut être soumis, comme les pales qu’il recouvre, à des chocs avec des corps étrangers qui peuvent venir l’endommager.
Il existe donc un réel besoin pour un système de dégivrage, puissant; efficace et protégé.
L’invention répond à ce besoin en proposant une pale d’hélice ou de soufflante comportant un élément chauffant protégé sous un clinquant recouvrant le bord d’attaque de la pale.
Dans ce but, l’invention propose une pale d’hélice ou de soufflante de turbomachine en matériau composite comportant un intrados et un extrados jointifs en un bord d’attaque, ledit bord d’attaque étant recouvert d’un clinquant métallique qui est collé sur ledit bord d’attaque au moyen d’un joint de colle, ladite pale comportant en outre au moins une surface recouverte d’un élément chauffant électriquement et/ou thermiquement conducteur qui est apte à provoquer une fonte de givre ou de glace recouvrant ladite pale, caractérisée en ce que ledit élément chauffant électriquement et/ou thermiquement conducteur est emprisonné dans le joint de colle entre le bord d’attaque et le clinquant.
Le guide d’onde d’entrée 22 est rectiligne, et parallèle à l’axe z d’émission des faisceaux lumineux F1, F2, F3. Les deux guides d’onde d’entrée 21 et 23 situés de part et d’autre de celui-ci sont rectilignes par morceaux, avec, pour chacun, un tronçon d’entrée court, parallèle à l’axe z, et un tronçon principal, rectiligne, incliné par rapport à l’axe z de manière à rapprocher progressivement ce guide des autres guides d’onde d’entrée. En variante, au lieu d’être rectilignes par morceaux, ces guides pourraient toutefois être courbes (c’est-à-dire s’étendre le long de lignes moyennes courbes). Les guides d’onde d’entrée 21, 22, 23 ont chacun une section, en l’occurrence rectangulaire, qui reste la même tout au long de ce guide, sans s’élargir ni rétrécir.
Dans ce premier mode de réalisation, chaque ouverture d’entrée 24, 26, 28 est située en vis-à-vis, c’est-à-dire en face de l’une des sources 11, 12, 13 du dispositif 1. La distance entre la source 11, 12, 13 considérée et l’ouverture d’entrée correspondante, 24, 26 ou 28, est réduite, de manière à injecter l’essentiel du faisceau émis F1, F2, F3 dans le guide malgré la forte divergence de ce faisceau. Cette distance est par exemple supérieure à 20 microns (pour la commodité de fabrication), mais inférieure à la moitié de la largeur w ou du diamètre de l’ouverture d’entrée 24, 26, 28.
En termes de dimensions latérales, les guides d’onde d’entrée 21, 22, 23 ont : une hauteur h (extension selon une direction perpendiculaire au plan P) qui est la même pour ces différents guides, et qui est d’ailleurs égale à la hauteur h du guide d’onde de sortie 40 ( ), et une même largeur w.
La hauteur h et la largeur w sont supérieures 0,1 mm. Cela rend l’alignement des sources et des guides d’onde d’entrée relativement aisé, et permet une injection avec peu de pertes. Le fait d’employer des guides d’onde pas trop étroits permet aussi de limiter le nombre de réflexions métalliques sur les bords du guide, ce qui permet de réduire les pertes par absorption sur les surfaces métalliques qui délimitent le guide. Par ailleurs, la hauteur h et la largeur w sont inférieures à 1,5 mm, et même inférieures à 0,7 mm, ici, de manière à limiter l’encombrement total du dispositif 1.
Pour ce qui est du guide d’onde de sortie 40, il s’étend depuis une première extrémité 43 jusqu’à son ouverture de sortie 45.
Les guides d’onde d’entrée 21, 22, 23 se raccordent au guide d’onde de sortie 40 au niveau de sa première extrémité 43. A sa première extrémité 43, le guide d’onde de sortie a d’ailleurs une largeur proche de trois fois la largeur w de l’un quelconque des guides d’entrée.
Le guide d’onde de sortie 40 est centré sur un axe zo, en l’occurrence parallèle à l’axe z. Le guide d’onde d’entrée 22 est aligné avec l’axe zo du guide d’onde de sortie 40. Les deux guides d’onde d’entrée 21 et 23 se raccordent quant à eux au guide d’onde de sortie 40 en formant un angle γ avec l’axe zo de ce guide. L’angle de jonction γ est compris de préférence entre 10 et 50 degrés (y compris lorsque le nombre de guides d’entrée est différent de celui employé ici).
Comme on peut le voir sur la , le guide d’onde de sortie 40 comprend une portion de jonction, 41, suivie d’une portion évasée 42.
La portion de jonction 41 s’étend depuis la première extrémité 43 du guide d’onde de sortie, jusqu’à une section d’entrée 44 de la portion évasée 42 (cette section d’entrée est la section du guide 40 à partir de laquelle il s’élargit). La portion de jonction 41 a une section qui reste la même tout au long de la portion de jonction 41 (section qui, en l’occurrence, est rectangulaire).
La portion évasée 42 s’étend depuis sa section d’entrée 44 jusqu’à l’ouverture de sortie 45 du guide d’onde de sortie. Elle a ici une section rectangulaire, qui s’élargit tout au long de cette portion 42 du guide de sortie. Cette portion évasée est ainsi délimitée par quatre surfaces planes 46, 47, 48, 49 qui forment ensemble un cornet qui s’élargit en direction de la sortie du guide.
En l’occurrence, les surfaces supérieure et inférieure 48, 49 de ce cornet sont parallèles entre elles, et parallèles au plan P. Ses deux surfaces latérales 46 et 47 sont en revanche inclinées l’une par rapport à l’autre. Elles forment entre elles un angle d’ouverture α. Cet angle d’ouverture est ici supérieur à 20 degrés, et même à 50 degrés, et inférieur à 100 degrés. Pour des angles de raccordement des guides d’onde d’entrée 21, 22, 23 sur le guide d’onde sortie 40 compris typiquement entre 10 et 50 degrés, de telles valeurs d’ouverture angulaire s’avèrent bien adaptées pour obtenir en sortie un faisceau lumineux global F0 1 dans lequel on aura rapproché les unes des autres les directions de propagation moyennes des faisceaux lumineux individuels, initiaux F1, F2, F3.
Ici, la portion évasée 42 est donc divergente seulement dans un plan. Ce plan, dans lequel le guide d’onde de sortie 40 est ouvert angulairement, est le même que le plan contenant les guides d’onde d’entrée, écartés angulairement les uns des autres (il s’agit du plan P mentionné précédemment), justement pour que l’ouverture angulaire du guide de sortie permette de rapprocher les directions de propagation des faisceaux, injectés dans ce guide par les guides d’entrée.
En termes de section, l’ouverture de sortie 45 du guide de sortie a une aire au moins supérieure au double, voire au triple de l’aire de la section d’entrée 44 de la portion partie évasée 42 du guide de sortie. Cette augmentation de surface permet de réduire de manière substantielle la divergence du faisceau lumineux global F0 1 qui sort du combineur de faisceaux 6.
Plusieurs variantes peuvent être apportées au guide d’onde de sortie 40 qui vient d’être présenté.
Ainsi, la portion de jonction 41, non divergente, pourrait par exemple être omise. Des résultats de simulation numérique montrent en effet qu’une combinaison satisfaisante peut être obtenue sans cette portion de jonction (quitte à modifier les dimensions ou l’ouverture angulaire du guide de sortie), notamment en termes de divergence du faisceau lumineux global de sortie et d’homogénéité de la puissance lumineuse dans celui-ci.
La portion de jonction 41 pourrait aussi être légèrement divergente (mais moins que la partie évasée 42), pour favoriser une propagation des faisceaux en direction de la sortie du dispositif.
Le cadre dormant Cd peut ainsi être déposé facilement sur la charpente de la toiture en attente de son positionnement et de sa fixation définitive sur les deux pannes Pnb et Pnh.
Sur les Figs. 3 et 4, la paroi plane Pp est pourvue d'une troisième bordure G3 tournée vers l'extérieur.
La plaque principale plane Pn est pourvue sur son second bord longitudinal, d'un rebord Rb qui s'étend perpendiculairement à la plaque principale plane Pn et du côté des deux protubérances longilignes Pg1 et Pg2. Le rebord Rb est pourvu d'une quatrième bordure G4 tournée vers l'intérieur. La troisième bordure G3 d'un profilé P1 ou P2 est disposée afin que cette troisième bordure G3 puisse coopérer avec la quatrième bordure G4 de l'autre profilé P2 ou P1 tourné en vis-à-vis, pour former ensemble un moyen de retenue évitant la séparation non désirée des deux profilés P1 et P2 lorsqu'ils sont emboîtés mutuellement l'un dans l'autre.
La seconde cloison Cn2 s'étend entre la protubérance longiligne Pg1 et la paroi plane Pp.
Une première série de trous T1 traversent la plaque principale plane Pn. Les trous T1 sont groupés par famille de quatre sur ces Figs. 3 et 4.
Ces trous T1 servent, pour le profilé P1, au passage de vis constitutives de boulons de réglage destinés à régler, l'écartement, le rapprochement, des deux profilés P1 et P2 et/ou à modifier l'orientation dans un plan médian par rapport au profilé P2, du profilé P1 par rapport au profilé P2.
Ces trous T1 servent, pour le profilé P2, au passage de tirefonds destinés à fixer ledit profilé P2 sur une panne.
Sur ces Figs. 3 et 4, une seconde série de trous T2 traversent les ailes intermédiaires des deux protubérances longilignes Pg1 et Pg2. Les trous T2 sont groupés par famille de quatre sur ces Figs. 3 et 4.
Ces trous T2 servent, pour le profilé P1, au passage de vis constitutives de boulons de fixation pour fixer ledit profilé P1 sur un côté latéral du cadre dormant
Ces trous T2 servent, pour le profilé P2, au passage de vis constitutives de boulons de réglage destinés à régler l'écartement, le rapprochement, des deux profilés P1 et P2 et/ou régler l'orientation dans un plan médian par rapport au profilé P2, du profilé P1 par rapport au profilé P2.
Sur la , les boulons portent la référence Blf pour des boulons de fixation d'un côté latéral du cadre dormant Cd sur le profilé P1 et la référence Blr pour les boulons de réglage de l'écartement ou du rapprochement du profilé P1 au regard du profilé P2 et/ou de réglage de l'orientation dans un plan médian par rapport au profilé P2, du profilé P1 par rapport au profilé P2.
Chaque boulon de fixation Blf est constitué d'une vis Vs enfilée dans le profilé P1 et qui coopère avec un écrou Ec enfilé dans une rainure N1 ou N2 du profilé P1.
Chaque boulon de réglage Blr est constitué d'une vis Vs enfilée dans le profilé P1 et qui coopère avec un écrou Ec enfilé dans une rainure N1 ou N2 de l'autre profilé P2 disposé en vis-à-vis.
Les boulons de réglage Blr constituent un moyen de réglage de l'écartement ou du rapprochement relatif entre les deux profilés P1 et P2 et/ou de réglage de l'orientation dans un plan médian par rapport au profilé P2, du profilé P1 par rapport au profilé P2.
Sur la , le profilé P1 est fixé sur une partie basse ou haute correspondante et sur cette , la partie haute du cadre dormant Cd. De manière plus précise, chaque partie haute ou basse du cadre dormant Cd est équipée de platines de fixation Pf et qui sont fixées, à intervalles définis par les dimensions des vitrages, sur le profilé P1.
Sur la , chaque platine de fixation Pf est constituée d'une plaque métallique Pm plane sur laquelle s'étendent d'un même bord et parallèlement à ladite plaque, deux joues J1 et J2.
Avantageusement, le dispositif 7 est adapté à fonctionner dans le réseau électrique à une fréquence fondamentale variable entre 360 Hz et 800 Hz, avantageusement la fréquence fondamentale est de 400 Hz, pour une tension comprise entre 115 et 200V.
Ensuite, l’unité de contrôle-commande 12 ayant le courant de consigne I ref , issu de l’unité de calcul 25, ainsi que celui injecté I inj contrôlé à son tour via le contrôleur 23, l’onduleur Ond-Cr 9 est commandé via le dispositif de pilotage de commutation 21 pour générer le courant I inj .
Avantageusement, l’onduleur Ond-Cr, impose dans ce cas la tension du côté continu. Cala représente une fiabilité supplémentaire du dispositif du filtre actif parallèle ainsi qu’un gain financier important.
En effet, cela permet d’éviter l’utilisation d’un dispositif supplémentaire, un hacheur insérer entre l’unité de puissance à génération d’énergie renouvelable 100 et l’onduleur 9 Ond-Cr, pour, entre autres, générer la puissance maximale issue de l’unité de puissance à génération d’énergie renouvelable 100.
Avantageusement, l’unité de contrôle-commande 12 peut gérer la commande d’un hacheur configuré pour maintenir une tension continue prédéterminée aux bornes de l’élément de stockage d’énergie capacitif 3 de l’onduleur Ond-Cr. Par exemple, l’unité de contrôle-commande 12 peut comporter :
- une commande d’un hacheur, configurée pour maintenir une tension continue constante prédéfinie aux bornes de l’élément de stockage d’énergie capacitif 3 de l’onduleur Ond-Cr, indépendamment du niveau de tension de l’unité de puissance à génération d’énergie renouvelable 100 pour assurer une qualité de filtrage harmonique inchangé ;
-un double hacheur, pour le cas d’un réseau électrique îloté. Le deuxième hacheur peut fournir, pour le cas du réseau îloté, micro-réseau et pour d’autres applications, un niveau supplémentaire de la tension continue, y compris pour le cas d’une gestion charge/décharge d’un parc de batteries ou d’autre système de stockage d’énergie capacitif. L’onduleur, dans le cas d’un réseau îloté, impose la tension et la fréquence du côté alternatif.
L’unité de filtrage 10 L’unité de filtrage 10 comprend dans un mode de réalisation un filtre 11 de type inductance de faible self L-Ond-Cr (égale ou inférieure à L f1 +L f2 du filtre LCL et dix à vingt fois moins de celle du filtre L-Classique associés tous les deux à un onduleur classique en silicium Ond-Classique : de l’ordre de 200 à 500 μH ou moins de l’Ond-Cr contre 2 à 5 mH de L-Classique suivant la fréquence de commutation).
Le filtre de sortie conserve l'efficacité de filtrage des composantes harmoniques, dues au hachage, d'un filtre LCL connecté en sortie d'un onduleur en composants classiques en silicium qui génère ces composantes harmoniques, le filtre L évitant la résonance entre le filtre LCL et le réseau électrique donné 1.