INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, l’invention a pour objet un échangeur thermique à plaques assurant un transfert thermique entre des premier et deuxième fluides, caractérisé en ce que l’échangeur thermique comprend un boîtier étanche ainsi qu’un corps positionné à l’intérieur du boîtier, ledit corps comportant un empilement d’au moins un premier assemblage de première et deuxième plaques plaquées l’une contre l’autre entre lesquelles circule le premier fluide et d’au moins un deuxième assemblage de troisième et quatrième plaques plaquées l’une contre l’autre entre lesquelles circule le deuxième fluide, les premier et deuxième assemblages étant agencés de manière à assurer un transfert thermique entre les premier et deuxième fluides.
Selon l’invention, les deux fluides sont séparés dans l’échangeur thermique par deux plaques, ce qui permet de réduire les risques de mélange des deux fluides. De plus, le fait de positionner le corps de l’échangeur thermique à l’intérieur d’un boîtier étanche permet de minimiser les risques de fuite. Par conséquent, si le premier fluide est de l’hydrogène, le circuit du deuxième fluide n’a pas besoin d’être sécurisé comme celui de l’hydrogène.
Selon une autre caractéristique, chaque premier assemblage comprend au moins un premier chant périphérique, en périphérie des première et deuxième plaques, ainsi qu’au moins un premier canal configuré pour canaliser le premier fluide, positionné entre les première et deuxième plaques et présentant une première extrémité débouchant au niveau du premier chant périphérique et une deuxième extrémité débouchant au niveau du premier chant périphérique. En parallèle, chaque deuxième assemblage comprend au moins un deuxième chant périphérique, en périphérie des troisième et quatrième plaques, ainsi qu’au moins un deuxième canal configuré pour canaliser le deuxième fluide, positionné entre les troisième et quatrième plaques et présentant une première extrémité débouchant au niveau du deuxième chant périphérique et une deuxième extrémité débouchant au niveau du deuxième chant périphérique.
Selon une autre caractéristique, le corps comprend un empilement de plusieurs premiers assemblages et de plusieurs deuxièmes assemblages, les premiers et deuxièmes assemblages étant alternés, ledit empilement comportant des première et deuxième faces au niveau desquelles sont réparties les premières et deuxièmes extrémités des premier et deuxième canaux.
Selon une autre caractéristique, les premières extrémités des premiers canaux des premiers assemblages sont positionnées sur une première moitié de la première face et les deuxièmes extrémités des deuxièmes canaux des deuxièmes assemblages sont positionnées sur une deuxième moitié de la première face. En parallèle, les deuxièmes extrémités des premiers canaux des premiers assemblages sont positionnées sur une première moitié de la deuxième face et les premières extrémités des deuxièmes canaux des deuxièmes assemblages sont positionnées sur une deuxième moitié de la deuxième face.
Selon une autre caractéristique, le corps comprend : une première nourrice présentant un premier conduit et configurée pour faire communiquer ledit premier conduit avec les premières extrémités des premiers canaux des premiers assemblages, un premier collecteur présentant un deuxième conduit et configuré pour faire communiquer ledit deuxième conduit avec les deuxièmes extrémités des premiers canaux des premiers assemblages, une deuxième nourrice présentant un troisième conduit et configurée pour faire communiquer ledit troisième conduit avec les premières extrémités des deuxièmes canaux des deuxièmes assemblages, un deuxième collecteur présentant un quatrième conduit et configuré pour faire communiquer ledit quatrième conduit avec les deuxièmes extrémités des deuxièmes canaux des deuxièmes assemblages.
Selon une autre caractéristique, l’échangeur thermique comprend au moins un conduit à double peau comportant des conduits intérieur et extérieur ainsi qu’au moins un système de raccordement reliant le conduit intérieur du conduit à double peau et un conduit parmi le premier conduit de la première nourrice et le deuxième conduit du premier collecteur, le conduit extérieur du conduit à double peau étant positionné à l’extérieur du boîtier et présentant une collerette plaquée contre le boîtier et reliée à ce dernier de manière étanche autour d’un orifice du boîtier traversé par le conduit intérieur du conduit à double peau ou le conduit parmi le premier conduit de la première nourrice et le deuxième conduit du premier collecteur.
Les première et deuxième partitions sont telles que chaque deuxième ensemble contient une unique donnée de référence de chaque premier ensemble.
Ladite base de données personnelles de référence contient m*n données personnelles de référence, avec m et n deux entiers, et on a n premiers ensemble de m données personnelles de référence et m deuxièmes ensemble de n données personnelles de référence, tels que pour tout j≤n, le j-ème deuxième ensemble contient la j-ème donnée personnelle de référence de chaque premier ensemble.
La donnée personnelle candidate et/ou chaque donnée personnelle de référence est chiffrée de manière homomorphe, en particulier de manière entièrement homomorphe.
Lesdites données personnelles sont des données biométriques
L’étape (a) comprend l’obtention de ladite donnée biométrique candidate à partir d’un trait biométrique en utilisant des moyens d’acquisition biométrique du système.
Ledit taux de similarité de deux données personnelles est calculé à l’étape (a) comme le produit scalaire de ces données personnelles.
L’étape (a) comprend, pour chaque donnée personnelle de référence, le calcul dans le domaine chiffré d’un taux de similarité de la donnée personnelle de référence avec une somme d’au moins deux données personnelles candidates.
Le procédé comprend une étape (d) d’identification d’au moins une donnée personnelle de référence appartenant à la fois à un premier ensemble présentant un taux de similarité global supérieur audit premier seuil et à un deuxième ensemble présentant un taux de similarité global supérieur audit deuxième seuil.
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne un système de traitement de données biométriques, caractérisé en ce qu’il est configuré pour la mise en œuvre d’étapes de :
Selon un troisième et un quatrième aspect, l’invention concerne un produit programme d’ordinateur comprenant des instructions de code pour l’exécution d’un procédé selon le premier aspect de traitement de données personnelles ; et un moyen de stockage lisible par un équipement informatique sur lequel un produit programme d’ordinateur comprend des instructions de code pour l’exécution d’un procédé selon le premier aspect de traitement de données personnelles.
DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques, buts et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, au regard des figures annexées, données à titre d’exemples non limitatifs et sur lesquelles :
La représente schématiquement un mode de réalisation préféré d’un système pour la mise en œuvre d’un procédé selon l’invention ; La illustre les étapes d’un mode de réalisation d’un procédé selon l’invention.
En référence à la , on a représenté schématiquement un système 1 de traitement de données personnelles pour la mise en œuvre d’un procédé de traitement de données personnelles en particulier pour l’identification d’individus.
Ce système 1 est un équipement détenu et contrôlé par une entité auprès de qui l’identification doit être effectuée, par exemple une entité gouvernementale, douanière, une société, etc.
Le calculateur de trajectoire 14 représenté sur la calcule la trajectoire du muon de rayon cosmique 1 sur la base du point de temps de génération To du signal de détection S calculé par le calculateur de temps 13 et des informations de position du détecteur 11 qui a détecté le muon de rayon cosmique 1.
En d’autres termes, le point temporel de génération To du signal de détection S mesuré par l’unité de mesure de temps de génération 24 est un point temporel basé sur le temps de glissement qui est déterminé par les caractéristiques du détecteur à tube de glissement (détecteur 11). Ce temps de glissement est la durée qui est en corrélation avec la distance entre le fil central 16 du détecteur à tube de glissement (détecteur 11) et la position de passage du muon de rayon cosmique 1. Par conséquent, lorsque l’information temporelle (c’est-à-dire le point temporel de génération To du signal de détection S) mesurée par l’unité de mesure du temps de génération 24, la fonction qui convertit le temps de glissement en distance de déplacement et la position du fil central 16 du détecteur à tube de glissement (détecteur 11) sont déterminées, le calculateur de trajectoire 14 peut calculer la position de passage où le muon de rayon cosmique 1 est passé à travers le détecteur à tube de glissement (détecteur 11).
De cette manière, le calculateur de trajectoire 14 peut calculer la tangente commune de la position de passage du muon de rayon cosmique 1 obtenue par la pluralité de détecteurs à tube de glissement (détecteurs 11) qui ont détecté le même muon de rayon cosmique 1 de manière à calculer la trajectoire du muon de rayon cosmique 1. Dans ce procédé, la trajectoire du muon de rayon cosmique 1 peut être calculée même si le point temporel auquel le muon de rayon cosmique 1 passe à travers le détecteur 11 ne peut pas être spécifié avec précision. En outre, lorsque le point temporel de passage du muon de rayon cosmique 1 passant à travers le détecteur 11 est mesuré par un autre détecteur, cette information peut être utilisée pour évaluer la position de passage du muon de rayon cosmique 1 dans le détecteur 11.
Le calculateur de trajectoire 14 calcule la trajectoire du muon de rayon cosmique 1 sur la base des informations de position relatives à la position d’installation du détecteur 11 et du point temporel de génération To auquel le détecteur 11 génère le signal de détection S, n’importe quel dispositif capable d’effectuer ce calcul numérique pouvant être utilisé comme calculateur de trajectoire 14. L’évaluation par l’une quelconque des méthodes parmi la méthode des moindres carrés et l’apprentissage automatique peut être utilisée comme procédé de calcul de trajectoire décrit ci-dessus.
Chaque détecteur 11 appelé détecteur à tube de glissement amplifie généralement les électrons en appliquant une haute tension, telle que plusieurs kV, et amplifie davantage les électrons générés en utilisant l’amplificateur de signal 21 afin de mesurer les particules chargées. À ce moment, le détecteur 11 et le circuit de traitement de signal 12 sont généralement utilisés dans l’état connecté l’un à l’autre en utilisant un câble coaxial et/ou un connecteur coaxial résistant aux hautes tensions. Par exemple, dans un compteur proportionnel disponible dans le commerce, le connecteur est un connecteur MHV ou de type tige. Lorsque ceux-ci sont utilisés, ils sont connectés à un amplificateur externe via un câble coaxial.
Dans le cas de l’utilisation d’un connecteur coaxial et d’un câble coaxial, ceux présentant une tension de tenue suffisante par rapport à la tension de fonctionnement du détecteur 11 sont retenus. Étant donné que ces câbles coaxiaux et ces connecteurs coaxiaux possèdent des blindages électromagnétiques, des contre-mesures contre le bruit issu du rayonnement électromagnétique provenant de l’extérieur sont suffisantes. Cependant, le câble coaxial présente une capacité électrostatique de plusieurs dizaines de pF/m, et cette capacité électrostatique devient une charge sur l’amplificateur et ainsi le bruit augmente.
Dans le cas de l’utilisation d’un câble non coaxial, le câble non coaxial présente une petite capacité électrostatique, mais ne possède pas de blindage électromagnétique, par conséquent il devient sensible au bruit électromagnétique provenant de l’extérieur.
Dans l’un ou l’autre cas, le détecteur 11 et l’amplificateur de signal 21 du circuit de traitement de signal 12 sont connectés en utilisant un câble, mais le câble lui-même est un facteur de détérioration de la précision de mesure. Par exemple, dans le cas de l’utilisation d’un câble long, il est possible qu’un léger signal de bruit généré par la vibration du long câble soit produit. À l’inverse, dans le cas de l’utilisation d’un câble court, il est nécessaire de monter des connecteurs adaptés à une utilisation sous haute tension à la fois sur le détecteur 11 et sur le circuit de traitement du signal 12. Dans ce cas, compte tenu du travail de câblage, l’espace nécessaire devient grand et il devient difficile d’agencer de manière dense les détecteurs 11.
Pour les raisons décrites ci-dessus, dans le présent mode de réalisation, chaque détecteur 11 est couplé d’un seul tenant au circuit de traitement de signal 12 correspondant sans interposer de câble. En d’autres termes, dans chaque détecteur à tube de glissement (détecteur 11), comme représenté sur les , et , le gaz ionisable est scellé dans le tube cylindrique 15 et le fil central 16 est étiré à la position centrale. Le fil central 16 est maintenu par un connecteur 28 installé sur une masse (0 volt) 26 du tube cylindrique 15 via un isolant 27.
Chaque circuit de traitement de signal 12 est logé dans l’état où un substrat 30 comportant des composants de circuit 29 constituant l’amplificateur de signal 21 et le convertisseur A/N 22 est maintenu dans un boîtier 32 en utilisant un espaceur 31. Le côté de surface arrière du substrat 30 est pourvu d’une tige 33 qui fait saillie à partir du substrat 30 et qui est très rigide sans générer facilement de vibration. La tige 33 du côté du circuit de traitement de signal 12 est interdigitée avec le connecteur 28 et couplée au connecteur 28 du côté du détecteur 11, le boîtier 32 du côté du circuit de traitement de signal 12 est interdigité avec la masse 26 et couplé à la masse 26 du tube cylindrique 15 du côté du détecteur 11, par conséquent le détecteur 11 et le circuit de traitement de signal 12 sont formés d’un seul tenant en étant couplés l’un à l’autre.
Comme l’appareil de mesure de trajectoire de particule chargée 10 selon le premier mode de réalisation est configuré comme décrit ci-dessus, les effets (1) à (3) suivants sont obtenus.
(1) Comme représenté sur la et la , aucun câble n’est interposé entre chaque détecteur 11 configuré pour générer le signal de détection S au moment de la détection du muon de rayon cosmique 1 et le circuit de traitement de signal 12 correspondant configuré pour traiter le signal de détection S provenant de ce détecteur 11, et tous deux sont formés d’un seul tenant en étant connectés l’un à l’autre. Par conséquent, le bruit attribuable à la capacité électrostatique du câble et/ou le bruit électromagnétique provenant de l’extérieur peuvent être réduits, l’erreur d’installation de chaque détecteur 11 et de chaque circuit de traitement de signal 12 peut être réduite, et l’espace pour les installer peut également être réduit. Par conséquent, la trajectoire du muon du rayon cosmique 1 peut être mesurée avec une grande précision.
(2) Comme représenté sur la et la , les détecteurs 11, les circuits de traitement de signal 12 et les calculateurs de temps 13 sont supportés par le châssis 17 ayant une rigidité suffisamment élevée pour supprimer les flexions dues à une charge et les déformations dues à un changement de température en dessous d’un niveau acceptable, de sorte que les parties principales de l’appareil de mesure de trajectoire de particule chargée 10 sont configurées sous la forme de la structure de module 34. Dans le cas de l’augmentation de la taille de l’appareil de mesure de trajectoire de particule chargée 10, la zone de mesure des muons de rayon cosmique 1 peut être augmentée en agençant une pluralité des structures de module 34 décrites ci-dessus. Par conséquent, l’écart entre les détecteurs 11 respectifs peut être minimisé et la précision des positions des détecteurs 11 peut être garantie dans la structure de module 34. Même dans le cas de l’augmentation de la zone de mesure des muons de rayon cosmique 1, la précision d’installation des muons de rayon cosmique 1 peut donc être garantie de manière satisfaisante.
(3) Dans la structure de module 34 décrite ci-dessus, le châssis 17 supportant les détecteurs 11, les circuits de traitement de signal 12 et les calculateurs de temps 13 est entouré par le couvercle 18 comportant la fenêtre de dissipation thermique 19. Par conséquent, les effets du vent, de la pluie et de la chaleur peuvent être supprimés, même quand la structure de module 34 est transportée ou mesurée à l’extérieur pendant une longue période.
[B] Deuxième mode de réalisation ( et )
La est un schéma fonctionnel illustrant la configuration d’un appareil de mesure de trajectoire de particule chargée 40 selon le deuxième mode de réalisation. Dans le deuxième mode de réalisation, les mêmes composants que ceux du premier mode de réalisation sont désignés par les mêmes symboles de référence que ceux du premier mode de réalisation pour simplifier la description ou éviter la répétition de la description. Afin de distinguer la pluralité de calculateurs de temps 41, des indices « a » à « f » peuvent être ajoutés sous forme de caractère final du symbole de référence comme « 41a ».
L’organe de rappel 30 est, par exemple, un ressort élastique s’étendant dans la portion arrière 44 de la chambre 40 du vérin pneumatique 32. Le ressort élastique est solidaire du piston 36 et s’appuie avantageusement sur une paroi arrière 45 du cylindre 34.
Avantageusement, le système 18 comprend en outre une première vanne pneumatique 48 contrôlant l’alimentation en air comprimé depuis la source 20 d’air comprimé vers le moteur 22 et une deuxième vanne pneumatique 50 contrôlant l’alimentation en air comprimé depuis la source 20 d’air comprimé vers le dispositif de déplacement 26.
Chaque vanne pneumatique 48, 50 est opérable entre une configuration ouverte dans laquelle elle autorise l’alimentation et une configuration fermée dans laquelle l’alimentation est coupée.
Les première et deuxième vannes pneumatiques 48, 50 sont par exemple des vannes électromécaniques.
Par exemple, le système 18 comprend également une vanne d’évacuation d’air (non-illustrée) contrôlant l’évacuation d’air depuis la portion avant 42 de la chambre 40 du vérin 32 par l’orifice d’évacuation d’air.
Avantageusement, le système 18 comprend également un dispositif de commande électromécanique (non-illustré) configuré pour commander le moteur à air comprimé 22 ainsi que les première et deuxième vannes pneumatiques 48, 50. En particulier, le dispositif de commande est configuré pour commander le sens du couple engendré par le moteur 22, commander l’alimentation en air comprimé depuis la source 20 vers le moteur 22 et commander l’alimentation en air comprimé depuis la source 20 vers le dispositif de déplacement 26.
En outre, le dispositif de commande électromécanique est configuré pour commander l’organe d’entraînement 24 entre la configuration libre et la configuration bloquée.
Egalement, le dispositif de commande électromécanique est configuré pour commander la vanne d’évacuation d’air pour autoriser ou empêcher l’évacuation d’air depuis la portion avant 42 de la chambre 40 du vérin 32.
Par exemple, le dispositif de commande électromécanique est déporté du système d’entraînement auxiliaire, notamment installé dans un compartiment passager de la voiture 10. Le dispositif de commande comprend avantageusement une interface homme-machine propre à être manipulée par un opérateur pour commander le moteur 22, les vannes pneumatiques 48, 50 et l’organe d’entraînement 24.
Dans ce qui suit, on décrit un procédé d’entraînement auxiliaire de la voiture 10 décrite précédemment à l’aide du système d’entraînement auxiliaire 18.
Initialement, comme illustré sur la , l’organe d’entraînement 24 est en position inactive et en configuration bloquée. En d’autres termes, l’organe d’entraînement 24 est à l’écart de la roue 12 et est bloqué en rotation. Par exemple, la première vanne pneumatique 48 est en configuration fermée. De ce fait, le moteur 22 n’engendre aucun couple. Avantageusement, la deuxième vanne pneumatique 50 est en configuration ouverte et la vanne d’évacuation d’air empêche l’évacuation d’air depuis la portion avant 42 de la chambre 40 du vérin 32.
Le système d’entraînement auxiliaire 18 est utilisé pour déplacer de manière auxiliaire la voiture 10.
Dans ce but, l’organe d’entraînement 24 est avantageusement mis en configuration libre de sorte qu’il soit libre en rotation. L’organe d’entraînement 24 est ensuite déplacé depuis la position inactive jusqu’à la position active par le dispositif de déplacement 26. Pour ce faire, avantageusement, un opérateur manipule l’interface homme-machine du dispositif de commande électromécanique pour placer la deuxième vanne pneumatique 50 en configuration fermée et pour commander la vanne d’évacuation d’air pour autoriser l’évacuation d’air depuis la portion avant 42 de la chambre 40 du vérin 32.
Avantageusement, l’opérateur manipule l’interface homme-machine pour choisir un sens du couple que le moteur 22 doit engendrer selon qu’une marche avant ou une marche arrière de la voiture 10 est désirée.
Ensuite, le moteur 22 à air comprimé est alimenté en air comprimé. Pour ce faire, avantageusement, l’opérateur manipule l’interface homme-machine pour placer la première vanne pneumatique 48 en configuration ouverte. Le système d’entraînement 18 est alors tel que représenté sur la .
L’organe d’entraînement 24 est alors entraîné en rotation par le moteur à air comprimé pour entraîner la roue 12 en rotation. Ceci provoque alors le déplacement de la voiture 10.
Dans la description suivante, on entend : - par « longitudinal », un élément agencé selon l’axe longitudinal X-X ou selon une direction parallèle à cet axe longitudinal X-X ; - par « radialement externe » et « radialement vers l’extérieur », des directions radiales à l’axe longitudinal X-X, en s’écartant de l’axe longitudinal X-X, comme illustré par des flèches E sur la ; - par « radialement interne » et « radialement vers l’intérieur », des directions radiales à l’axe longitudinal X-X, en s’approchant de l’axe longitudinal X-X, c’est-à-dire dans le sens opposé au sens illustré par les flèches E de la .
L’outil 8 comporte également des moyens usuels, notamment un ensemble de rails 13 ( ), permettant de guider la ou les parties d’outil 9 et 10 mobiles lorsque ces parties d’outil 9 et 10 s’approchent l’une de l’autre.
L’outil 8 comporte également un système d’actionnement 11 configuré pour générer une force permettant d’approcher les deux parties d’outil 9 et 10 l’une de l’autre. L’action du système d’actionnement 11 sur l’outil 8 est illustrée par une flèche F sur la .
Dans le mode de réalisation particulier de la : - la partie d’outil 10 est fixe. Elle est, par exemple, installée sur un support usuel non représenté ; et - la partie d’outil 9 est mobile. La partie d’outil 9 peut être déplacée dans le sens montré par une flèche G, sous l’action (illustrée par la flèche F) du système d’actionnement 11.
Dans un premier mode de réalisation particulier, le système d’actionnement 11 est un système mécanique pour générer une action ou pression mécanique destinée à approcher la partie d’outil 9 mobile de la partie d’outil 10 fixe. Ce système mécanique peut, par exemple, être pourvu d’un piston configuré pour pousser la partie d’outil 9 mobile.
En outre, dans un deuxième mode de réalisation particulier, le système d’actionnement 11 est un système hydraulique utilisant une injection de fluide (liquide ou gaz) pour générer une pression hydraulique destinée à approcher la partie d’outil 9 mobile de la partie d’outil 10 fixe.
Par ailleurs, dans un troisième mode de réalisation particulier, le système d’actionnement 11 est un système de dépression utilisant une pompe « à vide » pour aspirer le fluide (liquide ou gaz) et générer une action destinée à rapprocher la partie d’outil 9 mobile de la partie d’outil 10 fixe.
La partie d’outil 9 comprend des extrémités longitudinales 9A et 9B et la partie d’outil 10 comprend des extrémités longitudinales 10A et 10B. Dans l’exemple de la , les parties d’outil 9 et 10 sont agencées de sorte que leurs extrémités longitudinales 9A et 10B sont en regard l’une de l’autre.