INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Des platines LED ont été brasées sur un circuit en cuivre, puis encapsulées dans un profilé aluminium, de manière à former un module de luminothérapie. Quatre de ces modules ont été regroupés, assemblés et transposés sur un robot multifonction Turflynx F315 (Turflynx Ltd, Portugal). En détail, il s’agit d’un ensemble comprenant 4×2 modules situés à l’avant du robot, chacun des modules comprenant 24 LED (soit 24×4×2 LED situées à l’avant du robot) et 1×4 modules situés à l’arrière du robot, chacun des modules comprenant 24 LED (soit 24×1×4 LED situées à l’arrière du robot) de manière à couvrir l’intégralité de la surface à traiter. En d’autres termes, le robot multifonction Turflynx F315 est muni d’un total de 864 LED Osslon SSL., émettant une lumière bleue de 450nm de longueur d’onde, dont la puissance absorbée est de 1.74 W et dont la puissance restituée d’environ 0.781 W. Il ressort de ce qui précède que la puissance totale restituée est d’environ 675 W pour une puissance totale absorbée d’environ 1500 W. La hauteur d’émission de la lumière bleue par rapport au sol est de 45 mm.
2. Protocole de luminothérapie
Le gazon est un gazon de sport et loisirs présent dans son milieu artificiel, en particulier un parcours de golf.
Les champignons microscopiques (ou micromycètes) sont naturellement présents dans les sols, et peuvent notamment être apportés « artificiellement » via différents vecteurs comme le vent, les semelles de chaussures ou encore les machines utilisées pour l’entretien.
Le traitement consiste à appliquer de la lumière bleue à une longueur d’onde de 450 nm via l’utilisation de LED dont la puissance lumineuse minimum est de 20mW/cm 2 par jour, selon les caractéristiques présentées au point 1, à raison : - à raison de 21 applications pendant 30 jours avec une fréquence de 2 applications par jour pendant 4 jours, puis 1 application tous les 2 jours, pour le traitement de la fusariose froide ( ). Chacune des applications ayant une durée de 1 à 3 secondes ; et - à raison de 10 applications pendant 30 jours avec une fréquence de 1 application tous les 3 jours pour le traitement de la fusariose froide et de ronds de sorcières ( ). Chacune des applications ayant une durée de 1 à 3 secondes.
Selon une autre variante, la surface intérieure de réception du carter de transmission et / ou la couronne externe peut être obtenue par utilisation d’une tôle d’acier laminée à froid.
L’invention a également pour objet, selon un de ses aspects, un module de transmission de couple dans lequel l’embrayage de coupure de couple est un embrayage bi-disque comprenant : - un organe d’entrée de couple d’axe de rotation X agencé pour être lié cinématiquement à un arbre menant; - des disques de friction couplés en rotation avec l’organe d’entrée de couple ; - le plateau de pression d’extrémité mobile axialement par rapport à l’organe de sortie de couple comprenant une face de frottement disposée axialement en regard d’un des disques de friction ; et - un plateau de pression intermédiaire mobile axialement par rapport à l’organe de sortie de couple, intercalé axialement entre l’organe de sortie de couple et le plateau de pression d’extrémité, comprenant deux faces de frottement latéralement opposées.
L’emploi de deux plateaux de pression et de disques de friction permet d’augmenter le nombre de faces de fortement et ainsi augmenter le couple d’entrainement transmissible au sein de l’embrayage de coupure. Le diamètre extérieur de l’embrayage de coupure de couple peut être réduit.
De préférence, le plateau de pression intermédiaire peut comporter une surface périphérique externe délimitée par les faces de frottement, ladite surface périphérique externe supporte la surface d’émission de rayonnement infrarouge dont le coefficient d’émissivité Σ1 de la surface d’émission est supérieur à 0,64. Ce coefficient d’émissivité thermographique en infrarouge exprime la capacité d’un matériau à émettre de la chaleur de manière radiative, un tel coefficient pouvant prendre une valeur comprise entre 0 et 1.
Avantageusement, la surface d’émission du plateau de pression intermédiaire peut être disposée circonférentiellement en regard de la surface intérieure de réception de la couronne externe.
De préférence, la surface périphérique externe peut comporter des excroissances de matière augmentant la surface d’émission de rayonnement infrarouge. La capacité de refroidissement du module de transmission de couple est améliorée lorsque les surfaces de l’embrayage de coupure de couple et du logement sont augmentées.
Avantageusement, l’organe de sortie de couple, le plateau de pression intermédiaire et le plateau de pression d’extrémité peuvent être raccordés entre eux par l’intermédiaire de languettes métalliques aptes à transmettre le couple. Cet embrayage de coupure de couple, selon l’invention, présente l’avantage de réduire les pertes par frottement lors des phases de débrayage par l’utilisation de languettes métalliques disposées entre les plateaux de pression et l’organe de sortie de couple. En phase d’embrayage, les languettes métalliques sont fléchies et accumulent de l’énergie qui sera restituée lors de la phase de débrayage suivante. L’écartement créé entre les plateaux de pression et de l’organe de sortie de couple par les languettes métalliques est suffisant pour éviter tous frottements intempestifs lors des phases de débrayage.
De préférence, les languettes métalliques peuvent comprendre deux extrémités, chaque extrémité étant rigidement fixée à l’un des plateaux de pression ou à l’organe de sortie de couple.
Avantageusement, la couronne externe peut comprendre une portée d’extension axiale recouvrant la périphérie externe du plateau de pression intermédiaire et/ou du plateau de pression d’extrémité, la portée d’extension axiale étant apte à recevoir le carter de transmission et/ou le rotor de la machine électrique tournante. De cette manière, le moteur électrique peut être placé radialement au-delà des plateaux de pression, idéalement dans un même plan axial. Cet empilage radial est cependant sans conséquence pour les performances du moteur électrique. La couronne externe assure une protection thermique entre la chaleur émise par la friction des disques sur les plateaux de pression et le rotor de la machine électrique. Les performances électromagnétiques de la machine électrique tournante sont ainsi préservées.
De préférence, le couple d’entrainement en provenance d’un arbre moteur peut pénétrer par l’organe d’entrée de couple situé au centre de l’embrayage et ressortir par la portée d’extension axiale de la couronne externe de transmission située radialement à l’extérieur de l’embrayage. De cette manière, le couple d’entrainement est transmis par des composants de l’embrayage ayant des formes simplifiées.
Avantageusement, le module de transmission de couple peut comprendre un actionneur d’embrayage apte à fermer l’embrayage lors des phases d’embrayage de sorte que le couple d’entrainement puisse être transmis depuis le disque de friction vers la couronne externe, l’actionneur d’embrayage étant en appui sur le plateau pression d’extrémité à l’aide d’un organe de transmission de force avec une transmission de l’effort presseur directement sur le plateau de pression d’extrémité sans démultiplication.
De préférence, le module de transmission de couple peut comprendre une inertie indépendante et mobile en rotation autour de l’axe X par rapport à l’embrayage de coupure de couple et disposée à l’intérieur du logement. De cette manière, il est possible de refroidir efficacement l’embrayage de coupure de couple lorsque celui-ci est inséré dans un environnement clos. L’efficacité est renforcée lorsque l’inertie mobile est installée sur le composant du module de transmission de couple qui a le plus de variation de vitesse, de préférence sur l’entrée de l’embrayage de coupure de couple.
Avantageusement, l’inertie indépendante peut comporter un corps et des pales réparties angulairement autour du corps, le corps étant supporté en rotation par l’embrayage de coupure de couple ou le carter de transmission au moyen d’un palier de guidage. Un flux d’air au sein du logement est créé grâce à l’inertie indépendante montée à rotation sur un composant ayant la plus grande variation de vitesse angulaire.
L’invention peut présenter l’une ou l’autre des caractéristiques décrites ci-dessous combinées entre elles ou prises indépendamment les unes des autres : - le plateau de réaction peut être réalisé en fonte d’acier. - l’organe de sortie de couple peut être réalisé en fonte d’acier. - le plateau de pression peut être réalisé en tôle d’acier emboutie. - la couronne externe de transmission de couple peut être réalisée en tôle d’acier emboutie. - la couronne externe de transmission de couple peut être rapportée sur le l’organe de sortie de couple. - l’organe de sortie de couple peut être inséré dans la couronne externe de transmission de couple. - la couronne externe de transmission de couple peut comprendre des orifices de fixation avec le rotor de la machine électrique. - la couronne externe de transmission de couple et l’organe de sortie de couple peuvent être réalisés dans des matériaux différents, par exemple de la fonte d’acier pour l’organe de sortie de couple et une tôle d’acier pour la couronne externe. De cette manière, il est possible de créer un pont thermique entre les deux composants de sorte que les performances électromagnétiques de la machine électrique soient préservées. - l’organe d’entrée de couple peut comprendre un moyeu d’entrée et une portée d’extension axiale recevant une cannelure externe de transmission de couple coopérant avec une cannelure interne formée sur le disque de friction. - l’organe d’entrée de couple peut être centré sur l’organe de sortie de couple par l’intermédiaire d’un organe de roulement, par exemple un roulement à aiguilles ou un roulement à billes. - le moyeu d’entrée peut comprendre une section cannelée s’étendant axialement vers l’extérieur de l’embrayage et traversant l’organe de sortie de couple par un orifice central. - les languettes métalliques peuvent être réparties circonférentiellement autour de l’axe de rotation. - la couronne externe de transmission de couple peut comprendre un rebord circulaire disposé à l’extrémité de la portée d’extension axiale, le rebord circulaire comprenant une face d’appui apte à recevoir l’appui axial d’un rotor de machine électrique tournante. - la couronne externe de transmission de couple peut comprendre un rebord circulaire disposé à l’extrémité de la portée d’extension axiale, le rebord circulaire comprenant une face d’appui apte à recevoir l’appui axial du carter de transmission, par exemple un élément d’entrée d’un mécanisme à double embrayage humide. - le logement peut comprendre un flasque s’étendant radialement par rapport à l’axe de rotation et un moyeu de sortie de couple destiné à être raccordé à un élément de transmission, par exemple un mécanisme d’embrayage, un mécanisme à double embrayage ou un convertisseur de couple. - l’actionneur d’embrayage peut être mobile en rotation avec le plateau de pression d’extrémité. - l’actionneur d’embrayage peut être commandé de manière hydraulique ou pneumatique.
L’invention a également pour objet, selon un autre de ses aspects, une transmission hybride pour véhicule automobile, comprenant un moteur thermique, une machine électrique tournante concentrique à l’axe de rotation du moteur thermique et un module de transmission de couple reprenant tout ou partie des caractéristiques mentionnées précédemment, l’organe d’entrée de couple de l’embrayage de coupure de couple étant couplé en rotation avec le moteur thermique et la couronne externe étant couplée en rotation avec le rotor de la machine électrique tournante.
Cette transmission hybride, selon cet autre aspect de l’invention, présente l’avantage de réduire l’encombrement axial et d’améliorer les performances énergétiques du véhicule automobile.
Dans un mode de réalisation, l’implant dentaire 1 est caractérisé en ce que le rapport R est supérieur à 3,5.
Dans un mode de réalisation, l’implant dentaire 1 est caractérisé en ce que le rapport R est supérieur à 4.
Dans un mode de réalisation, le diamètre externe du filetage hélicoïdal 24 est compris entre 2 et 6 millimètres. Dans un mode de réalisation, le diamètre externe du filetage hélicoïdal 24 est compris entre 3 et 5 millimètres. Dans un mode de réalisation, le diamètre externe du filetage hélicoïdal 24 est compris entre 3,6 et 4,2 millimètres. Dans un mode de réalisation, le diamètre externe du filetage hélicoïdal 24 est d’environ 4 millimètres. Dans un mode de réalisation, le diamètre externe du filetage hélicoïdal 24 est d’environ 4,2 millimètres. Généralement, des diamètres hélicoïdaux de 4,0 ou 4,2 millimètres sont préférés. Ils permettent un ancrage adéquat tout en restant facilement implantables et suffisamment esthétiques.
Dans un mode de réalisation, le diamètre externe de l’arbre 23 est compris entre 0,5 et 1,5 millimètres. Dans un mode de réalisation, le diamètre externe de l’arbre 23 est compris entre 0,7 et 1,3 millimètres. Dans un mode de réalisation, le diamètre externe de l’arbre 23 est compris entre 0,8 et 1,2 millimètres. Dans un mode de réalisation, le diamètre externe de l’arbre 23 est d’environ 1 millimètre.
Les diamètres externes de l’arbre et du filetage hélicoïdal, et en particulier le rapport df/da, sont cruciaux.
En effet, ils permettent, dans certains cas, une insertion de l’implant immédiatement après l’utilisation du foret pointeur (diamètre d’environ 2 millimètres).
De plus, ils permettent de créer une véritable ostéointégration horizontale multiple. Le volume disponible pour l’ostéointégration, qui correspond au volume d’os colonisateur, est considérable dans le cadre de l’implant selon l’invention. Ce volume est calculé comme suit :
« volume total délimité par le corps d’ancrage 2 - volume du corps d’ancrage 2 »
Dans un mode de réalisation, le volume disponible pour l’ostéointégration est compris entre 100 et 200 millimètres carrés.
Dans un mode de réalisation, le volume disponible pour l’ostéointégration est compris entre 110 et 190 millimètres carrés.
Ce volume disponible servira notamment à l’ostéointégration horizontale multiple de l’implant 1.
A terme, l’implant sera constitué de la matière de l’implant 1 (par exemple un alliage de titane) et d’os, dans des proportions optimisées.
De plus, l’implant 1 permet l’obtention d’une ostéointégration renouvelée dans le temps. En effet, la structure du corps d’ancrage 2 de l’implant 1 permet une meilleure sollicitation mécanique de l’os, notamment en compression. L’ostéogénèse est ainsi stimulée mécaniquement, notamment entre les révolutions du filetage de l’implant 1, par compression.
Dans un mode de réalisation, l’implant dentaire 1 est caractérisé en ce que le filetage hélicoïdal 24 s’étend en continu sur au moins deux révolutions autour dudit arbre 23.
En effet, afin que l’ancrage soit efficace, il est préférable de prévoir au moins deux révolutions autour de l’arbre 23.
Dans un mode de réalisation, l’implant dentaire 1 est caractérisé en ce que le filetage hélicoïdal 24 s’étend en continu sur au moins trois révolutions autour dudit arbre 23.
Sur la , le dispositif 2 est montré selon une vue de dessous, les portions du dispositif 2 qui s’étendent au-dessus de la surface carrelée étant visible en traits pointillés.
Comme visible sur les figures 2 et 3, la portion de base 6 comporte un corps principal 10 et une tige de fixation 12.
Le corps principal 10 comporte une partie inférieure 14 destinée à être placé sous des carreaux du carrelage.
Par exemple, la partie inférieure 14 présente une forme plane. En pratique, la partie inférieure 14 peut être au moins en partie enfouie dans la couche de mortier.
La tige de fixation 12 s’étend en saillie par rapport au corps principal le long d’un axe longitudinal de la portion de base 6, cet axe état visible en traits pointillés sur la .
Optionnellement, la portion de base 10 peut comporter une ouverture traversante 16 configurée pour recevoir une cale de fixation 40, qui sera décrite plus en détails en référence aux figures 4 et 5.
La portion de maintien 8 comporte un corps 20 dans lequel est formé un orifice traversant 22 configuré pour recevoir la tige de fixation 12.
Par exemple, le corps 20 présente une forme de cloche creuse ouverte vers sa partie inférieure par une ouverture permettant l’insertion de la portion de base 6.
La forme de cloche creuse peut présenter une forme essentiellement symétrique en rotation autour de l’axe longitudinal de la portion de maintien (axe X1 sur la ).
L’orifice traversant 22 est conformé pour, lorsque la portion de maintien 8 est montée sur la portion de base 6, autoriser un basculement réversible de la portion de maintien 8 par rapport à la portion de base 6, entre :
- une position de verrouillage, dans laquelle la tige de fixation 12 est empêchée de se déplacer en translation le long de son axe longitudinal par rapport au corps de la portion de maintien 8, et
- une position de débrayage, dans laquelle la tige de fixation 12 peut se déplacer en translation par rapport au corps 20 de la portion de maintien 8.
Sur la , la portion de maintien 8 est illustrée dans la position de verrouillage, tandis que sur la , la portion de maintien 8 est illustrée dans la position de débrayage.
Comme bien visible sur les figures 2 et 3, l’orifice traversant 22 comporte une première ouverture et une deuxième ouverture alignées l’une avec l’autre le long d’un même axe longitudinal X1, chacune des première et deuxième ouverture étant délimitée par l’association d’une paroi circulaire droite (première paroi) 24 s’étendant parallèlement à l’axe longitudinal X1 et d’une paroi circulaire inclinée 26, 28 (deuxièmes parois) formant partiellement une section tronconique centrée autour de l’axe longitudinal X1, ladite paroi inclinée étant parallèle à un deuxième axe X2, le deuxième axe X2 étant incliné par rapport au premier axe X1.
Il est à noter qu’en configuration assemblée, l’axe longitudinal de la portion de base 6 est orienté verticalement lorsque le dispositif 2 est utilisé avec un carrelage disposé horizontalement. Plus généralement, en configuration assemblée, l’axe longitudinal de la portion de base 6 est orienté perpendiculairement à la surface de pose du carrelage, comme visible sur la .
L’axe longitudinal X1 est, en position de verrouillage, aligné avec cet axe longitudinal, ici avec une direction verticale.
Pour l’actionnement du bras de levage 20, un autre moteur électrique 389 entraîne une pompe hydraulique 899. La pompe hydraulique 899 alimente des actionneurs hydrauliques, de façon connue en soi comme on l’a déjà décrit ci-dessus. Le moteur électrique 389 est alimenté en électricité par les éléments de batterie 60 via un variateur électrique de vitesse 389V. Le variateur électrique de vitesse 389V est lui-même connecté électriquement au boîtier de distribution de puissance 410 décrit plus haut. Le variateur électrique de vitesse 389V peut être du type onduleur triphasé. D’autres configurations électriques sont toutefois possibles.
Une unité de commande 900, qui peut elle aussi être alimentée en électricité par les éléments de batterie 60, commande l’actionnement des moteurs hydrauliques 803 et 804, de la pompe hydraulique 899, et des variateurs électriques de vitesse 380V et 389V.
Composition de précurseur d’une pérovskite La présente invention se rapporte au domaine des pérovskites. Plus particulièrement, l’invention concerne une composition de précurseurs d’une pérovskite halogénée pour la fabrication d’une couche continue de pérovskite halogénée de basse dimension et de très grande stabilité destinée à être utilisée dans un dispositif photosensible et/ou optoélectronique.
Par pérovskite à basse dimension, au sens de la présente invention, on entend une pérovskite constituée de feuillets de plusieurs couches hybrides organique/inorganique qui sont superposées. Par exemple, comme pérovskite à basse dimension, on peut citer les pérovskites pseudo 2D.
Par grande stabilité, au sens de la présente invention, on entend une pérovskite qui résiste à des agents agressifs extérieurs comme l’humidité et l’oxygène.
Art antérieur La pérovskite désigne à l'origine le minéral CaTiO 3 (titanate de calcium). De nombreux oxydes de formule ABO 3 adoptent une structure de type pérovskite. Des pérovskites hybrides organique-inorganique ABX 3 ont été développées pour être appliquées à des dispositifs photosensibles, photovoltaïques notamment. Celles-ci peuvent être déposées en couches minces à partir de compositions de précurseurs de pérovskites halogénées. La température de cristallisation des couches de précurseurs de pérovskites halogénées est relativement faible (<160°C) et il est possible de moduler leur énergie de bande interdite en jouant sur la composition de précurseur. Leur mobilité de charges est élevée. Cependant, les pérovskites halogénées classiques obtenues sont peu stables ce qui entrave leur développement à l'échelle industrielle.
Pour augmenter la stabilité, la pérovskite ABX 3 peut être déposée dans une matrice mésoporeuse qui peut notamment être comprise dans des cellules photovoltaïques et qui peut, par exemple, être une triple couche mésoporeuses à base de TiO 2 /ZrO 2 /carbone [1] . Cependant, les rendements photovoltaïques de ce type de cellules photovoltaïques sont faibles (<15%).
Une autre solution consiste à éliminer les composés les plus nuisibles de la composition de précurseur de la pérovskite pour améliorer la stabilité de la couche de pérovskite issue de la composition de précurseur. Par exemple, des solutions actuellement proposées consistent à diminuer, voire éliminer, la composante organique généralement comprise dans les compositions de précurseurs des pérovskites, notamment le méthylammonium, voire le formamidinium. Cependant la simple élimination de ces composés ne suffit pas à garantir la stabilité de la couche de pérovskite obtenue, et notamment sa stabilité à l'humidité qui reste problématique. Il est également à noter qu’il est aujourd’hui difficile d’éliminer complétement la composante organique des compositions de précurseur de pérovskites et la remplacer par un cation élémentaire car aucun cation élémentaire n'est suffisamment gros (Cs + = 167 pm, Rb + = 152 pm, K + = 133 pm) pour ce remplacement (méthylammonium : 217 pm, formamidinium : + 253 pm).
Toujours pour augmenter la stabilité, une autre solution consiste à réduire la dimension de la pérovskite pour obtenir des couches de pérovskites de plus basse dimension. Cette réduction est rendue possible par ajout dans la composition de précurseur de pérovskite d'un autre composé organique de plus grande taille que ceux déjà présents dans la composition. Actuellement, comme autre composé organique de plus grande taille, on connait des composés thiol pour renforcer les interactions entre des feuillets inorganiques constituant une partie au moins de la couche de pérovskite obtenue, ou encore des composés fluorés pour augmenter la robustesse des matériaux pérovskites obtenus.
Cependant, avec les couches de pérovskites à basse dimension, il est nécessaire d’obtenir une pérovskite présentant une phase homogène. De plus, les couches de pérovskite doivent être homogènes en composition ce qui est problématique avec les méthodes de fabrication actuellement mises en œuvre.
Description de l’invention Un des buts de l’invention est de remédier aux insuffisances des compositions et procédés de fabrication des couches de pérovskite de l’état de la technique.
Selon un premier aspect, l’invention concerne une composition de précurseur d’une pérovskite dans laquelle chaque composé est défini par la formule (I) suivante :
La représente l’ensemble des produits alimentaires fibreux et texturés obtenus après la mise en œuvre de l’exemple 1.
La représente l’ensemble des produits alimentaires fibreux et texturés obtenus après la mise en œuvre de l’exemple 2. (A) La solution protéique salée et traitée enzymatiquement n’a pas été acidifiée (pH 7,5). (B) La solution protéique salée et traitée enzymatiquement a été acidifiée (pH 5,6).