INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention a pour objet un système composé : d'un cadre de support (4), (31) "rigide" typiquement de coût élevé, avec des éventuels Trous (41) qui peuvent optionnellement : être taraudés ; être lamés ; être débouchants ; être borgnes ; avoir une collerette (pour mieux retenir l’élément de fixation) ; avoir des logements (42) qui peuvent accueillir les éléments fixes du moteur linéaire (33) en position différentes ; de composants d'adaptation (32) de faible coût qui peuvent être réalisé en plusieurs variantes (adaptateurs). D’un élément fixe du moteur linéaire avec des éventuelles "formes techniques". Par exemple bobine (5), (6) (33) avec collerette (61). D’un élément optionnel de centrage/fixation, par exemple : "pion de centrage" (8), Clips (9) (91) ou élément fileté. Cet élément de centrage/fixation peut être intégré à l’adaptateur (11), (13) ou à la bobine (71).
Le système de bobine modulaire (dans le texte "système modulaire") selon l’invention comprend également les caractéristiques suivantes prises seules ou en combinaison :
Le cadre comporte un socle supportant deux montants transversaux sur lesquels sont fixées les deux extrémités de la partie en mouvement.
Le cadre comporte des éventuels logements (42) pour les "connecteurs" des bobines.
Le cadre comporte des éventuels trous (41), débouchant ou pas, taraudé ou pas, avec ou sans collerette, avec ou sans lamage qui permettent : la fixation et/ou le centrage des éléments fixes du moteur linéaire ; la fixation d'un élément intermédiaire "adaptateur" (32) éventuellement d’épaisseur et inclinaison variable doté d'éventuels trous (taraudé ou pas) et/ou "éléments de fixation/centrage" au cadre et aux bobines. Ces éléments peuvent avoir la forme de "pion de centrage" (81), clips (91).
L’élément fixe du moteur linéaire peut être une bobine (33) qui peut être réalisé avec un fil enroulé, ou utiliser un support "pot" plastique avec une sortie directe des câbles ou avec des éléments intermédiaires métalliques (34) (broche électriques).
Si un support ("pot") est présent il peut avoir des éléments de centrage/fixation (71).
Un adaptateur (32) ,(10) ou plusieurs (11) peuvent permettre de positionner et fixer la bobine au support avec l’utilisation de clips (91), d'éléments filetés, de "pion de centrage" (81), par interférence avec l'utilisation éventuelle d'adhésif, ou par fusion partielle d’un des composants plastique.
L’adaptateur (13) peut aussi permettre de varier l'hauteur et l’angle de positionnement indépendamment pour chaque bobine.
Ils peuvent être combinés afin de réaliser plusieurs configurations avec une quantité limitée d'éléments de base (12). On peut obtenir la configuration de (12) de plusieurs façons, par exemple avec 2 adaptateurs avec trous (10) et 2 éléments de fixation/centrage (8) ou avec un adaptateur avec éléments de fixation/centrage intégrés (11), (13) et un adaptateur avec trous (10).
Ce système modulaire est particulièrement adapté pour actionner des systèmes vibrants (résonnantes ou galvanométrique) avec 1 ou plus moteurs linéaires.
Il permet de varier la position sur les 3 axes X,Y, Z, les rotations autours de ces axes et l’orientation de l’élément fixe dans les deux directions de l’axe Z.
Ceci permet : d'optimiser les performances ; de réduire les variantes d’éléments coûteux ; de créer des familles de produits. ; de fixer les éléments clés de façon différente ; de rajouter des éléments ferromagnétiques à l'intérieur des bobines.
Dans le cas illustré, cette languette 7, 8 à la forme d’une oreille arrondie.
Cette languette 7, 8 est plane afin d’être aisément pincée entre deux doigts d’un utilisateur. Cette languette 7, 8 est également suffisamment étendue dans le plan de joint P, pour avoir suffisamment de prise pour les doigts de l’utilisateur.
Les deux languettes 7, 8 sont superposées lorsque l’emballage 1 est fermé.
De préférence, elles présentent une forme identique.
Les languettes 7, 8 ne sont pas scellées entre elles, afin que l’utilisateur puisse facilement les prendre en main pour tirer dessus et ouvrir l’emballage 1.
A l’opposé des languettes 7, 8, sur l’axe X, se trouve le col de dosage 15 par lequel le produit est injecté dans la cavité au moment de la fabrication.
Selon l’invention, au moins la coque supérieure 2 présente une ligne de prédécoupe 11 qui s’étend sensiblement transversalement, donc perpendiculairement à l’axe X, d’un côté à l’autre de la coque 2. Cette ligne de prédécoupe 11 rejoint le rebord périphérique 5 au niveau des deux côtés latéraux.
Cette ligne de prédécoupe 11 est divisée en trois tronçons, à savoir :
un tronçon central de pliage 11b deux tronçons latéraux de rupture 11a, 11c, de part et d’autre du tronçon central 11b.
Les trois tronçons forment une seule ligne continue.
De préférence, cette ligne est légèrement courbée. La courbe est dirigée vers le col de dosage 15.
La ligne de prédécoupe 11 est réalisée au voisinage du col de dosage 15, sur la coque supérieure 2.
On peut considérer que chaque coque 2, 3 présente une partie avant avec une première extrémité localisée au niveau des languettes 7, 8, et une partie arrière avec une seconde extrémité opposée localisée au niveau du col de dosage 15. L’axe de symétrie X passe par les deux extrémités.
Alors la ligne de prédécoupe 11 est située en partie arrière de la coque. Elle est donc proximale de la seconde extrémité.
Plus précisément, le tronçon de pliage 11b est proximal de la seconde extrémité et est perpendiculaire à l’axe X.
Plus précisément encore, le tronçon de pliage 11b est situé à plus des deux-tiers de la longueur de la coque.
Le mécanisme de commutation 150 comprend avantageusement un ressort 166, dit « ressort de contact », qui est disposé dans le compartiment de droite 48 en étant en appui à la fois sur la contre-platine 156 de l’étrier 152 et sur le contact mobile 76, plus précisément sur le porte-contact 96. Ainsi, lorsque l’étrier 152 est pivoté depuis la position déclenchée jusqu’à la position armée, l’étrier 152 entraîne le contact 76 de la position d’isolement jusqu’à la position de conduction par l’intermédiaire du ressort 166.
On prévoit que le ressort de contact 166 applique un effort sur le contact 76, en prenant appui sur la contre-platine 156, de préférence sur la came 164, qui tend à mettre en appui le contact mobile 76 contre le contact fixe 78, lorsque l’étrier 152 est en position armée. Cet effort permet d’assurer une pression de contact satisfaisante entre le contact mobile 76 et le contact fixe 78.
Par exemple, les ressorts de contact 162 et 166 sont des ressorts hélicoïdaux de torsion, montés respectivement sur le contact mobile 66 et sur le contact mobile 76 et dont une première branche prend respectivement appui sur le contact mobile 66 et sur le contact mobile 76 et dont une deuxième branche prend respectivement appui sur la came 160 et sur la came 164.
On comprend que les cames 160 et 164 et que les ressorts de contact 162 et 166 transmettent un mouvement de rotation de l’étrier 152 en un mouvement de rotation des contacts mobiles 66 et 76, et que le sens de rotation des contacts mobiles 66 et 76 est opposé au sens de rotation de l’étrier 152. Par exemple, lorsque l’étrier bascule de la position armée à la position déclenchée, il tourne dans le sens horaire, sous l’angle des figures 3 et 4, et entraîne en rotation les contacts mobiles 66 et 76 dans le sens antihoraire, sous l’angle des figures 3 et 4.
Le mécanisme de commutation 150 comprend en outre un ressort 170, dit « ressort d’étrier », visible sur les figures 3, 4, 6, 8, 10, 11 et 12 et montré seul avec la platine 154 aux figures 11 et 12. Le ressort d’étrier 170 est ici disposé dans le compartiment de gauche 50 du boîtier 30.
Le ressort d’étrier 170 applique un effort sur la platine 154 de l’étrier 152, en prenant appui sur le boîtier 30, qui tend à déplacer l’étrier 152 de la position armée vers la position déclenchée. Dans l’exemple représenté, le ressort d’étrier 170 est un ressort hélicoïdal de torsion.
Le dispositif de protection électrique 12 comprend également une manette de commutation 190.
La manette de commutation 190 est pivotante, par rapport au boîtier 30, autour d’un axe de manette X190, parallèle à l’axe X30, entre une position de fermeture, montrée sur les figures 3 à 5 et 8 à 10, et une position d’ouverture, montrée sur les figures 6 et 7.
La manette de commutation 190 comprend ici une base 192, par l’intermédiaire de laquelle la manette est attachée au boîtier 30 de façon pivotante. La base 192 est agencée au travers d’une ouverture appartenant à la façade 32, en obturant cette ouverture. Ainsi, la manette de commutation 190 est portée par la façade 32. Dans le sens de l’axe X190, la base 192 s’étend avantageusement de part et d’autre de la cloison interne 46. Autrement dit, la manette 190 est avantageusement centrée, suivant la direction X30, sur la façade 32. La manette de commutation 190 comporte un maneton 194, porté par la base 192, et par l’intermédiaire duquel un utilisateur peut actionner la manette 190 en rotation. Pour être accessible par l’utilisateur, le maneton 194 est disposé à l’extérieur du boîtier 30.
Le mécanisme de commutation 150 comprend avantageusement un ressort 196, dit « ressort de manette », visible sur les figures 3, 4, 6, 8 et 10. Le ressort de manette 196 applique un effort sur la manette 190 en prenant appui sur le boîtier 30, qui tend à ramener la manette de la position de fermeture vers la position d’ouverture. Par exemple, le ressort de manette 196 est un ressort hélicoïdal de torsion, logé à l’intérieur de la base 192 autour de l’axe de manette X190, et dont une branche prend appui sur la manette 190 et une autre branche prend appui sur la cloison interne 46.
Le mécanisme de commutation 150 comprend avantageusement une bielle 200, visible sur les figures 3, 4, 6, 8 et 10. La bielle 200 est par exemple disposée dans le compartiment de gauche 50. La bielle 200 comprend une première extrémité 202 attachée à la manette 190, en particulier à la base 192. Par l’intermédiaire de cette première extrémité 202, la bielle 200 peut pivoter par rapport à la manette 190, autour d’un axe qui est parallèle et non confondu avec l’axe de manette X190. Ainsi, la rotation de la manette 190 est liée à un mouvement de manivelle de la première extrémité 202 de la bielle 200.
En pratique, au cours de la rotation de la manette 190, la première extrémité 202 de la bielle 200 décrit un arc de cercle centré sur l’axe de manette X190.
La bielle 200 comprend une deuxième extrémité 204, opposée à la première extrémité 202, qui interagit notamment avec l’étrier 152, comme décrit ci-après.
La deuxième extrémité 204 est guidée dans une gorge 206 ménagée dans la platine 154, c’est-à-dire dans un plan parallèle aux directions Y30 et Z30.
Le mécanisme de commutation 150 comprend avantageusement un loquet de verrouillage 210, visible sur les figures 3, 4, 6, 8 et 10. Au moins une partie du loquet de verrouillage 210 est disposée dans le même compartiment que celui de la bielle 200, pour coopérer avec cette dernière, ici le compartiment de gauche 50.
Au moins une partie du loquet de verrouillage 210 s’étend dans le ou les compartiments où sont logés les déclencheurs 110, 112 et 114, pour coopérer mécaniquement avec ces derniers, ici les compartiments 48 et 50. Le loquet 210 est avantageusement porté par l’étrier 152. Le loquet 210 évolue entre une configuration de verrouillage, montrée sur les figures 3 à 5 et 10, et une configuration de déverrouillage, montrée sur les figures 6 à 9.
Ces reliefs 2b2 visent à maintenir le pied horizontal, à améliorer un effet antidérapant et à augmenter la sensation de souplesse sous les chaussures.
Ces reliefs 2b2 consistent par exemple en des ondulations ( ).
Organes chauffants Les organes chauffants 3, rapportés dans les gorges rectilignes 21, comprennent chacun un assemblage de deux pièces :
- le profilé métallique 4, rectiligne, comportant un conduit longitudinal 41 qui est débouchant au niveau de deux extrémités 4d opposées (longitudinalement) de ce profilé métallique 4 ( ), et
- le tube plastique 5, inséré dans le conduit longitudinal 41 et dans lequel est destiné à cheminer le fluide caloporteur.
Les organes chauffants 3 sont logés dans les gorges longitudinales 21, s’étendant avantageusement dans l’épaisseur du tapis de sol 2 (entre ses faces inférieure 2a et supérieure 2b) et avantageusement sans faire saillie au-dessus de la face supérieure 2b du tapis de sol 2.
Les organes chauffants 3 sont avantageusement sous-jacents par rapport à la face supérieure 2b du tapis de sol 2, par exemple de 1 à 5 mm.
En d’autres termes, la face supérieure 2b du tapis de sol 2 est avantageusement déportée par rapport aux organes chauffants 3, par exemple de 1 à 5 mm.
De préférence, entre les reliefs 2b2, les bandes d’appui 2b1 présentent une hauteur nulle par rapport aux organes chauffants 3 pour autoriser une circulation d’eau latérale favorisant une évacuation de l’eau liquide.
Les organes chauffants 3, y compris les profilés métalliques 4 et les tubes plastiques 5, s’étendent avantageusement parallèlement aux bordures longitudinales 2c du tapis de sol 2 ( ).
Le profilé métallique 4 consiste par exemple un bloc métallique allongé (plein) dans lequel est ménagé (dit encore « usiné ») le conduit longitudinal 41.
Les profilés métalliques 4 ont avantageusement une forme parallélépipédique allongée, complémentaire (au jeu près) des gorges rectilignes 21.
Les profilés métalliques 4 comporte en particulier :
- une face inférieure 44, longitudinale, destinée à coopérer avec la paroi de fond 211 de la gorge rectiligne 21,
- une face supérieure 45, longitudinale, destinée à s’étendre au niveau de la face supérieure 2b du tapis de sol 2 et à former une surface d’appui,
- deux faces latérales 46, longitudinale, destinée à coopérer avec les parois latérales 212 de la gorge rectiligne 21, et
L’expression génique de quatre séquences de gènes CalS ( ) ( Solyc01g73750.3, Solyc01g006370.3, Solyc11g005980 .2 et Solyc11g005985.1. ) dans le génome de la tomate a été mesurée en utilisant l'analyse TBLASTN [12].
Extraction d'ARN et analyse de l'expression génique
L'ARN a été extrait de la culture des grains de pollen de deux fleurs de tomate dans 2 ml de milieu de germination BK pour chaque traitement (témoin, solution LAA) à 8, 13, et 22 ° C. Les échantillons ont été collectés à D8°C, D13°C et D22°C (tableau 3). Au début, le milieu de germination BK a été retiré de la culture des grains de pollen après centrifugation et remplacé par 1 ml de NucleoZOL (Macherey-Nagel, Düren, Allemagne). Les tubes polliniques ont ensuite été fendus par flux-reflux et vortexés. L'extraction de l'ARN total a été réalisée utilisant le Nucleospin® RNA du kit NucleoZOL en suivant le protocole du fabricant (Macherey- Nagel, Düren, Allemagne). La qualité de l'ARN extrait a été vérifiée en 4200 Tapestation (Agilent Technologies, CA, USA), suivie d'un traitement à la DNase (kit Turbo DNA-free®) et la synthèse d'ADNc à partir de 1 μg d'ARN, à l'aide du kit de synthèse d'ADNc clair iScript ™ gDNA (Bio-Rad, CA,ETATS-UNIS). Les échantillons d'ADNc dilués ont été utilisés pour étudier l'expression génique par PCR quantitative en temps réel (CFX384 Touch ™, Bio-Rad, CA, USA) dans un volume total de 10 μl en utilisant la technologie « SoAdvanced Universal SYBR Green Supermix » (Bio-Rad, CA, États-Unis). Toutes les réactions qPCR ont été réalisées en technique triple utilisant des réactions d'ADNc indépendantes pour chacun des six réplicats biologiques et 300 nM de paires d'amorces spécifiques au gène. Le protocole de cyclage thermique comprenait une seule étape d'activation de la polymérase à 98 ° C pendant 3 min suivi de 40 cycles d'amplification, une étape finale d'extension à 72 ° C pendant 5 min également comme analyse de la courbe de fusion. Chaque cycle d'amplification comprenait une étape de dénaturation à 98 ° C pendant 15 s, une étape de recuit de l'amorce pendant 30 s et une brève extension à 72 ° C pendant 15 s. Pour chaque paire d'amorces, l'efficacité des amorces a été déterminée en effectuant une analyse de courbe standard en utilisant des dilutions en série. Les données d'expression ont été acquises et analysées à l'aide du logiciel CFX Maestro version 1.1 (Bio-Rad, CA, ETATS-UNIS). Les amorces spécifiques pour tous les gènes candidats et de référence sont répertoriées dans le tableau 5.
Gène Sequence Id Amorce CalsS cDNA XM_019211256.2 Solyc11g005980.2 Amorce directe : CGTCGAGTCTTGCTTCTCGT (SEQ ID NO : 1) Amorce indirecte : AGCTGAGCTCTGTCTGCTTG (SEQ ID NO: 2) CalsS cDNA XM_004228545.4 Solyc11g005985.1 Amorce directe : AGTGGGAAGAACAGCTTCGG (SEQ ID NO : 3) Amorce inverse : CTTCTCCGTGCTTCGAGGTT (SEQ ID NO : 4) CalsS cDNA XM_026029202.1 Solyc01g006370.3 Amorce directe : AAGTGATTGCACGGGAAGC (SEQ ID NO : 5) Amorce inverse : CTGAAGCAGTCCACTGACCA (SEQ ID NO : 6) CalsS cDNA XM_026031249.1 Solyc01g073750.3 Amorce directe : AGGAGGATTATGGAGTTGCTG (SEQ ID NO : 7) Amorce inverse : GCAACTTCCTCTTAACTTTACCAAA (SEQ ID NO : 8)
L'effet des contraintes de froid ne s'est pas accompagné de fortes variations de l’expression des gènes CalS dans la condition témoin. Les résultats présentés en montrent une variation de l’expression des gènes CalS par rapport à la condition témoin lorsque la solution LAA + saccharose a été appliquée, quel que soit la température. On observe notamment une augmentation de l’expression du gène Solyc01g006370.3. Ainsi, l’utilisation de la solution LAA + saccharose sur les grains de pollens et les tubes polliniques a permis d’augmenter de façon globale l’expression des gènes impliqués dans la biosynthèse de callose à différentes températures extérieures, notamment les gènes codant pour les enzymes de type callose synthase CalS et callose synthase-like CalS like.
Exemple 4 : Mise en évidence des effets de l’utilisation du lactosérum acide sur des abricotiers
Protocole expérimental
L’essai s’est déroulé sur une parcelle d’abricotiers plantés en 2007 ( Prunus armeniaca ; variété Mele Cot). Cet essai vise à démontrer l’effet du lactosérum acide sur le développement du fruit, notamment lors de la nouaison, phase initiale de la formation du fruit. Le rendement de la récolte a été mesuré.
Cinq arbres de la variété Mele Cot greffés sur porte-greffe Mirabolan (variété connue pour avoir un faible taux de formation du fruit après la reproduction sexuée chez l'abricotier) ont été utilisés. Pour cet essai, deux traitements apportés en pulvérisation foliaire ont été comparés :
- un traitement consistant en une solution LAA + saccharose : 15 g de lactosérum acide sous forme poudre a été dissout dans 1 L d’eau et mélangée à 10 g de saccharose sous forme de poudre (soit une solution comprenant 1,5% en poids sec de lactosérum acide et 1% en poids sec de saccharose par rapport au poids total de la solution). Trois applications de la solution LAA + saccharose à une concentration de 2L/ha ont été réalisées au stade phénologique BBCH 59,64 et 69 des arbres.
- un traitement témoin pour lequel de l'eau a été appliqué en pulvérisation foliaire aux mêmes stades phénologiques (à savoir BBCH 59,64 et 69).
Les abricotiers ont été traités avec un traitement phytosanitaire usuel pour éviter la destruction de la récolte par des parasites.
Les abricots ont ensuite été récoltés au stade BBCH99.
Le pourcentage de nouaison (à savoir le nombre de fruits formés) a été calculé pour chacun des deux traitements. Les résultats obtenus sont présentés en . Les résultats montrent que lorsque la solution LAA + saccharose a été appliquée, le pourcentage de nouaison déterminé à BBCH 73 a augmenté, passant de 6,9% pour la condition témoin à 8,5% pour la solution LAA + saccharose.
4 . Autres aspects optionnels
4 . 1. Prise en compte de la rotondité de la terre
Avantageusement, le procédé selon l’invention peut comprendre une étape de prise en compte de la rotondité de la terre dans le calcul de la taille des éléments de sursol situés entre les première et deuxième antennes.
Plus précisément, et en référence à la , la « trajectoire » du faisceau hertzien est rectiligne dans un milieu homogène. Cette propagation rectiligne se fait au-dessus de la surface terrestre théorique, qui est courbe (ellipsoïde assimilé localement à une sphère S de rayon moyen R à l’échelle des études de transmission par faisceau FH).
Le profil de terrain consiste en une série de données donnant une élévation H par rapport à la sphère de référence de la surface terrestre, chaque donnée étant espacée d’une distance P (pas du profil).
L’élévation de ligne de visée LOS ( « trajectoire » rectiligne du faisceau hertzien) est connue au niveau de chacune des première et deuxième antennes A, B (hauteur de l’antenne par rapport au sol + altitude du pied de l’antenne).
Si la terre pouvait être ramenée à une surface plane (approximation valable pour des distances D entre les première et deuxième antennes A, B faibles, c’est-à-dire de l’ordre de 1 à 2 km), les distances suivantes pourraient être calculées simplement, par différence, en tout point P du profil : Distance entre la ligne de visée et le sol : HLOS(P) – Hsol(P), où : HLOS (P) représente l’élévation de la ligne de visée au point P, et Hsol(P) représente l’élévation du sol au point P ; Distance entre la ligne de visée et un obstacle : HLOS(P) – Hsol(P) — HOBS, où : HLOS (P) représente l’élévation de la ligne de visée au point P, Hsol(P) représente l’élévation du sol au point P, et HOBS représente la Hauteur de l’obstacle.
En revanche, sur de plus longues distances D (plusieurs kilomètres), la rotondité de la terre ne peut plus être négligée.
Il convient de prendre en compte l’effet géométrique de la courbure de la terre en prenant en compte, dans les calculs de distance précédents, de la valeur Zp, correspondant à la valeur de la flèche de l’arc de cercle compris entre les première et deuxième antennes A, B.
La valeur de Zp est calculée en considérant l’équation cartésienne d’un cercle : (X-a)² + (Z-b)² = R², où : X et Z sont les coordonnées des points du cercle, a et b sont les coordonnées du centre du cercle, R est le rayon du cercle.
Le système de coordonnées à retenir est tel que Zp soit nul au niveau des première et deuxième antennes A et B. Ceci est satisfait pour un système orthogonal dont l’origine se trouve au point A et dont l’axe des X est confondu avec la corde AB.
Dans ce système, les coordonnées du centre du cercle sont : a = D/2 b = — √(R² — D²/4)
La valeur de Z au point P est alors donnée par : (Xp – D²/4)² + (Zp +√(R² — D²/4))²=R²
Et finalement : Zp = √(R²— (Xp-D/2)²) — √(R²— D²/4)
La distance par rapport au point A sur le profil de terrain est retenue comme valeur de Xp (sur les distances d’études de faisceaux hertziens, généralement inférieures à 30 km, l’approximation est de l’ordre de 0,2 %).
4.2. Prise en compte du phénomène de réfraction
En alimentant la première installation d’éclairage 120 en combinaison avec la seconde installation d’éclairage 160 on génère, en revanche, un mode de vision libre qui peut également être appelé « second état de commutation » ou « mode public ». Pour arriver à ce mode de vision libre, les deux 1 et 2 cordons de leds sont alimentés de façon combinée avec un rapport approprié, réglable entre les puissances P_1 du 1er cordon de leds et à la puissance P_2 du 2ème cordon de leds pour répondre aussi bien que possible aux exigences de luminosité dans les différentes zones de vision. L’émission lumineuse du premier et du second guide de lumière 115, 155 se combine par le principe de superposition. En somme, on obtient une courbe de luminosité asymétrique adaptée à la demande effective de luminosité dans la couche génératrice d’images 105.
L’alimentation exclusive (unilatérale) de la seconde installation d’éclairage 160 génère, en revanche, un autre mode de vision limité qui est appelé « troisième état de commutation » ou « mode de conducteur » ou « mode économique ». Pour obtenir ce second mode de vision limité, on alimente le 2ème cordon de leds et on règle une puissance appropriée P_2 pour l’alimentation du 2ème cordon de leds pour répondre aussi bien que possible aux besoins de luminosité dans les zones de vision latérale et de bloquer le mode normal à la surface. On obtient ainsi une courbe de luminosité adaptée à la demande effective de luminosité, qui est asymétrique dans la couche génératrice d’images 105.