INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un calcul statistique (intégré au perceptron ou effectué a postériori) sur chaque harmonique i dans les séries d’apprentissage correspondant à l’état E j permet d’obtenir une mesure de variabilité ou dispersion σ ijk (par exemple la variance ou l’écart type) associée à cet harmonique i pour l’état E j de l’équipement k. Les n harmoniques (de rang 2 à N) ayant la plus faible variabilité σ ijk sont conservés pour définir la signature harmonique. Notamment, parmi ces n harmoniques, ceux ayant une valeur faible (inférieure à un seuil prédéfini) sont considérés comme nuls, et ainsi intégrés à la signature harmonique S jk avec un critère « i » où le seuil s i peut être légèrement réhaussé par rapport à la valeur ST jk (i) afin d’améliorer la détection. De même, les harmoniques ayant une valeur suffisante (supérieure au seuil prédéfini) sont considérées comme non nuls, et ainsi intégrés à la signature harmonique S jk avec un critère « > s i » où le seuil s i peut être légèrement réduit par rapport à la valeur ST jk (i) afin d’améliorer la détection.
En variante, le module 1304 peut tester un ensemble fini de profils de signatures harmoniques sur les données d’apprentissage. Un profil peut notamment être composé d’une série prédéfinie d’harmoniques i α et de un ou plusieurs critères applicables à chaque harmonique (par exemple plusieurs valeurs seuils à tester). Aussi, pour un état E j d’un équipement k, le module 1304 recherche le ou les profils (en testant les divers critères applicables) qui sont toujours présents ou suffisamment présents dans les séries d’harmoniques correspondant aux mesures où cet état E j est actif, puis en sélectionne un comme signature harmonique S jk .
Un grand nombre de profils (avec critères applicables fixés) offre une plus grande pertinence des signatures harmoniques dans la détection des états de fonctionnement, au détriment du temps nécessaire à l’apprentissage de ces signatures. Le module 1304 peut alors sélectionner, comme signature S jk , le premier profil (avec le critère applicable figé) identifié comme étant toujours présent ou suffisamment présent dans lesdites séries d’harmoniques pour l’état E j .
- le port de sortie de courant Z du premier convoyeur de courant 54a, le port d’entrée de tension Y du premier convoyeur de courant 54a et le port d’entrée de tension Y du deuxième convoyeur de courant 54b sont connectés entre eux.
Dans ce cas, le deuxième coefficient prédéterminé H 12 (c’est-à-dire le gain d’amplificateur de courant) vaut 1. En outre, le premier coefficient prédéterminé H 11 vaut 0.
En outre, ce circuit est susceptible d’être connecté de deux manières différentes aux entrées et sorties de l’amplificateur de courant 22.
- le port d’entrée de tension Y du troisième convoyeur de courant 54c est connecté à la borne de sortie primaire 22S1 ;
- le port de sortie de courant Z du deuxième convoyeur de courant 54b est connecté à la borne d’entrée secondaire 22E2 ; et
- le port de sortie de courant Z du troisième convoyeur de courant 54c est connecté à la borne de sortie secondaire 22S2.
Alternativement :
- le port d’entrée de tension Y du troisième convoyeur de courant 54c est connecté à la borne d’entrée primaire 22E1 ;
- le port de sortie de courant Z du premier convoyeur de courant 54a est connecté à la borne de sortie primaire 22S1 ;
- le port de sortie de courant Z du troisième convoyeur de courant 54c est connecté à la borne d’entrée secondaire 22E2 ; et
- le port de sortie de courant Z du deuxième convoyeur de courant 54b est connecté à la borne de sortie secondaire 22S2.
Fonctionnement Le fonctionnement du système de neuro-stimulation 1 va maintenant être décrit.
Dans un premier temps, les électrodes de stimulation sont connectées à des nerfs spécifiques du patient, de sorte que chaque contact 12 est appliqué à un nerf correspondant ou une zone prédéterminée d’un nerf correspondant. En outre, des séquences de commande sont enregistrées dans le contrôleur 4. Ces séquences de commande se rapportent à des profils de gains anodiques, de gains cathodiques et de courant de consigne à mettre en œuvre pour réaliser, par exemple, une fonction motrice prédéterminée.
Lorsqu’une neuro-stimulation de tout ou partie des nerfs auxquels sont raccordés les contacts 12 est requise, le contrôleur 4 envoie au séquenceur 9 du dispositif médical implantable la séquence de commande correspondant à la neuro-stimulation recherchée.
La sortie du sommateur 70 est reliée à une entrée d’un premier intégrateur 71. Le premier intégrateur 71 comprend une sortie reliée à une première entrée d’un premier multiplicateur 72 et délivrant le flux magnétique estimé Ф est .
Le premier multiplicateur 72 comprend une deuxième entrée reliée à une sortie d’une table de données 73, et une sortie reliée à une première entrée d’un deuxième multiplicateur 74, la sortie du premier multiplicateur 72 délivrant l’intensité du courant estimé I est .
La table de données 73 comprend en outre une première entrée reliée à la troisième entrée 63 du filtre adaptatif 60, et une deuxième entrée reliée à la sortie d’un retard 75.
Le retard 75 comprend une entrée reliée à la sortie du premier multiplicateur 72.
La table de données 73 relie l’inverse de la valeur de l’impédance de la bobine 16a en fonction de la position de l’arbre 4 donnée sur la troisième entrée 63 et de l’intensité du courant estimé I est retardé délivré par le retard 75. La valeur du retard 75 est par exemple égal à 17 µs et permet d’éviter une boucle algébrique entre la sortie de la table de données 73 par l’intermédiaire du multiplicateur 72 et la deuxième entrée de la table 73 .
La sortie du premier multiplicateur 72 est en outre reliée à une entrée d’addition d’un soustracteur 76.
Une entrée de soustraction du soustracteur 76 est reliée à la première entrée 61 du filtre 60, et une sortie du soustracteur 76 est reliée à l’entrée du premier gain λ R2 et du deuxième gain λ Фest .
Une sortie du premier gain λ R2 est reliée à une entrée d’un deuxième intégrateur 77, et délivre la dérivée temporelle de la résistance estimée
Le deuxième intégrateur 77 comprend une sortie reliée à la sortie 64 du filtre 60 et délivrant la résistance estimée R est .
Une sortie deuxième multiplicateur 74 est reliée à une première entrée de soustraction d’un soustracteur 78 et une sortie du deuxième gain λ Фest est reliée à une deuxième entrée du soustracteur 78.
Une sortie du soustracteur 78 est reliée à une deuxième entrée d’addition du sommateur 70.
Le filtre adaptatif 60 mis en œuvre par l’unité de traitement 65 régule la valeur de la résistance électrique estimée R est en boucle fermée à partir d’un écart entre le courant parcourant ladite bobine statorique mesuré par les moyens de mesure de la tension électrique 37 et l’intensité du courant estimé I est à partir de la tension mesurée par les moyens 36 et la position de l’arbre 4 mesurée par les moyens 27 dans le stator du palier magnétique.
La valeur de la résistance électrique estimée R est est égale à la valeur de la résistance électrique estimée régulée lorsque l’écart est nul à la tolérance près.
Le filtre adaptatif 60 peut en outre comporter le circuit de contrôle 53 afin d’améliorer la fiabilité de la résistance estimée R est .
La première entrée du circuit de contrôle 53 est reliée à la sortie du deuxième intégrateur 77, la deuxième entrée du circuit de contrôle 53 est reliée à la sortie du gain λ R2, la troisième entrée du circuit de contrôle 53 est reliée à la première entrée 61 du filtre 60, et la sortie du circuit de contrôle 53 est reliée à la sortie 64 du filtre 60.
La illustre un troisième exemple de réalisation du premier dispositif 34.
Conformément à l’invention, le procédé comprend au moins : - une étape de soufflage d’un gaz dans ladite salle 2 ou ledit espace confiné, et - une étape d’aspiration du gaz contenu dans ladite salle 2 ou ledit espace confiné,
l’étape d’aspiration étant réalisée via une pluralité de bouches d’aspiration 9, 10, 11 réparties les unes en-dessous des autres selon une direction sensiblement verticale, lesdites bouches d’aspiration 9, 10, 11 comprenant au moins une bouche d’aspiration haute 9 et une bouche d’aspiration basse 10, ainsi que des bouches d’aspiration intermédiaires 11 situées entre lesdites bouches d’aspiration haute 9 et basse 10, la distance entre lesdites bouches d’aspiration haute 9 et basse 10 étant supérieure à au moins la moitié de la hauteur sous plafond 3 de ladite salle 2 ou dudit espace confiné.
Le procédé de ventilation comprend avantageusement, avant (et à l’amont de) ladite étape de soufflage, une étape de traitement du gaz, de préférence à l’aide du moyen de traitement du gaz 20, l’étape de traitement du gaz ayant de préférence lieu après (et à l’aval de) l’étape d’aspiration.
Le système de ventilation 1 de l’invention permet de réaliser un renouvellement plus rapide et plus complet du gaz contenu dans une salle 2 ou un espace confiné, ce qui peut être particulièrement utile dans le cadre d’une opération chirurgicale par exemple, afin de diminuer les risques de contamination, ou dans un cadre plus général, notamment une salle de classe, une pièce d’habitation, un bureau, un open-space, une salle de réunion, une salle d’un local commercial (magasin), une salle de cinéma ou de spectacle (théâtre), une citerne, un silo, une soute, une cuve, une voiture de train, ou encore une carlingue d’avion (ou toute autre volume fermé adapté).
Le système de ventilation 1 de l’invention est donc particulièrement destiné à la problématique de la ventilation de salle 2 ou d’espace confiné, qui englobe les questions de sécurité sanitaire liée au contamination de micro-organismes (pandémie, contaminations en hôpital, etc.), à la pollution (particules fines, etc.), à la sécurité physique des biens et êtres vivants, au bien-être général des personnes (climatisation, chauffage, etc.), et à l’optimisation énergétique.
Système de conditionnement thermique pour véhicule automobile La présente invention se rapporte au domaine des systèmes de conditionnement thermique. De tels systèmes peuvent équiper des véhicules automobiles. Ces systèmes permettent par exemple une régulation thermique du véhicule, notamment de son habitacle ou d’une batterie de stockage d’énergie électrique.
Les systèmes de conditionnement thermiques font couramment appel à un circuit de fluide réfrigérant comportant une boucle principale de circulation du fluide réfrigérant ainsi que des branches de dérivation. Des vannes permettent de réaliser différentes combinaisons de circulation du fluide réfrigérant dans le circuit. Des échangeurs de chaleur et divers dispositifs de détente et de compression du fluide réfrigérant permettent de contrôler les échanges de chaleur au sein du système de conditionnement thermique. Il est ainsi possible de réaliser différents modes de fonctionnement, comme par exemple un mode de chauffage de l’habitacle, un mode de refroidissement de l’habitacle ou encore un mode de refroidissement d’un élément de la chaine de traction du véhicule.
Les architectures de circuit de fluide réfrigérant connues comportent néanmoins des limitations, à la fois sur le rendement de l’échange thermique et aussi sur les modes de fonctionnement que le système de conditionnement thermique peut assurer.
Un but de l’invention est de proposer un système de conditionnement thermique qui pallie au moins en partie les inconvénients précédents.
A cette fin, la présente invention propose un système de conditionnement thermique comportant un circuit de fluide réfrigérant, le circuit de fluide réfrigérant comportant : - un premier échangeur de chaleur configuré pour échanger de la chaleur avec un premier fluide caloporteur, - un deuxième échangeur de chaleur configuré pour échanger de la chaleur avec un deuxième fluide caloporteur, - un troisième échangeur de chaleur, ledit circuit étant configuré pour permettre alternativement une circulation du fluide réfrigérant, en série, d’une part, dans ledit premier échangeur, ledit deuxième échangeur et ledit troisième échangeur pour fonctionner en mode refroidissement de sorte à produire un refroidissement, par exemple un refroidissement d’un troisième fluide caloporteur ou d’un composant du véhicule, au niveau dudit troisième échangeur et, d’autre part, dans ledit premier échangeur, ledit troisième échangeur et ledit deuxième échangeur pour fonctionner en mode pompe à chaleur de sorte à réchauffer le premier fluide caloporteur et à produire un chauffage au niveau dudit troisième échangeur, par exemple un chauffage dudit troisième fluide caloporteur ou dudit composant du véhicule, à partir dudit deuxième fluide caloporteur et par l’intermédiaire d’une compression et d’une détente du fluide réfrigérant, ledit circuit comprenant en outre une réserve de fluide réfrigérant située dans une zone haute pression du circuit de fluide réfrigérant que le circuit soit en mode refroidissement ou en mode pompe à chaleur.
Cette architecture du circuit de fluide réfrigérant permet d’enrichir les fonctionnalités du circuit et/ou d’améliorer ses performances thermiques en dégageant simultanément de la chaleur dans le premier échangeur de chaleur et dans le troisième échangeur de chaleur, en mode pompe à chaleur, tout en réalisant un mode de refroidissement à l’aide des mêmes échangeurs que ceux employés en mode pompe à chaleur.
La présence d’une réserve dans la partie haute pression du circuit permet en outre de limiter les pertes de charges par rapport à une configuration avec une réserve dans une partie basse pression du circuit, en particulier quand ladite réserve basse pression doit se trouver éloignée du compresseur, ce qui peut être le cas en raison d’un faible espace disponible à proximité de ce dernier.
D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, parmi lesquels :
est une vue schématique d’un premier exemple de système de conditionnement thermique selon l’invention, dans un premier mode de fonctionnement,
Le dispositif présente les mêmes avantages que le procédé défini ci-dessus. Le dispositif peut faire partie d’un système plus large comprenant en outre le capteur, et optionnellement des moyens d’apprentissage pour générer les signatures harmoniques associées aux différents états de fonctionnement des équipements, optionnellement des moyens de commande du premier équipement électrique dans un nouvel état en réponse à l’étape d’identification.
Des caractéristiques facultatives des modes de réalisation de l’invention sont définies ci-après. Certaines de ces caractéristiques sont expliquées ci-dessous en référence à un procédé, tandis qu’elles peuvent être transposées en caractéristiques de dispositif.
Dans un mode de réalisation, obtenir une pluralité d’harmoniques comprend l’un parmi : - obtenir un ou plusieurs harmoniques sur plusieurs phases ou chaque phase d’une même grandeur (intensité/courant ou tension) d’un réseau triphasé, - obtenir un ou plusieurs harmoniques d’un signal de courant électrique seulement, éventuellement sur une, plusieurs ou toutes les phases de courant en cas de réseau triphasé, - obtenir un ou plusieurs harmoniques d’un signal de tension électrique seulement, éventuellement sur une, plusieurs ou toutes les phases de tension en cas de réseau triphasé, - obtenir un ou plusieurs harmoniques d’un signal de courant électrique et d’un signal de tension électrique, éventuellement sur une, plusieurs ou toutes les phases de chaque signal en cas de réseau triphasé.
Les harmoniques sont compris ici comme de préférence de rang 2 ou supérieur. L’utilisation de plusieurs phases permet d’obtenir des signatures plus précises, et donc plus aptes à identifier de façon sûre les états des différents équipements surveillés.
Selon une caractéristique particulière, le réseau électrique est un réseau triphasé. L’invention s’applique en effet de façon efficace aux sites professionnels et industriels.
Dans un autre mode de réalisation, le réseau électrique a une topologie radiale où ledit capteur est située en tête de réseau, entre une source électrique, en amont, et lesdits équipements électriques, en aval. Le capteur est donc positionné à proximité de l’unique point d’injection (du courant électrique).
De préférence, le réseau électrique comporte un unique capteur d’harmoniques. Aussi, une mise en œuvre peu onéreuse de l’invention peut être réalisée.
Dans un mode de réalisation, le capteur est relié, via un réseau de communication (filaire ou sans fil), à un dispositif de contrôle configuré pour envoyer des commandes de changement d’état à un ou plusieurs desdits équipements électriques. L’invention offre ainsi un pilotage à distance des équipements basé sur la surveillance des états à partir des signatures harmoniques. Aussi, un contrôle plus précis des équipements est obtenu.
Dans un mode de réalisation, la signature harmonique comprend l’un parmi : - un ou plusieurs harmoniques de plusieurs phases d’un signal électrique triphasé, - un ou plusieurs harmoniques de chacune des phases d’un signal électrique triphasé, - un ou plusieurs harmoniques d’un signal de courant électrique et/ou d’un signal de tension électrique.
Une signature est ainsi constituée de préférence d’un ensemble d’harmoniques répartis sur une ou plusieurs phases et/ou sur un ou plusieurs signaux.
De préférence, la signature harmonique comprend au moins un harmonique de chacune des phases d’un signal de courant électrique triphasé et au moins un harmonique de deux phases d’un signal de tension électrique triphasé. Les inventeurs ont en effet constaté que cette disparité sur les différentes phases d’un réseau triphasé permet l’identification précise des états des équipements électriques indépendamment du nombre d’équipements dans le réseau électrique. Il n’est pas nécessaire, bien que cela soit possible, d’avoir un ou plusieurs harmoniques sur la troisième phase de tension .
Dans un mode de réalisation, la signature harmonique comprend de 2 à 10, préférentiellement de 4 à 6, harmoniques par exemple parmi plus de 20, 30, 40, 50 ou 60 harmoniques d’une phase d’un réseau triphasé. Typiquement le choix peut être effectué parmi les 28 ou 62 premières harmoniques de rang 2 à 29 ou 63.
Outre la liste des harmoniques la composant, la signature harmonique définit un critère quantitatif pour chacun d’eux, typiquement la présence d’une composante non nulle à cet harmonique ou la présence d’une composante nulle (ou sensiblement nulle) à cet harmonique. Ainsi, déterminer la présence d’une signature harmonique dans le signal d’harmoniques mesuré consiste à vérifier les critères aux différents harmoniques, notamment que les composantes mesurées à ces harmoniques satisfont bien des valeurs seuils (définissant la notion d’absence ou de présence d’une composante) telles que définies par la signature.
Aussi, la signature harmonique peut comprendre au moins un harmonique sensiblement non nul et un harmonique sensiblement nul. En tenant compte des harmoniques nuls, les signatures peuvent être plus précises et donc offrir une meilleure surveillance des équipements électriques.
Dans un mode de réalisation, la signature harmonique est associée à un premier état de fonctionnement parmi une pluralité d’états de fonctionnement du premier équipement électrique. Aussi, l’invention permet de déterminer, parmi la pluralité d’harmoniques (mesurés), la présence d’une signature harmonique associée au premier équipement électrique, puis d’identifier, comme état de fonctionnement du premier équipement électrique, l’état associé à la signature harmonique déterminée comme présente (en cas de présence d’une signature harmonique associée à cet équipement).
Aussi, le premier équipement électrique est associé à une pluralité de signatures harmoniques différentes correspondant à une pluralité d’états de fonctionnement respectifs, typiquement un état de veille, un état allumé, ou un état de veille et plusieurs états correspondant à des modes de fonctionnement distincts (vitesse 1, vitesse 2, …, mode normal, mode économie, …). L’invention offre ainsi une surveillance et un contrôle précis à distance du fonctionnement des équipements électriques.
Selon un troisième cas, le matériau de la couche spin-orbite est un isolant topologique. Un isolant topologique est un matériau ayant une structure de bande de type isolant mais qui possède des états de surface métalliques.
Par exemple, le matériau de la couche spin-orbite est du Bi 2 Se 3 , du BiSbTe, du SbTe 3 , du HgTe ou du α-Sn.
Selon un quatrième cas, le matériau de la couche spin-orbite est un semimétal de Weyl.
Dans un tel cas, le matériau de la couche spin-orbite est, par exemple, du TaAs, du TaP, du NbAs, du NbP, du Na 3 Bi, du Cd 3 As 2 , du WTe 2 ou du MoTe 2 .
En outre, une irradiation du matériau peut être mise en œuvre avec des ions, comme les ions He ou les ions Ar.
Selon un cinquième cas, le matériau de la couche spin-orbite est un dichalcogénure de métaux de transition et de préférence, un dichalcogénure de type ROCh 2 . Un tel matériau présente effectivement un bon effet Rashba.
Dans une telle formule, ‘R’ est par exemple choisi parmi du La, du Ce, du Pr, du Nd, du Sr, du Sc, du Ga, de l’Al, ou de l’In tandis que ‘Ch’ est choisi parmi du S, du Se ou du Te.
En variante ou en complément, la couche d’interfaçage comporte une ou plusieurs couches métalliques non ferromagnétiques pour favoriser la conversion du courant de spin en courant de charge.
Par exemple, la couche d’interfaçage peut être réalisée en une couche d’Al, de Y, de Ru, de Mg, de Ta ou de Ti.
Selon encore une autre variante compatible avec les modes de réalisation précédents, la couche d’interfaçage comprend une barrière en un matériau isolant, notamment un oxyde.
Une telle barrière peut, par exemple être réalisée en MgO ou en Al 2 O 3 et sert à améliorer le processus d’injection de spin, mais également les propriétés du signal à lire par l’unité de lecture.
Dans chacun des modes de réalisation précédents, le sous-ensemble d’interfaçage 20 est en contact avec une face du sous-ensemble de polarisation en spin 22.
En outre, le sous-ensemble d’interfaçage 20 est propre à assurer l’interconversion du courant polarisé en spin en courant de charge, en fonction de l’état de polarisation ferroélectrique du sous-ensemble ferroélectrique 18.
L’électrode supérieure 24 comporte une couche métallique 38 et trois contacts, à savoir le deuxième contact C2, le troisième contact C3 et le quatrième contact C4.
La couche métallique 38 est en contact avec le sous-ensemble de polarisation en spin 22.
Les trois contacts C2, C3 et C4 sont des contacts électriques de lecture de l’état de la polarisation du sous-ensemble ferroélectrique 18.
Selon un troisième contexte d’utilisation, le procédé est utilisé dans le contexte d’un constructeur automobile qui s’interroge sur les possibilités techniques d’effectuer la conversion des véhicules de sa marque ou de ses marques déjà immatriculés en motorisation essence Euro 6.
Selon un quatrième contexte d’utilisation, le procédé est utilisé dans le contexte d’un fournisseur de l’industrie automobile ou d’un transformateur qui s’interroge sur les possibilités techniques d’effectuer la conversion des véhicules déjà immatriculés où un de ses équipements est déjà présent.
Selon un cinquième contexte d’utilisation, le procédé est utilisé dans le contexte d’un garage qui dispose d’un moyen pour acquérir le VIN des véhicules.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit pour la compréhension de laquelle on se reportera au dessin annexé.
montre un véhicule avec sa motorisation.
montre différents moyens d’acquérir le VIN du véhicule dans les locaux d’un garage.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Le procédé de conversion d’un véhicule (V) déjà mis en circulation en motorisation Diesel selon l’invention comporte une étape pour vérifier l’éligibilité technique d’au moins une solution de conversion de la motorisation Diesel en motorisation essence sur la base de son VIN.
A titre d’exemple, un VIN (Vehicle Identification Number) est de la forme par exemple VF73AHC8FJ6149975 qui comporte la marque du véhicule, le type, variante, version et le numéro de série.