INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- pour chaque paire de dents, un balancier sur lequel ladite paire de dents est fixée et où le balancier est monté mobile en rotation sur la poutre autour d’un axe de basculement entre une position libre correspondant à la position desserrée, dans laquelle les dents que le balancier porte sont orientées globalement verticalement et une position d’accrochage correspondant à la position serrée, dans laquelle les dents que le balancier porte sont orientées globalement horizontalement, et
- pour chaque balancier, un système d’actionnement commandé par l’unité de contrôle et assurant le déplacement dudit balancier de la position libre à la position d’accrochage et inversement.
Avantageusement, chaque système d’actionnement comporte :
- un vérin à double effet commandé par l’unité de contrôle et dont la chambre est montée articulée sur la poutre,
- un bras de levier dont une extrémité est montée mobile en rotation sur la poutre autour d’un axe de rotation parallèle à l’axe de basculement et dont une extrémité est solidaire de la tige du vérin à travers une liaison pivot dont l’axe est parallèle à l’axe de basculement, et
- une tringle dont une extrémité est solidaire du balancier à travers une liaison pivot dont l’axe est parallèle à l’axe de basculement et dont une extrémité est solidaire de la tige du vérin à travers la même liaison pivot que celle du bras de levier avec la tige du vérin.
Avantageusement, les moyens de serrage comportent au moins une pique montée mobile verticalement sur la poutre entre une position abaissée et une position relevée, et un système d’entraînement commandé par l’unité de contrôle et arrangé pour déplacer la/les piques de la position abaissée à la position relevée et inversement.
est une vue en perspective d’un pont roulant selon l’invention,
est une vue de face du pont roulant de la sans l’un des premiers rails,
est une vue de côté du pont roulant de la ,
est une vue de côté d’un mécanisme de serrage en position desserrée, et
est une vue de côté du mécanisme de serrage de la en position serrée.
« Baltaciogiu et coll. » ont étudié l'effet des teneurs en « Pt » et « Ni » sur la réaction « SR » caractéristiques du catalyseur bimétallique. La meilleure performance a été obtenue sur 0,3% en poids « Pt »-15% en poids « Ni / Al 2 O 3 » probablement en raison d'une meilleure dispersion du « Pt » et du « Ni » et de l'abondance de sites « Ni » favorisant la réaction de reformage. L'énergie d'activation apparente du « SR ».la réaction au-dessus de 0,3% en poids de « Pt »-15% en poids de « Ni / Al 2 O 3 » a été calculé comme 59,3 ± 2,3 kJ mol -1 .
Pour résumer, la « RS » a été élargie ces dernières années. « Rh » et « Ni » sont à ce jour, le meilleur actif phasé pour la réaction « SR » ciblant la production d'hydrogène.la sélection d'un support approprié et la méthode de préparation du catalyseur affectent également de manière significative les performances catalytiques. Jusqu'à présent, le développement d'un catalyseur pour le reformage de l'éthanol est essentiellement une approche par essais et erreurs. Le principal défi est la désactivation causée par le coke formation. Des systèmes catalytiques stables, actifs, sélectifs et à faible coût pour le SR sont toujours requis pour les applications pratiques.
Catalyseurs pour l'oxydation partielle de l'éthanol : Comme pour l'éthanol « SR », une variété de métaux ont été étudiés pour « POX », en se concentrant également sur le rôle du support, mais avec une tendance spécifique à considérer également les systèmes redox comme Ceria prend en charge une base censée jouer un rôle majeur dans la gestion de l'oxygène.
Systèmes à base de métaux non nobles : « Wang et coll. » ont évalué l'effet du rapport « Ni / Fe » sur la performance du « Ni » et Catalyseurs à base de « Fe » (Ni 90 Fe 10, Ni 70 Fe 30, Ni 50 Fe 50, Ni 30 Fe 70, Ni 10 Fe 90) à 300 o C et O 2 / éthanol = 1,5. Tous les catalyseurs ont présenté une bonne performance dans l'oxydation partielle de l'éthanol. Cependant, « Ni 50 Fe 50 » a montré la conversion d'éthanol la plus élevée (86,91%) et « H 2 » sélectivité (50,66%). La bonne performance des catalyseurs « Ni-Fe » était liée à la présence des alliages à structure spinelle (Ni, Fe) « Fe 2 O 4 et FeNi 3 » , prévu comme espèces pour l'oxydation partielle de l'éthanol.
Systèmes à base de métaux nobles : « Salge et coll. » ont étudié l'oxydation partielle de l'éthanol sur les métaux nobles (Rh, Ru, Pd, Pt) supporté sur l’oxyde de cérium revêtu d'alumine mousses à 700 o C et C / O = 0,7. Catalyseurs « Rh-Ce / Al 2 O 3 » effectué plus stable que ceux avec les métaux nobles seuls. Concernant le « H 2 » sélectivité, « Rh-Ce / Al 2 O 3 » a présenté les meilleures performances. Parmi les métaux nobles, « Pt » et « Pd » a montré l'activité catalytique la plus faible. Les sous-produits étaient « CH 4 » , « C 2 H 4 » et l'acétaldéhyde pour tous les catalyseurs. Cependant, « Pt », « Pd » et « Rh » supportés sur « Al 2 O 3 » présentaient une sélectivité plus élevée pour « CH 4 » et « C 2 H 4 » que « Rh-Ce / Al 2 O 3 » . La meilleure performance de « Rh-Ce / Al 2 O 3 » a été attribuée à propriétés redox de Ceria.
« Noronha et coll . » ont évalué l'effet de la nature métallique sur les performances de catalyseurs sur support ceria dans l'oxydation partielle de l'éthanol à 300 o C et d'un « O 2 / éthanol rapport molaire de 0,5 ». Les résultats ont révélé que le catalyseur « Pt / CeO 2 » avait une activité initiale plus élevée (taux de conversion de 80%) et la distribution des produits a été fortement affectée par la nature du métal. L'acétaldéhyde était pratiquement le seul produit formé sur le catalyseur « Co/CeO 2 » tandis qu'il y avait également formation de méthane sur les catalyseurs « Pt / CeO 2 » et « Pd / CeO 2 » .
Pour résumer, il apparaît clairement qu'une phase active métallique (noble ou non noble) ne peut pas être considérée comme intrinsèquement meilleur mais qui présentait des performances fortement liées à la nature de son support, en particulier pour les systèmes à base de Ceria. Ce dernier a tendance à limiter le coke formation en raison de sa capacité à générer des espèces actives d'oxygène. Cependant, d'autres recherches devraient se concentrer sur la stabilité du métal actif en raison des forts effets thermiques (points chauds) se produisant dans des conditions POX.
Catalyseurs pour le reformage à la vapeur par oxydation à l'éthanol : Ces dernières années, l'éthanol « OSR » a attiré de plus en plus d'attention, pour l'évidence les avantages de la gestion de l'énergie soulignés au début de cet examen. Plusieurs des études de criblage de catalyseurs ont été rapportées pour cette réaction, qui tendait logiquement à intégrer des formulations liées à la fois au reformage à la vapeur et à l'oxydation partielle.
« Kugai et coll. » ont étudié l' « OSR » à l'éthanol sur des catalyseurs « Ni-Rh / CeO 2 » à des températures au-dessous de 400 o C. On a constaté que la dispersion « Rh » augmentait tandis que celle de « Ni » diminuait diminution de la taille des cristallites de « CeO 2 » . Augmentation de la conversion de l'éthanol et de la sélectivité « H 2 dix » et la sélectivité pour les sous-produits indésirables diminuait avec l'augmentation du métal Rh dispersion. Ces observations tendent à lier fortement le métal et la dispersion de soutien pour cette cas particulier. Pour obtenir une vue d'ensemble plus générale, cette dernière observation sera examinée pour d’autres catalyseurs au cours de ces travaux.
En l’état des connaissances relatives à ces technologies de catalyse d’éthanol employées sur des équipements industriels d’envergure, si les bases technologiques représentent un support, ils ne constituaient pas une solution évidente pour l’homme du métier souhaitant mobiliser ce domaine technologique à l’objet de poêles domestiques à catalyse d’éthanol, notamment en raison des dimensions compatibles à un poêle domestique, et d’une exigence d’utilisation sans aucune contrainte par un usager lambda.
c) L’état de la technologie dans le domaine des poêles :
Nous distinguerons les technologies conventionnelles, et celle dite « Delaite» qui se rapproche de la technologie de catalyse d’éthanol :
- Les poêles conventionnels à éthanol : Les brûleurs à éthanol installés dans les poêles et cheminées ne font pas appel à la catalyse, il s’agit simplement d’une combustion classique. L'équation de combustion de l'éthanol est : « C 2 H 5 OH + 3 O2 -> 2 CO 2 + 3 H 2 O ». Ces bruleurs sont la plupart du temps rudimentaires, ils sont constitués d’une cuve métallique dans laquelle est versé de l’éthanol liquide (l’alimentation peut éventuellement être effectuée avec une pompe), un couvercle dont la fermeture est réglable permet de contrôler sommairement la combustion. Comme on peut le voir dans la formule, cette combustion produit une quantité d’eau assez importante, ainsi qu’une quantité non négligeable de gaz carbonique. La combustion ne pouvant être réalisée dans des conditions strictement stœchiométrique et l’oxygène comburant étant amené par l’air ambiant, d’autres gaz nocifs sont produits comme l’oxyde de carbone « C0 » et des oxydes d’azote « NO x ». Pour des questions de sécurité une norme française la NF D 35 386 a été établie afin d’éviter les accidents. Elle stipule notamment que ce type d’appareil ne doit pas dépasser une puissance de 4.5 kW et ne doit pas fonctionner en continu. Il en résulte qu’ils ne peuvent en fait être utilisé que pour un appoint ponctuel, ne s’agissant pas réellement d’un véritable appareil de chauffage.
Le Brevet Delaite : brevet DELAITE (enregistré à l’INPI sous le N° FR 10/00787) décrit un bruleur à éthanol capable de produire une puissance relativement élevée. Il consiste en une cuvette en vé dans laquelle est positionnée une lame métallique dans le fond du vé. Au-dessus de la cuvette en vé est positionnée une chambre de combustion qui permet de concentrer les températures. La réaction qui s’en suit n’est pas connue, les températures de combustion sont beaucoup plus élevées que lors de la combustion normale de l’éthanol ce qui peut provenir d’un début de catalyse réalisé uniquement grâce à la chaleur, voir éventuellement à un début de craquage de l’eau qui est produite lors de la combustion, sans toutefois optimiser la fonction de catalyse en raison de la température atteinte inférieure à celles de la production de la catalyse. Par ailleurs ce système produit une quantité non négligeable de « CO », largement supérieure à la valeur autorisée dans la norme NF D 35 386, ce qui est un inconvénient majeur. Ce qui indique que les appareils équipés d’un tel bruleur ne pouvant pas être installés sans être raccordés à un conduit de fumée. Le présent demandeur avait développé un brevet d’invention déposé sous le n° FR2006408 pour une technologie reposant sur ce brûleur, qui apportait un avantage certain par la gestion précise de l’arrivée de l’air comburant et de celle de l’éthanol. Toutefois, si nous parvenions par ce brevet à limiter les rejets nocifs, la nature même de ce brevet ne permettait pas d’obtenir des températures assurant une catalyse parfaite du fait que le début de catalyse est réalisé uniquement grâce à la chaleur, voir éventuellement à un début de craquage de l’eau qui est produite lors de la combustion, sans intégrer la technologie décrite ci-dessus pour assurer la production de catalyse d’éthanol (le brevet « Delaite » n’employant pas les matériaux utiles au craquage par exemple).
En conséquence, si l’état scientifique et technologique de production de catalyse d’éthanol permettaient d’envisager une possibilité d’application dans le domaine d’un poêle domestique, aucune solution n’était connue ou évidente à mettre en œuvre pour un homme du métier.
Présentation de l’invention : L’invention est relative à un dispositif de bruleur à éthanol faisant appel à un procédé de catalyse d’éthanol, qui est placé dans la chambre de combustion d’un poêle à éthanol, le dit poêle étant par ailleurs pourvu : d’une chambre de combustion, de moyens d’échanges d’air chaud mécaniquement ventilés. L’invention se caractérise par : - Une cuvette (a) qui reçoit l’éthanol(b), cette cuvette (a) est chauffée par le biais d’au moins une résistance électrique (c), ceci aux fins de gazéifier(d) l’éthanol contenu dans la cuvette, et sans combustion de ce dernier, - Le gaz d’éthanol (d) produit monte naturellement et traverse un catalyseur (e), le catalyseur(e) recouvrant l’ensemble de la cuvette, - Le catalyseur (e) est composé d’une céramique à l’Iridium et au rhodium supportés par du cérium. - au-dessus du catalyseur(e), se positionnent : = des électrodes (k) qui provoquent la combustion des gaz (i et j) produits (flammes), = une arrivée d’air comburant (l) qui favorise ladite combustion des gaz (i et j). - Au-dessus de cet ensemble catalyseur (e) électrodes (k) et arrivée d’air comburant (l), un réducteur métallique (m) entoure cet ensemble et canalise la sortie des gaz (i et j) dans la chambre de combustion; dans ces conditions, le réducteur (k) est chauffé par la présence des flammes, - Un asservissement électronique qui contrôle les débits d’air, d’alcool et de températures par l’intermédiaires de sondes.
Aspect 8. Procédé selon l’aspect 7, dans lequel la limite est disposée plus près du premier bord que du tambour.
Aspect 9. Procédé selon l’aspect 7, dans lequel la limite est définie à une distance commune du premier bord le long d’au moins une partie de la circonférence du palier.
Aspect 10. Procédé selon l’aspect 7, dans lequel la rainure s’étend le long de moins d’une circonférence complète du palier.
Aspect 11. Procédé selon l’aspect 10, dans lequel la rainure s’étend le long de moins de la moitié de la circonférence complète du palier.
Aspect 12. Étage dʼengrenages dʼune pompe comprenant :
un corps définissant une chambre à engrenages, le corps définissant une entrée et une sortie en communication fluidique avec la chambre à engrenages ;
un agencement dʼengrenages disposé à lʼintérieur de la chambre à engrenages conçu pour entraîner un fluide de lʼentrée à la sortie, lʼagencement dʼengrenages comportant au moins un engrenage rotatif autour dʼun axe de rotation ;
un tourillon couplé à l’engrenage, le tourillon s’étendant le long du premier axe et étant conçu pour entraîner la rotation de l’engrenage autour de l’axe de rotation ;
un palier fixe au niveau d’un premier côté axial de l’engrenage pour supporter radialement le tourillon par rapport au corps de telle sorte que le tourillon peut tourner autour de l’axe de rotation par rapport au corps ; et
un palier mobile axialement au niveau d’un second côté axial opposé de l’engrenage pour supporter radialement le tourillon par rapport au corps de telle sorte que le tourillon peut tourner autour de l’axe de rotation par rapport au corps, le palier mobile axialement définissant un alésage traversant pour recevoir le tourillon, l’alésage traversant s’étendant entre une première extrémité axiale et une seconde extrémité axiale du palier mobile axialement, la première extrémité axiale faisant face au second côté axial de l’engrenage et la seconde extrémité axiale étant orientée dans une direction s’éloignant de l’engrenage, le palier mobile axialement étant mobile axialement le long de l’axe de rotation sur le tourillon de façon à s’approcher et s’éloigner de l’engrenage, le palier mobile axialement étant fixe en rotation par rapport au corps, l’alésage traversant étant en communication de pression fluidique avec la pression d’entrée correspondant à l’entrée du corps, et dans lequel la pression de refoulement correspondant à la sortie du corps agit sur la seconde extrémité axiale du palier mobile axialement pour amener la première extrémité axiale du palier mobile axialement à venir en appui axial contre le second côté axial de l’engrenage ;
a. la première extrémité axiale du palier mobile définit une face d’extrémité axiale conçue pour venir en contact avec le second côté axial de l’engrenage, la face d’extrémité axiale s’étendant radialement vers l’extérieur à partir de l’alésage traversant vers une circonférence externe de la face d’extrémité axiale, la face d’extrémité axiale définissant une première rainure circonférentielle, la première rainure circonférentielle divisant la face d’extrémité axiale en une région interne s’étendant radialement entre la première rainure circonférentielle et l’alésage traversant et une région externe s’étendant radialement entre la première rainure circonférentielle et la circonférence externe, la région externe étant exposée à la pression de refoulement, la première rainure circonférentielle étant en communication fluidique avec la pression de refoulement de telle sorte qu’un gradient de pression radial sur la région externe soit réduit au maximum, la région interne ayant un différentiel de pression entre la pression de refoulement au niveau de la première rainure circonférentielle et la pression d’entrée au niveau de l’alésage traversant ; et/ou
b. le palier mobile axialement comporte une partie circonférentielle externe définissant une limite circonférentielle externe qui s’étend axialement entre les première et seconde extrémités axiales du palier mobile axialement, la partie circonférentielle externe comportant un cordon externe pour supporter le tourillon radialement par rapport au corps, le cordon externe ayant une première dimension qui s’étend circonférentiellement autour de l’axe de rotation et une seconde dimension qui s’étend axialement le long de l’axe de rotation, la partie circonférentielle externe définissant une partie tambour disposée axialement entre le cordon externe et la seconde extrémité axiale du palier mobile axialement, le tambour étant exposé à la pression de refoulement, la seconde dimension du cordon externe s’étendant entre la partie tambour et une région de pression d’entrée adjacente à la première extrémité axiale du palier mobile axialement, le cordon externe définissant une seconde rainure circonférentielle s’étendant circonférentiellement le long du cordon externe pour diviser le cordon externe en une première région axiale adjacente à la région de tambour et une seconde région axiale adjacente à la région de pression d’entrée, la seconde rainure circonférentielle étant en communication fluidique avec la pression de refoulement provenant de la partie tambour pour réduire au maximum un gradient de pression sur la première région axiale, la seconde région axiale ayant un différentiel de pression entre la pression de refoulement au niveau de la seconde rainure circonférentielle et la pression d’entrée au niveau de la région de pression d’entrée.
Aspect 13. Étage d’engrenages selon l’aspect 12, dans lequel la première rainure s’étend sur moins d’une circonférence complète de la première face d’extrémité axiale.
Aspect 14. Étage d’engrenages selon l’aspect 12, dans lequel la première rainure est disposée plus près de l’alésage traversant que d’un bord circonférentiel externe de la première face d’extrémité axiale.
Aspect 15. Étage dʼengrenages selon l’aspect 14, dans lequel la première rainure est disposée à une position radiale sur la première face dʼextrémité axiale qui correspond à des pieds de dents de lʼengrenage.
Avant usage, par exemple sur chantier, on mélange avec un agitateur électrique ayant une vitesse de rotation de 1900 trs/mn.
La mousse se crée et est appliquée sur la banche revêtue d’un revêtement anti adhérent du béton (KEBANCHE tel que décrit dans la demande de brevet FR21 02907) selon les techniques suivantes : - étalement avec une spatule ou; - pulvérisation avec une pompe basse pression.
Après un temps de contact de 20 mn à 1 heure maximum, la mousse est nettoyée avec un jet d’eau claire (sans pression nécessaire) ou raclée avec une large raclette en caoutchouc qui entraine la mousse et le ciment dissous.
Dispositif et procédé de détection multiplexée de séquences d’acides nucléiques L’invention concerne le domaine de la détection de séquences d’acides nucléiques par réaction PCR, ou tout autre procédé d’amplification d’acides nucléiques in vitro, et en particulier la détection multiplexée de séquences d’acides nucléiques par réaction en chaîne par polymérase (PCR).
Dans de nombreuses situations du domaine de la biologie moléculaire, il est nécessaire d’identifier avec un grand niveau de confiance la présence d’une ou de plusieurs séquences d’ADN ou d’ARN d’intérêt dans un échantillon, et de mesurer leur concentration relative respective, ces séquences figurant dans un ensemble de séquences d’intérêt.
Dans ces situations, il est souvent intéressant de pouvoir tester la présence de plusieurs séquences simultanément dans le même échantillon en un seul test. Les causes de ce besoin peuvent être l’urgence, la petite taille de l’échantillon, la faible concentration des séquences d’intérêt dans cet échantillon, ou encore le coût du test (réactifs, consommables, taux d’occupation de l’automate, etc.).
Lorsque cette ou ces séquences sont en quantités trop faibles pour être caractérisées, il est classique de mettre en œuvre une amplification exponentielle in vitro de ces séquences, par exemple par une réaction en chaîne par polymérase (PCR). Ce procédé vise à obtenir une quantité suffisante des séquences recherchées à l’aide d’un mélange de paires d’amorces oligonucléotidiques localisées dans ces séquences d’intérêt. Plusieurs variantes de la PCR ont été développées (par exemple LATE-PCR, ASPCR). D’autres procédés d’amplification d’acides nucléiques in vitro sont également connus, tels que le procédé NASBA (nucleic acid sequence–based amplification), le procédé TMA (transcription mediated amplification), la LAMP (loop-mediated isothermal amplification), la SDA (strand displacement amplification) et l’amplification en cercle roulant (Rolling Circle Amplification).
Différents procédés sont déjà connus pour identifier la présence d’une ou de plusieurs séquences nucléiques d’intérêt, après les avoir amplifiées le cas échéant. Il est possible de réaliser un séquençage sans a priori, ou ciblé, des acides nucléiques présents dans l’échantillon. De tels procédés sont en général longs et coûteux et restent limités à certaines applications. Les procédés les plus utilisés consistent à utiliser des sondes oligonucléotidiques qui peuvent s’hybrider sur une portion caractéristique de leur séquence d’intérêt. Ces sondes peuvent être mises en œuvre selon plusieurs familles de procédés :
- puce à ADN : il s’agit de fixer les diverses sondes sur un support solide, par exemple une matrice à 2 dimensions, et les repérer par leurs coordonnées dans cette matrice (principe également appelé « DNA microarray » en anglais). Cette détection en phase inhomogène présente un coût important de fabrication et une cinétique d’hybridation lente qui nuit aux performances en termes de sensibilité,
- puce liquide : il s’agit d’ordonner les sondes sur une puce liquide, voir par exemple le procédé xMap de Luminex publié à l’adresse https://www.luminexcorp.com/xmap-technology/. Ce procédé est complexe à utiliser car il nécessite un cytofluorimètre en flux, et l’analyse qu’il met en œuvre n’est pas instantanée car les billes sont analysées séquentiellement,
- format en phase homogène : les sondes peuvent être constituées d’un oligonucléotide unique ou de l’association de deux oligonucléotides, libres en solution. Les sondes sont classiquement marquées au moyen d’un fluorophore et d’un quencher. Lorsqu’une sonde se trouve mélangée à un échantillon qui ne contient pas sa séquence cible, et que la température est dans l’intervalle de température compatible avec son hybridation, la fluorescence de cette sonde est diminuée ou supprimée par la proximité spatiale du quencher et du fluorophore. En revanche, lorsqu’elle interagit avec sa séquence cible, le fluorophore et le quencher se retrouvent maintenus à distance et la sonde devient fluorescente.
Le format en phase homogène peut être utilisé selon plusieurs variantes, dont les plus utilisées sont détaillées ci-dessous :