INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les simulations sont effectuées, pour le cas d’un Ond-Classique associé à un filtre LCL, en employant cette fois-ci, d’abord, dans le cas de la , le SMC classique puis le SMC avec fonction sigmoïde puis la méthode AIRD (une augmentation artificielle du degré relatif, suivie par un intégrateur, en anglais : « an Artificial Increase Relative Degree, followed by an integrator »), puis dans le cas de la et dans l’ordre, le SMC classique, le C-HOSM, le 2-SMC Twisting, le 2-SMC Super-Twisting et finalement l’approche de Lyapunov.
Les Figures 16a et 16b tracent les courants monophasés , (identifié et injecté respectivement) ainsi que le signal de contrôle de l’onduleur . Nous pouvons constater qu’une poursuite très précise est assurée par tous les contrôleurs, avec un signal de commande discontinu pour le SMC classique et pour l’approche de Lyapunov.
Résultats des simulations du Filtre actif parallèle installé dans un réseau industriel type
Deux ensembles de simulation seront présentés, l’un correspond à un filtre actif parallèle FAP pure tandis que le second représente le cas d’un FAP avec l’option de génération photovoltaïque GPV. La charge industrielle non linéaire est un redresseur complet à six diodes de 42 kVA avec une charge R//C côté CC et une inductance côté alternatif égale à 2 mH.
Enfin, les paramètres du réseau électrique donné 1 sont quantifiés sur le Tableau II
Tableau II. Fiche technique des composants électriques constituant le réseau traité Réseau Electrique es, Ssc, Rsc, Lsc 20kV, 500MVA, 0.253Ω, Ls=0.002425H Transformateur S n , ΔP Cu , ΔPo, u cc ,I o 1MVA, 10.5kW, 1.7kW, 6%, 1.3%
Le filtre actif est basé, entre autres, sur l’onduleur à composants de commutation rapide en employant des composants MOSFET SiC à fréquence de commutation 100 kHz (C3M0021120D), sans diodes en antiparallèle, associé au filtre L-Ond-Cr=200 μH, avec les algorithmes de contrôle, SMC à commande continue associé à une fonction Signe approximée en fonction sigmoïde et RST am .
DESCRIPTION DETAILLEE D'EXEMPLES DE REALISATION La illustre une installation 1 de cytométrie en flux, en particulier ici pour le sexage de semence animale, notamment bovine.
Bien entendu, il pourrait s’agir de semence animale pour d’autres animaux que les bovins, par exemples les équins, ou porcins, ou ovins ou encore d’autres animaux.
Par sexage de semence animale il faut comprendre la différenciation et le tri de cellules du type spermatozoïde, en fonction du chromosome qu’elles comportent.
En particulier, la différenciation se fait en fonction de paramètres prédéterminés pour différencier une pluralité de cellules 26 dans un jet 11 de telles cellules, et ces paramètres sont les chromosomes X et Y que peuvent comporter les spermatozoïdes.
L’installation 1 décrite ci-dessous est du type « jet-in-air sorter » en terminologie anglo-saxonne.
L’installation 1 comporte un dispositif d’alimentation 2 configuré pour générer un jet 11 d’une pluralité de cellules 26 et le diriger vers une zone de différenciation 17 de l’installation 1.
Le dispositif d’alimentation 2 peut comporter une chambre 6 ayant une première cavité 9 prévue pour recevoir un fluide de gaine via des conduits d’alimentation 8 qui débouchent dans cette première cavité 9, ainsi qu’une seconde cavité 10 prolongeant la première cavité 9 du côté d’un orifice de sortie de la chambre dirigé vers la zone de différenciation 17.
Le dispositif d’alimentation 1 peut en outre comporter une aiguille d’injection 7 prévue pour recevoir les cellules 26 via un conduit complémentaire d’alimentation (non représentée).
L’aiguille d’injection 7 est logée au moins partiellement dans la chambre 6 et débouche dans la seconde cavité 10, où les cellules 26 sont distribuées par cette aiguille 7.
C’est dans cette seconde cavité 10 que les cellules 26 et le fluide de gaine se rejoignent pour former le jet de cellules 11.
Le dispositif d’alimentation 2 peut en outre comporter un organe de positionnement 35 configuré pour déplacer ensemble la chambre 6 et l’aiguille d’injection 7 selon une ou plusieurs directions de déplacement (voir ci-après).
Il peut par exemple s’agir d’un organe de positionnement 35 formé d’un mécanisme à vis micrométriques et à pivot.
L’installation 1 comporte en outre un système de détection optique 3 qui est configuré pour examiner le jet de cellules 11 en vue de différencier le type de cellule.
En particulier, le système de détection optique 3 est ici configuré pour différencier, selon les paramètres chromosomiques X et Y, une pluralité de cellules 26 dans le jet de telles cellules 11 dirigé vers la zone de différenciation 17. A noter que les cellules 26 à observer peuvent réémettre de la lumière par fluorescence pour permettre leur différenciation.
Le système de détection optique 3 peut être pourvu d’une source de rayonnement lumineux 12 configurée pour émettre un rayon lumineux 16 focalisé sur la zone de différenciation 17. Il peut par exemple s’agir d’un laser.
Le système de détection optique 3 peut comporter un dispositif 13 de mise en forme du rayon lumineux 16 issu de la source 12.
Le dispositif qui vient d’être présenté peut comprendre aussi un miroir convergent sur lequel se réfléchissent les faisceaux lumineux, une fois sortis du guide d’onde de sortie. Ce miroir convergent réduit encore la divergence du faisceau lumineux global en question.
Les inventeurs ont d’ailleurs constaté qu’un tel miroir, associé au guide d’onde de sortie à partie évasée , permet de combiner les différents faisceaux lumineux en question en obtenant au final un éclairage intense et homogène d’une zone à éclairer (voir les figures 5 à 8). Pour éclairer un échantillon ou un milieu à caractériser, le faisceau lumineux global produit ainsi s’avère d’ailleurs nettement plus adapté que celui qui serait obtenu avec un miroir convergent mais sans la partie évasée du guide d’onde de sortie (voir les figures 9 à 12), et cela même en optimisant les caractéristiques du miroir convergent en question.
Cette association du miroir convergent et du guide d’onde de sortie à portion évasée permet en particulier d’obtenir une puissance lumineuse par unité surface homogène sur toute une zone à éclairer, en sortie du dispositif, et cela pour chacun des faisceaux lumineux individuels d’entrée (c’est-à-dire en présence de l’un seulement des faisceaux lumineux, puis en présence d’un autre de ces faisceaux seulement, et ainsi de suite). De plus, la puissance lumineuse transportée par l’un ou l’autre de ces faisceaux lumineux est localisée majoritairement à l’intérieur de cette zone à éclairer.
Les caractéristiques du miroir convergent sont en général déterminées en fonction des caractéristiques du guide d’onde de sortie à portion évasée auquel ce miroir est associé (pour obtenir une coopération optimale entre ces deux éléments).
Quoiqu’il en soit, ce dispositif de combinaison, à guide d’onde de sortie à portion évasée, permet une combinaison efficace de plusieurs faisceaux lumineux.
Cet agencement particulier permet par ailleurs d’améliorer la compacité du dispositif : à partir de plusieurs sources différentes, qui peuvent être non collimatées, on obtient directement un faisceau lumineux global, qui combine les faisceaux lumineux d’entrée et qui est semi-collimaté, et cela sans avoir à recourir à d’autres composants optiques.
Il est intéressant de produire un tel faisceau, collimaté, ou tout au moins semi-collimaté, car cela permet d’éclairer un échantillon à caractériser avec des rayons qui ont quasiment tous la même incidence, et donc la même profondeur de pénétration caractéristique dans cet échantillon (en tout cas pour un échantillon homogène). Cela permet ainsi de sonder une épaisseur de l’échantillon (par exemple une épaisseur de tissu biologique) bien contrôlée
De plus, on limite ainsi les pertes optiques que pourrait entraîner un couplage dans une fibre optique de sortie, ou à partir de fibres optiques d’entrée.
On pourra noter d’ailleurs que dans un tel dispositif de combinaison, à guides d’onde métalliques creux, les pertes par injections peuvent être très faibles, et les pertes par courbure éventuelle des guides quasiment absentes (contrairement à des guides en matériau diélectrique). Les réflexions sur les surfaces métalliques qui délimitent les guides peuvent en revanche entraîner des pertes par absorption, pertes qui restent néanmoins modérées puisque de nombreux métaux ont une réflectivité élevée, en particulier dans l’infrarouge. Enfin, un tel dispositif a une tenue au flux élevée, généralement supérieure à celle de guides d’onde en matériaux diélectriques.
Les guides d’onde d’entrée et de sortie peuvent être délimités chacun, latéralement, par une seule surface réfléchissante lorsqu’il s’agit de guides d’onde cylindriques, par exemple. Chaque guide peut aussi être délimité latéralement par plusieurs surfaces réfléchissantes distinctes, lorsque ce guide a une section carrée ou rectangulaire par exemple (auquel cas il est délimité par quatre surfaces latérales réfléchissantes). Dans l’ensemble de ce document, le terme « section » désigne une coupe du guide d’onde considérée, selon un plan de coupe perpendiculaire à l’axe du guide (ou plus généralement, perpendiculaire à une ligne moyenne le long de laquelle s’étend le guide ; en d’autres termes, il s’agit d’une section droite). Quoiqu'il en soit, le terme « section » désigne une coupe du guide d’onde considéré, et non un tronçon de ce guide. Par ailleurs, les guides d’onde d’entrée (ou de sortie), seront désignés indifféremment par l’expression « guide d’onde d’entrée » ou par l’expression « guide d’entrée ».
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES Les figures sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif.
La représente schématiquement un premier mode de réalisation d’un dispositif de combinaison de faisceaux mettant en œuvre la présente technologie, vu en perspective.
La représente schématiquement un combineur de faisceaux du dispositif de la , vu en perspective et par transparence.
La est identique à la , mais fait apparaître un certain nombre de cotes.
Dans un mode de réalisation particulier, la paroi externe du corps est recouverte par une couche de recouvrement en matériau polymère compressible.
Avantageusement, la paroi externe du corps possède au moins une portion tronconique.
L’invention a également pour objet un système de liaison qui est plus efficace que les systèmes de liaison de l’art antérieur et notamment pour lier une prothèse à un ancrage.
On tend à atteindre ce résultat au moyen d’un système de liaison pour prothèse de reconstitution dentaire qui comporte un dispositif de liaison selon l’une quelconque des configurations et comportant une vis de fixation ayant une tête à section circulaire pour avoir une déformation constante de l’élément expansif indépendamment de l’enfoncement de la tête de vis dans le trou traversant, la section circulaire déformant l’élément expansif lorsque la tête de vis appuie sur la butée.
Avantageusement, la tête de vis est intégralement encastrée dans le trou traversant lorsque la tête de vis est en appui sur la butée.
Dans un mode de réalisation particulier, la vis de fixation possède une longueur qui est inférieure à la longueur du dispositif de liaison, la longueur étant mesurée selon l’axe longitudinal.
Préférentiellement, le système de liaison comporte un ancrage destiné à être installé dans un os maxillaire, l’ancrage possédant un plot destiné à être saillant d’une gencive, le plot s’étendant selon une direction longitudinale et définissant une portion taraudée s’étendant au moins partiellement hors de la gencive et de l’os maxillaire, le plot ayant une section externe complémentaire de la section interne de la cavité, le plot et le cavité formant un bloqueur de rotation configuré pour empêcher la rotation du dispositif de liaison par rapport au plot autour d’un axe parallèle à l’axe longitudinal, la vis de fixation se vissant dans la portion taraudée, le dispositif de liaison étant monté amovible par rapport au plot.
De manière avantageuse, la portion taraudée ne s’étend pas au-delà de la hauteur de recouvrement par le dispositif de liaison sur l’ancrage.
Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif de liaison et l’ancrage définissent un dispositif d’encliquetage configuré pour fixer le dispositif de liaison sur l’ancrage par déformation élastique.
L’invention a encore pour objet une reconstitution dentaire qui est plus simple à mettre en œuvre que les configurations de l’art antérieur.
On tend à atteindre ce résultat au moyen d’une reconstitution dentaire qui comporte un système de liaison selon l’une quelconque des configurations précédentes et qui comporte une prothèse possédant un trou traversant débouchant sur le trou traversant du dispositif de liaison, le trou traversant de la prothèse s’élargissant depuis son extrémité coronaire jusqu’à son extrémité apicale.
De manière avantageuse, la vis de fixation est dépourvue de contact avec la prothèse.
Préférentiellement, la prothèse est dépourvue de contact avec l’ancrage.
L’invention a également pour objet un procédé de réalisation d’une reconstitution dentaire qui est plus simple à mettre en œuvre que les configurations de l’art antérieur.
On tend à atteindre ce résultat au moyen d’un procédé de réalisation d’une reconstitution dentaire comportant les étapes suivantes :
- fournir un ancrage destiné à être fixé sur un os maxillaire d’un modèle de laboratoire, l’ancrage possédant un plot destiné à être monté saillant par rapport à la gencive, le plot définissant une portion taraudée s’étendant au moins partiellement hors de la gencive et de l’os maxillaire ; - fournir un dispositif de liaison selon l’une quelconque des configurations précédentes ; - fournir une prothèse définissant un trou traversant ;
Dans un mode de réalisation, les groupes hydrocarbone sont des groupes linéaires, cycliques ou ramifiés, saturés ou insaturés. En outre, dans un mode de réalisation, les groupes alkyle et alkylène sont des groupes linéaires ou ramifiés, saturés ou non.
En général, les polymères de formule (I) se présentent sous la forme de mélanges de polymères, ces mélanges peuvent également contenir un produit de synthèse correspondant à un composé de formule (I) où n vaut 0, c’est-à-dire un diester.
Les groupes esters terminaux résultent de l’estérification des terminaisons acides restantes par l’alcool cétylique, stéarylique ou leurs mélanges (également appelé alcool cétylstéarylique).
En tant que premier polymère utilisé dans un mode de réalisation, on peut également citer les résines polyamides résultant de la condensation d’un acide di-carboxylique aliphatique et d’une diamine (incluant les composés ayant plus de 2 groupes carbonyle et 2 groupes amine), les groupes carbonyle et amine de motifs unitaires adjacents étant condensés par une liaison amide. Dans certains modes de réalisation, ces résines polyamides ont un poids moléculaire moyen en poids allant de 6000 à 9000.
Des exemples de modes de réalisation des polyamides sont divulgués dans le brevet américain n° 5 500 209, « DEODORANT AND ANTIPERSPIRANT COMPOSITIONS CONTAINING POLYAMIDE GELLING AGENT ».
Il est également possible d’utiliser des résines polyamides obtenues à partir de végétaux telles que celles décrites dans le brevet 5 783 657 et le brevet américain 5 998 570, « ESTER-TERMINATED POLYAMIDES OF POLYAMERIZED FATTY ACIDS USEFUL IN FORMULATING TRANSPAREENT GELS IN LOW POLARITY LIQUIDS ».
Le premier polymère présent dans la composition selon la divulgation a avantageusement une température de ramollissement supérieure à 65°C et éventuellement jusqu’à 190°C. De préférence, le premier polymère a une température de ramollissement allant de 70°C à 130°C et mieux encore de 80°C à 105°C.
Le premier polymère est en particulier un polymère non cireux.
Le premier polymère peut correspondre à la formule (I) mentionnée ci-dessus. Ce premier polymère présente une bonne solubilité dans les huiles du fait de la ou des chaînes grasses, et conduit donc à des compositions macroscopiquement homogènes même avec un taux élevé (au moins 25 %) de polymère, contrairement aux polymères dépourvus de chaînes grasses.
Dans un mode de réalisation, le premier polymère est présent dans la composition à une teneur allant de 0,01 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition, de préférence allant de 0,05 % à 5 % en poids, et mieux allant de 0,1 % à 3 % en poids.
La phase grasse de la composition peut comprendre une cire. Telle qu’utilisée dans le présent document, « cire » signifie un composé gras lipophile, solide à température ambiante (25°C) et à la pression atmosphérique (760 mm Hg, ou 10 5 Pa), avec un changement d’état solide/liquide réversible, ayant une température de fusion supérieure à 30°C et mieux encore supérieure à 55°C et éventuellement jusqu’à 200°C, en particulier jusqu’à 120°C.
Dans un mode de réalisation, les cires présentes dans la composition sont dispersées sous la forme de particules dans un milieu aqueux. Ces particules peuvent avoir une taille moyenne allant de 50 nm à 10 μm, et de préférence de 50 nm à 3,5 μm.
En particulier, dans un mode de réalisation, la cire est présente sous la forme d’une émulsion cire dans eau, les cires pouvant se présenter sous la forme de particules de taille moyenne allant de 1 μm à 10 μm, et de préférence de 1 μm à 3,5 μm.
Dans un autre mode de réalisation de la composition selon l’invention, la cire est présente sous la forme d’une microdispersion de cire, la cire se présentant sous la forme de particules dont la taille moyenne est inférieure à 1 μm, et va notamment de 50 nm à 500 nm.
Dans un mode de réalisation, la cire est présente dans la composition à une teneur allant de 0,1 % à 50 % en poids, par rapport au poids total de la composition, de préférence de 0,5 % à 30 % en poids, et mieux de 1 % à 20 % en poids.
Dans un mode de réalisation, le premier polymère et la cire sont avantageusement présents dans la composition selon un rapport en poids cire / premier polymère allant de 5 à 60, de préférence allant de 7 à 50, et mieux encore de 10 à 40.
La montre-ECG 100 est typiquement une montre hybride, avec des aiguilles. Les aiguilles sont entrainées en rotation par un outre plusieurs micromoteurs, pilotés par l’unité de contrôle 696.
Comme décrit précédemment, la chaîne électrique par laquelle le signal électrique de l’ECG transite comprend l’électrode 170 de la lunette 140, puis le connecteur électrique 700, puis le support de lunette 630, puis un connecteur électrique intermédiaire 1600 (voir ), puis un ressort 1700 (voir ), puis la carte électronique 1610 (voir ) sur laquelle est monté le module ECG 692 et/ou l’unité de contrôle 696. Le connecteur électrique intermédiaire 1600 sera décrit par la suite, en figures 16 et 17. Pour éviter les courts-circuits, la chaine de contact est isolée électriquement des pièces ne jouant pas de fonction électrique pour le capteur ECG (comme le corps principal 600 du la carrure 110 par exemple). Un membre porteur 1612 (« holder member ») est présent sur les figures 16 et 17, qui sert à maintenir en place certains composants de la montre ECG 100, et notamment le connecteur électrique intermédiaire 1600. Ce membre porteur 1612 est typiquement en plastique et peut avoir une forme de disque avec des empreintes pour recevoir les composants.
La chaine électrique entre le support de lunette 630 et le module ECG 692 peut comprendre donc le connecteur électrique intermédiaire 1600, illustré sur les figures 16 et 17, qui relie le support de lunette 630 à la carte électronique 693. Le connecteur intermédiaire 1600 peut comprendre un plateau 1602 (pièce plane, au contour en forme de banane), qui est en contact avec le support de lunette 630. Pour assurer le contact, une compression est instaurée lors de l’installation, avec une mousse 1604 positionnée sous le plateau 1602, qui est comprimée. La mousse 1604 permet en outre d’isoler électriquement. A partir du plateau 1602 s’étend un bras tridimensionnel coudé 1606 (dont la face en pente est visible sur la ) qui va en direction du fond de carrure 120. A l’extrémité du bras 1606 se trouve un autre plateau 1608, parallèle au plateau 1602. Le plateau 1608 est en regard de la carte électronique, référencée 1610. La illustre une vue à 90° de la . Le bras tridimensionnel coudé 1606 est visible, ainsi que la pente (mais vu de côté en coupe cette fois). Le plateau 1602 est hors de la vue en coupe. Un ressort 1700, en compression, est positionné entre le plateau 1608 et la carte électronique 1610 pour assurer le contact électrique. Enfin, l’on voit aussi sur la carte électronique 1610 différents composants, comme l’unité de contrôle 696 et/ou le module ECG 692, qui sont électriquement reliés au ressort 1700 par des circuits imprimés conducteurs.
Comme représenté schématiquement en qui illustre un diagramme 1800, l’unité de contrôle 696 peut comprendre un ou des processeurs 1802 et une mémoire 1804 qui stocke des instructions aptes à être exécutées par le processeur 1802.
La montre-ECG 100 peut également comprendre un accéléromètre 1806, relié à l’unité de contrôle 696 (pour le suivi de sommeil, d’activité, etc.).
Pour alimenter les différents composants en énergie électrique, la montre-ECG 100 comprend une batterie 1808, par exemple une pile ou une batterie rechargeable. Le renfoncement 640 décrit précédemment permet de placer le fond de carrure 120 sur une station de charge pour recharger la batterie 1808.
La montre-ECG 100 comprend un module de communication sans fil 1810, tel qu’un module Bluetooth ou Bluetooth Low Energy ou un module Wi-Fi ou un module cellulaire (GSM, 2G, 3G,4G, 5G, Sigfox, etc.), qui lui permet de communiquer de façon bidirectionnelle avec au moins un terminal externe 1612, tel qu’un téléphone portable. Le terminal externe 1812 peut ensuite communiquer (bidirectionnellement) avec un serveur distant 1814 pour le stockage et le traitement de données. Alternativement ou complémentairement, le module de communication sans fil 1810 peut communiquer directement avec le serveur distant 1814, par exemple via le réseau cellulaire ou via un réseau Wi-Fi. Les données obtenues par la montre-ECG 100, comme un électrocardiogramme, mais aussi les indications de rythme cardiaque, d’activité ou de saturation en oxygène, sont transmises au terminal externe 1812 via le module de communication sans fil 1810. L’unité de contrôle 696 peut traiter certains signaux avant de les envoyer, pour limiter la taille des données.
Le module PPG 694 et le module ECG 692 sont eux-aussi connectés à l’unité de contrôle 696 ou sont intégrés et/ou partiellement intégrés à celle-ci. Le module ECG 692 est connu en soi et ne sera pas décrit en détail. Différents types de composants électroniques peuvent être compris dans le module ECG 692 (processeur, résistance, condensateur, etc.).
La illustre des résultats de performance de la montre-ECG 100. Sur la , l’ordonnée des graphes représente le nombre d’enregistrements d’ECG (86 au total) fait avec une montre et l’abscisse représente l’erreur quadratique moyenne (« mean squared error », MSE, en anglais) d’une ScanWatch 38mm (graphe 1902), d’un montre-ECG 100 conforme au mode de réalisation des figures 1-3, 5-7, 9-15 avec un bracelet non conducteur (graphe 1904) et un bracelet métallique (graphe 1906), par rapport à un électrocardiogramme de référence (Schiller Cardiovit FT-1). « Mean » signifie la moyenne et « std » signifie la déviation standard. On observe que les résultats obtenus par la montre-ECG 100 ne sont pas moins bons que ceux obtenus par la ScanWatch 38mm, qui, en 2019, a obtenu la certification CE. Concernant les tests d’usure (deux mille rotations de la lunette), les résultats suivants ont été obtenu :.
Pour le SNR (« signal-noise ratio », ou ratio signal sur bruit) : - montres-ECG 100 non usées : 19,0 (±3,5) dB pour la montre-ECG 100 avec la lunette en acier et 19,2 (±3,4) dB pour la montre-ECG 100 avec la lunette en titane ; - montres-ECG 100 usées : 17,8 (±3,6) dB pour la montre-ECG 100 avec la lunette en acier et de 18.0 (±3,5) dB pour la montre-ECG 100 avec la lunette en titane.