INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La fourchette de débit de gaz prédéterminée est par exemple [0,1 ; 10] Nm3/h, de préférence [0,2 ; 5] Nm3/h, encore de préférence [0,5 ; 1] Nm3/h.
Le contrôleur 79 est de préférence programmé pour adapter le débit de gaz au débit de transfert de soude vers le réservoir de stockage de soude 157, qui sera décrit plus loin. Le débit de gaz est ainsi augmenté pour maintenir la pression dans le ciel du réservoir en compensant l’augmentation du volume de gaz liée au transfert de soude.
Selon la variante illustrée sur la , le débitmètre est implanté sur la ligne 147. Dans ce cas, le contrôleur 79 est programmé pour piloter l’organe de contrôle 149 non seulement en utilisant la mesure fournie par le débitmètre 153 mais également en utilisant la mesure de pression 151.
Par exemple, le degré d’ouverture O de l’organe de contrôle 149 est déterminé en utilisant l’équation suivante :
O = K1 * (P mes – P ref ) + K2 * (Q mes – Q ref ) + K3
Où K1, K2 et K3 sont des constants prédéterminées, P ref est une valeur de référence pour la pression de gaz dans le réservoir 119, Q ref est une valeur de référence pour le débit de gaz entrant dans le ciel du réservoir 119, P mes est la valeur fournie par la mesure de pression de gaz 151, Q mes est la valeur fournie par le débitmètre 153.
En variante, le débitmètre 153 est implanté de manière à mesurer le débit de gaz dans la ligne 155 raccordant la sortie de gaz 143 du réservoir à l’unité de traitement des gaz 141.
Dans cette configuration, le contrôleur 79 pilote l’organe de contrôle 149 en utilisant la mesure fournie par la valeur fournie par le débitmètre 153, sans utiliser la mesure de pression 151.
Des polymères à blocs ont également été utilisés en tant qu’additif antistatique pour des matrices transparentes.
Le document US 2006/0281860 concerne une résine thermoplastique pour produire des moulages ayant une transparence suffisante, des bonnes propriétés antistatiques permanentes et des bonnes propriétés mécaniques. La composition de résine transparente de ce document comprend au moins un polymère à blocs et une résine transparente, avec une différence d'indice de réfraction entre le polymère à blocs et la résine transparente n'étant pas supérieure à 0, 01. Le copolymère à blocs est composé d'un bloc lipophile contenant un cycle aromatique ayant un indice de réfraction non inférieur à 1,575 et une résistivité volumique de 10 12 à 10 17 Ω.cm et un bloc hydrophile contenant un cycle aromatique ayant une résistivité volumique de 10 5 à 10 11 Ω.cm et une température de dégradation thermique de 250 à 380°C.
Le document JP 2016166332 concerne un agent antistatique, qui donne à un article moulé une excellente transparence et également des propriétés antistatiques et des propriétés mécaniques permanentes. L’agent antistatique contient un polymère à blocs et a un indice de réfraction de 1,500-1,600, le polymère à blocs ayant un bloc d'au moins un polymère hydrophobe choisi dans le groupe constitué de polyamides, polyoléfines et polyamide-imides, un bloc d'un polymère hydrophile, et un bloc d'un polyéther hydrophobe contenant un cycle aromatique en tant qu'unités constitutives.
Or, ces solutions proposées ne sont pas satisfaisantes.
Il existe donc un réel besoin de fournir une composition transparente à propriétés antistatiques permanentes, sans affecter les propriétés mécaniques de la composition.
L’invention concerne en premier lieu un copolymère à blocs, comprenant au moins un bloc polyamide et au moins un bloc polyéther (PEBA), caractérisé en ce que : - le bloc polyamide comporte au moins une unité de formule XDY, dans laquelle : XD désigne un motif issu de la m-xylylènediamine (MXD), la p-xylylènediamine (PXD) et leurs mélanges, et de préférence la m-xylylènediamine et Y désigne un motif issu d’un diacide carboxylique aliphatique, linéaire ou ramifié, cycloaliphatique, ou aromatique, comportant de 4 à 36 atomes de carbone ; - le bloc polyéther comprend des motifs d’oxyde d’éthylène, en une teneur supérieure ou égale à 20 % par rapport au poids total du copolymère ; - la teneur en motifs aromatiques est de 20 à 80 % par rapport au poids total du copolymère ; et - le copolymère présente un indice de réfraction supérieur ou égal à 1,51.
Selon certains modes de réalisation, le diacide carboxylique (Y) est choisi parmi les diacides aliphatiques ayant de 6 à 36 atomes de carbone, de préférence de 9 à 18 atomes de carbone, en particulier l'acide 1,10-décanedicarboxylique (noté 10), l'acide 1,11-undécanedicarboxylique (noté 11), l'acide 1,12-dodécanedicarboxylique (noté 12), l'acide 1,14- tétradécanedicarboxylique (noté 14) et l'acide 1,18-octadécanedicarboxylique (noté 18), les diacides carboxyliques aromatiques ayant de 6 à 36 atomes de carbone, en particulier l’acide téréphtalique (noté T), l’acide isophtalique (noté I), l’acide naphtalène dicarboxylique (noté N), l’acide 2,5-furanedicarboxylique.
Selon certains modes de réalisation, le bloc polyamide comporte au moins un motif supplémentaire de formule Z dans laquelle Z désigne un motif obtenu par polycondensation de motifs aminoacide, de motifs lactame ou bien de motifs répondant à la formule (diamine en Ca).(diacide carboxylique en Cb) dans laquelle le Ca et le Cb pouvant chacun comporter de 4 à 36 atomes de carbone.
Selon certains modes de réalisation, le bloc polyamide est choisi parmi: XDI, XDT, XD10/XDI, XD10/XDT, 11/XDI, 11/XDT, XD10/XDI/XDT, 11/XDI/XDT.
Selon certains modes de réalisation, les motifs d’oxyde d’éthylène sont issus du polyéthylène glycol ou de polyétheramines comprenant des motifs d’oxyde d’éthylène.
L’invention concerne également une composition polymérique transparente antistatique comprenant : (a) au moins un copolymère à blocs, comprenant au moins un bloc polyamide et au moins un bloc polyéther, dans lequel le bloc polyamide comporte au moins une unité de formule AY, dans laquelle : - A désigne un motif issu d’une diamine aliphatique, linéaire ou ramifiée, cycloaliphatique, ou alkylaromatique, comportant de 4 à 36 atomes de carbone, et - Y désigne un motif issu d’un diacide carboxylique tel que défini ci-dessus; - la teneur en bloc polyéther des motifs d’oxyde d’éthylène est supérieure ou égale à 30 % par rapport au poids total du copolymère ; - la teneur en motifs aromatiques est de 20 à 80 % par rapport au poids total du copolymère ; et - le copolymère présente un indice de réfraction supérieur ou égal à 1,51 ; et (b) une matrice de polymère thermoplastique transparente comprenant au moins un polymère thermoplastique présentant un indice de réfraction supérieur ou égal à 1,51.
Selon certains modes de réalisation, la diamine (A) est choisie parmi la butanediamine (noté 4), la pentanediamine (noté 5), l'hexanediamine (noté 6), l'heptanediamine (noté 7), l'octanediamine (noté 8), la nonanediamine (noté 9), la décanediamine (noté 10), l'undécanediamine (noté 11), la dodécanediamine (noté 12), la tridécanediamine (noté 13), la tetradécanediamine (noté 14), l'hexadécanediamine (noté 16), l'octadécanediamine (noté 18), l'octadécènediamine (noté 18), l'eicosanediamine (noté 20), la docosanediamine (noté 22) et les diamines obtenues à partir d'acides gras, le bis- (3-méthy1-4-aminocyclohexyl)-méthane (noté BMACM ou MACM), le p- bis(aminocyclohexyl)-méthane (noté PACM) et l'isopropylidenedi(cyclohexylamine) (noté PACP), la m-xylylènediamine (MXD), la p-xylylènediamine (PXD) et leurs mélanges, et de préférence la m-xylylènediamine.
Selon certains modes de réalisation, le polymère thermoplastique de la matrice est choisi parmi le polycarbonate (PC), le polystyrène, le polytéréphtalate d'éthylène (PET), le polyéthylène téréphtalate glycolisé (PETG), le polysulphone, l'acrylonitrile butadiène styrène (ABS), le styrène acrylonitrile (SAN), l’acrylonitrile styrène acrylate (ASA), leurs copolymères et leurs alliages.
Selon un mode de réalisation, le bloc polyamide comporte en outre au moins un motif obtenu par polycondensation de motifs aminoacide ou de lactame.
Selon certains modes de réalisation, le bloc polyamide du copolymère est choisi parmi 6I/6T, 410/4T, 11/10T, 11T, 5I/5T, XDI, 11/XDI, XDT, XD10/XDI, XD10/XDT, 11/XDT, XD10/XDI/XDT, 11/XDI/XDT et/ou la matrice de polymère thermoplastique est choisie parmi le PC, le PET, le PETG, et/ou la teneur en motifs aromatiques est de 35 à 60 % par rapport au poids total du copolymère.
Ceci contribue à réduire la hauteur totale de l’installation. Dans l’installation de la , la lyre a une hauteur dimensionnée par la pression interne de la cuve de réaction. Elle présente ainsi une hauteur de plusieurs mètres, et le bâtiment abritant l’installation doit être de hauteur suffisante pour permettre son installation.
Le coût total de l’installation est réduit en conséquence.
- la sortie de solution aqueuse est par débordement ;
- l’installation comprend un organe de contrôle configuré pour maintenir une pression de gaz inerte dans le réservoir de vidange supérieure à un minimum prédéterminé ;
- le contrôleur pilote l’unité d’alimentation en gaz inerte pour assurer un balayage de gaz inerte dans le réservoir de vidange, avec un débit de gaz inerte dans une fourchette prédéterminée ;
- la ligne de vidange est configurée pour se vider entièrement par gravité dans le réservoir de vidange ;
- l’installation comprend un circuit de traitement de l’hydrogène raccordé à la cuve de réaction, équipé d’au moins un laveur de gaz, le réservoir de vidange ayant une capacité de stockage comprise entre : un volume minimum égal à un volume nominal de solution aqueuse contenu dans la cuve de réaction plus un volume nominal de solution aqueuse contenu dans le laveur de gaz ; et un volume maximum égal à la production de soude sur une durée de 6 heures ;
- l’installation comprend un réservoir de stockage de solution aqueuse ayant une capacité de stockage supérieure à une journée de production de l’installation à capacité de traitement nominale ;
- l’installation comprend un organe de transfert ayant une aspiration raccordée au réservoir de vidange et un refoulement raccordé au réservoir de stockage de solution aqueuse ;
- le réservoir de vidange est au moins partiellement situé sous le niveau du sol et le réservoir de stockage de solution aqueuse est situé au-dessus du niveau du sol.
Selon un second aspect, l’invention porte sur un procédé de destruction de sodium métallique radioactif, comprenant les étapes suivantes : alimenter en sodium métallique liquide une cuve de réaction contenant une solution aqueuse, la cuve de réaction ayant une sortie de solution aqueuse ; collecter la solution aqueuse provenant de la cuve de réaction dans un réservoir de vidange, la solution aqueuse s’écoulant par une ligne de vidange depuis la sortie de solution aqueuse jusqu’au réservoir de vidange ; alimenter en un gaz inerte le réservoir de vidange ; diluer les gaz issus du réservoir de vidange, et relarguer les gaz dilués dans l’atmosphère.
- la est une représentation schématique d’un exemple d’installation de destruction de sodium non conforme à l’invention ;
- la est une représentation schématique de l’installation de destruction de sodium selon l’invention ; et
- la est une représentation agrandie d’un détail de la , pour une variante de réalisation de l’installation de destruction de sodium non conforme à l’invention.
La est une coupe de l’élément mâle des figures 13 et 14, suivant le plan de coupe XV de la ;
La est une vue en perspective d’un élément mâle de raccord fluidique conforme à un quatrième mode de réalisation de l’invention ;
La est une vue de côté d’une partie de l’élément mâle de la ;
La est une vue en coupe de l’élément mâle de la ;
La est une vue en perspective d’un élément mâle de raccord fluidique conforme à un cinquième mode de réalisation de l’invention ;
La est une vue en perspective d’une partie de l’élément mâle de la ; et
La est une coupe de l’élément mâle de la .
Dans la description qui suit, on définit un axe longitudinal d’un élément de raccord, ou d’une partie d’un élément de raccord, comme un axe principal de cet élément, correspondant généralement à un axe selon lequel cet élément s’étend. L’axe longitudinal d’un élément est donc l’axe central de cet élément.
Lorsqu’un élément mâle de raccord fluidique et un élément femelle de raccord fluidique sont accouplés, leurs axes longitudinaux respectifs sont confondus. Ainsi, l’axe longitudinal d’un élément de raccord forme un axe d’accouplement de cet élément de raccord. L’accouplement d’un élément mâle et d’un élément femelle s’effectue par un mouvement de rapprochement de ces éléments selon leurs axes longitudinaux.
On définit une direction radiale comme étant une direction orthogonale et sécante, c’est-à-dire perpendiculaire, à un axe longitudinal. Une face radiale est une face qui s’étend autour de l’axe longitudinal. Pour un élément donné, le terme « interne » signifie « tourné vers l’axe longitudinal, selon la direction radiale de cet élément », alors que le terme « externe » signifie « tourné dans la direction opposée à l’axe central longitudinal, selon la direction radiale de cet élément ».
On définit une direction orthoradiale comme étant une direction orthogonale à un axe longitudinal et à une direction radiale et non-sécant avec l’axe longitudinal.
On définit une face orthoradiale comme étant une face parallèle à un axe longitudinal, ne comprenant pas cet axe longitudinal et perpendiculaire à une direction radiale.
On définit une direction circonférentielle à un axe longitudinal comme étant une direction circulaire autour de l’axe longitudinal et centrée sur l’axe longitudinal. En d’autres termes, lorsqu’un élément est en rotation autour d’un axe longitudinal, un point en mouvement de cet élément se déplace selon une direction circonférentielle. Il existe donc deux directions circonférentielles par rapport à un axe longitudinal, correspondant aux deux sens de rotation autour de cet axe longitudinal.
On définit aussi le côté avant, ou distal, d’un élément mâle de raccord fluidique ou d’une partie d’un élément mâle, respectivement d’un élément femelle de raccord fluidique ou d’une partie d’un élément femelle, comme le côté de cet élément mâle, respectivement de cet élément femelle, orienté selon l’axe longitudinal de cet élément dans le sens de l’accouplement, c’est-à-dire orienté vers l’élément femelle, respectivement vers l’élément mâle, lorsqu’un élément mâle et un élément femelle sont au début de l’accouplement, avant le rapprochement des éléments mâle et femelle. À l’inverse, on définit le côté arrière, ou proximal, d’un élément mâle, respectivement d’un élément femelle, comme le côté de cet élément orienté selon l’axe longitudinal de cet élément à l’opposé du sens de l’accouplement, c’est-à-dire à l’opposé de l’élément femelle, respectivement à l’opposé de l’élément mâle.
On définit une direction longitudinale avant d’un élément comme étant une direction parallèle à l’axe longitudinal de cet élément et orientée vers l’avant de cet élément.
Pour des réservoirs devant résister à des températures élevées, on utilise avantageusement selon l’invention les PAEK Poly(ArylEthercétone) tels que les poly(éthercétones) PEK, le poly(étheréthercétone) PEEK, le poly(éthercétone cétone) PEKK, le Poly(éthercétoneéthercétonecétone) PEKEKK ou les PA de haute température de transition vitreuse Tg.
Si nécessaire, la longueur H sera cumulée sur la longueur des zones ondulées d’un même BF ou BA, si ces zones sont multiples (H 1 , H 2 , H 3 , …) , comme sur certaines figures d’exemples (voir notamment figures 9,19,22).
Dix-huitième considération : On pourra aussi chercher à augmenter l'amplitude des ondulations où l'échelle de longueur de la turbulence est plus grande. En effet, plusieurs études montrent que l'échelle intégrale de la turbulence dans le sillage d'une partie tournante augmente vers le bout de pale.
Aussi est-il proposé que l’amplitude (h(r)) et/ou l’espacement entre deux sommets successifs d’ondulations, λ(r), de certaines au moins des ondulations en BF et/ou BA varie de manière monotone, voire de préférence ou strictement monotone, en direction de (voire à proximité de) l’extrémité libre 51 de la pale considérée 90 et/ou 60.
Dix-neuvième considération : Pour optimiser les emplacements des ondulations en termes de rapport gains sur la réduction du bruit/coûts/poids/résistance pourra amener à ce que les ondulations 93,63 soient situées au moins sur au moins une partie du bord de fuite 91 de la première série de pales 9 et au moins une partie du bord d'attaque 61 de la deuxième série de pales 6. Il pourra ainsi y avoir des ondulations de bord d’attaque et bord de fuite sur toutes les pales à la fois. En prévoir uniquement sur ces bord de fuite 91 de la première série de pales 9 et bord d'attaque 61 de la deuxième série de pales 6 serait toutefois un compromis pertinent.
Vingtième considération : Le bord d’attaque et/ou de fuite des pales 90 et/ 60 pourrait être localement poreux. On peut ainsi ultimement prévoir que le bord d’attaque et/ou de fuite de certaines au moins des pales 90,60 soit est formé localement par un matériau poreux 85, à l’endroit de certaines au moins des ondulations. En tant que matériau poreux 85, une mousse métallique peut par exemple être prévue, notamment sur les régions avec des ondulations 93 et/ou 63, comme schématisé figures 27,28, où λ (ou λ1, λ2) correspond à λ(r) et h (ou h1,h2,h3) correspond à h(r). En plus de permettre une atténuation acoustique, le matériau poreux 85 a pour effet de diminuer les concentrations de contraintes par sa souplesse mécanique. Cette optimisation locale de la rigidité du matériau limite l’apparition de crique sous chargement cyclé, augmentant ainsi la durée de vie de la protection métallique du bord d’attaque, en 61. Le matériau poreux 85 définira une partie de la forme ondulée 63. Ainsi, ensemble, le matériau poreux 85 et le corps environnant de la pale (partie métallique 73 ou corps composite 71, repérés 71/73 figures 27,28) définiront alors les ondulations 63 au BA de la pale. Le matériau poreux 85 est intégré à la pale, en remplacement d’une partie du renfort métallique 73 ou du corps composite 71. Le matériau poreux 85 occupera utilement des fonds ou des creux 634 d’ondulations.
Vingt et unième -considération : On pourra aussi chercher à réduire l’interaction d’un tourbillon (ou un décollement) en extrémité libre 51 de pale.
Aussi est-il proposé que les pales 90 ou 60 des hélices amont et/ou aval présentent un rayon Re plus grand au bord d’attaque (BA) qu’au bord de fuite (BF), c’est-à-dire : Re,BA > Re,BF, lorsque les lignes de BA et de BF ne sont pas confondues, comme schématisé sur l’exemple de la .
Les trois configurations qui suivent sont schématisées figures 36 et 37 :
Vingt-deuxième considération : On pourra aussi chercher à réduire l’interaction d’un tourbillon (ou un décollement) en extrémité libre 51 de pale en réduisant la charge en extrémité libre 51 de pale 90 de la première série de pales 9.
Aussi est-il proposé (comme par exemple sur la ) que les pales 90 de l’hélice amont 9 présentent la flèche la plus grande à 0.4x(Re-Ri) de son extrémité libre 51, où les vitesses relatives incidentes sont plus élevées. En effet, augmenter la flèche permet de réduire la vitesse incidente qui est perçue par la pale, ce qui permet de réduire sa charge et donc le bruit. Dans un mode de réalisation particulier, l’augmentation de la flèche à proximité de l’extrémité libre 51 peut être réalisée en définissant un rayon Re plus bas au bord d’attaque (BA) qu’au bord de fuite (BF), c’est-à-dire : Re,BA Re,BF pour les raisons indiquées dans la vingt deuxième considération.
Sur la , l’angle de flèche (marqué par des doubles pointes) de la pale à plusieurs rayons. La flèche de la pale augmente à proximité de son extrémité libre 51, sur l’aube 9 prise en exemple. ReBA et ReBF marquent le rayon Re précité, entre donc l’axe longitudinal central (X) et un emplacement sur l’extrémité libre 51 au niveau du bord d’attaque et du bord de fuite de la la pale, respectivement.
Vingt-troisième considération : On pourra aussi chercher à décorréler les sources de bruit le long des bord d’attaque 61 et de bord de fuite 91, ainsi que leurs interactions entre les hélices 9,6.
Aussi est-il proposé que les ondulations de bord de fuite 93 et de bord d’attaque 63 présentent une amplitude (h(r)) et/ou un espacement (λ(r)) qui varie(ent) inversement dans la direction radiale vers l’extrémité libre 51 de la pale, comme sur la .
Autrement dit, il est proposé que
- les ondulations de bord de fuite 93 sur les pales 90 de la première série de pales 9 diminuent (ou augmentent) en amplitude, h(r), et/ou espacement, λ(r), vers l’extrémité libre 51,
- les ondulations de bord d’attaque 63 sur les pales 60 de la deuxième série de pales 9 augmentent (ou diminuent) en amplitude, h(r), et/ou espacement, λ(r), vers l’extrémité libre 51.
Par ailleurs, la ligne d’alimentation en gaz inerte 83 comporte un organe de contrôle 93, piloté par le contrôleur 79. L’organe de contrôle 93 est intercalé sur la ligne 83, et contrôle le débit de gaz inerte délivré au réservoir de stockage 57 par la ligne 83. De même un organe de contrôle 94, piloté par le contrôleur 79, est intercalé sur la ligne de rejet 84.
Par exemple, les organes de contrôle 93 et 94 sont des vannes commandées.
Les organes de contrôle 93 et 94 sont pilotées par le contrôleur 79 en utilisant la mesure 91 de la pression de gaz dans le ciel du réservoir de stockage 57 et éventuellement la mesure de niveau de sodium 92.
Plus précisément, le contrôleur 79 pilote les organes de contrôles 93 et 94 de manière à maintenir la pression de gaz dans le ciel du réservoir dans une fourchette de pression de gaz déterminée.
Le contrôleur 79 choisit cette fourchette de pression de gaz comme étant égale à la fourchette de pression à l’aspiration de l’organe de circulation plus la hauteur manométrique entre le niveau de sodium dans le réservoir 57 et l’aspiration de l’organe de circulation 63.
Si le niveau de sodium dans le réservoir est sensiblement constant ou change faiblement, le contrôleur 79 considèrera une hauteur manométrique sensiblement constante pour déterminer la fourchette de pression de gaz.
Dans le cas contraire, le contrôleur 79 utilise la mesure de niveau sodium 92 pour déterminer la hauteur manométrique entre le niveau de sodium dans le réservoir 57 et l’aspiration de l’organe de circulation 63.
En effet, la hauteur manométrique entre le niveau de sodium dans le réservoir 57 et l’aspiration de l’organe de circulation 63 varie avec le niveau de sodium dans le réservoir 57.
Le réservoir de stockage de sodium 57 est étanche vis-à-vis du gaz inerte et toutes les lignes débouchant dans le ciel du réservoir 57 sont équipées d’organe de coupure permettant d’interdire les fuites de gaz inerte vers ces lignes quand l’organe de circulation 63 est en fonctionnement.
Avantageusement, la ligne d’aspiration 69 est configurée pour se vider entièrement par gravité dans le réservoir de stockage de sodium 57.
En d’autres termes, la ligne d’alimentation 69 ne comportent pas de siphon, ou de portion en U, dans lequel le sodium métallique liquide pourrait stagner quand l’organe de circulation 63 est à l’arrêt.
Au contraire, quand l’organe de circulation 63 est à l’arrêt, tout le sodium contenu dans la ligne 69 revient par gravité dans la cuve de stockage 57.
De même, la ligne de retour 73 est configurée pour se vider entièrement par gravité dans le réservoir de stockage de sodium 57.
Notamment, la ligne d’aspiration 69 comprend une partie d’extrémité 95 orientée de manière à plonger dans le sodium métallique liquide contenu dans le réservoir de stockage de sodium 57 à travers une surface libre 97 du sodium métallique liquide.
En d’autres termes, la partie d’extrémité 95 de la ligne d’aspiration est un piquage 99 raccordé à la partie supérieure du réservoir 57 et plongeant dans le sodium métallique liquide. Ce piquage 99 est typiquement sensiblement vertical.
La sortie du sodium métallique liquide vers l’organe de circulation 63 se fait donc par le haut du réservoir de stockage 57 et non par le bas, ce qui contribue à réduire les risques de fuite du réservoir.
Selon un exemple de réalisation, la surface extérieure de la bague intérieure peut être sphérique convexe de façon à former une surface intérieure sphérique concave pour la bague extérieure lors de cette étape d’emboutissage.