INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation représenté sur les Figs. 1 et 3, le profilé formant la traverse supérieure comprend en outre une paroi supérieure 36 et une paroi inférieure 38 sensiblement parallèles à la paroi principale 30 et s’étendant respectivement au-dessus du flanc supérieur 32 et en-dessous du flanc inférieur 34. Plus particulièrement, la paroi supérieure 36 s’étend principalement selon la direction transversale et, dans une moindre mesure, dans la direction d’élévation à partir du bord libre du flanc supérieur 32. Ainsi, la paroi principale 30 et la paroi supérieure 36 s’étendent de part et d’autre du flanc supérieur 32 selon la direction longitudinale, la paroi supérieure 36 s’étendant au-dessus du flanc supérieur 32 selon la direction d’élévation. La paroi inférieure 38 s’étend principalement selon la direction transversale et, dans une moindre mesure, dans la direction d’élévation à partir du bord libre du flanc inférieur 34. Ainsi, la paroi principale 30 et la paroi inférieure 38 s’étendent de part et d’autre du flanc inférieur 34 selon la direction longitudinale, la paroi inférieure 38 s’étendant en dessous du flanc inférieur 34 selon la direction d’élévation. Selon le mode de réalisation dans lequel les montants latéraux 2 comprennent des deuxièmes saillies supérieures 24, celles-ci s’étendent en regard de la paroi inférieure 38 de la traverse supérieure 6 et sont soudées à cette paroi inférieure 38, ce qui améliore la robustesse de la fixation de la traverse supérieure 6 sur les montants latéraux 2, comme décrit précédemment. Comme représenté sur la , la soudure 39 entre la paroi inférieure 38 et une deuxième saillie supérieure présente par exemple une forme d’anneau ovale interrompue présentant une longueur sensiblement comprise entre 40 mm et 130 mm, de préférence entre 50 mm et 100 mm. On notera que, comme également représenté sur la , la paroi supérieure 36 peut également être soudée aux montants latéraux 2 par de de telles soudures 39.
Selon un mode de réalisation, la paroi supérieure 36 comprend en outre un pli transversal 42 s’étendant sans rupture d’une extrémité transversale à l’autre de la paroi supérieure 36 le long du bord supérieur de la paroi supérieure 36, à l’opposé du flanc supérieur 34. Un tel pli permet une transmission des efforts sans rupture d’inertie d’un montant latéral à l’autre ; notamment en cas de choc latéral sur un montant de sorte à transmettre l’énergie due au choc de ce montant à l’autre et ainsi limiter la déformation de l’armature. En outre, en cas de choc, les fourreaux 40 ou les tiges de l’appui-tête prennent appui contre le pli 42, ce qui empêche un déplacement brutal de l’appui-tête et ainsi évite au passager de subir un « coup du lapin ». Le pli 42 permet donc notamment de répondre de façon satisfaisante au test « whiplash » de la norme Euro NCAP.
Comme indiqué précédemment, l’armature 1 selon l’invention 1 présente un comportement particulièrement satisfaisant en cas de choc sur le véhicule. Plus particulièrement, l’armature permet de répondre de façon satisfaisante aux tests « far side » et « whiplash » de la norme Euro NCAP. Ainsi, l’armature permet de protéger un utilisateur du siège en cas de choc et de garantir un déploiement approprié d’un coussin gonflable de sécurité monté sur l’armature 1 sans déformation de l’armature portant le coussin gonflable
Appui-tête de siège de véhicule automobile L’invention concerne un appui-tête de siège de véhicule automobile.
Il est connu de réaliser un appui-tête de siège de véhicule automobile, ledit appui-tête comprenant :
une armature de montage sur un dossier dudit siège, ladite armature comprenant deux tiges parallèles s’étendant verticalement, un corps principal en matériau plastique moulé monté en coulissement sur lesdites tiges de manière à pouvoir adopter une pluralité de positions de réglage vertical, un premier dispositif de verrouillage dudit corps principal dans la position de réglage choisie, un corps secondaire en matériau plastique moulé monté en coulissement longitudinal sur ledit corps principal, de sorte que ledit corps secondaire puisse adopter une pluralité de positions de réglage longitudinal, un deuxième dispositif de verrouillage dudit corps secondaire dans la position de réglage choisie quand un choc est appliqué vers l’arrière sur ledit corps, une traverse commune de déverrouillage desdits dispositifs, ladite traverse étant montée en coulissement transversal sur ledit corps principal, ladite traverse présentant une extrémité pourvue d’un bouton permettant son actionnement en déverrouillage, de manière à libérer le coulissement desdits corps principal et secondaire, un premier moyen ressort de renvoi de ladite traverse en position de verrouillage.
Les agencements connus présentent généralement un coût important, lié notamment à l’utilisation de matériaux plastiques de hautes performances mécaniques pour réaliser les corps principal et secondaire.
L’utilisation de tels matériaux est en effet requise pour assurer un verrouillage robuste du corps secondaire dans sa position de réglage en cas de choc violent d’une tête de passager sur l’appui-tête, ceci afin d’en assurer la sécurité dudit passager.
L’invention a pour but de proposer un agencement apportant une grande robustesse de verrouillage du corps secondaire, et ceci même en cas d’utilisation de matériaux plastique de performances mécaniques médiocres comme le polyéthylène de haute densité (PEHD).
A cet effet, l’invention propose un appui-tête de siège de véhicule automobile, ledit appui-tête comprenant :
Tel qu’illustré sur la , dans un mode de réalisation non limitatif, le système de nettoyage 3 comprend : - le dispositif de détection 31, - l’unité de contrôle électronique 32, et - le dispositif de nettoyage 33.
Le dispositif de détection 31 est configuré pour détecter si ladite surface 200 à nettoyer dudit capteur 20 est sale (fonction illustrée sur la f1(31, 200)) et vérifier si elle est propre (fonction illustrée sur la f5(31, 200)).
L’unité de contrôle électronique 32 est configurée pour : - déclencher le compteur de nettoyage 21 si la surface 200 est sale (fonction illustrée sur la f2(32, 21)), - activer une phase de nettoyage primaire ph1 en fonction de paramètres de nettoyage p1 (fonction illustrée sur la f3(32, ph1, p1(D1, P1, T1, C1), - si ladite surface 200 à nettoyer est propre suite à ladite phase de nettoyage primaire ph1, réinitialiser ledit compteur de nettoyage 21 (fonction illustrée sur la f6(32, 21, 0)), - sinon incrémenter ledit compteur de nettoyage 21 (fonction illustrée sur la f8(32, 21, +1)), - si ledit compteur de nettoyage 21 est égal audit seuil primaire th1, activer une phase de nettoyage secondaire ph2 avec au moins un paramètre de nettoyage p1 modifié (fonction illustrée sur la f11(32, ph2, p1(D1, P1, T1, C1)), - si ladite surface 200 est propre suite à ladite phase de nettoyage secondaire ph2, réinitialiser ledit compteur de nettoyage 21 (fonction f6), sinon incrémenter ledit compteur de nettoyage 21 (fonction f8), - si ledit compteur de nettoyage 21 est inférieur à un seuil secondaire th2, activer ladite phase de nettoyage secondaire ph2 (fonction f11), et si ledit compteur de nettoyage 21 est égal audit seuil secondaire th2, réinitialiser ledit compteur de nettoyage 21 (fonction f6)), et exécuter une fonction de sécurisation f1 dudit véhicule 2 (fonction illustrée sur la f20(32, f1)).
L’unité de contrôle électronique 32 est en outre configurée pour : - désactiver ladite phase de nettoyage primaire ph1 (fonction illustrée sur la f21(32, ph1)) si ladite surface 200 est propre suite à ladite phase de nettoyage primaire ph1 ou si ledit compteur de nettoyage 21 est égal audit seuil primaire th1, , - désactiver ladite phase de nettoyage secondaire ph2 (fonction illustrée sur la f22(32, ph2)) si ladite surface 200 est propre suite à ladite phase de nettoyage secondaire ph2 ou si ledit compteur de nettoyage 21 est égal audit seuil secondaire th2.
Le dispositif de nettoyage 33 est configuré pour : - exécuter ladite phase de nettoyage primaire ph1 (fonction illustrée sur la f4(33, ph1, F1, p1)), - réitérer ladite phase de nettoyage primaire ph1 (fonction illustrée sur la f9(33, 21, th1, ph1)), - arrêter l’exécution de ladite phase de nettoyage primaire ph1 (fonction illustrée sur la f7(33, ph1)), - exécuter ladite phase de nettoyage secondaire ph2 (fonction illustrée sur la f11(33, ph2, F2, p1)), - réitérer ladite phase de nettoyage secondaire ph2 (fonction illustrée sur la f17(33, 21, th2, ph2)), - arrêter l’exécution de ladite phase de nettoyage secondaire ph2 (fonction illustrée sur la f19(33, ph2)).
Le dispositif de nettoyage 33 est configuré pour arrêter l’exécution de ladite phase de nettoyage primaire ph1 si l’une des deux conditions suivantes est vérifiée : si la surface 200 à nettoyer est propre suite à la phase de nettoyage primaire ph1 ou si ledit compteur de nettoyage 21 est égal audit seuil primaire th1.
Le dispositif de nettoyage 33 est configuré pour réitérer ladite phase de nettoyage primaire ph1 si les deux conditions suivantes sont vérifiées : si la surface 200 à nettoyer n’est toujours pas propre suite à la phase de nettoyage primaire ph1 et si ledit compteur de nettoyage 21 est inférieur au seuil primaire th1.
Le dispositif de nettoyage 33 est configuré pour arrêter l’exécution de ladite phase de nettoyage secondaire ph2 si l’une des deux conditions suivantes est vérifiée : si la surface 200 à nettoyer est propre suite à la phase de nettoyage secondaire ph2 ou si ledit compteur de nettoyage 21 est égal audit seuil secondaire th2.
Le dispositif de nettoyage 33 est configuré pour réitérer ladite phase de nettoyage secondaire ph2 si les deux conditions suivantes sont vérifiées : si la surface 200 à nettoyer n’est toujours pas propre suite à la phase de nettoyage secondaire ph2 et si ledit compteur de nettoyage 21 est inférieur au seuil secondaire th2.
Dans des modes de réalisation non limitatifs, l’unité de contrôle électronique 32 est embarqué ou non dans un capteur 20, ou est l’unité de contrôle électronique principale du véhicule automobile 2 qui s’occupe notamment du contrôle moteur, ou est une unité de contrôle électronique secondaire.
Bien entendu la description de l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus et au domaine décrit ci-dessus. Ainsi, le compteur de nettoyage 21 peut être décrémenté au lieu d’être incrémenté. Ainsi, à chaque changement de phase de nettoyage, le compteur de nettoyage 21 peut être réinitialisé. Dans ce cas, le seuil secondaire th2 est égal à 2 au lieu de 5 dans un mode de réalisation non limitatif.
Ainsi, l’invention décrite présente notamment les avantages suivants : - elle permet d’avoir une bonne efficacité de nettoyage tout en garantissant la sécurité des occupants du véhicule 2, - grâce à la comptabilisation du nombre de phase de nettoyage primaire ph1 ou de phase de nettoyage secondaire ph2 et la comparaison respectivement avec un seuil primaire th1 associé et un seuil secondaire th2 associé, elle permet de limiter la consommation en fluide de nettoyage F (que ce soir le fluide de nettoyage primaire F1 ou le fluide de nettoyage secondaire F2) et empêche que le ou les réservoirs de stockage 331 ne se vide trop vite, - grâce aux différents paramètres de nettoyage p1, elle permet un nettoyage plus ciblé et par conséquent plus efficace de la surface 200 à nettoyer, - c’est une solution peu coûteuse et facile à mettre en œuvre.
Système de freinage d’un véhicule comprenant un clip de liaison résistant La présente invention concerne un système de freinage d’un véhicule comprenant un clip de liaison résistant.
De façon générale, un système de freinage d’un véhicule comprend une pédale de frein comportant un bras de levier au bout duquel se trouve un patin d’actionnement, et une tige de poussée d’un amplificateur de freinage. La liaison entre cette pédale de frein et cet amplificateur de freinage est assurée par un clip permettant de relier le bras de levier de la pédale de frein à la tige de poussée de l’amplificateur. De cette manière, un conducteur de véhicule désirant effectuer une opération de freinage, va exercer une pression avec son pied sur le patin d’actionnement, entrainant un déplacement du bras de levier de la pédale de frein. Le déplacement de ce bras de levier va alors engendrer, grâce au clip de liaison, une translation de la tige de poussée pour le déclenchement de la phase de freinage.
Pour être performant un tel clip de liaison doit présenter un double niveau de sécurité, à travers la présence : - d’un axe de rotation destiné à traverser à la fois la tige de poussée et le bras de levier de la pédale, - d’une zone d’enserrement destinée à venir se refermer autour de la tige de poussée.
Les clips de liaison à double composante de sécurité et qui sont actuellement utilisés sur les véhicules, sont en métal. Or, un tel clip de liaison présente le double inconvénient d’alourdir le véhicule et de nécessiter une lubrification régulière.
Polyamide Selon un mode de réalisation, le composant amine ne comprend pas de dimère d’amines grasses.
De préférence, le composant amine ne comprend pas d’éthylènediamine (EDA). Les inventeurs ont avantageusement montré que les compositions polyamides présentaient de bonnes propriétés d’injection, de démoulage et confèrent aux articles moulés des propriétés mécaniques suffisantes, et ce malgré l’absence de l’éthylène diamine.
Le polyamide peut avoir une masse moléculaire moyenne en poids allant de 5 000 à 200 000 g/mol, de préférence de 10 000 à 150 000 g/mol, encore plus préférentiellement de 30 000 à 100 000 g/mol.
La masse moléculaire moyenne en poids (Mw) du polyamide peut être mesurée par chromatographie par perméation de gel (CPG).
Le ratio molaire -COOH / (-NH et/ou -NH 2 ) dans le polyamide peut aller de 0,95 à 1,30, de préférence de 0,98 à 1,20, préférentiellement de 1,00 à 1,15.
Le ratio molaire -COOH / (-NH et/ou -NH 2 ) entre les fonctions carboxyliques et les fonctions amines primaires et/ou secondaires, dont les teneurs sont exprimées en mg KOH/g, est déterminé par potentiométrie.
Le polyamide peut être terminé soit par un acide, soit par une amine ou par un mélange d’acide et d’amine. De préférence, le polyamide est terminé par un acide.
Le polyamide selon l’invention peut avoir un indice d’acide IA allant de 0,28 à 17 mg KOH/g, de préférence de 0,5 à 15 mgKOH/g, très préférentiellement de 1 à 12 mgKOH/g.
L'Indice d'Acide (IA), déterminé par potentiométrie selon la norme ASTM D 4662 et la norme ISO 2114, représente la quantité de groupes fonctionnels carboxyliques exprimé en milligrammes de potasse nécessaire pour neutraliser l'acidité de 1 gramme de polyamide (mg KOH/g) .
Selon un mode de réalisation, le polyamide est le produit de polycondensation d’un composant acide et d’un composant amine,
le composant acide comprenant, par mole de composant acide: - de 42 à 49 moles % de dimère(s) d’acides gras ;
- de 39 à 50 moles % de diacide(s) aliphatique(s) ;
- de 3 à 10 moles % de limiteur(s) de chaine ;
le composant amine comprenant, par mole de composant amine :
- de 25 à 40 moles % de diamine(s) cycloaliphatique(s) ; et
- de 55 à 75 moles % de diamine(s) aliphatique(s) comprenant de 3 à 12 atomes de carbone ;
Bien que cela ne soit pas représenté ici, chaque compartiment 100, 101 comporte un feutre de carbone qui sépare les membranes sélectives 105 ; 106 les unes des autres. Le feutre de carbone 8 inséré dans un des compartiments centraux 100, 101 du deuxième dispositif 2, comporte ainsi, sur chacune de ces faces principales, tournées vers la membrane sélective 105 ; 106, la couche absorbante 107 ; 108 qui correspond à cette membrane sélective 105 ; 106.
Lorsque les compartiments centraux ne comportent pas de feutre de carbone, il convient de déposer directement la couche adsorbante 107 ; 108 sur la membrane sélective correspondante 105 ; 106.
D’autre part, le deuxième dispositif 2 comprend, comme le premier dispositif 1 selon l’invention, un premier et deuxième circuits d’alimentation 21, 22 pour alimenter chaque compartiment 100, 101 avec le premier ou le deuxième fluide F1, F2. Il faut bien noter que puisque des échanges et adsorptions d’ions ont lieu au sein de chaque compartiment 100, 101 de chaque cellule 10 ; 20 lors de la circulation des fluides F1, F2, le fluide F3, F4, F5, F6 qui sort de chaque compartiment 100, 101 est différent du fluide F1, F2 qui y est entré, notamment parce que sa concentration en chacun des premier et deuxième ions prédéterminés y est différente.
Chaque circuit d’alimentation 21, 22 est équipé d’au moins une pompe 25 pour faire circuler chaque fluide F1, F2 dans chaque compartiment 100, 101.
En revanche, contrairement au premier dispositif 1, le deuxième dispositif n’a pas besoin de moyen de permutation pour permuter les fluides circulant dans chaque compartiment 100, 101. En effet, le même fluide « frais » (c’est-à-dire n’ayant subi encore aucun échange d’ions) entre en permanence dans chaque compartiment 100, 101 par l’entrée O E correspondante.
De manière classique en soi, le deuxième dispositif 2 selon l’invention comporte lui aussi, sur chaque circuit d’alimentation 21, 22, en amont des cellules 10 ; 20, une membrane de filtration (non représentée) qui permet d’éliminer les particules trop grosses et gênantes des fluides F1 et F2 afin que celles-ci ne bouchent pas les membranes sélectives 105 ; 106 ni les couches adsorbantes 107 ; 108.
Le deuxième dispositif 2 selon l’invention est mis en fonctionnement selon un procédé de production d’électricité classique des dispositifs à électrodyalyse inverse connus.
Selon ce procédé de production d’électricité connu, chaque compartiment est alimenté avec le premier fluide F1 ou le deuxième fluide F2, deux compartiments adjacents, séparés par une même membrane sélective, n’étant pas alimenté par le même fluide. Deux flux d’ions sont ainsi générés par le gradient de concentration entre les compartiments 100, 101 : un flux de cations (ici d’ions Na + ) est généré vers un des compartiments d’extrémité 101, tandis qu’un flux d’anions (ici d’ions Cl - ) est généré vers l’autre compartiment d’extrémité 100, comme le montrent les flèches traversant les membranes sélectives sur la . Les collecteurs 7 associés à ces compartiments d’extrémités génèrent ainsi, du fait de l’excès en cations (respectivement du déficit en cations) une réaction d’oxydo-réduction visant à rétablir l’équilibre des charges dans lesdits compartiments d’extrémité 100, 101, ce qui a pour conséquence de générer un flux d’électrons (donc un courant électrique) dans le circuit électrique 3, lequel courant électrique est récupéré par l’intermédiaire de la résistance R.
Maintenant que les deux dispositifs 1, 2 selon l’invention ont été décrits ainsi que leur mode de fonctionnement respectifs, nous allons nous attacher à donner un exemple précis de mise en œuvre du premier dispositif 1 selon l’invention et des résultats obtenus qui montrent que, grâce à la combinaison de la membrane sélective 105 et des deux couches adsorbantes 107 de part et d’autre de cette membrane sélective 105, les valeurs de potentiel de membrane ont doublé voire plus. Ce phénomène se passe sans changement majeur au niveau de la résistance interne Ri de la cellule 10, laquelle résistance interne Ri étant essentiellement liée à la perte de charge hydraulique due au fluide en circulation dans les compartiments. La densité de puissance surfacique obtenue est fortement maximisée (au moins d’un facteur 4) grâce à la cellule selon l’invention.
Plus précisément, dans cet exemple, on compare les résultats obtenus pour le premier dispositif 1 selon l’invention, et pour un dispositif à mélange capacitif, ne comportant pas les couches adsorbantes.
Le dispositif 1 selon l’invention comporte, dans cet exemple particulier : deux compartiments séparés par une membrane sélective aux ions sodium du type Nafion TM 211, présentant une épaisseur sèche de 25,4µm, une surface utile de 2,24cm², une conductivité moyenne de 0,1S.cm -1 . Chaque couche adsorbante est déposée sur le feutre de carbone, de part et d’autre de la membrane sélective, selon la technique décrite ci-dessus, et présente une épaisseur finale de 350µm. La membrane sélective est séparée de chaque collecteur d’une distance de 6mm, et le serrage des 8 écrous du dispositif est de 2N.m.
Le dispositif comparatif est en tout point identique au dispositif 1 selon l’invention, si ce n’est qu’il ne comporte pas les couches adsorbantes de part et d’autre de la membrane sélective.
On compare les tensions de circuit ouvert Eocv de la membrane sélective dans le dispositif selon l’invention et dans le dispositif comparatif. Les résultats sont donnés dans le tableau 1 suivant, sachant que la tension en circuit ouvert Eocv est mesurée selon la procédure suivante : des fluides dont la concentration en ion sodium Na + est différente circulent dans chaque compartiment (la concentration est donnée en Mol/L), alors que le circuit électrique est fermé. Le circuit électrique est ensuite ouvert, de sorte que les collecteurs sont déconnectés l’un de l’autre, et la circulation du fluide dans chaque compartiment est inversée. La chute de potentiel électrique Eddp du circuit ouvert est mesurée à l’aide d’un potentiomètre (VSP 200 Biologic). La tension en circuit ouvert Eocv correspond à la chute de potentiel électrique divisé par deux, selon l’équation suivante.
Dispositif comparatif Dispositif 1 selon l’invention Concentration de l’eau de mer (Mol/L) Concentration de l’eau douce de rivière (Mol/L) Gradient de concentration Eocv (mV) Eocv (mV) 5,1335 0,0017 3000 142 246,5 4,2779 0,0017 2500 134 244,5 1,7112 0,0017 1000 129,5 241 5,1335 0,0171 300 118 208,5 4,2779 0,0171 250 113,5 201,5 1,7112 0,0171 100 98 175 0,0171 0,0017 10 54,5 95 5,1335 1,7112 3 27 52,9
Il s’avère que la tension en circuit ouvert Eocv (donnée ici en millivolt) correspond aussi à la somme du potentiel de membrane Em et du potentiel des couches adsorbantes El, selon l’équation suivante.
Ainsi, il ressort du tableau 1 que, puisque la tension en circuit ouvert est bien supérieure dans le cas du dispositif 1 selon l’invention que dans le cas du dispositif comparatif, les couches adsorbantes permettent bien d’augmenter le potentiel de circuit ouvert global, donc, en quelque sorte de doper le potentiel de membrane Em. Cela permet de maximiser la puissance électrique susceptible d’être collectée par le dispositif selon l’invention.
Selon d’autres caractéristiques optionnelles du procédé, ce dernier peut inclure facultativement une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, seules ou en combinaison : Il comporte une étape de cure des blocs de béton compressés obtenus, de préférence dans une chambre de cure. Il comporte en outre une étape de chauffage, entre 20°C et 90°C, de préférence entre 40°C et 80°C, lors d’une étape de cure visant à faire durcir les blocs de béton compressés obtenus. L’étape de mélange comporte une extrusion du mélange.
Selon un troisième objet, l’invention porte sur une utilisation d’un bloc de béton compressé selon l’invention pour la réalisation d’ouvrages maçonnés ; en complément avec un mortier qui peut avantageusement être formulé à partir d’un liant à base d’argile crue, de façon préférée un liant comportant au moins 20% en poids d’argile cru tel que ceux définis dans les WO2020141285 et WO2020178538.
Selon un quatrième objet, l’invention porte sur un ouvrage maçonné comportant une pluralité de blocs de béton compressé selon l’invention.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre et en référence aux dessins annexés, donnés à titre illustratif et nullement limitatif. La représente un schéma d’un procédé de préparation d’un élément de construction selon l’invention, de préférence d’un bloc de béton compressé. La représente une illustration d’un premier bloc de béton compressé selon la présente invention. La représente une illustration d’un deuxième bloc de béton compressé selon la présente invention.
Des aspects de la présente invention sont décrits en référence à des organigrammes et / ou à des schémas fonctionnels de procédés, d'appareils (systèmes) et de produits de programme d'ordinateur selon des modes de réalisation de l'invention.