INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La couche organique permet avantageusement de réduire les risques d’endommagement mécanique du support.
Elle est particulièrement utile lorsqu’elle est appliquée sur des fibres ou des fils constituant des produits thermorésistants selon l’invention et qui sont destinés à être assemblés, par exemple sous la forme d’un tissu ou d’un non tissé. Elle limite en effet la casse desdites fibres et desdits fils et/ou le décollement des particules protectrices de la surface desdites fibres et desdits fils.
Selon un mode de réalisation, le copolymère à blocs selon l’invention consiste en au moins un bloc polyamide et au moins un bloc polyéther, caractérisé en ce que : - le bloc polyamide comporte au moins une unité de formule XDY, dans laquelle : XD désigne un motif issu de la m-xylylènediamine, la p-xylylènediamine et leurs mélanges, et de préférence la m-xylylènediamine et Y désigne un motif issu d’un diacide carboxylique aliphatique, linéaire ou ramifié, cycloaliphatique, ou aromatique comportant de 4 à 36 atomes de carbone ; - le bloc polyéther comprend des motifs d’oxyde d’éthylène, en une teneur supérieure ou égale à 20 % par rapport au poids total du copolymère ; - la teneur en motifs aromatiques est de 20 à 80 % par rapport au poids total du copolymère ; et - le copolymère présente un indice de réfraction supérieur ou égal à 1,51.
Selon certains modes de réalisation, le copolymère selon l’invention est un copolymère à blocs comprenant trois types de blocs différents (nommé « tribloc » dans la présente description de l’invention), qui résultent de la condensation de plusieurs des blocs. Ledit tribloc peuvent être les copolyétheresteramides, les copolyétheramideuréthanes, dans le(s)quel(s) : - le pourcentage massique en blocs polyamide est supérieure à 10% ; - le pourcentage massique en blocs PEG est supérieur à 50% ; sur la masse totale de tribloc.
Le copolymère selon l’invention présente un indice de réfraction supérieur ou égal à 1,51, de préférence supérieur ou égal à 1,52, de préférence supérieur ou égal à 1,53 et encore de préférence supérieur ou égal à 1,55. Par exemple l’indice de réfraction peut être de 1,51 à 1,52 ; ou de 1,52 à 1,54 ; ou de 1,54 à 1,56 ; ou de 1,56 à 1,58 ; ou de 1,58 à 1,60 ; ou de 1,60 à 1,62 ; ou de 1,62 à 1,64 ; ou de 1,64 à 1,66 ; ou de 1,66 à 1,68 ; ou de 1,68 à 1,70. L’indice de réfraction peut être mesuré de manière connue à l’aide d’un réfractomètre d’Abbe.
La masse molaire moyenne en nombre des blocs polyamides dans le copolymère PEBA peut valoir par exemple de préférence de 400 à 10000 g/mol, plus préférentiellement de 500 à 10000 g/mol. Dans des modes de réalisations, la masse molaire moyenne en nombre des blocs polyamides dans le copolymère PEBA vaut de 400 à 500 g/mol, ou 500 à 600 g/mol, ou de 600 à 1000 g/mol, ou de 1000 à 1500 g/mol, ou de 1500 à 2000 g/mol, ou de 2000 à 2500 g/mol, ou de 2500 à 3000 g/mol, ou de 3000 à 3500 g/mol, ou de 3500 à 4000 g/mol, ou de 4000 à 5000 g/mol, ou de 5000 à 6000 g/mol, ou de 6000 à 7000 g/mol, ou de 7000 à 8000 g/mol, ou de 8000 à 9000 g/mol, ou de 9000 à 10000 g/mol.
La masse molaire moyenne en nombre des blocs polyéthers peut valoir de préférence de 100 à 3000 g/mol, plus préférentiellement de 200 à 3000 g/mol. Dans des modes de réalisations, la masse molaire moyenne en nombre des blocs polyéthers vaut de 100 à 200 g/mol, ou de 200 à 500 g/mol, ou de 500 à 800 g/mol, ou de 800 à 1000 g/mol, ou de 1000 à 1500 g/mol, ou de 1500 à 2000 g/mol, ou de 2000 à 2500 g/mol, ou de 2500 à 3000 g/mol.
La masse molaire moyenne en nombre peut être fixée par la teneur en limiteur de chaine. Elle peut être calculée selon la relation :
M n = n monomère x MW motif de répétition / n limiteur de chaîne + MW limiteur de chaîne
Dans cette formule, n monomère représente le nombre de moles de monomère, n limiteur de chaîne représente le nombre de moles de limiteur diacide en excès, MW motif de répétition représente la masse molaire du motif de répétition, et MW limiteur de chaîne représente la masse molaire du diacide en excès.
Des protocoles de mesure de Mn sont détaillés dans l’article « Synthesis and characterization of poly(copolyethers-block-polyamides) - II. Characterization and properties of the multiblock copolymers », Maréchal et al., Polymer, Volume 41, 2000, 3561–3580.
De manière avantageuse, le copolymère PEBA a une dureté Shore D supérieure ou égale à 30. Les mesures de dureté peuvent être effectuées selon la norme ISO 7619-1.
Avantageusement, le copolymère présente une viscosité inhérente comprise entre 0,6 et 2 ; de préférence comprise entre 0,6 et 1,5 ; de préférence entre 0,8 et 1,4.
Dans la présente description, la viscosité inhérente est mesurée à une concentration en polymère de 0,5% en poids en solution dans du métacrésol sur le poids total de la solution, à 20°C, au moyen d’un viscosimètre Ubbelohde.
Le copolymère PEBA décrit ci-dessus peut être utilisé comme additif antistatique dans une composition (par exemple dans une composition comprenant une matrice de polymère thermoplastique) afin d’améliorer les propriétés antistatiques de ladite composition.
Composition polymérique transparente antistatique Par « composition transparente », on entend une composition présentant une transmittance au moins égale à 88% selon la norme ASTM D1003 - 97 / ISO 13468, et de Haze inférieur à 15%, de préférence inférieur à 10%, de préférence inférieur à 5%, selon la norme ASTM D1003 - 97, ces 2 propriétés étant mesurées à 560 nm sur plaque de 2 mm d’épaisseur.
Par « composition antistatique », on entend une composition dont la résistivité superficielle (ou surfacique) est inférieure à 10 12 ohm/carré mesurée selon la norme ASTM D257.
Les bords d’attaque et de fuite de la pale 9 peuvent en effet dépasser la plateforme (circulaire) au niveau du pied de la pale. La plateforme circulaire est solidaire/tourne avec la pale 9, mais le support annulaire 24 et la paroi de la nacelle 5 sont fixes. Cela implique que des fuites d’air non souhaitées peuvent exister entre les pales et la paroi de la nacelle au niveau du BA et du BF, en pied de pale.
Plusieurs géométries ou motifs de dents des ondulations peuvent individuellement ou en combinaison être utilisés au bord d’attaque et/ou bord de fuite des pales 9,6 : dents de forme sinusoïdale, carrée, rectangulaire, des fentes/rainures, etc… L’intérêt d'utiliser plusieurs motifs est de diminuer la corrélation des sources de bruit le long des BA et/ou BF, ce qui doit favoriser la réduction de bruit ; voir les informations fournies par ailleurs sur les angles γ, β1, β2 et les formes des ondulations, telles que les formes arrondie 81 ou elliptique 79 présentées ci-après.
Suivant l’une au moins parmi les caractéristiques suivantes : motif (ou géométrie), amplitude, espacement, positionnement radial des ondulations le long de l’envergure, des ondulations pourraient varier (être différentes) entre les différentes pales 90,60 d'une même hélice (amont et/ou aval) et/ou entre au moins certaines des pales de la première série de pales 9 et au moins certaines des pales 6 de la deuxième série de pales. Cela permettrait de définir plusieurs familles de pales avec par exemple des motifs géométriques différents. On pourrait donc faire varier comme géométrie pour une ou plusieurs pales, la corde, la cambrure, l'épaisseur maximale, ... afin de définir une hélice 9,6 avec des pales 90,60 hétérogènes. Un intérêt d'utiliser plusieurs motifs de géométries différentes au niveau du bord d'attaque de chaque pale 90 et/ou 60 est de diminuer la corrélation des sources de bruit. Cela peut être particulièrement intéressant si la solidité de l'hélice 9 ou 6 est grande ou si la taille des structures tourbillonnaires est importante.
Par ailleurs, l’intérêt d'utiliser plusieurs des motifs géométries différents au niveau du bord de fuite de l'hélice amont est d'améliorer le mélange des sillages.
La recherche d’une réduction du bruit peut aussi être associée à d’autres considérations. L’ordre ci-après de ces considérations n’est pas lié à leur importance.
Première considération : On pourra chercher à assurer la tenue mécanique améliorée des pales 90 et/ou 60, en fonctionnement nominal de la turbomachine, et en cas d'ingestion d'oiseaux. Les efforts mécaniques sur les pales présentant des ondulations de BA/BF pourrait être supérieurs à un cas de référence ayant des BA/BF lisses. Pour alors améliorer la tenue mécanique des pales présentant des ondulations, il est proposé : - que chaque pale 90,60 à ondulations de la première série de pales 9 et/ou de la deuxième série de pales 6 présente une épaisseur maximale (repérée e ) entre la face d’intrados 55 et la face d’extrados 57, et - que, sur les pales, l’épaisseur maximale des pales se situe près du pied 53 de pale, à une distance inférieure à 0.1x(Re - Ri) à partir de l’extrémité de connexion 53 (extrémité située au rayon Ri). Voir coupe AA’ et BB’ figures 7, 32 et 33.
Deuxième considération : On pourra chercher à assurer un rapport de moyeu qui varie dans une plage permet de garantir un bon compromis entre les besoins aérodynamiques (pales grandes --> Ri/Re faible) et les besoins d'intégrations de systèmes annexe dans le moyeu, c’est-à-dire sous la surface 50 (dispositif permettant la variation de calage calage des pales, canalisations d'huile et d’air, etc... --> Ri/Re grand).
Aussi est-il proposé que chaque pale 90 et/ou 60 à BA et/ou BF ondulé de la première série de pales et/ou de la deuxième série de pales puisse présenter un rapport Ri/Re de moyeu-à-extrémité libre tel que Ri/Re est compris entre 0.10 et 0.50.
Troisième considération : On pourra chercher à améliorer la tenue mécanique des pales, notamment en cas d'ingestion d'oiseaux.
Aussi est-il proposé que les ondulations, telles que 93 ou 63, présentent, par pale ou sur une au moins desdites pales 9 ou 6, une amplitude h(r) (qui peut être maximale) entre un sommet 635 et un creux 634 adjacents, telle que : 0.0005xCmax ≤ h(r) ≤ 0.5xCmax, où : - Cmax est la corde maximale de la pale, et - h(r) correspond ici à la différence (si nécessaire maximale) de corde C entre un profil au niveau d’un sommet 635 et un profil au niveau d’un creux 634 adjacents, dans la direction de l’envergure (L) de la pale, ou radialement à l’axe longitudinal central (X).
Les figures 13 à 26 sont conformes à cela.
Amplitude (hr, tel que h1,h2..) a sinon aussi pour sens : profondeur des ondulations entre le sommet et le fond de la dent considérée, voir la pour une illustration dont on appliquera le principe aux à 26. Des ondulations, telles que 93,63, trop profondes pourraient avoir un impact négatif sur la performance aérodynamique des pales et présenter des difficultés pour la tenue mécanique des pales en cas d’ingestion d’oiseaux.
Quatrième considération : On pourra chercher à adapter la géométrie des ondulations en fonction des caractéristiques locales de l'écoulement gazeux.
Ainsi, pourra t’on utilement prévoir : - que les ondulations 93,63 au bord d’attaque 61 et au bord de fuite 91 présentent des géométries ou motifs différents entre elles, et/ou - que les ondulations 93 de certaines des pales de la première série de pales 9 soient différentes des ondulations 63 de certaines des pales de la deuxième série de pales 6.
Dans le cas par exemple d’ondulations de bord de fuite, leur amplitude et espacement pourraient utilement être dimensionnées par les grandeurs turbulentes de la couche limite au bord de fuite de la pale, où par exemple les ondulations pourraient être définies en fonction de la longueur de corrélation spatiale des fluctuations de pression pariétale le long du bord de fuite ou en fonction de l’épaisseur de couche limite. Dans le cas d’ondulations de bord d'attaque, leur amplitude et espacement serait dimensionnés par les grandeurs aérodynamiques de l'écoulement incident (turbulence atmosphérique, sillages de pales à l'amont, ...). Dans ce cas, l'un des paramètres dimensionnants favorable pourra être l'échelle intégrale de la turbulence.
Aussi est-il proposé que, comme illustré en exemple figures 14,19,20 (où les amplitude et espacement, h(r) et λ(r), peuvent être compris à partir de l’illustration de la ), sur certaines au moins des pales 90 et/ou 60, les ondulations présentent une amplitude, h(r), et un espacement entre deux sommets successifs d’ondulation, λ(r), qui varie(nt). Il convient de noter que h(r) et λ(r) peuvent être des fonctions définies par morceaux le long de l’envergure L de la pale 90,60 en fonction de la position radiale, r.
- les carboxylates d’éther d’alkyle (en C 6 -C 24 ), de préférence les carboxylates d’éther d’alkyle (en C 12 -C 20 ) ;
- les acides carboxyliques d’éther d’alkyle (en C 6 -C 24 ) (amido) polyoxyalkylénés et leurs sels, en particulier ceux comprenant de 2 à 50 groupes oxyde d’alkylène et en particulier oxyde d’éthylène ;
- les acyltaurates en C 6 -C 24 et notamment en C 12 -C 20 ;
- les acylglutamates en C 6 -C 24 et notamment en C 12 -C 20 ;
- les carboxylates en C 12 -C 20 ;
- acylglycinates en C 6 -C 24 et notamment en C 12 -C 20 ;
Tensioactifs non ioniques Ils peuvent être choisis parmi les alcools, les α-diols et les alkylphénols (en C 1 - 20 ), ces composés étant polyéthoxylés et/ou polypropoxylés et/ou polyglycérolés, le nombre de groupes oxyde d’éthylène et/ou oxyde de propylène pouvant aller de 1 à 100, et le nombre de groupes glycérol pouvant aller de 2 à 30 ; ou bien ces composés comprenant au moins une chaîne grasse comportant de 8 à 30 atomes de carbone et notamment de 16 à 30 atomes de carbone.
On peut également citer les condensats d’oxyde d’éthylène et d’oxyde de propylène avec des alcools gras ; les amides gras polyéthoxylés ayant de préférence de 2 à 30 motifs oxyde d’éthylène, les amides gras polyglycérolés comprenant en moyenne de 1 à 5, et notamment de 1,5 à 4, groupes glycérol ; les esters d’acides gras polyéthoxylés de sorbitan contenant de préférence de 2 à 40 motifs oxyde d’éthylène, les esters d’acides gras de saccharose, les esters d’acides gras polyoxyalkylénés et de préférence polyoxyéthylénés contenant de 2 à 150 moles d’oxyde d’éthylène, incluant les huiles végétales oxyéthylénées, les dérivés de la N-(alkyl en C 6 - 24 )glucamine, les oxydes d’amine tels que les oxydes de (alkyl en C 10 - 14 )amine ou les oxydes de N-(acyl en C 10 - 14 )aminopropylmorpholine.
On peut également citer les tensioactifs non ioniques de type alkyl(poly)glycoside, représentés notamment par la formule générale suivante :
R 1 O-(R 2 O) t -(G) v
- R 1 représente un radical alkyle ou alcényle, linéaire ou ramifié, comprenant 6 à 24 atomes de carbone et notamment 8 à 18 atomes de carbone, ou un radical alkylphényle dont le radical alkyle, linéaire ou ramifié, comprend 6 à 24 atomes de carbone et notamment 8 à 18 atomes de carbone ;
- R 2 représente un radical alkylène comprenant 2 à 4 atomes de carbone,
- G représente un motif sucre comprenant 5 à 6 atomes de carbone,
- t désigne une plage allant de 0 à 10 et de préférence de 0 à 4,
Il devient alors possible d’agencer l’installation 55 sur un seul niveau.
Dans l’installation illustrée sur la , les équipements sont agencés sur deux niveaux. Le réservoir de stockage de sodium 3 et le réservoir de vidange et de stockage de la solution aqueuse 47 sont disposés au niveau du sol, la cuve de réaction 19 étant située à un niveau supérieur.
En conséquence, le coût du Génie Civil pour l’installation de destruction de sodium 55 de la est réduit.
L’unité d’alimentation en gaz inerte 75 comporte une ligne 162 raccordée au ciel de la cuve de réaction 59. Cette ligne est prévue pour inerter la cuve de réaction et le circuit de traitement de l’hydrogène, avant démarrage de l’installation.
L’installation 55 comporte encore un circuit 163 alimentant le serpentin 132 en eau réfrigérée. Le circuit 163 est raccordé à un groupe froid 165.
Une variante de l’installation 55 va maintenant être décrite, en référence à la . Seuls les points par lesquels l’installation de la se différencie de l’installation de la seront détaillés ci-dessous.
Les éléments identiques ou assurant la même fonction seront désignés par les mêmes références.
Dans la variante de la , la sortie de solution aqueuse 121 de la cuve de réaction 59 n’est pas une sortie par débordement. La sortie de solution aqueuse 121 est noyée, et débouche sous un niveau nominal de solution aqueuse dans la cuve de réaction 59.
Typiquement, la sortie de solution aqueuse 121 est un piquage, ménagé dans une paroi latérale 173 de la cuve de réaction 59, sous le niveau nominal de solution aqueuse.
Dans ce cas, la cuve de réaction 59 comprend avantageusement une mesure de niveau de solution aqueuse 175. Cette mesure de niveau est de tout type adapté. Elle mesure le niveau de solution aqueuse dans la cuve de réaction 59. Elle transmet les valeurs mesurées au contrôleur 79.
La ligne de vidange 120 comprend par ailleurs un organe d’obturation réglant 177.
L’organe d’obturation 177 est intercalé sur la ligne de vidange 120, et permet de moduler la section de passage offerte à la solution aqueuse circulant dans la ligne de vidange 120.
L’organe d’obturation 177 est par exemple une vanne réglante.
Le contrôleur 79 pilote l’organe d’obturation 177 en utilisant les valeurs de niveau mesurées par la mesure de niveau 175. Le contrôleur 79 pilote l’organe d’obturation 177 pour maintenir le niveau de solution aqueuse dans la cuve de réaction 59 dans une fourchette prédéterminée.
Quand le niveau de solution aqueuse est dans la fourchette prédéterminée, la sortie de solution aqueuse 121 est noyée.
En conséquence, il n’est pas nécessaire de raccorder le réservoir de vidange 119 à l’unité d’alimentation en gaz inerte 75. Il n’est pas nécessaire non plus de raccorder le réservoir de vidange 119 à l’unité de traitement des gaz 141.
Avantageusement, la susdite plaque chauffante présente, à sa surface en contact avec le susdit premier cordon, une température comprise entre 60°C et 80°C.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le susdit polymère, lors de sa sortie de la buse, présente une température comprise entre 200°C et 235°C.
Selon un aspect important de l’invention, avantageusement, les cordons de polymère sont délivrés à une vitesse variant entre 50 et 90 millimètres par seconde.
Très avantageusement, selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le polymère consiste en de l’acide polylactique (PLA).
L’attelle orthopédique selon l’invention est avantageusement en PLA, recyclable et biodégradable, parfaitement adapté pour un contact prolongé avec la peau.
De préférence, ledit procédé comprend une étape ultérieure de thermoformage des deux coques pendant laquelle on installe les deux coques autour du membre du patient et on chauffe au moins une portion d’au moins une des deux coques à une température comprise entre 50°C et 70°C, de préférence entre 55°C et 65°C, de manière à modifier la forme de ladite portion tout en restant dans les susdites limites circonférentielles des deux coques.
Selon un aspect particulièrement intéressant de l’invention, au cours de la susdite étape ultérieure de thermoformage, la chauffe de ladite portion dure entre 1 et 4 minutes, de préférence entre 2 et 3 minutes.
La présente invention se rapport également à un système de fabrication d’une attelle orthopédique, l’attelle étant constituée de deux coques alvéolaires non identiques en plastique, les deux coques s’étendant sensiblement longitudinalement et étant destinées à envelopper partiellement un membre d’un patient, les coques étant reliées entre elles par une pluralité d’attaches réglables.
Le système est remarquable en ce qu’il comprend : un appareil de numérisation du membre du patient autour duquel l’attelle orthopédique est destinée à être installée, l’appareil de numérisation comportant des capteurs tridimensionnels placés sur le membre du patient pour définir les limites circonférentielles de chacune des deux coques de l’attelle dans un fichier numérisé représentatif de la forme et des dimensions des deux coques de l’attelle ; une plaque chauffante ; une machine d’impression additive simultanée des deux coques, à partir du susdit fichier numérisé, comportant une buse pour la délivrance de cordons de polymère à disposer les uns sur les autres à partir d’un premier cordon disposé sur la plaque chauffante de manière à former verticalement lesdites deux coques.
Enfin, la présente invention concerne une attelle orthopédique, obtenue par le procédé succinctement présenté ci-dessus ou par le système de fabrication susmentionné, l’attelle étant constituée de deux coques alvéolaires non identiques en plastique, les deux coques s’étendant sensiblement longitudinalement et étant destinées à envelopper partiellement un membre d’un patient, les coques étant reliées entre elles par une pluralité d’attaches réglables, dans laquelle aucune section transverse des coques n’entourent complètement la section correspondante du membre du patient, les deux coques étant en une matière identique, avantageusement en polymère d’acide polylactique (PLA).
Douzième considération : On pourra chercher à limiter le poids des pales 90 et/ou 60.
Aussi est-il proposé, comme illustré en exemple sur plusieurs des figures 13 et suivantes, que le capot de renfort 73 de la pale occupe moins de 50% du volume total de la pale, et de préférence, moins de 25% du volume total de la pale.
Treizième considération :
On pourra chercher à augmenter la tenue mécanique du bord d'attaque et/ou bord fuite présentant des ondulations. En effet, les dents/ondulations peuvent présenter des sommets particulièrement allongés ( ) ou pointus ( ).
Aussi est-il proposé, comme illustré en exemple sur plusieurs des figures 13 et suivantes, que la protection le bord d’attaque et/ou bord de fuite et/ou tête de pale 90 et/ou 60 (extrémité libre 51) soit fabriquée en métal, avec capot de renfort 73 intégré ou rapporté par fixation amovible ou non, titane ou alliage de titane, acier, nickel ou alliage de nickel, acier inoxydable.
Quatorzième considération : On pourra chercher à augmenter la résistance à la fissuration d’une pale renforcée par un renfort métallique 73 comportant les ondulations.
Aussi est-il proposé que le renfort métallique 73 amovible et comportant les ondulations soit rapporté sur la pale en matériau composite 71 par collage en utilisant une colle époxy. La colle peut être renforcée en nodules thermoplastiques ou élastomériques. Ce mode d’assemblage est pertinent pour un assemblage métal/composite.
On peut aussi utiliser, en complément ou alternative, un mode d’assemblage par la géométrie, par exemple : insert métallique 73 à forme localement en queue d’aronde et cavité de forme complémentaire dans le composite 71, ou inversement. L’avantage réside alors dans la possibilité de changer uniquement le renfort métallique 73 (amovible) en cas de dommage causé par un impact oiseau ou par érosion.
Qu’il y ait un renfort métallique 73 ou une pale 90 ou 60 uniquement matériau composite, les ondulations pourront aussi être réalisées par un procédé d’usinage mécanique, forge ou fonderie (si métallique), fabrication additive ou même usinage chimique.
Quinzième considération : On pourra chercher à limiter les endroits présentant des ondulations au juste besoin pour maximiser le gain acoustique en minimisant l'impact sur l'aérodynamique (rendement) et mécanique (tenue en cas d'ingestion d'oiseaux, érosion, etc...).
Aussi est-il proposé que les ondulations, au BA et/ou BF, ne soient pas en une seule partie/longueur mais occupent plusieurs régions du BA et/ou BF séparées par des zones avec un BA et/ou BF lisse, comme illustré en exemple sur les figures 14, 15, 21, 22 en particulier.
Seizième considération : On pourra aussi chercher à définir une zone de raccordement entre la (les) partie(s) lisse(s) et celles à ondulations, ce qui est intéressant d'un point de vue aérodynamique et mécanique.
Aussi est-il proposé, sur certaines au moins des pales 90,60 : - qu’une première partie du bord d’attaque et/ou du bord de fuite, tel que 61 et/ou 91, soit lisse, sans ondulation, comme le long des zones 95 et/ou 65 des pales 90,60, et notamment à proximité du pied de pale, donc à une distance inférieure à 0.1x(Re - Ri) à partir de l’extrémité de connexion 53,