INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le document WO 2015/128736, le dispositif de guidage, illustré en figures 1 et 2, repose sur une détermination d’une profondeur et d’un axe idéaux de pénétration, à partir de deux repères morphologiques déterminés : un creux osseux situé sous l’oreille, et le point situé entre les prémolaires maxillaires. Le praticien n’a plus besoin d’estimer quoi que ce soit : il positionne l’appareil sur deux repères, fait pénétrer l’aiguille jusqu’au contact osseux ou jusqu’à ce que la seringue arrive en butée contre le dispositif, et l’injection aura lieu à l’endroit attendu par rapport au premier repère.
Toutefois, cette technique laisse trois libertés au praticien qui risquent de déplacer le point d’injection de plusieurs millimètres, et donc de réduire l’efficacité de cette injection. D’une part, la pression exercée par l’appareil sur la peau du patient au niveau de l’oreille aplatit plus ou moins la peau, déplaçant l’appareil - donc le point d’injection - dans un axe parallèle à la branche 22. D’autre part, si le praticien exerce une pression dans un axe perpendiculaire au plan de projection utilisé et attendu, il risque de déplacer le point d’injection dans un tel axe, donc vers le haut ou le bas de la tête du patient. Enfin, la rotation du dispositif de guidage autour de l’axe formé par ces deux repères déplace le point d’injection. Or souvent, le praticien a tendance à plaquer la branche contre le menton du patient. Chaque degré de liberté peut déplacer le point d’injection de 3 à 5 millimètres et donc fortement réduire l’efficacité de l’appareil.
L’invention vise à remédier aux inconvénients de l’état de la technique ci-dessus, en particulier la sécurisation du positionnement du dispositif de guidage.
A cet effet, il est prévu, selon l'invention, un dispositif de guidage d’une seringue comprenant un embout retro-mandibulaire, un tube de guidage d’une seringue et un système de connexion entre l’embout rétro-mandibulaire et le tube de guidage, et comportant en outre un moyen de préhension ménagé sur le système de connexion.
Avantageusement, mais facultativement, le dispositif de guidage selon l’invention comporte au moins l’une des caractéristiques techniques suivantes : le moyen de préhension est une languette s’étendant en saillie du système de connexion, notamment la languette étant plane agencée dans un plan parallèle d’un plan du dispositif de guidage ; le système de connexion comprenant un premier bras de connexion portant à une extrémité l’embout rétro-mandibulaire, le moyen de préhension est ménagé à une autre extrémité du premier bras de connexion ; le moyen de préhension est dans le prolongement du premier bras de connexion, le moyen de préhension forme un angle compris entre 0° et 80° avec le premier bras de connexion ; le moyen de préhension forme un angle de l’ordre de 20° avec le premier bras de connexion ; le système de connexion comprenant un deuxième bras de connexion relié au premier bras de connexion, le moyen de préhension est ménagé en saillie du deuxième bras de connexion à distance d’une jonction entre les premier et deuxième bras de connexion ; le dispositif comporte deux méplats ménagés sur le tube de guidage ; les méplats sont parallèles à un plan du dispositif de guidage ; et les méplats sont symétriques par rapport au plan du dispositif de guidage.
brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence aux figures annexées, qui illustrent : est une vue en perspective d’un dispositif de guidage d’une seringue selon l’art antérieur ; est une vue de dessus du dispositif de guidage de l’art antérieur illustré à la ; est une vue de dessus d’un premier mode de réalisation d’un dispositif de guidage de seringue selon l’invention; est une vue de dessus d’un deuxième mode de réalisation d’un dispositif de guidage d’une seringue selon l’invention; et, est une vue partielle en coupe selon V-V du dispositif de guidage d’une seringue selon l’invention.
description detaillee d’un mode de réalisation Dans un premier temps, en référence aux figures 1 et 2, nous allons décrire un dispositif de guidage d’une seringue 10 selon l’art antérieur et sur lequel se basent les dispositifs de guidage d’une seringue selon l’invention.
Le dispositif de guidage 10 de l’art antérieur comprend un embout rétro-mandibulaire 12 et un tube de guidage 14. L'embout rétro-mandibulaire 12 permet à un utilisateur de positionner le dispositif de guidage 10 en contact avec une région faciale relative à la mandibule d’un patient. L’embout rétro-mandibulaire 12 peut avoir n'importe quelle forme ou taille appropriée. Ici, par exemple, cette forme est globalement sphérique.
Le tube de guidage 14 est agencé de sorte à recevoir une seringue (non représentée) au moins à coulissement et à la maintenir en place. Il est à noter que les dispositifs de guidage selon l’invention basés sur le dispositif de guidage 10 ne sont pas limités à un élément de guidage en forme de tube. Tout élément de guidage capable de recevoir et de maintenir la seringue peut être utilisé.
Le tube de guidage 14 comprend un orifice d'entrée 16 et un orifice de sortie 18. La seringue peut passer ou avancer, au moins à coulissement, à travers le tube de guidage 14. L'orifice d'entrée 16 sert de point d'entrée pour la seringue. Après son entrée, la seringue peut passer ou avancer à travers le corps du tube de guidage 14. Dans un exemple, une ou plusieurs parties de la seringue (par exemple, l'aiguille d’injection) peuvent passer par l'orifice de sortie 18.
D’autre part, le tube de guidage 14 comprend un mécanisme d’arrêt 19 agencé de sorte à maintenir la seringue de telle sorte que, pendant une anesthésie dentaire, son aiguille soit située à une distance prédéterminée, par exemple comprise entre environ 7 mm et environ 25 mm, du bord postérieur de la branche mandibulaire. Par exemple, le mécanisme d’arrêt 19 est une butée formée de sorte à arrêter un avancement de la seringue, passant à travers le tube de guidage 14, en un point prédéterminé de la seringue. Par exemple, l'orifice de sortie 18 présente un diamètre réduit par rapport à un diamètre de l'orifice d'entrée 16 de sorte que l’extrémité du corps de la seringue vienne en appui sur l’orifice de sortie 18 du tube de guidage 14.
Tout mécanisme d'arrêt ou de verrouillage, connu de la personne de l’art, capable d'arrêter l'avancée de la seringue traversant le tube de guidage 14 à une distance prédéterminée, peut être utilisé. Des exemples de tels mécanismes comprennent, mais sans s'y limiter, une charnière et un bouton.
L’invention vise notamment à résoudre le problème de la morbi-mortalité liée à la préparation artérielle à la greffe rénale par chirurgie ouverte de type pontage.
L’invention vise à résoudre un ou plusieurs de ces inconvénients. L’invention porte ainsi sur une prothèse pour endopontage en attente d'une future anastomose, comportant :
-une paroi étanche formant un conduit entre des premier et deuxième orifices, respectivement positionnés au niveau de premier et deuxième tronçons de la paroi étanche ;
- un premier stent solidaire de la paroi étanche et ceinturant la paroi étanche au niveau du premier tronçon ;
-un deuxième stent solidaire de la paroi étanche et ceinturant la paroi étanche au niveau du deuxième tronçon ;
-la paroi étanche comportant un tronçon intermédiaire entre les premier et deuxième tronçons, le tronçon intermédiaire étant constitué de première et deuxième faces s'étendant sur des portions angulaires respectives ;
-un troisième stent solidaire de la première face du tronçon intermédiaire de la paroi étanche, le troisième stent s'étendant sur toute la portion angulaire de la première face, la deuxième face du tronçon intermédiaire étant dépourvue de stent.
Selon une variante, la hauteur des premier et deuxième tronçons s'étend respectivement sur au moins 20 mm, de préférence 40 mm.
Selon encore une variante, le tronçon intermédiaire s'étend sur une hauteur d'au moins 20mm.
Selon une autre variante, ledit troisième stent s'étend sur toute la hauteur de la première face.
Selon encore une autre variante, ledit troisième stent s'étend sur toute la portion angulaire de la première face.
Selon une variante, ledit troisième stent traverse au moins 4 fois une section transversale dans le tronçon intermédiaire.
Selon une autre variante, la portion angulaire de la deuxième face s'étend sur un angle compris entre 90° et 200°.
Selon encore une variante, la paroi étanche présente un diamètre compris entre 8 et 35 mm.
Selon une autre variante, la hauteur de la paroi étanche est inférieure à 200 mm.
A un instant t'7, correspondant à l'instant t'0+Dmax, le module NFC, les circuits et composants du dispositif 100 commandés par le module NFC, et la carte 105 sont prêts à recevoir les instructions et commandes Data du champ radiofréquence.
Un avantage de ce mode de réalisation est que grâce à la présence du détecteur de tension 305 du circuit d'alimentation de la carte 105 (décrit en relation avec la ), le module NFC peut démarrer ledit circuit d'alimentation sans nécessiter le démarrage des logiciels du dispositif 100. Dans certains cas, cela permet de démarrer le module NFC et la carte 105 dans une durée inférieure à Dmax, c'est-à-dire dans un exemple de réalisation dans une durée inférieure à 5 ms. Plus généralement, ce mode de réalisation permet un démarrage plus rapide du module NFC et des circuits et composants qu'il commande.
De plus, ce mode de réalisation peut être adapté à l'alimentation de l'élément sécurisé 106 du dispositif 100. En effet, comme pour la ou les cartes 105, le module NFC peut être adapté à commander le démarrage de l'alimentation de l'élément sécurisé 106 à chaque fois que le module NFC détecte un champs radiofréquence. Ainsi, selon un mode de réalisation, et de façon similaire à l'opération mise en oeuvre à l'instant t'3, une fois que le module NFC a démarré certains circuits et composants du dispositif 100 (HW BOOT), le module NFC commande simultanément : - le démarrage du circuit d'alimentation de l'élément sécurisé 106 ; et - le démarrage des différents logiciels du dispositif 100.
Circuit neuromorphique à base de cellules RRAM 2T2R La présente invention concerne un circuit neuromorphique propre à mettre en œuvre un réseau de neurones.
Pour de multiples applications, parmi lesquelles le traitement automatique de données, l’aide au diagnostic, l’analyse prédictive, les véhicules autonomes, la bioinformatique ou la surveillance, il est connu d’utiliser des algorithmes d’apprentissage automatique faisant partie de programmes pouvant être exécutés sur des processeurs tels que les CPU ou les GPU. Un CPU est un processeur, le sigle CPU provenant du terme anglais « Central Processing Unit » signifiant littéralement unité centrale de traitement tandis qu’un GPU est un processeur graphique, le sigle GPU provenant du terme anglais « Graphics Processing Unit » signifiant littéralement unité graphique de traitement.
Parmi les techniques de mise en œuvre d’apprentissage, l’emploi de réseaux de neurones est de plus en plus répandu, ces structures étant considérées comme très prometteuses du fait de leurs performances pour de nombreuses tâches telles que la classification automatique de données, la reconnaissance de motifs, la traduction et la compréhension automatique de langues, le contrôle robotique, la navigation automatique, les systèmes de recommandations, la détection d’anomalies, la détection de fraudes, l’étude de l’ADN ou encore la découverte de nouvelles molécules.
Un réseau de neurones est en général composé d'une succession de couches de neurones dont chacune prend ses entrées sur les sorties de la couche précédente. Plus précisément, chaque couche comprend des neurones prenant leurs entrées sur les sorties des neurones de la couche précédente. Chaque couche est reliée par une pluralité de synapses. Un poids synaptique est associé à chaque synapse. C’est un nombre réel, qui prend des valeurs positives comme négatives. Pour chaque couche, l’entrée d’un neurone est la somme pondérée des sorties des neurones de la couche précédente, la pondération étant faite par les poids synaptiques.
Pour une implémentation dans un CPU ou un GPU, une problématique de goulot d’étranglement de Von Neumann (également appelée « Von Neumann bottleneck » selon sa dénomination anglaise) apparaît du fait que l’implémentation d’un réseau de neurones profond (à plus de trois couches et allant jusqu’à plusieurs dizaines) implique d’utiliser à la fois la ou les mémoires et le processeur alors que ces derniers éléments sont séparés spatialement. Il en résulte un engorgement du bus de communication entre la ou les mémoires et le processeur à la fois pendant que le réseau de neurones une fois entraîné est utilisé pour réaliser une tâche, et, à plus forte raison, pendant que le réseau de neurones est entraîné, c’est-à-dire pendant que ses poids synaptiques sont réglés pour résoudre la tâche en question avec un maximum de performance.
Il est donc souhaitable de développer des architectures matérielles dédiées, entremêlant mémoire et calcul, pour réaliser des réseaux de neurones rapides, à faible consommation et capables d’apprendre en temps réel.
Il est connu un réseau de neurones reposant sur des technologies de type optique.
Un autre champ de recherche porte sur la réalisation de neurones et de synaspes de réseaux de neurones sur la base d’une technologie de type CMOS. Il est entendu par le sigle « CMOS », oxyde métallique semi-conducteur complémentaire (acronyme provenant de l’expression anglaise « Complementary Metal-Oxide-Semiconductor »). Le sigle CMOS désigne aussi bien un procédé de fabrication qu’un composant obtenu par un tel procédé de fabrication.
Toutefois, selon chacune de ces technologies, chaque neurone occupe plusieurs dizaines de micromètres de côté. En outre, chaque synapse occupe également plusieurs dizaines de micromètres de côté. Il en résulte que, sur une surface limitée correspondant par exemple à une puce électronique, le nombre de neurones et de synapses qui peuvent être intégrés est limité, ce qui résulte en une diminution des performances du réseau de neurones.
De ce fait, pour diminuer l’encombrement, il est spécifiquement étudié des architectures dans lesquelles les synapses sont memristives.
Des synapses memristives sont des synapses utilisant des memristors. En électronique, le memristor (ou memristance) est un composant électronique passif. Le nom est un mot-valise formé à partir des deux mots anglais memory et resistor. Un memristor est un composant de mémoire non-volatile, la valeur de sa résistance électrique changeant avec l’application d’une tension pendant une certaine durée et restant à cette valeur en l’absence de tension.
L’agent plastifiant est adapté à augmenter les propriétés plastique de la première couche 4. L’agent plastifiant peut comprendre au moins un élément choisi parmi un citrate, un adipate, un glycol et un dérivé de triéthylèneglycol. Le citrate peut être du citrate d'acétyl-tributyle. L’adipate peut être du triéthylène glycol bis(2-ethylhexanoate) (par exemple commercialisé sous le nom WVC 3800 de Celanese ®).
Procédé de fabrication de l'élément vitré 1
En référence à la , un autre aspect de l'invention est un procédé de fabrication d’un ensemble vitré 1 selon un mode de réalisation de l’invention. Le procédé comprend une étape de dépôt 301 d’une composition liquide sur la première feuille de verre 2. La composition comprend un latex, un agent tackifiant, et un agent plastifiant. Le latex comprend une émulsion. L'émulsion comprend une phase continue aqueuse et une phase dispersée. La phase dispersée comprenant au moins un polymère acrylique. La composition peut être une dilution du latex, de l’agent tackifiant et de l’agent plastifiant dans une phase aqueuse.
Le procédé comprend une étape de séchage 302 de la composition sur la première feuille de verre 2, de sorte à former une première couche 4 d’amortissement. Ainsi, il est possible de former la première couche 4 d’amortissement directement sur la première feuille de verre 2, tout en formant une interface transparente, présentant des propriétés optiques adaptées pour un ensemble vitré de véhicule.
L’étape de dépôt 301 de la composition sur la première feuille de verre peut être mise en œuvre par un procédé de couchage à lame (également appelé procédé de tire-film ou appelé en anglais « bar-coating »).
Le procédé comprend ensuite une étape de laminage dans laquelle on vient agencer la deuxième feuille de verre 8. Enfin, le procédé peut comprendre une étape dans laquelle l’ensemble vitré est mis sous vide, par exemple à une pression inférieure à 300 Pa.
Ainsi, il est possible de fabriquer un ensemble vitré présentant un facteur de transmission supérieur à 90 %, un facteur de flou inférieur à 1 %, et un facteur de clarté supérieur à 99 %.
Ajustement des propriétés acoustiques de l’élément vitré 1
Le matériau présente une fraction massique du ou des polymères acrylique(s) dans la première couche 4 comprise entre 0,21 et 0,62, notamment comprise entre 0,21 et 0,51, et préférentiellement comprise entre 0,21 et 0,35. Ainsi, le matériau de la première couche 4 présente un facteur de perte tanδ supérieur à 1.
Les matériaux connus pour l'affaiblissement acoustique comprenant un polymère acrylique présentent une fréquence f p pour laquelle une valeur du facteur de perte tanδ du matériau de la première couche 4 est supérieure à 50 kHz. Cette fréquence n’est pas comprise dans le spectre de fréquences audibles, ce qui diminue les propriétés d’affaiblissement acoustique.
Le matériau peut présenter une fraction massique du ou des agent(s) plastifiants dans la première couche 4 comprise entre 0,07 et 0,43, notamment comprise entre 0,12 et 0,31, et préférentiellement comprise entre 0,16 et 0,26. Ainsi, la fréquence f p pour laquelle la valeur du facteur de perte tanδ du matériau de la première couche 4 est maximale est comprise dans le spectre de fréquences audibles tout augmentant la valeur du facteur de perte tanδ au regard des matériaux connus.
En effet, les inventeurs ont découvert que, pour une concentration en polymère(s) acrylique(s) prédéterminée, la fréquence f p pour laquelle le facteur de perte est maximal varie dans le même sens que la fraction massique de l'agent plastifiant dans la première couche 4. Les inventeurs ont ainsi découvert la gamme de fraction massique de l'agent plastifiant dans la première couche 4 pour laquelle la fréquence f p est comprise dans le spectre de fréquences audibles. De plus, la valeur du facteur de perte tanδ du matériau de la première couche 4 varie dans le même sens que la fraction massique de l'agent plastifiant dans la première couche 4.
Le matériau peut présenter une fraction massique du ou des agent(s) tackifiant(s) dans la première couche comprise entre 0,17 et 0,60, notamment comprise entre 0,22 et 0,35, et préférentiellement comprise entre 0,22 et 0,26. Ainsi, la fréquence f p pour laquelle la valeur du facteur de perte tanδ du matériau de la première couche 4 est maximal est comprise dans le spectre de fréquences audibles.
En effet, les inventeurs ont découvert que, pour une concentration en polymère(s) acrylique(s) prédéterminée, la fréquence f p pour laquelle le facteur de perte est maximal varie dans le sens opposé à la fraction massique de l'agent tackifiant dans la première couche. Les inventeurs ont ainsi découvert la gamme de fraction massique de l'agent tackifiant dans la première couche 4 pour laquelle la fréquence f p est comprise dans le spectre de fréquences audibles. De plus, la valeur du facteur de perte tanδ du matériau de la première couche 4 varie est peu dépendante de la fraction massique de l'agent tackifiant dans la première couche 4.
En référence à la , la courbe (a) illustre un facteur de perte d’une couche différente de la première couche 4, fabriquée à partir d’une colle qui ne permet pas le mettre en œuvre une interface transparente entre une feuille de verre et la couche, différemment de l’interface obtenue dans les modes de réalisation de l’invention. La courbe (b) illustre un facteur de perte de la première couche 4, la fraction massique des polymères acryliques étant égale à 0,58, la fraction massique en agent plastifiant dans la première couche 4 étant égale à 0,08 et la fraction massique en agent tackifiant dans la première couche 4 étant égale à 0,34. La courbe (c) illustre un facteur de perte de la première couche 4, la fraction massique des polymères acryliques étant égale à 0,55, la fraction massique en agent plastifiant dans la première couche 4 étant égale à 0,12 et la fraction massique en agent tackifiant dans la première couche 4 étant égale à 0,32. La courbe (d) illustre un facteur de perte de la première couche 4, la fraction massique des polymères acryliques étant égale à 0,53, la fraction massique en agent plastifiant dans la première couche 4 étant égale à 0,16 et la fraction massique en agent tackifiant dans la première couche 4 étant égale à 0,31. La courbe (e) illustre un facteur de perte de la première couche 4, la fraction massique des polymères acryliques étant égale à 0,49, la fraction massique en agent plastifiant dans la première couche 4 étant égale à 0,09 et la fraction massique en agent tackifiant dans la première couche 4 étant égale à 0,43. La courbe (f) illustre un facteur de perte de la première couche 4, la fraction massique des polymères acryliques étant égale à 0,48, la fraction massique en agent plastifiant dans la première couche 4 étant égale à 0,10 et la fraction massique en agent tackifiant dans la première couche 4 étant égale à 0,42. La courbe (g) illustre un facteur de perte de la première couche 4, la fraction massique des polymères acryliques étant égale à 0,46, la fraction massique en agent plastifiant dans la première couche 4 étant égale à 0,14 et la fraction massique en agent tackifiant dans la première couche 4 étant égale à 0,41. La courbe (h) illustre un facteur de perte de la première couche 4, la fraction massique des polymères acryliques étant égale à 0,42, la fraction massique en agent plastifiant dans la première couche 4 étant égale à 0,09 et la fraction massique en agent tackifiant dans la première couche 4 étant égale à 0,49.