INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Habituellement, les différents éléments d’une DEL sont les suivants : luminophore, semi-conducteur, connecteurs, boitier, électrodes, généralement recouverts au moins partiellement d’une lentille consistant en au moins une couche comprenant du polydiméthylsiloxane. Un luminophore est habituellement composé d’un matériau de type grenat Yttrium aluminium (YAG) dopé avec des terres rares. Un semi-conducteur comprend habituellement du gallium et de l’indium. Une électrode comprend habituellement de l’argent, du cuivre et du fer. Un connecteur comprend habituellement de l’or.
Les composants à DEL ne sont aujourd’hui pas recyclés. Néanmoins, certains procédés de recyclage comprenant des procédés pyrométallurgiques ou des procédés impliquant l’utilisation d’acides forts sont à l’étude.
Cependant, ces procédés ne permettent pas la récupération de tous les éléments de la DEL. En particulier, le luminophore ne peut pas être recyclé via ces procédés. Or, le luminophore comprend des métaux critiques qui ont une valeur intrinsèque très importante ; de plus, la réduction de la consommation de matières premières et les facteurs géopolitiques rendent le recyclage de ces métaux critiques encore plus important.
Une première étape, illustrée sur la , consiste à déposer et à structurer une couche sacrificielle 12 et une couche de support 13 sur un substrat 11 intégrant le circuit de lecture. La structuration de ces deux couches 12 , 13 permet d’obtenir des ouvertures dans lesquelles des clous d’ancrage 14 peuvent être formés. Tel qu’illustré sur la , la formation des clous d’ancrage 14 dans les ouvertures vise à obtenir un plot conducteur s’étendant au moins jusqu’au niveau de l’extrémité supérieure de la couche de support 13 .
Au moins deux électrodes 16 sont ensuite déposées et structurées sur la couche de support 13 et sur la partie supérieure du clou d’ancrage 14 . Un matériau thermo-résistif 18 est ensuite déposé sur la couche de support 13 et sur les électrodes 16 de sorte à assurer une continuité électrique entre les deux électrodes 16 . Une gravure de ce matériau thermo-résistif 18 permet de délimiter son emplacement au centre du micro-bolomètre 100 , c’est-à-dire dans la zone destinée à former la membrane 20 de celui-ci, tel qu’illustré sur la .
La gravure du matériau thermo-résistif 18 est classiquement réalisée par gravure ionique réactive, également appelée gravure RIE pour « Reactive-Ion Etching » dans la littérature anglo-saxonne, en arrêtant la gravure sur les deux électrodes 16 . Cette étape de gravure constitue une difficulté technique car les deux électrodes 16 sont souvent particulièrement fines, avec une épaisseur classiquement inférieure à 20 nanomètres. Or, la gravure RIE utilisée pour délimiter l’emplacement du matériau thermo-résistif 18 risque, si elle n’est pas parfaitement calibrée, de détériorer les électrodes 16 et de diminuer les performances du micro-bolomètre 100 .
Tel qu’illustré sur la , une couche d’encapsulation 19 0 est ensuite déposée sur les électrodes 16 et sur le matériau thermo-résistif 18 . Cette couche d’encapsulation 190 permet de former une protection supérieure et latérale au matériau thermo-résistif 18 , ainsi qu’une protection supérieure aux électrodes 16 . En effet, pour obtenir un faible coefficient de bruit basse fréquence, il est connu d’utiliser un matériau thermo-résistif 18 réalisé en oxyde de vanadium. Cependant, l’oxyde de vanadium est sensible à l’acide fluorhydrique classiquement utilisé lors de l’étape de retrait d’une couche sacrificielle 12 en dioxyde de silicium.
Ainsi, il est souvent nécessaire de protéger le matériau thermo-résistif 18 , au moins pour que l’étape de retrait de la couche sacrificielle ne détériore pas le matériau thermo-résistif 18 . Pour ce faire, la couche de protection 190 est classiquement déposée pour encapsuler le matériau thermo-résistif 18 .
Cette couche de protection 190 a également pour fonction d’encapsuler les électrodes 16 afin d’assurer la tenue mécanique de la membrane 20 en fonction de l’application recherchée, c’est-à-dire en fonction de la résistance aux chocs recherchée du micro-bolomètre 100 .
Par ailleurs, il est recherché de limiter la conduction thermique des bras de soutien 21 pour isoler la membrane 20 de la température du substrat 11 .
Ainsi, pour chaque micro-bolomètre 100 , il existe une épaisseur idéale des bras de soutien 21 et de la couche de de protection 190 pour laquelle les bras de soutien 21 présentent une épaisseur minimale et donc une conductance thermique minimale, tout en respectant les contraintes mécaniques recherchées. Cette épaisseur idéale de la couche de protection 190 se retrouve également utilisée pour encapsuler le matériau thermo-résistif 18 .
Après le dépôt de cette couche de protection 190 , les couches 13 , 16 et 19 0 sont ensuite gravées selon le motif souhaité pour former les bras de soutien 21 de la membrane 20 . Enfin, l’étape 1f illustre le retrait de la couche sacrificielle 12 , libérant ainsi la membrane 20 en suspension sur les clous d’ancrage 14 par l’intermédiaire des bras de soutien 22 .
Les performances du micro-bolomètre 100 ainsi obtenu dépendent de multiples facteurs et, notamment, de la conductance thermique G th des bras de soutien 21 et de la capacité thermique C th de la membrane 20 . En effet, tel que décrit dans la thèse de Jérôme MEILHAN, « Conception, modélisation et caractérisation de détecteurs micro-bolométriques pour l’imagerie sub-terahertz », publiée sur le site internet de l’INRIA, le bilan des échanges thermiques d’un micro-bolomètre 100 non refroidi peut s’écrire selon l’expression suivante :
avec T fp correspondant à la température du substrat au niveau du micro-bolomètre 100 , T bol à la température de la membrane 20 et P opt au bilan radiatif de la membrane 20 avec son environnement.
Tel que décrit dans la thèse précitée, cette équation différentielle suppose que la température T bol de la membrane 20 est homogène sur l’ensemble de son volume. Cette approximation repose sur la vitesse de diffusion de la chaleur au sein de la membrane 20 , qui, suite à la réception d’une quantité de chaleur prédéterminée, retrouve une température quasi-homogène en une durée très faible, de l’ordre de quelques dizaines de nanosecondes. L’homogénéisation de la température de la membrane 20 est donc très rapide vis-à-vis des échanges avec son environnement et peut donc être considérée comme un élément discret de température T bol .
Suite à la réception de cette quantité de chaleur prédéterminée, le micro-bolomètre 100 atteint une température d’équilibre en une durée caractéristique donnée par la relation
avec correspondant à la constante de temps thermique du micro-bolomètre 100 et R th à la résistance thermique des bras de soutien 21 , obtenue par l’inverse de la conductance thermique G th des bras de soutien 21 selon la relation
Pour améliorer la vitesse de réaction du micro-bolomètre 100 , il est donc recherché de minimiser cette constante de temps , soit en diminuant C th , soit en diminuant R th . Cependant, ces caractéristiques C th et R th dépendent directement de l’épaisseur de la couche de protection 190 . Classiquement, l’épaisseur de la couche de protection 190 est en premier lieu fixée pour répondre aux contraintes mécaniques des bras de soutien 21 , si bien que l’épaisseur de cette couche de protection 190 n’est pas optimale pour encapsuler la membrane 20 .
Le problème technique que l’invention entend résoudre consiste à réaliser un micro-bolomètre présentant une constante de temps réduite, c’est-à-dire un niveau de performances amélioré, sans dégrader la résistance mécanique des bras de soutien. Corolairement, l’invention vise à supprimer la dépendance des paramètres Cth et Rth due à l’épaisseur de la couche de protection 190 de l’état de l’art, afin de décontraindre la conception de ces micro bolomètres et par conséquent d’atteindre un niveau de performances amélioré.
Le procédé peut comprendre en outre la mesure d’une première distance de référence, respectivement une seconde distance de référence, entre l’un des indicateurs du premier couple, respectivement du second couple, et le premier point de mesure, respectivement le second point de mesure, de la pale instrumentée, préalablement à la déformation de la pale instrumentée. La mesure de la première distance de référence et de la seconde distance de référence peut être réalisée une seule fois au début du procédé.
La déformée de la pale instrumentée peut être déterminée par la formule suivante :
avec et les distances inter indicateurs, la première distance et la seconde distance, L la longueur de la tige, la première distance de référence, la seconde distance de référence.
Chacun du premier point de mesure et du second point de mesure peut être formé par un indicateur fixé sur la pale instrumentée. Un tel indicateur peut se présenter sous la forme d’une demi-sphère, par exemple en céramique.
La tige peut être fixée à la plateforme interne et/ou à la plateforme externe par soudage ou collage ou toute autre moyen d’assemblage approprié.
Chaque indicateur peut se présenter sous la forme d’une demi-sphère et présenter une couleur distincte de la couleur de la pale et/ou des plateformes interne et externe et/ou de la tige.
La turbine peut être une turbine basse pression.
Le présent document concerne en outre un dispositif comportant un circuit de traitement pour la mise en œuvre du procédé tel que précité.
Le présent document concerne en outre un programme informatique comportant des instructions pour la mise en œuvre du procédé tel que précité, lorsque lesdites instructions sont exécutées par un processeur d’un circuit de traitement.
Le présent document propose encore un ensemble de détermination du fluage d’aubes de turbine dans une turbomachine d’axe longitudinal, l’ensemble comprenant :
l’aube instrumentée telle que précitée, un endoscope inséré dans la turbine et dont l’extrémité distale est agencée en vis-à-vis longitudinal de la tige instrumentée de sorte à visualiser au moins une partie de la tige et au moins une partie de la pale instrumentée, la tige étant agencée entre l’extrémité distale de l’endoscope et la pale suivant l’axe longitudinal, et des moyens de traitement configurés pour déterminer une déformée de la pale instrumentée à partir des mesures dudit endoscope.
Brève description des figures déjà décrite, représente schématiquement une vue partielle d’une turbine d’une turbomachine,
déjà décrite, représente schématiquement une aube mobile de la turbine de la .
déjà décrite, représente schématiquement une vue partielle d’une rangée de stator de la turbine de la .
représente schématiquement une vue partielle d’un stator équipé d’un premier exemple d’une pale instrumentée.
représente schématiquement une vue partielle d’un stator équipé d’un second exemple d’une pale instrumentée.
De préférence, le conteneur de stockage 120 présente une forme de cube ou une forme de parallélépipède rectangle.
Dans ce cadre, le conteneur de stockage 120 comprend un plancher, un plafond, des parois latérales, dites paroi gauche et paroi droite, et des parois d’extrémité, dites paroi avant et paroi arrière.
Toutefois, selon les besoins, on pourra envisager d’autres formes du conteneur de stockage 120, et ce, sans nécessiter de modifications substantielles de l’invention.
Par ailleurs, comme l’illustre la , le conteneur de stockage 120 comprend une partie supérieure 121, une partie inférieure 122 qui délimitent une cavité interne creuse.
Dans l’invention, la cavité interne du conteneur de stockage 120 est configurée pour stocker des produits agricoles.
Dans un exemple, les produits agricoles se présentent sous forme de graines, par exemple de céréales, comme l’avoine, le blé, l’orge, le maïs, le soja et le riz.
Toutefois, selon les besoins, on pourra envisager d’utiliser d’autres produits agricoles qui pourront, le cas échéant, se présenter sous d’autres formes, et ce, sans nécessiter de modifications substantielles de l’invention.
De préférence, la cavité interne est configurée pour contenir jusqu’à 130 tonnes de produits agricoles.
Dans un mode de réalisation particulier de la partie inférieure 122, celle-ci présente au moins une ouverture d’extraction pour évacuer des produits agricoles hors de la cavité interne du conteneur de stockage 120.
En pratique, dans ce mode de réalisation de la partie inférieure 122, l’ouverture d’extraction est disposée sur au moins l’une des parois du conteneur de stockage 120.
Dans un exemple, on dispose l’ouverture d’extraction sur une paroi du conteneur de stockage 120 choisie parmi : la paroi arrière, la paroi avant, la paroi gauche et la paroi droite.
De retour à la , la partie supérieure 121 du conteneur de stockage 120 comprend un toit 123 et une partie télescopique 124.
En particulier, le toit 123 surmonte la partie télescopique 124.
Dans un mode de réalisation particulier, le toit 123 présente une forme de toiture choisie parmi : une toiture en berceau, une toiture en carène, une toiture à deux versants, une toiture en pavillon, une toiture mansardée, une toiture inversée, et de toutes combinaisons de celles-ci.
Par ailleurs, la partie télescopique 124 présente une périphérie extérieure qui est adaptée pour être logée dans la cavité interne du conteneur de stockage 120.
Dans une façon de réaliser la partie télescopique 124, celle-ci comprend au moins deux étages télescopiques 124a, 124b qui sont déplaçables verticalement.
Une telle structure de panneau associée à un coffrage de poteau permet de dissocier les moyens de coffrage d’un pilier (ou poteau) des autres éléments de la structure. Le coffrage peut facilement être positionné, peut être doublé ou triplé si nécessaire, peut être supprimé dans certains panneaux s’il n’est pas utile sans avoir à modifier la structure du panneau, et permet de réaliser un coulage de pilier (poteau) en une seule fois, sans risque d’éclatement ni de déformation de la structure du panneau.
Les caractéristiques exposées dans les paragraphes suivants peuvent, optionnellement, être mises en œuvre. Elles peuvent être mises en œuvre indépendamment les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres :
- la paroi extérieure verticale et/ou la paroi intérieure verticale peuvent former une paroi fermant une face du caisson ;
- le caisson peut être fermé sur une face verticale parallèle à la paroi extérieure verticale par un panneau intermédiaire, et des entretoises peuvent alors relier ce panneau intermédiaire soit à la paroi verticale extérieure soit à la paroi verticale intérieure ; dans cette variante, le panneau intermédiaire et la paroi verticale à laquelle il est relié par des entretoises sont avantageusement en vis-à-vis de manière à former un coffrage pour la réalisation d’un voile béton ;
- la paroi extérieure verticale est de préférence en saillie par rapport au caisson du côté du panneau fond de linteau, et la partie en saillie de la paroi extérieure verticale est avantageusement doublée côté intérieur par un matériau isolant ;
- le premier montant vertical se trouve avantageusement en saillie par rapport à la paroi extérieure verticale et à la paroi intérieure verticale ; le second montant vertical se trouve avantageusement en retrait par rapport à la paroi extérieure verticale et à la paroi intérieure verticale, ledit panneau de construction pouvant coopérer avec un panneau de construction similaire de manière à pouvoir réaliser un assemblage mâle/femelle au niveau des montants verticaux ;
- la paroi intérieure verticale comporte un profilé métallique ;
- le caisson comporte au moins un cloisonnement intérieur ;
- le panneau extérieur vertical est réalisé dans un matériau à base de bois, par exemple choisi dans l’ensemble des matériaux comprenant le bois, des particules de bois agglomérées, des copeaux orientés assemblés ; et/ou
- le panneau intérieur vertical est une plaque silico-calcaire autoclavée.
Fig. 1 montre un panneau de construction en perspective selon un premier mode de réalisation, avec une pièce représentée en transparence.
Fig. 2 montre le panneau de la sans transparence.
Fig. 3 montre le panneau des figures 1 et 2 en coupe transversale.
Fig. 4 montre un panneau de construction en perspective selon un deuxième mode de réalisation.
Fig. 5 montre le panneau de construction de la en coupe transversale.
la première série d’aimants permanents selon une périodicité spatiale de respectivement (2n+1)λ 0 ou 2nλ 0 le long de l’axe longitudinal Y, où n est un entier positif, chaque période de la première série comprenant N 1 aimants permanents les uns à la suite des autres le long de l’axe Y et dont l’aimantation tourne de proche en proche de 360/N 1 degrés selon un premier sens autour d’un axe X de l’onduleur perpendiculaire aux axes Y et Z la deuxième série d’aimants permanents selon une périodicité spatiale de λ 0 le long de l’axe longitudinal, chaque période de la deuxième série comprenant N 2 aimants permanents les uns à la suite des autres le long de l’axe Y et dont l’aimantation tourne de proche en proche de 360/N 2 degrés selon un deuxième sens autour de l’axe X la troisième série d’aimants permanents selon une périodicité spatiale de λ 0 le long de l’axe longitudinal, chaque période de la troisième série comprenant N 3 aimants permanents les uns à la suite des autres le long de l’axe Y et dont l’aimantation tourne de proche en proche de 360/N 3 degrés selon un troisième sens, de préférence opposé au deuxième sens, autour de l’axe X la quatrième série d’aimants permanents selon une périodicité spatiale de respectivement (2n+1)λ 0 ou 2nλ 0 le long de l’axe longitudinal Y, chaque période de la quatrième série comprenant N 4 aimants permanents les uns à la suite des autres le long de l’axe Y et dont l’aimantation tourne de proche en proche de 360/N 4 degrés selon un quatrième sens, de préférence opposé au premier sens, autour de l’axe X
ledit procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend un déplacement de tout ou partie des séries, par des premiers moyens de déplacement, de manière à modifier le long de l’axe Y, par rapport à une position de référence le long de l’axe Y, la position relative des première et deuxième séries solidaires par rapport à la position des troisième et quatrième séries solidaires, d’une distance respectivement de (2n+1)λ 0 /2 ou (2n-1)λ 0 /2, de sorte que l’onduleur se trouve dans une position décalée le long de l’axe Y.
Chacune des première, deuxième, troisième et quatrième série peut comprendre des aimants permanents ayant une aimantation portée strictement selon l’axe Z.
Il peut y avoir, parmi la position de référence et la position décalée :
une position pour laquelle les aimantations selon l’axe Z des aimants des deuxième et troisième séries à une même position le long de l’axe Y sont de même sens, et les aimantations selon l’axe Z des aimants des première et quatrième séries à une même position le long de l’axe Y sont de sens opposés, et une autre position pour laquelle les aimantations selon l’axe Z des aimants des deuxième et troisième séries à une même position le long de l’axe Y sont de sens opposés, et les aimantations selon l’axe Z des aimants des première et quatrième séries à une même position le long de l’axe Y sont de même sens.
De préférence, n=1, 2 ou 3.
De préférence n=1.
De préférence, dans la position de référence de l’onduleur :
le long de l’axe Y, au moins une ou chaque position d’un aimant de la première série correspond à une position d’un aimant de la quatrième série, et/ou le long de l’axe Y, au moins une ou chaque position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Z de la première série correspond à une position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Z de la quatrième série, et/ou le long de l’axe Y, au moins une ou chaque position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Y de la première série correspond à une position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Y de la quatrième série, et/ou le long de l’axe Y, au moins une ou chaque position d’un aimant de la deuxième série correspond à une position d’un aimant de la troisième série, et/ou le long de l’axe Y, au moins une ou chaque position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Z de la deuxième série correspond à une position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Z de la troisième série, et/ou le long de l’axe Y, au moins une ou chaque position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Y de la deuxième série correspond à une position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Y de la troisième série.
les aimantations selon l’axe Y des aimants des deuxième et troisième séries à une même position le long de l’axe Y sont de sens opposés, et/ou les aimantations selon l’axe Z des aimants des deuxième et troisième séries à une même position le long de l’axe Y sont de même sens, et/ou les aimantations selon l’axe Y des aimants des première et quatrième séries à une même position le long de l’axe Y sont de même sens, et/ou les aimantations selon l’axe Z des aimants des première et quatrième séries à une même position le long de l’axe Y sont de sens opposés, ou les aimantations selon l’axe Y des aimants des deuxième et troisième séries à une même position le long de l’axe Y sont de même sens, et/ou les aimantations selon l’axe Z des aimants des deuxième et troisième séries à une même position le long de l’axe Y sont de sens opposés, et/ou les aimantations selon l’axe Y des aimants des première et quatrième séries à une même position le long de l’axe Y sont de sens opposés, et/ou les aimantations selon l’axe Z des aimants des première et quatrième séries à une même position le long de l’axe Y sont de même sens.
De préférence, dans la position décalée de l’onduleur :
le long de l’axe Y, au moins une ou chaque position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Z de la deuxième série correspond à une position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Z de la troisième série, et/ou le long de l’axe Y, au moins une ou chaque position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Y de la deuxième série correspond à une position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Y de la troisième série.
les aimantations selon l’axe Y des aimants des deuxième et troisième séries à une même position le long de l’axe Y sont de même sens, et/ou les aimantations selon l’axe Z des aimants des deuxième et troisième séries à une même position le long de l’axe Y sont de sens opposés, ou les aimantations selon l’axe Y des aimants des deuxième et troisième séries à une même position le long de l’axe Y sont de sens opposés, et/ou les aimantations selon l’axe Z des aimants des deuxième et troisième séries à une même position le long de l’axe Y sont de même sens.
Dans un premier cas, les quatre séries peuvent comprendre :
Il convient de souligner que le cric à crémaillère 44, 45 pourrait être remplacé par tout autre moyen de déplacement en translation approprié, notamment un vérin hydraulique.
Dans le mode de réalisation préféré de la présente invention, le mécanisme 50-61 de commande de l’ouverture comprend un unique treuil 50. Il convient de souligner que le treuil 50 pourrait être remplacé par tout autre moyen apte à permettre l’écartement et le rapprochement du corps principal 2A par rapport à la au moins une jambe d’appui 2B, par exemple un système de vérins.
Le treuil 50 est fixé à la plaque de support 21c solidaire de l’un des bras 21a du corps principal 2A. L’axe longitudinal du treuil 50 est orienté perpendiculairement à l’axe longitudinal du bras 21a sur lequel il est fixé.
Le premier câble 53 relie le tambour supérieur 51 du treuil 50 à l’axe horizontal A2 traversant les organes formant bascule 25 en passant par la roue avant 30 du corps principal 2A située du côté du treuil 50. Plus précisément, le premier câble 53 part du tambour supérieur 51, longe le bras 21a sur lequel est fixé le treuil 50 jusqu’à l’extrémité avant de ce bras 21a où il est reçu dans un premier guide de câble 55, passe autour d’une première poulie 56 disposée au niveau de la roue avant 30 portée par ce bras 21a, laquelle première poulie 56 est montée sur le même axe de rotation A3 que la roue avant 30, puis est relié au serre-câble 27b de l’ensemble tendeur 27 solidaire de l’axe horizontal A2 traversant les organes formant bascule 25.