INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le premier dispositif de détente 4 possède une section de passage ajustable entre une valeur minimale Smin4 et une valeur maximale Smax4. Pour cela, un obturateur mobile est déplaçable entre deux positions extrêmes. Le déplacement de l’obturateur mobile peut être continu, c’est-à-dire que l’obturateur mobile peut prendre toutes les positions intermédiaires entre les deux positions extrêmes. Autrement dit, le débit traversant le dispositif de détente peut varier de façon continue en fonction de la position de l’obturateur mobile. La valeur maximale Smax4 de la section de passage correspond à la valeur obtenue lorsque l’obturateur mobile est dans la position d’ouverture maximale. La valeur minimale Smin4 correspond à la valeur obtenue lorsque l’obturateur mobile est dans la position d’ouverture minimale. La position d’ouverture minimale peut être nulle. On dit alors que le dispositif de détente est en position fermée. L’obturateur mobile peut alors être en contact avec un siège, de sorte que le débit de fluide réfrigérant traversant le dispositif de détente est alors nul. De même, le deuxième dispositif de détente 6 possède une section de passage ajustable entre une valeur minimale Smin6 et une valeur maximale Smax6. Selon des variantes de réalisation non représentées, la position de l’obturateur mobile de chacun des dispositifs de détente peut varier de manière discrète parmi un ensemble de positions intermédiaires.
Selon un aspect de l’invention, le procédé comporte les étapes : - a) déterminer une température Text du flux d’air extérieur Fe, - b) déterminer une pression de vapeur saturante Ps du fluide réfrigérant correspondant à la température Text du flux d’air extérieur Fe, - c) attribuer la valeur déterminée de la pression de vapeur saturante Ps au seuil de pression prédéterminé Pmax.
Cette valeur du seuil de pression Pmax permet d’éviter un déplacement de la charge de fluide réfrigérant vers le deuxième échangeur de chaleur 7. Le système de conditionnement thermique peut fonctionner de manière stable, sans dérive progressive de ses performances thermiques.
Le système de conditionnement thermique comprend un capteur de mesure de la température du flux d’air extérieur Fe, non représenté. Le capteur peut être une thermistance, par exemple une thermistance à coefficient de température négatif. Le capteur de température peut aussi être un thermocouple. Le capteur est positionné dans le flux d’air Fe, à proximité du deuxième échangeur 7 et en amont de celui-ci.
Un ajustement de la répartition entre le débit de fluide réfrigérant circulant dans le premier échangeur de chaleur 5 et le débit de fluide réfrigérant circulant dans le deuxième échangeur de chaleur 7 permet d’assurer le contrôle de la pression P1 en sortie du premier évaporateur 5. Ainsi, selon un mode de réalisation, le procédé comporte les étapes : - d1) réduire la section de passage S4 du premier dispositif de détente 4 jusqu’à une valeur minimale Smin, - e1) augmenter la section de passage S6 du deuxième dispositif de détente 6 pour qu’un débit de fluide réfrigérant traverse le deuxième échangeur de chaleur 7.
En faisant passer un débit de fluide réfrigérant dans le deuxième échangeur de chaleur 7, des conditions de fonctionnement permettant une évaporation du liquide réfrigérant éventuellement accumulé dans le deuxième échangeur de chaleur 7 sont obtenues.
La pression du débit de fluide réfrigérant qui traverse le deuxième échangeur de chaleur 7 est alors inférieure à la pression de saturation Ps du fluide réfrigérant pour une température égale à la température Text du flux d’air extérieur Fe, c’est-à-dire la température ambiante. Ainsi, le fluide réfrigérant liquide accumulé dans le deuxième échangeur de chaleur 4 s’évapore et rejoint la quantité de fluide réfrigérant circulant dans le circuit de fluide réfrigérant 1.
La valeur minimale Smin de la section de passage S4 du premier dispositif de détente 4 peut être nulle. Autrement dit, le premier dispositif de détente 4 est alors en position fermée, et le débit de fluide réfrigérant dans le premier évaporateur 5 est nul. La récupération d’énergie par le premier évaporateur 5 n’est alors plus active. Par débit nul, on entend nul aux fuites près. Le débit de fluide réfrigérant traversant le premier évaporateur 5 est ainsi négligeable par rapport au débit de fluide réfrigérant traversant les échangeurs de chaleur actifs du système de conditionnement thermique. Lorsque le seul échangeur actif est le deuxième échangeur 7, le système est en mode pompe à chaleur. Le chauffage du premier fluide caloporteur F1 est assuré en dissipant l’énergie fournie par le compresseur 2 ainsi que l’énergie extraite du flux d’air extérieur Fe. La circulation du fluide réfrigérant dans le mode de fonctionnement dit pompe à chaleur est illustrée sur la .
Selon un autre exemple de mise en œuvre du procédé, la valeur minimale Smin de la section de passage S4 du premier dispositif de détente 4 est comprise entre 20% et 50% d’une section maximale de passage Smax du premier dispositif de détente 4. Dans ce cas, un débit de fluide réfrigérant circule dans le premier évaporateur 5 et un débit de fluide réfrigérant circule simultanément dans le deuxième échangeur de chaleur 7. Comme précédemment, la pression du débit de fluide réfrigérant qui traverse le deuxième échangeur de chaleur 7 est inférieure à la pression de saturation du fluide réfrigérant correspondant à la température ambiante. Le fluide réfrigérant liquide accumulé dans le deuxième échangeur de chaleur 7 peut ainsi s’évaporer, et rejoindre la quantité de fluide réfrigérant gazeux circulant dans le circuit de fluide réfrigérant 1. La récupération d’énergie par le premier évaporateur 5 reste active, avec une puissance thermique réduite. Ce cas de figure est illustré sur la , qui représente de manière schématique l’évolution en fonction du temps de la section de passage S4 du premier dispositif de détente 4, de la section de passage S6 du deuxième dispositif de détente 6, et de la pression P1 du fluide réfrigérant en sortie du premier évaporateur 5. A l’instant t0, la pression P1 est supérieure au seuil de pression maximale admissible Pmax, de sorte qu’une migration de fluide réfrigérant vers le deuxième échangeur 7 est possible. A l’instant t1, l’étape ii) de contrôle de la pression P1 du fluide réfrigérant en sortie du premier évaporateur 5 est appliquée. La section de passage S4 du premier dispositif de détente 4 est diminuée, sans être annulée. La section de passage S6 du deuxième dispositif de détente 6 est augmentée. La pression P1 diminue et devient inférieure au seuil de pression prédéterminé Pmax.
Le contrôle du débit Q de fluide réfrigérant à haute pression fourni par le dispositif de compression 2 est une autre manière d’assurer le contrôle de la pression P1 en sortie du premier évaporateur 5. Selon un autre aspect du procédé, dans lequel le dispositif de compression 2 est du type rotatif, le procédé comporte l’étape : - d2) augmenter un régime de rotation du dispositif de compression 2 jusqu’à une valeur supérieure à un seuil de régime prédéterminé Nmin.
Une augmentation du régime de rotation du dispositif de compression, permettant d’augmenter le débit de fluide réfrigérant à haute pression refoulé, est une manière de faire chuter la pression du fluide réfrigérant dans le premier évaporateur 5.
Pour cela, le moteur électrique d’entrainement des organes mobiles du dispositif de compression 2 est commandé par l’unité électronique de contrôle de façon à obtenir un régime de rotation de consigne. La valeur du régime de rotation de consigne choisie est ici supérieure au seuil de régime prédéterminé Nmin. Cette valeur du régime de rotation permet d’obtenir un débit de fluide réfrigérant suffisamment élevé pour que la pression dans le premier évaporateur 5 chute à une valeur suffisamment faible. Ainsi, le fluide réfrigérant à basse pression en sortie du premier échangeur de chaleur 5 ne peut pas rejoindre le deuxième échangeur de chaleur 7.
Le dispositif de compression 2 possède un régime de rotation maximal Nmax, et le seuil de régime prédéterminé Nmin est supérieur à 80% du régime de rotation maximal Nmax. Le régime de rotation maximal Nmax est par exemple égal à 6000 tr/min. Le régime prédéterminé permettant d’assurer que la pression P1 du fluide réfrigérant en sortie du premier évaporateur 5 soit inférieure au seuil de pression prédéterminé Pmax est par exemple de 5000 tr/min.
Le contrôle de la section de passage du premier dispositif de détente 4, tout en laissant le système de conditionnement thermique 100 fonctionner selon le mode dit de récupération d’énergie, est une autre manière d’assurer le contrôle de la pression P1 en sortie du premier évaporateur 5. Ainsi, le procédé comporte les étapes : - d3) diminuer la section de passage du premier dispositif de détente 4, - e3) maintenir la section de passage du deuxième dispositif de détente 6 à une valeur nulle.
La diminution de la section de passage du premier dispositif de détente 4 dégrade l’échange thermique dans le premier évaporateur 5. La température et donc la pression du fluide réfrigérant diminuent pour maintenir le même niveau d’échange thermique dans le système. L’étape de diminution de la section de passage du premier dispositif de détente est itérée jusqu’à ce que la pression P1 du fluide réfrigérant en sortie du premier évaporateur 5 soit inférieure au seuil de pression prédéterminé Pmax.
Ces huiles peuvent être d’origine végétale, minérale ou synthétique.
Lesdites huiles peuvent être choisies parmi les huiles hydrocarbonées, les huiles de silicone et les huiles fluorées.
L’expression « huile hydrocarbonée » désigne une huile formée essentiellement, voire constituée, d’atomes de carbone et d’hydrogène, et facultativement d’atomes d’O et de N, et dépourvue d’hétéroatomes de Si et de F. Cette huile peut contenir des groupes alcool, ester, éther, acide carboxylique, amine et/ou amide.
L’expression « huile de silicone » désigne une huile contenant au moins un atome de silicium, contenant notamment des groupes Si-O.
L’expression « huile fluorée » désigne une huile contenant au moins un atome de fluor.
De préférence, l’huile est choisie parmi les huiles hydrocarbonées.
De manière davantage préférée, l’huile est choisie parmi les huiles hydrocarbonées polaires telles que les huiles d’esters, par exemple, le myristate d’isopropyle, le palmitate d’isopropyle, le palmitate d’éthylhexyle, les triglycérides, le lauroylsarcosinate d’isopropyle.
Comme exemples de triglycérides, on peut citer les triglycérides d’acides gras contenant de 6 à 22 atomes de carbone, de manière davantage préférée de 8 à 18 atomes de carbone, tels que les triglycérides capryliques/capriques, l’huile de Ricinus communis (ricin), l’huile de Cocos nucifera (noix de coco), l’huile de graines de Simmondsia chinensis (jojoba), l’huile de Linum usitatissimum (lin), l’huile de P ersea gratissima (avocat), l’huile de graines de Macadamia ternifolia (macadamia), l’huile de graines de L imnanthes alba (limnanthe), l’huile de fruit d’ O lea europaea (olive), l’huile de canola, l’huile de P runus amygdalus dulcis (amande douce), l’huile d’Elaeis guneenaeis guineensis (palme), l’huile de graines de P unica granatum (grenadier), huile de graines d’ Helianthus annuus (tournesol), huile de glycine soja (soja), l’huile de germe de Zea mays (maïs), l’huile de graines de C arthamus tinctorius (carthame), l’huile de graines de S esamum indicum (sésame), l’huile d’ Oryza sativa (riz) et l’huile de graines de Bertholletia excels a (noyer du brésil).
L’huile peut être, par exemple, présente dans la composition selon la présente invention dans une quantité allant de 1 % à 50 % en poids, de préférence de 2 % à 30 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Alcools gras Selon le premier aspect, la composition selon la présente invention comprend au moins un alcool gras ayant une longueur de chaîne carbonée de 12 à 18.
De préférence, l’alcool gras a une longueur de chaîne carbonée de 12 à 16.
Au sens de l’invention, l’alcool gras est linéaire.
L’alcool gras convenable pour l’utilisation dans l’invention est de préférence choisi parmi l’alcool laurique, l’alcool tridécylique, l’alcool myristylique, l’alcool pentadécylique, l’alcool cétylique, l’alcool oléylique, l’alcool stéarylique, l’alcool cétéarylique et leurs mélanges ; et de préférence choisi parmi l’alcool laurique, l’alcool myristylique, l’alcool cétylique et leurs mélanges.
Comme produits commerciaux d’alcool laurique, on peut citer, par exemple, le produit vendu sous le nom de MAGNOL-1216MB par la société MAGNAKRON.
Comme produits commerciaux d’alcool myristylique, on peut citer, par exemple, le produit vendu sous le nom de LANETTE ® 14 par la société BASF.
Comme produits commerciaux d’alcool cétylique, on peut citer, par exemple, les produits vendus sous les noms Ecorol ® 16/98 F et Ecorol ® 16/98 P par la société Ecogreen Oleochemicals, Tegoalkanol ® 16 vendu par la société Evonik Goldschmidt, Lanette ® 16 vendu par la société Cognis, Vegarol ® 1698 vendu par la société VVF, Alkonat ® 1698 P vendu par la société Oxiteno, Cetyl Alcohol 98 % Min vendu par la société Emery Oleochemicals, Ginol ® 16 (98 %) vendu par la société Godrej Industries, Nacol ® 16-98 vendu par la société Sasol, Kalcol ® 6098 vendu par la société Kao, et Acilol ® 16 vendu par la société Aegis Chemical.
L’invention porte également sur un procédé de fabrication du tube tel que défini ci-dessus, caractérisé en ce qu’il comprend les étapes successives suivantes : a) pultrusion de l’élément cylindrique, b) dépose du renfort fibreux supplémentaire.
Enfin, l’invention concerne l’utilisation du tube tel que défini ci-dessus pour former des structures parmi notamment, des cadres de vélo, des renforts, des renforts de pack de batterie, des renforts de châssis de véhicules.
Il a été observé que le tube selon l’invention est léger. Il présente une excellente résistance mécanique en flexion, en compression et en traction. Par ailleurs, il présente d’excellentes propriétés pour le cintrage à chaud, permettant d’envisager ainsi des formes diverses. Or, ce tube déformé après cintrage et après une éventuelle reconsolidation en moule fermé, conserve ses propriétés de résistance mécanique.
Brève description des figures est un schéma illustrant le procédé de préparation du tube selon l’invention.
est un schéma illustrant un autre procédé de préparation du tube selon l’invention.
Tube Le tube selon l’invention comporte : - au moins un élément cylindrique en un matériau fibreux pultrudé imprégné d’une matrice thermoplastique, , et - au moins un renfort fibreux supplémentaire, enveloppant partiellement ou totalement, de préférence totalement le ou les éléments cylindriques, les fibres contenues dans le renfort fibreux supplémentaire étant positionnées dans un axe différent de l’axe longitudinal de l’élément cylindrique, la teneur totale en fibres du tube étant comprise entre 40 et 70 % en volume par rapport aux volumes de la matrice et des fibres contenues dans le tube.
L’élément cylindrique est fabriqué selon un procédé de pultrusion Il est ainsi constitué de fibres imprégnées d’une matrice thermoplastique. La pultrusion est un procédé généralement continu, qui impose une traction des fibres à travers une filière dans l’axe de l’élément cylindrique, les fibres n’étant pas nécessairement orientées dans l’axe de la traction. La pultrusion couvre l’imprégnation de fibres sèches, par exemples des tresses de fibres sèches, des tissus de fibres sèches ou des mèches uni-directionnelles. Elle couvre également la mise en œuvre sous forme de profilés de fibres co-mélées, de fibres pré-imprégnées, des tresses pré-imprégnées de résine. Selon ce dernier cas, les fibres peuvent être pré-imprégnées avant l’étape de pultrusion.
Selon un mode de réalisation de l’invention, notamment selon l’application visée, le tube selon l’invention peut contenir un liner. Mais, ce liner n’est pas indispensable.
Par « tube », on entend au sens de la présente invention un corps creux à section constante, de forme circulaire, carré, rectangulaire, ovale, ou autre forme, de préférence de forme circulaire.
Les fibres Concernant les fibres de constitution dudit matériau fibreux, ce sont notamment des fibres d’origine minérale, organique ou végétale sous forme de mèches.
Avantageusement, le nombre de fibres par mèche est pour des fibres de carbone supérieur ou égal à 12K, supérieure à 24K notamment supérieur ou égal à 50K, en particulier compris de 24 à 36K.
Avantageusement, le grammage pour la fibre de verre est par chaque mèche supérieur ou égal à 1200 Tex, notamment inférieur ou égal à 4800 Tex, en particulier compris de 1200 à 2400 Tex.
Parmi les fibres d’origine minérale, on peut citer les fibres de carbone, les fibres de verre, les fibres de basalte ou à base de basalte, les fibres de silice, ou les fibres de carbure de silicium par exemple. Parmi les fibres d’origine organique, on peut citer les fibres à base de polymère thermoplastique ou thermodurcissable, telles que des fibres de polyamides semi-aromatiques, des fibres d’aramide ou des fibres en polyoléfines par exemple. De préférence, elles sont à base de polymère thermoplastique amorphe et présentent une température de transition vitreuse Tg supérieure à la Tg du polymère ou mélange de polymère thermoplastique de constitution de la matrice d’imprégnation lorsque ce dernier est amorphe, ou supérieure à la Tf du polymère ou mélange de polymère thermoplastique de constitution de la matrice d’imprégnation lorsque ce dernier est semi-cristallin. Avantageusement, elles sont à base de polymère thermoplastique semi-cristallin et présentent une température de fusion Tf supérieure à la Tg du polymère ou mélange de polymère thermoplastique de constitution de la matrice d’imprégnation lorsque ce dernier est amorphe, ou supérieure à la Tf du polymère ou mélange de polymère thermoplastique de constitution de la matrice d’imprégnation, lorsque ce dernier est semi-cristallin. Ainsi, il n’y a aucun risque de fusion pour les fibres organiques de constitution du matériau fibreux lors de l’imprégnation par la matrice thermoplastique du composite final. Parmi les fibres d’origine végétale, on peut citer les fibres naturelles à base de lin, de chanvre, de lignine, de bambou, de soie notamment d’araignée, de sisal, et d’autres fibres cellulosiques, en particulier de viscose. Ces fibres d’origine végétale peuvent être utilisées pures, traitées ou bien enduites d’une couche d’enduction, en vue de faciliter l’adhérence et l’imprégnation de la matrice de polymère thermoplastique.
Il peut également correspondre à des fibres avec des fils de maintien.
Selon une autre caractéristique, chaque adaptateur présente une section en U qui délimite un logement, l’un des adaptateurs étant disposé dans le logement de l’autre adaptateur. Les adaptateurs, qui sont donc des pièces sensiblement en forme de U selon une section transversale, peuvent ainsi s’imbriquer les uns dans les autres. Un adaptateur en U peut recouvrir un autre adaptateur en U, facilitant une association de plusieurs adaptateurs au sein d’un même dispositif de connexion.
Selon une caractéristique de l’invention, les adaptateurs sont associés l’un à l’autre par emboîtement amovible. Les adaptateurs peuvent ainsi être associés et dissociés aisément, respectivement par emboîtement de l’un dans le logement de l’autre et par déboîtement de l’un par rapport à l’autre. Un tel emboîtement amovible peut notamment être un clipsage.
L’invention concerne en outre un balai d’essuyage comprenant un dispositif de connexion tel que décrit précédemment.
L’invention porte par ailleurs sur un système d’essuyage comprenant un bras d’entraînement porteur d’un balai d’essuyage comprenant un dispositif de connexion, le balai d’essuyage étant relié au bras d’entraînement par l’intermédiaire du dispositif de connexion décrit ci-dessus.
D’autres caractéristiques, détails et avantages de l’invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description qui suit d’une part, et d’un exemple de réalisation donné à titre indicatif et non limitatif en référence aux dessins annexés d’autre part, sur lesquels :
présente, schématiquement, une vue en perspective d’un système d’essuyage dans lequel un dispositif de connexion selon l’invention relie un balai d’essuyage à un bras d’entraînement ;
est une vue en perspective d’un premier adaptateur et d’un deuxième adaptateur composant le dispositif de connexion de la ;
est une vue en perspective d’une combinaison du premier adaptateur et du deuxième adaptateur de la , le premier adaptateur étant emboîté dans le deuxième adaptateur ;
est une vue en perspective du dispositif de connexion de la , solidaire d’un balai d’essuyage ;
est une vue de coupe de la combinaison du premier adaptateur et du deuxième adaptateur de la , montée dans un deuxième type de bras d’entraînement.
Dans la description détaillée qui va suivre, les dénominations « longitudinale », « transversale » et « verticale » se réfèrent à l’orientation du dispositif de connexion selon l’invention. Une direction longitudinale correspond à une direction principale d’allongement du balai d’essuyage duquel le dispositif de connexion est rendu solidaire, cette direction longitudinale étant parallèle à un axe longitudinal L d’un repère L, V, T illustré sur les figures. Une direction verticale correspond à une direction dans laquelle se superposent les organes de verrouillage, cette direction verticale étant parallèle à un axe vertical V du repère L, V, T et cet axe vertical V étant perpendiculaire à l’axe longitudinal L. Enfin, une direction transversale correspond à une direction parallèle à un axe transversal T du repère L, V, T, cet axe transversal T étant perpendiculaire à l’axe longitudinal L et à l’axe vertical V.
En outre, les dénominations « inférieure » et « supérieure » concernant les éléments du dispositif de connexion s’entendent relativement à l’éloignement de ces éléments du balai d’essuyage, une extrémité inférieure de tels éléments correspondant à l’extrémité disposée au voisinage de ce balai d’essuyage tandis qu’une extrémité supérieure correspond à l’extrémité disposée à distance du balai d’essuyage.
La illustre ainsi un système d’essuyage 10 selon l’invention, comportant un balai d’essuyage 12 et un bras d’entraînement 59 du balai d’essuyage 12. Le balai d’essuyage 12 comprend un corps longitudinal 16, une lame d’essuyage 18, en général en caoutchouc, et au moins une vertèbre, non visible, qui rigidifie la lame d’essuyage 18 et favorise son application sur un pare-brise de véhicule.
Le balai d’essuyage 12 schématiquement représenté comprend en outre des embouts d’extrémité ou agrafes d'accrochage 22 de la lame d’essuyage 18 et de la vertèbre sur le corps longitudinal 16, ces embouts d’extrémité 22 étant situés à chacune des extrémités longitudinales du corps longitudinal 16.
Le balai d’essuyage 12 porte, sensiblement en son milieu, un dispositif de connexion 1 selon l’invention. Ce dispositif de connexion 1 comprend notamment un connecteur 24, et au moins deux adaptateurs.
L’analyse S6 est possible car le module de partage MD1 fait partie intégrante du système d’exploitation OS1a et peut analyser chaque nouvel objet OB instancié au cours de l’exécution de l’application APP1. Lorsqu’un nouvel objet OB est instancié, le système d’exploitation OS1a ajoute la référence de l’objet sur la pile d’exécution (comme illustré dans la pile d’exécution représentée en ). La pile d’exécution est une structure de données générée par le système d’exploitation OS1a au cours de l’exécution de l’application fermée APP1. Le principe d’une pile d’exécution est bien connu de l’homme du métier et ne sera donc pas décrit plus en détail dans ce document. Le module de partage MD1 analyse ainsi le bytecode au fur-et-à-mesure qu’il est exécuté par le système d’exploitation OS1a en surveillant les bytecodes de type « new » (nouveau) et les références d’objets empilées dans la pile d’exécution, afin de détecter l’instanciation de nouveaux objets dans le contexte de l’applet fermée APP1. Les opérandes du bytecode « new » lui permettent de détecter un (ou chaque) objet OB nouvellement instancié et de déterminer s’il correspond à un type d’objet prédéfini TY.