INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les régions d’intérêt ROI 1 , ROI j , ROI N peuvent être choisie parmi les régions suivantes : le tronc cérébral antérieur (ICBM 2, 7 et 8), tronc cérébral postérieur (ICBM 9 à 14), pédoncule cérébral droit (ICBM 15), pédoncule cérébral gauche (ICBM 16), genou du corps calleux (ICBM 3), tronc du corps calleux (ICBM 4), splenium du corps calleux (ICBM 5), bras antérieur de la capsule interne droite (ICBM 17), bras antérieur de la capsule interne gauche (ICBM 18), bras postérieur de la capsule interne droite (ICBM 19), bras postérieur de la capsule interne gauche (ICBM 20), stratum sagittal droit (ICBM 21, 29, 31 et 47), stratum sagittal gauche (ICBM 22, 30, 32 et 48), faisceau longitudinal supérieur droit (ICBM 41), faisceau longitudinal supérieur gauche (ICBM 42), capsule externe droite (ICBM 33), capsule externe gauche (ICBM 34), couronne radiée droite (ICBM 23, 25 et 27) et couronne radiée gauche (ICBM 24, 26 et 28).
La notation « ICBM n » fait référence à la n-ième région de l’atlas ICBM-DTI-81.
Il est possible d’utiliser d’autres régions de l’atlas ICBM-DTI-81 que celles susmentionnées, tout comme il est possible d’arranger différemment les régions de façon à les combiner ou les scinder différemment de l’arrangement proposé par l’atlas ICBM-DTI-81.
Il est également possible d’utiliser d’autres atlas comme l’atlas Catani-Thiebaut de Schotten.
Par ailleurs, il est possible de s’appuyer sur des techniques de segmentation pour identifier et délimiter les régions d’intérêt dans l’image. Par exemple, il est possible d’appliquer une segmentation par détection de contours ou reconnaissance de formes. Il est en outre possible de s’appuyer sur des outils d’apprentissage machine pour identifier les régions d’intérêt.
Ainsi, pour chacune des régions d’intérêt ROI 1 ,… ROI j ,… ROI N , le coefficient régional C j de diffusion est déterminé par la moyenne d’au moins un coefficient de diffusion de ladite région d’intérêt ROI j .
Les grains de pollen ont été collectés à partir d’anthères fraîchement déhiscents. Les étamines de cinq fleurs ont été immergés dans 5 mL de milieu BK [1,62 mM H3BO3, 1,25 mM Ca (NO3)2, 4H2O, 2,97 mM KNO3 et 1,65 mM MgSO4, 7H2O] contenant 10% (w/v) de saccharose (Brewbaker et Kwack, 1963). Les grains de pollen ont été mis en suspension dans le milieu BK par vortex et les étamines ont été retirées avec des pincettes. Les tubes polliniques de tomates ont été cultivés dans des plaques à 24 puits (de ThermoFisher), dans l'obscurité, sans agitation, à plusieurs températures: 8, 13, 22°C. Les observations ont été effectuées après 2, 4 et 6 h de croissance. Un grain de pollen a été considéré comme germé lorsque la longueur du tube pollinique dépassait le diamètre du grain de pollen.
Procédé de préparation d’une solution de LAA + saccharose :
15 g de poudre de lactosérum acide a été mélange avec 1 L d’eau afin d’obtenir une solution de LAA concentrée à 1,5 % en poids sec (soit 1,5 g pour 100 mL). 10 g de saccharose ont été ajouté à cette solution (soit 1% en poids sec de saccharose ajouté à la solution de LAA, soit 1 g pour 100 mL).
Procédé de préparation d’une solution comprena n t un extrait d’ Ascophyllum Nodosum :
Une solution aqueuse ayant une concentration de 4% en poids sec d’extrait d’ Ascophyllum nodosum a été préparée.
Traitements appliqués :
Les traitements suivants ont été ajoutés au milieu de culture des grains de pollen et/ou des tubes polliniques :
– Traitement avec une solution de lactosérum acide et saccharose, appelée « LAA + saccharose» préparée selon le procédé décrit ci-dessus. La solution de LAA + saccharose a été diluée avec de l'eau milli-Q pour atteindre une concentration finale de lactosérum acide de 2 µg/mL de milieu BK.
– Traitement avec une solution d’eau Milli-Q, utilisée comme contrôle négatif.
– Traitement en combinant simultanément une solution de lactosérum acide + saccharose et une solution d’extrait d’ Ascophyllum nodosum . La solution de LAA + saccharose a été diluée avec de l'eau milli-Q pour atteindre une concentration finale de lactosérum acide de 2 µg/mL de milieu BK. La solution d’extrait d’ Ascophyllum nodosum a été diluée avec de l'eau milli-Q pour atteindre une concentration finale en extrait d’ Ascophyllum Nodosum de 2 µg/mL de milieu BK.
Paramètres mesurées au microscope
Un microscope inversé Leica DMI 6000B équipé de la caméra Leica DFC 450 a été utilisé pour observer l'évolution dans le temps de la germination des grains de pollens et l’élongation du tube pollinique. Le dépôt de bouchons de callose a été observé sous épi-fluorescence à l'aide d'un filtre d'absorption 405 nm et d’un filtre d'émission 523 nm. Le programme ImageJ [11] a été utilisé pour mesurer le taux de germination du tube pollinique, l’élongation du tube pollinique, le nombre de bouchons de callose.
Analyses statistiques
Les données correspondent à la moyenne de 6 répliques biologiques réalisées à des dates différentes. Les différences significatives entre le contrôle et le traitement ont été déterminées par la méthode ANOVA à un facteur suivi du test de comparaison multiple de Dunnett. Les données sont marquées par des lettres différentes lorsqu'elles diffèrent par rapport aux conditions de contrôle (valeur P <0,05). Pour la germination, il représente entre 1000 et 2000 grains de pollen comptés pour chaque répétition et points temporels. Pour la longueur du tube pollinique, le nombre de mesures variait de 80 à 120 tubes polliniques observés pour chaque répétition.
Mesure du nombre de germination des grains de pollen, de la longueur des tube s pollinique s et de leur densité
Le nombre de grain de pollen ayant germé versus le nombre de grains de pollen non germé ou ayant un tube pollinique éclaté a été compté pour le contrôle, le traitement avec la solution LAA + saccharose, et le traitement avec la solution LAA + saccharose (concentration finale en LAA de 2 µg/mL) en combinaison avec la solution comprenant un extrait d’ Ascophyllum nodosum (concentration finale en extrait d’ Ascophyllum nodosum de 2 µg/mL). Les résultats sont présentés dans le tableau 2 ci-dessous. Il a été observé une augmentation du nombre de grain de pollen pour lequel un tube pollinique « viable » a émergé lorsque la solution LAA + saccharose a été appliquée in vitro sur les grains de pollen de tomates aux températures de 8°C, 13 °C et 22°C. Il a également été observé une augmentation du nombre de grain de pollen pour lequel un tube pollinique « viable » a émergé lorsque la solution LAA + saccharose est appliquée en combinaison avec la solution comprenant un extrait d’ Ascophyllum nodosum , avec notamment 52,99 grains de pollens ayant un tube pollinique viable avec la combinaison LAA + saccharose + extrait d’ Ascophyllum nodosum , 46,91 99 grains de pollens ayant un tube pollinique viable avec la solution LAA + saccharose et 35,91 grains de pollens ayant un tube pollinique viable pour le contrôle. Ces résultats montrent l’effet de l’utilisation du lactosérum acide sur la stimulation de la germination du grain de pollen, ainsi que l’effet de l’association avec le saccharose et l’extrait d’ Ascophyllum nodosum .
Sur la , le système de traitement thermique 1 est configuré en un quatrième mode de fonctionnement pour réchauffer le flux d’air interne 5 et le dispositif de stockage électrique. Autrement dit, le système de traitement thermique 1 est configuré en mode chauffage de l’habitacle du véhicule et du dispositif de stockage électrique.
Dans ce quatrième mode de fonctionnement, la première vanne 15 est fermée de telle sorte que le fluide réfrigérant FR ne peut pas circuler entre le point de divergence 21 et le point de jonction 22. La deuxième vanne 19 est ouverte de telle sorte que le fluide réfrigérant FR peut circuler entre le point de contournement 23 et le point de convergence 20. La vanne tout ou rien 9 du dispositif de détente 7 est fermée de telle sorte que le fluide réfrigérant détendu ne circule pas à l’intérieur du deuxième échangeur de chaleur 32. Le premier organe de détente 41 fait subir au fluide réfrigérant FR une détente de telle sorte que le fluide réfrigérant détendu est à même de circuler à l’intérieur du troisième échangeur de chaleur 33. Le premier organe de distribution 101 autorise uniquement une circulation du fluide caloporteur FC en provenance du deuxième échangeur thermique 82 vers la deuxième voie 92. Le deuxième organe de distribution 102 autorise uniquement une circulation du fluide caloporteur FC en provenance du premier échangeur thermique 81 vers le dispositif de chauffage électrique haute-tension 94. La première pompe 71 est mise en marche pour faire circuler le fluide caloporteur FC entre le premier échangeur thermique 81 associé au dispositif de stockage électrique et le dispositif de chauffage électrique haute-tension 94. La deuxième pompe 72 est mise en marche pour faire circuler le fluide caloporteur FC entre le cinquième échangeur de chaleur 35 et le deuxième échangeur thermique 82 associé aux composants d’une chaîne de traction du véhicule. Le volet 52 est ouvert pour permettre au flux d’air extérieur 16 de traverser l’ensemble 51.
Selon ce quatrième mode de fonctionnement, le fluide réfrigérant FR est compressé à l’intérieur du dispositif de compression 4 pour être porté à haute pression et haute température. Le fluide réfrigérant FR circule ensuite à l’intérieur du premier échangeur de chaleur 31 pour céder de la chaleur à pression constante au flux d’air interne 5. Puis, le fluide réfrigérant FR circule jusqu’au point de divergence 21 et emprunte la deuxième branche 12 pour circuler successivement à l’intérieur du premier organe de détente 41 à l’intérieur duquel le fluide réfrigérant FR subit une détente. Puis, le fluide réfrigérant FR détendu circule à travers le troisième échangeur de chaleur 33 à l’intérieur duquel il cède des frigories au flux d’air extérieur 16. Puis, le fluide réfrigérant FR circule jusqu’au point de contournement 23, puis à l’intérieur de la troisième branche 13 jusqu’au point de convergence 20. Puis le fluide réfrigérant FR circule à l’intérieur du premier dispositif d’accumulation 6 et rejoint ensuite le dispositif de compression 4. Ces dispositions visent à réchauffer le flux d’air interne 5.
Selon ce quatrième mode de fonctionnement, le premier dispositif d’accumulation 6 collecte le fluide réfrigérant FR à l’état liquide. Le deuxième dispositif d’accumulation 17 est contourné à partir d’une circulation du fluide réfrigérant FR sortant du troisième échangeur de chaleur 33 vers la troisième branche 13 et non vers le quatrième échangeur de chaleur 34.
Selon ce quatrième mode de fonctionnement, le fluide réfrigérant FR est à haute pression depuis le dispositif de compression 4 et à l’intérieur du premier échangeur de chaleur 31, puis à l’intérieur de la deuxième branche 12 jusqu’au premier organe de détente 41. Le fluide réfrigérant FR est à basse pression entre le premier organe de détente 41 jusqu’au point de contournement 23, puis à l’intérieur de la troisième branche 13, puis entre le point de convergence 20 jusqu’au dispositif de compression 4 en passant par le premier dispositif d’accumulation 6.
Sur la , le système de traitement thermique 1 est configuré en un cinquième mode de fonctionnement pour dégivrer le troisième échangeur de chaleur 33 placé en face avant 51 du véhicule, réchauffer l’habitacle du véhicule à partir du flux d’air interne 5, réchauffer le dispositif de stockage électrique et refroidir les composants de la chaîne de traction du véhicule. Autrement dit, le système de traitement thermique 1 est configuré en mode dégivrage du troisième échangeur de chaleur 33, chauffage de l’habitacle du véhicule et du dispositif de stockage électrique, et refroidissement des composants de la chaîne de traction du véhicule.
Dans ce cinquième mode de fonctionnement, la première vanne 15 est fermée de telle sorte que le fluide réfrigérant FR ne peut pas circuler entre le point de divergence 21 et le point de jonction 22. La deuxième vanne 19 est fermée de telle sorte que le fluide réfrigérant FR ne peut pas circuler entre le point de contournement 23 et le point de convergence 20. La vanne tout ou rien 9 du dispositif de détente 7 est fermée de telle sorte que le fluide réfrigérant ne peut pas circuler à l’intérieur du deuxième échangeur de chaleur 32. Le premier organe de détente 41 détend le fluide réfrigérant à une pression intermédiaire de telle sorte que le fluide réfrigérant détendu à la pression intermédiaire est à même de circuler à l’intérieur du troisième échangeur de chaleur 33. Le deuxième organe de détente 42 réalise une détente du fluide réfrigérant FR à la basse pression de telle sorte que le fluide réfrigérant détendu à basse pression est à même de circuler à l’intérieur du cinquième échangeur de chaleur 35. Le premier organe de distribution 101 autorise uniquement une circulation du fluide caloporteur FC en provenance du deuxième échangeur thermique 82 vers la deuxième voie 92. Le deuxième organe de distribution 102 autorise uniquement une circulation du fluide caloporteur FC en provenance du premier échangeur thermique 81 vers le dispositif de chauffage électrique haute-tension 94. La première pompe 71 est mise en marche pour faire circuler le fluide caloporteur FC entre le premier échangeur thermique 81 associé au dispositif de stockage électrique et le dispositif de chauffage électrique haute-tension 94. La deuxième pompe 72 est mise en marche pour faire circuler le fluide caloporteur FC entre le cinquième échangeur de chaleur 35 et le deuxième échangeur thermique 82 associé aux composants d’une chaîne de traction du véhicule. Le volet 52 est fermé pour interdire au flux d’air extérieur de traverser l’ensemble 51.
Selon ce cinquième mode de fonctionnement, le fluide réfrigérant FR est compressé à l’intérieur du dispositif de compression 4 pour être porté à haute pression et haute température. Le fluide réfrigérant FR circule ensuite à l’intérieur du premier échangeur de chaleur 31 pour céder de la chaleur à pression constante au flux d’air interne 5. Puis, le fluide réfrigérant FR circule jusqu’au point de divergence 21 et emprunte la deuxième branche 12 pour circuler successivement à l’intérieur du premier organe de détente 41 à l’intérieur duquel le fluide réfrigérant FR subit une première détente à la pression intermédiaire, puis le fluide réfrigérant FR circule à travers le troisième échangeur de chaleur 33. Puis, le fluide réfrigérant FR circule à l’intérieur du deuxième dispositif d’accumulation 17 puis à travers le quatrième échangeur de chaleur 34. Puis, le fluide réfrigérant FR circule à travers le clapet anti-retour 18 pour atteindre le point de jonction 22. Le fluide réfrigérant FR circule vers le deuxième organe de détente 42 à l’intérieur duquel il subit une deuxième détente vers la basse pression. Le fluide réfrigérant FR, détendu et à basse température, refroidit le fluide caloporteur FC à l’intérieur du cinquième échangeur de chaleur 35. Puis le fluide réfrigérant FR rejoint le point de convergence 20 avant de circuler à l’intérieur du premier dispositif d’accumulation 6 et rejoindre ensuite le dispositif de compression 4. Ces dispositions visent à dégivrer le troisième échangeur de chaleur 33 en raison de la pression intermédiaire de fluide réfrigérant régnant à l’intérieur de ce dernier. Cette pression intermédiaire de fluide réfrigérant permet de dégivrer le troisième échangeur de chaleur 33 en minimisant les pertes énergétiques vers l’extérieur du circuit de fluide réfrigérant 2, notamment en raison d’une capacité importante du troisième échangeur de chaleur 33 à absorber la chaleur.
Selon ce cinquième mode de fonctionnement, le fluide réfrigérant FR est à haute pression depuis le dispositif de compression 4 et à l’intérieur du premier échangeur de chaleur 31, puis à l’intérieur de la deuxième branche 12 jusqu’au premier organe de détente 41. Le fluide réfrigérant FR est à une pression intermédiaire entre le premier organe de détente 41 jusqu’au point de jonction 22 sur la deuxième branche 12, puis entre le point de jonction 22 jusqu’au deuxième organe de détente 42 sur la quatrième branche 14. Le fluide réfrigérant FR est à basse pression entre le deuxième organe de détente 42 jusqu’au dispositif de compression 4 en passant par le point de convergence 20 et le premier dispositif d’accumulation 6.
Parallèlement, le fluide caloporteur FC circule depuis le cinquième échangeur de chaleur 35, vers le premier point de dérivation 24, puis à l’intérieur de la première voie 91, puis vers la deuxième pompe 72, puis vers le deuxième échangeur de chaleur 82, puis vers le premier organe de distribution 101, puis vers la deuxième voie 92 jusqu’au deuxième point de dérivation 26 pour finalement atteindre le cinquième échangeur de chaleur 35. Ces dispositions visent à refroidir les composants de la chaîne de traction du véhicule.
Sur la , le système de traitement thermique 1 est configuré en un sixième mode de fonctionnement pour désembuer l’habitacle du véhicule à partir du flux d’air interne 5 et réchauffer le dispositif de stockage électrique. Autrement dit, le système de traitement thermique 1 est configuré en mode désembuage, et réchauffement du dispositif de stockage électrique.
Dans ce premier mode de fonctionnement, la première vanne 15 est fermée de telle sorte que le fluide réfrigérant FR ne peut pas circuler entre le point de divergence 21 et le point de jonction 22. La deuxième vanne 19 est fermée de telle sorte que le fluide réfrigérant FR ne peut pas circuler entre le point de contournement 23 et le point de convergence 20. La vanne tout ou rien 9 du dispositif de détente 7 est ouverte de telle sorte que le fluide réfrigérant détendu est à même de circuler à l’intérieur du deuxième échangeur de chaleur 32. Le premier organe de détente 41 fait subir une détente au fluide réfrigérant FR de telle sorte que le fluide réfrigérant détendu est à même de circuler à l’intérieur du troisième échangeur de chaleur 33. Le deuxième organe de détente 42 est fermé de telle sorte que le fluide réfrigérant ne circule pas à l’intérieur du cinquième échangeur de chaleur 35. Le premier organe de distribution 101 autorise uniquement une circulation du fluide caloporteur FC en provenance du deuxième échangeur thermique 82 vers la deuxième voie 92. Le deuxième organe de distribution 102 autorise uniquement une circulation du fluide caloporteur FC en provenance du premier échangeur thermique 81 vers le dispositif de chauffage électrique haute-tension 94. La première pompe 71 est mise en marche pour faire circuler le fluide caloporteur FC entre le premier échangeur thermique 81 associé au dispositif de stockage électrique et le dispositif de chauffage électrique haute-tension 94. La deuxième pompe 72 est mise en marche pour faire circuler le fluide caloporteur FC entre le cinquième échangeur de chaleur 35 et le deuxième échangeur thermique 82 associé aux composants d’une chaîne de traction du véhicule. Le volet 52 est ouvert pour permettre au flux d’air extérieur 16 de traverser l’ensemble 51.
Selon ce sixième mode de fonctionnement, le fluide réfrigérant FR est compressé à l’intérieur du dispositif de compression 4 pour être porté à haute pression et haute température. Le fluide réfrigérant FR circule ensuite à l’intérieur du premier échangeur de chaleur 31 pour céder de la chaleur à pression constante au flux d’air interne 5. Puis, le fluide réfrigérant FR circule jusqu’au point de divergence 21 et emprunte la deuxième branche 12 pour circuler successivement à l’intérieur du premier organe de détente 41 à l’intérieur duquel le fluide réfrigérant FR subit une détente, puis le fluide réfrigérant FR détendu circule à travers le troisième échangeur de chaleur 33 à l’intérieur duquel il cède des frigories au flux d’air extérieur 16. Puis, le fluide réfrigérant FR circule à l’intérieur du deuxième dispositif d’accumulation 17 puis à travers le quatrième échangeur de chaleur 34. Puis le fluide réfrigérant FR circule à travers le clapet anti-retour 18 pour atteindre le point de jonction 22. Le fluide réfrigérant FR circule vers le dispositif de détente 7 à l’intérieur duquel il ne subit aucune une détente. Le fluide réfrigérant FR, détendu et à basse température, refroidit le flux d’air interne 5 à l’intérieur du deuxième échangeur de chaleur 32, le fluide réfrigérant FR présent dans les sections 30a, 30b de l’échangeur de chaleur interne 30 ayant par ailleurs échangé des calories. Puis le fluide réfrigérant FR rejoint le point de convergence 20 avant de circuler à l’intérieur du premier dispositif d’accumulation 6 et rejoindre ensuite le dispositif de compression 4. Ces dispositions visent à désembuer l’habitacle à partir du flux d’air interne 5 qui est successivement refroidi lors de sa circulation à travers le deuxième échangeur de chaleur 32 et réchauffé lors de sa circulation à travers le premier échangeur de chaleur 31 afin d’assécher l’air contenu à l’intérieur de l’habitacle du véhicule.
Dans un mode de réalisation, le procédé ou le mélange selon l’invention est caractérisé en ce que l’au moins ester d’acide gras a une masse moléculaire inférieure ou égale à 500g/mol.
Dans un mode de réalisation, le procédé ou le mélange selon l’invention est caractérisé en ce que l’au moins ester d’acide gras a une masse moléculaire inférieure ou égale à 400 g/mol.
Au sens de la présente invention, le point d’écoulement de la composition, est le point d’écoulement d’un ester ou le point d’écoulement d’un mélange d’esters.
Dans un mode de réalisation, le procédé ou le mélange selon l’invention est caractérisé en ce que la composition a un point d’écoulement, mesuré selon la norme NF T60-105, inférieur ou égal à une température de 25°C.
Dans un mode de réalisation, le procédé ou le mélange selon l’invention est caractérisé en ce que la composition a un point d’écoulement, mesuré selon la norme NF T60-105, inférieur ou égal à une température de 20°C.
Dans un mode de réalisation, le procédé ou le mélange selon l’invention est caractérisé en ce que la composition a un point d’écoulement, mesuré selon la norme NF T60-105, inférieur ou égal à une température de 15°C.
Dans un mode de réalisation, le procédé ou le mélange selon l’invention est caractérisé en ce que la composition a un point d’écoulement, mesuré selon la norme NF T60-105, inférieur ou égal à une température de 10°C.
Dans un mode de réalisation, le procédé ou le mélange selon l’invention est caractérisé en ce que la composition a un point d’écoulement, mesuré selon la norme NF T60-105, inférieur ou égal à une température de 5°C.
Au sens de la présente invention, le point de trouble de la composition, est le point de trouble d’un ester ou le point d’écoulement d’un mélange d’esters.
Dans un mode de réalisation, le procédé ou le mélange selon l’invention est caractérisé en ce que la composition a un point de trouble, mesuré selon la norme EN ISO 3015, inférieur ou égal à une température de 15°C.
Dans un mode de réalisation, le procédé ou le mélange selon l’invention est caractérisé en ce que la composition a un point de trouble, mesuré selon la norme EN ISO 3015, inférieur ou égal à une température de 10°C.
Dans la présente demande un « alcane » est un hydrocarbure saturé étant constitué uniquement d’atomes de carbone et d’hydrogènes liés entre eux par des liaisons covalentes simples dont la formule générale est C n H 2n+2 , il est appelé « alcane linéaire » lorsque chaque atome de carbone est lié au maximum à deux atomes de carbone et « alcane ramifié » lorsque certains atomes de carbone sont liés à trois atomes, voire quatre atomes de carbones.
Dans la présente demande un « bioalcane » est un alcane biosourcé.
Dans la présente demande, on qualifie de biosourcé un composé ou une composition organique dont le carbone organique présent dans le composé ou la composition est d’origine végétale par une analyse au radiocarbone selon l’une des normes suivantes ASTM D6866, EN 16640 ou EN 16785-1.
Dans un mode de réalisation, le procédé ou le mélange selon l’invention est caractérisé en ce que l’alcane de formule C n H 2n+2 avec n≤11 est choisi dans le groupe comprenant les alcanes linéaires et/ou ramifiés comprenant au plus 11 atomes de carbones, seuls ou en mélanges.