INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un aspect, la membrane de prélèvement (ou le troisième logement) se situe fluidiquement entre le système de valve et la zone de réaction. Dit autrement, la membrane de prélèvement (ou le troisième logement) se situe fluidiquement sur le parcours qui mène du système de valve à la zone de réaction. Ainsi, la membrane de prélèvement est agencée à l’endroit le plus pertinent du circuit microfluidique, i.e. juste en amont des zones de mélange réactionnel et après le système de valve, ce qui évite à la membrane de prélèvement de prélever par exemple des liquides de rinçage qui sont utilisés pour nettoyer la membrane d’extraction.
Selon un aspect, la zone de réaction peut comprendre en outre une deuxième zone de réaction contenant un quatrième logement et contenant un deuxième mélange réactionnel de contrôle. Ceci permet de vérifier que l’éluat est bien arrivé à bon port dans les zones de mélange réactionnel ; car en effet le mélange réactionnel de contrôle réagit à la présence de molécules toujours présentes dans l’éluat, que ce dernier contienne ou pas les espèces nucléiques d’intérêt.
Selon un aspect, le support de test peut comprendre en outre une zone de lecture de résultat comprenant au moins la zone de réaction et en particulier la première zone de réaction et/ou la deuxième zone de réaction. Par exemple, il peut s’agir d’une lecture optique du résultat. Le résultat peut être obtenu rapidement et directement sur place alors que le support de test n’a pas été manipulé ou transporté, dans une logique d’accessibilité et de rapidité de point-of-care.
Selon un aspect, le support de test (plus précisément la zone de réaction) peut comprendre en outre un réservoir de distribution agencé de manière adjacente à la première, et le cas échéant la deuxième, zone(s) de réaction de manière à pouvoir alimenter en éluat les première et deuxième zones de réaction par pompage capillaire. On fiabilise ainsi l’alimentation en éluat à des zones de réaction.
Selon un aspect, la membrane de prélèvement peut être formée d’un matériau comprenant au moins un parmi : cellulose, polyfluorure de vinylidène (‘PVDF’). Ces matières ont une porosité adéquate pour capturer et retenir l’éluat.
Selon un aspect, la capacité d’absorption de la membrane de prélèvement est déterminée de sorte qu’un flux de liquide transitant par le canal de transfert soit partiellement prélevé par la membrane de prélèvement. Par partiellement prélevé, il est signifié qu’uniquement une portion du flux soit prélevée et pas l’intégralité (par exemple entre 5 et 90%, ou 10 et 90%, ou entre 10 et 50% du flux). La capacité d’absorption est notamment définie par les dimensions de la membrane de prélèvement, son matériau, l’interface avec le canal de transfert, etc.
Selon un aspect, la membrane de prélèvement peut être formée d’un matériau présentant une absorption d’eau comprise entre 50 mg/cm 2 et 150 mg/cm 2 , voire entre 95 et 105 mg/cm 2
Selon un aspect, le support de test biologique est configuré pour amener l’échantillon biologique à tester dans la membrane d’extraction, puis après rinçage, séchage et élution de ladite membrane d’extraction, diriger l’éluat résultant vers au moins la première zone de réaction, une portion précurseuse de l’éluat étant piégée par la membrane de prélèvement sans parvenir au mélange réactionnel de test, une portion suivante de l’éluat parvenant au mélange réactionnel de test. Ainsi, on procède à de multiples opérations fluidiques à l’intérieur du support de test de manière à pouvoir en déduire, après réaction d’amplification, un résultat au travers de la zone de lecture.
Selon un aspect, le logement de réaction est situé dans une zone d’interaction thermique configurée pour être chauffée par la station d’analyse, et le troisième logement est situé hors de la zone d’interaction thermique. La zone d’interaction thermique est typiquement inférieure à 5cm 2 .
est une vue en perspective d’une coupe d’un dispositif de démontage selon l’invention,
est une vue en perspective d’une console d’un coffre de volet roulant d’un dispositif selon l’invention,
est une vue en perspective d’une tulipe de guidage d’un dispositif selon l’invention,
est une vue à plat de la tulipe de guidage de la ,
sont des vues en perspective du procédé de démontage d’un volet roulant selon l’invention.
Un dispositif selon l’invention, tel qu’illustré à la et désigné dans son ensemble par la référence 1 vise à un retrait facilité d’un volet roulant 2, le volet roulant 2 étant apte à ouvrir ou obturer une ouverture, par exemple l’ouverture d’un garage ou encore une baie de fenêtre.
A ces fins, un volet roulant 2 compatible avec l’invention est constitué notamment d'un tablier 3 comportant des lames 4 articulées et dont la partie supérieure est fixée de manière amovible à un arbre libre en rotation dans un coffre (non représentés).
Selon l’invention, le tablier 3 comprend notamment une lame finale 10 à l’opposé de la partie supérieure du tablier 3. La lame finale 10 comprend une butée 11. La butée 11 peut longer toute la lame finale 10 telle que visible à ou simplement être une extension sensiblement perpendiculaire à chaque extrémité du volet roulant 2.
Le volet roulant 2 est apte à s’enrouler autour d’un arbre libre en rotation dont chaque extrémité est reliée à une console 20 appartenant au coffre. Selon une forme de réalisation, le coffre comprend deux consoles 20 opposées, chacune des consoles 20 comprend un logement 21 apte à accueillir une extrémité de l’arbre. Le volet roulant 2 est également apte à se dérouler dans une coulisse 30. Selon une forme de réalisation préférée, deux coulisses 30 sont présentes pour guider le volet roulant 2.
Selon la forme de réalisation représentée à la , la console 20 comprend une partie d’encastrement 22 destinée à venir se fixer à une extrémité de la coulisse 30 afin de consolider les deux éléments ensemble.
Selon la forme de réalisation illustrée, chaque console 20 comprend une tulipe de guidage 40 destinée à guider le volet roulant 2 dans chaque coulisse 30 lors de l’enroulement ou déroulement du volet roulant 2.
La tulipe de guidage 40 selon l’invention telle qu’elle apparait à la comprend un élément de butée complémentaire 41 à l’élément de butée 11 de la lame finale 10 du tablier 3 du volet roulant 2 garantissant ainsi que le volet roulant 2 ne s’enroule pas complètement dans le coffre. La tulipe de guidage 40 comprend également une partie courbée 42 destinée à diriger le mouvement du volet roulant 2 lors de la descente ou de la remontée du volet roulant 2. Avantageusement, les deux éléments de butée complémentaires 41,11 ne sont pas dans le même plan que les lames 4 articulées autres que la lame finale 10. Ainsi la tulipe de guidage 40 ne peut pas bloquer les lames 4 articulées autres que la lame finale 10.
D’une façon plus générale, l’angle de mesure φ Δ F s’exprime comme :
où ρ 0 est une grandeur égale : - au rayon externe r 0 ,ext de la portion 12 du tuyau 4 si le calculateur 8 est configuré pour calculer la variation de l’effort longitudinal à partir de la variation ΔP ext de la pression externe P ext ; ou - au rayon interne r 0,int de la portion 12 du tuyau 4 si le calculateur 8 est configuré pour calculer la variation de l’effort longitudinal à partir de la variation la variation ΔP int de la pression interne P int .
Dans chaque cas, la mesure de la variation de l’effort longitudinal, par le choix judicieux de l’angle de mesure, est décorrélée des variations de pression.
Avantageusement, dans chaque cas, le calculateur 8 est configuré pour stocker une valeur F 0 de l’effort longitudinal appliqué sur le tuyau 4 à l’instant de référence prédéterminé. Dans ce cas, le calculateur 8 est également configuré pour calculer l’effort longitudinal F à un instant final quelconque ultérieur à l’instant initial par intégration, dans le temps, de la variation ΔF de l’effort longitudinal entre l’instant de référence et l’instant final.
D’abord, l’organe de mesure de déformation 6 est agencé de façon à mesurer, pour chaque zone de mesure 10 de la portion 12 du tuyau 4, la variation de la composante mécanique d’une déformation suivant une direction de mesure correspondante.
La direction de mesure définit, avec un plan orthogonal à l’axe central X-X, un angle de mesure dont la valeur vaut φ ΔP ou φ Δ F , selon la grandeur dont les variations sont à déterminer.
Le calculateur 8 reçoit, en provenance de l’organe de mesure de déformation 6, la variation de la déformation mécanique Δε mec ,mes mesurée.
En outre, le calculateur 8 reçoit une mesure concomitante d’une variation d’une première pression, parmi la pression interne et la pression externe, et calcule, uniquement à partir de la variation de la composante mécanique de la déformation mesurée et de la variation de la première pression : - une variation d’une deuxième pression parmi la pression interne et la pression externe, distincte de la première pression ; et/ou - une variation d’un effort longitudinal exercé sur le tuyau 4.
Dispositif de mesure de pression hydrostatique, notamment absolue et/ou de température et procédé de mesure associé La présente invention concerne un dispositif de mesure de pression hydrostatique, notamment absolue, et/ou de température et procédé de mesure associé.
L’invention s’applique au domaine de l’instrumentation, et plus précisément à la mesure d’une pression hydrostatique absolue d’un fluide.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEUR Il existe, notamment dans des environnements subissant des contraintes importantes, tels que certains espaces (notamment les zones de combustion et de compression) des turbomachines et autres types de motorisation, un besoin de réaliser une mesure de pression hydrostatique ou de température qui soit décorrélée de respectivement la température ou de la pression hydrostatique.
Pour répondre à ce besoin, il est notamment connu du document US 5841131 d’utiliser une fibre optique fonctionnalisée avec un réseau de Bragg inscrit dans un cœur optique de la fibre optique. En conformité avec l’enseignement de ce document, la fibre optique est adaptée pour présenter des phénomènes de biréfringence, ceci au moyen du ménagement d’une gaine optique elliptique ou d’une paire d’inserts induisant de la biréfringence, et pour présenter une réponse en déformations mécaniques anisotrope à une pression hydrostatique, ceci au moyen de deux trous longitudinaux aménagés de part et d’autre du cœur optique.
Ainsi, lorsque la fibre optique est soumise à une pression hydrostatique, comme celle d’un espace à surveiller, les efforts, et donc les déformations mécaniques s’exerçant sur le réseau de Bragg, sont, en raison de ces deux trous longitudinaux, anisotropes, et il en résulte un décalage en longueur d’onde de résonnance, résultant de ces déformations mécaniques, distinct selon les deux directions de biréfringence. Or, si les déformations mécaniques liées à la pression hydrostatique s’exerçant sur le cœur optique de la fibre optique sont anisotropes, celles liées à la température sont quant à elles isotropes. De ce fait, à partir des deux mesures permises par la biréfringence et d’un étalonnage adapté, la fibre optique, telle que décrite par le document US 5841131, autorise une mesure de pression hydrostatique et/ou de température qui sont décolérées de respectivement la température et la pression.
Néanmoins, un tel dispositif de mesure ne donne pas entière satisfaction.
Selon ce sixième mode de fonctionnement, le fluide réfrigérant FR est à haute pression depuis le dispositif de compression 4 et à l’intérieur du premier échangeur de chaleur 31, puis à l’intérieur de la deuxième branche 12 jusqu’au premier organe de détente 41. Le fluide réfrigérant FR est à basse pression depuis le premier organe de détente 41 jusqu’au point de jonction sur la deuxième branche 12, puis entre le point de jonction et le point de convergence 20 sur la première branche 11, puis entre le point de convergence 20 et le dispositif de compression 4.
Parallèlement, le fluide caloporteur FC circule depuis le cinquième échangeur de chaleur 35, vers le premier point de dérivation 24, puis à l’intérieur de la première voie 91, puis vers la deuxième pompe 72, puis vers le deuxième échangeur de chaleur 82, puis vers le premier organe de distribution 101, puis vers la deuxième voie 92 jusqu’au deuxième point de dérivation 26 pour finalement atteindre le cinquième échangeur de chaleur 35. Ces dispositions visent à homogénéiser une température du fluide caloporteur FC lors de cette circulation.
Parallèlement encore, le fluide caloporteur FC circule entre le troisième point de raccordement 29 et le troisième point de dérivation 28 à travers la première pompe 71 et le premier échangeur thermique 81, puis à l’intérieur de la troisième voie 93 à travers le dispositif de chauffage électrique haute-tension 94. Ces dispositions visent à réchauffer le dispositif de stockage électrique.
Sur la , le système de traitement thermique 1 est configuré en un septième mode de fonctionnement pour déshumidifier l’habitacle du véhicule à partir du flux d’air interne 5 et réchauffer le dispositif de stockage électrique. Autrement dit, le système de traitement thermique 1 est configuré en mode déshumidification, et réchauffement du dispositif de stockage électrique.
Dans ce septième mode de fonctionnement, la première vanne 15 est ouverte de telle sorte que le fluide réfrigérant FR peut circuler entre le point de divergence 21 et le point de jonction 22. La deuxième vanne 19 est ouverte de telle sorte que le fluide réfrigérant FR peut circuler entre le point de contournement 23 et le point de convergence 20. La vanne tout ou rien 9 du dispositif de détente 7 est ouverte de telle sorte que le fluide réfrigérant détendu est à même de circuler à l’intérieur du deuxième échangeur de chaleur 32. Le premier organe de détente 41 fait subir une détente au fluide réfrigérant FR de telle sorte que le fluide réfrigérant détendu est à même de circuler à l’intérieur du troisième échangeur de chaleur 33. Le deuxième organe de détente 42 est fermé de telle sorte que le fluide réfrigérant ne circule pas à l’intérieur du cinquième échangeur de chaleur 35. Le premier organe de distribution 101 autorise uniquement une circulation du fluide caloporteur FC en provenance du deuxième échangeur thermique 82 vers la deuxième voie 92. Le deuxième organe de distribution 102 autorise uniquement une circulation du fluide caloporteur FC en provenance du premier échangeur thermique 81 vers le dispositif de chauffage électrique haute-tension 94. La première pompe 71 est mise en marche pour faire circuler le fluide caloporteur FC entre le premier échangeur thermique 81 associé au dispositif de stockage électrique et le dispositif de chauffage électrique haute-tension 94. La deuxième pompe 72 est mise en marche pour faire circuler le fluide caloporteur FC entre le cinquième échangeur de chaleur 35 et le deuxième échangeur thermique 82 associé aux composants d’une chaîne de traction du véhicule. Le volet 52 est ouvert pour permettre au flux d’air extérieur 16 de traverser l’ensemble 51.
Selon ce septième mode de fonctionnement, le fluide réfrigérant FR est compressé à l’intérieur du dispositif de compression 4 pour être porté à haute pression et haute température. Le fluide réfrigérant FR circule ensuite à l’intérieur du premier échangeur de chaleur 31 pour céder de la chaleur à pression constante au flux d’air interne 5. Puis, le fluide réfrigérant FR circule jusqu’au point de divergence 21. Une première portion du fluide réfrigérant FR emprunte la deuxième branche 12 et une deuxième portion du fluide réfrigérant FR circule depuis le point de divergence 21 vers le point de jonction 22.
La première portion de fluide réfrigérant circule à travers le premier organe de détente 41 à l’intérieur duquel le fluide réfrigérant FR subit une détente. Puis, la première portion de fluide réfrigérant FR détendu circule à travers le troisième échangeur de chaleur 33 à l’intérieur duquel elle cède des frigories au flux d’air extérieur 16. Puis, la première portion de fluide réfrigérant FR circule jusqu’au point de contournement 23 pour emprunter la troisième branche 13 jusqu’au point de convergence 20.
La deuxième portion de fluide réfrigérant FR circule à travers le dispositif de détente à l’intérieur duquel il subit une détente. La deuxième portion de fluide réfrigérant FR, détendu et à basse température, refroidit le flux d’air interne 5 à l’intérieur du deuxième échangeur de chaleur 32. Puis la deuxième portion de fluide réfrigérant FR rejoint le point de convergence 20.
Les portions réunis de fluide réfrigérant circulent ensuite à l’intérieur du premier dispositif d’accumulation 6 puis vers le dispositif de compression 4. Ces dispositions visent à déshumidifier l’habitacle à partir du flux d’air interne 5 qui est successivement refroidi lors de sa circulation à travers le deuxième échangeur de chaleur 32 et réchauffé lors de sa circulation à travers le premier échangeur de chaleur 31 afin de déshumidifier le flux d’air interne 5 préalablement à sa délivrance à l’intérieur de l’habitacle du véhicule.
Selon ce septième mode de fonctionnement, le fluide réfrigérant FR est à haute pression depuis le dispositif de compression 4 et à l’intérieur du premier échangeur de chaleur 31 jusqu’au point de divergence 21, puis à l’intérieur de la deuxième branche 12 jusqu’au premier organe de détente 41 ainsi qu’entre le point de divergence 21 et le dispositif de détente 7. Le fluide réfrigérant FR est à basse pression entre le premier organe de détente 41 et le point de contournement 23 ainsi qu’à l’intérieur de la troisième branche 13 jusqu’au point de convergence 20. Le fluide réfrigérant FR est aussi à basse pression entre le dispositif de détente 7 et le point de convergence 20 ainsi qu’entre ce dernier et le dispositif de compression 4.
Les sept modes de fonctionnement décrits ci-dessus sont non exhaustifs, et d’autres modes de fonctionnement adaptés à différentes situations peuvent être mis en œuvre par le système de traitement thermique 1 selon l’invention.
L’invention, telle qu’elle vient d’être décrite, atteint bien le but qu’elle s’était fixée, et permet de proposer un circuit de fluide réfrigérant pouvant assurer divers modes de fonctionnement améliorés à partir d’un contrôle optimisé de la répartition de la masse circulante de fluide réfrigérant FR à l’intérieur du circuit de fluide réfrigérant 2. Des variantes non décrites ici pourraient être mises en œuvre sans sortir du contexte de l’invention, dès lors que, conformément à l’invention, elles comprennent un circuit de fluide réfrigérant 2 conforme à l’invention.
Véhicule avec architecture aéraulique améliorée L’invention se situe dans le domaine des véhicules automobiles. L’invention s’applique en particulier mais sans y être limitée aux véhicules automobiles électriques. L’invention concerne également une installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation pour véhicule automobile également connu sous la dénomination anglaise HVAC (pour Heating, Ventilation and Air Conditioning) et ci-après simplement nommée installation de climatisation.
Dans la variante représentée sur la , trois modules 702, 704, 706 sont solidarisés ensemble comme dans celle représentée sur la . Les modules, grâce à leur forme coudée, donnent une orientation particulière aux câbles qu’ils reçoivent.
Grâce aux caractéristiques ci-dessus, il devient possible de connecter efficacement des dispositifs électriques 12, 14, 16, 52, 54, 56 tout en réduisant au moins certains des coûts liés à la production, à l’achat, au stockage, et à la gestion d’un grand nombre de connecteurs 20 de types différents. En effet, à partir d’un petit nombre d’éléments (enveloppes isolantes, contacts formant les modules et les organes de fixation), il devient possible de réaliser des assemblages à un, deux, trois, voire plus, de modules à partir d’un nombre d’éléments de base réduit.
Grâce aux organes de blocage 120 optionnels, il est possible de renforcer le blocage des organes de fixation dans le zones de fixation des modules.
Grâce aux organes de fixations supplémentaires optionnels, il est possible de renforcer le blocage du premier ensemble et du deuxième ensemble dans la configuration connectée.
Dispositif de réduction du diamètre du diélectrique d’un câble électrique coaxial L’invention concerne un dispositif de réduction du diamètre du diélectrique d’un câble électrique coaxial.
Cette invention concerne le domaine de la fabrication des dispositifs destinés à assurer la préparation des câbles électriques, notamment coaxiaux, en vue de leur raccordement ou de leur association à un appareil électrique ou à un connecteur électrique.
Cette invention trouvera une application particulièrement appropriée lorsqu’il s’agit de préparer un câble électrique coaxial en vue de son association à un connecteur électrique.
A ce propos, on observera qu’un tel câble électrique coaxial comporte, d’une part et en son centre, un fil électrique qui est réalisé en un matériau conducteur électrique, d’autre part, un diélectrique, qui est réalisé en un matériau diélectrique ou isolant, et qui entoure le fil électrique, d’autre part encore, un blindage (non représenté), qui entoure le diélectrique, qui est réalisé en un matériau conducteur électrique, et qui adopte notamment la forme d’une tresse constituée par des brins tressés et, d’autre part aussi, une gaine, qui est réalisée en un matériau isolant, et qui entoure le blindage
En fait, les gammes de câbles électriques coaxiaux sont extrêmement variées et le diamètre du diélectrique, que comportent les câbles électriques coaxiaux de ces différentes gammes, peut varier notablement d’une gamme à l’autre. Parallèlement, il existe des connecteurs électriques standardisés qui sont configurés pour recevoir des diélectriques qui présentent un diamètre déterminé.
Aussi, lorsqu’il s’agit d’associer un tel câble électrique coaxial à un tel connecteur standardisé, il est souvent nécessaire de réduire le diamètre du diélectrique de ce câble électrique coaxial afin de le rendre compatible avec ce connecteur standardisé.
L’on connait, d’ores et déjà, des dispositifs qui permettent de réduire le diamètre du diélectrique d’un tel câble coaxial.
Ces dispositifs comportent des moyens pour chauffer le diélectrique ainsi que des moyens pour appuyer sur le diélectrique chauffé ce qui permet de déformer le diélectrique et de réduire son diamètre.
On observera que, avant de déformer le diélectrique, il est nécessaire d’immobiliser le câble électrique coaxial et de chauffer le diélectrique de ce câble électrique coaxial, ceci pendant une durée particulièrement longue qui est difficilement compatible avec un processus industriel où les cadences de production sont importantes. Il est, donc, nécessaire de multiplier le nombre de dispositifs de réduction de diamètre ce qui renchérit substantiellement les opérations de réduction de diamètre des diélectriques des câbles électriques coaxiaux.
La présente invention se veut de remédier aux inconvénients des dispositifs de réduction de diamètre du diélectrique de câbles électriques coaxiaux de l’état de la technique.