INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Grâce à la solution, les exigences réglementaires portant sur les phases de montée en température du moteur thermique sont également satisfaites. En effet, l’isolation du dispositif 5, notamment de sa paroi externe 30, offre une réduction du temps de montée en température au redémarrage du moteur via l’utilisation du liquide de refroidissement stocké dans le premier volume 10, le liquide ne s’étant pas complètement refroidi. En outre, l’urée du deuxième volume 20 participe au maintien à température du liquide de refroidissement au cours du temps sans fonctionnement du moteur, l’urée étant plus chaude que le milieu extérieur. Ainsi, le dispositif 5 permet d’emmagasiner du liquide de refroidissement du moteur 2 et de le stocker « au chaud » dans le premier volume 10 jusqu’à la prochaine phase de démarrage du moteur 2. De plus, la montée rapide en température du moteur permet d’accroître le taux de recyclage des gaz d’échappement (système EGR notamment) ainsi que la rapidité d’activation d’une telle réutilisation. La montée en température rapide du moteur permet en outre une montée en température rapide de l’huile.
La solution est peu encombrante et facilite l’introduction de la réduction catalytique sélective, ou SCR, sur un véhicule automobile, notamment sur un véhicule particulier ne disposant que peu d’espace, notamment au niveau de son compartiment moteur.
De préférence, le dispositif 5 est conçu et/ou dimensionné et/ou isolé pour conserver le liquide de refroidissement chaud, la température du liquide en fonctionnement du moteur étant par exemple de l’ordre de 90 à 110 degrés Celsius.
De préférence, le dispositif 5 est conçu et/ou dimensionné et/ou isolé pour maintenir le liquide de refroidissement et/ou l’urée à température, pendant une durée équivalente à une nuit, soit par exemple pendant 10h à 12h.
De préférence, le dispositif 5 est conçu et/ou dimensionné et/ou isolé de sorte à pouvoir restituer les liquides à température lors des phases de démarrage à froid. Il en résulte une réduction des émissions polluantes et la possibilité d’injection d’urée dans des ambiances très froides sans besoin d’attendre de dégeler l’urée. On s’affranchit alors de l’activation pendant plusieurs minutes de consommateurs électriques (résistances, nappes) fortement pénalisant pour le respect des normes réglementaires.
Par exemple, le niveau d’isolation du dispositif 5 de type réservoir de stockage multi-fluides est adapté en fonction des conditions ambiantes dans lesquelles le véhicule est destiné à circuler, de son emplacement au sein du véhicule, de la température de restitution des fluides et de la durée de restitution souhaitée.
En résumé, la solution permet de mutualiser le réservoir de stockage de liquide de refroidissement avec le circuit d’urée afin de réduire les émissions de polluants.
Comme évoqué précédemment, de préférence, le dispositif 5 permet d’isoler les deux fluides, notamment via deux circuits indépendants. Par exemple, le dispositif 5 permet de préférence que la température de l’urée reste sous une valeur de température de l’ordre de 65 à 70 degrés Celsius. Sous cette plage de valeurs, on évite ainsi d’altérer et de dégrader le fonctionnement du moyen de réduction catalytique 9 et/ou du moyen d’injection 7. Dans ce cas, le dispositif permet de préférence une température de liquide de refroidissement maximale de 90 à 110 degrés Celsius en cas d’intégration au circuit refroidissement du moteur, ou de 55 à 75 degrés Celsius en cas d’intégration sur une boucle basse température du circuit de refroidissement.
De préférence, la répartition des volumes 10, 20 est fonction des besoins en termes de volume d’urée et de la place disponible au sein du véhicule. Les volumes des deux fluides, sous réserve d’être isolés l’un de l’autre, sont par exemple répartis indifféremment dans le dispositif 5 en fonction des problématiques d’implantation sur le véhicule et de l’accessibilité pour la connexion des tuyaux ou conduits ou lignes concernant l’urée et concernant le liquide de refroidissement.
Ainsi, on récupère les calories du liquide de refroidissement (de préférence basse température) pour réchauffer une quantité tampon d’urée dans le deuxième volume 20 du dispositif 5. Le volume tampon est séparé du module d’injection d’urée qui comprend un volume davantage conséquent d’urée, notamment par le biais du réservoir 4. Ainsi le volume tampon 20 dépend du temps d’activation souhaité, des paramètres moteurs, de la zone d’utilisation du véhicule ou encore de l’évolution de la législation en termes de dépollution. A titre d’exemple, le volume total d’urée dans un tel véhicule est par exemple compris entre 10 litres et 30 litres. Toutefois, au regard des futures exigences réglementaires, le volume total d’urée pourrait évoluer à la hausse.
De manière générale, le dispositif 5 est adapté au véhicule auquel il est destiné, en particulier au compartiment moteur de ce véhicule.
Les éléments communs aux différentes figures seront désignés par les mêmes références.
Les figures 1 à 4 illustrent un exemple d’implant destiné à être placé sur la partie droite du massif facial d’un patient.
On rappelle ici que, le squelette de la tête comprend le crâne et le massif facial.
Elles montrent que cet implant 1, réalisé d’une pièce, comporte une partie zygomatique 10 et une partie maxillaire 11.
La partie zygomatique 10 présente la forme d’une plaque. Dans cet exemple, vue de dessus, la plaque a une forme générale en Y mais l’invention n’est pas limitée à cet exemple. La plaque peut présenter une forme quelconque, par exemple en disque, en triangle, en carré ou encore en X, Z ou W.
Dans cette plaque, sont définies trois ouvertures 100, 101 et 102 de fixation. Chacune d’elles traverse la plaque et est configurée pour recevoir un élément de fixation, tel qu’une vis-implant, de façon à fixer la plaque sur la face jugale de l’os zygomatique d’un patient.
Cependant, l’invention n’est pas limitée à cet exemple. Ainsi, la plaque peut ne comporter qu’une seule ouverture de fixation pour un élément de fixation. Dans ce cas, pour assurer la stabilité de l’implant, un autre moyen d’ancrage peut être prévu. Il peut notamment s’agir un ergot prévu sur la partie zygomatique de l’implant, cet ergot étant destiné à s’insérer dans un trou correspondant, réalisé par le chirurgien au niveau de la face jugale de l’os zygomatique du patient.
La plaque peut aussi comporter deux ouvertures de fixation pour un élément de fixation.
De façon générale, il est préférable que la plaque comporte au moins deux moyens d’ancrage permettant d’assurer un positionnement stable par rapport à l’os zygomatique.
Par ailleurs, cette plaque est de préférence incurvée de façon à s’adapter à la forme bombée de l’os zygomatique.
La partie maxillaire 11 prolonge la partie zygomatique 10 et forme un élément allongé qui s’étendra depuis la partie zygomatique en regard de l’os maxillaire jusqu’à la prothèse dentaire, lorsque l’implant sera positionné sur le massif facial. On entend par élément allongé, un élément étiré en longueur ou encore plus long que large, ce dernier allant en l’espèce de la partie zygomatique de l’implant à la prothèse dentaire.
La longueur de cette partie maxillaire correspond à sensiblement à la hauteur résiduelle de l’os maxillaire situé sous l’os zygomatique.
L’extrémité libre 110 de la partie maxillaire est destinée à être reliée à une interface de connexion avec une prothèse dentaire (non illustrées).
Comme cela sera illustré à la , l’invention n’est pas limitée à ce type de partie maxillaire et cette dernière peut comporter plusieurs éléments allongés.
La forme de l’implant 1 est illustrée plus précisément sur la qui illustre en perspective un implant 1a qui est une variante de l’implant 1 illustré à la .
En effet, cet implant 1a comporte toujours une partie zygomatique 10a et une partie maxillaire 11a mais seulement deux ouvertures de fixation 100a et 101a pour un élément de fixation sont prévues dans la partie zygomatique 10a.
Selon un mode de réalisation particulier de la présente invention, il est possible que le composé insaturé (A) et le composé (B) comprenant au moins une fonction hydrogénosilyle soient un seul et même composé, comprenant d’une part au moins une fonction cétone, une fonction aldéhyde, une fonction alcène et/ou une fonction alcyne, et d’autre part au moins un atome de silicium et au moins un atome d’hydrogène lié à l’atome de silicium. Ce composé peut alors être qualifie de « bifonctionnel », et il est susceptible de réagir avec lui-même par réaction d’hydrosilylation. L’invention peut donc aussi concerner un procédé d’hydrosilylation d’un composé bifonctionnel avec lui-même, ledit composé bifonctionnel comprenant d’une part au moins une fonction choisie dans le groupe constitué par une fonction cétone, une fonction aldéhyde, une fonction alcène et une fonction alcyne (de préférence au moins une fonction alcène et/ou au moins une fonction alcyne), et d’autre part au moins un atome de silicium et au moins un atome d’hydrogène lié à l’atome de silicium, ledit procédé étant catalysé par un complexe de fer (C) tel que décrit ci-dessus.
La concentration molaire en complexe de fer (C) peut être de 0,01 mol.% à 15 mol.%, plus préférentiellement de 0,05 mol.% à 10 mol.%, encore plus préférentiellement de 0,1 mol.% à 8 mol.%, par rapport au nombre de moles total d’insaturations portées par le composé insaturé (A). Selon une autre variante, la quantité de fer mise en œuvre dans le procédé selon l’invention est comprise entre 10 ppm et 3000 ppm, plus préférentiellement entre 20 ppm et 2000 ppm, et encore plus préférentiellement entre 20 ppm et 1000 ppm, en poids par rapport au poids total des composés (A), (B) et (C), sans tenir compte de la présence éventuelle de solvant. Selon une variante préférée, dans le procédé selon l’invention, on ne met pas en œuvre de composés à base de platine, palladium, ruthénium ou rhodium. La quantité de composés à base de platine, palladium, ruthénium ou rhodium dans le milieu réactionnel est, par exemple, inférieure à 0,1% en poids par rapport au poids du catalyseur C, de préférence inférieure à 0,01% en poids, et plus préférentiellement inférieure à 0,001% en poids.
Exemples Exemple 1 : Synthèse du tris(triméthylsilyl)silyl potassium
Dans un Schlenk de 25 mL ont été introduits 1 équivalent de ((CH 3 ) 3 Si) 4 Si (5,00 g, 1,56 x 10 -2 mol) et 1 équivalent de tert-BuOK (1,75 g, 1,56 x 10 -2 mol). 5 mL de THF ont été ajoutés. Après 1h30 de réaction à température ambiante, le solvant a été évaporé sous vide dynamique. Après cristallisation, lavage et séchage, le produit K[Si(SiMe 3 ) 3 ]∙1,4THF a été obtenu sous forme de cristaux blancs avec un rendement de 82,8%.
Exemple 2 : Synthèse du complexe fer (THF) 2 Fe[Si(SiMe 3 ) 3 ] 2 selon l’art antérieur
Le protocole de synthèse décrit dans S. Arata et Y. Sunada, (Dalton Trans., 2019, 48, 2891-2895) a été reproduit.
Dans un Schlenk de 100 mL, une suspension de FeBr 2 (1,029 g, 4,77 x 10 -3 mol) a été préparée dans 20 mL de THF. Dans un Schlenk de 25 mL ont été dissous deux équivalents de K[Si(SiMe 3 ) 3 ]∙1,4THF obtenus selon l’exemple 1 (3,700 g, 9,54 x 10 -3 mol) dans 15 mL de THF. La solution de K[Si(SiMe 3 ) 3 ]∙1,4THF a été ajoutée par un goutte à goutte rapide à température ambiante à la suspension de FeBr 2 . Après 1h de réaction, la solution violet foncé a été centrifugée pendant 10 minutes à 3°C dans des tubes hermétiques en PTFE conditionnés sous argon afin d’éliminer les insolubles. Après récupération de la solution, le solvant a été évaporé sous vide dynamique. Le solide violet obtenu a été ensuite dissous dans 80 mL de pentane. La solution verte a été ensuite centrifugée pendant 10 minutes à 3°C dans des tubes hermétiques en PTFE conditionnés sous argon afin d’éliminer les insolubles. 5 mL de THF ont été ajoutés, puis la solution a été concentrée à environ 15% de son volume initiale et refroidie à -30°C. Le complexe (THF) 2 Fe[Si(SiMe 3 ) 3 ] 2 a été ainsi obtenu après cristallisation sous forme de cristaux violets qui ont été séchés sous vide (rendement : 83,0%).
Exemple 3 : Synthèse du complexe fer (THF) 2 Fe[Si(SiMe 3 ) 3 ] 2 selon l’invention
Les cristaux violets obtenus à l’exemple 2 selon l’art antérieur ont été recristallisés (1,5 mL de pentane par tranche de 100 mg de cristaux).
On notera également que dans l’exemple illustré non limitativement sur la , l’élément de carrosserie ECA ne comprend qu’une seule zone d’accueil ZA, et donc qu’un seul enjoliveur EJ. Mais dans des variantes de réalisation l’élément de carrosserie ECA pourrait comprendre plusieurs (au moins deux) zones d’accueil ZA éventuellement de formes différentes et accueillant respectivement plusieurs (au moins deux) enjoliveurs EJ éventuellement de formes différentes.
Elément de ferrage et méthode de ferrage mettant en œuvre un azurant optique. Le domaine technique concerne les méthodes de ferrage et les éléments de ferrage utilisés lors de telles méthodes pour assembler un véhicule automobile.
Lors d’une opération de ferrage, afin d’assembler un véhicule automobile, les différentes pièces de ferrage mises en œuvre peuvent être constituées de divers matériaux notamment de métaux ou de matières plastiques. Les méthodes de ferrage actuelles nécessitent que chaque pièce de ferrage mise en œuvre soit identifiée et que les matières correspondantes soient clairement distinguées. Afin de procéder à ces identifications, les opérations de ferrage classiques mettent en œuvre une étape de détection utilisant des moyens de détection à distance qui permettent de détecter et de distinguer les différentes pièces de ferrage et/ou les différentes matières mises en œuvre. Les étapes de détection classiques font fréquemment appel à des moyens de détection optiques utilisant soit la lumière visible, soit des lasers. Ces moyens de détection se révèlent toutefois inadaptées dans certaines conditions. De tels conditions sont rencontrées, par exemple, lorsque des pièces de ferrage présentant des formes quasiment identiques avec des zones distinctives à détecter relativement petites. De telles conditions sont de plus en plus fréquemment rencontrées en raison de la diversité croissante des pièces de ferrage pour lesquelles les différences entre les pièces de ferrage semblables ne portent parfois que sur des caractéristiques telles que des épaisseurs de tôle, des couleurs et/ou encore un nombre d’écrous et/ou de vis.
Des conditions difficiles peuvent encore être rencontrées lorsque des pièces de ferrage en matière plastique, dénommés inserts gonflants, présentent des formes complexes, d’autant plus s’ils sont de couleur noire.
Par ailleurs, les petites dimensions de certaines pièces de ferrage rendent les étapes de détection, lors des opérations de ferrage, toujours plus complexes.
De plus, les méthodes de détection utilisées peuvent se révéler délicates à mettre en œuvre dans un environnement où les pièces de ferrage sont soumises à des vibrations, compte tenu des tailles réduites et de la distance entre les moyens de détection et la pièce de ferrage, de l’ordre de 20 cm.
Enfin, les moyens de détection généralement utilisés s’avèrent parfois inadaptés pour distinguer la pièce de ferrage de son arrière-plan.
La présente invention a pour objet de pallier les problèmes exposés précédemment. Dans ce contexte technique, un but de la présente invention est de fournir une solution permettant de faciliter la détection des différentes pièces mises en œuvre lors d’une opération de ferrage.
En particulier, la présente invention vise à proposer une solution permettant d’améliorer l’étape de détection lors d’une opération de ferrage.
A cet effet, la présente invention se rapporte à un élément de ferrage, destiné à être utilisé dans une opération de ferrage pour assembler une caisse de véhicule automobile, l’élément de ferrage étant délimité par une surface extérieure, l’élément de ferrage comportant une couche chimique recouvrant au moins une partie de la surface extérieure, la couche chimique étant conçue pour générer de la luminescence sous l’effet d’une excitation appropriée lors de l’opération de ferrage.
L’invention concerne également une méthode de détection permettant de détecter, durant ou préalablement à une opération de ferrage, au moins un élément de ferrage selon l’invention, la méthode comprenant une étape consistant à soumettre la surface extérieure de l’élément de ferrage à une excitation appropriée et à détecter l’émission de luminescence par la couche chimique.
Ainsi, l’élément de ferrage selon l’invention, grâce à sa couche chimique, permet de mettre en œuvre une méthode de détection impliquant des moyens de détection non utilisés jusqu’à présent, que sont des moyens de détection de luminescence. L’utilisation d’une couche chimique susceptible d’émettre de la luminescence sous une excitation appropriée permet de s’affranchir de la taille de la couche chimique ou de l’élément de ferrage. En effet, le contraste entre la couche chimique, émettant de la luminescence lors de la mise en œuvre de la méthode selon l’invention, et le reste de la surface extérieure est alors important et facilite ainsi l’étape de détection. Par ailleurs, la diversité des pièces de ferrage ne représente plus une difficulté puisque la couche chimique de l’élément de ferrage selon l’invention peut présenter une forme distinctive spécifique et/ou n’être présente que sur les éléments de ferrage présentant des difficultés de détection.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la couche chimique est conçue pour générer de la photoluminescence, notamment de la fluorescence. La photoluminescence est simple à mettre en œuvre.
Avantageusement, la couche chimique comporte au moins un azurant optique absorbant un rayonnement ultraviolet pour réémettre de la lumière visible. Ainsi, en éclairant la couche chimique avec un rayonnement ultraviolet, la couche chimique émettra un rayonnement visible lors de la mise en œuvre de la méthode selon l’invention.
Avantageusement encore, un azurant chimique de la couche chimique est la 7-diethylamino-4-methylcourmarine ou un dérivé de celle-ci. Ce composé chimique dont le numéro CAS est 91-44-1 est particulièrement adapté et est commercialement disponible.
Selon une possibilité, la couche chimique est obtenue par pulvérisation, sur au moins une partie de la surface extérieure, d’une solution chimique luminescente.
: la illustre schématiquement une vue en perspective d’un système de fixation selon le premier mode de réalisation, le clapet anti-retour étant en position passante et monté sur un clapet anti-retour pour canalisation;
: la illustre schématiquement une vue arrière du système de fixation monté sur un clapet anti-retour pour canalisation selon le premier mode de réalisation, le clapet anti-retour étant en position passante ;
: la illustre schématiquement une vue en perspective d’un système de fixation monté sur un clapet anti-retour pour canalisation selon le premier mode de réalisation, le clapet anti-retour étant en position passante et monté dans une canalisation ;
: la illustre schématiquement une vue en perspective d’un système de fixation monté sur un clapet anti-retour pour canalisation selon le deuxième mode de réalisation, le clapet anti-retour étant en position passante et monté dans une canalisation;
: la illustre schématiquement une vue en coupe longitudinale du système de fixation monté sur un clapet anti-retour pour canalisation selon le premier mode de réalisation, le clapet anti-retour étant en position passante ;
: la illustre schématiquement une vue éclatée du système de fixation monté sur un clapet anti-retour selon le premier mode de réalisation ;
: la illustre schématiquement une vue de côté du système de fixation monté sur un clapet anti-retour pour canalisation selon le premier mode de réalisation, le clapet anti-retour étant en position bloquante.
Description détaillée La illustre un clapet anti-retour 1 muni d'un système de fixation 2 configuré pour se fixer à une paroi interne d’une canalisation 3. Le clapet anti-retour 1 est muni d'une membrane définissant une porte 4 qui est configurée pour autoriser le passage d'un fluide dans la canalisation 3 selon un premier sens de déplacement A. La porte 4 est configurée pour interdire le passage du fluide dans la canalisation 3 selon un deuxième sens de déplacement B qui est opposé au premier sens de déplacement A. De cette manière, la porte 4 n'autorise un flux de fluide que selon une seule direction à l'intérieur de la canalisation 3.
La porte 4 possède une zone d’entrée avec une portion fixe 4a et une portion mobile 4b. La portion mobile 4b est montée mobile par rapport à la portion fixe 4a. La portion mobile 4b se déforme de manière à définir une première position et une deuxième position. Dans la première position dite position bloquante et illustrée aux figures 1 à 5, la portion mobile 4b empêche le flux de fluide selon le deuxième sens de déplacement B. Dans la deuxième position dite position passante et illustrée aux figures 6 à 10, la portion mobile 4b est déformée ce qui autorise un flux de fluide selon le premier sens de déplacement A. La portion mobile 4b et la portion fixe 4a assurent l’étanchéité du clapet anti-retour 1.
Les premier et deuxième sens de déplacement A et B correspondent à la direction longitudinale de la canalisation 3.
• Résistance à la traction selon la norme NF EN 13034 (méthode d'essai selon la norme EN ISO 13934-1 ou la norme EN 29073-3) : Classe 2/6 (> 60 N).
• Propriété contre la pénétration de produits chimiques liquides : conformité à la classification type 6 selon la norme NF EN 13034. Les spécifications de la combinaison pour la protection contre la contamination radioactive liquide par contacts (légers et non prolongés) ou par légères éclaboussures sont assimilées à celles des vêtements de type 6. En conséquence, les exigences de la norme NF EN 13034 (type 6) et les méthodes d'essais associées s'appliquent à ce produit. Il conserve toutefois un confort agréable au port. Niveau de répulsion des liquides : Classe 3/3 (Indice de répulsion > 95% a minima pour les produits normalisés tels que H 2 S0 4 , NaOH, o-Xylène et Butane-1-ol). Niveau de protection contre la pénétration des produits chimiques : Classe 3/3 (indice de pénétration 2 S0 4 , NaOH, o-Xylène et Butane-1-ol). Niveau de protection contre la pénétration des liquides sous la forme d'une légère pulvérisation (essai au brouillard) : respect des exigences de la norme NF EN 13034.
• Propriété contre la pénétration de particules : le vêtement est conforme à la classification type 5 selon la norme NF EN ISO 13982-1 et est conforme à la norme NF EN 1073-2. Fuites vers l'intérieur selon la norme NF EN ISO 13982-1 (essai selon la norme NF EN ISO 13982-2) : respect de l'exigence minimale soit IL82/90 ≤ 30% et TILS8/10 ≤ 15%. Fuite totale vers l'intérieur selon la norme NF EN 1073-2 (essai selon la norme NF EN ISO 13982-2) : Classe 1/3.
• Propriété antistatique : la résistivité surfacique est évaluée selon la méthode d'essai décrite dans la norme NF EN 1149-1. Le matériau homogène doit présenter une résistivité de surface inférieure ou égale à 5 x 1010 ohms.
• Protection contre les flammes : le matériau constitutif (y compris l’éventuelle capuche et les fenêtres translucides) est classé de niveau 1 selon la norme NF EN ISO 14116, dans la mesure où cet équipement est destiné à être porté au-dessus d'une tenue de base de niveau de protection supérieur.
• Le produit est exempt de toxiques chimiques (Pb, B, Ni, Cr, As, Sb, Se, Cd, Hg, Be, CN, amiante).
La combinaison 100 présente dans sa paroi avant, dans la partie de tronc 2, une ouverture d'habillage 12 permettant à elle seule à un opérateur d'enfiler la combinaison sans utiliser les autres ouvertures qui vont être présentées.
Cette ouverture 12 s'étend depuis une zone supérieure de la partie de tronc jusqu'à un entrejambe 21 de la combinaison où se situe l'extrémité inférieure de cette ouverture. Dans le présent exemple, cette ouverture 12 forme donc une ligne droite verticale divisant la face avant de la partie de tronc en deux parties symétriques depuis le cou jusqu'à l'entrejambe. Cependant, d'autres emplacements et d'autres configurations de l'ouverture d'habillage sont possibles.