INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le panneau mural comporte également une plaque de liaison 3 formée par un premier mélange d’un matériau durcissable à l’intérieur duquel sont noyés des éléments organiques d’origine végétale. La plaque de liaison 3 est une plaque réalisée à partir d’un mélange contenant un matériau durcissable à l’intérieur duquel des éléments organiques d’origine végétale sont noyés. Un élément organique d’origine végétale peut être du bois, de la paille, de la cellulose, des cosses de riz, des copeaux de bambou, du chanvre ou du liège. Un élément organique comprend du carbone obtenu par voie naturelle de manière à avoir un bilan carbone favorable. Il est préférable d’utiliser élément organique d’origine végétale qui est majoritairement constitué de bois.
Le mélange comporte au moins 40% volumique d’éléments organiques d’origine végétale ce qui permet de former un mélange ayant une faible densité et ainsi former un panneau mural ayant un poids bien plus faible que son équivalent en béton ou en béton armé. De manière préférentielle, la plaque de liaison 3 possède au moins 70% volumique d’éléments organiques d’origine végétale.
Préférentiellement, les éléments organiques d’origine végétale sont des éléments en bois. Les éléments en bois peuvent être des plaquettes de bois ayant une longueur inférieure à 75 mm, préférentiellement comprise entre 10 et 75 mm, et encore plus préférentiellement entre 20 et 60 mm. Par exemple le béton-bois comprend entre 80 % et 95 %, par rapport à la masse totale des éléments en bois, d’éléments en bois ayant une longueur comprise entre 10 et 60 mm, de préférence entre 20 et 60 mm.
Plus particulièrement, ces plaquettes de bois ont une épaisseur comprise entre 1 mm et 5 mm. Lorsqu’on utilise des plaquettes de bois ayant une longueur entre 20 et 60 mm, on obtient des microcavités en surface du panneau de façade 3a/3b, du fait que le béton enrobe les plaquettes de bois. De telles microcavités facilitent l’adhérence d’un enduit de surface sur la face intérieure et/ou la face extérieure du panneau mural.
Préférentiellement, le matériau apte à durcir comporte un liant hydraulique, c’est-à-dire un liant qui réagit avec l’eau pour durcir. En d’autres termes, pour obtenir le matériau apte à durcir, on mélange le liant hydraulique avec de l’eau. Lors du séchage du matériau, celui-ci durcit par réaction chimique entre le liant et l’eau. Le liant est par exemple, un ciment ou de la chaux. Par exemple, le matériau apte à durcir est un mortier. Le mortier est réalisé à partir de ciment ou de chaux et peut comprendre ou non du sable. De manière préférentielle, le panneau mural est réalisé en béton-bois, c’est-à-dire un mélange comportant un mortier dans lequel sont noyés des éléments en bois.
La plaque de liaison 3 relie mécaniquement tous les tasseaux verticaux 1a ainsi que les rails supérieur et inférieur 1b de manière à réaliser le contreventement de l’ossature 1. L’association de l’ossature 1 avec la plaque de liaison 3 permet de former un panneau mural qui présente une meilleure résistance en compression que l’ossature 1 seule ainsi que la plaque de liaison 3 seule. Cette solution technique présente un meilleur compromis entre les performances mécaniques, l’encombrement, le poids et les performances thermiques du panneau mural. La plaque de liaison 3 présente une résistance à la compression verticale qui est au moins égale à 1MPa, préférentiellement au moins égale à 2MPa.
L’épaisseur de la plaque de liaison 3 est choisie en fonction des efforts verticaux que doit supporter le panneau mural ainsi qu’en fonction des efforts appliqués par d’éventuels bardages extérieurs et/ou de tout autre élément qui est fixé à la plaque de liaison 3.
La ligne 4a3 illustre une activation de la pompe 18 permettant d’augmenter la pression dans la ligne d’urée 14.
La représentation graphique 4b montre deux états de l’injecteur 16, à savoir un état fermé 4b1 et un état ouvert 4b2.
La illustre, quant à elle, trois niveaux 5a, 5b, 5c de purge de solution d’urée de la ligne d’urée en fonction de l’exécution des étapes du procédé 100 selon l’invention.
Lorsque le moteur à combustion interne 13 est éteint, le procédé 100 comporte une étape d’activer 101 la pompe 18 pour créer une dépression dans la ligne d’urée 14 en retirant la solution d’urée contenue dans la ligne d’urée 14.
Le procédé 100 comporte ensuite une étape d’appliquer 102 une pression ambiante dans la ligne d’urée 14. Cette pression ambiante est appliquée une première fois dans la ligne durée 14 après que le moteur à combustion interne 13 soit éteint.
Dans une mise en œuvre non limitative, l’étape d’appliquer 102 une pression ambiante dans la ligne d’urée 14 comporte les sous-étapes successives suivantes de : ouvrir 102a l’injecteur 16, désactiver 102b la pompe 18, puis fermer 102c l’injecteur 16.
Les étapes d’activer 101 la pompe 18 pour créer une dépression dans la ligne d’urée 14 et d’appliquer 102 une pression ambiante dans la ligne d’urée 14 permettent de purger partiellement la ligne d’urée 14.
La montre notamment un premier niveau 5a de purge de solution d’urée de la ligne d’urée 14. Ce premier niveau 5a de purge est atteint après l’exécution des étapes d’activer 101 la pompe 18 pour créer une dépression dans la ligne d’urée 14 et d’appliquer 102 une pression ambiante dans la ligne d’urée 14.
On peut constater que, malgré cette purge, la solution d’urée illustrée par des points est encore présente dans l’injecteur 16 et dans le conduit d’acheminement d’urée 15.
Le procédé 100 selon l’invention comporte également les étapes de : mesurer 103 une température des gaz d’échappement circulant dans la ligne d’échappement 12, et mesurer 104 une température de l’injecteur 16.
Si la température des gaz d’échappement mesurée est supérieure à un seuil de température des gaz d’échappement et la température de l’injecteur 16 mesurée est supérieure à un seuil de température d’injecteur, le procédé 100 comporte une étape de refroidir 105 le conduit d’acheminement d’urée 15 par l’introduction, puis le retrait de solution d’urée dans le conduit d’acheminement d’urée 15.
Dans une mise en œuvre non limitative, l’étape de refroidir 105 le conduit d’acheminement d’urée 15 comporte une étape d’activer 105a la pompe 18 pour augmenter la pression dans la ligne d’urée 14 en introduisant la solution d’urée dans le conduit d’acheminement d’urée 15. Dans une mise en œuvre non limitative, la pompe 18 est activée sur une période prédéterminée t1, par exemple quelques millisecondes, qui est fonction du volume de la ligne d’urée 14. Pour une même pompe 18, plus le volume de la ligne d’urée 14 est important et plus la période prédéterminée t1 est importante.
L’étape de refroidir 105 le conduit d’acheminement d’urée 15 comporte en outre une étape d’appliquer 105b une pression ambiante dans la ligne d’urée 14. Cette pression ambiante est appliquée une deuxième fois dans la ligne durée 14 après que le moteur à combustion interne 13 soit éteint.
Dans une mise en œuvre non limitative, la sous-étape d’appliquer 105b une pression ambiante dans la ligne d’urée 14 comporte les sous-étapes successives suivantes de : ouvrir 105b1 l’injecteur 16; l’injecteur 16 étant par exemple ouvert sur une période prédéterminée t2 fonction du volume de la ligne d’urée 14, désactiver 105b2 la pompe 18, puis fermer 105b3 l’injecteur 16.
Comme l’injecteur 16 est ouvert alors que la pression dans la ligne d’urée 14 est augmentée par la pompe 18, la solution d’urée contenue dans l’injecteur 16 est chassée dans le catalyseur à réduction sélective 11. L’injecteur 16 est ainsi complètement purgé de toute solution d’urée. Cette purge de l’injecteur 16 s’effectue sur un temps de purge t3 au cours duquel la pompe 18 est activée et l’injecteur 16 est ouvert.
La pompe 18 est ensuite désactivée de manière à pouvoir permettre de mettre la ligne d’urée 14 à pression ambiante. L’injecteur 16 est ensuite fermé lorsque la ligne d’urée 14 est mise à pression ambiante.
L’utilisateur équipé du dispositif 1 et s’accroupissant exerce au niveau de l’assise 2 une force. Le dispositif 1 en se pliant génère un premier moment de force sur l’axe de l’articulation de genou 7 égal à la longueur de la barre supérieure 5 multiplié par le poids de l’utilisateur projeté sur un plan perpendiculaire à ladite barre selon une direction parallèle à celle-ci. Le dispositif 1, du fait de son pliage au niveau de l’articulation de genou 7 de chaque ensemble 3, 4, génère un deuxième moment de force égal à la distance entre l’axe de rotation de l’articulation de genou 7 et le profil courbe de l’organe de renvoi 94, multiplié par une force de tension exercée par l’organe de rappel élastique 90. Ce deuxième moment est proportionnel à l’angle de pliage du dispositif 1, qui influe sur la tension de l’organe de rappel élastique 90 et la distance entre l’axe de rotation de l’articulation de genou 7 et le profil courbe de l’organe de renvoi 94. Un moment de rappel égal à ce deuxième moment peut être calculé, mettant en œuvre une force de rappel verticale au niveau de l’assise 2. Cette force de rappel verticale, du fait de la structure du dispositif 1, est constante à un intervalle défini près. Différentes valeurs de la force de rappel au niveau de l’assise 2 ont été estimées particulièrement confortables par les utilisateurs.
Le calcul de la force de rappel verticale dirigée vers le haut, générée par un ensemble 3, 4 pour les différentes valeurs de l’angle α du tableau 1, suit la formule 1 suivante :
Dans la formule 1 : - le terme « F ri » désigne la force de rappel verticale générée au niveau de l’assise 2 par un ensemble 3 ou 4, pour un angle α de pliage donné indiqué dans le tableau 1 ; - le terme « DistDi » désigne la distance radiale parmi D1 à D17 prise entre l’axe de rotation de l’articulation de genou 7 et la courbe directrice de la chaine à rouleaux 920, pour un angle α de pliage donné indiqué dans le tableau 1 ; - le terme k désigne la raideur de l’élément à effet ressort de l’organe de rappel élastique 90 de l’ensemble correspondant ; - le terme «Ei » désigne la longueur de compression correspondant à la somme de l’arc entre un point sur le profil courbe de la correspondant à la position de repos et le point Di sur le profil courbe de la correspondant à la position extrême de contact entre l’organe de renvoi 94 et la chaine à rouleaux 920 pour un angle α donné, ce terme est également égal à la somme sur le profil courbe des distances entre deux points successifs, depuis le point D1 jusqu’au point Di correspondant à la position extrême évoquée ci-avant. Il convient de noter que le profil courbe entre deux points successifs Di et Di+1 pour un indice i compris entre 1 et 16 est construit en utilisant physiquement un cerce, ou en mettant en œuvre une fonction dite spline d’interpolation sur un logiciel de conception en 3 dimensions pour lisser le profil courbe entre les points Di ; - le terme «L » désigne la longueur entre l’assise 2 et l’axe de rotation de l’articulation de genou 7, - le terme « α » désigne l’angle α entre la barre supérieure 5 et la barre inférieure 6.
Cette formule permet de connaitre la valeur de la force de rappel verticale de chaque ensemble 3 ou 4, pour un angle α de pliage du tableau 1. Cette formule est obtenue en partant d’une égalité des moments de forces exercées d’une part au niveau de l’assise 2, et d’autre part au niveau du point sur le profil courbe de la correspondant à la position extrême de contact entre l’organe de renvoi 94 et la chaine à rouleaux 920 pour un angle α donné. La force de rappel exercée par le dispositif 1 au niveau de l’assise 2 correspond à la somme des forces de rappel exercées par les deux ensembles 3, 4.
La forme particulière de l’organe de renvoi 94 en contact avec la chaine à rouleaux 920 permet que la force de rappel soit sensiblement constante, quelle que soit la position intermédiaire adoptée de l’ensemble 3, 4 correspondant.
En fait, la forme particulière de l’organe de renvoi 94, et notamment le fait que les distances entre chaque point D1 à D17 et l’axe de rotation de l’articulation de genou 7 ne sont pas constantes, fait que l’augmentation de la compression du ressort entre deux points successifs Di, Di+1 n’est pas proportionnelle linéairement à l’angle α. Le deuxième moment de force qui est exercé au niveau du point extrême varie donc de manière non linéaire. La valeur du deuxième moment de force peut ainsi être modifiée de manière à ce que la force de rappel verticale exercée au niveau de l’assise 2 sois constante, à un intervalle de tolérance près de l’ordre du pourcentage au regard de la force de rappel, quel que soit l’angle α de pliage des articulations de genou 7 des ensembles 3, 4, comme par exemple de plus ou moins deux pour cent.
Le tableau 2 ci-dessous présente, en fonction d’un angle de pliage α du dispositif 1, à la fois un effort en Newton des organes de rappel élastique 90 dudit dispositif 1 et une force de rappel au niveau de l’assise 2 dudit dispositif 1 en Newton du dispositif 1 selon l’invention, pour des organes de rappel élastique 90 de raideur 46,00.10 -3 N/mètre, et pour une longueur L entre l’assise 2 et l’axe de rotation de l’articulation de genou 7 de 320 millimètres, et un organe de renvoi 94 conforme aux dimensions du tableau 1.
Angle α en degrés entre la barre supérieure 5 et la barre inférieure 6 Effort de rappel des organes de rappel élastiques en Newton Force de rappel verticale exercée par le dispositif 1 au niveau de l’assise 2, en Newton 180 (angle α de position de repos définie) 0 0 170 272,97 666 160 545,94 668 150 818,91 672 140 1 091,88 678 130 1 364,85 686 120 1 633,80 674 110 1 898,74 683 100 2 159,67 672 90 2 416,58 684 80 2 669,48 675 70 2 914,35 667 60 angle α de position de pliage maximale définie 3 155,21 683 50 3 392,05 678 40 3 620,86 674 30 3 841,64 671 20 4 054,40 669 10 4 259,13 668
La reprend les valeurs du tableau 2 sous la forme de deux courbes illustrant le fait que l’effort de rappel au niveau de l’articulation de genou 7 n’est pas linéaire par rapport à la variation d’angle de flexion, et le fait que la force de rappel verticale s’exerçant au niveau de l’assise 2 reste quant à elle sensiblement constante, à un intervalle de tolérance près de quelques pour cent.
Selon une autre caractéristique de l’invention, l’organe de rappel élastique 90 comporte un élément à effet ressort de raideur constante, ici le ressort à compression 900.
Le dispositif 1 peut recevoir différents éléments à effet ressort de raideur constante, interchangeables, lesdites raideurs pouvant être adaptées au poids de différents utilisateurs pouvant être équipés dudit dispositif 1, afin d’assurer un effet de rappel élastique confortable. En effet, un effet de rappel élastique trop important peut gêner un utilisateur équipé dudit dispositif 1 pour s’accroupir, alors qu’un effet de rappel élastique trop faible n’apporte pas l’assistance attendue.
Il a été estimé qu’une force de rappel de 75% à plus ou moins 10% de la valeur du poids exercé sur le dispositif 1 correspondait notamment à un compromis satisfaisant.
Ainsi, un dispositif 1, présentant un ressort de raideur 28,9.10 -3 N/mètre, et pour une longueur L entre l’assise 2 et l’axe de rotation de l’articulation de genou 7 de 300 millimètres, présente un effet de rappel élastique exerçant au niveau de l’assise 2 une force de rappel verticale de bas en haut de 440 Newton, à 50 Newton près, voire à 10 Newton près, pour un angle de pliage entre la barre supérieure 5 et la barre inférieure 6 compris entre 180 et 60 degrés, particulièrement adapté pour un utilisateur pesant entre 50 et 60 kilogrammes.
De même, un dispositif 1 présentant un ressort de raideur 34,55.10 -3 N/mètre, et pour une longueur L entre l’assise 2 et l’axe de rotation de l’articulation de genou 7 de 300 millimètres, présente un effet de rappel élastique exerçant au niveau de l’assise 2 une force de rappel verticale de bas en haut de 530 Newton, à 50 Newton près, voire à 10 Newton près, pour un angle de pliage entre la barre supérieure 5 et la barre inférieure 6 compris entre 180 et 60 degrés, particulièrement adapté pour un utilisateur pesant entre 60 et 70 kilogrammes.
Aussi, un dispositif 1 présentant un ressort de raideur 43,00.10 -3 N/mètre, et pour une longueur L entre l’assise 2 et l’axe de rotation de l’articulation de genou 7 de 320 millimètres, présente un effet de rappel élastique exerçant au niveau de l’assise 2 une force de rappel verticale de bas en haut de 620 Newton, à 50 Newton près, voire à 10 Newton près, pour un angle de pliage entre la barre supérieure 5 et la barre inférieure 6 compris entre 180 et 60 degrés, particulièrement adapté pour un utilisateur pesant entre 70 et 80 kilogrammes.
Également, un dispositif 1 présentant un ressort de raideur 46,50.10 -3 N/mètre, et pour une longueur L entre l’assise 2 et l’axe de rotation de l’articulation de genou 7 de 320 millimètres, présente un effet de rappel élastique exerçant au niveau de l’assise 2 une force de rappel verticale de bas en haut de 670 Newton, à 50 Newton près, voire à 10 Newton près, pour un angle de pliage entre la barre supérieure 5 et la barre inférieure 6 compris entre 180 et 60 degrés, particulièrement adapté pour un utilisateur pesant entre 80 et 90 kilogrammes.
La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l’aide de modes de réalisation de balai d'essuie-glace représenté dans les dessins annexés dans lesquels :
vue schématique en perspective d’un premier mode de réalisation d’un balai d'essuie-glace selon l’invention,
vue en perspective schématique du balai d'essuie-glace de la , sans déflecteur,
vue en perspective schématique d’une partie d’une vue en coupe du balai d'essuie-glace de la ,
vue en perspective schématique d’une partie d’un balai d'essuie-glace selon un second exemple de réalisation de l’invention,
vue en perspective schématique, agrandie, du balai d'essuie-glace de la ,
vue en perspective schématique du balai d'essuie-glace sans déflecteur de la ,
vue en perspective schématique d’un balai d'essuie-glace selon un troisième exemple de réalisation de l’invention,
vue en coupe schématique du balai d'essuie-glace de la ,
vue de dessus schématique du balai d'essuie-glace de la .
Selon les figures 1 à 3, on décrira ci-après un premier mode de réalisation d’un balai d'essuie-glace selon l’invention.
Le balai d'essuie-glace 1 d’un véhicule comprend un élément d’essuyage 2 équipé d’un déflecteur 6, comme le montre la . Le balai d'essuie-glace 1 est relié par un adaptateur 7 à un bras d’essuie-glace d’un essuie-glace non représenté.
L’élément d’essuyage 2 du balai d'essuie-glace 1 est présenté en détail aux figures 2 et 3.
Comme le montre notamment la , l’élément d’essuyage 2 comprend une lèvre d’essuyage 20 et un support de lèvre d’essuyage 200 avec un corps principal 21 et une région de maintien 22. Dans cet exemple de réalisation, la lèvre d’essuyage 20, le corps principal 21 et la région de maintien 22 sont réalisés dans la même matière.
Le balai d'essuie-glace 1 comprend en outre un dispositif de rigidification 3 qui apparaît dans le détail aux figures 2 et 3. Le dispositif de rigidification 3 comprend une première lame de rigidification 31 et une seconde lame de rigidification 32. Selon la , les deux lames de rigidification 31, 32 sont parallèles et leur longueur correspond à la longueur de l’élément d’essuyage 2.
Pour cela, le tiroir 262 vient par exemple en appui contre une jambe 272 du crochet 214, lorsque le tiroir 262 est déplacé de la position armée à la position déclenchée, ce qui entraîne le crochet 214 depuis l’orientation de maintien jusqu’à l’orientation de décrochage. Le ressort de tiroir 266 applique un effort sur le tiroir 262, qui tend à déplacer le tiroir depuis la position armée jusqu’à la position de déclenchement. Lorsque le contact mobile 66 passe de la position de conduction à la position d’isolement, le contact mobile 66 ramène le tiroir 262 jusqu’à la position armée, à l’encontre de l’effort du ressort de tiroir 266, en venant en appui contre le tiroir 262.
Le verrou 264 est mobile en rotation par rapport au boitier 30 autour d’un axe X264 entre une position de verrouillage, montrée sur les figures 3, 4, 6 et 8, où le verrou 264 en tiroir , et une position de déverrouillage, non-visible sur les figures, où le verrou 264 autorise le tiroir 262 à être déplacé de la position armée à la position déclenchée par le ressort de tiroir 266, et à être ramené de la position déclenchée à la position armée par le contact mobile 66.
Le ressort de verrou 268 exerce un effort sur le verrou 264, en prenant appui sur la cloison interne 46 du boîtier 30, qui tend à ramener le verrou 264 de la position de déverrouillage vers la position de verrouillage. La béquille de réarmement 270 est portée par le boîtier 30, en particulier à la cloison interne 46, et s’étend entre le verrou 264 et la tige mobile 130 du déclencheur 114. Dans l’exemple la béquille 270 est mobile en rotation par rapport au boitier 30 autour d’un axe de rotation X270, qui est parallèle à la direction X30.
Lorsqu’un défaut différentiel se produit, la tige mobile 130 est déplacée, ici dans la direction Z30. Sous l’action du déplacement de la tige mobile 130, la béquille de réarmement 270 est pivotée entre la position neutre, montrée sur les figures 3, 4 et 8, et la position de déverrouillage, non-visible sur les figures. Dans ce pivotement, la béquille 270 entraîne le verrou 264 de sa position de verrouillage jusqu’à la position de déverrouillage, contre l’action du ressort de verrou 268. Le verrou 264 étant en position de déverrouillage, le tiroir 262 est autorisé à être déplacé de la position armée jusqu’à la position déclenchée, sous l’action du ressort de tiroir 266, et vient appuyer sur la jambe 272 du crochet 214, ce qui fait pivoter le crochet 214 depuis l’orientation de maintien jusqu’à l’orientation de décrochage.
Ce faisant, le tiroir 262 fait basculer le loquet de verrouillage 210 de la configuration de verrouillage à la configuration de déverrouillage. Libéré, l’étrier 152 fait basculer les contacts mobiles 66 et 76 de la position de conduction à la position d’isolement, en basculant lui-même de la position armée à la position déclenchée. Au cours de son pivotement vers la position d’isolement, le porte-contact 92 du contact 66 vient en appui contre le tiroir 262 de sorte à ramener le tiroir 262 vers la position armée, contre l’action du ressort de tiroir 266. Ce faisant, le tiroir 262 entraîne la béquille de réarmement 270 jusqu’à la position de réarmement. De ce fait, la tige mobile 130 est ramenée par la béquille 270 jusqu’à sa position de réarmement, de sorte que le déclencheur différentiel 114 est réarmé.
Au cours du déplacement du tiroir 262 vers la position armée, le tiroir 262 autorise le verrou 264 à être ramené jusqu’à la position de verrouillage par le ressort de verrou 268, de sorte que le verrou 264 est en regard de l’encoche de verrouillage du tiroir 262.
Dans cette situation, l’amplificateur mécanique 260 et le déclencheur différentiel 114 sont revenus dans leur configuration d’origine, pour permettre un nouveau déclenchement si un nouveau défaut survient. À ce moment-là, l’étrier 152 est en position déclenchée, les contacts mobiles 66 et 76 sont en position d’isolement et la manette de commutation 190 est en position d’ouverture.
On décrit à présent en détail le déclencheur thermique 112 et son fonctionnement.
Le bilame 113 comprend deux extrémités distinctes l’une de l’autre, avec une extrémité d’attache 280 et une extrémité d’actionnement 282. Dans l’exemple illustré, le bilame 113 présente une forme allongée, et les extrémités d’attache 280 et d’actionnement 282 sont deux extrémités opposées. Lorsque le bilame 113 se déforme, en particulier lorsque le bilame 112 passe de sa configuration de repos à sa configuration déformée, l‘extrémité d’actionnement 282 se déplace par rapport à l’extrémité d’attache 280.
Outre le bilame 113, le déclencheur thermique 112 comprend aussi un support 284 et un organe de réglage 300.