INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le complexe (THF) 2 Fe[Si(SiMe 3 ) 3 ] 2 a été ainsi obtenu après recristallisation selon l’invention avec un rendement de recristallisation de 84%.
Exemples 4-16 : Tests de réticulation La masse désirée du catalyseur a été pesée en boite à gants, sous atmosphère inerte d’argon, et a été introduite dans des flacons hermétiques secs. Les organopolysiloxanes ont ensuite été introduites dans les flacons, toujours sous atmosphère inerte, puis les flacons ont été placés dans le barillet métallique préalablement chauffé à la température désirée (t = 0). Le temps de gel pour les tests de réticulation a été mesuré qualitativement par un temps d’arrêt d’agitation (TAA). Ce TAA est lié à une augmentation de la viscosité tellement importante que le milieu n’est plus agitable (équivalent à une viscosité d’environ 1000 mPa.s).
Dans les exemples 4 à 9 : le composé insaturé est un poly(diméthylsiloxane) à extrémités diméthylvinylsilyles contenant 1,1 à 1,25 % en poids de fonction vinyle ; le composé à fonction hydrogénosilyle est un poly(méthylhydrogénosiloxane) à extrémités triméthylsilyles contenant 56 % en poids de fonction SiH ; ratio molaire SiH/SiVi = 4 ; quantité de catalyseur =7 mol.% (pourcentage molaire d’élément fer apporté par le catalyseur par rapport au nombre de moles de radicaux vinyles liés au silicium apporté par le composé insaturé) ; T=30°C.
Catalyseur TAA Ex.4 Cat. de l’Ex.2 (Art Antérieur) 24h Ex.5 45h Ex.6 2h40 Ex.7 Cat. de l’Ex.3 (Invention) 1h45 Ex.8 1h Ex.9 1h30
Dans ces conditions expérimentales, le temps d’arrêt d’agitation est compris entre 1h et 2h pour les réactions catalysées par le catalyseur selon l’invention, qui a subi une étape de recristallisation (Ex.7, 8 et 9). Dans le cas des réactions faites avec le catalyseur de l’art antérieur (Ex.4, 5 et 6), non recristallisé, on constate que la reproductibilité de test est mauvaise, et que le temps d’arrêt d’agitation est compris entre 2h40 et 45h.
Il apparait clairement de ces exemples que le catalyseur décrit dans l’art antérieur ne produit pas les mêmes techniques que celui de la présente invention. Ils sont donc physiquement différents.
Dans les exemples 10 à 16 : le composé insaturé est un poly(diméthylsiloxane) à extrémités diméthylvinylsilyles contenant 1,1 à 1,25 % en poids de fonction vinyle ; le composé à fonction hydrogénosilyle est un poly(méthylhydrogénosiloxane) à extrémités triméthylsilyles contenant 56 % en poids de fonction SiH ; ratio molaire SiH/SiVi = 4 ; catalyseur : complexe (THF) 2 Fe[Si(SiMe 3 ) 3 ] 2 recristallisé de l’Ex.3 ; quantité de catalyseur =7 mol.% (pourcentage molaire d’élément fer apporté par le catalyseur par rapport au nombre de moles de radicaux vinyles liés au silicium apporté par le composé insaturé).
Température TAA Ex.10 30°C 1h30 Ex.11 40°C 50 min Ex.12 50°C 30 min Ex.13 60°C 20 min Ex.14 70°C 30 min Ex.15 80°C 30 min Ex.16 90°C 30 min
Exemples 17-22 : Tests de fonctionnalisation La masse désirée du catalyseur a été pesée en boite à gants, sous atmosphère inerte argon, et a été introduite dans des flacons hermétiques secs. Il a d’abord été introduit le dodécane (0,3 g). Le milieu a été mis sous agitation afin de dissoudre le catalyseur. On a introduit dans les flacons, d’abord la masse désirée de composé à fonction hydrogénosilyle, puis la masse désirée d’alcène. Les flacons ont été ensuite placés dans le barillet métallique préalablement chauffé à la température désirée (t=0).
Pour déterminer les conversions et les sélectivités, le milieu réactionnel a été analysé quantitativement par chromatographie en phase gaz.
Dans les exemples 17 à 22 : le composé à fonction hydrogénosilyle est 1,1,1,3,5,5,5-heptamethyl-3-hydrogéno-trisiloxane (= MD’M) ; ratio molaire SiH/SiVi = 1 ; catalyseur : complexe (THF) 2 Fe[Si(SiMe 3 ) 3 ] 2 recristallisé de l’Ex.3 ; quantité de catalyseur =0,5 mol.% (pourcentage molaire d’élément fer apporté par le catalyseur par rapport au nombre de moles de radicaux vinyles liés au silicium apporté par le composé insaturé). (Vpdms = vinylpentaméthyldisiloxane ; Dvtms = divinyltétraméthyldisiloxane).
Composé insaturé Température Conversion MD’M Sélectivité de l’hydrosilylation (% vs. composé insaturé) Ex.17 Vpdms 30°C 20 80 Ex.18 Vpdms 60°C 22 73 Ex.19 Vpdms 90°C 11 58 Ex.20 Dvtms 30°C 12 46 Ex.21 Dvtms 60°C 26 58 Ex.22 Dvtms 90°C 22 54
Procédé d’hydrosilylation catalysé par un complexe de cobalt La présente invention concerne les réactions d’hydrosilylation entre un composé alcène ou alcyne et un composé comprenant au moins un atome d’hydrogène lié à un atome de silicium. Plus spécifiquement, l’invention concerne l’utilisation d’un nouveau type de catalyseurs pour ces réactions. Ces catalyseurs permettent notamment le durcissement par réticulation de compositions silicones.
Etat de la technique antérieure Lors d’une réaction d’hydrosilylation (également appelée polyaddition), un composé insaturé, c’est-à-dire comprenant au moins une insaturation de type double ou triple liaison réagit avec un composé comprenant au moins une fonction hydrogénosilyle, c’est-à-dire un atome d’hydrogène lié à un atome de silicium. Cette réaction peut par exemple être décrite dans le cas d’une insaturation de type alcène par :
ou encore dans le cas d’une insaturation de type alcyne par :
La réaction d’hydrosilylation peut s’accompagner de, voire parfois être remplacée par, une réaction de silylation déshydrogénante. La réaction peut être décrite par :
Sans vouloir être liés par une quelconque théorie, le composé (C) et le composé (D) peuvent réagir, en partie ou en totalité, pour former un complexe. Le composé (D) peut alors jouer le rôle de ligand qui peut coordonner le cobalt par une paire libre d’électrons portée par l’atome d’azote ou par l’atome de phosphore ou par les deux. Ainsi, il est possible d’obtenir un complexe de cobalt (C’) représenté par la formule (10) suivante : dans laquelle R, A 1 , A 2 , A 3 , A 4 , A 5 , A 6 , A 7 et A 8 ont les signification décrites ci-dessus.
Le complexe (C’) peut avantageusement catalyser la réaction d’hydrosilylation entre un composé insaturé (A) et un composé (B) comprenant au moins une fonction hydrogénosilyle.
Selon un premier mode de réalisation, les composés (C) et (D) peuvent être mélangés préalablement à la réaction d’hydrosilylation, et le complexe (C’) peut être éventuellement séparé et purifié avant d’être mis en œuvre dans la réaction d’hydrosilylation entre le composé (A) et le composé (B).
Selon un second mode de réalisation, le composé (D) peut être introduit dans le milieu réactionnel avec les réactifs (A) et (B) et le composé (C). La complexation est alors possible in-situ, lors de la réaction d’hydrosilylation.
Lors de la mise en œuvre du procédé d’hydrosilylation selon la présent invention, le ratio molaire entre le composé (D) et l’élément cobalt apporté par le composé (C) peut être compris entre 0,5 et 4, de préférence entre 0,8 et 3,5 et encore plus préférentiellement entre 1,5 et 3.
Le procédé d’hydrosilylation selon la présente invention est réalisé en présence d’un composé (E) comme décrit ci-dessous de formule (3) suivante : R’-OH (3) dans laquelle R’ représente l’atome d’hydrogène ou bien R’ est choisi dans le groupe constitué par les groupes alkyle ayant de 1 à 8 atomes de carbone, les groupes cycloalkyles ayant de 6 à 12 atomes de carbone, les groupes aryles ayant de 6 à 12 atomes de carbone, les groupes aryl-alkyles ayant de 7 à 24 atomes de carbone, et les groupes silyles de formule Si(A 11 ) 3 où chaque A 11 est choisi, indépendamment les uns des autres, parmi les groupes alkyles ayant de 1 à 8 atomes de carbone.
Selon un premier mode de réalisation, R’ représente l’atome d’hydrogène. Le composé (E) est alors l’eau.
De façon tout à fait surprenante, il a été mis en évidence que la réaction d’hydrosilylation avec les catalyseurs au cobalt décrits précédemment pouvait être réalisée en présence d’eau. L’ajout d’une quantité contrôlée d’eau permet même d’atteindre de meilleures performances en termes de taux de conversion et de sélectivité de la réaction.
Par ailleurs, il a été constaté que l’eau pouvait être remplacée par des alcools ou des silanols. Selon un second mode de réalisation, R’ représente un groupe choisi parmi les groupes alkyle ayant de 1 à 8 atomes de carbone, les groupes cycloalkyles ayant de 6 à 12 atomes de carbone, les groupes aryles ayant de 6 à 12 atomes de carbone, les groupes aryl-alkyles ayant de 7 à 24 atomes de carbone, et les groupes silyles de formule Si(A 11 ) 3 où chaque A 11 est choisi, indépendamment les uns des autres, parmi les groupes alkyles ayant de 1 à 8 atomes de carbone. De préférence, R’ peut être choisi dans le groupe constitué par méthyle, éthyle, isopropyle, t-butyle, phényle, benzyle, triméthylsilyle, triéthylsilyle, triisopropylsilyl et tri-t-butyl-silyle.
Lors de la réaction d’hydrosilylation selon la présente invention, le composé (E) est présent selon un ratio molaire (composé (E))/(élément Co apporté par le composé du cobalt (C)) compris de préférence entre 0,1 et 500, plus préférentiellement entre 0,5 et 100. Ce ratio peut être adapté selon la nature des composés (A) et (B).
Selon un premier mode de réalisation, le composé insaturé (A) n’est pas un organopolysiloxane. Le composé insaturé (A) est de préférence choisi parmi les composés hydrocarbonés comprenant de 2 à 40 atomes de carbone, plus préférentiellement de 2 à 12 atomes de carbone, comprenant une ou plusieurs insaturations alcène ou alcyne ne faisant pas partie d’un cycle aromatique, éventuellement substitué une ou plusieurs fois par un atome d’halogène, et dans lequel un ou plusieurs atomes de carbone peuvent éventuellement être substitués par un hétéroatome, typiquement un atome d’oxygène, un atome d’azote ou un atome de silicium. Selon ce premier mode de réalisation, le composé (E) est de préférence présent selon un ratio molaire (composé (E))/(élément Co apporté par le composé du cobalt (C)) compris entre 0,1 et 100, de préférence entre 0,1 et 50, de façon encore plus préférée entre 0,5 et 15.
Selon un second mode de réalisation, le composé insaturé (A) peut être un composé organopolysiloxane comprenant une ou plusieurs fonctions alcènes, de préférence au moins deux fonctions alcènes. Selon ce mode de réalisation, le composé (E) est de préférence présent selon un ratio molaire (composé (E))/(élément Co apporté par le composé du cobalt (C)) compris entre 0,5 et 300, de préférence entre 5 et 100.
La présente invention a également pour objet une composition comprenant au moins un composé insaturé (A) comprenant au moins une fonction choisie parmi une fonction alcène et une fonction alcyne, au moins un composé (B) comprenant au moins une fonction hydrogénosilyle, un composé du cobalt (C) de formule (1) : [Co(N(SiR 3 ) 2 ) x ] y (1) dans laquelle : - les symboles R, identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène ou un radical hydrocarboné ayant de 1 à 12 atomes de carbone, - x = 1, 2 ou 3, et - y = 1 ou 2 ; un composé (D) de formule (2) suivante : dans laquelle : - A 1 , A 2 , A 3 et A 4 sont choisis, indépendamment les uns des autres, parmi l’atome d’hydrogène, les groupes alkyles ayant de 1 à 8 atomes de carbone, les groupes cycloalkyles ayant de 6 à 12 atomes de carbone, les groupes aryles ayant de 6 à 12 atomes de carbone, les groupes aryl-alkyles ayant de 7 à 24 atomes de carbone, les halogènes et les groupes alkoxy de formule OA 9 où A 9 est un groupe alkyle ayant de 1 à 8 atomes de carbone. - A 5 et A 6 sont choisis, indépendamment l’un de l’autre, parmi l’atome d’hydrogène, les groupes alkyle ayant de 1 à 8 atomes de carbone, les groupes cycloalkyles ayant de 6 à 12 atomes de carbone, les groupes aryles ayant de 6 à 12 atomes de carbone et les groupes aryl-alkyles ayant de 7 à 24 atomes de carbone, et - A 7 et A 8 sont choisis, indépendamment l’un de l’autre, parmi les groupes alkyles ayant de 1 à 8 atomes de carbone, les groupes cycloalkyles ayant de 6 à 12 atomes de carbone, les groupes aryles ayant de 6 à 12 atomes de carbone, les groupes aryl-alkyles ayant de 7 à 24 atomes de carbone et les groupes alkoxy de formule OA 10 où A 10 est un groupe alkyle ayant de 1 à 8 atomes de carbone, et un composé (E) de formule (3) suivante : R’-OH (3) dans laquelle R’ représente l’atome d’hydrogène ou bien R’ est choisi dans le groupe constitué par les groupes alkyle ayant de 1 à 8 atomes de carbone, les groupes cycloalkyles ayant de 6 à 12 atomes de carbone, les groupes aryles ayant de 6 à 12 atomes de carbone, les groupes aryl-alkyles ayant de 7 à 24 atomes de carbone, et les groupes silyles de formule Si(A 11 ) 3 où chaque A 11 est choisi, indépendamment les uns des autres, parmi les groupes alkyles ayant de 1 à 8 atomes de carbone.
Le composé insaturé (A) mis en œuvre dans le procède d’hydrosilylation selon l’invention est un composé chimique comprenant au moins une insaturation alcène ou alcyne ne faisant pas partie d’un cycle aromatique. Le composé insaturé (A) comprend au moins une fonction choisie parmi une fonction alcène et une fonction alcyne, de façon préférée au moins une fonction choisie parmi une fonction alcène. Il peut être choisi parmi ceux connus de l’homme du métier et qui ne contiennent pas de fonction chimique réactive pouvant gêner, voire empêcher la réaction d’hydrosilylation.
Selon un mode réalisation, le composé insaturé (A) comprend une ou plusieurs fonctions alcènes et de 2 à 40 atomes de carbone. Selon un autre mode de réalisation, le composé insaturé (A) comprend une ou plusieurs fonctions alcynes et de 2 à 40 atomes de carbone. De préférence, le composé insaturé (A) peut être choisi parmi les composés hydrocarbonés comprenant de 2 à 40 atomes de carbone, plus préférentiellement de 2 à 12 atomes de carbone, comprenant une ou plusieurs insaturations alcène ou alcyne ne faisant pas partie d’un cycle aromatique, éventuellement substitué une ou plusieurs fois par un atome d’halogène, et dans lequel un ou plusieurs atomes de carbone peuvent éventuellement être substitués par un hétéroatome, typiquement un atome d’oxygène, un atome d’azote ou un atome de silicium.
Le composé insaturé (A) peut, de façon préférée, être choisi dans le groupe constitué par l’acétylène, les acrylates et les méthacrylates d’alkyles en C 1 à C 4 , l’acide acrylique ou méthacrylique, les alcènes, de préférence l’octène et plus préférentiellement le 1-octène, l’alcool allylique, l’allylamine, l’éther d’allyle et glycidyle, la N-allyl-pipéridine, les dérivés de N-allyl-pipéridine stériquement encombrée, les styrènes, préférentiellement l’alpha-méthyl-styrène, le l,2-époxy-4-vinylcyclohexane, les alcènes chlorés, de préférence le chlorure d’allyle, et les alcènes fluorés, de préférence de 4,4,5,5,6,6,7,7,7-nonafluoro-l-heptène.
Selon un mode de réalisation du système de conditionnement thermique, celui-ci comporte une troisième branche de dérivation D reliant un cinquième point de raccordement 15 disposé sur la boucle principale A en aval de l’échangeur de chaleur interne 8 et en amont du premier dispositif de détente 5 à un sixième point de raccordement 16 disposé sur la boucle principale A en aval du deuxième échangeur de chaleur 22 et en amont de la première entrée 3a du dispositif de compression 2, la troisième branche de dérivation D comportant successivement un troisième dispositif de détente 6 et un quatrième échangeur de chaleur 24 configuré pour échanger de la chaleur avec un flux d’air Fi intérieur à l’habitacle du véhicule automobile.
Le cinquième point de raccordement 15 est disposé sur la boucle principale A en aval de la première section d’échange thermique 9 de l’échangeur interne 8.
Sur l’exemple illustré sur les figures 1 à 4, le premier fluide caloporteur F1 est un flux d’air Fi intérieur à l’habitacle du véhicule automobile.
Selon une variante illustrée sur la , le premier fluide caloporteur F1 est un liquide caloporteur configuré pour échanger de la chaleur avec un cinquième échangeur de chaleur 25, le cinquième échangeur de chaleur 25 étant configuré pour échanger de la chaleur avec un flux d’air Fi intérieur à l’habitacle du véhicule automobile. Le liquide caloporteur circule dans un circuit 33 sous l’action d’une pompe 35. Le liquide caloporteur est par exemple un mélange d’eau et de glycol.
Sur l’exemple illustré sur les figures 1 à 4, le deuxième fluide caloporteur F2 est un flux d’air Fe extérieur à l’habitacle du véhicule automobile.
Selon une variante illustrée sur la , le deuxième fluide caloporteur F2 est un liquide caloporteur configuré pour échanger de la chaleur avec un sixième échangeur de chaleur 26, le sixième échangeur de chaleur 26 étant configuré pour échanger de la chaleur avec un flux d’air Fe extérieur à l’habitacle du véhicule automobile. Le liquide caloporteur F2 circule de même dans un circuit 34. Comme précédemment, le liquide caloporteur peut être un mélange d’eau et de glycol. Une pompe 36 assure la circulation du liquide caloporteur dans le circuit 34. Le circuit 34 est sur l’exemple illustré indépendant du circuit 33, c’est-à-dire que les deux circuits ne peuvent pas être mis en communication fluidique. Il est également possible que le circuit 33 et le circuit 34 soit reliés entre eux. Le choix du deuxième fluide caloporteur F2 est indépendant du choix du premier fluide caloporteur F1. Le circuit 33 est indépendant du circuit 40. De même, le circuit 34 est indépendant du circuit 40.
Selon un premier mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100, illustré sur la , le quatrième point de raccordement 14 est disposé en amont de la première entrée 3a de fluide réfrigérant du dispositif de compression 2. Le dispositif de compression 2 comporte ici une entrée 3a unique et une sortie 4 unique.
Selon un deuxième mode de réalisation, illustré sur la , le dispositif de compression 2 comporte une deuxième entrée 3b de fluide réfrigérant, et le quatrième point de raccordement 14 est relié à la deuxième entrée 3b du dispositif de compression 2. La deuxième entrée 3b de fluide réfrigérant est distincte de la première entrée 3a de fluide réfrigérant. Le fluide réfrigérant est à basse pression au niveau de la première entrée 3a. Le fluide réfrigérant est à haute pression au niveau de la sortie 4. Au niveau de la deuxième entrée 3b, le fluide réfrigérant est à une pression intermédiaire entre la basse pression et la haute pression. Le dispositif de compression 2 comporte ici deux entrées 3a, 3b et une unique sortie 4.
Le quatrième point de raccordement 14 peut coïncider avec la deuxième entrée 3b du dispositif de compression 2. Le quatrième point de raccordement 14 peut aussi être relié à la deuxième entrée 3b du dispositif de compression 2 par une portion de circuit possédant exactement une entrée et exactement une sortie de fluide réfrigérant. Autrement dit, le quatrième point de raccordement 14 peut être relié à la deuxième entrée 3b du dispositif de compression 2 par une portion tubulaire, comme c’est le cas sur l’exemple illustré.
La décrit un troisième mode de réalisation. Dans ce mode de réalisation, le système de conditionnement thermique 100 comporte une quatrième branche de dérivation E reliant un septième point de raccordement 17 disposé sur la boucle principale A en aval de l’échangeur interne 8 et en amont du premier dispositif de détente 5 à un huitième point de raccordement 18 disposé sur la première branche de dérivation B entre le troisième échangeur de chaleur 23 et le deuxième point de raccordement 12. La quatrième branche de dérivation E comporte un quatrième dispositif de détente 28. Sur l’exemple ici représenté, le système de conditionnement thermique 100 comprend une troisième branche de dérivation D définissant un cinquième point de raccordement 15 et un sixième point de raccordement 16. Le septième point de raccordement 17 est ainsi disposé sur la boucle principale A en aval de l’échangeur interne 8 et en amont du cinquième point de raccordement 15.
Le système de conditionnement thermique 100 comporte aussi une cinquième branche de dérivation F reliant un neuvième point de raccordement 19 disposé sur la première branche de dérivation B entre le premier point de raccordement 11 et le troisième échangeur de chaleur 23 à un dixième point de raccordement 20 disposé sur la boucle principale A en amont de la première entrée 3a du dispositif de compression 2. Plus précisément, le dixième point de raccordement 20 est ici disposé sur la boucle principale A en aval du quatrième point de raccordement 14 et en amont de la première entrée 3a du dispositif de compression 2. La quatrième branche de dérivation E et la cinquième branche de dérivation F permettent un fonctionnement du système selon un mode dit pompe à chaleur.
Le dixième point de raccordement 20 est disposé sur la boucle principale A entre le quatrième point de raccordement 14 et la première entrée 3a du dispositif de compression 2. Le dixième point de raccordement 20 peut être confondu avec le quatrième point de raccordement 14.
Selon une variante de réalisation, illustré sur la , le premier échangeur de chaleur 21 comporte deux sections d’échange thermique 31, 32 configurées pour être parcourues en parallèle par le fluide réfrigérant. La perte de charge générée par le premier échangeur thermique 21 peut ainsi être minimisée, puisque chaque section d’échange thermique 31, 32 est parcourue par une fraction du débit total. Les deux sections d’échange thermique 31, 32 sont configurées pour échanger de la chaleur avec le premier fluide caloporteur F1. Plus précisément, dans l’exemple illustré les deux sections d’échange thermique 31, 32 sont configurées pour échanger de la chaleur avec le flux d’air intérieur Fi.
La boucle principale A de fluide réfrigérant comporte un dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant 29 disposé en aval du sixième point de raccordement 16 et en amont de la première entrée 3a du dispositif de compression 2.
Le dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant 29 est disposé en amont du quatrième point de raccordement 14. Autrement dit, dans une configuration avec un compresseur comportant une seule entrée, le dispositif d’accumulation 29 est disposée sur la portion de circuit comprise entre le sixième point de raccordement 16 et le quatrième point de raccordement 14. Lorsque la cinquième branche de dérivation F est présente, le dispositif d’accumulation 29 est disposé en amont du dixième point de raccordement 20.
Selon la variante de réalisation illustrée sur la , un dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant 29’ est disposé en aval du premier échangeur de chaleur 21, et en amont du deuxième point de raccordement 12. Le premier fluide caloporteur F1 est dans ce cas un liquide caloporteur. Le dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant 29’ est une bouteille déshydratante. Sur l’exemple de la , le système 100 possède deux dispositifs d’accumulation de fluide réfrigérant 29, 29’ distincts. Il est également possible d’avoir un unique dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant, qui est alors la bouteille déshydratante 29’ disposée en aval du premier échangeur de chaleur 21.
Dans le cas où le fluide de refroidissement est un liquide de refroidissement, le canal de refroidissement 17 ne s’ouvre pas vers l’aval dans le tambour 3 à l’extrémité de la paroi 19 et le liquide de refroidissement n’est donc pas injecté dans le tambour 3.
Avantageusement, l’installation 1 peut comprendre un régulateur de débit 22 contrôlant le débit de fluide de refroidissement entrant dans le canal de refroidissement 17. Le régulateur de débit 22 est avantageusement contrôlé par un signal de pilotage émis par le système de contrôle et de régulation 23. Avantageusement, l’installation 1 peut comprendre un capteur de température 24 permettant de mesurer la température du flux de gaz chaud F1 dans la première zone de recyclage 15, et de transmettre un signal de mesure au système de contrôle et de régulation 23.
Avantageusement, le système de contrôle et de régulation 23 est configuré pour maintenir la température du flux de gaz chaud F1 dans la première zone de recyclage sensiblement comprise entre 600°C et 650°C.