INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les cinétiques de biodégradation comparatives ont été vérifiées.
Le système de mesure utilisé (matériel WTW Oxitop®) est un équipement permettant le suivi quantitatif de la baisse de pression au sein d’un système clos. La baisse de pression mesurée est liée au processus de minéralisation : lorsqu’il y a une consommation en oxygène par les microorganismes, elle est associée à une libération de dioxyde de carbone, qui est immédiatement piégé par de la soude caustique (NaOH) provoquant ainsi une baisse de pression au sein du système. Cette diminution de pression est corrélée à la consommation d’oxygène au moyen de la loi des gaz parfaits, qui est elle-même retranscrite en production de dioxyde de carbone au moyen de la relation définie par le coefficient respiratoire (QR), afin de pouvoir exprimer les résultats des essais en pourcentage de dégradation de carbone.
Ainsi, l’invention présente un dispositif de propulsion à inversion du sens de direction par mouvement translatif bidirectionnel, permettant un mouvement par de simples fonctions. Toutefois, la fonction la plus simple est le résultat de toutes les complications.
Selon la présente invention, le système d’un dispositif de propulsion à inversion du sens de direction par mouvement translatif bidirectionnel, peut se présenter sous divers modes de structure (réalisations, combinaisons ou de dispositions), toutefois, l’invention garde les mêmes traits caractéristiques mentionnés par le dispositif de propulsion à inversion du sens de direction par mouvement translatif bidirectionnel.
Certes, les hommes du métier ont les compétences requises pour la réalisation d’un dispositif de propulsion à inversion du sens de direction par mouvement translatif bidirectionnel, sans sortir du cadre de la présente invention.
Brève description des figures de dessin Figure
La figure ( ) est l’illustration d’un dispositif dont le système est en position neutre, (formé par un seul jeu d’expulsion).
1 : cône.
1.1 : sortie.
2.1 : source (d’expulsion ou de refoulement, suivant le sens de direction).
4 : cadre hermétique.
4.1 : dents.
4.2 : disque translatif d’impulsions (perforé de trous courbent)
4.3 : cône.
8 : valve de compression.
9.1 : source (d’expulsion ou de refoulement, suivant le sens de direction).
10 : couvercle.
10.1 : écrou.
Afin de détecter l’approche d’une main M d’un utilisateur ou d’un équipement portable d’utilisateur 200, le dispositif de détection D comprend comme déjà mentionné en outre des moyens de mesure M2 sont aptes à mesurer une variation d’impédance ou une variation de fréquence de ladite antenne NFC A1.
Les moyens de mesure M2 sont illustrés à la . Lesdits moyens de mesure M2 comprennent : une source de tension Vc, un pilote NFC de communication en champ proche (appelé « driver » NFC en anglais) M1 relié à un microcontrôleur µ puis un circuit d’adaptation M3 comprenant au moins un filtre EMC (« Electromagnetic Compatibiliy » en anglais ou de compatibilité électromagnétique) et des moyens d’ajustement d’impédance et de fréquence de l’antenne couplée NFC A1 sous la forme de deux capacités C3 et C4 qui sont reliées à la deuxième antenne A2. Les moyens de mesure M2 comprennent également un circuit récepteur Rx dédié à la réception des données en provenance de l’antenne NFC A1. Les deux capacités C3 et C4 sont des capacités d’adaptation permettant de créer une résonance série dans le circuit des moyens de mesure M2 et plus particulièrement pour la deuxième antenne A2, en baissant son impédance à la fréquence de résonance souhaitée. Ainsi, par couplage électromagnétique entre l’antenne NFC A1 et la deuxième antenne A2, toute variation de la fréquence de résonance parallèle et/ou d’impédance du circuit constitué de l’antenne NFC A1 et de l’électrode de capacité variable C1 peut être mesurée par les moyens de mesure M2.
Lesdits moyens de mesure M2 sont disjoints et déconnectés de l’antenne de communication A1 NFC. L’antenne de communication NFC A1 et la deuxième antenne A2 sont placées en vis-à-vis de sorte à créer un couplage électromagnétique entre les deux antennes A1, A2. Les moyens de mesure M2 ayant une fréquence de résonance série sensiblement égale à la fréquence de résonance F de l’antenne de communication A1 NFC, toute variation d’impédance ou de fréquence de résonance de l’antenne de communication NFC A1 causée par l’approche d’une main M d’un utilisateur ou l’approche d’un équipement portable d’utilisateur 200 est transmise à la deuxième antenne A2 par induction.
Les moyens de mesure M2 de variation d’impédance ou de variation de fréquence comprennent par exemple des moyens logiciels compris dans un pilote NFC M1 et mesurent toute variation de la phase, du courant ou de la tension de la deuxième antenne A2 induite par la variation d’impédance ou de fréquence de résonance l’antenne NFC A1. Plus précisément, tout changement d’impédance ou de fréquence de l’antenne NFC A1 dû à l’approche d’un équipement portable 200 ou d’une main M d’un utilisateur se répercute sur la deuxième antenne A2 et est mesuré par les moyens de mesure M2.
L’antenne de communication A1 NFC ainsi modifiée par rapport à l’art antérieur, grâce aux ensembles de tiges en métal conducteur présente une capacité variable C1 nettement supérieure à l’antenne NFC de l’art antérieur qui la rend sensible entre autres à l’approche d’une main M, mais aussi à l’approche de tout objet.
Ladite capacité variable C1 ainsi générée est alors mesurable par l’intermédiaire de la mesure de la variation d’impédance du circuit des moyens de mesure M2 afin de détecter l’approche d’un membre du corps de l’utilisateur, par exemple l’approche d’une main M de l’utilisateur vers le dispositif de détection D.
Ainsi, l’antenne NFC A1 selon l’invention est apte à générer une variation de capacité à l’approche d’un membre d’un utilisateur mesurable par l’intermédiaire de la mesure d’une variation d’impédance réalisé par les moyens de mesure M2 qui sont adaptés pour résonner à la même fréquence de résonance que ladite antenne NFC A1.
A la est représenté schématiquement le circuit électrique équivalent de l’antenne NFC A1 ainsi modifiée. Le circuit est un circuit RLC « Résistance, inductance et capacité « constitué d’une première branche comprenant une résistance R1 qui représente les pertes de l’antenne NFC A1 connectée à une inductance L1 (représentant l’antenne NFC A1) d’une deuxième branche comprenant une capacité C1 représentant la capacité variable de l’électrode et d’une troisième branche optionnelle comprenant une capacité d’ajustement C2, toutes les trois branches étant connectées en parallèle. La capacité variable C1, est générée grâce à l’électrode connectée en parallèle à l’antenne NFC A1 réalisée sous la forme de tiges de l’antenne NFC A1 modifiée. Les valeurs de l’inductance L1 et de la capacité C1 sont adaptées pour que le circuit constitué de L1 et de C1 résonne à la résonance parallèle de 13,56 MHz.
Le circuit RLC ainsi formé est sensible non seulement à l’approche d’un équipement portable d’utilisateur 200 mais aussi à l’approche d’un membre du corps de l’utilisateur, par exemple sa main M.
En effet, lors de l’approche d’un équipement portable d’utilisateur 200, un couplage inductif (entre l’antenne NFC de l’équipement portable d’utilisateur et l’antenne NFC A1 du dispositif de détection D) et un couplage capacitif entre tout type de matériaux se créent entre le dit équipement 200 et le dispositif de détection D faisant varier la valeur de chacun des trois paramètres, c’est à dire la valeur de la résistance R1, la valeur de la capacité variable C1 et la valeur de l’inductance L1.
La variation de ces trois paramètres R1, L1, C1 induit un changement notable de l’impédance de l’antenne NFC A1 et/ou de sa fréquence de résonance, c’est-à-dire un « mismatching » en anglais ou désadaptation en français, qui est transmise à la deuxième antenne A2 par induction puis mesurée par les moyens de mesure M2.
Ceci est illustré à la , qui représente l’impédance Z mesurée par les moyens de mesure M2, en fonction de la fréquence de résonance F. Les valeurs minimums d’impédance correspondent au circuit en résonance série de la deuxième antenne A2 (ou des moyens de mesure M2), et le pic d’impédance correspond à la résonance parallèle du circuit de l’antenne NFC A1 modifiée.
L’approche d’un équipement portable 200 ou d’une main M d’un utilisateur engendre une variation d’impédance représenté par une flèche B à la et/ou d’une variation de fréquence, représenté par une flèche A à la .
L’approche d’une main M d’un utilisateur vers le dispositif de détection D engendre un couplage capacitif entre la main de l’utilisateur et l’antenne NFC A1 modifiée selon l’invention (en l’occurrence avec la surface conductrice des tiges) faisant varier la valeur de la capacité variable C1, impactant ainsi la fréquence de résonance et/ou l’impédance du circuit de l’antenne NFC A1
A la est illustré un mode préférentiel de réalisation de l’invention, dans lequel les tiges de l’antenne NFC A1’’ sont au nombre de cinq O1’’, O2’’, O3’, N1’’, N2’’ parallèles entres elles et reliées en parallèle à l’antenne NFC A1 au niveau de deux connexions J1’’, J2’’ dont une connexion J1’’ est reliée la masse. Les tiges O1’’, O2’’, O3’’ sont reliées entre elles et reliées au point J1’’, et les tiges N1’’, N2’’ sont reliées entres elles et reliées au point J2’’. Dans ce mode de réalisation l’antenne NFC A1’’ est donc reliée en parallèle avec la capacité variable C1 sous la forme des cinq tiges.
A la , l’antenne NFC A1’’est reliée en parallèle à une troisième antenne NFC A3’’. Cette troisième antenne NFC A3’’ est positionnée en vis-à-vis direct avec la deuxième antenne A2 et est préférentiellement de même taille que ladite deuxième antenne A2. Cette troisième antenne A3’’ est donc placée et dimensionnée de telle manière à augmenter l’efficacité de couplage électromagnétique entre ladite troisième antenne A3’’ et l’antenne NFC A1. Cette troisième antenne A3’’, qui est optionnelle joue le rôle d’antenne relais entre l’antenne NFC A1 et la deuxième antenne A2 et transmet ainsi à la deuxième antenne A2 tout variation de fréquence et/ou d’impédance de l’antenne NFC A1.
est une vue en coupe de deux bords de tôles métalliques sertis, selon l’invention ;
est une vue en perspective d’une paroi extérieure et d’une doublure de toit ouvrant de véhicule automobile, dont les bords sont en train d’être sertis par déplacement d’une tête de pliage ;
est une vue en coupe de la tête de pliage de la .
Description détaillée La en vue en coupe de deux bords de tôles métalliques sertis par pliage d’un desdits bords contre l’autre desdits bords.
La tôle métallique 2 comprend un bord 2.1 préalablement plié à environ 90°, par exemple par « tombage » lors d’une opération de mise en forme sur une presse d’emboutissage. L’autre tôle métallique 4 comprend également un bord 4.1 préalablement plié à environ 90°, similairement au bord 2.1, et disposé contre ledit bord 2.1. Ce dernier est plié à 180° autour de la tranche 4.2 de l’autre bord 4.1 et rabattu contre celui-ci, formant ainsi un pli à 180° 2.2 et une portion rabattue 2.3. Le bord 2.1 avant pliage et rabattement est illustré en trait pointillé, correspondant au pli à 180° et à la portion rabattue 2.3. Le pliage et rabattement du bord 2.1 peut se faire en s’appuyant sur la tranche 4.2 de l’autre bord 4.1 mais cela a pour conséquence que la hauteur H du bord 2.1 rabattu est déterminée par la hauteur de l’autre bord 4.1. Or ce dernier peut présenter une hauteur variable de long de son étendue, conduisant alors à une hauteur H non-constante le long des bords 2.1 et 4.1 ainsi sertis.
Il est souhaitable d’obtenir une hauteur H du bord 2.1 rabattu qui est constante et maitrisée le long de son étendue. A cet effet, l’invention prévoit que le bord 2.1 en question soit plié autour et rabattu contre l’autre bord 4.1 avec un jeu dans le fond de la gorge formée par le pli à 180° 2.2, tel qu’illustré à la . Une telle approche permet alors de s’affranchir des tolérances de la hauteur de l’autre bord 4.1. A cet effet, le bord 2.1 est plié autour et rabattu contre l’autre bord 4.1 au moyen d’une tête de pliage et d’un procédé correspondant illustrés aux figures 2 et 3.
La est une vue en perspective d’une paroi extérieure 2 et d’une doublure 4 de toit ouvrant de véhicule automobile, dont les bords sont sertis par déplacement d’une tête de pliage. La paroi extérieure correspond à la tôle métallique 2 de la et la doublure correspondant à l’autre tôle métallique 4 de la . Les bords respectifs 2.1 et 4.1 visibles à la sont présents à la le long de l’ouverture du toit ouvrant, toutefois difficilement visibles. La tôle métallique 2 est disposée contre une matrice 6 spécialement dimensionnée et mise en forme pour cette opération.
Une tête de pliage 8 est appliquée contre le bord à plier et déplacée le long dudit bord en vue de le plier et le rabattre contre l’autre bord, afin d’obtenir le sertissage illustré à la . La tête de pliage 8 est supportée par un bras robotisé non représenté, en soi bien connu de l’homme de métier.
La est une vue en coupe de la tête de pliage 8.
La tête de pliage 8 comprend un support 10 auquel est fixée une lame de pliage 12 et un galet d’appui 14. La lame de pliage 12 peut être telle que divulguée dans le document de brevet publié WO 2017/144791 A1, c’est-à-dire formée essentiellement d’un corps massif présentant une surface de contact avec le bord, ladite surface étant gauche et vrillée essentiellement suivant une direction généralement parallèle à la direction de travail de la lame. La surface en question peut correspondre à une surface formée par une génératrice préférentiellement rectiligne qui se déplace en translation le long du bord de la lame de pliage 12 en subissant une rotation correspondant au pliage et rabattement du bord. La variation d'inclinaison du profil transversal de la surface de contact, depuis une zone d'entrée jusqu'à la zone de sortie, correspond essentiellement à l'angle de rabattement qui doit être appliqué au bord.
La tête de pliage 8 comprend également une pièce 16 d’accouplement avec le bras robotisé. La pièce d’accouplement 16 comprend une bride 16.1 de fixation au bras robotisé et une partie cylindrique 16.2 en saillie de la bride de fixation 16.1. Le support 10 est monté mobile en translation, contre un effort élastique, sur la pièce d’accouplement 16. En l’occurrence, le support 10 comprend une partie centrale 10.1 sur laquelle sont fixés la lame 12 et le galet d’appui 14, et une partie allongée 10.2, formant une broche, s’engageant de manière coulissante dans la partie cylindrique 16.2 de la pièce d’accouplement 16. On peut observer que la broche comprend une portion proximale avec une surface extérieure cylindrique montée coulissante dans une bague de guidage 16.3 montée sur l’extrémité distale de la partie cylindrique 16.2 de la pièce d’accouplement 16, et une portion distale, d’extrémité, supportant un coulisseau 10.3 monté coulissant dans un alésage de ladite partie cylindrique 16.2 de la pièce d’accouplement 16. Un ressort 18, en l’occurrence de compression, est logé dans la partie cylindrique 16.2 de la pièce d’accouplement 16, avec une première extrémité contre une surface d’appui 16.4 de ladite partie cylindrique 16.2 et une deuxième extrémité contre une bague d’appui 10.4 fixée à la broche formée par la partie allongée 10.2 du support 10. Dans cet exemple de réalisation, la broche en question forme un épaulement sur lequel la bague d’appui 10.4 vient en butée. Le ressort 18 exerce ainsi un effort élastique sur le support 10, via la bague d’appui 10.4 et la partie allongée 10.2 dudit support 10.
En référence à la vue de détail de la , on peut observer que la lame de pliage 12 a sa surface de contact contre la portion rabattue 2.3 du bord 2.1 de la tôle métallique 2 correspondant en l’occurrence à une peau extérieure de toit, contre l’autre bord 4.1 de l’autre tôle métallique 4 correspondant en l’occurrence à une doublure de toit. La direction de rabattement est alors verticale et parallèle à l’autre bord 4.1. Le galet d’appui 14 est adjacent à la lame de pliage 12 et est configuré pour prendre appui sur la matrice 6 dans une direction correspondant à la direction de rabattement. Plus précisément, l’axe de rotation du galet d’appui 14, représenté par le trait d’axe généralement horizontal, est perpendiculaire à la direction de rabattement, qui est en l’occurrence verticale, ou du moins forme avec ladite perpendiculaire un angle de 15° ou moins.
Lors du déplacement de la tête de pliage 8 le long du bord 2.1 à plier et rabattre contre l’autre bord 4.1, le galet d’appui est appliqué contre une surface de référence de la matrice 6, adjacente audit bords 2.1 et 4.1, de manière à contrôler et maitriser la hauteur de la lame de pliage 12 et donc de sa surface de contact avec le bord 2.1. Ce contact est facilité par le montage coulissant en translation contre un effort élastique du support 10 sur la pièce d’accouplement 16. Le bras robotisé auquel la pièce d’accouplement 16 est fixée peut ainsi, lors du déplacement de la tête de pliage 8 le long du bord 2.1, exercer un effort sur le support 10 via le ressort 18, cet effort étant alors repris par le galet d’appui 14 roulant sur la matrice 6. Cet effort élastique assure alors un contact permanent du galet d’appui 14 sur la matrice lors du déplacement de la tête de pliage 8 de long du bord 2.1 à plier et rabattre, et, partant, un positionnement exact, dans la direction de rabattement, de la surface de contact de la lame de pliage 12. Ces mesures permettent ainsi de réaliser un jeu de fond de gorge dans le pli 2.2 à 180° du bord 2.1, et ainsi de réaliser une hauteur H du bord 2.1 constante, comme discuté ci-avant en relation avec la .
Il est à noter que le coulissement contre un effort élastique, dans la tête de pliage 8, tel que décrit ci-avant est optionnel en ce que le déplacement par le bras robotisé peut être suffisamment précis pour assurer un contact permanent du galet d’appui 14 contre la matrice. Le bras robotisé présente également une élasticité intrinsèque pouvant remplacer ou compléter le montage mobile contre un effort élastique décrit ci-avant.
Encore en référence à la vue de détail de la , on peut observer que la lame de pliage 12 est montée sur une pièce intermédiaire 20 présentant un profil en L permettant de loger le galet d’appui 14, dans le creux du L, directement adjacent à la lame de pliage 12 fixée elle à une extrémité de la petite branche du L. Le galet d’appui 14 est monté sur la pièce intermédiaire 20 via une cale d’épaisseur 22 permettant d’assurer un positionnement exact et rigide. Cette cale d’épaisseur 22 peut ainsi être complétée ou remplacée par une ou plusieurs autres cales d’épaisseur.
Toujours en référence à la vue de détail de la , on peut observer que la matrice 6 comprend deux parties distinctes, à savoir une partie intérieure 6.1 et une partie extérieure 6.2 adjacente à la partie intérieure 6.1, étant toutefois entendu qu’elle peut aussi être d’un seul tenant. La surface de roulement 6.2.1 de la matrice 6 sur laquelle roule le galet d’appui 14 est directement adjacente à la surface d’appui latéral 6.2.2 du bord 2.1 et en hauteur par rapport à la surface d’appui frontal 6.1.1 de la tôle métallique 2. La surface de roulement 6.2.1 est avantageusement perpendiculaire à la surface d’appui latéral 6.2.2 ou inclinée de 15° ou moins par rapport à ladite perpendiculaire. Il est toutefois entendu que la surface de roulement 6.2.1 peut être à des hauteurs différentes par rapport à la surface d’appui frontal 6.1.1.
Selon un mode de réalisation, la deuxième poutre additionnelle peut s’étendre longitudinalement en arrière de la poutre principale par rapport à un sens de balayage descendant du bras, lorsque le bras est en position de fonctionnement.
Une telle poutre additionnelle en position latérale permet de renforcer le bras face aux torsions longitudinales et face aux contraintes selon la direction de balayage du bras. Qui plus est, la position en arrière de la deuxième poutre additionnelle permet de favoriser l’aérodynamisme du bras lorsque les formes de la poutre principale et des poutres additionnelles sont configurées pour remplir une fonction aérodynamique.
Selon un mode de réalisation, la poutre additionnelle et la poutre principale peuvent avoir des sections transversales en formes d’aile d’avion inversée.
De telles formes permettent d’améliorer l’aérodynamisme du bras. En effet, la fonction aérodynamique est permise par une prise en compte combinée de la position relative des poutres et de leurs formes.
En complément, la forme d’aile d’avion inversée de la poutre principale peut définir une première orientation et la forme d’aile d’avion inversée de la poutre additionnelle définit une deuxième orientation, et les première et deuxième orientations peuvent être aptes à réaliser une portance négative du bras.
La portance négative, aussi appelée déportance dans ce qui suit, est ainsi améliorée, ce qui favorise le plaquage d’un balai d’essuyage sur la surface vitrée.
Un deuxième aspect de l’invention concerne un procédé de fabrication d’un bras selon le premier aspect de l’invention, dans lequel la pièce est obtenue par impression tridimensionnelle.
La illustre un système d’essuyage pour véhicule automobile selon un mode de réalisation de l’invention ;
La illustre une section transversale d’une pièce monobloc de bras de système d’essuyage selon un mode de réalisation de l’invention ;
La illustre des nervures joignant des poutres d’un bras de système d’essuyage selon un mode de réalisation de l’invention ;
La illustre une comparaison des solidités respectives de bras de l’art antérieur et selon l’invention, face à des contraintes longitudinales ;
La illustre une comparaison des solidités respectives de bras de l’art antérieur et selon l’invention, face à des contraintes latérales ;
La illustre des formes de sections transversales de poutres d’un bras de système d’essuyage selon un mode de réalisation de l’invention ;
La présente les orientations respectives de poutres d’un bras de système d’essuyage selon un mode de réalisation de l’invention.
D’une façon générale, la couche du film contient entre 1% et 20% (bornes incluses) du polyadipate tel que décrit ci-dessus. On a en effet pu montrer que l’effet technique (effet « cling » et allongement) sont observés dès ajout de 1% du polyadipate dans la couche. La quantité de celui-ci ne devrait cependant pas dépasser 20%. D’une façon préférée, la couche contient entre 5 et 12% du polyadipate décrit ci-dessus, généralement entre 7% et 10%.
L’utilisation d’un polyadipate, tel que décrit ci-dessus, au copolymère aliphatique ou aromatique-aliphatique permet d’obtenir un film d’adhésion (effet « cling »). Ainsi, le film présente de préférence une force de glissement (film / film, N/25mm) supérieure ou égale à 3.
Dans un mode de réalisation particulier, le module de Young du film est supérieur ou égal à 80 MPa. De préférence, le module de Young est inférieur à 250 MPa, de préférence inférieur à 150 MPa
Dans un mode de réalisation particulier, l’allongement à la rupture du film notamment dans le sens de l’extrusion est supérieur ou égal à 400 %, de préférence supérieur ou égal 500 %.