INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une CMP est ensuite mise en œuvre afin de supprimer le dioxyde de silicium (matériau de remplissage 120) se trouvant sur la couche supérieure 110, en dehors des tranchées 114. Cette CMP est stoppée sur la couche supérieure 110 afin que le matériau de remplissage 120 restant soit localisé uniquement dans les tranchées 114, et éventuellement dans les trous pour former les plots de maintien (voir ).
Au moins un trou de libération 124 est ensuite réalisé à travers au moins la couche supérieure 110, et plus précisément à travers la partie 118 de la couche supérieure 110. Ce trou 124 est ici réalisé par photolithographie et gravure du matériau de la couche supérieure 110 avec arrêt sur le matériau sacrificiel de la portion 116.
Le masque de gravure utilisé pour réaliser le trou de libération 124 est ensuite retiré.
La portion 116 de matériau sacrificiel est ensuite gravée via le trou de libération 124. Dans l’exemple de réalisation décrit ici dans lequel le matériau sacrificiel de la portion 116 correspond à du silicium, la portion 116 est gravée avec un gaz comprenant du XeF 2 .
le long de l’axe Y, au moins une ou chaque position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Z de la deuxième série correspond à une position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Z de la troisième série, le long de l’axe Y, au moins une ou chaque position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Y de la deuxième série correspond à une position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Y de la troisième série.
les aimantations selon l’axe Y des aimants des deuxième et troisième séries à une même position le long de l’axe Y sont de même sens, les aimantations selon l’axe Z des aimants des deuxième et troisième séries à une même position le long de l’axe Y sont de sens opposés.
le long de l’axe Y, au moins une ou chaque position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Z de la première série correspond à une position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Z de la quatrième série le long de l’axe Y, au moins une ou chaque position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Y de la première série correspond à une position d’un aimant d’aimantation selon l’axe Y de la quatrième série.
les aimantations selon l’axe Y des aimants des première et quatrième séries à une même position le long de l’axe Y sont de sens opposés, les aimantations selon l’axe Z des aimants des première et quatrième séries à une même position le long de l’axe Y sont de même sens.
On va maintenant décrire, en référence aux figures 3 et 4, un deuxième 102, troisième 103 et quatrième 104 modes de réalisation d’onduleur selon l’invention, uniquement pour ses différences par rapport au premier mode de réalisation 101.
Le concept de bi-périodicité λ 0 - 3λ 0 , qui permet de passer de la périodicité λ 0 à la périodicité 3λ 0 , peut être généralisé à λ 0 – (2n+1)λ 0 où n est un entier (n=0,1,2…). On pourra basculer de la période magnétique λ 0 à la période magnétique (2n+1)λ 0 en changeant le décalage longitudinal de 0 à (2n+1)λ 0 /2. L’exemple est donné pour les cas :
n=2 (figures 3a et 4a pour la position de référence et figures 3b et 4b pour la position décalée)
n=3 (figures 3c et 4c pour la position de référence et figures 3d et 4d pour la position décalée)
n=4 (figures 3e et 4e pour la position de référence et figures 3f et 4f pour la position décalée)
Le montage et la disposition des aimants sur les poutres 5 et 6 (voir dénomination de la ) est illustré sur la pour les bi-périodicités λ 0 - 5λ 0 (n=2), λ 0 - 7λ 0 (n=3) et λ 0 - 9λ 0 (n=4).
Pour ces différentes configurations de déphasage, la distribution longitudinale de champ magnétique est comme suit ( ) en considérant pour l’illustration le cas où λ 0 = 50 mm.
Ce type d’assemblage se base sur la structure de Halbach à 4 aimants par période. La période magnétique est multipliée par un nombre impair uniquement.
On va maintenant décrire, en référence aux figures 5 et 6, un cinquième 105, un sixième 106, et septième 107 modes de réalisation d’onduleur selon l’invention, uniquement pour ses différences par rapport au premier mode de réalisation 101.
La présente invention concerne également l’utilisation d’une composition telle que définie ci-avant pour maintenir voire restaurer l’équilibre de la flore microbienne du cuir chevelu.
Par ailleurs, par « composé de X OE », on entend au sens de la présente invention, un composé oxyéthyléné comprenant X unités oxyéthylène par molécule.
Les agents antioxydants La composition selon la présente invention comprend un ou plusieurs agents antioxydants, présents dans une teneur totale supérieure ou égale à 0,5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Par « agent antioxydant », on entend au sens de la présente invention, un agent qui ralentit ou empêche l'oxydation d'autres substances chimiques à son contact.
Avantageusement, le ou les agents antioxydants sont choisis parmi le tocophérol et ses esters, en particulier l’acétate de tocophérol ; l’acide ascorbique et ses dérivés notamment ses esters, en particulier le palmitate d’ascorbyle, l’ascorbyl magnésium phosphate et l’ascorbyl glucoside ; le rétinol et ses esters, en particulier le retinyl palmitate ; le BHT et le BHA ; le N,N’-bis(3,4,5-trimethoxybenzyl) éthylènediamine et ses sels ; l’acide érythorbique et ses dérivés ; et leurs mélanges.
De préférence, le ou les agents antioxydants sont choisis parmi l’acide ascorbique, ses dérivés et leurs mélanges, et plus préférentiellement l’agent antioxydant est l’ascorbyl glucoside.
La teneur totale du ou des agents antioxydants, présents dans la composition selon l’invention, va de préférence de 0,5 à 10% en poids, et plus préférentiellement de 0,7 à 5% en poids, encore mieux de 0,8 à 3% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Dans une variante préférée de l’invention, l’agent antioxydant est l’ascorbyl glucoside, et la teneur totale de l’ascorbyl glucoside, présent dans la composition, va de préférence de 0,5 à 10% en poids, et plus préférentiellement de 0,7 à 5% en poids, encore mieux de 0,8 à 3% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Les microorganismes du genre Bifidobacterium species La composition selon la présente invention comprend en outre un ou plusieurs microorganismes du genre Bifidobacterium species , une de ses fractions, un de ses métabolites ou leurs mélanges, le ou les microorganismes étant sous forme de lysat.
Par « métabolite », on entend, au sens de la présente invention, toute substance résultant du métabolisme du ou des microorganismes du genre Bifidobacterium species et également dotée d'une efficacité pour la protection du scalp contre le stress oxydatif.
Par « fraction », on entend, au sens de la présente invention, un fragment du ou des microorganismes doté d'une efficacité pour la protection du scalp contre le stress oxydatif, par analogie avec le ou les microorganismes entier(s).
Un lysat désigne communément un matériau obtenu après la destruction ou la dissolution de cellules biologiques par un phénomène appelé lyse cellulaire, provoquant ainsi la libération des constituants biologiques intracellulaires naturellement contenus dans les cellules du microorganisme en question.
P2 Liaison pivot d’échappement de hauteur H2
30 Organe oscillateur
31 Ensemble balancier-spiral
311 Balancier
311a Serge
312 Spiral
32 Arbre central solidaire
A3 Axe oscillateur
P3 Liaison pivot oscillateur de hauteur H3
D Centre du balancier
40 Bâti
41 Ouverture
42 Palier pour l’ancre (roulement à billes)
50 Palier double (à roulement à billes)
51 Cage intérieure
52 Cage extérieure
Selon un mode de réalisation, dans lequel le système de conditionnement thermique comprend un dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant 10’ disposé sur la boucle principale A en aval du premier échangeur 3 et en amont du premier point de raccordement 11, l’étape de détection d’une accumulation de fluide réfrigérant dans le deuxième échangeur de chaleur 7 comprend les sous-étapes : - déterminer une valeur de surchauffe sh du fluide réfrigérant en sortie du premier évaporateur 5, - si la surchauffe sh déterminée est supérieur à un troisième seuil prédéterminé Th3, détecter une accumulation de fluide réfrigérant dans le deuxième échangeur de chaleur 7.
Lorsque l’architecture du dispositif de conditionnement permet une surchauffe du fluide réfrigérant en entrée du dispositif de compression, une surchauffe excessive indique un manque de fluide réfrigérant circulant dans le circuit. La surchauffe sh est égale, par définition, à la différence entre la température réelle du fluide réfrigérant en sortie du premier évaporateur 5 et la température de condensation du fluide réfrigérant pour la pression régnant dans le premier évaporateur 5. Cette architecture est illustrée notamment sur les figures 1 et 3.
Lorsque l’architecture du dispositif de conditionnement permet un sous-refroidissement du fluide réfrigérant en sortie du premier échangeur de chaleur, autrement dit en entrée du premier dispositif de détente, une valeur trop faible du sous-refroidissement indique un manque de fluide réfrigérant dans le circuit. La valeur du sous-refroidissement sc est égale, par définition, à la différence entre la température réelle du fluide réfrigérant en entrée du premier dispositif de détente 4 et la température de condensation du fluide réfrigérant pour la pression régnant à l’entrée du premier dispositif de détente 4. Cette architecture est illustrée sur la .
Selon un exemple de mise en œuvre, la durée prédéterminée Dapp dépend de la température du flux d’air intérieur Fi.
Selon un autre exemple de mise en œuvre, le procédé comporte les étapes : - a) déterminer une température Tint du flux d’air intérieur Fi, - b) déterminer une pression de vapeur saturante Ps du fluide réfrigérant pour la valeur déterminée de la température Tint du flux d’air intérieur Fi, - c) déterminer la différence entre la pression de vapeur saturante Ps du fluide réfrigérant pour la valeur déterminée de la température Tint du flux d’air intérieur Fi et le seuil prédéterminé Pmax, et la durée prédéterminée Dapp dépend de la différence déterminée à l’étape c).
La durée d’application de la phase de contrôle de la pression, permettant l’évaporation du fluide réfrigérant dans le deuxième échangeur de chaleur 7, est par exemple de l’ordre de 1 minute pour une température du flux d’air intérieur Fi de l’ordre de -5°C.
Le procédé décrit peut être appliqué sur des architectures de système de conditionnement thermique comportant des échangeurs de chaleur supplémentaires. La et la schématisent une telle configuration.
Selon un mode de réalisation, le système de conditionnement thermique comprend une deuxième branche de dérivation C reliant un troisième point de raccordement 13 disposé sur la boucle principale A en aval du premier point de raccordement 11 et en amont du premier dispositif de détente 4 à un quatrième point de raccordement 14 disposé sur la boucle principale A en aval du premier évaporateur 5 et en amont du deuxième point de raccordement 12, la deuxième branche de dérivation C comportant un troisième dispositif de détente 18 et un troisième échangeur de chaleur 19 configuré pour échanger de la chaleur avec un flux d’air extérieur Fe à un habitacle du véhicule automobile. Le quatrième échangeur de chaleur 9 est disposé en amont, selon le sens d’écoulement du flux d’air extérieur Fe, du troisième échangeur de chaleur 19.
Le troisième échangeur de chaleur 19 permet d’assurer un fonctionnement en mode pompe à chaleur. Autrement dit, la chaleur permettant la vaporisation du fluide réfrigérant dans le troisième échangeur de chaleur 19 est prélevée sur le flux d’air extérieur Fe, et est transférée au flux d’air Fi intérieur à l’habitacle. Ce transfert peut être réalisé de manière directe, ou de manière indirecte par l’intermédiaire du premier fluide caloporteur F1.
Selon le mode de réalisation des figures 3 et 4, le système de conditionnement thermique 100 comprend un échangeur de chaleur interne 31 disposé conjointement sur la boucle principale A en aval du premier échangeur de chaleur 3 et en amont du premier point de raccordement 11, et sur la boucle principale A en aval du deuxième point de raccordement 12 et en amont du dispositif de compression 2. L’échangeur de chaleur interne 31 permet d’augmenter la variation d’enthalpie du fluide réfrigérant au cours du cycle thermodynamique et améliore l’efficacité du système.
L’échangeur de chaleur interne 31 comporte une première section d’échange thermique 31a disposée sur la boucle principale en aval du premier échangeur de chaleur 3 et en amont du premier point de raccordement 11. L’échangeur de chaleur interne 31 comporte une deuxième section d’échange thermique 31b disposée également sur la boucle principale A en aval du deuxième point de raccordement 12 et en amont du dispositif de compression 2. L’échangeur de chaleur interne 31 est configuré pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant dans la première section d’échange thermique 31a et le fluide réfrigérant dans la deuxième section d’échange thermique 31b.
Selon un autre exemple de mise en œuvre, le procédé comporte les étapes : - Chauffer le flux d’air intérieur Fi pour que la pression P1 du fluide réfrigérant en sortie du premier évaporateur 5 soit inférieure à un seuil prédéterminé Pmax.
En chauffant l’air environnant le deuxième échangeur de chaleur 7 qui est ici l’évaporateur habitacle, cet évaporateur 7 cesse d’être un point froid du circuit de fluide réfrigérant, point froid dans lequel le fluide réfrigérant est susceptible de s’accumuler à l’état liquide. Autrement dit, le fait de chauffer le flux d’air au voisinage du deuxième échangeur 7 permet de faire remonter la valeur de la pression correspondant au point A7b sur la , de façon à réduire et progressivement éliminer le différentiel de pression entre le point A5 et le point A7b. En effet, l’augmentation de la température du flux d’air intérieur au voisinage du deuxième échangeur 7 permet de faire remonter la valeur de la pression de vapeur saturante dans le deuxième échangeur 7. Le seuil de pression maximale admissible Pmax prend ainsi une valeur plus élevée lorsque l’air environnant le deuxième échangeur de chaleur 7 est chauffé que lorsque l’air environnant le deuxième échangeur de chaleur 7 n’est pas chauffé. Le seuil Pmax peut par exemple être pris égal à la pression de condensation du fluide réfrigérant pour la température correspondant à la température de l’air environnant le deuxième échangeur de chaleur 7.
Il est particulièrement avantageux que la languette 5 n’appuie pas sur la première sangle 2, la capacité de glissement de la première sangle 2 lors de la phase de réglage n’est pas dégradée. La languette 5 n’intervenant pas dans le blocage d’un brin de la première sangle entre la tige 4 et l’anneau 3, la capacité de blocage de la première sangle 2 sous charge n’est pas dégradée.
La languette 5 recouvre la première tige 4 selon la première direction A ce qui bloque ou gène la formation d’une boucle de première sangle 2. La première sangle 2 n’étant pas sous tension, elle ne possède pas la force nécessaire pour déformer la languette 5 de sorte que la hauteur maximale de la boucle de première sangle 2 correspond sensiblement à la distance de séparation entre la tige 4 et la languette 5 selon la première direction A.
L’utilisation d’une languette 5 flexible permet à l’utilisateur de déformer élastiquement la languette 5 de manière à pouvoir accéder à la tige 4 lorsque cela est nécessaire sans avoir à démonter la languette 5. La languette 5 permet de réduire voire empêcher le déréglage lorsque la première sangle 2 n’est pas sous tension sans venir modifier le fonctionnement du système de réglage 1.
Par exemple, lorsque le système de réglage 1 est formé par un anneau 3 et un anneau additionnel 10, il est possible de faire basculer l’anneau additionnel 10 pour initier le desserrage de la première sangle 2. L’anneau additionnel 10 peut venir en appui sur la languette 5 ce qui déforme la languette 5. La languette 5 se déformant, l’effort appliqué sur les deux faces opposées de la première sangle 2 entre la languette 5 et l’anneau additionnel 10 est insuffisant pour réaliser le blocage de la première sangle 2.
Selon les modes de réalisation, le système de réglage 1 peut être fixé à un harnais ou à tout autre équipement équivalent par une deuxième sangle 12 ou tout autre organe de fixation équivalent.
La illustre un anneau 3 avec un trou traversant additionnel 3c ou une rainure à l’intérieur de laquelle passe une boucle de la deuxième sangle 12. Dans le mode de réalisation de la , la boucle de deuxième sangle passe à travers le premier trou traversant et avantageusement à travers une cavité formée dans la languette 5.
La illustre un anneau 3 avec un trou traversant additionnel 3c ou une rainure à l’intérieur de laquelle passe une boucle de la deuxième sangle 12 de manière identique ou sensiblement identique à la configuration de la .
La illustre un anneau avec un trou traversant 3c qui est destiné à coopérer avec un crochet de fixation 14 illustré à la . Le crochet de fixation 14 est fixé à la deuxième sangle 12 mais il pourrait être fixé à tout autre moyen équivalent. Le crochet de fixation 14 et l’anneau traversant additionnel 3c peuvent former un dispositif d’ouverture et de fermeture d’un tour de cuisse ce qui permet d’installer un harnais en gardant les deux pieds au sol. Un tel dispositif peut être utiliser sur une bretelle ou sur un autre organe d’un harnais.
De manière avantageuse, la deuxième sangle 12 est utilisée pour former la boucle textile fermée. La boucle textile fermée peut être définie au moyen d’une couture 13 qui fixe ensemble deux brins de la deuxième sangle 12. La couture 13 peut être remplacée par tout autre moyen de solidarisation de deux brins de sangle, par exemple des rivets.
Dispositif de conditionnement de produit cosmétique et procédé d’assemblage associé La présente invention concerne le domaine du conditionnement de produits cosmétiques.
Par « produit cosmétique », on entend notamment au sens de la présente invention, un produit tel que défini dans le Règlement (CE) n°1223/2009 du Parlement Européen et du Conseil du 30 novembre 2009 relatif aux produits cosmétiques.
Plus particulièrement, le dispositif de conditionnement selon la présente invention est destiné à la distribution d’un produit cosmétique, tel que, par exemple, un produit anhydre, sous forme de poudre compacte, destiné à être appliqué, par exemple, sur l’épiderme de l’utilisateur. En variante, le produit cosmétique pourrait être un fluide visqueux ou une crème, un produit de maquillage ou un produit de soin.
Un tel ensemble de conditionnement de produit cosmétique peut, par exemple, se présenter sous la forme d’un boîtier comprenant un réceptacle ou embase délimitant une cavité interne, un capot articulé sur ledit réceptacle entre une position de fermeture dudit boîtier, dans laquelle il coopère avec le réceptacle pour fermer la cavité interne et une position d’ouverture du boîtier, dans laquelle il est écarté du réceptacle afin de libérer l’accès à la cavité interne.
Il est connu d’équiper un tel dispositif de conditionnement d’un organe de support destiné à recevoir au moins un produit cosmétique. L’organe de support est monté dans la cavité interne du réceptacle et forme un insert agencé dans celui-ci.
Il est connu de prévoir un tel organe de support monté de manière amovible dans la cavité interne du réceptacle afin de former une recharge amovible afin d’être remplacé un fois usagé ou pour changer de produit cosmétique.
Toutefois, bien qu’un tel boîtier présente un confort d’utilisation, il est généralement destiné à être jeté avec la recharge lorsque le produit est épuisé. Ceci a un impact économique et environnemental puisqu’il contribue à augmenter la quantité de déchets peu ou pas recyclables.
De préférence, la longueur de ladite languette est comprise entre 0,2 et 0,4 fois ladite dimension extérieure d.
De préférence, ledit profilé d’habillage comprend un bord longitudinal, ledit moyen pour produire une force d’opposition au glissement comprenant au moins une déformation localisée agencée sur ledit bord longitudinal.
De préférence, ladite déformation localisée présente une forme parallélépipédique, pyramidale ou sphérique.
On décrira ci-après, à titre d’exemples non limitatifs, plusieurs formes d’exécution de la présente invention, en référence aux figures annexées sur lesquelles :
représente schématiquement une vue isométrique d’un profilé d’habillage, ainsi qu’une vue de détail d’une partie de ce profilé d’habillage, selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
représente schématiquement une vue de côté du profilé d’habillage montré sur la ;
illustre schématiquement une vue isométrique du profilé d’habillage représenté sur la et d’un profilé structural non assemblés ;
illustre schématiquement une vue isométrique du profilé d’habillage et du profilé structural, représentés sur la , assemblés ;
illustre schématiquement une vue en isométrique d’un profilé d’habillage et d’un profilé structural non assemblés, selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ;
illustre schématiquement une vue isométrique d’un profilé d’habillage et d’un profilé structural non assemblés, selon un troisième mode de réalisation de l’invention ;
illustre schématiquement une vue isométrique du profilé d’habillage et du profilé structural, représentés sur la , assemblés ainsi qu’une vue de détail d’une partie du profilé structural ;
illustre schématiquement une vue isométrique d’un profilé d’habillage et d’un profil structural assemblés, selon un quatrième mode de réalisation de l’invention.
Dans tous les modes de réalisation de l’invention, le terme « centripète » signifie une orientation qui tend à approcher ou se rapprocher du centre de l’élément considéré. Le terme « centrifuge » est opposé au terme « centripète » et signifie une orientation qui tend à s’éloigner du centre de l’élément considéré.
En référence à la , il est représenté de manière schématique un profilé d’habillage 10 selon un premier mode de réalisation de la présente invention destiné à être assemblé avec un profilé structural 20. Le profilé structural 20 n’est pas représenté sur la .
De préférence, le profilé d’habillage 10 est en un matériau métallique, par exemple un alliage d’aluminium, et le profilé structural 20 est en un matériau polymère, tel que du polychlorure de vinyle. La matière du profilé d’habillage 10 présente une dureté supérieure à celle de la matière du profilé structural 20.
Selon un mode de réalisation, le groupement fonctionnel est porteur d’une fonction acide carboxylique. Dans ce cas, l’unité monomère portant au moins une fonction acide carboxylique est choisie parmi l’acide acrylique, l’acide méthacrylique, et l’acryloyloxy propylsuccinate.
Selon un mode de réalisation, les unités portant la fonction acide carboxylique comprennent en outre un hétéroatome choisi parmi l’oxygène, le soufre, l’azote et le phosphore.
Selon un mode de réalisation, le groupement fonctionnel est porteur d’une fonction hydroxyle. Dans ce cas, l’unité monomère portant au moins une fonction acide carboxylique est choisie parmi l’hydroxyéthyl(méth)acrylate, l’hydroxypropyl(méth)acrylate et l’hydroxyéthylhexyl(méth)acrylate.
Selon un mode de réalisation, la teneur en groupes fonctionnels du polymère fluoré est d’au moins 0,01% molaire, de préférence d’au moins 0,1 % molaire, et au plus de 15% molaire, de préférence au plus 10% molaire.
Le polymère fluoré présent dans le composant A peut être un mélange d’un ou plusieurs polymères décrits ci-dessus, par exemple un mélange d’un PVDF homopolymère et d’au moins un copolymère de VDF, un mélange d’au moins deux copolymères de VDF, un mélange d’un PVDF fonctionnalisé et d’un PVDF homopolymère ou un mélange d’un PVDF fonctionnalisé et d’un copolymère de VDF.
Selon un mode de réalisation, le mélange recyclé charge carbonée conductrice /polymère présente la composition massique suivante :
- 70 à 100% de graphite,
- 0 à 10% d’épaississant hydrosoluble,
- 0 à 10% d’élastomère polyoléfine,
- 0 à 10% de résine acrylique,
- 0 à 10% de polymère(s) fluoré(s),
- 0 à 40% de polyoléfine (telle que polyéthylène et/ou polypropylène)
- 0 à 10% d'une seconde charge conductrice carbonée,
la somme de tous ces pourcentages étant de 100%.