INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le déplacement du système de sécurité vers le haut libère le bouchon de la pression que la portion d’anneau exerçait sur lui et le bouchon saute sous l’effet de la pression interne du dispositif. La course du bouchon est arrêtée par la portion d’anneau, et ne présente ainsi aucun danger, particulièrement en apesanteur, mais le bouchon a pu émettre un bruit similaire à celui que fait un bouchon d’une bouteille de champagne classique. Le bouchon peut ensuite être retiré du dispositif.
Dans cette configuration, selon laquelle le système de sécurité est dans sa position haute, le poussoir peut être activé. En effet, par exemple, le passage du système de sécurité en position haute a déplacé les extrémités inférieures des deux tiges, qui ont coulissé dans les rails du goulot, de sorte que ces extrémités inférieures de ces deux tiges ne sont plus en contact avec la partie fixe de la valve de la cartouche, et qu’elles n’empêchent plus le déplacement de la cartouche de position basse vers sa position haute.
Ainsi, l’utilisateur peut exercer une pression sur le poussoir afin de faire passer ce dernier de sa position de repos à sa position d’activation. Pour ce faire, l’utilisateur peut maintenir le dispositif par le culot, comme il le ferait avec une bouteille de champagne classique.
Dans la position d’activation du poussoir, la cartouche est en position haute et la partie mobile de la valve est en position ouverte. Le liquide contenu dans la cartouche, par exemple le champagne, peut sous l’effet de la pression interne de la cartouche, sortir de la cartouche en passant dans un premier temps dans la lumière du conduit de la valve, puis dans le corps tubulaire de la coiffe et enfin dans la portion supérieure du goulot. Durant cette opération, la butée de valve participe à l’attraction du liquide, tel que le champagne, vers la lumière du conduit de la valve. Lorsque le liquide parvient à l’extrémité supérieure du goulot, il peut s’accumuler à l’intérieur de l’espace défini par la portion d’anneau du système de sécurité. L’utilisateur peut alors relâcher la pression qu’il exerce sur le poussoir. Sous l’effet du moyen de rappel de la partie mobile de la valve qui ramène cette dernière en position fermée, la cartouche passe de sa position haute à sa position basse, et le poussoir est ramené à sa position de repos. Le liquide n’est plus autorisé à sortir de la cartouche et l’utilisateur peut servir le liquide, par exemple le champagne, qui s’est accumulé dans l’espace défini par la portion d’anneau du système de sécurité.
L’utilisateur peut alors recommencer l’opération en appuyant à nouveau sur le poussoir afin de servir du champagne à une autre personne.
Lors de l’ensemble de ces étapes, l’utilisateur a réalisé des gestes très similaires à ceux qui sont généralement effectués lorsqu’on débouche une bouteille de champagne classique dans des conditions atmosphériques sur terre. Ainsi, le dispositif selon l’invention permet de servir du champagne en conditions d’apesanteur en réalisant un rituel très proche de celui effectué sur terre avec une bouteille de champagne classique.
L’utilisateur peut avoir besoin de refermer le dispositif. Dans ce cas, il peut, après avoir relâché la pression sur le poussoir afin de mettre la partie mobile de la valve en position fermée et la cartouche en position basse, déplacer le système de sécurité afin de le passer en position basse. Il peut alors tourner la couronne de verrouillage de sa deuxième position vers sa première position, afin de bloquer le système de sécurité dans sa position basse. Dans cette position basse du système de sécurité, les extrémités inférieures des tiges sont en contact et appuient sur la partie fixe de la valve, empêchant tout déplacement de la cartouche vers sa position haute, même en cas de pression exercée sur le poussoir.
Dans le cas d’une extraction avec une phase grasse, la phase grasse peut être notamment de l’huile d’olive, de l’huile de chanvre, de l’huile de coco, de l’huile de tournesol de l’huile de colza. La solution peut être chauffée à au moins 60°C. Selon un mode de réalisation préféré, une telle extraction peut permettre d’obtenir un extrait de Crocus sativus et de Cannabis sativa .
L’étape d’imprégnation et d’encapsulation simultanément sur le support consiste en l’ajout d’un agent de charge dans la solution d’extraction, c’est-à-dire à l’état liquide. Plus préférentiellement une telle étape est également mise en œuvre simultanément avec l’étape d’extraction ce qui permet de piéger les molécules de safranal d’une part et de crocines d’autre part lors de l’extraction. Le piégeage des molécules de safranal ayant pour conséquence d’obtenir un extrait fortement concentré en safranal d’au moins 0,2% mesuré par HPLC et encapsulé permettant une meilleure stabilité à la fois du safranal et des crocines.
Le support ou agent de charge ou excipient peut être notamment choisi parmi les constituants suivants : maltodextrine, sucre, silice, gomme arabique, des cyclodextrines ou des matières grasses, cires végétales, huiles végétales hydrogénées ou non hydrogénées dont par exemple l’huile de chanvre, des protéines, des peptides, dextrines, alginates, phospholipides préférentiellement la maltodextrine. Des antioxydants et/ou des agents chélatants peuvent être ajoutés pour permettre une meilleure stabilité des molécules d’intérêt. Cette étape consiste en l’agitation à haute vitesse de la solution d’extraction contenant l’agent de charge de l’excipient ou du support.
Une double émulsion peut également être envisagée avec des agents tensio-actifs connus de l’homme de l’art pour permettre une solubilisation dans de l’eau de l’extrait initialement encapsulé ou microencapsulé constituant ainsi une double encapsulation ou microencapsulation. La microencapsulation permet de protéger les substances actives au sein de particules de tailles comprises entre 1µm et 1000 µm, préférentiellement entre 1 µm et 500µm et plus préférentiellement entre 5µm et 100µm, encore plus préférentiellement entre 5µm et 50µm.
Les molécules issues du deuxième principe actif présent dans la composition selon l’invention est obtenu à partir de chanvre, en particulier de Cannabis sativa . Celui-ci contient différents métabolites d’intérêt, qui peuvent être classés en trois grandes familles : les cannabinoïdes (dits « phytocannabinoïdes »), les terpènes et les polyphénols.
Les cannabinoïdes de Cannabis sativa incluent notamment le THC et le CBD et vont agir sur les récepteurs CB1 et CB2. CB1 est majoritairement localisé au niveau du système nerveux central et des terminaisons nerveuses périphériques, alors que CB2 est essentiellement retrouvé dans les cellules du système immunitaire et la rate.
Le THC est le composant à l’origine des effets psychotropes du cannabis, conférant des effets d’euphorie et de relaxation. Cependant, la consommation de THC induit aussi une altération des fonctions cognitives. A la différence du THC, le CBD ne possède pas d’effets psychotropes malgré des effets bien-être tels que la réduction du stress, la détente, ou encore l’amélioration du sommeil. Il aide également à supporter certaines douleurs chroniques. Par ailleurs, le CBD, consommé avant la consommation de THC, serait capable d’atténuer les effets euphorisants du THC mais également de contre-carrer ses effets délétères tels que l’altération des performances psychomotrices, l’anxiété et la psychose.
Préférentiellement, l’extrait de Cannabis sativa selon l’invention est un extrait de Cannabis sativa à spectre large ou un isolat de CBD .
Ainsi, il ne comprend pas de THC, c’est-à-dire que la quantité de THC présente dans ledit extrait est d’au plus 0,2%, de façon la plus préférée d’au plus 0%.
Préférentiellement, l’extrait de Cannabis sativa selon l’invention comprend au moins 90% de cannabidiol ou entre 0,1% et 50% de cannabidiol, plus préférentiellement entre 0,1% et 10% de cannabidiol exprimé en en poids par rapport au poids total de la matière sèche de l’extrait de Cannabis sativa.
L’extrait de Cannabis sativa comprend également des terpènes.
Parmi les terpènes présents dans la majorité des variétés de Cannabis sativa, on peut citer le monoterpène myrcène (ci-après dénommé myrcène) ainsi que les sesquiterpènes β-caryophyllène et α-humulène. Les monoterpènes α-pinène, le limonène et le linalool, de même que le sesquiterpène bisabolol, sont également des terpènes communs. Ledit extrait de Cannabis sativa ne comprend pas de safranal.
Préférentiellement, l’extrait de Cannabis sativa comprend au moins 0,001% de terpènes, en poids par rapport au poids total de la matière sèche de l’extrait de Cannabis sativa, plus préférentiellement au moins 0,01% de terpènes, encore plus préférentiellement au moins 0,05% de terpènes.
Selon un mode particulièrement préféré, il comprend entre 0,1% et 10% de cannabidiol et au moins 0,001% de terpènes en poids par rapport au poids total de la matière sèche de l’extrait de Cannabis sativa , plus préférentiellement au moins 0,01% de terpènes, encore plus préférentiellement au moins 0,05% de terpènes.
Parmi la multitude de terpènes présents dans Cannabis sativa, l’extrait de Cannabis sativa présent dans la composition selon l’invention, comprend le myrcène, celui-ci représente préférentiellement au moins 5ppm, plus préférentiellement au moins 100 ppm, en poids par rapport au poids total de la matière sèche de l’extrait de Cannabis sativa .
On rappelle ici brièvement les principes majeurs des différentes techniques d’imagerie médicale non invasives existantes :
la radiographie utilise des rayons X qui traversent le corps humain en étant plus ou moins absorbés par les tissus du corps, selon leur densité. Un film photographique ou un détecteur électronique, plus sensible, révèle ou numérise l'image ; l'IRM (acronyme d’Imagerie à Résonance Magnétique) utilise la propriété qu'ont les noyaux de certains atomes, notamment ceux d’un corps humain ou animal, d'émettre des signaux quand ils sont soumis à un champ magnétique et une impulsion de radiofréquence dans une gamme donnée. Les images qui en résultent sont sous la forme de coupes de la (des) zone(s) soumises à la résonance ; l’échographie consiste à poser une sonde émettrice-réceptrice d’ultrasons sur un corps humain et animal, les ultrasons étant envoyés dans les tissus du corps, et les échos enregistrés étant des signatures des obstacles qu'ils ont rencontrés. Il existe plusieurs types de sondes qui fonctionnent avec des fréquences différentes en fonction des parties de l’anatomie du corps que l’on souhaite explorer.
Ainsi, typiquement, les fréquences utilisées en échographie sont :
- de 1,5 à 4,5 MHz en usage courant pour une exploration profonde, comme pour l’abdomen et le pelvis, avec une définition de l'ordre de quelques millimètres ;
de l’ordre de 5 MHz pour les parties anatomiques intermédiaires, comme un cœur d'enfant, avec une résolution inférieure au millimètre ; de l’ordre de 7 MHz pour l'exploration de petite parties sous-jacentes à la peau, comme des artères ou des veines, avec une résolution proche du dixième de millimètre ; de 10 à 18 MHz pour l'étude, en recherche, de petits animaux, mais aussi, dans le domaine médical, pour l'imagerie superficielle visant les parties proches de la peau; jusqu'à 50 MHz pour les appareils de biomicroscopie de l’œil.
On peut citer aussi, une technique existante, dite de tomographie par émission de positons (TEP) importante en diagnostic dynamique, qui permet de visualiser non la forme mais le fonctionnement d’un organe dans le temps.
Dans le domaine du diagnostic médical et le cas échéant de la thérapie, de nouveaux besoins cliniques ont été identifiés, parmi lesquels on peut citer:
la localisation d’au moins une partie de dispositifs médicaux lors de procédures de radiologie interventionnelle; lors de telles procédures, on insère les dispositifs servant à traiter le patient de manière la moins invasive possible, avec une très faible visibilité à l’intérieur du corps ; la surveillance de l’évolution spatiale du positionnement et/ou des dimensions d’un implant, en temps réel, dans un cadre ambulatoire, typiquement sur des échelles de temps de plusieurs jours ou plusieurs mois, ou plus court, comme le suivi d'une procédure interventionnelle en temps réel, et ce sans requérir l’assistance de personnel qualifié. Par exemple, il peut s’agir de surveiller l’évolution spatiale d’un implant pour vérifier sa bonne attache et sa migration indésirable, ou de surveiller la dégradation d’un implant ; le recalage d’images opératoires, la surveillance de la position d’objets ou d’organes lors d’une chirurgie, comme la cardiologie interventionnelle. Plus particulièrement, lors de certaines interventions chirurgicales, il est nécessaire de bien connaître la localisation des organes, par l’intermédiaire de marqueurs fiduciaires, ou des dispositif médicaux adaptés pour les interventions lorsque la vision du(des) praticien(s) sur le champ opératoire est impossible ou dégradée. La connaissance de la localisation permettrait de recaler celle-ci au mieux avec des images préopératoires ou per-opératoires du patient pour : la surveillance du positionnement d’un dispositif de délivrance de molécules, et/ou de principes actifs, ou d’un dispositif de thérapie dans des zones anatomiques précises d’un corps humain ou animal ; la stimulation locale d’un tissu ou d’un organe ; une assistance d’implants mobiles autonomes, en temps réel, pour l’aide à la navigation dans un réseau vasculaire d’un corps humain ou animal.
Or, les appareils/équipement actuellement connus mettant en œuvre les principes d’imagerie médicales rappelés ci-avant ne répondent pas à ces besoins.
De manière plus générale, ces appareils/équipements d’imagerie existants ne permettent pas un suivi des objets introduits dans un corps humain ou animal, en temps réel sur des échelles temporelles de l’ordre du mois et également de façon autonome, et ce quel que soit le principe mis en œuvre parmi les rayons X, l’IRM, ou l’échographie.
Par ailleurs, ils nécessitent l’intervention de personnels qualifiés pour interpréter l’information reçue.
Enfin, chacun de ces appareils/équipements/dispositifs présentent des limitations intrinsèques que l’on peut énumérer comme suit :
- des risques d’irradiation par rayons X pour le patient et le personnel opérant ;
- des limites de sécurité afférentes aux rayonnements ionisants ou aux forts champs magnétiques, rendant l’utilisation impossible en présence d’un intervenant ou d’instruments d’intervention au chevet du patient ;
- une localisation possible généralement en deux dimensions (2D) et donc l’impossibilité d’obtenir des informations sur la profondeur d’un objet relativement au corps dans lequel il est introduit (rayons X, échographie en situation interventionnelle) même si les rayons X peuvent donner des coupes d’organes et une visualisation en 3D lors de scans complets mais statiques ;
- une faible résolution temporelle : dans certains cas, les produits de contraste, tels que l’iode ne permettent pas de bien voir les structures anatomiques à tout instant (rayons X) ;
la est un diagramme schématique illustrant l’état de détection des muons de rayon cosmique par les détecteurs des figures 1 à 3 ;
la est un graphique illustrant les fonctions d’une unité de mesure de temps de disparition et d’une unité de mesure de temps de génération de chaque calculateur de temps des figures 1 à 3 ;
la est un schéma fonctionnel illustrant une modification de l’appareil de mesure de trajectoire de particule chargée de la ;
la est une vue en coupe transversale illustrant un état de couplage entre un circuit de traitement de signal et un détecteur de la ;
la est une vue éclatée en coupe transversale illustrant l’état du détecteur et du circuit de traitement de signal de la avant le couplage ;
la est un schéma fonctionnel illustrant une configuration d’un appareil de mesure de trajectoire de particule chargée selon le deuxième mode de réalisation ; et
la est un organigramme du traitement du calcul d’une trajectoire de muon de rayon cosmique réalisé par l’appareil de mesure de trajectoire de particule chargée de la .
DESCRIPTION DETAILLEE Ci-dessous, des modes de réalisation de la présente invention vont être décrits en se référant aux dessins annexés.
[A] Premier mode de réalisation ( à )
La est un schéma fonctionnel d’un appareil de mesure de trajectoire de particule chargée 10 selon le premier mode de réalisation. L’appareil de mesure de trajectoire de particule chargée 10 représenté sur la mesure des trajectoires de particules chargées (par exemple, des muons, en particulier des muons de rayon cosmique) afin d’effectuer l’imagerie de l’intérieur d’un objet naturel, tel qu’une montagne et un grand bâtiment, et comporte : des détecteurs 11 ; des circuits de traitement de signal 12 ; des calculateurs de temps 13 ; et un calculateur de trajectoire 14.
Bien que l’appareil de mesure de trajectoire de particule chargée 10 puisse être appliqué à des muons générés par un accélérateur et à des particules chargées dues à des électrons, on décrira un cas de particules appelées muons de rayon cosmique. Les muons de rayon cosmique provenant de l’espace possèdent une énergie extrêmement élevée et un pouvoir de pénétration très élevé dans une substance par rapport aux rayons radioactifs, tels que les rayons X.
Les techniques fluoroscopiques utilisant ces caractéristiques comportent, par exemple, un procédé de transmission permettant d’évaluer la densité d’une substance par la perméabilité des muons de rayon cosmique dans la substance et un procédé de diffusion permettant d’évaluer la densité de la substance sur la base du degré de diffusion des muons de rayon cosmique dans la substance. Les deux procédés peuvent obtenir des informations à l’intérieur d’un très grand bâtiment en utilisant le pouvoir de pénétration élevé des muons de rayon cosmique. Afin d’obtenir les informations internes avec une grande précision, il est nécessaire de mesurer une trajectoire d’un muon de rayon cosmique avec une grande précision. Cependant, une cible de mesure a tendance à être de grande taille en raison des caractéristiques des muons de rayon cosmique et le nombre de muons de rayon cosmique pouvant atteindre la surface de la Terre est limité. Pour ces raisons, une unité de détection de plusieurs mètres ou plus est souvent utilisée.
Dans une telle situation, un grand nombre de détecteurs est nécessaire, la pluralité de détecteurs étant agencés de telle manière qu’une trajectoire d’un muon de rayon cosmique est calculée à partir des informations de position du détecteur ayant détecté le muon de rayon cosmique parmi tous les détecteurs. Dans le cas où la position de passage du muon de rayon cosmique dans le détecteur est spécifiée et que les informations de position du détecteur ayant détecté le muon de rayon cosmique sont acquises, il est nécessaire de définir une grande zone de mesure des détecteurs et de mesurer la position de passage du muon de rayon cosmique avec une grande précision, ce qui aboutit à un appareil de mesure de taille extrêmement grande.
Chaque détecteur 11 du présent mode de réalisation est un détecteur à tube de glissement configuré pour détecter la position de passage d’un muon de rayon cosmique à l’intérieur du détecteur 11 lui-même sur la base du temps de glissement pendant lequel chaque électron généré par le passage du muon de rayon cosmique dans le détecteur 11 se déplace. Dans chaque détecteur 11 configuré sous la forme d’un détecteur à tube de glissement, comme illustré sur la , un fil central 16 à alimenter en haute tension est étiré en position centrale dans un tube cylindrique 15 configuré sous la forme d’un corps tubulaire, et un gaz ionisable contenant un gaz noble en tant que composant principal est scellé dans le tube cylindrique 15. Lorsque le muon de rayon cosmique 1 traverse le détecteur à tube de glissement, le gaz ionisable est ionisé et séparé en ions et électrons.
Au moment où les électrons séparés se déplacent et atteignent le fil central 16, un signal de détection S est délivré par le détecteur à tube de glissement (c’est-à-dire, le détecteur 11), et le passage du muon de rayon cosmique 1 dans le détecteur à tube de glissement est détecté. Sur la base du point temporel Tμ quand les électrons sont générés par l’ionisation du gaz ionisable et du point temporel (c’est-à-dire le temps de génération To du signal de détection S) quand les électrons atteignent le fil central 16, le temps de parcours (c’est-à-dire, le temps de glissement) est déterminé comme étant la durée entre la génération des électrons et l’arrivée des électrons sur le fil central 16 en raison du déplacement. Lorsque la distance de déplacement (ou rayon de glissement) des électrons vers le fil central 16 est obtenue sur la base du temps de glissement, la position de passage du muon de rayon cosmique 1 à l’intérieur du détecteur à tube de glissement peut être détectée.
Le détecteur à tube de glissement décrit ci-dessus peut obtenir une résolution de 1 mm ou moins, ce qui est beaucoup plus petit que la taille du détecteur lui-même. Par exemple, dans le cas d’un détecteur à tube de glissement dont le diamètre de son tube cylindrique 15 est de 50 mm, la position de passage du muon de rayon cosmique 1 peut être détectée avec une précision inférieure à 0,5 mm.
Dans cet exemple, au moins un des segments d’engagement 4a, 4b, 4c peut être délimité entre deux portions à angle rentrant (sur la circonférence de l’organe 4) ou portions pliées similairement vers l’intérieur. Ici, comme visible sur la , il est prévu une structure d’agrafe avec une portion intermédiaire 40 qui constitue ou inclut un premier segment d’engagement 4a apte à pénétrer dans une des gorges externes 12 ou reliefs en creux similaire de la projection annulaire 23. Les deux branches B1, B2 reliées à cette portion intermédiaire 40 sont éventuellement arquées et présentent chacune un autre segment d’engagement, par exemple aussi délimité par deux angles rentrants. On peut ainsi prévoir un premier segment d’engagement 4a situé à l’opposé des extrémités libres 41, 42 de l’agrafe formant l’organe de verrouillage 4, et des deuxième et troisièmes segments 4b, 4c participant à l’action de serrage avec enserrement de la projection annulaire 23.
L’insertion des segments d’engagement 4a, 4b, 4c peut être limitée pour correspondre à une extension radiale de chevauchement inférieure à 4 ou 5 mm. Par exemple un recouvrement radial de l’ordre de 2 mm pour chaque segment d’engagement, par rapport à une surface de butée axiale correspondante de l’élément de connexion 2, peut être suffisante tout en permettant le désengagement par déformation élastique, le cas échéant combiné à un effet de dilatation en cas de gaz chauds HG présents dans la portion PC du canal C2. Ces valeurs peuvent cependant varier en fonction de la structure et la taille de l’organe de verrouillage 4, 104.
Comme les gorges 12 correspondent ici à des entailles extérieures délimitées axialement entre deux rebords (axiaux), sur la face externe de la projection annulaire 23, il est formé un bord de prise BP formant une butée axiale pour s’opposer au retrait du couvercle 3 emboîté autour de cette projection 23 lorsque tous les segments d’engagement 4a, 4b, 4c sont insérés sous le ou les bords de prise BP correspondant(s). L’organe de verrouillage 4 peut présenter une structure de brin métallique ou en tout matériau de rigidité comparable à l’acier, de sorte qu’il est élastiquement déformable de façon à pouvoir présenter une variation dans l’écartement entre les branches B1, B2, donc une variation dans sa configuration de serrage, qui peut être ici plus relâchée, de préférence sans pour autant se désengager de la région de support/fixation.
Dans ce deuxième mode de réalisation, le retrait du couvercle 3 peut se produire dès que l’organe de verrouillage 4 commence à se déformer radialement vers l’extérieur, typiquement avec l’apport de gaz sous pression résultant d’une déchirure de la membrane 5. La déformation est réalisée en écartant l’une de l’autre les deux branches de serrage de l’agrafe (éventuellement avec un agrandissement de l’écartement/ouverture comme dans le cas de la ).