INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le ou les tensioactifs non-ioniques utilisables dans la composition selon l’invention sont préférentiellement choisis parmi : - les esters d’acides gras en C 8 à C 30 , saturés ou non, linéaires ou ramifiés et de sorbitan, comprenant de 1 à 20 unités d’oxyéthylène, de préférence les esters d’acide gras en C 8 à C 18 et de sorbitan, comprenant de 4 à 20 unités oxyéthylène, encore mieux les esters d’acides gras linéaires, saturés ou insaturés, en C 8 à C 18 et de sorbitan, comprenant de 4 à 20 unités oxyéthylène ; - les alcools en C 8 à C 40 , oxyéthylénés comprenant de 1 à 100 moles d’oxyde d’éthylène, de préférence de 2 à 50, plus particulièrement de 2 à 40 moles d’oxyde d’éthylène ; - les huiles végétales oxyéthylénées, saturées ou non comprenant de 1 à 100 moles d’oxyde d’éthylène, de préférence de 2 à 50 ; - les alkyl(C 8 -C 30 )(poly)glucosides, éventuellement oxyalkylénés (0 à 10 OE) et comprenant 1 à 15 motifs glucose ; - les alcools en C 8 à C 40 , mono- ou poly-glycérolés, comprenant de 1 à 50 moles de glycérol, de préférence de 1 à 10 moles de glycérol ; - les amides d’acides gras en C 8 à C 30 , saturés ou non, linéaires ou ramifiés, oxyalkylénés ; - les esters d’acides en C 8 à C 30 , saturés ou non, linéaires ou ramifiés, et de polyols ou de polyéthylèneglycols ; - et leurs mélanges.
De préférence, le ou les tensioactifs non ioniques sont choisis parmi les esters d’acides gras en C 8 à C 30 , saturés ou non, linéaires ou ramifiés et de sorbitan, comprenant de 1 à 20 unités d’oxyéthylène; les alcools en C 8 à C 40 , saturés ou non, linéaires ou ramifiés, oxyalkylénés ou glycérolés, préférentiellement oxyéthylénés ; les huiles végétales oxyéthylénées, saturées ou non comprenant de 1 à 100 moles d’oxyde d’éthylène, de préférence de 2 à 50, et leurs mélanges.
L’actionneur 8, les moyens de détection 10 et la serrure peuvent être connectés par tout moyen approprié (filaire ou non) à des moyens de commande 12. Les moyens de commande 12 peuvent réguler l’alimentation en énergie électrique de l’actionneur 8.
Les moyens de commande 12 peuvent commander l’ouverture ou le verrouillage de la serrure. Ils perçoivent les signaux émis par les moyens de détection 10.
Les moyens de commande 12 peuvent être intégrés à l’ouvrant 2 et/ou être commun à plusieurs ouvrants 2 du véhicule.
La illustre un procédé selon l’invention. L’axe horizontal représente la distance entre l’ouvrant 2 et l’obstacle 6. L’axe vertical représente la vitesse angulaire de l’ouvrant. La montre ainsi les variations de vitesse, entre un début d’ouverture (point noir) et l’arrêt de l’ouvrant 2 à distance de l’obstacle (point B).
Lorsqu’un signal d’ouverture d’un ouvrant 2 motorisé est détecté (point noir), par exemple, suite à un actionnement sur une télécommande ou sur une poignée du véhicule, les moyens de commande 12 s’assurent qu’une tension U1 est délivrée à l’actionneur 8. Après un régime transitoire (rapide accélération), l’ouvrant 2 se meut à une vitesse nominale V1, dite première vitesse. Celle-ci peut être d’environ 30° par seconde +/- 5°.
Les moyens de détection 10 peuvent émettre et percevoir des signaux à intervalle régulier pour scruter leur environnement, par exemple tous les 150 ms. Lors de cette scrutation, il peut être détecté la présence d’un obstacle dans le débattement de l’ouvrant.
Lors de la détection d’un obstacle, l’ouvrant se trouve à une distance A1 (par exemple 30 cm +/- 2 cm) qui correspond au seuil de détection des moyens de détection.
Les moyens de commande régulent la tension d’alimentation de l’actionneur sur un intervalle I1 de sorte à ramener la vitesse angulaire à V2 (par exemple 5° par seconde +/- 1°) à une distance A2 (par exemple 25 cm +/- 2cm) de l’obstacle.
La diminution de la tension peut être linéaire (comme illustré). Alternativement, elle peut prendre une autre forme, par exemple une courbe adoucie à ses extrémités et comprenant un point d’inflexion.
Dans un deuxième intervalle I2, ici représenté contigu à l’intervalle I1 (autrement dit les deux intervalles partageant une borne commune, A2), la tension électrique délivrée à l’actionneur est encore diminuée, mais à une plus faible vitesse de diminution, jusqu’à atteindre l’arrêt complet de l’ouvrant à une distance B de l’obstacle. La distance B peut être de 2 cm +/- 1 cm.
Comme illustré sur la , la variation dans le premier intervalle I1 est très supérieure (en valeur absolue) à la variation dans le second intervalle I2.
Avec les valeurs données en exemple plus haut, la diminution de vitesse dans le premier intervalle vaut (V2-V1)/(A1-A2) = (30-5)/(30-25)=5 °/s/cm, soit environ 20 à 30 fois (23 fois pour être exact) la diminution de vitesse dans le second intervalle, qui vaut V2/(A2-B)=5/(25-2)=0.21. Les coefficients directeurs des droites dans les intervalles I1 et I2 qualifient ainsi la distinction entre la vitesse de décélération immédiatement après la détection de l’obstacle et la vitesse de décélération avant l’arrêt complet (point B). Le même ratio peut qualifier les variations de tension appliquées à l’actionneur.
Il est entendu que des moyens peuvent être mis en place pour permettre à l’utilisateur (conducteur) de choisir les valeurs de A1, A2, B, V1 et V2.
Sur les intervalles I1 et I2, la courbe de vitesse est sensiblement la même que la courbe de tension de l’actionneur : la vitesse de l’ouvrant varie comme la tension, à un léger déphasage près ou aux pertes mécaniques de l’actionneur près.
Une figure sensiblement similaire à celle de la pourrait également être faite en représentant l’axe horizontal comme l’axe du temps. L’échelle horizontale serait différente à cause des variations de vitesse.
Le cas d’une ouverture par pivotement pur est expliqué ici mais l’invention est également applicable à des cinématiques d’ouverture en translation ou des cinématiques plus complexes (porte coulissante, porte latérale à mouvement plan, porte élytre, etc.), puisque toute cinématique d’ouverture peut se ramener à un paramètre unique (par exemple un taux d’ouverture entre 0% lorsque l’ouvrant est fermé et 100% lorsque l’ouvrant est complètement ouvert).
- soumettre ladite composition à un moulage par injection.
De préférence, la composition pour plaque bipolaire est soumise à un moulage par injection sous forme de poudre.
Le procédé selon l’invention peut comprendre en outre une étape supplémentaire de broyage de cette poudre, par exemple au moyen d’un broyeur à disques.
Les compositions de l’invention sont particulièrement bien adaptées à la fabrication de plaques bipolaires composites par le procédé de moulage par injection. Le procédé de moulage par injection consiste en plusieurs étapes. Tout d’abord, des granulés ou poudres sont introduits dans une extrudeuse via une trémie d’alimentation. Une fois introduite, la matière est acheminée dans le fourreau où elle est simultanément chauffée, cisaillée et convoyée vers le moule par la vis d’extrusion. La matière est maintenue momentanément dans le fourreau et mise sous pression avant la phase d’injection. Lorsque la pression adéquate est atteinte, la matière est injectée dans un moule ayant la forme et les dimensions de l’objet final souhaité, la température du moule étant régulée. La durée du cycle dépend de la taille des pièces et du temps de solidification du polymère. Le maintien sous pression de la matière une fois injectée dans le moule limite la déformation et le retrait après démoulage. Pour éjecter les pièces, les parties du moule se séparent, le noyau se rétracte et les éjecteurs sont poussés pour décoller les pièces de la surface du moule.
Les paramètres du procédé d’injection sont multiples : température de la matière lors de l’étape de plastification, vitesse d’injection, pression d’injection de la matière, temps et pression de maintien dans le moule, température du moule.
Dans le cas de l’injection de plaques bipolaires composites de l’invention, le profil de température appliqué le long de la vis d’extrusion peut varier de 100°C à 280°C depuis la zone d’alimentation jusqu’à la tête d’injection. La température du moule peut varier de la température ambiante jusqu’à 280°C. Plusieurs procédés de refroidissement du moule peuvent être utilisés. La matière peut être injectée dans un moule maintenu à une température comprise entre les températures de fusion et de transition vitreuse pour un polymère semi-cristallin.
Par ailleurs, il existe des procédés d’injection pour lesquels la température du moule varie au cours du cycle d’injection. Dans ce type de procédé, la matière est tout d’abord injectée dans un moule dont la température est supérieure à la température de fusion pour un polymère thermoplastique semi-cristallin. Cette phase favorise le remplissage du moule. Ensuite, le moule est refroidi jusqu’à une température comprise entre les températures de fusion et de transition vitreuse pour un polymère semi-cristallin afin de favoriser la cristallisation Des versions commerciales de ces procédés à température de moule variable existent. On peut citer par exemple les technologies Roctool, Variotherm et Variomelt.
Les autres paramètres d’injection tels que vitesse d’injection, pression d’injection de la matière, temps et pression de maintien dans le moule dépendent de la géométrie du moule, de ses dimensions, de la taille et position des seuils d’injection.
- soumettre ladite composition à un moulage par compression.
De préférence, la composition pour plaque bipolaire est soumise à un moulage par compression sous forme de poudre.
Le procédé selon l’invention peut comprendre en outre une étape de broyage de cette poudre, par exemple au moyen d’un broyeur à disques.
Le moulage par compression de compositions destinées à produire des plaques bipolaires peut être réalisé en introduisant ladite composition dans un moule, par exemple un moule en acier inoxydable, qui est ensuite fermé et chauffé à une température allant de 200°C à 350°C, de préférence de 250°C à 300°C. Ensuite, une force de compression de 300 t à 800 t, de préférence de 400 t à 600 t, est appliquée au moule, pour un moule de dimensions de 100000 à 150000 mm 2 . Typiquement, une force de compression de 500 t est appliquée lorsque la taille du moule est de 130000 mm 2 et une force de compression de 300 t est appliquée lorsque la taille du moule est de 44000 mm 2 . Le moule est ensuite refroidi à une température de 50°C à 120°C, de préférence de 60°C à 100°C, et la plaque est démoulée.
Le motif de l’attelle selon l’invention ne se contente pas de reprendre celui des travées osseuses dans un souci uniquement esthétique, mais pousse le mimétisme jusqu’au respect des principes biomécaniques physiologiques.
En effet, l’os est un tissu vivant. Il se densifie dans les zones à haute contrainte biomécanique et au contraire devient plus aéré dans les zones à faibles contraintes ou en cas de baisse d’activité. La forme et les dimensions de l’attelle selon l’invention font également suite à une réflexion d’ingénierie qui permet de tirer un maximum d’avantages.
L’attelle selon l’invention comporte un motif tridimensionnel qui se densifie et s’épaissit dans les zones à fort contraintes comme le fait un os biologique. L’étude histologique ne met pas en évidence des tubes osseux mais bien des travées ou lames osseuses dont la densification et l’épaississement dans l’espace répondent ainsi aux contraintes et cela afin de prévenir toute fractures de fatigue. La travée osseuse s’oriente en fonction des lignes de force et de contrainte afin de pouvoir les encaisser de manière physiologique sans aboutir à une fracture de fatigue. Ainsi, il faut une énergie considérable pour fracturer un tibia dans le sens de la hauteur mais une énergie infime pour le briser dans un mouvement à composante rotatoire. Cela est permis en particulier par le principe de l’impression selon un mode additif vertical.
Reproduisant ainsi l’axe des contraintes naturelles des os longs (majoritairement à la vertical dans l’appareil locomoteur) qui définissent l’orientation des travées osseuses en réponse aux contraintes subies par l’os. La surface de couverture de l’attelle selon l’invention varie pour des raisons anatomiques. Pour maintenir une pression constante, il faut épaissir les travées et diminuer la surface des alvéoles 8. Les fractures surviennent dans des zones à fortes contraintes, l’épaisseur des travées est volontairement augmentée pour diminuer la pression et diminuer l’ischémie ainsi que prévenir le syndrome des loges.
Ainsi, le motif inspiré de l’os spongieux des attelles selon l’invention assure une optimisation de la matière et du rapport poids-résistance. De la même manière, le motif de l’attelle selon l’invention ne se contente pas de s’épaissir en deux dimensions (suivant les axes x et y) mais surtout en épaisseur (z) et cela afin d’une part de conserver le caractère respirant de l’attelle, prévenir la macération et également conserver un aspect esthétique et harmonieux. A titre d’exemple, au niveau de la botte, la zone de contrainte maximale se localise au niveau du talon et du tendon d’Achille, les malléoles ne sont pas recouvertes. Ainsi l’épaississement des travées de l’attelle selon l’invention se fait dans l’épaisseur plus que dans la largeur garantissant ainsi une plus grande respirabilité et ainsi une diminution de la macération. Ce principe est également repris au niveau du coude sur sa face interne et externe de l’attelle de type « BABP ». Les variations de température, vitesse et taille de la buse 5 de la machine de fabrication permettent : • une meilleure résistance aux contraintes en ajoutant de la flexion à certaines zones en jouant sur la vitesse de pose, sa température et la fréquence de dépose du polymère avantageusement en PLA, et • d’assurer un confort en maintenant une aération suffisante dans les zones à faibles contraintes.
Très avantageusement, le polymère PLA a été sélectionné après de nombreux essais et tests parmi l’ensemble des matières plastiques et élastomères. Le PLA permet d’être thermoformé au cours du traitement orthopédique. En effet, l’amyotrophie est susceptible de rendre plus saillant certains reliefs osseux. Ainsi il devient possible de modifier certaines zones de l’attelle en cours de traitement, c’est-à-dire tout au long de la vie ou de l’utilisation de l’attelle fabriquée, tout en restant dans les limites circonférentielles définies/obtenues lors de la fabrication. Le thermoformage permet ainsi d’optimiser l’attelle réalisée au membre du patient.
L’agencement des différents éléments et/ou moyens et/ou étapes de l’invention, dans les modes de réalisation décrits ci-dessus, ne doit pas être compris comme exigeant un tel agencement dans toutes les implémentations. En tout état de cause, on comprendra que diverses modifications peuvent être apportées à ces éléments et/ou moyens et/ou étapes, sans s'écarter de l'esprit et de la portée de l’invention. En particulier : la matière polymère utilisée pour former les deux coques 3, 4 de l’attelle peut éventuellement être en un mélange de PLA présentant notamment des températures de fusion et de transition vitreuse différentes ; le nombre, la forme et/ou même les fonctions des capteurs 1 dits tridimensionnels pour autant que ces capteurs 1 permettent, lors de la numérisation du membre 2 du patient ou à la suite de cette opération, de définir précisément les limites circonférentielles de chacune des deux coques 3, 4 ; la forme, les dimensions et/ou la nature de la plaque chauffante 7 qui peut être en métal (aluminium ou acier par exemple) ou en céramique ; ou encore la forme, les dimension et/ou la nature des attaches 20 destinées à retenir les deux coques 3, 4 entre elles, autour du membre du patient.
Dispositif pour protéger les femmes des maladies sexuellement transmissibles et aussi d’autres maladies contagieuses. Pour avoir des enfants, les hommes et les femmes doivent avoir des rapports sexuels pendant lesquels l’homme pénètre dans le vagin de la femme avec son sexe pour y déposer ses spermatozoïdes.
Un de ces spermatozoïdes, ainsi déposé, peut aller féconder l’ovule de la
femme qui se trouve à ce moment là dans son utérus; pour devenir un enfant quelques mois plus tard, si tout va bien!
Mais la plupart des hommes et des femmes n’ont en moyenne, environ, que deux enfants dans leurs vies, alors que la plupart de ces hommes et de ces femmes ont beaucoup plus de rapports sexuels tout au long de leurs vies d’adultes.
Ainsi pour procréer les rapports sexuels sont impératifs mais en fait l’homme et la femme sont surtout motivés pour les rapports sexuels par le plaisir qu’ils procurent; car ils ne maîtrisent pas vraiment, ou si peu, le processus de procréation.
Beaucoup de ces rapports sexuels sont donc motivés par le plaisir qu’ils sont sensés procurer; et ils sont suscités par des désirs, des fétichismes ou des fantasmes qui forment ce qu’on appelle la libido, des uns et des autres.
Les avantages de cette approche mettant en œuvre un mélange composite issu du recyclage de batteries lithium-ion, sont de bénéficier de la bonne dispersion du liant polymère dans le mélange recyclé charge carbonée conductrice/polymère, ce qui permet d'améliorer la dispersion de la charge carbonée dans la plaque bipolaire. Ceci permet d'améliorer la résistance mécanique, les propriétés barrières aux gaz et la conductivité.
Dans le cas de la fabrication d’une plaque bipolaire par un procédé nécessitant une faible viscosité (injection) du mélange polymère – graphite, un autre avantage provient de la différence de taille de particules entre le graphite utilisé pour la plaque bipolaire et le graphite utilisé dans une anode de batterie Li-ion. Le premier est plus gros (ayant typiquement un diamètre moyen en volume (Dv50) allant de 50 à 150 µm) que le second (ayant typiquement un Dv50 autour de 20 µm et inférieur à 40 µm). Cette différence permet d'améliorer la conductivité électrique transverse grâce aux plus petites particules de graphite qui viennent s'insérer dans les interstices laissés par les plus grosses particules de graphite, tout en limitant la viscosification du mélange, conférant une bonne mise en œuvre de la plaque bipolaire à celui-ci.
Par ailleurs, le fait que le graphite recyclé ait connu une première vie dans une batterie lui a permis d’être recouvert par une interface d'électrolyte solide (« SEI » pour « solid electrolyte interface »). Cette couche de SEI est composée d’éléments inorganiques (LiF, Li 2 O 2 , Li 2 CO 3 ) et également de fractions de polymères issues de la décomposition des solvants d’électrolytes. Par conséquent, cette couche de SEI participe d’une meilleure flexibilité et résistance aux fissures, conférant au graphite recyclé la capacité d’améliorer les propriétés mécaniques de la plaque bipolaire.
DESCRIPTION DE MODES DE RÉALISATION DE L’INVENTION
L’invention est décrite de manière détaillée ci-après.
Les pourcentages indiqués dans le texte sont des pourcentages massiques.
L’invention a pour objet l’utilisation d’un mélange charges conductrices/polymères issu du recyclage des batteries lithium-ion pour la fabrication de plaques bipolaires.
Selon un premier aspect, l’invention concerne un procédé de fabrication d’une composition pour plaque bipolaire, ledit procédé comprenant les étapes suivantes:
Selon diverses réalisations, ledit procédé comprend les caractères suivants, le cas échéant combinés.
Composant A Selon un mode de réalisation, ledit mélange composite est préparé par un procédé recyclage de batteries lithium-ion choisi parmi la pyrométallurgie, l’hydrométallurgie, la séparation physique basée sur des caractéristiques des matériaux telles que la granulométrie, la densité, les propriétés magnétiques ou électriques, telle que la flottation, ou leur combinaison.
La batterie à recycler est démantelée afin de récupérer les polymères, les charges carbonées et les métaux nobles des électrodes. Avantageusement, les batteries qui sont recyclées sont celles ayant une cathode NMC (nickel-manganèse-cobalt) ou NCA (nickel-cobalt-aluminium) et une anode en graphite.
Selon un mode de réalisation, on sépare physiquement les composants d’une batterie lithium-ion : cathode/séparateur/anode, on effectue un broyage de la cathode et de l’anode, puis on effectue les étapes d’hydrométallurgie pour récupérer sélectivement des matériaux, notamment le cobalt et nickel. Les résidus d’hydrométallurgie sont constitués des charges carbonées conductrices et des polymères comme le PVDF résistant aux étapes de lixiviation et reprécipitation, et pouvant donc être réutilisés selon la présente invention.
Selon un autre mode de réalisation, on sépare physiquement les composants d’une batterie lithium-ion : cathode/séparateur/anode, on effectue un broyage de la cathode et de l’anode puis on effectue une flottation ou un tamisage à jet d’air permettant de récupérer les charges carbonées conductrices et les liants polymères peu denses et hydrophobes, ainsi séparés des charges actives métalliques et des résidus de collecteurs de courants métalliques plus denses. Le procédé de recyclage amène à récupérer les charges carbonées qui sont associées à des polymères thermoplastiques, c’est-à-dire les liants des électrodes.
b. le mélange de ladite solution protéique avec une solution salée comprenant : du NaCl ; et/ou du KCl ; et/ou un sel alcalinoterreux choisi parmi le CaCl 2 , BeCl 2 , le MgCl 2 , le BaCl 2 et leurs mélanges,
pour obtenir une solution protéique salée ;
c. l’hydratation desdites protéines végétales pendant une durée d’au moins une minute ;
d. le traitement enzymatique de ladite solution protéique salée en y ajoutant une enzyme de la classe des aminoacyltransférases ou de la classe des oxydoréductases, ladite solution protéique salée additionnée de ladite enzyme étant incubée dans des conditions permettant à ladite enzyme de catalyser au moins une réaction enzymatique pour obtenir une solution protéique salée et traitée enzymatiquement ; et
e. la congélation de ladite solution protéique salée et traitée enzymatiquement dans des conditions permettant la formation de fibres protéiques pour obtenir un produit alimentaire fibreux ou feuilleté, texturé et congelé.
c. le chauffage de ladite solution protéique dans des conditions permettant auxdites protéines végétales de présenter le(s) site(s) substrat d’une enzyme ;
d. le traitement enzymatique de ladite solution protéique salée en y ajoutant une enzyme de la classe des aminoacyltransférases ou de la classe des oxydoréductases,
ladite solution protéique salée additionnée de ladite enzyme étant incubée dans des conditions permettant à ladite enzyme de catalyser au moins une réaction enzymatique pour obtenir une solution protéique salée et traitée enzymatiquement ; et
Le condenseur peut être disposé à l’intérieur ou à l’extérieur du ballon de stockage. Le condenseur peut présenter différentes géométries, notamment un échangeur à plaques ou un échangeur hélicoïdal.
Un exemple d’installation de distribution d’eau sanitaire comprenant un tel système de stockage et de chauffage 11 est illustré en .
Le système de stockage et de chauffage 11 est ici un dispositif combiné 10 de chauffage de l’eau sanitaire et d’eau de chauffage d’un local, couramment appelé « pompe à chaleur double service ». Ce type de dispositif est appelé « pompe à chaleur double service » car le chauffage de l’eau sanitaire ainsi que de l’eau de chauffage est réalisé via une seule pompe à chaleur comprenant un module destiné à être disposé à l’extérieur du local. Cette pompe à chaleur correspond à un dispositif de chauffage thermodynamique 13.