INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour chaque graphique, l’abscisse représente la fréquence de travail de chaque sonde considérée. L’ordonnée représente la perte en transmission en dB entre une antenne d’émission placée en un point de la cavité et la sonde considérée en différents points de la cavité. Dans les figures 5A à 5C, des courbes 501 et 502 représentent les niveaux minimaux et maximaux de transmission entre une antenne d’émission et la sonde selon un mode de réalisation, les courbes 501 représentant les niveaux minimaux et les courbes 502 représentant les niveaux maximaux. D’autres graphiques 503, 504 montrent des résultats obtenus avec des sondes de l’état de la technique positionnées selon deux orientations orthogonales l’une par rapport à l’autre.
La illustre les résultats de mesures obtenus pour des fréquences comprises entre 300 et 500 MHz. La illustre les résultats de mesures obtenus pour des fréquences comprises entre 600 et 1100 MHz. La illustre les résultats de mesures obtenus pour des fréquences comprises entre 1800 et 2600 MHz.
Plus la fréquence augmente, plus des modes d’ordres supérieurs apparaissent et moins les champs électrique et magnétique deviennent homogènes dans la cavité, ce qui se traduit par davantage de chutes (nuls) de transmission dans les graphiques 503, 504 des sondes de l’état de la technique.
En revanche, les courbes 501, 502 montrent que la sonde selon un mode de réalisation permet de compenser ces pertes en transmission, même pour des fréquences très élevées. Les zones entourées en pointillés correspondent à des exemples de zones dans lesquelles la sonde améliore très nettement la transmission par rapport aux sondes de l’état de la technique.
Les figures 6A, 6B et 6C illustrent trois exemples d’utilisation d’une sonde selon un mode de réalisation.
Dans le premier exemple illustré en , un composant 20 (par exemple un capteur ou une puce RFIC) est couplé avec une sonde 10 selon un mode de réalisation, l’ensemble sonde-composant étant dans une cavité 40. Par ailleurs, une antenne 30 est adaptée à émettre des ondes électromagnétiques 50 dans la cavité 40 afin de communiquer avec le composant couplé à la sonde. Des modes s’établissent dans la cavité, le champ électromagnétique est capté par la sonde, qui peut rétro-diffuser les informations du composant à l’antenne 30. Dans cet exemple, le composant est disposé sous la sonde, en contact avec celle-ci.
Dans le deuxième exemple illustré en , un composant 20 est relié par un connecteur à une sonde 10 selon un mode de réalisation, seule la sonde est dans une cavité 40. Par ailleurs une antenne 30 est adaptée à émettre des ondes électromagnétiques 50 dans la cavité 40, et est également reliée par un connecteur au composant 20. Des modes s’établissent dans la cavité, le champ électromagnétique généré par l’antenne 30 (respectivement la sonde 10) est capté par la sonde 10 (respectivement l’antenne 30) afin d’effectuer par exemple des mesures en transmission.
Dans le troisième exemple illustré en , un composant 20 est relié par un connecteur à une sonde 10 selon un mode de réalisation, seule la sonde est dans une cavité 40. Par ailleurs, une antenne 30 est adaptée à émettre des ondes électromagnétiques 50 dans la cavité 40. Un objectif de cette configuration est par exemple de mesurer le champ émis par l'antenne 30 afin de cartographier la valeur des composantes du champ électromagnétique pour toute position de la sonde 10 dans la cavité.
Dans chacun des exemples d’utilisation décrits, il est possible d’utiliser plusieurs sondes dans la cavité. En outre, la cavité illustrée peut être fermée ou partiellement fermée.
Parmi les applications possibles d’une sonde de champ magnétique selon les différents modes de réalisation, on peut citer : - la métrologie: par exemple des mesures en champ proche ; - la communication : par exemple la transmission d’informations sans fil dans des cavités de grandes dimensions ; - les hyperfréquences : par exemple pour l’excitation de champs électromagnétiques dans des guides d’ondes sur des modes supérieurs.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, le plan de masse et le toit capacitif sont représentés comme étant de même surface. Alternativement, le plan de masse peut avoir une plus grande surface que le toit capacitif, voire le toit capacitif peut avoir une plus grande surface que le plan de masse. En outre, le toit capacitif ne comprend pas nécessairement de fente.
DISPOSITIF ET PROCEDE DE MESURE RADAR A DOUBLE GENERATION DE SIGNAL RADAR L’invention concerne les applications radar, notamment à courte portée et haute résolution spatiale. L’invention concerne en particulier un dispositif de mesure radar formant une architecture système d’émetteur-récepteur radar proposant conjointement une faible consommation d’énergie, une haute résolution spatiale et un grand rapport signal sur bruit. L’invention concerne également un procédé de mesure radar mis en œuvre avec un tel dispositif.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE L’approche radar appelée FMCW (« Frequency Modulated Continuous Waveform ») repose sur la transmission et la réception de signaux continus modulés en fréquence. Cette technique est actuellement opposée aux approches radar de type UWB (« Ultra-Wide Band ») qui utilisent de très courtes impulsions pour générer des signaux à larges bande.
L’approche FMCW est privilégiée dans les applications du secteur automobile fonctionnant dans la bande de fréquence 77GHz, dans la reconnaissance de gestes, ou encore des applications de surveillance de rythmes respiratoires et cardiaques (signes vitaux) en raison des avantages suivants qu’elle présente :
Les lignes d’insufflation 4 et d’exsufflation 5 sont par ailleurs raccordées fluidiquement à une ligne commune 6 de fourniture de gaz, tel un conduit de gaz ou analogue, qui est reliée fluidiquement à un patient, par exemple via un tuyau flexible relié fluidiquement à une interface respiratoire, tel qu’un masque respiratoire ou analogue, de sorte d’alimenter les voies respiratoires du patient, notamment ses poumons, en air sous pression pendant les phases d’insufflation et, à l’inverse, d’en extraire le gaz pendant les phases d’exsufflation et à l’aider ainsi à expulser ses sécrétions pulmonaires ou bronchiques.
Les lignes d’insufflation 4 et d’exsufflation 5 comprennent plusieurs valves pneumatiques 11, 12, 13, 14 permettant de contrôler les flux gazeux pendant les phases d’insufflation et d’exsufflation successives, et optionnellement pendant les phases de pause et/ou transitoires.
Schématiquement, une première 11 et une quatrième 14 valves pneumatiques sont agencées sur la ligne d’exsufflation 5. La première valve pneumatique 11 contrôle la mise en communication fluidique de la ligne d’exsufflation 5 avec l’atmosphère ambiante, via un orifice d’entrée 11a, pour permettre à de l’air atmosphérique de d’y pénétrer et d’alimenter la turbine 1, pendant les phases d’insufflation, alors que la quatrième valve pneumatique 14 contrôle la mise en communication fluidique de la ligne commune 6 de fourniture de gaz avec la ligne d’exsufflation 5, pendant les phases d’exsufflation.
Par ailleurs, une deuxième 12 et une troisième 13 valves pneumatiques sont agencées sur la ligne d’insufflation 4. La deuxième valve pneumatique 12 contrôle la mise en communication fluidique de la ligne d’insufflation 4 avec l’atmosphère, via un orifice d’évacuation de gaz 12a pour évacuer le gaz sous pression, pendant les phases d’exsufflation, comme expliqué ci-après, alors que la troisième valve pneumatique 13 contrôle la mise en communication fluidique de la ligne d’insufflation 4 avec la ligne commune 6 de fourniture de gaz, pour alimenter le patient en air, pendant les phases d’insufflation.
Selon le mode choisi, les phases d’exsufflation peuvent être actives (e.g. mode INEX) ou passives (e.g. en mode IPPB).
Ces valves pneumatiques 11-14 sont elles-mêmes pilotées pneumatiquement par des moyens de commande pneumatiques 7, 8 comprenant des première et seconde électrovannes pneumatiques 7, 8, à savoir des électrovannes miniatures à faible consommation de pic (i.e. < 10 Watt) qui sont pilotées électriquement, via une ou plusieurs liaisons électriques, par les moyens de pilotage 16 de l’appareil à toux 10, en fonction de la phase d’insufflation ou d’exsufflation à opérer, et/ou des éventuelles phases de pause.
Les première et seconde électrovannes pneumatiques 7, 8 sont par ailleurs reliées pneumatiquement à au moins une ligne de pilotage pneumatique, c'est-à-dire au moins une ligne d’amenée de pression positive, par exemple une conduite de gaz qui se ramifie ou plusieurs conduites, reliant ces première et seconde électrovannes pneumatiques 7, 8 à une source de pression positive 9, i.e. une source de gaz sous pression, tel qu’une micro-pompe ou micro-compresseur additionnel.
En outre, les première et seconde électrovannes 7, 8 sont aussi connectées fluidiquement à une source de pression dite « négative », appelée simplement source de pression négative, via au moins une ligne d’amenée de pression négative, par exemple à la ligne d’exsufflation 5 où règne une pression négative (P-) pendant les phases d’exsufflation.
Le fonctionnement et la structure de ces valves pneumatiques et électrovannes sont détaillés dans EP-A-3622991, auquel on peut se reporter pour plus de détail.
Comme déjà dit, un tel appareil peut être utilisé pour mettre en œuvre des modes INEX, IPPB ou autres ; toutefois, seul le mode IPPB est décrit en détail ci-après.
Ainsi, en mode IPPB, l’insufflation de gaz par la turbine 1 s’effectue à débit faible, par exemple de l’ordre de 5 à 100 mL/Min, pendant une durée d’insufflation réglable pouvant atteindre environ 20 sec, par exemple de l’ordre de 6 sec, pendant laquelle du gaz est insufflé jusqu’à atteindre une pression de consigne donnée ou la fin de la durée d’insufflation préfixée, pour faire varier, i.e. augmenter, progressivement et de manière douce l’élasticité de la cage thoracique et des poumons du patient.
Chaque phase d’insufflation est suivie d’une phase exsufflation ou sortie de gaz des poumons du patient jusqu’à ce que la cage thoracique et les poumons du patient reviennent à leur état de repos et ce, de manière passive, c'est-à-dire sans avoir recours à une mise en dépression, en mode IPPB.
Autrement dit, pendant une phase d’insufflation, la turbine 1 génère une pression positive (P+) du côté de la sortie 3 de gaz de la turbine 1, c'est-à-dire une surpression, dans la ligne d’insufflation 4 et dans la ligne commune 6 de fourniture de gaz qui est fluidiquement raccordée à la ligne d’insufflation 5, pendant une durée d’insufflation assez longue, i.e. jusqu’à environ 20 secondes, du fait du débit de gaz faible appliqué jusqu’à atteindre pression de consigne maximale ou une durée maximale.
Ensuite, pendant la phase d’exsufflation qui suit la phase d’insufflation, le gaz expiré par le patient chemine successivement dans la ligne commune 6 et dans la ligne d’exsufflation 5, ce qui permet d’évacuer naturellement le gaz contenu dans le tractus respiratoire du patient, en particulier dans ses poumons, en engendrant un retour naturel de la cage thoracique et des poumons du patient à leur état de repos, c'est-à-dire que les poumons se vident tout seul sans assistance de la turbine, en mode IPPB.
Le gaz expiré est ensuite évacué vers l’atmosphère ambiante, au travers de la turbine 1, via l’orifice de mise à l’atmosphère 12a de la deuxième valve pneumatique 12.
Le débit de gaz, la durée maximale d'inspiration et la pression maximale d'inspiration, c'est-à-dire la pression de consigne maximale, sont réglables en mode IPPB.
Ces chemins métallisés 11 étant présents sur chacune des faces du parallélépipède 15 formant l’antenne, on comprend que ce qui vient d’être décrit peut se dérouler de manière analogue quelle que soit l’orientation de ce parallélépipède par rapport à la direction de l’onde incidente 19.
Dans la variante du procédé selon invention illustrée à la , on répartit les trous 9 et les chemins métallisés 11 formés sur chacune des faces de la plaque de substrat 5 de sorte que les trous 9 forment des paquets de quatre électriquement indépendants les uns des autres.
Autrement dit, il n’existe pas de chemin conducteur sur les faces du substrat 5 qui relie entre eux les trous 9 de chaque paquet de quatre trous.
On peut de la sorte découper la plaque de substrat 5 ainsi métallisée selon des lignes 13 passant entre les trous 3 de chaque paquet de quatre, n’interceptant donc aucun de ces trous 9.
En réalisant une telle découpe, on aboutit à des parallélépipèdes de substrat métallisé 15 tel que celui représenté à la , sur laquelle on peut voir que les quatre trous 9 sont en retrait par rapport aux arrêtes du parallélépipède, de sorte que seules les deux faces opposées entre lesquelles s’étendent ces trous 9 présentent des chemins métallisés 11 exposés à l’extérieur.
Cette variante du procédé selon l’invention permet ainsi de protéger vis-à-vis des agressions extérieures, et notamment de la corrosion, les chemins conducteurs disposés à l’intérieur des trous 9.
Si l’on souhaite également protéger les chemins conducteurs qui s’étendent entre ces trous, on peut envisager de rapporter des plaques de substrat supplémentaires sur chacune des faces de la plaque de substrat 5 postérieurement à la réalisation des chemins conducteurs 11, et avant la mise en œuvre de l’étape découpe du sandwich de substrat ainsi réalisé.
On peut de la sorte obtenir des tags RFID dans lesquels l’antenne est totalement encapsulée à l’intérieur du substrat, et donc complètement protégée vis-à-vis des agressions extérieures.
Comme on peut le comprendre à la lumière de ce qui précède, un identifiant RFID conforme à l’invention présente une totale isotropie vis-à-vis des ondes incidentes qui frappent l’une quelconque des six faces du parallélépipède.
L’identifiant RFID présente ainsi une efficacité équivalente quelle que soit la direction de l’onde incidente.
Cet identifiant peut de plus être disposé sur l’une quelconque de ses faces en contact avec son support, sans que l’on risque d’être confronté à une problématique de perte de gain, contrairement aux identifiant RFID de la technique antérieure.
De plus, le procédé de fabrication de cet identifiant RFID qui a été exposé ci-dessus permet de réaliser de manière très simple une grande quantité d’identifiants RFID à la fois, sans qu’il soit nécessaire d’intervenir sur chacune des faces de l’identifiant : une intervention de métallisation globale d’une plaque de substrat trouée de manière appropriée suffit, l’étape ultérieure de découpe permettant d’obtenir des parallélépipèdes métallisés sur toutes leurs faces.
L’efficacité de cette méthode tranche par rapport à d’autres méthodes telles que des manipulations par bras robotisé de chaque parallélépipède de substrat, en vue de la métallisation de chacune de ses faces par exemple par sérigraphie, jet d’encre, ou pulvérisation d’aérosol métallisé.
Plateforme de communication pour faciliter la communication entre un utilisateur et une boutique La présente invention concerne un procédé, un système et un programme informatique pour une plateforme de communication facilitant la communication entre un utilisateur et n'importe quelle boutique.
Traditionnellement, un utilisateur entrait dans une boutique à proximité pour demander certaines informations, pour commander quelque chose ou pour acheter les articles qui l'intéressent. La communication entre l'utilisateur et le revendeur en boutique est efficace, rapide, anonyme, car le revendeur en boutique peut proposer tout de suite des produits alternatifs, si le produit souhaité n'est pas en stock, et peut répondre aux préoccupations du client. Ainsi, la communication synchrone dans une boutique est une communication optimale. Cependant, la plupart des boutiques physiques ont des heures d'ouverture limitées, de sorte que souvent, lorsque l'utilisateur pense à acheter quelque chose, il doit attendre l'ouverture de la boutique, puis s'y rendre, s'il peut se le permettre. Un autre inconvénient pourrait être le temps d'attente jusqu'au tour de l'utilisateur.
En l’espèce, la première partie 34 est superposée avec la barre horizontale du T de la partie non superposée 32 du sous-ensemble ferroélectrique 18.
Dans la , la première partie 34 du sous-ensemble d’interfaçage 20 est ainsi superposée avec le sous-ensemble de polarisation en spin 22 le long de la direction d’empilement Z, alors que la deuxième partie 36 du sous-ensemble d’interfaçage 20 n’est pas superposée avec le sous-ensemble de polarisation en spin 22.
Autrement formulé, au moins l’un parmi le sous-ensemble d’interfaçage 20 et le sous-ensemble ferroélectrique 18 comporte une couche conductrice apte à former l’électrode intermédiaire 26, électrode qui comprend le premier contact C1 qui est un contact électrique de lecture de l’état de polarisation du sous-ensemble ferroélectrique 18.
Selon un premier exemple, le sous-ensemble d’interfaçage 20 est constitué par ou comporte un gaz bidimensionnel d’électrons.
Selon un deuxième exemple, le sous-ensemble d’interfaçage 20 comporte une ou plusieurs couches d’interface servant à réaliser une conversion du courant de spin en courant de charge.
Il est à noter que la conversion de courant de spin en courant de charge dans le sous-ensemble d’interfaçage 20 est modulable par la ferroélectricité du sous-ensemble ferroélectrique 18, et suffisamment forte pour minimiser la consommation énergétique de la mémoire.
Notamment, le sous-ensemble d’interfaçage 20 comporte au moins une couche à fort effet spin-orbite, dite couche spin-orbite.
La couche spin-orbite présente une épaisseur relativement faible, typiquement inférieure ou égale à 10 nm.
Le matériau utilisé pour réaliser pour la couche spin-orbite varie selon les cas.
Selon un premier exemple, le matériau de la couche spin-orbite est un matériau à effet Hall de spin.
Un matériau un matériau à effet Hall de spin est un matériau permettant de convertir un courant de charge en courant de spin, possédant une angle d’effet Hall de spin typiquement supérieur à 5%
Par exemple, le matériau à effet Hall de spin spin-orbite peut être du Tantale sous sa phase β (β-Ta), du BiSb, du β-Tungstène (β -W), du W ou du Pt.
Selon un autre exemple, le matériau de la couche spin-orbite est du Cu ou de l’Au dopé avec des éléments des colonnes 3d, 4d, 5d, 4f, 5f de la classification périodique, comme W, Ta, Bi, de manière à obtenir des effets spin-orbite importants, ou une combinaison d’éléments 5d, tel que PtW.
Selon un deuxième cas, le matériau de la couche spin-orbite est un matériau spin-orbite bidimensionnel.
A titre d’exemple de ce deuxième cas, il peut être cité les matériaux suivants : le graphène, le BiSe 2 , le B i S 2 , BiSe x Te 2-x (x variant entre 0 et 2), le BiS, le TiS, le WS 2 , le MoS 2 , le TiSe 2 , le VSe 2 , le MoSe 2 , le B 2 S 3 , le Sb 2 S, le T 0,75 S, le Re 2 S 7 , le LaCPS 2 , le LaOAsS 2 , le ScOBiS 2 , le GaOBiS 2 , le AIOBiS 2 , le LaOSbS 2 , le BiOBiS 2 , le YOBiS 2 , le InOBiS 2 , le LaOBiSe 2 , le TiOBiS 2 , le CeOBiS 2 , le PrOBiS 2 , le NdOBiS 2 , le LaOBiS 2 , ou le SrFBiS 2 .
Les matériaux précités peuvent éventuellement être dopés.
- le traitement des signaux issus des bus 28 et leur interprétation, afin d’en extraire les données intéressantes comme les coordonnées d’un implant ;
- le stockage/archivage des données et des résultats afin de pouvoir les transmettre suivant les besoins
- les transmissions, notamment depuis et vers le moyen de surveillance et de positionnement 81 et le dispositif d’imagerie 91.
Une interface utilisateur 92 filaire ou une interface à distance 93, reliée au dispositif d’imagerie permet de visualiser en temps réel l’implant et son positionnement.
Enfin, on peut prévoir une batterie d’alimentation électrique 1000 à minima de l’unité électronique de commande 2, afin de rendre l’ensemble 1 et 2 autonome quant à sa source d’énergie, donc portable.
Si dans le mode de réalisation illustré, les transducteurs sont piézoélectriques, on peut envisager de réaliser des transducteurs capacitifs, voire une combinaison des deux dans un même dispositif selon l’invention.
Si dans le mode de réalisation illustré, le calcul par triangulation est effectué à partir de trois groupes distincts, on peut envisager de le faire avec un nombre de groupes plus important, notamment afin d’augmenter la précision de localisation. Par exemple, la triangulation pourra être réalisée à partir de quatre ou six groupes distincts.
Un dispositif ou un système de localisation et le cas échéant de suivi d’un implant selon l’invention peut être associé avec tout appareil/équipement mettant en œuvre une des différentes techniques d’imagerie médicale non invasives existantes (rayons X, IRM, échographie conventionnelle, PET). Cette association complémentaire peut permettre entre autres avantages un gain de temps de diagnostic et/ou d’intervention. Par exemple, on peut utiliser une technique conventionnelle pour recaler dans une zone d’intérêt spécifique la détection initiale à réaliser par les transducteurs selon l’invention et/ou pour ne pas avoir à définir initialement des points de repère.
Liste des références citées [1]: C. Domingues, « Conception de transducteurs acoustiques micro-usinés », https://tel.archives-ouvertes.fr/tel-00009846/document , 28 juillet 2005.
[2]: Inggs, M. R.; Robinson, A. D. , « Ship target recognition using low resolution radar and neural networks» ; (1999) IEEE Transactions on Aerospace and Electronic Systems, volume 35, issue 2, pages 386-393, April 1999.
Dispositif de capture d’empreinte biométrique ergonomique L’invention concerne le domaine des dispositifs de capture d’empreinte biométrique d’une partie d’une main telle que la paume de la main ou des doigts de la main, en particulier sans contact.
Il est connu de l’état de la technique des dispositifs de capture d’empreinte biométrique apte à acquérir une image d’une empreinte de paume de main, avec contact. Pour une acquisition d’une image d’une empreinte de paume de bonne qualité, en vue d’une authentification biométrique, il est souhaitable que le pouce de la main soit écarté de l’index de ladite main afin de tendre la peau entre ledit pouce et ledit index, pour éviter la création de plis de la peau. Ainsi, des dispositifs connus affichent un gabarit de main dont le pouce est écarté de l’index, l’utilisateur étant invité à poser sa main sur le gabarit pour l’acquisition de l’image d’empreinte biométrique. La main est ainsi bien positionnée pour l’acquisition d’une image d’empreinte biométrique. Un problème d’une telle solution est que l’utilisateur pose sa main sur une surface du dispositif, l’acquisition n’est pas sans contact avec le dispositif. Pour des questions d’hygiène, il est préférable de privilégier l’utilisation de solutions sans contact pour éviter la contamination par des agents pathogènes des surfaces touchées par des utilisateurs successifs. Un autre problème d’une telle solution est l’inadéquation de la forme de la surface plane du dispositif vis-à-vis de la paume d’une main qui est de forme courbe. Le contact entre la paume et le dispositif n’est garanti sur toute la surface qu’en écrasant la main de l’utilisateur sur la surface dudit dispositif.
Il est connu de l’état de la technique des dispositifs de capture d’empreinte biométrique apte à acquérir une image d’une empreinte de main ou d’une partie d’une main, sans contact. Ces dispositifs n’incitent pas l’utilisateur à écarter de manière intuitive le pouce de l’index, ni à un bon positionnement naturel de la partie de main vis à vis dudit dispositif. Ils nécessitent le guidage de l’utilisateur par un opérateur qualifié pour garantir une acquisition d’une image d’une empreinte de paume de main de bonne qualité.
L’invention vise à résoudre les problèmes susmentionnés de l’état de la technique en proposant une solution ergonomique et intuitive pour l’utilisateur pour une acquisition d’image d’empreinte biométrique de qualité.