INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le chapeau 33b des motifs 33 est en contact avec le substrat 10 ou le composant électronique 20 (selon que les motifs 33 appartiennent à la première face 30a ou à la deuxième face 30b). Le chapeau 33b présente, dans un plan parallèle au substrat 10, une section dont les dimensions sont supérieures à celles du pilier 33a. Cette section, de préférence ronde ou ovale, peut être constante sur toute la hauteur du chapeau ou croissante en s’éloignant du sommet du pilier 33a, comme cela est représenté sur les figures (voir plus particulièrement l’agrandissement de la ). Les dimensions maximales du chapeau 33b, à son sommet (c’est-à-dire à l’extrémité distale du motif 33, au contact avec le substrat 10 ou le composant électronique 20) sont de préférence égales aux dimensions du pilier 33a plus une valeur δ comprise entre 1 µm et 6 µm. Ainsi, on aura par exemple d2 = d1+δ dans le cas d’un pilier 33a de section ronde (diamètre d1) et d’un chapeau 33b de section ronde (diamètre d2) ou x2 = x1+δ et y2 = y1+δ dans le cas d’un pilier 33a de section rectangulaire (dimensions x1, y1) et d’un chapeau 33b de section ovale (dimensions x2, y2). La hauteur du chapeau 33b est de préférence comprise entre 1 µm et 2 µm.
Dans une variante de réalisation non représentée par les figures, les motifs 33 sont des piliers de section constante sur toute leur hauteur (piliers cylindriques) ou de section croissante en s’éloignant du plan médian du film d’interconnexion 30 (piliers tronconiques). La section des piliers est par exemple ronde, rectangulaire (carrée notamment) ou hexagonale. Les piliers s’étendent de préférence perpendiculairement au plan (médian) du film d’interconnexion 30.
3 Adaptateur
4 Bras d’essuie-glace
5 Entraînement d’essuie-glace
6 Témoin d’usure
7 Elément de support
70 Poils
70a Zone d’une première couleur
70b Zone d’une seconde couleur
71 Zone d’extrémité libre
Balai d'essuie-glace d’un dispositif d’essuie-glace DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte à un balai d'essuie-glace d’un dispositif d’essuie-glace générant moins de bruit pendant la phase d’essuyage ainsi qu’un essuie-glace équipé d’un tel balai d'essuie-glace.
ETAT DE LA TECHNIQUE Selon l’état de la technique on connaît de multiples réalisations de balai d'essuie-glace. La lèvre d’essuyage du balai d'essuie-glace glisse habituellement sur la vitre et le frottement qui en résulte et les éventuelles vibrations du balai d'essuie-glace peuvent générer du bruit dans différentes plages de fréquences, notamment dans une plage comprise entre 40 Hz et 800 Hz au cours d’une phase d’essuyage.
La présente invention a pour but de réduire ou de supprimer le bruit du fonctionnement d’un balai d'essuie-glace.
A cet effet, l’invention a pour objet un balai d'essuie-glace d’un dispositif d’essuie-glace comprenant un élément d’essuyage orienté selon la direction longitudinale, ayant une lèvre d’essuyage en élastomère et un support de lèvre d’essuyage ainsi qu’un dispositif de rigidification en une matière ayant une rigidité supérieure à celle de la lèvre d’essuyage, le support de lèvre d’essuyage ayant au moins un évidement transversal orienté transversalement à la direction longitudinale.
Le balai d'essuie-glace selon l’invention a l’avantage de réduire de manière significative le bruit généré par le fonctionnement du balai d'essuie-glace. En particulier, il évite les oscillations et les vibrations de la lame d’essuyage en fonctionnement, lorsque la lame d’essuyage passe sur la vitre et est pressée avec une certaine poussée contre la vitre. En particulier, on amortit ou on évite les oscillations dans la direction longitudinale du balai d'essuie-glace et ainsi on évite notamment d’exciter les oscillations de résonance du balai d'essuie-glace.
9 Direction longitudinale de l’élément d’essuyage
20 Lèvre d’essuyage
21 Corps principal
22 Région de maintien
23 Fente
31 Première lame de rigidification
32 Seconde lame de rigidification
200 Support de lèvre d’essuyage
Système de fixation d’un balai d'essuie-glace DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte à un système de fixation d’un balai d'essuie-glace ainsi qu’un balai d'essuie-glace avec un tel système de fixation.
ETAT DE LA TECHNIQUE Le document DE 20 2010 003 269 A1 décrit un adaptateur pour réaliser une liaison articulée d’un élément de liaison à l’extrémité d’un bras d’essuie-glace avec un raccordement d’un balai d'essuie-glace ; l’adaptateur comporte un élément de base.
En outre, selon l’état de la technique, il est connu que les bras d’essuie-glace peuvent avoir des largeurs différentes de sorte que, jusqu’à présent, il faut prévoir des installations de maintien adaptés aux différentes largeurs de bras d’essuie-glace et par lesquels on relie le bras d’essuie-glace respectif avec sa propre largeur de bras à l’élément d’essuyage.
A cet effet, l’invention a pour objet un système de fixation d’un balai d'essuie-glace comprenant : un élément d’essuyage avec une lèvre d’essuyage, un élément de support sous la forme de deux rails élastiques qui tiennent l’élément d’essuyage, un déflecteur installé sur l’élément de support et sur lequel est prévu un adaptateur, de préférence central et, une installation de maintien pour, de préférence, au moins deux bras d’essuie-glace de largeurs différentes, l’installation de maintien étant montée sur l’adaptateur par une pièce de liaison et, la pièce de maintien comporte un élément coulissant, mobile dans deux positions de maintien sur la pièce de liaison pour adapter la largeur de liaison aux différentes largeurs du bras d’essuie-glace.
Le système de fixation d’un balai d'essuie-glace selon l’invention a l’avantage par rapport à l’état de la technique que l’installation de maintien qui peut être prévue sur l’adaptateur du balai d'essuie-glace par une pièce de liaison, comporte un élément coulissant qui peut coulisser et arriver dans deux positions de maintien sur la pièce de liaison ; ce mouvement de coulissement de l’élément de coulissement dans deux positions de maintien prédéterminées permet l’adaptation de la largeur de la pièce de liaison par la largeur respective du bras d’essuie-glace ; on évite ainsi, de façon avantageuse, la multiplication des pièces de liaison pour chaque bras d’essuie-glace respectif ayant sa propre largeur.
Pour que l’installation de maintien du système de fixation selon l’invention soit de construction et d’utilisation simples, il est prévu, de manière préférentielle, de monter l’élément coulissant sur la pièce de liaison en emmanchant simplement l’élément coulissant sur la pièce de liaison.
Pour régler, de façon simple, les positions de maintien de l’élément coulissant, selon une forme de réalisation particulièrement préférentielle, il est prévu, sur un côté de l’élément coulissant, une languette de butée et sur l’autre côté opposé de l’élément coulissant on a un évidement de butée. Cela permet à la languette de butée de s’appuyer en position contre une surface complémentaire correspondante de la pièce de liaison pendant que l’évidement de butée dans sa seconde position, pour s’adapter à une autre largeur de bras d’essuie-glace peut, par exemple, être reliée au bloc de butée et il suffit que l’élément coulissant passe par le mouvement de glissement d’une position de maintien à l’autre position de maintien.
De la même façon, le support, la portée, l’élément de presse et la butée de serrage pourraient être réalisés en plusieurs parties distinctes.
Dispositif de compensation électrique active avec structure à commutation rapide DOMAINE TECHNIQUE GÉNÉRAL ET ART ANTÉRIEUR
L’invention concerne le domaine général de l’électronique de puissance et de ses applications sur les réseaux électriques de distribution ou embarqués, les bâtiments intelligents et les micro-réseaux, et plus particulièrement des modules de filtrage et de compensation des réseaux électriques et à injection de puissance d’origines renouvelables.
Il est bien connu que la qualité du signal électrique délivré par le réseau de distribution a une conséquence directe sur les performances des systèmes alimentés par ce réseau, ainsi que sur la durée de vie des équipements électriques qui constituent le réseau ou qui y sont raccordés.
Notamment, la distorsion harmonique, le déphasage entre la tension et l’intensité, soit le réactif, ainsi que le déséquilibre des courants et tensions sont des facteurs permettant d’exprimer la qualité de l’énergie transitant dans ce réseau.
Il est entendu par « déséquilibre » une différence dans les grandeurs physiques du signal entre les différentes phases et/ou amplitudes, par exemple des niveaux de tension, d’intensité.
Le taux de distorsion harmonique est une mesure de la linéarité du traitement du signal, effectuée en comparant le signal en sortie d'un appareil à un signal d'entrée sinusoïdal.
La non-linéarité du système déforme cette sinusoïde. Le signal de sortie reste un signal périodique qui peut s'analyser en une somme de sinusoïdes de fréquences multiples de celle donnant la période, appelée fréquence fondamentale.
Chacune de ces sinusoïdes est un harmonique de rang égal au quotient de sa fréquence par la fréquence fondamentale. Le taux de distorsion harmonique est le rapport des valeurs efficaces entre la fréquence fondamentale et les autres.
Un appareil comportant des charges non linéaires connecté à un réseau électrique reçoit une puissance du réseau électrique et réinjecte un signal dans le réseau, le signal réinjecté dans le réseau étant dégradé par le fonctionnement de l’appareil.
Il est entendu par « charge non linéaire » une charge à base de composants d’électronique de puissance, ou autres, consommant sur le système d'alimentation de la puissance active (avec ou sans puissance réactive) et réinjectée au réseau d’alimentation de la puissance déformante (liée aux harmoniques). Ces harmoniques peuvent être à rangs conventionnels (5, 7, 11, 13, etc.) pour les systèmes d’alimentation à 3 fils : charges non linéaires triphasées (largement répandues dans les zones industrielles). Dans le cas des charges non linéaires monophasées installées dans un système d’alimentation à 4 fils (3 phases et le neutre), largement employées dans les zones résidentielles, commerciales ou administratives, des harmoniques de rang 3 et leurs multiples impairs (3, 9, 15, etc.) vont circuler dans ce réseau en plus des harmoniques conventionnels.
D’autre part, le déphasage entre la tension et l’intensité du signal implique l’apparition d’une puissance réactive qui entraîne, entre autres, la diminution de la puissance active transmissible dans le réseau.
Le développement des technologies de production d’énergie, notamment d’origine renouvelable, a entraîné l’apparition de nombreuses unités de production individuelles, notamment dans les solutions d’habitations dites à autoconsommation ou à énergie positive.
Lorsqu’une unité de production de puissance, notamment dans le cas d’énergies renouvelables de type solaire ou éolien, est connectée au réseau, il est nécessaire de recourir à un ou plusieurs onduleurs ou redresseurs-onduleurs, afin de gérer et convertir la puissance générée par l’unité en courant continu et tension continue en signal alternatif, avant de l’injecter dans le réseau.
Les onduleurs sont constitués le plus souvent d'interrupteurs/composants d’électronique de puissance commandés à l’ouverture et à la fermeture et bidirectionnels, tels que les composants "classiques" en silicium comme les IGBT (IGBT, de l’anglais Insulated Gate Bipolar Transistor ou transistor bipolaire à grille isolée), les MOSFET (MOSFET, de l’anglais Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor ), les GTO (GTO, de l’anglais Gate Turn-off Thyristor ou thyristor à extinction par la gâchette) et récemment les composants rapides (à fréquence de commutation rapide). Les plus connus de ces derniers sont les interrupteurs d’électronique de puissance en carbure de silicium SiC, (SiC, de l’anglais Silicon carbide ) et en nitrure de gallium GaN (GaN, de l’anglais Gallium nitride ). Par un jeu de commutations commandées de manière appropriée (généralement une modulation de largeur d'impulsion), la source est modulée afin d'obtenir un signal alternatif de la fréquence désirée.
Les fréquences de commutation des composants d’électronique de puissance des onduleurs induisent généralement des composantes harmoniques à hautes fréquences dans le signal injecté dans le réseau, ce qui dégrade la qualité du signal transitant dans le réseau.
(5’) ½ liner métallique jumeau
(5’b’) extrémité, après reprise en usinage, du ½ liner métallique jumeau
(5’’) zone de liaison entre les deux ½ liners
(6) chariot de guidage du poinçon (1)
(7) moyen de guidage du chariot (6)
(8) et (8’) moyens de chauffage du ½ liner métallique (5)
Précisions complémentaires : Notons également que la « partie filetée » (5e) servant au raccordement de la tuyauterie extérieure, est obtenue par filetage de l’extrémité (5b) du ½ liner.
« seconde extrémité » dite « borgne », ayant une forme évolutive, sensiblement en hémisphère entière, c’est-à-dire sans partie cylindrique de plus petit diamètre que le cylindre principal, à son pôle, (configuration asymétrique). Cette « seconde extrémité » nécessite un outillage de filage inverse spécifique.
Il est bien précisé que, sur les figures, les mêmes références désignent les mêmes éléments, quelle que soit la figure sur laquelle elles apparaissent et quelle que soit la forme de représentation de ces éléments. De même, si des éléments ne sont pas spécifiquement référencés sur l’une des figures, leurs références peuvent être aisément retrouvées en se reportant à une autre figure.
Le demandeur tient aussi à préciser que les figures représentent un mode de réalisation de l’objet selon l’invention, mais qu’il peut exister d’autres modes de réalisation qui répondent à la définition de cette invention.
Il précise en outre que, lorsque, selon la définition de l’invention, l’objet de l’invention comporte “au moins un” élément ayant une fonction donnée, le mode de réalisation décrit peut comporter plusieurs de ces éléments.
Il précise également que, le terme sensiblement peut signifier que la propriété qualifiée ainsi peut être comprise soit comme étant exactement, soit comme presque définie. Par exemple la propriété « cette extrémité du tube affleurant sensiblement le bout de l’insert » peut signifier soit que l’extrémité affleure exactement, soit qu’elle arrive à une proximité raisonnable du bout de l’insert.
Il précise aussi que, si les modes de réalisation de l’objet, selon l’invention, tel qu’illustré comportent plusieurs éléments de fonction identique et que si, dans la description, il n’est pas spécifié que l’objet selon cette invention doit obligatoirement comporter un nombre particulier de ces éléments, l’objet de l’invention pourra être défini comme comportant “au moins un” de ces éléments.
Définition et notions indispensables : Filage inverse (voir ) : le filage inverse permet de produire un tube avec un fond (appelé en général étui, et ici appelé liner ou ½ liner ). Les longueurs de filage sont forcément relativement courtes. Le filage inverse est utilisé pour la fabrication de composants d'armement (douille d'obus, ogive, gourde), de bouteilles à gaz en acier ou en alliage d'aluminium. Les formes sont limitées. Le filage inverse comporte les étapes suivantes. Etape [A] : L’ébauche (3) (par exemple en aluminium), chauffée ou froide et lubrifiée et est placée dans une matrice fermée à une extrémité par un tasseau (2) (dessin de gauche ). Etape [B] : Un poinçon (1) vient pousser sur l’ébauche qui file le long du poinçon en formant un étui (5) (dessin central ). Etape [C] : En fin de filage, l’étui est éjecté grâce à une poussée sur le tasseau (dessin de droite ).
Perméation : voir ; En physique et ingénierie, la perméation est la pénétration d'un perméat (liquide, gaz ou vapeur) à travers un solide. Elle est directement liée : au gradient de concentration du perméat, à la perméabilité intrinsèque du matériau, et à sa diffusivité massique. La perméation est modélisée par des équations telles que les lois de Fick de diffusion, et peut être mesurée à l'aide d'outils tels qu'un perméamètre. La perméation peut se produire à travers la plupart des matériaux, y compris les métaux, les céramiques et les polymères. Cependant, la perméabilité des métaux est beaucoup plus faible que celle de la céramique et des polymères en raison de leur structure cristalline et de leur faible porosité.
Chacun des M éléments rayonnants E m comprend un port d’excitation P m formant un réseau de M ports d’excitation, avec m = 1 à M, dont trois uniquement sont référencés sur la , et étant, par exemple mais non nécessairement, au centre de l’élément rayonnant E m correspondant.
Comme visible sur la , l’antenne A selon l’invention comprend un récepteur de signaux R1.
Ce récepteur R1 est couplé aux M éléments rayonnants E m de façon à permettre de mettre en forme des signaux reçus par les M éléments rayonnants E m en les M ports d’excitation P m respectifs.
Le récepteur R1 est couplé à chaque port d’excitation P m de façon à permettre de mettre en forme des signaux reçus au niveau du port d’excitation P m correspondant en mode commun, le port d’excitation P m comprend alors un unique point d’excitation comme représenté en , ou en mode différentiel, le port d’excitation comprend alors deux points d’excitation.
Le récepteur R1 est configuré pour mettre en forme des signaux de réception, reçus simultanément en chacun des M ports d’excitation P m à des fréquences distinctes.
Le récepteur R1 comprend des récepteurs hétérodynes élémentaires configurés et couplés aux M ports d’excitation P m pour transposer simultanément en fréquence, des signaux sinusoïdaux reçus simultanément à des fréquences distinctes en chacun des M ports d’excitation, sur une bande de fréquence de transposition présentant une largeur en fréquence inférieure à celle de la bande de fréquence sur laquelle sont répartis les signaux sinusoïdaux reçus simultanément.
Cela permet de transposer simultanément en fréquence plusieurs signaux sinusoïdaux reçus simultanément à des fréquences différentes, dans la même direction ou dans différentes directions. Cette transposition en fréquence est physique, c’est-à-dire qu’elle est réalisée de façon matérielle. Elle est réalisée de façon hétérodyne par un récepteur hétérodyne élémentaire comprenant un mélangeur réalisant la transposition en fréquence. Cette solution permet de participer à la formation de faisceaux de réception à différentes fréquences selon une même direction ou selon différentes directions uniquement de façon matérielle. Cette solution permet donc de soulager le calculateur en traitant les phases de manière matérielle (hardware en terminologie anglo-saxonne) et ainsi de limiter les performances requises par le calculateur dont le rôle peut se limiter à terminer la formation de faisceaux en appliquant des lois d’amplitude sur les différents signaux transposés en fréquence. Cette solution permet également potentiellement de limiter la bande passante de la partie de chacun des récepteurs individuels située en aval de son mélangeur.
Le récepteur R1 comprend M récepteurs hétérodynes V m , avec m= 1 à M, dont un exemple est représenté sur la , couplés aux M éléments rayonnants respectifs de façon à permettre de mettre en forme des signaux reçus par les M éléments rayonnants E m au niveau des M points d’excitation respectifs E m .
Chacun des M récepteurs hétérodynes V m est couplé à un des éléments rayonnants E m en le point d’excitation P m de l’élément rayonnant E m .
+ (i-1)* ), pour i= 1 à N.
Le signe « + » ou «-» appliqué est prédéterminé et le même pour toutes les fréquences et pour tous les récepteur hétérodynes Vm
Où est un écart en fréquence non nul.
Le peigne de fréquences formé par les signaux sinusoïdaux élémentaires de sortie du mélangeur ME constituant le signal de sortie du mélangeur ME est resserré. Autrement dit, un signal de réception Sm(t) présentant le spectre représenté en est transposé, comme visible sur la , sur une bande de fréquence de transposition présentant une largeur en fréquence Lfi inférieure à la bande de fréquence LFi sur laquelle sont répartis les signaux sinusoïdaux élémentaires de réception constituant le signal de réception Sm(t).
Autrement dit, Lfi=n* f < LFi.
Cela permet de limiter la bande passante du filtre FI. Cela est profitable aux réjections des raies parasites, harmoniques et d’intermodulations.
Le récepteur hétérodyne V m comprend un filtre FF recevant le signal délivré par le mélangeur ME. Le filtre FF est une filtre passe-bande dont la fonction est de filtrer les produits de mélanges indésirables sortant du mélangeur en limitant la bande de fréquence sortant du filtre FF autour de la fréquence intermédiaire et en limitant celle dernière au spectre de fréquence utile.
Le récepteur hétérodyne V m comprend également un récepteur final RI d’interface entre le récepteur hétérodyne et un calculateur C du récepteur R1. Le récepteur final RI a, par exemple, une fonction de gain et/ou de filtrage, par exemple anti-aliasing, et/ou de codage.
L’écart en fréquence est choisi par l’homme du métier pour que la largeur Lfi de la bande de fréquence sur laquelle sont répartis les signaux transposés en fréquence soit inférieure à la largeur LFi de la bande de fréquence sur laquelle sont répartis les signaux sinusoïdaux. f est choisi par l’homme du métier en fonction de la pureté spectrale souhaitée et des moyens dont il dispose pour filtrer le spectre de fréquence après transposition.
Il est à noter que f est non nul pour éviter la transposition de tous les signaux sinusoïdaux sur la même fréquence intermédiaire, ce qui ne permettrait pas de différencier les signaux détectés par leurs directions ou leurs fréquences.
En pratique, les signaux reçus transmis en entrée du mélangeur ne sont pas purement sinusoïdaux mais présentent une bande de fréquence B non nulle. Avantageusement, f est inférieur à la largeur B maximale des signaux reçus.
Dans un premier exemple de réalisation, les phases sont identiques pour i= 1 à N . Par ailleurs, les sont définis pour les différents m, de sorte à réaliser une détection selon un unique axe de détection, c’est-à-dire, de sorte à former tous les faisceaux selon un même axe. Autrement dit, on n’applique pas les lois de phase aux signaux sinusoïdaux élémentaires locaux. La fin du traitement de formation de faisceaux selon les différents axes de détection doit alors être effectuée par le calculateur.
Le récepteur R1 comprend avantageusement le calculateur C apte à former par le calcul, par des méthodes connus de l’homme du métier, les faisceaux de réception dans les directions de réception respectives, à partir de signaux issu des signaux délivrés par les mélangeurs des différents récepteurs hétérodynes V m , par exemple à partir des signaux de sortie des filtres FF des différents récepteurs hétérodynes. Autrement dit, le calculateur applique les lois d’amplitudes aux signaux de sortie des récepteurs hétérodynes.
Dans un deuxième exemple, les phases des signaux sinusoïdaux élémentaires locaux pour i= 1 à N et pour m= 1 à M sont les phases de signaux sinusoïdaux élémentaires de réception formant N faisceaux de réception aux fréquences Fi selon des directions de réception respectives prédéterminées identiques ou différentes. Autrement dit, on applique les lois de phase aux signaux sinusoïdaux élémentaires locaux. Les phases des signaux sinusoïdaux élémentaires sont les phases qui permettent de former les faisceaux de réception aux fréquences Fi respectives selon les directions de réception respectives prédéterminées identiques ou selon différentes directions de réception.
La transposition de fréquence selon l’invention permet de conserver l’information en fréquence de réception et donc d’identifier les faisceaux détectés. Cette solution permet de traiter simultanément plusieurs faisceaux de réception sur des fréquences différentes. Elle permet de détecter des signaux dans les faisceaux de réception et de conserver la possibilité de définir le faisceau dans lequel le signal a été détecté. Cette solution permet également de soulager les calculs de formation de faisceau par application des lois de phases aux signaux locaux élémentaires. Elle nécessite une bande passante en fréquence intermédiaire de largeur limitée.