INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le coefficient de Poisson de la gaine peut être égal au coefficient de la paroi.
Une telle gaine pouvant venir en complément à une gaine optique du guide d’onde, elle peut être dénommée gaine mécanique.
Avec une telle configuration, on s’assure que le capteur fibré est soumis aux phénomènes de biréfringence.
La paroi peut présenter une forme de cylindre de révolution à bases circulaires fermées, et la grandeur de pression et/ou de température peut être une variation de pression et/ou de température, le calculateur étant configuré pour calculer la variation de la pression externe selon :
et/ou la variation de la température selon :
où ΔP ext est la variation de la pression externe ; ΔT est la variation de la température de la paroi ; ΔΨ 1 et ΔΨ 2 sont respectivement la variation relative de la première longueur d’onde de Bragg du réseau de Bragg et la variation relative de la deuxième longueur d’onde de Bragg du réseau de Bragg, le réseau de Bragg présentant une double résonnance fondamentale en raison de la biréfringence ; r 0,ext est un rayon externe de la paroi ; r 0,int est un rayon interne de la paroi ; r est une distance du segment de fibre optique par rapport à l’axe central ; E et ν sont respectivement le module d’Young et le coefficient de Poisson du matériau dans lequel est réalisée la paroi ; φ est un angle de mesure défini entre une direction de mesure du capteur fibré et un plan normal à l’axe central ; κ ε est une sensibilité mécanique des capteurs, égale à un coefficient de proportionnalité entre une variation relative de la grandeur de suivi correspondante et une variation de déformation mécanique ; κ P est une sensibilité en pression du capteur fibré, égale à un coefficient de proportionnalité entre une variation relative de l’une de la première longueur d’onde de Bragg et la deuxième longueur d’onde de Bragg et une variation de pression appliquée au capteur fibré ; κ T est une sensibilité en température du capteur fibré, égale à un coefficient de proportionnalité entre une variation relative de l’une de la première longueur d’onde de Bragg et la deuxième longueur d’onde de Bragg et une variation de température appliquée au capteur fibré ; et δF est la variation d’un effort longitudinal additionnel exercé selon l’axe central sur la paroi, distincte d’une variation d’un effort longitudinal exercé par la variation de pression interne ou la variation de pression externe.
Préférentiellement, la silice intervient comme régulateur de la nutrition lorsqu’il est sous une forme monomérique et par conséquent assimilable par la plante.
Lorsque la composition comprend également du zinc, la concentration de l’acide phosphorique peut être comprise entre 5 et 10% et la concentration de Zinc bis(dihydrogen phosphate) peut être comprise entre 5 et 10%.
Préférentiellement, la composition peut également être utilisée en combinaison avec au moins un autre produit. Ainsi, la composition peut également comprendre un produit phytosanitaire et/ou produit biostimulant et/ou produit fertilisant et/ou un adjuvant. La combinaison de la composition selon l’invention et d’un produit phytosanitaire et/ou produit biostimulant et/ou produit fertilisant et/ou un adjuvant peut-être sous forme d’une seule composition ou sous forme d’une préparation extemporanée.
Par « adjuvant » au sens de l’invention on entend un produit, n’ayant pas d’activité biocide ou antiparasitaire (c’est-à-dire insecticide ou fongicide par exemple), ajouté à la composition, pour améliorer son efficacité. A titre d’exemple, l’adjuvant permet d’améliorer la qualité de pulvérisation du produit agricole ou les propriétés d’étalement du produit.
A titre d’exemple, le produit phytosanitaire utilisé en combinaison avec la composition selon l’invention est choisi parmi les fongicides.
Les fongicides sont des substances destinées à éliminer les champignons, préférentiellement un fongicide à base de cuivre. Plusieurs modes d'action différents peuvent être distingués dans les fongicides, à savoir : ceux qui affectent les processus respiratoires et la production d'énergie, y compris ceux qui ciblent l'inhibition de la germination des spores comme les multisites et ceux qui ciblent l'inhibition du complexe mitochondrial II ou III comme les strobilurines ou les SDHI, ceux qui affectent la perméabilité membranaire en perturbant la synthèse des lipides, ceux qui affectent la biosynthèse des acides aminés ou des protéines, ceux qui affectent la biosynthèse des acides nucléiques et/ou la division cellulaire et les microtubules et/ou la signalisation cellulaire, ceux qui stimulent les réactions de défense des plantes.
A titre d’exemple, le produit biostimulant utilisé en combinaison avec la composition selon l’invention est choisi parmi les extraits purifiés d'algues, les extraits complexes de plantes, les extraits purifiés de plantes comprenant notamment des protéines, des polysaccharides, des lipides et des polyphénols parmi lesquels on pourra citer les anthocyanes, les flavonoïdes et les stilbènes comme le resvératrol ; les extraits purifiés de macroorganismes ; les microorganismes vivants ; les extraits purifiés de microorganismes ; et les extraits complexes d' algues.
A titre d’exemple, le produit fertilisant utilisé en combinaison avec la composition selon l’invention est choisi parmi des substances, ou mélanges de substances, naturelles ou d'origine synthétique, utilisées en agriculture pour améliorer les sols et fertiliser les plantes cultivées. Ils comprennent les engrais, les amendements organiques et leur mélange.
A titre d’exemple, le produit fongicide utilisé en combinaison avec la composition selon l’invention est choisi parmi les triazolinthiones (par exemple le prothioconazole), les triazoles (par exemple le tebuconazole), la famille des inhibiteurs de la succinate déshydrogénase (SDHI), les strobilurines, les spirocetalamines, les dithiocarbamates (par exemple le manebe, le mancozebe, le methirame de zinc), les phtalimides (par exemple le folpel, le captane), les guanidines (par exemple la doguadine, le triacetate de guazatine) et/ou les quinones (Dithianon), des fongicides cupriques.
En particulier, la composition selon l’un des quelconques modes de réalisations précédent est appliquée sur les plantes comme biostimulant et/ou produit éliciteur et/ou produit nutritif et/ou pour lutter contre les pathogènes.
Ainsi, l’invention se rapporte également à l’utilisation de la composition selon l’un des quelconques modes de réalisation précédents, en particulier de la composition à base de monopotassium phosphate sous forme aqueuse destinée à être appliquée sur les plantes comme biostimulant et/ou produit éliciteur et/ou produit nutritif et/ou pour lutter contre les pathogènes, caractérisée en ce que le pH de ladite composition est compris entre 1 et 4.
Préférentiellement, la composition permet les utilisations suivantes : stimuler les défenses de la plante, et/ou renforcer le métabolisme de la plante, et/ou augmenter la balance redox, et/ou augmenter l’homéostasie cellulaire, et/ou augmenter la production d’énergie.
Les éléments apportés par la composition selon l’invention permettent ainsi à la plante de croitre et ce malgré une diminution de l’abondance de protéines liées à la photosynthèse dans les 2-4 jours suivant l’application de l’invention, ce qui est surprenant dans le règne végétal. Toutefois, la composition selon l’invention permet une augmentation concomitante des protéines liées à l’homéostasie, la gestion énergétique et le transport de sucres. Cette réduction n’implique donc pas un arrêt de la croissance, ce qui démontre que les plantes cultivées dans des conditions normales, ou malades, et traitées avec la composition selon l'invention, activent des mécanismes alternatifs pour générer suffisamment d'ATP supplémentaire pour les processus de croissance, suite à l’activation de défenses.
Ainsi, la composition selon l’invention permet d’agir comme produit éliciteur et biostimulant et par conséquent lutter contre les pathogènes des plantes.
Les inventeurs ont, de façon surprenante, observé que la composition selon l’invention permet de stimuler les défenses de la plante pendant au plus 9 jours, préférentiellement 4 jours après l’application de ladite composition. Une telle durée est particulièrement avantageuse dans le contexte de la présente invention pour les raisons suivantes. La protection contre les agents pathogènes par élicitation apporte une réponse contre les pathogènes développée par la plante elle-même. Cela permet de s’affranchir de l’utilisation de chimie de synthèse ou minérale (produit cuprique) qui présente parmi d’autre inconvénient la présence de résidus. La réponse induite par la plante permet de diffuser cette moindre sensibilité dans tout le végétal y compris pendant les phases de croissance végétative ce qui protège la plante sans renouvellement de traitement de chimie de synthèse nécessaire lors des phases de croissance du végétal. Enfin une telle réponse permet de s’affranchir des conditions climatiques défavorables telles que la pluie. En effet, les produits phytosanitaires de contact ont l’inconvénient d’être lessivés en cas de fortes pluies.
Procédé de préparation
Pour résoudre ce problème technique, une solution consisterait à former les évents de libération dans une zone de l’écran d’occultation qui n’est pas en regard de la membrane et à utiliser un bouchon pour refermer les évents de libération après le retrait des couches sacrificielles, comme pour former des cavités hermétiques de façon monolithique tel que décrit dans le document US 8,525,323. Cependant, les bouchons utilisés pour obturer une telle cavité d’un micro-bolomètre de détection sont classiquement transparents aux rayonnements infrarouges. Ainsi, l’utilisation d’un bouchon similaire à celui utilisé pour obturer une cavité d’un micro-bolomètre de détection ne règle pas la problématique de la dégradation des propriétés d’aveuglement optique due à la présence des évents de libération.
Cette solution consistant à déporter les évents de libération sur une surface horizontale d’une marche intermédiaire d’une structure en escalier permet effectivement de limiter la dégradation des propriétés otiques de l’écran d’occultation par la présence des évents de libération car ces derniers peuvent être ménagés au même niveau ou en dessous du plan de la membrane, limitant ainsi la propagation des rayonnements parasites susceptibles de passer à travers les évents de libération pour atteindre la membrane.
Cependant, cette solution est techniquement complexe à réaliser car la formation d’une structure porteuse en marche d’escalier nécessite au moins deux niveaux de couches sacrificielles, et la réalisation des évents de libération nécessite une étape de gravure supplémentaire.
En outre, pour limiter efficacement la propagation des rayonnements parasites pouvant passer à travers les évents de libération pour atteindre la membrane, il est nécessaire de limiter la section des évents de libération, même en utilisant des évents déportés sur une marche intermédiaire d’une structure porteuse en marche d’escalier. Par exemple, il a été déterminé numériquement que, pour un seul évent de libération de section carrée situé au-dessus d’une membrane bolométrique au pas de 12micromètres, la limite de longueur de chaque côté de l’évent est de 1.6 micromètre pour obtenir des rayonnements parasites acceptables. La section de l’évent de libération de cette simulation est donc 2.56 µm².
Le problème technique que l’invention entend résoudre consiste donc à obtenir un micro-bolomètre aveugle d’imagerie infrarouge comportant des évents de libération limitant les rayonnements parasites et permettant de mettre en œuvre une vitesse de libération acceptable et proche de celle des membranes des micro-bolomètres de détection.
Pour répondre à ce problème technique, l’invention propose de former au moins un évent de libérations dans au moins une paroi latérale d’une structure porteuse.
L’invention propose ainsi de réaliser le retrait d’au moins une couche sacrificielle selon une direction parallèle aux plans de substrat, de membrane et d’occultation contrairement à l’état de la technique, qui propose un retrait selon une direction perpendiculaire à ces plans. En effet, l’invention est issue d’une observation selon laquelle les propriétés isotropes des composés de gravure utilisés dans le procédé de libération, tels que l’acide fluorhydrique ou le plasma oxygéné, permettent d’obtenir un retrait efficace des couches sacrificielles, par exemple réalisées en oxyde de silicium ou en polyimide, même en utilisant des évents de libération ménagés dans au moins une paroi latérale de la structure porteuse.
En outre, le positionnement d’au moins un évent de libérations dans au moins une paroi latérale d’une structure porteuse permet de limiter grandement les rayonnements parasites si bien que la section des évents peut être augmentée pour améliorer la vitesse de libération.
Jusqu’alors, les évents de libération n’étaient pas placés au sein d’une paroi latérale car les micro-bolomètres de compensation sont classiquement disposés en pied de chaque colonne ou en bout de chaque ligne d’une matrice de pixels.
Cet environnement de positionnement des micro-bolomètres de compensation est contraint par l’espace entre deux micro-bolomètres de compensation qui doit correspondre à l’espacement entre les micro-bolomètres de détection, espace qu’il est recherché de minimiser pour augmenter la surface de détection.
En outre, il est également recherché de limiter la distance entre les micro-bolomètres de détection et le micro-bolomètre de compensation associé pour limiter l’influence des variations de la température du substrat entre les valeurs obtenues du micro-bolomètre de détection et du micro-bolomètre de compensation.
De plus, il est également recherché de limiter la taille totale d’un capteur infrarouge en limitant l’empreinte totale des microbolomètres de détection et de compensation sur le substrat.
Avec toutes ces contraintes, l’environnement de positionnement des micro-bolomètres de compensation est souvent réduit si bien que la structure porteuse d’un micro-bolomètre de compensation se retrouve particulièrement proche d’un micro-bolomètre de détection et/ou d’une structure porteuse d’un autre micro-bolomètre de compensation.
Le coupleur de pinceau 200, fourni comme une partie à laquelle la partie poils de pinceau 300 est couplée, comme illustré sur la , peut être couplé de manière amovible à l'extrémité supérieure du manche de pinceau 100.
Selon le mode de réalisation, le coupleur de pinceau 200, tel qu'illustré sur la , comprend une première section de coupleur 210 et une seconde section de coupleur 220 accouplées de manière amovible l'une à l'autre, et la première section de coupleur 210 et la seconde section de coupleur 220 peuvent être accouplées de manière amovible au connecteur 120 du manche de pinceau 100 dans l'état de couplage, tel qu’illustré sur la .
Les parties inférieures des poils de pinceau 300 peuvent être insérées de manière amovible dans les parois internes de la première section de coupleur 210 et de la seconde section de coupleur 220.
La première section de coupleur 210 du coupleur de pinceau 200, tel qu’illustré sur la , comprend un premier corps 211 qui entoure un premier côté de la partie inférieure de la partie poils de pinceau 300, une première partie inclinée 212 formée sous le premier corps 211 de manière oblique vers le manche de pinceau 100, et un premier corps de couplage 213 formé sous la première partie inclinée 212 et fixé par filetage au manche de pinceau 100.
Le premier corps 211 de la première section de coupleur 210, tel qu’illustré sur la , peut avoir une première rainure de couplage de bride 211a. Dans la réalisation, la première rainure de couplage de bride 211a forme un cercle avec une seconde rainure de couplage de bride 221a de la seconde section de coupleur 220, par lequel l'élément de bride 310 de la partie poils de pinceau 300 peut être couplé de manière amovible. Ainsi, selon la réalisation, l'élément de bride 310 peut être ajusté de manière amovible dans la zone de couplage circulaire formée par la première rainure de couplage de bride 211a et la seconde rainure de couplage de bride 221a.
Selon le mode de réalisation, tel qu’illustré sur la , le premier corps 211 possède une paire de saillies de couplage 211b et la paire de saillies de couplage 211b peut être insérée dans des rainures de couplage de saillie 221b de la seconde section de coupleur 220.
Selon le mode de réalisation, la paire de saillies de couplage 211b, comme illustré sur la , peut être formée sous la première rainure de couplage de bride 211a. Dans la réalisation, la paire de saillies de couplage 211b, illustrée sur la , peut également être formée au niveau du premier corps de couplage 213.
La première partie inclinée 212 de la première section de coupleur 210, telle qu’illustrée sur la , peut avoir une extrémité supérieure reliée à l'extrémité inférieure du premier corps 211 et une extrémité inférieure reliée à l'extrémité supérieure du premier corps de couplage 213. Dans ce mode de réalisation, la première partie inclinée 212 peut être configurée de telle manière que la largeur diminue progressivement vers la partie inférieure à partir de la partie supérieure.
Un premier filet 213a peut être formé sur la paroi interne du premier corps de couplage 213 de la première section de coupleur 210, tel qu’illustré sur la , et un filetage 110 formé au niveau du manche de pinceau 100 peut être fixé par filetage de manière amovible au premier filet 213a.
Selon la réalisation, puisque la première section de coupleur 210 et la seconde section de coupleur 220 sont couplées de manière amovible l'une à l'autre, la partie poils de pinceau 300 peut être facilement séparée du coupleur de pinceau 200 pour être remplacée.
La seconde section de coupleur 220 du coupleur de pinceau 200, tel qu’illustrée sur la , comprend un second corps 221 qui entoure un second côté de la partie inférieure de la partie poils de pinceau 300 et est couplé de manière amovible au premier corps 211, une seconde partie inclinée 222 formée sous le second corps 221 de manière oblique vers le manche de pinceau 100, et un second corps de couplage 223 formé sous la seconde partie inclinée 222, est fixé par filetage au manche de pinceau 100, et couplé de manière amovible au premier corps de couplage 213.
Le second corps 221 de la seconde section de couplage 220, tel qu’illustré sur la , peut avoir une seconde rainure de couplage de bride 221a. Dans la réalisation, la seconde rainure de couplage de bride 221a forme un cercle avec la première rainure de couplage de bride 211a décrite ci-dessus, moyennant quoi l'élément de bride 310 de la partie poils de pinceau 300 peut être couplé de manière amovible.
Selon la réalisation, une paire de rainures de couplage de saillie 221b est formée au niveau du second corps 221, tel qu’illustré sur la , et la paire de saillies de couplage 211b décrite ci-dessus peut être insérée dans la paire de rainures de couplage de saillie 221b.
Selon la réalisation, la paire de rainures de couplage de saillie 221b, tel qu’illustré sur la , peut être formée sous la seconde rainure de couplage de bride 221a. Dans la réalisation, la paire de rainures de couplage en saillie 221b peut également être formée au niveau du second corps de couplage 223.
La seconde partie inclinée 222 de la seconde section de coupleur 220, telle qu’illustrée sur la , peut avoir une extrémité supérieure reliée à l'extrémité inférieure du second corps 221 et une extrémité inférieure reliée à l'extrémité supérieure du second corps de couplage 223. Dans ce mode de réalisation, la seconde partie inclinée 222 peut être formée de telle sorte que la largeur diminue progressivement vers la partie inférieure à partir de la partie supérieure.
Un second filetage 223a peut être formé sur la paroi interne du second corps de couplage 223 de la seconde section de couplage 220, tel qu’illustré sur la , et un filetage 110 formé au niveau du manche de pinceau 100 peut être fixé par filetage de manière amovible au second filetage 223a.
Le vecteur des états cinématiques VeC est égal à :
On note EM_RAT le vecteur des rapports de démultiplication de la machine électrique de traction sur les états de chaîne cinématique hybride série EcH1 et EcH2 :
Bien entendu, le nombre d’état de chaîne cinématique hybride série EcH, électrique EcE et thermique EcT peut être différent, chaque état cinématique EcH, EcE, EcT étant au moins au nombre de un.
L’unité de commande 2 comprend :
- des premiers moyens de sélection PMS pour sélectionner un état de chaîne cinématique parmi un état de chaîne cinématique électrique EcE, et un état de chaîne cinématique hybride série EcH, selon une consigne de décélération cible, des pertes de couplage TRANS_LOSS_TQ et selon le niveau de charge de la batterie 8 de traction. Le niveau de charge de la batterie 8 est déterminé selon la tension BAT_VOLT à ses bornes,
- des deuxièmes moyens de sélection DMS pour sélectionner un type de chaîne cinématique parmi un état de chaîne cinématique hybride série EcH et un état de chaîne cinématique thermique EcT selon la vitesse du véhicule VEH_SPD, des valeurs de décélération minimale des états de chaîne cinématique MIN_DL_ACEL et une consigne de pilotage BRK_LEVR_PSN de la boîte de vitesses 3,
- des moyens d’identification MID pour identifier au moins un état de chaîne cinématique hybride série EcH de manière à générer une décélération du véhicule égale à une consigne de décélération véhicule,
- des moyens de détermination MDD pour déterminer un vecteur de pilotage DL_DECL_AVL_CS de la boîte de vitesse comportant au moins un état de chaîne cinématique selon l’état de chaîne cinématique sélectionné par les premier et deuxième moyens de sélection PMS, DMS, et le résultat de l’identification des moyens d’identification MID, et
- des moyens de pilotage MDP pour piloter la boîte de vitesses 3 selon le vecteur de pilotage DL_DECL_AVL_CS de sorte qu’une première partie de l’énergie générée par le moteur électrique de traction 5 entraîné par les roues 4 est stockée dans la batterie de traction 8, et une deuxième partie de l’énergie générée alimente le moteur électrique additionnel 7 entraînant le moteur thermique 6 lorsque l’état de chaîne cinématique est un état de chaîne cinématique hybride série EcH.
La consigne de décélération véhicule comprend un premier vecteur de booléens DL_DECL_AVL dans lequel les états de chaîne cinématique produisant une décélération minimale égale à une consigne de décélération requise du véhicule, ladite consigne étant fournie par exemple par un calculateur du véhicule et déterminée par une table de valeurs de décélération selon la consigne de pilotage BRK_LEVR_PSN de la boîte de vitesses 3 . L’état logique haut du vecteur DL_DECL_AVL, par exemple « 1 », indique qu’un état de chaîne cinématique produit la décélération requise.
La consigne de décélération cible comprend un vecteur de décélération DECEL_TQ_TG comportant des couples de décélération cible aux roues 4 associés aux états de chaîne cinématique hybride série EcH1, EcH2.
Si un état de chaîne cinématique hybride n’est pas compatible avec la vitesse du véhicule VEH_SPD, la valeur du couple dudit état est par exemple nulle.
On note BAT_CHRG_TRAC_MAX_POW la puissance maximale de charge de la batterie 8 qui est égale à la puissance de recharge maximale de la batterie additionnée de la consommation électrique des accessoires électriques du véhicule 1, EM_SPEED le vecteur des vitesses de rotation de la machine électrique de traction 5 sur les états hybrides séries EcH1, EcH2 calculé à partir des rapports de démultiplications des états chaines cinématiques IcH1, IcH2 et de la vitesse véhicule VEH_SPD, TRANS_LOSS_TQ le vecteur des pertes de couple liées au couplage de la machine électrique de traction 5 sur les états hybrides séries EcH1, EcH2.