INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un aspect de la présente divulgation, un nécessaire cosmétique est fourni. Dans un mode de réalisation, le nécessaire inclut une composition incluant une émulsion de cire, au moins un polymère, et des fibres et ayant une viscosité dans une plage de 10 000 cPo à 20 000 cPo. Le nécessaire inclut également un applicateur incluant une pluralité de poils, au moins l’un des poils étant formé à partir d’un élastomère thermoplastique ayant une dureté dans une plage de 32 shore D à 38 shore D.
Dans tout mode de réalisation, l’applicateur est configuré pour appliquer la composition sur au moins une fibre kératinique.
Par exemple encore en ce qui concerne l'alimentation en énergie électrique du ou des dispositifs de signalisation 10 et/ou du ou des détecteurs 7, ceux-ci peuvent être alimentés par une réserve d'énergie, de préférence rechargeable via un équipement électrique. Une telle réserve d'énergie peut être aisément logée à l'intérieur de la traverse 22b et/ou à l'intérieur des rampes 29a, 29b.
Par exemple encore en ce qui concerne l'échange de signaux de commande entre le dispositif de contrôle-commande 17 et le ou les détecteurs 7 et/ou le ou les dispositifs de signalisation 10, un tel échange de signaux peut être réalisé par transmission d'ondes à distance, notamment par ondes à radiofréquences.
Autrement dit structurellement, la mise sous dépendance de l'activation du dispositif de contrôle-commande 17 par ledit au moins un détecteurs 7, et/ou la mise sous dépendance de l'activation dudit au moins un dispositif de signalisation 10 par le dispositif de contrôle-commande 17 peut être réalisé via un équipement de transmission par ondes de signaux de commande du type comprenant des émetteurs et des récepteurs coopérant entre eux via des ondes, notamment à radiofréquences.
Compte tenu de ce qui précède, il est compris mais si besoin précisé que le dit au moins un faisceau de câbles électriques est dans ces dernier cas remplacé par ladite réserve d'énergie et par de dits équipements de transmission par ondes de signaux de commande entre le dispositif de contrôle-commande 17 et respectivement ledit au moins un détecteur 7 et ledit au moins un dispositif de signalisation 10.
Dispositif de démontage d’un volet roulant et coffre de volet roulant comprenant un tel dispositif La présente invention concerne le domaine technique des volets roulants et notamment des dispositifs de démontage de volet roulant. L’invention concerne également un procédé de démontage d’un volet roulant.
Dans le domaine ci-dessus, il est connu des volets roulants destinés à être enroulé dans un coffre au-dessus d’une ouverture et destiné à pouvoir obturer cette ouverture par le déroulement du volet hors du coffre guidé dans deux coulisses. Certains de ces dispositifs comprennent deux tulipes de guidage en sortie des coulisses afin de garantir l’axe de déploiement du volet.
De tels volets roulants sont généralement formés par un tablier constitué de lames articulées guidé dans des coulisses et s’enroulent autour d’un axe prévu dans le coffre. Pour éviter que le volet s’enroule totalement dans le coffre, de tels dispositifs comprennent également des éléments de butée complémentaires garantissant le maintien d’une partie du volet dans la coulisse. Cependant, lors de certaines interventions de manutention sur le volet, il est nécessaire de pouvoir ôter le tablier au-delà de la coulisse. Ainsi, le coffre doit être retiré en entier pour accéder au volet.
Afin de pallier ce problème, l’invention concerne un dispositif de démontage d’un volet roulant comprenant un volet roulant constitué de lames articulées guidé dans au moins une coulisse, un coffre situé à une extrémité de chaque coulisse comprenant un arbre libre en rotation, le volet roulant étant apte à s’enrouler autour de l’arbre, une tulipe de guidage située dans le coffre étant apte à guider le volet roulant hors de ou dans la coulisse lors de la montée et de la descente du volet roulant, la tulipe de guidage comprenant un élément de butée apte à collaborer avec un élément de butée complémentaire situé sur le volet roulant, de manière à ce qu’une partie du volet roulant reste dans la coulisse.
Selon l’invention, la tulipe de guidage comprend des moyens de maintien amovibles indépendant de la position du volet roulant. Ainsi, il est possible d’escamoter facilement et rapidement le volet roulant hors des coulisses et d’effectuer les opérations de manutention souhaités.
Selon une forme de réalisation de l’invention, le dispositif comprend deux coulisses et deux tulipes de guidage. La mise en œuvre de deux coulisses permet d’assurer un déroulement linéaire du volet roulant sur ses deux bords latéraux.
Selon une caractéristique de l’invention, les moyens de maintien de la tulipe de guidage dans le coffre comprennent au moins un clips apte à maintenir la tulipe de guidage dans le coffre. La mise en œuvre de clips pour former des moyens de maintien amovibles est une solution bien maitrisée et peu couteuse.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le volet roulant comprend un tablier comprenant des lames articulées dont une lame finale qui porte un élément de butée complémentaire à l’élément de butée de la tulipe de guidage. La forme de réalisation de volet roulant comprenant des lames articulées est la plus connue du marché.
Selon une forme de réalisation de l’invention, le coffre comprend deux consoles opposées comprenant chacune une tulipe de guidage. La mise en œuvre de consoles dans le coffre facilite la manutention du volet roulant.
Selon une caractéristique de l’invention, chaque console est pourvue d'une fente en regard de chaque clips de maintien.
L’invention concerne également un volet roulant comprenant un dispositif de démontage.
L’invention concerne en outre un procédé de démontage d’un volet roulant comprenant un dispositif de démontage selon l’invention comprenant les étapes successives de : - Démontage de chaque tulipe de guidage, et - Escamotage des lames du volet roulant.
La présente description concerne un dispositif de traitement d’images photoacoustiques comprenant, au moins une mémoire de données comprenant des instructions de code de programme, au moins un processeur de données, le processeur de données étant configurées pour, lors que les instructions de code de programme sont exécutées par le processeur de données, causer l’exécution par le dispositif de traitement d’images photoacoustiques d’une ou plusieurs ou de toutes les étapes d’un procédé de traitement d’image photoacoustiques selon l’un quelconque des modes de réalisation décrit dans ce document.
Dans un mode de réalisation, le dispositif de traitement d’images photoacoustiques comprend:
des moyens de stockage de données, par exemple une ou plusieurs mémoires, pour le stockage d’instructions de programme informatique conçues pour commander l'exécution d’une ou plusieurs ou de toutes les étapes d’un procédé de traitement d’image photoacoustiques selon l’un quelconque des modes de réalisation décrit dans ce document; des moyens de traitement de données, notamment un processeur de données, configuré pour exécuter les instructions de programme informatique afin de mettre en œuvre une ou plusieurs ou toutes les étapes d’un procédé de traitement d’image photoacoustiques selon l’un quelconque des modes de réalisation décrit dans ce document.
Plus généralement le dispositif de traitement d’images photoacoustiques comprend des moyens de mise en œuvre d’une ou plusieurs ou de toutes les étapes d’un procédé de traitement d’images photoacoustiques selon l’un quelconque des modes de réalisation décrit dans ce document. Ces moyens comprennent des moyens logiciels (software) et/ou matériels (hardware).
Support de test biologique amélioré Le présent document est relatif généralement aux dispositifs de diagnostic par amplification d’acide nucléique, notamment, à partir d'un échantillon biologique tel que des gouttes de sang, d'urine, de salive et de sueur. Plus spécifiquement, la présente invention concerne des plaquettes de test, utilisées dans un système de test biologique automatisé destiné à identifier la présence d’un microorganisme infectieux (bactérie, virus, etc.). Toutefois, le dispositif et la méthode proposés peuvent être appliqués à la détection d’autres marqueurs biologiques pouvant révéler d’autre types de pathologie quelconque, cancer y compris.
S’agissant des tests de diagnostic basés sur la détection par amplification de l’ADN/ARN d’un microorganisme infectieux, on connait les méthodes de tests PCR (PCR pour Réaction de Polymérisation en Chaîne) ou les méthodes de test dites LAMP (Loop-mediated isothermal amplification) ou RT-LAMP (Reverse transcriptase Loop-mediated isothermal amplification).
Généralement, un échantillon biologique à tester subit une opération de lyse, puis l’échantillon lysé est incubé avec une membrane d’extraction. Ensuite, après rinçage, séchage éventuel et élution des molécules d’intérêt depuis la membrane d’extraction, on dirige l’éluat résultant vers une ou plusieurs première zone(s) de réaction d’amplification.
Selon une réalisation d’intérêt, on pratique les opérations de rinçage, élution et lecture du résultat sur une cartouche à usage unique.
Le document US2009325276 enseigne diverses configurations de cartouches pour réaliser de telles méthodes de test.
Il a été constaté par les inventeurs que l’échantillon élué qui est transporté depuis la membrane d’extraction jusqu’à la zone de réaction/amplification peut contenir quelques résidus indésirables qui vont gêner voire empêcher les réactions d’amplification de se produire. Ces impuretés sont plus fréquemment trouvées sur des dispositifs point-of-care (« au chevet du patient »), qui automatisent de nombreuses étapes des méthodes d’analyse, plutôt que sur des dispositifs de laboratoire.
Les inventeurs ont de plus constaté que ce type d’impuretés se trouve généralement dans une portion de front (i.e. le début du flux) du flux d’échantillon élué, alors que la portion suivante est dépourvue de ce type d’impuretés indésirables.
À cet effet, il est proposé ici un support de test biologique, à usage unique, destiné à être utilisé avec une station de test pour former un système de test biologique (ST) permettant de détecter la présence d’une une ou plusieurs espèces pathogènes et/ou d’une séquence nucléique à révéler, le support de test comprenant :
- un réservoir amont, pour recevoir un échantillon biologique à tester sous forme liquide,
- une membrane d’extraction, agencée dans un premier logement, en communication fluidique avec le réservoir amont,
- une zone de réaction comprenant un logement de réaction contenant un mélange réactionnel de test,
- un canal de transfert reliant le premier logement au logement de réaction,
Le procédé peut comporter en outre une étape intermédiaire qui détermine la vitesse du vent dans le plan du rotor de l’éolienne à partir de la vitesse du vent déterminée par le procédé. Pour cela, on peut tenir compte du temps du déplacement du vent entre le plan vertical et le plan du rotor (il peut être calculé notamment en prenant en compte l’hypothèse figée de Taylor). On peut en outre tenir compte du phénomène d’induction entre le plan vertical et le plan du rotor (par exemple au moyen d’un facteur d’induction), le phénomène d’induction traduisant le freinage du vent en amont de l’éolienne lié à la présence des pales de l’éolienne. Puis, on contrôle l’éolienne en fonction de la vitesse du vent dans le plan du rotor.
Conformément à une mise en œuvre de l'invention, on peut commander l'angle d'inclinaison des pales et/ou le couple électrique de récupération du générateur de l’éolienne en fonction de la vitesse du vent. D’autres types de dispositif de régulation peuvent être utilisés.
Selon un mode de réalisation de l'invention, l'angle d'inclinaison des pales et/ou le couple électrique de récupération peuvent être déterminés au moyen de cartographies de l'éolienne en fonction de la vitesse du vent au niveau du rotor. Par exemple, on peut appliquer le procédé de contrôle décrit dans la demande de brevet FR 2976630 A1 (US 2012-0321463).
L’invention concerne également un procédé de diagnostic et/ou de surveillance d’une éolienne, de préférence une éolienne flottante. Pour cette mise en œuvre, le procédé peut mettre en œuvre les étapes du procédé de détermination de la vitesse du vent selon l’une quelconque des variantes ou des combinaisons de variantes de la manière suivante :
On réalise les mesures au moyen du capteur LiDAR et de l’au moins un capteur de mouvement, et on enregistre les mesures, Hors ligne, on met en œuvre les étapes 5) et éventuellement 6) précédemment décrites pour les mesures enregistrées, et On surveille alors le fonctionnement de l’éolienne ou on en déduit un diagnostic de fonctionnement de l’éolienne en fonction de la vitesse, par exemple en comparant la vitesse du vent ou une caractéristique de la vitesse du vent avec d’autres mesures, telles que la puissance produite par l’éolienne, la vitesse de rotation des pales, etc.
De plus, l’invention concerne un produit programme d’ordinateur, qui comprend des instructions de code agencées pour mettre en œuvre les étapes d’un des procédés précédemment décrits (procédé de détermination de la vitesse dans le plan du rotor, procédé de contrôle). Le programme peut être exécuté sur une unité de traitement du capteur LiDAR, ou sur tout moyen analogue, lié au capteur LiDAR ou à l’éolienne.
Selon un aspect, la présente invention concerne également un capteur LiDAR pour éolienne, qui comprend une unité de traitement configurée pour mettre en œuvre un des procédés précédemment décrits (procédé de détermination de la vitesse du vent, procédé de contrôle).
Conformément à une mise en œuvre de l’invention, le capteur LiDAR peut être un capteur LiDAR scanné, LiDAR continu ou LiDAR pulsé. De préférence, le capteur LiDAR est un capteur LiDAR pulsé.
L'invention concerne également une éolienne équipée d'un capteur LiDAR tel que décrit ci-dessus. De préférence, l’invention concerne une éolienne flottante offshore équipée d’un capteur LiDAR tel que décrit ci-dessus. Selon un mode de réalisation de l'invention, le capteur LiDAR peut être disposé sur la nacelle de l'éolienne ou dans le nez de l’éolienne (à l’extrémité de la nacelle de l’éolienne). Le capteur LiDAR est dirigé de telle sorte à réaliser une mesure du vent en amont de l'éolienne (c’est-à-dire avant l’éolienne et selon son axe longitudinal, désigné par l’axe x sur la ). Selon un mode de réalisation, l’éolienne peut être conforme à l’éolienne illustrée en figures 1, 2 ou 4.
Pour le mode de réalisation du procédé de contrôle, l'éolienne peut comprendre des moyens de contrôle, par exemple le contrôle de l'angle de pitch (pouvant être traduit par angle de tangage) d’au moins une pale de l’éolienne ou le couple électrique, pour mettre en œuvre de contrôle le procédé selon l'invention.
Comme il va de soi, l’invention ne se limite pas aux seules formes de réalisation décrites ci-dessus à titre d’exemple, elle embrasse au contraire toutes les variantes de réalisation.
Exemple comparatif Les caractéristiques et avantages du procédé selon l’invention ressortiront plus clairement à l’aide de l’exemple présenté ci-dessous.
Pour cet exemple comparatif on équipe une éolienne flottante d’un capteur anémomètre sonique,d’un capteur LiDAR et d’une centrale inertielle MRU. Le capteur sonique est un capteur connu de l’art antérieur permettant de déterminer la vitesse du vent en un seul point, ce capteur sonique est placé sur la nacelle de l’éolienne. Les mesures issues de ce capteur sont traitées par un algorithme implémenté par le turbinier, dit « fonction de transfert nacelle », de manière à mettre à disposition une quantité représentative de la vitesse « libre » du vent, c’est-à-dire corrigée du freinage dû à la zone d’induction de l’éolienne. La série temporelle correspondante est filtrée avec un filtre passe bas non causal pour s’affranchir du bruit de mesure du capteur sonique très élevé, dû notamment à son positionnement dans le sillage proche des pales. On obtient ainsi la vitesse moyenne REWS de référence.
De plus, on applique le procédé selon un mode de réalisation de l’invention, en réalisant des mesures au moyen du capteur LiDAR au moins dans un plan de mesure à 50 m et dans un plan de mesure à 400 m, de manière à obtenir la vitesse moyenne REWS.
La illustre des courbes de la vitesse du vent V en m/s en fonction du temps T. Sur cette figure, la courbe AA correspond à la valeur de la REWS (« rotor effective wind speed ») déterminée par le capteur sonique selon l’art antérieur, la courbe M50 correspond à la valeur de vitesse du vent dans le plan de mesure à 50 m, la courbe M400 correspond à la valeur de vitesse du vent dans le plan de mesure à 400 m, et la courbe INV correspond à la valeur de la REWS obtenu par le procédé selon un mode de réalisation de l’invention à partir des mesures dans les plans de mesure à 50 et 400 m. On remarque que les courbes AA et INV sont proches, par conséquent, le procédé selon l’invention permet de déterminer la vitesse du vent de la manière similaire à la méthode selon l’art antérieur AA. De plus, on remarque que la vitesse du vent M50 est inférieure à la vitesse du vent M400, ce qui correspond au phénomène d’induction, qui correspond au freinage du vent en raison de l’éolienne dans le champ de vent. La REWS déterminée par la méthode selon l’invention INV est similaire à la vitesse du vent M400, et possède des dynamiques similaires à celles à la vitesse du vent M50.
Procédé, dispositif et système d’autorisation d’accès à un véhicule partagé L’invention appartient au domaine du contrôle d’accès à un véhicule, et vise en particulier un procédé distribution de clefs virtuelles pour accéder à un véhicule partagé.
Pour chaque position courante du capteur 16, le A-Scan obtenu présentant l’écho de fond avec la plus grande amplitude est sélectionné. Un tel écho de fond correspond à la réception par le capteur 16 de l’onde ultrasonore résultant de la réflexion d’un tir ultrasonore émis, et correspondant audit A-Scan, par la surface interne 3 de la paroi 1. Ce A-Scan sélectionné présentant la plus grande amplitude d’écho de fond correspond au tir ultrasonore de la pluralité de tirs ultrasonores arrivant avec une orientation perpendiculaire à la surface interne 3. Ainsi, cette sélection du A-Scan présentant l’écho de fond de plus grande amplitude permet de s’affranchir d’une part de l’orientation du capteur 16 par rapport à l’axe longitudinal X et, d’autre part, de l’inclinaison de la surface interne 3 par rapport à l’axe longitudinal X au niveau de la position courante du capteur 16. De façon analogue aux échos de surfaces 26 correspondant aux A-Scans sélectionnés pour reconstituer la surface externe 2 comme expliqué ci-dessus, la illustre l’ensemble des échos de fond 27 correspondant aux différents A-Scans sélectionnés en fonction de la position du capteur, axe vertical, et du temps, axe horizontal.
Pour chaque A-Scan sélectionné, un temps de vol de fond est calculé. Ce temps de vol de fond correspond au laps de temps écoulé entre l’émission du tir ultrasonore correspondant au A-Scan sélectionné par le capteur 16 et la réception par ledit capteur 16 de l’écho de fond.
Une épaisseur de paroi est ensuite calculée. Cette épaisseur de paroi est calculée en fonction du temps de vol de surface, du temps de vol de fond, du milieu de propagation dans la paroi 1 et de la vitesse de propagation du tir ultrasonore dans ledit milieu de propagation de la paroi 1.
Plus particulièrement, une différence entre le temps de vol de fond et le temps de vol de surface est calculée. Cette différence correspond au laps de temps écoulé entre l’impact du tir ultrasonore sur la surface externe 2 et l’impact sur la surface externe 2 de l’onde ultrasonore réfléchie par la surface interne 3 et résultant dudit tir ultrasonore. Cette différence représente le temps de propagation d’une onde ultrasonore pour faire un aller-retour au travers de la paroi 1. L’épaisseur de la paroi traversée par l’onde ultrasonore pour le tir sélectionné est alors calculée au moyen d’une part de cette différence divisée par deux, pour déterminer le temps de propagation de l’onde ultrasonore correspondant au tir ultrasonore sélectionné pour traverser la paroi 1, et, d’autre part, du milieu de propagation dans la paroi 1 et de la vitesse de propagation d’une onde ultrasonore dans ledit milieu de propagation de la paroi 1.
De façon analogue à la méthode décrite ci-dessus pour la reconstruction de la surface externe 2, l’épaisseur de la paroi calculée permet de reconstruire la surface interne 3 par des cercles de surface interne dont le rayon correspond à l’épaisseur calculée et dont le centre se trouve sur la surface externe 2 reconstruite précédemment.
Pour cela, le point d’impact de la surface externe du tir ultrasonore correspondant au A-Scan sélectionné, c’est-à-dire le A-Scan présentant l’écho de fond le plus important, doit être calculé. Ce point d’impact est calculé en fonction de l’écho de surface dudit A-Scan sélectionné qui permet d’obtenir la distance parcourue par le tir ultrasonore entre le capteur 16 et la surface externe 2, par exemple de façon analogue au calcul de la distance décrit ci-dessus pour la reconstruction de la surface externe 2. Le point d’impact du tir ultrasonore correspondant au A-Scan sélectionné est alors calculé comme correspondant au point d’intersection entre d’une part un cercle dont le centre est le point démission du capteur 16 et le rayon est ladite distance parcourue calculée et, d’autre part, la surface externe 2 dont le profil a été reconstruit précédemment.
Le cas où, pour un même A-Scan sélectionné, deux points d’impacts potentiels du tir ultrasonore correspondant audit A-Scan sur la surface externe 2 sont obtenus n’est pas problématique. En effet, le A-Scan sélectionné présente un angle du tir depuis le capteur 16 connu, de sorte qu’il est possible de savoir auquel des deux points d’impacts potentiels possibles il correspond.
De façon analogue à la reconstruction de la surface externe 2, la reconstruction de la surface interne 3 est réalisée en reliant les portions disjointes, c’est-à-dire les portions qui ne se recouvrent pas, des cercles de surfaces internes calculés pour les différentes positions successives du capteur 16.
Dans un mode de réalisation préférentiel, pour chaque position courante du capteur 16, on calcule l’ensemble des points d’intersection entre d’une part un axe radial passant par la position courante du capteur 16 et, d’autre part, l’ensemble des cercles de surface interne calculés pour les différentes positions du capteur 16. Parmi cet ensemble de points d’intersection, le point d’intersection, , le plus proche de l’axe longitudinal X, généralement correspondant au point le plus éloigné du capteur 16, est alors sélectionné et correspond à la position de la surface interne 3 pour la position axiale courante du capteur 16. L’ensemble des points d’intersection sélectionnés pour les différentes positions du capteur 16 sont alors reliés pour former le profil de la surface interne 3.
En reconstruisant ainsi le profil de la surface externe 2 et de la surface interne 3, une reconstruction du profil d’épaisseur de la paroi 1 est obtenue comme le montre par exemple la qui illustre le profil d’épaisseur de la paroi 1 en partie inférieure de ladite par comparaison avec le profil de la paroi 1 tel que reconstitué au moyen du procédé décrit ci-dessus en partie supérieure de ladite . Cette reconstruction dans un plan de coupe peut être effectuée tout autour de l’élément tubulaire pour obtenir une image en trois dimensions du profil d’épaisseur de la paroi 1 de l’élément tubulaire comme illustré sur la .
Ce procédé de reconstruction de profil d’épaisseur permet avantageusement d’obtenir un profil de l’épaisseur de la paroi 1 avec un capteur 16 se déplaçant le long de l’axe longitudinal X et dont l’orientation par rapport audit axe longitudinal X peut varier au cours dudit déplacement, rendant le procédé facilement industrialisable. De plus, le fait que le point de rotation du boîtier 17 et le point d’émission du capteur 16 sont superposés permet au capteur d’effectuer une rotation dans la pente de la surface externe 2 sans que cela affecte le résultat.