INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un exemple, le support 12 comprend une couche de guidage de lumière 24, les premières diodes électroluminescentes 14 et les secondes diodes électroluminescentes 16 étant recouvertes par la couche de guidage de lumière 24 et/ou intégrées dans celle-ci. La couche de guidage de lumière 24 définit par exemple la surface avant 12A du support 12.
La couche de guidage de lumière 24 est transparente et assure une fonction optique de distribution de la lumière entre les diodes électroluminescentes.
Des éléments d’extraction de lumière sont de préférence prévus sur la surface ou intégrés dans la couche de guidage de lumière 24. Les éléments d’extraction de lumière peuvent être réfractifs, réfléchissants ou diffusants.
La couche de guidage de lumière 24 est par exemple un polymère transparent couramment utilisé pour encapsuler les dispositifs à LED, comme le silicone, le polyuréthane, l’époxy, le polycarbonate ou l’acrylique/PMMA.
Les premières diodes électroluminescentes 14 et les secondes diodes électroluminescentes 16 recouvertes par la couche de guidage de lumière 24 et/ou intégrées dans celle-ci ne sont pas exposées à l’atmosphère environnante.
La couche de guidage de lumière 24 est réalisée dans un matériau transmettant la lumière qui permet à la lumière générée par les premières diodes électroluminescentes 14 et les secondes diodes électroluminescentes 16 d’émaner de la couche de guidage de lumière 24 et in fine du support 12.
La continuité de la couche de guidage de lumière 24 améliore l’homogénéité de la transition de la première région 20 à la seconde région 22 et parvient à fusionner les zones à densité de diodes électroluminescentes différente.
Dans un exemple, le support 12 comprend une couche de base 26 sur laquelle sont fixées les premières diodes électroluminescentes 14 et les secondes diodes électroluminescentes 16, la couche de guidage de lumière 24 recouvrant la couche de base 26.
Lorsque la couche de base 26 et la couche de guidage de lumière 24 sont toutes les deux transparentes, celles-ci forment un élément composite de guidage de lumière. La lumière est alors guidée entre les diodes électroluminescentes situées à l’intérieur des deux couches.
La composition polyamide peut être obtenue par simple mélange des ingrédients, par exemple par mélange du polyamide tel que défini ci-dessus avec éventuellement un ou plusieurs additifs.
La composition polyamide peut avoir une température de transition vitreuse Tg allant de 0°C à -67°C, de préférence de -10°C à -60°C, et encore plus préférentiellement de -40°C à -60°C.
La température de transition vitreuse de la composition peut être mesurée par calorimétrie différentielle à balayage, notamment selon la méthode suivante : première étape de chauffe de -70°C à 250°C à 30K/min, puis refroidissement de 250°C à -70°C à 10K/min, maintien à -70°C pendant 10min, puis chauffe jusqu’à 250°C à 15K/min, le tout sous atmosphère inerte.
De manière surprenante, les inventeurs ont démontré que la composition polyamide selon la présente invention est particulièrement adaptée à la fabrication de boitiers de batteries, notamment de batteries lithium-polymère. En effet, la composition polyamide peut être injectée à basse pression et à basse température, notamment à une température inférieure ou égale à 185°C, ce qui est particulièrement adapté au surmoulage d’éléments thermosensibles, notamment les batteries thermosensibles. En outre, bien que la viscosité et le point de ramollissement de la composition polyamide soient inférieurs aux viscosités et aux points de ramollissement de compositions polyamide connues utilisées dans les procédés de surmoulage de batteries, le boitier ainsi obtenu par surmoulage présente des propriétés mécaniques et thermiques satisfaisantes, notamment une résistance satisfaisante aux chocs (allongement à la rupture, et résistance à la traction notamment), à des gradients élevés de température à l’usage (par exemple en fonction des saisons et de la chauffe de dispositif électronique). Par ailleurs, les compositions polyamide présentent avantageusement de bonnes propriétés d’injection, et de démoulage. Enfin, l’adhésion de la composition polyamide injectée et moulée à différents types de substrat (par exemple un substrat Aluminium-Polyester) est satisfaisante.
La composition polyamide conduit avantageusement à une résistance à la traction supérieure ou égale à 3 MPa. La résistance à la traction peut être mesurée selon la norme ISO 527 en préparant des éprouvettes de type 1A et en tractionnant ces éprouvettes à l’aide d’un dynamomètre, à une vitesse de 50 mm/min.
La composition polyamide peut présenter en outre un allongement à la rupture supérieur ou égal à 80 %, de préférence supérieur ou égal à 90%, encore plus préférentiellement supérieur ou égal à 100% L’allongement à la rupture peut être mesuré selon la norme ISO 527 en préparant des éprouvettes de type 1A et en tractionnant ces éprouvettes à l’aide d’un dynamomètre, à une vitesse de 50 mm/min.
La composition polyamide peut présenter en outre une dureté Shore D de supérieure ou égale à 20, de préférence supérieure ou égale à 25. La dureté Shore D peut être mesurée selon la norme ISO 868, en utilisant un duromètre avec un relevé de valeurs immédiatement et après 15 sec.
Article moulé La présente invention concerne en outre un article moulé comprenant un insert et la composition polyamide telle que définie ci-dessus, ledit insert étant surmoulé en moins en partie par la composition polyamide. Ledit insert peut être une batterie, préférentiellement une batterie thermosensible, très préférentiellement une batterie lithium-polymère.
L’article moulé peut comprendre en outre un substrat. Le substrat peut être obtenu à partir de matériaux choisis parmi le plastique, le métal, le verre, la céramique ou toute autre matière appropriée, préférentiellement le plastique.
En particulier, le plastique peut être un complexe Aluminium-Polyester.
Dans un mode de réalisation, la composition polyamide peut être injectée entre l’insert et le substrat, afin d’assurer l’adhésion des deux pièces ensemble, l’étanchéité et la protection aux chocs. Dans cette configuration, le substrat forme le boitier extérieur de l’article moulé. Dans un autre mode de réalisation, la composition polyamide peut être injectée autour de l’insert, et du substrat si présent. Dans cette configuration, la composition polyamide surmoulée forme le boitier extérieur de l’article moulé. Toute configuration alternative est envisageable.
L’insert, autour duquel la composition polyamide est surmoulée, peut être tout insert adapté, notamment une batterie, en particulier une batterie rechargeable, par exemple les batteries utilisées dans les dispositifs électroniques tels que les téléphones, les ordinateurs portables et les véhicules électriques. Dans un mode de réalisation préféré, l’insert est une batterie polymère-lithium.
L’article moulé peut être obtenu à partir de tout procédé de moulage adapté, par exemple par extrusion, moulage par coulée, moulage par injection, moulage par compression ou moulage par transfert.
Dans un mode de réalisation préféré, l’article moulé est obtenu par un procédé par injection à basse température et à basse pression, tel que décrit ci-dessous.
Procédé de fabrication d’un article moulé La présente invention concerne également un procédé de fabrication d’un article moulé.
Le procédé par injection à basse température et à basse pression peut comprendre les étapes suivantes :
L’organe d’accueil 23 comporte un orifice 33 ménagé dans la paroi principale 30 et dans la paroi globalement cylindrique 32, lequel orifice 33 étant configuré pour former un passage pour le câble d’assujettissement 8 de l’engin 7.
L’organe d’accueil 23 est pourvu de premiers renfoncements 34 ménagés sur la paroi principale 30 à l’intérieur de l’espace d’accueil 31.
Ces premiers renfoncements 34 sont configurés pour recevoir la protubérance 12 ménagée sur le nez 11 de l’engin 7.
Les premiers renfoncements 34 sont ici au nombre de deux et sont ménagés de part et d’autre de l’orifice 33.
Les premiers renfoncements 34 sont ici formés par des rainures ayant une forme globalement complémentaire de celle de la protubérance 12 ménagée sur le nez 11 de l’engin 7.
Les premiers renfoncements 34 s’étendent ici jusqu’à déboucher dans l’orifice 33.
L’organe d’accueil 23 est en outre pourvu d’un deuxième renfoncement 35 ménagé sur la paroi principale 30 à l’intérieur de l’espace d’accueil 31.
Ce deuxième renfoncement 35 s’étend jusqu’à découcher dans l’orifice 33.
Ce deuxième renfoncement 35 présente ici une forme de gouttière et est configuré pour laisser passer le câble d’assujettissement 8 lorsque l’engin 7 est reçu dans l’espace d’accueil 31.
En d’autres termes, le deuxième renfoncement 35 peut permettre de ne pas pincer le câble d’assujettissement 8 entre le nez 11 de l’engin 7 et la paroi principale 30 de l’organe d’accueil 23.
L’organe d’accueil 23 est aussi pourvu, ici, de troisièmes renfoncements 36, ménagés sur la paroi principale 30 à l’intérieur de l’espace d’accueil 31 et à proximité immédiate et de part et d’autre du deuxième renfoncement 35.
Ces troisièmes renfoncements 36 sont ici au nombre de deux, ils présentent globalement une forme de congé, et ils s’étendent entre le deuxième renfoncement 35 et les premiers renfoncements respectifs 34.
Ces troisièmes renfoncements 36 peuvent permettre de former, ensemble avec le deuxième renfoncement 35, un siège pour le nez 11 de l’engin 7 lorsque ce dernier est reçu dans l’espace d’accueil 31.
L’organe d’accueil 23 est également pourvu de fenêtres 37 ménagées dans la paroi principale 30 et débouchant à l’intérieur de l’espace d’accueil 31.
L’organe d’accueil 23 est pourvu d’une encoche 38 ménagée sur sa périphérie.
Le dispositif de réception 3 comporte en outre des organes de blocage 40 qui sont mobiles entre une position déverrouillée et une position verrouillée dans laquelle chaque organe de blocage 40 saille dans l’espace d’accueil 31 de l’organe d’accueil 23, en passant au travers des fenêtres respectives 37.
Le sélecteur optique 30 peut être réalisé de différentes façons, dont certains exemples sont illustrés aux figures 4A à 4D.
Le sélecteur optique 30 comporte par exemple un miroir contrôlé à cristaux liquides tel qu’illustré à la , comportant une lame 310 enfermant des cristaux liquides. On place par exemple des électrodes 315 et 320 sur des côtés opposés de la lame 310 afin de soumettre les cristaux liquides à un champ électrique, permettant d’en contrôler son indice de réfraction n C.
Selon l’indice de réfraction n C , le photon incident P1 peut être réfléchi sur un chemin de propagation D3, ou bien il peut traverser la lame 310 et être transmis sur un chemin de propagation D1’, qui peut être identique ou différent du chemin D1, vers l’instrument de mesure 35.
Dans une variante illustrée à la , le photon P1 traverse la lame en cristaux liquide 310 et ressort selon D3 ou D1’, les directions D1, D1’ et D3 étant, dans l’exemple considéré, parallèles.
Un miroir 325, notamment un miroir de Bragg, peut être placé sur l’axe de propagation D3 afin de réfléchir le photon dans une autre direction, par exemple vers le dispositif de protection 5
Des lames anti-reflet peuvent avantageusement être placées sur chacune des faces de la lame 310 et ajustées selon les angles de d’entrée et de sortie du photon quand celui-ci le traverse.
Dans la variante illustrée à la , le sélecteur optique 30 est un miroir contrôlé par fibres non linéaires. Il comporte deux fibres optiques 330 et 335. La fibre 335 est par exemple formée d’un matériau non linéaire.
Le premier photon P1, à son arrivée au premier récepteur, entre dans la fibre 330. On peut choisir d’illuminer simultanément la fibre 335 avec un signal lumineux F, aussi appelé « signal contrôle ».
Le signal F est une onde lumineuse de forte intensité, par exemple émise par un laser, et de longueur d’onde différente de celle du photon P1.
Si la fibre 335 est illuminée par le signal F, le photon P1 reste dans la fibre 330 avant de par exemple traverser en sortie de fibre un prisme 345 disposé sur un chemin de propagation D3. Similairement à ce qui a été décrit plus haut, un miroir 325, notamment un miroir de Bragg, peut être placé sur l’axe de propagation D3 afin de réfléchir le photon dans une direction souhaitée, par exemple vers le dispositif de protection 5 ou , de façon droite de retour dans la fibre 330 .
Si la fibre 335 n’est pas illuminée par le signal F, le photon P1 est transmis de la fibre 330 à la fibre 335. Le photon P1 ressort de la fibre 335 et traverse par exemple un prisme 340 avant d’être transmis par exemple vers l’instrument de mesure 35. Le prisme 340 est de préférence constitué d’un matériau dispersif permettant de faire ressortir la lumière d’illumination par un endroit diffèrent et dans une direction différente de celle du photon. Un miroir de Bragg (non représenté) ne renvoyant que ladite lumière d’illumination et laissant passer le photon peut être placé entre la fibre 335 et le prisme 340, par exemple pour réfléchir ladite lumière d’illumination dans une autre direction que vers le prisme 340 ou même dans la fibre.
Des lames anti-reflet (non représentées) peuvent être placées en entrée et sortie des prismes 340 et 345 et ajustées à la longueur d’onde du photon P1.
On va maintenant décrire diverses façons de réaliser le modificateur de polarisation 32 du système de la .
Le modificateur de polarisation 32 comporte de préférence un modificateur de direction de polarisation 32a disposé en amont d’un modificateur de phase 32b.
Dans un premier exemple de réalisation de modification de direction de polarisation, le modificateur de direction de polarisation 32a comporte un empilement de lames 510, notamment des lames quartes d’onde, orientées différemment les unes par rapport aux autres, comme illustré à la de telle sorte qu’une onde circulaire 508 pénétrant l’une de ces lames quartes d’onde ressorte en une onde 511 polarisée linéairement selon une direction associée à ladite lame.
Ces lames peuvent être conçues pour fonctionner avec des ondes 508 les pénétrant avec une direction parallèle à la bissectrice de leurs arrêtes 521 et 522. Ces lames sont de préférence composées de cristaux biréfringents uniaxes tels que par exemple du rutile. Ce cristal biréfringent peut composer toute leur masse ou bien être concentré sur une tranche par exemple sur l’une des arrêtes 523 traversées par l’onde 508, comme illustré à la .
Le fond 22 est propre à servir de surface d’appui pour une partie du corps du passager 16.
Le fond 22 est avantageusement plat.
Comme cela est visible sur la , le fond 22 s’étend sensiblement parallèle à l’axe de support S.
Les deux bords latéraux 24 s’étendent chacun sur une des extrémités latérales du fond 22 et sont inclinés par rapport au fond 22 de sorte à former un baquet. De préférence, les deux bords latéraux 24 s’étendent sur toute la longueur du fond 22, c’est-à-dire entre la première et la deuxième extrémités 18, 20.
Les deux bords latéraux 24 sont symétriques l’un par rapport à l’autre selon un plan médian passant par l’axe du support S et perpendiculaire au fond 22.
Les deux bord latéraux 24 sont propres à venir enserrer le passager 16, c’est-à-dire recevoir entre elles le corps du passager, et plus particulièrement une partie du corps du passager 16, dans le but de le maintenir en position.
La largeur du fond 22 et l’angle d’inclinaison entre chacun des bords latéraux 24 et le fond 22 sont choisis de sorte que le siège 10 soit apte à accueillir et maintenir des passagers de différentes tailles et corpulences, et de préférence pour l’intégralité du panel de passagers du 5 ème percentile féminin au 95 ème percentile masculin.
La largeur du fond 22 est définie comme la dimension du fond 22 mesurée entre les deux bords latéraux 24 perpendiculairement à l’axe de support S. L’angle α d’inclinaison entre chacun des bords latéraux 24 et le fond 22 est choisi entre 20° et 90°, de préférence entre 50° et 90° .
Si le fond 22 est choisi avec une largeur importante, par exemple supérieure à 50 cm, l’angle d’inclinaison α entre chacun des bords latéraux 24 et le fond 22 est choisi proche de 90°. Une largeur importante du fond 22 permet d’accueillir des passagers 16 ayant une corpulence importante et un angle d’inclinaison important des bords latéraux 24 permet de maintenir et d’enserrer également les passagers 16 de faible corpulence.
Comme cela est visible sur la , le support 14 du siège 10 est mobile entre trois positions d’appui du passager 16 sur le siège 10.
Dans la première position (A), le support 14 définit un dossier pour le passager 16 debout dans le véhicule 12.
Dans ladite première position (A), l’axe S du support est sensiblement vertical.
Dans le première position (A), le passager 16 appuie son dos contre le fond 22 et les deux bords latéraux 24 sont aptes à enserrer le buste du passager 16, afin de le maintenir en position.
Le passager 16 est ainsi maintenu en position debout et doit exercer peu d’effort afin de rester debout notamment en cas de secousses ou en phase de virages.
Dans la deuxième position (B), le support 14 définit un appui ischiatique pour le passager 16 en position semi-relevée dans le véhicule 12.
Dans le deuxième position (B), le passager 16 appuie son fessier ou le haut de ses cuisses contre le fond 22 et les deux bords latéraux 24 sont aptes à enserrer le bassin du passager 16, afin de le maintenir en position.
La matrice de Jones ainsi calculée permet de calculer la polarisation du second photon intriqué reçu au second récepteur en fonction de la polarisation d’absorption du premier photon par l’absorbeur complexe situé au premier récepteur.
Un second étalonnage peut être fait consistant à déterminer la probabilité pour tout photon arrivant au second récepteur dont le photon intriqué a été absorbé au cours de son transit vers le premier détecteur d’appartenir à chaque gamme de paires de polarisations complémentaires détectable ou identifiable par le second récepteur ; la gamme d’une polarisation P étant définie comme l’ensemble des polarisations assimilées par l’instrument de mesure de polarisation comme étant de polarisation P.
Ainsi, l’invention a encore pour objet, un procédé d’étalonnage d’un système tel que défini plus haut permettant de déterminer la probabilité de perdre un photon lors de son transit de l’émetteur au premier récepteur consistant à :
Configurer l’absorbeur complexe du premier récepteur pour absorber les photons reçus au premier récepteur dans l’une de deux polarisations complémentaires d’une paire de polarisation absorption, Générer successivement plusieurs paires de photons intriqués à partir d’un émetteur, le premier photon de la paire étant émis vers un premier récepteur et le deuxième photon de la paire étant émis simultanément vers un deuxième récepteur, les premier et deuxième photons étant intriqués selon leur état de polarisation, Compter le nombre de photons reçus au second récepteur dans chacune des gammes de polarisations détectables par le second récepteur autres que l’une des deux gammes de polarisations des photons intriqués des photons absorbés par le premier détecteur.
On peut ainsi détecter des gammes de polarisations dans lesquelles les photons intriqués de photons perdus en cours de transmission lors de leur transit vers le premier détecteur arrivent en priorité, ou de façon le plus probables et ainsi de préférence éviter d’utiliser les polarisations d’absorptions correspondantes pour transmettre des données du premier au deuxième récepteur.
On peut aussi en faisant le rapport entre le nombre de photons reçus au second récepteur avec l’une des polarisations correspondant à l’une de deux polarisations d’absorption au premier récepteur, calculer un taux de transmission des photons entre l’émetteur et le second récepteur.
Instrument de mesure du second récepteur L’instrument de mesure du deuxième récepteur comporte de préférence au moins un détecteur de photons agencé pour mesurer la polarisation de la lumière issue de la démultiplication du deuxième photon.
L’instrument de mesure du second récepteur comporte par exemple une succession de lames semi-réfléchissantes disposées en aval de l’amplificateur optique, lesdites lames dirigeant le flux de photons démultipliés, c’est-à-dire le flux lumineux, avec une égale intensité vers des instruments de mesure de polarisation agencés par exemple pour mesurer l’intensité du flux selon deux axes perpendiculaires et/ou le déphasage de la lumière entre ces deux mêmes axes.
La lumière peut aussi être dirigée vers divers filtres polarisants après être passée par une ou une succession de lentilles qui agrandissent la section du faisceau lumineux permettant ainsi à plusieurs miroirs ou lentilles de diriger des portions de ce faisceau lumineux vers les divers instruments de mesure de polarisation.
Les divers instruments de mesure de la polarisation permettent de préférence de :
mesurer l’intensité de la composante du champ électrique de la lumière selon un premier axe x, mesurer l’intensité de la composante du champ électrique de la lumière selon un second axe y perpendiculaire au premier axe x, mesurer me déphasage entre la lumière selon son axe x et la lumière selon son axe y, et, de préférence, mesurer le déphasage entre la lumière selon son axe x’, bissectrice de x et y et la lumière selon son axe y’.
La mesure de l’intensité de la lumière selon deux axes perpendiculaires se fait par exemple par la séparation de la lumière selon deux axes perpendiculaires par une lame ou un prisme biréfringent suivi de deux capteurs d’intensité lumineuse placés en sorties de ladite lame ou dudit prisme. La mesure du déphasage entre deux composantes perpendiculaires, se fait par exemple par la séparation de la lumière selon deux axes perpendiculaires par une lame ou un prisme biréfringent suivi, pour l’onde polarisée selon l’un des deux axes, d’une rotation de cet axe de polarisation de 90°, par exemple grâce à un matériau rotatif ou chiral ou par la succession de deux lames quart d‘ondes, puis une projection conjointe à travers des fentes d’Young de ces deux ondes, dont l’une a subi la rotation de son champ électrique, sur un écran , les interférence des deux sources de lumière dessinant des franges dont les positions dépendent dudit déphasage.
Amplificateur optique On désigne par « amplificateur optique » un dispositif permettant de dupliquer un photon qui y est introduit, notamment, le deuxième photon d’une paire de photons intriqués, en conservant son état de polarisation.
De préférence, l’amplificateur optique est un amplificateur à fibre dopée.
On peut par exemple utiliser un amplificateur à Erbium (EDFA), par exemple de 4m de long, dans lequel le photon à amplifier est introduit en même temps qu’une onde amplificatrice de longueur d’onde plus courte, ce qui permet d’amplifier l’onde correspondant au photon introduit, avec des gains pouvant être de l’ordre de 37db/m.
On peut aussi utiliser un amplificateur à fibres dopées (DFA) utilisant un dopant diffèrent de l’Erbium.
Avantageusement l’extrudat lavé peut être valorisé, notamment en méthanisation, nutrition animale, ou alimentation humaine.
En général la quantité de matière sèche présente dans l’extrudat lavé est inférieur ou égal à 70%, de préférence inférieur ou égale à 60%, 50%, 40%, 30%, 20%, 10%. La quantité de matière sèche représente la quantité de solide (en général fibres) restant après séchage complet de l’extrudat lavé.
En général la quantité de matière sèche présente dans le filtrat (F) est inférieur ou égal à 20%, de préférence inférieur ou égal à 10%, très préférentiellement inférieur ou égal à 5%.
Le procédé d’extraction d’acide férulique et/ou de ses sels peut comprendre au moins une étape c) de purification du filtrat (F) et/ou de la solution liquide (S).
Selon un aspect particulier, la purification peut comprendre notamment une étape c1) d’acidification du filtrat (F) ou de la solution liquide (S). L’étape c1) est optionnelle. A l’issue de l’étape c1a) est récupérée une solution acidifiée dans laquelle l’acide férulique est présent sous forme protonée.