INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le temps de mélange réel dépend, au moins en partie, de la température (i.e. qui affecte la viscosité des fluides) et de l’intensité de mélange. L’intensité de mélange dépend, au moins en partie, du nombre d’étapes, par ex. pour le mélangeur en ligne statique.
Le pré-mélange de la composition de précurseur de catalyseur 104 avec un diluant hydrocarboné avant le mélange du mélange de précurseur dilué avec la charge hydrocarbonée lourde facilite grandement le mélange de manière complète et intime de la composition de précurseur dans la charge, particulièrement dans la période de temps relativement courte requise pour que des opérations industrielles à grande échelle soient économiquement viables.
L’utilisation d’un mélange de précurseur dilué raccourcit le temps de mélange global (1) en réduisant ou en éliminant les différences de solubilité entre la composition de précurseur de catalyseur plus polaire et la charge hydrocarbonée lourde, (2) en réduisant ou en éliminant les différences de rhéologie entre la composition de précurseur de catalyseur et la charge hydrocarbonée lourde, et/ou (3) en brisant les molécules de précurseur de catalyseur pour former un soluté dans un diluant d’huile hydrocarboné qui est beaucoup plus facilement dispersé dans la charge hydrocarbonée lourde. Il est particulièrement avantageux de former tout d’abord un mélange de précurseur dilué dans le cas où la charge hydrocarbonée lourde contient de l’eau (e.g. de l’eau condensée). Sinon, la plus grande affinité de l’eau pour la composition de précurseur de catalyseur polaire peut causer une agglomération localisée de la composition de précurseur de catalyseur, résultant en une mauvaise dispersion et la formation de particules de catalyseur de taille micrométrique ou plus grande. Le diluant d’huile hydrocarboné est préférablement sensiblement exempt d’eau (i.e. contient moins de 0,5 % en poids d’eau, préférablement moins de 0,1 % en poids d’eau, et plus préférablement moins de 750 ppm en poids d’eau) pour empêcher la formation de quantités substantielles de particules de catalyseur de taille micrométrique ou plus grande.
Le mélange de précurseur dilué est ensuite combiné avec la première charge hydrocarbonée lourde conditionnée 103 et mélangé pendant un temps suffisant et de manière à disperser la composition de précurseur de catalyseur dans toute la charge afin de donner une deuxième charge hydrocarbonée lourde conditionnée 105 dans laquelle la composition de précurseur de catalyseur est complètement/intimement mélangée avec la charge hydrocarbonée lourde.
Afin d’obtenir un mélange suffisant de la composition de précurseur de catalyseur dans la charge hydrocarbonée lourde avant formation du catalyseur colloïdal ou moléculaire, le mélange de précurseur dilué et la charge hydrocarbonée lourde sont plus préférablement mélangés pendant une période de temps dans une plage de 1 seconde à 10 minutes, et encore plus préférablement dans une plage de 2 secondes à 3 minutes. L’augmentation de la vigueur et/ou de l’énergie de cisaillement du procédé de mélange réduit généralement le temps requis pour effectuer un mélange complet/intime.
Des exemples d’appareils de mélange qui peuvent être utilisés pour effectuer un mélange complet/intime de la composition de précurseur de catalyseur 104 et de la première charge hydrocarbonée lourde conditionnée 103 comprennent, sans s’y limiter, un mélange à cisaillement élevé tel qu’un mélange créé dans une pompe avec une hélice ou un rotor de turbine ; des mélangeurs en ligne statiques multiples ; des mélangeurs en ligne statiques multiples en combinaison avec des mélangeurs en ligne à cisaillement élevé ; des mélangeurs en ligne statiques multiples en combinaison avec des mélangeurs en ligne à cisaillement élevé; des mélangeurs en ligne statiques multiples en combinaison avec des mélangeurs en ligne à cisaillement élevé suivis par un pompage de recirculation dans la cuve tampon ; des combinaisons des appareils ci-dessus suivies par une ou plusieurs pompes centrifuges multi-étagées. Selon un mode de réalisation, un mélange en continu plutôt que discontinu par lots successifs peut être mis en œuvre à l’aide de pompes à haute énergie possédant plusieurs compartiments dans lesquels la composition de précurseur de catalyseur 104 et la première charge hydrocarbonée lourde conditionnée 103 sont brassées et mélangées comme faisant partie du procédé de pompage lui-même. L’appareil de mélange décrit précédemment peut également être utilisé pour l’étape de pré-mélange (b1) discutée ci-dessus dans laquelle la composition de précurseur de catalyseur 104 est mélangée avec le diluant d’huile hydrocarboné pour former le mélange de précurseur de catalyseur.
En variante, le mélange de précurseur dilué 104 peut être initialement mélangé avec 20 % de la première charge hydrocarbonée lourde conditionnée, la première charge hydrocarbonée lourde conditionnée mélangée résultante peut être mélangée avec encore 40 % de la première charge hydrocarbonée lourde conditionnée, et les 60 % résultant de la première charge hydrocarbonée lourde conditionnée mélangée peuvent être mélangés avec les 40 % restants de première charge hydrocarbonée lourde conditionnée conformément à de bonnes pratiques d’ingénierie de dilution progressive, pour disperser complètement la composition de précurseur de catalyseur 104 dans la charge hydrocarbonée lourde. Le temps de mélange dans les dispositifs ou procédés de mélange appropriés décrits ici doit également être utilisé pour l’approche par dilution progressive.
La première charge hydrocarbonée lourde conditionnée 103 et le mélange de précurseur dilué sont préférablement mélangés et conditionnés à une température dans une plage de 50°C à 200°C, plus préférablement dans une plage de 75°C à 175°C, pour donner la deuxième charge hydrocarbonée conditionnée. Préférablement, la pression manométrique est comprise entre 0 MPa et 25 MPa, plus préférablement comprise entre 0,01 MPa et 5 MPa.
Donc dans la zone entre P inclus et F inclus on peut évaluer précisément le glucose quel que soit sa concentration grâce à cet effet loupe/accumulation.
En outre, le fait de prendre en compte la zone entre P et F permet lorsqu’un médiateur rédox est utilisé de mesurer le glucose précisément compte tenu que le médiateur redox nécessite moins de voltage ce qui induit potentiellement moins de courant mesuré et en outre « pourrait freiner » en quelque sorte la réaction d’où l’intérêt de travailler avec l’effet loupe entre P inclus et F inclus.
De manière complémentaire pour être encore plus précis, le procédé peut sélectionner (étape E51) la plage en fonction de la valeur D. En effet, selon la valeur du courant I(t) au point D on est capable de déterminer s’il convient de prendre en compte la mesure entre P et F ou bien celle du point D : selon les cas il se peut en effet que la mesure entre P et F soit moins précise que la mesure entre F et D. En effet, on sait qu’à partir d’une valeur seuil I(t) pour D, cette valeur permet de détecter la quantité de glucose de manière plus fiable.
Par exemple, on peut considérer la valeur D comme valeur de I(t) représentative du glucose lorsqu’on est en hypoglycémie, prendre F comme valeur de I(t) représentative du glucose lorsqu’on est en euglycémie et prendre P comme valeur de I(t) représentative du glucose lorsqu’on est en hyperglycémie.
Enfin, dans ces plages on peut mesurer le glucose à partir du courant I(t) résultant d’une combinaison des points entre P inclus et F inclus et/ou entre F inclus et D inclus ou bien utiliser les seuls points P, F et D. Une combinaison est par exemple une moyenne de points, une somme de points.
La détermination des valeurs P, F, D peut se faire de différentes manières.
Selon un mode de réalisation, il s’agit de travailler sur les points de la courbe I(t) :
la première valeur P consiste à échantillonner I(t) et dès qu’au moins deux échantillons successifs décroissent alors P est détecté ; la deuxième valeur F est détectée en calculant la pente de la courbe lorsque en valeur absolue cette pente devient inférieure à 20% alors F est détecté ; F est la valeur de I(t) 10, 15 ou 20 secondes après P ; D est la valeur de I(t) dès que I(t) est stabilisée pour ce faire on calcule la pente de la courbe et lorsqu’en valeur absolue cette pente devient inférieure à 5% on peut considérer que I(t) est stable D est le dernier point de la courbe I(t) à l’issu de la deuxième temporelle T 2 .
En outre, le traitement de I(t) est mis en œuvre à l’issue de la deuxième période temporelle T 2 ou bien pendant la deuxième période temporelle T 2 .
L’intérêt de mettre en œuvre le traitement de I(t) pendant la deuxième période T 2 est qu’il est possible de dimensionner T 1 et T 2 pour augmenter la fréquence des mesures. En outre, le traitement de I(t) au cours de la mesure permet de ne plus alimenter l’électrode de travail dès que la deuxième valeur F est détectée ou lorsque la valeur stabilisée de I(t) est détectée. Ceci permet d’optimiser la durée d’alimentation de l’électrode de travail.
De manière complémentaire, la courbe I(t) permet de fixer les durées T 1 et/ou T 2 . Dans ce cas, à la première utilisation du capteur, on fixe des valeurs initiales pour T 1 et T 2 .
En particulier, comme on l’a vu la première période temporelle T 1 conditionne un nombre de valeur accumulée pendant la période où l’électrode de travail n’est pas alimentée. Dès lors à partir du niveau de I(t) dans la plage entre F et D on peut fixer cette première période temporelle T 1 pour régler cet effet loupe (étape E8). Également, on peut fixer la durée de la deuxième période temporelle T 2 à une durée correspondant au moment où I(t) devient stable (étape E9). En effet, comme indiqué plus haut, on doit s’assurer que I(t) soit stabilisée à l’issue de la deuxième période temporelle T 2 . Ceci permet de réduire le temps de mesure et d’augmenter potentiellement la fréquence des mesures.
Ces valeurs sont utilisées aux étapes itérées ensuite
LIDAR impulsionnel à amplificateur optique à semi-conducteur piloté par un signal modulé. Les LIDARs sont, entre autres, utilisés pour l’observation de l’atmosphère et la détermination des propriétés de l’atmosphère. Les propriétés de l’atmosphère déterminées peuvent être, en particulier, la vitesse du vent, la concentration de particules dans l'atmosphère, leurs dimensions et/ou leur forme, et la température de l'atmosphère.
La présente invention se rapporte à la modulation et à l’amplification de signaux optiques impulsionnels utilisés, en particulier, par de tels LIDARs. La présente invention vise, en particulier, à générer des signaux impulsionnels à haute cadence, faible largeur spectrale et à fréquence modulable.
La présente invention concerne les LIDARs pulsés à amplificateur optique. L’invention concerne, plus précisément, un LIDAR pulsé à amplificateur optique à semi-conducteur, dit SOA pour semiconductor optical amplifier, et un procédé d’amplification d’un tel LIDAR.
Les termes « charge conditionnée » et « charge hydrocarbonée lourde conditionnée » font référence à la charge hydrocarbonée lourde devant être traitée dans au moins un réacteur d’hydroconversion à lit hybride, charge dans laquelle un additif organique a été combiné (ici « première charge conditionnée », ou charge dans laquelle un tel additif organique a été combiné et ensuite une composition de précurseur de catalyseur a été combinée et mélangée suffisamment de sorte que, lors de la formation du catalyseur, notamment par réaction avec du soufre, le catalyseur comprendra un catalyseur colloïdal ou moléculaire dispersé dans la charge (ici « deuxième charge conditionnée ».
Dans ce qui suit, le terme « comprend » est synonyme de (signifie la même chose que) « comporte » et « contient », et est inclusif ou ouvert, et n’exclut pas d’autres éléments non spécifiés. Il sera compris que le terme « comprend » inclut le terme exclusif et fermé « constitué ».
Les termes « compris entre … et … » et « dans la plage de … à … » et « dans une plage de … à … » signifient que les valeurs aux limites de l’intervalle sont incluses dans la plage de valeurs décrite, sauf mention contraire.
Dans la description détaillée ci-dessous, de nombreux détails spécifiques sont exposés pour transmettre une compréhension plus profonde du procédé du système selon l’invention. Cependant, il sera apparent à l’homme de l’art que le procédé et le système peuvent être employés sans tous ces détails spécifiques. Dans d’autres cas, des caractéristiques qui sont bien connues n’ont pas été décrites en détails, afin de ne pas compliquer la description inutilement.
La est un diagramme fonctionnel illustrant de manière schématique le principe du procédé 100 d’hydroconversion en lit hybride selon l’invention. Il diffère en particulier d’un procédé en lit hybride conventionnel, tel que décrit par exemple dans le document US2005/0241991, en ce qu’il comprend l’ajout d’un additif organique à la charge avant son mélange avec une composition de précurseur de catalyseur.
Les termes « composé chimique organique » et « additif organique » sont utilisés indifféremment dans la présente description pour désigner le composé chimique comprenant au moins une fonction acide carboxylique et/ou au moins une fonction ester et/ou une fonction anhydride d’acide ajouté à la charge hydrocarbonée lourde à l’étape (a) et décrit en détails plus loin.
Selon l’invention, une charge hydrocarbonée lourde 101 contenant une fraction d’au moins 50 % en poids possédant un point d’ébullition d’au moins 300°C, et contenant des métaux et des asphaltènes, est traitée dans un procédé d’hydroconversion 100 comprenant les étapes suivantes : (a) préparation d’une première charge hydrocarbonée lourde conditionnée 103 en mélangeant ladite charge hydrocarbonée lourde 101 avec un composé chimique organique 102 comprenant au moins une fonction acide carboxylique et/ou au moins une fonction ester et/ou une fonction anhydride d’acide ; (b) préparation d’une deuxième charge hydrocarbonée lourde conditionnée 105 en mélangeant une composition de précurseur de catalyseur 104 avec la première charge hydrocarbonée lourde conditionnée 103 de l’étape (a) de telle manière qu’un catalyseur colloïdal ou moléculaire soit formé lorsqu’elle réagit avec du soufre ; (c) chauffage de la deuxième charge hydrocarbonée lourde conditionnée de l’étape (b) dans au moins un dispositif de préchauffage ; (d) introduction de la deuxième charge hydrocarbonée lourde conditionnée chauffée 106 de l’étape (c) dans au moins un réacteur à lit hybride bouillonnant-entraîné comprenant un catalyseur supporté poreux d’hydroconversion et fonctionnement dudit réacteur à lit hybride bouillonnant-entraîné en la présence d’hydrogène et dans des conditions d’hydroconversion pour produire une matière valorisée 107.
La matière valorisée 107 peut être en outre traitée dans une étape optionnelle (e).
Dans le procédé d’hydroconversion selon l’invention, le catalyseur colloïdal ou moléculaire est formé in situ dans la deuxième charge hydrocarbonée lourde conditionnée à l’étape (c) et/ou à l’étape (d).
Chaque étape, flux et matière impliqués sont maintenant détaillés ci-dessous.
Certaines des références numériques mentionnées ci-dessous font référence à la , qui illustre schématiquement un exemple d’un système d’hydroconversion en lit hybride 200 selon l’invention, ledit système étant décrit en détails plus tard dans la description, après la description du procédé général.
Charge hydrocarbonée lourde Le terme « charge hydrocarbonée lourde » fait référence à des pétroles bruts, du bitume de sables bitumineux, des fonds de baril et des résidus restants de procédés de raffinerie (e.g. des fonds de viscoréducteur), et une quelconque autre matière de qualité inférieure qui contient une quantité substantielle de fractions hydrocarbonées à point d’ébullition élevé et/ou qui comporte une quantité significative d’asphaltènes qui peuvent désactiver un catalyseur supporté solide et/ou provoquer ou résulter en la formation de précurseurs de coke et de sédiments.
La charge hydrocarbonée lourde 101 peut ainsi comprendre au moins l’une des charges suivantes :un pétrole brut, du bitume de sables bitumineux, des fonds de colonnes de distillation atmosphérique, des fonds de colonnes de distillation sous vide, des résidus, des fonds de viscoréducteur, du goudron de charbon, une huile lourde provenant de schistes bitumineux, du charbon liquéfié, des bio-huiles lourdes, et des huiles lourdes comprenant des déchets de plastique et/ou une huile de pyrolyse de plastique.
Les huiles de pyrolyse de plastique sont des huiles obtenues par la pyrolyse de plastiques, préférablement de déchets de plastique, et peuvent être obtenues par un traitement par pyrolyse catalytique, thermique ou alors peuvent être préparées par hydropyrolyse (pyrolyse en la présence d’un catalyseur et d’hydrogène).
En particulier, la charge hydrocarbonée lourde traitée contient des fractions hydrocarbonées parmi lesquelles au moins 50 % en poids, préférablement au moins 80 % en poids possèdent une température d’ébullition d’au moins 300°C, préférablement d’au moins 350°C ou d’au moins 375°C.
Ce sont des pétroles bruts ou des fractions hydrocarbonées lourdes résultant de la distillation atmosphérique et/ou sous vide d’un pétrole brut. Elles peuvent être aussi des résidus atmosphériques et/ou sous vide, et en particulier des résidus atmosphériques et/ou sous vide résultant d’un hydrotraitement, d’un hydrocraquage et/ou d’une hydroconversion. Elles peuvent être aussi des distillats sous vide, des fractions provenant d’une unité de craquage catalytique tel qu’un craquage catalytique en lit fluidisé (FCC), une unité de cokéfaction ou de viscoréduction.
Au niveau du goût et de l'arrière-goût, les dégustateurs ont émis des appréciations très positives pour le pain de mie Isowheat, 19 le préfère contre 12 pour le pain de mie contrôle. Le pain de mie Isowheat est trouvé plus sucré, moins amer, plus doux que le pain de mie blanc contrôle.
Au niveau de l’arrière-goût, le pain de mie Isowheat est jugé plus neutre, la sensation sucrée persiste plus longtemps en dépit de 30% de moins de sucre ajouté par rapport au pain de mie blanc contrôle.
En termes de préférence globale, le pain de mie Isowheat récupère son handicap visuel initial avec 57% des dégustateurs le préfèrant au pain de mie blanc contrôle.
E xemple 5 TENEUR EN SACCHAROSE DANS ISOWHEAT MATURE ET IMMATURE
Des analyses nutritionnelles, présentées dans le tableau 3 ci-dessous, ont été faites sur des grains matures de grains de blé Isowheat et de grains de blé référence Apache, ayant le même fond génétique, récoltés sur plusieurs années : 2017, 2019 & 2020.
Les teneurs en fibres et en protéines sont plus élevées, environ du double pour les fibres et entre 35 et 75% pour les protéines dans les grains de blé Isowheat par rapport au blé référence Apache. Cela pouvant s’expliquer par une carence dans la biosynthèse de l’amidon augmentant de facto leur teneurs.
Ces résultats montrent, en particulier, une teneur en saccharose TS dans les grains matures Isowheat, particulièrement élevée. En effet, selon l’année de récolte TS varie entre 5,9% et 10,1%, soit 7 à 12 fois plus que les contrôles respectifs (toujours inférieurs à 1%).
[TABLEAU 3] : analyses nutritionnelles Blé standard Apache et Isowheat sur 3 années de récolte
Des mesures de teneurs en saccharose ont été faites sur des grains immatures Isowheat prélevés à trois dates différentes, 17 et 23 juin et 1er juillet 2020 et Apache récoltés le 17 juin. Les teneurs en eau des échantillons Isowheat varient en fonction des dates de récolte entre 61% à 70%. Le contrôle Apache a une teneur en eau de 56%.
Les écarts en teneurs en saccharose exprimées en matière telle quelle MTQ (matière fraîche) sont entre 4 à 6 fois supérieurs par rapport au contrôle Apache immature et entre 6 et 9 fois supérieurs lorsqu’exprimés en matière sèche.
[TABLEAU 4] : teneurs en saccharose dans des grains de blé immatures Apache et Isowheat
MS : matière sèche
MTQ : matière telle que (matière fraîche)
E xemple 6 EVALUATION RENDEMENT MOUTURE GRAINS ISOWHEAT
Des mesures de rendement mouture sont réalisés selon la norme NF EN ISO 27971 sur trois échantillons de grains Isowheat, deux échantillons de deux lignées différentes récoltées en 2019, Isowheat ISO 17-001 R19 et Isowheat ISO 17-002 R19, et une lignée récoltée en 2020, Isowheat ISO 17-001 R20 PRUNS G2. Les rendements mouture sont comparés à une référence constituée de grains Apache ayant le même fond génétique que les lignées Isowheat hormis le caractère blé doux, récoltée en 2020.
Ces analyses sont effectuées sur un moulin Chopin Dubois après mouillage des grains de blé à une humidité de 16%.
- Z représente H, O, S, un groupe alkyle, un groupe benzyle, un groupe aryle, ou un groupe alcoxy ;
- Y représente O, S, NH ou CH 2 ;
- est une liaison simple ou une liaison double,
à condition que quand Z représente O, alors la liaison est une liaison double ;
Parmi les monomères M1 de formule (II-1), on peut par exemple citer le (méth)acrylate de méthyle, le (méth)acrylate d’éthyle, le (méth)acrylate de 2-éthylhexyle, le (méth)acrylate de n-butyle, le (méth)acrylate d’heptyle, le (méth)acrylate de 2-tert-butylheptyle, le (méth)acrylate d’octyle, le (méth)acrylate de 3-isopropylheptyle, le (méth)acrylate de nonyle, le (méth)acrylate de décyle, le (méth)acrylate d’undécyle, le (méth)acrylate de 5-méthylundécyle, le (méth)acrylate de dodécyle, le (méth)acrylate de 2-méthyldodécyle, le (méth)acrylate de tridécyle, le (méth)acrylate de 5-méthyltridécyl, le (méth)acrylate de tétradécyle, le (méth)acrylate de pentadécyle, le (méth)acrylate d’hexadécyle, le (méth)acrylate de 2-méthylhexadécyle, le (méth)acrylate d’heptadécyl, le (méth)acrylate de 5-isopropylheptadécyle, le (méth)acrylate de 4-tert-butyloctadécyle, le (méth)acrylate de 5-éthyloctadécyle, le (méth)acrylate de 3-isopropyloctadécyle, le (méth)acrylate d’octadécyle, le (méth)acrylate de nonadécyle, le (méth)acrylate d’eicosyle, le (méth)acrylate de 3-vinylcyclohexyle, le (métha)crylate de bornyle, le (méth)acrylate de 2,4,5-tri-t-butyl-3-vinylcyclohexyle, le (méth)acrylate de 2,3,4,5-tétra-t-butylcyclohexyle; le (méth)acrylate de benzyle, le (méth)acrylate de phényle, le 2-(2-éthoxyéthoxy)éthyl (méth)acrylate, le (méth)acrylate de 2-phénoxyéthyle, et leurs mélanges.
Parmi les monomères M1 de formule (VIII) susmentionnée, on peut par exemple citer :
Parmi les monomères M1 de formule (IX) susmentionnée, on peut par exemple citer :
Le radical G peut être un radical organique comprenant au moins un atome d’oxygène.
Selon un mode de réalisation préféré, G est un radical organique comprenant au moins un atome d’oxygène, ledit radical G étant un radical polaire aprotique.
Dans le cadre de l’invention, et sauf mention contraire, on entend par radical aprotique, un radical ne comprenant pas d’hydrogène acide.
Dans le cadre de l’invention, et sauf mention contraire, on entend par radical polaire, un radical contenant des liaisons polaires dont la somme de tous les moments dipolaires de la liaison est non nulle.
Le monomère M1 est de préférence choisi parmi les monomères de formule (VIII) ou (IX). Il s’agit encore plus préférentiellement de l’un des composés suivants ou de leurs mélanges :
La teneur totale en monomère(s) (méth)acrylate M1 dans le composant A peut être supérieure ou égale à 30 % en poids par rapport au poids total dudit composant A.
La teneur en monomère(s) (méth)acrylate M1 dans la composition bicomposante réticulable selon l’invention peut aller de 30 % à 99 % en poids, de préférence de 50 % à 99 % en poids, encore plus préférentiellement de 75 % à 99% en poids par rapport au poids total de ladite composition bicomposante réticulable.
Acide organique ou minéral Le composant A comprend un acide organique ou minéral ayant un pKa ou un pKa1 allant de 0,3 à 5 mesuré dans l’eau à 25°C.
Le module de régulation stator 6 reçoit également en entrée le courant d’alimentation Idc détecté et génère un signal de contrôle du module de puissance 20 en fonction des courants Idc et Idc*.