INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce surnageant est acidifié à pH 4.5 par ajout d’acide chlorhydrique à 7% massique environ. On chauffe à 60°C par injection de vapeur dans une double enveloppe de la cuve, où l’on pratique une homogénéisation pendant 15 minutes. On utilise une seconde fois le Sedicanter de Flottweg (Vitesse du bol à 60%, (environ 3500g) Vitesse de la vis à 10% pour une Vr =3.5 jusqu’à 40% (Vr = 12.6) Pipette pour l’overflow à 140 mm au départ jusqu’à 137 Alimentation à 700 l/h) mais cette fois ci pour récupérer le sédiment où se trouvent les protéines coagulées.
Le sédiment est dilué à environ 15-20% en poids de matière sèche et neutralisé à pH 6,5 par ajout de potasse à 20%. On pratique un traitement thermique à 135°C à l’aide d’une tuyère et on réalise un refroidissement par effet flash sous-vide à 65°C. Le produit est enfin atomisé (température d’entrée de 200°C et température des buées à 85-90°C)
Exemple 3 : Matériels et Méthodes
En plus des deux échantillons décrits dans les exemples 1 et 2 ci-dessus et dénommé respectivement RQ3 et RQ7, les protéines listées ci-dessous ont été utilisées à titre comparatif : - RQ1 : protéine de lactosérum PRODIETF90 (INGREDIA) - RQ2 : Albumine d’œuf standard - RQ4 : Nutralys® W (isolat de protéine de blé) - RQ5 : Nutralys® H85 (hydrolysat de protéine de pois dont le DH mesuré selon le protocole décrit dans la présente demande est égale à 22) - RQ6 : PROATEIN® (concentrat de protéine d’avoine) - RQ8 : Tubermine GP (isolat de protéine de pomme de terre) - RQ9 : Solulys® 095 E (corn steep) - RQ10 : albumine de pois obtenue selon l’exemple 2 du brevet WO 2018/197822 - RQ11 : protéines totales de pois (albumines + globulines) obtenues selon les exemples 1 et 2 du brevet WO2019/068998, dont le degré d’hydrolyse n’a pas été modifié
Les échantillons sont tout d’abord hydrolysés in vitro afin de simuler leur digestion consécutive à leur absorption par un sujet. Le protocole utilisé est le suivant :
Le modèle de digestion in vitro utilisé simule la digestion des aliments en mimant trois différentes phases de la digestion: la phase orale, la phase gastrique et la phase intestinale. Afin de simuler la mastication et l’humidification par la salive, une phase d’hydratation est d’abord réalisée. 6g de protéines sont solubilisées, dans un tampon composé de chlorure de calcium (CaCl2) à une concentration finale de 2.6 mM, pendant une heure à 37°C sous agitation. La simulation de la phase gastrique se fait avec l’ajout d’une solution tampon contenant du chlorure d’hydrogène (HCl) à 157.8 mM, et du CaCl2 à 157.8 µM. Le mélange réactionnel est ajusté à un pH 2 avec une solution d’acide chlorhydrique (HCl) 4M ou d’hydroxyde de sodium (NaOH) 4M. Puis 0.6g de pepsine porcine (P7000, Sigma) sont ajoutés dans le reste du mélange réactionnel afin d’entamer la digestion des protéines. Les réactifs sont placés 2 heures sous agitation à 37°C avec des ajustements de pH réguliers au cours du temps (pH = 2 ± 0.5). La digestion par la phase intestinale se poursuit avec l’ajout d’une solution contenant 210 mL de tampon phosphate buffered saline (PBS) pH 7.4, du CaCl2 à 558 µM et du NaOH à 20.9 mM. Le pH du mélange réactionnel est ensuite ajusté à 6.8. Puis 1.2 g de pancréatine d’origine porcine (P7545, Sigma) est ajouté pour terminer l’hydrolyse des protéines en petits peptides. Le mélange est incubé 4 heures sous agitation à 37°C avec des ajustements de pH au cours du temps (pH = 6.8 ± 0.5). Les enzymes sont par la suite inactivées en plaçant le mélange 10 minutes au bain-marie à 90°C. Les digestats obtenus sont congelés puis lyophilisés. L’ensemble des protéines digérées in vitro ont ensuite subi un post-traitement décrit ci-après : Dissolution dans une solution de PBS stérile à une concentration de 100 mg/mL Homogénéisation pendant 1 heure à 40°c sous agitation (80 tr/min) Centrifugation 15 min à 5000g Filtration sur filtres de porosité 0,45 microns
Des aliquots baptisés digestats protéiques (ou DP dans la suite de cette demande) d’1 mL sont préparés et stockés à -20°c
On utilisera également les réactifs suivants dissous dans du DMSO Hybri-MaxTM filtré stérile : FXR receptor agonist GW4064, chenodeoxycholic acid (CDCA), dexamethasone (glucocorticoid receptor agonist)
L’ensemble des modes de fonctionnement décrits précédemment n’est pas exhaustif, et d’autres modes de fonctionnement aux objectifs divers de traitement thermique peuvent être mis en application avec le système de traitement thermique.
La représente un deuxième mode de réalisation du circuit de fluide réfrigérant 2 et du module 7 selon l’invention. Dans ce deuxième mode de réalisation, seule la sixième branche 16 diffère du premier mode de réalisation. On se réfèrera donc à la description de la pour les caractéristiques structurelles communes aux deux modes de réalisation.
La sixième branche 16 débute toujours au niveau du cinquième point de jonction 35 et comprend également l’élément de détente 54 et le deuxième échangeur thermique 25. La différence réside dans le fait que la sixième branche 16 se termine au niveau d’un point de convergence additionnel 44 disposé au niveau du troisième conduit 83, entre le premier point de convergence 36 et le dispositif d’accumulation 7. Le point de convergence additionnel 44 étant disposé au sein du module 4, ce dernier comprend donc un neuvième conduit 89, ainsi qu’un troisième port d’entrée 63 afin que la sixième branche 16 puisse entrer dans le module 4 et être reliée au point de convergence additionnel 44. Le deuxième mode de réalisation du module 4 comprend donc trois ports d’entrée et trois ports de sortie, soit six ports au total.
Le deuxième mode de réalisation du circuit de fluide réfrigérant 2 permet de ne pas créer de connexion entre la branche principale 10 et la sixième branche 16 hors du module 4. Cela évite ainsi de potentielles circulations de fluide réfrigérant non souhaitées pouvant entraîner une perte de charge du fluide réfrigérant.
La représente un troisième mode de réalisation du circuit de fluide réfrigérant 2 et du module 7 selon l’invention. Dans ce troisième mode de réalisation, seule la sixième branche 16 diffère du premier mode de réalisation. On se réfèrera donc à la description de la pour les caractéristiques structurelles communes aux deux modes de réalisation.
Dans ce troisième mode de réalisation, la sixième branche 16 débute au niveau du premier point de jonction 41, donc au sein du module 4. Ce dernier comprend donc un dixième conduit 80 et un quatrième port de sortie 67, le dixième conduit 80 appartenant à la sixième branche 16 et s’étendant entre le premier point de jonction 41 et le quatrième port de sortie 67.
La sixième branche 16 comprend également l’élément de détente 54 et le deuxième échangeur thermique 25, tous deux disposés hors du module 4 tout comme pour les modes de réalisation précédents. En sortie du deuxième échangeur thermique 25, et tout comme pour le deuxième mode de réalisation, la sixième branche 16 s’étend de sorte à inclure le neuvième conduit 89, ce dernier s’étendant du troisième port d’entrée 63 au point de convergence additionnel 44 tel que décrit sur la .
Le troisième mode de réalisation du module 4 inclut donc trois ports d’entrée et quatre ports de sortie, soit sept ports au total. Ce troisième mode de réalisation permet notamment d’optimiser les performances du circuit de fluide réfrigérant 2.
L’invention, telle qu’elle vient d’être décrite, atteint bien le but qu’elle s’était fixée, et permet de proposer un module pour circuit de fluide réfrigérant permettant d’augmenter le nombre de modes de fonctionnement d’un système de traitement thermique incluant ledit module. Des variantes non décrites ici pourraient être mises en œuvre sans sortir du contexte de l’invention, dès lors que, conformément à l’invention, elles comprennent un module conforme à l’invention.
Vitrine réfrigérée verticale ouverte comprenant des moyens de nébulisation perfectionnés Domaine technique de l’invention L’invention concerne le domaine des meubles frigorifiques de vente (abrégé MFV), destinés à exposer et à conserver les produits à une température réduite qui prolonge leur bon état de conservation ; pour la présentation et la vente de nombreux produits alimentaires cette température est imposée par la réglementation.
La présente invention concerne plus particulièrement les meubles frigorifiques ouverts sur une face sensiblement verticale. Plus précisément, elle concerne une vitrine réfrigérée dite « verticale ouverte », c’est-à-dire présentant une face sensiblement verticale qui reste ouverte pour que les produits exposés à la vente puissent être appréhendés. Dans ce type de vitrine, le confinement thermique de l’espace où se trouvent les produits exposés à la vente est réalisé par un rideau d’air froid s’étendant du haut de la face ouverte jusqu’en bas de ladite face ouverte. À cet effet, on prévoit des moyens de soufflage de l’air ainsi que des moyens d’aspiration de cet air, qui sont placés sensiblement à l’aplomb l’un de l’autre. Par ailleurs la vitrine est creuse, de manière à former une veine d’air, c’est-à-dire un conduit de circulation de l’air qui permet de renvoyer ce dernier depuis les moyens d’aspiration en direction des moyens de soufflage.
L’invention porte sur une nouvelle vitrine de ce type qui présente un moyen d’humidification par nébulisation.
Etat de la technique L’arrière-plan technologique est représenté par l’article de G. Rigot « Meubles frigorifiques de vente » , paru en 2002 dans la collection « Techniques de l’Ingénieur » (chapitre BE 9780).
L’état de la technique comprend en particulier différents types de vitrines réfrigérées qui se trouvent dans le commerce, et qui font l’objet de la norme NF EN ISO 23953 (2015) « Meubles frigorifiques de vente » en deux parties ( « Partie 1 : Vocabulaire » et « Partie 2 : Classification, exigences et méthodes d’essai » ).
Les vitrines réfrigérées sont typiquement composées d’une structure isolée thermiquement, d’éléments assurant la fabrication et la distribution (locale ou à distance) de froid, et d’étagères permettant la présentation et le stockage des denrées, comme cela est illustré sur la . Elles peuvent être verticales ou horizontales, fermées par des portes vitrées ou ouvertes, à froid positif ou à froid négatif.
la représente en vue de dessus une variante de brosse,
la représente en coupe une variante de brosse,
la représente schématiquement une variante de brosse, et
la est une vue en coupe selon XIX-XIX de la brosse de la .
Description détaillée On a illustré sur les figures 1 à 4 un exemple de brosse 10 selon l’invention.
La brosse 10 comporte un manche de préhension 15 et une tête de traitement 20. La tête 20 est de forme sensiblement rectangulaire avec des coins arrondis. Mais il pourrait en être autrement. La tête pourrait être polygonale, ovale ou ronde notamment.
La tête 20 forme une surface de traitement 21 destinée à venir en contact avec les cheveux durant le brossage.
La tête 20 comporte des dents 23 agencées selon une pluralité de rangées qui s’étendent de la surface de traitement 21. Les rangées de dents 23 s’étendent selon un axe principal X de la brosse. Les rangées de dents peuvent comporter de 8 à 40 dents, ici 8 dents ont été représentées à titre d’illustration. Les dents peuvent être rapportées sur la brosse, étant notamment en un matériau différent de la surface de traitement.
La tête 20 comporte également une pluralité de sorties de vapeur 30 qui peuvent s’intercaler entre les dents 25 d’une des rangées de dents, ici la rangée centrale.
Dans le cas illustré les zones de la surface de traitement de la brosse dépourvues de sorties de vapeur constituent des zones chauffantes de peignage C. La zone de la brosse comportant les sorties de vapeur, ici également avec des dents, constitue une zone de sortie de vapeur V s’étendant le long des zones chauffantes de peignage C sur une grande partie de la longueur de ces dernières. Les zones chauffantes de peignage C couvrent plus de 70% de la surface de traitement 21 de la brosse destinée à venir en contact avec les cheveux.
La zone de sortie de vapeur, délimitée par les bords latéraux des sorties de vapeur périphériques, est allongée selon un axe d’extension E, notamment parallèle à l’axe principal X. La zone de sortie de vapeur s’étend sur une longueur e supérieure ou égale à 80% de la dimension s de la surface de traitement sur cet axe.
Les moyens de gestion MGST comprennent un dispositif de mémoire non volatile DM possédant un plan mémoire comportant D zones mémoires ZM1-ZMD.
Chaque zone mémoire est capable de stocker N bits.
Dans l’exemple décrit ici, on suppose que le groupe de données initiales RD2 comporte également N bits.
Comme indiqué ci-avant, dans le cas où le groupe RD2 comporterait GM bits, avec G inférieur à N, il serait possible de compléter les G bits avec N-G bits factices.
Chaque zone mémoire ZMi est donc configurée ici pour stocker la succession de N données du code initial RD2.
Et comme on le verra plus en détails ci-après, le dispositif de mémoire DM comporte des premiers moyens de traitement (non représentés sur cette ) configurés pour extraire successivement les N données du code RD2 des D zones mémoires du moyen de mémoire et pour détruire au moins une partie du contenu de la zone mémoire correspondante lors de l’extraction des N données correspondantes.
Alors qu’il serait possible que le premier code unique non prédictible HUK2 soit le code initial RD2, il est préférable pour améliorer la robustesse du dispositif DIS vis-à-vis d’attaques de tiers mal intentionnés, de combiner le code initial RD2 avec un groupe de données supplémentaires formant un deuxième code unique non prédictible HUK1.
A cet égard les moyens de gestion MGST comportent des moyens d’élaboration MLB, par exemple un circuit logique du type OU EXCLUSIF, élaborant le premier code HUK2 à partir du code initial RD2 et du deuxième code HUK1.
Les moyens de gestion MGST comportent également un deuxième module de fonction physiquement non clonable MPF2 configuré pour générer le deuxième code HUK1.
Comme on le verra plus en détails ci-après, le deuxième module comporte un deuxième ensemble 2 de cellules-mémoires destiné à générer le code HUK1 en utilisant des informations de fiabilité MSK contenues dans un troisième ensemble 3 de cellules-mémoires.
Il est également possible que le deuxième module MPF2 délivre le deuxième code HUK1 sur une deuxième interface de sortie INTS2 du dispositif, cette deuxième interface de sortie INTS2 pouvant être la première interface de sortie INTS1 ou bien une interface de sortie différente.
Le deuxième code HUK1 peut être par exemple utilisé comme clé de chiffrement/déchiffrement.
Le deuxième code HUK1 peut être un code à usage illimité.
Fabrication et utilisation du dispositif de fonction physiquement non clonable
On se réfère maintenant plus particulièrement à la pour illustrer un exemple de procédé de fabrication du dispositif de la , permettant son utilisation.
Les étapes mentionnées sur la sont des étapes générales qui pour certaines d’entre elles, seront explicitées plus en détails ci-après.
Selon une quatrième variante, la matrice est une matrice thermoplastique. Ce type de matrices permet à la fois d’optimiser le recyclage de l’âme du câble en fin de vie et d’augmenter la résistance à l’impact par rapport à un composite à matrice thermodurcissable : diminution par 2 ou par 3 de la superficie du délaminage à ISO force d’impact.
Avantageusement, la couche isolante a un volume compris entre 40% et 80% du volume total de l’âme composite. Les fibres de carbone sont l’élément le plus cher de l’âme et le plus polluant, en limitant ainsi ses proportions, on obtient une âme suffisamment résistante et à un prix abordable. Par exemple, les fibres de verre sont dix fois moins polluantes à produire que les fibres de carbone, on limite ainsi la pollution en limitant la quantité de fibres de carbone dans l’âme.
Selon un premier mode de réalisation, la couche isolante comprend des fibres de verre. Ces fibres de verre pourront être de garde E ou S. Les fibres de verre sont moins chères et plus souples que le carbone. La souplesse des fibres de verre rend l’âme plus souple et permet de l’enrouler sur des bobines plus petites.
Selon un deuxième mode de réalisation, la couche isolante comprend des fibres de silice.
Selon un troisième mode de réalisation, la couche isolante comprend des fibres de basalte.
Avantageusement, les fibres de carbone ont une résistance à la traction < 4500 MPa. Cette âme composite permet d’utiliser des fibres de carbone avec une résistance mécanique plus faible grâce à de meilleures propriétés mécaniques de l’aluminium 1350-H19. Ces fibres de carbone étant moins chères cela permet de réduire le prix du composite obtenu.
Avantageusement, le câble a un diamètre compris entre 10 et 60mm, de préférence entre 15mm et 45mm. Sur les conducteurs haute température à âme composite et aluminium recuit la résistance du câble est due à 90% au composite et 10% à l’aluminium, sur la version proposée à la la résistance du câble est due à 60% à l’aluminium et 40% au composite. Cette meilleure répartition permet une meilleure tenue du câble en cas d’endommagement du composite.
Selon une première disposition, les conducteurs aluminium sont de forme trapézoïdale. Cette forme permet d’avoir une section plus compacte qu’avec des fils ronds.
Selon une première disposition, les conducteurs aluminium sont en forme de Z. Cette forme permet d’avoir une section plus compacte qu’avec des fils ronds.
Avantageusement, l’âme composite est réalisée par pultrusion.
est un tableau comparatif des différents types d’aluminium,
est un tableau comparatif d’un exemple de câble selon l’invention par rapport à ceux de l’état de la technique,
est un tableau illustrant les caractéristiques de deux modes de réalisation de câble selon l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE Le câble selon l’invention permet d’obtenir des performances intrinsèques meilleures que celles d’un câble de même diamètre de l’état de la technique comme illustré dans l’exemple .
Où : M est l’écart entre valeur minimale et maximale, x(t) est le poids mesuré au jour t.
la déviation moyenne absolue correspond à :
Où : A est la déviation moyenne absolue, N est le nombre de jours, x(t) est le poids mesuré au jour t, mu est la moyenne des poids x(t) sur N jours.
le coefficient d’aplatissement (kurtosis) correspond à :
Où : G est le coefficient d'aplatissement, mu4 est le moment statistique d’ordre 4, mu2 est le moment statistique d’ordre 2.
la symétrie correspond à :
Où : S est l’asymétrie, mu3 est le moment statistique d’ordre 3, sigma est l’écart-type.
l’activité correspond à :
Où : Act est l’activité, var est la variance, x(t) est le poids mesuré au jour t.
la mobilité correspond à :
Où : Mob est la mobilité, var est la variance, x(t) est le poids mesuré au jour t, dx(t) est la dérivée du poids x au jour t.
la complexité correspond à :
Où : Com est la complexité, Mob est la mobilité, var est la variance, x(t) est le poids mesuré au jour t, dx(t) est la dérivée du poids x au jour t.
Une fois les différents sous-modèles obtenus, les mesures de poids sont traitées (en 7.2) au sein de chaque sous-modèle pour déterminer un score de risque par sous-modèle, lequel score est compris entre 0 et 1, puis en déduire un score de risque moyen (en 7.3) égal à la moyenne des scores de risque par sous-modèle.
Le processeur 7 déclenche une alerte de décompensation cardiaque (en 8) lorsque le score de risque moyen excède un seuil d’alerte donné, typiquement mémorisé.
Le déclenchement d’alerte (en 8) comprend notamment l’émission 2 d’une alerte de décompensation cardiaque et un affichage de cette alerte sur des moyens d’affichage 3, tel un écran d’ordinateur ou analogue, incluant un affichage du score de risque de décompensation cardiaque déterminé pour le patient considéré et éventuellement d’autres informations utiles.
Le code HUK2 est ensuite délivré sur la première interface de sortie INST1 du dispositif DIS.
Le code HUK2 est donc un code a usage limité car il ne peut être généré que D fois.
La illustre un autre exemple d’utilisation du dispositif DIS.
Dans cet exemple, après mise sous tension du dispositif DIS dans l’étape ST40, le code HUK1 est généré dans l’étape ST41. Puis délivré sur l’interface de sortie INST2 (étape ST42).
Là encore cette génération de HUK1 peut être déclenchée automatiquement ou bien en réponse à une commande interne générée par l’unité de pilotage interne au dispositif.
Il est possible de répéter ces étapes un nombre illimité de fois.
La clé HUK1 n’est donc pas à usage limité.
On se réfère maintenant plus particulièrement aux figures 5 et suivantes pour décrire plus en détails certains constituants du dispositif DIS de la .
Cellules-mémoires utilisées dans le dispositif de fonction physiquement non clonable
Comme indiqué ci-avant, le dispositif DIS comprend des zones mémoires ZMi et différents ensembles 1, 2 et 3 comportant des cellules-mémoire.
Ces cellules-mémoires sont des cellules non volatiles du type à grille divisée.
Sur la , la référence M désigne une telle cellule mémoire non volatile du type à grille divisée, par exemple du type à transistor de sélection ayant une grille verticale enterrée dans le substrat d’un circuit intégré.
Comme indiqué ci-avant, le canal du transistor d’état T comporte un canal implanté en surface CH, par exemple dopé N, de façon que la cellule-mémoire correspondante fonctionne dans un mode d’appauvrissement.
En d’autres termes, le transistor d’état T étant du type à appauvrissement (« depletion » en langue anglaise), le caractère normalement passant (« normally on ») du transistor d’état lorsque la cellule-mémoire est dans un état vierge et qu’une tension nulle est appliquée sur la grille de commande est lié à la valeur de sa tension de seuil dans l’état vierge de la cellule-mémoire qui peut être choisie négative ou sensiblement nulle.
Dans le cas d’un canal de conductivité N, les dopants implantés peuvent être par exemple de l’arsenic As et la concentration de dopants détermine la tension de seuil du transistor T d’une cellule-mémoire à l’état vierge.
Comme pour les cellules du premier ensemble 1, le transistor d’état est ici configuré pour avoir une tension de seuil d’une cellule-mémoire à l’état vierge négative, par exemple de l’ordre de -1 volts.
Tous les transistors d’état de toutes les cellules CEL du premier ensemble sont destinés à présenter la même tension de seuil.
Les grilles de commande et flottante des transistors d’état étant électriquement reliées, les transistors d’état présentent par nature une variabilité face à ces aléas plus importante et donc une distribution plus large.
Ainsi, les transistors T des cellules CEL du deuxième ensemble 2 présentent chacun une tension de seuil effective appartenant à une distribution aléatoire commune.
En particulier, la distribution aléatoire commune peut être une distribution de tensions de seuil de transistors de cellules-mémoires à l’état vierge n’ayant jamais été écrites.
Si l’on se réfère de nouveau à la , on voit que les deuxièmes moyens de traitement MT2 comportent un troisième ensemble 3 de cellules-mémoire CELM possédant chacune également un transistor de sélection enterré dans un substrat semiconducteur et un transistor d’état ayant une grille de commande et une grille flottante.
En fait, les cellules-mémoire CELM sont analogues aux cellules-mémoire CEL à la différence près que les grilles flottantes et les grilles de commande des transistors d’état ne sont pas électriquement connectées. Elles ont également les caractéristiques décrites en référence à la .
Comme on le verra plus en détail ci-après, ces cellules-mémoire CELM sont destinées à stocker des informations de fiabilité représentatives de la fiabilité ou de la non-fiabilité des contenus des cellules-mémoire CEL du deuxième ensemble 2.
Les deuxièmes moyens de traitement MT2 comportent des premiers moyens de génération MGEN1 configurés pour générer lesdites informations de fiabilité.