INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les cellules CHO transfectées avec le récepteur TRPV1 ont été cultivées dans du milieu DMEM (Invitrogen) complémenté avec 0,3% (v / v) de sérum de veau fœtal par rapport au volume total du milieu de culture et distribuées dans des microplaques à une densité de 3,5x10 4 cellules/puits. Une sonde fluorescente (Fluo4 Direct, Invitrogen) mixée avec du probénécide dans un tampon HBSS (Invitrogen) complémenté avec 20 mM d’Hepes (Invitrogen) a été ajoutée aux cellules et laissée incubée pendant 60 minutes à 37°C puis 15 minutes à 22°C. Les extraits selon l’un des exemples 1a), 1e) ou 1h) ont été ajoutés aux cellules à des concentrations comprises entre 0,002 et 1,4 (v / v) par rapport au volume total dans le milieu de culture pour mesurer l’effet dose-réponse des produits et permettre le calcul de l’IC50. Après 5 minutes, 30 nM de capsaïcine (activateur de TRPV1, ou agoniste) a été ajouté aux cellules. Une condition contrôle traitée avec de l’eau distillée (sans les extraits) et traitée à la capsaïcine a été réalisée (réponse contrôle). Les plaques ont été placées sous un lecteur de plaques (CellLux, PerkinElmer) pour la lecture et la quantification de la fluorescence émise par la sonde. L’intensité de fluorescence varie proportionnellement à l’entrée de l’ion Ca 2+ , elle-même proportionnelle au degré d’activation du récepteur TRPV1.
Les résultats ont été exprimés en pourcentage d’inhibition de la réponse contrôle à la capsaïcine selon l’équation suivante : 100 - (réponse mesurée / réponse contrôle x 100).
L’effet antagoniste du récepteur TRPV1 a été considéré comme significatif à partir d’une valeur d’inhibition de l’activité supérieure à 50%. La dose pour laquelle l’extrait de Terminalia catappa a montré une inhibition d’activité du récepteur de 50% a été calculée (IC50). Les résultats sont rassemblés dans le tableau 1 (Valeurs d’IC50 (% v / v) des extraits de Terminalia catappa selon l’invention) ci-dessous.
Extraits IC50 (% extrait) v / v Extrait selon l’exemple 1 a) 0,62 Extrait selon l’exemple 1 e) 0,18 Extrait selon l’exemple 1 f) 0,18
Selon un exemple, les cellules pancréatiques sont comprises dans des îlots de cellules pancréatiques. De préférence les îlots sont microencapsulés.
Selon un exemple, le dispositif comprend en outre un module fluidique configuré pour créer un flux de liquide autour et/ou à l’intérieur de la matrice.
Selon un exemple, le module fluidique comprend un revêtement de la matrice à base d’un polymère électroactif, le revêtement étant apte à déformer la matrice. Selon un exemple, le revêtement est additionnel à la paroi de la matrice. Selon un exemple le revêtement présente un seuil de coupure sensiblement supérieure ou égal à 5,8 kDa, par exemple sensiblement compris entre 5,8 kDa et 8 kDa.
Selon un exemple, le module fluidique comprend une pompe, la pompe étant configurée pour induire un flux de liquide autour et/ou à l’intérieur de la matrice.
Selon un exemple, le module fluidique est fluidiquement raccordé au deuxième jeu de cavité, de préférence le deuxième jeu comprenant une pluralité de cavités. Selon un exemple, les cavités du deuxième jeu sont interconnectées, par exemple par un canal.
Selon un exemple, le module fluidique comprend un réservoir et une pompe, la pompe étant configurée pour induire un flux de liquide depuis le réservoir jusque dans les cavités du deuxième jeu.
Selon un exemple, le réservoir comprend au moins l’un parmi un nutriment des cellules pancréatiques et un composé anti-inflammatoire.
Selon un exemple, le module fluidique comprend une pompe configurée pour induire un flux de liquide depuis un liquide extérieur au dispositif, par exemple un liquide corporel, jusque dans les cavités du deuxième jeu.
Selon un exemple, le module fluidique comprend un régulateur configuré pour réguler au moins un paramètre de la formation du flux par le module fluidique.
Selon un exemple, le dispositif comprend en outre au moins une anode et au moins une cathode, et une source d’énergie électrique. L’anode et la cathode peuvent être électriquement raccordées à la source d’énergie électrique, de sorte que, en présence de liquide corporel, un circuit électrique fermé est formé de façon à produire du dihydrogène à la cathode et du dioxygène à l’anode, par électrolyse du liquide corporel. Les cellules pancréatiques sont ainsi préservées par une production de dioxygène et de dihydrogène par électrolyse, pour améliorer la libération d’insuline dans le milieu intérieur.
Selon un exemple, le dispositif est configuré pour électrolyser le liquide corporel uniquement sous forme liquide. Le liquide corporel électrolysé ne comprend alors pas de fraction gazeuse.
Selon un exemple, au moins l’une parmi la cathode et l’anode est disposée dans le volume intérieur délimité au moins en partie par la paroi semi-perméable de la matrice. Le dispositif est ainsi simplifié par rapport aux solutions existantes prévoyant deux dispositifs ou compartiments distincts pour l’électrolyse et les cellules entre lesquels les gaz d’électrolyse sont acheminés.
Selon un exemple, au moins l’une parmi la cathode et l’anode est disposée dans le corps poreux de la matrice. Selon un exemple, la cathode et l’anode sont disposées dans le corps poreux de la matrice.
Selon un exemple, au moins l’une parmi la cathode et l’anode est disposée sur, de préférence directement sur, le corps poreux de la matrice.
Selon un exemple, la cathode et l’anode sont disposées en contact, de préférence directement en contact, avec le pourtour extérieur du corps de la matrice.
Dans la suite de la description, le terme « sur » ou « en contact » ne signifie pas nécessairement « directement sur » ou « directement en contact ». Ainsi, lorsque l’on indique qu’une pièce ou qu’un organe A1 est en appui « sur » une pièce ou un organe B1, cela ne signifie pas que les pièces ou organes A1 et B1 soient nécessairement en contact direct avec l’autre. Ces pièces ou organes A1 et B1 peuvent être soit en contact direct soit être en appui l’une sur l’autre par l’intermédiaire d’une ou plusieurs autres pièces.
Alcanolamine La composition selon la présente invention comprend une ou plusieurs alcanolamine(s).
La teneur totale en alcanolamine(s), de préférence en monoéthanolamine, varie de préférence de 3 à 40% en poids, préférentiellement de 5 à 40% en poids, plus préférentiellement de 7 à 35 % en poids, mieux de 8 à 30% en poids, encore mieux de 9 à 25% en poids, voire de 10 à 20% en poids par rapport au poids total de la composition.
(Méta)silicate La composition selon la présente invention comprend un ou plusieurs (méta)silicate(s).
Les (méta)silicates sont de préférence choisis parmi les silicates ou métasilicates de métaux alcalins ou alcalino terreux et leurs mélanges, de préférence choisis parmi les silicates ou métasilicates de métaux alcalins et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation préféré, les (méta)silicates sont choisis parmi le métasilicate de sodium, les métasilicate de potassium et leurs mélanges, plus préférentiellement parmi le métasilicates de sodium.
La teneur totale en (méta)silicate(s), varie de préférence de 0,01 à 10% en poids, préférentiellement de 0,1 à 8% en poids, plus préférentiellement de 0,2 à 5 % en poids, mieux de 0,3 à 3 % en poids, encore mieux de 0,4 à 2% en poids, voire de 0,5 à 1,5% en poids par rapport au poids total de la composition.
Glycine La composition selon l’invention comprend au moins un acide aminé choisi parmi la glycine, l’un de ses sels, l’un de ses solvates et/ou l’un des solvates de ses sels.
Les sels de la glycine sont de préférence choisis parmi les sels de métaux alcalins ou alcalino-terreux, préférentiellement parmi les sels de métaux alcalins, mieux parmi le glycinate de sodium, le glycinate de potassium, et leurs mélanges.
Selon des modes de réalisation non limitatifs, le module lumineux peut comporter en outre une ou plusieurs caractéristiques supplémentaires prises seules ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, parmi les suivantes.
Selon un mode de réalisation non limitatif, la première position permet la réalisation de ladite fonction d’éclairage et de ladite fonction de signalisation.
Selon un mode de réalisation non limitatif, dans la première position, ledit ensemble découvre ledit module d’éclairage pour réaliser ladite au moins une fonction d’éclairage. dans la deuxième position, ledit ensemble masque tout ou partie dudit module d’éclairage pour réaliser la fonction de signalisation.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ledit ensemble est agencé de sorte à masquer en partie ledit module d’éclairage selon une diagonale audit module d’éclairage.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ledit capot comprend une partie supérieure, un côté adjacent à ladite partie supérieure, une arrête de liaison entre ladite partie supérieure et ledit côté, ledit côté étant sensiblement triangulaire avec un bord longitudinal qui rejoint ladite arrête de liaison sur une de ses extrémités.
Selon un mode de réalisation non limitatif, lequel ledit module lumineux comprend en outre un actuateur relié audit ensemble.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ledit ensemble est mobile autour d’un axe de rotation.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ledit axe de rotation est perpendiculaire à un axe longitudinal passant par ledit module lumineux.
Selon un mode de réalisation non limitatif, la fonction d’éclairage est un feu de route ou un feu de croisement.
Selon un mode de réalisation non limitatif, la fonction de signalisation est : un clignotant, et/ou un feu diurne, et/ou un feu de parking, et/ou, un feu brouillard.
Il est également proposé un projecteur de véhicule automobile comprenant au moins un module lumineux selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
Selon un mode de réalisation non limitatif, le projecteur comprend une pluralité de modules lumineux.
L’invention et ses différentes applications seront mieux comprises à la lecture de la description qui suit et à l’examen des figures qui l’accompagnent.
la représente un schéma éclaté d’un module lumineux d’un véhicule automobile, ledit module lumineux comprenant un module d’éclairage configuré pour réaliser une fonction d’éclairage, un guide de lumière configuré pour réaliser une fonction de signalisation, et un capot solidaire dudit guide de lumière, l’ensemble étant mobile entre deux positions, selon un mode de réalisation non limitatif de l’invention,
la représente un premier schéma d’une partie d’une face avant d’un véhicule automobile dans laquelle est intégrée ledit module lumineux de la figure 1, l’ensemble capot et guide de lumière dudit module lumineux étant disposé dans une première position, selon un mode de réalisation non limitatif,
la représente un deuxième schéma d’une partie d’une face avant d’un véhicule automobile dans laquelle est intégrée ledit module lumineux de la figure 1, l’ensemble capot et guide de lumière dudit module lumineux étant disposé dans une deuxième position, selon un mode de réalisation non limitatif.
- la face arrière et la face de fond définissent entre elles un angle compris entre 115° et 125°.
- la partie de montage comprend une portion d’appui portant la face arrière et, le cas échant, la face de fond, et une portion de fixation possédant un orifice de fixation pour le passage d’un organe de fixation tel qu’une vis, l’orifice de fixation étant ménagé à travers la portion de fixation sans traverser la portion d’appui ;
- la partie coupante possède une dent de coupe radiale possédant une arête de coupe radiale ;
- en vue suivant une direction tangentielle de référence, l’arête de coupe radiale fait un angle compris entre -3° et 3° avec l’axe central du disque lorsque le couteau est monté sur le disque ;
- l’arête de coupe radiale se situe dans un plan radial contenant l’axe central du disque lorsque le couteau est monté sur le disque ;
- la partie coupante comprend en outre une dent de coupe axiale possédant une arête de coupe axiale agencée de manière à être située devant l’arête de coupe radiale en s’étendant tangentiellement vers l’avant et radialement vers l’intérieur à partir de l’arête de coupe radiale ;
- l’arête de coupe radiale et l’arête de coupe axiale se rejoigne en formant une arête en forme de « L » dont une branche est définie par l’arête de coupe radiale et l’autre branche est définie par l’arête de coupe axiale ;
- lorsque le couteau est monté sur le disque, l’ange d’attaque de l’arête de coupe radiale est compris entre 42° et 47°, l’angle taillant de l’arête de coupe radiale est compris entre 42° et 47°, et /ou l’angle de dépouille de l’arête de coupe radiale est compris entre 5° et 10°.
L’invention concerne également un disque pour une lame circulaire comprenant un disque et des couteaux montées de manière amovible sur le disque, le disque comprenant une pluralité de logements répartis le long de son bord périphérique, chaque logement présentant la forme d’une encoche débouchant par une ouverture sur le bord périphérique et possédant une paroi arrière, une paroi de fond et une paroi avant, chaque logement étant configuré pour recevoir un couteau tel que défini ci-dessus.
L’invention concerne également une lame circulaire comprenant un disque tel que défini ci-dessus et une pluralité de couteaux tels que définis ci-dessus montés de manière amovible sur le disque.
Selon des modes de réalisation particuliers, la lame circulaire comprend une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- l’arête de coupe radiale de chaque couteau comprend une première extrémité et une deuxième extrémité, les couteaux incluant des premiers couteaux dont l’arête de coupe radiale est inclinée par rapport à l’axe central de telle sorte que la première extrémité est plus éloignée de l’axe central que la deuxième extrémité et des deuxièmes couteaux dont l’arête de coupe radiale est inclinée par rapport à l’axe central de telle sorte que la première extrémité est plus proche de l’axe central que la deuxième extrémité ;
- les premières couteaux et les deuxièmes couteaux sont disposés en alternances à la périphérie du disque ;
- l’angle d’inclinaison de l’arête de coupe radiale de chaque couteau par rapport à l’axe central est compris entre -5° et +5°, en particulier entre -3° et +3°.
L’invention concerne encore une abatteuse comprenant une lame circulaire telle que définie ci-dessus.
L’invention et ses avantages seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
L’extrait a été réalisé selon le procédé suivant : - Broyage en fines particules des parties aériennes séchées de Mitracarpus scaber provenant de la région de Thiès au Sénégal dans un broyeur IKA (2mm de granulométrie). -Les parties aériennes sont les parties exposées à l’air libre et correspondants aux feuilles, tiges, inflorescences (ensemble des petites fleurs) dans les conditions de croissance normale du Mitracarpus scaber, ce qui exclut en particulier les racines, les graines. - Extraction par macération dans de l’eau à température ambiante, en introduisant 200 g de poudre de parties aériennes pour 2 litres de solvant (eau déminéralisée) et en maintenant à cette température pendant 2 heures, sous agitation magnétique à l’aide d’un barreau aimanté à 300 tr/min. - Puis, centrifugation à 3000g x 15 min, 25°C. - Puis filtration du surnageant sur un filtre Whatman® GF/C de porosité 1.2µm Ø 90mm. - Lavage du culot issu de la centrifugation (marc) avec 300 mL d’eau par filtration directe sur un filtre Whatman® GF/C de porosité 1.2µm Ø 90mm. - Regroupement des 2 filtrats. Obtention d’un volume total de filtrat de 1580 mL. - Prélèvement de 860 mL du filtrat contenant 2,1% de matière sèche, équivalent à 17,71g (détermination à l’aide d’une balance infra-rouge), - Puis ajout de 90g de résine Diaion HP20 (Mitsubshi), correspondant à un ratio de 1g de matière sèche d’extrait pour 5g de résine Diaion HP 20. - Agitation magnétique à 300 rpm pendant 30 min, - Puis filtration sur filtre Whatman® GF/C de porosité 1.2µm Ø 90mm, - Reprise de la résine Diaion dans 400 ml d’eau, agitation magnétique à 300 rpm pendant 30 min, filtration sur filtre Whatman® GF/C de porosité 1.2µm Ø 90mm, - Regroupement des 2 filtrats, - pré-concentration à l’évaporateur rotatif (Buchi Rotavapor® R215, équipé d’une bain Buchi Heating Bath B-491, ainsi que d’une pompe à vide Vacuubrand PC 3001 VARIO Pro ) à 35-40 °C jusqu’à 1/3 du volume initial - puis congélation avec de la carboglace - puis lyophilisation pendant 24 heures à l’aide d’un Lyophilisateur Labconco FreeZone 4.5 Plus, couplé à une pompe à vide Vaccubrand RZ-6 en mode démarrage automatique dès -40°C dans le collecteur. - On obtient ainsi 15,41g d’un extrait sec aqueux enrichi décoloré et débarrassé de sa fraction la plus apolaire des parties aériennes en poudre de couleur marron clair. Equivalent à 87% de rendement d’extraction par rapport à l’extrait brut, 14,79% de rendement d’extraction par rapport à la biomasse poudre de parties aériennes de Mitracarpus scaber. - Puis homogénéisation par broyage avec un mortier manuel puis conservation dans un flacon transparent.
Exemple 3 - Préparation d’un extrait hydroalcoolique de parties aériennes de Mitracarpus scaber provenant de la région de Thiès au Sénégal (hors invention)
L’extrait a été réalisé selon le procédé suivant : - Broyage en fines particules des parties aériennes séchées de Mitracarpus scaber provenant de la région de Thiès au Sénégal, dans un broyeur IKA (2mm de granulométrie). Les parties aériennes sont les parties exposées à l’air libre et correspondants aux feuilles, tiges, inflorescences (ensemble des petites fleurs) dans les conditions de croissance normale du Mitracarpus scaber, ce qui exclut en particulier les racines, les graines. - Extraction par macération dans un mélange eau/ éthanol 30/70 (v/v) à température ambiante, en introduisant 100 g de poudre de parties aériennes obtenue à l’étape précédente pour 1 litre de solvant (mélange eau/ éthanol 30/70 (v/v)), et en maintenant à cette température pendant 2 heures, sous agitation magnétique à l’aide d’un barreau aimanté à 300 tr/min. - Puis filtration sur un filtre Whatman® GF/C de porosité 1.2µm Ø 90mm - Lavage du marc avec 200 mL d’un mélange eau/ éthanol 30/70 (v/v) - Evaporation de l’éthanol à l’évaporateur rotatif (Buchi Rotavapor® R215, équipé d’une bain Buchi Heating Bath B-491, ainsi que d’une pompe à vide Vacuubrand PC 3001 VARIO Pro ) à 35 – 40 degrés jusqu’à 1/3 du volume initial. - Puis lyophilisation du résidu aqueux pendant 24 heures à l’aide d’un Lyophilisateur Labconco FreeZone 4.5 Plus, couplé à une pompe à vide Vaccubrand RZ-6 en mode démarrage automatique dès -40°C dans le collecteur. - On obtient ainsi 15.11 g équivalent à 15,11% de rendement d’extraction d’un extrait hydroalcoolique de parties aériennes en poudre de couleur vert clair. - Puis homogénéisation par broyage avec un mortier manuel puis conservation dans un flacon transparent.
Exemple 4 – Evaluation de l’efficacité des extraits obtenus aux exemples 1 (invention) et 3 (hors invention) sur la modulation de la fonction barrière
Principe :
Le but de ces études est d’évaluer les effets des extraits obtenus selon l’exemple 1 et 2 selon l’invention sur l’expression de protéines de différenciation et de protéines de jonctions serrées sur des kératinocytes en culture monocouche.
Les extraits obtenus selon l’exemple 1 et 2 selon l’invention ont été évalués à 0,03 mg/mL
Les différents marqueurs étudiés sont : un set de protéines de différenciation des kératinocytes (transglutaminase K) ainsi qu’une protéine de jonctions serrées (occludine) en lien avec le renforcement de la fonction barrière de la peau.
Protocole (conditions expérimentales)
Des kératinocytes épidermiques humains normaux en monocouche ont été utilisés pour réaliser l’étude.
Culture et traitements :
- Pour l’analyse de l’expression de la TGK
Les kératinocytes ont été ensemencés en plaque 96 puits et cultivés en milieu de culture pendant 24 heures. Le milieu a ensuite été remplacé par du milieu d’essai contenant ou non (témoin) les composés à l’essai ou la référence (CaCl2 à 1.5 mM) puis les cellules ont été incubées pendant 72 heures. Toutes les conditions expérimentales ont été réalisées en n=3.
-Pour l’analyse de l’expression de l’occludine
Les kératinocytes ont été ensemencés en plaque 96 puits et cultivés en milieu de culture pendant 24 heures. Le milieu a ensuite été remplacé par du milieu d’essai contenant ou non (témoin) les composés à l’essai ou la référence (CaCl2 à 1.5 mM) puis les cellules ont été incubées pendant 144 heures avec un retraitement après 72 heures d’incubation. Toutes les conditions expérimentales ont été réalisées en n=3.
Immunomarquage in situ
On se réfère à la qui illustre une vue détaillée du premier module M1 du groupe motopropulseur hybride 1.
Le premier module M1 comporte ici une première machine électrique réversible 5 destinée à produire un premier couple aux roues motrices 3 lorsqu’elle fonctionne en mode moteur.
La machine électrique réversible 5 est en outre apte à fonctionner en mode génératrice pour produire de l’énergie électrique et recharger les batteries du véhicule lors d’une mise en œuvre d’un freinage régénératif par exemple.
Le premier module M1 comporte en outre un premier réducteur mécanique 6 à au moins deux rapports de transmission définis R1 et R2 destinés à démultiplier le premier couple délivré par la première machine électrique 5 et le transmettre aux roues motrices 3.
Pour ce faire, le premier réducteur mécanique 6 comprend un arbre d’entraînement primaire 7, relié à un arbre de la première machine électrique 5, ainsi qu’un arbre d’entraînement secondaire 8 raccordé audit arbre d’entraînement primaire 7.
Le premier réducteur mécanique 6 comporte en outre un premier pignon fou 9 et un deuxième pignon fou 10 en liaison pivot avec l’arbre d’entraînement primaire 7.
Pour enclencher le premier rapport de transmission R1, le premier réducteur mécanique 6 comprend un baladeur 11 apte à solidariser le premier pignon fou 9 de l’arbre d’entraînement secondaire 8.
Le baladeur 11 est en outre apte à solidariser le deuxième pignon fou 10 de l’arbre d’entraînement secondaire 8 de manière à enclencher le rapport de transmission R2.
Le premier couple ainsi démultiplié est alors délivré aux roues motrices 3 par un pignon différentiel 12 raccordé à l’arbre d’entraînement secondaire 8.
On se réfère à la qui illustre une vue détaillée d’un premier mode de réalisation du deuxième module M2 du groupe motopropulseur hybride 1.
Le deuxième module M2 comprend une deuxième machine électrique réversible 13 apte à délivrer un deuxième couple lorsqu’elle est en mode moteur et couplée au premier module M1.
Dans le cas contraire, la deuxième machine électrique 13 fonctionne alors en mode génératrice lorsqu’elle n’est pas couplée aux roues motrices 3 via le premier module M1 mais couplée au troisième module M3.
Le deuxième module M2 comprend en outre un deuxième réducteur mécanique 14 à un rapport de transmission R3, configuré pour démultiplier le deuxième couple délivré par la deuxième machine électrique 13.
Plus particulièrement, le deuxième réducteur mécanique 14 comprend un arbre d’entraînement primaire 15 relié à un arbre de la deuxième machine électrique réversible 13 ainsi qu’un premier arbre d’entraînement secondaire 16 raccordé à l’arbre d’entraînement primaire 15 par un pignon.
Le deuxième réducteur mécanique 14 comporte en outre un premier pignon fou 17 en liaison pivot avec le premier arbre d’entraînement secondaire 16 ainsi qu’un deuxième arbre d’entraînement secondaire 18 apte à distribuer le deuxième couple démultiplié aux roues motrices 3 lorsque le deuxième module M2 est couplé au premier module M1.
Pour ce faire, le deuxième réducteur mécanique 14 comprend un premier baladeur 19 apte à enclencher le rapport R3 en solidarisant le premier pignon fou 17 du deuxième arbre d’entraînement secondaire 18.