INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un autre mode de réalisation, le dispositif (1) est constitué de N nombre de plan de montée comprenant dans le premier plan (2) à savoir, le plan se situant dans l’extrémité inférieure, un organe (8) compensateur de niveau et dans le dernier plan de montée, à savoir le plan se situant dans l’extrémité supérieure, une main courante (7).
Selon une autre forme de réalisation, le dispositif (1) comprend une poignée de manutention (non représenté), positionnée sur un montant dudit dispositif (1).
De cette manière, le dispositif (1) est plus aisé à transporter et à installer par l’utilisateur.
Il ressort de ce qui précède que l’invention fournit bien un dispositif (1) d’accès à une chambre souterraine par une ouverture ménagée dans un sol pouvant s’adapter aux surfaces de sol de la chambre, tout en permettant une installation aisée et une utilisation sécuritaire..
Les propriétés anti-usure et extrême-pression peuvent être évaluées par un test 4 billes extrême-pression, en particulier selon la norme ASTM D2783, tel que détaillé dans les exemples ci-après. Comme démontré dans les exemples, une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention atteint des valeurs de charge de soudure élevées, sans augmentation significative du diamètre d’usure, ce qui témoigne de ses excellentes propriétés tribologiques.
L’invention concerne ainsi l’utilisation de la combinaison d’au moins une huile de ricin alcoxylée, en particulier éthoxylée, et d’au moins un composé anti-usure phosphoré et/ou soufré, en particulier soufré, dans une composition lubrifiante aqueuse comprenant au moins un polysaccharide, pour améliorer ses propriétés anti-usure et/ou extrême-pression.
Ainsi, les compositions aqueuses selon l’invention s’avèrent particulièrement avantageuses pour une mise en œuvre en tant que lubrifiants pour le travail des métaux. Elles peuvent ainsi être employées à titre de fluides de travail des métaux, pour diverses applications, en substitution des lubrifiants conventionnellement mis en œuvre, notamment des lubrifiants hydrocarbonés.
L’invention concerne ainsi, selon un autre de ses aspects, l’utilisation d’une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention, à titre de lubrifiant dans un procédé de travail des métaux.
Une composition aqueuse selon l’invention peut être plus particulièrement mise en œuvre à titre de lubrifiant dans toute opération d’usinage des métaux, par exemple dans des procédés de conformation, de découpe, de jointage ou toute autre transformation du métal telle que le formage, l’estampage, le laminage, etc.
Elle peut être destinée à être mise en œuvre pour le travail de métaux variés, tels que l’aluminium, l’acier, l’acier galvanisé ou encore les métaux jaunes.
L’invention concerne encore un procédé pour le travail des métaux mettant en œuvre, à titre de lubrifiant, une composition aqueuse lubrifiante selon l’invention. Ledit procédé comprend en particulier une étape d’application d’une composition aqueuse lubrifiante selon l’invention à la surface d’au moins une partie de l’outil (ou appareillage) d’usinage et/ou d’une pièce à usiner en métal.
Le fluide lubrifiant selon l’invention permet avantageusement de réduire les frictions entre l’outil ou l’appareillage d’usinage et la pièce métallique usinée.
L’invention concerne ainsi l’utilisation d’une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention pour réduire les frottements au cours d’une opération d’usinage d’une pièce métallique.
Par ailleurs, de manière avantageuse, une composition lubrifiante aqueuse conduit à une faible quantité de résidus gommeux, après son utilisation au niveau de l’appareillage mis en œuvre pour l’usinage des métaux.
Les « résidus gommeux » sont des résidus relativement visqueux et insolubles en phase aqueuse, pouvant apparaître postérieurement aux opérations d’usinage. Plus particulièrement, une fois l’appareillage d’usinage à l’arrêt, le lubrifiant, soumis à une déshydratation ambiante, est susceptible de conduire à la formation de sels qui, combinés aux polymères présents au niveau du lubrifiant, peuvent former ces résidus gommeux.
Les résidus gommeux adhèrent sur les parois de l’outillage et sont susceptibles d’engendrer un blocage de l’outil d’usinage, nécessitant généralement des opérations indésirables de maintenance sur la machine.
Enfin, de manière avantageuse, une composition lubrifiante selon l’invention, formée majoritairement d’eau, présente peu d’impact toxicologique notamment pour les personnes mettant en œuvre ce lubrifiant. De façon avantageuse, quand bien même l’eau est le solvant majoritaire d’un lubrifiant aqueux selon l’invention, la surface traitée est correctement lubrifiée.
De plus, la présence d’une proportion importante en eau permet de faciliter le nettoyage des surfaces métalliques et l’élimination du lubrifiant après usinage, notamment par simple passage ou rinçage à l’eau.
D’autres caractéristiques, variantes et avantages d’une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention ressortiront mieux à la lecture de la description et des exemples qui suivent, donnés à titre illustratif et non limitatif de l’invention.
Les expressions « compris entre … et … », « allant de … à … », « formé de … à … », et « variant de … à … », doivent se comprendre bornes incluses, sauf mention contraire.
En variante non représentée, le collecteur 130 peut être disposé au voisinage du tube d’injection 90, sans forcément l’entourer.
On note 130A l’embouchure du collecteur 130, qui est ici annulaire et qui entoure l’extrémité 90A du tube d’injection 90.
L’extrémité aval 130b du collecteur 130, qui est opposée à son embouchure, est raccordée à la conduite 70.
On note H A une hauteur mesurée parallèlement à l’axe Z8 entre le point le plus bas de la chambre de gazéification 8, dans l’exemple l’extrémité inférieure de la surface S10, et le plus haut des éléments 90A, 110A et 130A.
L’extrémité 90A, l’orifice 110A et l’embouchure 130A sont disposés en partie haute de la chambre de gazéification 8. Par « en partie haute », on entend que le rapport H A /H est supérieur à 0,6, de préférence à 0,75, de préférence encore à 0,80.
D’autre part, comme visible sur la , la hauteur H A est strictement inférieure à la hauteur H, ce qui correspond au fait que la chambre de gazéification se prolonge au-dessus du plus haut des éléments 90A, 110A et 130A. Ceci peut être rapproché de la forme en lobe de la section radiale de la surface S10 dans la partie H2 de sa hauteur totale H. Par « se prolonge au-dessus du plus haut des éléments 90A, 110A et 130A », on entend que le rapport H A /H est inférieur à 0,95, de préférence à 0,90, de préférence encore à 0,80.
D’autre part, les hauteurs des éléments 90A, 110A et 130A par rapport à l’extrémité inférieure de la surface S10 sont les mêmes à 10% près, de préférence à 5% près.
Ce positionnement des éléments 90A, 110A et 130A et la géométrie de la surface S10 permettent une recirculation du gaz de synthèse résultant de la gazéification de la boue au sein de la chambre 8, comme représenté par les flèches G S, ce qui permet une bonne homogénéisation du gaz et un traitement complet de la boue, alors que la chambre de gazéification 8 peut être relativement compacte.
L’enveloppe 10 est entourée d’une coque de protection métallique 140 qui est disposée au sein d’une cuve 142 remplie d’un liquide caloporteur.
Cette cuve est reliée à un échangeur de chaleur 144 par une conduite 146 en boucle fermée sur laquelle est monté un circulateur 148. Ainsi, le liquide caloporteur transite entre la cuve 142 et l’échangeur de chaleur 144 où il est refroidi, ce qui lui permet de refroidir la coque 140 et l’enveloppe 10.
Le collecteur 130 traverse la cuve 142 et est au contact thermique du liquide caloporteur, ce qui permet un refroidissement rapide du gaz de synthèse G S sortant de la chambre de gazéification 8. Ceci a pour effet de concentrer les impuretés contenues dans le gaz, ces impuretés ayant tendance à retomber dans la chambre 8 et être à nouveau soumises à la température élevée de la flamme F, donc à une nouvelle gazéification.
Les impuretés qui ne sont pas totalement brûlées tombent par gravité dans le cendrier 14.
Ainsi, il n’est pas nécessaire d’avoir un grand nombre de filtres en sortie de la chambre de gazéification 8 car le gaz de la synthèse G S , qui y est produit, est débarrassé d’une partie substantielle de ses impuretés lors de son passage dans le collecteur 130.
L’écoulement E de gaz de synthèse passe du collecteur 130 vers la base 68 du préchauffeur 64 à travers la conduite 70, ce qui permet d’augmenter la température du flux F1 de boue, comme mentionné ci-dessus. A partir de la base 68, l’écoulement E transite dans la conduite 70 jusque dans un filtre cyclonique 150, où il est débarrassé d’une partie résiduelle de ses impuretés, lesquelles sont récupérées dans un cendrier 152 associé à un appareil d’extraction 154 à vis étanche 156, selon une approche comparable à celle mentionnée précédemment au sujet du cendrier 14 de l’appareil d’extraction 16 et de la vis étanche 18 situés sous la chambre de gazéification 8.
En aval du filtre 150, l’écoulement E de gaz de synthèse s’écoule dans une conduite 158 jusque dans un réservoir 160 sur lequel sont connectées une sonde d’oxygène 162, une sonde d’hydrogène 164, une sonde de méthane 166 et une sonde de température 168.
Ces sondes permettent de s’assurer que, après passage dans le filtre 150, le gaz de synthèse présente une composition et une température conformes. En particulier, il est connu que si la température dans la chambre de gazéification 8 est inférieure ou égale à 1000 °C, le gaz de synthèse présente une concentration importante de méthane, alors que si cette température est strictement supérieure à 1000 °C, le gaz de synthèse présente une concentration importante d’hydrogène. Le rapport des concentrations de méthane et d’hydrogène détectées par les sondes 164 et 166 permet donc de déduire la température de la réaction au sein de la chambre de gazéification, ce qui permet d’ajuster les paramètres de fonctionnement du ou de chaque brûleur 110 et de la pompe 26 pour atteindre une température de réaction optimisée, par exemple de l’ordre de 1250 °C.
Selon un aspect particulier de l'invention, le circuit de contrôle comporte un bouton de commande 431, avantageusement unique, dédié à la commande de la source lumineuse. Le bouton de commande 431 est connecté sur une entrée du microcontrôleur. Le bouton de commande 431 est de type bouton poussoir à rappel, de type monostable. Il est actionnable en translation suivant un axe parallèle à l'axe (Z), entre une position haute relâchée et une position basse instable. De manière avantageuse, chaque nouvelle pression sur ce bouton de commande est interprétée par le microcontrôleur, qui commande les diodes électroluminescentes 430 de manière adaptée pour changer le mode d'éclairage.
Selon un aspect particulier, le couvercle du boîtier comporte le bloc optique 44 du bloc lumineux 4.
Le bloc optique 44 comporte ainsi au moins une partie transparente 440, destinée à être traversée par un signal lumineux fourni par la source lumineuse logée dans ledit boîtier 40.
Le bloc optique 44 vient se placer à l'avant du socle arrière 41. Il comporte une face arrière 440 agencée pour venir se loger dans le socle arrière 41, sur la surface formée par la gorge 413 qui est située en périphérie de son logement 412, en écrasant le joint 42 et en refermant le logement 412 pour y enfermer la carte électronique 43.
Le bloc optique 44 peut être composé d'une simple pièce monobloc réalisée en matériau plastique, par exemple par moulage ou autre procédé de fabrication. Le bloc optique 44 comporte alors une ou plusieurs lentilles formées dans le bloc de matière. Le bloc optique 44 peut également être composé d'une plaque usinée (en plastique ou autre) pour former plusieurs logements dans lesquels sont insérées des lentilles standards, par exemple disponibles dans le commerce. Cette dernière solution offre notamment une grande flexibilité en termes de fabrication et permet de pouvoir facilement adapter et modifier le bloc optique 44.
Lorsque le bloc optique 44 est positionné et assemblé sur le socle arrière 41, chaque lentille du bloc est destinée à être positionnée en vis-à-vis d'une ou plusieurs des diodes électroluminescentes 430 de la source lumineuse. Chaque lentille est formée pour assurer la création des faisceaux en sortie du bloc lumineux.
Le bloc optique 44 comporte également une surface d'appui avant 441, réalisée sur le pourtour de ses lentilles et formant avantageusement un épaulement entre une partie arrière 442 et une avancée 443. Le bloc optique 44 comporte plusieurs trous axiaux 444 réalisés à travers l'épaisseur de sa partie arrière, en périphérie des lentilles et débouchant d'une part sur sa face arrière et d'autre part sur sa surface d'appui 441. Ses trous 444 sont positionnés pour coïncider avec les trous 414 réalisés à travers le socle arrière 41. Des vis 447 sont insérés dans les trous 444 du bloc optique et vissés dans les trous 414 du socle arrière 41 pour fixer le bloc optique 44 sur le socle arrière 41, en comprimant le joint d'étanchéité 42 entre les deux éléments.
Selon un aspect particulier de l'invention, le bloc optique 44 comporte un orifice 445 axial (selon l'axe (Z)), avantageusement réalisé à travers sa partie arrière 442, et le bouton de commande 431, suivant son axe de commande, traverse ledit orifice 445 pour émerger au-dessus de la face avant du bloc optique 44. Un joint torique (non représenté) peut être ajouté pour étanchéifier la liaison entre le bouton de commande 431 et le bloc optique 44, au niveau de l'orifice 445.
Selon l'invention, le bloc lumineux 4 comporte également une palette de commande 46 fixée sur la face avant du bloc optique.
Selon une particularité de l'invention, cette palette de commande 46 se présente sous la forme d'une plaque évidée formant une lunette positionnée à l'avant du bloc lumineux.
La plaque est par exemple allongée et s'étend suivant une direction dite longitudinale (axe (Y)) entre une zone de fixation sur ledit bloc lumineux 4 et une partie libre en flexion située à l'opposé de sa zone de fixation. Son ouverture axiale 460, créée par l'évidement, est dessinée pour être avantageusement traversée par l'avancée 443 du bloc optique 44 et pour épouser le contour de ladite avancée 443.
La palette de commande 46 est fixée sur la face avant du bloc optique, par exemple par l'intermédiaire de deux vis 461 venant s'insérer dans deux orifices 462 réalisées à travers la plaque formant la palette de commande 46 et se visser dans deux taraudages 446 correspondants du bloc optique 44.
La forme évidée de la palette de commande 46 est par exemple réalisée par usinage. L'usinage permet ainsi de découper la plaque en vue de retirer sa partie centrale et laisser une partie périphérique au contour fermé autour de l'évidement.
La palette de commande 46 peut être formée d'une pièce monobloc, avantageusement réalisée en matériau de type composite ou équivalent.
La palette de commande présente la particularité, d'être actionnable en flexion autour de sa zone de fixation, formant un élément monostable, mobile entre une position de repos et une position dite fléchie. La flexion de la palette est permise autour d'un axe (X) perpendiculaire à l'axe (Z) et perpendiculaire à sa direction longitudinale (Y).
Par sa partie libre, dite partie de commande, située à l'opposé de sa zone de fixation, la palette de commande coopère avec le bouton de commande 431, émergeant au-dessus du bloc optique 44 (voir ).
De préférence, et afin permettre un réglage aisé de la hauteur du dispositif, l’un des montants du premier ou du deuxième plan de montée comprend des logements régulièrement répartis le long dudit montant, et les moyens de verrouillage en position comprennent au moins un loquet monté pivotant sur l’un des montants du deuxième ou du premier plan de montée, et actionnable manuellement pour passer d’une position de verrouillage engagé dans l’un des logements, à une position de déverrouillage escamoté à l’encontre d’un organe élastique de rappel.
Avantageusement, les deux montants du premier ou du deuxième plan de montée comprennent des logements régulièrement répartis le long desdits montants, et les moyens de verrouillage comprennent deux loquets, chacun positionné sur un montant du deuxième ou du premier plan de montée, et reliés entre eux par un barreau.
Selon une forme de réalisation particulière, et afin de faciliter la conception du dispositif, les logements sont définis par des espaces délimités entre des languettes longitudinales en saillie du ou des montants du premier et/ou du deuxième plan de montée.
La main courante est de préférence en forme de U, définissant deux branches chacune montée coulissante, de préférence dans un manchon fixé au montant, et un barreau, reliant les deux branches, formant une butée contre les manchons lorsque la main courante est en position rétractée.
Selon un mode de réalisation particulier, les branches de la main courante comprennent au moins un doigt en saillie formant une butée de la position déployée contre une extrémité inférieure du manchon.
Selon une autre caractéristique avantageuse, le dispositif comprend un barreau supérieur équipé d’un repère visuel matérialisant le niveau auquel doit se trouver l’ouverture après le positionnement du dispositif.
Selon une forme de réalisation particulière, l’organe compensateur de niveau comprend deux pieds, chacun monté coulissant dans un manchon fixé au montant à une extrémité inférieure du premier plan de montée, les pieds comprenant une pluralité d’orifices régulièrement répartis sur la longueur du pied, et étant verrouillable en position par des goupilles insérées au travers d’orifices ménagés dans les manchons et des orifices des pieds.
D’autres avantages et caractéristiques ressortiront mieux de la description qui va suivre, donnée à titre d’exemple non limitatif, de l’équipement selon l’invention, à partir des dessins annexés dans lesquels :
est une vue en perspective du dispositif d’accès à une chambre souterraine de la présente invention, comprenant un plan de montée dont la main courante et l’organe compensateur de niveau sont en position rétractée.
est une vue similaire à celle de la , illustrant la main courante et l’organe compensateur de niveau en position déployée.
est une vue en perspective du dispositif comprenant un premier et un deuxième plan de montée en position rétractée.
est une vue similaire à celle de la , illustrant la position déployée des deux plans de montée.
est une vue en perspective du moyen de verrouillage en position du deuxième plan de montée, dont l’un des montants du deuxième plan de montée a été masqué.
est une vue en coupe d’une partie du dispositif illustrant l’assemblage entre le premier et le deuxième plan de montée.
est une vue en perspective de la main courante en position déployée.
est une vue en perspective de l’organe compensateur de niveau en position déployée.
Des lubrifiants sous forme d’émulsion, comprenant une phase aqueuse ajoutée à une phase huileuse, ont ainsi été développés. Cependant, ces lubrifiants présentent une faible stabilité en partie due à la dureté de l’eau et/ou à la salinité.
Dans le but de résoudre les problèmes liés à la mise en œuvre de formulations lubrifiantes à base d’huiles dans des applications pour travail des métaux, des compositions à base d’eau ont montré un certain intérêt. Ces formulations comprennent généralement de l’eau, supplémentée par divers additifs afin de garantir les propriétés tribologiques requises pour les lubrifiants, en particulier en termes de réduction du frottement et de protection des pièces contre l’usure.
A titre d’exemples, on peut ainsi citer les documents WO 2009/106359 et WO 2012/163550 qui décrivent des compositions lubrifiantes aqueuses comprenant notamment de l’eau et des sels de carboxyméthylcellulose.
On peut également citer le document EP 3 042 946 qui propose un fluide de travail des métaux, exempt d’huile et d’émulsifiant, comprenant entre 0,1 et 2 % en poids d’un polymère de type cellulosique.
Enfin, le document GB 1 272 100 propose un lubrifiant aqueux pour le travail des métaux comprenant (1) un polypropylène glycol linéaire ou un copolymère oxyde d’éthylène/oxyde de propylène de masse moléculaire comprise entre 2 000 et 9 000 Da, et (2) une polyvinyle pyrrolidone, un éther de cellulose ou un phosphate de triéthanolamine.
Pour des raisons évidentes, l’optimisation des performances des lubrifiants aqueux pour le travail des métaux relève d’un objectif permanent. En particulier, on cherche à améliorer de manière constante les propriétés tribologiques des lubrifiants, en particulier les propriétés anti-usure et extrême-pression.
La présente invention propose ainsi une nouvelle composition lubrifiante aqueuse présentant des propriétés tribologiques, en particulier anti-usure et extrême-pression, améliorées, adaptées à sa mise en œuvre pour le travail des métaux,
Plus particulièrement, elle concerne, selon un premier de ses aspects, une composition lubrifiante aqueuse, en particulier pour le travail des métaux, comprenant au moins : - de l’eau, de préférence de l’eau osmosée ; - de 0,001 à 50 % massique d’au moins un polysaccharide ; - de 0,001 à 50 % massique d’au moins une huile de ricin alcoxylée, en particulier éthoxylée ; - de 0,001 à 50 % massique d’au moins un composé anti-usure soufré et/ou phosphoré, les pourcentages étant exprimés par rapport à la masse totale de la composition.
Selon un mode de réalisation, une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention comprend en outre au moins un polyalkylène glycol, en particulier tel que décrit dans la suite du texte.
Par « composition aqueuse » au sens de la présente invention, on entend désigner une composition comprenant de l’eau à titre de fluide de base, autrement dit à titre de solvant majoritaire. En particulier, l’eau, de préférence osmosée, représente de préférence au moins 50 % massique de la masse totale de la composition lubrifiante.
Dans la suite du texte, on désignera par « composition lubrifiante aqueuse » ou « lubrifiant aqueux », une composition lubrifiante selon l’invention.
Par « eau osmosée » au sens de la présente invention, on entend désigner une eau ayant subi une purification, notamment par un procédé d’osmose inverse, afin de réduire la teneur en composés organiques et/ou minéraux, par exemple à une teneur inférieure à 5,0 % en poids, de préférence inférieure à 1,0 % en poids. Dans la suite du texte, les expressions « eau déminéralisée » ou encore « eau ultrapure » seront considérées comme équivalentes ou synonymes de l’expression « eau osmosée ». En particulier, l’eau osmosée peut être une « eau déionisée », autrement dit une eau ayant subi une purification afin de réduire la teneur en ions, tels que les ions Ca 2+ et HCO 3 - généralement présents dans l’eau. De préférence une eau déionisée ne comprend pas d’ions.
Contre tout attente, les inventeurs ont découvert que la mise en œuvre combinée d’au moins un polysaccharide, d’une huile de ricin alcoxylée, en particulier éthoxylée et d’au moins un composé anti-usure phosphoré et/ou soufré, permet d’accéder à un fluide aqueux présentant d’excellentes propriétés tribologiques, en particulier dans des conditions d’extrême-pression, adaptées à sa mise en œuvre comme lubrifiant pour le travail des métaux.
En particulier, comme illustré dans les exemples qui suivent, les inventeurs ont montré qu’il est possible, en supplémentant une formulation lubrifiante aqueuse comprenant au moins un polysaccharide, par l’association spécifique d’au moins un anti-usure soufré et/ou phosphoré et d’une huile de ricin alcoxylée, de préférence éthoxylée, d’améliorer de manière significative les propriétés tribologiques de la formulation lubrifiante aqueuse, en particulier les propriétés anti-usure et extrême-pression.
La combinaison d’au moins une huile de ricin alcoxylée, en particulier éthoxylée, et d’au moins un composé anti-usure soufré et/ou phosphoré, au niveau d’une composition lubrifiante aqueuse comprenant au moins un polysaccharide, présente de manière inattendue un effet synergique sur l’amélioration des propriétés anti-usure et extrême-pression du lubrifiant aqueux.