INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la suite de la description, les qualificatifs d’orientation, tels que « longitudinal », « radial » ou « circonférentiel », sont définis par référence à l’axe longitudinal X de la turbomachine 10. Les qualificatifs relatifs « amont » et « aval » sont définis l’un par rapport à l’autre en référence à l’écoulement des gaz dans la turbomachine 10 dans la direction longitudinale. La position angulaire de chacune des pales 18 autour de l’axe longitudinal X est repérée par rapport à un cadran horaire (ici vu de l’amont par exemple) dont les positions angulaires à 12H, 3H, 6H et 9H sont positionnées de manière conventionnelle. La position angulaire à 12H est donc positionnée verticalement vers le haut par rapport à l’axe longitudinal X et la position angulaire à 6H est positionnée verticalement vers le bas par rapport à l’axe longitudinal X. La position angulaire à 3H est positionnée horizontalement vers la droite par rapport à l’axe longitudinal X et la position angulaire à 6H est positionnée horizontalement vers la gauche par rapport à l’axe longitudinal X. Un axe s’étendant radialement en passant par les positions angulaires à 12H et à 6H est ainsi perpendiculaire à un axe s’étendant radialement en passant par les positions angulaires à 3H et à 9H. Les qualificatifs de position absolue, tels que les termes « haut », « bas », « gauche », « droite », « latérale », etc., ou de position relative, tels que les termes « dessus », « dessous », « supérieure », « inférieur », etc., et les qualificatifs d’orientation, tels que les termes « vertical » et « horizontal » font ici référence à l’orientation des figures et sont considérés dans un état opérationnel de la turbomachine 10, typiquement lorsque celle-ci est installée sur un aéronef posé au sol. Dans cet état de la turbomachine 10, l’axe passant par les positions angulaires à 12H et à 6H s’étend dans la direction du champ de pesanteur, soit verticalement. Il peut en revanche être déduit qu’un mouvement de roulis de l’aéronef en vol sur lequel est montée la turbomachine 10 sera de nature à provoquer une rotation des directions verticale et horizontale telles que considérées sur les figures autour de l’axe longitudinal X. De la même manière, un mouvement de roulis de l’aéronef en vol sur lequel est montée la turbomachine 10 sera de nature à provoquer une rotation de l’axe passant par les positions angulaires à 12H et 6H et de l’axe passant par les positions angulaires à 3H et 9H autour de l’axe longitudinal X. Une « zone latérale » de la turbomachine 10 fait référence à une zone qui est circonférentiellement au voisinage de la position angulaire à 3H ou de la position angulaire à 9H. De même, une « zone supérieure » et une « zone inférieure » de la turbomachine 10 font références, respectivement, à une zone qui est circonférentiellement au voisinage de la position angulaire à 12H et à une zone qui est circonférentiellement au voisinage de la position angulaire à 6H.
Chaque pale 18 de la rangée annulaire amont 14 et de la rangée annulaire aval 16 s’étend selon une direction radiale depuis le moyeu 12 de sorte à définir une dimension radiale entre ledit moyeu 12 et une extrémité radialement externe de la pale 18 respective. En d’autres termes, la dimension radiale de chaque pale 18 est mesurée entre une extrémité radialement interne de la pale 18 et une extrémité radialement externe de la pale 18, opposées l’une de l’autre. L’extrémité radialement interne de chaque pale 18 est située au niveau du moyeu 12 de la turbomachine 10. Chaque pale 18 peut notamment être fixée au moyeu 12 de la turbomachine 10 à l’extrémité radialement interne, au niveau de l’axe de changement de calage L’extrémité radialement externe de chaque pale 18 est ici une extrémité libre (i.e. non carénée).
En outre, chaque pale 18 de la rangée annulaire amont 14 et de la rangée annulaire aval 16 présente un rayon radialement interne respectivement Ri1, Ri2 considéré comme la distance radiale à l’axe longitudinal X de l’extrémité radialement interne de la pale 18, par exemple située au niveau du (c’est-à-dire la plus proche du) moyeu de la turbomachine. L’extrémité radialement interne est, dans la , à proximité de l’axe de changement de calage de la pale respective. L’extrémité radialement interne de chaque pale peut alternativement être à proximité du bord d’attaque en pied de pale. Chaque pale présente aussi un rayon radialement externe Re considéré comme la distance radiale à l’axe longitudinal X de l’extrémité radialement externe de ladite pale 18, c’est-à-dire, comme le rayon maximal de la pale.
Comme visible à la qui représente la turbomachine de la dans le plan de coupe IV-IV normal à l’axe longitudinal X, une extrémité radialement externe des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 et de la rangée annulaire aval 16 sont inscrites, respectivement, dans une enveloppe externe 20 de la rangée annulaire amont 14 et une enveloppe externe 22 de la rangée annulaire aval 16. Ici, la projection, dans le plan de coupe IV-IV, de l’enveloppe externe 20 de la rangée annulaire amont 14 forme un cercle de rayon Re1, ou encore de diamètre D, centré sur l’axe longitudinal X. Le diamètre D de la projection, dans le plan de coupe IV-IV, de l’enveloppe externe 20 de la rangée annulaire amont 14 peut représenter le diamètre externe de la turbomachine 10.
D’autre part, la dimension radiale de chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 est inférieure à la dimension radiale de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14. En particulier, le rayon radialement externe de chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 est inférieur au rayon radialement externe de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14. Ainsi, l’enveloppe externe 20 de la rangée annulaire amont 14 entoure l’enveloppe externe 22 de la rangée annulaire aval 16 lorsque celles-ci sont projetées dans un plan de projection commun qui est ici le plan de coupe IV-IV (plan perpendiculaire à l’axe longitudinal X). Chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 présente donc une troncature par rapport aux pales 18 de la rangée annulaire amont 14 de manière à limiter l’impact des tourbillons formés au niveau de l’extrémité radialement externe des pales 18 de la rangée annulaire amont 14. Autrement dit encore, chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 est tronquée par rapport aux pales 18 de la rangée annulaire amont 14.
La représente un premier mode de réalisation de la rangée annulaire aval 16 dans lequel il peut être défini une première pale 18a et une deuxième pale 18b avec la première pale 18a positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X plus près de la position angulaire à 12H ou à 6H que ne l’est la deuxième pale 18b et avec la deuxième pale 18b positionnée, angulairement autour de l’axe longitudinal X, plus près de la position angulaire à 3H ou à 9H, de sorte que la dimension radiale de la première pale 18a soit supérieure à la dimension radiale de la deuxième pale 18b. Optionnellement, la première pale 18a et la deuxième pale 18b considérées peuvent être circonférentiellement consécutives.
En particulier, le premier mode de réalisation de la est tel que pour toute première pale 18a positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X dans une zone angulaire Z1, Z2 comprise entre la position angulaire à 12H et la position angulaire à 6H, il existe une deuxième pale 18b positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X dans la même zone angulaire Z1, Z2 que la première pale 18a, entre la première pale 18a et un premier plan P1 comprenant l’axe longitudinal X et l’axe passant par la position angulaire à 3H et la position angulaire à 9H, de sorte que la dimension radiale de la première pale 18a soit supérieure à la dimension radiale de la deuxième pale 18b.
Selon une formulation équivalente, la première pale 18a est située, angulairement autour de l’axe longitudinal X, soit dans une première zone angulaire Z1 comprise entre la position angulaire à 12H et la position angulaire à 6H comprenant la position angulaire à 3H, soit dans une seconde zone angulaire Z2 comprise entre la position angulaire à 12H et la position angulaire à 6H comprenant la position angulaire à 9H. La deuxième pale 18b est alors comprise dans la même zone angulaire Z1, Z2 que la première pale 18a, respectivement, soit entre la première pale 18a et la position angulaire à 3H si la première pale est dans la première zone angulaire Z1, soit entre la première pale 18a et la position angulaire à 9H si la première pale est dans la seconde zone angulaire Z2. La première zone angulaire Z1 et la seconde zone angulaire Z2 correspondent chacune à une moitié du cadran horaire défini autour de l’axe longitudinal X, chaque moitié étant comprise entre la position angulaire à 12H et la position angulaire à 6H. La première zone angulaire Z1 comprend donc la position angulaire à 3H et la seconde zone angulaire Z2 comprend donc la position angulaire à 9H.
Il peut être défini une troisième pale 18c positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X dans la même zone angulaire Z1, Z2 que la première pale 18a de sorte que la deuxième pale 18b est circonférentiellement entre la première pale 18a et la troisième pale 18c. La troisième pale 18c présente une dimension radiale supérieure à la dimension radiale de la deuxième pale 18b. Dans l’exemple représenté, la dimension radiale de la troisième pale 18c est inférieure à la dimension radiale de la première pale 18a. Alternativement, la dimension radiale de la troisième pale 18c peut être supérieure à la dimension radiale de la première pale 18a. Alternativement encore, la dimension radiale de la première pale 18a et la dimension radiale de la troisième pale 18c peuvent être égales. Optionnellement, la deuxième pale 18b et la troisième pale 18c peuvent être circonférentiellement consécutives. En particulier, la première pale et la troisième pale peuvent être situées de part et d’autre du premier plan P1.
La illustre, parmi les pales 18 de la rangée annulaire aval 16, une combinaison particulière de la première pale 18a, de la deuxième pale 18b et de la troisième pale 18c. Toutefois, il n’est pas exclu que d’autres combinaisons de la première pale 18a, de la deuxième pale 18b et de la troisième pale 18c conformes aux dispositions décrites ci-avant soient possibles.
De manière remarquable, chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 présente, dans l’exemple représenté, le même rayon radialement interne Ri2. Cela est dû au fait que le moyeu 12 est axisymétrique autour de l’axe longitudinal X au niveau de la rangée annulaire aval 16. Autrement dit, le moyeu 12 présente, au niveau de la rangée annulaire aval 16, une section normale à l’axe longitudinal X qui a une forme de cercle centré sur l’axe longitudinal X. Ainsi, la première pale 18a considérée précédemment de la rangée annulaire aval 16 présente une dimension radiale supérieure à la deuxième pale 18b précédemment considérée en ce que le rayon radialement externe de la première pale 18a est supérieur au rayon radialement externe de la deuxième pale 18b.
Par ailleurs, le bois du manche soumis aux chocs répétés peut venir à se dégrader, et des éclats de bois se détachent du manche. Il est connu de placer à l’extrémité opposée à la lame un embout venant protéger le bois du manche. Pour les mêmes raisons, l’assemblage de l’embout sur le manche est une zone de défaillance de la truelle.
Ainsi, ces solutions ne donnent pas entière satisfaction, car l’assemblage de la soie et du manche, ainsi que du manche et de l’embout risquent de ne pas résister au cours du temps.
Par ailleurs, lorsque la soie est traversante, il existe un jeu entre l’embout et le manche diminuant l’aspect esthétique et qualitatif de la truelle.
L’un des buts de l’invention est de pallier aux inconvénients de l’art antérieur, et en particulier de proposer une truelle dont l’embout présente une durée de vie accrue, tout en étant esthétique et en ayant un aspect qualitatif.
À cet effet, il a été mis au point une truelle comprenant une lame fixée à un manche creux au moyen d’une soie prolongeant la lame et insérée dans une première extrémité du manche. La soie traverse le manche jusqu’à une seconde extrémité dudit manche, et la seconde extrémité du manche est protégée par un embout.
Selon l’invention, la soie comprend une extrémité libre filetée, et l’embout est taraudé, vissé à la soie, et serre le manche.
De cette manière, l’assemblage entre les différents éléments de la truelle est fait sans jeu, ce qui permet de mieux résister aux vibrations générées par les chocs. Après vissage de l’embout, il est possible de le coller pour fixer définitivement sa position. Dans l’hypothèse où l’embout n’est pas collé, il est possible de resserrer l’assemblage au cours de la vie du produit si jamais certains éléments commençaient à se désolidariser. Enfin, cette solution facilite grandement le montage de la truelle, car la longueur de l’insertion en force de la soie dans le manche est soumise à des tolérances de fabrication. Le montage par vissage de l’embout sur la soie permet de compenser les écarts existants d’une truelle à une autre, car il est alors possible d’enfoncer l’embout selon la longueur nécessaire pour garantir le bon serrage du manche. L’aspect esthétique et qualitatif est assuré.
De préférence, la seconde extrémité du manche présente un lamage dans lequel s’insère l’embout, et l’embout présente une collerette serrant le manche. Ainsi, la partie visible de l’embout est réduite au minimum, et toute la portion utile du manche est en bois, ce qui est préféré pour la manipulation à la main de l’outil. Egalement, la jonction entre l’embout et le manche ne se situe pas sur une partie utile du manche, où est placée la main, de sorte que cela évite la formation d’ampoules ou autres lésions.
De manière à faciliter le montage et le serrage de l’embout, celui-ci présente, sur sa face opposée au taraudage, une forme en creux ou en relief apte à recevoir ou à s’engager avec un outil pour le vissage de l’embout sur la soie.
Afin de disposer d’une longueur de réglage suffisante pour compenser les tolérances de fabrication lors de l’assemblage de la soie et du manche, le taraudage de l’embout est réalisé sur une longueur comprise entre 0,5 et 3 fois le diamètre du taraudage.
De préférence la soie présente des proéminences radiales, insérées par déformation dans le manche. Cela permet de garantir la solidité du montage en force de la soie dans le manche, et confère en particulier une meilleure résistance à la torsion.
Avantageusement, l’embout est réalisé en matériau métallique afin de ne pas s’user lors des frappes répétées sur les éléments de construction.
Afin que des matériaux ou des éléments ne rentrent pas dans le taraudage de l’embout et viennent gripper le filetage, le taraudage de l’embout est borgne.
L’invention concerne également un procédé d’ajustement d’un jeu entre un manche et un embout d’une truelle comprenant une soie traversant le manche. Selon l’invention, le procédé consiste à réaliser un taraudage dans l’embout et un filetage à l’extrémité libre de la soie, et à visser l’embout sur la soie jusqu’à ajustement du jeu et serrage du manche.
est une vue en perspective, d’une truelle selon l’invention.
est une vue en perspective, d’un éclaté d’une telle truelle.
est une vue schématique illustrant une rangée annulaire de pales fixes non carénées de la turbomachine de la dans le plan de coupe IV-IV, selon un septième mode de réalisation de la présente description ;
est une vue schématique illustrant une rangée annulaire de pales fixes non carénées de la turbomachine de la dans le plan de coupe IV-IV, selon un huitième mode de réalisation de la présente description ;
La rangée annulaire aval 16 comporte un premier groupe G1 de pales 18 et un deuxième groupe G2 de pales 18. Chacune des pales 18 du premier groupe G1, respectivement du deuxième groupe G2, ont la même dimension radiale. Aussi, chacune des pales 18 du premier groupe G1, respectivement du deuxième groupe G2 sont disposées circonférentiellement de manière contigüe dans un secteur angulaire S1, S2 respectif autour de l’axe longitudinal X. On limite ainsi le nombre de pales 18 différentes à fabriquer, permettant ainsi de réduire les couts associés à la fabrication d’une telle turbomachine 10. Bien entendu, le nombre de groupes de pales 18 n’est pas limité à 2. La rangée annulaire aval 16 peut comprendre k groupe(s) de pales 18 avec k un entier supérieur ou égal à 1.
Dans le mode de réalisation de la , le premier groupe G1 de pales 18 et le deuxième groupe G2 de pales 18 sont chacun associé à un secteur angulaire autour de l’axe longitudinal X de manière à former un secteur angulaire constitué de pales 18 dudit groupe G1, G2 considéré. Le premier groupe G1 de pales 18 est ici associé à un premier secteur angulaire S1 centré sur la position angulaire à 12H. Le deuxième groupe G2 de pales 18 est associé à un deuxième secteur angulaire S2 centré sur la position angulaire à 6H. Le premier secteur S1 angulaire et le deuxième secteur angulaire S2 s’étendent ici chacun sur 90° dans l’exemple représenté. La rangée annulaire aval 16 comporte en outre une pluralité de groupes Gi de pales 18 comprenant deux pales 18 identiques qui sont disposées angulairement autour de l’axe longitudinal X, respectivement, selon un angle α et un angle -α, l’angle α étant mesuré autour de l’axe longitudinal X dans le sens horaire par rapport à la position angulaire à 12H. L’une des deux pales 18 de chaque groupe Gi est positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X dans un troisième secteur angulaire S3 centré sur la position angulaire à 3H et l’autre des deux pales 18 du groupe Gi considéré est positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X dans un quatrième secteur angulaire S4 centré sur la position angulaire à 9H. Le troisième secteur angulaire S3 et le quatrième secteur angulaire S4 s’étendent ici également sur 90°. Alternativement, les secteurs angulaires S1, S2, S3, S4 peuvent s’étendre indépendamment les uns des autres sur des plages angulaires supérieures ou inférieures à 90°.
De ce fait, la rangée annulaire aval 16 est symétrique par rapport à un plan de symétrie P comprenant l’axe longitudinal X et l’axe passant par les positions angulaires à 6H et à 12H. Il est entendu par « symétrique » que, pour chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X selon un angle α mesuré autour de l’axe longitudinal X dans le sens horaire par rapport à la position angulaire à 12H et compris entre 0° et 180° exclus, la rangée annulaire aval 16 comprend une autre pale 18 positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X selon un angle -α et présentant des paramètres géométriques identiques. En particulier, les pales 18 de la rangée annulaire aval 16 positionnées angulairement autour de l’axe longitudinal X, respectivement, selon un angle α et -α peuvent présenter une même dimension radiale. La position angulaire de chaque pale 18 autour de l’axe longitudinal X peut être repérée par un axe de changement de calage de la pale considérée, confondu ici avec un axe d’empilage de la pale considérée. Aussi, de manière équivalente dans l’exemple de la , la position angulaire de chaque pale 18 autour de l’axe longitudinal X peut être repérée par la position angulaire autour de l’axe longitudinal X de l’extrémité interne de la pale 18 considérée.
Les pales 18 du premier groupe G1 présentent une dimension radiale supérieure à la dimension radiale des pales 18 du deuxième groupe G2. Dans le cas présent, les pales 18 du premier groupe G1 présentent un rayon radialement externe supérieur au rayon radialement externe des pales 18 du deuxième groupe G2. La projection de l’enveloppe externe 22 de la rangée annulaire aval 16 dans le plan de coupe IV-IV présente donc une première portion en arc de cercle de rayon Re2a au niveau du premier secteur angulaire S1 et une deuxième portion en arc de cercle de rayon Re2b au niveau du deuxième secteur angulaire S2, le rayon Re2a de la première portion étant supérieur au rayon Re2b de la deuxième portion.
Selon un autre aspect, il peut être défini, pour la rangée annulaire aval 16, une première étendue angulaire de pales 18 centrée sur la position angulaire à 3H ou sur la position angulaire à 9H et une seconde étendue angulaire de pales 18 centrée sur la position angulaire à 12H ou sur la position angulaire à 6H, la dimension radiale moyenne des pales de la première étendue angulaire étant inférieure à la dimension radiale moyenne des pales de la seconde étendue angulaire. Par exemple, la première étendue angulaire de pales peut ici coïncider aux pales 18 du troisième secteur angulaire S3 ou du quatrième secteur angulaire S4 et la seconde étendue angulaire de pales peut coïncider aux pales du premier secteur angulaire S1 ou du second secteur angulaire S2.
La solidité de la rangée annulaire aval 16, définie comme étant le rapport entre la corde et l’espacement dans la direction circonférentielle entre deux pales 18 circonférentiellement consécutives, peut être inférieure à 3 sur l’ensemble de la dimension radiale de chaque pale 18. En particulier, dans un mode de réalisation privilégié, la solidité est inférieure à 1 au niveau de l’extrémité radialement externe des pales 18.
Le rapport entre, d’une part, la distance dans la direction longitudinale entre un plan médian normal à l’axe longitudinal X respectif de chaque rangée annulaire, et d’autre part, le diamètre D de la turbomachine 10 peut varier entre 0,01 et 0,8. Le plan médian normal à l’axe longitudinal X respectif de chaque rangée annulaire 14, 16 est le plan contenant l’axe de changement de calage de chacune des pales de la rangée annulaire 14, 16 correspondante. Le bord de fuite de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 est situé longitudinalement en amont d’un bord d’attaque de chacune des pales 18 de la rangée annulaire aval 16. Ainsi, on limite, voire on évite, des interférences entre les rangées annulaires amont et aval.
La représente un deuxième mode de réalisation de la rangée annulaire aval 16 qui diffère du premier mode de réalisation de la en ce que la rangée annulaire aval 16 est dépourvue de symétrie par rapport au plan de symétrie P. En effet, une paire de pales 18 de la rangée annulaire aval 16 positionnées angulairement autour de l’axe longitudinal X, respectivement, dans le troisième secteur angulaire S3 et le quatrième secteur angulaire S4, selon un angle α et un angle -α, ne sont pas identiques. En particulier, une paire de pales 18 de la rangée annulaire aval 16 positionnées angulairement autour de l’axe longitudinal X, respectivement, dans le troisième secteur angulaire S3 et le quatrième secteur angulaire S4, selon un angle α et un angle -α présentent une dimension radiale différente l’une de l’autre. Dans le mode de réalisation de la , la projection de l’enveloppe externe 22 de la rangée annulaire aval 16 dans le plan de coupe IV-IV présente une forme de haricot.
La représente un troisième mode de réalisation de la rangée annulaire aval 16 dans lequel la rangée annulaire aval 16 comprend uniquement un premier groupe G1 de pales 18 et un deuxième groupe G2 de pales 18. Autrement dit, chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 est soit une pale 18 du premier groupe G1, soit une pale 18 du deuxième groupe G2. Le premier secteur angulaire S1 associé au premier groupe G1 de pales 18 est centré sur la position angulaire à 3H et s’étend sur 260°. Le deuxième secteur angulaire S2 associé au deuxième groupe G2 de pales 18 est centré sur la position angulaire à 9H et s’étend sur 100°.