INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi chacune des vis 4, 4' se présente sensiblement, au moins sur une partie de sa longueur, comme une vis d'Archimède à filet hélicoïdal continue, mais découpé selon la direction de l'axe AV de l'arbre 5 pour former des trouées rectilignes parallèles audit axe AV.
Ce sont les espacements entre les pales 6, et plus particulièrement les passages en forme de trouées résultants, qui autorisent le transport sans blocage des polluants macroscopiques (présents dans les produits à traiter formant intrants) de l'entrée 2 vers la sortie 2'.
De plus, les pales 6 métalliques sont relativement épaisses (par exemple 8 à 15 mm) de manière à garantir une certaine inertie thermique pour chauffer le bitume dans la masse, tout en happant et en "démottant" les intrants sous forme de membranes. (Effet "introduction couteau chaud dans beurre froid"). En outre, en étant planes et lisses, les pales 6 n'offrent aucune accroche au liant bitumeux ou autre.
En accord avec une variante de réalisation préférée, illustrée sur les figures 1, 2, 4 , 5 et 7B, il est prévu que la ou chaque vis 4, 4' comporte, sur au moins une partie de sa longueur, une pluralité de secondes pales 9 en forme de plaques planes, séparées entre elles et toutes arrangées selon des plans perpendiculaires à l’axe de la vis 4, 4' considérée, que chaque seconde pale 9 présente une extension angulaire inférieure à 180°, avantageusement inférieure à 120°, préférentiellement d’environ 90°, et que lesdites secondes pales 9 sont configurées et arrangées sur l’arbre support 5 concerné de manière à constituer un nombre limité d’alignements 7’ de pales selon la direction de l’axe AV de la vis 4, 4' et autour de l’arbre 5, des zones dégagées s’étendant entre les alignements 7' voisins (angulairement ou circonférentiellement) le long de la vis 4, 4'.
Alors que les premières pales 6 sont montées sur l'arbre 5 respectif avec une inclinaison par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe AV dudit arbre, les secondes pales 9 sont quant à elles montrées perpendiculairement à cet axe AV.
Avantageusement, chaque alignement 7' de secondes pales 9 ne s’étend que sur une fraction de la longueur de la partie de la vis 4, 4' les comportant et sur une fraction du pourtour de l’arbre 5 de cette dernière et constitue au moins un groupe local de secondes pales 9, chaque groupe étant décalé angulairement et/ou axialement par rapport à chacun des autres groupes et au moins un, préférentiellement chaque, groupe de secondes pales 9 d’une vis 4, 4’ venant en engagement interpénétrant, de manière interstitielle, avec un groupe correspondant de secondes pales 9 de l’autre vis 4’, 4.
Additionnellement ou alternativement, l'auge 3 peut comporter, sur une partie au moins de sa face interne, située en regard de la ou des partie(s) longitudinale(s) de la vis 4, 4' comportant des secondes pales 9, des contre-pales fixes, situées dans des plans parallèles et interstitiels par rapport aux plans des secondes pales 9 et venant en engagement interpénétrant avec les secondes pales 9 lors de la rotation de la vis 4, 4' considérée, chaque arrangement coopérant d’au moins deux groupes de secondes pales 9 mobiles appartenant respectivement à l’une des deux vis 4, 4’, et éventuellement de contre-pales fixes, constituant un module 11 de cisaillement privilégié.
Ainsi, les secondes pales 9 des vis 4, 4' ne sont pas seulement interférentes et interpénétrantes entre les deux vis 4 et 4', mais aussi avec des contres-pales fixes installées dans l'auge 3, par exemple sur une structure support montée de manière interchangeable dans l'auge 3 (non représenté).
Les zones du mélangeur 1 comportant des groupes de pluralités de secondes pales 9 mobiles, et éventuellement de contre-pales fixes, constituent, du fait de la densité d'éléments formant lames interpénétrantes avec de faibles entrefers, des modules de cisaillement intense. Le mélangeur 1 peut comporter un ou plusieurs tel(s) module(s), le cas échéant répartis le long de l'auge 3. Préférentiellement, un (dernier) module de cisaillement est arrangé près de la sortie du mélangeur 1.
La prévision d'une répartition des secondes pales 9 par alignements 7’ espacés circonférentiellement et/ou axialement permet aux polluants macroscopiques solides de passer les zones de ces modules sans bloquer les vis 4, 4'.
Comme le montrent à titre d'exemple illustratif les figures 2A, 3 et 7B, la ou chaque vis est avantageusement constituée de segments longitudinaux différenciés comportant alternativement des alignements de premières pales 6 inclinées et des alignements de secondes pales 9 perpendiculaires.
Afin de limiter l'usure des premières et/ou secondes pales 6, 9 (par l'aménagement d'un entrefer suffisant entre leurs bords extérieurs et la paroi de l'auge 3), tout en favorisant, d'une part, le transfert thermique entre les vis 4, 4' et/ou l'auge 3 et les produits à traiter en transit et, d'autre part, le cisaillement (malgré la présence d'un entrefer important – par exemple 0,5 mm à 3 à 5 cm – entre pales 6, 9 et auge 3), il peut être prévu qu'au moins certaines premières et/ou secondes pales 6, 9 sont pourvues, au niveau de leur bord libre extérieur 9', d’au moins une structure de raclage 12 rapportée, saillante radialement par rapport audit bord 9' et déformable élastiquement au moins selon une direction radiale (voir figures 4 à 6 et 8).
Comme le montrent les figures 8, au moins une structure de raclage 12 (préférentiellement plusieurs montées sur les extrémités de pales 6, 9 des vis) est présente au niveau de la ou chaque portion (3’’) de la paroi (3’) de l’auge (3) formant clapet, la surface interne de cette portion (3’’) étant balayée par cette structure à chaque rotation de la vis (4, 4’) concernée. Ainsi, les clapets 3’’ sont exempts de toute accumulation de matière qui pourraient bloquer leur fonctionnement et permet de conserver la face interne de la paroi 3’ propre et débarrassée de toute agglomération de composants de l’extrant (fibres, minéraux, bitume, …).
En accord avec un mode de réalisation préféré, ressortant des figures 4 à 6 et 8 précitées, la ou chaque structure rapportée déformable 12 consiste en une plaquette 12', ou en un empilement d’au moins deux plaquettes 12', à contour sensiblement de forme elliptique et comportant des découpes définissant une pluralité d’anneaux elliptiques 13 concentriques, reliées par des ponts de matière 13' entre anneaux 13 adjacents, ladite structure 12 étant montée sur la pale 6, 9 correspondante avec une orientation telle que la direction du petit demi-axe du contour elliptique passe par l’axe longitudinal AV de l’arbre support 5.
Ledit mélangeur 1 comporte avantageusement deux vis parallèles jumelées 4 et 4' dont les pales 6, 9 respectives s’entrecroisent intimement sur une partie au moins de leur hauteur, préférentiellement une partie majoritaire, soit dans au moins une zone d’engrènement mutuel de filets contraires de premières pales 6 inclinées par rapport à l’axe de l'arbre support 5, soit dans au moins une zone d’interpénétration mutuelle de secondes pales 9 perpendiculaires à l’axe de l’arbre support 5, avantageusement dans les deux types de zones.
L'invention a également pour objet, comme le montre par exemple la , une installation 14 de traitement et de revalorisation de produits composites à base thermoplastique, par exemple de déchets intégrant à titre majoritaire des produits bitumineux, notamment des membranes bitumineuses.
Le composant électrique et/ou électronique 4 du véhicule 1 électrique ou hybride présente une plage de températures optimales de fonctionnement. Lorsque la température du composant électrique et/ou électronique 4 est en dehors de cette plage de températures optimales, les performances du composant électrique et/ou électronique 4 diminuent.
Par ailleurs, et tel qu’illustré sur la , le châssis 2 comprend une cavité 5 dans laquelle est installée l’unité de production thermique 6. Plus particulièrement, la cavité 5 prend la forme d’un renfoncement dans un plan d’extension principal du châssis 2 dimensionné de sorte à pouvoir loger l’unité de production thermique 6. L’unité de production thermique 6 est par ailleurs maintenu en position dans la cavité 5 du châssis 2 par un élément de maintien en position 7, qui peut par exemple être une sangle disposée au niveau de l’ouverture de la cavité 5.
Avantageusement, les parois de la cavité 5 réalisent un guidage serré de l’unité de production thermique 6 de sorte à maintenir en position ladite unité de production thermique 6 selon au moins deux directions perpendiculaires l’une de l’autre, l’élément de maintien en position 7 bloquant la position de l’unité de production thermique 6 le long d’une troisième direction perpendiculaire aux deux directions mentionnées.
Le véhicule 1 électrique ou hybride comprend un système de distribution 8 du fluide caloporteur configuré pour réguler la température du composant électrique et/ou électronique 4. Le système de distribution 8 permet, grâce à la circulation du fluide caloporteur, de refroidir ou de chauffer le composant électrique et/ou électronique 4 pour que ce dernier présente une température comprise dans sa plage de températures optimales.
L’unité de production thermique 6 du véhicule 1 électrique ou hybride participe quant à elle à gérer la pression et la température d’un fluide réfrigérant, ce dernier influençant thermiquement le fluide caloporteur. On comprend que l’unité de production thermique 6 régule la température du fluide réfrigérant, ce dernier augmentant ou diminuant la température du fluide caloporteur pour que ledit fluide caloporteur réchauffe ou refroidisse ensuite le composant électrique et/ou électronique 4. Alternativement ou de manière complémentaire, l’unité de production thermique 6 peut réguler la température du fluide caloporteur pour influencer la température de l’habitacle du véhicule.
Tel qu’illustré sur la à 5, l’unité de production thermique 6 comprend au moins un circuit de fluide caloporteur 10 destiné à être parcouru par le fluide caloporteur et un circuit de fluide réfrigérant 12 dans lequel circule le fluide réfrigérant. Le circuit de fluide réfrigérant est une boucle fermée entièrement constituée à l’intérieur de l’unité de production thermique selon l’invention.
Selon l’invention, l’unité de production thermique 6 comprend au moins une interface fluidique 14 destinée à relier au moins le circuit de fluide caloporteur 10 à une installation externe à l’unité de production thermique 6, l’installation externe pouvant par exemple être le système de distribution 8 de fluide caloporteur mentionné auparavant. Comme illustré sur la , l’interface fluidique 14 prend par exemple la forme d’une paroi plane 16 s’étendant principalement dans un plan, l’interface fluidique 14 comprenant au moins un orifice traversant 18 relié fluidiquement au circuit de fluide caloporteur 10 d’une part, et d’autre à l’installation externe. Dans cette configuration, le fluide caloporteur circule depuis le circuit de fluide caloporteur 10 vers l’installation externe, et inversement, en traversant au moins l’un des orifices traversant 18 de l’interface fluidique 14.
Tel qu’illustré sur la , l’unité de production thermique 6 comprend également un dispositif d’isolation thermique et acoustique 20 qui s’étend au moins en partie autour du circuit de fluide réfrigérant 12, le dispositif d’isolation thermique et acoustique 20 maintenant la position du circuit de fluide réfrigérant 12 au sein de l’unité de production thermique 6. Le dispositif d’isolation thermique et acoustique 20 permet, en plus d’empêcher les échanges thermiques entre le circuit de fluide réfrigérant 12 et le milieu extérieur à l’unité de production thermique 6, de limiter la propagation d’ondes acoustiques produites par le circuit de fluide réfrigérant 12 vers l’extérieur de l’unité de production thermique 6, de limiter la propagation de vibration, et de bloquer la position mécanique des composants constitutifs du circuit de fluide réfrigérant 12 au sein de l’unité de production thermique 6.
Comme plus particulièrement visible sur l’exemple illustré la , le circuit de fluide réfrigérant 12 comprend une pluralité de composants choisis parmi au moins un organe de compression 22 du fluide réfrigérant, un premier échangeur thermique 24 configuré pour échanger des calories entre le fluide réfrigérant et un fluide caloporteur, un organe de détente 26 du fluide réfrigérant et au moins un deuxième échangeur thermique 28 configuré pour échanger des calories entre le fluide réfrigérant et le fluide caloporteur, et des conduites 30, 32 reliant ces composants constitutifs du circuit de fluide réfrigérant 12.
Selon l’exemple illustré ici sur la , le circuit de fluide réfrigérant 12 comprend une conduite haute pression 30 s’étendant entre l’organe de compression 22 et l’organe de détente 26 et une conduite basse pression 32 s’étendant entre l’organe de détente 26 et l’organe de compression 22. Plus particulièrement, le fluide réfrigérant circule dans la conduite haute pression 30 depuis l’organe de compression 22 vers l’organe de détente 26, et dans la conduite basse pression 32 depuis l’organe de détente 26 vers l’organe de compression 22.
L’organe de compression 22 a pour fonction de comprimer le fluide réfrigérant lorsque celui-ci circule à travers ledit organe de compression 22. Inversement, l’organe de détente 26 a pour fonction de détendre le fluide réfrigérant lorsque celui-ci circule à travers ledit organe de détente 26. On comprend ainsi que dans la pression du fluide réfrigérant circulant dans la conduite haute pression 30 est supérieure à la pression du fluide réfrigérant circulant dans la conduite basse pression 32.
De plus, le circuit de fluide réfrigérant 12 comprend ici le premier échangeur thermique 24 qui est installé sur la conduite haute pression 30, et le deuxième échangeur thermique 28 qui est installé sur la conduite basse pression 32. Cependant, un circuit de fluide réfrigérant 12 ne comprenant qu’un seul des échangeurs thermiques 24, 28 ne sortirait pas du cadre de l’invention.
Le premier échangeur thermique 24 comprend une première passe 34 et une deuxième passe 36, la première passe 34 étant parcourue par le fluide réfrigérant tandis que la deuxième passe 36 est configurée pour être traversée par le fluide caloporteur. On comprend que la première passe 34 est constitutive de la conduite haute pression 30, le fluide réfrigérant circulant à travers la conduite haute pression 30 depuis l’organe de compression 22 vers l’organe de détente 26 circulant également à travers la première passe 34 du premier échangeur thermique 24. Par ailleurs, la conduite haute pression 30 et la première passe 34 du premier échangeur thermique 24 forme une portion haute pression du circuit de fluide réfrigérant 12.
Dans cette configuration, le fluide réfrigérant circulant au sein de la première passe 34 du premier échangeur thermique 24 a pour fonction d’augmenter la température du fluide caloporteur circulant au sein de la deuxième passe 36 du premier échangeur thermique 24, le fluide réfrigérant cédant des calories au fluide caloporteur.
Le deuxième échangeur thermique 28 comprend un premier canal 38 et un deuxième canal 40, le premier canal 38 étant parcouru par le fluide réfrigérant tandis que le deuxième canal 40 est configuré pour être traversé par le fluide caloporteur. On comprend que le premier canal 38 est constitutif de la conduite basse pression 32, le fluide réfrigérant circulant à travers la conduite basse pression 32 depuis l’organe de détente 26 vers l’organe de compression 22 circulant également à travers le premier canal 38 du deuxième échangeur thermique 28. Par ailleurs, la conduite basse pression 32 et le premier canal 38 du deuxième échangeur thermique 28 forme une portion basse pression du circuit de fluide réfrigérant 12.
Dans cette configuration, le fluide réfrigérant circulant à travers le premier canal 38 du deuxième échangeur thermique 28 a pour fonction de diminuer la température du fluide caloporteur circulant à travers le deuxième canal 40 du deuxième échangeur thermique 28, le fluide réfrigérant captant des calories du fluide caloporteur.
est une vue partiellement écorchée d’une boîte à engrenages pour un moteur à turbine à gaz ;
est une vue schématique d’une tuyère de pulvérisation de carburant à mélange pauvre comprenant un circuit de carburant principal et un circuit de carburant pilote ;
comprend les figures 5a et 5b montrent schématiquement une disposition d’un dispositif de commutation selon un premier mode de réalisation dans une position de courant principal hors service et une position de courant principal en service, respectivement ;
comprend les figures 6a et 6b montrent schématiquement un agencement de soupape de commutation selon le premier mode de réalisation dans une position de courant principal hors service et une position de courant principal en service, respectivement ;
est une vue schématique d’une tuyère de pulvérisation de carburant à mélange pauvre comprenant un circuit de carburant principal, un circuit de carburant pilote primaire et un circuit de carburant pilote secondaire ;
comprend les figures 8a et 8b montrent schématiquement une disposition d’un dispositif de commutation selon un deuxième mode de réalisation dans une position de courant principal hors service et une position de courant principal en service, respectivement ;
comprend les figures 9a et 9b montrent schématiquement un agencement de soupape de commutation selon le deuxième mode de réalisation dans une position de courant principal hors service et une position de courant principal en service, respectivement ; et
comprend les figures 10a et 10b montrent schématiquement une disposition d’un dispositif de commutation selon un troisième mode de réalisation dans une position de courant principal hors service et une position de courant principal en service, respectivement.
Description détaillée La illustre un moteur à turbine à gaz 10 ayant un axe de rotation principal 9. Le moteur à turbine à gaz 10 comprend une entrée d’air 12 et une soufflante propulsive 23 qui génère deux flux d’air : un flux d’air de noyau A et un flux d’air de dérivation B. Le moteur à turbine à gaz 10 comprend un noyau 11 qui reçoit le flux d’air de noyau A. Le noyau de moteur 11 comprend, en série d’écoulement axial, un compresseur basse pression 14, un compresseur haute pression 15, un équipement de combustion 16, une turbine haute pression 17, une turbine basse pression 19 et une tuyère d’éjection de noyau 20. Une nacelle 21 entoure le moteur à turbine à gaz 10 et définit un conduit de dérivation 22 et une tuyère d’éjection de dérivation 18. Le flux d’air de dérivation B s’écoule à travers le conduit de dérivation 22. La soufflante 23 est attachée à et entraînée par la turbine basse pression 19 par l’intermédiaire d’un arbre de noyau 26 et d’une boîte à engrenages épicycloïdaux 30.
En utilisation, le flux d’air de noyau A est accéléré dans un conduit de noyau, comprimé par le compresseur basse pression 14 et dirigé dans le compresseur haute pression 15 où une compression supplémentaire a lieu. L’air comprimé évacué du compresseur haute pression 15 est dirigé dans l’équipement de combustion 16 où il est mélangé avec du carburant et le mélange est brûlé. Les produits de combustion chauds résultants se détendent ensuite à travers les turbines haute pression et basse pression 17, 19 et ainsi les entraînent avant d’être évacués à travers la tuyère 20 pour fournir une certaine poussée propulsive. La turbine haute pression 17 entraîne le compresseur haute pression 15 par un arbre d’interconnexion approprié 27. La soufflante 23 fournit généralement la majorité de la poussée propulsive. La boîte à engrenages épicycloïdaux 30 est un réducteur de vitesse.
Un agencement à titre d’exemple pour un moteur à turbine à gaz à soufflante à engrenages 10 est représenté dans la . La turbine basse pression 19 (voir ) entraîne l’arbre de noyau 26, qui est couplé à une roue solaire, ou un planétaire, 28 de l’agencement à engrenages épicycloïdaux 30. Une pluralité de satellites 32 couplés ensemble par un porte-satellites 34 sont situés radialement vers l’extérieur du planétaire 28 et s’engrènent avec celui-ci. Le porte-satellites 34 contraint les satellites 32 à précessionner autour du planétaire 28 de manière synchronisée tout en permettant à chaque satellite 32 de tourner autour de son propre axe. Le porte-satellites 34 est couplé par l’intermédiaire de tringleries 36 à la soufflante 23 afin d’entraîner sa rotation autour de l’axe de moteur 9. Une couronne ou une roue dentée 38 couplée, par l’intermédiaire de tringleries 40, à une structure de support stationnaire 24 est située radialement vers l’extérieur des satellites 32 et s’engrène avec ceux-ci.
Il est à noter que les termes «turbine basse pression» et «compresseur basse pression», tels qu’utilisés ici, peuvent être compris comme désignant les étages de turbine ayant la plus basse pression et les étages de compresseur ayant la plus basse pression (c’est-à-dire sans soufflante 23) respectivement et/ou les étages de turbine et de compresseur qui sont reliés ensemble par l’arbre de noyau 26 ayant la vitesse de rotation la plus basse dans le moteur (c’est-à-dire ne comportant pas l’arbre de sortie de boîte à engrenages qui entraîne la soufflante 23). Dans certaines publications, les termes « turbine basse pression » et « compresseur basse pression » désignés ici peuvent également être appelés « turbine pression intermédiaire » et « compresseur pression intermédiaire ». Lorsqu’une telle nomenclature alternative est utilisée, la soufflante 23 peut être désignée comme étant le premier étage de compression ou l’étage de compression ayant la plus basse pression.
La boîte à engrenages épicycloïdaux 30 est représentée à titre d’exemple de manière plus détaillée dans la . Chacun du planétaire 28, des satellites 32 et de la roue dentée 38 comprend des dents autour de sa périphérie pour s’engrener avec les autres engrenages. Cependant, pour des raisons de clarté, seules des parties exemplaires des dents sont illustrées dans la . Il existe quatre satellites 32 illustrés, bien qu’il soit évident pour le lecteur compétent que plus ou moins de satellites 32 peuvent être fournis dans le cadre de l’invention revendiquée. Les applications pratiques d’une boîte à engrenages épicycloïdaux planétaire 30 comprennent généralement au moins trois satellites 32.
La boîte à engrenages épicycloïdaux 30 illustrée à titre d’exemple dans les figures 2 et 3 est du type planétaire, du fait que le porte-satellites 34 est couplé à un arbre de sortie par l’intermédiaire de tringleries 36, avec la roue dentée 38 fixe. Cependant, tout autre type approprié de boîte à engrenages épicycloïdaux 30 peut être utilisé. À titre d’exemple supplémentaire, la boîte à engrenages épicycloïdaux 30 peut être un agencement en étoile, dans lequel le porte-satellites 34 est maintenu fixe, avec la roue dentée (ou couronne) 38 autorisée à tourner. Dans un tel agencement, la soufflante 23 est entraînée par la roue dentée 38. À titre d’exemple alternatif supplémentaire, la boîte à engrenages 30 peut être une boîte différentielle dans laquelle la roue dentée 38 et le porte-satellites 34 sont tous deux autorisés à tourner.