INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour une hauteur d’utilisation de la grue donnée, la courbe de charge définit une valeur de charge maximale d’utilisation en fonction de la portée d’utilisation de la grue. Si l’on souhaite utiliser la grue à une hauteur plus importante, alors deux solutions existent : soit de réduire la charge d’utilisation de la grue et dans ce cas-là on s’expose à un risque d’utiliser la grue en dessous de ses capacités de levage réelles, soit de modifier la structure du pylône et par conséquent de modifier la configuration de la grue afin d’utiliser des éléments de pylône renforcés pour soulever la même charge, et dans ce cas-là on augmente considérablement le coût d’utilisation de la grue.
Description Générale La présente invention a pour but de résoudre tout ou partie des inconvénients mentionnés ci-dessus.
Le problème technique à la base de l’invention consiste notamment à adapter une courbe de charge d’une grue à une configuration de la grue de manière simple et économique.
A cet effet, la présente invention a pour objet un procédé d’adaptation pour adapter une courbe de charge d’une grue à une configuration de la grue, la configuration de la grue étant associée à une pluralité de paramètres de grue parmi lesquels peut s’opérer une sélection d’au moins un paramètre préférentiel, le procédé d’adaptation mettant en œuvre une détermination d’une courbe de charge préférentielle parmi une pluralité de courbes de charge calculées en fonction du paramètre préférentiel sélectionné.
Le procédé d’adaptation peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison.
La pluralité de paramètres de grue peut comprendre une hauteur d’une mâture, une masse de lestage, une composition de mâture et le paramètre préférentiel désigne une hauteur de mâture favorite ou une composition de mâture favorite ou une masse de lestage favorite ou une capacité de lestage favorite.
La composition de mâture peut désigner un choix d’un nombre d’éléments de mâture renforcés ou non renforcés compris dans la mâture.
Selon une possibilité, l’adaptation de la courbe de charge à la configuration de la grue en fonction du paramètre préférentiel est exécutée par un système de contrôle-commande compris dans une unité de traitement comprise dans la grue, l’unité de traitement étant agencée pour contrôler des actionneurs de la grue d’une part et d’autre part pour calculer la pluralité de courbes de charge et pour stocker la pluralité de courbes de charge dans une unité de mémoire comprise dans l’unité de traitement.
La base 2 comporte un corps en matériau plastique, avantageusement réalisé par moulage, et renferme, de manière connue en soi, un réservoir 20 muni d’une trappe de remplissage 21 et une pompe, non visible sur les figures, qui puise l'eau dans le réservoir 20 pour l'envoyer au travers d'un tuyau intégré dans le cordon 3, en direction du fer à repasser 1.
Conformément à la , le fer à repasser 1 comporte une semelle 10, plane, surmontée d'un corps 11 et comprend une poignée 12 de préhension comportant une extrémité avant rattachée au corps 11 et une extrémité arrière libre faisant saillie latéralement au corps 11, la poignée 12 étant disposée en porte-à-faux par rapport à la semelle 10.
Le corps 11 renferme de manière connue en soi une fonderie, non visible sur les figures, qui est au contact thermique de la semelle 10 et qui comprend une résistance chauffante, régulée au moyen d'un thermostat, avantageusement non réglable, permettant de maintenir la température de la semelle 10 autour d'une température de consigne de l'ordre de 135°C.
La fonderie est préférentiellement réalisée en aluminium et comporte une chambre de vaporisation instantanée dans laquelle de l'eau issue du réservoir 20 est injectée par la pompe, le fonctionnement de la pompe étant commandé par une gâchette 13 disposée sous l'extrémité avant de la poignée 12. La pompe et la chambre de vaporisation sont avantageusement dimensionnées pour permettre la production d'un débit de vapeur de l'ordre de 25 gr/mn en continu lorsque la gâchette 13 est actionnée.
La vapeur produite par la chambre de vaporisation est diffusée par des trous de sortie de vapeur 14 ménagés sur une surface de repassage plane de la semelle 10, cette dernière comprenant classiquement une extrémité avant 10A pointue et une extrémité arrière 10B arrondie.
Conformément à la , le cordon 3 sort du fer à repasser 1 par une ouverture ménagée sur une surface supérieure de la poignée 12 et est équipé d’un dispositif guide cordon 4 qui maintient le cordon 3 selon une direction inclinée vers l'arrière de la poignée 12. L'extrémité arrière de la poignée 12 présente avantageusement une forme biseautée comprenant une surface postérieure 12A plane formant, avec le plan de la semelle 10, un V qui présente un angle α obtus de l'ordre de 145°.
Conformément à la , la base 2 comporte, en vue de profil, une forme générale ovale et présente une extrémité ventrue comprenant une première série de pieds 22A, 22B, 22C, dits pieds principaux, sur lesquels la base 2 peut reposer stablement dans une position verticale, illustrée sur la , et une extrémité effilée, de plus faible largeur, équipée d’une poignée de transport 23. A titre d’exemple, la base 2 présente une largeur comprise entre 18 et 25 cm au niveau de son extrémité ventrue et une largeur comprise entre 5 et 15 cm au niveau de son extrémité effilée.
La base 2 comporte une face arrière, sensiblement plane comportant une deuxième série de pieds 24A, 24B, 24C, dits pieds latéraux, avantageusement en élastomère, sur lesquels elle peut reposer stablement dans une position horizontale, illustrée sur la .
La base 2 comporte également une face avant, visible sur la , comprenant une cavité de rangement 25 dans laquelle le fer à repasser 1 peut-être disposé lors des phases inactives de repassage et pour son rangement.
Cette cavité de rangement 25 comporte un fond constitué par un plan antérieur et un plan postérieur disposés en V, le plan antérieur comportant des patins 26 en saillie sur lesquels vient reposer la semelle 10 du fer à repasser 1 et le plan postérieur présentant une surface d’appui 25A sur laquelle vient reposer la surface postérieure 12A de la poignée 12. De manière préférentielle, la surface d’appui 25A présente une inclinaison adaptée pour que la surface postérieure 12A de la poignée 12 s’étende parallèlement à la surface d’appui 25A lorsque la semelle 10 repose contre les patins 26.
Selon un mode particulier de réalisation, la surface d’appui 25A et l’extrémité de la poignée 12 du fer à repasser 1 sont attirés mutuellement l’une vers l’autre par attraction magnétique. A cet effet, la surface d’appui 25A peut comporter un aimant 27 qui vient coopérer avec un matériau ferromagnétique, telle une plaque métallique 12B, disposée sur la surface postérieure 12A de la poignée 12.
De manière préférentielle, l’aimant 27 est dimensionné pour exercer une force suffisante pour maintenir en position l’extrémité arrière de la poignée 12 contre le fond de la cavité 25 lors du transport de la base 2 mais sans toutefois générer un soulèvement de la base 2 lorsque l’utilisateur exerce une traction sur la poignée 12 pour extraire le fer à repasser 1 de sa cavité de rangement 25. Ainsi, lors des travaux de repassage, l’utilisateur peut extraire le fer à repasser 1 de la cavité de rangement 25 sans entrainer un soulèvement de la base 2, que cette dernière repose dans la position horizontale ou dans la position verticale.
Conformément à la , la cavité de rangement 25 comporte une paroi périphérique 25B qui vient épouser la forme de l’extrémité avant et des bords latéraux de la semelle 10 du fer à repasser 1. Cette paroi périphérique 25B s'étend avantageusement en bordure du plan antérieur de la cavité de rangement 25 de manière à guider latéralement l’extrémité avant du fer à repasser 1 dans la cavité de rangement 25. De manière préférentielle, la paroi périphérique 25B recouvre latéralement le corps 11 sur une hauteur inférieure à 5 cm lorsque le fer à repasser 1 est disposé dans la cavité de rangement 25 de manière à faciliter la mise en place et l’extraction du fer à repasser 1.
Ainsi, la profondeur de la cavité de rangement 25 au niveau des patins 26 est préférentiellement inférieure à 5 cm. Dans l’exemple particulier de réalisation illustré sur les figures, la profondeur de la cavité de rangement 25 oscille entre une profondeur minimale, avoisinant zéro, au niveau de la zone recevant l’extrémité arrière de la poignée 12 et une profondeur maximale de l’ordre de 5 cm au niveau de la zone recevant l’extrémité arrière de la semelle 10, la profondeur au niveau de la zone recevant l’extrémité avant du fer à repasser étant inférieur à 3 cm.
Dans l’exemple particulier de réalisation illustré sur les figures, le plan antérieur de la cavité de rangement 25 et la paroi périphérique 25B présentent une extrémité pointue qui fait saillie sur la base 2, cette extrémité pointue supportant l’un des pieds principaux 22A, 22B, 22C, les deux autres pieds principaux étant supportés par des deux ailes 20A, 20B qui font saillie sur la face arrière de la base 2.
Ainsi, la première série de pieds 22A, 22B, 22C comprend deux patins 22A, 22B qui font saillie sur une face inférieure de la base 1 et un pied 22C disposé à l’extrémité inférieure en saillie de la cavité de rangement 25 qui reçoit la pointe avant de la semelle 10 du fer à repasser 1.
Un kit peut en outre comprendre des baguettes (5) ou un barreau (6).
Un kit peut en outre comprendre de la cire destinée à enduire au moins une partie de la réduction d’épaisseur (4) ou des baguettes (5) ou du barreau (6).
Selon un autre de ses objets, la présente invention concerne une ruche, un corps de ruche ou une hausse de ruche comprenant au moins un cadre tel que décrit ici.
Selon un autre de ses objets, la présente invention concerne l’utilisation d’un cadre tel que défini ici dans une ruche pour la production de miel.
Selon un autre de ses objets, la présente invention concerne un procédé de préparation de miel dans une ruche comprenant au moins l’étape de disposer un cadre tel que défini ici dans une ruche
Séparateur pour marche d’alimentation dans un bâtiment d’élevage Domaine technique de l'invention La présente invention concerne le domaine technique des séparateurs pour marche d’alimentation dans un bâtiment d’élevage, destinés à être solidarisés avec une barrière à cornadis.
Etat de la technique Dans un bâtiment d’élevage, la marche d’alimentation est classiquement équipée d’une barrière à cornadis.
Cette barrière à cornadis se compose d'une succession d'ouvertures délimitées, chacune, par un montant vertical réunissant deux barres horizontales (respectivement supérieur et inférieur), et par un bras oscillant.
Le bras oscillant est destiné à être verrouillé, généralement dans une position verticale, pour empêcher l'accès à l'auge ou pour maintenir l'animal et permettre son alimentation ou son examen.
Mais, en pratique, un tel espace d’alimentation n’est généralement pas optimal pour le bien-être animal.
En effet, les animaux sont habituellement motivés à s’alimenter en même temps. Si les animaux manquent d’espace, une compétition s’installe et ceci peut compromettre la santé et le bien-être des individus.
Les séparateurs de cornadis sont alors utiles pour délimiter la place disponible pour chaque animal, ce qui diminue la pression des animaux dominants à l'auge.
Toutefois, en pratique, l’agencement de ces séparateurs de cornadis n’est pas toujours optimales, avec des risques de blessures pour les animaux.
Présentation de l'invention Afin de remédier à l’inconvénient précité de l’état de la technique, la présente invention propose un séparateur pour marche d’alimentation dans un bâtiment d’élevage, destiné à être solidarisé avec une barrière à cornadis comprenant deux barres longitudinales reliées par des couples de montants, l’un des montants desdits couples de montant étant avantageusement équipé d’une barre de contention oscillante.
Le séparateur comprend un organe tubulaire comportant deux extrémités et équipé de moyens de solidarisation à ladite barrière de cornadis, à savoir :
- des premiers moyens de solidarisation adaptés à être solidarisés avec un montant de ladite barrière à cornadis, et
Description de l’invention L’invention consiste à produire de l’hydrogène (H 2 , typiquement sous forme gazeuse) sous pression via un procédé d’électrolyse découplée, soit une production d’hydrogène et d’oxygène qui n’est pas simultanée, afin de favoriser la sécurité du système et ce avec un bon rendement de conversion.
L’invention concerne un procédé de génération d’hydrogène par électrolyse de l’eau caractérisé en ce qu’il met en œuvre un dispositif électrochimique 1 comprenant seulement deux électrodes 10, 20, à savoir une électrode positive 20 à base d’un catalyseur bifonctionnel formant successivement une électrode de réaction d’évolution d’oxygène 20a (OER) et une électrode de réaction d’évolution d’hydrogène 20b (HER) , selon que le dispositif 1 est soumis à une charge électrique ou débite une charge électrique, et une électrode négative 10 mettant en œuvre un couple rédox M m+ /M, où M représente un élément métallique sous forme réduite (métal) et M m+ représente cet élément métallique sous forme oxydée (ions métalliques), lesdites électrodes10, 20 plongeant dans un électrolyte aqueux 50, ledit procédé comprenant au moins:
une étape d’électrolyse sous polarisation (charge) induisant à l’électrode négative 10 une réduction de l’élément métallique sous forme oxydée M m+ en élément métallique réduit M sous forme solide, le métal présentant une surtension en H 2 , et induisant la génération d’oxygène O 2 à l’électrode positive formant électrode OER 20a;
une étape de conversion par réaction spontanée (lors de la mise en contact des électrodes via un circuit de décharge 30), entre l’électrode positive 20 générant de l’hydrogène H 2 , formant électrode HER 20b, et l’ électrode négative 10 siège de l’oxydation de l’élément métallique sous forme réduite M en élément métallique sous forme oxydée M m+ .
L’invention concerne aussi un dispositif 1 pour la mise en œuvre du procédé selon l’invention comprenant :
- au moins une enceinte fermée destinée à contenir au moins un électrolyte aqueux 50;
- au moins une électrode positive 20 apte à former électrode OER 20a et HER 20b destinée à être plongée dans l'électrolyte 50;
- au moins une électrode négative 10 formant électrode rédox destinée à être plongée dans l'électrolyte 50;
- une alimentation électrique 35 connectée aux l’électrodes positive 20 et négative 10.
- un circuit électrique 30, 40 permettant de gérer la charge (étape d’électrolyse) et décharge (étape de conversion) du dispositif 1, apte à faire fonctionner successivement l‘électrode positive comme électrode OER 20a et électrode HER 20b;
- au moins un conduit d'évacuation de l'oxygène gazeux généré par le procédé, et indépendamment, au moins un conduit d'évacuation de l'hydrogène gazeux généré par le procédé
Dans l’invention, on parle d’« électrode HER » lorsque l’ électrode positive forme ou fonctionne comme électrode HER et d’« électrode OER » lorsque l’électrode positive forme ou fonctionne comme électrode OER. On parle aussi d’« électrode rédox » pour la deuxième électrode (électrode négative).
Dans l’invention, le terme « électrolyte aqueux » désigne une solution aqueuse, contenant donc des protons H + et/ou des ions hydroxydes OH - , et éventuellement des ions M m+ .
Dans l’invention, le terme « électrolyte acide » désigne un électrolyte ayant un pH < 7 (+/- 0,1).
Dans l’invention, le terme « électrolyte basique " désigne un électrolyte ayant un pH > 7 (+/- 0,1).
L’invention met en œuvre un élément métallique M bloquant le dégagement d’hydrogène lorsqu’on réduit sa forme oxydée M m + . C’est le phénomène appelé surtension d’hydrogène, conduisant à un état électrochimique hors équilibre qui empêche le dégagement d’hydrogène lors d’une polarisation induisant la réduction de M m+ . Avantageusement, l’étape d’électrolyse induit, concomitamment à la réduction de M m+ en M, un dégagement d’oxygène à l’électrode OER.
La mousse minérale peut être une mousse de ciment, composée d’un coulis cimentaire mélangé à une mousse aqueuse. En fonction des proportions du mélange la légèreté et la capacité isolante de l’isolant 7 varient : plus il est léger, moins il est solide et plus ses performances thermiques sont avantageuses. L’isolant 7 n’a d’autre charge à supporter que son poids propre. Sa densité peut donc être minimale, afin d’avoir la plus haute performance thermique.
A titre d’exemple, la mousse minérale peut être l’Airium ® fabriqué par la société LAFARGE, l’Aerolithis ® fabriqué par la société STONART, ou bien les mousses minérales isolantes Ipsiis Foam fabriquées par la société IPSIIS.
La mousse minérale utilisée a de préférence une conductivité thermique comprise entre 0.015 et 0.2 W/m.K. A titre d’exemple, en fonction de la densité du mélange coulis cimentaire/mousse aqueuse, la mousse de ciment Airium ® peut avoir une conductivité thermique comprise entre 0,02 et 0,14 W/m.K.
La pierre naturelle et la mousse minérale sont des matériaux stables, sains et à faible énergie grise, c’est-à-dire dont le cycle de vie comprenant la production, l'extraction, la transformation, la fabrication, le transport, la mise en œuvre, l'entretien et enfin le recyclage nécessitent peu d’énergie. La pierre est un matériau naturel dont l’extraction et la mise en œuvre ont peu d’impacts sur l’environnement. La mousse minérale, du fait de son extrême légèreté, présente un faible bilan carbone.
Selon un mode de réalisation particulier représenté à la , la paroi interne 3 et la paroi externe 5 sont reliées entre elles par des éléments de liaison 9 traversant l’isolant 7. Ces éléments de liaison 9 peuvent être des agrafes. Ces agrafes peuvent être métalliques. De manière avantageuses, ces agrafes peuvent être en matériau plastique, ce qui permet une résistance à la corrosion et la réduction des ponts thermiques entre la paroi interne 3 et la paroi externe 5.
Selon un exemple, la répartition des éléments de liaison 9 peut être d’un élément de liaison 9 par m 2 de structure.
L’utilisation d’agrafes ne génère pas de ponts thermiques comme l’auraient fait des parpaings posés en boutisses, c’est-à-dire mis en place transversalement entre la paroi interne 3 et la paroi externe 5.
Si la construction doit répondre à des normes sismiques, le nombre d'éléments de liaison 9 par m 2 peut être au minimum de 5 si le mur de parement présente une masse de 150 kg/m 2 . Le nombre d’agrafes augmente autant que nécessaire pour garantir une résistance au flambement de 40 kg par agrafe en cas de séisme.
Selon un aspect optionnel, les agrafes formant les éléments de liaison 9 peuvent présenter un retour d'équerre, c’est-à-dire une partie 90 perpendiculaire au mur, se logeant verticalement dans les blocs de maçonnerie 30 et 50.
Les parois interne 3 et externe 5 sont constituées de blocs maçonnés dont l’aspect et la taille peuvent varier selon qu’ils sont dans la paroi interne 3 ou la paroi externe 5 car leur rôle est alors différent s’ils participent ou non au support du bâtiment et sont exposés aux agressions extérieures ou non.
Selon un mode de réalisation particulier, la pierre naturelle formant la paroi externe 5 a une absorption d’eau par capillarité comprise entre 20 et 300 g/m 2 . La pierre de la paroi externe 5 doit pouvoir résister aux infiltrations d’humidité.
Selon un mode de réalisation particulier, la pierre naturelle formant la paroi externe 5 a une résistance à la compression comprise entre 10 et 20 MPa. La pierre de la paroi externe 5 doit pouvoir résister aux chocs.
Selon un mode de réalisation particulier, la pierre naturelle formant la paroi externe 5 a une porosité comprise entre 20 et 40 %. La pierre de la paroi externe 5 doit permettre une « respiration » de la maçonnerie, c’est-à-dire éviter que de l’humidité soit emprisonnée lors de la construction et empêche le séchage correct de la maçonnerie et de l’isolant 7.
Selon un exemple, la pierre naturelle formant les blocs 50 de la paroi externe 5 peut être une pierre dure ou demi-dure, par exemple un calcaire. La pierre dite « de Saint-Sauveur » peut notamment être utilisée.
Pour la paroi interne 3, le choix du type de pierre naturelle doit répondre à des besoins différents. Comme la paroi interne 3 fait partie de la structure porteuse, les blocs 30 ont de préférence une épaisseur e3, dans les parties rectilignes des murs, plus importante qu’une épaisseur e5 de la paroi externe 5 dans les parties rectilignes des murs. L’épaisseur e3 peut être par exemple de 20 cm, tandis que l’épaisseur e5 peut être par exemple de 8 cm.
La pierre naturelle utilisée pour la paroi interne 3 peut être une pierre naturelle plus tendre que la pierre naturelle de la paroi externe 5. La pierre dite «de Vers-Pont-du-Gard » pourrait être utilisée.
Par la suite et à des fins de simplification de l'exposé, le premier milieu est dit "milieu matriciel", les deuxième et troisième milieux sont dits "milieux fractures", et on appelle « modèle double porosité-double fracture » le modèle de porosité selon l’invention. Par ailleurs, on appelle milieu « X-fractures » le milieu fractures représentatif des fractures orientées selon la première direction, et milieu « Y-fractures » le milieu fractures représentatif des fractures orientées selon la direction perpendiculaire à la première direction.
Il est bien clair que les dimensions des blocs parallélépipédiques du milieu matriciel peuvent être différentes des dimensions des mailles de la représentation maillée. Ainsi, de manière générale, un bloc parallélépipédique du milieu matriciel peut être de dimension supérieure ou inférieure à la dimension d’une maille de la représentation maillée et inversement. Par conséquent, les limites des blocs parallélépipédiques peuvent ne pas correspondre aux limites des mailles de la représentation maillée.
Selon une mise en œuvre de l’invention, l’une des directions des milieux fractures peut correspondre à la direction principale d’écoulement et l’autre direction correspond à la direction perpendiculaire à la direction principale d’écoulement. La direction principale d’écoulement peut être déterminée à partir des paramètres statistiques de fractures déterminés à l’étape 1 ci-dessus, et/ou bien de manière plus générale à partir des mesures de propriétés relatives à la formation étudiée.
Selon une mise en œuvre de l’invention, la taille des blocs parallélépipèdiques du milieu matriciel non fracturé du modèle double porosité-double fracture selon l’invention peut être déterminée de manière similaire à l’une quelconque des méthodes mises en œuvre dans le cas d’un modèle double porosité selon l’art antérieur. Par exemple, on peut utiliser les méthodes décrites dans les documents FR 2757957 (US 6064944) et FR 2923930 (US 8688424), qui décrivent un procédé permettant de calculer la dimension caractéristique d’un bloc matriciel, représentatif des blocs de roche non fracturés, à partir d’un modèle de réseau de fractures discret, d’une analyse d’image et de l’interpolation d’une courbe d’invasion. Alternativement, on peut également mettre en œuvre la méthode décrite dans le document FR 3045868 (US 10641923).
3) Détermination de paramètres d’écoulement Au cours de cette étape, à partir au moins du modèle de porosité selon l’invention, des paramètres statistiques du réseau de fractures et des mesures de propriétés relatives à la formation, on détermine des paramètres d’écoulement en chacune des mailles de la représentation maillée.
Selon l’invention, les paramètres d’écoulement déterminés à cette étape comprennent au moins :
- entre deux mailles voisines de la représentation maillée dans la direction X, une transmissibilité du fluide par convection et une transmissibilité du fluide par conduction selon les directions X et Y dans le milieu X-fractures, les transmissibilités du fluide par convection et par conduction étant nulles selon la direction Y dans le milieu X-fractures.