INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On va maintenant décrire des assemblages A selon d’autres modes de réalisation en référence aux à 37 obtenus par des procédés selon l’invention. Les éléments analogues à ceux décrits dans les modes de réalisation précédents sont désignés par des références identiques. Dans ces modes de réalisation, la couche additionnelle 11 peut indifféremment comprendre une mousse 50 d’absorption du bruit de cavité du pneumatique ou bien une composition auto-obturante 51. Dans la description de ces modes de réalisation, on se limitera, pour des raisons de concision, à la description des éléments et étapes spécifiques qui différencient ces modes de réalisation par rapport aux autres modes de réalisation précédemment décrits.
Le procédé de la présente divulgation permet d’affiner la détermination du moment un retournement du module est souhaitable en conditions d’utilisations réelles à partir du moment où on connait les irradiances en face exposée au soleil et en face non exposée au soleil et les caractéristiques physiques des jonctions constituant les cellules.
Pour améliorer l’estimation de la dégradation de la ou des couches supérieures en position de première vie et ainsi mieux définir le moment où le retournement est souhaitable, il est possible de réaliser une comparaison de la puissance estimée de sortie dudit empilage de jonctions P EMP à des données de puissance de sortie initiales dudit empilage de jonctions P INI mesurées à une étape préalable 90 avec une irradiance de référence IR REF pour déterminer une dégradation des premières couches de jonctions, par exemple avant d’initier les calculs d’estimation précités. La présente un tel processus avec en étape 90 la mesure et la mémorisation d’une ou plusieurs puissances initiales P INI en fonction d’une ou plusieurs irradiances de référence IR REF , en étape 112, après l’étape 110 de mesure de la puissance du module complet, une vérification de concordance de l’irradiation mesurée supérieure IR sup avec une irradiation de référence IR REF , en cas de concordance, une étape de calcul de la puissance de l’empilement 114 puis une comparaison de la puissance de l’empilement avec un pourcentage de la puissance initiale P INI , 60% selon l’exemple sans que ce soit limitatif, pour lancer les calculs de nécessité ou non du retournement.
Les données de puissance de sortie initiales sont des couples irradiance/puissance obtenus lors d’une étape préalable de mémorisation de couples irradiance/puissance obtenus pour diverses valeurs d’irradiance desdites jonctions en début de vie du module.
Le procédé peut ensuite comporter une période 165 de surveillance de l’amélioration du rendement du module retourné et une étape 170 de validation ou non dudit retournement. Dans le cas où le rendement n’a pas été amélioré, on peut dans ce cas revenir à la configuration en position de première vie en modifiant les paramètres de calcul de modèle du module ou panneau avec les données de rendement ou de puissance mesurées 190.
Si le rendement a été amélioré alors on maintien le retournement et la configuration position de seconde vie 180.
Le module est spécifiquement conçu pour pouvoir être soit en position de base soit retourné et installé en configuration position de seconde vie. Pour cela différentes solutions ont été mises en place et sont détaillées ci-dessous.
Comme vu précédemment, le module ou panneau comporte des cellules formées par un empilage de couches de jonctions de bandes interdites décroissantes à partir de ladite première face, les jonctions de cet empilement laissant passer une partie du spectre lumineux depuis les couches supérieures vers les couches inférieures, ledit empilage étant disposé sur une dernière couche de jonctions bifaciales du module.
Selon l’exemple de la les jonctions des différentes couches sont arrangées en sous-cellules de surface différente en vue d’équilibrer les tensions de sortie de chacune des couches en sorte de pouvoir les raccorder en parallèle.
Le module comporte dans ce mode de réalisation un empilage de trois couches 210, 220, 230 sur une couche bifaciale 300, les jonctions 21a, 22a, 23a de chaque couches, éventuellement de surface différentes, étant reliées en réseaux série/parallèle 11, 12 au niveau des couches pour réaliser des réseaux à deux bornes de sortie par couche et en parallèle 13 entre couches, de sorte que lesdits réseaux série/parallèles soient adaptés à équilibrer les tensions de chacune des couches lorsque lesdits réseaux sont reliés en parallèle et lorsque la première couche est face au soleil et la dernière couche reçoit une lumière réfléchie sous le module.
Comme il a été vu plus haut, selon la présente divulgation, les caractéristiques de vieillissement relatifs entre les couches du module sont telles que la dernière couche, la couche bifaciale, est adaptée, par retournement du module, à délivrer une puissance nominale supérieure au module entier lorsque la courbe de rendement en fonction du temps du module entier devient inférieur au rendement de la dernière couche en position face au soleil.
Lorsque le module est retourné, il faut éviter que la ou les jonctions de l’empilage multi-jonctions qui ne produisent plus d’électricité perturbent le fonctionnement de la couche bifaciale. Pour ce faire, selon l’exemple, un dispositif d’inhibition d’au moins une des bornes de sortie des couches de l’empilage multi-jonctions, excepté ladite dernière couche, lorsque le module est positionné avec la dernière couche placée face au soleil, est constitué ici d’une diode 14.
Le dispositif d’inhibition peut aussi être constitué d’un strap amovible ou d’un interrupteur.
La représente un autre mode de réalisation représenté par son schéma électrique pour lequel les jonctions 21b, 22b, 23c et 30c sont en nombre identique par couche et reliées en série dans les couches, les couches 211 , 221, 231 de l’empilage multi-jonctions étant reliées en parallèle par des liaisons 13, la diode 14 entre les connexions des couches de l’empilage multi-jonctions et la couche de jonctions bifaciales 300 permettant d’inhiber les couches non actives lors du retournement du module ou panneau et la connexion de ce dernier au travers des bornes de sortie 15, 16.
Des configurations différentes de celles des figures 3 et 4 sont possibles en fonction des technologies de jonctions employées et notamment les modules peuvent comporter plus ou moins de trois couches de jonctions empilées sur la couche de jonction bifaciales et les arrangements de connexions des jonctions dans les couches peuvent différer en fonction des tensions de sortie des jonctions, des matériaux employés et méthodes de fabrication.
La représente un exemple de panneau photovoltaïque 40 pourvu d’un ou plusieurs modules photovoltaïques 10a, 10b comportant des empilages de jonctions selon la présente divulgation vu de côté en coupe. Le panneau comporte une paire de capteurs d’irradiance 50, 51 pour réaliser les mesures d’irradiance du procédé. Les capteurs de la paire de capteurs sont disposés de chaque côté d’un plan P du panneau et positionnés sur une partie du panneau dépourvue de jonctions pour limiter les risques d’ombrage. Ces capteurs sont reliés à des moyens de calcul tels que les moyens 60 de la pour permettre au procédé de calculer les irradiances et mettre en œuvre le procédé.
Toujours pour réduire les phénomènes d’ombrage mais aussi le rayonnement direct du cadre lorsque le panneau est retourné le cadre 41 du panneau comporte des ailes symétriques par rapport au plan P du panneau. De même pour permettre une connexion du panneau par la face inférieure, le panneau comporte des plots ou contacts de sortie des réseaux à la fois en face supérieure 15, 16 et en face inférieure 15’, 16’ du module.
La solution comprenant la glycoprotéine d’intérêt est ajoutée à la chromatographie et la glycoprotéine d’intérêt se lie au ligand fixé à la phase stationnaire. La glycoprotéine est ensuite éluée. L’élution peut être réalisée de différentes façons, notamment en utilisant un tampon à pH différent de celui ayant permis la charge qui induit un changement de l’état d’ionisation de la protéine, en utilisant un tampon de force ionique différente de celle ayant permis la charge induisant un changement de conformation de la protéine, ou par compétition avec un ligand libre.
De préférence, la glycoprotéine liée aux ions métalliques immobilisés pourra être éluée par compétition en utilisant à titre d’exemples non-limitatifs l’imidazole, imidodiacetate ou en diminuant le pH. De préférence, la glycoprotéine liée aux ions métalliques immobilisés est éluée en utilisant l’imidazole.
Chromatographie d’exclusion stérique La fraction comprenant la glycoprotéine d’intérêt obtenue après la première étape de chromatographie d’affinité est ensuite purifiée dans une deuxième étape de chromatographie d’exclusion stérique (SEC pour size exclusion chromatography) en phase liquide.
La chromatographie d’exclusion stérique permet de séparer les macromolécules en fonction de leur volume hydrodynamique. La phase stationnaire de la chromatographie d’exclusion stérique est une matrice poreuse comprenant des billes poreuses. La phase stationnaire peut être constituée de polymères de dextran tel que Sephadex® (e.g. Sephadex G-25®), d’agarose tel que Superose® ou Sepharose® (e.g. Sepharose® CL-4B), ou de polyacrylamide tel que Sephacryl® (e.g. Sephacryl®-S400) ou des gels composites préparés à partir de deux types de gels tel que le Superdex200® combinant le gel de Dextran (Sephadex®) et l’agarose réticulé (Superose®). Le type et/ou la taille des billes sont choisies en fonction de la taille des glycoprotéines à séparer et des colonnes utilisées.
La phase mobile comprenant la glycoprotéine d’intérêt à séparer peut être choisie parmi les tampons de phosphate de sodium, d’acétate d’ammonium, MES (2-(N-morpholino) acide ethanesulfonique), Bis-Tris (2-bis(2-hydroxyethyl)amino-2-(hydroxymethyl)-1,3-propanediol), ADA (N-(2-Acetamido) acide iminodiacétique), PIPES (piperazine-N,Nl-bis(2- acide éthanesulfonique), ACES (N-(2-Acetamido)-2-acide aminoethanesulfonique), BES (N,N-Bis(2-hydroxyethyl)-2-acide aminoethanesulfonique), MOPS (3-(N-morpholino) acide propanesulfonique), TES (N-Tris(hydroxymethyl)methyl-2- acide aminoethanesulfonique), HEPES (N-2-Hydroxyethylpiperazine-N'-2- acide éthanesulfonique), de préférence du sodium phosphate ou de l’acétate d’ammonium, préférentiellement de l’acétate d’ammonium.
Afin de réduire les interactions entre les protéines et les interactions entre la phase stationnaire et les protéines, la phase mobile comprend de préférence un détergent tel que par exemple du Triton-X100, du glycérol, SDS, de la lysine ou de l’arginine. L’arginine ou la lysine permettent de réduire les interactions non-spécifiques entre la phase stationnaire et la glycoprotéine et permettent ainsi d’améliorer le rendement de la méthode. Ainsi, le tampon de la phase mobile comprend de préférence de l’arginine ou de la lysine, de préférence de l’arginine. Ainsi, dans un mode de réalisation préféré, la méthode selon la présente demande est caractérisée en ce que la phase liquide de l’étape ii. est une solution saline comprenant de l’arginine et/ou de la lysine.
Le tampon de la phase mobile peut comprendre de préférence une faible concentration de sels, notamment moins de 100 nM de sels, de préférence moins de 50 nM, plus préférentiellement moins de 20 nM de sels. De préférence, le tampon de la phase mobile est une solution comprenant du Na 2 SO 4 à 10 nM, Na 2 HPO 4 à10 nM, arginine à 200mM. De préférence, le tampon de la phase mobile est faiblement supérieur au pI théorique de la glycoprotéine d’intérêt, de préférence est supérieure de 0.5 ou 1 au pI théorique de la glycoprotéine d’intérêt. La séparation de la glycoprotéine d’intérêt est réalisée de préférence en mode isocratique. Ainsi, dans un mode de réalisation préféré, la méthode selon l’invention est caractérisée en ce que la phase liquide de l’étape ii. est une solution ayant un pH égal ou supérieur à 0.5 à 1 au pI de la glycoprotéine d’intérêt.
La séparation des fractions peut être réalisée par gravité ou sous pression, notamment à l’aide d’une pompe. De préférence, les techniques de chromatographies peuvent être réalisées sur une colonne en HPLC (pour « High performance liquid chromatography ») dans laquelle la solution est conduite à travers la colonne sous une forte pression (par exemple entre 1500 et 3000 psi), ou en UPLC (pour « Ultra performance liquid chromatography ») dans laquelle la solution est conduite à travers la colonne sous une très forte pression (par exemple entre 5000 et 12000 psi), ou en FPLC (pour « Fast protein liquid chromatography » dans laquelle la solution est conduite à travers la colonne sous une faible pression (par exemple entre 200 et 700 psi).
Le débit de l'étape de chromatographie en HPLC est avantageusement ajusté à une valeur comprise entre 0.1 à 5 mL/min, de préférence 0.5 à 1mL/min pour une colonne analytique. Le débit de l'étape de chromatographie en UPLC est avantageusement ajusté à une valeur comprise entre 0.1 à 1mL/min, de préférence 0.5 à 1mL/min pour une colonne analytique. Le débit de l'étape de chromatographie en FPLC est avantageusement ajusté à une valeur comprise entre 10 à 70 mL/min, de préférence 30 à 50mL/min.
L’éluant est collecté en volume constant appelé fractions. Les fractions recueillies peuvent être examinées par des techniques de spectroscopie pour déterminer la concentration des molécules éluées. Les techniques courantes de détection par spectroscopie sont l’indice de réfraction et l’ultraviolet (UV), par exemple les solutions éluées peuvent être analysées à 215 nm, 254 nm ou 280 nm. Les techniques de détection peuvent également être la diffusion de lumière RALS/LALS ou un viscosimètre.
Afin d’améliorer le rendement et obtenir une séparation de la glycoprotéine d’intérêt et notamment de glycoprotéine fortement glycosylée, les inventeurs ont réalisé une chromatographie d’exclusion stérique continue dans une approche en deux étapes telle que décrite dans la demande WO2012/062985.
En particulier, la méthode selon la présente demande comprend ainsi une deuxième étape de séparation de la fraction comprenant la glycoprotéine d’intérêt par chromatographie d’exclusion stérique en phase liquide comprenant notamment les étapes de : a) injections multiples de la fraction obtenue lors de la première étape, lesdites injections se succédant après des intervalles de temps t1 dans une colonne de chromatographie d’exclusion stérique, b) des soutirages multiples, ledit soutirage des fractions se succédant après des intervalles de temps t1, générant un éluat enrichi en glycoprotéine d’intérêt, formé à partir d’au moins une des fractions soutirées, c) injections multiples de l’éluat enrichi en glycoprotéine d’intérêt recueilli précédemment, lesdites injections se succédant après des intervalles de temps t2 dans une colonne de chromatographie d’exclusion stérique, d) soutirages multiples, ledit soutirage des fractions se succédant après des intervalles de temps t2 dans une seconde colonne de chromatographie d’exclusion stérique.
De préférence, la première et deuxième colonnes sont identiques et ainsi la deuxième étape de cette méthode permet d’injecter plusieurs fois la solution comprenant la glycoprotéine à séparer dans la même colonne.
De préférence, l’intervalle de temps t1 des injections multiples de l’étape a) est choisie de telle manière que la fraction enrichie en glycoprotéine d’intérêt est recueillie grâce à un dispositif de soutirage en fin de colonne qui respecte le même protocole que celui d’injection. L’éluat obtenu comprend donc la glycoprotéine d’intérêt mais également des impuretés issues d’autres injections qui migrent dans la colonne et qui présentent un temps de rétention égale à un multiple entier de la valeur de t1. Ces impuretés sont ensuite séparées dans la deuxième étape d’injection multiple (étape c) en utilisant un intervalle de temps adéquat t2 qui est différent et n’est pas un multiple de t1 comme illustré dans la qui permet de recueillir la glycoprotéine d’intérêt sans les impuretés qui étaient co-éluées avec la glycoprotéine d’intérêt à tous les intervalles de temps t1 lors de la première phase.
La réinjection multiple à des temps d’intervalles t2 de l’éluat enrichi en glycoprotéine d’intérêt recueilli permet d’augmenter le rendement de la séparation et de diminuer la quantité de phase mobile utilisée.
La deuxième étape de la méthode peut comprendre une étape préalable de calibrage afin d’optimiser les valeurs d’intervalles de temps, leurs variations au cours du temps et les durées d’injections. Cette étape préalable peut être réalisée en injectant la fraction comprenant la glycoprotéine d’intérêt obtenue à la suite de la séparation par chromatographie et en analysant les différentes fractions.
et illustrent deux exemples de données générées par une étape du procédé illustré en ;
illustre des axes de voie linéaires selon un exemple de mise en œuvre de la présente technique ;
illustre des voies numérotées selon un exemple de mise en œuvre de la présente technique ;
présente un exemple de structuration d’une base de données selon un mode de réalisation de la présente technique ;
illustre différentes étapes mises en œuvre côté utilisateur, par l’application mobile en charge de la gestion de la demande de certificat d’adresse, selon un mode de réalisation de la présente technique ;
illustre différents échanges de données et d’informations mis en œuvre par le procédé de génération d’une adresse dans un référentiel d’adressage normalisé, selon un mode de réalisation de la présente technique ;
illustre un exemple d’affectation d’un numéro de voirie provisoire au format métrique, selon un mode de réalisation de la présente technique ;
illustre un exemple de graduations de l’angle d’une voie, selon un mode de réalisation de la présente technique ;
illustre un exemple de projection d’un point d’adresse sur un axe fictif parallèle à l’axe d’une voie, selon un mode de réalisation de la présente technique ;
illustre un exemple de système mettant en œuvre le procédé de génération automatique d’adresses normalisées et le procédé d’obtention d’un certificat d’adresse, selon un mode de réalisation de la présente technique.
Le principe général de la technique proposée repose sur une synergie entre :
- des données de voirie issues d’images satellite d’une zone géographique donnée,
- des paramètres de codification de la voirie spécifiques à la zone géographique, permettant d’obtenir un référentiel d’adressage normalisé, et
- des données dites « terrain », et notamment une prise de vue d’un local dans cette zone géographique pour lequel un utilisateur souhaite obtenir une adresse. Ces données terrain sont donc obtenues directement via l’utilisateur et permettent d’optimiser la précision de l’adressage obtenu via les données de voirie.
Pour ce faire, il est donc prévu d’une part de créer un référentiel d’adressage normalisé et d’autre d’obtenir, par des échanges avec un utilisateur, des données de géolocalisation et au moins une prise de vue du local à adresser.
Selon une configuration possible, la butée intermédiaire peut par ailleurs servir de support à un mât à l’extrémité supérieure duquel sont solidarisées des moyens optiques de type au moins une caméra et/ou au moins émetteur de rayon laser de guidage. Il s’agit de moyens d’aide au pilotage embarqués dans le drone, et qui sont dans ce cas fixés au niveau du bras, c’est-à-dire très en avant par rapport au châssis. La ou les caméras peuvent fonctionner en combinaison avec des pointeurs laser prévus pour aider le pilote à mieux viser, en vol, la pastille surfacique qui signale l’existence d’une connexion avec le chemin de foudre d’une pale d’éolienne. Avec cette aide visuelle, ledit pilote peut gérer l’approche de la cible située sur l’objet de manière optimale.
L’invention va à présent être décrite plus en détail au moyen de figures annexées, qui ne représentent que des modes de conception non limitatifs de l’invention, et pour lesquelles :
représente une vue schématisée d’un système global de mesure de la défaillance du chemin de foudre d’une éolienne à aide d’un drone selon l’invention ;
montre en vue perspective une partie d’un bras solidarisé à un drone et comportant un élément de contact selon l’invention ;
illustre en vue perspective une première variante d’élément de contact ;
représente une seconde variante d’élément de contact plus particulièrement adapté dans le cas de pastilles de mesure du chemin de foudre enfoncées ;
montre une troisième variante d’élément de contact pour la prise de mesures plutôt axiales, par exemple en bout de pales d’éoliennes ;
illustre une variante dont le mécanisme de liaison de l’élément de contact au bras est articulable, dont l’articulation conserve l’état rectiligne du bras ;
montre la même variante avec le bras à l’état coudé ;
représente une vue perspective d’une partie du mécanisme de liaison de la plaque conductrice au bras, comportant plus particulièrement la rotule et les premiers moyens de rappel de ladite plaque en position perpendiculaire à l’axe du bras ;
montre une vue de dessus d’une partie du mécanisme de liaison de la plaque conductrice au bras, illustrant de manière plus complète les seconds moyens de rappel de l’élément de contact, l’ensemble élément de contact/perche en position de repos axialement déployé ; et
représente une vue perspective de ce mécanisme, l’ensemble élément de contact/perche en position axialement contractée, lorsque les seconds moyens de rappel sont sollicités par des contraintes mécaniques appliquées à l’élément de contact.
En référence à la , le système de mesure complet représenté très schématiquement comporte un drone A dirigé par un opérateur, par exemple au moyen d’une caméra à CCD, et muni d’une perche au bout de laquelle un élément de contact permet l’établissement d’une liaison électrique avec une pastille, en l’occurrence placée sur une pale P de l’éolienne E. Ledit élément de contact, qui sera décrit plus substantiellement dans la suite, doit réaliser un contact électrique suffisant pour effectuer une mesure de qualité apte à pouvoir être exploitée par un instrument de mesure C qui peut être couplé à un ordinateur O sur lequel tourne une application spécifiquement prévue pour le traitement des signaux mesurés. La mesure et l’exploitation des résultats restent donc aux mains d’un opérateur en charge de la réalisation des opérations de contrôle de la validité du chemin de foudre, demeuré au bas du mât de l’éolienne E, et qui peut le cas échéant être celui qui pilote le drone A. L’instrument de mesure est connecté d’une part à la masse au bas de l’éolienne E, et d’autre part à un câble qui provient de l’engin volant A et est reliée électriquement au chemin de foudre via la connexion électrique établie par l’intermédiaire du drone A avec le point de contact sur l’éolienne E.
L’élément de contact 10, tel que représenté en particulier aux figures 2 à 5 comporte une plaque 11 revêtue, sur sa face opposée au bras 40, d’une couche matelassée 12 constituée d’une pluralité de bandes 13 dont le noyau est en mousse synthétique souple, par exemple en polyéther-uréthane. Ce noyau est entouré d’un revêtement en tissu également souple, par exemple composé de fibres de polyester tissées avec des fibres de cuivre et de nickel, fibres métalliques qui le rendent conducteur. Toutes ces bandes 13, individuellement et collectivement, conduisent l’électricité vers la plaque 11, sur laquelle elles sont par exemple collées au moyen d’un adhésif conducteur.
Compte tenu de leur déformabilité, toutes les bandes 13, dont les surfaces libres sont destinées à être potentiellement au contact de l’objet à mesurer, peuvent entrer en contact avec par exemple une pastille surfacique d’une pale P d’éolienne E reliée à un chemin de foudre, comme sur l’exemple de la . La zone de contact effective réalise dès lors une liaison électrique avec un câble qui raccorde l’élément de contact 10 avec les instruments de mesure C, également connectés à la masse pour fermer le circuit.