INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les formes d’administration par voie orale appropriées comprennent les comprimés, les gélules, les poudres, les granules, les sirops et les solutions ou suspensions orales.
Ainsi, la présente invention concerne également une préparation pharmaceutique qui comprend une composition pharmaceutique selon l’invention, et, en outre, en mélange ou conditionné séparément, au moins un agent antiviral et/ou un agent anticancéreux et/ou un agent efficace contre les maladies neurodégénératives, et/ou un agent efficace contre la dyslipidémie, et/ou un agent efficace contre l’hypercholestérolémie pour leur utilisation pour traiter et/ou prévenir et/ou inhiber des infections causées par des agents pathogènes tels que les virus, des cancers, des maladies neurodégénératives, l’hypercholestérolémie et la dyslipidémie, administré(s) de manière simultanée, séquencée ou espacée dans le temps.
Ces résidus gommeux apparaissent postérieurement aux opérations d’usinage. Une fois l’appareillage d’usinage à l’arrêt, le lubrifiant, soumis à une déshydratation ambiante, est susceptible de conduire à la formation de sels qui, combinés aux polymères présents au niveau du lubrifiant, peuvent former des résidus relativement visqueux et insolubles en phase aqueuse, désignés sous la dénomination « résidus gommeux » .
La présente invention propose ainsi une nouvelle composition lubrifiante aqueuse présentant des propriétés tribologiques, en particulier extrême-pression et anti-usure, adaptées à sa mise en œuvre pour le travail des métaux, et conduisant à une faible formation, voire à l’absence, de résidus gommeux après son utilisation au niveau de l’appareillage d’usinage.
Plus particulièrement, elle concerne, selon un premier de ses aspects, une composition lubrifiante aqueuse, en particulier pour le travail des métaux, comprenant au moins : - de l’eau, de préférence de l’eau osmosée ; - de 0,001 à 80 % massique d’au moins un polyalkylène glycol ; et - de 0,001 à 50 % massique d’au moins une huile de ricin alcoxylée, de préférence éthoxylée, les pourcentages étant exprimés par rapport à la masse totale de la composition.
Dans la suite du texte, on désignera par « composition lubrifiante aqueuse » ou « lubrifiant aqueux », une composition lubrifiante à base d’eau selon l’invention.
Contre toute attente, les inventeurs ont découvert que la mise en œuvre combinée d’au moins un polyalkylène glycol et d’au moins une huile de ricin alcoxylée, en particulier éthoxylée, permet d’accéder à un fluide aqueux présentant d’excellentes propriétés tribologiques, adaptées à sa mise en œuvre comme lubrifiant pour le travail des métaux, tout en conduisant à une très faible formation de résidus gommeux après usage.
Ainsi, comme illustré dans les exemples qui suivent, il est possible, en supplémentant une formulation aqueuse, par l’association d’au moins un polyalkylène glycol et d’au moins une huile de ricin alcoxylée, en particulier éthoxylée, d’accéder à un fluide lubrifiant conduisant à une formation de résidus gommeux significativement réduite.
La combinaison d’au moins un polyalkylène glycol et d’une huile de ricin alcoxylée, en particulier éthoxylée, au niveau d’une composition lubrifiante aqueuse présente plus particulièrement un effet synergique sur la réduction de la formation des résidus gommeux après usage, tout en n’impactant pas, voire même en améliorant, les propriétés anti-usure et extrême-pression du lubrifiant aqueux.
L’invention concerne ainsi l’utilisation de la combinaison d’au moins un polyalkylène glycol et d’au moins une huile de ricin alcoxylée, en particulier éthoxylée, dans une composition lubrifiante aqueuse, pour réduire sa propension à former des résidus gommeux après sa mise en œuvre comme lubrifiant pour le travail des métaux.
Ladite résine peut être toute résine compatible avec le ou les polymère(s) silylé(s) (A).
On entend désigner par les termes "résine tackifiante compatible" une résine tackifiante qui, lorsqu'elle est mélangée dans les proportions 50%/50% avec le (ou les) polymère (A), donne un mélange substantiellement homogène.
Les résines (B) sont avantageusement choisies parmi :
- (i) les résines obtenues par polymérisation d'hydrocarbures terpéniques et de phénols, en présence de catalyseurs de Friedel-Crafts ;
- (ii) les résines obtenues par un procédé comprenant la polymérisation d'alpha-méthyl styrène, ledit procédé pouvant également comprendre une réaction avec des phénols ;
- (iii) les colophanes d'origine naturelle ou modifiées, (telles que par exemple la colophane extraite de la gomme de pins, la colophane de bois extraite des racines de l'arbre et leurs dérivés hydrogénés, dimérisés, polymérisés ou estérifiés par des monoalcools ou des polyols, comme le glycérol ou le pentaérythritol) ;
- (iv) les résines obtenues par hydrogénation, polymérisation ou copolymérisation (avec un hydrocarbure aromatique) de mélanges d'hydrocarbures aliphatiques insaturés ayant environ 5, 9 ou 10 atomes de carbone issus de coupes pétrolières ;
- (v) les résines terpéniques, (qui résultent généralement de la polymérisation d'hydrocarbures terpéniques - comme par exemple le mono-terpène (ou pinène)- en présence de catalyseurs de Friedel-Crafts) ;
- (vi) les copolymères à base de terpènes naturels, (tels que, par exemple, le styrène/terpène, l'alpha-méthyl styrène/terpène et le vinyl toluène/terpène) ; ou bien
- (vii) les résines acryliques ayant une viscosité à 100°C inférieure à 100 Pa.s ;
ainsi que parmi les mélanges de ces résines.
De telles résines sont disponibles commercialement et parmi celles de type (i), (ii), (iii) et (iv) définis ci-dessus, on peut citer les produits suivants :
- résines de type (i) : Dertophène ® 1510 disponible auprès de la société DRT possédant une masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) d'environ 870 Da ; Dertophène ® H150 disponible auprès de la même société de masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) égale à environ 630 Da ; Sylvarez ® TP 95 disponible auprès de la société Arizona Chemical ayant une masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) d'environ 1200 Da ;
- résines de type (ii) : Cleartack ® W100 disponible auprès de la société Cray Valley , qui est obtenue par polymérisation d'alpha-méthyl styrène sans action de phénols, avec une masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) de 900 Da ; Sylvarez ® 510 qui est également disponible auprès de la société Arizona Chemical avec une masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) d'environ 1740 Da, dont le procédé d'obtention comprend également l'ajout de phénols ;
- résines de type (iii) : Sylvalite ® RE 100 qui est un ester de collophane et de pentaeréthritol disponible auprès de la société Arizona Chemical et de masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) d’environ 1700 Da ;
- résines de type (iv) : Picco ® AR100 disponible auprès de la société Eastman et de masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) d'environ 550 g/mole.
Dans le mode de réalisation représenté aux figures, la direction "G1" de support est dirigée globalement verticalement. La direction verticale "V" est ici dirigée de bas en haut dans un sens opposé à celui de la gravité terrestre. Le premier organe 34 de maintien permet ainsi de maintenir la navette 22 sur les rails 38A, 38B de guidage à l'encontre de la gravité. Le chemin 42 de support est donc tourné vers le haut.
Dans le mode de réalisation représenté aux figures, la navette 22 est ici guidée par contact bilatéral permanent d'au moins un premier organe 34 de maintien embarqué avec les rails 38A, 38B de guidage selon la direction de support "G1" et selon une direction de support "G2" opposée.
Ainsi, la navette 22 embarque ici deux premiers organes 34 de maintien dont chacun roule sur un chemin 42 de support associé.
Le terme "bilatéral" signifie que la navette 22 est bloquée en déplacement par rapport aux rails 38A, 38B de guidage dans les deux directions "G1", "G2" de support opposées.
Les chemins 42 de support sont ici orthogonaux aux pistes 40. Ils sont tournés à l'opposé l'un de l'autre.
Pour permettre à chaque premier organe 34 de maintien de rester en permanence en contact avec son chemin 42 de support associé, au moins sur le tronçon d'entraînement magnétique, tout en autorisant un jeu vertical de fonctionnement, au moins l'un des premiers organes 34 de maintien, par exemple le premier organe 34 de maintien situé vers le bas, est monté mobile verticalement avec un débattement limité par rapport au châssis 26, ledit premier organe 34 de maintien étant contraint vers le chemin 42 de support associé, par exemple au moyen d'un organe élastique (non représenté).
En variante, seul le premier organe 34 de maintien qui s'oppose à la force de la gravité est en contact permanent avec son rail de guidage associé, un jeu de fonctionnement vertical étant réservé entre l'autre premier organe 34 de maintien son rail de guidage associé.
En variante non représentée de l'invention, un organe de maintien et un organe d'appui sont portés par un même galet qui présente une gorge périphérique à section à deux pans en forme de "V". Le galet est monté à rotation sur le châssis autour d'un axe incliné par rapport aux directions d'appui et de support, par exemple avec un angle de 45°. Chaque pan de la gorge est conçu pour rouler sur la piste 40 d'une part, formant ainsi un organe d'appui, et sur le chemin de support d'autre part, formant ainsi un organe de support. Ainsi, un même galet permet de guider les déplacements de la navette à la fois selon la direction d'appui et selon l'une des directions de support.
Comme cela est représenté plus en détails aux figures 2 et 3, le dispositif 20 de convoyage comporte aussi au moins un mécanisme 44 d'entraînement par contact de chaque navette 22 le long d'au moins un tronçon d'entraînement par contact du trajet 36 de convoyage. Dans le mode de réalisation représenté aux figures 1 à 3, le dispositif 20 de convoyage comporte deux tronçons d'entraînement par contact qui correspondent aux tronçons 36A, 36C de virage du trajet 36 de convoyage.
Le mécanisme 44 d'entraînement par contact comporte au moins un organe 46 de poussée mobile qui produit une force "Fm1" motrice en poussant par contact la navette 22 le long du tronçon d'entraînement par contact du trajet 36 de convoyage.
S'agissant ici de tronçons 36A, 36C de virage en forme d'arc de cercle, le mécanisme 44 d'entraînement par contact de chaque tronçon 36A, 36C de virage comporte au moins une roue 44A, 44B motorisée dont l'axe de rotation vertical est positionné au centre de giration du tronçon 36A, 36C de virage associé. Les organes 46 de poussée sont montés solidaires en rotation en périphérie de la roue 44A, 44B motorisée.
Pour permettre de fournir une poussée ne provoquant pas de couple de basculement sur la navette 22, le mécanisme 44 d'entraînement par contact de chaque tronçon 36A, 36C de virage est formé par deux roues 44A, 44B motorisée coaxiales qui tournent conjointement. Les deux roues 44A, 44B sont par exemple entraînées en rotation par un même moteur (non représenté). Les deux roues 44A, 44B motorisées sont agencés l'une au-dessus de l'autre. Comme représenté à la , elles sont situées verticalement de part et d'autre du châssis 26 de la navette 22 pour produire une poussée équilibrée sur chaque navette 22.
Les organes 46 de poussée sont agencés à la périphérie de chaque roue 44A, 44B motorisée de manière que chaque organe 46 de poussée d'une roue 44A motorisée coïncide avec un organe 46 de poussée de l'autre roue 44B motorisée pour que les organes 46 de poussée des deux roues 44A, 44B motorisées viennent en prise simultanément avec une navette 22. Comme représenté à la , les organes 46 de poussée sont ici formés par des bords sensiblement radiaux des fourchettes 45 qui coopèrent par engrènement avec au moins un organe 48 de saisie complémentaire de chaque navette 22. A titre d'exemple non limitatif, les fourchettes 45 sont ici réalisées sous la forme d'encoches réalisées dans le bord périphérique de chaque roue 44A, 44B motorisée.
En variante non représentée de l'invention, chaque organe 46 de poussée est formé par des faces qui rayonnent radialement par rapport à l'axe de rotation de la roue et qui viennent au contact d'une face en vis-à-vis de la navette pour pousser cette dernière.
Chaque navette 22 comporte ici deux organes 48 de saisie pour coopérer avec chacune des roues 44A, 44B motorisées. Les organes 48 de saisie sont ici fixés sur un tronçon de l'arbre 28. Il s'agit ici de bagues 48A, 48B présentant une gorge annulaire sur une face externe qui engrène avec l'organe 46 de poussée associé. Les bagues 48A, 48B sont ainsi coaxiales selon un axe vertical.
Un premier objet concerne un polymère cationique obtenu à partir d’épihalohydrine et du composé de formule (I), ledit composé étant issu au moins en partie, ladite épihalohydrine et/ou ledit composé de formule (I) étant partiellement, préférentiellement totalement, issue d’un processus de recyclage d’une matière d’origine renouvelable et non fossile, ou d’une matière d’origine fossile.
Préférentiellement, l’épihalohydrine et/ou ledit composé de formule (I) est totalement « ségrégué », c’est-à-dire issu d’une filière distincte et traité de manière distincte. Dans un mode alternatif, elles sont en partie « ségréguées », et en partie « non ségréguées ». Dans ce cas le ratio en poids entre la partie « ségréguée » et la partie « non ségréguée » de l’épihalohydrine et/ou du composé de formule (I) est préférentiellement compris entre 99 :1 et 25 :75, de préférence entre 99 :1 et 50 :50. Dans un autre mode alternatif elles sont totalement « non ségréguées ».
Un deuxième objet concerne l’utilisation d’un polymère cationique obtenu à partir d’épihalohydrine et du composé de formule (I), ladite épihalohydrine et/ou ledit du composé de formule (I) étant partiellement, préférentiellement totalement, issues d’un processus de recyclage d’une matière d’origine renouvelable et non fossile, ou d’une matière d’origine fossile, dans la récupération du pétrole et/ou du gaz, dans le forage et la cimentation de puits, dans la stimulation de puits de pétrole et de gaz (par exemple la fracturation hydraulique, la conformance, la diversion), dans le traitement de l’eau (en circuit ouvert, fermé ou semi fermé), dans le traitement des mouts de fermentation, dans le traitement des boues, dans la fabrication du papier, dans la construction, dans le traitement du bois, dans le traitement de composition hydraulique (béton, ciment, mortier et agrégats), dans l’industrie minière, dans la formulation de produits cosmétiques, dans la formulation de détergents, dans la fabrication du textile, dans la fabrication de composants pour batterie, dans la géothermie, dans la fabrication couche hygiénique, ou dans l’agriculture.
Un troisième objet concerne l’utilisation d’un polymère cationique obtenu à partir d’épihalohydrine et du composé de formule (I), ladite épihalohydrine et/ou ledit composé de formule (I) étant partiellement, préférentiellement totalement, issus d’un processus de recyclage d’une matière d’origine renouvelable et non fossile, ou d’une matière d’origine fossile, comme floculant, coagulant, agent liant, agent fixateur, agent réducteur de viscosité, agent épaississant, agent absorbant, agent réducteur de friction, agent d’égouttage, agent de drainage, agent de rétention de charge, agent de déshydratation, agent conditionneur, agent stabilisant, agent fixateur, agent filmogène, agent d’encollage, agent superplastifiant, inhibiteur d’argile ou dispersant.
Poudre de polymère thermoplastique pour construction d’articles 3D DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne une poudre de polymère adaptée à l’impression 3D par frittage. Plus particulièrement, la présente invention concerne une poudre comprenant une composition de polymère thermoplastique (composante (a)), permettant d’obtenir des articles fabriqués par impression 3D ayant des propriétés mécaniques améliorées. L’invention concerne également son procédé de fabrication et son utilisation pour la fabrication des articles par impression 3D (appelés aussi « pièces imprimées »).
ARRIERE-PLAN TECHNIQUE Il existe différentes techniques de l’impression 3D utilisant une poudre de polymère. Le principe repose généralement sur l’agglomération de poudre, couche par couche par fusion de celle-ci (ci-après « frittage ») provoquée par une source d’énergie électromagnétique, par exemple un faisceau laser, un rayonnement infra-rouge, un rayonnement UV, ou toute source de rayonnement électromagnétique permettant de faire fondre la poudre couche par couche pour fabriquer des objets tridimensionnels.
On peut citer la technologie de frittage sélectif par un faisceau laser (SLS). On peut également citer les technologies de frittage utilisant un absorbeur, par exemple les technologies connues sous les noms « High Speed Sintering » en anglais (HSS) et « Multi-Jet Fusion » en anglais (MJF).
Cela correspond par exemple à l’achat par un chimiste d’acide acrylique 100% biosourcé exclusivement à un seul fournisseur lequel garantit l’origine biosourcé à 100% de l’acide acrylique livré, et le traitement de manière distincte des autres potentielles sources d’acide acrylique par ledit chimiste transformant cet acide acrylique 100% biosourcé pour produire un composé chimique. Si le composé chimique produit est uniquement fabriqué à partir dudit acide acrylique 100% biosourcé, alors le composé chimique est 100% d’origine biosourcé.
L’unité de commande peut être agencée pour faire varier linéairement tout ou partie de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage par modulation de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel produit par le générateur électrique.
L’unité de commande peut être agencée pour faire varier linéairement une succession de valeurs de crêtes, par exemple une succession de segments de valeurs de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage par modulation de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel produit par le générateur électrique.
L’unité de commande peut être agencée pour générer une fonction de valeurs de crête d’au moins une impulsion du signal de pompage par modulation de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel produit par le générateur électrique.
Il peut être entendu par intervalle de temps de l’impulsion, un intervalle de temps compris dans la durée de l’impulsion.
De préférence, l’unité de commande peut être agencée pour faire varier de manière monotone tout ou partie du signal de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage par modulation de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel produit par le générateur électrique.
De préférence, l’unité de commande peut être agencée pour faire varier le signal de crête d’un intervalle de temps d’une impulsion donnée du signal de pompage, par modulation de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel produit par le générateur électrique, indépendamment du signal de crête d’un autre intervalle de temps de l’impulsion donnée du signal de pompage.
La valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage peut varier de manière monotone sur toute la durée de l’au moins une impulsion du signal de pompage.
L’unité de commande peut être agencée pour faire varier la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage de manière monotone sur toute la durée de l’au moins une impulsion du signal de pompage par modulation de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel produit par le générateur électrique.
Il peut être entendu par toute la durée de l’impulsion, l’ensemble de l’impulsion ou la totalité de la durée de l’impulsion.
La valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage peut varier de manière croissante sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage et/ou peut varier de manière décroissante sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage.
L’unité de commande peut être agencée pour faire varier la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage de manière croissante sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage par modulation de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel produit par le générateur électrique, de préférence par modulation de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel produit par le générateur électrique et/ou de manière décroissante sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage par modulation de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel produit par le générateur électrique, de préférence par modulation de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel produit par le générateur électrique.
L’unité de commande peut être agencée pour générer au moins une augmentation et au moins une diminution, ou inversement, de la valeur de crête d’au moins une impulsion du signal de pompage par modulation de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel.
De préférence, la valeur de crête du signal de pompage avant la première des augmentations parmi l’au moins une augmentation est égale à la valeur du signal de pompage à la fin de la montée de l’impulsion. De préférence, la valeur de crête du signal de pompage après la dernière des augmentations parmi l’au moins une augmentation est égale la valeur du signal de pompage au début de la descente de l’impulsion.
De préférence, la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage varie alternativement ou successivement de manière croissante puis de manière décroissante, ou inversement. Autrement dit, la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage peut varier de sorte à former une alternance entre, ou succession de, un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est croissante et d’un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est décroissante, ou inversement.
De préférence, la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage varie selon une fonction triangulaire.
Un ratio entre : - une vitesse de montée et/ou une vitesse de descente du signal, et - une vitesse d’augmentation de la valeur de crête du signal, c’est à dire une vitesse à laquelle la valeur de crête du signal croit ou augmente, et/ou une vitesse de diminution de la valeur de crête du signal, c’est à dire une vitesse à laquelle la valeur de crête du signal décroit ou diminue, peut être égal ou supérieur à deux, de préférence à cinq, de manière davantage préférée à dix, de manière encore davantage préférée à 100 et de manière préférée entre toutes à 1000.
Ainsi, c'est la rotation des roues 44A, 44B motorisées qui permet de faire avancer les navettes 22 le long du trajet 36 de convoyage. Les navettes 22 sont alors écartées les unes des autres dans le sens de déplacement d'un pas correspondant au pas entre deux organes 46 de poussée adjacent de chaque roue 44A, 44B motorisée.
Les navettes 22 étant indépendantes les unes des autres, le pas entre deux navettes 22 peut être différent sur chaque tronçon d'entraînement par contact. Par exemple, les navettes 22 sont plus rapprochées les unes des autres sur le premier tronçon 36A de virage que sur le deuxième tronçon 36C de virage.
Le dispositif de convoyage comporte ici des deuxièmes moyens de guidage qui comporte les organes 46 de poussée et les organes 48 de saisie.
Les organes 46 de poussée permettent ainsi de guider la navette 22 au moins dans la direction "G1" de support par contact avec les organes 48 de saisie. Dans l'exemple représenté aux figures 2 et 3, les organes 46 de poussée permettent de guider la navette 22 au moins dans les deux directions "G1", "G2" de support opposées par contact avec les organes 48 de saisie.