INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Nous décrivons ci-après des modes de réalisation de la détermination des paramètres d’écoulement liés aux échanges de fluide entre les deux milieux les milieux X-fractures et Y-fractures pour une maille i. Entre ces deux milieux, la diffusion de pression est très rapide en raison de la grande perméabilité des fractures, mais la diffusion de température est lente en raison de la faible conductivité thermique. Les paramètres d’écoulement définis ci-dessous visent à rendre compte de cette réalité physique.
Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer les échanges de masse par la convection entre les milieux X-fractures et Y-fractures dans une maille i, notés , selon une formule :
où est la transmissibilité de convection entre les milieux X-fractures et Y-fractures, et correspondent à la pression dans les milieux respectivement X-fractures et Y-fractures, et est la mobilité du fluide entre les deux milieux fractures de la maille i.
Selon une mise en œuvre de l’invention, la mobilité du fluide peut être déterminée par un schéma numérique décentré amont, selon le sens d’écoulement (ou selon les valeurs de pression) :
A noter qu’en pratique, le premier motif de la première structure peut être constitué d’une pluralité de sous-ensembles de facettes F k ,i qui présentent tous un agencement similaire de facettes, par exemple mais non exclusivement, pour former des sous-ensembles de facettes de type lentilles de Fresnel ou axicons tels qu’illustrés sur les , ou . Cependant, il est possible également d’avoir un premier motif constitué d’une pluralité de sous-ensembles de facettes, les sous-ensembles de facettes ne présentant pas tous un même agencement de facettes. Par exemple, il peut y avoir des sous-ensembles de facettes à la fois de type lentilles de Fresnel ou axicons tels qu’illustrés sur les , ou .
En effet, l’effet technique du composant optique de sécurité selon la présente description pourra rester sensiblement le même, tant que les pentes des facettes qui portent une altération locale de la surface dans les sous-ensembles des facettes sont dans la même gamme de pentes. Il est par exemple possible de prévoir des sous-ensembles de facettes comprenant des facettes avec des pentes supérieures aux pentes des facettes qui portent une altération locale de la surface pour créer des effets visuels supplémentaires qui ne sont apparents que pour tes tilts beaucoup plus importants et qui peuvent ainsi former une authentification supplémentaire.
La illustre de façon schématique des opérations mathématiques permettant le calcul de la première structure diffractive, dans un exemple de réalisation.
Plus précisément, on cherche à déterminer une matrice à deux dimensions F out qui code la hauteur en tout point de la première structure diffractive, par exemple en niveaux de gris. Le fichier de calcul ainsi déterminé pourra être directement utilisé pour la fabrication du master optique, comme cela sera discuté plus en détails par la suite.
La représente plus précisément les opérations mathématiques permettant de déterminer la contribution F out(αi, φj) à la matrice à deux dimensions Fout, d’un groupe de sous-ensemble de facettes permettant de générer un objet graphique dans un angle de vue défini par (αi, φj).
La matrice S (schéma 71) représente selon un exemple tous les sous-ensembles de facettes. Par exemple sur une surface de 5x5 mm² et avec un sous-ensemble de facette de diamètre 150 µm, environ 1300 sous-ensembles de facettes identiques seront contenus dans le premier motif de la structure diffractive car la surface d’un hexagone contenant un cercle de diamètre inscrit de 150µm fait environ 0,0195 mm².
La matrice M(α i , φ j ) (schéma 72) représente le masque binaire permettant d’isoler un angle de vue défini par (α i , φ j ) de chaque cellule ; pour chaque couple (α i , φ j ), la matrice M est différente.
La matrice I(α i , φ j ) (schéma 73) représente l’image binaire à afficher à son angle associé, pour chaque couple (α i , φ j ).
Le schéma 74 illustre le résultat F out (α i , φ j ) d’une multiplication terme à terme des matrices S, M(α i , φ j ) et I(α i , φ j ).
La matrice à deux dimensions F out est alors donnée par l’équation :
Elle résulte d’une somme sur l’ensemble des matrices F out (α i , φ j ).
A titre d’illustration, la FG. 8A illustre une matrice F out obtenu selon la méthode de calcul décrite ci-dessus et la un détail de la , selon un exemple. La hauteur est codée en niveaux de gris, un pixel noir représentant une pente locale nulle.
Dans cet exemple, le motif comprend 270 sous-ensembles de facettes L k et 200 groupes de sous-ensembles de facettes.
La montre de façon schématique l’effet dynamique en azimut obtenu au moyen d’une structure du type de celle illustrée sur la .
Un observateur peut voir l’objet graphique « π » se déplacer lors d’un mouvement azimutal. La montre de façon schématique l’effet dynamique en tilt obtenu au moyen d’une structure du type de celle illustrée sur la .
Un observateur peut voir l’objet graphique « π » se déplacer lors d’un mouvement en tilt.
où et sont les masses volumiques du fluide dans la maille i dans les milieux X-fractures et Y-fractures respectivement de la maille i, et et sont les viscosités du fluide dans respectivement les milieux X-fractures et Y-fractures de la maille i.
Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer les échanges d’énergie par la convection entre les milieux X-fractures et Y-fractures dans la maille i, notés selon une formule :
où est l’enthalpie entre les milieux X-fractures et Y-fractures, est la transmissibilité de convection entre les milieux X-fractures et Y-fractures, et correspondent à la pression dans les milieux respectivement X-fractures et Y-fractures, et est la mobilité du fluide entre les deux milieux fractures de la maille i. Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer le terme selon un schéma numérique décentré amont de la manière suivante :
où est l’enthalpie du fluide dans le milieu X-fractures de la maille i, et est l’enthalpie du fluide dans le milieu Y-fractures de la maille i.
Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer les échanges d’énergie par la conduction entre les milieux X-fractures et Y-fractures dans la maille i, notés , selon une formule :
où est la transmissibilité de conduction entre les milieux X-fractures et Y-fractures, qui peut être déterminée selon une formule :
où est une moyenne arithmétique de la conductivité thermique effective des milieux X-fractures et Y-fractures, est un coefficient géométrique dont un mode de détermination est décrit ci-après, et correspondent à la température dans les milieux respectivement X-fractures et Y-fractures.
Avantageusement, on peut utiliser une transmissibilité de convection entre les milieux X-fractures et Y-fractures au moins 100 fois plus grande, et de préférence au moins 1000 fois plus grande, que la somme des transmissibilités autour de la maille i, ce qui peut s’écrire :
où est l’ensemble des mailles voisines de la maille i , et est un coefficient multiplicateur valant au moins 100, et valant de préférence au moins 1000, correspond à la transmissibilité de convection selon la direction X dans le milieu X-fractures, et correspond à la transmissibilité de convection selon la direction Y dans le milieu Y-fractures.
Une grande valeur de la transmissibilité de convection permet d’une diffusion rapide de la pression entre ces deux milieux fracturés. Cela permet que le transfert par convection soit libre, sans barrière, entre les deux milieux fracturés. Les pressions et dans les deux milieux sont ainsi quasiment identiques.
Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer un coefficient géométrique , relatif à la conduction entre les milieux X-fractures et Y-fractures à l’échelle de la maille i, selon une formule du type :
où V b est le volume du bloc matriciel, est le volume géométrique de la maille i, et C b est un coefficient géométrique relatif à l’échange par conduction thermique entre les fractures en X et en Y autour d’un bloc matriciel. Le coefficient géométrique C b est donc à l’échelle du bloc matriciel alors que le coefficient est à l’échelle de la maille. Selon une mise en œuvre de l’invention, le coefficient géométrique C b à l’échelle du bloc matriciel peut être déterminé selon une formule du type :
où C bx est un coefficient géométrique entre une fracture en X et un sommet du bloc matriciel (point de connexion entre une fracture orientée selon la direction X et une fracture orientée selon la direction Y), C by est le coefficient géométrique entre une fracture en Y et le sommet du bloc matriciel. Selon une mise en œuvre de l’invention, les coefficients géométriques C bx et C by entre respectivement une fracture en X et le sommet d’un bloc matriciel et entre une fracture en Y et le sommet d’un bloc peuvent être déterminés selon des formules du type :
où et correspondent à l’ouverture de fracture en X et en Y respectivement, et correspondent à la taille de bloc matriciel selon respectivement la direction X et la direction Y. Ainsi, le coefficient géométrique est fonction de la discrétisation numérique liée au maillage, aux dimensions du bloc matriciel, et à l’ouverture de fractures.
De cette manière, la transmissibilité de conduction est proportionnelle à la conductivité thermique et aux ouvertures des fractures, et inversement proportionnelle aux tailles de bloc. Comme la conductivité thermique est faible et les ouvertures des fractures sont petites, la transmissibilité de conduction est généralement petite. Ce qui rend la diffusion thermique très lente entre les deux milieux fractures, et on peut avoir deux températures différentes dans les deux milieux.
3.4) Paramètres d’écoulement liés aux échanges entre le milieu matriciel et les milieux fractures
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 1 et 2, le couplage entre la seconde extrémité E2 d’un absorbeur d’énergie AE et la partie (ici avant) du véhicule peut se faire via une première platine de fixation PF1, elle-même éventuellement solidarisée fixement à une face avant d’une pièce d’interface PA pour l’appui sur la façade avant. Cette première platine de fixation PF1 peut, par exemple, être soudée à la seconde extrémité E2 de l’absorbeur d’énergie AE associé et vissée sur l’éventuelle pièce d’interface PA. La solidarisation fixe de chaque première extrémité E1 à la face arrière de la traverse TA se fait préférentiellement par soudage.
Chaque absorbeur d’énergie AE est préférentiellement agencé de manière à comprimer sa matière suivant la direction longitudinale X du véhicule en cas de choc subi par la traverse TA, notamment lorsqu’il s’agit d’un choc de réparabilité. Cette première compression de matière, que l’on peut qualifier de longitudinale, se fait par exemple sous la forme de plis grâce à la définition d’emboutis en des endroits choisis de certaines au moins des faces de chaque absorbeur d’énergie AE.
Chaque élément structurel ES (droit ou gauche) est destiné à être installé latéralement suivant la direction longitudinale X avec un absorbeur d’énergie AE sensiblement dans son prolongement vers l’avant.
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , chaque élément structurel ES comprend une extrémité E3 qui est couplée à l’absorbeur d’énergie AE associé via une seconde platine de fixation PF2, elle-même éventuellement solidarisée fixement à la face arrière de la pièce d’interface PA. Cette seconde platine de fixation PF2 peut, par exemple, être soudée à l’extrémité E3 de l’élément structurel ES associé et vissée sur l’éventuelle pièce d’interface PA.
De plus, chaque élément structurel ES (droit ou gauche) comporte une zone d’absorption ZA qui comprend une ouverture OZ et qui est propre à se déformer pour absorber de l’énergie lors d’un choc à vitesse élevée. Cette ouverture OZ est le principal vecteur de cette déformation, et c’est donc à sa périphérie que les plastifications les plus fortes peuvent survenir.
Par ailleurs, et comme illustré sur les figures 1 et 2, chaque élément structurel ES (droit ou gauche) comprend sur une partie au moins de la périphérie de son ouverture OZ au moins une protubérance de rigidification PR qui est propre, en cas de choc par l’avant d’une faible intensité (et donc en cas de choc de réparabilité), à limiter la déformation de la zone d’absorption ZA.
On comprendra que la (les) protubérance(s) de rigidification PR permet(tent) d’augmenter la rigidité à la périphérie de l’ouverture OZ et donc dans la zone d’absorption ZA, ce qui permet alors à cette dernière (ZA) de faire l’objet de moins (voire plus du tout) de plastifications et de beaucoup plus faible intensité (voire d’intensité (quasiment) nulle) en présence d’un choc de réparabilité. Par conséquent, lorsque le véhicule subit par l’avant un choc à vitesse élevée après avoir antérieurement subi par l’avant un choc de réparabilité, il y a une très faible probabilité (voire une probabilité nulle) que l’un au moins de ses éléments structurels (ou brancards) droit et gauche ait déjà fait l’objet antérieurement d’une déformation et donc qu’il ne soit pas en mesure d’assurer correctement sa fonction d’absorption de l’énergie du choc à vitesse élevée.
De préférence, chaque partie de la périphérie de l’ouverture OZ est une sous-partie de la zone d’absorption ZA où survient de façon privilégiée une plastification en cas de choc par l’avant.
On notera, comme illustré non limitativement sur les figures 2 et 3, que chaque protubérance de rigidification PR peut être définie sur la face interne FI de son élément structurel ES, laquelle est opposée à la face externe FE qui est destinée à être orientée vers l’extérieur du véhicule. Cela permet d’éviter les blessures des techniciens sur les chaînes de montage des véhicules. Mais dans une variante de réalisation on pourrait définir chaque protubérance de rigidification PR sur la face externe FE de son élément structurel ES.
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 2 et 3, chaque élément structurel ES peut comprendre au moins une protubérance de rigidification PR dans une partie supérieure de la périphérie de son ouverture OZ et/ou au moins une protubérance de rigidification PR dans une partie inférieure de la périphérie de son ouverture OZ. Il a en effet été constaté lors d’analyses en laboratoire que la partie supérieure et/ou la partie inférieure de la périphérie de l’ouverture OZ étai(en)t une (des) sous-partie(s) de la zone d’absorption ZA où les plastifications étaient les plus intenses en présence d’un choc par l’avant. Mais on pourrait définir une ou plusieurs protubérances de rigidification PR dans d’autres parties de la périphérie de l’ouverture OZ, voire sur l’intégralité de cette périphérie.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur les figures 2 et 3, l’élément structurel ES comprend deux protubérances de rigidification PR interne et externe dans la partie supérieure de la périphérie de l’ouverture OZ et deux protubérances de rigidification PR interne et externe dans la partie inférieure de la périphérie de l’ouverture OZ. Mais l’élément structurel ES pourrait ne comprendre que deux protubérances de rigidification PR interne et externe (ou une seule centrale) dans la partie supérieure de la périphérie de l’ouverture OZ ou bien deux protubérances de rigidification PR interne et externe (ou une seule centrale) dans la partie inférieure de la périphérie de l’ouverture OZ.
Egalement par exemple, chaque protubérance de rigidification PR peut saillir sur la périphérie de l’ouverture OZ suivant un angle qui est compris entre 80° et 100°. A titre d’exemple, cet angle peut être choisi égal à 90° (chaque protubérance de rigidification PR est alors perpendiculaire à la face interne FI ou externe FE).
Egalement par exemple, chaque protubérance de rigidification PR peut saillir sur la périphérie de l’ouverture OZ sur une distance qui est comprise entre 2 mm et la moitié de la largeur locale de l’ouverture OZ. On entend ici par « largeur locale » la plus grande largeur de l’ouverture OZ dans la sous-partie périphérique où est définie la protubérance de rigidification PR considérée.
Egalement par exemple, chaque protubérance de rigidification PR peut faire partie intégrante de son élément structurel ES et peut résulter d’une opération de découpe de l’ouverture OZ puis d’une opération de pliage. Chaque protubérance de rigidification PR constitue alors un « bord tombé ». Cela est particulièrement avantageux car l’opération de découpe de l’ouverture OZ est indispensable, et donc il suffit de retirer moins de matière (principalement dans la partie centrale) afin d’utiliser la matière non retirée pour former chaque protubérance de rigidification PR par pliage.
Mais dans une variante de réalisation chaque protubérance de rigidification PR pourrait être rapportée sur la face interne FI ou externe FE à la périphérie de l’ouverture OZ, par exemple par soudage.
CAISSE DE VEHICULE AUTOMOBILE A PANNEAU ARRIERE RENFORCE La présente invention se situe dans le domaine de la carrosserie des véhicules hybrides et plus particulièrement dans le renforcement des appuis latéraux du panneau arrière d’un véhicule.
Nous décrivons ci-après des modes de réalisation de la détermination des paramètres d’écoulement liés aux échanges entre le milieu matriciel et les milieux X-fractures et Y-fractures pour une maille i.
Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer l’échange de masse par convection entre le milieu matrice et le milieu X-fractures dans une maille i selon une formule du type :
où est la perméabilité de matrice, est le volume géométrique de la maille i, est un facteur de forme pour l’échange entre le milieu matrice et le milieu X-fractures dont un mode de détermination est décrit ci-dessous, est la pression dans le bloc matriciel et est la pression dans le milieu X-fractures, est la mobilité du fluide dans la maille i. Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer la mobilité du fluide dans la maille i par un schéma numérique décentré amont selon une formule du type :
où est la masse volumique du fluide dans le milieu matrice dans la maille i, et est la viscosité du fluide dans le milieu matrice dans la maille i.
Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer l’échange d’énergie par convection entre le milieu matrice et le milieu X-fractures dans une maille i selon une formule du type :
où est l’enthalpie du fluide dans la maille i, est la perméabilité de matrice, est le volume géométrique de la maille i, est le facteur de forme pour l’échange entre le milieu matrice et le milieu X-fractures dont un mode de détermination est décrit ci-dessous, est la pression dans le bloc matriciel et est la pression dans le milieu X-fractures, est la mobilité du fluide dans la maille i. Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer le terme dans la maille i par un schéma numérique décentré amont selon une formule du type :
où est l’enthalpie du fluide dans le milieu matriciel de la maille i. Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer l’échange thermique par conduction entre le milieu matriciel et le milieu X-fractures dans une maille i selon une formule du type :
où est la conductivité thermique effective dans le milieu matrice, est la température dans le bloc matriciel et est la température dans le milieu X-fractures.
Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer l’échange de masse par convection entre le milieu matrice et le milieu Y-fractures dans une maille i selon une formule du type :
où est le facteur de forme pour l’échange entre le milieu matrice et le milieu Y-fractures dont un mode de détermination est décrit ci-dessous, est la pression dans le bloc matriciel et est la pression dans le milieu Y-fractures.
Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer l’échange d’énergie par convection entre le milieu matrice et le milieu Y-fractures dans une maille i selon une formule du type :
Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut déterminer l’échange thermique par conduction entre le milieu matrice et le milieu Y-fractures dans une maille i selon une formule du type :
où est la température dans le bloc matriciel et est la température dans le milieu Y-fractures.
Selon une mise en œuvre de l’invention, les facteurs de forme et qui interviennent pour calculer le transfert entre matrice et les fractures dans les directions X et Y respectivement peuvent être déterminés selon des formules du type :
La présente les mesures cinétiques des scores NP (carré gris) et sanguin (carré noir) ISG après diagnostic de COVID–19. n = 75 échantillons longitudinaux provenant de 23 patients. Les courbes d'ajustement de Loess représentent des régressions polynomiales locales telles que déterminées par la méthode de Loess. Le CI à 95 % est indiqué (zone grise).
La représente le diagramme de dispersion du score NP ISG chez des patients ayant une culture virale de SARS–CoV–2 nasal négative (n = 30 échantillons longitudinaux provenant de 12 patients). Les cercles noirs représentent les échantillons de culture virale négative et les cercles vides l'échantillon de culture virale positive, les triangles correspondent aux échantillons positifs en culture cellulaire sans effet cytopathique.
La est une courbe ROC (de l’anglais « Receiver Operating Curve »)) distinguant les résultats de cultures virales de SARS–CoV–2 positives et négatives. La zone sous la courbe et l'indice de Youden sont indiqués et représentent l'aptitude du score NP ISG de type I/III à séparer les cultures virales positives et négatives.
La représente le score nasal ISG de type I/III mesuré après dilutions en série au 1/10 (100 à 10–2) d'échantillons de NP (ligne en trait plein, FilmArray®) ainsi que la détection de SARS–CoV–2 (détection Ct, ligne en tirets, trousse SARS–CoV–2 R–gene®). La zone grise inférieure indique la valeur seuil du score nasal d’ISG de type I/III dit normal (1,99) et la zone grise supérieure marque la valeur de 6,75 du score nasal d’ISG de type I/III associé à une culture virale d’un virus réplicatif.
La compare la charge virale nasale normalisée et le score NP ISG de type I/III chez des patients gravement atteints par la COVID–19, sans auto–anticorps (nAb) anti–IFN (cercles vides) ou avec des auto– anticorps neutralisants dirigés contre l'IFN–α (triangles noirs). La zone grise représente la charge virale obtenue pour 90 % des patients à COVID–19 légère avec un score nasal d’ISG de type I/III > 6,75 (valeur de séparation associée à une culture virale d’un virus réplicatif).
Description détaillée de l’invention Certains termes et expressions utilisés dans le cadre de l’invention sont détaillés ci-après.
Le terme « sujet » désigne un mammifère et, de préférence, un être humain. Ledit sujet, qui est un être humain, peut être un patient qui est entré en contact avec un professionnel de santé, tel qu’un médecin (par exemple, un médecin généraliste) ou une structure médicale ou un établissement de santé (par exemple, un hôpital ou une clinique, et plus particulièrement un service des urgences, un service de réanimation, une unité de soins intensifs ou une unité de soins continus, ou une structure médicalisée pour personnes âgées, de type EHPAD).
En tant qu’ « échantillon provenant de la bouche ou du nez d’un sujet », il peut s’agir d’un échantillon prélevé dans le nez ou la bouche du sujet ou encore d’un échantillon d’air rejeté par le sujet. L’échantillon peut être un échantillon nasal ou un échantillon de salive, mais est, de préférence, un échantillon oro-pharyngé ou naso-pharyngé. Les échantillons oro-pharyngés ou naso-pharyngés sont notamment obtenus en réalisant un prélèvement à l’aide d’un écouvillon, respectivement au fond de la bouche ou du nez d’un sujet.