INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le trou latéral traversant de l’enveloppe externe recevant la vis de blocage traverse la nervure interne longitudinale de l’enveloppe externe et est taraudé, et la vis de blocage se prolonge par un téton qui, en s’emboîtant dans l’alésage du corps interne, assure le verrouillage de l’enveloppe externe sur le corps interne.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la partie inférieure du support brise-jet possède une entrée d’eau cylindrique, et l’extrémité supérieure du corps interne possède une sortie d’eau cylindrique, l’entrée d’eau cylindrique du support brise-jet étant configurée pour s’emboîter de manière étanche dans la sortie d’eau cylindrique du corps interne.
Ainsi, lorsque le robinet est actionné, l’eau provenant de l’au moins un tuyau d’arrivée d’eau pénètre dans la partie inférieure du corps interne, puis sort de la sortie d’eau cylindrique du corps interne et entre dans l’entrée d’eau cylindrique du support brise-jet, et enfin sort du robinet par l’intermédiaire de son brise-jet disposé au niveau de l’orifice latéral de l’enveloppe externe.
L’emboîtement de l’entrée d’eau cylindrique du support brise-jet dans la sortie d’eau cylindrique du corps interne permet ainsi de garantir une liaison étanche entre le corps interne et le support brise-jet, mais également le verrouillage du support brise-jet dans l’enveloppe externe du robinet.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, le robinet comprend en outre une plaque de retenue de tuyau configurée pour être insérée dans une fente horizontale ménagée en partie inférieure du corps interne, ladite plaque de retenue de tuyau possédant au moins une encoche configurée, lorsque ladite plaque est insérée dans ladite fente horizontale, pour coopérer avec une gorge ménagée à la sortie de l’au moins un tuyau d’arrivée d’eau, de telle sorte que ladite plaque de retenue de tuyau verrouille la position de l’au moins un tuyau d’arrivée d’eau dans le corps interne.
Ainsi, avant insertion du corps interne dans l’enveloppe externe, lorsque la sortie de l’au moins un tuyau d’arrivée d’eau est insérée en partie inférieure du corps interne, la plaque de retenue de tuyau (également appelée « fourchette ») peut être coulissée dans la fente horizontale ménagée dans le corps interne jusqu’à ce que le bord de l’au moins une encoche de ladite plaque pénètre dans la gorge ménagée à la sortie de l’au moins un tuyau d’arrivée d’eau, permettant ainsi de verrouiller le ou les tuyaux d’arrivée d’eau dans le corps interne tout en les laissant libres en rotation.
L’enveloppe externe vient ensuite coiffer la plaque de retenue de tuyau et la maintient enfoncée dans la fente horizontale du corps interne.
La plaque de retenue de tuyau est, de préférence, réalisée en acier inoxydable.
De préférence, la fente horizontale est située en dessous de l’alésage du corps interne recevant la vis de blocage.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la plaque de retenue de tuyau possède en outre au moins un trou taraudé, et la partie inférieure du corps interne possède en outre au moins un orifice situé en regard de l’au moins un trou taraudé de la plaque de retenue de tuyau lorsque la plaque de retenue de tuyau est insérée dans la fente horizontale du corps interne, le robinet comprenant en outre au moins une tige filetée configurée pour pénétrer dans l’au moins un orifice du corps interne et venir se visser dans l’au moins un trou taraudé de la plaque de retenue de tuyau, de manière à permettre à la fois la fixation de la plaque de retenue de tuyau dans le corps interne et la fixation du corps interne sur un appareil sanitaire tel qu’un lavabo.
Ainsi, l’au moins un trou taraudé de la plaque de retenue de tuyau permet de recevoir l’au moins une tige filetée de manière à verrouiller la plaque de retenue de tuyau dans le corps interne. Chaque tige filetée a par ailleurs une longueur suffisante pour permettre la fixation du corps interne du robinet, à l’aide d’un écrou, sur un appareil sanitaire tel qu’un lavabo.
Art antérieur Dans le domaine de la construction, et en particulier celui relatif à la couverture de sol par des dalles en béton, il est bien connu d’utiliser des joints de dilatation entre les dalles adaptés, d’une part, pour créer un espace d’air nécessaire à l’absorption des variations de volumes d’une dalle, par exemple sous l’action du retrait, et d’autre part, pour résister et suivre les mouvements des dalles lors des déplacements de charges lourdes entreposées sur les dalles ou lors de séismes.
Notamment, lorsque les dimensions des dalles sont importantes et que les charges entreposées sont lourdes, par exemple dans des entrepôts de logistiques, le déplacement de ces charges lourdes peut faire fléchir/défléchir les dalles ce qui créé des défauts d’alignement des dalles au niveau de leurs bords adjacents.
Il en est de même lors d’un séisme où les dalles peuvent bouger indépendamment l’une de l’autre, dans toutes les directions.
Par défaut d’alignement on entend toute différence de hauteur ou d’inclinaison entre les deux dalles.
Le document US10767320 décrit un joint de dilatation pour combler un espace entre deux dalles de béton adjacentes et comprend une plaque de couverture, au moins un bras oscillant, des paliers coulissants engagés avec les bras oscillants, et des fixations pour engager les bras oscillants sur la plaque de couverture. Ce joint de dilatation permet un mouvement en réponse à un événement sismique ou thermique qui provoque une dilatation ou une contraction de l’espace entre les dalles tout en maintenant la couverture de l’espace.
Cependant, un inconvénient de ce type de joint est qu’il présente en surface des rainures ou surépaisseurs de sorte que le passage de chariots élévateurs à fourches ou d’autres moyens de transport similaires, créé des chocs entrainant des désordres pouvant détériorer le joint de dilatation ou les dalles de béton elles-mêmes, qui peuvent être exacerbés lorsqu’après un mouvement de charge ou un séisme, les dalles ne sont plus alignées l’une avec l’autre au niveau de leurs bords adjacents.
Par ailleurs, en fin de vie, ou bien lorsque les joints de dilatation sont mal posés, l’ouverture du joint de dilatation après mouvement des dalles de béton peut engendrer des chocs ou impacts entrainant une détérioration du béton et du joint de dilatation.
L’un des buts de l’invention est donc de remédier à ces inconvénients en proposant un joint de dilatation entre deux dalles de béton adjacentes capable de résister et suivre les mouvements des dalles, aussi bien pour rattraper des différences de niveau que d’inclinaison des dalles, générés lors des déplacements de charges lourdes entreposées sur les dalles ou lors de séismes, sans créer de rainures, ni de différences de niveaux.
A cet effet, et pour résoudre les problèmes précités, il a été mis au point un de dilatation et d’absorption des mouvements horizontaux et verticaux entre deux dalles de béton adjacentes d’un sol remarquable en ce qu’il comprend - des premier et deuxième éléments longitudinaux latéraux, chacun destiné à former partie intégrante d’une bordure supérieure horizontale d’une dalle de béton ; - des premier et deuxième éléments longitudinaux centraux chacun relié à un élément longitudinal latéral par une liaison pivot autour d’un axe longitudinal, et les premier et deuxième éléments longitudinaux centraux étant reliés l’un à l’autre par une liaison appui plan.
De cette manière, la combinaison des liaisons pivot et appui plan permet de résister et de suivre les mouvements des dalles pour rattraper des différences de niveaux et d’inclinaison des dalles, générées lors de la rétractation du béton lors du séchage, lors des déplacements de charges lourdes entreposées sur les dalles, ou lors de séismes par exemple. Lorsque les dalles se rapprochent ou s’écartent l’une de l’autre, c’est la liaison appui plan qui assure le rapprochement et l’écartement des premier et deuxième éléments longitudinaux centraux pour assurer la continuité du joint. Lorsque les dalles présentent une différence d’alignement en hauteur ou inclinaison, ce sont les liaisons pivot entre les éléments longitudinaux latéraux et centraux qui assurent la continuité du joint, sans butée franche, notamment en créant une pente avec les premier et deuxième éléments longitudinaux centraux.
De préférence, et afin d’éviter les impacts lors du passage de véhicule : - les premier et deuxième éléments longitudinaux latéraux présentent des profils sinusoïdaux internes et externes ; - les premier et deuxième éléments longitudinaux centraux présentent des profils sinusoïdaux internes complémentaires entre eux, et des profils sinusoïdaux externes complémentaires aux profils sinusoïdaux internes des premier et deuxième éléments longitudinaux latéraux.
Selon une forme de réalisation particulière, et afin de réaliser une liaison pivot résistante et simple à mettre en œuvre, la liaison pivot comprend des paumelles fixées entre les éléments longitudinaux latéraux et les éléments longitudinaux centraux.
Selon une forme de réalisation particulière, et afin de réaliser une liaison appui plan résistante et simple à mettre en œuvre, la liaison appui plan comprend une languette longitudinale en saillie latéralement du premier élément longitudinal central et insérée dans une rainure longitudinale complémentaire ménagée latéralement dans le deuxième élément longitudinal central.
De préférence, et pour réaliser la liaison appui plan de manière simple et rigide, le premier élément longitudinal central comprend un empilement d’au moins trois couches, avec une couche intermédiaire comprenant une largeur plus importante que celle des deux autres couches de manière à former la languette longitudinale en saillie latéralement.
Le deuxième élément longitudinal central comprend un empilement de trois couches, avec une couche intermédiaire comprenant une largeur inférieure à celle des deux autres couches de manière à former la rainure longitudinale complémentaire recevant en insertion la languette du premier élément longitudinal central.
De préférence, les éléments longitudinaux comprennent avantageusement une couche de surface réalisée dans une résine ou dans un matériau composite réalisé à partir d’un matériau polymère.
La composition du tableau 7 , a été fabriquée selon la procédure suivante :
La phase A a été chauffée à 70-75°C. La phase B a été dispersée dans la phase A pendant 15min, sous forte agitation, à l’aide d’une défloculeuse, La Phase C a été chauffée à 70-75°C, puis additionnée dans le mélanges des phases A et B. Le mélange ainsi obtenu a été émulsionné pendant 20 min à l’aide d’une défloculeuse. Ensuite, la phase D a été ajoutée à 40 °C, suivi de la phase E, pour obtenir la composition du tableau 7.
Phase nom nom commercial nom INCI % A Aloe vera et pentylène glycol Aloe Vera pur jus bio 1:1 equitable PentG (7%) ALOE BARBADENSIS LEAF JUICE, PENTYLENE GLYCOL 71,85 B Gomme xanthane XGF FFCS-PC (XANTHAN GUM) XANTHAN GUM 1 C Stéarate de glycéryle SustOleo™ GMS GLYCERYL STEARATE 3 lécithine hydrogénée EMULMETIK™ 320 HYDROGENATED LECITHIN 1 Huile d’argan HUILE D’ARGAN ARGANIA SPINOSA KERNEL OIL 5 Huile de tournesol HUILE DE TOURNESOL DESODO BIO HELIANTHUS ANNUS SEED OIL 16 D Vitamine E Covi-ox® T90 EU C TOCOPHEROL 0,5 E Acide citrique Acide citrique anhydre CITRIC ACID 0,01 Arginine L-ARGININE C-GRADE ARGININE 1,64 Total 100
Tableau 7 Composition d’une formule du soin visage
Une composition a également été préparée en remplaçant l’huile d’argan par l’huile de prune.
Exemple 7 Formule du soin visage avec prébiotique
La composition du tableau 8 , a été fabriquée selon la procédure suivante :
La phase A a été chauffée à 70-75°C. La phase B a été dispersée dans la phase A pendant 15min, sous forte agitation, à l’aide d’une défloculeuse, La Phase C a été chauffée à 70-75°C, puis additionnée dans le mélanges des phases A et B. Le mélange ainsi obtenu a été émulsionné pendant 20 min à l’aide d’une défloculeuse. Ensuite, les phases D et E ont été ajoutées à 30 °C, suivi de la phase F, pour obtenir la composition du tableau 8
Phase nom nom commercial nom INCI % A Aloe vera et pentylène glycol Aloe Vera pur jus bio 1:1 equitable PentG (7%) ALOE BARBADENSIS LEAF JUICE, PENTYLENE GLYCOL 73,87 B Gomme xanthane XGF FFCS-PC (XANTHAN GUM) XANTHAN GUM 1 C Stéarate de glycéryle SustOleo™ GMS GLYCERYL STEARATE 3 lécithine hydrogénée EMULMETIK™ 320 HYDROGENATED LECITHIN 1 Huile d’argan HUILE D’ARGAN ARGANIA SPINOSA KERNEL OIL 3 Huile de tournesol HUILE DE TOURNESOL DESODO BIO HELIANTHUS ANNUS SEED OIL 16 D Vitamine E Covi-ox® T90 EU C TOCOPHEROL 0,5 F Acide citrique Acide citrique anhydre CITRIC ACID 0,03 Arginine L-ARGININE C-GRADE ARGININE 0,6 E oligosaccharide d’α-glucane Bioecolia® ALPHA GLUCAN OLIGOSACCHARIDE 1 Total 100
Tableau 8 Composition d’une formule du soin visage
ASSISTANCE ÉLECTRIQUE POUR ENGIN DE GLISSE À ROULETTE Domaine technique de l’invention La présente invention vise un engin à assistance électrique de glisse à roulette, un module pour engin de glisse à roulette à assistance électrique et un procédé d’assistance électrique pour engin de glisse à roulette. Elle s’applique, notamment, aux engins de glisse à roulettes tels que les skateboards, les rollers, les patins à roulettes et les trottinettes.
État de la technique Il existe actuellement plusieurs types de dispositifs à propulsion électrique. Notamment, on a vu se multiplier les trottinettes et les skateboards, par exemple de type « longboard » ou « longskate » à propulsion électrique. Cependant, un utilisateur se positionnant sur un engin à roulettes à propulsion électrique perd toute sensation du sport initialement pratiqué puisqu’il active une manette lui permettant d’avancer sans avoir à fournir le moindre effort physique de propulsion.
On connait également les vélos à assistance électrique qui permettent d’aider un utilisateur à se maintenir à une vitesse de consigne par action d’un moteur électrique sur une roue en plus des efforts fournis par l’utilisateur. Cependant, les vélos à assistance électrique prennent généralement en compte la vitesse de rotation d’un pédalier et/ou la pression exercée sur les pédales pour en déduire l’énergie à fournir par le moteur. Par ailleurs, les dispositifs mis en œuvre sur les vélos à assistance électrique sont encombrants étant donné le poids du vélo à déplacer et la taille des roues nécessitant l’application d’un couple important.
Présentation de l’invention La présente invention vise à remédier à tout ou partie de ces inconvénients.
À cet effet, la présente invention vise, selon un premier aspect, un engin de glisse à roulette à assistance électrique, comportant au moins deux roulettes, qui comporte, de plus : - un moyen de mesure d’une valeur d’une grandeur physique représentative d’un mouvement de l’engin à roulette, - un moyen de détection d’un évènement de propulsion, en fonction d’une valeur d’une grandeur physique représentative du mouvement mesurée, ledit évènement correspondant à une action de propulsion pédestre de l’engin par un utilisateur et - un moteur configuré pour entrainer en rotation au moins une dite roulette pendant une durée prédéterminée dite « durée d’impulsion » après qu’un évènement de propulsion pédestre a été détecté.
Grâce à ces dispositions, l’utilisateur conserve les sensations de poussée pédestre associée à la pratique du sport de glisse, par exemple le roller, le patin à roulettes, le skateboard ou la trottinette tout en ayant une assistance électrique ponctuelle au moment des poussées pédestres effectuées pour gravir des côtes ou parcourir une plus grande distance en fournissant un effort limité.
- un convertisseur d’énergie électrique comportant un élément piézoélectrique et plusieurs interrupteurs aptes à être commandés pour alterner des phases à tension sensiblement constante aux bornes de l’élément piézoélectrique et des phases à charge sensiblement constante aux bornes dudit élément piézoélectrique ; et
- un dispositif électronique de pilotage du convertisseur d’énergie électrique, le dispositif de pilotage étant tel que défini ci-dessus.
Suivant un autre aspect avantageux de l’invention, le système électronique de conversion d’énergie électrique est un système de conversion en une énergie électrique continue, tel qu’un système de conversion continu-continu ou un système de conversion alternatif-continu.
L’invention a également pour objet un procédé de pilotage d’un convertisseur d’énergie électrique apte à convertir une ou plusieurs tensions d’entrées en une ou plusieurs tensions de sorties, le convertisseur étant configuré pour délivrer N tension(s) de sortie distincte(s), à partir de E tension(s) d’entrée distincte(s), E et N étant chacun un nombre entier supérieur ou égal à 1, le convertisseur comportant un élément piézoélectrique et plusieurs interrupteurs,
le procédé étant mis en œuvre par un dispositif électronique de pilotage et comprenant une étape de commande, lors d’un cycle respectif de résonance de l’élément piézoélectrique, d’une commutation de chacun des interrupteurs pour alterner des phases à tension sensiblement constante aux bornes de l’élément piézoélectrique et des phases à charge sensiblement constante aux bornes dudit élément piézoélectrique, chaque cycle de résonance comportant des premier et second demi-cycles, un courant circulant selon un premier sens dans l’élément piézoélectrique lors du premier demi-cycle et selon un second sens, opposé au premier sens, lors du second demi-cycle,
le nombre de phases à tension sensiblement constante lors d’un cycle respectif de résonance étant supérieur ou égal à la somme de E, N et deux ; et chacun des premier et second demi-cycles comportant au moins deux phases à tension sensiblement constante.
la est une représentation schématique d’un système électronique de conversion d’énergie électrique selon l’invention, comprenant un convertisseur d’énergie électrique comportant un élément piézoélectrique et plusieurs interrupteurs, et un dispositif électronique de pilotage du convertisseur d’énergie électrique pour commander, lors d’un cycle respectif de résonance de l’élément piézoélectrique, une commutation de chacun des interrupteurs pour alterner des phases à tension sensiblement constante aux bornes de l’élément piézoélectrique et des phases à charge sensiblement constante aux bornes dudit élément piézoélectrique, chaque cycle de résonance comportant des premier et second demi-cycles, un courant circulant selon un premier sens dans l’élément piézoélectrique lors du premier demi-cycle et selon un second sens, opposé au premier sens, lors du second demi-cycle ;
la est un ensemble de courbes représentant un courant circulant dans l’élément piézoélectrique, une déformation mécanique de l’élément piézoélectrique, et la tension aux bornes de l’élément piézoélectrique pour différentes configurations de conversions d’énergie électrique, à savoir une configuration abaisseur de tension (transfert de puissance de V a vers V b ), une configuration élévateur de tension (transfert de puissance de V b vers V c ) et une configuration fortement abaisseur de tension (transfert de puissance de V a vers V b et V c ); avec le dispositif de pilotage de l’état de la technique ;
la est une vue analogue à celle de la avec le dispositif de pilotage selon l’invention et suivant un premier exemple de réalisation ;
la est une vue analogue à celle de la suivant un deuxième exemple de réalisation ;
la est une vue analogue à celle de la suivant un troisième exemple de réalisation ;
la est une représentation schématique d’une régulation d’un premier paramètre associé au premier demi-cycle et d’un deuxième paramètre associé au deuxième demi-cycle, chacun des premier et deuxième paramètres étant une variable représentative d’un instant temporel de fin d’une phase respective à tension sensiblement constante ;
la est une vue de courbes du courant interne à l’élément piézoélectrique, ainsi que de la puissance de sortie et de la tension de sortie délivrées par le convertisseur avec, d’une part, un premier ensemble de telles courbes obtenu avec le dispositif de pilotage de l’état de la technique, et d’autre part, un deuxième ensemble de telles courbes obtenu avec le dispositif de pilotage selon l’invention ; selon un premier exemple correspondant à une augmentation de la puissance de sortie ;
la est une vue analogue à celle de la , selon un deuxième exemple correspondant à une diminution de la puissance de sortie du convertisseur d’énergie électrique ;
la est un organigramme d’un procédé, selon l’invention, de pilotage du convertisseur d’énergie électrique de la , le procédé étant mis en œuvre par le dispositif électronique de pilotage de la ;
La composition de caoutchouc de silicone peut être extrudée par-dessus le tube interne ou les couches de renforcement et peut être durcie à une température comprise entre 300 °F et 375 °F, 300 °F et 325 °F, ou 340 °F et 375 °F dans un bain de sel fondu. La composition peut inclure un composé catalyseur double et le catalyseur à haute température ne durcit pas dans un environnement d’oxygène. Les temps de silicone sont de 9 à 15 pieds par minute dans 55 pieds d’un réservoir de sel.
La montre un exemple de processus de construction de tuyau résistant au feu à 5 couches 400 pour préparer un tuyau résistant au feu. Un tube interne en PTFE 410 peut être formé à partir d’une composition comprenant du PTFE. Une première couche de renforcement 420 est formée sur le tube en PTFE 410 à l’aide d’un processus de tressage métallique avec une tension prédéfinie, par exemple ayant un diamètre externe OD de 0,55" à 0,59" (pouces). Une première couche de caoutchouc de silicone 430 est formée par-dessus la première couche de renforcement 420, par exemple par extrusion à partir d’une composition de silicone comprenant un caoutchouc à base de silicone. La première couche de silicone peut avoir une épaisseur dans une plage, par exemple, de 0,2" à 0,3" ou égale à 0,25". La couche de substrat céramique YSZ 440 de 40 micromètres (0,00157") d’épaisseur est enroulée/enveloppée par-dessus la couche d’isolation thermique en silicone. La couche de substrat céramique YSZ peut être une seule couche avec ou sans recouvrement. Avec recouvrement, la couche de substrat céramique YSZ forme deux couches au niveau des recouvrements. Par exemple, l’étendue du recouvrement peut être d’environ 20 % à environ 50 % de la surface de recouvrement. Une deuxième couche de caoutchouc de silicone 450 est formée par-dessus la première couche de renforcement 440, par exemple, par extrusion à partir d’une composition de silicone pour former une couche externe. La deuxième couche de caoutchouc de silicone peut avoir une épaisseur dans une plage de, par exemple 0,1" à 0,2" ou égale à 0,125". Le tuyau résistant au feu 400 peut avoir un diamètre externe de 1,32" à 1,35". Des diamètres externes plus élevés sont envisagés.
Pour fabriquer le tuyau résistant au feu 100, le tube interne 110 est initialement extrudé sur un mandrin. Si le tube interne 110 inclut deux ou plusieurs couches, elles peuvent être co-extrudées. Ensuite, la couche de renforcement de tuyau 120 est tressée sur le tube interne 110 sur le mandrin. Par la suite, la première couche de caoutchouc de silicone 130 est extrudée par-dessus la couche de renforcement de tuyau 120 et le tube interne 110 sur le mandrin. Ensuite, le substrat céramique YSZ 140 peut être laminé ou enveloppé par-dessus la première couche de caoutchouc de silicone 130. Par la suite, la deuxième couche de caoutchouc de silicone 150 est extrudée par-dessus la couche de renforcement de tuyau 140 sur le mandrin. L’ensemble peut être passé à travers un réservoir de refroidissement à eau pour l’aider à prendre légèrement. Si un mandrin souple est utilisé, le tuyau peut alors être enroulé. Le tuyau est ensuite mis dans un autoclave pour être durci. Ensuite, le mandrin est éjecté du tuyau au moyen d’une pression. On aura à l’esprit que le tuyau résistant au feu de la ou de la peut être fabriqué de manière similaire.
EXEMPLES Exemple 1. Composition de silicone
Une composition de caoutchouc de silicone représentative est montrée dans le Tableau 2.