INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est à noter que les nœuds ayant une valeur de disponibilité déjà existante pour n'importe quel attribut peuvent rejoindre le réseau, ce qui entraîne une attribution d'identifiant identique à celle d'un nœud préexistant dans le réseau. Pour éviter une collision provoquant le placement de tout nœud entrant entre un nœud de cercle successeur et (s’il existe) un nœud identique à lui-même, ci-après appelé « nœud jumeau » (“twin node” en langue anglo-saxonne), un procédé peut être mis en œuvre pour gérer les nœuds impliqués dans ce phénomène de collision, selon des modes de réalisation de l’invention. Lorsqu'un “nœud jumeau” TN tente de rejoindre le réseau et trouve un nœud prédécesseur rN (nœud racine qui a attribué le même identifiant que TN) le long du cercle, TN entre dans une liste de “nœuds jumeaux” de rN dans laquelle chaque nœud a une référence à son jumeau dans la position précédente et suivante dans la liste.
Dans la suite de la description, il est supposé que l’approche itérative de la technique MAAN est utilisée, à titre d’exemple non limitatif, en considérant toute liste de candidats. Un verrou candidat peut être utilisé pour éviter les collisions de sélection de ressources. Des collisions de sélection de ressources se produisent lorsque le même nœud est sélectionné comme candidat le plus apte par plusieurs exécutions de requêtes différentes et que des opérations simultanées de migration/duplication de microservices se produisent vers ce nœud, provoquant la saturation et augmentation de la consommation énergétique du nouveau candidat en raison des microservices nouvellement reçus en concurrence. Le verrou-candidat est appliqué sur chaque membre , ce qui signifie que les appareils peuvent être candidats à une seule requête à la fois.
L'opération de sortie d’un nœud est similaire à celle de la technique Chord, en traitant les “twin node” comme une fonctionnalité supplémentaire. Pour toute liste de « twin nodes » à l'intérieur de tout nœud racine parent préexistant rN, si rN quitte le réseau, le premier “twin node” TN de la liste de twins à l'intérieur de rN est affecté comme nouveau rN en copiant les éléments de rN, tels que la référence du prédécesseur et sa table d’adresse (“finger table”). Dans le cas où un “twin node” à l'intérieur de la liste de jumeaux de rN part, il est supprimé de la liste “twins” de rN et les références de son prédécesseur et successeur de la liste sont réinitialisées.
Des trames de données (« dataframes ») peuvent être implémentées pour obtenir la valeur du changement de disponibilité des ressources dans chaque dispositif, ce qui permet de contrôler la fréquence à laquelle les nœuds sont réindexés dynamiquement dans l’architecture de superposition (par exemple MAAN). Les trames de données (“dataframes”) désignent une collection limitée de valeurs de mesure de la disponibilité des ressources liées à une seule ressource. Le processus de réindexation d'un seul nœud peut ainsi être effectué via un service de supervision qui fait partir le nœud puis le rejoindre à nouveau s'il y a un changement substantiel de son identifiant.
Le système 100 peut mettre en œuvre un procédé de calcul pour déterminer si un nœud doit être ré-indexé ou non comprenant les étapes consistant à:
- trouver la valeur moyenne dans la trame de données (dataframe) pour obtenir un identifiant qui lui est associé, et
- si l'identifiant est différent de celui actuellement indexé, effectuer une opération de ré-indexation sur ce nœud.
Pour réduire la consommation d’énergie dans le réseau 2 de dispositifs 10, les caractéristiques des composants matériels des dispositifs et la manière dont ils sont utilisés par les processus en cours d’exécution sont pris en compte. L'exécution de microservices dans les dispositifs du réseau prend en compte leur charge en termes de fréquence CPU (22), de RAM (260), de taux de transfert réseau (310) et de vitesse de disque dur (240) et/ou batterie (29).
L’optimisation de la consommation du réseau prend en compte, pour chaque composant CPU (22), de RAM (260), de taux de transfert réseau (310) et de vitesse de disque dur (240) et/ou batterie (29):
- la quantité d'énergie consommée par rapport à sa charge,
- la quantité d'énergie consommée par un microservice en cours d'exécution, et
- la quantité d'énergie consommée par un microservice s'il était migré ou dupliqué sur un autre dispositif.
En réponse à une insertion d’un dispositif informatique 10 dans le réseau 2 (le réseau 2 ayant par exemple une configuration MAAN contenant l’espace U déployé), un procédé de supervision de microservices peut être mis en œuvre pour superviser ses microservices et ses ressources matérielles par exemple par le gestionnaire de microservice 122 ou de manière décentralisée par le dispositif 10.
Grâce à la présente invention, il est possible d’atteindre des objectifs environnementaux inhérents aux nouvelles innovations techniques. L’utilisation de matière première d’origine renouvelable et non fossile permet d’optimiser de manière significative le procédé. Cela permet également d’obtenir des polymères offrant des performances améliorées inattendues.
Exposé détaillé de l’invention Dans le cadre de l’invention, on désigne par les termes « d’origine renouvelable et non fossile », l’origine d’un composé chimique issu de la biomasse ou de gaz de synthèse (syngas), c’est-à-dire étant le résultat d’une ou plusieurs transformations chimiques effectuées sur une ou plusieurs matières premières ayant une origine naturelle, et non fossile. Les termes « biosourcée » ou « bio-ressourcée » peuvent aussi être utilisés pour caractériser l’origine renouvelable et non fossile d’un composé chimique. L’origine renouvelable et non fossile d’un composé inclut les matières premières renouvelables et non fossiles provenant de l’économie circulaire, et qui ont été préalablement recyclées, une ou plusieurs fois, lors d’un processus de recyclage de matière issue de la biomasse, comme par exemple des matières issues de la dépolymérisation de polymère ou de transformation d’huile de pyrolyse.
Selon l’invention, la qualité d’« au moins en partie d’origine renouvelable et non fossile » d’un composé signifie une teneur en carbone biosourcé préférentiellement comprise entre 5% en poids et 100% en poids par rapport au poids total de carbone dudit composé.
Dans le cadre de l’invention, on utilise la norme ASTM D6866-21, méthode B pour caractériser la nature biosourcée d’un composé chimique, et déterminer la teneur en carbone biosourcé dudit composé. La valeur est exprimée en pourcentage en poids de carbone biosourcé par rapport au poids total de carbone dans ledit composé.
La norme ASTM D6866-21 est une méthode de test qui enseigne comment mesurer expérimentalement la teneur en carbone biosourcé des solides, liquides et échantillons gazeux par analyse au radiocarbone.
Cette norme utilise principalement la technologie de l’AMS (« Accelerator Mass Spectrometry » en anglais), la spectrométrie de masse par accélérateur. Cette technique est utilisée pour mesurer naturellement les radionucléides présents dans un échantillon, dans lequel les atomes sont ionisés, puis accélérés à hautes énergies, puis séparés, et individuellement comptés dans des collectionneurs de Faraday. Cette séparation à haute énergie est extrêmement efficace pour filtrer les interférences isobares, de sorte que l’AMS est capable de mesurer avec précision l’abondance de carbone 14 par rapport au carbone 12 (14C ⁄ 12C) à une précision de 1.10 -15 .
La méthode B de la norme ASTM D6866-21 utilise l’AMS et l’IRMS (« Isotope Ratio Mass Spectroscopy » en anglais, c’est-à-dire la spectroscopie de masse à ratio isotopique). La méthode de test permet de distinguer directement les atomes de carbone issu du carbone contemporain des atomes de carbone d’origine fossile. Une mesure de la teneur en carbone 14 par rapport au carbone 12 ou la teneur en carbone 14 par rapport au carbone 13 d’un produit est déterminée par rapport à un matériau de référence moderne à base de carbone accepté par la communauté de datation au radiocarbone telle que le matériau Standard Reference Material (SRM) 4990C (acide oxalique) de l’institut NIST.
La méthode de préparation des échantillons est décrite dans la norme et ne requiert pas de commentaire particulier car elle correspond à une procédure couramment utilisée.
L’analyse, l’interprétation et les rapports de résultats sont décrits ci-après. Les rapports isotopiques de la teneur en carbone 14 par rapport au carbone 12 ou la teneur en carbone 14 par rapport au carbone 13 sont mesurés en utilisant l’AMS. Les rapports isotopiques de la teneur en carbone 14 par rapport au carbone 12 ou la teneur en carbone 14 par rapport au carbone 13 sont déterminés par rapport à un standard traçable au NIST SRM 4990C étalon de référence moderne. La « fraction de moderne » (fM) représente la quantité de carbone 14 dans le produit testé par rapport à la norme moderne. Il est le plus souvent appelé pourcentage de carbone moderne (pMC), le pourcentage équivalent à fM (par exemple, fM 1 = 100 pMC).
Toutes les valeurs de pMC obtenues à partir des analyses de radiocarbone doivent être corrigées pour le fractionnement isotopique à l’aide d’un isotope stable donné. La correction doit être effectuée à l’aide des valeurs de teneur en carbone 14 par rapport au carbone 13 déterminées directement grâce à l’AMS lorsque cela est possible. Si cela n’est pas possible, la correction doit être effectuée en utilisant le delta 13C (δ13C) mesuré par IRMS, CRDS (« Cavity Ring Down Spectroscopy » en anglais, soit spectroscopie à cavité optique) ou toute autre technologie équivalente qui peut fournir de la précision à plus ou moins 0,3 pour mille.
Le « zéro pMC » représente l’absence totale de 14C mesurable dans un matériau au-dessus des signaux de fond indiquant ainsi une source de carbone fossile (par exemple, à base de pétrole). Une valeur de 100 pMC indique une source de carbone entièrement « moderne ». Une valeur pMC entre 0 et 100 indique une proportion de carbone dérivé de source fossile par rapport à une source « moderne ».
La pMC peut être supérieure à 100% en raison des effets persistants, mais diminuants, de l’injection de 14C dans l’atmosphère causés par des programmes d’essais nucléaires atmosphériques. Les valeurs de pMC doivent être ajustées par un facteur de correction atmosphérique (REF) pour obtenir le vrai contenu biosourcé de l’échantillon.
Le facteur de correction est basé sur l’excès d’activité 14C dans l’atmosphère à l’époque des tests. Une valeur REF de 102 pMC a été déterminée pour 2015 sur la base des mesures de CO 2 dans l’air dans une zone rurale des Pays-Bas (Lutjewad, Groningen). La première version de cette norme (ASTM D6866-04) en 2004 avait référencé une valeur de 107,5 pMC et la version ultérieure ASTM D6866-10 (2010) avait référencé une valeur de 105 pMC. Ces points de données correspondent à une baisse de 0,5 pMC par an. Par conséquent, le 2 janvier de chaque année, les valeurs du tableau 1 ci-après sont utilisés comme valeur REF jusqu’en 2019, reflétant la même diminution de 0,5 pMC par an. Les valeurs REF (pMC) pour 2020 et 2021 ont été déterminés à 100,0 sur la base de mesures continues aux Pays-Bas (Lutjewad, Groningen) jusqu’en 2019. Les références pour la communication des données sur le rapport isotopique du carbone sont données ci-après pour 14C et 13C, respectivement Roessler, N., Valenta, R. J., and van Cauter, S., “Time-resolved Liquid Scintillation Counting”, Liquid Scintillation Counting and Organic Scintillators , Ross, H., Noakes, J. E., and Spaulding, J. D., Eds., Lewis Publishers, Chelsea, MI, 1991, pp. 501-511. Allison, C. E., Francy, R. J., and Meijer, H. A. J., “Reference and Intercomparison Materials for Stable Isotopes of Light Elements”, International Atomic Energy Agency, Vienna, Austria, IAEATECHDOC- 825 , 1995.
Le calcul de la teneur en carbone biosourcé en % est effectué en divisant pMC par REF et en multipliant le résultat par 100. Par exemple, [102 (pMC) / 102 (REF)] × 100 = 100% de carbone biosourcé. Les résultats sont indiqués en pourcentage en poids de carbone biosourcé par rapport au poids total de carbone dans ledit composé.
Tableau 1 : Référence de pourcentage de carbone moderne (pMC)
Dans le cadre de l’invention, on entend par le terme « ségrégué », un flux de matière distinctif et distinguable des autres flux de matière dans une chaîne de valeur (par exemple dans un procédé de fabrication d’un produit), et de ce fait considéré comme faisant partie d’un ensemble de matière ayant une nature équivalente, de telle sorte que l’on peut suivre et garantir tout au long de cette chaîne de valeur la même origine de la matière, ou sa fabrication selon un même standard ou une même norme.
Dans certains modes de réalisation, la portion axialement intérieure fine et la portion axialement extérieure large sont adjacentes. Par adjacente, on entend qu’aucune autre portion n’est axialement intercalée entre les portions axialement intérieure fine et extérieure large.
Dans des modes de réalisation avantageux et optionnels, chaque face latérale principale de la découpure transversale hybride est reliée au fond de la découpure transversale hybride par un congé. Ainsi, grâce à la présence de congés, on réduit la formation de fissures qui sont des précurseurs des arrachements. On réduit donc l’apparition des arrachements. Cette réduction de la formation des fissures est d’autant plus efficace que chaque congé présente un rayon de courbure important.
Dans un mode de réalisation avantageux mais optionnel permettant de réduire encore davantage l’apparition des arrachements, au moins 60%, de préférence au moins 75% de la longueur curviligne de la portion axialement intérieure fine est agencée à une distance radiale de l’interface strictement supérieure à une distance radiale moyenne à laquelle est agencée le fond de la portion axialement extérieure large.
En effet, plus la longueur curviligne de la portion axialement intérieure fine agencée à une distance radiale suffisante de l’interface est importante, plus on réduit le risque d’arrachements. Néanmoins, on permet que le fond de la portion axialement intérieure fine soit ponctuellement très proche de l’interface tout en réduisant quand même le risque d’arrachements.
La longueur curviligne d’une découpure transversale ou d’une portion d’une découpure transversale, qu’elle soit hybride ou non, est la longueur mesurée selon la courbe passant à équidistance des bords d’attaque et de fuite entre les deux extrémités de la découpure transversale ou de la portion.
Dans un mode de réalisation avantageux mais optionnel permettant de réduire autant que possible l’apparition des arrachements, le fond de la portion axialement intérieure fine est agencé à une distance radiale moyenne de l’interface strictement supérieure à la distance radiale moyenne à laquelle est agencée le fond de la portion axialement large.
La distance radialement moyenne est la moyenne des distances radiales entre l’interface et le fond d’une portion mesurées le long de ladite portion.
Ainsi, dans certains modes de réalisation dans lesquels le fond de la portion axialement intérieure fine est ponctuellement plus proche de l’interface que la portion axialement extérieure large, on réduit quand même le risque d’arrachements.
Dans des modes de réalisation optionnels mais préférés, la distance radiale moyenne entre le fond de la portion axialement intérieure fine et l’interface va de 0,3 mm à 1,0 mm, de préférence de 0,4 mm à 0,9 mm.
Dans des modes de réalisation optionnels mais préférés, la distance radiale moyenne entre le fond de la portion axialement extérieure large et l’interface va de 0,5 mm à 1,5 mm, de préférence de 0,6 mm à 1,2 mm.
Dans un mode de réalisation optionnel, au moins une partie de la portion de l’interface agencée radialement au droit de la portion axialement intérieure fine est agencée radialement à l’extérieur d’au moins une partie de la portion de l’interface agencée radialement au droit de la portion axialement intérieure large.
Encore plus préférentiellement, la portion de l’interface agencée radialement au droit de la portion axialement intérieure fine est agencée radialement à l’extérieur de la portion de l’interface agencée radialement au droit de la portion axialement intérieure large.
Ainsi, on peut avantageusement utiliser une couche de support qui remonte radialement plus haut à proximité de la ou de chaque première et deuxième découpure circonférentielle principale sans craindre d’augmenter le risque d’apparition des arrachements. Une telle couche de support permet d’optimiser les performances du pneumatiques, par exemple sa performance de freinage sur sol mouillé comme cela est expliqué dans la demande déposée sous le numéro PCT/FR2021/050698 ou bien encore sa performance en résistance au roulement.
La portion de l’interface agencée radialement au droit de la portion axialement intérieure fine est la portion de l’interface délimitée par extrémités axiales définies par deux plans circonférentiels perpendiculaires à l’axe de rotation du pneumatique et passant respectivement par les extrémités axiales de la portion axialement intérieure fine. De façon analogue, la portion de l’interface agencée radialement au droit de la portion axialement extérieure large est la portion de l’interface délimitée par extrémités axiales définies par deux plans circonférentiels perpendiculaires à l’axe de rotation du pneumatique et passant respectivement par les extrémités axiales de la portion axialement extérieure large.
De façon optimisée mais optionnelle, la bande de roulement comprend des découpures transversales hybrides ménagées en partie dans chaque première et deuxième portion axialement latérale.
Optionnellement et avantageusement, au moins 50%, de préférence au moins 75% et plus préférentiellement au moins 90% des découpures transversales ménagées au moins en partie dans au moins une des première et deuxième portions axialement latérales, de préférence ménagées au moins en partie dans chaque première et deuxième portion axialement latérale, sont des découpures transversales hybrides.
Ces fractions sont déterminées après digestion enzymatique avec de la pancréatine, de l’amyloglucosidase et de l’invertase.
Le glucose libéré est mesuré par colorimétrie, en utilisant un kit de glucose oxydase Glucose GOD FS référencé 1 2500 99 10 923, commercialisé par la société DiaSys Distribution France Sarl en suivant le protocole dudit kit.
Le détail de la méthode mise en œuvre pour la mesure de la digestion selon ENGLYST est similaire à celui donné par la société Demanderesse dans sa demande brevet WO 2021/099747.
Les réactifs utilisés : - Acétate de sodium anhydre (réf : 71184, de la société SIGMA) - Acide benzoïque (réf : 242381, de la société SIGMA) - CaCl 2 (réf : 1.02378.0500, de la société MERCK) - Acide acétique 0,1M (réf : 33209, de la société SIGMA) - Pancréatine de porc 8 x USP (réf : P 7545 de la société SIGMA) - Amyloglucosidase EC 3.2.1.3 (de la société SIGMA, d’activité ≥260 U/ml / ≈ 300 AGU/ml, Cat. NO. A7095) - Invertase EC 3.2.1.26 (de la société SIMA , d’activité ≥300 units/mg solid, Cat. NO. I-4504) - Guar (réf : G4129, de la société SIGMA) - Ethanol à 66°
Mode opératoire Le tampon acétate (0,1 M) a été préparé en dissolvant 8,203 g d'acétate de sodium anhydre dans 250 ml de solution saturée d'acide benzoïque, en le diluant à 500 ml avec de l'eau RO, en ajustant le pH à 5,2 avec de l'acide acétique 0,1 M, en le diluant à nouveau à 1000 ml avec de l'eau RO et en ajoutant 4 ml de CaCl 2 1 M par litre de tampon.
La solution enzymatique a été préparée fraîchement avant les expériences. Quatre tubes à centrifuger de 50 ml ont été préparés, chacun contenant 2,5 g de pancréatine porcine (8 × USP, P7545, Sigma) et mélangé à 20 ml d'eau RO. Le mélange a été agité pendant 10 minutes et centrifugé pendant 10 minutes à 1500 × g . Les surnageants (13,5 ml de chaque tube) ont été combinés et mélangés avec 2,775 ml d'amyloglucosidase (EC 3.2.1.3, A7095, Sigma), 3,225 ml d'eau RO et 33,3 mg d'invertase (EC 3.2.1.26, I4504, Sigma) prédissous dans 4 ml d'eau RO.
Chaque échantillon (0,8 g, base sèche) a été mélangé avec 20 ml de tampon acétate et 50 mg de gomme de guar dans un tube de 50 ml.
Un témoin « blanc » a été préparé en utilisant 20 ml de tampon acétate et 50 mg de gomme de guar, sans échantillon, tandis qu'un étalon contenait 0,5 g de glucose anhydre et 50 mg de gomme de guar dans 20 ml de solution tampon acétate.
La gomme de guar peut être prédissoute dans le tampon acétate, par exemple, 750 mg de gomme de guar dans 300 ml de tampon acétate. Les échantillons, le blanc et l'étalon ont été équilibrés à 37°C dans un bain-marie avec agitation pendant 15 minutes.
Une aliquote (0,1 ml) a été prélevée dans chaque tube avant d'ajouter les enzymes (0 minute) et mélangée avec 0,9 ml de solution d'éthanol à 66 %. En prenant un tube par minute, 5 ml de solution enzymatique ont été ajoutés aux échantillons, au blanc et à l'étalon.
Immédiatement après le mélange, les tubes ont été replacés dans le bain-marie à 37°C pendant 120 min sous agitation.
Une aliquote (0,1 ml) a été prélevée dans chaque tube à 20 et 120 minutes et bien mélangée avec 0,9 ml de solution d'éthanol à 66 % v/v. Les mélanges de solutions alcoolisées ont été centrifugés à 1500 × g pendant trois minutes.
La teneur en glucose (G 0 , G 20 et G 120 pour 0, 20 et 120 minutes, respectivement) dans chaque surnageant a été analysée à l'aide d'une méthode colorimétrique, et utilisée pour calculer l'amidon rapidement digestible (RDS), l'amidon lentement digestible (SDS) et l'amidon résistant (RS) comme suit : - RDS = (G 20 – G 0 ) x 0,9 - SDS = (G 120 – G 20 ) x 0,9 - RS = 100 % – (RDS + SDS) = 100 % – (G 120 x 0.9)
La méthode d'ENGLYST classique ne permet pas d'hydrolyser les échantillons d'amidon jusqu'à épuisement, car comme la société Demanderesse l’a constaté, une plus grande quantité d'amidon peut être hydrolysée après 2 heures de réaction.
Cette observation a permis à la société Demanderesse d’exploiter cette propriété en découvrant l’existence d’une fraction très lentement digestible, issue de la fraction RS de l’amidon de pois, dans sa demande de brevet WO 2021/099748. Cette fraction a été définie comme la fraction vSDS (pour very Slow Digestible Starch).
Par conséquent, la méthode AOAC 2002.02, qui utilise une hydrolyse de 16 heures, a été utilisée pour obtenir la teneur absolue en RS, et le résultat peut être revendiqué comme fibre alimentaire.
L’exécution du procédé de planification peut avoir pour résultat des actions relatives aux microservices ou au dispositif source D (opération de microservice tel qu’un déplacement ou une migration ou une action d’économie d’énergie dans le dispositif source D) qui dépendent de la situation énergétique du dispositif source selon qu’il est déterminé, en réponse à l’exécution du procédé de planification de traitement, que:
i. le dispositif source D est saturé : dans ce cas, des opérations de migration sont effectuées en réponse à l’exécution du procédé de planification de traitement.
ii. le dispositif source D n'est pas saturé mais il est détecté que la consommation d'énergie peut être atténuée/réduite : dans ce cas, des opérations de migration de microservices peuvent être effectuées pour réduire la charge matérielle.
Dans le cas ii. où le dispositif source D est déterminé comme non saturé, les actions mises en œuvre pour diminuer la consommation peuvent comprendre une réduction de la charge d'un appareil à un taux donné (par exemple 80% ou moins), ce qui atténue la consommation d'énergie supplémentaire (par exemple, la diminution de consommation induite par une réduction de vitesse du ventilateur)
Une ressource matérielle (22, 240, 260, 31, 310, 29) est considérée saturée (sur la base d'observations comportementales précédentes de l'algorithme) lorsque l'une des ressources matérielles est chargée au-delà d’un seuil de charge, qui peut être fixé à 85%. De plus, une consommation électrique supplémentaire fixée à un taux donné, par exemple de 20%, peut être appliquée à un dispositif saturé pour mettre en évidence la saturation.