INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- un radical « arylène » est un radical aryle divalent avec « aryle » tel que défini précédemment de préférence arylène représente phénylène ;
- un radical « hétérocyclique » désigne un radical hydrocarboné mono ou polycyclique, saturé ou insaturé, non aromatique ou aromatique, comprenant un ou plusieurs hétéroatomes de préférence de 1 à 5 atomes choisis parmi O, S ou N, comportant de 3 à 20 chainons de préférence entre 5 et 10 chainons tel que imidazolyl, de pyrrolyl et de furanyl ;
- un radical « hétérocycloalkylène » est un groupement hétérocyclique divalent avec « hetérocyclique » tel que défini précédemment ;
- un radical « aryloxy » désigne un radical aryle-oxy avec « aryle » tel que défini précédemment ;
- un radical « alcoxy » désigne un radical alkyle-oxy avec « alkyle » tel que défini précédemment ;
- un radical « acyloxy » désigne un radical ester R-C(O)-O- avec R un groupe alkyle tel que défini précédemment ;
- un groupement « réactif » est un groupement susceptible de former une liaison covalente avec un autre groupement, identique ou différent, par réaction chimique.
Le convertisseur électrique 104 comporte tout d’abord un onduleur 106 conçu pour fournir des tensions alternatives dite d’entrée VX, VY, VZ à partir de la tension continue d’entrée VE. Dans l’exemple décrit, l’onduleur 106 est conçu pour fournir trois tensions alternatives d’entrée VX, VY, VZ, présentant un déphasage relatif de 120° de manière à former un système triphasé de tension. Les tensions alternatives d’entrée VX, VY, VZ présentent en outre une fréquence F pouvant varier comme cela sera décrit par la suite.
Dans l’exemple décrit, l’onduleur 106 comporte plusieurs bras de commutation conçus pour recevoir chacun la tension continue d’entrée VE. Chaque bras de commutation comporte alors un interrupteur dit de côté haut et un interrupteur dit de côté bas, connectés l’un à l’autre en un point milieu. L’interrupteur de côté haut et/ou de côté bas est commandable. Chaque interrupteur est par exemple un interrupteur à semi-conducteur, tel qu’un interrupteur à transistor comme un MOSFET ou bien un IGBT.
Les tensions alternatives d’entrée VX, VY, VZ sont alors respectivement fournies entre les paires des points milieux, comme illustré sur la , et valent alternativement la tension continue d’entrée VE et son opposé.
L’onduleur 106 comporte en outre un dispositif 107 de commande des bras de commutation. Le dispositif de commande 107 est conçu pour faire commuter les bras de commutation à une fréquence de commutation prédéfinie et selon un rapport cyclique changeant au cours du temps et se répétant selon la fréquence F. Le dispositif de commande 107 est conçu pour changer le rapport cyclique en boucle ouverte, c’est-à-dire indépendamment de la tension continue de sortie VS ou, plus généralement, de toute grandeur électrique située en aval d’une barrière d’isolation galvanique 116 qui sera décrite plus loin.
Le convertisseur électrique 104 comporte en outre un moteur électrique 108 conçu pour fournir de l’énergie mécanique de rotation E à partir des tensions alternatives d’entrée VX, VY, VZ.
Par exemple, le moteur électrique 108 comporte des phases statoriques (trois dans l’exemple décrit, respectivement désignées par les références X, Y et Z) conçues pour respectivement recevoir les tensions alternatives d’entrée VX, VY, VZ. En réponse aux tensions alternatives d’entrées VX, VY, VZ, les phases statoriques sont conçues pour générer un champ magnétique tournant entraînant en rotation un rotor 110 du moteur électrique 108, à une vitesse de rotation dépendant de la fréquence F. Le rotor 110 fournit ainsi l’énergie mécanique de rotation E.
De préférence, le moteur électrique 108 est un moteur synchrone. Ainsi, le rotor 110 présente une vitesse de rotation V proportionnelle à la fréquence F.
De préférence encore, le moteur 108 est un moteur à aimants permanents sur le rotor 110. Ainsi, un champ magnétique rotorique de valeur connue est facilement généré par les aimants permanents et peut interagir avec le champ magnétique statorique pour faire tourner le rotor 110. Comme le champ magnétique rotorique est connu, il n’a pas besoin d’être contrôlé ce qui simplifie la commande du moteur électrique 108.
Le convertisseur électrique 104 comporte en outre un générateur électrique 112 conçu pour fournir une tension alternative dite de sortie VAC à partir de l’énergie mécanique de rotation E. Dans l’exemple décrit, le générateur électrique 112 comporte une phase statorique 114 par rapport à laquelle le rotor 110 tourne, ce qui génère la tension alternative de sortie VAC dans la phase statorique 114. De cette manière, la tension alternative de sortie VAC présente une amplitude dépendant de la vitesse de rotation du rotor 110 et donc de la fréquence F de la ou des tensions alternatives d’entrée VX, VY, VZ. En outre, l’amplitude de la tension alternative de sortie VAC est indépendante des amplitudes des tensions alternatives d’entrée VX, VY, VZ.
Sur la , les machines électriques 108, 112 sont représentées comme séparées, mais en pratique elles pourraient être regroupées. Dans ce cas, les phases statoriques X, Y, Z et 114 pourraient être montées sur un même noyau ferromanétique.
En passant par l’énergie mécanique E, une barrière d’isolation galvanique 116 très forte est obtenue.
Le moteur électrique 108 suivi du générateur électrique 112 forment ainsi un convertisseur de tension alternatif-alternatif conçu pour fournir une tension alternative de sortie à partir de la ou des tensions alternatives d’entrée, de sorte que la tension alternative de sortie présente une amplitude dépendant d’une fréquence F de la ou des tensions alternatives d’entrée, mais indépendante d’une amplitude de chaque tension alternative d’entrée.
Le convertisseur électrique 104 comporte en outre un redresseur 118 conçu pour fournir la tension continue de sortie VS à partir de la tension alternative de sortie VAC.
Par exemple, comme illustré sur la , le redresseur 118 peut comporter un pont complet de diodes suivi d’une capacité de lissage de tension, la tension continue de sortie VS étant fournie aux bornes de la capacité de lissage.
L’installation électrique 100 comporte en outre un bus 122 conçu pour recevoir la tension continue de sortie VS, et un ou plusieurs équipements de l’aéronef (désignés collectivement par la référence 124) connectés au bus 122 pour recevoir la tension continue de sortie VS pour leur alimentation électrique.
Les équipements 124 connectés au bus 122 sont de préférence des équipements critiques pour l’aéronef, comme par exemple un calculateur d’aéronef tel qu’un calculateur dit de mission qui permet la pilotabilité de l’aéronef ou bien un calculateur dit d’avionique qui transmet toutes les informations d’état des systèmes de l’aéronef tout au long du vol.
Ces copolymères sont décrits notamment dans la demande de brevet EP-A-750899, le brevet US 5089578 et dans les publications de Yotaro Morishima suivantes :
- « Self-assembling amphiphilic polyelectrolytes and their nanostructures - Chinese Journal of Polymer Science Vol. 18, N°40, (2000), 323-336. » ;
- « Miscelle formation of random copolymers of sodium 2-(acrylamido)-2-methylpropanesulfonate and a non-ionic surfactant macromonomer in water as studied by fluorescence and dynamic light scattering - Macromolecules, Vol. 33, N° 10 (2000), 3694-3704 » ;
- « Solution properties of miscelle networks formed by non-ionic moieties covalently bound to an polyelectrolyte: salt effects on rheological behavior - Langmuir, , Vol. 16, N°12, (2000) 5324-5332 » ;
- « Stimuli responsive amphiphilic copolymers of sodium 2-(acrylamido)-2-methylpropanesulfonate and associative macromonomers - Polym. Preprint, Div. Polym. Chem., 40(2), (1999), 220-221».
Parmi ces polymères, on peut citer :
- les copolymères réticulés ou non réticulés, neutralisés ou non, comportant de 15 à 60% en poids de motifs AMPS et de 40 à 85% en poids de motifs (C 8 -C 16 )alkyl(méth)acrylamide ou de motifs (C 8 -C 16 )alkyl(méth)acrylate par rapport au polymère, tels que ceux décrits dans la demande EP-A750 899 ;
- les terpolymères comportant de 10 à 90% en mole de motifs acrylamide, de 0,1 à 10% en mole de motifs AMPS et de 5 à 80% en mole de motifs n-(C 6 -C 18 )alkylacrylamide, tels que ceux décrits dans le brevet US- 5089578.
De préférence, le ou les agents épaississants anioniques non carboxyliques sont choisis parmi le copolymère 2-acrylamido-2-méthylpropane-sulfonate de sodium / hydroxyéthylacrylate, commercialisé par la société SEPPIC (nom INCI : hydroxyethylacrylate/sodium acryloyldimethyl taurate copolymer).
Avantageusement, la quantité totale du ou des agent(s) épaississant(s) va de 0,01 à 20% en poids, de préférence de 0,1 à 10% en poids, mieux de 0,1 à 5% en poids, et mieux encore de 0,1 à 3% en poids par rapport au poids total de la composition de coloration selon l’invention.
Avantageusement, la quantité totale du ou des agent(s) épaississant(s) anionique(s) non carboxylique(s) va de 0,01 à 20% en poids, de préférence de 0,1 à 10% en poids, mieux de 0,1 à 5% en poids, et mieux encore de 0,1 à 3% en poids par rapport au poids total de la composition de coloration selon l’invention.
Silicone La composition de coloration selon l’invention peut comprendre en outre au moins une silicone.
De préférence, la composition de coloration selon l’invention peut comprendre au moins une silicone choisie parmi les silicones non aminées, les silicones aminées et leurs mélanges.
Les silicones peuvent être solides ou liquides à 25°C et pression atmosphérique (1,013.105 Pa), volatiles ou non volatiles.
Les silicones susceptibles d'être utilisées peuvent être solubles ou insolubles dans la composition selon l’invention ; elles peuvent se présenter sous forme d'huile, de cire, de résine ou de gomme ; les huiles de silicone sont préférées.
Selon un autre mode de réalisation particulier, le composé (poly)carbodiimide est un composé de formule (XI) suivante :
(XI),
dans laquelle R représente indépendamment un groupe alkyl ayant de 1 à 24 atomes de carbone, un groupe cycloalkyle ayant de 3 à 24 atomes de carbone, ou un groupe aryle ayant de 6 à 24 atomes de carbone.
Le « groupe alkyle », le « groupe cycloalkyle » et le « groupe aryle » sont tels que définis précédemment.
Selon un mode de réalisation préféré, le composé (poly)carbodiimide est choisi parmi les composés de formule (I) ou de formule (II) dans laquelle :
- R 1 et R 2 , sont choisis indépendamment parmi les dialkylaminoalcools, les esters alkyliques d’acide hydroxycarboxylique et les éthers monoalkyliques de (poly)alkylèneglycol, dans lesquels un groupement hydroxy a été retiré, et leurs mélanges, de préférence, des éthers monoalkyliques de (poly)alkylèneglycol, dans lesquels un groupement hydroxy a été retiré, plus préférentiellement, le composé de formule (VI) tel que décrit précédemment dans laquelle R 13 représente un groupe alkyle en C 1 -C 4 ou un phényle, de préférence un groupe alkyle en C 1 -C 4 , plus préférentiellement un méthyl, R 14 représente un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle en C 1 -C 4 , de préférence un atome d’hydrogène et q désigne un nombre entier allant de 4 à 30 ;
- n et z, lorsqu’ils sont présents, désignent un nombre entier allant de 1 à 20, avec n+z ≥ 2 et w est égal à 1 ;
- L 1 , lorsqu’il est présent, est choisi parmi un radical hydrocarboné aliphatique divalent en C 1 -C 18 , un radical cycloalkylène en C 3 -C 15 , un groupement hétérocycloalkylène en C 3 -C 12 , ou un groupement arylène en C 6 -C 14 , et leurs mélanges, de préférence, un radical cycloalkylène en C 3 -C 15 ;
- A, lorsqu’il est présent, est choisi parmi un radical hydrocarboné aliphatique divalent en C 1 -C 18 , un radical cycloalkylène en C 3 -C 15 , un groupement hétérocycloalkylène en C 3 -C 12 , ou un groupement arylène en C 6 -C 14 , et leurs mélanges, de préférence, un radical cycloalkylène en C 3 -C 15 ;
- E, lorsqu’il est présent, représente indépendamment un groupement choisi parmi :
- lorsque R 5 n’est pas une liaison covalente, R 5 , lorsqu’il est présent, est choisi parmi un radical arylène en C 6 -C 14 , un radical cycloalkylène en C 3 -C 12 , un radical alkylène linéaire ou ramifié en C 1 -C 18 , éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatome(s), et leurs mélanges ; et
- R 6 , lorsqu’il est présent, est choisi parmi un radical arylène en C 6 -C 14 , un radical cycloalkylène en C 3 -C 12 , un radical alkylène linéaire ou ramifié en C 1 -C 18 , éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatome(s), et leurs mélanges.
De préférence, le composé (poly)carbodiimide est choisi parmi les composés de formule (II) dans laquelle :
R 1 x Si(OR 2 ) (4-x) (I),
- R 1 représente indépendamment un radical hydrocarboné en C 1 à C 26 , notamment en C 1 à C 20 , linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, cyclique ou acyclique, pouvant être substitué par au moins au moins un groupement choisi parmi :
un groupement amino –NH 2 ; un groupement hydroxy (OH) ; un groupement thiol ; un groupement alkylamino NHR dans lequel R désigne un radical alkyle linéaire ou ramifié ayant de 1 à 20 atomes de carbone, notamment de 1 à 10 atomes de carbone ; un groupe alcoxy ayant de 1 à 10 atomes de carbone ; un cycloalkyle ayant de 3 à 40 atomes de carbone ; un aryle ayant de 6 à 30 atomes de carbone ;
R 1 pouvant être interrompu par au moins un hétéroatome ou groupement choisi parmi O, S, carbonyle (CO) ou NR’ avec R’ représentant un atome d’hydrogène ou un radical hydrocarboné en C 1 à C 6 , de préférence en C 1 à C 5 tel que C 2 ou C 3 , ledit radical étant substitué par un groupement -SiRzRtRu avec Rz représentant un groupe alkyle ayant de 1 à 20 atomes de carbone, de préférence de 1 à 6 atomes de carbone notamment un groupe méthyl, ou un groupe alcoxy ayant de 1 à 10 atomes de carbone, de préférence de 1 à 6 atomes de carbone, notamment un groupe éthoxy, ou un groupe hydroxy, Rt et Ru représentant indépendamment un groupe hydroxy ou groupe alcoxy ayant de 1 à 20 atomes de carbone, de préférence de 1 à 6 atomes de carbone, notamment un groupe éthoxy ; étant entendu qu’au moins un des Rz, Rt, Ru représente un groupe alcoxy ;
étant entendu qu’au moins un des R 1 représente un radical hydrocarboné en C 1 à C 26 , notamment en C 1 à C 20 , linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, cyclique ou acyclique, substitué par au moins un groupement amino –NH 2 ;
- R 2 représente indépendamment un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle ayant de 1 à 20 atomes de carbone, de préférence de 1 à 6 atomes de carbone, plus préférentiellement de 1 à 3 atomes de carbone ;
étant entendu qu’au moins un des R 2 représente un groupe alkyle ayant de 1 à 20 atomes de carbone, de préférence de 1 à 6 atomes de carbone, plus préférentiellement de 1 à 3 atomes de carbone ;
- x désigne un nombre entier allant de 1 à 3 ; et
La présente invention concerne également un procédé de coloration des cheveux comprenant l’application de la composition selon l’invention suivie d’une étape de traitement thermique à l’aide d’un moyen de chauffage à une température d’au moins 120°C.
La présente invention a également pour objet l’utilisation de la composition selon l’invention pour la coloration des cheveux.
Grâce à la composition de coloration des cheveux selon l’invention, on obtient sur les cheveux des gainages colorés permettant d’obtenir une coloration visible sur tous types de cheveux de façon rémanente aux shampoings tout en préservant les qualités physiques des cheveux. Un tel gainage peut être résistant aux agressions extérieures que peuvent subir les cheveux telles que le brushing et la transpiration. Il permet en particulier d’obtenir un dépôt homogène.
Par « coloration rémanente au shampoing » on entend au sens de la présente invention que la coloration obtenue persiste après un shampoing, de préférence après 3 shampoings.
L’expression « au moins un » signifie un ou plusieurs.
A moins d’une autre indication, les bornes d’un domaine de valeurs sont comprises dans ce domaine, notamment dans les expressions « compris entre » et « allant de … à … ».
Il va être maintenant décrit comment, dans le premier mode de réalisation du dispositif de génération d’impulsions dans le moyen infrarouge, la lame retardatrice 42 est agencée géométriquement pour permettre d’amplifier la au moins une impulsion à la longueur d’onde λ MIR générée par le cristal non linéaire 3.
Comme indiqué précédemment, il est considéré que le processus de différence de fréquence a lieu entre la première composante spectrale de longueur d’onde λ 1 et la seconde composante spectrale de longueur d’onde λ 2 dans le cristal non linéaire 3 La différence de fréquence est générée par interaction entre une première portion lumineuse polarisée selon une polarisation ordinaire vis-à-vis du cristal non linéaire 3, et une seconde portion lumineuse polarisée selon une polarisation extraordinaire vis-à-vis du cristal non linéaire 3.
L’utilisateur positionne la source optique 2 sur une table optique ou tout autre support. L’utilisateur positionne ensuite le cristal non linéaire 3 de sorte que ses deux axes propres, axe lent 31 et axe rapide 32, soient perpendiculaires à l’axe optique d’alignement D du dispositif. L’utilisateur allume la source optique 2, laquelle émet alors une succession d’impulsions source dans le proche infrarouge. Le faisceau d’impulsions source est polarisé, par exemple linéairement, de polarisation P S .
L’utilisateur règle soit la source optique 2, soit l’orientation angulaire autour de l’axe optique d’alignement D du dispositif de génération 1 du cristal non linéaire 3, de sorte que la direction de la polarisation linéaire du faisceau d’impulsions source forme un angle de 45 degrés avec les axes propres du cristal non linéaire 3. Dans ce cas, toutes les composantes spectrales du spectre de chaque impulsion source sont réparties équitablement entre d’une part la polarisation ordinaire et d’autre part la polarisation extraordinaire.
Ainsi, la première composante spectrale de longueur d’onde λ 1 présente deux portions P 11 et P 12 respectivement polarisées selon une polarisation ordinaire du cristal non linéaire 3 et selon une polarisation extraordinaire du cristal non linéaire 3. De même, la seconde composante spectrale de longueur d’onde λ 2 présente deux portions P 2 1 et P 2 2 respectivement polarisées selon une polarisation ordinaire du cristal non linéaire 3 et selon une polarisation extraordinaire du cristal non linéaire 3.
De cette manière, selon l’orientation du cristal non linéaire, soit les portions P 11 (polarisée selon une polarisation ordinaire) et P 22 (polarisée selon une polarisation extraordinaire) interagissent dans le processus de génération de différence de fréquence se déroulant dans le cristal non linéaire 3, soit les portions P 12 (polarisée selon une polarisation extraordinaire) et P 21 (polarisée selon une polarisation ordinaire) interagissent dans ce processus.
Il émerge du cristal non linéaire 3 une impulsion à la longueur d’onde λ MIR et deux rayonnements émergents aux longueurs d’onde λ 1 et λ 2 et de polarisations orthogonales entre elles. L’impulsion à la longueur d’onde λ MIR présente une polarisation P MIR orthogonale à la polarisation soit du rayonnement émergent à la longueur d’onde λ 1 , soit du rayonnement émergent à la longueur d’onde λ 2 . Par souci de simplification de l’énoncé qui va suivre, il est considéré que la polarisation P MIR est orthogonale à la polarisation P λ 1 du rayonnement de longueur d’onde λ 1 . Le rayonnement de longueur d’onde λ 1 est ainsi le rayonnement de pompe émergent du cristal non linéaire 3 précédemment évoqué. Le principe d’amplification de la au moins une impulsion à la longueur d’onde λ MIR générée par le cristal non linéaire 3 est illustré à la .
Comme il peut être observé à la , le cristal non linéaire 3 peut introduire une différence de groupe entre l’impulsion à la longueur d’onde λ MIR et le rayonnement de pompe émergent du cristal non linéaire 3 (ici le rayonnement de longueur d’onde λ 1 ), lesquels sont désynchronisés après avoir émergé du cristal non linéaire 3.
L’utilisateur positionne le premier amplificateur paramétrique optique 5 en aval du cristal non linéaire 3 sur l’axe optique d’alignement D du dispositif de génération 1. L’impulsion à la longueur d’onde λ MIR constitue le faisceau « signal » de l’amplificateur paramétrique optique et va être amplifié par interaction non linéaire avec le rayonnement de pompe émergent du cristal non linéaire 3 dans le premier amplificateur paramétrique optique 5.
Puis, l’utilisateur positionne la lame retardatrice 42 de sorte que son plan soit perpendiculaire à l’axe optique d’alignement du dispositif D.
Dans le cas où la lame retardatrice 42 est une lame biréfringente dont le matériau, l’épaisseur et l’orientation de coupe sont choisis pour compenser la différence de vitesse de groupe introduite par le cristal non linéaire 3, l’utilisateur règle l’orientation angulaire de la lame retardatrice 42 dans son plan de sorte à optimiser la puissance en sortie du premier amplificateur paramétrique optique.
Lorsque la puissance en sortie du premier amplificateur paramétrique optique 5 est optimale du fait de réglage de l’orientation de la lame retardatrice 42, l’impulsion à la longueur d’onde λ MIR et le rayonnement de pompe émergent du cristal non linéaire 3 sont synchronisés en sortie de la lame retardatrice 42 comme illustré à la . L’impulsion à la longueur d’onde λ MIR et le rayonnement de pompe émergent du cristal non linéaire 3 interagissent de manière optimale dans le premier amplificateur paramétrique optique 5, de sorte qu’il émerge de ce dernier une impulsion de sortie à la longueur d’onde λ MIR amplifiée. Le premier amplificateur paramétrique optique permet ainsi d’augmenter la puissance d’un facteur >1, typiquement d’un facteur compris entre 1.5 et 10, de l’impulsion à la longueur d’onde λ MIR initialement générée par le cristal non linéaire 3.
Le rendement de génération d’une impulsion à la longueur d’onde λ MIR générée par le cristal non linéaire 3 peut être augmenté en combinant les utilisations des modes de réalisation du dispositif de génération 1 avec la lame duale 41 et avec la lame retardatrice 42. L’utilisateur procède d’abord au réglage précédemment décrit avec la lame duale 41, puis au réglage précédemment décrit avec la lame retardatrice 42.
Ainsi, l’invention permet avantageusement d’augmenter le rendement d’un dispositif de génération d’impulsions dans le moyen infrarouge via un processus d’ amplification paramétrique optique par l’utilisation d’au moins une lame introduisant un retard optique. Aussi, la configuration « tout aligné » du dispositif selon l’invention en facilite l’utilisation et l’alignement. Variantes
Selon la présente divulgation, la lame duale 41 peut présenter une épaisseur variable : elle peut être constituée de deux prismes à angle droit 411 et 412 en contact et formés dans le même matériau biréfringent et constituant ensemble une lame biréfringente résultante. La lame duale 41 correspond à cette lame biréfringente résultante. En translatant d’une longueur s l’un ou l’autre des prismes perpendiculairement à l’axe optique d’alignement D du dispositif de génération 1 et perpendiculairement à l’arête des prismes, il est possible de faire varier l’épaisseur e de la lame duale 41 et de modifier l’ordre de la lame (entiers N 1 et N 2 ), comme illustré à la . Le profil de retard optique introduit par la lame duale en fonction de la longueur d’onde est alors modifié. Ainsi, la première composante spectrale de longueur d’onde λ 1 et la seconde composante spectrale λ 2 pour lesquelles le retard optique D1 est égal à (N 1 +1/2)x λ 1 et le retard optique D2 est égal à N 2 x λ 2 , peuvent être ajustées. Le dispositif de génération est donc accordable et la longueur d’onde λ MIR peut être ajustée.
- R 5 représente indépendamment une liaison covalente ou un radical hydrocarboné saturé divalent, éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatome(s) ; et
De préférence, R 3 et R 4 sont choisis indépendamment parmi un radical arylène en C 6 -C 14 tel que le phénylène, un radical cycloalkylène en C 3 -C 12 tel que le cyclopropylène et le cyclobutylène, un radical alkylène linéaire ou ramifié en C 1 -C 18 tel que le méthylène et l’éthylène, éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatome(s) et leurs mélanges.