INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La surface sur laquelle roulent les éléments roulants est généralement appelée « chemin de roulement ». Elle supporte les charges (axiales et/ou radiales) appliquées au roulement.
Le chemin de roulement est donc réalisé généralement dans un matériau suffisamment dur, afin de pouvoir supporter ces charges.
Cependant, lorsque le roulement subit un choc important, les corps roulants peuvent s’enfoncer dans au moins une bague, en la déformant plastiquement. Cette déformation plastique endommage le roulement, en dégradant son fonctionnement et en diminuant ses performances. Dans le cas où le roulement appartient à un mécanisme horloger complet, cette déformation plastique intervient lorsque ce mécanisme horloger subit un choc de 5000G ou plus.
Il existe donc un besoin pour un roulement qui, après avoir subi un choc, puisse fonctionner plus efficacement que les solutions connues.
Bref résumé de l’invention Un but de la présente invention est de proposer un roulement exempt des limitations des roulements connus.
Un autre but de l’invention est de proposer un roulement qui, après avoir subi un choc, puisse fonctionner plus efficacement que les solutions connues.
Selon l’invention, ces buts sont atteints notamment au moyen d’un roulement pour mécanisme horloger ou médical, comprenant : - une bague extérieure, - une bague intérieure, - des corps roulants disposés entre la bague extérieure et la bague intérieure, caractérisé en ce que au moins une bague est réalisée en superalliage austénitique amagnétique.
Ces buts sont également atteints notamment au moyen d’un procédé de fabrication d’un tel roulement comprenant les étapes de : - mettre en forme une pièce en superalliage austénitique amagnétique afin d’obtenir au moins une bague intérieure ou extérieure, - disposer lesdits corps roulants entre la bague extérieure et la bague intérieure.
Le roulement pour mécanisme horloger ou médical selon l’invention comprend (au moins) une bague extérieure et (au moins) une bague intérieure. Des corps roulants sont disposés entre la bague extérieure et la bague intérieure.
Le module 3014-i comprend, en outre, une source de courant S adaptée à fournir le courant Iref. La source de courant S est, plus particulièrement, adaptée à fournir ce courant Iref au noeud Ai.
La est un schéma électrique d'un exemple de réalisation d'un dispositif 400 similaire à un dispositif 300 pour lequel K est égal à deux.
Le dispositif 400 comprend les deux transistors 201 et 202 montés en miroir de courant, dans lequel le transistor 201 est monté en diode. Ce miroir de courant reçoit un courant Iref sur son noeud d'entrée, correspondant au drain du transistor 201, fourni par la source de courant 203.
Le dispositif 400 comprend, en outre, deux circuits 301-1 et 301-2 délimités par des pointillés en .
Le circuit 301-1 comprend les transistors 3011-1, 3012-1, 3013-1, et T0 et la source de courant S disposés et reliés comme décrits en relation avec les figures 6 et 7.
Le circuit 301-2 comprend les transistors 3011-2, 3013-2, T0 et la source de courant S disposés et reliés comme décrits en relation avec les figures 6 et 7. Le circuit 301-2 ne comprend pas de noeud de sortie B2, et ne comprend donc pas de transistor 3011-2.
Procédé de communication d’une base de temps de référence dans un microcontrôleur, et circuit intégré de microcontrôleur correspondant. Des modes de réalisation et de mise en œuvre concernent les circuits intégrés, en particulier les microcontrôleurs et la communication d’une base de temps de référence pour les opérations des microcontrôleurs.
Les systèmes d’exploitation exécutés par des microcontrôleurs d’application relativement simples, par exemple un système d’exploitation d’un microcontrôleur d’un objet connecté, s’appuient sur les horloges matérielles (usuellement « hardware » en anglais) pour maintenir un temps de référence du système.
Les horloges matérielles sont typiquement formées par un compteur incrémenté, ou actualisé, par les cycles d’horloge d’un signal d’horloge.
Les systèmes d’exploitation utilisent ce temps de référence du système comme un élément majeur de leurs planificateurs, pour maintenir une liste complète des délais d’exécution des tâches logicielles et les instants précis dans la planification des tâches. Les systèmes d’exploitation lisent aussi souvent le temps de référence du système pour s’y adapter et le comparer à un temps théorique.
En conséquence, il peut y avoir beaucoup d’accès au compteur fournissant le temps de référence pendant les activités logicielles du système d’exploitation, qui impliquent de nombreuses (re)planifications, et donc beaucoup d’accès en lecture du compteur et beaucoup d’accès en écriture pour programmer des interruptions dans des registre de comparateurs.
On peut considérer qu’il existe typiquement deux catégories d’horloges matérielles, l’une dite à basse consommation, l’autre dite à usage général. Les horloges à basse consommation sont typiquement cadencées par un signal d’horloge à une basse fréquence, par exemple 32 kHz, et fonctionnent en continu, en particulier pendant des modes à faible consommation, appelés « veille ». Les horloges à usage général, sont typiquement cadencées par un signal d’horloge à une haute fréquence, par exemple de quelques MHz, et fonctionnent dans un mode actif, et, en particulier, ne fonctionne pas pendant des modes de veille, l’oscillateur générant le signal d’horloge à une haute fréquence étant désactivé pour réduire la consommation de courant.
En conséquence, l’utilisation de l’horloge matérielle à usage général permet un accès rapide au compteur, mais l’horloge matérielle ne peut pas être utilisée en mode veille, de sorte que la référence temporelle est perdue lors de l’entrée en mode veille et l’horloge matérielle ne peut pas être utilisée pour programmer un réveil du système.
L’horloge matérielle à usage général n’est donc classiquement pas employée pour fournir le temps de référence du système.
Ainsi, la présente invention permet de réduire la quantité et la concentration des filtres organiques nécessaire dans un produit solaire, tout en conservant un facteur de protection solaire élevé, c’est-à-dire supérieur à 20. L’utilisation des MAA en tant qu’agent anti UV, en association avec des filtres organiques, est une solution éco compatible, écoresponsables pour l’environnement et sans danger pour l’homme.
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Nouveaux composés dérivés des schweinfurthines G, E, F La présente invention concerne de nouveaux dérivés des schweinfurthines. Elle concerne également l’application pharmaceutique de ces nouveaux dérivés de schweinfurthines, en particulier sur la base de leur action biologique anti-cancéreuse ainsi que de leur action biologique sur la protéine de liaison à l’oxystérol 1 (OSBP ou OSBP1, pour oxysterol-binding protein), pour la prévention et/ou le traitement notamment de cancers, de maladies virales et de maladies neurodégénératives. Elle concerne aussi le procédé de synthèse pour les obtenir ainsi que les médicaments les contenant. Elle a trait en outre à des composés intermédiaires nouveaux.
Les schweinfurthines (SWs) sont des produits naturels isolés de plantes du genre Macaranga (Euphorbiaceae). Ils présentent une activité cytotoxique puissante et sélective sur le panel des 60 lignées cellulaire cancéreuses humaines du National Cancer Institute (NCI). Ils sont particulièrement actifs sur les lignées du glioblastome, du rein et de certaines leucémies (leucémies lymphoblastiques aigües ou myélomes). Leur profil de cytotoxicité ne présente aucune ressemblance avec les profils des molécules actuellement utilisées en chimiothérapie anticancéreuse, ce qui indique qu’ils agissent via une nouvelle cible biologique. Cette activité biologique ciblée rend les schweinfurthines attractives car elles sont les chefs de file d’une nouvelle série d’agents anticancéreux originaux.
Le document Dipesh S.Harmalkar et al . , « Schweinfurthins A-Q : isolation, synthesis, and biochemical properties », RSC. Adv., 2018, 8, 21191-21209, expose différents dérivés de schweinfurthines, dont les schweinfurthines E, F et G (SW-E, SW-F et SW-G), ainsi que leur origine végétale.
Le document Anthony W G Burgett et al , Nature Chemical Biology, 2011, 7, 639-647 fait état de l’affinité, entre autres molécules naturelles, de la schweinfurthine A, vis-à-vis d’OSBP, ainsi que de son activité anti-proliférative à l’égard des lignées HCT116 et Hela et met en lumière un potentiel lien entre cette cible et ladite activité anti-proliférative.
Un tel procédé d’hydroconversion en lit hybride est connu pour améliorer le procédé en lit bouillonnant traditionnel, en particulier puisque l’ajout d’un catalyseur entraîné réduit la formation de sédiments et de précurseurs de coke dans le système de réacteur d’hydroconversion.
En effet, il est connu que pendant le fonctionnement d’un réacteur à lit bouillonnant pour la valorisation d’une charge lourde hydrocarbonée, la charge lourde est chauffée à une température à laquelle les fractions à point d’ébullition élevé de la charge hydrocarbonée lourde possédant typiquement un poids moléculaire élevé et/ou un rapport hydrogène/carbone bas, dont un exemple est une famille de composés complexes regroupés sous le nom d’« asphaltènes », tendent à subir un craquage thermique pour former des radicaux libres à longueur de chaînes réduite. Ces radicaux libres peuvent réagir avec d’autres radicaux libres, ou avec d’autres molécules, pour produire des précurseurs de coke et des sédiments. Un catalyseur entraîné traversant le réacteur, alors que le réacteur comprend déjà un catalyseur supporté maintenu dans le réacteur, fournit une activité d’hydrogénation catalytique supplémentaire, notamment dans des zones du réacteur généralement exemptes de catalyseur supporté. Le catalyseur entraîné réagit par conséquent avec les radicaux libres dans ces zones, formant des molécules stables, et contribue ainsi à contrôler et réduire la formation de sédiments et de précurseurs de coke. Puisque la formation de coke et de sédiments est la cause principale de la désactivation de catalyseurs conventionnels et de l’encrassement d’installations d’hydroconversion, un tel procédé hybride permet d’augmenter la durée de vie du catalyseur supporté et empêche l’encrassement d’installations en aval, telles que des cuves de séparation, des colonnes de distillation, des échangeurs de chaleur etc.
Par exemple, la demande PCT WO2012/088025 décrit un tel procédé hybride pour la valorisation de charges lourdes à l’aide de la technologie en lit bouillonnant et d’un système catalytique composé d’un catalyseur supporté et d’un catalyseur entraîné. Le réacteur à lit bouillonnant comprend les deux types de catalyseurs possédant différentes caractéristiques, le premier catalyseur possédant une taille supérieure à 0,65 mm et occupant une zone d’expansion, et le deuxième catalyseur possédant une taille moyenne de 1 à 300 µm et étant utilisé en suspension. Le deuxième catalyseur est introduit dans le lit bouillonnant avec la charge et passe à travers le réacteur de la partie inférieure vers la partie supérieure. Il est préparé soit à partir de catalyseurs non supportés, soit par broyage de catalyseurs supportés (taille de grains comprise entre 1 et 300 µm).
Le document de brevet US2005/0241991 concerne également un tel procédé d’hydroconversion en lit hybride pour des charges hydrocarbonées lourdes, et décrit un ou plusieurs réacteurs à lit bouillonnant, qui peuvent fonctionner en mode hybride avec l’ajout d’un précurseur métallique organosoluble dispersé dans la charge. L’ajout du précurseur de catalyseur, qui peut être pré–dilué dans du gasoil sous vide (VGO), est mis en œuvre dans un étage de mélange intime avec la charge pour la préparation d’une charge conditionnée avant son introduction dans le premier réacteur à lit bouillonnant ou dans des réacteurs à lit bouillonnant subséquents. Il est spécifié que le précurseur de catalyseur, typiquement le 2–éthylhexanoate de molybdène, forme un catalyseur colloïdal ou moléculaire (e.g. du sulfure de molybdène dispersé) une fois chauffé, par réaction avec l’H 2 S provenant de l’hydrodésulfuration de la charge. Un tel procédé inhibe la formation de précurseurs de coke et de sédiments qui pourraient sinon désactiver le catalyseur supporté et encrasser le réacteur à lit bouillonnant et des installations en aval.
La demande de brevet européen EP3723903 du demandeur décrit également un procédé d’hydroconversion en lit hybride pour des charges hydrocarbonées lourdes, dans lequel le catalyseur solide dispersé est obtenu à partir d’au moins un sel d’un hétéropolyanion combinant le molybdène avec au moins un métal choisi parmi le cobalt et le nickel dans une structure de type Strandberg, Keggin, Keggin lacunaire ou Keggin lacunaire substitué, améliorant l’hydrodésasphaltage et conduisant à la réduction de la formation de sédiments.
Des catalyseurs entraînés pour l’hydroconversion d’une charge hydrocarbonée lourde, et en particulier des catalyseurs colloïdaux ou moléculaires formés par l’utilisation de précurseur catalytique soluble, sont bien connus. Il est en particulier connu que certains composés métalliques, tels que des composés organosolubles (e.g le naphténate de molybdène ou l’octoate de molybdène comme cité dans US4244839, US2005/0241991, US2014/0027344) ou des composés hydrosolubles (e.g. l’acide phosphomolybdique cité dans les brevets US3231488, US4637870 et US4637871 ; l’heptamolybdate d’ammonium cité dans le brevet US6043182, des sels d’un hétéropolyanion comme cité dans FR3074699), peuvent être utilisés comme précurseurs de catalyseur dispersé et former des catalyseurs. Dans le cas de composés hydrosolubles, le précurseur de catalyseur dispersé est généralement mélangé avec la charge pour former une émulsion. La dissolution du précurseur de catalyseur dispersé (en général du molybdène), optionnellement activé par du cobalt ou du nickel en milieu acide (en la présence de H 3 PO 4 ) ou en milieu basique (en la présence de NH 4 OH), a été le sujet de nombreuses études et brevets.
En plus de l’encrassement dû aux précurseurs de coke et aux sédiments qui peuvent apparaître dans le réacteur à lit hybride et dans les installations en aval, les inventeurs ont observé que l’encrassement peut également apparaître dans les installations en amont, dès que la charge hydrocarbonée lourde contenant le précurseur de catalyseur est chauffée avant son introduction dans le réacteur d’hydroconversion.
Ainsi, bien que le catalyseur entraîné dans des procédés hybrides connus, tels que ceux cités ci-dessus, soit connu pour réduire l’encrassement dû aux précurseurs de coke et aux sédiments dans le réacteur d’hydroconversion et dans des installations en aval, l’encrassement observé dans des installations en aval contenant la charge hydrocarbonée lourde mélangée avec le précurseur de catalyseur, tel que dans un dispositif de préchauffage, constitue un autre problème opérationnel non résolu jusqu’à présent. En outre, il a été observé que l’encrassement dû aux précurseurs de coke et aux sédiments peut encore survenir dans des installations en aval dans certains cas, montrant que la performance de l’ajout d’un catalyseur entraîné peut encore être améliorée.
Objectifs et résumé de l’invention Dans le contexte décrit ci-dessus, un objectif de la présente invention est de fournir un procédé d’hydroconversion hybride mettant en œuvre un catalyseur colloïdal ou moléculaire formé par l’utilisation d’un précurseur catalytique soluble, réglant le problème d’encrassement, notamment dans des installations en amont du réacteur d’hydroconversion, en particulier dans un dispositif de préchauffage de la charge hydrocarbonée avant sa conversion dans le(s) réacteur(s) hybride(s) d’hydroconversion.
Plus généralement, la présente invention a pour objectif de fournir un procédé hybride d’hydroconversion pour la valorisation de charges hydrocarbonées lourdes permettant un ou plusieurs des effets suivants : encrassement réduit des équipements, traitement plus efficace des molécules d’asphaltènes, réduction de la formation de précurseurs de coke et de sédiments, taux de conversion augmenté, possibilité que le réacteur traite une plage plus large de charges hydrocarbonées de qualité inférieure, élimination de zones exemptes de catalyseur dans le réacteur à lit bouillonnant et les installations de traitement en aval, fonctionnement plus long entre des arrêts de maintenance, utilisation plus efficace du catalyseur supporté, débit accru de charge hydrocarbonée lourde, et taux de production accru de produits convertis. Une réduction de la fréquence d’arrêt et de mise en route des équipements du procédé implique une réduction des cycles de pression et de température des équipements du procédé, et ceci augmente significativement la sécurité du procédé et étend la durée de vie utile d’installations coûteuses.
Ainsi, afin d’atteindre au moins l’un des objectifs visés ci-dessus, parmi d’autres, la présente invention fournit, selon un premier aspect, un procédé pour l’hydroconversion d’une charge hydrocarbonée lourde contenant une fraction d’au moins 50 % en poids possédant un point d’ébullition d’au moins 300°C, et contenant des métaux et des asphaltènes, comprenant les étapes suivantes : (a) préparation d’une première charge hydrocarbonée lourde conditionnée en mélangeant ladite charge hydrocarbonée lourde avec un composé chimique organique comprenant au moins une fonction acide carboxylique et/ou au moins une fonction ester et/ou une fonction anhydride d’acide ; (b) préparation d’une deuxième charge hydrocarbonée lourde conditionnée en mélangeant une composition de précurseur de catalyseur avec la première charge hydrocarbonée lourde conditionnée de l’étape (a) de telle manière qu’un catalyseur colloïdal ou moléculaire soit formé lorsqu’elle réagit avec du soufre ; (c) chauffage de la deuxième charge hydrocarbonée lourde conditionnée de l’étape (b) dans au moins un dispositif de préchauffage ; (d) introduction de ladite deuxième charge hydrocarbonée lourde conditionnée chauffée de l’étape (c) dans au moins un réacteur à lit hybride bouillonnant-entraîné comprenant un catalyseur supporté poreux d’hydroconversion, et opération dudit réacteur à lit hybride bouillonnant-entraîné en présence d’hydrogène et dans des conditions d’hydroconversion pour produire une matière valorisée, et dans lequel le catalyseur colloïdal ou moléculaire est formé in situ dans la deuxième charge hydrocarbonée lourde conditionnée à l’étape (c) et/ou à l’étape (d).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’étape (a) comprend le fait de mélanger ledit composé chimique organique et ladite charge hydrocarbonée lourde dans une cuve dédiée d’un dispositif de mélange actif.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’étape (a) comprend (a1) l’injection dudit composé chimique organique dans une conduite acheminant ladite charge hydrocarbonée lourde vers le réacteur à lit hybride bouillonnant-entraîné.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’étape (a) est mise en œuvre à une température comprise entre la température ambiante et 300°C, préférablement entre 70°C et 200°C, et le temps de séjour du composé chimique organique avec ladite charge hydrocarbonée lourde avant l’étape (b) est compris entre 1 seconde et 10 heures.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le composé chimique organique est choisi dans le groupe constitué par l’acide 2-éthylhexanoïque, l’acide naphténique, l’acide caprylique, l’acide adipique, l’acide pimélique, l’acide subérique, l’acide azélaïque, l’acide sébacique, l’octanoate d’éthyle, le 2–éthylhexanoate d’éthyle, le 2–éthylhexanoate de 2–éthylhexyle, le 2-éthylhexanoate de benzyle, l’adipate de diéthyle, l’adipate de diméthyle, l’adipate de bis(2-éthylhexyle), le pimélate de diméthyle, le subérate de diméthyle, le subérate de monométhyle, l’anhydride hexanoïque, l’anhydride caprylique, et leurs mélanges.
La montre une vue en coupe longitudinale du dispositif bec-lance de remplissage (1) avec le clapet inférieur (1e) fermé, avec son bec extérieur (1a) comprenant un conduit annulaire de remplissage (1a.1) et une lance intérieure mobile (1b) longitudinalement disposée à l'intérieur du bec extérieur (1a). On observe également à une extrémité le vérin pneumatique (2) sur lequel seront installés le capteur de position initiale (2a), le capteur de position intermédiaire (2b), le capteur de position latérale de demi-fond (2c), le capteur de position de remplissage laminaire (2d) et le capteur de contrôle d'ouverture-fermeture (2e), et à l'extrémité opposée l'ensemble de fermeture et de retenue (1b.1) qui comporte un clapet inférieur (1e) capable de fermer le conduit annulaire de remplissage (1a.1) en restant solidaire de celui-ci dans le déplacement longitudinal.