INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, le dispositif d’admission 1 comprend un masque 10. Le masque 10 est placé dans la calibration 6 de soupape pour obstruer partiellement la sortie 3 du conduit d’admission 5. Le masque 10 est défini par une hauteur H, et par un rayon de courbure R par rapport au toit de la chambre du cylindre. Pour le mode de réalisation illustré, la hauteur H peut valoir 3 mm et le rayon de raccordement R peut valoir 2 mm.
La figure 3 illustre, schématiquement, l’orientation d’un masque d’un dispositif d’admission selon l’art antérieur selon un plan perpendiculaire à l’axe de la soupape. Le masque 10 a une forme d’une portion d’anneau. Le masque 10 est disposé dans la calibration 6 (dont seule une paroi est représentée). Le diamètre extérieur du masque 10 correspond au diamètre de la calibration 6. La portion d’anneau du masque 10 a un centre O (le centre O est situé sur l’axe de la soupape), et s’étend sur une plage angulaire δ, pouvant valoir sensiblement 170°. De plus, le masque 10 a un plan médian PM10 (représenté par une droite). Le plan médian PM10 du masque 10 est le plan de symétrie du masque qui comporte l’axe de la soupape. Sur cette figure est représenté également le plan médian du conduit d’admission PM5 (représenté par une droite). Pour le mode de réalisation de l’art antérieur, les plans médians PM5 et PM10 sont confondus.
La figure 4 illustre, schématiquement et de manière non limitative, l’orientation d’un masque d’un dispositif d’admission selon un mode de réalisation de l’invention selon un plan perpendiculaire à l’axe de la soupape. Le masque 10 a une forme d’une portion d’anneau. Le masque 10 est disposé dans la calibration 6 (dont seule une paroi est représentée). Le diamètre extérieur du masque 10 correspond au diamètre de la calibration 6. La portion d’anneau du masque 10 a un centre O (le centre O est situé sur l’axe de la soupape), et s’étend sur une plage angulaire δ, pouvant valoir sensiblement 170°. De plus, le masque 10 a un plan médian PM10 (représenté par une droite). Le plan médian PM10 du masque 10 est le plan de symétrie du masque qui comporte l’axe de la soupape. Sur cette figure est représenté également le plan médian du conduit d’admission PM5 (représenté par une droite). Selon l’invention, les plans médians PM5 et PM10 ne sont pas confondus : le plan médian PM10 est obtenu par rotation du plan médian PM5 autour de l’axe de la soupape d’un angle γ.
La figure 5 illustre, schématiquement et de manière non limitative, des vues partielles de l’intrados (face inférieure) de conduits d’admissions. La figure 5 est dans un plan perpendiculaire à la face feu (en position de fonctionnement du dispositif d’admission). La figure de gauche correspond à un conduit selon l’art antérieur sans moyens de déviation du gaz pour former un mouvement aérodynamique du gaz de type swirl. La figure de droite correspond à un dispositif selon une variante de l’invention avec, au niveau de l’intrados, une inclinaison de l’intersection entre le conduit d’admission et la calibration de soupape pour former un mouvement aérodynamique du gaz de type swirl. Pour le mode de réalisation illustré, la section du conduit (conduit d’admission) est sensiblement rectangulaire.
Sur ces figures, la droite FF appartient au plan de la face feu (définie par le cylindre non représenté), et la direction F’F’ est une droite appartenant à un plan parallèle à la face feu FF passant par un point d’intersection entre le conduit d’admission 5 et la calibration 6 de la soupape d’admission.
Selon l’art antérieur illustré sur la figure de gauche, l’intersection 7 entre le conduit d’admission 5 et la calibration 6 de la soupape d’admission est un segment de droite confondu avec la droite F’F’.
Au contraire, selon l’invention illustrée sur la figure de droite, l’intersection 7 entre le conduit d’admission 5 et la calibration 6 de la soupape d’admission forme un segment de droite porté par une génératrice rectiligne d’axe YY inclinée d’un angle α par rapport au plan F’F’. Cet angle α est compris entre 5 et 45°. On peut observer sur la figure de droite que cette inclinaison entraîne, à proximité du raccord, une légère rotation du conduit d’admission 2, qui a une section de passage sensiblement rectangulaire. Selon l’invention, l’angle α est lié à l’angle γ illustré en figure 4, par la formule : γ= α +/- 5°.
L’invention concerne également un ensemble comprenant un cylindre d’un moteur à combustion interne et dispositif d’admission selon l’une des variantes ou des combinaisons de variantes décrites précédemment.
De plus, la présente invention concerne un moteur à combustion interne comportant au moins un cylindre, chaque cylindre étant pourvu : d’au moins un dispositif d’admission selon l’une des variantes ou combinaison de variantes décrites précédemment, pour l’admission d’un gaz dans le cylindre, d’au moins un dispositif d’échappement, pour évacuer les gaz brulés du cylindre, le dispositif d’échappement est avantageusement équipé d’une soupape d’échappement, d’un piston ayant un mouvement de translation rectiligne alternatif dans le cylindre pour générer une énergie mécanique à partir de la combustion (par rotation d’un vilebrequin), de moyens d’injection de carburant, pour générer une combustion.
Dans ce mode de réalisation, le monomère à groupement hydrophobe est de préférence le méthacrylate de lauryle tetraéthoxylé.
Selon un autre mode de réalisation particulier de l’invention, le copolymère d’AMPS® peut comprendre au moins un monomère de formule (II) dans laquelle x est égal à 0, avec de préférence Y désignant un atome d’oxygène, le groupe R1 représentant un méthyle, le groupe R2 représente un radical alkyle comportant de 12 à 18 atomes de carbone.
Dans ce mode de réalisation, le monomère à groupement hydrophobe est de préférence le méthacrylate de lauryle.
Selon un autre mode de réalisation particulier, le copolymère d’AMPS® comprend au moins un monomère de formule (II) dans laquelle x est égal à 0, avec de préférence Y désignant un atome d’oxygène, le groupe R 1 représentant un méthyle, le groupe R 2 représente un radical alkyle comportant de 12 à 18 atomes de carbone et au moins un monomère de formule (II) dans laquelle Y désigne un atome d’oxygène, le groupe R 1 représente un méthyle, le groupe R 2 représente un radical alkyle comportant de 12 à 18 atomes de carbone, et x représente un nombre entier compris entre 3 et 25, de préférence x est égal à 4.
Dans ce mode de réalisation, le copolymère d’AMPS® comprend, de préférence, en tant que monomères à groupement hydrophobe le méthacrylate de lauryle et le méthacrylate de lauryle tetraéthoxylé.
De préférence, le monomère à groupement hydrophobe est méthacrylate de stéaryle éthoxylé (25OE).
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le copolymère d’AMPS® peut comprendre en outre au moins un monomère à insaturation éthylénique ne comprenant pas de groupement hydrophobe répondant de préférence à la formule générale (III) suivante :
dans laquelle R 1 désigne un atome d’hydrogène ou un radical alkyle, linéaire ou ramifié en C 1 -C 4 , de préférence R 1 désigne un atome d’hydrogène, R 2 désigne un radical alkyle linéaire ou ramifié en C 1 -C 4 et R 3 désigne un radical alkyle linéaire ou ramifié en C 1 -C 4 de préférence R 2 et R 3 désignent un méthyle.
Le monomère à insaturation éthylénique ne comprenant pas de groupement hydrophobe est choisi parmi les (meth)acrylamides tel que l’acrylamide, les acides (meth)acryliques et leurs esters ((meth)acrylates) tel que l’acrylate de (2-hydroxyéthyle), les vinyl pyrrolidone, les N-(C 1 -C 4 )alkylacrylamides, les N,N-di(C 1 -C 4 )alkylacrylamide tel que le N,N-diméthyl acrylamide.
Dans ce mode de réalisation, le monomère à insaturation éthylénique ne comprenant pas de groupement hydrophobe est de préférence le N,N-diméthyl acrylamide.
De préférence, le copolymère d’AMPS® est un copolymère d’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique de préférence totalement salifié, de préférence sous forme de sel d’ammonium, et de méthacrylate de stéaryle éthoxylé (25OE).
On peut citer comme copolymère d’AMPS®, le copolymère commercialisé sous la référence Aristoflex HMS par la société Clariant, de dénomination INCI Ammonium acryoyldimethyltaurate / steareth-25 methacrylate crosspolymer.
Le ou les copolymères d’AMPS® décrits ci-dessus peuvent être présents dans la composition en une teneur allant de 0,01 à 10% en poids, plus préférentiellement de 0,05 à 5% en poids et encore plus préférentiellement de 0,1 à 2% en poids par rapport au poids total de la composition.
Gélifiant La composition selon l’invention peut comprendre en outre au moins un gélifiant hydrophile annexe, différent du copolymère d’AMPS® précédemment décrit.
Toutefois, si présent, ce composé est mis en œuvre de telle manière que les propriétés avantageuses de la composition selon l’invention ne soient pas ou substantiellement pas altérées par sa présence.
Le concentré protéique ainsi obtenu (1,05 litre à 4,59 % d'extrait sec) est déshydraté par atomisation et 34,6 g d'atomisat sont recueillis, soit un rendement d'atomisation sur la base de l'extrait sec de 71,5 %.
La teneur en protéines sur la base du dosage de l'azote (N x 6,25) est supérieure à 90 % (environ 95 %). EXEMPLE 1d (Préparation de l'extrait 1d)
Un extrait brut est préparé à partir de 150 g de tourteaux selon le mode opératoire décrit dans les exemples 1a, 1b et 1c.
Après filtration sur 0,45 µm, on obtient 1,35 litre de filtrat jaune limpide.
100 grammes de Carboxymethylcellulose (CM52, WHATMAN) sont mis à équilibrer pendant 30 minutes dans 500 ml d'eau distillée à pH 7,5.
Le mélange est filtré sur Büchner muni d'un filtre WHATMAN n° 42, puis la cellulose est recueillie et équilibrée de nouveau dans 500 ml d'eau à pH 7,5.
Après élimination du milieu aqueux par filtration, la cellulose est mise en contact, sous agitation pendant une heure à température ambiante, avec l'extrait aqueux de tourteaux d'amandes de Moringa oleifera.
Les composés non adsorbés (fractions dont le profil chromatographique est représenté en trait interrompu sur la figure 3) sont éliminés par filtration sur Büchner et la cellulose "chargée" est ensuite lavée par deux fois avec un litre d'eau distillée à pH 7,5 puis filtrée sur Büchner.
La cellulose est ensuite mise en contact avec 120 ml d'une solution de NaCl 60 g/l pH 7,5 pendant 30 minutes.
Les protéines éluées en milieu NaCl sont récupérées par filtration sur Büchner (le profil chromatographique des protéines adsorbées sur CM 52 et éluées en milieu NaCl 60 g/l est représenté en trait plein sur la figure 3).
On obtient ainsi 110 ml de filtrat avec une teneur d'extrait sec de 9,63 % et avec une concentration en protéines de 64,6 g/l (soit une pureté protéique sur la base de l'extrait sec de 67 %).
L'analyse en perméation de gel sur colonne Superose 12HR de cet extrait met en évidence une fraction majeure qui représente 70 % de la surface et qui correspond à des poids moléculaires d'environ 7 100 Da.
La solution peut être dessalée par dialyse, ou par ultrafiltration et déshydratée par lyophilisation, atomisation ou tout autre moyen approprié. Selon l’exemple 1d, l’extrait a été atomisé sur support de maltodextrine et formulé selon l’exemple 4b) pour être testé dans les exemples suivants. Exemple 2: Evaluation de l’effet de l’agent anti-pollens selon l’invention sur l’adhésion des grains de pollen sur les cheveux.
Protocole : Des essais préliminaires ont été réalisés et ont montré que les grains de pollen de l’arbre Cèdre du Japon (Cryptomeria japonica) adhéraient fortement aux mèches de cheveux sur lesquels ils sont saupoudrés dans une enceinte de tests fermée. Des mèches de cheveux longs normaux de femme) préalablement traitées avec l’ingrédient obtenu selon l’exemple 1d et formulé selon l’exemple 3a) pendant environ 16 heures, et utilisé aux doses de 0,1% et 1% (poids/poids) dans de l’eau en poids par rapport au poids total du mélange eau/ingrédient. Les mèches de cheveux sont ensuite brossées et une quantité définie de pollens de Cèdre du Japon est saupoudrée sur ces mèches et l’ensemble est agité dans une enceinte de tests fermée pendant 5 à 10 minutes. L’observation des mèches de cheveux au microscope a permis de visualiser et quantifier par dénombrement par analyse d’images la proportion de grains de pollens ayant adhérés aux cheveux. Un témoin comprenant l’eau seule sans l’ingrédient a été réalisé de la même manière.
Résultats : Les figures 1, 2 et 3 illustrent les résultats obtenus. Ce test démontre que l’application préalable de l’agent anti-pollen selon l’invention a réduit de façon significative et dose dépendante l’adhésion des grains de pollen sur les mèches de cheveux. A 1% en poids dans l’eau, l’ingrédient de l’exemple 3a) a réduit de 70% la quantité de grains de pollen ayant adhérés sur les mèches de cheveux.
Le même test a été répété sur des fibres de tissus à la place des mèches de cheveux et a également montré la propriété du produit à réduire la fixation des pollens de manière significative. Exemple 3 : Ingrédients cosmétiques ou pharmaceutiques selon l'invention contenant l’extrait de Moringa selon l’invention Exemple 3a)
Différentes compositions identiques à celle décrite ci-dessus sont préparées selon le même protocole, et 0,5% en poids d’un agent mouillant a été ajouté (qsp sur le Triisostearate de polyglycerol-2). L’agent mouillant est pré-mélangé dans du Triisostearate de polyglycerol-2 et mis avec les pigments de la phase B (eux-mêmes pré-dispersés dans du Triisostearate de polyglycerol-2 pour former des dispersions pigmentaires).
Différents agents mouillants ont ainsi été testés et l’aspect des compositions, en particulier l’homogénéité et la stabilité de la teinte (absence de flux), est observé (dans le vrac avant mise en forme de la composition et en surface de la composition mise en forme).
Les résultats sont présentés dans le tableau 2 ci-dessous, avec la légende suivante :
‘-‘ = aspect inhomogène, présence de flux,
‘+/-‘ = aspect partiellement inhomogène, flux légèrement moins important,
‘+++’ = aspect homogène, absence de flux.
Agents mouillants testés (nom INCI) dans la composition du tableau 1 Aspect de la composition : homogénéité de la teinte (absence de flux) Sans agent mouillant (composition témoin décrite ci-dessus) - Acide isostéarique (comparatif) -/+ Diisostearate de polyglycérol-3 (comparatif) - Acid polyhydroxystéarique (comparatif) - Polyricinoleate de polyglycérol-3 (comparatif) - Lécithine (invention) +++
Ces résultats mettent donc en évidence que la lécithine permet d’obtenir, dans une composition solide colorée selon l’invention comprenant un élastomère non siliconé, une composition dont l’aspect (teinte) est homogène et stable (absence de flux).
Exemple 2 : Baume coloré pour les lèvres
Phase Ingrédient % en poids A1 Triisostearate de polyglycerol-2 Qsp100 A1 Cires végétales 13,00 A1 Octyldodecanol 10,00 A1 Huiles végétales 30,00 A1 bis- béhényl/isostéaryl/phytostéryl dimerdilinoléyle dimerdilinoléate (PLANDOOL G de Estenity) 3,00 A2 Triheptanoin (and) Coco-Caprylate/Caprate (and) Dilinoleic Acid/Butanediol Copolymer (and) Castor Oil/IPDI Copolymer Elastomer (GRANSENSE TC-21X-C de Grant Industries Inc.) Ou Coco-Caprylate/Caprate (and) Triheptanoin (and) Polyurethane-10 Elastomer (GRANSENSE TC-11X de Grant Industries Inc.) 20,00 B Lécithine (Emulmetik 300 IP) 0,5% B Pigments inorganiques (Suncroma titanium dioxide et Sunpuro red, yellow and black iron oxydes) 3,3 B Pigments organiques (Unipure Red LC3079 /Red 7 lake sur base alumine) 0,5 C Silice (Sunsphere H33) 1,00
- la lécithine est pré-mélangée avec le triisostearate de polyglycerol-2 , puis mélangée avec les dispersions pigmentaires (pigments de la phase (B) eux-mêmes dispersés dans du triisostearate de polyglycerol-2) ; ce mélange (lécithine et dispersions pigmentaires) est ensuite ajouté et mélangé pendant 15 minutes au Rayneri ;
L’élastomère de polyuréthane réticulé (seul ou mélange de deux élastomères) selon l’invention sera généralement présent dans la composition en une teneur totale en matière sèche (active) allant de 0,5% à 5% en poids, en particulier de 1% à 3% et notamment de 2 à 3% en poids par rapport au poids total de la composition.
PHOSPHOLIPIDE
La composition comprend en outre un phospholipide, de préférence un phospholipide d’origine végétale.
Les phospholipides peuvent être la phosphatidylcholine, phosphatidylsérine, la phosphatidyléthanolamine, la phosphatidylsérine, le phosphatidylglycérol, la phosphatidylinositol ou leurs mélanges, de préférence la phosphatidylcholine.
On peut citer en particulier la lécithine.
La lécithine est un mélange composé de choline, acides gras, glycérol, glycolipides, triglycerides, carbohydrates et phospholipides (ex : phosphatidylcholine, phosphatidylethanolamine, phosphatidylserine et phosphatidylinositol). Elle peut être isolée à partir d’huiles végétales telles que l’huile de soja, l’huile de tournesol, l’huile de maïs, à partir desquelles elle est extraite chimiquement ou mécaniquement.
Selon un mode particulier, la composition de l’invention comprend une lécithine (nom INCI lecithin).
Des lécithines conformes sont par exemple :
- Les lécithines d’origine végétale (tournesol, colza, soja) commercialisées sous la dénomination SOLEC® Lecithin par la société Dupont Nutrition & Bioscience ;
- Les lécithines de soja commercialisées sous la dénomination ALCOLEC® par la société American Lecithin Company ;
- Les lécithines commercialisées par la société Lucas Meyer Cosmetics sous les noms de marque Emulmetik™ :
Emulmetik TM 100 (nom INCI : lecithin) : 60% phospholipids and glycolipids and 12% phosphatidylcholine,
Emulmetik TM 300 (nom INCI : lecithin) : 97% phospholipids and glycolipids and 23% phosphatidylcholine.
Selon un mode particulier, on utilise la référence commerciale Emulmetik TM 300 (nom INCI : lecithin) : 97% phospholipids and glycolipids and 23% phosphatidylcholine.
La composition de l’invention comprend une teneur totale en phospholipide(s), en particulier une teneur totale en lécithine(s) allant de 0,1 à 2%, notamment de 0,2 à 1% et en particulier de 0,4 à 0,8%, voire de 0,5 à 0,6% en poids par rapport au poids total de la composition.
PIGMENTS
Deux impulsions successives sont appliquées avec un décalage spatial d. Le décalage d entre deux portions irradiées par deux impulsions successives I_n-1, I_n du faisceau laser 2 est préférentiellement tel qu’il existe un recouvrement au moins partiel pour deux portions irradiées successives I_n-1, I_n. Selon un mode de réalisation, chaque impulsion du faisceau laser 2 irradie une portion 3 de l’échantillon 1 à usiner sur la trajectoire de référence Tref, la portion 3 irradiée par une impulsion I_n recouvre au moins partiellement la portion 3 irradiée par l’impulsion précédente I_n-1, et le recouvrement entre deux portions 3 irradiées par deux impulsions successives I_n-1, I_n du faisceau laser 2 est d’au moins 25% de la surface du diamètre D d’une portion 3 irradiée par le faisceau laser 2 et d’au plus 95% de la surface du diamètre D d’une portion 3 irradiée par le faisceau laser 2.
Autrement dit, la portion irradiée 3 par une impulsion I_n du faisceau laser 2 est ici décalée par rapport à la portion irradiée 3 par l’impulsion précédente I_n-1 d’une distance d inférieure au diamètre D du faisceau laser 2. Pour des raisons de clarté, le décalage entre les impulsions successives a été exagéré sur la . Le diamètre D d’une portion 3 irradiée correspond au diamètre de spot du faisceau laser 2.
Le diamètre D de spot du faisceau laser 2 ou diamètre D du faisceau laser projeté sur la portion 3 de l’échantillon 1, est préférentiellement inférieur à 100 µm, préférentiellement compris entre 5 et 100 µm, préférablement de 10 à 60 µm, plus préférablement de 10 à 30 µm.
La fréquence f de pulsation du faisceau laser 2 est préférentiellement supérieure à 1 kHz. Préférablement, la fréquence f de pulsation du faisceau laser 2 est supérieure à 20 kHz. Plus préférablement, la fréquence f de pulsation du faisceau laser 2 est comprise entre 20 kHz et 400 kHz, préférentiellement entre 20 kHz et 300 kHz.
Le faisceau laser 2 peut-être un faisceau laser infrarouge, notamment un faisceau laser infrarouge ayant une longueur d’onde comprise entre 800 nm et 1100 nm, en particulier une longueur d’onde de 1030 nm ± 5 nm. Le faisceau laser 2 peut aussi être un faisceau laser vert, notamment un faisceau laser vert ayant une longueur d’onde comprise entre 500 nm et 540 nm, en particulier une longueur d’onde de 515 nm ± 5 nm. Le faisceau laser 2 peut également être un faisceau laser ultraviolet, notamment un faisceau laser ultraviolet ayant une longueur d’onde inférieure à 400 nm, en particulier une longueur d’onde de 343 nm ± 25 nm. Le faisceau laser 2 peut aussi être un faisceau laser bleu, notamment un faisceau laser bleu ayant une longueur d’onde comprise entre 400 nm et 480 nm. Le taux d’absorption de la matière de l’échantillon 1 est fonction du couple longueur d’onde/matériau dudit échantillon 1. Pour certains matériaux, par exemples les métaux, les longueurs d’onde dans le vert présente généralement un meilleur taux d’absorption, ce qui favorise l’ablation du matériau. Néanmoins plus la longueur d’onde est basse et plus le procédé sera onéreux.
Selon un mode de réalisation avantageux, le faisceau laser 2 a une fluence crête supérieure à 15 J/cm2, préférablement supérieure à 20 J/cm2, de 40 J/cm2 à 400 J/cm2. La fluence est le niveau d’énergie nécessaire par unité de surface pour ablater la matière, c’est-à-dire réaliser un enlèvement de matière dans la zone irradiée par le faisceau laser. Il dépend de l’énergie et du diamètre du faisceau laser. Par exemple, pour un faisceau de type Gaussien, la fluence est calculée suivant la formule suivante :
avec : r : le rayon du faisceau laser au niveau de la portion irradiée de l’échantillon E : l’énergie du laser F : la fluence, exprimée en J/cm² La fluence est calculée dans la configuration initiale, c’est-à-dire à partir du diamètre D du faisceau au temps t0 du procédé d’usinage. Il existe d’autres types de faisceau laser, pour lesquelles le calcul de la fluence est alors différent.
Selon un mode de réalisation, le faisceau laser 2 possède une puissance moyenne supérieure à 0,4 W, préférablement supérieure à 1,5 W, plus préférablement de 1,5 W à 30 W. La puissance (en watt W) est le produit de l’énergie (en joule J) et de la fréquence du laser (en s -1 ). Pour un échantillon 1 en AMA à base de Ni, la puissance du faisceau laser 2 sélectionnée est préférentiellement comprise entre 0,425 W et 20 W.
Selon un mode de réalisation avantageux, le faisceau laser 2 est déplacé le long de la trajectoire de référence TRef selon une vitesse de balayage inférieure à 2000 mm/s. Préférentiellement, la vitesse de balayage est inférieure à 1000 mm/s, et encore plus préférentiellement est inférieure à 600 mm/s.
Selon un mode de réalisation, l’étape d’irradiation de l’échantillon 1 avec un faisceau laser 2 le long d’une trajectoire relative de référence TRef est itérée au moins une fois, préférentiellement au moins 100 fois, plus préférentiellement au moins 300 fois. Le nombre d’itération est adapté en fonction de la quantité de matière à ablater. La trajectoire relative de référence TRef lors d’une itération R_p est confondue avec la trajectoire relative de référence Tref de l’itération précédente R_p-1. La ligne L1 de la schématise le premier passage du faisceau laser 2. La ligne L2 schématise le deuxième passage du faisceau laser 2, c’est-à-dire l’itération de rang supérieur par rapport à l’itération précédente. La ligne L3 schématise le troisième passage, là encore l’itération de rang supérieur par rapport à l’itération précédente. Les cercles en trait plein décrivent les portions irradiées lors de la présente itération et les cercles en pointillés décrivent les portions irradiées lors d’une itération précédente. Autrement dit, le faisceau laser 2 peut balayer toujours la même trajectoire jusqu’à obtenir l’ablation de matière correspondant à l’épaisseur de matière restante souhaitée. L’épaisseur de matière restante est nulle lorsque l’usinage est débouchant. Sur la , la profondeur p de la zone où la matière a été ablatée augmente progressivement, au fur et à mesure des répétitions du passage du faisceau laser 2 le long de la trajectoire relative de référence TRef.