INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Etape (B) L’étape (B) correspond à la fonctionnalisation des fonctions phénols des composés de formule (Ia’’), à savoir dans laquelle au moins un des groupes R 1 ou R 6 est un groupe hydroxy, permettant de conduire aux composés de formule (Ia’’’), à savoir dans laquelle R 6 est un groupe (C 1 -C 6 )alcoxy, un groupe (C 2 -C 5 )alcynyloxy, un groupe -OCOR c , un groupe -OCONH(CO) p R d ou un groupe -O-P(=O)-(OR f )(OR g ), tels que définis précédemment.
La réaction de fonctionnalisation peut être réalisée par toute méthode conventionnelle connue de l’homme du métier.
Comme indiqué précédemment, les convertisseurs AC/DC réversibles 13a et 15a ou 13b et 15b mis en cascade peuvent être remplacés par un seul convertisseur AC/AC, en particulier un cyclo-convertisseur ou un convertisseur AC/AC matriciel.
Un exemple de schéma électrique équivalent de convertisseur matriciel est donné sur la , le convertisseur étant doté ici d’une matrice 3*3 d’interrupteurs bidirectionnels 91a, 91b, 91c, 91d, 92a, 92b, 92c, 93a, 93b, 93c, par exemple de type transistors IGBT, entre sources 94A, 94B, 94C de tension et sources 96A, 96B, 96C de courant.
Une variante de réalisation de l’architecture électrique décrite précédemment est donnée sur la .
Pour cette variante, la distribution de puissance électrique à des charges moteur est omise. Une telle architecture est ainsi adaptée par exemple à une turbomachine sans électrification de charges moteur situées au niveau de la turbomachine. Les deux convertisseurs successifs AC/DC et DC/AC réversibles sont ici remplacés par un convertisseur AC/AC 130a, 130b réversible, qui peut être de type matriciel et par exemple comme celui décrit précédemment en lien avec la . Les états respectifs des interrupteurs bidirectionnels du convertisseur peuvent être commandés par l’unité de commande EEC 110.
Dans cette architecture comme dans les autres, les convertisseurs sont typiquement dotés d’un module de contrôle propre, typiquement doté d’au moins une carte électronique, et qui est susceptible d’échanger des signaux avec l’unité de commande EEC 110 ou un autre calculateur intermédiaire au niveau moteur.
Les fonctionnalités offertes par cette architecture sont semblables à celles de l’architecture de la , excepté donc, l’alimentation HDVC des charges moteur.
Cette variante d’architecture peut ainsi également permettre d’alimenter le réseau avion 120 AC via une deuxième machine LPG1, LPG2 associée à l’arbre basse pression et/ou via une première machine HPMG1, HPMG2 associée à l’arbre haute pression, selon une proportion contrôlée par l’unité de commande 110 EEC des puissances respectives fournies par ces machines LPG1, HPMG1 (resp. HPMG2, LPG2).
Ici comme dans l’exemple de réalisation décrit précédemment, l’unité de commande 110 peut être pourvue d’au moins deux voies ségréguées pour échanger des signaux avec les convertisseurs. Un tel principe de redondance peut également s’appliquer à l’unité 220 illustré sur la .
Cette variante d’architecture peut également permettre d’alimenter le réseau propulsif par le biais d’une énergie électrique alternative provenant de sources d’énergie auxiliaires 142 et 144 et en particulier d’effectuer un démarrage de la turbomachine en utilisant cette énergie électrique transmise aux premières machines HPMG1, HPMG2 fonctionnant alors en mode moteur.
Un démarrage moteur peut alors être réalisé par le biais des deux canaux via les machines HPMG1 et HMPG2 simultanément ou bien en variante par l’intermédiaire d’un unique canal via la machine HPMG1 ou HPMG2, notamment en cas de panne de l’autre canal.
Pour cette variante, comme pour l’exemple de réalisation décrit précédemment, il est possible d’avoir la première machine HPMG1 (resp. HPMG2) et son convertisseur AC/AC 130a (resp. 130b) réversible associé dans un même et seul ensemble 150a (resp. 150b) de type « machine intelligente ».
Une autre variante à un seul canal est donnée sur la et est pourvue cette fois d’une machine électrique LPG du type des deuxièmes machines de l’un ou l’autre des exemples donnés précédemment et qui est montée sur l’arbre basse pression. Cette machine électrique LPG est associée à une unité de commande 1111, formée d’un ou plusieurs circuits électroniques, qui est ici située dans le corps de l’aéronef.
L’architecture est dotée d’une machine HPMG montée sur l’arbre haute pression et qui peut être sous forme d’une machine 3 étages telle que décrite précédemment pour fournir une alimentation AC à la tension contrôlée. Cette machine électrique HPMG est associée à une unité de commande 1112 indépendante, formée d’un ou plusieurs circuits électroniques, qui est ici située dans le corps de l’aéronef.
Ainsi, dans cet exemple de réalisaiton les machines HPMG et LPG peuvent être chacune une machine trois étages permettant en particulier d’effectuer un démarrage moteur à partir d'une source avion.
Les fonctionnalités offertes par cette variante sont, là encore :
- un équilibrage de puissance électrique entre celle fournie par la machine électrique LPG associée à l’arbre basse pression et celle fournie par la machine électrique HPMG associée à l’arbre haute pression,
L’installation de traitement des eaux 200 montrée sur la comporte au moins : - un bassin de traitement 210 des eaux comportant un lit filtrant granulaire 211 sur lequel sont plantés des végétaux 220, et une couche drainante 212 disposée à la base du bassin de traitement 210 et sur laquelle repose le lit filtrant granulaire 211, - un dispositif d’alimentation 230 en eaux brutes du lit filtrant 211, disposé en partie haute du bassin de traitement 210.
Les végétaux 220 plantés dans le lit filtrant 211 peuvent être des roseaux, par exemple de l’espèce Phragmites australis . D'autres espèces de roseaux ou d'autres plantes de zones humides sont envisageables, telles que d'autres espèces du genre Phragmites ou des espèces des genres Scirpus ou Typha. Le choix de l'espèce, ou du mélange d'espèces mis en œuvre, dépend notamment des conditions de développement des plantes choisies, du climat et de l'abondance des eaux à traiter.
Comme cela est connu de l'art antérieur (voir plus haut), le lit filtrant granulaire 211 de l’installation 200 sert à la fois de support aux plantes, de média de filtration et de lieu de développement de microorganismes. En pratique, le lit filtrant granulaire 211 comprend deux ou plusieurs couches filtrantes superposées, par exemple : - une première couche formée d’un matériau comprenant du gravier et/ou de la pouzzolane, et ayant une granulométrie comprise entre 20 mm et 50 mm, - une seconde couche située au-dessus de la première couche et étant formée d’un matériau comprenant du gravier et/ou de la pouzzolane et présentant une granulométrie comprise entre 5 mm et 20 mm, - une troisième couche située au-dessus de la seconde couche et étant formée de sable de granulométrie inférieure à 5 mm, en particulier une granulométrie comprise entre 0,05 mm et 2,5 mm.
Dans cet exemple de réalisation, les première et seconde couches peuvent avoir une hauteur d’environ 40 cm et la troisième couche peut avoir une hauteur d’environ 10 cm. Les dimensions et le nombre de couches du lit filtrant peuvent bien entendu être adaptés par l'homme du métier en fonction de la nature et du volume et/ou du débit des eaux à traiter.
La couche drainante 212 de l’installation 200 est destinée à récupérer les eaux traitées ayant percolé à travers le lit filtrant granulaire 111. Elle est de préférence constituée de galets et/ou de cailloux présentant une granulométrie comprise entre 50 mm et 700 mm. Elle peut avoir une hauteur allant de 30 cm à 60 cm, plus particulièrement, une hauteur allant d’environ 40 cm.
Dans l’exemple illustré sur la , la partie du système selon l’invention incluant la cuve de mélange 10, le bac de collecte 20 et la conduite d’aspiration 31 est disposée partiellement enterrée dans le bassin 210 de l’installation de traitement des eaux (200), de sorte que les entrées 14.1, 15.1 (et, le cas échéant, les entrées 14.2, 15.2) de la cuve de mélange 10 soient disposées au sein de la couche drainante 212 du bassin de traitement 210.
En outre, comme il est visible sur la , le haut de la cuve de mélange 10 émerge de la surface du bassin 210 de l’installation de traitement des eaux 200. Ainsi, le haut de la cuve de mélange 10 peut faire office d’ouverture d’entrée de l’air atmosphérique dans la cuve de mélange 10. Par ailleurs, la pompe 30, la conduite de refoulement 32 et l’autre partie de la conduite d’aspiration 31 sont en pratique disposées à l’extérieur du bassin de traitement 210.
En fonctionnement, les eaux ayant percolé à travers le lit filtrant 211 sont récupérées dans la couche drainante 212 du bassin de traitement 210, puis entrent, par gravité, dans la cuve de mélange 10 à travers les entrées 14.1, 15.1 (et, le cas échéant, le entrées 14.2, 15.2). Elles génèrent, dans la cuve de mélange 10, le phénomène de tourbillons ou vortex décrit plus haut, ce qui permet leur brassage. En outre, elles entrent en contact avec de l’air, notamment, de l’air atmosphérique, présent dans la cuve de mélange 10 ce qui permet leur aération. À noter que l’air atmosphérique peut entrer dans la cuve de mélange 10 par le haut de cette dernière qui peut être ouvert ou fermé par un couvercle ou capot. Dans ce dernier cas, ce couvercle ou capot et/ou la partie supérieure de la cuve de mélange 10 peuvent être munis d’au moins une ouverture pour l’entrée d’air.
Par ailleurs, la pompe 13 du système selon l’invention aspire, par la conduite d’aspiration 31, l’eau brassée et aérée récupérée dans le bac de collecte 20 et la propulse vers un poste de refoulement, de stockage et/ou d’utilisation (non représenté) par la conduite de refoulement 32.
L’installation de traitement des eaux selon l’invention peut comprendre deux ou plusieurs systèmes d’extraction, de brassage et de mise en circulation raccordés en parallèle sur une conduite d’aspiration commune (mode de réalisation non représenté).
Le poste de refoulement de l’eau traitée, brassée et aérée peut-être, à titre d’exemple non limitatif, un bassin de baignade ou de natation ou un bassin d’élevage de poissons.
Selon une particularité de l’invention, les eaux à traiter proviennent d’un bassin de baignade ou de natation et sont recyclées vers ce bassin de baignade ou de natation lui-même qui sert dans ce cas de poste de refoulement. Le bassin de baignade ou de natation peut être une piscine hors-sol ou piscine (semi-enterrée) dans le sol. Le bassin de baignade ou de natation peut être une piscine à usage non collectif ou à usage collectif tel que, par exemple une piscine de camping ou d’hôtel.
Selon un mode de réalisation non illustré, la cuve de mélange 10 du système d’extraction, de brassage et de mise en circulation intégré dans l’installation 200 selon l’invention peut avantageusement être entourée d’une jupe de protection afin de protéger la cuve de mélange 10 de tout risque de déformation par exemple sous le poids du lit filtrant. En outre, l’espace annulaire formé entre une telle jupe de protection et la cuve de mélange 10 peut être rempli d’un garnissage de renforcement, lesquels jupe de protection, espace annulaire et garnissage de renforcement sont tels que décrits plus haut.
Le système selon la présente invention offre de nombreux avantages. De manière générale, il permet d’extraire, de brasser, d’aérer et de faire circuler l’eau stagnante stockée dans un réservoir tel que par exemple une installation de traitement des eaux basée sur un filtre planté à écoulement vertical, ou un filtre planté à écoulement horizontal ou les deux ou tout autre réservoir ou espace clos rempli d’une masse d’eau à brasser, aérer et à faire circuler. En particulier, en relation avec le mode de réalisation représenté à la , le système selon l’invention permet de simplifier les installations de traitement des eaux basées sur un filtre planté à écoulement vertical, ou un filtre planté à écoulement horizontal ou les deux, puisqu’il n’est plus nécessaire de munir ces installations de drains ou tubes perforés ou de regards de collection. Un autre avantage est de permettre une réduction de surface au sol occupé par de telles installations (ou filtres plantés) et une réduction de la quantité de matériaux utilisés pour le lit filtrant et pour la couche drainante.
L’intégration du système ou dispositif selon l’invention dans une installation de traitement des eaux a été décrit en relation avec un filtre planté à écoulement vertical tel qu’illustré sur la , mais l'homme du métier adaptera sans difficulté le principe ainsi illustré à un filtre planté à écoulement horizontal.
Par ailleurs, selon un mode de réalisation non illustré, l’installation 200 peut en outre être pourvue d’un dispositif d'aération adapté permettant d’introduire du gaz oxygéné ou de l’air dans le bassin de traitement 210 afin de favoriser la dégradation biologique des matières organiques et de l’azote par les microorganismes se développant dans le lit filtrant 211 et autour du système racinaire des plantes 220. Ce dispositif d’aération peut par exemple être connecté à la couche drainante 212 du bassin de traitement 210. Il peut prendre la forme de tubes perforés disposés dans la couche drainante 212 en étant connectés à l’atmosphère par l’intermédiaire d’au moins une cheminée d’aération.
appliquer successivement le second cycle thermique à ladite zone de fixation de la préforme et le premier cycle thermique à la préforme, de façon à obtenir ladite pièce ; ou
appliquer simultanément le premier cycle thermique et le second cycle thermique, de façon à obtenir ladite pièce.
L’utilisation d’un matériau composite à matrice céramique (CMC) de type oxyde-oxyde permet à la pièce de pouvoir être utilisée dans des environnements chauds, jusqu’à une température comprise entre 1100°C et 1200°, alors que l’utilisation d’un matériau métallique ne permet pas de dépasser des températures comprises entre 600 et 800°C.
Un tel procédé permet de conférer à la pièce de bonnes propriétés d’allongement, puisque celui-ci peut être compris entre 0,3 et 0,4 %. Un tel allongement de la pièce autorise une flexion de la pièce.
Le second frittage de la zone de fixation accroit la taille des grains de matrice, et augmente la cohésion intergranulaire de cette zone et, ainsi, augmente sa capacité à résister à des efforts de compression et à des contraintes de cisaillement. En outre, le second frittage de la matrice peut permettre une augmentation de la coalescence des grains de la matrice. Le second frittage de la matrice peut également permettre de réduire la porosité de la préforme.
Classiquement, un oxyde est un composé chimique comprenant de l’oxygène en plus d’au moins un autre élément chimique moins électronégatif. Ainsi, un matériau CMC de type oxyde-oxyde est un matériau tel que les fibres et la matrice sont réalisés en un matériau de type oxyde.
Un trou peut être réalisé dans la zone de fixation de la préforme, ledit trou étant destiné au passage d’un organe de fixation, tel par exemple qu’une vis.
La température de frittage appliqué lors du premier cycle thermique peut être comprise entre 1000 et 1400°C, de préférence comprise entre 1050°C et 1200°C, encore plus préférentiellement de l’ordre de 1100°C.
La durée du premier cycle thermique peut être comprise entre 10 et 600 minutes, de préférence comprise entre 10 minutes et 180 minutes, encore plus préférentiellement de l’ordre de 30 minutes.
Le temps et la température de ce premier cycle thermique sont choisis de manière à conserver une porosité optimale de la pièce, en particulier hors de la zone de fixation, offrant ainsi les capacités de flexibilité et d’allongement requises.
La température de frittage appliqué lors du second cycle thermique peut être augmentée d’une valeur comprise entre +20°C et +150°C par rapport au premier cycle de frittage, de préférence une augmentation comprise entre +40°C et +100°C, encore plus préférentiellement une augmentation de l’ordre de + 60°C.
La durée dudit second cycle thermique peut être comprise entre 5 et 600 minutes, de préférence entre 5 minutes et 120 minutes, encore plus préférentiellement de l’ordre de 30 minutes.
Le temps et la température de ce second cycle thermique sont choisis de manière à augmenter la taille des grains de la matrice de la zone de fixation de la pièce, offrant ainsi les caractéristiques mécaniques voulues en termes de résistance aux efforts de compression et aux contraintes de cisaillement.
Lors du second cycle thermique, un élément métallique peut être chauffé par induction puis est mis en contact avec la zone de fixation à fritter.
Lors du second cycle thermique, la zone de fixation peut être chauffée par l’intermédiaire d’un champ plasma local ou par l’intermédiaire d’un dard thermique.
Brève description des figures représente une pièce en composite à matrice céramique oxyde-oxyde de turbomachine traité pour recevoir une vis de fixation,
Le diacide peut être linéaire ou ramifié. Avantageusement, il est linéaire.
Avantageusement, ledit au moins un acide dicarboxylique Y est en C6 à C18 et est choisi parmi l’acide adipique, l’acide subérique, l’acide azélaïque, l’acide sébacique, l’acide undécanedioïque, l’acide dodécanedioïque, l’acide brassylique, l’acide tétradécanedioïque, l’acide pentadécanedioïque, l’acide hexadécanedioïque, l’acide octadécanedioïque.
Avantageusement, ledit au moins un acide dicarboxylique Y est en C6 à C12 et est choisi parmi l’acide adipique, l’acide subérique, l’acide azélaïque, l’acide sébacique, l’acide undécanedioïque, l’acide dodécanedioïque.
Avantageusement, ledit au moins un acide dicarboxylique Y est en C10 à C12 et est choisi parmi l’acide sébacique, l’acide undécanedioïque, l’acide dodécanedioïque.
Lorsque ledit polyamide semi-cristallin aliphatique est obtenu à partir de la polycondensation d’au moins une diamine X avec au moins un acide dicarboxylique Y il peut donc comprendre une seule diamine ou plusieurs diamines et un seul acide dicarboxylique ou plusieurs acides dicarboxyliques.
Avantageusement, ledit polyamide semi-cristallin aliphatique est obtenu à partir de la polycondensation d’une seule diamine X avec un seul acide dicarboxylique Y.
L’expression « comprenant majoritairement au moins un polyamide de type aliphatique » signifie que ladite composition de la couche (1) comprend au moins 50% en poids d’au moins un polyamide aliphatique par rapport au poids total de ladite composition.
Avantageusement, ladite composition de la couche (1) comprend au moins 60% en poids, notamment au moins 70% en poids, en particulier au moins 80% en poids, plus particulièrement au moins 90% en poids d’au moins un polyamide aliphatique par rapport au poids total de ladite composition.
Ladite composition de la couche (1) est constituée d’au moins 30%, en particulier d’au moins 50% et au plus de 99,8%, de matière recyclée provenant d’un tube monocouche et/ou multicouche et/ou d’un réservoir, les dits tubes et réservoirs étant usagé et ayant été destinés au transport ou stockage de fluides pour véhicule à moteur.
Cela signifie soit que le « au moins un polyamide majoritaire » de ladite composition correspond dans sa totalité à ce qui est dénommé « au moins 50% de matière recyclée » soit qu’au moins 50% en poids de la totalité des constituants de la composition sont d’origine recyclée provenant de tube monocouche, ou de tube multicouche, ou de réservoir ou d’un mélange de ceux-ci.
La matière recyclée peut provenir d’un tube monocouche et/ou multicouche et/ou d’un réservoir monocouche et/ou multicouche, lesdits tubes monocouches et/ou multicouches étant usagés et ayant été destinés au transport de fluide pour véhicule à moteur et/ou le réservoir monocouche et/ou multicouche étant usagé et ayant été destiné au stockage de fluide pour véhicule à moteur. Ledit tube ou réservoir est donc un tube usagé ou un réservoir usagé, c’est-à-dire qu’il ont été utilisés depuis au moins un an pour le transport ou le stockage dudit fluide ci-dessus défini. Ledit tube monocouche est constitué d’une composition comprenant un polyamide aliphatique semi-cristallin et optionnellement des modifiants choc et/ou des additifs et/ou des plastifiants et/ou des charges antistatiques.
Ledit tube multicouche comprend au moins une couche constituée d’une composition comprenant un polyamide aliphatique semi-cristallin et optionnellement des modifiants choc et/ou des additifs. Il peut donc comprendre d’autres couches constituées d’un polymère thermoplastique différent d’un polyamide aliphatique semi-cristallin, tel que par exemple un polyéthylène, un polypropylène, un polyamide semi-aromatique ou un poly éthylène vinyle alcool (EVOH).
Ledit réservoir peut être monocouche et est constitué d’une composition comprenant un polyamide aliphatique semi-cristallin et optionnellement des modifiants choc et/ou des additifs et/ou des plastifiants et/ou des charges antistatiques.
Ledit réservoir peut être multicouche et comprend au moins une couche constituée d’une composition comprenant un polyamide aliphatique semi-cristallin et optionnellement des modifiants choc et/ou des additifs. Il peut donc comprendre d’autres couches constituées d’un polymère thermoplastique différent d’un polyamide aliphatique semi-cristallin, tel que par exemple un polyéthylène, un polypropylène, un polyamide semi-aromatique ou un poly éthylène vinyle alcool (EVOH).
Il est bien évident que le tube monocouche peut aussi être un mélange de tube monocouche, c’est-à-dire par exemple deux types de tubes monocouches constitués chacun d’un polyamide aliphatique semi-cristallin différent, par exemple un PA11 et un PA12.
Il est également bien évident que le tube multicouche peut aussi être un mélange de différent type de tube multicouche, à condition qu’au moins une des couches d’un des types de tube multicouche soit constituée d’un polyamide aliphatique semi-cristallin.
Cependant, l’invention n’est pas limitée à de telles architectures de superpositions de réseau et peut reposer sur d’autres types d’architectures de superposition de réseau qui permettent le déploiement et les requêtes dans des espaces multidimensionnels sur les réseaux P2P.
Dans un exemple de mode de réalisation, l’espace U peut par exemple reposer sur l’architecture de superposition MAAN (Multi-Attribute Addressable Network) qui dépend de la technique Chord, comme décrit par exemple dans M. Cai, M. Frank, J. Chen, and P. Szekely. 2003. MAAN: a multi-attribute addressable network for grid information services. In Proceedings. First Latin American Web Congress.
Chord est un réseau de recouvrement de type table de hachage distribuée pour les réseaux pair à pair (P2P). Chord déploie une liste circulaire ordonnée de dispositifs 10 dans laquelle les dispositifs sont organisés dans le sens des aiguilles d'une montre en fonction de leur identifiant ID. Dans Chord, chaque dispositif ainsi que les éléments à rechercher (c'est-à-dire les données, les processus, etc.) sont identifiés avec le même univers d’identifiants IDs.
La table de hachage distribuée stocke des paires de clé/valeur en assignant des clés aux différents dispositifs informatiques 10 qui correspondent à des nœuds. Un nœud stocke les valeurs de toutes les clés dont il est responsable. Chord définit la manière selon laquelle des clés sont assignées à des nœuds et comment un nœud peut découvrir la valeur pour une clé donnée en localisant le nœud responsable de la clé.
Les nœuds et les clés sont assignés un identifiant à m bits en utilisant une fonction de hachage (par exemple selon l’algorithme SHA-1).
Selon le protocole Chord, les nœuds et les clés sont agencés dans un cercle d’identifiants qui a au plus 2 m nœuds allant de 0 à 2 m -1, m étant le nombre de bits dans la clé de hachage. Certains des nœuds correspondent à des dispositifs informatiques ou à des clés tandis que d’autres sont vides.
Un nœud a un successeur et un prédécesseur. Le successeur d’un nœud est le nœud suivant dans le cercle selon une direction horaire.
Les nœuds correspondant à des clés peuvent également avoir des successeurs. Le successeur d’un nœud correspondant à une clé k est le premier nœud dont l’identifiant est égal à k ou qui suit k dans le cercle (appelé successeur (k)).
Chaque clé est stockée dans un nœud successeur de sorte qu’une recherche de clé k revient à rechercher successeur (k).