INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un quatrième mode de réalisation de l’invention représenté en , les sous-éléments magnétiques 41 à 44 sont réalisés à partir d’un manchon 70 en élastomère extrudé autour d’un noyau 71 cylindrique composé d’une portion 72 de polarité Nord en forme de demi-cylindre rapportée sur une portion 73 de polarité Sud en forme de demi-cylindre. Le manchon 70 présente une surface extérieure 74 cannelée qui définit une pluralité de rainures 75. Les rainures 75 possèdent une section 76 agencée pour coopérer avec la nervure 62. L’ensemble constitué du manchon 70 et du noyau 71 est débité en tronçons qui forment respectivement le premier sous-élément 41, le deuxième sous-élément 42, le troisième sous-élément 43 et le quatrième sous-élément 44.
Comme visible en , le premier sous-élément 41 est engagé dans le fourreau 60 de manière à ce que le deuxième plan P41 soit orienté horizontalement (selon la représentation de la ). L’une des rainures 75 du premier sous-élément 41 coopère avec la nervure 62 et bloque en rotation le premier sous-élément 41 autour de la première direction O20. Le deuxième sous-élément 42 est ensuite engagé dans le fourreau 60 de manière à ce que le quatrième plan P42 réalise un angle γ1 de quarante-cinq degrés avec le deuxième plan P41. L’une des rainures 75 du deuxième sous-élément 42 coopère avec la nervure 62 et bloque en rotation le deuxième sous-élément 42 autour de la première direction O20, garantissant ainsi le positionnement angulaire relatif entre le premier sous-élément 41 et le deuxième sous-élément 42. Le troisième sous-élément 43 et le quatrième sous-élément 44 sont eux aussi engagés dans le fourreau 60 de manière à ce que le cinquième plan P43 réalise un angle γ2 de quatre-vingt-dix degrés avec le quatrième plan P42 et de manière à ce que le sixième plan P44 réalise un angle γ3 de quarante-cinq degrés avec le cinquième plan P43. Les rainures 75 des troisième sous-élément 43 et quatrième sous-élément 44 coopèrent avec la nervure 62 et bloquent en rotation les troisième sous-élément 43 et quatrième sous-élément 44 autour de la première direction O20. Le premier bouchon 64 et le deuxième bouchon 65 sont respectivement rapportés sur la première extrémité 66 et la deuxième extrémité 67 du fourreau 60.
On obtient un champ magnétique 21 généré par le premier élément magnétique 20 qui comprend un pôle Sud qui s’étend selon une hélice autour de la première direction O20 et un pôle Nord qui s’étend également selon une hélice autour de la première direction O20.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits mais englobe toute variante entrant dans le champ de l’invention.
En particulier,
- bien qu’ici l’élément émetteur de champ magnétique soit relié à la garniture de frein par l’intermédiaire d’un pivot solidaire de la plaque de poussée, l’invention s’applique également à d’autres moyens de liaison fonctionnelle de l’élément émetteur de champ magnétique à la garniture de frein comme par exemple un ressort de poussée assurant une mise en contact de l’élément émetteur de champ magnétique sur la plaque de poussée ;
- bien qu’ici la première portion de l’élément émetteur de champ magnétique ait une section en forme de demi-cercle, l’invention s’applique également à d’autres types de section telles que des sections carrée, rectangle, triangulaire, en forme de demi-ovale ou quelconque. Il en va de même pour l’ensemble des sections des éléments constituant l’élément émetteur de champ magnétique ;
- bien qu’ici le capteur comprenne une première sonde magnétique et une deuxième sonde magnétique pour mesurer le champ magnétique selon deux directions distinctes, l’invention s’applique également à un nombre différent de sondes, une unique sonde ou plus de deux et à tout détecteur apte à mesurer l’orientation du champ magnétique ;
- bien qu’ici les sous-éléments magnétiques soient assemblés l’un à l’autre par collage, l’invention s’applique également à d’autres modes d’assemblage tels que le soudage ou le vissage ;
Selon un deuxième mode de réalisation, les ajours de l’enveloppe externe sont des ouvertures de section circulaire réalisées sur au moins une face, formant des croisillons sur ladite face, obliques par rapport à l’axe longitudinal (X).
Selon ce deuxième mode, une variante avantageuse peut consister en une pluralité d’ouvertures circulaires agencées en quinconce le long de la face.
Avantageusement, les ajours de l’enveloppe externe sont réalisés sur chaque face du tube hexagonal.
Avantageusement encore, le pourcentage de réduction de masse obtenu par les ajours de l’enveloppe externe par comparaison avec un tube hexagonal fermé, non ajouré, de mêmes dimensions (hauteur, épaisseur, apothème ou entreplat) est compris entre 25 et 57%. Par « apothème », on entend la définition géométrique, à savoir l’apothème d’un hexagone régulier convexe, qui est le rayon du cercle inscrit dans cet hexagone. Par « entreplat », on entend la définition usuelle de l’homme du métier, à savoir le diamètre du cercle inscrit dans l’hexagone régulier convexe.
L’invention concerne également un assemblage de combustible nucléaire comportant un pied, un corps d’assemblage tel que décrit précédemment, des aiguilles de combustible nucléaire logées dans le corps d’assemblage et une tête logeant une protection neutronique supérieure, l’enveloppe externe du corps étant fixée au pied et à la tête respectivement, par exemple par soudage, l’enveloppe interne étant solidaire du faisceau d’aiguilles et n’étant pas directement liée mécaniquement au pied et à la protection neutronique supérieure. Avec un corps d’assemblage selon l’invention, on peut conserver standards tous les autres sous-ensembles de l’assemblage combustible (aiguilles de combustible, tête, protection neutronique supérieure, pied) et les liaisons entre le tube hexagonal ajouré et le pied et la tête peuvent être usuelles.
la est une vue en perspective d’un assemblage combustible selon l’état de l’art, classiquement utilisé dans un réacteur nucléaire RNR-Na.
la est une vue en perspective d’un corps d’assemblage combustible pour réacteur RNR-Na selon l’invention.
la est une vue de détail de la .
la est une vue en perspective d’un tube hexagonal ajouré formant l’enveloppe externe d’un corps d’assemblage selon l’invention.
Les numéros de série des éléments de charge 14 se suivent alors.
Dans une deuxième variante ou en complément, chaque élément de charge 14 est configuré pour acquérir l’identifiant interne électronique propre au moins à partir d’un connecteur sous forme de bouchon de codage (en anglais coding plug) de l’élément de charge 14.
Le connecteur sous forme de bouchon de codage correspond à un boitier électronique connecté à une entrée de l’élément de charge 14, le boitier présentant une mémoire propre stockant un identificateur propre.
Le connecteur sous forme de bouchon de codage est en particulier une mémoire externe.
Dans une troisième variante ou complément, chaque élément de charge 14 est configuré pour acquérir l’identifiant interne électronique propre au moins à partir d’un adressage physique filaire de l’élément de charge 14.
En particulier, chaque élément de charge 14 présente une pluralité de ports d’entrée filaires, chaque port recevant ou non une connexion filaire et étant ainsi alimenté ou non par la connexion filaire.
L’adressage physique filaire correspond alors à la combinaison des ports d’entrée alimentés et non alimentés.
Cet adressage est propre à chaque élément de charge 14.
Des exemples d’éléments de charge 14 vont maintenant être décrits.
Dans un premier exemple de réalisation, au moins deux des éléments de charge 14 sont disposés le long d’une voie ferrée. Les éléments de charge 14 correspondent par exemple à des véhicules ferroviaires distincts.
Dans ce premier exemple, chaque élément de charge 14 est configuré par exemple pour acquérir l’identifiant interne électronique propre au moins à partir d’une des solutions décrites ci-dessus et/ou à partir d’un numéro de véhicule ferroviaire.
Dans le premier exemple, la ligne d’alimentation 12 est de préférence une ligne d’alimentation 12 ferroviaire haute tension.
La ligne d’alimentation 12 est notamment propre à alimenter avec une tension continue ou alternative les véhicules ferroviaires circulant sur la voie ferrée.
Par l’expression « ligne d’alimentation », il est dans ce premier exemple entendu aussi bien un fil aérien de caténaire sur lequel vient frotter un pantographe des véhicules ferroviaires pour s’alimenter en énergie électrique, qu’un troisième rail disposé le long des rails de la voie ferrée. Dans le cas d’un troisième rail, le pantographe est plus connu sous le terme de « frotteur ».
La ligne d’alimentation 12 est ici raccordée à un réseau grande distance de distribution d'électricité. Le réseau est par exemple un réseau de tension alternative triphasée haute tension de catégorie A ou B. Par haute tension alternative de catégorie A ou B, on désigne ici une tension alternative comprise entre 1 000 et 50 000 Vac. Alternativement, ce réseau peut également être un réseau de basse tension alternative triphasée. Ici, par basse tension alternative triphasée, on désigne une tension inférieure à 1000 Vac. Typiquement, ce réseau de basse tension alternative triphasée sera alors un réseau de basse tension de catégorie B ou BTB, c'est-à-dire dont la tension alternative est comprise entre 500 et 1 000 Vac.
Dans un deuxième exemple de réalisation, le système ferroviaire 10 comprend par exemple une pluralité de sous-stations ou de convertisseurs d’alimentation distincts disposés le long d’une voie ferrée.
- des seconds moyens de solidarisation adaptés à être solidarisés avec une barre longitudinale de ladite barrière à cornadis.
Un tel séparateur a notamment l’intérêt de pouvoir être monté sur une barrière à cornadis déjà en place.
D’autres caractéristiques non limitatives et avantageuses du produit conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes :
- les deux extrémités sont munies desdits moyens de solidarisation, à savoir une première extrémité munie desdits premiers moyens de solidarisation adaptés à être solidarisés avec un montant de ladite barrière à cornadis, et une seconde extrémité munie desdits seconds moyens de solidarisation adaptés à être solidarisés avec une barre longitudinale de ladite barrière à cornadis ;
- les premiers moyens de solidarisation consistent en un collier de fixation ;
- les seconds moyens de solidarisation comprennent deux zones de solidarisation, adaptés à être solidarisé avec ladite barre longitudinale de la barrière à cornadis, de part et d’autre d’un montant ; les seconds moyens de solidarisation comprennent deux brides adaptées à être positionnées autour de la barre longitudinale de la barrière à cornadis, de part et d’autre du montant ;
- l’organe tubulaire consiste en un tube, réalisé en métal ou en plastique, dont le diamètre est de 20 à 80 mm, de préférence de 42 à 62 mm ;
- les extrémités dudit organe tubulaire définissent un axe de fixation, et lequel séparateur comporte deux portions convexes reliées par une portion concave, à savoir une portion convexe inférieure, s’étendant avantageusement entre les extrémités dudit organe tubulaire, dont la cote en longueur est de 1100 à 1400 mm par rapport à l’axe de fixation, et une portion convexe supérieure, en saillie par rapport aux extrémités dudit organe tubulaire, définissant un angle de 40° à 50° par rapport à l’axe de fixation, dont la cote en longueur par rapport à l’axe de fixation est inférieure par rapport à la cote en longueur de ladite portion convexe inférieure ; la portion convexe supérieure, en forme générale de U, comporte deux bras latéraux reliés par un bras de jonction adapté à recevoir une barre longitudinale rapportée.
La présente invention concerne également le système de séparation, pour marche d’alimentation dans un bâtiment d’élevage, destiné à être solidarisé avec une barrière à cornadis comprenant deux barres longitudinales reliées par des couples de montants, l’un des montants desdits montants étant avantageusement équipé d’une barre de contention oscillante.
- plusieurs séparateurs selon l’invention,
- une barre longitudinale rapportée, destinée à être solidarisée avec lesdits séparateurs juxtaposés, et/ou
- des moyens de pulvérisation, pour le rafraichissement des animaux, avantageusement portés par ladite barre longitudinale rapportée.
La présente invention concerne encore une barrière à cornadis comprenant deux barres longitudinales reliées par des couples de montants, l’un des montants desdits couples étant avantageusement équipé d’une barre de contention oscillante.
La barrière à cornadis est équipée d’un système de séparation selon l’invention.
La ou les couches diélectriques à fonction stabilisante peuvent se trouver directement au contact d’une couche fonctionnelle ou séparées par une couche de blocage.
De préférence, la dernière couche diélectrique de chaque revêtement diélectrique situé en-dessous d’une couche fonctionnelle est une couche diélectrique à fonction stabilisante. En effet, il est avantageux d'avoir une couche à fonction stabilisante, par exemple, à base d'oxyde de zinc en-dessous d’une couche fonctionnelle, car elle facilite l'adhésion et la cristallisation de la couche fonctionnelle à base d'argent et augmente sa qualité et sa stabilité à haute température.
Il est également avantageux d’avoir une couche fonction stabilisante, par exemple, à base d'oxyde de zinc au-dessus d’une couche fonctionnelle, pour en augmenter l'adhésion et s'opposer de manière optimale à la diffusion du côté de l'empilement opposé au substrat.
La ou les couches diélectriques à fonction stabilisantes peuvent donc se trouver au-dessus et/ou en dessous d’au moins une couche fonctionnelle ou de chaque couche fonctionnelle, soit directement à son contact ou soit séparées par une couche de blocage.
Avantageusement, chaque couche diélectrique à fonction barrière est séparée d’une couche fonctionnelle par au moins une couche diélectrique à fonction stabilisante.
La couche d’oxyde de zinc peut être éventuellement dopée à l’aide d’au moins un autre élément, comme l’aluminium. L’oxyde de zinc est cristallisé. La couche à base d’oxyde de zinc comprend, par ordre de préférence croissant au moins 90,0 %, au moins 92 %, au moins 95 %, au moins 98,0 % en masse de zinc par rapport à la masse d’éléments autres que de l’oxygène dans la couche à base d’oxyde de zinc.
De préférence, les revêtements diélectriques des revêtements fonctionnels comprennent une couche diélectrique à base d’oxyde de zinc située en-dessous de la couche métallique à base d’argent.
Les couches d’oxyde de zinc ont, par ordre de préférence croissant, une épaisseur : - d'au moins 3,0 nm, d'au moins 4,0 nm, d'au moins 5,0 nm, et/ou - d’au plus 25 nm, d’au plus 10 nm, d’au plus 8,0 nm.
Selon des modes de réalisation avantageux de l’invention, les revêtements diélectriques satisfont une ou plusieurs des conditions suivantes en termes d’épaisseurs : - les revêtements diélectriques Di1, Di2, Di3 et Di4 ont chacun une épaisseur optique Eo1, Eo2, Eo3 et Eo4 satisfaisant une ou plusieurs des relations suivantes : Eo4 - le revêtement diélectrique Di1 a une épaisseur optique comprise entre 20 à 80 nm, entre 30 à 80 nm, entre 57 à 80 nm, et/ou - le revêtement diélectrique Di2 a une épaisseur optique comprise entre 80 à 160 nm, entre 90 à 150 nm, entre 100 à 150 nm, entre 110 à 145 nm, entre 124 et 144 nm et/ou - le revêtement diélectrique Di4 a une épaisseur optique comprise entre 80 à 160 nm, entre 90 à 150 nm, entre 100 à 150 nm, entre 124 à 160 nm, entre 144 à 160 nm et/ou - le revêtement diélectrique Di4 a une épaisseur optique comprise entre 30 à 60 nm, de 30 à 55 nm.
Le revêtement fonctionnel peut éventuellement comprendre une couche supérieure de protection. La couche supérieure de protection est de préférence la dernière couche de l’empilement, c’est-à-dire la couche la plus éloignée du substrat revêtu de l’empilement. Ces couches supérieures de protection sont considérées comme comprises dans le dernier revêtement diélectrique. Ces couches ont en général une épaisseur comprise entre 2 et 10 nm, de préférence 2 et 5 nm.
La couche de protection peut être choisie parmi une couche de titane, de zirconium, d’hafnium, de zinc et/ou d’étain, ce ou ces métaux étant sous forme métallique, oxydée ou nitrurée. Avantageusement, la couche de protection est une couche d’oxyde de titane, une couche d’oxyde de zinc et d’étain ou une couche à base d’oxyde de titane et de zirconium.
Un autre mode de réalisation particulièrement avantageux concerne un substrat revêtu d’un empilement défini en partant du substrat transparent comprenant : - un premier revêtement diélectrique comprenant au moins une couche à fonction barrière et une couche diélectrique à fonction stabilisante, - éventuellement une couche de blocage, - une première couche fonctionnelle, - éventuellement une couche de blocage, - un deuxième revêtement diélectrique comprenant au moins une couche diélectrique à fonction stabilisante inférieure, une couche à fonction barrière et une couche diélectrique à fonction stabilisante supérieure, - éventuellement une couche de blocage, - une deuxième couche fonctionnelle, - éventuellement une couche de blocage, - un troisième revêtement diélectrique comprenant au moins une couche diélectrique à fonction stabilisante inférieure, une couche à fonction barrière, une couche diélectrique à fonction stabilisante supérieure, - éventuellement une couche de blocage, - une troisième couche fonctionnelle, - éventuellement une couche de blocage, - un quatrième revêtement diélectrique comprenant au moins une couche diélectrique à fonction stabilisante, une couche à fonction barrière, - éventuellement une couche de protection.
Un autre mode de réalisation particulièrement avantageux comprend un empilement qui comprend en partant du substrat : - un premier revêtement diélectrique comprenant au moins une couche à base de nitrure de silicium et une couche à base d’oxyde de zinc, - éventuellement une couche de blocage, - une première couche fonctionnelle, - éventuellement une couche de blocage, - un deuxième revêtement diélectrique comprenant au moins trois couches successives, une couche à base d’oxyde de zinc, une couche à base de nitrure de silicium et une couche à base d’oxyde de zinc, - éventuellement une couche de blocage, - une deuxième couche fonctionnelle, - éventuellement une couche de blocage, - un troisième revêtement diélectrique comprenant au moins au moins trois couches successives, une couche à base d’oxyde de zinc, une couche à base de nitrure de silicium et une couche à base d’oxyde de zinc, - éventuellement une couche de blocage, - une troisième couche fonctionnelle, - une couche de blocage, - un quatrième revêtement diélectrique comprenant au moins une couche à base d’oxyde de zinc, une couche à base de nitrure de silicium et - éventuellement une couche de protection.
Les substrats transparents selon l’invention sont de préférence en un matériau rigide minéral, comme en verre, ou organiques à base de polymères (ou en polymère).
Les substrats transparents organiques selon l’invention peuvent également être en polymère, rigides ou flexibles. Des exemples de polymères convenant selon l’invention comprennent, notamment : - le polyéthylène, - les polyesters tels que le polyéthylène téréphtalate (PET), le polybutylène téréphtalate (PBT), le polyéthylène naphtalate (PEN) ; - les polyacrylates tels que le polyméthacrylate de méthyle (PMMA) ; - les polycarbonates ; - les polyuréthanes ; - les polyamides ; - les polyimides ; - les polymères fluorés comme les fluoroesters tels que l’éthylène tétrafluoroéthylène (ETFE), le polyfluorure de vinylidène (PVDF), le polychlorotrifluorethylène (PCTFE), l’éthylène de chlorotrifluorethylène (ECTFE), les copolymères éthylène-propylène fluores (FEP) ; - les résines photoréticulables et/ou photopolymérisables, telles que les résines thiolène, polyuréthane, uréthane-acrylate, polyester-acrylate et - les polythiouréthanes.
Le substrat est de préférence une feuille de verre ou de vitrocéramique.
Dans un exemple de réalisation, le liant a une température de transition vitreuse inférieure ou égale à 120°C.
La température de transition vitreuse peut être déterminée par calorimétrie différentielle à balayage (« Differential Scanning Calorimetry » ; « DSC »).
Une telle caractéristique permet de faciliter la fluidification du liant durant la compression à chaud et l’apport du matériau de matrice en poudre dans la porosité des strates fibreuses, notamment dans la porosité intra-fil lorsque les strates fibreuses sont formées à partir d’une pluralité de fils par exemple par tissage de ces fils.
La température de transition vitreuse du liant peut être comprise entre 30°C et 120°C.
Dans un exemple de réalisation, une température imposée à l’ébauche durant la compression à chaud est supérieure ou égale à 70°C.
Une telle caractéristique permet de faciliter la migration du matériau de matrice en poudre dans la porosité des strates fibreuses.
La température imposée à l’ébauche durant la compression à chaud peut être comprise entre 70°C et 200°C.
Dans un exemple de réalisation, une pression imposée à l’ébauche durant la compression à chaud est supérieure ou égale à 2 bar.
La pression imposée à l’ébauche durant la compression à chaud peut être comprise entre 2 bar et 10 bar.
Dans un exemple de réalisation, la matrice est formée par frittage du matériau de matrice en poudre.
En variante, une préforme déliantée est obtenue après élimination du liant de la préforme, et la matrice est formée par infiltration d’une composition fondue dans la porosité de la préforme fibreuse déliantée autour du matériau de matrice en poudre.
Dans un exemple de réalisation, les strates fibreuses comprennent des fils oxydes et la matrice est une matrice céramique oxyde.
La pièce obtenue par le procédé décrit plus haut peut être une pièce de turbomachine, par exemple de turbomachine aéronautique. Elle peut être utilisée pour des applications structurales ou non-structurales.
A titre d’exemples non limitatifs, la pièce peut être un arrière-corps, un capot arrière (« aft cowl »), un carénage de pylône arrière (« aft pylon fairing »), un mélangeur.
La représente, de manière schématique, une ébauche d’une pièce à obtenir utilisable dans le cadre d’un exemple de procédé selon l’invention.
- résister aux contraintes mécaniques pendant toutes les phases de vie de l’assemblage (fonction FP3). Comme indiqué ci-avant, pendant l’irradiation en réacteur, tous les assemblages sont disposés verticalement sur le sommier en étant très proches les uns des autres, typiquement avec une distance de quelques millimètres entre les différents tubes hexagonaux adjacents. Le cœur du réacteur se comporte donc mécaniquement comme un faisceau de tubes rigides pouvant être en contact et sollicités mécaniquement par des forces de flexion/compression et/ou des moments de flexion/torsion du fait des mouvements différentiels possibles entre assemblages sous l’effet des dilatations thermiques ou des agressions externes comme un séisme. Pendant les manutentions, un tube hexagonal est également soumis à des efforts de traction/compression. Un tube hexagonal doit donc être résistant à ces sollicitations mécaniques afin de garantir l’intégrité des aiguilles combustibles ;
- assurer une protection mécanique du faisceau d’aiguilles vis-à-vis des chocs pour préserver la première barrière de confinement (fonction FP4). Les phases de transport et manutention avant et après irradiation peuvent être génératrices de chocs mécaniques accidentels sur les assemblages.
En sus de ces fonctions principales, une problématique de sûreté est liée à la mise en œuvre d’un tube hexagonal étanche et fermé comme montré en figures 1 à 2B. En effet, il subsiste un risque de bouchage du canal hydraulique véhiculant le caloporteur au sein de l’assemblage. Ce type de scénario accidentel a déjà été analysé dans les études de sûreté avec comme hypothèses, soit un bouchage partiel des canaux hydrauliques au sein du faisceau d’aiguilles, soit un bouchage total et instantané (BTI) du canal hydraulique et donc l’annulation complète du débit de sodium circulant dans l’assemblage.