Procédé de combustion d'une charge hydrocarbonée (8) par oxydo-réduction en boucle chimique dans lequel une masse active oxydo-réductrice sous forme de particules circule entre une zone d’oxydation et une zone de réduction (R0) opérant en lit fluidisé, comportant : - la combustion de ladite charge hydrocarbonée (8) par mise en contact avec ladite masse active oxydo-réductrice dans la zone de réduction (R0) ; - l’oxydation de ladite masse active oxydo-réductrice issue de ladite zone de réduction (R0) par mise en contact avec un gaz oxydant, de préférence de l’air, dans ladite zone d'oxydation; - l’envoi de ladite masse active oxydo-réductrice oxydée dans au moins un dispositif d’étanchéité (S1) opérant en lit fluidisé double, positionné en aval de ladite zone d’oxydation sur une ligne de transport de ladite masse active oxydo-réductrice vers ladite zone de réduction (R0), ledit dispositif d’étanchéité étant alimenté par au moins un gaz de fluidisation neutre (4, 19), de manière à former au moins un premier flux (7) comportant au moins une partie de ladite masse active oxydo-réductrice envoyé vers ladite zone de réduction (R0) et un deuxième flux gazeux (6) comportant une partie dudit gaz de fluidisation neutre (4) et du dioxygène gazeux libéré par ladite masse active oxydo-réductrice ; - le mélange dudit deuxième flux gazeux (6) avec une partie (16) des fumées de combustion (15) de manière à former un flux de recycle des fumées de combustion (9) envoyé au moins en partie, après avoir été successivement refroidi, comprimé, et réchauffé, dans ladite zone de rédaction (R0) pour son opération en lit fluidisé. Procédé selon la revendication 1, dans lequel la partie (16) des fumées de combustion (15) contient des espèces imbrûlées résiduelles issues de la zone de réduction (R0), et dans lequel est effectuée la combustion desdites espèces imbrûlées résiduelles au contact du dioxygène gazeux apporté par le mélange dudit deuxième flux gazeux (6) avec une partie (16) des fumées de combustion (15). Procédé selon la revendication 2, comportant en outre l’injection de dioxygène frais (17) dans ladite partie (16) des fumées de combustion (15) pour compléter la combustion desdites espèces imbrûlées résiduelles. Procédé selon l’une des revendications précédentes, comportant l’envoi d’une partie (19) dudit flux de recycle des fumées de combustion (9), après son refroidissement, compression et réchauffement successifs, dans ledit dispositif d’étanchéité (S1) pour l’opération dudit dispositif d’étanchéité (S1) en lit fluidisé. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel ledit un flux gazeux de recycle (9) est refroidi par passage dans au moins un premier échangeur de chaleur (E1), puis ledit un flux de recycle des fumées de combustion refroidi est comprimé dans un compresseur (C1), puis ledit un flux de recycle des fumées de combustion refroidi et comprimé est réchauffé par passage dans ledit premier échangeur de chaleur (E1) avant d’être envoyé au moins en partie vers la zone de réduction (R0). Procédé selon la revendication 5, dans lequel ledit flux de recycle des fumées de combustion (9) est refroidi par passage dans une deuxième échangeur de chaleur (E2) positionné entre le premier échangeur de chaleur (E1) et le compresseur (C1). Procédé selon l’une des revendications 5 ou 6, dans lequel ledit flux de recycle des fumées de combustion (9) est refroidi à une température comprise entre 70°C et 450°C, de préférence comprise entre 70°C et 300°C, puis comprimé à une pression comprise entre 0,02 MPa et 0,3 MPa, puis réchauffé à une température comprise entre 300°C et 950°C. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel ledit deuxième flux gazeux (6) issu dudit dispositif d’étanchéité (S1) comporte entre 1% et 20% vol. de dioxygène gazeux. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel ladite masse active oxydo-réductrice comporte au moins un composé choisi dans la liste constituée par les oxydes de cuivre, les oxydes de cobalt, les oxydes de manganèse, les oxydes mixtes cobalt-fer ou manganèse-fer de préférence sous forme de spinelles, des pérovskites, seuls ou en mélange, et de préférence ladite masse active oxydo-réductrice comporte au moins un oxyde de cuivre ou de manganèse, de préférence associé à un support d’alumine, de silice, alumino-silicique, de feldspaths tels que la celsiane, la slawsonite, l’anorthite ou de feldspathoïdes tel que la kalsilite. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel ledit gaz de fluidisation neutre (4, 19) envoyé dans ledit dispositif d’étanchéité (S1) est essentiellement constitué de vapeur d’eau, de CO 2 , ou d’un mélange de CO 2 et de vapeur d’eau comportant entre 0 et 2% vol. d’O 2 , de préférence moins de 2% vol. d’O 2 . Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel ledit dispositif d’étanchéité (S1) comporte une enceinte munie d’une première zone (S1a) et d’une deuxième zone (S1b) en communication fluidique, les conditions de fluidisation étant différentes dans lesdites première et deuxième zones de manière à créer lit fluidisé distinct dans chacune des première et deuxième zones, ladite première zone (S1a) recevant des particules de masse active oxydo-réductrice issues du réacteur d’oxydation, et ladite deuxième zone (S1b) recevant au moins une partie desdites particules de masse active oxydo-réductrice issues de ladite première zone (S1a) qui libèrent du dioxygène gazeux évacué dans ledit deuxième flux gazeux (6) par une conduite de sortie située au sommet de ladite deuxième zone (S1b). Procédé selon la revendication 11, dans lequel un troisième flux (5) comportant une partie de ladite masse active oxydo-réductrice est formé et extrait dudit fond dudit dispositif d’étanchéité (S1) pour être à nouveau envoyé dans ladite zone d’oxydation. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel ladite masse active oxydo-réductrice envoyée dans ledit dispositif d’étanchéité (S1) est préalablement séparée du gaz oxydant déplété en oxygène issu de la zone d’oxydation au sein d’un cyclone (S0) positionné entre ladite zone d’oxydation et ledit dispositif d’étanchéité (S1). Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel ladite charge hydrocarbonée (8) est une charge solide sous forme de particules, choisie de préférence dans la liste constituée par le charbon, le coke, le petcoke, la biomasse, les sables bitumineux et les déchets ménagers, ledit procédé comprenant en outre : - la séparation, dans un séparateur solide/solide (S2) opérant en lit fluidisé et positionné en sortie de la zone de réduction (R0), entre les particules de ladite masse active oxydo-réductrice et des particules d’imbrûlés générées par la combustion de la dite charge hydrocarbonée solide (8) contenues dans un premier mélange gaz-solide (11) issu de ladite zone de réduction (R0), ledit séparateur solide/solide opérant en lit fluidisé, puis - la séparation, dans un séparateur gaz/solide (S3) positionné en aval dudit séparateur solide/solide (S2), entre les particules d'imbrûlés et la phase gaz contenues dans un deuxième mélange gaz-solide (14) issus du séparateur solide/solide (S2), un flux (10) comportant lesdites particules d’imbrûlés étant de préférence envoyé dans ladite zone de réduction (R0), et ladite phase gaz formant les fumées de combustion (15). Installation pour réaliser le procédé de combustion d’une charge hydrocarbonée par oxydo-réduction en boucle chimique selon l’une quelconque des revendications précédentes, comportant : - une zone de réduction (R0) configurée pour opérer en lit fluidisé et effectuer la combustion de ladite charge hydrocarbonée par mise en contact avec une masse active oxydo-réductrice sous forme de particules ; - une zone d’oxydation configurée pour opérer en lit fluidisé et effectuer l’oxydation de ladite masse active oxydo-réductrice issue de ladite zone de réduction (R0) par mise en contact avec un gaz oxydant, de préférence de l’air ; - une ligne de transport de ladite masse active oxydo-réductrice de ladite zone d’oxydation vers ladite zone de réduction (R0), ladite ligne de transport comportant un dispositif d’étanchéité (S1) configuré pour opérer en lit fluidisé double au moyen d’un gaz de fluidisation neutre (4, 19) et pour former au moins un premier flux (7) comportant au moins une partie de ladite masse active oxydo-réductrice à destination de ladite zone de réduction (R0) et un deuxième flux gazeux (6) comportant une partie dudit gaz de fluidisation neutre (4, 19) et du dioxygène gazeux libéré par ladite masse active oxydo-réductrice, ledit dispositif d’étanchéité (S1) comportant une conduite de sortie pour ledit deuxième flux gazeux (6); - une ligne de recycle d’une partie (16) des fumées de combustion (15) dans ladite zone de réduction (R0), ladite ligne de recycle étant connectée à ladite conduite sortie dudit deuxième flux gazeux (6) du dispositif d’étanchéité (S1) de manière à mélanger ledit deuxième flux gazeux (6) avec ladite partie (16) des fumées de combustion (15) et former un flux de recycle des fumées de combustion (9), et ladite ligne de recycle comportant un système de refroidissement, de compression et de chauffage dudit flux de recycle des fumées de combustion (9) avant son envoi dans ladite zone de réduction (R0).