INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un autre objet particulier concerne l’utilisation d’un polymère obtenu par polymérisation d’au moins un alkyl(méth)acrylamide substitué comme juste précédemment décrit comme floculant, coagulant, agent liant, agent fixateur, agent réducteur de viscosité, agent épaississant, agent absorbant, agent réducteur de friction, agent d’égouttage, agent de drainage, agent de rétention de charge, agent de déshydratation, agent conditionneur, agent stabilisant, agent fixateur, agent filmogène, agent d’encollage, agent superplastifiant, inhibiteur d’argile ou dispersant.
Un autre objet particulier concerne un polymère obtenu selon un procédé comprenant les étapes suivantes : - Recycler au moins une matière première d’origine renouvelable et non fossile, ou d’origine fossile pour obtenir de l’acide (méth)acrylique ou d’un de ses esters et/ou de l’alkylamine ; - Faire réagir ledit acide (méth)acrylique ou d’un de ses esters et ladite alkylamine pour obtenir un alkyl(méth)acrylamide substitué ; - Polymériser ledit alkyl(méth)acrylamide substitué, et optionnellement un autre monomère à insaturation pour obtenir un polymère.
L’acide (méth)acrylique ou d’un de ses esters et/ou de l’alkylamine sont préférentiellement totalement « ségrégués », c’est-à-dire issu d’une filière distincte et traité de manière distincte.
Dans un mode alternatif ils sont en partie « ségrégués », et en partie « non ségrégués ». Dans ce cas le ratio en poids entre la partie « ségréguée » et la partie « non ségréguée » est préférentiellement compris entre 99 :1 et 10 :90, de préférence entre 99 :1 et 30 :70, plus préférentiellement entre 99 :1 et 50 :50. Dans un autre mode alternatif ils sont totalement « non ségrégués ».
Procédé d’obtention de sel alcalin de (méth)allyl sulfonate biosourcé Domaine de l’invention La présente invention concerne un procédé d’obtention d’un bio-sel alcalin de (méth)allyl sulfonate obtenu à partir d’un halogénure de (méth)allyl, ledit halogénure de (méth)allyl étant au moins en partie d’origine renouvelable et non fossile. L’invention concerne également un polymère biosourcé obtenu à partir d’au moins un bio-sel alcalin de (méth)allyl sulfonate selon l’invention. L’invention concerne enfin l’utilisation des polymères biosourcés de l’invention dans différents domaines techniques.
Etat antérieur de la technique Le sodium (méth)allyl sulfonate est un monomère largement utilisé dans la fabrication de polymères hydrosolubles ou réticulés, et il est important d’avoir un sodium (méth)allyl sulfonate de haute qualité avec un niveau d’impureté le plus faible possible.
Le monomère sodium allyl sulfonate peut être obtenu à partir d’un halogénure de (méth)allyl sur lequel on fait réagir du sulfite de sodium. Nous citerons à titre d’exemple le document US 4,171, 324 qui décrit cette réaction :
Où R 1 = H ou CH 3 , préférentiellement H, et X= Cl, Br, I, préférentiellement Cl.
Le chlorure de (méth)allyl est produit par la chloration du propylène (CH 2 =CH-CH 3 ) comme décrit dans le document EP 0 455 644. Le propylène est une oléfine d’origine fossile, et est actuellement produit par vapocraquage de naphta, lui-même étant issu du raffinage de pétrole brut. Plus récemment, et avec l’avènement de la production de gaz de schiste, il a été décrit différents procédés de déshydrogénation du propane pour produire du propylène.
Le propylène d’origine fossile contient diverses impuretés, qui subsistent ou sont transformées dans le procédé de production du chlorure de (méth)allyle et donc du sodium (méth)allylsulfonate.
Le pot peut être réalisé en impression 3D.
En particulier, la base, le godet et le couvercle peuvent être réalisés en impression 3D. Un tel procédé d'impression permet notamment de réaliser très librement ces pièces présentant des motifs et des formes participant à l'aspect esthétique du pot 1.
Applicateur pour appliquer une composition cosmétique sur des fibres kératiniques avec écartements en alternance La présente invention concerne un nécessaire cosmétique de revêtement et/ou de soin des matières kératiniques, en particulier des cils ou sourcils, comprenant une composition et un applicateur spécifiques ; et un procédé cosmétique de revêtement et/ou de soin des matières kératiniques utilisant ce nécessaire.
les écartements respectifs entre disques adjacents (22) alternant successivement entre un premier écartement et un deuxième écartement distinct.
(i) une composition de revêtement et/ou soin des matières kératiniques, en particulier des cils ou sourcils, comprenant au moins un milieu physiologiquement acceptable, au moins une particule choisie parmi les matières colorantes et non colorantes, et au moins un agent dispersant polymérique, et
Sinon, la plus grande affinité de l’eau pour la composition de précurseur de catalyseur polaire peut causer une agglomération localisée de la composition de précurseur de catalyseur, résultant en une mauvaise dispersion et la formation de particules de catalyseur de taille micrométrique ou plus grande.
Le diluant d’huile hydrocarboné est préférablement sensiblement exempt d’eau (i.e. contient moins de 0,5 % en poids d’eau, préférablement moins de 0,1 % en poids d’eau, et plus préférablement moins de 750 ppm en poids d’eau) pour empêcher la formation de quantités substantielles de particules de catalyseur de taille micrométrique ou plus grande.
Des exemples de diluants d’hydrocarbure appropriés comprennent, sans s’y limiter, un gasoil sous vide connu comme « VGO » (qui possède typiquement une plage d’ébullition de 360°C à 524°C), une huile de décantation ou une huile de recyclage (qui possède typiquement une plage d’ébullition de 360°C à 550°C), un gasoil léger (qui possède typiquement une plage d’ébullition de 200°C à 360°C), des résidus sous vide (qui possèdent typiquement une plage d’ébullition de 524°C+), des huiles désasphaltées, et des résines.
Le rapport massique de composition de précurseur de catalyseur 105 sur diluant d’huile hydrocarboné est préférablement dans une plage de 1 : 500 à 1 : 1, plus préférablement dans une plage de 1 : 150 à 1 : 2, et encore plus préférablement dans une plage de 1 : 100 à 1 : 5 (e.g. 1 : 100, 1 : 50, 1 : 30, ou 1 : 10).
Ladite dilution est également avantageusement mise en œuvre à une température inférieure à une température à laquelle une partie substantielle de la composition de précurseur de catalyseur commence à se décomposer thermiquement, préférablement à une température comprise entre la température ambiante, e.g. 15°C et 300°C, plus préférablement comprise entre la température ambiante et 200°C, encore plus préférablement comprise entre 50°C et 200°C, encore plus préférablement comprise entre 75°C et 150°C, et encore plus préférablement entre 75°C et 100°C.
Il est entendu que la température réelle à laquelle la composition de précurseur de catalyseur diluée 105 est formée dépend majoritairement, de manière générale, de la température de décomposition de la composition de précurseur spécifique qui est utilisée.
Une telle configuration permet en particulier d’augmenter la dispersion du catalyseur colloïdal ou moléculaire formé dans à une étape ultérieure. L’utilisation d’une cuve dédiée permet également un temps de séjour élevé.
Un tel mélange simultané peut comprendre, en variante, l’injection dudit additif organique 102 et de la composition de précurseur de catalyseur 105, préférablement précédemment diluée avec un diluant d’huile hydrocarboné, dans une conduite acheminant la charge hydrocarbonée lourde 101 vers le réacteur à lit hybride bouillonnant-entraîné.
Le mélangeur conditionneur 610 comprend ainsi, dans une telle configuration, la ou les partie(s) de la conduite dans laquelle le mélange est réalisé, et éventuellement des systèmes supplémentaires pour faciliter le mélange, comme par exemple des mélangeurs en ligne statiques ou des mélangeurs en ligne à cisaillement élevé tel que décrit plus loin. Une telle configuration permet en particulier de réduire les investissements dans des installations et l’encombrement requis par comparaison avec un mélange dans une cuve dédiée.
Les résultats de l’essai pour les différents échantillons (S 1 pour l’échantillon 1, S 2 pour l’échantillon 2, S 3 pour l’échantillon 3) sont montrés dans le graphique de la . L’axe X représente le temps en heures, et l’axe Y représente la différence de température ΔT entre la température du mélange d’huile (échantillon) sortant du tube à un temps t [T Huile Sortie ] t et la température maximale du mélange d’huile (échantillon) sortant du tube [T Huile Sortie ] Max : ΔT = [T Huile Sortie ] t - [T Huile Sortie ] Max .
Les résultats montrent que l’échantillon 1 possède une forte tendance à l’encrassement puisque son Delta T baisse rapidement. Les échantillons 2 et 3 qui contiennent un additif organique, e.g. le 2EHA ou le EO, selon l’invention ont un Delta T plus bas que l’échantillon 1, montrant que le comportement d’encrassement est significativement réduit sous l’action dudit additif organique.
HYDROCONVERSION EN LIT ENTRAINE D’UNE CHARGE HYDROCARBONEE LOURD COMPRENANT LE PRÉMÉLANGE DE LADITE CHARGE AVEC UN ADDITIF ORGANIQUE La présente invention concerne un procédé pour la conversion de charges hydrocarbonées lourdes en la présence d’hydrogène, d’un catalyseur colloïdal ou moléculaire, et d’un additif organique.
En particulier, la présente invention porte sur un procédé pour l’hydroconversion de charges hydrocarbonées lourdes contenant une fraction d’au moins 50 % en poids possédant un point d’ébullition d’au moins 300°C, et notamment de charges hydrocarbonées lourdes comportant une quantité significative d’asphaltènes et/ou de fractions à point d’ébullition supérieur à 500°C, telles que des pétroles bruts ou des fractions hydrocarbonées lourdes résultant de la distillation atmosphérique et/ou sous vide d’un pétrole brut, pour donner des matières de plus haute qualité, à point d’ébullition plus bas.
Le procédé comprend spécifiquement le prémélange de ladite charge avec un additif organique, avant d’être mise en contact avec le catalyseur, ledit catalyseur opérant dans un ou plusieurs réacteurs à lit entraîné, afin de permettre la valorisation de cette charge de basse qualité tout en minimisant l’encrassement des installations avant l’hydroconversion dans le(s) réacteur(s) à lit entraîné.
Art antérieur La conversion de charges hydrocarbonées lourdes en produits finaux utiles requiert un traitement poussé, comportant la réduction du point d’ébullition de la charge hydrocarbonée lourde, l’augmentation du rapport hydrogène-sur-carbone, et l’élimination d’impuretés telles que des métaux, le soufre, l’azote et des composés à forte teneur en carbone.
L’hydroconversion catalytique est communément utilisée pour des charges hydrocarbonées lourdes et est généralement mise en œuvre à l’aide de réacteurs triphasiques dans lesquels la charge est mise en contact avec de l’hydrogène et un catalyseur. Dans le réacteur, le catalyseur peut être utilisé sous forme d’un lit fixe, d’un lit mobile, d’un lit bouillonnant ou d’un lit entraîné, comme décrit par exemple dans le chapitre 18 « Catalytic Hydrotreatment and Hydroconversion: Fixed Bed, Moving Bed, Ebullated Bed and Entrained Bed » du livre « Heavy Crude Oils: From Geology to Upgrading, An Overview », publié aux Éditions Technip en 2011. Dans le cas d’un lit bouillonnant ou d’un lit entraîné, le réacteur comprend un écoulement ascendant de liquide et de gaz.
Le choix de la technologie dépend généralement de la nature de la charge à traiter et en particulier de sa teneur en métaux, de sa tolérance aux impuretés et de la conversion visée.
Les procédés d’hydroconversion en lit entraîné utilisent des technologies de lit entraîné également appelées technologies « slurry ».
Dans de tels procédés, un catalyseur ou précurseur de catalyseur dispersé est injecté sur une base continue dans la charge hydrocarbonée lourde dans le réacteur à lit entraîné, favorisant l’hydrogénation de radicaux formés par des réactions de craquage thermique, et limitant la formation de coke.
Le catalyseur fournit l’activité catalytique mais également une surface pour le dépôt de métaux et d’asphaltènes de la charge.
Le catalyseur de très petite taille, dispersé dans la charge, est entraîné hors du réacteur avec les effluents, puisque le catalyseur et la charge hydrocarbonée lourde se comportent comme une phase homogène.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, un diluant d’huile hydrocarboné est utilisé pour former la formulation de précurseur de catalyseur 104. Préférablement, ledit diluant d’huile hydrocarboné est choisi dans le groupe constitué par un gasoil sous vide, une huile de décantation ou une huile de recyclage, un gasoil léger, des résidus sous vide, des huiles désasphaltées, et des résines, comme davantage détaillé ci-dessous, et est préférablement un gasoil sous vide.
Les inventeurs ont montré que cette étape (a) de mélange améliore le procédé d’hydroconversion en lit hybride bouillonnant-entraîné, en particulier en réduisant l’encrassement des installations, notamment en amont du réacteur d’hydroconversion hybride dans l’installation de chauffage de charge à l’étape (b).
Bilan des tests réalisés :
Cette étude met clairement en évidence les effets de l’extrait de bois de châtaignier (Cb) pour restaurer la barrière cutanée dont l’altération est la conséquence d’une altération de la barrière intestinale conséquence directe d’une dysbiose du microbiote intestinal.
TABLEAU RECAPITULATIF Souris infectées E. coli (dysbiose) Souris infectées E. coli +0,5% extrait de bois de châtaignier pendant 2 mois Barrière intestinale Perméabilité intestinale +109%* vs souris saines +82%* de restauration Barrière cutanée PIE +20% vs souris saines +103%*** de restauration Céramides -28%** vs souris saines +64% LS de restauration Hydratation Cornéométrie -17%* vs souris saines +62%* de restauration Homéostasie cutanée NMF +41%* vs souris saines +75% LS de restauration Filaggrine -56%** vs souris saines +173%* de restauration Inflammation cutanée Infiltration des mastocytes +88%*** vs souris saines +115%*** de restauration
LS 0,1<p<0,05; * p<0,05; ** p<0,01; *** p<0,001
Tableau 8 : Bilan des résultats obtenus.
CONCLUSIONS GENERALES : Le modèle in vivo développé a permis de mettre en évidence le lien étroit entre une dysbiose intestinale et une altération de la fonction barrière de l’intestin. Cette altération a pour conséquence une altération de la fonction barrière de la peau.
En effet, l'altération de la barrière de la peau est une conséquence directe et indissociable de celle de barrière intestinale, conséquence elle-même d’une dysbiose du microbiote intestinal.
L’extrait de bois de châtaignier (Cb) est capable de restaurer la barrière cutanée dont l’altération est la conséquence d’une altération de la barrière intestinale conséquence directe d’une dysbiose du microbiote intestinal.
L’extrait de bois de châtaignier (Cb) est capable de restaurer la fonction barrière intestinale altérée par une dysbiose du microbiote intestinal (à E. coli) et par là même de restaurer la fonction barrière cutanée et trouve ainsi et avantageusement son application dans le traitement de pathologies cutanées induites par un trouble intestinal.
Compositions cosmétiques pour le démaquillage et procédés correspondants domaine de la divulgation La présente divulgation concerne des compositions cosmétiques et, en particulier, des compositions démaquillantes à haute efficacité. D’autres aspects de la divulgation concernent des procédés de fabrication et d’utilisation des compositions cosmétiques.
contexte de la divulgation Il existe une tendance à proposer des produits cosmétiques avec des caractéristiques de longue durée améliorées. Par exemple, de nombreux produits de mascara ont été développés lesquels sont imperméables à l’eau et à la sueur. De nombreux produits cosmétiques conçus pour être imperméables à l’eau ou à la sueur incluent des quantités sensiblement importantes d’agent filmogène et sont, par conséquent, difficiles à éliminer. Des produits démaquillants sont donc nécessaires pour les éliminer efficacement.
Cependant, des produits démaquillants efficaces ont tendance à être agressifs, peuvent blesser la peau et incluent des ingrédients non naturels. Les consommateurs souhaitent des cosmétiques qui ont une meilleure tolérance et affinité avec la peau. De plus, les consommateurs sont devenus conscients et évitent souvent les ingrédients qui sont nocifs pour la peau. En outre, les personnes qui utilisent un démaquillant sont susceptibles de se maquiller régulièrement et recherchent donc les procédés les plus sûrs et les plus efficaces pour se démaquiller facilement.
En conséquence, il existe un besoin constant de compositions cosmétiques améliorées qui sont efficaces pour le démaquillage.
résumé de la divulgation Des aspects de la divulgation concernent des compositions cosmétiques qui ont une efficacité élevée pour éliminer des compositions de maquillage. Les compositions cosmétiques utilisent une combinaison unique d’ingrédients dans des quantités et des rapports spécifiques pour obtenir des propriétés hautement souhaitables. Les inventeurs ont découvert que des compositions cosmétiques ayant une combinaison unique d’ingrédients et produites dans certaines conditions de processus ont une efficacité élevée pour le démaquillage. De manière étonnante, les inventeurs ont découvert que la combinaison unique d’ingrédients assurait de manière synergique une efficacité accrue dans le démaquillage. En outre, ils ont découvert que certaines étapes de la production des compositions cosmétiques (par exemple, le mélange des ingrédients des compositions cosmétiques à environ 50 °C ou plus jusqu’à ce qu’ils soient homogènes) contribuait à améliorer encore l’efficacité du démaquillage.
Des couteaux de gaz à forte impulsion sont mis en œuvre pour compléter l’essorage de la bande. En revanche, ceux-ci évoluent dans une zone extrêmement humide ou de nombreuses gouttes en suspension sont présentes. L’impulsion du jet de gaz a pour effet de recirculer cette atmosphère vers la bande ce qui peut conduire à mouiller de nouveau la bande en aval des couteaux de gaz alors que ceux-ci sont censés la sécher.
Ainsi, les couteaux de gaz n’ont pas l’efficacité souhaitée car ils peuvent dégrader l’efficacité de l’essorage en recirculant les gouttelettes présentes en suspension dans la chambre de refroidissement rapide.
A titre d’information, pour une bande d’une largeur de 1200 mm défilant à une vitesse de 300 m/min, un film de liquide de 100 µm laissé sur la bande équivaut encore à plus de 5000 kg/h de liquide à sécher avant d’entrer dans la chambre de chauffage sous atmosphère réductrice disposée en aval. Qui plus est, cette couche est extrêmement hétérogène laissant des coulures et des gouttelettes disparates ce qui complexifie encore le séchage de la bande.
Il est donc nécessaire de trouver un moyen de diminuer au maximum la quantité de liquide présente sur la bande après son essorage.
Selon un premier aspect de l’invention, il est proposé une chambre de refroidissement d’une bande métallique en défilement vertical dans une ligne de traitement en continu, ladite chambre comprenant une zone supérieure de refroidissement dans laquelle un liquide de refroidissement est projeté sur la bande, une zone intermédiaire d’essorage de la bande comprenant au moins une buse destinée à former un couteau de gaz venant impacter la bande suivant un angle A aigu inférieur à 80°, et de préférence inférieur à 60°, caractérisé en ce que la buse est située dans une enceinte définie par la bande et une tôlerie profilée agencée au regard de la bande, ladite tôlerie profilée formant une barrière à l’entrée de liquide dans ladite enceinte.
La bande d’un côté et la tôlerie profilée de l’autre forment une enceinte permettant d’isoler physiquement le couteau de gaz dans un volume dans lequel il n’y a pas de liquide. Le jet de gaz à forte impulsion et incliné d’un angle aigu par rapport à la bande permet d’éviter l’entrée de liquide dans l’enceinte par l’ouverture formée par la bande et l’extrémité supérieure du profilé. Cette ouverture nécessaire au défilement de la bande sans contact avec la tôlerie profilée est limitée autant que possible.
Le jet de gaz incliné par rapport à la bande permet de repousser le film de liquide présent sur la bande et le liquide en ruissellement au voisinage de la bande, à l’extérieur de l’enceinte.
Le débit, la pression, la distance à la bande de la buse et l’orientation du jet de gaz jouent un rôle important dans l’efficacité de l’essorage. Le débit est compris entre 200 et 3000 Nm3/h sur une face de bande par exemple de 1500 Nm 3 /h pour une bande de 1200 m de large. La pression est comprise entre 0.5 et 10 bar. Elle est par exemple de 2 bar pour une distance à la bande de 100 mm et un jet incliné à 45°. La distance à la bande de la buse est comprise entre 50 et 150 mm. Elle est par exemple de 100 mm. L’inclinaison du jet est inférieure à 60° et de préférence de 45°.
La géométrie de l’enceinte joue également un rôle important. Ainsi, pour favoriser l’écoulement du liquide en dehors de l’enceinte, selon l’invention, la tôlerie profilée forme une première surface inclinée prenant naissance à l’extrémité supérieure de la tôlerie profilée disposée au voisinage de la bande, le prolongement vers la bande de la première surface inclinée formant avec celle-ci un angle B aigu inférieur à 90°, et de préférence inférieur à 60°.
La surface inclinée de la tôlerie profilée sur sa partie supérieure aide à évacuer le liquide par écoulement gravitaire et à l’éloigner de la bande.
Selon l’invention, la tôlerie profilée forme une seconde surface inclinée prenant naissance à l’extrémité inférieure de la tôlerie profilée disposée au voisinage de la bande, le prolongement vers la bande de la seconde surface inclinée formant avec celle-ci un angle C aigu inférieur à 90°, et de préférence inférieur à 60°.
La surface inclinée du profilé sur sa partie inférieure canalise par écoulement gravitaire le liquide pouvant être présent dans l’enceinte vers une ouverture située en partie inférieure de l’enceinte par laquelle le liquide est évacué hors de l’enceinte.
La surface inclinée du profilé sur sa partie inférieure prend naissance au voisinage de la bande, au plus près de celle-ci, en ne laissant que l’ouverture nécessaire au défilement de la bande sans contact de celle-ci avec le profilé.
Cette configuration contribue à maintenir le volume dans l’enceinte formée par la bande et la tôlerie profilée exempte de liquide.
De plus, selon l’invention, la chambre de refroidissement liquide comprend une zone inférieure dans laquelle est disposé un bac configuré pour recevoir le liquide de refroidissement projeté sur la bande, ledit bac comprenant une surface verticale disposée en vis-à-vis de la bande et au voisinage de celle-ci dont l’extrémité supérieure se trouve dans l’enceinte formée par la bande et la tôlerie profilée, ladite surface verticale étant configurée pour favoriser une remontée de gaz sec dans l’espace défini par la bande et le plan vertical vers l’intérieur de l’enceinte et en provenance d’une zone de renvoi et de séchage disposée sous le bac.
L’apport de gaz sec à l’intérieur de l’enceinte conduit à obtenir dans celle-ci une atmosphère moins humide que celle présente dans la chambre de refroidissement liquide. Cela a pour effet de réduire la quantité résiduelle de liquide présente sur la bande en sortie de la zone d’essorage.
Le composant A peut comprendre un sel de cuivre de formule (V-1) ou un complexe de cuivre de formule (V-2) :
- R et R’’ représente chacun, indépendamment l’un de l’autre, un radical alkyle, un radical cycloalkyle, un radical aryle, un radical hétéroaryle,
- R’ représente un atome d’hydrogène, un radical alkyle, un radical cycloalkyle, un radical aryle, un radical hétéroaryle,
ou R et R’ (ou R’ et R’’) pouvant également être engagés dans un seul et même cycle comprenant de 5 à 8 atomes de carbone, ledit cycle pouvant éventuellement comprendre au moins un hétéroatome (tel que par exemple O, S).
De préférence, le sel de formule (V-1) est celui dans lequel R représente un alkyle, encore plus préférentiellement un méthyle.
De préférence, le sel de formule (V-2) est celui dans lequel :