INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le coefficient de friction est déterminé par la méthode du plan horizontal pour la détermination des coefficients de frottement statique et cinétique selon la norme NF ISO 15359 : 1999. Cette méthode bien connue de l’homme du métier consiste à déterminer les coefficients de frottement statique et cinétique à partir de la mesure des forces nécessaires pour amorcer et maintenir le déplacement d’un patin dans un axe horizontal.
On définit par "propriétés antiadhésive" la propriété d’une surface de présenter une pégosité faible avec un adhésif donné, de sorte que la surface présentant des propriétés antiadhésives ne colle pas avec ledit adhésif. Au sens de l’invention, un matériau est collant s'il faut appliquer une force conséquente à la main pour s'en détacher ou s’il abime la surface sur laquelle il a adhéré, par exemple en décrochant des fragments de la surface sur laquelle il a adhéré.
Les propriétés antiadhésives sont évaluées par mesure d’anti-adhérence selon la méthode FTM 3 proposée par l’association européenne de l'industrie de l'étiquette auto-adhésive (FINAT). Cette méthode, connue de l’homme du métier, consiste à évaluer de la force nécessaire pour séparer (délaminer) le protecteur siliconé du frontal adhésif, en séparant, selon un protocole normalisé, les composants d’un complexe formé par une bande adhérente sur une surface d’adhésion, selon un angle constant de 180° et à une vitesse de 300 mm/minute. La largeur de la bande est fixée à 25 millimètres.
La bande adhésive selon l’invention est particulièrement avantageuse car elle permet, en ajustant les taux de couverture et/ou les épaisseurs de la première enduction aux propriétés antiglisse et de la deuxième enduction antiadhésive d’obtenir un coefficient de friction fort et une adhérence faible.
Ainsi, dans des modes de réalisation, la couche mixte est configurée pour présenter des coefficients de friction supérieurs ou égaux à 0,5 et une adhérence avec la couche adhésive inférieure ou égale à 250 gramme-force par centimètre. Dans des modes de réalisation, les coefficients de friction de la couche mixte est supérieur ou égal à 0,7, préférentiellement, supérieur à 0,8, ou à 0,9 ou à 1 ou à 1,2.
On désigne par « coefficients de friction » le coefficient de friction statique et le coefficient de friction cinétique (aussi appelé « dynamique »). Selon le matériau antiglisse mis en œuvre dans la couche mixte, ces coefficients de friction peuvent être semblables ou différer entre eux.
Dans des modes de réalisation, la couche mixte est configurée pour présenter une adhérence avec la couche adhésive inférieure ou égale à 200 gramme-force par centimètre, préférentiellement inférieure ou égale à 150 gramme-force par centimètre, très préférentiellement inférieure ou égale à 30 gramme-force par centimètre.
De manière avantageuse, ladite première enduction comporte une formulation à base de silicone.
Le radical alcoxy est de préférence un radical méthoxy. Le rapport molaire hydroxy/alcoxy va de préférence de 0,2:1 à 0,4:1 et de préférence de 0,25:1 à 0,35:1 et plus particulièrement est égal à 0,3:1. La masse moléculaire moyenne en poids (Mw) du silicone va de préférence de 2 000 à 1 000 000, plus particulièrement de 3 500 à 200 000.
Un autre groupe de silicones aminés correspondant à cette définition est représenté par la formule suivante :
p et q sont des nombres tels que la somme (p + q) va de 1 à 1 000, notamment de 50 à 350, et plus particulièrement de 150 à 250 ; p pouvant désigner un nombre de 0 à 999, notamment de 49 à 349, et plus particulièrement de 159 à 239 et q un nombre de 1 à 1 000, notamment de 1 à 10, et plus particulièrement de 1 à 5 ;
R 1 , R 2 , identiques ou différents, représentent un radical hydroxy ou alcoxy en C 1 -C 4 , où l’un au moins des radicaux R 1 ou R 2 désigne un radical alcoxy.
Le radical alcoxy est de préférence un radical méthoxy. Le rapport molaire hydroxy/alcoxy va généralement de 1:0,8 à 1:1,1 et de préférence de 1:0,9 à 1:1 et plus particulièrement est égal à 1:0,95.
Un autre groupe de silicones aminés est représenté par la formule suivante :
m et n sont des nombres tels que la somme (n + m) va de 1 à 2 000 et en particulier de 50 à 150, n pouvant désigner un nombre de 0 à 1 999 et en particulier de 49 à 149, et m un nombre de 1 à 2 000 et en particulier de 1 à 10 ;
A désigne un radical alkylène linéaire ou ramifié contenant de 4 à 8 atomes de carbone et de préférence 4 atomes de carbone. Ce radical est de préférence linéaire. La masse moléculaire moyenne en poids (Mw) de ces silicones aminés va de préférence de 2 000 à 1 000 000 et encore plus particulièrement de 3 500 à 200 000.
A désigne un radical alkylène linéaire ou ramifié contenant de 4 à 8 atomes de carbone et de préférence 4 atomes de carbone. Ce radical est de préférence ramifié. La masse moléculaire moyenne en poids (Mw) de ces silicones aminés va de préférence de 500 à 1 000 000 et encore plus particulièrement de 1 000 à 200 000.
les figures 4a et 4b illustrent l’évolution, sur une moyenne de 1000 impulsions, de l’intensité, de la phase P et de la fréquence du signal amplifié et modulé 2 obtenu à partir d’un signal de pompage dont la valeur de crête des impulsions est modulée et les figures 4c et 4d illustrent la densité spectrale de puissance obtenue, par détection cohérente à partir d’un signal de pompage dont la valeur de crête des impulsions est modulée, en fonction du spectre de fréquences intégrées sur la durée de l’impulsion,
la figure 5a et 5b illustre l’évolution, sur une moyenne de 1000 impulsions, de l’intensité, de la phase P et de la fréquence du signal amplifié et modulé 2 obtenu à partir d’un signal de pompage dont la valeur de crête des impulsions est modulée et les figures 5c et 5d illustrent la densité spectrale de puissance obtenue, par détection cohérente à partir d’un signal de pompage dont la valeur de crête des impulsions est modulée, en fonction du spectre de fréquences intégrées sur la durée de l’impulsion,
la est une représentation schématique d’un LIDAR pulsé pour détection cohérente,
la figure 7a représente l’évolution de l’intensité du signal de pompage carré qui est injecté dans le SOA 3la figure 7b représente l’évolution, au cours de l’impulsion, de la puissance du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 obtenu à partir du signal de pompage carré de la figure 7a, la figure 7c représente l’évolution, au cours de l’impulsion, de la fréquence du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 obtenu à partir du signal de pompage carré de la figure 7a et la figure 7d illustre la densité spectrale de puissance obtenue, par détection cohérente à partir d’un signal de pompage carré, en fonction du spectre de fréquences intégrées sur la durée de l’impulsion,
la est une représentation schématique des modes de réalisation de l’unité de commande comprenant un ou plusieurs commutateurs agencés pour commander le signal de pompage,
la figure 9a représente l’évolution de l’intensité du signal de pompage qui est injecté dans le SOA 3, la figure 9b représente l’évolution, au cours de l’impulsion, de la puissance du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 obtenu à partir du signal de pompage dont la valeur de crête des impulsions est modulée tel qu’illustré sur la figure, 9a la figure 9c représente l’évolution, au cours de l’impulsion, de la fréquence du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 obtenu à partir du signal de pompage dont la valeur de crête des impulsions est modulée tel qu’illustré sur la figure 9a et la figure 9d illustre la densité spectrale de puissance obtenue, par détection cohérente à partir du signal de pompage dont la valeur de crête des impulsions est modulée tel qu’illustré sur la figure 9a, en fonction du spectre de fréquences intégrées sur la durée de l’impulsion,
la figure 10a représente l’évolution de l’intensité du signal de pompage qui est injecté dans le SOA 3, la figure 10b représente l’évolution, au cours de l’impulsion, de la puissance du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 obtenu à partir du signal de pompage dont la valeur de crête des impulsions est modulée tel qu’illustré sur la figure 10a, la figure 10c représente l’évolution, au cours de l’impulsion, de la fréquence du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 obtenu à partir du signal de pompage dont la valeur de crête des impulsions est modulée tel qu’illustré sur la figure 10a et la figure 10d illustre la densité spectrale de puissance obtenue, par détection cohérente à partir du signal de pompage dont la valeur de crête des impulsions est modulée tel qu’illustré sur la figure 10a, en fonction du spectre de fréquences intégrées sur la durée de l’impulsion.
Les modes de réalisation décrits ci-après étant nullement limitatifs, on pourra notamment considérer des variantes de l'invention ne comprenant qu'une sélection de caractéristiques décrites, isolées des autres caractéristiques décrites (même si cette sélection est isolée au sein d'une phrase comprenant ces autres caractéristiques), si cette sélection de caractéristiques est suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier l'invention par rapport à l'état de la technique antérieure. Cette sélection comprend au moins une caractéristique, de préférence fonctionnelle sans détails structurels, ou avec seulement une partie des détails structurels si cette partie uniquement est suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier l'invention par rapport à l'état de la technique antérieure.
La illustre le montage expérimental 1 utilisé pour caractériser les propriétés du faisceau laser maître amplifié et modulé 2 par le SOA 3 en fonction d’un signal de pompage 4. Le montage 1 comprend une diode laser 5 « Emcore DFB-CW-FC-PM » vendu par la société « Ixblue » émettant en continu un faisceau laser maître à une longueur d’onde de 1545 nm, correspondant à une fréquence de 194 THz, dite fréquence de référence f ref .
Le SOA 3 utilisé est un amplificateur optique à semi-conducteur « BOA1004P » vendu par la société « Thorlabs ». Le faisceau laser maître 6 émis par la diode 5 est divisé en deux faisceaux 61, 62 par un séparateur 71 ou coupleur « 50/50 » » vendu par la société « AFR ». Le faisceau 61 est utilisé comme oscillateur local 61 et est injecté dans un démodulateur en quadrature de phase 8 « Kylia COH24 » vendu par la société « Kylia ». Le faisceau 62 est atténué par un atténuateur 9, 91 ou atténuateur optique fibré vendu par la société « AFR » pour ne pas saturer le SOA 3.
Une générateur d’impulsions 10 comprenant un générateur électrique 110 « BFS-VRM-03» de marque Picolas 2.5 Ampères (A), 5 Volts (V) qui génère un courant électrique sous la forme de signaux impulsionnels carrés tels que représentés sur la figure 7a. Le SOA 3 couple les fonctions de modulation et d’amplification. Le signal de pompage 4 selon le mode de réalisation est généré par le générateur d’impulsions 10. Les impulsions du signal de pompage 4 généré par le générateur d’impulsions 10 présentent une valeur de crête qui varie au cours de l’impulsion. L’unité de commande 15 selon l’invention fait varier le signal de pompage en modulant les signaux impulsionnels carrés (représentés sur la figure 7a) émis par le générateur électrique 110. Le faisceau laser maître 6 est amplifié et modulé, par le SOA 3, en fonction du signal de pompage 4 qui est injecté dans le SOA 3. Le faisceau amplifié et modulé 2 est atténué par un atténuateur 9, 92 de sorte à ne pas saturer le détecteur 11. Le faisceau amplifié, modulé et atténué 21 est divisé en deux par un coupleur supplémentaire 72. Une partie du faisceau amplifié, modulé et atténué 21 est injecté dans le démodulateur optique à quadrature de phase 8.
L’intensité de l’autre partie du faisceau amplifié, modulé et atténué 21, notée I a , est mesurée par le détecteur 11 « DET01CFC » vendu par la société « Thorlabs ». Par conséquent, l’intensité du faisceau amplifié et modulé 2, notée I m , est proportionnelle à l’intensité I a 21. Un facteur k relie l’intensité I a à I m selon la relation suivante : , formule 1.
Un détecteur balancé 23 « PDB480C-AC de marque « Thorlabs » est couplé au démodulateur 8 pour mesurer les bandes du signal amplifié, modulé et atténué 21 en phase et en quadrature avec le signal de l’oscillateur local 61. Ainsi, il est possible de suivre l’évolution de la phase, notée P, et de l’intensité I a du signal amplifié et modulé 2 durant l’impulsion.
La mesure d’intensité réalisée par le détecteur 11 et les mesures de phase P réalisées par le démodulateur 8, telles que décrites en référence à la , ne sont pas nécessaire à la mise en œuvre du procédé selon l’invention. Le procédé selon l’invention présente l’avantage de ne pas nécessiter de telles mesures, en particulier pour la détermination du sens de la vitesse du vent. Les mesures décrites ont pour but de démontrer les apports techniques et avantages de l’invention vis-à-vis des LIDARs de l’état de l’art. Toutefois, il n’est pas exclu que le procédé comprenne de telles mesures.
Les signaux amplifiés et modulés 2 présentés aux FIGURES 2 à 4 ont été obtenus en utilisant un signal de pompage 4 carré de 400 nanosecondes (ns) et d’une intensité de 0.6 A, injecté dans le SOA 3 pour moduler et amplifier le faisceau laser maître 6. La valeur de crête 14 du signal de pompage 4 carré « classique » ou « standard », tel qu’utilisé dans l’état de l’art, est constante sur toute la durée de l’impulsion. Chaque impulsion du signal de pompage 4 comprend une montée 12 du signal, un signal de crête 14 et une descente 13 du signal.
La illustre l’évolution de l’intensité I a en unité arbitraire (u.a) et la phase P en radians (rad) du signal amplifié et modulé 2 moyennée sur 1000 impulsions. On remarque en effet que la phase P suit l’intensité I a du signal dans les premières dizaines de nanosecondes. La phase P s’écarte ensuite de l’intensité I a du signal amplifié et modulé 2. La FIGURE 2b est zoom sur les quatre-vingt premières nanosecondes de l’impulsion de la FIGURE 2a. La phase P de l’impulsion, en radians (rad) est reportée sur l’axe des ordonnées et le temps en secondes (s) est reporté sur l’axe des abscisses.
b représente le nombre 0 ou 1, et en particulier 1 ;
m et n sont des nombres tels que la somme (n + m) va de 1 à 2 000 et notamment de 50 à 150, n pouvant représenter un nombre de 0 à 1 999 et notamment de 49 à 149, et m un nombre de 1 à 2 000 et notamment de 1 à 10 ;
R’, identiques ou différents, désignent un radical monovalent de formule -C q H 2q L dans laquelle q est un nombre allant de 2 à 8 et L est un groupe amino facultativement quaternisé choisi parmi les groupes suivants :
-NR"-Q-N(R") 2
-N(R") 2
-N+(R") 3 A-
-N+H(R") 2 A-
-N+H 2 (R") A-
-N(R")-Q-N+R"H 2 A-
-NR"-Q-N+ (R") 2 H A-
-NR"-Q-N+ (R") 3 A-,
dans laquelle R", identiques ou différents, représentent l’hydrogène, le phényle, le benzyle, un radical hydrocarboné monovalent saturé, par exemple un radical alkyle en C 1 -C 20 ; Q représente un groupement C r H 2r linéaire ou ramifié, r étant un nombre entier allant de 2 à 6, de préférence de 2 à 4 ; et A- représente un ion cosmétiquement acceptable, notamment un halogénure tel que fluorure, chlorure, bromure ou iodure.
Un autre groupe de silicones aminés correspondant à cette définition est représenté par les silicones ayant la formule suivante :
m et n sont des nombres tels que la somme (n + m) puisse aller de 1 et 1 000, notamment de 50 à 250 et plus particulièrement de 100 à 200, n pouvant désigner un nombre de 0 à 999 et notamment de 49 à 249, et plus particulièrement de 125 à 175, et m pouvant désigner un nombre de 1 à 1 000 et notamment de 1 à 10, et plus particulièrement de 1 à 5 ;
R 1 , R 2 , R 3 , identiques ou différents, représentent un radical hydroxy ou alcoxy en C 1 -C 4 , l’un au moins des radicaux R 1 à R 3 désignant un radical alcoxy.
Avantageusement, l’alternance de partie épaisses et de parties fines sur la face avant forme des motifs répétitifs.
Grâce à ces dispositions, les propriétés antiglisse et antiadhésive sont sensiblement les mêmes aux différents endroits de la couche mixte.
Dans des modes de réalisation, le produit entre le taux de couverture de la première enduction et l’épaisseur exprimée en µm de la première enduction est compris entre 2 et 30. On appellera aussi ce produit « P », dans le cadre de la présente demande. Préférentiellement le produit P est compris entre 2 et 20, très préférentiellement il est compris entre 2 et 5.
Ces dispositions permettent d’optimiser les résultats en termes d’économie liés à la réduction de la quantité de matière de première enduction utilisée et les performances antiglisse de la couche mixte obtenue.
Dans des modes de réalisation, les parties épaisses sont constituées par la première enduction et les parties fines sont constituées par la deuxième enduction.
En d’autres termes, selon ces modes de réalisation, les parties épaisses sont seulement formées de première enduction et les parties fines sont formée seulement de deuxième enduction, contrairement à d’autres modes de réalisation dans lesquels les enductions sont superposées.
Ces modes de réalisation permettent une amélioration de l’économie de matière.
Dans des modes de réalisation, l’alternance de parties épaisses et de parties fines forme un motif choisi parmi un motif de bandes parallèles entre elles, un motif en chevrons, un motif de lignes ondulés, un motif en damier ou un arrangement de plots.
Dans d’autres modes de réalisation, le motif est un logo, ou tout autre motif avec un taux de couverture des parties épaisses strictement inférieur à 1.
Avantageusement, la dimension minimale du motif est d’environ 100 µm, compatible avec les techniques d’impression courantes.
Dans des modes de réalisation, la première enduction a une épaisseur comprise entre 4 µm et 300 µm. Préférentiellement la première enduction a une épaisseur comprise entre 30 µm et 100 µm. Préférentiellement la première enduction a une épaisseur comprise entre 7 µm et 50 µm, très préférentiellement cette épaisseur est comprise entre 7 µm et 25 µm.
Dans des modes de réalisation, la deuxième enduction a une épaisseur comprise entre 0,1 µm et 10 µm. Préférentiellement la deuxième enduction a une épaisseur comprise entre 0,5 µm et 5 µm. Très préférentiellement cette épaisseur est comprise entre 1 µm et 3 µm.
Dans des modes de réalisation, les surfaces exposées de la couche mixte sont sensiblement planes.
Avantageusement, le dépôt de la couche antiglisse par des méthodes d’impressions du type sérigraphie, héliographie, flexographie, jet d’encre, fibérisation, système à buse ou tout autre procédé permettant des dépôts importants, permet l’obtention de reliefs, formés de parties épaisses et de parties fines, uniformes et répétitifs. Ces méthodes permettent l’obtention de surfaces exposées de la couche mixte sensiblement planes.
Dans des modes de réalisation, la première enduction aux propriétés antiglisse est faite avec une composition à base de silicone qui réticule sous l’effet de l’humidité ou d’un agent réticulant et/ou d’un catalyseur.
Dans des modes de réalisation, la deuxième enduction aux propriétés antiadhésives est faite avec une composition à base de silicone en émulsion aqueuse qui réticule sous l’effet d’un agent réticulant et/ou d’un catalyseur.
La est un graphique à barres montrant la quantité de cellules positives Ki67 dans la couche basale d’échantillons de peau in vitro après application d’une composition comparative ou d’une composition exemplaire non limitative selon des aspects de la divulgation ;
La est un graphique à barres montrant l’intensité de fluorescence relative, indiquant la quantité de filaggrine dans des échantillons de peau in vitro après application d’une composition comparative ou d’une composition exemplaire non limitative selon des aspects de la divulgation ;
La représente des images d’échantillons de peau ex vivo 1 jour, 3 jours et 7 jours après l’élimination de la couche cornée selon certains aspects de la divulgation ;
La représente des images de la quantité de Filaggrine et de Transglutaminase 3 dans des échantillons de peau ex vivo après application d’une composition comparative ou d’une composition exemplaire non limitative selon des aspects de la divulgation ;
La est un graphique à barres de l’évolution de l’érythème après l’application d’une composition exemplaire non limitative de traitement de la peau ou d’une composition comparative selon des aspects de la divulgation ;
La est un graphique à barres comparant le niveau de gommage après avoir reçu une application d’une composition de traitement de la peau exemplaire non limitative ou d’une composition comparative selon des aspects de la divulgation ;
La est un graphique à barres comparant la quantité d’œdème après avoir reçu une application d’une composition de traitement de la peau exemplaire non limitative ou d’une composition comparative selon des aspects de la divulgation ;
La est un graphique à barres évaluant la réduction des rides de la patte d’oie après avoir reçu une application d’une composition de traitement de la peau exemplaire non limitative ou d’une composition comparative selon des aspects de la divulgation ;
La est un graphique à barres évaluant la réduction des cernes sous les yeux après avoir reçu une application d’une composition de traitement de la peau exemplaire non limitative ou d’une composition comparative selon des aspects de la divulgation ;
La est un graphique à barres évaluant l’éclat de la peau après avoir reçu une application d’une composition de traitement de la peau exemplaire non limitative ou d’une composition comparative selon des aspects de la divulgation ;
La est un graphique à barres évaluant l’uniformité du teint de la peau après avoir reçu une application d’une composition de traitement de la peau exemplaire non limitative ou d’une composition comparative selon des aspects de la divulgation ; et
La est un graphique à barres évaluant la rugosité de la peau après avoir reçu une application d’une composition de traitement de la peau exemplaire non limitative ou d’une composition comparative selon des aspects de la divulgation.
La est un graphique à barres illustrant des scores absolus après avoir reçu une application d’une composition de traitement de la peau exemplaire non limitative ou d’une composition comparative selon des aspects de la divulgation.
La est un graphique à barres illustrant des scores absolus après avoir reçu une application d’une composition exemplaire non limitative de traitement de la peau ou d’une composition comparative selon des aspects de la divulgation.
Il faut comprendre que les divers aspects ne sont pas limités aux arrangements et aux instruments montrés sur les dessins.
Description détaillée de la divulgation La présente divulgation concerne des procédés d’amélioration de la peau en utilisant une combinaison unique d’un processus de traitement de la peau en conjonction avec certaines compositions de traitement de la peau. Les inventeurs ont découvert de manière étonnante que des bénéfices anti-âge améliorés pour la peau, tels que l’élasticité de la peau, la texture de la peau, la douceur, le volume de la peau, la réduction des rides, et autres, peuvent être obtenus en utilisant la combinaison unique des processus de traitement de la peau et des compositions de traitement de la peau. Dans de nombreux cas, la combinaison de processus particuliers de traitement de la peau avec certaines compositions de traitement de la peau produisait des résultats synergiques, ce qui améliorait la peau de manière inattendue.
Le dispositif d’entraînement motorisé comprend un actionneur électromécanique 8, en particulier de type linéaire, d’autres types d’actionneurs pouvant cependant être utilisés.
Le portail battant 4 comprend au moins un écran 4a, 4b.
Dans l’exemple illustré, le portail 4 comprend deux écrans 4a et 4b qui sont de préférence montés symétriquement. Un actionneur 8 est associé à chaque écran 4a, 4b.
Ici, chaque écran 4a, 4b est monté oscillant (pivotant) autour d’un arbre de rotation vertical ou au moins essentiellement vertical, c’est-à-dire que chaque écran est mobile en rotation autour dudit arbre de rotation.
Par exemple, l’arbre de rotation est monté verticalement le long d’un des montants 6, qui peuvent être des piliers maçonnés, cet exemple étant donné à titre d’illustration.