INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ensuite, à 40, 60, 70, 80 et 90°C sont injectés des volumes de CO 2 purs dans le réacteur par décharge de ballast calibré afin d’atteindre les différentes consignes de pression entre 0 et 3 bars définies par un automate. A chaque consigne de pression atteinte dans le réacteur suite à l’injection de CO 2 , un palier de 40 min est réalisé afin d’obtenir l’équilibre liquide vapeur. Ainsi, en suivant la pression au sein du réacteur en fonction du temps, pour chaque température est obtenue une série de points, correspondant à la quantité de CO 2 injectée dans le réacteur. Connaissant les volumes du réacteur à vide et le volume du mélange inséré, le volume de la phase gaz peut être calculé, et donc le nombre de moles de CO 2 en phase gaz et celui captée peuvent en être déduits. Lorsque l'étape d'absorption du CO 2 est terminée, le taux de charge est déterminé. Le taux de charge est défini par l'homme de l'art comme étant le nombre de moles de CO 2 captées divisé par le nombre de moles du composé basique (base ou mélange de bases) B présent dans la composition absorbante.
Via la succession d’isothermes entre 40°C et 90°C, il est possible de déterminer l’enthalpie de réaction du CO 2 dans le mélange en fonction du taux de charge alpha en appliquant la relation de Gibbs Helmotz connue de l’homme du métier comme la relation entre la température du mélange, la pression partielle en CO 2 et l’enthalpie de réaction.
En complément, les taux de charges mesurés aux pressions partielles types des proportions retrouvées en sorties de stations émettrices (exemple : centrales charbon avec P CO2 = 10 kPa) peuvent être reportées afin d’observer les taux de charges atteignables par les mélanges.
Les mélanges suivants ont été évalués : La composition absorbante 1 (selon l'invention) est obtenue en mélangeant 0,14 mol de KOH avec 0,14 mol d’imidazole et 70 g d'eau. La composition absorbante 2 (selon l'invention) est obtenue en mélangeant 0,14 mol de KOH avec 0,14 mol de 1,2,4 triazole et 70 g d'eau. La composition absorbante 3 (comparative) est obtenue en mélangeant 30 g (0,49 mol) de monoéthanolamine (MEA) avec 40 g d'eau. Cette composition absorbante correspond à une solution aqueuse d'éthanolamine (MEA) à 30% poids qui est un solvant de référence bien connu de l'homme de l'art pour le captage du CO 2 dans les fumées. La composition absorbante 4 (comparative) est obtenue en mélangeant 0,14 mol de KOH et 70 g d'eau. Cette composition absorbante contient une base hydroxyde, mais ne contient pas le composé R(NH) n . La composition absorbante 5 (selon l'invention) est obtenue en mélangeant 0,14 mol de KOH avec 0,14 mol de 2 methyl imidazole et 70 g d'eau. La composition absorbante 6 (selon l'invention) est obtenue en mélangeant 0,14 mol de KOH avec 0,14 mol de 4(5) methyl imidazole et 70 g d'eau. La composition absorbante 7 (selon l'invention) est obtenue en mélangeant 0,14 mol de KOH avec 0,14 mol de 3 amino - 1,2,4 triazole et 70 g d'eau.
Les Figures 3, 4, 5, 6, 7, 8 et 9 présentent les isothermes d’absorption à 40, 60, 70, 80 et 90°C de CO 2 des mélanges 1, 2, 3, 4, 5, 6 et 7.
Comme observé sur les figures 3, 4 et 8 comparativement à la , les capacités atteintes à l’équilibre aux faibles pressions partielles telles que 5 kPa (40°C) de CO 2 sont supérieures ou au moins égales à celles du composé de l’art antérieur dans la composition absorbante du milieu d’extraction 3. Où [alpha :milieu 1 :5kPa] = 0,48 mol CO 2 /mol B, [alpha :milieu 2 :5kPa] = 0,58 mol CO 2 /mol B et alpha :milieu 7 :5kPa] = 0,56 mol CO2 /mol B contre [alpha :milieu 3 :5kPa] =0,48 mol CO 2 /mol B. Pour 10 kPa de CO 2 et à l’équilibre thermodynamique, les capacités atteintes sont toutes supérieures à celle atteinte par le mélange 3 représentant l’art antérieur (voir tableau 1).
Une attention particulière pourra être apportée aux performances encore plus importantes obtenues, avec les compositions absorbantes des milieux d’extraction 5 et 6, où pour une pression partielle de CO 2 à l’équilibre de faibles pressions de 5 kPa (40°C), les capacités atteintes sont encore plus importantes : [alpha :milieu 5 :5kPa] = 0.67 mol CO 2 /mol B, [alpha :milieu 6 :5kPa] = 0.65 mol CO 2 /mol B et alpha :milieu 7 :5kPa] = 0.56 mol CO 2 /mol B contre [alpha :milieu 3 :5kPa] =0.48 mol CO 2 /mol B.
Le tableau 1 suivant présente pour les différentes compositions absorbantes les enthalpies d’absorption selon un même taux de charge pour comparaison et le taux de charge en CO 2 après absorption sous 10 kPa à 40°C.
Taux de charge (mol CO 2 / mol B) Enthalpie d’absorption (kJ/mol) Composition absorbante du CO 2 P CO2 = 10kPa alpha =0,5 1 (selon l’invention) 0,59 16 2 (selon l’invention) 0,69 39 3 (comparatif) 0,51 70 4 (comparatif) 0,70 100 5 (selon l’invention) 0,70 34 6 (selon l’invention) 0,74 34 7 (selon l’invention) 0,65 27
Ces exemples montrent que les compositions absorbantes 1 et 2 ainsi que 5, 6 et 7 selon l'invention captent plus de CO 2 et sont régénérées plus facilement que la composition absorbante 3 selon l'art antérieur, en raison d’une plus faible enthalpie d’absorption du CO 2 . La régénération est d’autant facilitée par rapport au mélange 4 ne comportant pas le composé R(NH) n .
De plus, la comparaison des résultats de la composition absorbante 4 avec les compositions absorbantes 1, 2, 5, 6 et 7 selon l'invention, montre clairement que c'est l'association du composé R(NH) n avec le composé B en milieu aqueux selon l'invention qui permet une régénération facilitée de la composition absorbante pour des quantités équivalentes de CO 2 absorbé, et non pas le composé B utilisé seul en solution dans l'eau.
PROCEDE DE REGENERATION D’UN MEDIA ADSORBANT SUR SITE DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION L’invention concerne le domaine des filières de traitement de fluide, en particulier d’eau, mettant en œuvre une étape d’adsorption sur un média adsorbant. Plus particulièrement, l’invention concerne un procédé de régénération d’un média adsorbant, sur le site d’usage du média adsorbant, ainsi qu’un procédé de traitement d’un fluide mettant en œuvre ledit procédé de régénération. Enfin, l’invention concerne également une installation pour la mise en œuvre du procédé de régénération et une installation pour la mise en œuvre du procédé de traitement d’un fluide.
ETAT DE LA TECHNIQUE Pour le traitement de fluide, et en particulier pour la production d’eau potable ou le traitement d’effluents, il peut être proposé un abattement des contaminants organiques contenus dans une eau brute ou un effluent à l’aide d’une étape d’adsorption de cette matière sur un média adsorbant.
Avantageusement, la surface de la partie émettrice d’au moins un élément électroluminescent est au moins deux fois, de préférence au moins trois fois, de préférence au moins cinq fois, de préférence au moins dix fois inférieure à la surface de la face supérieure du substrat. Une plus grande surface de la face supérieure du substrat permet d'accueillir une optique de conformation des rayons lumineux de taille supérieure, mais aussi d'augmenter la taille des contacts de connexion de sorte qu'un substrat économique peut être utilisé.
L'optique de conformation concentre les rayons émis par la source autour d'un plan horizontal du véhicule automobile, c’est à dire que l'optique de conformation des rayons lumineux concentre les rayons lumineux dans des directions situées autour d’un plan horizontal du véhicule. Cela signifie que l'intensité maximale de la lumière émise par la source lumineuse se situe dans un plan d'intensité maximale qui passe par la source lumineuse, formant avec le plan horizontal un angle de moins de 20°, de préférence moins de 10° de préférence moins de 5°, de préférence moins de 2°. De préférence, ledit plan d'intensité maximale est horizontal. Une telle intensité est mesurable en plaçant la source, ou le dispositif lumineux qui la contient, sur un banc de mesure d’intensité muni d’un goniomètre.
Dans un mode de réalisation alternatif, l’optique de conformation des rayons est fabriquée selon un procédé permettant une meilleure précision et la fonction d’affichage est réalisée avec une intensité moindre au-dessus du plan d’enveloppe à 20°, c'est-à-dire que l’intensité dédiée pour afficher des messages à des piétons proches du véhicule et situés en hauteur par rapport au dispositif lumineux est limitée par rapport au de réalisation précédent. L’optique de conformation des rayons lumineux concentre alors avantageusement la lumière issue de la source lumineuse entre un plans d’enveloppe supérieur et un plan d’enveloppe, inférieur, situés de part et d’autre de la source lumineuse et formant des angles inférieurs à 20°, de préférence inférieurs à 10° avec un plan horizontal. Au-dessus du plan supérieur, l’intensité de la lumière issue de la source lumineuse est inférieure à 20% de l’intensité maximum de la lumière issue de la source lumineuse. En dessous du plan inférieur, l’intensité de la lumière issue de la source lumineuse est inférieure à 20% de l’intensité maximum de la lumière issue de la source lumineuse. De la sorte, l’optique de conformation des rayons lumineux confère à la source lumineuse des caractéristiques d’intensité particulièrement adaptées pour la réalisation de fonctions lumineuses selon les normes précitées par un arrangement matriciel. Un tel arrangement matriciel peut alors utiliser des sources pilotées à un courant moindre ou des éléments électroluminescent de plus petite taille par rapport à un arrangement matriciel muni de sources lumineuses conventionnelles, ce qui offre des avantages de coût de revient, d’encombrement et de consommation électrique ; ou bien l’arrangement matriciel peut comporter un nombre identique d’éléments électroluminescents moins puissants et moins consommateurs d’énergie. De la sorte, les sources lumineuses permettent d'obtenir aisément une distribution lumineuse réglementaire, notamment une distribution conforme à la norme UNECE No. 7 - Rev.7 en vigueur à la date de dépôt de la demande, ou à la norme UNECE No. 6 - Rev.7 en vigueur à la date de dépôt de la demande. En particulier, l'intensité lumineuse des sources lumineuses est conformée de sorte à efficacement contribuer à la fonction de signalisation, en particulier une fonction de feu de position arrière ou de feu stop ou de feu indicateur de changement de direction. Dans ce cas, un nombre moins élevé de sources lumineuses est nécessaire pour accomplir la même contribution ou pour réaliser la fonction de signalisation.
Alternativement, l’optique de conformation des rayons lumineux issus de l’au moins un élément électroluminescent forme un dioptre assimilable à un dôme sphérique dont le centre est situé sur au moins un élément électroluminescent, c’est à dire qu’elle est similaire à un tel dioptre aux tolérances de fabrication près. Une telle optique de conformation des rayons lumineux permet une extraction optimale des rayons lumineux issus dudit élément électroluminescent.
Avantageusement, l'optique de conformation des rayons lumineux est une optique convergente dont au moins une surface de sortie des rayons lumineux possède une section ellipsoïdale ou ovale, de préférence non circulaire, une section de la surface de sortie étant ici définie par l’intersection de la surface par un plan qui contient un axe avant arrière du véhicule automobile .
et à appliquer le médicament sous forme de pâte refroidie sur un tissu de pansement médicamenteux de traitement de la douleur au niveau de la taille.
Pour l’utilisation, le pansement médicamenteux ci-dessus pour le traitement de la douleur au niveau de la taille doit seulement être appliqué à une position requise, pour atténuer efficacement diverses douleurs à la position de la taille.
Le pansement médicamenteux pour le traitement de la douleur au niveau de la taille, fourni par la présente invention présente les avantages d’effet rapide, d’absence de dépendance, d’absence de nécessité d’une administration par voie orale, etc.
D’autres caractéristiques et avantages de la présente invention seront illustrés en détail dans les modes de réalisation spécifiques suivants.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DES MODES DE RÉALISATION
Généralement, la présente invention fournit un pansement médicamenteux pour le traitement de la douleur au niveau de la taille, comprenant, en parties en poids, les matières premières suivantes : 10 à 20 parties de coquille d’ormeau ; 10 à 20 parties de Fructus Xanthii ; 15 à 20 parties d’Herba Lysimachiae ; 10 à 15 parties de Lonicera japonica ; et 2 à 4 parties d’huile de menthe ; et
le pansement médicamenteux pour le traitement de la douleur au niveau de la taille est préparé selon les étapes suivantes qui consistent :
à mélanger toutes les matières premières ci-dessus pour obtenir un mélange et à broyer le mélange en ajoutant de l’eau pour obtenir une pâte ;
à effectuer une décoction de la pâte avec de l’eau sous un feu doux pendant 30 à 60 min, où l’eau est présente en une quantité appropriée pour maintenir l’état de la pâte ;
à refroidir la pâte chauffée ci-dessus pour obtenir un médicament sous forme de pâte refroidie ;
Pour l’utilisation, le pansement médicamenteux ci-dessus pour le traitement de la douleur au niveau de la taille doit seulement être appliqué à une position requise de la taille, pour atténuer efficacement la douleur à cette position.
Ci-après, la présente invention sera décrite en détail en référence aux exemples.
Exemples 1 à 5
Les exemples 1 à 5 sont utilisés pour illustrer le pansement médicamenteux pour le traitement de la douleur au niveau de la taille, fourni par la présente invention.
Dans les exemples 1 à 5, les pansements médicamenteux pour le traitement de la douleur au niveau de la taille 1 à 5 sont préparés selon les rapports de matières premières dans le [Tableau 1] Exemple Coquille d’ormeau (g) Fructus Xanthii (g) Herba Lysimachiae (g) Lonicera japonica (g) Huile de menthe (g) Exemple 1 100 100 160 120 20 Exemple 2 150 150 160 120 20 Exemple 3 180 150 170 120 30 Exemple 4 180 160 170 130 40 Exemple 5 200 200 180 140 40
La figure 2 est une photographie d’une mèche de cheveux traitée avec de l’eau comprenant 0,1% (poids/poids) de l’extrait selon l’exemple 1d et formulé selon l’exemple 3a) pendant environ 16h00 sur laquelle a été saupoudrée une quantité déterminée de pollens de Cèdre du Japon, vue au microscope selon le protocole de l’exemple 2.
La figure 3 est une photographie d’une mèche de cheveux traitée avec de l’eau comprenant 1% (poids/poids) de l’extrait selon l’exemple 1d et formulé selon l’exemple 3a) pendant environ 16h00 sur laquelle a été saupoudrée une quantité déterminée de pollens de Cèdre du Japon, vue au microscope selon le protocole de l’exemple 2. EXEMPLES Exemple 1 : préparation de l’extrait de Moringa selon l’invention
L’extrait de Moringa est préparé selon le procédé décrit dans le brevet EP1064008, en particulier tel que décrit ci-après : EXEMPLE 1a (Préparation de l'extrait 1a)
Des amandes de Moringa oleifera obtenues après décorticage des graines et contenant 33,4 % (poids/poids) d'huile sont délipidées par deux extractions successives à reflux dans de l'hexane et, après filtration, la farine est séchée en étuve à 40° C et présente une teneur en huile résiduelle de 2,5 %.
Dans un réacteur on ajoute 200 g de farine délipidée à 2 litres d'eau distillée. Après 10 minutes d'agitation, le pH est ajusté à 7,5 par addition de NaOH 4N et l'extraction est ensuite réalisée pendant une heure à température ambiante en maintenant le pH à 7,5. L'insoluble est éliminé par centrifugation pendant 15 min. à 5000 g.
Le surnageant est recueilli puis filtré sur 0,45 µm : on obtient ainsi 1,77 litre de filtrat de couleur jaune, contenant 4,69 % d'extrait sec et présentant une concentration en protéines mesurée par la technique du Biuret de 21,54 g/l (soit une pureté protéique sur la base de l'extrait sec de 45,92 %). L'extrait est déshydraté par atomisation et on obtient 65,72 grammes d'atomisat présentant une teneur en protéines estimée à 54,7 % (N x 6,25).
Si on tient compte des pics élués entre le volume exclu et le volume total de la colonne, le profil chromatographique résultant de l'analyse en perméation de gel sur colonne Superose 12HR de cet extrait met en évidence une fraction majeure qui représente 52 % de la surface et qui correspond à des poids moléculaires situés entre 7 800 et 11 000 Da. La présence d'épaulements dans ce pic confirme l'existence de plusieurs composés et la gamme de poids moléculaires est proche de celle trouvée dans la littérature pour les monomères (6 500 et 7 000 Da) et les dimères (13 000 Da) de protéines floculantes de Moringa. EXEMPLE 1b (Préparation de l'extrait 1b)
On extrait 300 g de farine délipidée selon l'exemple 1a de manière à obtenir un extrait aqueux brut. Le pH du filtrat (2,74 litres) est ajusté à 11,8 par addition progressive de NaOH 4N. La précipitation débute vers pH 8,0 (trouble net de la solution) et après 30 minutes la solution est centrifugée pendant 15 min à 5000 g. Le précipité collant est recueilli (43,2 g humide) puis lavé deux fois par 500 ml d'eau distillée à pH 11,8.
Le précipité est ensuite dissout dans 270 ml d'eau distillée (soit 10 % du volume initial) et le pH de la solution est ajusté en continu à 4,5 par HCl 6N de façon à permettre la solubilisation du précipité (la dispersion est facilitée par l'emploi d'un appareil du type connu sous la désignation Turax).
Après 30 min d'agitation le mélange est centrifugé pendant 15 min. à 5000 g pour éliminer l'insoluble et le surnageant est filtré sur Büchner muni d'un filtre Whatman n° 41. On obtient ainsi 260 ml de concentré protéique, jaune et limpide, qui est déshydraté par lyophilisation.
De cette manière, 11,5 grammes de lyophilisat sont obtenus avec une teneur pondérale en protéines de 90-95 %.
L'analyse en perméation de gel sur colonne Superose 12HR de cet extrait met en évidence une fraction majeure qui représente 70 % de la surface et qui correspond à des poids moléculaires d'environ 8 800 Da. EXEMPLE 1c (Préparation de l'extrait 1c)
L'huile d'amandes obtenues par décorticage des graines de Moringa oleifera est extraite par pression sur une presse du type connu sous la désignation KOMET et les tourteaux obtenus sont broyés afin d'obtenir une farine homogène.
Un extrait brut est préparé à partir de 1,24 kg de tourteaux selon le mode opératoire décrit dans les exemples 1a et 1b.
Les protéines sont précipitées à pH 11,8 selon l'exemple 1b, mais une étape supplémentaire de décantation d'une nuit à + 4° C est introduite afin de permettre une meilleure précipitation des protéines.
Le précipité est traité dans les mêmes conditions que dans l'exemple 1b (le pH de la solution de reconstitution du précipité étant toutefois de 6 au lieu de 4,5).
Par exemple, l’ouverture traversante 38 présente une dimension minimale de 0,2mm sur la surface interne 16 de l’élément translucide 12.
Le rayonnement laser 56 permet de définir un masque 18 présentant un motif géométrique précis comportant par exemple des régions incurvées.
De préférence, avant l’application du masque 18, la surface externe 14 de l’élément translucide 12 est recouverte par au moins une couche de revêtement de protection 24.
Par exemple, la surface externe 14 de l’élément translucide 12 est recouverte par une couche d’apprêt 26 par vaporisation, puis d’une couche de vernis 28 par vaporisation.
L’élément translucide 12 recouvert avec la couche d’apprêt 26 et la couche de vernis 28 est ensuite par exemple traiter thermiquement pour durcir la couche de vernis 28 et améliorer l’adhésion des couches 26, 28 sur la surface externe 14 de l’élément translucide 12.
Avantageusement, le procédé comprend l’application d’une couche de revêtement antibuée 40 sur les régions de la surface interne 16 de l’élément translucide 12 non recouvertes par le masque 18. La couche de revêtement antibuée peut également recouvrir toute ou partie de la deuxième couche de peinture 36.
Le dispositif lumineux 10 est ensuite assemblé tel que présenté sur la figure 1.
L’élément translucide 12 est disposé en regard de la source lumineuse 20.
Plus particulièrement, les circuits électroniques 42 sont fixés sur le châssis 46 et l’élément translucide 12 comprenant le masque 18 est disposé en regard des circuits électroniques 42.
De préférence, un dispositif d’homogénéisation lumineuse 50 est disposé entre la source lumineuse 20 et l’élément translucide 12.
L’ensemble est par exemple fixé dans un boîtier (non représenté).
Le dispositif lumineux 10 est ensuite fixé sur le véhicule.
GUIDE DE LUMIÈRE AVEC FACE D’ENTRÉE DE COLLIMATION PARTIELLE L’invention a trait au domaine de l’éclairage et de la signalisation lumineuse, notamment pour véhicule automobile.
Dans différents applications lumineuses, en particulier dans le domaine de la signalisation lumineuse, des guides de lumière sont couramment utilisés. Ils présentent l’avantage de pouvoir amener de la lumière à des endroits confinés, à distance de la source lumineuse. Ils permettent également de diffuser de la lumière de manière continue et homogène suivant des profils courbes. A cet effet, il est important d’assurer une propagation contrôlée de la lumière dans le guide.
Le document de brevet publié FR2888917A divulgue des guides optiques pourvus, à leurs faces d’entrée, de collimateurs, notamment sous la forme de lentille de Fresnel, symétriques en rotation. Ces collimateurs permettent à la lumière de se propager suivant la direction principale du guide en vue d’atteindre une face de sortie, notamment du type lenticulaire à l’extrémité distale du guide. L’utilisation de tels collimateurs pour une guide optique avec des faces de découplage et de sortie latérales n’est pas appropriée car la lumière se propageant longitudinalement va manquer de rencontrer la face de découplage et, par voie de conséquent, la face de sortie.
Le document de brevet publié EP1739468A1 divulgue un guide optique avec une face d’entrée particulière conçue pour rendre plus homogène la lumière au début du guide, c’est-à-dire à proximité de la face d’entrée. La face d’entrée présente des zones de réflexion totale configurées pour réfléchir la lumière avec des angles importants par rapport à la direction principale du guide, de manière à favoriser les réflexions sur la face de guidage du guide et ainsi assurer un certain niveau d’homogénéité de lumière à proximité de la face d’entrée. Ces mesures sont intéressantes lorsque la face de sortie ou une des faces de sortie de la lumière est proche de la face d’entrée. Elles ne sont plus utiles à partir d’une certaine distance de la face d’entrée.
Les vaisseaux sanguins du segment de cordon ombilical sont identifiés et séparés du reste du segment afin de conserver uniquement la gelée de Wharton et la membrane amniotique qui l 'entoure. La gelée de Wharton et la membrane amniotique sont utilisées dans la suite du procédé sous l'appellation générale de gelée de Wharton, car la quantité en poids de membrane est négligeable par rapport à la quantité en poids de gelée de Wharton.
La gelée de Wharton est congelée à sec à une température de -80°C.
Lors du traitement chimique, la gelée de Wharton est décongelée à l'air libre, à température ambiante, pendant une durée de 5 minutes. Cette étape de congélation, suivie d'une décongélation, assure une décellularisation importante du tissu biologique.
La gelée de Wharton subit une succession de bains assurant un traitement chimique de celle-ci. Ce traitement a pour objectif une désinfection de la gelée de Wharton, et tout particulièrement sa viro-inactivation. Une agitation linéaire douce du milieu liquide est appliquée lors de chaque bain afin d'assurer une pénétration homogène des solvants dans les tissus.
Dans un premier temps, la gelée de Wharton est déposée dans un bain d'eau purifiée à température ambiante pendant environ 3 heures. Cette étape assure tant la fin de la décongélation du tissu physiologique, qu'une étape de lyse cellulaire par pression osmotique.
Puis, la gelée de Wharton est transférée dans un bain décontaminant composé d'éthanol 70 % v/v à température ambiante pendant environ 1 heure.
Un lavage est effectué dans de l'eau purifiée pendant environ 15 minutes à température ambiante pour retirer l'éthanol.