INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION On décrit un ensemble de couvercle pour embrayages à friction, par des exemples non limitatifs, de sorte décrire en détails l'objet de l'invention.
L'invention concerne un ensemble de couvercle (1) pour un embrayage à friction, comprenant un couvercle (10) pour couvrir au moins partiellement l'embrayage à friction, une section périphérique (13) sur le couvercle (10) et un orifice de fixation et/ou de centrage (13, 14) prévu sur la section périphérique qui permet une connexion entre le couvercle (10) et un volant (F) par rivetage ou vissage pour transférer un couple entre le volant (F) et l'embrayage à friction.
En se référant aux figures 1 et 1.A, cet ensemble de couvercle (1) est configuré pour pouvoir tourner en rotation avec un volant d'inertie (F) et pour être connecté au volant d'inertie (F) afin de permettre de transmettre sélectivement un couple moteur au système de transmission des véhicules. Cette connexion est assurée par un moyen de connexion, c'est-à-dire un rivet, une vis, une broche ou similaire, positionné sur un orifice de fixation et/ou de centrage (14, 15) prévu sur le couvercle (10) et des orifices correspondants formés sur le volant (F). Dans un mode de réalisation préféré, le couvercle (10) comprend à la fois l’orifice de fixation et un orifice de centrage (14, 15), mais il est possible que l'ensemble de couvercle (1) ne comprenne qu'un seul d'entre eux, de préférence l’orifice de fixation (14).
Le couvercle (10) est de préférence de forme circulaire et fournit un volume intérieur qui est l'espace pour une partie de l'embrayage à friction qui sera mentionné plus tard. Au centre du couvercle (10), une ouverture de couvercle (11) est formée et ladite ouverture de couvercle (11) est également formée comme un orifice.
Une section circonférentielle de type périphérique (13) est formée sur le diamètre extérieur du couvercle (10). Une section incurvée (12) est formée entre l'ouverture du couvercle (11) et la section périphérique (13) et ladite section incurvée (12) fournit une distance dans la direction axiale entre l'ouverture du couvercle (11) et la section périphérique (13).
En se référant aux figures 1, 1.C et 1.E, un diaphragme (40) de type ressort Belleville, est positionné dans ledit volume intérieur du couvercle (10) et il est connecté au couvercle (10). Le diaphragme (40) a un corps circulaire et une ouverture au centre du corps, ladite ouverture et l'ouverture du couvercle (11) étant disposées coaxialement. Des doigts (41) sont formés sur le diaphragme (40) et ledit doigt (41) du diaphragme (40) s'étend radialement vers le centre de ladite ouverture de couvercle (11).
La caméra hyper spectrale, équipée d’un objectif Fish Eye 4 prévu sans aberration chromatique et non polarisant, est composée de deux systèmes optiques distincts :
un réseau de diffraction permettant la séparation chromatique un capteur CCD ou CMOS enregistrant l’information.
Ce première réseau de diffraction est du type par transmission de type VPH (Volume Phase Gratings), qui ne modifie pas la polarisation entrante. Pour de plus amples informations sur ce type de réseau de diffraction, on peut consulter le site suivant https://wasatchphotonics.com/technologies/volume-phase-holographic-gratings/
Le capteur peut être par exemple un capteur CMOS de référence IMX250 commercialisé par SONY. Les lignes de captures spectrales sont entrelacées. (Une ligne avec les filtres − 45° et 0° et une seconde avec les filtres 90° et 45°). Un post-traitement spécifique est nécessaire et de fait les dimensions spectrales et spatiales sont divisées par 2 par rapport au système initial.
Connaissant les informations spectrales filtrées en polarisation linéaire, il est possible de déterminer les composantes du vecteur de Stokes nécessaires aux simulations de scène réelle Cependant, les composantes indicatrices des angles de polarisations sont dépendantes des repères dans lesquels elles sont calculées. Ces informations sont ensuite transformées dans un repère fixe.
La rotation de la caméra hyper-spectrale 2 est synchronisée avec les vitesses d’obturation en relation avec les temps d’intégration. La rotation doit être la plus rapide possible afin de diminuer le temps d’intégration et éviter les "flous" de mouvements liés aux objets mobiles de la scène, en restant dans les limites de l’efficacité quantique du capteur.
La dynamique radiométrique d’un environnement naturel peut être très élevée, en particulier en présence du soleil et de zones d’ombre. Pour couvrir l’ensemble de la dynamique de la scène, plusieurs captures consécutives à des vitesses différentes peuvent être nécessaires.
Exemple de réalisation d’un moteur de rendu prédictif
Le moteur de rendu prédictif, dénommé OMEN Render, est un outil logiciel de simulation, totalement spectral et polarisé, développé sur les techniques et architecture informatiques les plus récentes et respectant dans son fonctionnement la totalité des lois de la physique. Sa fonction est de générer des images prédictives, au plus proche de la réalité, de ce que sera le produit à venir. Ce moteur de rendu prédictif est iso-photographique, prédictif et répétable. Il peut intégrer des outils de réalité virtuelle, et implémenter des calculs haute performance (HPC) procurant des temps de calcul de l’ordre de la seconde (avec un cluster de 128 GPU) à comparer avec des temps de plusieurs minutes avec un ordinateur standard.
Le principe général du moteur de rendu prédictif mis en œuvre dans un système de génération d’images de synthèse prédictive selon l’invention est l’acquisition par valeurs ou par bandes de longueur d’onde de séries d’images spectrales fournissant l’intensité et les états de polarisation de la lumière incidente. La répartition spatiale sphérique est liée à l’utilisation d’un objectif grand angle, type fish-eye, produisant des images circulaires. Un ajout de filtres polarisants permet une détermination, par pixel, des vecteurs de Stokes , Ces données physiques sont nécessaires et suffisantes pour caractériser l’éclairement d’un objet dans un environnement réel distant.
Le moteur de rendu prédictif peut tenir compte de nombreux phénomènes optiques, habituellement ignorés dans les moteurs de rendu de l’état de l’art, tels que la dispersion spectrale de l’illuminant, la polarisation.
Les données issues du système DSP permettent un traitement d’image avec un pas de l’ordre du nanomètre. Cette précision garantit aux utilisateurs que les images virtuelles seront des représentations fidèles voire exactes.
L’outil de Conception de l’Apparence Assistée par Ordinateur CA 2 O que permet le procédé de génération d’images de synthèse prédictive, vient avantageusement compléter les outils existantes de CFAO (Conception Fabrication Assistée par ordinateur).
Bien entendu, la présente invention n’est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d’être décrits et on peut prévoir bien d’autres modes de réalisation sans sortir du cadre de l’invention.
Procédé de gestion d’une zone mémoire d’une unité de contrôle électronique de véhicule automobile La présente invention concerne le domaine de l’automobile et plus particulièrement un procédé de gestion d’une zone mémoire d’une unité de contrôle électronique de véhicule automobile.
De nos jours, les véhicules automobiles mettent en œuvre diverses unités de contrôle électronique (ECU pour « Electronic Control Unit » en langue anglaise) pour commander certains équipements électriques ou électroniques embarqués. A titre d’exemple, il est connu d’utiliser une ou plusieurs unités de contrôle électronique pour contrôler le ou les moteurs du véhicule ou bien les équipements électroniques de bord du véhicule.
Avantageusement, le système de changement de pas est agencé dans un espace annulaire 29 défini dans le carter externe 14. Chaque premier moyen de commande est agencé au niveau du bec de séparation 22 comme cela est représenté sur la . En particulier, chaque premier moyen de commande est agencé en amont des pieds 28 des aubes de stator et également en amont de l’anneau de liaison 60.
La tige axiale 78 de chaque corps mobile traverse une ouverture traversante 64 définie dans l’anneau de liaison 60.
Nous allons maintenant présenter la cinématique des différents organes lors du changement de pas des pales des aubes de stator. Toutes les pales des aubes de stator 26 pivotent simultanément. Lorsqu’un premier corps mobile 76 d’un premier moyen de commande 31 se déplace en translation suivant l’axe longitudinal, l’extrémité libre 79 de la tige axiale 78 de ce premier corps mobile 76 se déplace également en translation suivant l’axe X et entraîne la rotation d’un levier 73 auquel il est relié par rapport au support. Ce levier 73 qui est relié également à l’anneau de liaison 60 entraîne en rotation l’anneau de liaison 60 autour de l’axe longitudinal qui génère le changement de pas des pales des aubes de stator 26 reliées à l’anneau de liaison 60 via les bras 65. De la sorte, avec une translation du premier corps mobile des vérins et une rotation des leviers 73 reliés à l’unique anneau de liaison 60, toutes les pales des aubes de stator 26 changent leurs pas ou leur orientation. Les pales des aubes de stator 26 pivotent entre -10° et +10°.
Le module de turbomachine peut comprendre un deuxième système de changement de pas 100 des pales mobiles de l’hélice 2. Ce deuxième système de changement de pas est agencé en amont du générateur de gaz 3 et en-dessous radialement des pieds des pales 21 mobiles de l’hélice 2. Ce système de changement de pas 100 comprend un deuxième moyen de commande comportant un deuxième corps mobile axialement par rapport à un deuxième corps fixe monté sur le carter interne 13. Le système de changement de pas comprend également au moins un palier de transfert de charge comportant une bague interne reliée au deuxième corps mobile et une bague externe, ainsi qu’un deuxième mécanisme de liaison de la bague externe aux pales mobiles de l’hélice. Le système de changement de pas des pales de l’hélice 2 permet de faire varier le calage ou le pas des pales 21 autour de leurs axes de calage de sorte qu’elles occupent différentes positions angulaires selon les conditions de fonctionnement de la turbomachine et les phases de vol concernées telles qu’une position extrême de travail (position d’inversion de poussée connue en anglais sous le terme « reverse ») et une position extrême de mise en drapeau des pales. Le deuxième moyen de commande est également un vérin hydraulique comprenant le deuxième corps fixe et le deuxième corps mobile. Le mécanisme de liaison comprend ici des bielles.
Pompe régénérative et procédés DEMANDES APPARENT É ES
La présente demande revendique l’avantage de la demande de brevet U.S. provisoire N° 63/219 243, déposée le 7 juillet 2021, qui est ici incorporée à titre de référence dans son ensemble.
La présente divulgation concerne des pompes et plus particulièrement des pompes régénératives, y compris des procédés d’utilisation.
ARRI È RE-PLAN
Les pompes, y compris les pompes régénératives, sont utiles dans de nombreux types de systèmes différents. Tandis qu’un exemple inclut des systèmes de carburant pour moteur d’aéronef, la présente divulgation concerne une pompe régénérative qui peut être utilisée dans une diversité de systèmes.
Dans certains exemples de système, une pompe régénérative peut être utilisée pour permettre à la pression de monter rapidement, ce qui est utile. Cependant, s’il est permis à la pression de trop augmenter, le système pourrait subir une dégradation due à une surpression. Des améliorations sont souhaitées.
R É SUM É
Une pompe régénérative est prévue qui améliore la technique antérieure.
Dans un concept, une pompe régénérative est prévue comprenant : un logement définissant une cavité ayant un agencement d’entrée de fluide et un agencement de sortie de fluide, et un canal ayant un volume ouvert s’étendant entre l’agencement d’entrée de fluide et l’agencement de sortie de fluide ; un arbre rotatif s’étendant dans le logement ayant un axe longitudinal ; une turbine montée sur l’arbre au sein de la cavité ; la turbine ayant une pluralité d’aubes espacées circonférentiellement autour de l’axe et s’ouvrant dans le canal ; et un agencement de bras définissant au moins partiellement des parois du canal ; l’agencement de bras étant mobile radialement par rapport à l’axe pour faire varier le volume du canal.
Dans un mode de réalisation donné à titre d’exemple, la pompe inclut en outre un agencement de sollicitation commandant un mouvement radial de l’agencement de bras.
Dans des mises en œuvre données à titre d’exemple, l’agencement de bras inclut un premier bras et un second bras ; et l’agencement de sollicitation inclut un premier élément de ressort entre le logement et le premier bras ; et un second élément de ressort entre le logement et le second bras.
L’agencement d’entrée de fluide peut inclure au moins une paire d’entrées de fluide espacées circonférentiellement l’une de l’autre et en communication avec le canal ; et l’agencement de sortie de fluide peut inclure au moins une paire de sorties de fluide espacées circonférentiellement l’une de l’autre et en communication avec le canal.
Dans les exemples des figures 3 à 5, les valeurs V a , V b , V c , V buffer des tensions lors des phases à tension sensiblement constante sont alors par exemple obtenues via la commutation des interrupteurs K 1 à K 5 du convertisseur 10 de la pour les première et troisième configurations C1, C3, ou encore via la commutation des interrupteurs K 1 à K 8 du convertisseur de la figure 19 du document FR 3 086 472 A1 pour la deuxième configuration C2, selon les fermetures et ouvertures d’interrupteurs indiquées dans le tableau 1 ci-après.
Dans l’exemple des Figures 3 et 4 pour la troisième configuration C3, pour la fin de la phase à tension sensiblement constante à la valeur V b , l’interrupteur K 4 peut être ouvert un peu plus tard, par exemple au passage par la valeur V ZVS en l’instant t 3 ; et pour le début de la phase à tension sensiblement constante à la valeur V a , l’interrupteur K 1 peut être fermé un peu avant, par exemple au passage par la valeur V ZVS en l’instant t 3 .
Figure Configuration Phase à tension sensiblement constante avec indication des interrupteurs fermés pendant ladite phase Début Fin Figure 3 C1 V buffer = 0 (K 4 ,K 5 fermés) Fermeture K 4 Ouverture K 5 V b = V out (K 2 ,K 4 fermés) Fermeture K 2 Ouverture K 2 V a = V in (K 1 , K 4 fermés) Fermeture K 1 Ouverture K 1 , K 4 V c = -V out (K 3 ,K 5 fermés) Fermeture K 3 , K 5 Ouverture K 3 , K 5 C2 V buffer = V out -V in (K 2 , K 4 , K 5 , K 7 fermés) Fermeture K 7 Ouverture K 2 , K 5 , K 7 V b = V in (K 1 , K 6 , K 4 , K 8 fermés) Fermeture K 1 , K 6 , K 8 Ouverture K 1 , K 6 V a = -V in (K 5 , K 7 , K 4 , K 8 fermés) Fermeture K 5 , K 7 Ouverture K 7 , K 8 V c = V out (K 5 , K 6 , K 2 , K 4 fermés) Fermeture K 6 , K 2 Ouverture K 6 C3 V buffer = 0 (K 4 , K 5 fermés) Fermeture K 4 Ouverture K5 V b = V out (K 2 , K 4 fermés) Fermeture K 2 Ouverture K 2 , (K 4 ) V a = V in - V out (K 1 , K 3 fermés) Fermeture (K 1 ), K 3 Ouverture K 1 V c = -V out (K 3 , K 5 fermés) Fermeture K 5 Ouverture K 3 Figure 4 C1 V buffer = -V out (K 3 , K 5 fermés) Fermeture K 3 Ouverture K 3 , K 5 V b = V out (K 2 , K 4 fermés) Fermeture K 2 , K 4 Ouverture K 2 V a = V in (K 1 , K 4 fermés) Fermeture K 1 Ouverture K 1 V c = 0 (K 4 , K 5 fermés) Fermeture K 5 Ouverture K 4 C2 V buffer = V out +V in (K 2 , K 4 , K 1 , K 6 fermés) Fermeture K 1 , K 6 Ouverture K 2 V b = V in (K 4 , K 8 , K 1 , K 6 fermés) Fermeture K 8 Ouverture K 4 , K 1 V a = -V out (K 3 , K 8 , K 5 , K 6 fermés) Fermeture K 3 , K 5 Ouverture K 3 , K 8 , K 7 V c = V out -V in (K 2 , K 4 , K 5 , K 7 fermés) Fermeture K 2 , K 4 , K 7 Ouverture K 5 , K 7 C3 V buffer = -V out (K 3 , K 5 fermés) Fermeture K 5 Ouverture K 3 , K 5 V b = V out (K 2 , K 4 fermés) Fermeture K 2 , K 4 Ouverture K 2 , (K 4 ) V a = V in -V out (K 1 , K 3 fermés) Fermeture (K 1 ), K 3 Ouverture K 1 V c = 0 (K 2 , K 3 fermés) Fermeture K 2 Ouverture K 2 Figure 5 C1 V b = V out (K 2 , K 4 fermés) Fermeture K 2 Ouverture K 2 , K 4 V buffer = V in -V out (K 1 , K 3 fermés) Fermeture K 1 , K 3 Ouverture K 3 V a = V in (K 1 , K 4 fermés) Fermeture K 4 Ouverture K 2 V c = 0 (K 4 , K 5 fermés) Fermeture K 5 Ouverture K 5 C2 V b = V in (K 4 , K 8 , K 1 , K 6 fermés) Fermeture K 8 , K 1 Ouverture K 8 , K 1 , K 6 V buffer = V out -V in (K 2 , K 4 , K 5 , K 7 fermés) Fermeture K 2 , K 5 , K 7 Ouverture K 2 V a = -V in (K 4 , K 8 , K 5 , K 7 fermés) Fermeture K 8 Ouverture K 8 , K 7 V c = V out (K 2 , K 4 , K 5 , K 6 fermés Fermeture K 2 , K 6 Ouverture K 2 , K 5 C3 V b = V out (K 2 , K 4 fermés) Fermeture K 2 , K 4 Ouverture K 2 , K 4 V buffer = V in -V out (K 1 , K 3 fermés) Fermeture K 1 , K 3 Ouverture K 3 V a = V in (K 1 , K 4 fermés) Fermeture K 4 Ouverture K 1 , K 4 V c = -V out (K 3 , K 5 fermés) Fermeture K 3 , K 5 Ouverture K 3 , K 5
En variante non représentée, la valeur V buffer de la tension lors de la phase supplémentaire à tension sensiblement constante au cours du premier demi-cycle est sensiblement égale à la valeur de la tension lors de l’une des phases à tension sensiblement constante au cours du second demi-cycle, telle que la valeur V a ou la valeur V c . Selon cette variante, la valeur V buffer est alors typiquement sensiblement égale à la valeur V a ou à la valeur V c .
Selon cette variante, les phases à tension sensiblement constante ayant sensiblement la même valeur de tension lors du premier demi-cycle et lors du second demi-cycle sont de préférence à la suite l’une de l’autre, et forment alors une même phase à tension sensiblement constante s’étendant sur deux demi-cycles successifs.
Selon cette variante, l’homme du métier observera en outre que lorsque la valeur V buffer est égale à la valeur V a ou à la valeur V c , ceci formant une phase étendue à tension sensiblement constante, puisqu’elle s’étend sur deux demi-cycles successifs avec une inversion du signe du courant interne I L lors du passage d’un demi-cycle à l’autre, alors ladite phase à tension sensiblement constante s’étendant sur deux demi-cycles successifs est comptabilisée, compte tenu de ladite inversion du signe du courant interne I L , comme deux phases au sens de la présente invention, et notamment de l’équation (1) précédente.
Selon cette variante, l’homme du métier observera en outre que le changement de signe du courant interne I L au cours de la phase étendue à tension sensiblement constante correspond au passage d’un demi-cycle à l’autre, c’est-à-dire à l’instant temporel t 0 ou encore à l’instant temporel t 3 . En outre, ce changement de signe du courant interne I L lors de ladite phase étendue à tension sensiblement constante ne nécessite pas de commutation de l’un des interrupteurs K 1 à K 5 du convertisseur 10.
Selon cette variante, lorsque la valeur V buffer est égale à la valeur V c, et que la phase supplémentaire à tension sensiblement constante suit immédiatement la phase à tension sensiblement constante à la valeur V c , alors l’instant temporel t bs de début de cette phase supplémentaire est typiquement confondu avec l’instant temporel t 6 . Cet instant temporel t 6 correspond à la fin de la phase à tension sensiblement constante à la valeur V c selon les exemples des figures 3 et 5. De manière analogue, l’homme du métier comprendra également que lorsque la valeur V buffer est égale à la valeur V a, et que la phase supplémentaire à tension sensiblement constante précède immédiatement la phase à tension sensiblement constante à la valeur V a , alors l’instant temporel t be de fin de cette phase supplémentaire est confondu avec l’instant temporel t 3 de début de la phase à tension sensiblement constante à la valeur V a .
Différents exemples des valeurs V a , V b , V c , V buffer de la tension de chacune des phases à tension sensiblement constante ont été décrits précédemment en regard des figures 3 à 5.
Plus généralement, la valeur V a , V b , V c , V buffer de la tension de chacune des phases à tension sensiblement constante est choisie parmi le groupe consistant en : valeur nulle ; valeur V in ; V ek d’une tension d’entrée respective ; opposé -V in ; - V ek de la valeur d’une tension d’entrée respective ; valeur V out ; V sl d’une tension de sortie respective ; opposé -V out ; -V sl de la valeur d’une tension de sortie respective ; et combinaison linéaire V in -V out ; V out- V in ; V in +V out ; -V in -V out ; V ek -V sl ; V sl- V ek ; V ek +V sl ; -V ek -V sl des valeurs précitées ; la ou les tensions d’entrée étant notées V ek où k est un indice entier associé à la tension d’entrée et compris entre 1 et E, et la ou les tensions de sortie distinctes étant notées V s l , où l est un indice entier associé à la tension de sortie et compris entre 1 et N. Comme indiqué précédemment, dans le cas d’un convertisseur 10 à une seule tension d’entrée et une seule tension de sortie, la tension d’entrée et la tension de sortie sont respectivement notées V in et V out par souci de simplification des notations.
En régime établi, à tensions d’entrée/sortie constantes et à courant de sortie constant, il y a un équilibre entre la puissance apportée à l’élément piézoélectrique 15 et la puissance restituée par l’élément piézoélectrique 15, aux pertes précitées près. L’amplitude du courant I L circulant dans l’élément piézoélectrique 15 est alors constante, et la valeur Î L de cette amplitude du courant I L est directement liée au courant de sortie par l’équation suivante :
avec I out représentant le courant de sortie ;
I L0 et α qui dépendent de la topologie utilisée et des valeurs des tensions d’entrée/sortie.
La valeur Î L de l’amplitude du courant I L en régime établi est également appelée amplitude utile.
Pour augmenter la puissance de sortie P out du convertisseur 10, et par exemple le courant de sortie I out , il faut emmener le convertisseur 10 vers un nouvel état d’équilibre conduisant à une valeur plus élevée de l’amplitude utile Î L du courant interne, afin de pouvoir fournir le courant de sortie plus élevé demandé, selon l’équation (5) précédente.
Avec le dispositif de pilotage de l’état de la technique, pour provoquer cette augmentation du courant interne I L , il est nécessaire d’augmenter la puissance apportée à l’élément piézoélectrique 15 par rapport à ce que l’élément piézoélectrique 15 restitue. Ce déséquilibre de puissance conduit bien à une augmentation de l’amplitude du courant interne I L de l’élément piézoélectrique 15, comme montré à la via la courbe 80 représentant le courant interne I L avec le dispositif de pilotage de l’état de la technique, les courbes 81 et 82 représentant respectivement la puissance de sortie P out et la tension de sortie V out du convertisseur 10 dans ce cas. Toutefois, durant ce transitoire, c’est-à-dire tant que l’amplitude utile Î L du courant interne n’a pas atteint sa nouvelle valeur, il n’est pas possible de fournir le nouveau courant demandé en sortie, ce qui conduit, par exemple, à une chute de la tension de sortie V out dans le cas d’une régulation de la tension de sortie, comme montré à la via la courbe 82. De plus, ce régime transitoire peut durer plusieurs dizaines de cycles de résonance, c’est-à-dire quelques ms pour un fonctionnement à 100kHz.
Prise en compte des conditions météo (plein soleil, présence de nuages, pluie, brouillard neige, etc.) ou d’éclairement (jour, soir, nuit) modifiant la performance des capteurs
Capacite des moyens de freinage à produire l’effet attendu sur le terrain
Prise en compte de l’impact sur la performance de capteurs en panne
Génération automatique temps réel de multiples scenarios d’intrusions
Identification des vulnérabilités, des zones non surveillées
Aide à la conception des renforcements (détection, freinage, intervention)
Génération du tableau de bord d’aide à la décision
Exprimer et unifier des objets complément hétérogènes avec un chronomètre est du point de vue de l’homme du métier tout à fait non trivial.
En effet, vu du niveau principal des classes 1 à 5 de paramètres décrites ci-dessus, selon l’algorithme de la présente invention, chaque classe dépend du paramètre temps :