INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette étape de mélange est réalisée par un té de mélange (parfois également appelé « T de mélange »). Le té de mélange consiste essentiellement en une tubulure comportant deux conduits d’entrée et un conduit de sortie, formant un collecteur. Les conduits d’entrée du té de mélange sont respectivement employés pour l’introduction dans ledit té de mélange de la préparation d’alginate et de carbonate de calcium et de la solution tampon.
Un conduit peut être raccordé au conduit de sortie du té de mélange.
Avantageusement, le conduit de sortie du té de mélange est dans la même direction que le conduit d’entrée de la solution tampon, et perpendiculaire au conduit d’entrée de la préparation d’alginate et de carbonate de calcium.
Avantageusement, les conduits du té de mélange ont un diamètre compris entre 1 et 5 mm. Le té de mélange est alors appelé mélangeur capillaire. Le diamètre du capillaire (conduit) est adapté au débit utilisé ; par exemple, 2 mm pour 35 L/h.
Avantageusement, dans le procédé selon l’invention, le gélificateur est un conduit droit.
La gélification débute dès le mélange de la préparation d’alginate et de carbonate de calcium avec la solution tampon. Avantageusement, le gélificateur ne comprend aucun élément susceptible de perturber la formation du gel, ou de casser le gel formé, comme le ferait par exemple un mélangeur statique.
La gélification est ainsi réalisée en continu, à mesure que mélange de la préparation d’alginate et de carbonate de calcium et de la solution tampon est réalisé dans le té de mélange. Ceci permet d’obtenir un bloc de gel rapidement.
Ainsi, la gélification intervient dans le conduit de sortie du té de mélange et/ou dans un conduit raccordé au conduit de sortie du té de mélange. Le conduit de sortie et/ou le conduit raccordé forment ainsi un gélificateur.
De ce fait, la longueur minimale du gélificateur est adaptée au temps nécessaire à la gélification, de sorte que le temps de transport dans le gélificateur soit au moins égal au temps nécessaire à la gélification.
Par exemple, pour un temps de gélification d’environ 3 s et une vitesse de distribution de gel de 1 m/s, la longueur du gélificateur est d’au moins 3m.
Avantageusement, dans le procédé selon l’invention, le gélificateur est un conduit cylindrique.
La quantité du au moins un tensioactif cationique qui est un tensioactif cationique à base d’acide aminé est présent dans la composition nettoyante est dans une plage d’environ 0,01 % à environ 5 %, ou d’environ 0,02 % à environ 2 %, ou d’environ 0. 05 % à environ 1 % en poids, ou d’environ 0,08 % à environ 1,5 %, ou d’environ 0,1 % à environ 0,5 %, ou d’environ 0,2 % à environ 0,4 %, ou toute combinaison, sous-combinaison, plage ou sous-gamme convenable de celles-ci en poids, sur la base du poids de la composition nettoyante. Une personne ayant une compétence ordinaire dans l’art, cependant, appréciera que d’autres plages entrent dans la portée de l’invention.
Dans certains modes de réalisation particuliers, la composition nettoyante inclut du sel marin ou du chlorure de sodium.
Selon de tels modes de réalisation, la quantité de chacun des un ou plusieurs sels, lorsqu’ils sont présents, se situe dans une plage allant d’environ 0,01 % à environ 5 %, ou d’environ 0,02 % à environ 2 %, ou d’environ 0,05 % à environ 1 % en poids, ou d’environ 0. 08 % à environ 1,5 %, ou d’environ 0,1 % à environ 0,5 %, ou d’environ 0,2 % à environ 0,4 %, ou toute combinaison, sous-combinaison, plage ou sous-gamme convenable de celles-ci en poids, sur la base du poids de la composition nettoyante. Une personne ayant une compétence ordinaire dans l’art, cependant, appréciera que d’autres plages entrent dans la portée de l’invention.
Dans certains exemples particuliers, la composition nettoyante inclut au moins une ou plusieurs huiles présentes dans une couche de phase de la composition nettoyante. Dans un exemple représentatif de la composition nettoyante, au moins une couche de phase de la composition nettoyante inclut deux huiles ou plus choisies dans le groupe consistant en un alcane en C15-19, undécane, tridécane, palmitate d’isopropyle, isododécane, et leurs combinaisons.
De la même manière que pour la tuyère de pulvérisation de carburant 60, bien que la tuyère de pulvérisation de carburant 260 ait été décrite comme ayant deux passages de tourbillonnement d’air, on appréciera que diverses variantes entrent dans le cadre de la présente divulgation. À titre purement illustratif, des tuyères de pulvérisation de carburant avec trois, quatre ou cinq passages de tourbillonnement d’air peuvent être utilisées. Par exemple, des modes de réalisation à trois passages de tourbillonnement d’air et à quatre passages de tourbillonnement d’air comme illustré en référence à la tuyère de pulvérisation de carburant 60 de la peuvent être prévus. En conséquence, la présente divulgation s’étend aux tuyères de pulvérisation de carburant à mélange pauvre 260 avec une architecture différente et ayant un nombre différent de passages de tourbillonnement d’air.
La tuyère de pulvérisation de carburant 260 comprend en outre un dispositif de commutation, ou une soupape d’étagement, 174 similaire au dispositif de commutation 74 illustré en référence au premier mode de réalisation, pour commander la division du carburant entre l’injecteur de carburant pilote 70 et l’injecteur de carburant principal 72. Les mêmes numéros de référence sont utilisés pour illustrer des éléments similaires. Principalement, les différences entre le dispositif de commutation 74 du premier mode de réalisation et le dispositif de commutation 174 du deuxième mode de réalisation seront décrites ici.
Le dispositif de commutation 174 est agencé en amont du bras d’alimentation 62 et de la bride 88. En utilisation, lorsque la tuyère de pulvérisation de carburant 260 est reliée au boîtier externe de brûleur 90 au niveau de la bride 88, le dispositif de commutation 174 est situé radialement vers l’extérieur du boîtier externe de brûleur 90.
Le dispositif de commutation 174 sera maintenant décrit en référence aux figures 8a et 8b, qui montrent schématiquement une disposition du dispositif de commutation 174 selon un deuxième mode de réalisation dans une position de courant principal hors service et une position de courant principal en service, respectivement.
Le dispositif de commutation 174 comprend une première entrée 176 pour recevoir du carburant pilote à partir d’une alimentation en carburant pilote à travers une tuyauterie pilote 175 et une deuxième entrée 178 pour recevoir du carburant principal à partir d’une alimentation en carburant principal à travers une tuyauterie principale 177. La première entrée 176 du dispositif de commutation 174 reçoit du carburant pilote de l’alimentation en carburant pilote et fournit ce carburant pilote au circuit de carburant pilote primaire 266.
Le dispositif de commutation 174 comprend en outre une première sortie 179 pour le carburant principal à délivrer à la tuyère de pulvérisation de carburant suivante. Le dispositif de commutation 174 comprend en outre une soupape de commutation 180 (représentée par un cercle dans les figures 8a et 8b) configurée pour commuter entre une première position uniquement pilote (ou de courant principal hors service) telle que représentée dans la figure 8a, et une deuxième position pilote et principale (ou étagée, de courant principal en service) telle que représentée dans la figure 8b.
Lorsqu’elle est dans la position uniquement pilote, la soupape de commutation 180 dirige le carburant principal depuis l’alimentation en carburant principale vers le tuyau d’alimentation en carburant pilote secondaire 269 du circuit de carburant pilote secondaire 268 de la tuyère de pulvérisation de carburant 260. Dans la position uniquement pilote, tout le carburant principal entrant dans la soupape de commutation 180 à travers la deuxième entrée 178 est dévié vers le tuyau d’alimentation en carburant pilote secondaire 269. En position uniquement pilote, la tuyauterie principale 177 est en communication fluidique avec le tuyau d’alimentation en carburant pilote secondaire 269. En position uniquement pilote, la deuxième entrée 178 est en communication fluidique avec le circuit de carburant pilote secondaire 268 et avec le tuyau d’alimentation en carburant pilote secondaire 269. Le carburant principal entrant dans la soupape de commutation 180 peut être ajusté si nécessaire, en fonction du mode de fonctionnement du moteur, de la condition de vol et/ou des conditions environnementales, au moyen de tous dispositifs et systèmes de dosage appropriés, tels que des soupapes, par exemple des soupapes de distribution de poids. Laisser s’écouler le carburant principal dans le circuit de carburant pilote secondaire 268 évite que le carburant dans la tuyauterie principale 177 ne stagne et donc ne capte de la chaleur. Par rapport aux dispositifs de commutation connus comprenant des soupapes marche/arrêt à la place de la soupape de commutation proposée 180, la présente tuyère de pulvérisation de carburant permet au carburant de continuer à s’écouler dans la tuyauterie principale 177 et donc de ne pas capter de chaleur.
Lorsqu’elle est dans la position pilote et principale, la soupape de commutation 180 dirige le carburant principal depuis l’alimentation en carburant principal vers le tuyau d’alimentation en carburant principal 68 du circuit de carburant principal 69. En position pilote et principale, le circuit de carburant principal 69 et la tuyauterie principale 177 sont déconnectés du circuit de carburant pilote secondaire 268. En d’autres termes, en position pilote et principale, le carburant principal n’est pas acheminé vers le tuyau d’alimentation en carburant pilote secondaire 269.
Dans la tuyère de pulvérisation de carburant 260, la soupape de commutation 180 est adaptée pour mettre la deuxième entrée 178 en communication fluidique avec soit le tuyau d’alimentation en fluide pilote secondaire 269 (lorsque la soupape de commutation 180 est dans la position uniquement pilote) soit le tuyau d’alimentation en carburant principal 68 (lorsque la soupape de commutation 180 est dans la position pilote et principale). En d’autres termes, la deuxième entrée 178 du dispositif de commutation 174 reçoit du carburant principal de l’alimentation en carburant principal, qui à son tour est fourni soit au circuit de carburant pilote secondaire 268, soit au circuit de carburant principal 69 en fonction de la position de la soupape de commutation 180.
Le circuit de carburant pilote primaire 266 est en communication fluidique avec la tuyauterie pilote 175 à tout moment, lorsque la soupape de commutation 180 est à la fois dans la position uniquement pilote et dans la position pilote et principale.
En position uniquement pilote, l’injecteur de carburant pilote 70 reçoit du carburant pilote de la tuyauterie pilote 175 à travers la première entrée 176 du dispositif de commutation 174 et du carburant principal de la tuyauterie principale 177 à travers la deuxième entrée 178 et la soupape de commutation 180.
La soupape de commutation 180 peut être actionnée électriquement (par exemple par l’utilisation de solénoïdes, de moteurs ou similaires), pneumatiquement ou hydrauliquement. À cette fin, lorsqu’il est actionné pneumatiquement ou hydrauliquement, comme dans le mode de réalisation de la , le dispositif de commutation 174 comprend en outre une troisième entrée additionnelle 186 et une deuxième sortie additionnelle 188 pour un fluide d’actionnement, tel que de l’air, de l’huile ou tout autre fluide approprié.
Une première soupape de distribution de poids 192 est agencée pour ajuster l’écoulement de carburant pilote dans le tuyau d’alimentation en carburant pilote primaire 267. Une deuxième soupape de distribution de poids 193 est agencée pour ajuster l’écoulement de carburant principal en amont de la soupape de commutation 180. En variante, comme illustré dans les figures 9a et 9b, la deuxième soupape de distribution de poids 193 peut être remplacée par deux soupapes de distribution de poids séparées 194, 195, agencées en aval de la soupape de commutation 180. La soupape de distribution de poids 194 est agencée dans le circuit de carburant pilote secondaire 268 pour ajuster l’écoulement de carburant principal dans le tuyau d’alimentation en carburant pilote secondaire 269 ; la soupape de distribution de poids 195 est agencée dans le circuit de carburant principal 69 pour ajuster l’écoulement de carburant principal dans le tuyau d’alimentation en carburant principal 68.
Les figures 9a et 9b montrent schématiquement un exemple de soupape de commutation 180 appropriée pour être utilisée dans le dispositif de commutation 174 de la plus en détail.
La soupape de commutation 180 du dispositif de commutation 174 est sensiblement identique à la soupape de commutation 180 du dispositif de commutation 74.
La soupape de commutation 180 comprend une chambre contenant un piston mobile 150, sollicité par un ressort 152. Le piston 150 est actionné pneumatiquement, ou hydrauliquement au moyen d’un fluide d’actionnement s’écoulant dans un circuit d’actionnement de fluide 160 et fourni par l’intermédiaire de l’entrée additionnelle 186 et déchargé par l’intermédiaire de la sortie additionnelle 188.
Suite à l’étape de mélange, un gel est formé et progresse dans un conduit en sortie du té utilisé pour l’étape de mélange E4 (c’est-à-dire dans le conduit de sortie du té de mélange et/ou dans un conduit qui lui est directement raccordé). La gélification a été réalisée avec succès dans un conduit cylindrique ayant un diamètre (constant) de 20 mm. Le gel prend ainsi la forme intérieure de ce conduit, et se présente sous la forme d’un cylindre continu du diamètre interne du conduit.
Dans une étape de distribution E5, le bloc de gel ainsi formé sort du conduit dans lequel il a été formé, et est déposé sur une surface de réception. La surface de réception peut être formée d’une bande (c’est-à-dire une surface pleine, rectiligne et allongée), par exemple d’une bande d’une largeur de l’ordre de 5cm. La sortie du conduit et la surface de réception sont avantageusement en mouvement l’une par rapport à l’autre. Ce mouvement relatif peut être obtenu par défilement de surface de réception sous la sortie du conduit et/ou par translation du conduit au-dessus de la surface de réception. Le mouvement relatif entre la sortie du conduit et la surface de réception a de préférence une vitesse égale à la vitesse de sortie du gel, afin de ne pas créer de contraintes excessives dans le gel par étirement ou compression.
Dans une étape de découpe E6 le bloc de gel est sectionné, à des intervalles temporels ou de dimension prédéfinis. Pour ce faire, la section est réalisée par exemple par un simple arrêt de la distribution du bloc de gel. Ses faibles dimensions permettent sa section sous le seul effet du mouvement relatif entre la sortie du dispositif et la surface de réception. Alternativement, un système de découpe automatisé (par exemple à l’aide d’une lame ou d’un fil coupant) adapté à sectionner le bloc de gel est utilisé. Le système de découpe est situé directement à la sortie du conduit dans lequel le gel est formé.
Des boudins de gel ayant une longueur souhaitée sont ainsi formés. Ces boudins sont suffisamment solides pour ne pas se désagréger sous leur propre poids. En outre, la synérèse observée après 1h à température ambiante est inférieure à 10%. La synérèse est évaluée en mesurant la masse d’eau libre après avoir retiré le boudin de gel avec une balance de précision.
Le procédé selon l’invention peut être mis en œuvre à l’échelle industrielle, par exemple avec une installation industrielle telle que celle représentée sur la .
L’installation représentée à la comporte deux cuves, à savoir une première cuve C1 et une seconde cuve C2. La première cuve C1 comporte un premier mélangeur M1. La deuxième cuve C2 comporte un deuxième mélangeur M2.
La première cuve C1 est utilisée pour réaliser la préparation d’alginate et de carbonate de calcium S1. La deuxième cuve C2 est utilisée pour réaliser la solution tampon S2.
Pour l’obtention de la préparation d’alginate et de carbonate de calcium, l’apport d’eau peut être réalisé dans la première cuve C1 à l’aide d’une première vanne de dosage V1 située sur un réseau d’eau. L’alginate, le carbonate de calcium, et optionnellement l’agent bactériostatique, peuvent être apportés manuellement dans la première cuve C1, ou à l’aide de dispositifs de dosage adaptés.
Pour l’obtention de la solution tampon S2, l’apport d’eau peut être réalisé dans la deuxième cuve C2 à l’aide d’une deuxième vanne de dosage V2 située sur le réseau d’eau. L’acide et la base de la solution tampon, et optionnellement l’agent bactériostatique, peuvent être apportées manuellement dans la deuxième cuve C2, ou à l’aide de dispositifs de dosage adaptés.
Le premier mélangeur M1 et le deuxième mélangeur M2 permettent respectivement d’homogénéiser la préparation d’alginate et de carbonate de calcium et la solution tampon S2.
L’installation comporte une première vanne de soutirage V3 permettant de soutirer le contenu de la première cuve C1, à savoir de la préparation d’alginate et de carbonate de calcium. L’installation comporte par ailleurs une deuxième vanne de soutirage V4 permettant de soutirer le contenu de la deuxième cuve C2, à savoir de la solution tampon.
Dans l’exemple d’installation représenté à la , une première pompe P1 est employée pour soutirer le contenu de la première cuve C1 et pour mettre en pression le produit situé en aval de ladite première pompe P1. Une deuxième pompe P2 est employée pour soutirer le contenu de la deuxième cuve C2 et pour mettre en pression le produit situé en aval de ladite deuxième pompe P2.
La première pompe P1 et la deuxième pompe P2 sont avantageusement des pompes volumétriques telles que définies ci-avant. L’emploi de pompes volumétriques rotatives, par exemple de pompes à vis excentrée, est préféré.
La préparation d’alginate et de carbonate de calcium S1 et la solution tampon S2 se rencontrent dans un té de mélange T.
La gélification a lieu très rapidement suite à la rencontre et au mélange de la préparation d’alginate et de carbonate de calcium S1 et la solution tampon S2, en sortie du té de mélange T dans un conduit droit formant un gélificateur G.
En sortie de l’installation, un système de découpe automatisé D peut être prévu (par exemple un système de découpe à lame ou fil coupant). Le système de découpe automatisé D permet de sectionner les blocs de gel à la longueur souhaitée, lors de leur distribution. La distribution des blocs de gel est avantageusement réalisée directement dans des contenants d’élevage (tels que des bacs ou des caisses, ou autres récipients adaptés) qui contiennent des animaux, à savoir préférentiellement des insectes rampants ou essentiellement rampants, ou des larves d’insectes.
Le procédé de fabrication additive du circuit de refroidissement comprend les étapes décrites ci-dessous.
Ce procédé de fabrication permet notamment de fabriquer un circuit de refroidissement muni d’ailettes étant solidaires du canal par leurs deux extrémités.
la est une vue de face d’une pièce de guidage selon un autre mode de réalisation de l’invention,
la est une vue de profil de la pièce de guidage de la ,
Description détaillée On a illustré aux figures 1 à 3 un exemple de machine électrique 1 selon l’invention. La machine électrique 1 comporte un rotor 2 et un stator bobiné 3 qui s’étendent suivant un axe longitudinal X. Le rotor 2 comporte un arbre 20 et une masse rotorique 21. Le stator bobiné 3 présente des têtes de bobines 30. Le rotor 2 et le stator 3 sont disposés dans un carter 4.
La machine électrique 1 est alimentée en fluide de refroidissement par le rotor 2. Par exemple, le fluide de refroidissement peut provenir de canaux axiaux positionnés soit dans les tôles du rotor, soit entre les tôles du rotor et l’arbre. En variante, le fluide de refroidissement peut provenir d’un canal ménagé dans l’arbre. La machine électrique comporte également deux flasques 22 disposés aux deux extrémités axiales de la masse rotorique 21. Chaque flasque 22 comporte un ou plusieurs canaux radiaux 220 de distribution de fluide de refroidissement. Ces canaux radiaux 220 sont alimentés en fluide de refroidissement par le rotor. Le fluide de refroidissement est éjecté depuis les flasques 22 vers les têtes de bobines 30 par la force centrifuge lorsque la machine électrique est en fonctionnement.
La machine électrique est également alimentée en fluide de refroidissement depuis le carter 4. Le fluide de refroidissement s’écoule à travers des ouvertures 40 vers les têtes de bobines 30 pour les refroidir.
Dans ce mode de réalisation, la machine électrique 1 comporte deux dispositifs de guidage 10 disposés aux deux extrémités axiales de la machine électrique et une bride 11. Les deux dispositifs de guidage 10 sont symétriques l’un de l’autre par rapport à un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal X de la machine électrique. Les dispositifs de guidage 10 sont disposés radialement entre les têtes de bobines 30 et le carter 4. La bride 11 est disposée radialement au-dessus des têtes de bobines 30, à une même position sur l’axe longitudinal X de la machine que les flasques 22. La bride 11 participe notamment au maintien mécanique du stator dans le carter.
Les dispositifs de guidage 10 sont disposés au-dessus des têtes de bobines 3. Le dispositif de guidage 10 situé à gauche sur la est en contact avec la bride 11. Les dispositifs de guidage 10 sont coaxiaux avec l’axe longitudinal X de la machine électrique.
Comme illustré à la , les dispositifs de guidage 10 sont entièrement annulaires et comportent une partie cylindrique 105.
Chaque dispositif de guidage 10 comporte une surface interne 100 et une surface externe 101, visibles à la . Des ouvertures 102 sont ménagées entre la surface interne 100 et la surface externe 101. Les ouvertures 102 sont sensiblement rectangulaires sur les surfaces interne et externe. Les ouvertures 102 sont de section transversale constante. Les ouvertures 102 s’étendent suivant un axe parallèle à l’axe longitudinal X de la machine.
Les ouvertures 102 s’étendent entre les faces externe et interne suivant un axe d’élongation L. Dans l’exemple représenté, les axes d’élongations L de toutes les ouvertures 102 sont orientés dans la même direction oblique par rapport à un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal X de la machine. L’axe d’élongation L des ouvertures 102 est incliné par rapport à un plan contenant l’axe longitudinal X de la machine d’un angle θ de l’ordre de 25°. La distance entre deux ouvertures 102 adjacentes sur la surface interne 100 et externe 101 du dispositif de guidage est constante. Dans cet exemple, elle est de l’ordre de 4 mm.
Le fluide de refroidissement distribué depuis le carter 4 s’écoule à travers des orifices 110 ménagés dans la bride 11, puis il s’écoule au travers des ouvertures 102 du dispositif de guidage 10. Ainsi, le dispositif de guidage 10 permet l’écoulement du fluide de refroidissement issu du carter et, notamment grâce à l’inclinaison des ouvertures, empêche la remontée du fluide de refroidissement. Ceci permet de concentrer une plus grande quantité de fluide de refroidissement au niveau des têtes de bobines 30. Le refroidissement de la machine électrique 1 est ainsi amélioré.