INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le support 6 comprend la paroi latérale 8 et la collerette 10. La paroi latérale 8 s'étend selon la première direction 9, depuis la collerette 10 jusqu'à, au plus, un sommet 14 du support 6. Une distance entre la deuxième face F4 et le sommet 14 du support 6 selon la première direction 9 est inférieure ou égale à l'épaisseur e du premier vitrage 2. En référence à la , la distance entre la deuxième face F4 et le sommet 14 du support 6 selon la première direction est strictement inférieure à l’épaisseur e du premier vitrage 2. Ainsi, il est possible de contrôler l’affleurement de l'ensemble vitré 1 de sorte qu'il soit impossible que le support 6 dépasse de la première face F1. De préférence, la distance entre la deuxième face F4 et le sommet 14 du support 6 selon la première direction est comprise entre 0 mm et 0,05 mm exclus.
La paroi latérale 8 et la collerette 10 peuvent former un élément monolithique, préférentiellement formé par injection d’un matériau du support 6 dans un moule.
Le support 6 peut être formé d’un matériau thermoplastique ou d’un matériau métallique. Le matériau du support 6 peut être par exemple du polyuréthane ou de l’aluminium. De préférence, le matériau de support 6 présente un coefficient de dilatation thermique compris entre 0,8 fois le coefficient de dilatation thermique du verre et entre 1,2 fois le coefficient de dilatation thermique du verre. Ainsi, il est possible d'éviter d'utiliser une pièce en matériau élastique entre le premier vitrage 2 et le support 6, et/ou entre le support 6 et le deuxième vitrage 7 pour compenser les différences de dilatation thermique des différents éléments de l’élément vitré 1. Le matériau du support 6 comprend préférentiellement des fibres de verre. Ainsi, il est possible de minimiser la différence entre le coefficient de dilation thermique du matériau du support 6 et entre le coefficient de dilation thermique du matériau du premier vitrage 2 et/ou du deuxième vitrage 7.
Deuxième vitrage 7
Le deuxième vitrage 7 peut présenter un coefficient a 2 d'absorption lumineuse inférieur à 0,5 cm -1 pour un rayon lumineux présentant au moins une longueur d'onde choisie entre 800 nm et 15 µm, et préférentiellement inférieur à 0,1 cm -1 . La longueur d’onde peut notamment être choisie entre 8 µm et 12 µm et préférentiellement choisie entre 9,5 µm et 10,5 µm. Ainsi, le deuxième vitrage 7 permet spécifiquement la transmission des rayons lumineux d’une caméra thermique. Le deuxième vitrage 7 peut être formé par un matériau comprenant du sulfure de zinc (ZnS), du séléniure de zinc (ZnSe) et/ou du fluorure de baryum. Ainsi, il est possible de maximiser la transmission des rayons lumineux infrarouges au travers du deuxième vitrage 7 de sorte à imager thermiquement des éléments extérieurs au véhicule.
De préférence, le deuxième vitrage 7 est un insert. L’insert peut être formé par un matériau monolithique présentant un coefficient a 2 d'absorption lumineuse inférieur à 0,5 cm -1 pour un rayon lumineux présentant au moins une longueur d'onde choisie entre 800 nm et 15 µm, et préférentiellement inférieur à 0,1 cm -1 .
Le matériau du deuxième vitrage 7 peut comprendre : - un composé comprenant un sulfure de zinc multispectral, en particulier obtenu après pressage isostatique à chaud, notamment comprenant du sélénium, tel que ZnS x Se 1-x où x est supérieur ou égal à 0,97 inclus et inférieur à 1 inclus, en particulier le ZnS multispectral, et/ou - un composé comprenant un séléniure de zinc, en particulier le ZnSe, notamment incluant du soufre, tel que ZnSe y S 1-y où y est de préférence supérieur ou égal à 0,97 inclus et inférieur à 1 inclus, et/ou - un composé comprenant un fluorure de baryum, notamment comprenant du calcium et/ou du strontium, notamment Ba 1-i-j Ca i Sr j F 2 où i+j sont strictement inférieur à 1, et i et j sont de préférence chacun supérieurs à 0,25 inclus, ou Ba 1-i Ca i F 2 où i est strictement inférieur à 1 et de préférence supérieur à 0,25 inclus, en particulier le BaF 2 .
Le deuxième vitrage 7 peut être transparent à un rayon lumineux présentant une longueur d’onde comprise entre 800 nm et 15 µm, c’est-à-dire dans le spectre des rayons lumineux infrarouges. En particulier, le deuxième vitrage 7 peut présenter une transmission lumineuse d’au moins 50%, et notamment d’au moins 70%, pour un rayon lumineux présentant une longueur d’onde comprise entre 800 nm et 15 µm.
Le deuxième vitrage 7 peut être transparent à un rayon lumineux présentant une longueur d’onde comprise entre 400 nm et 800 µm, c’est-à-dire dans le spectre visible. En particulier, le deuxième vitrage 7 peut présenter une transmission lumineuse d’au moins 50%, et notamment d’au moins 70%, pour un rayon lumineux présentant une longueur d’onde comprise entre 400 nm et 800 µm.
De préférence, le deuxième vitrage 7 est formé par un matériau présentant un module de rupture supérieur à 20MPa. De préférence, le matériau formant le deuxième vitrage 7 peut être polycristallin, et peut être obtenu par dépôt chimique en phase vapeur et/ou par pressage isostatique à chaud.
Une première flasque thermoconductrice et une deuxième flasque thermoconductrice, lesdites première et deuxième flasques thermoconductrices délimitant une cavité configurée pour recevoir des textiles préimprégnés thermoplastiques, Un moule thermoconducteur et thermorégulé par un fluide caloporteur et comprenant une empreinte supérieure et une empreinte inférieure, lesdites empreintes supérieure et inférieure étant configurées pour recevoir lesdites première et deuxième flasques thermoconductrices.
L’appareil de moulage selon l’invention permet de faciliter la mise en forme des textiles préimprégnés thermoplastiques. En effet, l’empilement des textiles préimprégnés thermoplastiques est réalisé dans la cavité délimitée par une première et une deuxième flasques thermoconductrices légères dont la conductivité thermique est optimisée. Par ailleurs, le rendement énergétique du procédé de fabrication de composites thermoplastiques se trouve amélioré. En effet, l’appareil de moulage permet de diminuer l’énergie nécessaire à son utilisation d’une part, grâce la combinaison des première et deuxième flasques thermoconductrices avec le moule thermorégulé et thermoconducteur et d’autre part, grâce au fait que le moule est thermorégulé et thermoconducteur. Le moule est thermorégulé contrairement aux dispositifs de l’art antérieur dans laquelle le presse est généralement thermorégulée. Ceci a pour effet de concentrer plus rapidement et plus efficacement la chaleur autour des première et deuxième flasques thermoconductrices en évitant de chauffer les plateaux de presse de forte épaisseur qui ne diffusent qu’une partie de la chaleur. Le moule thermorégulé a pour effet d’assurer la recristallisation des composites thermoplastiques. En outre, les flasques thermoconductrices étant amovibles sont indépendantes du moule thermorégulé et thermoconducteur et de la presse ce qui a pour avantage une meilleure consolidation des textiles préimprégnés thermoplastiques tout en facilitant le procédé de fabrication de composites thermoplastiques. Le procédé de fabrication de composites thermoplastiques peut alors être mise en œuvre à l’échelle industrielle notamment en continu. De plus, les première et deuxième flasques thermoconductrices et le moule thermorégulé et thermoconducteur ont des dilations thermiques compatibles pour assurer une maitrise des dimensions des composites thermoplastiques.
Dans un mode de réalisation, lesdites première et deuxième flasques thermoconductrices ont une conductivité thermique supérieure à 30 W⋅m -1 ⋅K -1 et ledit moule thermoconducteur et thermorégulé par un fluide caloporteur a une conductivité thermique supérieure à 30 W⋅m -1 ⋅K -1 . De préférence, lesdites première et deuxième flasques thermoconductrices ont une conductivité thermique supérieure à 49 ou supérieure à 55W⋅m -1 ⋅K -1 . Dans ce mode de réalisation, les première et deuxième flasques thermoconductrices et le moule thermoconducteur et thermorégulé permettent d’assurer un transfert optimal de la chaleur et garantissent une homogénéité de la température au sein de celles-ci tout en conservant une qualité optimale des composites thermoplastiques.
Dans un mode de réalisation, lesdites première et deuxième flasques thermoconductrices sont en acier bruni, en aluminium ou en composite thermodurci. Par exemple, lesdites première et deuxième flasques thermoconductrices sont en composite comprenant des fibres de carbone longues et une matrice thermoplastique en BMI ou en composite comprenant des fibres de carbone coupées et une matrice thermoplastique en BMI tel qu’Hextool®. De préférence, lesdites première et deuxième flasques thermoconductrices sont en acier bruni. Dans ce mode de réalisation, la conductivité thermique des première et deuxième flasques thermoconductrices est optimisée.
Dans un mode de réalisation, lesdites première et deuxième flasques thermoconductrices présentent une épaisseur comprise entre 1 et 15mm. De préférence, lesdites première et deuxième flasques thermoconductrices ont une épaisseur comprise entre 1 et 10mm et avantageusement entre 1 et 5mm. Dans ce mode de réalisation, le transfert thermique est améliorée de par la faible épaisseur de flasques thermoconductrices.
Dans un mode de réalisation, lesdites première et deuxième flasques thermoconductrices comprennent des moyens d’assemblage amovibles. Par exemple, les moyens d’assemblage amovibles sont des vis à butées. Dans ce mode de réalisation, l’assemblage des première et deuxième flasques thermoconductrices permet d’assurer le maintien et les propriétés des textiles préimprégnés thermoplastiques.
Dans un mode de réalisation, les moyens d’assemblage délimitent un entrefer entre lesdites première et deuxième flasques thermoconductrices. Dans ce mode de réalisation, il semble que les textiles préimprégnés thermoplastiques occupent la cavité délimitée par les flasques thermoconductrices de sorte à obtenir une pièce en composites thermoplastiques ayant la dimension désirée sans nécessité de découpe. Cette disposition permet d’assurer un remplissage complet de la cavité définie par les deux flasques car l’entrefer est effacé lors de l’étape de mise sous presse.
Dans un mode de réalisation, le moule thermorégulateur est en acier.
Dans un mode de réalisation, le fluide caloporteur est choisi parmi : l’eau ou l’huile.
L’invention a également pour objet un système pour fabriquer des composites thermoplastiques comprenant :
L’appareil de moulage selon l’invention et Une presse comprenant un plateau de presse supérieur sur lequel est fixé l’empreinte supérieure du moule thermorégulé et thermoconducteur et un plateau de presse inférieur sur lequel est fixé l’empreinte inférieure du moule thermorégulé et thermoconducteur.
Le système pour fabriquer des composites thermoplastiques selon l’invention permet d’augmenter le rendement énergétique du procédé de fabrication de composites thermoplastiques tout en garantissant une haute qualité des composites thermoplastiques. En effet, le chauffage des flasques thermoconductrices est réalisé par le biais du moule thermoconducteur et thermorégulé ce qui permet d’éviter les pertes d’énergie et optimiser la diffusion de la chaleur dans les flasques thermoconductrices.
L’invention a enfin pour objet un procédé de fabrication de composites thermoplastiques en utilisant le système pour fabriquer des composites thermoplastiques selon l’invention comprenant les étapes suivantes :
Provision de textiles préimprégnés thermoplastiques comprenant des fibres et une matrice thermoplastique, Insertion des textiles préimprégnés thermoplastiques dans des première et deuxième flasques thermoconductrices, Transfert des flasques thermoconductrices dans une presse comprenant un moule thermoconducteur et thermorégulé par un fluide caloporteur, Préchauffage des flasques thermoconductrices par le biais du moule dans ladite presse, Pressage des flasques thermoconductrices, Transfert des flasques thermoconductrices dans un four Infra-Rouge, Chauffage des flasques thermoconductrices sous Infra-Rouge pour fusionner la matrice thermoplastique, Transfert des flasques thermoconductrices dans une presse comprenant un moule thermoconducteur et thermorégulé par un fluide caloporteur, Refroidissement des flasques thermoconductrices dans ladite presse, Pressage des flasques thermoconductrices dans ladite presse, Extraction des flasques thermoconductrices de ladite presse et Démoulage des composites thermoplastiques.
Le procédé selon l’invention permet d’augmenter le rendement énergétique de celui-ci tout en diminuant le temps de cycle de fabrication des composites thermoplastiques. La productivité du procédé est alors améliorée. En effet, l’appareil de moulage et le système pour fabriquer des composites thermoplastiques permettent d’optimiser les cycles de chauffage et de refroidissement. Lors du préchauffage réalisé à l’étape D), les flasques thermoconductrices et le moule thermorégulé et thermoconducteur coopèrent de sorte à augmenter et homogénéiser la diffusion de la chaleur. Lors du chauffage réalisé à l’étape G), les flasques thermoconductrices sont chauffées sous Infra-Rouge pour favoriser la fusion de la matrice thermoplastique des textiles préimprégnés thermoplastiques. L’appareil de moulage permet de contrôler les phénomènes de dilatation et permet également d’optimiser le refroidissement réalisé à l’étape I) et ainsi la cristallisation de la matrice thermoplastique de composites thermoplastiques. Lors de l’étape L), le démoulage est réalisé à une température permettant de manipuler la pièce sans risque de brûlure pour l’utilisateur. Par ailleurs, le procédé propose des pièces quasi-finies en composites thermoplastiques prêtes à l’emploi, c’est-à-dire ne nécessitant peu ou pas de découpe. En effet, les flasques thermoconductrices sont préalablement dimensionnées de sorte à obtenir la pièce en composites thermoplastiques désirée. En outre, la ou les presses utilisé(e)s dans le procédé sont des presses conventionnelles ce qui permet de diminuer les coûts de production. De plus, une grande variété de composites thermoplastiques peuvent être produits rapidement et efficacement. En effet, les flasques thermoconductrices peuvent aisément varier en terme notamment d’épaisseur, de forme et de motifs. Le procédé selon l’invention assure la reproductibilité des pièces, est peu coûteux et permet d’optimiser la mise en forme des pièces quasi-finies.
Par exemple, dans l’étape A), les textiles préimprégnés thermoplastiques comprennent des fibres choisies parmi : des fibres courtes ou continues, des fibres naturelles, des fibres organiques ou minérales, Par exemple, les fibres sont choisies parmi : des fibres de basalte, des fibres de carbone, des fibres de verre. Par exemple, dans l’étape A), la matrice thermoplastique est composée de : polyoléfines, polycarbonates, polyamides, polystyrènes, polyesters et/ou polyaryléthercétones. Par exemple, la matrice thermoplastique en polysulfure de phénylène, une matrice thermoplastique en polyéthylène, une matrice thermoplastique en poly(téréphtalate d'éthylène).
Selon ce mode de réalisation particulier, la souche génétiquement modifiée est capable de convertir le p-coumaroyl-coA en 4-hydroxybenzalcétone par l’intermédiaire de l’enzyme BAS.
Selon un mode de réalisation préféré, la souche génétiquement modifiée de Pseudomonas putida comprend plusieurs gènes recombinants additionnels, à savoir notamment les trois gènes recombinants additionnels ci-dessous : - un gène recombinant codant pour une tyrosine ammonia lyase (TAL_RG_OPT), de préférence une TAL_RG_OPT définie par la séquence SEQ ID NO : 7, - un gène recombinant codant une 4-coumarate-CoA ligase (4-CL), de préférence une 4-CL définie par la séquence SEQ ID NO :8, - un gène recombinant codant pour une benzalacétone synthase (BAS), de préférence une BAS définie par la séquence SEQ ID NO :9.
Les enzymes TAL, 4-CL et BAS sont toutes des enzymes impliquées dans la synthèse de composés phénylpropanoïdes. Selon ce mode de réalisation préféré, la souche modifiée est capable de produire une multitude de composés phénylpropanoïdes, à savoir notamment l’acide coumarique, le p-coumaroyl-coA, le 4-hydroxybenzalcetone.
Procédé de synthèse d’un composé phénylpropanoïde Un autre objet de l’invention concerne un procédé de synthèse d’un ou plusieurs composés phénylbutanones ou dérivés phénylbutanones de formule (I), de préférence un ou plusieurs produits listés dans le [Tableau 1], de préférence la frambinone ou la zingérone.
Le procédé de synthèse selon l’invention comprend la mise en œuvre d’une étape de croissance d’une souche génétiquement modifiée de Pseudomonas putida telle que définie précédemment dans un milieu de culture sous des conditions permettant l’expression du gène recombinant codant la benzalacétone réductase.
De préférence, les conditions de culture sont les conditions de culture classiquement utilisées en fermenteur pour la croissance de P. putida .
Dans un mode de réalisation particulier, le procédé selon la présente divulgation est caractérisé en ce que le milieu de culture comprend un substrat de formule (II): [Chem 20] où R1, R2 et R3 sont choisis indépendamment les uns des autres parmi un hydrogène, un groupement OH ou OCH3 ;et R4 est choisi parmi un groupement méthyl ou aryle.
Dans un autre mode de réalisation particulier, le procédé selon la présente divulgation comprend la mise en œuvre d’une étape de croissance d’une souche génétiquement modifiée de Pseudomonas putida telle que définie précédemment dans un milieu de culture sous des conditions permettant l’expression du gène recombinant codant la benzalacétone réductase et des gènes recombinants additionnels nécessaire à la synthèse d’un ou plusieurs composés phénylbutanones ou dérivés phénylbutanones tel que décrit précédemment.
Selon un mode de réalisation particulier, le procédé comprend une étape de croissance d’une souche génétiquement modifiée de Pseudomonas putida comprenant un gène recombinant codant une benzalacétone réductase définie par une des séquences choisies parmi SEQ ID NO : 1 à 6 et comprenant les gènes recombinants additionnels ci-après codant pour : - une tyrosine ammonia lyase (TAL_RG_OPT), de préférence une TAL_RG_OPT définie par la séquence SEQ ID NO : 7, - une 4-coumarate-CoA ligase (4-CL), de préférence une 4-CL définie par la séquence SEQ ID NO :8, - une benzalacétone synthase (BAS), de préférence une BAS définie par la séquence SEQ ID NO :9.
Selon un mode de réalisation particulier, le procédé de synthèse selon l’invention permet de produire de la frambinone en grande quantité, par exemple à des rendements d’au moins 100 mg/L, de préférence d’au moins 500 mg/L, de préférence d’au moins 1 g/L, 1,5 g/L ou 2 g/L et notamment dans des quantités produites de 2, 3, 4, 5 ou 6 fois en comparaison avec une souche Pseudomonas putida sauvage ou comprenant les gènes recombinants additionnels ci-après codant pour : - une tyrosine ammonia lyase (TAL_RG_OPT), de préférence une TAL_RG_OPT définie par la séquence SEQ ID NO : 7, - une 4-coumarate-CoA ligase (4-CL), de préférence une 4-CL définie par la séquence SEQ ID NO :8, - une benzalacétone synthase (BAS), de préférence une BAS définie par la séquence SEQ ID NO :9, mais ne comprenant pas de gène recombinant codant une benzalacétone réductase.
Dans un mode de réalisation, le procédé permet de convertir au moins 50%, de préférence 60%, 70%, 80%, 90%, 95%, voire au moins 99% du HBA synthétisé in situ par la souche en frambinone.
Le procédé de synthèse selon l’invention peut également comprendre une étape de purification et/ou de récupération du composé phénylbutanone ou dérivé de phénylbutanone de formule (I), tel que la frambinone.
Utilisations des souches selon l’invention Un autre objet de l’invention concerne l’utilisation d’une souche de Pseudomonas putida telle que définie précédemment pour la synthèse de composé phénylbutanone ou dérivé de phénylbutanone de formule (I), de préférence choisi parmi le groupe consistant en: la 4-(4-hydroxy-3-méthoxyphényl)butan-2-one (zingérone), 4-phénylbutan-2-one (benzylacétone), 4-(4-hydroxyphényl)-2-butanone (frambinone), 1-(3,4-Dihydroxyphényl)butan-2-one, 1-(3,4-Diméthoxyphényl)butan-2-one), 4-(4-méthoxyphényl)-2-butanone (Anisylacétone), 1,3-diphénylpropan-1-one ; dihydrochalcone, 1-(2,4-dihydroxy-6-methoxyphenyl)-3-phenylpropan-1-one ; (uvangoletin) et 4-3,4,5-triméthoxyphényl)butan-2-one.
Selon un mode de réalisation préféré, le composé phénylbutanone ou dérivé de phénylbutanone de formule (I) est la frambinone ou la zingérone, de préférence la frambinone.
Ainsi, en particulier, l’invention vise l’utilisation pour la synthèse de frambinone ou de zingérone d’une souche génétiquement modifiée de P. putida et comprenant au moins un gène recombinant codant pour : a) une benzalacétone réductase sélectionnée parmi le groupe constitué de : - la 2-alcénal réductase NADPH dépendante (AER) d’ arabidopsis thaliana définie par la séquence SEQ ID NO : 1 , - l’ène-reductase (ERED) de Zingiber officinale définie par la séquence SEQ ID NO : 2, - la curcumine réductase NADPH dépendante (CurA) de Pseudomonas Putida définie par la séquence SEQ ID NO : 3, - l’alcénal double liaison réductase NADP dépendante (DBR) de Olimarabidopsis pumila définie par la séquence SEQ ID NO : 4, - la 2-alcénal réductase NADP(+) dépendante (DBR) de Nicotiana tabacum définie par la séquence SEQ ID NO : 5, et - la 2-alcénal réductase (NADP(+) dépendante) (Red) de Capsicum annuum définie par la séquence SEQ ID NO : 6 ou b) un variant fonctionnel d’une benzalacétone reductase présentant une séquence d’acide aminé ayant au moins 80% d’identité avec une des séquences choisies parmi SEQ ID NO: 1 à 6.
La présente invention sera mieux comprise à la lumière des exemples non limitatifs suivants, qui sont donnés à titre purement illustratif et n'ont pas pour but de limiter la portée de cette invention qui est définie par les revendications. Exemples 1. Etude In Silico
Table VI T o (°C) T p (°C) T c (°C) Δ H (J/g starch) LN 30 lot 2 62.1 70.2 77.8 13.4 5A 61.8 69.8 77.4 13.3 5B 64.0 70.0 77.9 14.3 N-735 61.0 69.3 78.2 13.6 6A 61.0 69.0 78.0 13.7 6B 61.3 68.9 78.2 13.2 6C 60.3 68.7 78.6 14.4
Les changements dans les propriétés de gélatinisation après le traitement étaient moins apparents (Tableau VI).
AMELIORATION DE L’ENRICHISSEMENT EN VITAMINE D3 DES LARVES DE COLEOPTERES TRANSFORMEES PAR UN TRAITEMENT ULTRAVIOLET ET POUDRE ALIMENTAIRE ASSOCIEE La présente invention concerne le domaine de l’industrie alimentaire.
L’objet de la présente invention concerne plus précisément la préparation d’une poudre alimentaire à base de coléoptères.
Un des objets de la présente invention est d’améliorer l’enrichissement en vitamine D3 d’une poudre issue de larves de coléoptères.
La présente invention trouvera ainsi de nombreuses applications notamment dans l’industrie alimentaire, et notamment pour l’alimentation humaine, l’alimentation de reptiles, l’alimentation animale (PetFood / PetCare / Complément alimentaire) ou encore la pisciculture.
Art antérieur La vitamine D3 a des propriétés importantes pour l’organisme.
Par vitamine D3, on entend ici le cholécalciférol.
Chez l’espèce humaine, cette vitamine D3 participe notamment au maintien des niveaux sanguins normaux de calcium et de phosphore absorbés par l’intestin. Elle renforce le système immunitaire et améliore la fonction cognitive.
La vitamine D3 joue aussi un rôle essentiel dans le maintien des os et des muscles squelettiques chez les humains et les animaux de compagnie comme le chien.
Elle est par exemple utilisée en complément du calcium pour prévenir l’ostéoporose chez les personnes âgées.
Chez les reptiles, la vitamine D3 permet une assimilation optimale du calcium et la minéralisation des os.
On sait aujourd’hui que 50% des adultes en bonne santé souffrent d’un déficit en vitamine D3.
Les besoins journaliers en vitamine D3 sont de 15 μg pour les adultes et peut grimper à 20 µg chez les personnes âgées de plus de 70 ans.
Classiquement, les sources alimentaires contenant de la vitamine D3 proviennent essentiellement des poissons à travers notamment les huiles, le filet ou les foies de poisson. Les poissons sont cependant une ressource en déclin, qui devient donc de plus en plus chère.