INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne un conduit d’admission de gaz pour un cylindre d’un moteur à combustion interne, ledit conduit d’admission comprend des moyens de déviation dudit gaz pour générer un mouvement aérodynamique dudit gaz au sein dudit cylindre autour d’un axe sensiblement perpendiculaire à l’axe dudit cylindre, lesdits moyens de déviation comprenant une forme de tremplin sur le profil inférieur dudit conduit d’admission, et une forme concave du profil supérieur dudit conduit d’admission, lesdits profils inférieur et supérieur dudit conduit d’admission étant défini en position d’utilisation dudit conduit d’admission. Le rayon de courbure du profil inférieur formant ledit tremplin est inférieur à 40 mm, et en ce que ladite forme concave dudit profil supérieur comprend une zone intermédiaire, dont le rayon de courbure est compris entre 50 et 150 mm et une zone finale dont le rayon de courbure est compris entre 10 et 100 mm, ladite zone finale faisant face à ladite forme de tremplin dudit profil inférieur.
Selon un mode de réalisation, le rayon de courbure dudit profil inférieur formant ledit tremplin est compris entre 20 et 30 mm, de préférence entre 25 et 27 mm.
Conformément à une mise en œuvre, ledit rayon de courbure de ladite zone intermédiaire est compris entre 100 et 130 mm.
Selon un aspect, ledit rayon de courbure de ladite zone finale est compris entre 60 et 70 mm.
Conformément à un mode de réalisation, ledit profil inférieur comprend une zone initiale de forme concave, dont le rayon de courbure est compris entre 200 et 350 mm, de préférence entre 230 et 300 mm, de manière préférée entre 270 et 280 mm.
Avantageusement, la longueur d’arc de ladite forme de tremplin est compris entre 6 et 9 % de la longueur d’arc de ladite forme concave de ladite zone initiale dudit profil inférieur, de préférence il correspond sensiblement au treizième de la longueur d’arc de ladite forme concave de ladite zone initiale dudit profil inférieur.
Selon une mise en œuvre, ledit profil supérieur comprend une zone initiale de forme convexe, de préférence le rayon de courbure de ladite zone initiale dudit profil supérieur est supérieur ou égal à 400 mm.
De préférence, la longueur d’arc de ladite zone initiale dudit profil supérieur est sensiblement égale à la somme des longueurs d’arc desdites zones intermédiaire et finale dudit profil supérieur.
De manière avantageuse, le ratio entre la section de passage maximale et la section de passage minimale dudit conduit d’admission est compris entre 1 et 2, et vaut de préférence 1,5.
Elle a encore pour objet une utilisation de la composition renfermant au moins un diol, de préférence du 1.3 propanediol avec de la nicotine base ou en sel de nicotine, c’est-à-dire de la nicotine-base à laquelle on ajoute un acide et du cannabidiol (CBD) sous la forme de cristaux purs issus à partir de variétés et de partie de plantes autorisées et permettant d’exclure toute trace de delta-9 tétrahydrocannabinol (THC) dans le produit fini, avec ou sans glycérine végétale pour améliorer la dissolution et la biodisponibilité du CBD par inhalation et maximiser les interactions liés au CBD et à la nicotine.
Elle a encore pour objet une utilisation de la composition renfermant au moins un diol, de préférence du 1.3 propanediol avec du sel de nicotine, c’est-à-dire de la nicotine-base à laquelle on ajoute un acide, et du cannabidiol sous la forme de cristaux purs issus à partir de variétés et de partie de plantes autorisées et permettant d’exclure toute trace de delta-9 tétrahydrocannabinol (THC) dans le produit fini, afin de diminuer le hit en gorge, sensation de picotement en gorge ressentie par un vapoteur et/ou faciliter l’inhalation de la composition représentant le liquide pour cigarette électronique.
Elle a encore pour objet une utilisation de la composition renfermant au moins un diol, de préférence du 1.3 propanediol, avec du sel de nicotine, c’est-à-dire de la nicotine-base à laquelle on ajoute un acide et du cannabidiol sous la forme de cristaux purs issus à partir de variétés et de partie de plantes autorisées et permettant d’exclure toute trace de delta-9 tétrahydrocannabinol (THC) dans le produit fini comme liquide de cigarette électronique permettant et facilitant l’inhalation d’une haute concentration nicotinique vers un sevrage tabagique.
Elle a encore pour objet une utilisation de la composition renfermant au moins un diol, de préférence du 1.3 propanediol, de la nicotine base ou en sel de nicotine, c’est-à-dire de la nicotine-base à laquelle on ajoute un acide et du cannabidiol sous la forme de cristaux purs issus à partir de variétés et de partie de plantes autorisées et permettant d’exclure toute trace de delta-9 tétrahydrocannabinol (THC) dans le produit fini comme liquide de cigarette électronique permettant un sevrage tabagique et nicotinique grâce aux interactions de la nicotine et du CBD présents dans ladite composition.
Elle a également pour objet une utilisation de la composition renfermant au moins un diol, de préférence du 1.3 propanediol, de la nicotine base ou en sel de nicotine, c’est-à-dire de la nicotine-base à laquelle on ajoute un acide avec du cannabidiol sous la forme de cristaux purs issus à partir de variétés et de partie de plantes autorisées et permettant d’exclure toute trace de delta-9 tétrahydrocannabinol (THC) dans le produit fini permettant moins d’encrassement du matériel.
Elle a encore pour objet une utilisation de la composition renfermant au moins un diol, de préférence du 1.3 propanediol avec de la nicotine base ou en sel de nicotine, c’est-à-dire de la nicotine-base à laquelle on ajoute un acide et du cannabidiol sous la forme de cristaux purs issus à partir de variétés et de partie de plantes autorisées et permettant d’exclure toute trace de delta-9 tétrahydrocannabinol (THC) dans le produit fini et avec ou sans glycérine végétale comme liquide de cigarette électronique pour améliorer la délivrance du cannabidiol et de la nicotine.
Elle a encore pour objet une utilisation de la composition renfermant au moins un diol, de préférence du 1.3 propanediol, de la nicotine base ou en sel de nicotine, c’est-à-dire de la nicotine-base à laquelle on ajoute un acide et du cannabidiol sous la forme de cristaux purs issus à partir de variétés et de partie de plantes autorisées et permettant d’exclure toute trace de delta-9 tétrahydrocannabinol (THC) dans le produit fini avec ou sans glycérine végétale en présence d’arôme et/ou de terpène comme liquide de cigarette électronique pour renforcer la puissance aromatique.
Ladite composition pouvant être accompagnée ou non d’au moins un des additifs tels que la glycérine végétale, le propylène glycol, l’arôme, des terpènes, de l’eau, et d’éthanol.
Elle a encore pour objet une cigarette électronique renfermant ladite composition sans ou avec au moins un des additifs mentionnés ci-dessus.
Un autre problème technique des sources lumineuses de dimensions réduites est le rendement lumineux. En effet, les fonctions réglementaires précitées nécessitent un flux élevé et il est alors nécessaire d'utiliser des arrangements de sources lumineuses ayant des densités importantes de puissance électrique par unité d'aire pour atteindre les intensités lumineuses requises. Le problème de ces arrangements de sources lumineuses denses en puissance électrique est la chaleur émise se traduisant en puissance thermique par unité d'aire, qu'il est alors difficile de dissiper, en particulier dans les environnements automobiles ; de plus, cette densité de puissance mène à une consommation électrique élevée.
Dans la suite de la description, une cavité traversante primaire 14a est également appelée cavité primaire 14, et une cavité traversante secondaire 14b est également appelée cavité secondaire 14b.
Tel qu’illustré sur la , dans un mode de réalisation non limitatif, chaque masque 12 comprend une pluralité de cavités traversantes primaires 14a lorsqu’elles sont éloignées de la frontière 13, à savoir lorsqu’elles ne se trouvent pas le long de la frontière 13. Les cavités primaires 14a comprennent des parois 150a, 150b avec des angles rentrants α, à savoir de profil brisé. Chaque cavité primaire 14a est ainsi délimitée par deux cloisons 15 dont une des deux faces 150a, 150b forme une de ses cloisons. La face 150a de l’une des cloisons 15 possède un angle rentrant α et la face 150b de l’autre des cloisons 15 possède également un angle rentrant α.
Tel qu’illustré sur la , dans un mode de réalisation non limitatif, chaque masque 12 comprend une pluralité de cavités traversantes secondaires 14b le long de la frontière 13 à savoir sur leur côté intérieur 121a. Les cavités secondaires 14b comprennent des parois 150a, 150b sans angle, à savoir de profil rectiligne. Chaque cavité secondaire 14b est ainsi délimitée par deux cloisons 15 dont une des deux faces 150a, 150b forme une de ses cloisons. La face 150a de l’une des cloisons 15 est de profil rectiligne et la face 150b de l’autre des cloisons 15 est également de profil rectiligne. On notera que l’autre face 150b de l’une des cloisons 15 est de profil rectiligne, tandis que l’autre face 150a de l’autre cloison 15 possède un angle rentrant α, à savoir de profil brisé.
Chaque masque 12 comprend des premières cavités primaires 14a qui se trouvent adjacentes à des cavités secondaires 14b et des secondes cavités primaires 14a adjacentes à d’autres cavités primaires 14a. Elles sont plus éloignées de la frontière 13 que les premières cavités primaires 14a. Sur la , des secondes cavités primaires 14a ont été illustrées en partie. Dans un mode de réalisation non limitatif, les premières cavités primaires 14a comprennent deux extrémités 140a, 140b de même taille. Dans un mode de réalisation non limitatif, les secondes cavités primaires 14b comprennent deux extrémités 140a, 140b de même taille. Les extrémités 140a débouchent sur la première extrémité 120a du masque 12 et les extrémités 140b débouchent sur la deuxième extrémité 120b du masque 12 auquel les premières cavités primaires 14a les secondes cavités primaires 14a appartiennent.
Par ailleurs, dans un mode de réalisation non limitatif, les cavités secondaires 14b comprennent deux extrémités 141a, 141b de tailles différentes. L’extrémité 141a débouche sur la première extrémité 120a du masque 12 auquel la cavité secondaire 14b appartient et l’extrémité 141b débouche sur la deuxième extrémité 120b du masque 12. Dans une variante de réalisation non limitative illustrée sur la , l’extrémité 141a est plus petite que l’extrémité 141b.
Enfin, les extrémités 140b des cavités primaires 14a et les extrémités 141b des cavités secondaires 14b sont de même taille. Cela permet de former des pixels Px de même taille s1 dans la matrice de pixels 16.
Dans l’exemple non limitatif illustré sur la ont été représentées pour chaque masque 12, une cavité secondaire 14b, une première cavité primaire 14a adjacente à cette cavité secondaire 14b, et en partie une seconde cavité primaire 14a adjacente à cette première cavité primaire 14a. Mais bien entendu, le masque 12 s’étend au-delà de ce qui est illustré et le masque 12 comprend d’autres secondes cavités primaires 14a qui se répètent lorsqu’on s’éloigne de la frontière 13, à savoir qui s’approchent du côté extérieur 121b du masque 12.
Ainsi, lorsque l’on passe du côté extérieur 121b vers le côté intérieur 121a d’un masque 12, on passe de cloisons 15 avec des angles rentrants α sur les deux faces 150a, 150b à des cloisons 15 avec un angle rentrant α sur une seule face 150a et une face 150b de profil rectiligne, à des cloisons 15 avec deux faces 150a, 150b de profil rectiligne, à savoir sans aucun angle rentrant α. Ainsi, côté intérieur 121a, à savoir à la frontière 13, les cloisons 15 ont deux faces de profil rectiligne. On notera que lorsque les cloisons 15 ont deux faces 150a, 150b chacune avec des angles rentrants α, ces derniers délimitent deux demi-longueurs l1, l2 de la cloison 15 qui sont soit symétriques, soit asymétriques, avec l1 la demi-longueur s’étendant à partir des angles rentrants α jusqu’à l’extrémité 120b du masque 12 et l2 la demi-longueur s’étendant à partir des angles rentrants α jusqu’à l’extrémité 120a du masque 12. Dans un premier exemple non limitatif, l1 = 10mm et I2=10mm. Dans un deuxième exemple non limitatif, l1 = 11mm et 12=9mm. L’asymétrie permet un démoulage plus facile lorsqu’un moule de fabrication d’un masque est composé de deux parties.
Ainsi, la forme des cavités 14 et donc des cloisons 15 changent pour s’adapter à l’angle déterminé β. On notera que les cloisons 15 permettent de donner une forme hexagonale aux pixels Px de la matrice de pixels 16 tel qu’illustré sur la . La matrice de pixels 16 a ainsi une forme en alvéole d’abeille. On notera que l’agencement des cavités 14 permet également de s’adapter aux contraintes d’un moule de fabrication des masques 12 et notamment permettent le démoulage facile des masques 12.
Dans un mode de réalisation non limitatif, les masques 12 sont fabriqués par injection au moyen d’un ou de deux moules de fabrication. Dans un mode de réalisation non limitatif, ils sont réalisés en ABS (Acrylonitrile Butadiène Styrène) et PC (Polycarbonate).
Dans un mode de réalisation non limitatif illustré sur la et la , le module lumineux 1 comprend en outre un écran diffusant 17. L’écran diffusant 17 est disposé en regard des deux masques 12 du côté opposé aux deux supports 10. Dans un mode de réalisation non limitatif, il est espacé des deux masques 12 d’un espace ε2 d’environ 1 millimètre. Dans un mode de réalisation non limitatif, il comprend une épaisseur e2 d’environ 3 millimètres. L’écran diffusant 17 permet d’améliorer l’homogénéité de l’aspect allumé de chaque pixel Px. Dans des modes de réalisation non limitatifs, l’écran diffusant 17 est structuré de grains ou blanc. Il mélange les rayons lumineux des sources lumineuses 11 qui traversent les cavités 14 pour avoir une lumière homogène. Cela permet d’avoir une diffusion successive des rayons lumineux sur les parois 150a, 150b des cloisons 15. Les rayons lumineux se réfléchissent et se diffusent sur les parois 150a, 150b des cloisons 15. L’écran diffusant 17 est thermoformé. Il est courbé. Il s’adapte ainsi au rayon de courbure virtuel créé par l’angle déterminé β. Dans un mode de réalisation non limitatif, il est réalisé en PMMA (Polyméthacrylate de méthyl).
Dans un mode de réalisation non limitatif illustré sur la et la , le module lumineux 1 comprend en outre une grille opaque 18. La grille opaque 18 est disposée en regard de l’écran diffusant 17 du côté opposé aux deux supports 10. Elle comprend des ouvertures 180 pour délimiter chaque pixel Px. Pour des raisons de clarté, seules quelques ouvertures 180 ont été référencées sur la . Les ouvertures 180 ont la même forme que les pixels Px. Ainsi, de la même manière que les pixels Px, elles ont une forme hexagonale. L’ensemble des ouvertures 180 forme également une alvéole d’abeille. Cependant, dans un mode de réalisation non limitatif, les ouvertures 180 sont de taille s2 (illustrée sur la ) plus petite que la taille s1 des pixels Px. Cela permet de cacher les cloisons 15. Les cloisons 15 sont ainsi invisibles par un observateur extérieur. Dans un mode de réalisation non limitatif, la taille s2 des ouvertures 180 est d’environ 10mm. Dans une variante de réalisation non limitative, la taille s2 est de 10.2mm. La grille opaque 18 est disposée entre l’écran diffusant 17 et la glace de sortie 19 décrite ci-après. Dans un mode de réalisation non limitatif, la grille opaque 18 est réalisée en polycarbonate et sous forme d’un film autocollant. Ainsi, elle va se coller sur l’écran diffusant 17. Elle s’adapte ainsi au rayon de courbure virtuel créé par l’angle déterminé β. L’écran diffusant 17 et la grille opaque 18 permettent d’éviter une pollution de lumière d’un pixel Px à l’autre pixel Px de la matrice de pixels 16.
Dans un mode de réalisation non limitatif illustré sur la , le module lumineux 1 comprend en outre une glace de sortie 19. Elle sert à protéger l’ensemble des éléments du module lumineux 1 contre la poussière, la pluie, les chocs, etc. Par ailleurs, elle sert à améliorer l’aspect allumé du module lumineux 1. Dans un mode de réalisation non limitatif, la glace de sortie 19 est rouge. La glace de sortie 19 est thermoformée. Le rayon de courbure virtuel créé par l’angle déterminé β s’adapte ainsi à la glace de sortie 19. Dans un mode de réalisation non limitatif, elle est réalisée en PMMA et elle est de couleur rouge. Dans un autre mode de réalisation non limitatif, la glace de sortie 19 fait partie du dispositif lumineux 3 comprenant ledit module lumineux 1. Dans ce cas, elle ferme un boîtier dudit dispositif lumineux 3.
Bien entendu la description de l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus et au domaine décrit ci-dessus. Ainsi, dans un autre mode de réalisation non limitatif, le module lumineux 1 comprend plus de deux supports 10. Ainsi, dans un autre mode de réalisation non limitatif, le module lumineux 1 comprend plus de deux masques 12.
Ainsi, l’invention décrite présente notamment les avantages suivants : - elle permet de ne plus avoir de zone aveugle et d’éviter d’avoir une trop grande distance d’un pixel Px de la matrice de pixels 16 d’un masque 12 à un pixel Px de la matrice de pixel 16 d’un autre masque 12 adjacent, - elle permet un contrôle individuel des pixels Px de la matrice des pixels 16, - elle permet avec des éléments plans (les supports 10 et les masques 12), parallépipédiques et de faible épaisseur de s’adapter facilement à la courbure 3D d’un dispositif lumineux 3, notamment d’un feu arrière, - elle permet d’avoir un module lumineux 1 peu encombrant qui peut s’intégrer facilement dans un boîtier d’un dispositif lumineux 3, - elle permet de contenir la pollution de lumière d’un pixel Px à un autre, - en utilisant plusieurs supports 10, notamment des cartes PCB, et plusieurs masques 12, c’est un moyen économique pour éclairer une vaste zone d’un feu arrière et de réaliser ainsi un feu arrière pixélisé.
Guides de lumière reliés par liens souples L’invention a trait au domaine de l’éclairage et la signalisation lumineuse, en particulier pour véhicules automobiles.
Avantageusement, les deux conduits peuvent comprendre des moyens identiques pour générer un mouvement aérodynamique de type tumble.
Ces deux caractéristiques facilitent la conception du dispositif d’admission de gaz dans le cylindre.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la différence δ entre les angles α des deux conduits d’admission peut être un angle non nul compris entre 0 et 45°, de préférence entre 0 et 15°, et préférentiellement entre 1 et 15°. Ces plages angulaires permettent d’optimiser la bonne orientation du mouvement aérodynamique du gaz de type swumble dans le cylindre.
Conformément à une mise en œuvre de l’invention, le conduit d’admission qui est incliné de l’angle α le plus élevé est le conduit d’admission générant le mouvement aérodynamique du gaz dans le cylindre dont la direction est plus proche de l’axe (du centre) du cylindre. Ce conduit d’admission peut alors être appelé conduit intérieur, le deuxième conduit d’admission peut alors être appelé conduit extérieur. En d’autres termes, le conduit d’admission dont le mouvement aérodynamique du gaz en sortie se rapproche de l’axe du cylindre est incliné d’un angle α supérieur à l’angle α du conduit d’admission dont le mouvement aérodynamique du gaz en sortie se rapproche d’une paroi du cylindre. Ainsi, le conduit intérieur génère un mouvement aérodynamique de type swirl plus important que le conduit extérieur, et le conduit extérieur génère un mouvement aérodynamique du gaz plus proche d’un mouvement aérodynamique de type tumble. Toutefois, la paroi du cylindre (proche du conduit extérieur) enroule et redirige le mouvement aérodynamique du gaz issu du conduit extérieur vers l’axe du cylindre et s’ajoute au mouvement aérodynamique de type swumble. De cette manière, le flux de gaz provenant du conduit intérieur oriente fortement l’écoulement vers un mouvement aérodynamique de gaz de type swumble. Cette configuration permet un gain significatif en turbulence au sein du cylindre, au point mort haut par rapport à une configuration symétrique des conduits d’admission, ce qui permet un gain en rendement de combustion.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’angle α peut être compris entre 0 et 20°, et de manière préférée entre 0 et 16°. Ces plages angulaires permettent d’optimiser le mouvement aérodynamique du gaz de type swirl, et ainsi d’optimiser les mouvements aérodynamiques du gaz combinées de type swumble. En raison de la différence angulaire des deux inclinaisons, au moins un angle α d’un conduit d’admission est non nul. De préférence, l’angle α d’au moins un conduit d’admission est supérieur ou égal à 5°. En dessous de 5°, l’inclinaison est insuffisante pour avoir une influence significative sur le mouvement aérodynamique du gaz dans le cylindre.
Selon un mode de réalisation préféré, l’angle α peut être non nul pour les deux conduits d’admission. Ce mode de réalisation permet de générer un mouvement aérodynamique du gaz de type swumble plus important.
De préférence, l’angle δ est compris entre 0° et la valeur de l’angle α la plus élevée entre les deux conduits (bornes exclues). En d’autres termes, on peut écrire l’inégalité : 0 max avec α max la valeur la plus élevée entre les deux conduits.
Conformément à une mise en œuvre de l’invention, les moyens de déviation du gaz peuvent être constitués uniquement par la forme du conduit d’admission. Ainsi, aucun élément actif ou passif ne vient entraver le passage du gaz dans le conduit d’admission.
Selon un premier exemple de réalisation, les moyens de déviation du gaz peuvent comprendre une forme de tremplin sur le profil inférieur de chaque conduit d’admission. Cette forme de tremplin peut être obtenue par une variation de concavité du profil inférieur du conduit d’admission. La forme de tremplin favorise le décollement du flux de gaz dans le conduit d’admission et le dirige vers la partie supérieure du conduit d’admission et donc vers la partie supérieure du cylindre afin de maximiser le mouvement aérodynamique du gaz de type tumble.
Selon un deuxième exemple de réalisation (pouvant être combiné avec le premier exemple de réalisation), les moyens de déviation du gaz peuvent comprendre une convergence de la section de passage à proximité de la calibration de la soupape. En d’autres termes la section de passage de chaque conduit d’admission se réduit vers son extrémité proche de la calibration de la soupape. Cette convergence entraîne une accélération du flux de gaz favorable aux aspects remplissage et mouvement aérodynamique du gaz.
Selon un troisième exemple de réalisation (pouvant être combiné avec le premier et/ou le deuxième exemple de réalisation), les moyens de déviation du gaz peuvent comprendre une inclinaison de chaque conduit d’admission. Cette inclinaison de chaque conduit d’admission peut être définie par un angle de tangente au point d’intersection du conduit d’admission avec la calibration compris entre 0 et 45°. Cette inclinaison peut être couplée à la pente de la partie supérieure de la chambre de combustion du cylindre. L’inclinaison du conduit d’admission permet d’incliner le flux de gaz entrant dans le cylindre pour former un mouvement aérodynamique du gaz de type tumble. Par exemple, une optimisation du mouvement aérodynamique de gaz de type tumble peut être atteinte par une tangence entre l’angle du conduit d’admission et l’angle de la pente de la partie supérieure de la chambre de combustion.
Selon un aspect de l’invention, chaque conduit d’admission peut comprendre un masque d’admission obturant partiellement l’extrémité du conduit d’admission qui débouche dans le cylindre. Se définit comme masque d’admission, un usinage spécifique dans la chambre de combustion à proximité de l’emplacement des sièges de soupapes admission, qui permet de bloquer le passage sur une partie de la section de passage du conduit d’admission au niveau du siège afin d’accélérer le gaz et donc augmenter la turbulence dans la chambre de combustion.