INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le fait d’utiliser une broyeuse disposée au-dessus du puits permet de réduire le matériau en blocs facilement transportables par le convoyeur de transport 19. Ceci contribue à l’efficacité du transport du matériau.
Le fait de creuser plusieurs puits, répartis le long de la galerie 5, permet de toujours utiliser pour l’évacuation du matériau un puits qui se trouve à proximité du front de taille. La distance à parcourir par les camions transportant le matériau du front de taille au puits est ainsi raccourcie, et la quantité d’essence utilisée est diminuée.
Le fait d’utiliser une broyeuse mobile est économique, la même broyeuse étant utilisée à tous les stades de l’exploitation du site. L’investissement en matériel est réduit.
Le fait de déplacer la broyeuse dans une tranchée ménagée dans la sous-couche immédiatement inférieure à la sous-couche exploitée permet de déverser facilement le matériau dans la broyeuse. Ceci contribue à l’efficacité du procédé d’exploitation.
Le fait que la broyeuse reste à un même niveau pendant toute l’étape d’extraction d’une sous-couche donnée permet de réduire le nombre de déplacements et la complexité du déplacement de la broyeuse, ce qui contribue à l’efficacité du procédé d’exploitation.
Le fait que les camions, pendant l’étape d’extraction d’une sous-couche donnée, restent sensiblement au même niveau contribue à réduire la consommation d’essence par ces camions.
L’utilisation d’un convoyeur de transfert agencé sous l’extrémité inférieure de chaque puits pour transférer le matériau sur le convoyeur de transport permet de réaliser ce transfert de manière efficace et économique.
Le fait d’utiliser un convoyeur à bande permet de réaliser le transport du matériau le long de la galerie de manière efficace et économique, avec une faible consommation d’énergie.
Le procédé d’extraction peut présenter de multiples variantes.
Il est possible de creuser plusieurs galeries sous la couche. Ces galeries sont alors parallèles, ou au contraire non parallèles. Un convoyeur de transport est agencé dans chaque galerie. En variante, on utilise un seul convoyeur de transport, celui-ci étant démonté et remonté d’une galerie à l’autre.
De manière connue, de nombreux véhicules automobiles sont équipés d’un convertisseur de tension DC/DC (de l’anglais « Direct Current/Direct Current ») configuré pour convertir une tension d’entrée, par exemple de 48 V, en une première tension de sortie par exemple en 12 V. Le convertisseur de tension DC/DC est par exemple utilisé pour alimenter une batterie par exemple de 12V à charger ou encore pour alimenter un équipement électrique, tel qu’un autoradio.
Par ailleurs, ces véhicules automobiles peuvent, également de manière connue, être équipés d’un système de préchauffage permettant de préchauffer un pot catalytique lors d’un démarrage à froid. Ce système de préchauffage comprend classiquement une électronique destinée à fournir une tension d’alimentation à une résistance de chauffage du pot catalytique.
Dans ces véhicules automobiles connus, les fonctions de convertisseur de tension DC/DC et de préchauffage du pot catalytique sont effectuées par deux modules électroniques distincts.
Une telle solution est couteuse et possède un encombrement total important.
L’invention a pour but de pallier au moins en partie les problèmes précités.
À cet effet, il est proposé, selon un premier aspect de l’invention, un convertisseur de tension DC/DC comportant : une borne de masse destiné à être connecté à une masse électrique (M) ; une borne de haute tension destiné à présenter une haute tension par rapport à la masse électrique ; une première borne de basse tension destiné à présenter une première basse tension par rapport à la masse électrique ; une deuxième borne de basse tension destiné à présenter une deuxième basse tension par rapport à la masse électrique, un nombre N supérieur ou égal à 2 de modules de conversion de tension, connectés en parallèle entre la borne de haute tension et la première borne de basse tension, chacun des modules de conversion comprenant une cellule de conversion de tension connectée électriquement aux bornes de masse, de haute tension et à un point milieu et un dispositif de sécurité (126 1 , 126 2 , 126 3 ) connecté électriquement au point milieu et à la première borne de basse tension ; caractérisé en ce qu’au plus N-1 modules de conversion de tension comprennent en outre chacun un interrupteur de sélection connecté électriquement entre le point milieu du module de conversion de tension et la deuxième borne de basse tension et en ce que le convertisseur de tension DC/DC comprend en outre un dispositif de commande conçu pour dans un premier mode de fonctionnement ouvrir tous les interrupteur de sélection desdits au plus N-1 module de conversion de tension afin de réalisé une conversion entre la haute tension et la première basse tension et pour dans un deuxième mode de fonctionnement, fermer tous les interrupteur de sélection desdits au plus N-1 module de conversion de tension afin de réaliser une conversion entre la haute tension et la deuxième basse tension.
Le convertisseur de tension DC/DC selon le premier aspect de l’invention peut selon le premier mode de fonctionnement assurer les fonctions d’un convertisseur de tension DC/DC selon l’art antérieur et selon un deuxième mode de fonctionnement assurer la fonction d’un système de préchauffage d’un pot catalytique selon l’art antérieur.
Ainsi, on combine en un seul module électronique des fonctions électroniques qui étaient de manière connue effectuées par des modules distincts, ce qui permet de réduire l’encombrement total ainsi que les coûts de production des modules réalisant ces fonctions.
En outre, le refroidissement et le circuit de contrôle des interrupteurs peuvent être mutualisés, de sorte que l’encombrement total ainsi que les coûts de production peuvent en être encore améliorés.
Un convertisseur de tension DC/DC selon l’invention peut en outre comporter une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes, prises isolément ou bien selon n’importe quelle combinaison techniquement possible.
De façon optionnelle, la deuxième borne de basse tension est destinée à être connectée à une résistance de chauffage d’un pot catalytique.
De façon optionnelle, la deuxième basse tension est plus grande, par exemple au moins deux fois, de préférence au moins trois fois plus grande que la première basse tension.
Ainsi, a puissance égale le rendement des N-1 modules de conversion utilisés pour réaliser la conversion entre la haute tension et la deuxième basse tension est plus élevé.
De façon optionnelle, dans le deuxième mode de fonctionnement, le dispositif de sécurité de chacun desdits au plus N-1 modules de conversion de tension déconnecte électriquement la première borne de basse tension du point milieu du module de conversion comprenant ce dispositif de sécurité.
De façon optionnelle, dans le premier mode de fonctionnement, le dispositif de sécurité de chacun des N modules de conversion de tension connecte électriquement la première borne de basse tension au point milieu du module de conversion comprenant ce dispositif de sécurité.
De façon optionnelle, chaque cellule de conversion de tension comporte un bras de commutation comportant un interrupteur de côté haut et un interrupteur de côté bas connectés l’un à l’autre en un point central, le bras de commutation étant connecté entre la borne de haute tension et la borne de masse, tandis que le point central est connecté au point milieu, par exemple par l’intermédiaire d’une inductance.
Avantageusement, la gorge axiale comporte une face radialement extérieure munie d’encoches s’étendant axialement et débouchant dans la gorge radiale, lesdites encoches étant configurées pour le passage des oreilles de la bride de conteneur, et s’étendant radialement vers l’extérieur, ladite interface comportant également des taquets amovibles comblant lesdites encoches.
Dans un exemple de réalisation, la gorge axiale est délimitée radialement intérieurement par une paroi bordant le passage central, ladite gorge axiale étant configurée pour qu’une fois montée sur la bride de conteneur, le joint de la bride de conteneur soit en contact étanche avec la face intérieure de ladite paroi et le fond de la gorge axiale.
Dans un autre exemple de réalisation, la gorge axiale est délimitée radialement intérieurement par une paroi bordant le passage central, et l’interface comporte au moins un premier joint dans le fond de la gorge et/ou un deuxième joint dans la paroi de sorte que, une fois l’interface de connexion montée sur la bride de conteneur, le joint de la bride de conteneur soit en contact étanche avec le premier joint et/ou le deuxième joint.
De manière avantageuse, l'interface de connexion tournante comporte des moyens facilitant le déplacement en rotation de l’interface par rapport à la bride de conteneur. Les moyens facilitant le déplacement en rotation peuvent comporter des galets ou roulements et/ou un revêtement réduisant les frottements.
Un autre objet de la présente demande est un conteneur de transfert étanche destiné à coopérer avec l’interface selon l'invention, comportant un contenant muni d’un fond et d’une extrémité ouverte, une bride de conteneur comportant une extrémité fixée à l’extrémité ouverte du contenant et une extrémité destinée à coopérer mécaniquement à avec un dispositif de transfert étanche, une porte de conteneur obturant la bride de conteneur, ladite bride de conteneur comportant des oreilles s’étendant radialement vers l’extérieur et destinées à coopérer avec le dispositif de transfert étanche par une liaison baïonnette, une ou plusieurs desdites oreilles comportant des galets montés sur des axes s’étendant radialement et configurés pour rouler dans la gorge radiale, ladite extrémité comportant également un joint destiné à assurer un contact étanche avec le dispositif de transfert étanche et avec la porte de conteneur.
Par exemple, les oreilles comportent chacune au moins une fenêtre dans laquelle est ou sont monté(s) un ou plusieurs galets.
Dans un exemple de réalisation, le joint de la bride de conteneur et le joint de l’interface de connexion tournante sont identiques.
Un autre objet de la présente demande est un procédé de conversion d’un conteneur de transfert à bride fixe en un conteneur à bride tournante :
- fourniture d’un conteneur à bride fixe,
- fourniture d’une interface de connexion tournante selon l'invention,
- retrait de la porte de conteneur de la bride de conteneur,
- mise en place de la porte de conteneur sur l’interface de connexion tournante,
- montage de l’interface de connexion tournante sur la bride de conteneur de sorte que le joint de la bride de conteneur soit en appui contre l’interface de connexion tournante,
- immobilisation axiale de l’interface de connexion tournante sur la bride de conteneur.
Le procédé de conversion peut comporter :
- l’alignement des oreilles de la bride de conteneur avec les encoches de l’interface de connexion tournante,
L’Exemple Comparatif était fondamentalement le même que dans l’Exemple 1, à l’exception que le polysaccharide de pectine a été remplacé par un amidon soluble.
Les teneurs en sélénium des polysaccharides de sélénium obtenus dans les Exemples 1 à 5 et l’Exemple Comparatif 1 ont été déterminées par spectroscopie de fluorescence atomique. Les résultats sont présentés dans le Tableau 1.
La taille de particules des polysaccharides de sélénium obtenus dans les Exemples 1 à 5 et l’Exemple Comparatif 1 a été mesurée en utilisant un analyseur laser de taille de nanoparticules. Les résultats sont présentés dans le Tableau 1.
Les indices de polydispersité des polysaccharides de sélénium obtenus dans les Exemples 1 à 5 et l’Exemple Comparatif 1 ont été mesurés par un procédé de diffraction laser. Les résultats sont présentés dans le Tableau 1.
Tableau 1 Teneur en sélénium et autres résultats d’essai des polysaccharides de sélénium obtenus dans les Exemples 1 à 5 et l’Exemple Comparatif 1 Teneur en sélénium (mg/g) Taille Moyenne de particules (Z-Moyenne, d.nm) Indice de Polydispersité Exemple 1 35 197 0,18 Exemple 2 62 126 0,17 Exemple 3 55 138 0,14 Exemple 4 39 175 0,16 Exemple 5 42 160 0,17 Exemple comparatif 1 22 321 0,29
On peut voir d’après le Tableau 1 que le complexe de polysaccharide de sélénium élémentaire préparé à partir d’amidon a une teneur en sélénium inférieure, une taille moyenne de particules plus grande, et un indice de polydispersité plus grand, par comparaison à celui préparé à partir du polysaccharide de pectine, indiquant que, par comparaison au polysaccharide de pectine, de l’amidon ne conduit pas à la dispersion de sélénium élémentaire. Avec l’amidon soluble en tant que matrice souple, le sélénium élémentaire est plus facile à agréger en grandes particules, ce qui ne conduit pas à la préparation d’un complexe polysaccharide–nanosélénium.
Étude de l’effet protecteur significatif d’un polysaccharide de sélénium sur la détérioration de cellules A549 épithéliales alvéolaires de type II provoquée par de l’acétate de plomb
Les polysaccharides de sélénium obtenus dans les Exemples 1 à 5 et dans l’Exemple Comparatif 1 ou leurs polysaccharides de pectine non modifiés correspondants et de l’acétate de plomb ont été ajoutés à un milieu de culture cellulaire, de sorte que les concentrations finales de polysaccharides et d’acétate de plomb étaient de 0,1 à 5 000 ng/ml et 0,4 mM, respectivement. Des cellules A549 ont été co-incubées à 37 °C et CO 2 à 5 % pendant 24 h. L’effet protecteur (EC 50 ) et l’effet cytotoxique (IC 50 ) du polysaccharide de sélénium sur une détérioration de cellules A549 induite par de l’acétate de plomb ont été calculés. Les résultats sont présentés dans le Tableau 2.
Tableau 2 Résultats d’essai de l’effet protecteur de polysaccharides de sélénium et de polysaccharides de pectine non modifiés correspondants de ceux-ci sur la détérioration de cellules A549 épithéliales alvéolaires de type II provoquée par de l’acétate de plomb Source d’échantillon EC 50 (ng/ml) (concentration efficace médiane pour l’effet protecteur sur la détérioration de cellules A549 induite par acétate de plomb) IC 50 （μg/ml） (concentration inhibitrice médiane pour l’effet cytotoxique sur la détérioration de cellules A549 induite par acétate de plomb) Polysaccharides de Sélénium Polysaccharides de pectine non modifiés Polysaccharides de Sélénium Polysaccharides de pectine non modifiés Exemple 1 4,2 1523,1 7,5 2045,8 Exemple 2 2,3 1190,2 4,6 1852,6 Exemple 3 3,2 2053,5 5,8 1973,4 Exemple 4 4,1 1234,8 8,2 1758,5 Exemple 5 3,9 1092,6 9,2 1895,3 Exemple comparatif 1 42,7 3210,5 67,8 4038,7
On peut voir d’après le Tableau 2 que les effets protecteurs d’un polysaccharide de pectine de sélénium et d’un polysaccharide de pectine non modifié correspondant de celui-ci sur la détérioration de cellules A549 épithéliales alvéolaires de type II provoquée par de l’acétate de plomb sont nettement meilleurs que ceux de l’amidon soluble et des produits modifiés par sélénium de celui-ci.
Étude sur l’effet thérapeutique significatif d’un polysaccharide de sélénium sur une lésion pulmonaire subaiguë induite par du sulfate de plomb chez des rats
Les trachées non exposées de rats ont été infusées avec 0,5 mg/kg.poids corporel de solution saline physiologique–sulfate de plomb, traitement qui a été répété 3 fois avec un intervalle de 24 h. 50 mg/kg.poids corporel de polysaccharides de sélénium ou de polysaccharides de pectine non modifiés correspondants de ceux-ci obtenus dans les Exemples 1 à 5 et l’Exemple Comparatif 1 ont été administrés en continu pendant 7 jours. Par comparaison au groupe témoin d’un modèle de lésion pulmonaire subaiguë de rats sans administration de polysaccharide de sélénium, les résultats sont présentés dans les Tableaux 3 à 5.
Tableau 3 Effets de polysaccharides de sélénium et de leurs polysaccharides de pectine non modifiés correspondants sur la fonction pulmonaire d’un modèle de lésion pulmonaire subaiguë du rat induit par sulfate de plomb Source d’échantillon Ventilation volontaire maximale (MVV), % (par comparaison au groupe modèle, augmentation en pourcentage) Débit expiratoire de pointe (PEF), % (par comparaison au groupe modèle, augmentation en pourcentage) Polysaccharides de Sélénium Polysaccharides de pectine non modifiés Polysaccharides de Sélénium Polysaccharides de pectine non modifiés Exemple 1 12,9 4,6 6,1 1,7 Exemple 2 19,9 5,8 8,3 2,3 Exemple 3 19,2 4,9 13,7 2,1 Exemple 4 20,5 5,1 10,9 1,6 Exemple 5 24,1 5,7 10,7 2,5 Exemple comparatif 1 9,2 0,2 2,9 0,1219
Tableau 4 Effets de polysaccharides de sélénium et de leurs polysaccharides de pectine non modifiés correspondants sur les teneurs en protéines totales (TP) et en albumine (ALB) dans le fluide de lavage bronchoalvéolaire (BALF) du modèle de lésion pulmonaire subaiguë de rat induit par sulfate de plomb Source d’échantillon Protéines totales (TP), % (par comparaison au groupe modèle, diminution en pourcentage) Albumine (ALB), % (par comparaison au groupe modèle, diminution en pourcentage) Polysaccharides de Sélénium Polysaccharides de pectine non modifiés Polysaccharides de Sélénium Polysaccharides de pectine non modifiés Exemple 1 45,6 17,5 44,3 9,7 Exemple 2 72,5 27,4 54,7 12,1 Exemple 3 49,5 19,3 43,8 11,5 Exemple 4 51,6 22,7 46,7 10,3 Exemple 5 66,4 24,4 47,2 11,8 Exemple comparatif 1 21,9 25,7 15,2 1,1
Tableau 5 Effets de polysaccharides de sélénium et de leurs polysaccharides de pectine non modifiés correspondants sur les teneurs en lactate déshydrogénase (LDH), phosphatase alcaline (AKP) et malondialdéhyde (MDA) dans un fluide de lavage bronchoalvéolaire (BALF) dans le modèle de lésion pulmonaire subaiguë de rat induit par sulfate de plomb Source d’échantillon Lactate déshydrogénase (LDH), % (par comparaison au groupe modèle, diminution en pourcentage) Phosphatase alcaline (AKP), % (par comparaison au groupe modèle, diminution en pourcentage) Malondialdéhyde (MDA), % (par comparaison au groupe modèle, diminution en pourcentage) Polysaccharides de Sélénium Polysaccharides de pectine non modifiés Polysaccharides de Sélénium Polysaccharides de pectine non modifiés Polysaccharides de Sélénium Polysaccharides de pectine non modifiés Exemple 1 15,7 3,2 43,5 9,9 33,9 7,3 Exemple 2 27,6 4,3 43,3 12,4 39,2 7,9 Exemple 3 22,1 3,3 46,0 10,5 33,4 8,2 Exemple 4 19,8 3,1 44,8 11,7 36,4 7,0 Exemple 5 22,0 4,0 47,6 13,1 35,7 8,9 Exemple comparatif 1 5,6 0,1 7,9 0,2 12,8 0,2
On peut voir d’après les Tableaux 3 à 5 que le polysaccharide de pectine de sélénium et son polysaccharide de pectine non modifié correspondant ont un meilleur effet thérapeutique sur la lésion pulmonaire subaiguë induite par acétate de plomb chez des rats par comparaison à l’amidon soluble et ses produits modifiés par sélénium.
Au cours de cette première étape, le capteur 20 d’angle de braquage mesure l’angle de braquage α des roues directrices 16 de l’engin tracteur 12, puis transmet cette mesure à l’unité de contrôle 22.
Une deuxième étape de détermination de la trajectoire de l’engin tracteur 12 de l’ensemble roulant 10.
Au cours de cette deuxième étape, l’unité de contrôle 22 détecte si l’ensemble roulant 10 se déplace en marche avant ou en marche arrière.
Cette détection du sens de la marche est par exemple établie en fonction du sens de rotation des roues 16 et/ou 18 de l’engin tracteur 12.
Ensuite, toujours au cours de la deuxième étape, l’unité de contrôle 22 détermine la trajectoire de l’engin tracteur 12, à partir du sens de marche de l’ensemble roulant 10, de la vitesse de l’engin tracteur 12 et de l’angle de braquage α des roues directrices 16 de l’engin tracteur.
Une troisième étape de mesure de l’angle de rotation β de la remorque 30 par rapport à l’engin tracteur 12.
Au cours de cette troisième étape, le dispositif de mesure 50 mesure les distances L1 et L2 puis transmet ces mesures de distance à l’unité de contrôle 22.
Ensuite, l’unité de contrôle 22 calcule l’angle de rotation β de la remorque 30 par rapport à l’engin tracteur 12 comme décrit ci-dessus. Ainsi, l’angle de rotation β est mesuré indirectement par le dispositif 50.
Une quatrième étape de détermination de la trajectoire de la remorque 30 de l’ensemble roulant 10.
Au cours de cette quatrième étape, l’unité de contrôle 22 détermine la trajectoire de la remorque 30, à partir de la trajectoire de l’engin tracteur 12 déterminée au cours de l’étape b) et de l’angle de rotation β de la remorque 30 déterminé au cours de l’étape c).
Une cinquième étape de correction de la trajectoire de la remorque 30 de l’ensemble roulant 10.
Au cours de cette cinquième étape, l’unité de contrôle 22 corrige la trajectoire de la remorque 30 en fonction de la trajectoire de la remorque déterminée au cours de l’étape d) et de la trajectoire de l’engin tracteur 12 déterminée au cours de l’étape b).
L’ordre des étapes a) à e) du procédé de pilotage peut être différent. Notamment, les étapes b) et c) peuvent être inversées de sorte à mesurer les angles α et β avant de déterminer les trajectoires de l’engin tracteur 12 et de la remorque 30.
Avantageusement, les cinq étapes a) à e) du procédé de pilotage sont exécutées de manière cyclique, en temps réel, par l’unité de contrôle 22. La fréquence d’itération des étapes a) à e) est fonction de la vitesse de déplacement de l’engin tracteur.
De préférence, la correction de trajectoire effectuée au cours de la cinquième étape du procédé de pilotage consiste à modifier la trajectoire de la remorque 30 de sorte à ce que cette trajectoire soit identique à la trajectoire de l’engin tracteur 12.
En pratique, cette correction de la trajectoire de la remorque 30 est réalisée en modifiant les couples moteurs appliqués par les moteurs électriques 36 aux roues motrices 34 de la remorque 30.
La illustre l'essuie-glace 100 selon un mode de réalisation possible de l'invention. L'essuie-glace 100 comprend un carénage composé d'une monture centrale 105 et de deux capots d’extrémité 110. Les capots d'extrémité 110 sont chacun pourvus d'une pluralité de crochets 115, qui s'engagent dans une raclette en caoutchouc 125 pour le retenir en place. En outre, a monture centrale 105 est pourvu d'une pluralité d'étriers 120 (parfois aussi appelés "whippletrees" ou "tournament arms" ailleurs dans l'art), dont les extrémités sont visibles sur la . Les étriers 120 sont fixés de manière pivotante à la monture centrale et retiennent le balai d'essuie-glace à leurs extrémités ; le balai d'essuie-glace 125 est ainsi retenu dans l'essuie-glace 100 par l'action combinée des crochets 115 et des étriers 120. Un connecteur de bras 130 est prévu dans la monture centrale, qui permet à l'utilisateur de fixer l'essuie-glace 100 à un bras d'essuie-glace d'un véhicule à moteur (non illustré).
Chacun des capots d'extrémité 110 est articulé de manière pivotante sur le support central 105. La illustre en détail l'une de ces articulations ; la est une vue de détail de l'articulation entre la monture centrale 105 et l'un des capots d’extrémité 110, vue depuis la face inférieure de l'essuie-glace ; par souci de clarté, la raclette en caoutchouc 125 est omise, ainsi que toute structure associée telle que des vertèbres qui pourraient être nécessaires à sa fixation au support central 105 et aux embouts 110.
L'élément adaptateur 200 est solidement fixé à la surface inférieure 215 de la monture centrale 105 et s'étend longitudinalement à partir de la monture centrale 105, se terminant par une articulation 220 qui est disposée longitudinalement à l'extérieur de la monture centrale 105, comme illustré. L'articulation 220 est formée par deux alésages 225 (dont un est illustré) prévus dans chacune des jambes 210, à l'extérieur de la monture centrale 105. Les deux alésages sont engagés par des plots de pivotement complémentaires 230 (dont un est illustré), formés d'un seul tenant avec le capot d'extrémité 110 sur une surface intérieure de celui-ci.
De cette manière, les capots d’extrémité 110 sont articulés de manière pivotante sur la monture centrale 105, ce qui leur permet de pivoter autour d'un axe transversal formé par les deux plots de pivotement 230.