INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
représente une vue en perspective du dispositif de pré-maintien d’une vis selon l’invention en configuration déployée de pré-maintien ;
est une vue en perspective du dispositif de pré-maintien d’une vis selon l’invention en configuration comprimée de serrage ;
représente une vue arrachée en perspective d’une première pièce s’apprêtant à être fixée par vissage sur une seconde pièce au moyen d’une vis pré-maintenu sur cette première pièce par le dispositif de pré-maintien selon l’invention ;
est une vue arrachée en perspective des deux pièces de la après leur assemblage par vissage ;
représente une vue partielle de la face inférieure de la première pièce au niveau de la zone de vissage ; et
est une un agrandissement sous un autre angle du détail VI de la .
Les figures 1 et 2 représentent un dispositif de pré-maintien 100 conforme à un mode de réalisation préféré de l’invention, respectivement en configuration déployée de pré-maintien et en configuration comprimée de serrage.
Tel qu’illustré sur les figures 3 et 4, ce dispositif 100 est destiné à assurer le pré-maintien d'une vis 200 sur une première pièce 10 destinée à être fixée sur une seconde pièce 20 au moyen de ladite vis 200.
Cette première pièce 10 peut par exemple être constituée par le boîtier extérieur d’un écran d’affichage d’un véhicule automobile, tandis que la seconde pièce 20 peut par exemple être constituée par le tableau de bord de ce véhicule.
La première pièce 10 est pourvue d’un orifice circulaire de réception 11 présentant un diamètre légèrement supérieur à celui du tronçon fileté 211 de la tige 210 de la vis 200, tandis que la seconde pièce 20 est pourvue d’un perçage taraudé 21 complémentaire de ce filetage.
Le dispositif de pré-maintien 100 est venu avantageusement de moulage d’une seule pièce à partir d’un polymère thermoplastique tel que l’ABS-PC (mélange d’Acrylonitrile Butadiène Styrène et de Polycarbonate), ce polymère présentant pour avantage d’associer la solidité et la résistance thermique du polycarbonate à la flexibilité de l’ABS.
Afin de permettre sa fabrication à partir d’un moule d’injection plastique simple dépourvu de pièces mobiles à tiroir, ce dispositif de pré-maintien est avantageusement dépourvu de contre-dépouilles.
- Dépose de la composition n°1, n°2, n°3, n°4, (obtenues respectivement dans les exemples 1, 2, 3, 4 par mélange des composants A et B avec un mélangeur Sulzer® mixpac) sur une 1 ère lame de microscope en verre (25 x 76 mm);
- Affichage d’une 2 ème lame de microscope en verre (25 x 76 mm) sur la 1 ère lame ayant reçue la composition n°1, n°2, n°3 ou n°4;
- Etape de glissement des deux lames de microscope pour permettre une répartition égale de la composition n°1, n°2, n°3, ou n°4 entre les deux lames (l’exposition à l’oxygène est ici réduite).
Le temps à partir duquel il n’est plus possible de séparer les deux lames est relevé.
La reactivité (exotherme) est analysée en continu à l’aide d’un pyromètre et par imagerie thermique,. Le temps de gel (ou temps de latence) est le temps qu’il faut à l’échantillon pour commencer à polymériser.
Composition Temps de gel (s) Pic de température (en °C) Temps pour collage pour une épaisseur 300 microns Remarques Composition n°1 (exemple 1) 10 min 110 °C 12 min tacky Composition n°2 (exemple 2) 26 s 120 °C 1min 30s tacky Composition N°3 (exemple 3) 34 s 100°C 1min 30s tacky Composition N°4 (exemple 4 - comparatif) Non polymérisé _ non polymérisé -
Il ressort de ce tableau que les compositions n°1, n°2 et n°3 (selon l’invention) polymérisent avantageusement rapidement (après mélange des composants A et B), au vu des temps de gel qui sont courts (10 min, 26s et 34s, respectivement). Les temps de gel sont avantageusement nettement plus courts en présence de complexe de cuivre. En revanche, il a été observé que la composition comparative n°4 (exemple 4) ne polymérise pas à l’air libre.
En outre, les compositions n°1, n°2 et n°3 conduisent avantageusement à des collages ayant des temps de prise rapides en comparaison à la composition comparative n°4.
Composition à base de monomères (méth)acrylate DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne une composition à base de monomère (méth)acrylate.
L’invention concerne également l’utilisation de ladite composition pour la réparation et/ou le collage semi-structural ou structural de matériaux dans le domaine du transport, de la marine, de l’assemblage, de l’électronique ou de la construction.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE Les compositions acryliques sont des systèmes réactifs connus réticulant par polymérisation radicalaire. Elles sont utilisées comme adhésifs, mastics et revêtements. La polymérisation radicalaire est typiquement amorcée par un système rédox qui par le biais d’une réaction d’oxydo-réduction conduit à la production de radicaux.
La majorité des systèmes acryliques sont des systèmes bicomposants. Le premier composant contient traditionnellement l’agent réducteur et les monomères réactifs, et le second composant contient l’agent oxydant. Une fois les deux composants mélangés, l’agent réducteur induit la coupure de la liaison O-O du peroxyde organique par exemple, et initie la polymérisation.
Typiquement, les compositions (méth)acryliques comprennent un système oxydo-réducteur de type peroxyde (oxydant)/amine tertiaire (réducteur). Toutefois, ces systèmes peuvent présenter des problèmes de stabilité vis-à-vis du stockage en présence de monomère (méth)acrylate.
Il existe un besoin pour de nouvelles compositions (méth)acryliques permettant un bon compromis entre réactivité et stabilité au stockage.
En variante, les solutions basées sur l’exploitation du décalage Doppler peuvent utiliser un signal radiofréquence à émission continue et modulé en fréquence (ou FMCW, pour l’anglais « Frequency Modulated Continuous Wave »). En réception, le signal radiofréquence émis et le signal émis sont mélangés, pour extraire des informations relatives au décalage Doppler. Un inconvénient de cette solution est cependant qu’elle impose l’utilisation de signaux large bande, avec une largeur de bande d’autant plus élevée que la cible à détecter est proche de l’émetteur-récepteur. Par exemple, pour obtenir une précision inférieure à 5 cm, avec une cible à moins d’un mètre et une fréquence de porteuse à 24 GHz, il est nécessaire que la largeur de bande soit au moins égale à 3 GHz. Cette exigence sur la largeur de bande passante se traduit par un système d’émission et réception plus complexe et donc plus onéreux. En outre, l’exigence sur la largeur de la bande passante est incompatible avec la largeur d’une bande de fréquence autorisée, par exemple la bande ISM.
Une autre solution utilise plutôt deux signaux monofréquences, chacun à une fréquence distincte et avec un écart suffisant entre les deux fréquences. On retrouve les mêmes limitations relatives aux performances du système d’émission et réception, et à l’éventuelle incompatibilité avec la largeur d’une bande de fréquence autorisée et avec un système à faible coût.
Un objectif de la présente invention est de proposer un procédé de détection de geste qui ne présente pas l’un au moins des inconvénients de l’art antérieur.
En particulier, un but de la présente invention est de proposer un procédé de détection de geste adapté à une détection à courte portée, permettant l’utilisation de matériel peu onéreux, et n’impliquant pas la mise en œuvre de traitements de signal très complexes.
Un autre but de la présente invention est de proposer un système adapté à la mise en œuvre d’un tel procédé.
Cet objectif est atteint avec un procédé détection de geste, utilisant un signal radiofréquence retour qui correspond à la réflexion, sur une cible, d’un signal radiofréquence émis, le procédé comportant lesdites étapes, mises en œuvre à l’aide d’au moins un module de traitement de signal : a/ à partir d’un signal électrique correspondant au signal radiofréquence retour, détermination d’un déphasage entre le signal radiofréquence émis et le signal radiofréquence retour, ledit déphasage étant déterminé pour une pluralité d’instants d’échantillonnage séparés deux à deux par une période d’échantillonnage prédéterminée ; et b/ pour une pluralité de premiers instants d’échantillonnage consécutifs, calcul d’une valeur courante de différence de phase δΦ(t), définie par : δΦ(t)=Φ(t)-Φ(t-Δt), avec Φ(t) la valeur du déphasage audit premier instant d’échantillonnage, et avec Φ(t-Δt) la valeur du déphasage à un second instant d’échantillonnage précédent immédiatement ledit premier instant d’échantillonnage (lorsque cette valeur existe), où chaque valeur courante de différence de phase δΦ(t) traduit une valeur courante d’un déplacement de ladite cible.
L’idée à la base de l’invention consiste à suivre des variations d’un déphasage, où ledit déphasage est représentatif d’une valeur courante de distance entre la cible et l’émetteur-récepteur. Les variations du déphasage correspondent donc à des variations de ladite distance, de sorte que l’on peut déterminer un mouvement réalisé par la cible à partir desdites variations du déphasage. La détermination du mouvement réalisé par la cible constitue, en d’autres termes, une détection de geste.
Le procédé selon l’invention est basé sur des calculs de valeurs courantes d’un déphasage entre le signal radiofréquence émis et le signal radiofréquence retour. Un tel calcul peut être mis en œuvre de façon connue en soi, et ne nécessite pas la mise en œuvre d’algorithmes particulièrement complexes. En particulier, il n’est pas nécessaire de calculer des transformées de Fourier. Ainsi, le procédé selon l’invention ne met pas en œuvres des traitements de signal complexes, gourmands en énergie.
Le procédé selon l’invention n’implique pas non plus l’utilisation de signaux radiofréquence répartis sur une large bande de fréquence, que ce soit un signal modulé en fréquence ou deux signaux chacun à une fréquence fixe. En particulier, le procédé selon l’invention peut être mis en œuvre à l’aide de signaux radiofréquence de fréquence fixe. Par conséquent, le procédé selon l’invention peut être mis en œuvre à l’aide d’un système peu onéreux, qui ne présente pas une architecture particulièrement complexe en émission et réception.
L’utilisation d’une seule et unique fréquence en émission évite par ailleurs toute problématique d’incompatibilité avec la largeur d’une bande de fréquence autorisée pour l’émission radiofréquence.
L’invention n’impose pas non plus l’utilisation de deux émetteurs radiofréquence, pointés chacun dans une direction respective, et destinés à repérer un passage de la cible en deux endroits respectifs pour en déduire une information de mouvement. Dans l’invention, seul un unique émetteur radiofréquence est nécessaire.
En outre, il ne s’agit pas dans l’invention de calculer des temps de vol, mais plutôt des déphasages, de sorte que l’on s’affranchit des limitations liées à la précision d’une mesure de temps de vol sur des détection à courte portée.
L’invention permet ainsi de mesurer un mouvement par détection radar, sans algorithme complexe ni matériel coûteux. De préférence, le procédé selon l’invention est mis en œuvre dans un véhicule automobile.
De manière avantageuse, le procédé selon l’invention comporte en outre l’étape suivante, mise en œuvre à l’aide de l’au moins un module de traitement de signal : c/ à partir de chaque valeur courante de différence de phase δΦ(t), calcul d’une valeur courante de variation de distance δd(t), où ladite valeur courante de variation de distance désigne un déplacement de la cible entre les premier et second instants d’échantillonnage.
Le procédé selon l’invention peut comporter en outre une étape de reconnaissance de geste, à partir d’une série de valeurs courantes de variation de distance δd(t).
Avantageusement, le procédé comporte en outre une étape de formulation et transmission d’une consigne de déverrouillage et/ou ouverture d’un ouvrant de véhicule automobile, lorsqu’un geste prédéterminé est reconnu à l’étape de reconnaissance de geste.
La est une représentation schématique de face d’un organe de liaison selon l’invention.
La est une représentation schématique en coupe A-A de l’organe de liaison de la .
La est une représentation schématique d’un circuit de fluide avant raccordement.
La est une représentation schématique du circuit de fluide de la après déplacement du manchon central.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Il va être dorénavant présenté un circuit de fluide selon l’invention destiné à un usage aéronautique, en particulier, pour le transport de carburant, d’eau et d’oxygène, d’air, de gaz coupe-feu, réfrigération, etc.
Dans cet exemple, le circuit de fluide comprend une pluralité de canalisations qui sont accordées les unes avec les autres afin de guider un fluide. Pour une application aéronautique, les canalisations individuelles sont, dans un premier temps, solidarisées à une structure d’un aéronef puis, dans un deuxième temps, raccordées entre elles.
Par la suite, l’invention va être présentée pour le raccordement de deux canalisations d’un circuit de fluide. Néanmoins, l’invention s’applique également au raccordement de plus de deux canalisations, en particulier, trois canalisations.
En référence à la , il est représenté une forme de réalisation d’un circuit de fluide selon l’invention qui comprend une première canalisation 1, une deuxième canalisation 2 et un raccord de liaison 3 monté à l’interface entre la première canalisation 1 et la deuxième canalisation 2, afin de raccorder fluidiquement la première canalisation 1 à la deuxième canalisation 2.
Dans cette forme de réalisation, chaque canalisation comporte un corps tubulaire qui est terminé à chaque extrémité par une extrémité de connexion. Le corps tubulaire de chaque canalisation comporte de manière préférée des portions cintrées de manière à permettre au circuit de fluide de relier différents équipements de manière pratique en s’affranchissant des contraintes de positionnement. De plus, chaque canalisation définit une surface intérieure, en contact avec le fluide à conduire, et une surface extérieure, opposée à la surface intérieure.
En référence à la , la première canalisation 1 comprend une première extrémité de connexion 11, s’étendant selon un premier axe X1 et définissant une surface intérieure et une surface extérieure. La première extrémité de connexion 11 comprend un premier élément de connexion 12, en particulier, une bague connexion périphérique en forme de L.
De manière analogue, toujours en référence à la , la deuxième canalisation 2 comprend une deuxième extrémité de connexion 21, s’étendant selon un deuxième axe X2 et définissant une surface intérieure et une surface extérieure. La deuxième extrémité de connexion 21 comprend un deuxième élément de connexion périphérique 22, en particulier, une bague connexion. Les axes X1, X2 sont de préférence alignés mais peuvent être décalés d’un décalage angulaire pouvant atteindre 10° ou d’un décalage vertical/latéral pouvant atteindre 10mm.
De préférence, les bagues de connexion 12, 22 sont des bagues fendues, de préférence encore, chaque bague de connexion 12, 22 possède une section en L. Les canalisations 1, 2 possèdent des structures analogues afin de permettre une industrialisation à moindres coûts. Il va de soi que les éléments de connexion 12, 22 pourraient se présenter sous d’autres formes, en particulier, une couronne crénelée ou un ergot. De manière préférée, chaque élément de connexion 12, 22 possède une épaisseur axiale de l’ordre de 2 mm et une longueur radiale comprise entre 4 mm et 8 mm par rapport à l’axe X1, X2.
Dans cette forme de réalisation, comme illustré à la , la distance entre le premier élément de connexion 12 et le bord d’extrémité de la première canalisation 1 est plus grande que la distance entre le deuxième élément de connexion 22 et le bord d’extrémité de la deuxième canalisation 2. Cela permet avantageusement de prémonter le raccord de liaison 3 entre le premier élément de connexion périphérique 12 et le bord d’extrémité de la première canalisation 1 comme cela sera présenté par la suite. Ainsi, il suffit de translater le raccord de liaison 3 logé sur la première canalisation 1 pour assurer l’étanchéité avec la deuxième canalisation 2.
Il va de soi que chaque extrémité de connexion 11, 21 pourrait également être formée par un embout de connexion qui serait monté de manière rapportée avec son élément de connexion 21, 22.
Comme illustré à la , les extrémités de connexion 11, 21 des canalisations 1, 2 sont fixes et espacées d’un jeu de raccordement axial Jx, compris entre 5mm et 10mm, qui est comblé par le déplacement du raccord de liaison 3 comme cela sera présenté par la suite.
, un dispositif selon un mode de réalisation de l’invention.
Les références aux figures, quand elles sont identiques, correspondent aux mêmes éléments.
Dans les figures, sauf contre-indication, les éléments ne sont pas à l’échelle.
La figure 2 illustre schématiquement un dispositif D de couplage pour fibre optique à cœur creux à couplage inhibé selon l’invention. Ce dispositif D comprend une première fibre optique FO1 à cœur creux à couplage inhibé. Cette première fibre optique FO1 possède une première gaine microstructurée SCF1 comprenant une pluralité de premier motif tubulaire confinant MCF1 (non représentés en figure 2 mais visibles en figure 3 par exemple). Le premier motif MCF 1 est réparti en anneau entourant, au moins partiellement, le cœur de la fibre FO1 dit premier cœur C1, de manière à confiner au moins un rayonnement à une longueur d’onde dans le premier cœur. Il est entendu que le motif peut être réparti en un seul anneau ou une pluralité d’anneaux concentriques sans sortir du cadre de l’invention.
De même, le dispositif comprend une deuxième fibre optique FO2 à cœur creux à couplage inhibé, comprenant une deuxième gaine microstructurée SCF2. Cette deuxième gaine microstructurée comprend une pluralité de deuxième motif tubulaire confinant MCF2, répartis en anneau et entourant, au moins partiellement, le cœur C2 de la fibre FO2, dit deuxième cœur, de manière à confiner le rayonnement lumineux dans le deuxième cœur à la longueur d’onde .
Les fibres FO1, FO2 comprennent respectivement une première et une deuxième gaine externe GE1, GE2 qui entourent et protègent les gaines microstructurées SCF1, SCF2.
De manière connue en soi, afin de réaliser le confinement du rayonnement à dans le premier et deuxième cœur C1, C2, les premiers et les deuxièmes motifs tubulaires confinants MCF1, MCF2 présentent respectivement une première et une deuxième épaisseur, dite confinante , et un premier et un deuxième indice dit confinant et tels que : , , avec . De manière préférentielle, les premiers motifs confinants présentent une première épaisseur de paroi identique afin de limiter au maximum les pertes par transmissions. De même, les deuxièmes motifs confinants présentent une épaisseur de paroi identique afin de limiter au maximum les pertes par transmissions. A titre d’exemple non limitatif, pour des motifs confinants en silice, pour un rayonnement à , on a , , ou , ou encore , .
Les motifs tubulaires confinant MCF1, MCF2 peuvent par exemple être des tubes cylindriques circulaires ou encore des motifs de structure « nested », c’est-à-dire une imbrication de différents tubes concentriques avec des diamètres de plus en plus petits. Alternativement, ces motifs tubulaires peuvent être des tubes de formes elliptiques, le grand axe des ellipses étant orienté radialement, vers le centre de la fibre ou encore toute forme connue de l’homme de l’art. Il est entendu que la structure de la première et la structure de la deuxième gaine microstructurée peuvent être identiques ou non sans sortir du cadre de l’invention.
Comme évoqué précédemment, il est connu de réaliser un coupleur avec des fibres optiques à cœur creux à couplage inhibé en polissant les gaines externes des deux fibres obtenant ainsi une face polie pour chaque fibre. Le coupleur est ensuite réalisé en rapprochant les deux fibres de manière à ce que la distance interstitielle soit inférieure à la longueur d’onde puis en soudant les deux faces polies des deux fibres, les orientations azimutales des deux fibres dans le coupleur étant ajustées de telle sorte que le recouvrement des profils de fuite des deux fibres soit maximisé. Dans ce cas de figure, afin d’assurer un guidage optimal du rayonnement, les motifs tubulaires des gaines microstructurées présentent une épaisseur de paroi identique. Le recouvrement des profils de fuite permet d’assurer une bonne efficacité de couplage, cependant limitée par la distance interstitielle.
L’invention diffère de l’art antérieur en ce que le couplage entre les deux fibres est réalisé par le biais d’un élément couplant SCP résonant avec le mode guidé à la longueur d’onde dans le premier cœur C1 et/ou avec le mode guidé à la longueur d’onde dans le deuxième cœur C2. Comme cela sera expliqué plus loin, cet élément couplant permet de créer un canal de fuite du premier cœur C1 vers le deuxième cœur C2 et/ou du deuxième cœur C2 vers le premier cœur C1. Cet élément couplant permet d’obtenir une efficacité de couplage importante, sans introduire des pertes de transmission trop importantes. En effet, l’utilisation d’un tel élément couplant permet d’assurer une efficacité de couplage et de guidage élevée, tout en s’affranchissant de la nécessité de polir une section importante de la gaine microstructurée des deux fibres afin de rapprocher les cœurs et maximiser le recouvrement des profils de fuite comme dans l’art antérieur, étape pouvant fortement dégrader la performance des fibres optiques.
Cet élément couplant SCP est agencé entre le premier et le deuxième cœur et comprend au moins un motif tubulaire couplant MCP. A titre d’exemple non limitatif, le dispositif D illustré en comprend un unique motif tubulaire couplant MCP. Alternativement, selon un autre mode de réalisation, l’élément couplant SCP comprend une pluralité de motifs tubulaires couplant, ceux-ci étant préférentiellement alignés sur un axe reliant les cœurs C1, C2. L’alignement des motifs permet d’avoir une distance la plus courte possible afin d’optimiser le couplage (voir ou 5A par exemple). Au moins un des motifs tubulaires couplant est compris au moins partiellement dans la première gaine microstructurée SCF1 et/ou dans la deuxième gaine microstructurée SCF2. Plus précisément, selon une première alternative, au moins un motif tubulaire couplant MCP est compris au moins partiellement dans la première gaine SCF1 afin de créer un canal de fuite du premier cœur C1 vers le deuxième cœur C2. On réalise alors un coupleur de la fibre FO1 vers FO2. Selon une deuxième alternative, au moins un motif tubulaire MCP est compris au moins partiellement dans la deuxième gaine SCF2 afin de créer un canal de fuite du deuxième cœur C2 vers le premier cœur C1. On réalise alors un coupleur de la fibre FO2 vers FO1. Selon une troisième alternative, au moins un motif tubulaire MCP est compris au moins partiellement dans la première et dans la deuxième gaine SCF1, SCF2 afin de créer un canal de fuite du premier cœur C1 vers le deuxième cœur C2 et du deuxième cœur C2 vers le premier cœur C1. On réalise alors un coupleur de la fibre FO2 vers FO1 et de la fibre FO1 vers FO2.