INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Composition comprenant au moins un filtre UV, du nitrure de bore, et un tensioactif non ionique de type ester La présente invention se rapporte à une composition aqueuse, notamment cosmétique, comprenant au moins un filtre UV organique, au moins un tensioactif non ionique de type ester comprenant un mélange d’au moins un ester mono-insaturé et d’au moins un diester de polyglycérol; et du nitrure de bore.
A ce jour, une grande diversité de compositions photoprotectrices sont déjà connues pour protéger les matières kératiniques, et plus particulièrement la peau, contre les effets néfastes induits par les rayonnements UVA et/ou UVB. Pour l’essentiel, elles contiennent une combinaison de plusieurs filtres UV organiques ou inorganiques, véhiculés en phase huileuse et/ou en phase aqueuse à titre d’agent actif anti-UV et sont généralement proposées sous une forme galénique de type émulsion ou gel.
La figure 1 illustre un exemple de conduit siamois d’admission 1 selon l’art antérieur. La figure 1 est une vue du profil supérieur (extrados) du conduit siamois d’admission 1. Le conduit siamois d’admission 1 comprend une entrée 2, et deux sorties 3a et 3b. La direction d’écoulement du gaz, est illustrée par la flèche X. Sur cette figure, sont également représentées les tiges des soupapes d’admission 4a et 4b. Cette réalisation du conduit siamois d’admission 1 est symétrique par rapport à son plan médian PM. En effet, les sorties 3a et 3b sont symétriques par rapport à ce plan médian PM. L’entrée 2 est formée de manière symétrique par la jonction des deux portions de conduites selon une ligne de jonction LJ confondue avec le plan médian. Toutefois, les performances de tels conduits siamois d’admission restent inférieures aux performances des conduits d’admission séparés, en général à cause de leur conception, en effet ces conduits sont déformés pour être fusionnés, et l’évolution de la section de passage est défavorable car à la jonction des conduits, on additionne les sections des deux conduits d’un coup, alors que lorsqu’ils sont séparés, il existe une continuité des conduits. De plus, la conception de ces conduits d’admission peut être encore simplifiée.
Pour rappel, la figure 2 illustre un exemple d’un dispositif d’admission comprenant deux conduits d’admission séparés 1a et 1b selon l’art antérieur. La figure 2 est une vue du profil supérieur (extrados) des deux conduits d’admission 1a et 1b. Le conduit 1a comprend une entrée 2a, une sortie 3a et une soupape 4a. Le conduit 1b comprend une entrée 2b, une sortie 3b et une soupape 4b. Ces deux conduits 1a et 1b sont indépendants, encombrants et complexe à fabriquer.
Le but de l’invention est donc d’améliorer les performances et la fabrication d’un conduit siamois d’admission.
Pour cela, la présente invention concerne un conduit siamois d’admission, formé de deux conduits qui sont identiques au niveau de leur sortie, et qui sont reliés à leur entrée par une ligne de jonction distincte du plan médian du conduit siamois d’admission. Cette réalisation du conduit siamois d’admission permet d’améliorer les performances du conduit siamois d’admission (par exemple augmentation de l’énergie cinétique turbulente), et d’en simplifier la fabrication, par un procédé de moulage sans dépouille.
L’invention concerne également un tel conduit siamois d’admission avec des moyens pour générer un mouvement aérodynamique des gaz dans le cylindre de type tumble, swirl ou swumble.
L’invention concerne un conduit siamois d’admission de gaz pour un cylindre d’un moteur à combustion interne, ledit conduit siamois d’admission comprend une entrée et deux sorties dudit gaz, lesdites sorties étant identiques de part et d’autre d’un plan médian, ledit conduit siamois d’admission comprenant un premier conduit s’étendant entre ladite entrée et une première sortie dudit conduit siamois d’admission et un deuxième conduit s’étendant entre ladite entrée et une deuxième sortie dudit conduit siamois d’admission, lesdits premier et deuxième conduits étant reliés entre eux entre ladite entrée et un point d’intersection desdits premier et deuxième conduits selon une ligne de jonction. La distance entre ladite ligne de jonction et ledit plan médian décroît dans la direction de circulation dudit gaz au sein dudit conduit siamois d’admission.
Selon un mode de réalisation de l’invention, lesdits premier et deuxième conduits comprennent des moyens pour générer un mouvement aérodynamique du gaz au sein dudit cylindre autour d’un axe sensiblement colinéaire à l’axe dudit cylindre.
Conformément à une mise en œuvre, lesdits premier et deuxième conduits comprennent des moyens pour générer un mouvement aérodynamique du gaz au sein dudit cylindre autour d’un axe sensiblement perpendiculaire à l’axe dudit cylindre.
Avantageusement, lesdits moyens pour générer un mouvement aérodynamique du gaz au sein dudit cylindre autour d’un axe sensiblement perpendiculaire à l’axe dudit cylindre sont constitués par la forme desdits premier et deuxième conduits, notamment au moyen d’une forme de tremplin, d’une convergence de la section de passage desdits premier et deuxième conduits, et une inclinaison desdits premier et deuxième conduits d’admission.
Selon une caractéristique, à l’entrée dudit conduit siamois d’admission, la section dudit premier conduit délimitée par ladite ligne de jonction représente de 4 à 5 fois, de préférence de 4.5 à 5 fois, et préférentiellement sensiblement 4.7 fois, la section dudit deuxième conduit délimitée par ladite ligne de jonction.
Selon un aspect, ladite ligne de jonction passe par ledit point d’intersection desdits premier et deuxième conduits qui est situé sur ledit plan médian.
De manière avantageuse, entre ledit point de séparation desdits premier et deuxième conduits et l’entrée dudit conduit siamois d’admission, ladite ligne de jonction est formée par au moins un premier arc de cercle, un segment de droite et un deuxième arc de cercle.
De préférence, lesdits premier et deuxième arcs de cercle ont un rayon compris entre 30 et 50 mm, de préférence entre 32 et 42 mm, et préférentiellement sensiblement égal à 37 mm.
Conformément à un mode de réalisation, ledit point d’intersection desdits premier et deuxième conduits est situé sensiblement à équidistance de ladite entrée et desdites sorties du conduit siamois d’admission.
Selon une option de réalisation, au niveau dudit point d’intersection desdits premier et deuxième conduits, le rayon de raccordement est compris entre 1 et 10 mm, de préférence entre 1 et 5 mm, préférentiellement entre 2 et 3 mm.
Avantageusement, la section de ladite entrée dudit conduit siamois d’admission est sensiblement égal à la somme des sections desdites sorties dudit conduit siamois d’admission.
Conclusion : Le traitement des agrégats de fibroblastes de la papille sensibilisés par la capsaïcine à la concentration de 10 μM a réduit la production d’ATP dans les cellules de 76% par rapport au contrôle (Ethanol). L’ajout conjoint à la capsaïcine de l’hydrolysat d’ H. rhamnoides à 0,03% (p/v ) a permis de 1) contrecarrer les impacts négatifs de la capsaïcine, démontrant ainsi la capacité de l’hydrolysat selon l’invention à diminuer la chute des annexes cutanées, avantageusement des cheveux, 2) et de stimuler la production d’ATP d’au moins 16% par rapport au témoin non sensibilisé, montrant l’effet dudit hydrolysat sur l’augmentation de la croissance des annexes cutanées, préférentiellement des cheveux.
Nombre de cellules (%) Granularité (%) Autofluorescence (%) Contrôle (EtOH) 100 100 100 Contrôle Capsaicine (10µm) 28 217 235 Capsaicine (10µm) + Hydrolysat ex. 1a) 0,03% (p/v) 127 130 97
Conclusion : Le traitement des agrégats de fibroblastes de la papille sensibilisés par la capsaïcine (10 μM) a réduit le nombre de fibroblastes de la papille, augmenté la granularité globale des cellules et augmenté la fluorescence par rapport au contrôle (EtOH), ceci impliquant la chute des cheveux. L’ajout conjoint à la capsaïcine de l’hydrolysat d’ H. rhamnoides à 0,03% (p/v) a permis de réduire les impacts négatifs de la capsaïcine sur les trois paramètres mesurés et de stimuler le nombre de cellules de 54% par rapport au contrôle, montrant la capactié de l’hydrolysat à diminuer la chute des cheveux. En outre, le nombre de cellules mesuré en présence de l’hydrolysat est aussi plus important que le contrôle non sensibilisé à la capsaicine, montrant un effet d’augmentation du nombre de fibroblastes donc un effet sur la croissance des cheveux. Ces résultats ont montré le potentiel protecteur de l’hydrolysat d’ H. rhamnoides contre la chute précoce ou induite des cheveux et un potentiel stimulateur de croissance capillaire.
Exemple 5. Effet ex-vivo sur la croissance
Matériel et méthode : Des follicules humains ont été mis en culture ex vivo dans un milieu de croissance complet contenant 0,5 μg/ml d’insuline, et traité avec de la capsaïcine à 30 μM. Cette dernière molécule est utilisée comme agent provoquant le ralentissement de la croissance du follicule. Une condition contrôle sans traitement à la capsaïcine a été réalisée. Les follicules sensibilisés à la capsaïcine ont été traités ou non avec l’hydrolysat d’ H. rhamnoides à 0,03% (p/v) . Chaque condition de culture a été évaluée sur au moins 10 follicules mis en culture isolément (n=10). Les follicules ont été incubés à 37°C en présence de CO 2 à 5 %. Le milieu de culture a été renouvelé 3 fois par semaine, durant environ 2 semaines. L’élongation des tiges pilaires des follicules en culture a été obtenue à partir de photographie prises à différent jour. La longueur des cheveux a été évaluée par analyse d’image (Image J) et présentée en μm sous forme d’une moyenne +/- erreur type.
Résultats : ils sont rassemblés dans le tableau 11 (Valeurs d’élongation du cheveu (µm))
Jour Contrôle Contrôle et capsaïcine (10µm) Capsaïcine (10µm) et hydrolysat ex.1a) 0,03% (p/v) Statistique traité versus non traité (T-test) MOY (µm) MOY (µm) MOY (µm) 0 0 0 0 >0,05 (non significatif) 6 1278 806 899 8 1492 861 962 11 1628 869 1009 13 1722 938 1072 15 1721 936 1048
Conclusion : Les follicules pileux mis en culture ex vivo dans un milieu contenant 0,5 μg/ml d’insuline ont continué à croître, comme le témoigne l’élongation de la tige pilaire (Contrôle). Le traitement à la capsaïcine (30 μM) a provoqué une chute de l’élongation de manière visible dès le 6ème jour de culture par rapport au contrôle. Le traitement des follicules pileux, sensibilisés à la capsaïcine, avec l’hydrolysat d’ H. rhamnoides à 0,03% (p/v) a permis d’améliorer l’élongation du cheveu de manière significative dès le 6ème jour de culture par comparaison aux follicules traités à la capsaïcine. Exemple 6. Effet réparateur sur la fibre capillaire
Matériel et méthode : Des mèches de cheveux de couleur brun foncé de type caucasien ont été calibrées (1g ; 12 cm) et préparées pour l’étude. Les mèches de cheveux ont été lavées puis blanchies 3 fois à l’aide d’une solution de peroxyde d’hydrogène (5,6% H 2 0 2 + 13,9% (NH4) 2 S 2 0 8 , pH=9,4) durant une période de 30 minutes. Les mèches de cheveux saines (non blanchies) ont été conservées comme contrôle. Après lavage et séchage durant une période de 45 minutes à 55°C sous flux d’air, les mèches de cheveux ont été plongées durant 24 heures dans de l’eau distillée (comme contrôle) ou dans une solution aqueuse contenant 1% d’hydrolysat d’ H. rhamnoides . Les deux solutions ont été préalablement tamponnées à pH 5,5. Les mèches ont été rincées puis séchées durant 1 heure à environ 60°C sous un flux d’air. La température de dénaturation des protéines humaines a été déterminée par calorimétrie différentielle (Wortmann et al . 1993) avec un taux de chauffe de 2 K/min et un analyseur enthalpique différentiel (DSC Q100, TA Instruments).
Cheveux sains non blanchis Cheveux blanchis Contrôle Cheveux blanchis + Hydrolysat ex.1a) 1% (p/v) Moyenne (°C) 140,4 132 135,5 ET (°C) 0,07 0,09 0,21 Ecart (°C) 8,4 - 3,5 Indice de réparation (%) - - 41% P value (test Anova n=6) -
Conclusion : Les cheveux blanchis au peroxyde d’hydrogène sont plus instables que les cheveux sains non blanchis. La différence de température de dénaturation des protéines de la fibre capillaire a été de -8°C entre les cheveux endommagés et les cheveux sains. La différence de température de dénaturation entre les cheveux peroxydés et traités avec un hydrolysat d’ H. rhamnoides et les cheveux contrôle n’a été que de -4,9°C. Le traitement des cheveux endommagés a permis d’améliorer de +3,5°C la stabilité des protéines du cheveu face à la dénaturation par la chaleur. L’hydrolysat d’ H. rhamnoides a montré un effet réparateur de la fibre capillaire endommagée par le peroxyde d’hydrogène. Exemple 7 : Exemples de compositions comprenant l’hydrolysat selon l’invention
Exemple 7a) : shampoing
Phase Dénomination Quantité (% en poids total) A Eau 52,95 A Cocamidopropyl betaïne 9,46 A Coco-glucoside 13,44 A Disodium laureth sulfosuccinate 16,25 A Dicaprylyl ether, Lauryl alcool 0,50 A Polyquaternium-7 1,0 A Benzoate de sodium 0,50 B Eau Qsp 3,10 B Hydrolysat selon l’exemple 1a) 0,1-2 C Parfum 0,05 D Polyéthylèneglycol/PPG-120/10 Trimethylolpropane 1,50 E Acide citrique 1,25
Le shampoing est préparé par les méthodes usuelles dans le domaine bien connu de l’homme du métier, en mélangeant les 4 phases et en ajustant la composition à un pH de 5,2 et à la viscosité de 2200 mPas (mesurée avec un appareil Brookfield (RVT ; 23°C, spindle 5 ; 50 tours par min).
Exemple 7b: solution hydroalcoolique pour cuir chevelu
Ledit tapis roulant 47 peut alors être logé, au moins sur toute sa longueur entre ladite première extrémité longitudinale E47 et ladite deuxième extrémité longitudinale E47’, intégralement dans un carter 48.
Un système de refroidissement 5 peut alors être prévu, configuré de sorte à maintenir la température négative à l’intérieur du carter 48.
Comme visible sur l’exemple de réalisation de la figure 7, le système de refroidissement 5 peut être un système de refroidissement par gaz frigorifique, par exemple de l’azote liquide, avec une conduite 51, parcourant avantageusement ledit carter 48 sur toute la longueur du tapis roulant 47, de sorte à refroidir l’intérieur dudit carter 48.
L’emploi d’un système de refroidissement 5 par gaz frigorifique permet d’assurer une surgélation rapide des plantes de chanvre, de sorte qu’il est certain que celles-ci possèdent une température négative à leur arrivée au niveau de l’ouverture d’entrée 33 du tambour 3.
Grâce à l’emploi d’un tel système de convoyage 42, les plantes de chanvre sont surgelées sur ledit tapis roulant 47, entre sa première extrémité longitudinale E47 et sa deuxième extrémité longitudinale E47’ avant leur introduction dans le tambour 3, au travers de l’ouverture d’entrée 33.
Selon un mode de réalisation, ledit système de réception et de tri 41 comporte une virole 49 de forme sensiblement cylindrique, solidaire du tambour 3, et sensiblement alignée avec ledit tambour 3.
Ladite virole 49 peut comprendre une première extrémité longitudinale E49 au niveau de l’ouverture de sortie O34 du tambour 3, et une deuxième extrémité longitudinale E49’ présentant une ouverture d’évacuation V49.
Ladite virole 49 peut présenter une paroi périphérique P49 perforée, avec : - sur une première portion longitudinale L49 de la paroi périphérique P49, s’étendant depuis la première extrémité longitudinale E49 de la virole 49, une pluralités d’ouvertures O49 de diamètre compris entre 0,5 mm et 3 mm, de préférence entre 1,5 mm et 2,5 mm, - sur une deuxième portion longitudinale L49’ de la paroi périphérique P49), s’étendant depuis la première portion longitudinale L49 vers la deuxième extrémité longitudinale E49’ de la virole 49, une pluralités d’ouvertures O49’ de diamètre compris entre 3,5 mm et 7 mm, de préférence entre 4mm et 6mm.
Ledit système de réception et de tri 41 peut comprendre également une goulotte G49 inclinée, par exemple selon une pente comprise entre 10° et 45°, reliant l’ouverture d’évacuation V49 au moyen de convoyage 42, ladite goulotte G49 comprenant une pluralité de tiges T49, disposées sensiblement parallèlement entre elles et écartées les unes des autres, avec une distance de séparation entre deux tiges consécutives T49 sensiblement constante.
La largeur de la goulotte G49 peut être prévue au moins égale à 20 cm, afin de faciliter son débourrage.
Un moyen de vibration supplémentaire (non représenté), par exemple un vibreur à masselottes, peut être prévu afin de mettre en vibration ladite goulotte G49, et faciliter le passage des différents éléments entre les tiges T49.
Ainsi, à sa sortie du tambour 3, au travers de l’ouverture de sortie 34, la matière issue du tambour 3 comprenant des résidus de plantes de chanvre, desquelles ont été séparées les trichomes, des pellets de glace carbonique et éventuellement des billes plastique est triée de la façon suivante : - les fleurs et/ou les feuilles présentes dans les résidus de plantes de chanvre sont évacuées par les ouvertures O49 de la première portion longitudinale L49, - les graines présentes dans les résidus de plantes de chanvre sont évacuées par les ouvertures O49’ de la deuxième portion longitudinale L49’, - les branches présentes dans les résidus de plantes de chanvre sont évacuées en passant entre les tiges T49 de la goulotte G49.
Ainsi, les pellets de glace carbonique et éventuellement les billes de plastique sont séparés des résidus de plante de chanvre lors de leur arrivée au niveau du système de convoyage 42 et peuvent être réintroduits dans le tambour 3.
Les graines, les feuilles, voire les branches issues des résidus de plante de chanvre, après leur passage dans ledit système de réception et de tri 41, peuvent être récupérées pour être valorisées ultérieurement.
Egalement, la longueur de la première portion longitudinale L49 peut être comprise entre 450 mm et 750 mm, de préférence entre 500 mm et 600 mm.
De même, la longueur de la deuxième portion longitudinale L49’ peut être comprise entre 200 mm et 500 mm, de préférence entre 300 mm et 400 mm.
représente l’engin spatial dans une étape de rétraction de son générateur solaire d’énergie électrique qu’il embarque en vue de son atterrissage sur un corps céleste.
représente l’engin spatial dans une étape de découplage de la structure principale du premier contenant et de son couplage au deuxième contenant en vue de son atterrissage sur le corps céleste.
représente une étape de découplage du premier contenant par rapport à la charge utile en vue de son atterrissage sur le corps céleste.
représente une étape de réorientation de l’engin spatial en vue de son atterrissage sur le corps céleste.
représente une étape de descente de l’engin spatial pour son atterrissage sur le sol du corps céleste.
représente des étapes de déchargement de l’engin spatial et de distribution de l’énergie électrique fourni par le générateur solaire d’énergie électrique à un engin client.
représente des étapes de lancement en orbite de l’engin spatial depuis le sol du corps céleste.
représente des étapes de réapprovisionnement en carburant de l’engin spatial avant son envoi vers un autre engin client.
représente des étapes de réapprovisionnement en carburant de l’engin spatial avant son envoi vers un autre engin client selon une variante de réalisation.
est une vue isométrique agrandie de la structure principale de l’engin spatial comprenant un générateur solaire d’énergie électrique en position rétracté.
est une vue agrandie de la structure principale de l’engin spatial représentant le générateur solaire d’énergie électrique en position déployé.
est une vue du dessus de la structure principale de l’engin spatial.
est une vue agrandie de la structure principale de l’engin spatial représenté à la .
A la , on a représenté un engin spatial 1 pour la distribution d’énergie électrique à des engins clients 2 en des points situés dans l’espace libre, en orbite et/ou sur un corps céleste.
L’engin spatial 1 comprend une structure principale 10, au moins un premier contenant 11 de carburant, une structure porteuse 13 d’une charge utile et au moins un deuxième contenant 12 de carburant empilés et disposés dans un seul lanceur 3.
Ainsi, la mise en orbite terrestre de l’engin spatial 1 peut nécessiter les besoins d’un unique lanceur 3.
Cette caractéristique permet un nettoyage automatisé des différentes parties de la surface en fonction de la présence de contaminants sur la surface et en fonction des exigences de nettoyage.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, le boîtier comprend trois orifices de sortie distincts. Ces trois orifices de sortie distincts permettent de diriger le fluide vers trois parties distinctes de la surface, permettant ainsi au dispositif de nettoyage de couvrir une large zone de la surface et permettant en outre un nettoyage individuel de la partie distincte.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, le guide de commutation comprend trois conduits de fluide, chacun étant configuré pour diriger individuellement ledit au moins un fluide de l'orifice d'entrée vers l'un des trois orifices de sortie distincts. Les trois conduits de fluide permettent de diriger le fluide d'un seul port d'entrée vers un port de sortie spécifique pour nettoyer une partie distincte de la surface. Cela permet au dispositif de nettoyage d'utiliser le fluide d'un seul orifice d'entrée pour nettoyer des parties différentes et distinctes de la surface à nettoyer. Ainsi, cela permet une conception compacte et économe en énergie du dispositif de nettoyage.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, un des au moins deux conduits de fluide comprend en outre au moins une troisième ouverture.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, le guide de commutation comprend un conduit de fluide comprenant en outre une troisième ouverture et une quatrième ouverture, les deuxième, troisième et quatrième ouvertures dudit conduit de fluide étant configurées pour être respectivement et simultanément alignées avec les trois orifices de sortie distincts dans une position de fonctionnement. La structure du guide de commutation permet au dispositif de nettoyage de nettoyer simultanément différentes parties de la surface. Cela permet au dispositif de nettoyage de nettoyer facilement la totalité de la surface. En outre, la configuration permet également de nettoyer efficacement la surface de façon relativement rapide.
Selon un autre aspect de la présente invention, elle propose également un système de détection comprenant un moyen de détection ayant au moins une surface à nettoyer et un dispositif de nettoyage destiné à pulvériser au moins un fluide vers ladite au moins une surface à nettoyer. Le dispositif de nettoyage est configuré pour nettoyer la surface du moyen de détection, permettant ainsi au moyen de détection d'envoyer et de recevoir des signaux de détection sans aucune gêne. De plus, comme les signaux de détection ne sont pas corrompus en raison d'une surface propre, le système de détection peut obtenir des données claires et précises.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, le système de détection a une surface à nettoyer et le dispositif de nettoyage comprend au moins deux orifices de sortie, chaque orifice de sortie étant configuré pour décharger ledit au moins un fluide vers une partie distincte de la surface à nettoyer.
Le dispositif de détection doit pouvoir envoyer et recevoir des signaux de détection dans toutes les directions. Le dispositif de nettoyage avec au moins deux orifices de sortie permet avantageusement au dispositif de nettoyage de nettoyer différentes parties de la surface. Cela permet donc d'avoir une surface propre dans tout le système de détection, ce qui permet également au système de détection d'obtenir des données tout autour du dispositif de détection sans aucun obstacle.
Un véhicule comprenant un système de détection selon le mode de réalisation de la présente invention tel que divulgué ci-dessus. Le véhicule ayant le système de détection selon le mode de réalisation permet au véhicule de recueillir des informations relatives à l'environnement du véhicule qui sont non corrompues ou non déformées par rapport à la surface propre. En outre, le véhicule peut utiliser lesdites informations provenant du système de détection pour contrôler divers aspects du fonctionnement du véhicule.