INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une fraction des patients gravement atteints par la Covid–19 ont montré des niveaux sanguins faibles ou indétectables d'IFN de type I (Hadjadj, J. et al , , 2020 et Trouillet–Assant, S. et al. 2020), qui peuvent être dus soit à des anomalies congénitales de l'immunité par l’IFN de type I (Zhang, Q. et al. , 2020) soit à la présence dans le sang d'auto–anticorps qui neutralisent l'IFN–α ou l'IFN–ω ou les deux (Bastard, P. et al., 2020) . Une étude a donc été menée sur les relations entre la gravité de la maladie, la présence d'auto–anticorps dirigés contre un interféron de type I, la charge virale dans les échantillons naso-pharyngés (nommée charge virale nasale), et le score ISG dans les échantillons naso-pharyngés (nommé score ISG nasal ou score ISG NP). Pour cela, une cohorte de patients gravement atteints a été constituée et les échantillons de sang et les échantillons naso-pharyngés issus d’écouvillonnages nasaux ont été obtenus lors de l'admission en USI (n = 19). Alors que 90 % des patients atteints de COVID–19, qui étaient faiblement symptomatiques avec un score ISG nasal supérieur à 6,75 (conformément à la valeur de séparation définie par l'indice de Younden sur la ) ont une charge virale nasale normalisée > 4,90 Log 10 cp/10 6 cellules, seuls 57 % des patients atteints de COVID–19 critique (4 sur 7) avec une charge virale nasale similairement élevée ont un score ISG nasal supérieur à 6,75. Pour expliquer cette divergence entre la charge virale nasale et le score ISG nasal, la présence d'auto–anticorps neutralisants dirigés contre l'IFN–α et/ou l'IFN–ω a été déterminée, dans le sérum des patients de cette cohorte, en utilisant un nouveau dosage Elisa très sensible (David, G. et al., 2021) . Des auto– anticorps anti–IFN–α et/ou anti-IFN–ω ont été détectés dans le sérum de 6 sur 19 patients gravement atteints et chez aucun des patients faiblement symptomatiques ( ). De plus, les patients ayant des auto– anticorps anti–IFN–I avaient des scores ISG nasaux très faibles, quelle que soit la charge virale, sauf pour un patient qui présentait des auto–anticorps dirigés contre l'IFN–α2 uniquement, et pour lequel il a été supposé que l'IFN–ω compensait le blocage d'IFN α2. Les 5 autres patients avaient des auto–anticorps dirigés contre les IFN tant α qu'ω. Ces données suggèrent que les auto–anticorps anti–IFN–I neutralisants compromettent les défenses antivirales précoces dans la muqueuse nasale de patients gravement atteints, en particulier quand des auto–anticorps dirigés contre à la fois l'IFN–α2 et l'IFN–ω sont présents. Ces données suggèrent également que l'IFN–ω est impliqué dans l'immunité par l’IFN de type I dans les voies nasales.
Trouillet–Assant, S., et al. , Assessment of serological techniques for screening patients for COVID–19 (COVID–SER): a prospective, multicentric study. BMJ Open 10 , e041268 (2020a).
Tawfik, D. M., et al. , Immune Profiling Panel: A Proof–of–Concept Study of a New Multiplex Molecular Tool to Assess the Immune Status of Critically Ill Patients. J. Infect. Dis. 222 , S84–S95 (2020).
Pescarmona, R., et al. , Comparison of RT–qPCR and Nanostring in the measurement of blood interferon response for the diagnosis of type I interferonopathies. Cytokine 113 , 446–452 (2019).
David, G., et al. , Antibodies against type–I Interferon: detection and association with severe clinical outcome in COVID–19 patients. medRxiv 2021.04.02.21253262 (2021) doi:10.1101/2021.04.02.21253262.
Bastard, P., et al. , Auto–antibodies to type I IFNs can underlie adverse reactions to yellow fever live attenuated vaccine. J. Exp. Med. 218 (2021).
Mommert, M., et al. , Type–I Interferon assessment in 45 minutes using the FilmArray® PCR platform in SARS–CoV–2 and other viral infections. Eur. J. Immunol. (2020) doi:10.1002/eji.202048978.
Hernandez, N., et al. , Life–threatening influenza pneumonitis in a child with inherited IRF9 deficiency. J. Exp. Med. 215 , 2567–2585 (2018).
La charge hydrocarbonée lourde 101 peut ainsi comprendre au moins l’une des charges suivantes : un pétrole brut, du bitume de sables bitumineux, des fonds de colonnes de distillation atmosphérique, des fonds de colonnes de distillation sous vide, des résidus, des fonds de viscoréducteur, du goudron de charbon, une huile lourde provenant de schistes bitumineux, du charbon liquéfié, des bio-huiles lourdes, et des huiles lourdes comprenant des déchets de plastique et/ou une huile de pyrolyse de plastique.
Ce sont des pétroles bruts ou des fractions hydrocabronées lourdes résultant de la distillation atmosphérique et/ou sous vide d’un pétrole brut. Elles peuvent être aussi des résidus atmosphériques et/ou sous vide, et en particulier des résidus atmosphériques et/ou sous vide résultant d’un hydrotraitement, d’un hydrocraquage et/ou d’une hydroconversion. Elles peuvent être aussi des distillats sous vide, des fractions provenant d’une unité de craquage catalytique tel qu’un craquage catalytique en lit fluidisé (FCC), une unité de cokéfaction ou de viscoréduction.
Des exemples de charges hydrocarbonées lourdes comprennent, sans s’y limiter, un pétrole brut de Lloydminster, une bitume de Cold Lake, un bitume d’Athabasca, un pétrole brut de l’Oural, un pétrole brut Arabian Heavy, un pétrole brut Arabian Light, des fonds de colonnes de distillation atmosphérique, des fonds de colonnes de distillation sous vide, un résidu (ou « résidus »), un brai de résidus, un résidu sous vide, un brai de désasphaltage au solvant, et des fractions liquides non volatiles qui restent après la soumission d’un pétrole brut, de bitume provenant de sables bitumineux, de charbon liquéfié, de schistes bitumineux, ou de charges de goudron de charbon à une distillation, une séparation à chaud, et autres, et qui contiennent des fractions à point d’ébullition élevé et/ou des asphaltènes.
Le terme « asphaltène » fait référence à la fraction d’une charge hydrocarbonée lourde qui est typiquement insoluble dans des solvants paraffiniques tels que le propane, le butane, le pentane, l’hexane, et l’heptane et qui comprend des feuillets de composés cycliques condensés maintenus ensemble par des hétéroatomes tels que le soufre, l’azote, l’oxygène et des métaux. Les asphaltènes comprennent globalement une large plage de composés complexes possédant de 80 à 160 000 atomes de carbone. Les asphaltènes sont définis sur le plan opérationnel comme des « asphaltènes en C 7 », c’est-à-dire des composés insolubles dans l’heptane selon la norme ASTM D 6560 (correspondant également à la norme NF T60–115), et une quelconque teneur en asphaltènes fait référence à des asphaltènes en C 7 dans la présente description. Les asphaltènes en C 7 sont des composés connus pour inhiber la conversion de fractions résiduelles, à la fois par leur capacité à former des résidus d’hydrocarbure lourd, communément appelés coke, et par leur tendance à produire des sédiments qui limitent grandement l’exploitabilité d’unités d’hydrotraitement et d’hydroconversion.
La charge hydrocarbonée lourde 101 peut typiquement posséder du soufre ààn une teneur supérieure à 0,5 % en poids, un résidu de carbone Conradson d’au moins 3 % en poids, des asphaltènes en C 7 à une teneur supérieure à 1 % en poids, des métaux de transition et/ou de post-transition et/ou métalloïdes à une teneur supérieure à 2 ppm en poids, et des métaux alcalins et/ou alcalino-terreux à une teneur supérieure à 2 ppm en poids.
Ces types de charges sont en effet généralement riches en impuretés comme des métaux, en particulier des métaux de transition (e.g. Ni, V) et/ou des métaux de post-transition, et/ou des métalloïdes, pour lesquels une teneur peut être supérieure à 2 ppm en poids, ou supérieure à 20 ppm en poids, et même supérieure à 100 ppm en poids, et également en métaux alcalins (e.g. Na) et/ou en métaux alcalino-terreux dont la teneur peut être supérieure à 2 ppm en poids, même supérieure à 5 ppm en poids, et même supérieure à 7 ppm en poids ou 10 ppm en poids.
De tels procédés et systèmes emploient un catalyseur entraîné qui est un catalyseur d’hydroconversion dispersé de manière moléculaire ou colloïdale. Ils emploient également un additif organique mélangé avec la charge hydrocarbonée lourde, avant d’utiliser le catalyseur entraîné dans un ou plusieurs réacteurs à lit entraîné, chacun desquels comprenant une phase liquide comprenant la charge hydrocarbonée lourde, le catalyseur colloïdal ou moléculaire dispersé dans celle-ci et l’additif organique, et une phase gazeuse comprenant de l’hydrogène gazeux.
Les procédés et systèmes d’hydroconversion en lit entraîné de l’invention réduisent l’encrassement des installations, et notamment l’encrassement dans des installations en amont du ou des réacteur(s) d’hydroconversion à lit entraîné, en particulier dans des installations de préchauffage de la charge avant sa conversion dans le(s) réacteur(s) d’hydroconversion à lit entraîné, et peuvent traiter efficacement les asphaltènes, réduire ou éliminer la formation de précurseurs de coke et de sédiments, augmenter le taux de conversion notamment en permettant de réaliser l’hydroconversion à haute température, et éliminer des zones exemptes de catalyseur qui existeraient sinon dans des installations de traitement en aval.
Le terme « hydroconversion » fait référence à un procédé dont le but principal est de réduire la plage de point d’ébullition d’une charge hydrocarbonée lourde et dans lequel une partie substantielle de la charge est convertie en des produits dotés de plages de point d’ébullition plus basses que celles de la charge d’origine. L’hydroconversion implique généralement la fragmentation de molécules d’hydrocarbure plus grandes en fragments moléculaires plus petits possédant un nombre d’atomes de carbone plus petit et un rapport hydrogène sur carbone plus élevé. Les réactions mises en œuvre pendant l’hydroconversion permettent de réduire la taille de molécules d’hydrocarbure, principalement par clivage de liaisons carbone–carbone, en la présence d’hydrogène afin de saturer les liaisons coupées et les cycles aromatiques. Le mécanisme par lequel l’hydroconversion se produit implique typiquement la formation de radicaux libres d’hydrocarbure pendant la fragmentation principalement par craquage thermique, suivie du coiffage des terminaisons ou fragments de radicaux libres avec de l’hydrogène en la présence de sites de catalyseur actifs. Bien sûr, pendant un procédé d’hydroconversion, d’autres réactions typiquement associées à l‘« hydrotraitement » peuvent se produire comme l’élimination de soufre et d’azote de la charge ainsi que la saturation d’oléfines.
Le terme « hydrocracking » est souvent utilisé comme synonyme d’ « hydroconversion » selon la terminologie anglaise, bien que « l’hydrocracking » fasse plutôt référence à un procédé similaire à une hydroconversion mais dans lequel le craquage de molécules d’hydrocarbure est principalement un craquage catalytique, c’est-à-dire un craquage se produisant en la présence d’un catalyseur d’hydrocraquage possédant une phase responsable de l’activité de craquage, par exemple des sites acides tels que contenus dans une argile ou des zéolithes. Selon la terminologie française par exemple, l’hydrocracking, qui peut être traduit par « hydrocraquage », fait généralement référence à cette dernière définition (craquage catalytique), et son usage est par exemple plutôt réservé pour le cas de distillats sous vide comme matières premières d’huile devant être converties, alors que le terme français « hydroconversion » est généralement réservé à la conversion de charges hydrocarbonées lourdes comme des résidus atmosphériques et sous vide (mais pas seulement).
Le terme « réacteur d’hydroconversion » fait référence à une quelconque cuve dans laquelle l’hydroconversion d’une charge est le but principal, e.g. le craquage de la charge (c’est-à-dire la réduction de la plage de point d’ébullition), en la présence d’hydrogène et d’un catalyseur d’hydroconversion. Les réacteurs d’hydroconversion comprennent typiquement un orifice d’entrée par lequel une charge hydrocarbonée lourde et de l’hydrogène peuvent être introduits et un orifice de sortie duquel une matière valorisée peut être soutirée. Spécifiquement, les réacteurs d’hydroconversion sont également caractérisés par le fait qu’ils possèdent suffisamment d’énergie thermique pour provoquer la fragmentation de molécules d’hydrocarbure plus grandes en molécules plus petites par décomposition thermique. Des exemples de réacteurs d’hydroconversion, et en particulier de réacteurs d’hydrocraquage, comprennent, sans s’y limiter, des réacteurs à lit entraîné, également appelés réacteurs « slurry » (réacteurs à trois phases – liquide, gaz, solide, dans lesquels les phases solides et liquides peuvent se comporter comme une phase homogène), des réacteurs à lit bouillonnant (réacteurs fluidisés à trois phases), des réacteurs à lit mobile (réacteurs à trois phases avec mouvement descendant du catalyseur solide et écoulement ascendant ou descendant de liquide et de gaz), et des réacteurs à lit fixe (réacteurs à trois phases avec ruissellement descendant de charge liquide sur un lit fixe de catalyseur supporté avec de l’hydrogène s’écoulant typiquement simultanément avec le liquide, mais possiblement à contre-courant dans certains cas).
Les termes « réacteur à lit entraîné », « réacteur à phase entraînée » et « réacteur slurry » font référence à des réacteurs à lit entraîné à trois phases, c’est-à-dire liquide, gaz, et solide, pour l’hydroconversion de charge hydrocarbonée lourde.
Dans la présente invention, ceci fait référence à un réacteur à suspension qui au moins comporte un catalyseur colloïdal ou moléculaire tel que défini ci-dessous.
Sur la est représenté un dispositif 100 selon l’invention ainsi que le moignon d’un patient chaussé d’un manchon M, le moignon, chaussé de son manchon, devant être moulé ou scanné lors d’une séance de prise de mesures.
Le dispositif 100 comprend un socle 102, fixé de manière temporaire au sol par une ou plusieurs ventouses 104, une accroche distale 106, fixée à l’extrémité distale du manchon M, et un câble 108 s’étendant entre le socle 102 et l’accroche distale 106.
Le câble 108 est relié au socle 102 par l’intermédiaire d’un moyen de réglage 110 qui est prévu pour régler la longueur de câble étendue entre le moignon chaussé du manchon M et le socle 102.
Le moyen de réglage 110 est de type commercialisé sous la marque BOA® et fonctionne par enroulement du câble 108 autour d’un support d’enroulement. Le moyen de réglage comporte un moyen de blocage de l’enroulement et un moyen de déblocage de l’enroulement. Une manette de commande manuelle 112 permet la commande des moyens d’enroulement et de déroulement.
Une fois le câble 108 déroulé et fixé au manchon par l’intermédiaire de l’accroche distale 106, le praticien peut aisément régler la tension à exercer sur le moignon pour l’allonger en réglant la longueur de câble et en bloquant cette longueur à l’aide du moyen de réglage 110 actionné par la manette 112.
Le dispositif 100 illustré à la est identique au dispositif 100 illustré à la mais comprend un élément supplémentaire utile lorsque l’emboîture devant être générée comprend un système d’accrochage de l’accroche distale, ou plongeur, d’un manchon du moignon.
Le dispositif 100 comprend ainsi un logement 114, monté coulissant le long du câble 110, et à l’intérieur duquel l’accroche distale 106 est logée.
Le logement 114 est détaillé sur la . Il comprend un corps qui est traversé de part en part par un fourreau 118. C’est dans le fourreau 118 que l’accroche distale 106 peut être logée. C’est également dans le fourreau que le câble 110 est passé.
Le logement 114 présente un moyen de blocage et de déblocage 120 de l’accroche distale 106 dans le fourreau 118 qui rejoint le fourreau par une ouverture pratiquée dans le corps selon un axe perpendiculaire à l’axe longitudinal Ax du fourreau.
Le logement 114 présente encore une tige de repérage 122 fixée sur le corps selon un axe également perpendiculaire à l’axe longitudinal Ax du fourreau. Cette tige de repérage marque l’emplacement du futur bouton poussoir du système d’accrochage de la future emboîture.
Bande de compression auto-agrippante La présente invention concerne une bande de compression thérapeutique destinée à être enroulée sur au moins une partie d’un membre d’un patient.
L’invention concerne également un procédé de réalisation d’une telle bande de compression.
Il est connu d’appliquer une pression déterminée sur un membre ou sur une partie d’un membre d’un patient par exemple dans le cadre du traitement ou de la prévention de pathologies veineuses.
Pour appliquer la pression, des articles de compression, tels que des bas, collants, chaussettes, manchons de compression ou autre, sont généralement utilisés. De tels articles sont dimensionnés pour appliquer la pression souhaitée et un article particulier applique toujours une même pression de contention. Les articles sont ainsi proposés dans des tailles différentes adaptées pour appliquer différentes pressions de compression. Le choix d’un type d’article de compression et de la taille de celui-ci se fait en fonction de la partie de membre sur laquelle le traitement doit être appliqué et en fonction de la pression souhaitée.
Cependant, l’utilisation de tels articles n’est pas toujours possible, par exemple lorsqu’un patient ne peut pas enfiler l’article de compression. Ceci est particulièrement le cas lorsqu’un patient souffre d’une entorse en phase aigüe, d’un ulcère veineux actif ou d’autres symptômes rendant l’enfilage ou le port d’un article de compression trop douloureux.
Dans un tel cas de figure, il est connu d’utiliser une ou plusieurs bandes de compression à la place d’un article de compression à enfiler. Une telle bande de compression est appliquée sur la partie du membre à traiter en étant enroulée autour de celle-ci en se recouvrant partiellement sur elle-même.
Ainsi, il peut être constaté que, contrairement à ce que la littérature enseigne et de manière surprenante, la forte densité de dislocations dans le composant opto-électronique 1 selon l’invention ne dégrade pas ses performances en termes de puissance de sortie, température maximale de fonctionnement, courant de seuil et durée de vie, en comparaison avec un composant opto-électronique présentant une structure quasi-identique mais obtenu par croissance épitaxiale sur substrat natif en antimoniure de gallium GaSb.
La présente invention n’est nullement limitée aux modes de réalisation décrits précédemment en relation avec les figures 1 à 12, et l’homme du métier saura y apporter toute variante possible dans le cadre des revendications annexées.
Ainsi, la première zone de confinement et la deuxième zone de confinement peuvent être formées en un autre matériau que celui décrit précédemment et notamment en matériau quaternaire à base d’aluminium, de gallium, d’arsenic et d’antimoine AlGaAsSb.
Par exemple, la zone de blocage de trous peut être un empilement de couches en nombre compris entre 6 et 16, formé de paires de couches en alliage de matériaux pentanaires/quinaires à base respectivement d’aluminium, de gallium, d’indium, d’arsenic et d’antimoine, et d’indium, d’aluminium, de gallium, d’antimoine et d’arsenic Al(GaInAs)Sb / In(AlGaSb)As, avec un dopage des couches en In(AlGaSb)As présent sur tout ou partie de ces couches.
Par exemple encore, d’autres structures de puits quantiques pour les zones actives 21 peuvent être envisagées en étant formées par des alternances de puits à trous et de puits à électrons, à la condition que les zones actives soient à gain à transition radiative de type-II.
Mémoire à changement de phase La présente description concerne de façon générale les dispositifs électroniques, et plus particulièrement les mémoires à changement de phase.
Les matériaux à changement de phase sont des matériaux qui peuvent basculer, sous l'effet de la chaleur, entre une phase cristalline et une phase amorphe. Comme la résistance électrique d'un matériau amorphe est significativement supérieure à la résistance électrique d'un matériau cristallin, ce phénomène peut être utile pour définir deux états de mémoire, par exemple 0 et 1, différenciés par la résistance mesurée à travers le matériau à changement de phase.
Un mode de réalisation pallie tout ou partie des inconvénients des mémoire à changement de phase connues.
Un mode de réalisation prévoit un procédé de fabrication d'une mémoire à changement de phase comprenant : a) une étape de formation d'une matrice de cellules mémoire à changement de phase, chaque cellule étant séparée des cellules voisines d'une même ligne de la matrice et des cellules voisines d'une même colonne de la matrice par une première distance, et b) une étape de gravure, dans chaque ligne ou chaque colonne, d'une cellule mémoire sur N, N étant au moins égal à 2.
Selon un mode de réalisation, N est égal à 5.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend, avant l'étape a), la formation d'une matrice de vias conducteurs, chaque via étant séparé des vias voisins d'une même ligne et des vias voisins d'une même colonne de la matrice par une deuxième distance.
Selon un mode de réalisation, l'étape a) comprend la formation, sur la matrice de vias, d'un empilement comprenant une couche en un matériau résistif, une couche en un matériau à changement de phase et une couche conductrice.
Selon un mode de réalisation, l'étape a) comprend la gravure de l'empilement de manière à délimiter les cellules de la matrice, chaque cellule comprenant une portion de la couche en un matériau résistif, une portion de la couche en un matériau à changement de phase et une portion de la couche conductrice.
Selon un mode de réalisation, l'étape b) comprend la formation d'une cavité découvrant le via sur lequel était formée chaque cellule gravée.
Selon un mode de réalisation, l'étape b) comprend la gravure de lignes de cellules, les lignes gravées étant séparées les unes des autres par N-1 lignes de cellules non gravées.
Selon un mode de réalisation, l'étape b) comprend la gravure d'une cellule sur N sur chaque ligne et sur chaque colonne.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la composition de précurseur de catalyseur comprend un composé ou complexe organo-métallique ou bimétallique soluble dans l’huile, préférablement un composé ou complexe organo-métallique soluble dans l’huile choisi dans le groupe constitué par le 2–éthylhexanoate de molybdène, le naphtanate de molybdène, le naphtanate de vanadium, l’octoate de vanadium, le molybdène hexacarbonyle, le vanadium hexacarbonyle et le fer pentacarbonyle, et est préférablement le 2–éthylhexanoate de molybdène.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport molaire entre ledit composé chimique organique ajouté à l’étape (a) et le métal actif ou les métaux actifs, préférablement le molybdène, de la composition de précurseur de catalyseur ajoutée à l’étape (b) dans ladite deuxième charge hydrocarbonée lourde conditionnée est compris entre 0,1 : 1 et 20 : 1.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’étape (b) comprend (b1) le pré-mélange de la composition de précurseur de catalyseur avec un diluant d’huile hydrocarbonée en dessous d’une température à laquelle une partie substantielle de la composition de précurseur de catalyseur commence à se décomposer thermiquement pour former un mélange de précurseur dilué ; et (b2) le mélange dudit mélange de précurseur dilué avec la charge hydrocarbonée lourde conditionnée.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’étape (b1) est réalisée à une température comprise entre la température ambiante et 300°C et pendant une période de temps de 1 seconde à 30 minutes, et l’étape (b2) est réalisée à une température comprise entre la température ambiante et 300°C et pendant une période de temps de 1 seconde à 30 minutes.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’étape (d) est mise en œuvre sous une pression absolue comprise entre 2 MPa et 38 MPa, à une température comprise entre 300°C et 550°C, à une vitesse volumique horaire VVH par rapport au volume de chaque réacteur à lit entraîné comprise entre 0,05 h -1 et 10 h -1 et sous une quantité d’hydrogène mélangé avec la charge entrant dans le réacteur à lit entraîné comprise entre 50 et 5 000 Nm 3 /m 3 de charge.