INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une formulation équivalente, la première pale 18a est située, angulairement autour de l’axe longitudinal X, soit dans la première zone angulaire Z1 comprise entre la position angulaire à 12H et la position angulaire à 6H comprenant la position angulaire à 3H, soit dans la seconde zone angulaire Z2 comprise entre la position angulaire à 12H et la position angulaire à 6H comprenant la position angulaire à 9H. La deuxième pale 18b est alors comprise dans la même zone angulaire Z1, Z2 que la première pale 18a, respectivement, soit entre la première pale 18a et la position angulaire à 3H si la première pale est dans la première zone angulaire Z1, soit entre la première pale 18a et la position angulaire à 9H si la première pale est dans la seconde zone angulaire Z2. La première zone angulaire Z1 et la seconde zone angulaire Z2 correspondent chacune à une moitié du cadran horaire défini autour de l’axe longitudinal X, chaque moitié étant comprise entre la position angulaire à 12H et la position angulaire à 6H. La première zone angulaire Z1 comprend donc la position angulaire à 3H et la seconde zone angulaire Z2 comprend donc la position angulaire à 9H.
Il peut également être défini une troisième pale 18c positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X dans la même zone angulaire Z1, Z2 que la première pale 18a de sorte que la deuxième pale 18b est circonférentiellement entre la première pale 18a et la troisième pale 18c. La troisième pale 18c présente une dimension radiale supérieure à la dimension radiale de la deuxième pale 18b. Dans l’exemple représenté, la dimension radiale de la troisième pale 18c est inférieure à la dimension radiale de la première pale 18a. Alternativement, la dimension radiale de la troisième pale 18c peut être supérieure à la dimension radiale de la première pale 18a. Alternativement encore, la dimension radiale de la première pale 18a et la dimension radiale de la troisième pale 18c peuvent être égales. Optionnellement, la deuxième pale 18b et la troisième pale 18c peuvent être circonférentiellement consécutives. Enfin, la première pale 18a et la troisième pale 18c sont ici situées de part et d’autre du premier plan P1.
Selon un autre aspect, il peut être défini, pour la rangée annulaire aval 16, une première étendue angulaire de pales 18 centrée sur la position angulaire à 3H ou sur la position angulaire à 9H et une seconde étendue angulaire de pales 18 centrée sur la position angulaire à 12H ou sur la position angulaire à 6H, la dimension radiale moyenne des pales 18 de la première étendue angulaire étant inférieure à la dimension radiale moyenne des pales 18 de la seconde étendue angulaire. Par exemple, la première étendue angulaire de pales peut ici coïncider aux pales 18 du troisième secteur angulaire S3 ou du quatrième secteur angulaire S4 et la seconde étendue angulaire de pales peut coïncider aux pales du premier secteur angulaire S1 ou du second secteur angulaire S2.
La illustre, parmi les pales 18 de la rangée annulaire aval 16, une combinaison particulière de la première pale 18a, de la deuxième pale 18b et de la troisième pale 18c. Toutefois, il n’est pas exclu ici aussi que d’autres combinaisons de la première pale 18a, de la deuxième pale 18b et de la troisième pale 18c conformes aux dispositions décrites ci-avant soient possibles.
La représente un sixième mode de réalisation de la rangée annulaire aval 16 qui diffère du cinquième mode de réalisation de la en ce que le rayon radialement externe de chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 est supérieur au rayon radialement extérieur de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14.
La représente un septième mode de réalisation de la rangée annulaire aval 16 qui diffère du cinquième mode de réalisation de la en ce qu’il s’agit du rayon radialement externe de chaque pale 18 du premier groupe G1 et du troisième groupe G3 qui est supérieur au rayon radialement extérieur de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14.
Pour chaque mode de réalisation, la rangée annulaire amont 14 et la rangée annulaire aval 16 peuvent être situées au niveau d’une portion d’extrémité amont de la turbomachine 10 dans la direction longitudinale, comme pour l’exemple de turbomachine 10 représenté aux figures 4 et 5. La turbomachine 10 a, dans ce cas, une configuration dite « puller ». En particulier, la rangée annulaire amont 14 et la rangée annulaire aval 16 peuvent entourer une section de(s) compresseur(s) ou du boitier de réduction de vitesse (« gearbox » en anglais) de la turbomachine 10.
Alternativement, comme représenté à la , la rangée annulaire amont 14 et la rangée annulaire aval 16 peuvent être situées au niveau d’une portion d’extrémité aval de la turbomachine 10 dans la direction longitudinale. La turbomachine 10 est alors dans une configuration dite « pusher ». La rangée annulaire amont 14 et la rangée annulaire aval 16 peuvent entourer une section de(s) turbine(s) de la turbomachine 10.
L’invention ne se limite pas aux seuls exemples décrits précédemment et est susceptible de nombreuses variantes.
Après assemblage du bouchon dans la bague de fixation, le poinçon et l’éjecteur remontent à leurs positions initiales. Les projections radiales internes maintiennent le bouchon à l’intérieur de la bague de fixation.
Avantageusement, un lavage de la bague de fixation est prévu avant ou après assemblage du bouchon dans ladite bague de fixation.
La présente invention fournit donc notamment les avantages suivants: - Du fait qu'en position de lyophilisation, le bouchon n'est pas du tout inséré dans le col du réservoir, on augmente sensiblement la surface d'échange, qui peut être supérieure à 50 mm²; dans l'exemple des figures, cette surface d'échange est de 80 mm²; les dimensions des fenêtres latérales 212 et des découpes 211' peuvent être adaptées pour optimiser cette surface d'échange; une telle augmentation de la surface d'échange, qui peut plus que doubler par rapport à l'état de la technique, permet d'accélérer sensiblement le processus de lyophilisation; - Du fait que le bouchon 1 est logé dans la bague de fixation 20 dès sa fabrication, il n'est pas nécessaire de siliconer les bouchons; en effet, ceux-ci ne seront jamais en contact les uns avec les autres, ni avec l'étagère du lyophilisateur; - Du fait qu'en position de lyophilisation, le bouchon 1 est fixé dans la bague de fixation 20, il n'y a aucun risque que celui-ci ne sorte subitement du col après lyophilisation; - Du fait qu'il n'est plus nécessaire d'utiliser une bague sertissable en métal, notamment en aluminium, permet d'éviter la génération de particules potentiellement néfastes et facilite le recyclage du dispositif.
Bien entendu, des variantes de réalisation sont envisageables, sans sortir du cadre de la présente invention, tel que défini par les revendications annexées.
Les BMC sont fabriqués en mélangeant des brins (supérieurs à 1/8" et inférieurs à 2’’) de fibres de verre coupées, de styrène, d'un initiateur et de charge dans un mélangeur avec une résine thermodurcissable insaturée (généralement une résine polyester, résine vinylester ou résine époxy ). Le mélange est effectué à température ambiante et stocké à basse température pour ralentir le durcissement avant le moulage. La concentration du mélange peut varier en fonction de l'application, mais est généralement de 30% de fibres de verre, 25% de charge, et 45 % de résine, de styrène et d'initiateur.
Sur les formes complexes, le pré-imprégné en feuille se moule généralement moins bien que les pré-imprégnés en vrac ou mélanges à mouler en vrac (en anglais : bulk molding compound3, BMC). Le pré-imprégné en feuille convient pour le moulage de grandes coques.
Avantageusement, les renforts peuvent aussi être en polypropylène alvéolaires.
Avantageusement, la partie des renforts qui est proximale par rapport au bord latéral 110 du panneau arrière peut admettre selon une configuration préférentielle une structure déformable en cas de chocs arrière.
Ainsi, le renforcement des appuis latéraux du panneau arrière s’adresse tout particulièrement aux véhicule automobile hybrides.
Le renforcement des appuis latéraux du panneau arrière permet alors de limiter l’intrusion du panneau arrière contre la batterie 2 en cas de choc sans modifier le ferrage.
L’utilisation des matériaux composites pour les ensembles de renforts 13 permet aussi de limiter l’impact en termes de masse et de coût.
Faux-plancher de véhicule DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION L'invention concerne un dispositif de faux-plancher de véhicule.
L'invention concerne principalement un dispositif de faux-plancher permettant d’améliorer la protection d’un occupant du véhicule lors d’un choc, en particulier au niveau des membres inférieurs.
L’invention concerne, en outre, un véhicule comportant un dispositif de faux-plancher selon l’invention.
ARRIÈRE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L'INVENTION
Pour améliorer la sécurité de conduite à bord d’un véhicule automobile, il est connu de prévoir des dispositifs de retenue des membres inférieurs d’un conducteur en particulier pour empêcher et des mouvements du talon de translation et de rotations.
Ainsi, des ensemble recouvrements du plancher ou des dispositifs dits de faux-plancher comportant à la fois des couches de matériaux acoustiques et des renforts avec des formes adéquates pour réaliser des moyens de retenu du talon sont connus.
Le document FR2986754 décrit ainsi un ensemble de recouvrement d’un plancher de véhicule comportant une couche acoustique et un élément de réception constitué d’un bloc de polystyrène ou d’un boîtier déformable inséré entre la couche acoustique et le tapis, ledit élément de réception est disposé sous le pied de l’occupant.
De plus, dans le cas de faux-plancher, l’élément de réception doit être prolongé vers l’arrière pour apporter de la rigidité au faux-plancher. Les coût matières font que les densités de polystyrène usuellement utilisées pour constituer les dits blocs de grandes dimensions ne sont pas suffisantes pour constituer un renforcement de la zone sous le pied et en arrière du talon suffisant. Ainsi il s’avère nécessaire d’ajouter une plaque de renfort au-dessus du polystyrène. La fabrication d’un tel faux-plancher devient complexe est dit être réalisés en plusieurs étapes.
On réduit ainsi encore plus l’interaction des tourbillons formés au niveau de l’extrémité radialement externe des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 avec les pales 18 de la partie inférieure de la rangée annulaire aval 16. En outre, la configuration de la rangée annulaire aval 16 du premier mode de réalisation permet de conserver une dimension radiale des pales 18 de la partie supérieure de la rangée annulaire aval 16 adaptée pour améliorer les performances de la turbomachine 10.
Cette configuration est particulièrement avantageuse pour réduire l’impact des tourbillons 19 formés au niveau de l’extrémité radialement externe des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 sur les pales 18 de la rangée annulaire aval 16 lorsque l’incidence de la turbomachine 10 est élevée, i.e. lorsque l’axe longitudinal présente une inclinaison élevée par rapport à l’horizontale, notamment lors des phases de décollage.
Par ailleurs, dans l’exemple représenté, chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 présente le même rayon radialement interne Ri2. Cela est dû au fait que le moyeu 12 est axisymétrique autour de l’axe longitudinal X au niveau de la rangée annulaire aval 16. Autrement dit, le moyeu 12 présente, au niveau de la rangée annulaire aval 16, une section normale à l’axe longitudinal X qui a une forme de cercle centré sur l’axe longitudinal X. Ainsi, la première pale 18a considérée de la rangée annulaire aval 16 présente une dimension radiale supérieure à la dimension radiale de la deuxième pale 18b considérée uniquement en ce que le rayon radialement externe de la première pale 18a considérée est supérieur au rayon radialement externe de la deuxième pale 18b considérée.
La rangée annulaire aval 16 comporte un premier groupe G1 de pales 18 et un deuxième groupe G2 de pales 18. Chacune des pales 18 du premier groupe G1, respectivement du deuxième groupe G2, ont une même dimension radiale. Aussi, chacune des pales 18 du premier groupe G1, respectivement du deuxième groupe G2, sont disposées circonférentiellement de manière contigüe dans un secteur angulaire S1, S2 correspondant autour de l’axe longitudinal X. On limite ainsi le nombre de pales 18 différentes à fabriquer, permettant ainsi de réduire les couts associés à la fabrication d’une telle turbomachine 10. Bien entendu, le nombre de groupes de pales 18 n’est pas limité à 2. La rangée annulaire aval 16 peut comprendre k groupe(s) de pales 18 avec k un entier supérieur ou égal à 1.
Dans le mode de réalisation de la , le premier groupe G1 de pales 18 et le deuxième groupe G2 de pales 18 sont chacun associé à un secteur angulaire autour de l’axe longitudinal X de manière à former un secteur angulaire constitué de pales 18 dudit groupe G1, G2 considéré. Le premier groupe G1 de pales 18 est ici associé à un premier secteur angulaire S1 centré sur la position angulaire à 12H. Le deuxième groupe G2 de pales 18 est associé à un deuxième secteur angulaire S2 centré sur la position angulaire à 6H. Le premier secteur S1 angulaire et le deuxième secteur angulaire S2 s’étendent ici chacun sur 90° dans l’exemple représenté. La rangée annulaire aval 16 comporte en outre une pluralité de groupes Gi de pales 18 comprenant deux pales 18 identiques qui sont disposées angulairement autour de l’axe longitudinal X, respectivement, selon un angle α et un angle -α, l’angle α étant mesuré autour de l’axe longitudinal X dans le sens horaire par rapport à la position angulaire à 12H. L’une des deux pales 18 de l’un des groupes Gi est positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X dans un troisième secteur angulaire S3 centré sur la position angulaire à 3H et l’autre des deux pales 18 du groupe Gi considérée est positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X dans un quatrième secteur angulaire S4 centré sur la position angulaire à 9H. Le troisième secteur angulaire S3 et le quatrième secteur angulaire S4 s’étendent ici également sur 90°. Alternativement, les secteurs angulaires S1, S2, S3, S4 peuvent s’étendre indépendamment les uns des autres sur des plages angulaires supérieures ou inférieures à 90°.
De ce fait, la rangée annulaire aval 16 est symétrique par rapport à un plan de symétrie P comprenant l’axe longitudinal X et un axe passant par les positions angulaires à 6H et à 12H. Il est entendu par « symétrique » que, pour chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X selon un angle α mesuré autour de l’axe longitudinal dans le sens horaire par rapport à la position angulaire à 12H et compris entre 0° et 180° exclus, la rangée annulaire aval 16 comprend une autre pale 18 positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X selon un angle -α et présentant des paramètres géométriques identiques. En particulier, les pales 18 de la rangée annulaire aval 16 positionnées angulairement autour de l’axe longitudinal X, respectivement, selon un angle α et -α peuvent présenter la même dimension radiale. La position angulaire de chaque pale 18 autour de l’axe longitudinal X peut être repérée par un axe de changement de calage de la pale considérée, confondu ici avec un axe d’empilage de la pale considérée. Aussi, de manière équivalente dans l’exemple de la , la position angulaire de chaque pale 18 autour de l’axe longitudinal X peut être repérée par la position angulaire autour de l’axe longitudinal X de l’extrémité interne de la pale 18 considérée. La projection de l’enveloppe externe 22 de la rangée annulaire aval 16 dans le plan de coupe IV-IV peut présenter n’importe quelle forme présentant une symétrie par rapport au plan de symétrie P, par exemple une forme ovale ou encore une forme ovoïde ayant pour plan de symétrie le plan de symétrie P.
Les pales 18 du premier groupe G1 présentent une dimension radiale supérieure à la dimension radiale des pales 18 du deuxième groupe G2. Dans le cas présent, les pales 18 du premier groupe G1 présentent un rayon radialement externe supérieure au rayon radialement externe des pales 18 du deuxième groupe G2. La projection dans le plan de coupe IV-IV de l’enveloppe externe 22 de la rangée annulaire aval 16 présente ici une forme ovoïde. En effet, la projection de l’enveloppe externe 22 de la rangée annulaire aval 16 dans le plan de coupe IV-IV présente une première portion en arc de cercle de rayon Re2a au niveau du premier secteur angulaire S1 et une deuxième portion en arc de cercle de rayon Re2b au niveau du deuxième secteur angulaire S2, le rayon Re2a de la première portion étant supérieure au rayon Re2b de la deuxième portion. Toutefois, des variantes dans lesquelles la projection de l’enveloppe externe 22 de la rangée annulaire aval 16 dans le plan de coupe IV-IV présente n’importe quelle forme présentant une symétrie par rapport au plan de symétrie P ne sont pas exclus. Par exemple, la projection de l’enveloppe externe 22 de la rangée annulaire aval 16 dans le plan de coupe IV-IV peut présenter une forme ovale ayant pour plan de symétrie le plan de symétrie P.
En outre, chaque pale 18 du premier groupe G1 présente un rayon radialement externe supérieur au rayon radialement externe de chacune des pales 18 de la rangée annulaire aval 16. Chaque pale 18 du deuxième groupe G2 présente un rayon radialement inférieur au rayon radialement externe de chacune des pales 18 de la rangée annulaire aval 16. Dans le cas présent, la première pale 18a considérée de la rangée annulaire aval 16 peut être l’une quelconque des pales 18 du premier groupe G1.
Le nombre de pales 18 de rangée annulaire amont 14 peut être différent du nombre de pales 18 de la rangée annulaire aval 16. Cela permet de réduire encore plus le niveau de bruit émis par la turbomachine 10. Par exemple, la rangée annulaire aval 16 peut comprendre entre 2 et 25 pales 18.
La solidité de la rangée annulaire aval 16, définie comme le rapport entre la corde et l’espacement dans la direction circonférentielle entre deux pales 18 circonférentiellement consécutives, peut être inférieure à 3 sur l’ensemble de la dimension radiale de chaque pale 18. En particulier, dans un mode de réalisation privilégié, la solidité est inférieure à 1 au niveau de l’extrémité radialement externe des pales 18.
Le rapport entre la distance dans la direction longitudinale entre un plan médian normal à l’axe longitudinal X respectif de chaque rangée annulaire, et le diamètre D de la turbomachine 10 peut varier entre 0,01 et 0,8. Le plan médian normal à l’axe longitudinal X respectif de chaque rangée annulaire 14, 16 est le plan contenant l’axe de changement de calage de chacune des pales de la rangée annulaire 14, 16 correspondante. Le bord de fuite de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 est ici situé longitudinalement en amont d’un bord d’attaque de chacune des pales 18 de la rangée annulaire aval 16. Ainsi, on limite, voire on évite, des interférences entre les rangées annulaires amont et aval 14, 16.
La représente un deuxième mode de réalisation de la rangée annulaire aval 16 qui diffère du premier mode de réalisation de la en ce que la rangée annulaire aval 16 est dépourvue de symétrie par rapport au plan de symétrie P. En effet, une paire de pales 18 de la rangée annulaire aval 16 positionnées angulairement autour de l’axe longitudinal X, respectivement, dans le troisième secteur angulaire S3 et le quatrième secteur angulaire S4, selon un angle α et un angle -α, ne présentent pas des paramètres géométriques identiques. En particulier, une paire de pales 18 de la rangée annulaire aval 16 positionnées angulairement autour de l’axe longitudinal X, respectivement, dans le troisième secteur angulaire S3 et le quatrième secteur angulaire S4, selon un angle α et un angle -α, présentent une dimension radiale différente l’une de l’autre.
La représente un troisième mode de réalisation de la rangée annulaire aval 16 qui diffère du premier mode de réalisation de la en ce que la rangée annulaire aval 16 comprend uniquement le premier groupe G1 de pales 18 et le deuxième groupe G2 de pales 18. Autrement dit, chaque pale 18 de la rangée annulaire aval est soit une pale 18 du premier groupe G1, soit une pale 18 du deuxième groupe G2. Le premier secteur angulaire S1 associé au premier groupe G1 de pales 18 est centré sur la position angulaire à 12H.Le premier secteur angulaire S1 s’étend ici sur 260°. Le deuxième secteur angulaire S2 associé au deuxième groupe G2 de pales 18 est centré sur la position angulaire à 6H. Le deuxième secteur angulaire S2 s’étend ici sur 100°. Dans le cas présent, la première pale 18a considérée de la rangée annulaire aval 16 peut être l’une quelconque des pales 18 du premier groupe G1 et la deuxième pale 18b considérée de la rangée annulaire aval 16 peut être l’une quelconque des pales 18 du deuxième groupe G2.
La représente un quatrième mode de réalisation de la rangée annulaire aval 16 dans lequel la rangée annulaire aval 16 comprend un premier groupe G1 de pales 18, un deuxième groupe G2 de pales 18, un troisième groupe G3 de pales 18 et un quatrième groupe G4 de pales 18. Chaque pale 18 du premier groupe G1 est située, angulairement autour de l’axe longitudinal X, dans un premier secteur angulaire S1 centré sur la position angulaire à 12H. Le premier secteur angulaire S1 s’étend ici sur 90°. Chaque pale 18 du deuxième groupe G2 est située, angulairement autour de l’axe longitudinal X, dans un deuxième secteur angulaire S2 centré sur la position angulaire à 6H. Le deuxième secteur angulaire S2 s’étend ici sur 90°. Chaque pale 18 du troisième groupe G3 est située, angulairement autour de l’axe longitudinal X, dans un troisième secteur angulaire S3 centré sur la position angulaire à 3H. Le troisième secteur angulaire S3 s’étend ici sur 90°. Chaque pale 18 du quatrième groupe G4 est située, angulairement autour de l’axe longitudinal X, dans un quatrième secteur angulaire S4 centré sur la position angulaire à 9H. Le quatrième secteur angulaire S4 s’étend ici sur 90°.
La projection de l’enveloppe externe 22 de la rangée annulaire aval 16 dans le plan de coupe IV-IV présente donc une portion en arc de cercle au niveau de chacun du premier groupe G1, deuxième groupe G2, troisième groupe G3 et quatrième groupe G4, ayant chacune respectivement un premier rayon Re2a, un deuxième rayon Re2b, un troisième rayon Re2c et un quatrième rayon Re2d. La dimension radiale des pales 18 du premier groupe G1 est supérieure à la dimension radiale des pales 18 de chacun du deuxième groupe G2, du troisième groupe G3 et du quatrième groupe G4. Les pales 18 du troisième groupe G3 et les pales 18 du quatrième groupe G4 ont la même dimension radiale. Enfin, la dimension radiale des pales 18 du troisième groupe G3 et du quatrième groupe G4 est supérieure à la dimension radiale des pales 18 du deuxième groupe G2. Ainsi, le premier rayon Re2a est supérieur au deuxième rayon Re2b, au troisième rayon Re2c et au quatrième rayon Re2d. Le troisième rayon Re2c et le quatrième rayon Re2d sont égaux. Le troisième rayon Re2c et le quatrième rayon Re2d sont supérieurs au deuxième rayon Re2b.
Enfin, chaque pale 18 du premier groupe G1 de la rangée annulaire aval 16 présente un rayon radialement externe supérieur au rayon radialement externe de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14. Chaque pale 18 du deuxième groupe G2, du troisième groupe G3 et du quatrième groupe G4 présente un rayon radialement inférieur au rayon radialement externe de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14.
En accélérant les gouttes g1, on réduit ainsi le temps de nettoyage de la surface de détection 20. On réduit ainsi le temps mort qui peut exister lorsque le capteur 2 réalise sa fonction de détection, temps mort dû aux éléments obstruants g2 qui gênent ladite fonction de détection.