INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces résultats montrent qu’au bout de 180 min, la quantité de PL présente dans les comprimés influence significativement le pourcentage de théophylline dissous (p < 0,0001) ainsi que l’interaction entre les PL et l’ALG (p = 0,01). En effet, l’analyse montre que l’ajout d’ALG permet d’améliorer l’effet libération prolongée des PL dans les comprimés. Ces résultats montrent également que le BB (p = 0,5140) et l’ALG (p = 0,2762) utilisés seuls n’ont aucune influence individuellement sur la libération de la théophylline. Le tableau 8 montre également qu’en présence d’une quantité minimale de PL (F1 – PL = 10 %), une libération plus rapide est observée comparativement à la formule F2 qui comprend une quantité de PL de 18 % en masse (85 % vs 50,7 %). Ainsi, l’augmentation de la quantité de PL permet d’augmenter la capacité à créer une matrice et ralentir la libération de la théophylline dans le milieu. Les PL permettent une libération prolongée de la théophylline à un pourcentage de 18 % à pH intestinal. Il est donc possible de conclure que la quantité de PL dans les comprimés a un impact significatif sur la vitesse de libération des substances actives.
Pour la formulation F9 contenant un pourcentage de BB supérieur au PL (18% BB pour la formule F9 vs 8 % BB pour la formule F1), on observe que le profil de libération est ralenti avec un pourcentage plus élevé de BB (56 % de libération pour F9 vs 85 % pour F1a u bout de 180 minutes à pH 6,8, ). Concernant les formulations avec 35 % de polymère seul (formulations comparatives ne faisant pas partie de l’invention), la formulation F11 (ALG seul) libère très rapidement la théophylline avec un pourcentage dissous de 100 % au bout de 240 min à pH 6,8 ( ), les formulations F12 (BB seule) et F13 (PL seules) atteignent seulement 35-40 % de libération au bout de 240 min à pH 6,8 puis 50 % au bout de 360 min ( ). Les formulations contenant un fort pourcentage d’ALG ont donc tendance à libérer plus facilement la théophylline, le polymère ne possédant pas d’effet libération prolongée quand il n’est pas associé aux autres polymères. En effet, dans le cas de microparticules contenant de l’ALG, il a été montré à l’exemple 4 ci-dessus un gonflement plus important indiquant que le flux d’eau qui entre dans les microparticules était dû à la sensibilité de ces polymères au pH intestinal. L’association des PL et du BB aurait donc tendance à limiter le gonflement de l’ALG afin de retarder la libération de la substance d’intérêt. Les résultats de l’étude statistique sont présentés dans le Tableau 9 ci-après :
Impact des polymères seuls ou associés DDL Type III SS Moyenne quadratique Valeur F Pr > F 15 min : ALG 1 0,6666667 0,6666667 0,21 0,4460 PL 1 117,9266667 117,9266667 37,71 0,0308 BB 2 60,4088889 30,2044444 9,66 0,0006 ALG*PL 1 184,8150000 184,8150000 59,10 0,2993 ALG*BB 1 0,2016667 0,2016667 0,06 0,2481 PL*BB 1 39,0150000 39,0150000 12,48 0,0016 180 min : ALG 1 114,84375 114,84375 1,74 0,1985 PL 1 11805,97042 11805,97042 178,61 BB 2 1569,34542 784,67271 11,87 0,0002 ALG*PL 1 762,75375 762,75375 11,54 0,0021 ALG*BB 1 158,62042 158,62042 2,40 0,1330 PL*BB 1 114,84375 114,84375 1,74 0,1985 360 min : ALG 1 245,120417 245,120417 0,78 0,0250 PL 1 4409,170417 4409,170417 14,11 BB 2 2759,004306 1379,502153 4,41 0,0049 ALG*PL 1 143,570417 143,570417 0,46 0,0520 ALG*BB 1 1228,370417 1228,370417 3,93 0,0043 PL*BB 1 1234,100417 1234,100417 3,95 0,0112
Dans ce tableau « DDL « correspond au degré de liberté, Type III SS correspond à la somme des carrés (SS) de type III.
Le tableau 9 présente les résultats statistiques obtenus sur les 13 formulations F1 à F13 et met en évidence l’impact des polymères seuls ou en association sur la libération de la substance active (SA) modèle au cours du temps. Après 15 min en pH 6,8, les polymères impliqués dans la libération de la SA sont principalement les PL et le BB ainsi que la combinaison PL/BB. A partir de 180 min, il existe une interaction entre ALG et PL qui entre aussi en jeu dans la libération de la SA. Enfin à partir de 360 min, tous les polymères seuls ont un impact ainsi que l’association ALG/BB et PL/BB sur la libération. Les polymères seuls et les interactions polymériques ont un impact sur la libération de la SA à pH intestinal, en modulant les propriétés d’érosion et de diffusion en fonction du temps.
Ainsi, l’étude statistique de la variance à 3 composantes sur l’ensemble des formulations (F1 à F13) permet de voir les influences des pourcentages de polymères sur la libération de la théophylline des comprimés. Les résultats étaient significativement différents à partir de 45 min (p 25 %) possède donc des propriétés de libération prolongée, augmentées par des interactions avec l’ALG et les PL. L’ensemble de ces résultats démontre que l’association des polymères conforme à la présente invention est un bon candidat comme excipient matriciel.
Afin de supprimer l’utilisation des protéines animales dans la formulation PL/(ALG/BB), les protéines de lait peuvent être remplacées par des protéines végétales comme les protéines de pois PP/(ALG/BB).
Deux formulations F’2 et F’10 ont été réalisées avec un mélange composé de 36,5 % (m/m) de poudre des trois polymères naturels (PP, ALG et BB) et d’un excipient de charge (qsp 36,5 %). Dans les formulations F’2 et F’10, les quantités de polymères (PP, ALG et BB) utilisées sont respectivement les mêmes que celles indiquées précédemment pour les formules F2 et F10 dans le Tableau 6 ci-dessus, soit 8 % m/m de BB, 18 % m/m de PP et 2 % m/m d’ALG pour la formule F’2 et 25 % m/m de BB, 8 % m/m de PP et 2 % d’ALG pour la formule F’10. Comme pour les formules F2 et F10, la quantité d’agent de charge utilisée a été choisie de telle sorte que la masse totale du ou des polymères plus celle de l’agent de charge représente 36,5 % en masse par rapport à la masse totale de la formulation, soit 8,5 % m/m pour la formule F’2 et 1,5 % m/m pour la formule F’10. A ces 36,5 % en masse, d’autres excipients indispensables pour la production des comprimés ont été ajoutés : stéarate de magnésium : 1,0 % (m/m) et silice colloïdale : 0,5 % (m/m). La substance active modèle choisie est la théophylline monohydratée TPH (23722, Pierre Fabre) et représente 62 % (m/m) de la masse totale du comprimé.
La cinétique de libération de la théophylline à partir des comprimés préparés avec les formules F’2 et F’10 a été étudiée à pH 1,2 et à pH 6,8 selon le même protocole que pour les formules F0 à F13 ci-dessus, et ceci comparativement à la cinétique de libération de la théophylline à partir des comprimés préparés à partir des formules F2 et F10 à base de PL.
Les résultats obtenus sont donnés aux figures 9a et 9b annexées, à pH 1,2 ( ) et à pH 6,8 ( ). Sur ces figures, la libération de la théophylline (en %) est fonction du temps (en min). Les courbes avec les losanges pleins correspondent à la formulation F2, les courbes avec les triangles pleins correspondent à la formulation F10, les courbes avec les losanges vides correspondent à la formulation F’2 et les courbes avec les triangles vides correspondent à la formulation F’10.
Les résultats présentés sur la et la montrent que le remplacement des protéines animales par des protéines végétales ne modifie pas les interactions entre les polymères ni le profil de libération de la substance active du comprimé.
EXEMPLE 6 : Mise en évidence des propriétés cicatrisantes des solutions gélifiées :
6.1 Test de cicatrisation :
Système d’assistance à la fixation d’un implant chirurgical dans un os d’un patient. L’invention concerne le domaine de la fixation d’un implant chirurgical et plus particulièrement un système d’assistance à la fixation d’un implant chirurgical dans un os d’un patient.
Certaines opérations chirurgicales, notamment dans la chirurgie orthopédique, nécessitent une insertion d’un implant dans un os puis un verrouillage de cet implant dans l’os à l’aide d’au moins une clavette ou équivalent. Plus précisément, la chirurgie consiste à introduire l’implant dans l’os suivant une première direction et à verrouiller ledit implant selon une deuxième direction différente de la première direction, de sorte que le verrouillage est réalisé au travers de l’os sans que le chirurgien puisse visuellement voir l’implant.
En prévision du verrouillage, l’implant comprend, sur une partie insérée dans l’os, au moins un orifice de fixation, et préférentiellement au moins deux orifices de fixation.
Comme décrit précédemment, l’étape de verrouillage est réalisée après l’insertion de l’implant dans l’os. Ainsi, le chirurgien débutant l’étape de verrouillage ne voit plus l’implant et donc ne voit plus l’orifice de fixation.
L’étape de verrouillage consiste à réaliser, au moyen d’un outil de perçage, un orifice dans l’os, par la suite appelés orifice d’attache, en regard de l’orifice de fixation de l’implant, puis à insérer une pièce de verrouillage qui peut être une vis, une clavette ou un clou dans l’orifice d’attache et l’orifice de fixation. L’étape de verrouillage est réalisée autant de fois qu’il y a d’orifice de fixation.
Il est évident que le perçage de l’os permettant de réaliser l’orifice d’attache doit être précis afin que l’orifice d’attache présente un diamètre proche de celui de l’orifice de fixation de l’implant et proche de la pièce de verrouillage.
Il existe des solutions permettant de faciliter la réalisation de l’orifice d’attache en regard de l’orifice de fixation.
Par exemple, une solution consiste à utiliser un cadre de localisation dont une première extrémité est fixée à l’implant et une seconde extrémité porte un guide de perçage dont un axe d’élongation coïncide avec l’orifice de fixation.
Cependant, le cadre de localisation est encombrant, couteux à produire et nécessite un assemblage préalable de plusieurs pièces pouvant entrainer des erreurs de positionnement. En outre, il arrive que le cadre de localisation soit déformé par inadvertance ce qui empêche la réalisation de l’orifice d’attache en regard de l’orifice de fixation.
Il est également connu une solution utilisant des clichés par rayons x permettant de déterminer la localisation de l’orifice de fixation et de l’outil de perçage. Dans cette solution, un cliché par rayon x est réalisé tant que l’outil de perçage n’est pas dans une position idéale pour réaliser l’orifice d’attache en regard de l’orifice de fixation.
Cette solution entraine une irradiation du patient ainsi que du chirurgien et est longue à mettre en œuvre.
C’est pourquoi il existe encore un besoin pour un moyen technique fiable permettant le perçage de l’os en regard de l’orifice de fixation de l’implant.
L’invention a pour objet de fournir un moyen technique résolvant au moins en partie les inconvénients décrits ci-dessus.
Un autre objet de l’invention est de fournir un moyen technique pour permettre au chirurgien de gagner du temps de façon à réduire le niveau de stress subi par le chirurgien lors de l’opération chirurgicale et de façon à réduire le risque d’infection pour le patient.
Un autre objet de l’invention est de permettre au chirurgien d’améliorer le positionnement de l’outil de perçage par rapport à l’orifice de fixation, et ainsi in fine d’offrir au patient une fixation d’implant optimale.
Un autre objet de l’invention est de proposer un moyen technique facile d’utilisation de sorte à diminuer les risques de mauvais montage lors de l’utilisation par l’équipe chirurgicale.
Un premier objet particulier concerne un procédé d’obtention de sel alcalin (méth)allyl sulfonate obtenu à partir d’halogénure de (méth)allyl, ledit halogénure de (méth)allyl étant issu au moins en partie, préférentiellement totalement d’un processus de recyclage d’une matière d’origine renouvelable et non fossile, ou d’une matière d’origine fossile.
L’halogénure de (méth)allyl est préférentiellement choisi parmi les composés de formule (1)
Dans laquelle R 1 = H ou CH 3 , préférentiellement H, et X= Cl, Br, ou I, préférentiellement Cl.
L’halogénure de (méth)allyl est préférentiellement un chlorure de (méth)allyl, mais il peut également être un bromure de (méth)allyl ou un iodure de (méth)allyl.
Le précurseur d’ion sulfite est préférentiellement le sulfite de sodium, mais peut aussi être de sulfite de potassium, le bisulfite de sodium, le bisulfite de potassium, le sodium métabisulfite, la sodium dithionite, le potassium métabisulfite, le potassium dithionite, le zinc dithionite, le calcium dithionite, le barium dithionite, le magnésium dithionite. Dans le cas d’utilisation de bisulfite de sodium ou de bisulfite de potassium, l’ion sulfilte est généré in ou ex-situ par réaction par une base alcaline comme de la soude ou de la potasse.
Le monomère obtenu selon le procédé est préférentiellement le sodium allyl sulfonate, mais il peut également être le sodium méthallyl sulfonate, le potassium sodium allyl sulfonate et le potassium méthallyl sulfonate.
Le sel alcalin (méth)allyl sulfonate est préférentiellement un sodium (méth)allyl sulfonate, plus preferentiellement du sodium allyl sulfonate.
Préférentiellement, l’halogénure de (méth)allyl est totalement « ségrégué », c’est-à-dire issu d’une filière distincte et traité de manière distincte. Dans un mode alternatif, il est en partie « ségrégué », et en partie « non ségrégué ». Dans ce cas, le ratio en poids entre la partie « ségréguée » et la partie « non ségréguée » est préférentiellement compris entre 99 :1 et 25 :75, de préférence entre 99 :1 et 50 :50. Dans un autre mode alternatif, il est totalement « non ségrégué ».
Un deuxième objet particulier concerne un sel alcalin (méth)allyl sulfonate obtenu à partir de sel alcalin de (méth)allyl, ledit sel alcalin de (méth)allyl étant issu au moins en partie, préférentiellement totalement d’un processus de recyclage d’une matière d’origine renouvelable et non fossile, ou d’une matière d’origine fossile.
Un troisième objet particulier concerne un polymère obtenu par polymérisation d’au moins un sel alcalin (méth)allyl sulfonate comme juste précédemment décrit.
Un quatrième objet particulier concerne l’utilisation d’un polymère obtenu par polymérisation d’au moins un sel alcalin (méth)allyl sulfonate comme juste précédemment décrit, dans la récupération du pétrole et/ou du gaz, dans le forage et la cimentation de puits, dans la stimulation de puits de pétrole et/ou de gaz (par exemple la fracturation hydraulique, la conformance, la diversion), dans le traitement de l’eau (en circuit ouvert, fermé ou semi fermé), dans le traitement des mouts de fermentation, dans le traitement des boues, dans la fabrication du papier, dans la construction, dans le traitement du bois, dans le traitement de composition hydraulique (béton, ciment, mortier et agrégats), dans l’industrie minière, dans la formulation de produits cosmétiques, dans la formulation de détergents, dans la fabrication du textile, dans la fabrication de composants pour batterie, dans la géothermie, ou dans l’agriculture.
- une étape de mélange de (PC) avec (PB).
Utilisation de la composition adhésive réticulable :
La présente invention a également pour objet l’utilisation de la composition adhésive réticulable, telle que définie précédemment, pour l’assemblage semi-structural de deux substrats.
On entend par assemblage semi-structural un assemblage de deux substrats dans lequel le joint adhésif est capable de résister à des contraintes de cisaillement comprises dans un domaine allant de 2 à 8 MPa.
Les substrats concernés sont très variés et sont notamment choisis parmi :
- les métaux (comme l’aluminium ou l’acier) et les composites, éventuellement revêtus de peinture (tels ceux utilisés dans le domaine de l’automobile) ;
- le carton, les textiles, le cuir, le verre ;
- les polymères thermoplastiques, comme :
- les polyoléfines (par exemple le PolyEthylène ou le PolyPropylène) ayant éventuellement reçu un traitement de surface préliminaire, tel qu’un primaire d’accroche, un traitement au plasma, ou encore un traitement corona ;
- l’Acrylonitrile-Butadiène-Styrène (ou ABS) ;
- le Styrène-AcryloNitrile (SAN) ;
- le polychlorure de Vinyle (PVC) ;
- le polycarbonate ;
- le poly(méthacrylate de méthyle) (PMMA) ; ou encore
- les polyesters.
- la illustre une machine électrique triphasée ;
- la illustre, de manière schématique, un véhicule automobile à propulsion électrique ou hybride comprenant un système de correction de température du bobinage selon l’invention ;
- la représente en détails le système de correction de température du bobinage de la ;
- la représente le module d’estimation des pertes de chaleur totales corrigées en entrée du système de correction de température du bobinage de la ; et
- la représente un mode de mise en œuvre d’un procédé de correction de température du bobinage selon l’invention.
La illustre une machine électrique triphasée 1 comprenant un bobinage 2 et trois phases d’alimentation en courant 3a, 3b et 3c disposées sur les têtes de bobines 4 du bobinage 2. Une sonde de température 5 est disposée sur les têtes de bobines 4 du bobinage 2, portée par la phase 3a de la machine électrique 1 et mesure à chaque instant la température Tmes du bobinage 2.
Tel qu’illustré à la , le véhicule automobile 6 à propulsion électrique ou hybride comprend un moins une machine électrique 1, un onduleur 7 et un moyen de contrôle de l’onduleur, comprenant un moyen logiciel de contrôle 8 destinée à contrôler l’onduleur 7 de la machine électrique 1.
En plus de la sonde de température 5, un capteur de position 9 est monté dans la machine électrique 1 et permet de mesurer une valeur de vitesse de rotation ω de ladite machine électrique 1.
Un capteur de courant 10 est monté dans l’onduleur 7 et permet de mesurer le courant efficace Ieff traversant l’onduleur 7.
Le véhicule automobile 6 comprend en outre un système 11 de correction de température du bobinage 2 destiné à être intégré dans le logiciel 8 permettant de contrôler la machine électrique 1. Le système 11 délivre une valeur corrigée Tcorr de la température du bobinage 2. Par exemple, la valeur corrigée Tcorr est délivrée à un système de gestion des performances de la machine électrique 1, non représenté sur les figures, du moyen de contrôle de l’onduleur.
Le logiciel 8 du moyen de contrôle de l’onduleur reçoit en entrée la température mesurée Tmes issue de la sonde de température 5, la valeur mesurée de la vitesse de rotation, ou régime, notée ω de la machine électrique 1 issue du capteur de position 9, le courant efficace Ieff issu du capteur de courant 10, et une estimation du couple moteur C déterminée dans un module 12 d’estimation du couple moteur selon les méthodes connues en fonction de données électromagnétiques sur les courants d’entrée de la machine électrique 1.
Le système 11 de correction de température du bobinage 2 reçoit en entrée la température mesurée Tmes du bobinage 2 d’une part et une estimation P tot des pertes de chaleur totales corrigées d’autre part. Cette estimation P tot des pertes totales corrigées est obtenue à partir d’un module 13 d’estimation des pertes de chaleur totales corrigées illustré en détails sur la .
Le module 13 d’estimation des pertes de chaleur totales corrigées comprend un module 14 d’estimation des pertes par effet Joules P J , un module 15 de correction des pertes de chaleur dues au caractère alternatif de la machine électrique 1 et un module 16 de correction des pertes de chaleur dues au couple et à la vitesse de rotation de la machine électrique 1. Le module 13 d’estimation des pertes de chaleur totales corrigées reçoit en entrée la température mesurée Tmes du bobinage 2, la valeur mesurée de la vitesse de rotation, ou régime, notée ω de la machine électrique 1, le courant efficace Ieff, et l’estimation du couple moteur C.
Le module d’estimation 14 des pertes par effet Joule détermine une estimation des pertes par effet Joule P J en fonction du courant efficace Ieff et de la température mesurée Tmes. La dépendance de ces pertes par rapport à la température, par le changement de la résistance électrique R en fonction de la température, est également prise en compte par l’équation suivante :
Le module 15 de correction des pertes de chaleur dues au caractère alternatif de la machine 1 détermine un premier facteur correctif F1 des pertes de chaleur en fonction de la valeur mesurée de la température Tmes du bobinage 2 et de la valeur mesurée ω de la vitesse de rotation de la machine électrique 1. Ce premier facteur correctif F1 est issu d’essais préalables réalisés sur une machine électrique sur un banc de test, et varie en fonction des valeurs mesurées Tmes de température du bobinage 2 d’une part, et des valeur mesurées ω de la vitesse de rotation de la machine électrique 1 d’autre part.
Le module 16 de correction des pertes de chaleur dues au couple et à la vitesse de rotation de la machine électrique 1 détermine un deuxième facteur correctif F2 des pertes de chaleur en fonction de la valeur mesurée ω de la vitesse de rotation de la machine électrique 1 et de l’estimation du couple C. Ce deuxième facteur correctif F2 est issu d’essais préalables réalisés sur une machine électrique sur un banc de test, et varie en fonction des valeurs d’estimation du couple C et des valeur mesurées ω de la vitesse de rotation de la machine électrique. Le tableau des facteurs F2 est en fonction du couple et de la vitesse de rotation, ou régime, de la machine électrique 1.
DESCRIPTION DES FIGURES La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, se référant à des exemples non limitatifs de réalisation illustrés par les dessins annexés où :
la est une en perspective d’un appareil de propulsion nautique selon un mode de réalisation, dans lequel ledit appareil comprend un propulseur hydraulique et un dispositif de direction selon un mode de réalisation ;
la est une vue de profil d’un appareil de propulsion nautique comprenant un propulseur hydraulique conforme à la ;
la est une vue en perspective du dispositif de direction conforme à la , ledit dipositif étant relié à un plateau fixé (non visible) au moyens de pivotement du générateur de flux ;
la est une vue de dessus de quatre dispositifs de direction conforme aux figures 1 et 3, la figure 4a montrant la disposition initiale du dispositif de direction en marche avant, la figure 4b montrant une étape de tirage des moyens de préhension pour pivoter le générateur de flux, la figure 4c montrant une étape de poussage des moyens de préhension pour pivoter le générateur de flux, et la figure 4d montrant la disposition finale en marche arrière ;
la est une vue en coupe transversale des moyens de butée de rotation de l’élément, les moyens de préhension étant en position de travail, ou horizontale ;
la est une vue en coupe transversale des moyens de butée de rotation de l’élément, les moyens de préhension étant en position de repos, ou verticale;
la est une vue de profil et coupe partielle des moyens de pivotement de préhension comprenant des moyens de verrouillage en position, les moyens de préhension étant en position de marche avant ;
la est une vue de profil et coupe partielle des moyens de pivotement de préhension comprenant des moyens de verrouillage en position, les moyens de préhension étant en position de marche arrière ;
la est une vue de dessus de trois dispositifs de direction représentés de manière schématique selon un autre mode de réalisation comprenant des moyens de pivotement de commande comprenant quatre liaisons pivots, deux biellettes et des moyens de préhension, la figure de gauche illustrant les moyens de préhension étant en position de marche avant, la figure du milieu illustrant une étape de tirage des moyens de préhension, la figure de droite illustrant les moyens de préhension étant en position de marche arrière.
En référence aux figures 1 et 2, il est présenté un mode de réalisation d’un appareil de propulsion nautique 100 comprenant un système de propulsion 1 comprenant un actionneur et un générateur de flux, des moyens de pivotement du générateur de flux 180 et une armature 190 agencé pour s’accrocher à une poupe d’un bateau, l’armature portant lesdits moyens et le système de propulsion.