INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La ou les silicones aminées sont de préférence de formule (XXII) avec: - x allant de 10 à 2 000, et en particulier de 100 à 1 000; - y allant de 1 à 100; - A comprenant de 3 à 6 atomes de carbone et notamment 4 atomes de carbone; de préférence, A est ramifié; et plus particulièrement, A est choisi parmi les groupes divalents suivants: -CH 2 CH 2 CH 2 et -CH 2 CH(CH 3 )CH 2 -; et - R 1 et R 2 étant indépendamment des groupes alkyles linéaires saturés comprenant de 6 à 30 atomes de carbone, de préférence de 8 à 24 atomes de carbone et en particulier de 12 à 20 atomes de carbone; choisis notamment parmi les groupes dodécyle, tétradécyle, pentadécyle, hexadécyle, heptadécyle, octadécyle, nonadécyle et éicosyle; préférentiellement, R 1 et R 2 , identiques ou différents, étant choisis parmi les groupes hexadécyle (cétyle) et octadécyle (stéaryle).
Et, pour une alcanolamine tertiaire comme par exemple pour la méthyldiéthanolamine, selon la (en bas).
Une alternative aux solutions aqueuses d'alcanolamine est l'utilisation de solutions chaudes de carbonates de métaux alcalins. Le principe est basé sur l'absorption du CO 2 dans la solution aqueuse, par un carbonate inorganique selon une réaction conduisant à un hydrogénocarbonate inorganique et sur la régénération par la réaction réversible transformant un hydrogénocarbonate inorganique en carbonate inorganique.
Certains procédés de décarbonatation par lavage avec une solution absorbante telle que le méthanol réfrigéré ou les polyéthylèneglycols, sont basés sur une absorption physique du CO 2 .
Les demandes de brevet français FR 2 909 010 et FR 2 909 011 décrivent l'utilisation d'une composition absorbante du dioxyde de carbone associant une base particulière choisie respectivement parmi les amidines et guanidines ou parmi les phosphazènes à un composé comprenant au moins une fonction thiol ou alcool et éventuellement à un solvant non aqueux.
La demande de brevet français FR 2 934 175 décrit une composition absorbante du dioxyde de carbone, utilisée dans un procédé de captage du dioxyde de carbone contenu dans un effluent gazeux, comprenant en milieu aqueux l'association d'une base particulière choisie parmi les carbonates et/ou les hydrogénocarbonates avec un composé choisi parmi les thiols.
Un aspect primordial des opérations de traitement de gaz ou fumées par solvant reste la régénération de l'agent de séparation. En fonction du type d'absorption (physique ou chimique), on envisage généralement une régénération par détente, par distillation et/ou par entraînement par un gaz vaporisé appelé "gaz de stripage".
D'une manière générale, la mise en œuvre de toutes les solutions absorbantes décrites précédemment impose une consommation énergétique importante pour la régénération de l'agent de séparation. Par exemple, la régénération d'une solution aqueuse d'éthanolamine utilisée pour le captage du CO 2 dans une fumée représente environ 4GJ par tonne de CO 2 captée. Une telle consommation énergétique représente un coût opératoire considérable pour le procédé de captage du CO 2 .
La Demanderesse a découvert que l'utilisation d’une composition absorbante particulière, comprenant en milieu aqueux l'association d'une base choisie parmi les carbonates et/ou les hydrogénocarbonates et/ou les hydroxydes avec un composé azolé, permettait d’obtenir des performances intéressantes pour le captage du CO 2 contenu dans un effluent gazeux.
L’invention concerne une composition absorbante du dioxyde de carbone contenu dans un effluent gazeux comprenant l’association d'une base B ou un mélange de bases B avec au moins un composé R(NH) n dans un solvant aqueux Z et/ou le produit obtenu par réaction de ladite base B ou dudit mélange de bases B avec ledit composé R(NH) n dans ledit solvant aqueux Z, dans laquelle : - B est une base ou un mélange de bases répondant à l'une des formules générales M(HCO 3 ) x ou M' y (CO 3 ) ou M''(OH) w , où M, M', M’’ identiques ou différents, sont indifféremment choisis parmi: - un cation monovalent tel que le lithium, le sodium, le potassium, le rubidium ou le césium, - un cation ammonium quaternaire répondant à la formule générale R 1 R 2 R 3 R 4 N + dans lequel R 1 , R 2 , R 3 et R 4 sont indépendamment choisis parmi un atome d'hydrogène, un groupe hydrocarboné aliphatique, saturé ou non, ramifié ou non, alicyclique, saturé ou non, substitué ou non, hétérocyclique, saturé ou non, substitué ou non, mono ou polyaromatique substitué ou non renfermant entre 1 et 20 atomes de carbone, R 1 , R 2 , R 3 et R 4 pouvant être liés deux à deux par des liaisons covalentes pour former un hétérocycle de 5 à 8 atomes, - un cation divalent tel que le magnésium, le calcium ou le baryum, et dans laquelle x, y, w sont égaux à 1 ou à 2 ; - R(NH) n est un composé organique hétérocyclique insaturé ou un mélange de composés organiques hétérocycliques insaturés, dans lequel le radical R est un groupe alicyclique, mono ou polyaromatique, ou hétérocyclique possédant au moins un atome d’azote, et n est compris entre 1 et 20, de préférence entre 1 et 6, de manière très préférée n est égal à 2 ou 3. - Z est essentiellement de l'eau ou un mélange de solvants comprenant de l'eau.
La base B ou le mélange de bases B est choisi parmi les carbonates de lithium, de sodium, de potassium, de césium, de rubidium, de magnésium, de calcium, de baryum, de tétraméthylammonium, de tétraéthylammonium, de benzyltriméthylammonium et de décyltriméthylammonium, les bicarbonates (ou hydrogénocarbonates) de lithium, de sodium, de potassium, de césium et de rubidium, de magnésium, de calcium, de baryum, de tétraméthylammonium, de tétraéthylammonium, de benzyltriméthylammonium, et de décyltriméthylammonium, les hydroxydes de lithium, de sodium, de potassium, de césium et de rubidium, de magnésium, de calcium et de baryum, seuls ou en mélange.
Ledit composé R(NH) n peut être un composé organique hétérocyclique insaturé comprenant au moins 2, 3 ou 4 atomes d’azote dans un cycle de 5 atomes ou plus comprenant respectivement au moins 3, 2 ou 1 atome(s) de carbone, de préférence ledit composé R(NH) n est un composé organique à hétérocycle insaturé à cinq atomes, possédant au moins un atome d'azote pour quatre atomes de carbone.
Ledit radical R peut renfermer un ou plusieurs hétéroatomes présents par l'intermédiaire de fonctions telles que les alcools, éthers, thioéthers, nitriles, cétones, sulfones, sulfoxydes, amides ou amines.
Le composé R(NH) n peut être choisi parmi les azoles tels l’imidazole, le 1,2,4 triazole, le 2 methyl imidazole, le 1,2,3 triazole, le 4 (5) methyl imidazole, le 3-Amino-1,2,4-triazole, le 2-Isopropylimidazole, le 2-Ethyl-4-methylimidazole, le 2 imidazolidone, le 3,5-Diamino-1,2,4-triazole, le L-Histidine, l’adénine, l’acide barbiturique, le Methyl-1H-1,2,4-triazole-3-carboxylate, le 2 ethyl imidazole, le 4-Methyl-5-imidazolecarboxaldehyde, le 2,4-Dimethylimidazole, de manière très préférée choisi parmi l’imidazole, le 1,2,4 triazole, le 2 methyl imidazole, le 1,2,3 triazole, le 4 (5) methyl imidazole, le 3-Amino-1,2,4-triazole.
De manière préférée, le composé R(NH) n est choisi parmi l’imidazole, le 2 methyl imidazole, le 4 (5) methyl imidazole, le 1,2,4 triazole, le 3 amino-1,2,4 triazole.
Dans un mode de réalisation, le solvant Z est essentiellement de l'eau.
Dans un autre mode de réalisation, le solvant Z est de l'eau associée à un autre solvant ou à un mélange de solvants miscibles avec l'eau.
A cet effet, chaque secteur angulaire de travail A11, A12, A13 attaché à un organe presseur 11, 12, 13 représentera de préférence une fraction de moins de 1/10, moins de 1/20, moins de 1/30, voire moins de 1/45 de la circonférence du tronçon d’extrémité 3A, 3B, c’est-à-dire mesurera de préférence moins de 36 degrés, mois de 18 degrés, moins de 12 degrés, voire moins de 8 degrés autour de l’axe de roulis X3. Selon une possibilité de réalisation préférentielle, le ou chaque secteur angulaire de travail A11, A12, A13 mesurera entre 1 degré et 5 degrés.
En outre, lorsque l’on utilise plusieurs organes presseurs 11, 12, 13 occupant chacun un secteur angulaire de travail A11, A12, A13 distinct, la couverture angulaire cumulée desdits secteurs angulaires de travail, c’est-à-dire la somme des couvertures angulaires individuelles respectives de chacun des secteurs angulaires de travail, représente une fraction de la circonférence du tronçon d’extrémité 3A, 3B autour de l’axe de roulis X3, plus préférentiellement moins de 60 degrés, moins de 30 degrés, voire moins de 15 degrés. Ainsi, à chaque itération, seule ladite fraction de la circonférence du tronçon d’extrémité 3A, 3B couverte par le ou les secteurs angulaires de travail A11, A12, A13 est soumise au pliage actif par le ou les organes presseurs 11, 12, 13, le reste de la circonférence du tronçon d’extrémité 3A, 3B n’étant pas affecté lors de l’itération concernée.
La largeur W11, W12, W13 de l’organe presseur 11, 12, 13, selon laquelle ledit organe presseur s’applique sur la portion de la circonférence du tronçon d’extrémité 3A, 3B qui lui est affectée, et qui correspond donc ici plus préférentiellement à la largeur du galet presseur 11, 12, 13 mesurée le long de l’axe central Y11, Y12, Y13 dudit galet, pourra être adaptée en fonction du diamètre du bloc carcasse 2, et sera de préférence comprise entre 10 mm et 15 mm.
On notera par ailleurs que, tel que cela est visible sur la , l’installation 1 pourra comporter deux dispositifs de rabattage 10, 110, de préférence similaires dans leur conception et leur fonctionnement, à raison d’un dispositif de rabattage 10, 110 pour chaque tringle de renfort 4, 5, de sorte que l’on pourra avantageusement replier simultanément les deux tronçons d’extrémité 3A, 3B opposés de la paroi 3 contre le tronçon central 3C de ladite paroi au cours d’un même cycle.
Par commodité de description, on fera référence à un seul système de rabattage 10 dans ce qui suit, étant bien entendu que les considérations relatives audit système de rabattage 10 sont transposables, le cas échéant, à l’autre système de rabattage 110.
Selon une possibilité de réalisation, le dispositif de rabattage 10 pourra comporter un seul organe presseur 11, et plus particulièrement un seul galet presseur 11, tel que cela est illustré sur les figures 1 et 2, et par conséquent traiter un seul secteur angulaire de travail A11 à la fois.
Cependant, selon une autre possibilité, préférentielle, de réalisation, le dispositif de rabattage comprend, tel que cela est notamment visible sur les , 5 et 18, plusieurs organes presseurs 11, 12, 13, ici plus préférentiellement plusieurs galets presseurs 11, 12, 13, qui sont décalés angulairement les uns par rapport aux autres, en azimut autour de l’axe de roulis X3, afin de venir en prise sur la face radialement externe 3A_out, 3B_out du tronçon d’extrémité 3A, 3B dans des secteurs angulaires de travail A11, A12, A13 différents qui se succèdent autour de l’axe de roulis X3, le long de la ligne génératrice L4, L5 de la tringle de renfort 4, 5, tel que cela est notamment bien visible sur la .
Avantageusement, grâce à cette multiplication des organes presseurs 11, 12, 13, répartis autour de l’axe de roulis X3, et donc en quelque sorte déphasés en roulis les uns par rapport aux autres autour de l’axe de roulis X3, l’installation 1 parvient à traiter simultanément, à une même extrémité axiale de la paroi 3, c’est-à-dire autour de la même tringle de renfort 4, 5, plusieurs secteurs de travail A11, A12, A13, en exécutant les mouvements basculants en tangage MT des différents organes presseurs 11, 12, 13 simultanément dans chacun desdits secteurs angulaires de travail A11, A12, A13. De la sorte, les différents organes presseurs 11, 12, 13 agissent en temps masqué les uns par rapport aux autres. Par conséquent, moins d’itérations sont nécessaires pour rabattre le tronçon d’extrémité 3A, 3B sur un tour complet autour de l’axe de roulis X3, ce qui permet donc de réduire globalement le temps de cycle correspondant, c’est-à-dire la durée d’une passe.
On pourrait éventuellement envisager, selon un mode de mise en œuvre, que chacun des plusieurs organes presseurs 11, 12, 13 suive, chacun dans son secteur angulaire de travail A11, A12, A13, une course angulaire en tangage identique, partant d’une même position de départ en tangage par rapport à ligne directrice L4, L5 de la tringle de renfort pour arriver à une même position d’arrivée en tangage que l’organe presseur immédiatement voisin, de sorte que chaque organe presseur 11, 12, 13 procéderait exactement à la même amplitude de pliage que les autres organes presseurs.
En pareil cas, il pourrait être avantageux de répartir de façon égale les organes presseurs autour de l’axe de roulis X3, par exemple à 120 degrés les uns des autres dans le cas de trois organes presseurs, de sorte que l’on obtiendrait l’équivalent d’une passe de rabattage sur un tour complet du tronçon d’extrémité 3A, 3B autour de l’axe de roulis X3 après avoir fait traiter par chaque organe presseur 11, 12, 13 suffisamment de secteurs angulaires de travail pour couvrir l’équivalent de 1/N tour autour de l’axe de roulis X3, où N désigne le nombre d’organes presseurs.
En revanche, si, dans un tel mode de mise en œuvre, une seule passe n’est pas suffisante pour rabattre totalement le secteur d’extrémité 3A, 3B en tangage autour de la ligne génératrice L4, L5 de la tringle de renfort 4, 5, alors il faudrait réitérer, autant de fois que nécessaire, une passe similaire supplémentaire sur 1/N tour autour de l’axe de roulis X3, en décalant à chaque nouvelle passe la position d’arrivée en tangage (et si besoin la position de départ en tangage) des organes presseurs 11, 12, 13, afin d’accentuer le rabattage à chaque nouvelle passe.
Selon un autre mode de mise en œuvre préférentiel, qui pourra être préféré au précédent notamment parce que ledit mode de mise en œuvre permet un agencement particulièrement compact de la pluralité des organes presseurs 11, 12, 13 et plus globalement du dispositif de rabattage 10, et garantit l’efficacité et la progressivité du rabattage du tronçon d’extrémité 3A, 3B, lesdits plusieurs organes presseurs 11, 12, 13 présentent des plages de course en tangage autour de la ligne génératrice L4, L5 qui sont complémentaires les unes des autres, de sorte que chaque organe presseur 11, 12, 13 accentue à son tour, par une contribution propre MT_11, MT_12, MT_13, le pliage du tronçon d’extrémité 3A, 3B par-dessus et autour de la tringle de renfort 4, 5, vers la face radialement interne 3_in de la paroi 3 du bloc carcasse 2, tel que cela est visible notamment sur la .
En d’autres termes, les positions d’arrivée en tangage des différents organes presseurs 11, 12, 13 successifs sont avantageusement décalées en tangage les unes par rapport aux autres, autour de la ligne directrice L4, L5, dans le sens du mouvement basculant MT en tangage qui va vers la face interne 3_in de la paroi, de sorte que les courses angulaires en tangage respectives desdits organes presseurs 11, 12, 13 autour de la tringle de renfort 4, 5 sont également décalées les unes par rapport aux autres, si bien que chaque organe presseur 11, 12, 13 va plus loin en tangage, vers l’intérieur de la paroi 3, que l’organe presseur 11, 12, 13 qui le précède autour de l’axe de roulis, et donc rapproche davantage le tronçon d’extrémité 3A, 3B de la face radialement interne 3C_in du tronçon central 3C.
De préférence, il en va de même également pour les positions de départ des organes presseurs 11, 12, 13, c’est-à-dire que lesdites positions de départ en tangage des organes presseurs sont, tout comme les positions d’arrivée en tangage, décalées en tangage les unes par rapport aux autres, autour de la ligne directrice L4, L5, dans le sens du mouvement basculant MT en tangage qui va vers la face interne 3_in de la paroi, de sorte que la position de départ d’un organe presseur 12, 13 est plus proche de l’intérieur du tronçon central 3, en suivant la trajectoire impartie par le mouvement basculant en tangage MT, que la position de départ de l’organe presseur 11, 12 qui le précède.
La course angulaire totale disponible en tangage autour de la ligne génératrice L4, L5 peut donc être relativement importante, et avantageusement divisées en autant de « sous-courses » en tangage que l’on compte d’organes presseurs 11, 12, 13. De la sorte, il est possible de réaliser, au cours d’une même passe de rabattage, c’est-à-dire au cours d’un même tour complet autour de l’axe de roulis X3, un pliage progressif mais complet du tronçon d’extrémité 3A, 3B autour de la tringle de renfort 4, 5 et ce jusqu’à plaquer entièrement le tronçon d’extrémité 3A, 3B, sur toute la circonférence dudit tronçon d’extrémité 3A, 3B autour de l’axe de roulis X3 et sur toute la longueur axiale dudit tronçon d’extrémité 3A, 3B, depuis la tringle de renfort 4, 5 jusqu’à la lisière dudit tronçon d’extrémité 3A, 3B, contre la face radialement interne 3C_in du tronçon central 3C.
La multiplication des organes presseurs 11, 12, 13 ainsi déphasés en tangage permet avantageusement de cumuler les courses utiles desdits organes presseurs au cours d’une même passe, et ainsi de bénéficier d’une course en tangage totale qui est particulièrement longue et en particulier qui est suffisante pour rabattre convenablement et en totalité le tronçon d’extrémité 3A, 3B, y compris si celui-ci présente une importante longueur axiale.
- un dispositif de signalisation, notamment un feu arrière de position, un feu de position diurne (ou DRL, pour « Day Running Light » ) un indicateur de direction, un feu stop, un feu stop surélevé, un feu arrière antibrouillard, un feu de recul.
L’invention a également pour objet un véhicule comprenant un dispositif lumineux indicateur de changement de direction dudit véhicule selon l’invention, notamment connecté à l’alimentation électrique du véhicule.
Les termes « amont » et « aval » se réfèrent par rapport au sens de propagation des rayons lumineux dans le dispositif lumineux et à l’extérieur de celui-ci.
Sauf indication contraire, les termes « avant », « arrière », « inférieur », « supérieur », « côté », « transversal » se réfèrent au sens d’émission de lumière hors du dispositif lumineux indicateur de changement de direction correspondant.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée des exemples non limitatifs qui suivent, pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés, parmi lesquels :
[Fig. 1] est une vue schématique d’un générateur de faisceau et d’un élément optique d’un dispositif lumineux selon un premier mode de réalisation de l’invention ; [Fig. 2] est une vue agrandie d’une portion de la figure 1 ; [Fig. 3] est une vue schématique d’un générateur de faisceau et d’un élément optique d’un dispositif lumineux selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ; [Fig. 4] représente schématiquement la propagation d’un motif cible par un générateur de faisceau et un élément optique d’un dispositif lumineux selon l’invention ; [Fig. 5] représente schématiquement un motif cible formé par un générateur de faisceau et un élément optique d’un dispositif lumineux selon l’invention ; [Fig. 6] représente schématiquement le motif objet de la surface génératrice permettant de générer le motif cible de la figure 5 ; [Fig. 7] représente un premier exemple de dispositif lumineux selon l’invention ; [Fig. 8] schématise un troisième mode de réalisation selon l’invention ; [Fig. 9a], [Fig. 9b], [Fig. 9c], [Fig. 9d], [Fig. 9e], [Fig. 9f] schématisent les différentes étapes de calcul de la surface génératrice.
Les figures 1 et 2 illustrent un exemple de dispositif lumineux 1 indicateur de changement de direction d’un véhicule selon l’invention. Ces figures permettent également d’illustrer le principe général de l’invention.
Selon l’invention, le dispositif lumineux 1 indicateur de changement de direction d’un véhicule comprend un élément optique 10 présentant une surface génératrice 12 de caustique contrôlée. Cette surface génératrice 12 peut être une surface réfléchissante ou une surface réfractrice, comme illustré en figure 1 et 2. Cet élément optique est appelé ci-après générateur de caustique 10.
La surface génératrice 12 s’étend selon une forme globale donnée 13, représentée par la ligne verticale en pointillés en figures 1 et 2.
Plus particulièrement, dans le mode de réalisation de la figure 1, le générateur de caustique 10 est une plaque transparente présentant une face d’entrée 11 et une face de sortie. La face d’entrée 11 est agencée en vis-à-vis d’un générateur de faisceau 3 de rayons lumineux de manière à recevoir les rayons r 1 , r 2 , r 3 émis par le générateur de faisceau 3. La face de sortie est agencée de manière à recevoir les rayons r 1 , r 2 , r 3 réfractés par la face d’entrée 11.
Comme dans l’exemple illustré, la face de sortie peut être formée, notamment entièrement, par la surface génératrice 12.
D’une manière générale, la surface génératrice 12 présente des variations locales de forme autour de la forme globale donnée 13. Ces variations locales sont réparties sur l’ensemble de la surface génératrice 12, de sorte qu’elles confèrent à l’ensemble de la surface génératrice 12 un relief formant un motif objet.
Par exemple, comme illustré en figures 1 et 2, ces variations locales forment des creux et des bosses sur la face de sortie de ledit générateur de caustique 10.
D’une manière générale, ces différentes variations locales sont agencées de manière à ce que la majorité de ladite surface génératrice 12 soit lisse. Ainsi pour la majorité de la surface génératrice 12, cette surface est dérivable en tout point. Autrement dit, sur les zones lisses, elle est dépourvue d’arête saillante ou rentrante.
D’une manière générale, ces différentes variations locales sont agencées de manière à ce que pour le faisceau de rayons r 1 , r 2 , r 3 incidents sur l’ensemble de cette dite surface génératrice 12, ces rayons r 1 , r 2 , r 3 ayant une répartition donnée connue, la surface génératrice 12 dévie les rayons r 1 , r 2 , r 3 selon des orientations différentes en fonction des variations locales qu’ils rencontrent, formant ainsi un faisceau dévié propageant un motif lumineux sur un intervalle utile s’étendant en amont de et au moins jusqu’à une distance optimale de propagation donnée finie, dite distance optimale, ce motif propagé correspondant à une projection distordue du motif objet.
Cette surface génératrice 12, avec ses variations locales, correspond à une surface génératrice de caustique contrôlée.
Le montage par un opérateur du module lumineux 1 sur le boîtier 3 du véhicule automobile est effectué comme suit en référence aux figures 12a à 12d. Sur les figures 12a à 12d, le deuxième mode de réalisation avec le support d’accroche 310 sur le support d’élément optique 32 du deuxième boîtier 3 est pris comme exemple non limitatif pour illustrer ledit montage.
Dans une première étape illustrée sur la figure 12a, le module lumineux 1 est disposé par l’opérateur entre le deuxième boîtier 3 et la carrosserie du véhicule automobile. Il le tourne de sorte qu’il présente un angle par rapport à l’axe longitudinal du deuxième boîtier 3. La rotation est illustrée par la flèche référencé 60 sur la figure.
Dans une deuxième étape illustrée sur la figure 12b, le module lumineux 1 est positionné par l’opérateur de sorte que les rainures 127 du boîtier ouvert 12 du module lumineux 1 se trouvent en regard des ergots de positionnement 300 du boîtier 3. Puis, l’opérateur pousse le module lumineux 1 en translation selon un axe (non illustré) perpendiculaire à l’axe longitudinal du deuxième boîtier 3 de sorte que les ergots de positionnement 300 du boîtier 3 s’insèrent dans lesdites rainures 127 du boîtier ouvert 12. Le module lumineux 1 est ainsi disposé dans une première position p1. Le module lumineux 1 est ainsi pré-positionné sur le deuxième boîtier 3. La translation est illustrée par la flèche référencé 61 sur la figure.