INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La résine polyuréthane est présente dans une quantité comprise entre 10 % et 20% en poids du mélange, la couche étant coulée sur une épaisseur comprise entre 10 mm et 25 mm. Ensuite, le procédé consiste à laisser sécher ladite couche de mélange pour obtenir la surface traitée.
De ce qui précède, la surface destinée à être foulée par des équidés ou des bovins, et traitée selon l’invention, présenter des propriétés de confort, d’évacuation de l’eau, et d’adhérence.
De préférence, les granulats d’EPDM présentent une granulométrie comprise entre 1 mm et 8 mm.
En fonction de la résine utilisée, le temps de séchage peut être compris 3h00-15h00.
Pour diminuer ce temps de séchage, la résine comprend un catalyseur dans une quantité comprises entre 0,05% et 0,2 % de la quantité de résine.
Afin d’améliorer l’adhérence de la couche de mélange sur la surface à traiter, une couche de primaire d’accrochage est appliquée, par exemple au rouleau, avant le coulage de la couche de mélange.
Par exemple, la couche de primaire d’accrochage et une couche de résine de polyuréthane diluée à 15- 25 % avec un diluant synthétique.
De préférence, lorsque la surface à traiter est en béton, en bois ou en tôle métallique, le procédé comprend, avant coulage de la couche de mélange, une étape consistant à réaliser des bordures en relief ou en creux sur la surface à traiter pour former des butées d’arrêt au coulage de la couche de mélange.
Par exemple, les butées sont réalisées en effectuant des rainures dans la surface à traiter, par exemple à la scie circulaire.
Selon un mode de réalisation particulier, de la silice est saupoudrée sur la couche de mélange, avant séchage, par exemple dans une quantité comprise entre 30 et 40 gr/m² pour accentuer l’adhérence et l’accroche en surface.
Enfin, afin de faciliter l’application et le coulage de la couche de mélange, la couche de mélange est appliquée par l’intermédiaire d’un chariot d’application à lame réglable.
Le serveur donné peut alors être analysé ou non lors de l’étape CONTENT_SCO 202.
Ainsi, à partir de l’ensemble des tables spécifiques aux différents serveurs obtenus à l’étape SERV_AGGR 203, l’étape FILEPATH_SC0 201 peut permettre de déterminer un sous-ensemble de tables spécifiques à des serveurs susceptibles de contenir des données fuitées.
L’étape d’attribution de scores CONTENT_SCO 202 peut prendre en entrée le sous-ensemble de tables spécifiques à des serveurs susceptibles de contenir des données fuitées. Alternativement, l’étape d’attribution de scores CONTENT_SCO 202 peut aussi prendre en entrée l’ensemble des tables spécifiques aux différents serveurs obtenues à l’étape SERV_AGGR 203.
L’étape TRANSCRIPT_GEN 2021 peut prendre en entrées, les tables spécifiques aux adresses IP/serveurs obtenues à l’étape SERV_AGGR 203 ou à l’étape CONTENT_SCO 202.
L’étape FILE_AGGR 2025 peut viser à agréger/analyser conjointement des documents d’annotations spécifiques aux documents transcrits générés d’une table spécifique à un serveur donné.
L’étape FILE_AGGR 2025 est optionnelle.
En sortie de l’étape d’agrégation par serveur FILE_AGGR 2025, pour un serveur donné analysé durant l’étape CONTENT_SCO 202, une table d’annotations spécifique à un serveur peut être générée. La table d’annotations spécifique à un serveur peut avoir une pluralité d’entrées comprenant chacune notamment un document d’annotations généré à l’étape ANNOT_GEN 2022, spécifique à un document transcrit à partir d’un document accessible sur le serveur donné.
La table d’annotations spécifique au serveur donné peut en outre comprendre le nombre d’entrées comprises dans la table spécifique au serveur donné. Un ratio d’annotations peut être calculé à partir d’une part, du nombre d’entrées de la table spécifique au serveur donné pour lesquelles un document d’annotations a été généré à l’étape ANNOT_GEN 2022, et d’autre part, du nombre d’entrées de la table spécifique au serveur donné. Ce ratio d’annotations peut être ajouté à la table d’annotations spécifique au serveur donné.
L’étape FEAT_EXTRACT_CONTENT 2023 peut permettre de générer des caractéristiques, à partir de la table d’annotations spécifique au serveur obtenue à l’étape FILE_AGGR 2025. Des caractéristiques additionnelles à celles présentées ci-dessus et spécifiques au serveur peuvent être générées.
Une caractéristique peut être le ratio d’annotations. Ce nombre peut avoir été calculé à l’étape FILE_AGGR 2025.
Une caractéristique peut être le nombre d’entrées de la table spécifique au serveur pour lesquelles un document d’annotations a été généré. Ce nombre peut avoir été calculé à l’étape FILE_AGGR 2025.
Des caractéristiques peuvent être générées à partir des catégories prédites à l’étape ANNOT_GEN 2022. Par exemple, les catégories de l’étape ANNOT_GEN 2022 peuvent être regroupées en thèmes. Ces thèmes peuvent par exemple être parmi les thèmes suivants : dessins techniques, documents financiers, document ayant trait aux technologies de l’information et de la communication.
Par exemple, le thème des dessins techniques peut regrouper notamment les catégories des dessins techniques et des illustrations.
Pour chacun des thèmes, une caractéristique peut être générée. Pour un thème, une caractéristique peut être un nombre des correspondances entre les catégories de ce thème et la catégorie prédite dans la table d’annotations spécifique au serveur. Cette caractéristique peut être pondérée par le nombre de catégories prédites présentes dans la table d’annotations spécifique au serveur.
Des caractéristiques peuvent être générées à partir des prédictions de caractère sensible obtenues à l’étape ANNOT_GEN 2022.
Par exemple, à partir des probabilités de prédiction de caractère sensible présentes dans la table d’annotations spécifique au serveur, des mesures statistiques peuvent être calculées. Ces mesures statistiques peuvent inclure une moyenne, un écart-type, une variance, une médiane. Des caractéristiques peuvent être choisies parmi ces mesures statistiques.
Les figures 10a et 10b montrent les courbes de libération des contraintes pendant la pré-rotation et les résultats des contraintes résiduelles de simulation de la pré-rotation à des révolutions prédites avant et après la pré-rotation, selon le mode de réalisation 2 de la présente invention, et la montre les changements dimensionnels pendant les essais de rotation à vitesse excessive selon le mode de réalisation 2. La montre des changements dynamiques de diamètre en fonction de la vitesse de rotation. La montre des contraintes résiduelles avant et après la pré-rotation. La montre une déformation résiduelle en fonction de révolutions relatives sans pré-rotation et après pré-rotation.
Modes de réalisations Les modes de réalisation spécifiques de la présente invention seront décrits en détail ci-dessous en référence aux dessins. Il convient de comprendre que les modes de réalisation spécifiques décrits par la présente sont destinés à illustrer et à expliquer l'invention uniquement et ne sont pas destinés à limiter l'invention.
Dans la présente invention, des termes d'orientation tels que « haut, bas, gauche, droite » sont généralement utilisés pour désigner les parties en haut, en bas, à gauche et à droite telles que représentées en référence aux dessins d'accompagnement, et « intérieur, extérieur » pour désigner les contours intérieurs et extérieurs relatifs aux pièces elles-mêmes, en l'absence de description contraire. Ci-après, la présente invention sera décrite en détail en référence aux dessins et conjointement avec les modes de réalisation.
méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation, caractérisée en ce que ladite méthode comprend :
S1. Déterminer les révolutions cibles pour réguler les contraintes résiduelles dans lesdites pièces forgées de disque vierge et déterminer une quantité cible de déformation plastique à produire pour réguler les contraintes résiduelles dans lesdites pièces forgées du disque vierge.
S2. Effectuer ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge auxdites révolutions cibles, et arrêter ladite pré-rotation lorsque la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge atteint ladite déformation cible.
La méthode de la présente invention permet de régler et contrôler efficacement la contrainte résiduelle à l'intérieur des pièces forgées du disque vierge et de maintenir les propriétés mécaniques desdites pièces forgées en même temps. D’où, ce qui peut ralentir le degré de déformation dans l’usinage ultérieur des pièces et réduire le coût. Les pièces usinées ne sont plus soumises à des déformations nuisibles lors des essais ultérieurs de survitesse et en service, ce qui garantit la stabilité dimensionnelle des pièces. La durée de vie en fatigue des pièces du disque peut être améliorée efficacement en appliquant des contraintes de compression au moyeu après la pré-rotation.
Plus précisément, la méthode de la présente invention peut réguler et contrôler les contraintes résiduelles internes dans les pièces forgées du disque vierge en effectuant une pré-rotation sur une plate-forme rotative à grande vitesse pour déformer irréversiblement l'ensemble des pièces forgées et créer une déformation plastique mineure.
En outre, en régulant les contraintes résiduelles à l'intérieur des pièces forgées du disque vierge, on évite la possibilité de gauchissement et de déformation des pièces lors de l’usinage ultérieur, ce qui contribue à améliorer l'efficacité de l'usinage ainsi que la précision dimensionnelle.
En outre, en raison de la pré-rotation des pièces forgées du disque vierge sans concentration significative de contraintes, les révolutions de la pré-rotation sont beaucoup plus élevés que celles de l’état en service afin d’atteindre une déformation irréversible de l'ensemble du disque, en régulant les contraintes résiduelles. Ainsi, lors des essais ultérieurs de résistance à la survitesse, il est possible de garantir qu’aucune déformation néfaste au-delà des exigences de conception ne se produira à des contraintes élevées de 115 % ou 120 % ; également dans le processus de service, aucune déformation néfaste ne se produira à nouveau, ce qui est bénéfique pour le contrôle de la taille des pièces.
Et, en arrêtant la pré-rotation, la rotation des pièces forgées du disque vierge se produit à une vitesse réduite, ce qui entraîne un état de répartition des contraintes de compression interne et de traction externe le long de la direction radiale des pièces forgées. Cet état de répartition des contraintes est favorable aux conditions de service (application des contraintes de compression au niveau du moyeu du disque), ce qui améliore efficacement la durée de vie en fatigue des pièces forgées.
Par rapport à la méthode traditionnelle de réduction de la contrainte résiduelle à l'intérieur des pièces forgées uniquement en contrôlant la vitesse de refroidissement du traitement thermique, cette méthode peut non seulement résoudre le problème de la déformation de traitement, mais aussi garantir que la déformation nuisible au-delà de la conception ne se produira pas dans les conditions d'essai de résistance à la vitesse excessive et dans le processus de service ultérieur en raison de la régulation précoce de la contrainte résiduelle.
Dans la présente invention, les révolutions cibles pour réguler les contraintes résiduelles dans lesdites pièces forgées du disque vierge peuvent être déterminées selon une manière appropriée, par exemple par simulation. Selon le mode préféré de la présente invention, il est possible d'effectuer une correction en fonction du résultat de la simulation pour obtenir les révolutions cibles. Précisément, l’étape S1 comprend : S11. Obtenir les révolutions prévues qui régule la contrainte résiduelle desdites pièces forgées du disque vierge par un calcul de simulation ; S12. Effectuer ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge auxdites révolutions prévues et surveiller la déformation desdites pièces forgées du disque vierge ; S13. Ajuster lesdites révolutions prévues en fonction de la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge pour déterminer lesdites révolutions cibles ;
En d'autres termes, dans le mode de réalisation préféré de la présente invention, les révolutions prédites sont d'abord déterminées à l'étape S11, puis corrigées pour obtenir les révolutions cibles en effectuant une pré-rotation aux révolutions prédites à l'étape S12 et ajustées en fonction de la déformation des pièces forgées du disque vierge à l'étape S13. Une fois que les révolutions cibles sont déterminées via les pièces forgées du disque vierge, des pièces forgées avec les mêmes spécifications et conditions peuvent être pré-tournées aux révolutions déterminées.
A l'étape S11, pour obtenir les révolutions prédites, une simulation peut être effectuée pour obtenir les contraintes résiduelles des pièces forgées du disque vierge et définir les contraintes résiduelles cibles à réguler selon les besoins. Tout en contrôlant les contraintes résiduelles, afin de maintenir les propriétés mécaniques des pièces forgées du disque vierge, il est également nécessaire de contrôler le degré de petite déformation plastique. À cet effet, l’étape S11 comprend : S111. Simuler le traitement thermique desdites pièces forgées du disque vierge pour obtenir la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge ; S112. Simuler ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge à différentes révolutions pour déterminer les révolutions prévues, dont, ladite pré-rotation effectuée auxdites révolutions prévues permet d'ajuster la contrainte résiduelle desdites pièces forgées du disque vierge à moins de 400 Mpa et de faire en sorte que la déformation desdites pièces forgées soit de 0,05% à 1,95% ;
Dans ce cas, les résultats de la simulation peuvent être corrigés par la répartition des contraintes résiduelles détectées des pièces forgées du disque vierge afin d'obtenir une répartition plus précise des contraintes résiduelles des pièces forgées du disque vierge. Plus précisément, l'étape S111 peut comprendre : En détectant la contrainte résiduelle réelle desdites pièces forgées du disque vierge, utiliser ladite contrainte résiduelle réelle pour corriger le résultat de la simulation desdites pièces forgées du disque vierge et pour obtenir la répartition desdites contraintes résiduelles.
Par exemple, lorsqu’une seule des étapes FILEPATH_SCO 201 et CONTENT_SCO 202 est mise en œuvre, le degré d’exposition peut correspondre au score obtenu en sortie de l’étape mise en œuvre. Le degré d’exposition peut également être une variable booléenne prenant par exemple la valeur « 0 » lorsque l’entrée/le serveur est jugé comme non-pertinent suite à la comparaison du score avec le seuil prédéterminé de l’étape comme expliqué précédemment.
Lorsque les deux étapes FILEPATH_SCO 201 et CONTENT_SCO sont mises en œuvre et si les deux scores sont déterminés, le degré d’exposition peut être une moyenne, pondérée ou non, des scores obtenus en sortie des étapes FILEPATH_SCO 201 et CONTENT_SCO 202.
Néanmoins, comme évoqué précédemment, si l’un des scores obtenus en sortie d’une des étapes FILEPATH_SCO 201 et CONTENT_SCO 202 est inférieur à un seuil prédéterminé, une entrée et/ou un serveur peuvent ne plus être analysés dans la suite du processus de détermination du degré d’exposition. Dans ce cas, le degré d’exposition peut correspondre à une information binaire « 0 » qui peut signifier que les données exposées sur le serveur ne sont pas jugées comme susceptibles de représenter une menace informatique.
La représente l’impact d’une perturbation d’une valeur d’une caractéristique du modèle CLASS_FILEPATH sur un score obtenu en sortie de ce modèle.
La perturbation de la valeur d’une caractéristique peut par exemple consister à modifier légèrement la valeur de la caractéristique. L’impact de la perturbation peut être une différence entre des scores obtenus en sortie du modèle CLASS_FILEPATH avant et après la perturbation, tout en gardant les autres caractéristiques constantes. Sur la , les impacts CLASS_FILEPATH_IMPACT des perturbations sont représentés en abscisses (axe horizontal) et les différentes caractéristiques FEAT_FILEPATH du modèle CLASS_FILEPATH sont représentées en ordonnées (axe vertical).
La caractéristique 401 peut être la caractéristique pour laquelle l’impact de la perturbation est positivement maximal. Cette caractéristique peut être basée sur le nombre de chemins d’accès distincts compris dans les entrées de la base de données. Une perturbation de cette caractéristique peut significativement changer le score obtenu en sortie du modèle CLASS_FILEPATH. Par exemple, le score peut être significativement augmenté suite à une légère augmentation de la valeur de la caractéristique 401.
La caractéristique 402 peut être la caractéristique pour laquelle l’impact de la perturbation est négativement maximal. Cette caractéristique peut être basée sur des occurrences des mots-clés dans les chemins d’accès compris dans les entrées de la base de données. Cela peut signifier qu’une perturbation de cette caractéristique peut significativement changer le score obtenu en sortie du modèle CLASS_FILEPATH. Par exemple, le score peut être significativement diminué suite à une légère augmentation de la valeur de la caractéristique 402.
Ainsi, les caractéristiques 401 et 402 peuvent avoir une grande importance sur le processus de détermination du degré d’exposition des données. Avantageusement, ces caractéristiques peuvent ne pas nécessiter une complexité importante pour être générées.
Une consommation électrique et un coût économique peu élevés peuvent alors être requis pour la détermination de scores par le modèle CLASS_FILEPATH à partir de caractéristiques incluant les caractéristiques 401 et 402.
La représente l’importance d’une caractéristique du modèle CLASS_CONTENT sur un score obtenu en sortie de ce modèle. Les importances des caractéristiques FEAT_CONTENT_IMP sont représentées en abscisses (axe horizontal) et les différentes caractéristiques FEAT_CONTENT du modèle CLASS_CONTENT sont représentées en ordonnées (axe vertical). Une caractéristique avec une plus grande importance peut avoir plus d’influence dans le score obtenu en sortie du modèle qu’une caractéristique avec une plus faible importance.
La caractéristique 501 est la caractéristique ayant la plus grande importance. Cette caractéristique peut être basée sur des occurrences de mots-clés dans les contenus des documents d’annotations.
Avantageusement, cette caractéristique peut ne pas nécessiter une complexité importante pour être générée. Ainsi, une consommation électrique et un coût économique peu élevés peuvent être requis pour la détermination de scores par le modèle CLASS_CONTENT à partir de caractéristiques incluant les caractéristiques 501.
La représente un exemple de dispositif de détermination d’un degré d’exposition de données.
Dans ce mode de réalisation, le dispositif comporte un ordinateur 600, comprenant une mémoire 605 pour stocker des instructions permettant la mise en œuvre du procédé, les données de mesures reçues, et des données temporaires pour réaliser les différentes étapes du procédé tel que décrit précédemment.
L’ordinateur comporte en outre un circuit 604. Ce circuit peut être, par exemple :
- un processeur apte à interpréter des instructions sous la forme de programme informatique, ou
Contrairement à l’art antérieur, les éléments d’un dispositif de connexion électrique 34 sont solidaires des première et deuxième parties 32.1, 32.2 du câble électrique 32 et ne sont pas rapportés sur un support distinct du câble électrique 32 ce qui permet d’obtenir un dispositif compact. De plus, les premier et deuxième embouts 36.1, 36.2 sont directement en contact l’un contre l’autre et maintenus en contact grâce à un système de maintien 42 coaxial aux premier et deuxième embouts 36.1, 36.2 et supporté par ces derniers, ce qui contribue à obtenir un dispositif de connexion électrique compact.
Selon une configuration, un faisceau de câbles électriques 24 comprend au moins un support 72 configuré pour supporter les différents câbles électriques 32 au droit d’une zone de jonction 30. Ce support 72 comprend un corps en forme de disque avec une épaisseur de l’ordre de 0,5 à 4 centimètres et comprend une échancrure 74 pour chaque câble électrique 32 débouchant en périphérie du support 72. Chaque échancrure 74 est dimensionnée de manière à recevoir un câble électrique 32 au niveau d’un dispositif de connexion électrique 34. Ainsi, dans le cas de câbles électriques 32 de fortes puissances, ces derniers sont maintenus écartés les uns des autres.
Bien que décrite appliquée à des câbles électriques de fortes puissances dans un aéronef, l’invention n’est aucunement limitée à cette plage de puissance ou à l’aéronautique.
Passe-câble étanche d'un connecteur enfichable Domaine de l'invention La présente invention concerne un passe-câble étanche d'un connecteur enfichable, en particulier d'une prise de charge de véhicule électrique ou hybride pour une charge par conduction de véhicules électriques.
Arrière-plan de l'invention Dans les véhicules électriques ou hybrides, les véhicules sont propulsés exclusivement ou partiellement par un ou plusieurs moteurs électriques. Ils peuvent être alimentés par des moyens de stockage électrique, telle qu'une batterie rechargeable.
Il existe plusieurs normes de prises de charge de véhicules adaptées à la région géographique dans laquelle le véhicule est commercialisé. Par exemple, il est connu d'utiliser un système de charge combiné (CCS) pour charger rapidement un véhicule électrique en courant continu (« CC » en français, « DC » en anglais). Ce type de prise de charge peut comporter à la fois des broches de courant continu et de courant alternatif (CA) monophasé ou triphasé. Une alimentation en courant continu permet une charge relativement rapide, et donc avantageuse, des batteries en raison de sa puissance électrique : au moins 150 kW et une tension supérieure à 400V.
Un exemple de prise de charge de véhicule 1 connue de l'état de la technique est illustré par les figures 1A et 1B. La prise de charge de véhicule 1 comprend une interface enfichable 3 pourvue d'une pluralité de chambres de contact d'alimentation 5 destinées à recevoir des contacts électriques CA et CC. Les contacts électriques CA et CC sont sertis ou soudés à des câbles CA et CC respectifs (non représentés). L'interface 3 est montée sur un boîtier 7 de la prise de charge de véhicule 1. La prise de charge de véhicule 1 comprend un passe-câble étanche 9 pour le passage des câbles en courant continu DC+ et DC- vers une cavité interne 11A du boîtier 7 à travers une ouverture 11 du boîtier 7, ce qui est plus visible sur la . Le passe-câble étanche 9 comprend un couvercle 13 configuré pour être fixé au boîtier 7 et pour fermer partiellement l'ouverture 11 du boîtier 7. Le couvercle 13 comprend deux ouvertures traversantes 15 configurées pour recevoir respectivement le câble en courant continu DC+ et le câble en courant continu DC- selon une direction d'insertion D. Comme illustré sur la vue en coupe de la , les ouvertures 15 du couvercle 13 sont respectivement entourées par une forme tubulaire 19 de hauteur H pour le guidage de chaque câble en courant continu DC. La hauteur H correspond à la longueur le long de la direction d'insertion D de la forme tubulaire 19 à partir d'une base 21 du couvercle 13.
Le passe-câble étanche 9 comprend en outre un élément d'étanchéité 17 configuré pour rendre étanche une interface entre le boîtier 7 et le couvercle 13. L'élément d'étanchéité 17 est pris en sandwich entre le couvercle 13 et des moyens de retenue 23 du boîtier 7.
Les formes tubulaires 19 ne permettent pas de plier les câbles en courant continu DC à moins d'une distance H de la base 21 du couvercle 13. La compacité de la prise de charge de véhicule 1 est donc limitée par la hauteur H des formes tubulaires 19 du couvercle 13. Réduire la hauteur H des formes tubulaires 19 pourrait cependant avoir un impact négatif sur les performances d'étanchéité du passe-câble étanche 9.