INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Deux ouvertures adjacentes sur la surface interne peuvent être distantes dans une direction circonférentielle d’au plus 100 mm, mieux d’au plus 60 mm, mieux d’au plus 30 mm, mieux d’au plus 20 mm. Deux ouvertures adjacentes sur la surface interne peuvent être distantes dans une direction circonférentielle d’au moins 0 mm mieux d’au moins 1 mm, mieux d’au moins 2 mm, mieux d’au moins 3 mm. Par exemple deux ouvertures adjacentes sur la surface interne peuvent être distantes dans une direction circonférentielle d’une distance de l’ordre de 0 ou 4 mm. Sur la surface interne, deux ouvertures peuvent se rejoindre et former une unique ouverture, notamment au niveau de la pointe du V formé par deux ouvertures adjacentes ayant des axes d’élongation d’inclinaison différente.
La surface totale du dispositif de guidage qui comporte des ouvertures, sans compter la surface des ouvertures, peut être comprise entre 0 et 46000 mm², mieux entre 2000 et 33000 mm², mieux entre 4000 et 20000 mm², mieux entre 6000 et 15000 mm², mieux entre 7000 et 10000 mm², par exemple de l’ordre de 7700 mm² ou 9000 mm².
Le dispositif de guidage peut comporter une partie tronconique coaxiale avec l’axe longitudinal X de la machine et orientée vers les têtes de bobines.
La partie tronconique du dispositif de guidage peut être disposée longitudinalement au-delà des têtes de bobines quand on s’éloigne de la masse statorique. Par exemple, la partie tronconique du dispositif de guidage peut être disposée longitudinalement à gauche ou à droite des têtes de bobines.
En variante, la partie tronconique du dispositif de guidage peut être disposée au moins partiellement, mieux totalement, au-dessus des têtes de bobines.
La partie tronconique du dispositif de guidage peut s’évaser lorsqu’on s’éloigne longitudinalement des têtes de bobines vers l’extérieur de la machine.
En variante, elle peut se rapprocher de l’axe longitudinal X de la machine lorsqu’on s’éloigne longitudinalement des têtes de bobines vers l’extérieur de la machine.
La surface extérieure de la partie tronconique peut présenter une inclinaison comprise entre 5 et 85°, mieux entre 10 et 60°, mieux entre 15 et 45°, par exemple de l’ordre de 30° par rapport à l’axe longitudinal X de la machine dans un plan contenant l’axe longitudinal X de la machine.
Le dispositif de guidage peut également comporter une paroi horizontale. Des ouvertures peuvent être ménagées dans la paroi horizontale. Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif de guidage peut comporter une paroi horizontale et une partie tronconique.
Le dispositif de guidage peut comporter au moins une paroi verticale s’étendant depuis la paroi interne du carter vers les têtes de bobines. Cette paroi verticale favorise la réorientation du fluide de refroidissement vers les têtes de bobines.
La paroi verticale peut être en contact avec les têtes de bobines du stator.
La hauteur de la paroi verticale dans la direction radiale peut être supérieure ou inférieure à l’écart entre les têtes de bobines et la paroi interne du carter. En variante, la hauteur de la paroi verticale dans la direction radiale peut être égale à l’écart entre les têtes de bobines et la paroi interne du carter.
la présentation d’une invite pour que le sujet sourie ;
la présentation d’une invite pour que le sujet fronce les sourcils ; et
la présentation d’une invite pour que le sujet prononce la lettre O ;
la présentation, par le système informatique, d’une ou de plusieurs invites pour guider la collecte d’images en gros plan de zones de la peau indiquées du sujet.
- la présentation d’une ou de plusieurs invites pour guider la collecte d’images en gros plan de zones de la peau indiquées du sujet comporte une ou plusieurs parmi :
la présentation d’une invite pour collecter une image en gros plan d’une zone du front ;
la présentation d’une invite pour collecter une image en gros plan d’une zone de la joue ;
la présentation d’une invite pour collecter une image en gros plan d’une zone du menton ; et
la présentation d’une invite pour collecter une image en gros plan d’une zone du décolleté ;
- le procédé comprend en outre la détermination, par le système informatique, d’un signe clinique de vieillissement prédit sur la base de l’âgéotype prédit ;
dans lequel la génération de la recommandation de soin de peau personnalisé sur la base au moins de l’âgéotype prédit comporte la génération de la recommandation de soin de peau personnalisé pour s’occuper du signe clinique prédit de vieillissement ; et
- l’âgéotype prédit indique une présence ou une absence d’inflammation liée à l’âge.
DESCRIPTION DES DESSINS Les aspects qui précèdent et de nombreux avantages connexes de la présente invention seront plus facilement appréciés à mesure qu’ils seront mieux compris en référence à la description détaillée qui suit, prise conjointement avec les dessins qui l’accompagnent, dans lesquels :
La est un schéma fonctionnel qui illustre des aspects d’un exemple de mode de réalisation non limitatif d’un système informatique de personnalisation de soin de peau selon divers aspects de la présente divulgation.
La illustre un procédé 200 en conformité avec un exemple de mode de réalisation non limitatif de la présente divulgation.
De préférence la brosse comporte un manche et une tête, la tête portant la surface de traitement. Le manche facilite la préhension de la brosse et permet l'insertion dans la brosse d’éléments complémentaires, notamment d’une interface utilisateur, d’un réservoir d’eau ou de produit cosmétique et/ou d’un ou plusieurs capteurs.
Dents Les dents de la ou des zones chauffantes de peignage peuvent s’étendre selon au moins une rangée de dents, mieux deux rangées de dents, de préférence s’étendant chacune selon l’axe principal de la brosse.
De façon préférentielle, la brosse est de forme sensiblement rectangulaire et les dents s’étendent selon plusieurs rangées de dents, s’étendant chacune selon l’axe principal de la brosse pour une brosse à surface de traitement de contour sensiblement rectangulaire.
De préférence, la ou les rangées de dents de la zone chauffante de peignage comportent chacune au moins 3 dents, mieux entre 10 et 40 dents, encore mieux entre 15 et 40 dents.
De préférence, les dents présentent une hauteur comprise entre 2 mm et 50 mm, mieux entre 5mm et 20 mm.
De préférence, les au moins deux dents chauffées par les moyens de chauffage sont dépourvues d'excroissances en surface.
Le linge utilisé à laver sera placé dans la poche (5) munie de velcro (9, 10).
Son installation optimise une surface verticale, elle s’effectuera à l'aide de la sangle (11) après avoir retiré l’appui-tête d’un des deux fauteuils avant et disposé la sangle (11) autour des deux tiges de celui-ci, l’installation se finalisera par le passage des sangles (12) et (13) entourant le fauteuil avant du véhicule venant se fermer avec la boucle de serrage came (15), la sangle (13) munie d’un velcro (17) viendra se fermer sur la partie (14) du velcro (18) après avoir vérifié qu’elles ne gênent pas au bon fonctionnement de la fonction airbag.
Elles viendront solidifier la tenue du matériel de rangement en tissus en entourant le fauteuil du véhicule.
Ce rangement pourra s’enlever facilement pour y être rechargé.
Il pourra servir à d'autre profession prestataire à domicile, comme à un particulier qui souhaite s’équiper en matériel de rangement en tissus souple.
Brève description des figures représente la composition du rangement en tissus souple.
représente le montage du rangement en tissus souple.
représente le rangement en tissus souple réalisé.
En référence à la le rangement est composé de deux parties identiques en tissus coton (6, 14) Longueur 80 cm largeur 44cm.
Deux parties identiques en tissus coton (7, 8) Longueur 44 cm largeur 20 cm et une partie en tissus coton (5) Longueur 44cm largeur 28cm.
Une sangle nylon (11) Longueur 42 cm largeur 2,5 cm.
Une sangle nylon (16) Longueur 6 cm largeur 2,5 cm.
Une boucle de serrage came (15) acier 2,5 cm.
Une sangle nylon (12) Longueur 80 cm largeur 2,5 cm.
Une sangle nylon (13) Longueur 80 cm largeur 2,5 cm.
Deux bandes velcro (17, 18) Longueur 5 cm largeur 2,5 cm.
pour provoquer le freinage par friction, l’actionneur de commande est piloté pour amener les stators 2 dans la première position (position rapprochée), position dans laquelle les surfaces de freinage 2.1 sont en contact avec les surfaces de freinage 1.1, 1.2 et sont maintenues dans cette position par les aimants 11, 12, 13, 14 même en l’absence d’alimentation de l’actionneur, et pour interrompre le freinage par friction, l’actionneur de commande est piloté pour amener les stators 2 vers la deuxième position, position dans laquelle les surfaces de freinage 1.1, 1.2, 2.1 ne sont plus en contact entre elles.
Pour s’assurer que les surfaces de freinage 2.1 sont bien en contact avec les surfaces de freinage 1.1, 1.2 et maintenues ainsi par l’attraction magnétique, on pourra prévoir qu’un léger jeu axial soit laissé entre l’actionneur et les stators lorsque les stators ont été amenés dans leur première position.
Les éléments identiques ou analogues à ceux précédemment décrits porteront la même référence numérique que ces derniers dans la description qui suit du deuxième mode de réalisation de l’invention en relation avec la .
Dans ce deuxième mode de réalisation, le dispositif comprend des premières butées axiales liées en rotation et translation aux stators 2 et des deuxièmes butées axiales liées en rotation et en translation au rotor 1 pour empêcher un contact des faces 2.1 des stators 2 avec les faces 1.1, 1.2 des rotors 1 lorsque les stators 2 sont dans leur première position.
Les butées axiales comprennent ici deux paires de couronnes 211.1, 211.2 solidaires chacune d’un pourtour externe des rotors 1 et centrées sur l’axe de pivotement. La couronne 211.1 a une face annulaire plane 211.1’ s’étendant perpendiculairement à l’axe de pivotement et en avant de la face 1.1 du rotor 1 dont elle est solidaire pour former une surface de freinage et la couronne 211.2 a une face annulaire plane 211.2’ s’étendant perpendiculairement à l’axe de pivotement et en avant de la face 1.2 du rotor 1 dont elle est solidaire. Les faces annulaires planes 211.1’, 211.2’ forment des surfaces de freinage.
Chaque stator 2 comprend également une couronne 212 s’étendant depuis un pourtour externe du support 200 en entourant les aimants 11, 12, 13, 14. Chaque couronne 212 a une face terminale annulaire plane qui s’étend perpendiculairement à l’axe de pivotement et est recouverte par une garniture de friction 213 dont la surface libre forme une surface de freinage 213’.
On comprend que, lorsque les stators 2 sont dans leur position rapprochée, les surfaces de freinage 213’ sont en contact avec les surfaces de freinage 211.1’, 211.2’ procurant un freinage par friction. On notera que dans cette position les faces 1.1, 1.2 ne sont pas en contact avec les faces 2.1.
Pour le reste, le fonctionnement est identique à celui du premier mode de réalisation.
Le dispositif de l’invention peut mettre en œuvre un actionneur selon un deuxième mode de réalisation représenté aux figures 10 et 11.
Dans le deuxième mode de réalisation de l’actionneur 4, l’actionneur 4 comprend comme précédemment une pluralité d’ensembles de transmission généralement désignés en 4a pour déplacer les stators 2a et une pluralité d’ensembles de transmission généralement désignés en 4b pour déplacer les stators 2b. Les ensembles de transmission 4a sont disposés en alternance par rapport aux ensembles de transmission 4b.
Chaque ensemble de transmission 4a comprend une barre de manœuvre 5a montée sur le tube de torsion 3 pour s’étendre parallèlement à l’axe primaire de rotation 107 et pivoter sans coulissement selon ledit axe.
La barre de manœuvre 5a est reliée par un premier organe de liaison mécanique 21a’ à un pignon 6a monté dans la platine porte-actionneur 7 par des roulements pour être fixe en translation et mobile en rotation autour d’un axe secondaire de rotation 6a’ colinéaire à l’axe longitudinal de la barre de manœuvre 5a. Le premier organe de liaison mécanique 21a’ assure une liaison encastrement de l’extrémité de la barre de manœuvre 5a dans le pignon 6a. Le premier organe de liaison mécanique 21a’ peut être une soudure, de la colle, un emboîtement, un ajustement serré, un boulon, une goupille… Ici, la barre de manœuvre 5a, le premier organe de liaison mécanique 21a’ et le pignon 6a sont en une seule pièce. Ainsi, une rotation du pignon 6a provoque une rotation de la barre de manœuvre 5a dans un sens ou dans l’autre, selon le sens de rotation du pignon 6a. Les pignons 6a engrènent avec une denture interne d’une couronne qui est centrée sur l’axe primaire de rotation 107 et qui entoure les pignons 6a. Cette couronne est identique à la couronne 8 et est montée et entrainée en rotation comme cette dernière.
La barre de manœuvre 5a est reliée par un deuxième organe de liaison mécanique 22a’ à chaque stator 2a. Chaque deuxième organe de liaison mécanique 22a’ comprend un filet s’étendant autour de la barre de manœuvre 5a et coopérant avec un taraudage ménagé dans la circonférence interne du stator 2a. Les deux deuxièmes organes de liaison mécanique 22a’ assurent une liaison hélicoïdale entre la barre de manœuvre 5a et les stators 2a.
Chaque ensemble de transmission 4b comprend une barre de manœuvre 5b montée sur le tube de torsion 3 pour s’étendre parallèlement à l’axe primaire de rotation 107 et pivoter sans coulissement selon ledit axe.
La barre de manœuvre 5b est reliée par un premier organe de liaison mécanique 21b’ à un pignon 6b monté dans la platine porte-actionneur 7 par des roulements pour être fixe en translation et mobile en rotation autour d’un axe secondaire de rotation 6b’ colinéaire à l’axe longitudinal de la barre de manœuvre 5b. Le premier organe de liaison mécanique 21b’ assure une liaison encastrement de l’extrémité de la barre de manœuvre 5b dans le pignon 6b. Le premier organe de liaison mécanique peut être une soudure, de la colle, un emboîtement, un ajustement serré, un boulon, une goupille… Ici la barre de manœuvre 5b est en une seule pièce avec le pignon 6b. Ainsi, une rotation du pignon 6b provoque une rotation de la barre de manœuvre 5b dans un sens ou dans l’autre, selon le sens de rotation du pignon 6b. Les pignons 6b engrènent avec une denture interne de la couronne précitée qui entoure les pignons 6a.
De préférence, chaque dent des au moins deux dents chauffées par les moyens de chauffage est monobloc.
De préférence, les dents chauffées par les moyens de chauffage sont rapportées sur la surface de traitement de la brosse, notamment fixées dans des trous de la surface de traitement.
Les dents peuvent s’étendre perpendiculairement à la surface de traitement ou être inclinées par rapport à ladite surface de traitement.
De préférence, les dents d’une rangée sont espacées entre elles d’une distance comprise entre 1 mm et 30 mm, mieux entre 2 mm et 15 mm. L’espacement est mesuré entre les axes longitudinaux des dents.
De préférence, les dents chauffées par les moyens de chauffage sont en un matériau conducteur de la chaleur, notamment en fer, aluminium, titane, inox, graphite, ou céramique. Les dents peuvent être muni d'un revêtement choisi parmi des matériaux céramique, tourmaline, élastomère, alliage métallique et revêtement par anodisation. Ceci permet que les dents soient facilement chauffées par les moyens de chauffage, et que les cheveux soient au contact de surfaces chaudes dans la zone chauffante de peignage.
Lesdites dents peuvent comporter en leur extrémité une protection en matériau isolant pour limiter la chaleur en contact avec le cuir chevelu. Dans ce cas, en fonctionnement, la température à l’extrémité des dents peut être inférieure ou égale à 100°C, de préférence inférieure ou égale à 60°C, mieux inférieure à 45°C.
La brosse est configurée pour que, en fonctionnement, la température des dents à mi-hauteur soit de 110°C à 230°C, mieux de 110°C à 210°C, encore mieux de 180°C à 210°C.
Au moins une partie des dents peut être en un matériau peu conducteur de la chaleur, par exemple en élastomère ou plastique.
La brosse peut comporter, selon un axe perpendiculaire à l’axe principal de la brosse, une alternance de rangées de dents en un matériau conducteur de la chaleur et de rangées de dents en un matériau peu conducteur de la chaleur.
Les dents en un matériau peu conducteur de la chaleur peuvent être d’une hauteur différente, notamment plus hautes, que les dents en un matériau conducteur de la chaleur. Le fait d’avoir des dents peu conductrices de la chaleur plus haute que les dents conductrices de la chaleur permet de limiter les contacts entre le cuir chevelu et les dents conductrices de la chaleur, les dents peu conductrices de la chaleur venant en contact avec le cuir chevelu.
Zone(s) de sortie de vapeur La brosse peut comporter une pluralité de zones de sortie de vapeur discontinues et séparées entre elles par la ou une partie de la zone chauffante de peignage.
Ces échangeurs thermiques permettent de refroidir l’air prélevé sur les moteurs ou l’air ambiant compressé par des compresseurs dédiés, avant d’être traité par les autres équipements du système de conditionnement d’air pour pouvoir alimenter la cabine de l’aéronef. La capacité de refroidissement d’un échangeur est directement proportionnelle à son encombrement.
Les inventeurs ont donc cherché une solution nouvelle permettant d’augmenter les surfaces d’échanges au sein d’un échangeur tout en limitant au maximum l’encombrement de l’échangeur.
Les inventeurs ont notamment cherché à développer un échangeur de chaleur qui puisse être utilisé, non seulement dans le cadre des systèmes de conditionnement d’air d’un véhicule de transport, tel qu’un aéronef, mais également dans tous types de systèmes de refroidissement nécessitant le refroidissement d’un fluide chaud issu d’une source de fluide chaud par un fluide froid issu d’une source de fluide froid.
Les inventeurs ont en particulier cherché à proposer un échangeur de chaleur destiné à être monté au sein d’un pylône de suspension d’un moteur d’aéronef.
Objectifs de l’invention L’invention vise à fournir un échangeur de refroidissement (plus connu sous la dénomination anglaise de precooler ) destiné à être utilisé dans un système d’air d’un aéronef.
L’invention vise plus particulièrement à fournir un tel échangeur de refroidissement qui permet d’augmenter les surfaces d’échanges tout en limitant l’encombrement de l’échangeur.
L’invention vise aussi à fournir, dans au moins un mode de réalisation, un échangeur de refroidissement qui permet d’optimiser son volume d’intégration dans un pylône de suspension d’un moteur d’aéronef.
L’invention vise aussi à fournir, dans au moins un mode de réalisation, un tel échangeur de refroidissement qui peut être relié à diverses sources d’air chaud et froid selon les contraintes d’intégration.
L’invention vise aussi à fournir un pylône de suspension d’un moteur d’aéronef équipé d’un échangeur de refroidissement selon l’invention.
L’invention vise enfin à fournir un système de refroidissement d’un flux d’air chaud par un flux d’air froid mettant en œuvre un échangeur selon l’invention.
Pour ce faire, l’invention concerne un échangeur de refroidissement à contre-courant d’un flux d’air primaire chaud par un flux d’air secondaire froid circulant en sens inverse l’un de l’autre le long d’une direction, dite direction longitudinale.
L’échangeur selon l’invention est caractérisé en ce que ledit échangeur comprend deux blocs échangeurs à plaques, dits faisceaux, juxtaposés l’un à côté de l’autre de part, et d’autre d’un axe central de juxtaposition s’étendant le long de ladite direction longitudinale, et comprenant chacun :
une pluralité de plaques parallèles longitudinales formant alternativement des canaux de circulation du flux d’air primaire chaud qui définissent une passe chaude du faisceau, et des canaux de circulation du flux d’air secondaire froid qui définissent une passe froide du faisceau, une entrée d’air chaud et une sortie d’air chaud agencées respectivement à chaque extrémité longitudinale dudit faisceau, une entrée d’air froid et une sortie d’air froid agencées respectivement à chaque extrémité longitudinale dudit faisceau.
L’échangeur selon l’invention est aussi caractérisé en ce que l’une des passes chaude ou froide de chaque faisceau est en communication de fluide avec une entrée centrale commune aux deux faisceaux formant lesdites entrées d’air chaud ou froid desdits faisceaux, et l’une des passes chaude ou froide de chaque faisceau est en communication de fluide avec une sortie centrale commune aux deux faisceaux formant lesdites sorties d’air chaud ou froid desdits faisceaux, lesdites entrées et sorties des passes conjuguées, dites entrées et sorties latérales, étant disjointes et s’écartant latéralement dudit axe central.
Ainsi et contrairement à la plupart des échangeurs de refroidissement actuellement embarqués sur les aéronefs qui comprennent en général un circuit simple d’échange thermique (une passe chaude et une passe froide qui se croisent à 90° l’une de l’autre), l’échangeur selon l’invention comprend un circuit complexe d’échanges thermiques (deux passes chaudes et deux passes froides agencées à contre-courant les unes des autres).
L’échangeur de refroidissement selon l’invention présente la particularité de comprendre deux faisceaux adjacents juxtaposés et alimentés par une entrée commune (qui peut servir à alimenter selon les applications et contraintes d’intégration, soit la passe chaude, soit la passe froide des faisceaux) et débouchant dans une sortie commune (qui peut servir selon les applications et contraintes d’intégration, soit la passe chaude, soit la passe froide des faisceaux).
De préférence, les deux zones chauffantes de peignage de part et d’autre de la zone de sortie de vapeur sont miroirs l’une de l’autre par rapport à la zone de sortie de vapeur. De préférence, la brosse est symétrique par rapport à un plan principal transversal à la surface de traitement et s’tendant selon l’axe principal de la brosse.
De préférence, la sortie de vapeur ou au moins une sortie de vapeur est à une distance d’au moins un picot chauffant de la zone chauffante de peignage inférieure ou égale à 5 cm, mieux inférieure ou égale à 2 cm, mieux inférieure ou égale à 5 mm, encore mieux inférieure ou égale à 2 mm.
De préférence, la ou chaque sortie de vapeur s’étend au moins partiellement le long d’au moins une zone chauffante de peignage.
De préférence, la brosse comporte un système de projection de la vapeur configuré pour alimenter la zone de sortie de vapeur, notamment la ou les sorties de vapeur, à un débit de vapeur inférieur ou égal à 5 mLmin -1 , mieux compris entre 0,2 et 4 mLmin -1 , encore mieux compris entre 0,4 et 2 mLmin -1 , préférentiellement compris entre 0,5 et 0,95 mLmin -1 .
De préférence, la brosse comporte un système de projection de la vapeur configuré pour que la vitesse de la vapeur émise en sortie de la ou des sorties de vapeur soit comprise entre 0,007m/s et 15 m/s, mieux entre 0,01m/s et 3m/s et encore mieux entre 0,1m/s et 1m/s. Une vitesse d’émission de la vapeur plus faible ne permet pas à la vapeur de pénétrer suffisamment dans les cheveux pour un bon traitement et une vitesse d’émission de la vapeur plus grande peut entraîner un risque d’inconfort sur le cuir chevelu, la vapeur n’ayant pas le temps de refroidir avant d’atteindre le cuir chevelu.
La ou les zones de sortie de vapeur peuvent être dépourvues de dents.
En variante, la ou une des zones de sortie de vapeur, de préférence l’unique zone de sortie de vapeur s’étendant entre deux zones chauffantes de peignage, comporte une pluralité de dents. Lesdites dents peuvent s’étendre selon une rangée de dents, notamment en étant alignées entre elles. Lesdites dents de la rangée de dents peuvent alterner longitudinalement avec les sorties de vapeur d’une rangée de sortie de vapeur, notamment alignées, de ladite zone de sortie de vapeur, notamment en étant alignées avec les sorties de vapeur. De préférence, lesdites dents de la zone de sortie de vapeur sont sensiblement identiques entre elles.