INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A partir de ce passage par zéro du courant I L circulant dans l’élément piézoélectrique 15, correspondant à ce premier instant temporel de commutation, débute alors une première phase I correspondant à une phase à charge sensiblement constante, cette première phase I s’écoulant entre l’instant temporel t 0 et l’instant temporel t 1 dans l’exemple de la . La fin de cette première phase I correspond au moment où la tension V p aux bornes de l’élément piézoélectrique 15 atteint une valeur V b prédéfinie.
En l’instant temporel t 1 , débute alors une deuxième phase II correspondant à une phase à tension sensiblement constante à la valeur V b, le début de cette deuxième phase II étant alors obtenu par la fermeture d’au moins un interrupteur respectif parmi les interrupteurs K 1 , K 2 , K 3 , K 4 , K 5 , le ou les interrupteurs fermés en cet instant dépendant de la valeur V b , la valeur V b étant par exemple égale à la tension d’entrée V in ou encore à la tension de sortie V out . L’instant temporel t 1 forme alors un deuxième instant temporel de commutation.
Un troisième instant temporel de commutation, noté t 2 , correspond à l’ouverture d’au moins un des interrupteurs fermés précédemment en l’instant temporel t 1 , et la tension V p aux bornes de l’élément piézoélectrique 15 passe alors d’une tension précédente V b à une position de circuit ouvert. En ce troisième instant temporel de commutation t 2 commence alors une troisième phase III durant jusqu’à un instant temporel t 3 correspondant à un passage à zéro du courant I L circulant dans l’élément piézoélectrique 15. Préalablement, l’instant temporel t 2 a été défini de sorte qu’en l’instant temporel t 3 , la tension V p aux bornes de l’élément piézoélectrique 15 atteigne une valeur V a ou bien une valeur V ZVS correspondant à la valeur permettant une commutation à zéro de tension de l’interrupteur correspondant.
A l’instant temporel t 3 , commence une quatrième phase IV. En cet instant temporel t 3 , si la valeur V ZVS est égale à la valeur V a , alors l’élément piézoélectrique 15 peut passer de la phase à charge sensiblement constante (ou en circuit sensiblement ouvert) à une phase suivante à tension sensiblement constante à la valeur V a , et l’instant temporel t 3 forme alors un quatrième instant temporel de commutation correspondant à la fermeture d’au moins un autre interrupteur respectif parmi les interrupteurs K 1 , K 2 , K 3 , K 4 , K 5 , le ou les interrupteurs fermés en cet instant dépendant de la valeur V a , la valeur V a étant par exemple égale à la tension d’entrée V in , à la tension nulle de la masse électrique 48 ou encore à la différence de tension V in -V out égale à la tension d’entrée V in moins la tension de sortie V out . Dans l’exemple de la , le quatrième instant temporel de commutation est l’instant t 3 dans le cas des première et deuxième configurations C1, C2.
Si en l’instant temporel t 3 , la valeur V ZVS est différente de la valeur V a , alors l’élément piézoélectrique 15 est maintenu en circuit ouvert jusqu’à ce que le ou les interrupteurs précités pour l’obtention de la valeur V a passent par une tension nulle à leurs bornes, et le quatrième instant temporel de commutation correspondant à la fermeture du ou de ces interrupteurs et au début de la phase à tension sensiblement constante à la valeur V a est alors noté t 3b , comme représenté sur la dans le cas de la troisième configuration C3.
Cette quatrième phase IV est alors une phase à tension sensiblement constante à la valeur V a , et dure jusqu’à un instant temporel t 4 qui forme un paramètre de réglage du convertisseur 10, cet instant temporel t 4 permettant de définir la tension, le courant ou encore la puissance souhaitée en sortie du convertisseur 10.
L’instant temporel t 4 correspond alors à la fin de la quatrième phase IV et à l’instant auquel le ou les interrupteurs associés à l’obtention de la valeur V a doivent alors être ouverts, l’instant temporel t 4 formant un cinquième instant temporel de commutation correspondant à l’ouverture du ou des interrupteurs fermés précédemment en l’instant temporel t 3 , t 3b .
Au cinquième instant temporel de commutation débute une cinquième phase V correspondant à une phase à charge sensiblement constante, ou encore en circuit sensiblement ouvert, cette cinquième phase V durant jusqu’à un instant temporel t 5 défini par le passage à une nouvelle valeur V c prédéfinie de la tension V p aux bornes de l’élément piézoélectrique 15. L’instant temporel t 5 formant la fin de la cinquième phase V correspond à la fermeture d’au moins un autre interrupteur respectif parmi les interrupteurs K 1 , K 2 , K 3 , K 4 , K 5 , le ou les interrupteurs fermés en cet instant dépendant de la valeur V c , la valeur V c étant par exemple égale à la tension nulle de la masse électrique 48, à la tension de sortie V out , ou encore à l’opposé -V out de la tension de sortie V out . L’instant temporel t 5 forme alors un sixième instant temporel de commutation.
Selon un aspect particulier du deuxième mode de réalisation, on module la puissance du faisceau source 10 en créneau avec un créneau à P0=1 de durée proche ou égale à τ/2 de manière à ce que la valeur de puissance au point de mesure soit égale à deux fois la valeur moyenne de la puissance sur une plage de durée 2τ autour de ce point de mesure. Cette configuration particulière permet en outre d’atténuer ou même de supprimer les effets Kerr néfastes susceptibles d’apparaître dans la fibre optique avec une source laser monofréquence.
Selon un autre aspect particulier du deuxième mode de réalisation, on ajoute, au niveau du modulateur optique de phase 31 ou sur les fibres d’entrée de la bobine, un dispositif électro-optique permettant d’équilibrer la puissance des deux faisceaux secondaires 11, 12. Cet équilibrage des faisceaux secondaires permet aussi d’atténuer ou même de supprimer les effets Kerr néfastes susceptibles d’apparaître dans la bobine de fibre optique avec une source laser monofréquence.
Les premier et deuxième modes de réalisation sont ici décrits dans le cadre d’une modulation de phase à deux états à la fréquence fp. Toutefois, l’homme du métier appliquera sans difficulté le principe de l’invention à une modulation de phase 4 états ou plus.
Les figures 4 et 5 illustrent des exemples de réalisation avec une modulation du faisceau source (en puissance ou en longueur d’onde) à une fréquence 2fp/3.
Plus généralement, l’invention s’applique à tout motif de modulation de déphasage à une fréquence fp/(2n+1) à symétrie d’alternance, combiné avec une modulation de la source (en termes de puissance et/ou de longueur d’onde) à la fréquence 2fp/(2n+1), avec n entier positif supérieur ou égal à 1.
Procédé et système de mesure de température au moyen d'un module photovoltaïque La présente description concerne de façon générale les systèmes intégrant des modules photovoltaïques, et vise plus particulièrement un procédé et un système de mesure de température au moyen d'un module photovoltaïque.
De nombreux systèmes comprenant un ou plusieurs modules photovoltaïques configurés pour alimenter une charge, par exemple une batterie électrique, ont été proposés.
Dans de nombreuses situations, il peut être souhaitable de mesurer une température au sein du système, par exemple en vue de commander en conséquence un élément du système.
Pour ce faire, on prévoit de façon classique une sonde de température dédiée à cette mesure.
L'intégration d'une telle sonde au sein du système peut toutefois poser des difficultés.
Un mode de réalisation prévoit un procédé de détermination de la température ambiante extérieure T ext dans un système comportant un module photovoltaïque, comprenant les étapes suivantes : a) mesurer le courant de court-circuit I sc du module photovoltaïque ; b) déterminer la température T du module photovoltaïque ; et c) calculer la température ambiante T ext , au moyen d'un dispositif électronique de traitement, en fonction de la valeur du courant de court-circuit I sc mesurée à l'étape a) et de la valeur de la température T du module photovoltaïque déterminée à l'étape b).
Selon un mode de réalisation, la valeur T ext est calculée par le dispositif électronique de contrôle suivant la relation suivante : , où A et B sont des fonctions polynomiales prédéfinies d'ordres supérieurs ou égaux à 1.
Selon un mode de réalisation, A est une fonction polynomiale d'ordre 3 et B est une fonction polynomiale d'ordre 1.
Selon un mode de réalisation, les coefficients des fonctions polynomiales A et B sont déterminés lors d'une phase préalable de calibration et stockés dans une mémoire d'un dispositif électronique de contrôle du module.
Selon un mode de réalisation, à l'étape b), la température T du module photovoltaïque est calculée par le dispositif électronique de contrôle à partir de la valeur du courant I sc mesuré à l'étape a) et d'une mesure de la tension en circuit ouvert V oc du module photovoltaïque.
- de moyens de transaction, tels que par exemple une carte eSIM (« Embedded Subscriber Identification Module » en anglais) installée dans le véhicule, un porte-monnaie électronique (« e-wallet » en anglais) embarqué dans l’infrastructure informatique du véhicule et dans lequel a/ont été préchargée(s) une ou plusieurs unités de monnaie numérique (« tokens » en anglais) de carte bancaire, etc.
Grâce à une telle technologie, des transactions sans contact peuvent être mises en œuvre dans le véhicule connecté pour accéder à des biens ou des services qui incluent par exemple le stationnement dans un parking, le paiement d’un péage autoroutier, l’utilisation d’une station-service (essence ou recharge électrique, lavage, …), une opération de maintenance ou d’entretien, la délivrance d’une commande à un service de type drive-in (fastfood, click & collect…).
Un inconvénient de l’utilisation d’un tel véhicule connecté est que l’utilisateur est obligé, comme dans les cas d’usage précédents, de vérifier toutes les informations relatives à la transaction, lesquelles s’affichent par exemple sur une console du tableau de bord, avant d’autoriser la transaction, en cliquant sur un bouton « valider » affiché sur la console, ou avant de refuser la transaction, en cliquant sur un bouton « annuler» affiché sur la console.
Bien qu’un tel véhicule connecté facilite la mise en œuvre des transactions d’un utilisateur qui se trouve à son bord, l’utilisateur est quand même obligé d’intervenir lors de la transaction pour la vérifier et la valider.
Objet et résumé de l'invention Un des buts de l'invention est de remédier à des inconvénients de l'état de la technique précité en permettant à un objet connecté de contrôler la mise en œuvre d’une transaction sans contact avec un dispositif de communication de manière complètement autonome et sécurisée, sans qu’un utilisateur de l’objet n’ait besoin d’intervenir sur l’objet connecté ou de le manipuler.
A cet effet, un objet de la présente invention concerne un procédé de contrôle d’une transaction sans contact entre un objet communicant et un dispositif de communication, au cours duquel l’objet communicant reçoit en provenance du dispositif de communication une requête contenant des données relatives à la transaction.
Un tel procédé est remarquable en ce que l’objet communicant exécute de manière autonome ce qui suit :
- extraire de la requête reçue des informations relatives à la transaction,
- comparer les informations extraites à des données de contexte d’utilisation de l’objet communicant qui ont été déterminées par l’objet,
- activer l’envoi au dispositif de communication d’une réponse à la requête autorisant la transaction, quand une concordance existe entre les informations relatives à la transaction et les données de contexte d’utilisation.
L’invention permet avantageusement à un objet connecté, apte à communiquer sans contact avec un dispositif de communication dans le cadre de la mise en œuvre d’une transaction, d’être pourvu d’un mécanisme décisionnel permettant de vérifier :
- si une requête contenant des données relatives à la transaction, reçue en provenance du dispositif de communication, est légitime ou non,
- et, dans le cas où cette requête est considérée légitime par l’objet, de répondre favorablement à cette requête afin de mettre en œuvre la transaction.
Un avantage de l’invention est qu’une telle vérification est exécutée de façon complètement autonome par l’objet communicant, tel que par exemple un véhicule connecté, une montre connectée, une carte connectée, c’est-à-dire sans aucune intervention ou manipulation humaine par rapport à l’objet. Ainsi, grâce à l’invention, l’objet connecté décide de sa propre initiative s’il est autorisé à effectuer une transaction sans contact à bon escient avec le dispositif de communication, une telle transaction étant par exemple un paiement, la livraison d’un bien ou d’un service, l’accès à une consigne, un moyen de transport, etc.
Un tel mécanisme décisionnel installé dans l’objet communicant permet par ailleurs d’éviter ou de limiter le développement et le déploiement dans le réseau d’outils de traitement préventifs destinés à vérifier la légitimité d’une requête, ces outils étant complexes techniquement et coûteux.
Selon un mode de réalisation particulier, en l’absence d’une concordance entre les informations relatives à la transaction et les données de contexte d’utilisation, l’objet communicant active l’envoi au dispositif de communication d’une réponse à la requête refusant la transaction, ou ne répond pas à la requête.
En variante, les deux plaques de fermetures 16 sont deux pièces séparées.
Le cadre 14 possède un bord interne 14A délimitant l’ouverture 16. Chaque plaque de fermeture 18 possède une surface interne 18A.
Lorsque la couche intermédiaire 12 ou au moins une parmi les couche(s) intermédiaire(s) 12 est déposée sur une surface interne de la gaine 6, le dépôt est effectué sur la surface interne 16A d’une ou de chacune des plaques de fermeture 18, et optionnellement sur le bord interne 14A du cadre 14. De préférence, le dépôt est effectué sur la surface interne 18A de chacune des plaques de fermeture 18, et sur le bord interne 14A du cadre 14.
Le procédé de fabrication comprend le pressage de l’ensemble multicouche 22 formé par le noyau revêtu 10 inséré dans la gaine 6 avec interposition de la couche intermédiaire 12.
Avantageusement, le pressage est réalisé à chaud. Le procédé comprend dans ce cas le chauffage de l’ensemble multicouche 22 avant et/ou pendant du pressage.
Dans un exemple de réalisation, le pressage est réalisé par laminage de l’ensemble multicouche 22 entre des rouleaux, comme illustré par la flèche R sur la . Le laminage peut être réalisé à froid ou à chaud.
Lors du laminage, la pression est appliquée suivant la direction de l’épaisseur de l’ensemble multicouche 22. L’ensemble multicouche 22 tend à s’allonger.
Dans un autre exemple de réalisation, le pressage est réalisé par pression isostatique à chaud (ou HIP pour « Hot Isostatic Pressure »).
Un tel pressage comprend l’assujettissement de l’ensemble multicouche 22 à la pression d’un fluide, dans une enceinte de pressurisation, de sorte que la pression agit de manière identique dans toutes les directions. Le fluide est par exemple un gaz, en particulier de l’air ou un gaz neutre.
Une telle mise en pression conduit à un allongement très faible.
Dans tous les cas, de préférence, le pressage est réalisé de manière que l’allongement ou le taux de réduction de l’ensemble multicouche 22 à l’issue du laminage est inférieure à 15%, de préférence inférieur à 10%.
L’allongement exprimé en pourcent de l’ensemble multicouche 22 est la différence entre la longueur de l’ensemble multicouche 22 après pressage et la longueur de l’ensemble multicouche 22 avant pressage, multiplié par la valeur 100 et divisé par la longueur de l’ensemble multicouche 22 après pressage.
Le taux de réduction est la différence entre l’épaisseur de l’ensemble multicouche 22 après pressage et l’épaisseur de l’ensemble multicouche 22 avant pressage, multiplié par la valeur 100 et divisé par l’épaisseur de l’ensemble multicouche 22 après pressage.
L’allongement et le taux de réduction sont en pratique sensiblement égaux.
Grâce à l’invention, il est possible de fabriquer facilement un élément de combustible nucléaire 2 possédant des performances neutroniques satisfaisantes.
La couche anti-diffusion 8 empêche la diffusion du matériau fissile vers les couches plus externes de l’élément de combustible nucléaire 2, en particulier vers la gaine 8, et aussi vers chaque couche intermédiaire 12.
Selon des modes de réalisation particuliers, le procédé d’estimation présente une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- une étape de correction de la quantité de charge accumulée calculée utilisée par la deuxième technique pour que le calcul de la deuxième technique conduise à obtenir la première valeur calculée de l’état de charge SOC lorsque la première technique est déterminée comme fiable.
- une étape de correction de la valeur du courant obtenue par soustraction du biais de mesure du courant, pour obtenir une valeur corrigée du courant, les étapes de calcul étant appliquées sur la valeur corrigée du courant.
- lorsque la première technique est déterminée comme fiable à un instant après un intervalle de temps durant lequel la deuxième technique a été déterminée comme fiable à chaque instant de l’intervalle de temps, une étape de détermination du biais de mesure du courant par utilisation de la différence d’état de charge entre les deux techniques depuis le début de l’intervalle de temps.
- le réseau de neurones du premier modèle est un perceptron multicouche.
- le réseau de neurones du premier modèle comporte un nombre de neurones inférieur ou égal à 100.
- au moins un élément électrochimique présente une caractéristique état de charge – tension en circuit ouvert avec une portion plane, une portion plane étant une portion dans laquelle la variation de tension en circuit ouvert est inférieure à 30 mV pour une variation d’au moins 10% de l’état de charge.
- au moins un élément électrochimique 12 comprend un matériau actif cathodique choisi dans les groupes suivants ou leurs mélanges :
i) un composé de formule Li x Fe 1-y M y PO 4 LFMP où M est choisi dans le groupe consistant en B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Mn, Co, Ni, Cu, Zn, Y, Zr, Nb et Mo; et 0,8≤x≤1,2 ; 0≤y≤0,6,
ii) un composé de formule Li x Mn 1-y-z M’ y M’’ z PO 4 LMP, où M’ et M’’ sont différents l’un de l’autre et sont choisis dans le groupe consistant en B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Fe, Co, Ni, Cu, Zn, Y, Zr, Nb et Mo, avec 0,8≤x≤1,2 ; 0≤y≤0,6 ; 0≤z≤0,2,
iii) un composé de formule Li x Mn 2-y-z Ni y M z O 4-d-c F c LMNO où M représente un ou plusieurs éléments choisis dans le groupe consistant en B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Fe, Co, Cu, Zn, Y, Zr, Nb, Ru, W et Mo; et 1≤x≤1,4 ; 0<y≤0,6 ; 0≤z≤0,2 ; 0≤d≤1 ; 0≤c≤1,
iv) un composé de formule Li x Mn 2-y-z M' y M'' z O 4 (LMO), où M' et M" sont choisis dans le groupe consistant en B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Fe, Co, Ni, Cu, Zn, Y, Zr, Nb et Mo ; M' et M" étant différents l’un de l’autre, et 1≤x≤1,4 ; 0≤y≤0,6 ; 0≤z≤0,2, et
v) un composé de formule LiVPO 4 F (LVPF).
La description propose également un calculateur propre à estimer l’état de charge d’au moins un élément électrochimique d’une batterie, le calculateur mémorisant un premier modèle donnant à partir d’une valeur de tension, d’une valeur de courant, d’une valeur de température et d’une valeur de capacité de l’au moins un élément électrochimique la valeur de l’état de charge de l’au moins un élément électrochimique, le premier modèle étant un réseau de neurones appris, le calculateur mémorisant une fonction de correction donnant pour chaque valeur de l’état de charge l’erreur statistique d’estimation par le premier modèle, le calculateur étant, pour plusieurs instants, propre à :
- obtenir des valeurs de la tension, du courant, de la température et de la capacité de l’au moins un élément électrochimique,
- calculer la valeur de l’état de charge de l’au moins un élément électrochimique selon au moins une technique, la technique étant une première technique ou une deuxième technique,
- , , , et les figures 4 à 8 illustrant des courbes expérimentales pouvant être obtenues à l’issue de la mise en œuvre de certaines étapes du procédé d’estimation décrit à la .
Une batterie 10 est représentée sur la .
De manière connue en soi, une batterie est généralement un agencement d’une pluralité d’éléments électrochimiques mais dans un souci de simplification du propos, il est décrit un cas à un seul élément électrochimique dans ce qui suit, sachant que la transposition à d’autres agencements est immédiate.
La batterie 10 comporte un élément électrochimique 12 et un système de gestion 14 de l’élément électrochimique 12.
Comme expliqué précédemment, un élément électrochimique 12 est un dispositif de production d'électricité dans lequel de l'énergie chimique est convertie en énergie électrique.
L’élément électrochimique 12 délivre donc un courant et une tension entre deux bornes.
L’élément électrochimique 12 présente une caractéristique état de charge SOC – tension en circuit ouvert OCV telle que visible sur la . Cette caractéristique est notée caractéristique SOC/OCV dans la suite.
Dans la , l’état de charge SOC est exprimé en pourcentage d’un état de charge maximale.
La caractéristique SOC/OCV présente quatre zones, une première zone Z1, une deuxième zone Z2, une troisième zone Z3 et une quatrième zone Z4.
La première zone Z1 correspond au début de la charge et la quatrième zone Z4 à la fin de la charge.
Pour les deux zones intermédiaires, dans la mesure où les deuxième zone Z2 et troisième zone Z3 correspondent à une portion plane, il sera utilisé la dénomination portion plane (Z23) dans la suite.
La portion plane Z23 est une portion dans laquelle la variation de tension en circuit ouvert OCV est inférieure à 30 mV pour une variation d’au moins 10% de l’état de charge SOC.
Un tel type de caractéristique SOC/OCV se retrouve notamment lorsque l’élément électrochimique 12 est un élément électrochimique comprenant un matériau actif cathodique choisi dans les groupes suivants ou leurs mélanges :
i) un composé de formule Li x Fe 1-y M y PO 4 (LFMP) où M est choisi dans le groupe consistant en B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Mn, Co, Ni, Cu, Zn, Y, Zr, Nb et Mo; et 0,8≤x≤1,2 ; 0≤y≤0,6,
ii) un composé de formule Li x Mn 1-y-z M’ y M’’ z PO 4 (LMP), où M’ et M’’ sont différents l’un de l’autre et sont choisis dans le groupe consistant en B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Fe, Co, Ni, Cu, Zn, Y, Zr, Nb et Mo, avec 0,8≤x≤1,2 ; 0≤y≤0,6 ; 0≤z≤0,2,
iii) un composé de formule Li x Mn 2-y-z Ni y M z O 4-d-c F c (LMNO) où M représente un ou plusieurs éléments choisis dans le groupe consistant en B, Mg, Al, Si, Ca, Ti, V, Cr, Fe, Co, Cu, Zn, Y, Zr, Nb, Ru, W et Mo; et 1≤x≤1,4 ; 0<y≤0,6 ; 0≤z≤0,2 ; 0≤d≤1 ; 0≤c≤1,
On va maintenant décrire, en référence à la , un exemple pratique de mise en œuvre du procédé de synthèse d’images prédictives selon l’invention, avec une comparaison entre photographie réelle et photographie prédictive.
A partir d’une prise de photographie réelle 20 d’une scène réelle, on obtient 22 une image brute capturée. On réalise en parallèle 21 une simulation isophotographique de cette scène réelle, qui conduit à une image brute simulée 23. Ces deux images brutes respectivement capturée et simulées 22,23 sont traitées 24 par un processus de développement numérique et de démosaïcage.
Il est à noter que le démosaïcage, aussi connu sous le nom de dématriçage, est une des phases du traitement du signal brut issu du capteur d'un appareil photographique numérique. Il consiste à interpoler les données de chacun des photosites monochromes rouge, vert et bleu composant le capteur électronique pour obtenir une valeur trichrome pour chaque pixel.