INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Description détaillée de l’invention Dans les Figures 1 à 3, 1 désigne dans son intégralité une unité ou un ensemble bague de support qui peut être accouplé(e) à un essieu ferroviaire 2 ( ) du type autrement connu.
L’ensemble bague de support 1 est conçu pour être accouplé, lors de l’utilisation, sur une fusée ou extrémité d’arbre 3 de l’essieu ferroviaire 2 de façon à agir comme un épaulement axial pour un roulement 4 ( ) installé de manière connue sur l’extrémité d’arbre 3.
Le roulement 4 fait partie d’une bague ferroviaire 5 – connue et illustrée uniquement en partie à des fins de simplification – qui supporte de manière libre l’essieu 2 et sur laquelle des roues 6 respectives d’un véhicule ferroviaire, connu et non illustré à des fins de simplification, sont clavetées lors de l’utilisation.
Les roues 6 sont raccordées de façon à être intégrées angulairement à l’essieu 2 sur des fusées ou des extrémités d’arbre opposées 3 de celui-ci. Les extrémités d’arbre opposées 3 sont symétriques l’une par rapport à l’autre, une seule d’elles étant donc illustrée sur la à des fins de simplification.
(i) Les tensioactifs anioniques La composition selon la présente invention comprend un ou plusieurs tensioactifs anioniques.
La composition selon l’invention est avantageusement transparente. La transparence de la composition selon l’invention peut être caractérisée par la mesure de sa turbidité, par turbidimétrie (en unités de NTU). Dans le cadre de la présente invention, les mesures de turbidité ont été réalisées à l’aide d’un spectrophotomètre UV modèle UV-Vis Cary 100 commercialisé par la société Agilent. Il est également possible de mesurer la turbidité de la composition à l’aide d’un turbidimètre tel que le modèle HI 88713-ISO de la société Hanna Instruments.
La composition selon l’invention présente de préférence une turbidité à température ambiante (25°C) et pression atmosphérique inférieure ou égale à 200 unités NTU, plus préférentiellement inférieure ou égale à 100 unités NTU, mieux encore inférieure ou égale à 50 unités NTU, et encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 20 unités NTU.
L’association selon l’invention présente l’avantage de conduire à la formation d’une composition sous forme d’émulsion de type huile dans l’eau à partir de tout type de procédé de préparation.
illustre une vue schématique en coupe d’une glace de fermeture conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre une vue en coupe du véhicule automobile prise au niveau d’un projecteur de véhicule automobile conforme au deuxième aspect de l’invention ;
illustre une séquence de démoulage de la glace de fermeture conforme au premier aspect de l’invention illustrée en .
La illustre une vue schématique de face d’un véhicule automobile 1 conforme au troisième aspect de l’invention. Dans la suite de la description, on définit un référentiel dans lequel sont définis un axe longitudinal OX, un axe transversal OY et un axe vertical OZ. L’axe longitudinal OX correspond à une trajectoire du véhicule automobile 1 lorsqu’il est en marche avant, en ligne droite et sur une route plate. L’axe longitudinal OX correspond à une direction allant de l’avant à l’arrière du véhicule automobile 1, et il est orienté depuis l’avant vers l’arrière du véhicule automobile 1. On définit également une direction longitudinale parallèle à l’axe longitudinal OX, les adjectifs « avant », « arrière » ou « frontal » se réfèrent à cette direction de référence, le terme « longueur » également. L’axe transversal OY correspond à l’axe autour desquels des roues du véhicule automobile 1 tournent, et le sens de l’axe OY est orienté depuis un côté passager vers un côté conducteur, dans la norme non anglo-saxonne. On définit également une direction transversale parallèle à l’axe transversal OY, et les adjectifs « latéral » ou « transversal » se réfèrent à cette direction de référence, le terme « largeur » également. L’axe vertical OZ est un axe perpendiculaire simultanément à l’axe OX et à l’axe OY, et qui est orienté depuis un plancher du véhicule automobile 1 vers un toit dudit véhicule automobile 1, les adjectifs « supérieur » et « inférieur » se réfèrent à cette direction de référence, le terme « hauteur » également.
Un encart 100 de la illustre une vue rapprochée du véhicule automobile 1, l’encart 100 mettant en avant un projecteur 2 conforme au deuxième aspect de l’invention.
En l’espèce, la montre que le véhicule automobile 1 comporte deux projecteur 2 avant conforme au deuxième aspect de l’invention, disposés symétriquement l’un par rapport à l’autre par rapport à un capot 3 du véhicule automobile 1 et par rapport à un axe longitudinal médian 4 du véhicule automobile 1 orienté selon la direction OX. Le véhicule automobile 1 comprend en outre un pare-chocs 5 avant monté en front de véhicule automobile 1 et une aile 6 montée latéralement au véhicule automobile 1, l’aile 6 s’étendant sensiblement selon la direction OX dans ledit véhicule automobile 1.
L’encart 100 de la montre que le projecteur 2 de véhicule automobile 1 conforme au deuxième aspect de l’invention est monté à l’interface entre le capot 3 du véhicule automobile 1, le pare-chocs 5 avant du véhicule automobile 1 et une extrémité avant 7 de l’aile 6 du véhicule automobile 1.
Dans l’encart 100 de la , le projecteur 2 de véhicule automobile 1 conforme au deuxième aspect de l’invention est vu de face. Le projecteur 2 conforme au deuxième aspect de l’invention présente une forme extérieure en L aux contours anguleux. Une partie supérieure 8 du projecteur 2 s’étend le long du capot 3 du véhicule automobile 1 et sensiblement selon la direction OY. Une partie latérale 9, s’orientant transversalement depuis la partie supérieure 8 du projecteur 2, s’étend depuis le capot 3 du véhicule automobile 1 vers une extrémité latérale 10 du pare-chocs 5 avant.
La montre une vue selon une coupe longitudinale AA d’une glace 11 de fermeture conforme au premier aspect de l’invention. La coupe longitudinale AA, qui est illustrée en , passe par l’aile 6 du véhicule automobile 1. La montre selon la coupe longitudinale AA le projecteur 2 équipant le véhicule automobile 1 conforme au deuxième aspect de l’invention et comprenant la glace 11 de fermeture conforme au premier aspect de l’invention. Dans la , la glace 11 de fermeture selon l’invention ferme un boîtier 12 du projecteur 2 logeant une source d’éclairage 13, la source d’éclairage 13 étant représentées en .
En référence aux FIGURES 2 et 3, la glace 11 de fermeture selon l’invention comprend une partie extérieure 14 et une partie intérieure 15. La partie extérieure 14 et la partie intérieure 15 de la glace 11 de fermeture selon l’invention coopèrent l’une avec l’autre et forment une glace à structure monobloc obtenue par moulage.
Telle qu’illustrée en , la partie extérieure 14 est montée en front de véhicule automobile 1, au-dessus du pare-chocs 5, non visible en du fait de l’angle de vue de la . La partie intérieure 15 est en retrait, autrement dit en arrière de la partie extérieure 14. La partie intérieure 15 s’étend dans la partie latérale 9 du projecteur 2 comme illustré en .
En référence aux FIGURES 2 et 3, la partie extérieure 14 est formée d’un premier matériau 16 transparent à un rayonnement lumineux visible pouvant être émis par la source d’éclairage 13. La partie intérieure 15 est formée d’un deuxième matériau 17 opaque au rayonnement lumineux visible.
En référence aux FIGURES 2 et 3, la partie intérieure 15 forme une casquette 18 en arrière de la partie extérieure 14. La casquette 18 formant la partie intérieure 15 s’étend depuis la partie extérieure 14 de sorte à former un logement 19 destiné à loger l’aile 6 en arrière de la casquette 18. La montre que le logement 19 formé par la casquette 18 loge l’extrémité avant 7 de l’aile 6 du véhicule automobile 1.
Exemple 9 : exemple de composition sous forme d’un savon
Un exemple de composition sous forme d’un savon est présenté en suivant.
Dans cet exemple la composition est constituée par (pour un mélange de 625g) : Huile d’olive : 330,0 g (52.80%) Huile de baie de laurier : 84,0 g (13.44%) H 2 O : 134,4 g (21.51%) KOH ou NaOH : 51,6 g (8.26%) Cleome droserifolia (exemple 6) 25,0 g (entre 0,5 et 4%)
L’extrait liquide de l’un des exemples 1 à 4 peut également être utilisé. Dans ce cas l’extrait sec doit représenter 25% en masse de l’extrait.
Les équipements utilisés pour réaliser cette composition sont les suivants : - Balance - Thermomètre de paillasse muni d’une sonde - Récipient inox de 1 litre - Récipient inox de 500 ml - Coupelle de pesée en porcelaine - Agitateur à hélice
Le protocole opératoire est décrit en suivant : - Peser les huiles dans le récipient inox de 1 litre - Peser l’eau dans le récipient inox de 500 ml - Peser l’extrait de Cleome Droserifolia lyophilisé ou sous forme de résine dans une coupelle - Peser le NaoH ou le KOH dans une coupelle - Faire dissoudre le KOH ou le NaOH dans l’eau et attendre que la température descende vers 60°-80°C - Additionner l’extrait de Cleome Droserifolia et agiter l’ensemble jusqu’à dissolution totale des composés. - Verser la solution ainsi préparée dans le récipient inox de 1 litre contenant les huiles préalablement homogénéisés. - Agiter avec l’agitateur à hélice jusqu’à obtention de la trace - Verser dans les moules et laisser reposer 24 à 48 heures - Démouler et laisser mûrir le savon pendant 4 semaines à 9 mois avant utilisation
Des variantes peuvent être préparées en jouant sur la teneur totale en huile ainsi que la nature des huiles. La valeur totale en huile peut varier entre 70 et 80%.
Des quantités d’huiles essentielles aromatiques peuvent être ajoutées comme l’huile essentielle de romarin, de cyprès, de menthe poivrée, Ylang-Ylang, patchouli etc.
La teneur en extrait de Cleome Droserifolia pour cet exemple peut varier entre 0.1% et 5%
Evaluation de l’effet d’ extrait selon l’invention
Evaluation de l’effet sur l’activité sur la coagulation sanguine et cicatrisation :
Le but de cet essai est d’évaluer l'activité de l'extrait de Cleome droserifolia selon l’invention (extrait de l’exemple solubilisé dans l’eau à une concentration de 2 mg/ml) sur la coagulation et en observer l'effet par rapport à l'étalon de référence de l'héparine non fractionnée, en utilisant le modèle de in vitro basé sur la détermination de la réponse par meure du temps de coagulation.
Deux méthodes in vitro et chez l’homme ont été utilisés :
Activité coagulante in vitro :
Le matériel utilisé est décrit en suivant : - La 6ème norme internationale d'héparine non fractionnée (OMS 07; 328) - Réactif à la céphaloplastine activée Dade® Actin® - Siemens - Chlorure de calcium - Siemens®. - Coagulomètre Thermo Scientific - Plasma ovin citraté 8,7%. - Extrait aqueux de Cleome Droserifolia lyophilisé
Le protocole opératoire est décrit en suivant : L’extrait lyophilisé a été dissout dans l’eau ultra-pure pour obtenir une concentration mère de 2 mg/ml. Une dilution a été effectuée pour obtenir une concentration de 0.6 mg/ml.
2 - obstacle dans tube réactionnel
3 - guide d'ondes
4 - cylindre de confinement des micro-ondes et des radiations visibles, UV et infrarouge
5 - solénoïde dans lequel circule un courant alternatif
6 - fibre optique
7 - barreaux d'ajustement de la phase de l'onde
8 - piston mobile réglage d'accord de réflexion d'onde
9 - réacteur cyclonique de gazéification
10 - cylindre formant le corps du cyclone du gazéifieur
11 - cône du cylindre formant un gazéifieur
12 - entrée longitudinale du réacteur cyclonique
13 - entrée tangentielle du réacteur cyclonique pour torche à plasma
14 - entrée longitudinale à double jeu d'ailettes du réacteur cyclonique,
15 - jeu mobile du double jeu d'ailettes du réacteur cyclonique
16 - jeu fixe du double jeu d'ailettes du réacteur cyclonique
17 - guide d'ondes d'injection des micro-ondes dans le réacteur cyclonique de gazéification
Procédé de fabrication d’une pièce axisymétrique creuse en matériau composite La présente invention concerne un procédé de fabrication d’une pièce axisymétrique creuse en matériau composite ainsi qu’une telle pièce obtenue par ce procédé.
En particulier, l’invention concerne un procédé de fabrication d’une pièce axisymétrique creuse en matériau composite de grandes dimensions, notamment de longueur supérieure à 50 m, par exemple destinée à former un mât de bateau, notamment de paquebot.
Les mâts de bateaux de grandes dimensions, notamment de bateaux à voiles, d’une longueur par exemple égale à 85 m, sont réalisés généralement à l’aide de procédés coûteux en main d’œuvre, en matériaux (préimprégnés), en outillage. De plus, ces procédés nécessitent de nombreuses opérations manuelles, avec réalisation de raccords, de recouvrements entre plis, de découpes, de compactages, ce qui génère en particulier des coûts et des risques de défauts.
Par ailleurs, de tels procédés ne permettent pas, du fait des moyens existants et des infrastructures d’atelier, de réaliser d’une seule pièce le mât présentant une longueur supérieure à 50 m, de telle sorte qu’il est nécessaire d’assembler des tronçons entre eux pour réaliser le mât. De plus, les mâts sont obtenus en demi-coques, ce qui nécessite un collage structural au niveau du joint, sur la longueur du mât. Les zones d’assemblage et de jonctions par collage sont des zones généralement plus fragiles qui sont les premières à rompre sous sollicitations dynamiques, notamment avec le vieillissement de la structure en environnement humide. Chaque zone d’assemblage ou de jonction constitue une zone de faiblesse diminuant la performance du mât.
De plus, du point de vue du procédé, l’assemblage nécessite une logistique complexe (avec des risques d’endommagement lors du transfert de nombreux éléments), des outillages spécifiques, des opérations préalables de contrôle, de parachèvement, voire de réparations avant d’assurer l’accostage et la mise en position de pièces à assembler. Réaliser des assemblages génère des problématiques de tolérances géométriques, demande une quantité significative d’outillages, nécessite une durée importante de mise en œuvre et engendre donc des coûts de fabrication et/ou réparation conséquents.
Enfin, la réalisation d’un tel mât selon les procédés actuels est coûteuse, d’autant plus que la longueur des tronçons est réduite et que le nombre de jonctions est élevé.
Un moyen de cuisson d’une longueur de 100 m est certes envisageable, mais le coût pour ce dispositif spécifique serait exorbitant.
Il existe ainsi un besoin pour disposer d’un procédé de fabrication de pièce axisymétrique creuse en matériau composite, notamment de grande longueur, qui soit davantage automatisé, qui permette de réaliser la pièce en entier sans nécessiter d’assemblage ou en limitant le nombre d’assemblages, plus économe en main d’œuvre, en outillage et en matériau et permette d’obtenir une pièce aux propriétés mécaniques améliorées, notamment une meilleure résistance au flambement et sous sollicitations dynamiques.
L’invention vise à répondre à tout ou partie de ce besoin. Elle y parvient grâce à un procédé de fabrication d’une pièce axisymétrique creuse en matériau composite s’étendant selon un axe longitudinal, comportant les étapes suivantes :
Etape a : réaliser un tube par pultrusion de fibres avec ou sans imprégnation des fibres avec un matériau polymère, Etape b : découper le tube dans sa longueur en une pluralité de sections de tube, Etape c : disposer tout ou partie des sections de tube autour d’un mandrin, notamment de manière à ce que les sections de tube épousent sensiblement une surface extérieure du mandrin, Etape d : réaliser un enroulement filamentaire de fibres autour du mandrin et des sections de tube, Etape e : le cas échéant démouler du mandrin la pièce axisymétrique creuse formée par l’enroulement filamentaire et les sections de tube.
Grâce à l’invention, on bénéficie d’un procédé qui permet de fabriquer d’un seul tenant la pièce axisymétrique, même si celle-ci est de grandes dimensions, par exemple de longueur supérieure à 50 m.
Ce procédé met en œuvre deux procédés automatisés, implémentés successivement, permettant d’obtenir des pièces creuses de section transversale fermée, l’un consistant en une pultrusion et l’autre consistant en la réalisation d’un enroulement filamentaire.
La pultrusion permet de faire des pièces de longueur presque infinie avec des taux de fibres volumiques jusqu’à 70%, avec des fibres très fortement orientées (unidirectionnelles) dans la direction de la pultrusion. Elle est utilisée pour des pièces fortement sollicitées en traction et en flexion dans une direction principale. Cette technologie très robuste et répétable permet de faire des profils de forme complexes. En revanche, elle ne permet pas de faire varier l’épaisseur du profil dans la longueur du profilé. Elle ne permet pas non plus d’orienter les fibres dans une direction désaxée par rapport à la direction de la pultrusion. Les pièces pultrudées possèdent donc de faibles performances en compression (flambement lors de la compression des fibres à 0°). Il est possible de faire de la pultrusion renforcée, également appelée pull-winding, par enroulement des renforts à 0° avec des fibres désaxées de 35° à 80°. Cela permet d’améliorer les propriétés des tubes soumis à des efforts de compression axiale, mais la pultrusion renforcée ne permet pas de faire varier les épaisseurs et les empilements (lâchers de plis à 0°, par exemple), dans la longueur d’une pièce axisymétrique. De plus, le procédé de pull-winding utilise des carrousels pour déposer les fibres désaxées et la taille des bobines de fils embarquées sur les carrousels n’est pas adaptée aux pièces de grandes dimensions (encombrement des bobines de fils ou rovings sur les carrousels ou de petites bobines nécessitant de nombreux temps de chargement/déchargement de bobines de fils).
L’enroulement filamentaire est aussi un procédé permettant de faire des pièces creuses très robustes. Cette technologie permet de réaliser des pièces avec un taux volumique de fibres TVf très élevé et est utilisée pour la réalisation de pièces sollicitées en pression interne telles que des réservoirs. Cette technologie est particulièrement adaptée aux pièces sollicitées en torsion, par exemple. Les fibres sont désaxées entre 45° et 90°. Il n’est pas possible d’orienter les fibres dans le sens longitudinal avec un angle inférieur à ~45° sous risque de faire glisser les fibres sur le mandrin ou la forme moulante.
Ces deux procédés de pultrusion et d’enroulement filamentaire présentent l’avantage d’être peu coûteux.
L’étape a comporte de préférence l’introduction dans une filière de pultrusion d’un ensemble de fibres, par exemple sous forme de mèches, de manière à produire ledit tube à la sortie de la filière.
La montre un mécanisme de commande 100 d’un volet battant V composé d’un moteur 1 fixé à la baie B à laquelle est associé le volet battant V, pivotant autour de son axe XX, entre une position de fermeture de la baie et une position d’ouverture avec le volet V rabattu contre l’extérieur du mur M.
Selon différentes variantes, le moteur 1 est fixé à l’encadrement ou est intégré à celui-ci.
Le moteur 1 est un motoréducteur électrique avec des positions de fin de course correspondant respectivement aux positions ouverte et fermée du volet V et éventuellement des positions intermédiaires, commandées. L’axe de sortie du moteur 1 est relié par une fixation à l’extrémité 2a d’un bras d’entraînement 2, de forme coudée pour s’adapter à la géométrie de l’installation du volet V et contourner l’axe de pivotement XX. Le bras 2 est relié par son autre extrémité 2b au dos (côté intérieur) du volet V par une articulation 5 démontable, formée d’un pivot et d’un coulisseau 4 logé dans une glissière 3 fixée au dos du volet V et formant un palier pour le pivot.
Les schémas des figures 2A, 2B montrent en vue de dessous par une coupe horizontale, la position ouverte et la position fermée du volet V dans l’embrasure de la baie B.
Pendant le pivotement du bras 2, son pivot 22 fait glisser le coulisseau 4 auquel il est relié, dans la glissière 3. La glissière 3 est un segment de profilé de section rectangulaire ouverte, fixé au volet V.
Le profilé formant la glissière 3 se compose d’un fond 31, de deux côtés 32 et de deux retours 33 délimitant une ouverture longitudinale 34. Le profilé débouche au moins à l’une des extrémités pour pouvoir y engager le coulisseau 4.
L’ouverture 34 de la glissière 3 installée est tournée vers le bas de sorte que le coulisseau 4 et l’articulation 5 sont couverts et protégés contre la pluie et la poussière.
La montre par une coupe verticale, la glissière 3 en position installée sur le volet V et l’articulation démontable 5 composée d’un pivot 22 solidaire de l’extrémité 2b du bras 2 et du coulisseau 4 mobile dans la glissière 3 et retenu dans celle-ci par les côtés 32 et les rebords 33 bordant l’ouverture 34.
Le pivot 22 a une tête 221 en forme de rotule rejoignant sa base 223 par une section réduite formant une gorge 222. Le pivot 22 est symétrique en rotation de sorte que sa fixation à l’extrémité 2a du bras 2 est sans orientation particulière autour de l’axe géométrique X2X2 représentant la direction d’assemblage du pivot 22 au coulisseau 4 et aussi l’axe de rotation relative du pivot 22 par rapport au coulisseau 4 pendant les mouvements du volet V.
Le coulisseau 4 est une pièce parallélépipédique représentée en détail aux figures 6A, 6B et qui comporte un logement 41 débouchant dans son dessous (selon l’orientation du montage) et dont l’accès à l’entrée 411 est libéré ou est partiellement bloqué par un verrou 6. Le logement a un fond 412.
Le verrou 6 est relié au coulisseau 4 par un axe 61 autour duquel on le fait pivoter pour passer d’une position à l’autre par rapport au logement 41 et à son entrée 411.
Les figures 3A, 3B montrent, à échelle agrandie, de façon plus précise, la structure et les caractéristiques du verrou 6, sa coopération avec le coulisseau 4 et avec la tête 221 en forme de rotule du pivot 22.
Le verrou 6 monté pivotant autour de son axe 61 dans le logement du coulisseau 4 est mobile entre
- une position "ouverte" 6A ( ) et,
- une position "fermée" 6B ( )
entre lesquelles le verrou 6 peut basculer sensiblement selon un quart de tour pour être escamoté dans l’une (6A) et permettre au pivot 6 de venir dans le logement 41 ou en sortir et l’autre (6B) pour retenir le verrou par sa tête 221 dans le logement 41.
g) les silicones aminées de formules (XVI) et (XVII) : dans laquelle : - R, R’ et R’’, identiques ou différents, désignent un groupe alkyle en C 1 -C 4 ou un groupe hydroxyle, - A désigne un radical alkylène en C 3 ; et - m et n sont des nombres tels que la masse moléculaire moyenne en poids du composé est comprise entre 5000 et 500000. dans laquelle : - x et y sont des nombres allant de 1 à 5000 ; de préférence x va de 10 à 2000, et plus préférentiellement de 100 à 1000 ; de préférence y va de 1 à 100 ; - R 1 et R 2 , identiques ou différents, de préférence identiques, désignent un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, comprenant de 6 à 30 atomes de carbone, de préférence de 8 à 24 atomes de carbone, et plus préférentiellement de 12 à 20 atomes de carbone ; et - A désigne un radical alkylène linéaire ou ramifié ayant de 2 à 8 atomes de carbone.
La ou les silicones aminées sont de préférence de formule (XVII) avec: - x allant de 10 à 2 000, et en particulier de 100 à 1 000; - y allant de 1 à 100; - A comprenant de 3 à 6 atomes de carbone et notamment 4 atomes de carbone; de préférence, A est ramifié; et plus particulièrement, A est choisi parmi les groupes divalents suivants: -CH 2 CH 2 CH 2 et -CH 2 CH(CH 3 )CH 2 -; et - R 1 et R 2 étant indépendamment des groupes alkyles linéaires saturés comprenant de 6 à 30 atomes de carbone, de préférence de 8 à 24 atomes de carbone et en particulier de 12 à 20 atomes de carbone; choisis notamment parmi les groupes dodécyle, tétradécyle, pentadécyle, hexadécyle, heptadécyle, octadécyle, nonadécyle et éicosyle; préférentiellement, R 1 et R 2 , identiques ou différents, étant choisis parmi les groupes hexadécyle (cétyle) et octadécyle (stéaryle).
Une silicone préférée de formule (XVII) est la bis-cétéarylamodiméthicone. On peut citer en particulier la silicone aminée vendu sous le nom SILSOFT AX par Momentive.