INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Description détaillée de l’invention En référence à la , l’architecture électrique 2 de la présente invention comporte une partie propulsive 4 et une partie non propulsive 6. L’architecture électrique comporte, dans sa partie propulsive 4, une première 8 et une deuxième 10 machines électriques couplées à un arbre 20 d’une turbo-machine, une première 12 et une deuxième14 machines électriques, 1couplées à un arbre haute pression 22 de la turbo-machine, un premier réseau de distribution électrique propulsif 16 et un deuxième réseau de distribution électrique propulsif 18. Par soucis de simplification, le premier réseau de distribution électrique propulsif 16 et le deuxième réseau de distribution électrique propulsif 18 sont appelés ci-après premier réseau propulsif 16 et respectivement deuxième réseau propulsif 18. Par convention, la première 8 et la deuxième 10 machines électriques couplées à l’arbre basse pression 20 sont appelées ci-après « machines électriques basse-pression ». De la même façon, la première 12 et la deuxième 14 machines électriques couplées à l’arbre haute pression 22 sont appelées ci-après « machines électriques basse-pression ». Les machines électriques basse-pression 8, 10 et les machines électriques haute pression 12,14 sont constituées par des moteur électriques. Elles fonctionnent en mode générateur. Elles génèrent un courant alternatif qui est redressé par des redresseurs non représentés pour former une haute tension continue généralement comprise 400 Volts et 800 Volts. Cette haute tension continue alimente le premier réseau propulsif 16 et le deuxième réseau propulsif 18. De préférence, les machines électriques basse-pression 8,10 et les machines électriques haute-pression 12, 14 sont constituées par des moteurs électriques réversibles. Elles peuvent ainsi fonctionner en mode moteur pour assister la turbomachine lors de phases particulières de vol.
Dans le mode de réalisation représenté, la première machine électrique basse-pression 8 est connectée au premier réseau propulsif 16 par l’intermédiaire d’un interrupteur 24. La deuxième machine électrique basse pression 10 est connectée au deuxième réseau propulsif 18, par l’intermédiaire d’un interrupteur 26. De la même façon, la première machine électrique haute pression 12 est connectée au premier réseau propulsif 16 par l’intermédiaire d’un interrupteur 28. La deuxième machine électrique haute pression 14 est connectée au deuxième réseau propulsif 18 par l’intermédiaire d’un interrupteur 30. Avantageusement, cette connexion croisée avec interrupteurs assure une plus grande tolérance aux pannes. En effet, en cas de défaillance d’un des deux arbres de prélèvement, les réseaux alternatifs décrit ci-après continuent à être alimentés par l’autre arbre de prélèvement.
Avantageusement dans la présente demande de brevet, deux machines électriques sont installées sur chaque arbre de prélèvement mécanique de la turbomachine pour assurer une redondance et une tolérance aux pannes. Le premier réseau propulsif 16 comporte un premier boitier de distribution électrique 32, une barre de connexion 34 connectée en sortie au premier boitier de distribution électrique 32 et un premier accumulateur 36 connecté en sortie de la barre de connexion 34.
Le premier boitier de distribution électrique 32 est propre à alimenter des équipements et des charges nécessaires à la propulsion de l’aéronef comme par exemple le calculateur moteur, le système de dégivrage moteur. La barre de connexion 34 est propre à alimenter des équipements de raccordement. De la même façon, le deuxième réseau propulsif 18 comporte un deuxième boitier de distribution électrique 38, une barre de connexion 40 connectée en sortie du deuxième boitier de distribution électrique et un deuxième accumulateur 42 connecté en sortie de la barre de connexion 40. L’architecture électrique 2 comporte dans sa partie non propulsive 6 un premier onduleur 44, un premier réseau 46 de distribution électrique alternatif connecté au premier onduleur, un deuxième onduleur 52 et un deuxième réseau 54 de distribution électrique alternatif connecté au deuxième onduleur.
Le premier onduleur 44 est connecté au premier réseau propulsif 16. Il reçoit en entrée une haute tension continue du premier réseau propulsif 16. Il est propre à convertir cette haute tension continue en une tension alternative triphasée présentant une tension de 115 Volts ou de 230 Volts.
De la même façon, le deuxième onduleur 52 est connecté au deuxième réseau propulsif 18. Il reçoit en entrée une haute tension continue du deuxième réseau propulsif 18. Il est propre à convertir cette haute tension continue en une tension alternative triphasée présentant une tension de 115 Volts ou de 230 Volts.
De préférence, le premier onduleur 44 et le deuxième onduleur 52 sont des onduleurs réversibles. Avantageusement, dans la présente architecture électrique, le premier réseau propulsif 16 et le premier réseau alternatif 46 s’équilibrent et fonctionnent à un point de fonctionnement optimisé par rapport aux pertes. De la même façon, le deuxième réseau propulsif 18 et le deuxième réseau alternatif 54 fonctionnent à un point de fonctionnement optimisé par rapport aux pertes.
L’architecture électrique 2 comporte en outre dans sa partie non propulsive 6 un boitier électronique 60 connecté entre le premier onduleur et le deuxième onduleur. Le boitier électronique 60 est un boitier de commande. En particulier, il est apte à commander la fréquence de la tension alternative triphasée générée par le premier onduleur 44 et la fréquence de la tension alternative triphasée générée par le deuxième onduleur 52 de manière à les synchroniser.
De préférence, le boitier électronique 60 est également propre à asservir la phase de la tension alternative générée par le deuxième onduleur 52 à la phase de la tension alternative générée par le premier onduleur 44. Le boitier électronique 60 est également propre à asservir les signaux de synchronisation de la tension alternative générée par le deuxième onduleur 52 aux signaux de synchronisation de la tension alternative générée par le premier onduleur 44.
Avantageusement, les connexions du premier réseau propulsif 18 au deuxième réseau alternatif 54 ou du deuxième réseau alternatif 18 au premier réseau alternatif 46 peuvent, peuvent, grâce à cette synchronisation, s’effectuer sans trou de tension pour les charges alimentées par les réseaux alternatifs. En effet, grâce à une synchronisation en fréquence et en phase, le premier onduleur et le deuxième onduleur peuvent être mis en parallèle et assurer ainsi un recouvrement pendant les séquences d’ouvertures et de fermetures des interrupteurs du premier réseau alternatif 46 et du deuxième réseau alternatif 54. Selon un premier mode de réalisation, le boitier électronique 60 est propre à asservir la fréquence de la tension alternative générée par le deuxième onduleur 52 à la fréquence de la tension alternative générée par le premier onduleur 44. Selon un deuxième mode de réalisation, le premier onduleur 44 et le deuxième onduleur 52 sont commandés par le boitier électronique 60 pour générer en sortie une tension alternative triphasée à une fréquence de 400 Hertz.
Avantageusement, la fréquence fixe de 400 Hertz permet de dimensionner au plus juste toutes les charges à composants magnétiques (moteurs, pompes, transformateur de tension etc) qui n’ont plus à prendre en compte la fréquence basse de 350 Hertz. Il en résulte un gain de masse de l’ordre de 10% pour les transformateurs de tension. Avantageusement les moteurs et pompes peuvent être dimensionnées à leur point de fonctionnement à 400 Hertz. Ainsi, ils peuvent fonctionner à leur rendement de fonctionnement optimal.
Le premier réseau de distribution électrique alternatif 46 et le deuxième réseau de distribution électrique alternatif 54 sont appelés ci-après premier réseau alternatif 46 et respectivement deuxième réseau alternatif 54. Ils comprennent chacun au moins une barre de connexion 50, 58 qui est propre à alimenter les équipements de services aux passagers tels que les commodités, les éclairages, les systèmes de divertissement et les cuisines. Il correspond en partie au réseau électrique de bord appelé « réseau ATA24 ».
L’architecture électrique 2 comporte de plus dans sa partie non propulsive 6 un boitier de connexion 62 destiné à être connecté à un groupe auxiliaire de puissance 63 de type « APU ». Le boitier de connexion 62 est connecté entre le premier réseau alternatif 46 et le deuxième réseau alternatif 54. Le groupe auxiliaire de puissance 63 génère une tension alternative triphasée à fréquence fixe qui peut être utilisé au sol pour alimenter les réseaux alternatifs 46, 54. Le groupe auxiliaire de puissance 63 est représenté en pointillé sur la . L’architecture électrique 2 comporte en outre dans sa partie non propulsive 6 un premier interrupteur 48 propre à connecter le premier réseau électrique propulsif 16 au premier réseau électrique alternatif 46, un deuxième interrupteur 56 est propre à connecter le deuxième réseau électrique propulsif 18 au premier réseau électrique alternatif 54.
l') montage d'un système de maintien en compression desdits modules,
m') retrait de la presse.
La présente invention sera mieux comprise sur la base de la description qui va suivre et des dessins en annexe sur lesquels:
est une représentation schématique d'une vue en perspective d'un exemple d'un assemblage électrochimique selon l'invention.
est une vue en perspective d'un module électrochimique mettant en œuvre un système de serrage selon un exemple de réalisation selon l'invention.
est une vue en perspective d'un élément filetée d'un dispositif de serrage mis en œuvre dans le module de la .
est une vue de côté de l'élément fileté de la .
est une vue de détail d'un dispositif de serrage de la en phase de montage.
représente le dispositif de serrage de la en phase d'ajustement de la tension.
est une vue en perspective d'un détail d'un module selon une variante de réalisation du système de serrage de la .
est une vue en coupe au niveau d'un écrou monté dans la deuxième plaque de rigidification dans une première position.
est une vue en coupe au niveau de l'écrou monté dans la deuxième plaque de rigidification dans une deuxième position.
est une vue en perspective d'un module électrochimique mettant en œuvre un système de serrage selon un autre exemple de réalisation selon l'invention.
est une vue de détail de la selon un premier point de vue.
est une vue en perspective d'une partie d'un module électrochimique mettant en œuvre un système de serrage selon un autre exemple de réalisation selon l'invention.
De préférence, la teneur en alginate de la préparation d’alginate et de carbonate de calcium est comprise entre 0,20% et 0,50%, plus préférentiellement, comprise entre 0,25% et 0,45%, encore plus préférentiellement, comprise entre 0,30% et 0,40%, par exemple de l’ordre de 0,38%, les pourcentages étant des pourcentages en poids, sur le poids total de la préparation.
De préférence, lorsque l’alginate est l’alginate de sodium, la teneur en alginate de sodium de la préparation d’alginate et de carbonate de calcium est comprise entre 0,20% et 0,50%, plus préférentiellement, comprise entre 0,25% et 0,45%, encore plus préférentiellement, comprise entre 0,30% et 0,40%, par exemple de l’ordre de 0,38%, les pourcentages étant des pourcentages en poids, sur le poids total de la préparation.
Le procédé selon l’invention peut être réalisé selon un mode discontinu (« batch ») ou en continu. De préférence, le procédé est réalisé en continu.
Le procédé de préparation de gel selon l’invention est rapide. En particulier, il permet une diminution de la durée nécessaire à la gélification (par exemple, de l’ordre de quelques secondes). Il est également très simple à mettre en œuvre. Notamment, aucune étape de chauffage ou de refroidissement n’est nécessaire.
De plus, les blocs de gel préparés selon le procédé selon l’invention présentent une faible synérèse afin d’éviter un relargage d’eau trop important et de mouiller l’environnement des insectes. La synérèse correspond à l’expulsion de liquide du gel. Elle est exprimée en pourcentage en poids du liquide expulsé par rapport au poids initial du gel. Une faible synérèse est en effet souhaitée pour éviter les risques d’engluage des insectes.
Le carbonate de calcium a l’avantage d’être compatible pour l’alimentation des animaux. De plus, les inventeurs ont déterminé que le carbonate de calcium permettait avantageusement d’éviter la pré-gélification de la préparation d’alginate et de carbonate de calcium avant le mélange avec la solution tampon.
Avantageusement, le carbonate de calcium mis en œuvre dans le procédé selon l’invention a une taille de particules inférieure à 40 µm.
L’homme du métier sait comment déterminer une taille de particules, elle peut notamment être mesurée à l’aide d’un granulomètre. En particulier, lorsque la taille de particules est inférieure à X µm, cela signifie que toutes les particules passent à travers un tamis ayant des mailles de dimensions X µm.
De préférence, le carbonate de calcium a une taille de particules inférieure à 20 µm, plus préférentiellement, inférieure à 15 µm, encore plus préférentiellement, inférieure à 10 µm.
L’utilisation de carbonate de calcium de faible taille de particules est particulièrement préférée lorsque le procédé selon l’invention est un procédé continu.
De préférence, la teneur en carbonate de calcium de la préparation d’alginate et de carbonate de calcium est comprise entre 0,10% et 0,40%, plus préférentiellement, comprise entre 0,15% et 0,35%, encore plus préférentiellement, comprise entre 0,15% et 0,25%, par exemple de l’ordre de 0,18%, les pourcentages étant des pourcentages en poids, sur le poids total de la préparation.
Avantageusement, le ratio molaire alginate (seul, sans contre-ion) / carbonate de calcium est compris entre 0,2 et 1,8, de préférence, entre 0,4 et 1,4, plus préférentiellement, entre 0,5 et 1,3, encore plus préférentiellement, entre 0,6 et 1,2.
Pour calculer ce ratio molaire, il est considéré que l’alginate (seul, sans contre-ion) a une masse molaire égale à 176 g/mol (correspondant à un monomère de mannuronate ou de guluronate).
Avantageusement, l’alginate mis en œuvre dans le procédé selon l’invention est l’alginate de sodium.
Avantageusement, le ratio en poids d’alginate de sodium / carbonate de calcium est supérieur ou égal à 1.
De préférence, le ratio en poids alginate de sodium / carbonate de calcium est compris entre 1 et 5, plus préférentiellement entre 1 et 3, par exemple de l’ordre de 2.
Il est préférable que la longueur L1 du premier guide de lumière corresponde sensiblement à la longueur L2 du deuxième guide de lumière. Ils sont ainsi faciles à disposer et à mettre en œuvre dans cadre du luminaire.
La section d’éjection peut en outre présenter une hauteur H, selon la deuxième direction d’extension, valant 5 mm ≤ H ≤ 200 mm, de préférence 8 mm ≤ H ≤ 100 mm, plus préférablement 10 mm ≤ H ≤ 50 mm et particulièrement 15 mm ≤ H ≤ 25 mm. Cela permet de produire une « taille d’objet » précise concernant l’effet lumineux recherché. Cette hauteur précise correspond par exemple à celle d’une flamme de bougie.
La voie de mélange de lumière peut s’étendre, en partant du premier côté d’extrémité de tige, vu dans la deuxième direction d’extension, sur une longueur faisant de préférence jusqu’à 1/50 ou 1/25 ou 1/20 ou 1/15 ou 1/10 ou 1/6 ou 1/5 ou 1/4 ou 1/3 ou 1/2 ou 2/3 ou 3/4 du deuxième guide de lumière. La voie de mélange de lumière est de préférence choisie de façon à produire un mélange complètement homogène de la lumière injectée.
Le deuxième guide de lumière présente de préférence, vu dans la deuxième direction d’extension, une section transversale sensiblement arrondie, de préférence circulaire ou ovale, ou une section transversale polygonale, par ex. de préférence triangulaire ou quadrilatère, telle qu’une section transversale rectangulaire ou carrée. La forme de la section transversale du deuxième guide de lumière permet de définir globalement d’une part l’effet lumineux dans la section d’éjection, et d’autre part le guidage de la lumière dans le deuxième guide de lumière. Pour cela, on préfère notamment une section transversale circulaire en vue d’un guidage uniforme de la lumière injectée dans le deuxième guide de lumière au moyen d’une réflexion totale, au moins jusqu’à la section d’éjection. Le premier côté d’extrémité et/ou le deuxième côté d’extrémité, en raison de la forme tubulaire du premier guide de lumière, s’étendent de préférence selon une piste annulaire, de préférence une piste circulaire.
Le deuxième guide de lumière est de préférence sensiblement cylindrique, sa forme étant alors sensiblement celle d’un cylindre plein. Le deuxième guide de lumière constitue ainsi une tige de guide de lumière cylindrique qui s’étend de préférence au centre du premier guide de lumière cylindrique creux et plus préférablement dans la même direction.
Le deuxième guide de lumière peut de préférence présenter, vu dans la deuxième direction d’extension, une aire de section transversale Q valant sensiblement 10 mm 2 ≤ Q ≤ 180 mm 2 , de préférence 50 mm 2 ≤ Q ≤ 115 mm 2 , avec tout préférablement Q = 80 mm 2 . Le deuxième guide de lumière présente de préférence, notamment dans le cas d’une section transversale arrondie ou circulaire, un diamètre D valant 4 mm ≤ D ≤ 15 mm, de préférence 8 mm ≤ D ≤ 12 mm, avec tout préférablement D = 10 mm. Il est ainsi possible, d’une part, d’obtenir un guidage effectif de la lumière et, d’autre part, d’assurer au besoin une dimension voulue de la section d’éjection et par exemple également sa dimension, notamment lorsque cette section d’éjection est assurée par une forme géométrique.
Le premier guide de lumière peut présenter, vu dans la première direction d’extension, une section transversale sensiblement arrondie, par ex. de préférence circulaire/annulaire ou ovale, ou une section transversale polygonale, par ex. de préférence triangulaire ou quadrilatère, telle qu’une section transversale rectangulaire ou carrée. Le luminaire peut de préférence ainsi prendre une forme (par exemple extérieure) bien précise, selon les besoins. Par ailleurs, cette forme peut encore servir à déterminer l’effet lumineux.
Le premier guide de lumière est de préférence sensiblement de conception cylindrique creuse, avec par conséquent sensiblement la forme d’un cylindre creux. Ainsi, le premier guide de lumière forme une sorte d’enveloppe cylindrique autour du deuxième guide de lumière. Cette enveloppe est particulièrement pratique et peut par exemple simuler la forme typique d’une bougie.
Le premier guide de lumière présente plusieurs sections de paroi adjacentes, vu de préférence sur sa circonférence autour de la première direction d’extension ou d’un axe longitudinal du luminaire et/ou vu selon la première direction d’extension ou l’axe longitudinal du luminaire. Ces sections de paroi peuvent de préférence s’étendre chacune à plat dans un plan. Ainsi, on peut par exemple mettre en œuvre un premier guide de lumière présentant une section transversale à n coins, vu dans la première direction d’extension ou dans l’axe longitudinal du luminaire, n correspondant au nombre de sections de paroi. Il est toutefois encore envisageable que les sections de paroi présentent une courbure, par exemple ressortant de l’espace intérieur (convexe) et/ou rentrant dans l’espace intérieur (concave). Les sections de paroi peuvent aussi présenter une autre forme. Les sections de paroi à courbure, planes ou présentant d’autres formes peuvent être combinées entre elles de quelque manière que ce soit pour constituer le premier guide de lumière. Cela fixe par conséquent la forme extérieure du luminaire, laquelle est définie de préférence par le premier guide de lumière, qui sert d’élément extérieur sur tous les côtés ou du moins leur grande majorité.
Le premier guide de lumière est, de préférence au moins partiellement voire complètement, translucide, transparent ou partiellement transparent. Plus particulièrement, lorsqu’il est de conception transparente, le premier guide de lumière tubulaire peut par exemple produire, par son deuxième côté d’extrémité, une émission précise de lumière et créer ainsi un effet lumineux correspondant. Lorsqu’il est de conception partiellement transparente ou translucide, le premier guide de lumière tubulaire peut par exemple être représenté optiquement à la manière d’un rideau de lumière dans lequel ressort visiblement ledit effet lumineux produit par la section d’éjection, par exemple une tache lumineuse flottante. Ainsi, l’effet lumineux produit par le deuxième guide de lumière peut par exemple donner une impression visuelle de lumière voilée, permettant de simuler une situation d’éclairage réelle, par exemple un éclairage à la bougie.
Le premier guide de lumière présente de préférence une structure d’éjection destinée à éjecter au moins une partie de la lumière injectée dans le premier guide de lumière. Dans ce cas, la structure d’éjection peut s’étendre de préférence sensiblement sur toute la longueur L1 du premier guide de lumière, c’est-à-dire qu’elle est de préférence prévue sensiblement sur toute sa superficie.
Le premier guide de lumière présente de préférence une surface d’enveloppe intérieure et extérieure. Au moins une des surfaces d’enveloppe intérieure et extérieure (donc la surface d’enveloppe intérieure, la surface d’enveloppe extérieure ou ces deux surfaces intérieure et extérieure) peut présenter au moins partiellement la structure d’éjection destinée à éjecter au moins une partie de la lumière injectée dans le premier guide de lumière. Cela permet de produire l’effet d’un rideau de lumière ou tout autre effet lumineux du premier guide de lumière tubulaire ou de son enveloppe. La mise en place d’une structure d’éjection permet en outre d’obtenir ces effets d’une manière particulièrement simple.
La structure d’éjection peut par exemple présenter une structure de surface telle qu’une microstructure. Cette dernière est simple à mettre en œuvre. Elle permet la mise en œuvre d’une texturisation particulièrement légère et délicate pour créer une luminosité de préférence uniforme du premier guide de lumière ou du rideau de lumière sans être elle-même visible.
De même, la structure d’éjection peut par exemple présenter une impression de surface (« print »). Celle-ci est appliquée de préférence sur une surface lisse du premier guide de lumière, de préférence sa surface d’enveloppe intérieure et/ou extérieure. Cela permet une mise en œuvre simple et variée de la structure d’éjection.
Par ailleurs, la structure d’éjection peut par exemple être formée par le matériau du premier guide de lumière. Ce matériau pourra de préférence consister en un matériau à diffusion de la lumière en volume. À cet effet, le premier guide de lumière peut être réalisé dans le matériau correspondant soit dans son intégralité, soit uniquement dans les sections voulues. La structure d’éjection est ainsi simple à produire, directement lors de la fabrication du premier guide de lumière.
La structure d’éjection (de préférence la structure de surface, telle que la microstructure) peut de préférence présenter un motif de densité. Le motif de densité présente tout préférablement une densité structurelle allant de 50 ppp (points par pouce) à 100 ppp, et étant de préférence de 70 ppp. Grâce à un motif de densité précis ou à une densité structurelle précise de celui-ci, il est possible d’obtenir des effets lumineux optimisés. Ainsi, par exemple dans le cas de la simulation d’une lueur de bougie créée par le deuxième guide de lumière ou sa section d’éjection, il est envisageable, d’une part, que cette « lueur de la bougie » ne soit pas trop voilée du fait d’une trop forte densité structurelle de la structure d’éjection et, d’autre part, que l’efficacité ne soit pas dégradée du fait d’une trop faible densité structurelle de la structure d’éjection.
LUMINAIRE DOTE D’UN GUIDE DE LUMIERE EN FORME DE TIGE ET D’UN GUIDE DE LUMIERE TUBULAIRE ENTOURANT CE DERNIER La présente invention concerne un luminaire doté de guides de lumière s’entourant l’un et l’autre.