INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains cas, les alcanolamides d’acides gras incluent de préférence cocamide MIPA, cocamide DEA, cocamide MEA, cocamide DIPA, et leurs mélanges. En particulier, l’alcanolamide d’acide gras peut être le cocamide MIPA, qui est disponible commercialement sous le nom commercial EMPILAN d’Innospec Active Chemicals.
Les alcanolamides d’acides gras incluent ceux de structure suivante :
dans laquelle,
- R 4 est une chaîne alkyle de 4 à 20 atomes de carbone (R 4 peut être, par exemple, choisi parmi l’acide laurique, l’acide de coco, l’acide palmitique, l’acide myristique, l’acide béhénique, l’acide gras de babassu, l’acide isostéarique, l’acide stéarique, l’acide gras de maïs, l’acide gras de soja, les acides gras de beurre de karité, l’acide caprylique, l’acide caprique, et leurs mélanges) ;
- R 6 est choisi parmi -CH 2 OH, -CH 2 CH 2 OH, -CH 2 CH 2 CH 2 OH, -CH 2 (CHOH) 4 CH 2 OH, -benzyle, et leurs mélanges ; et
- R 6 est choisi parmi -H, -CH 3 , -CH 2 OH, -CH 2 CH 3 , -CH 2 CH 2 OH, -CH 2 CH 2 CH 2 OH, --CH 2 (CHOH) 4 CH 2 OH, -benzyle, et leurs mélanges.
Dans certains cas, les un ou plusieurs alcanolamides d’acides gras incluent un ou plusieurs glucamides d’acyle, par exemple, des glucamides d’acyle ayant une longueur de chaîne de carbone de 8 à 20. Des exemples non limitatifs incluent lauroyl/myristoyl méthyl glucamide, capryloyl/capryl méthyl glucamide, lauroyl méthyl glucamide, myristoyl méthyl glucamide, capryloyl méthyl glucamide, capryl méthyl glucamide, cocoyl méthyl glucamide , capryloyl/caproyl méthyl glucamide, cocoyl méthyl glucamide, lauryl méthylglucamide, oléoyl méthylglucamide oléate, stearoyl méthylglucamide stéarate, tournesoloyl méthylglucamide, et tocophéryl succinate méthylglucamide.
Il est donc possible de modifier la charge des capacités C1, C2 à partir de la somme des carrés des rapport cycliques a1, a2 ou de façon approximative comme c’est le cas dans l’exemple décrit de la somme des rapports cyclique a1, a2.
Ainsi, le dispositif de commande 126 est conçu pour réaliser le découplage de puissance en faisant varier l’énergie électrique E stockée dans les capacités C1, C2 en jouant sur la somme des rapports cycliques a1 et a2.
Dans l’exemple décrit, le dispositif de commande 126 comporte tout d’abord un filtre coupe-bas 316 pour filtrer la tension V48 mesurée.
Le dispositif de commande 126 comporte en outre un correcteur 318 de la tension V48 filtrée pour fournir une consigne, notée (I1+I2)*, de la somme des courants d’inductance I1, I2 . Il s’agit par exemple d’un correcteur résonant proportionnel. Dans ce cas, il présente par exemple la fonction de transfert T(s) suivante : où Kp et Ki sont des gains prédéfinis et ω une fréquence prédéfinie valant de préférence deux fois la fréquence principale de la tension réseau Vg du réseau 102. Ainsi, dans l’exemple décrit, cette fréquence prédéfinie vaut de préférence 100 Hz.
Le dispositif de commande 126 comporte en outre un comparateur 320 pour comparer la consigne (I1+I2)* avec la somme des courants d’inductance I1, I2 mesurés, afin de fournir un écart de la somme des courants d’inductance, noté Δ(I1+I2).
Le dispositif de commande 126 comporte en outre amplificateur 322 de pour amplifier l’écart Δ(I1+I2) afin de fournir la valeur moyenne ã des rapports cycliques a1, a2.
Le dispositif de commande 110 est en outre conçu pour commander les bras de commutation LV1, LV2 pour activer le redresseur R1.
Un troisième mode de fonctionnement est un mode de transfert entre sorties, dans lequel de la puissance électrique est transférée de manière bidirectionnelle (c’est-à-dire sélectivement dans un sens et dans l’autre) entre les bornes de sortie principales V48+, G2 et les bornes de sortie auxiliaires V12+, G2.
Dans ce mode de transfert entre sorties, le dispositif de commande 126 est conçu pour désactiver le convertisseur réseau 110 et le convertisseur continu direct 112 (en maintenant les bras de commutation HV1, HV2 ouverts dans l’exemple décrit), ainsi que le convertisseur continu inverse 118 (en maintenant le bras de commutation HV3 ouvert dans l’exemple décrit).
Le dispositif de commande 126 commande alors au moins un des bras de commutation LV1, LV2, LV3 afin d’être utilisé(s) par le convertisseur continu interne 124 pour réaliser la conversion de tension entre les tensions V48 et V12, dans un sens ou bien dans l’autre. Dans l’exemple décrit, le dispositif de commande 126 commande les trois bras de commutation LV1, LV2, LV3. De préférence, lorsque plusieurs des bras de commutation LV1, LV2, LV3 sont utilisés, ils sont commandés à une même fréquence de commutation et avec un même rapport cyclique, mais déphasés afin de réduire les variations de courant passant dans les bornes de sortie auxiliaires V12+, G2. De préférence encore, le déphasage n’est pas trop élevé entre les bras de commutation LV2 et LV3 afin de ne pas générer au secondaire T3S du transformateur T3 une tension trop importante qui pourrait entraîner une réinjection de puissance vers les bornes réseau P, N. Par exemple, ce déphasage doit respecter l’équation suivante : où θ est le déphasage considéré exprimé en radians.
Un quatrième mode de fonctionnement est un mode combiné direct et de transfert entre sorties.
Ce mode de fonctionnement est similaire au précédent, si ce n’est que le dispositif de commande 126 est conçu pour commander les bras de commutation LV1, LV2 pour activer les redresseurs R1, R2 et pour commander le bras de commutation LV3 pour activer le convertisseur continu interne 124.
Un deuxième mode de fonctionnement est un mode inverse, pour transférer de la puissance électrique depuis les bornes de sortie principales V48+, G2 vers les bornes réseau P, N.
Dans ce mode inverse, le dispositif de commande 126 est conçu pour désactiver le convertisseur continu direct 112 (en maintenant le bras de commutation LV1 ouvert dans l’exemple décrit), en commandant les bras de commutation LV2, LV3 et le bras de commutation HV3 pour convertir la tension V48 en la tension Vc et en commandant les bras de commutation HV1, HV2 pour que le convertisseur réseau 110 fonctionne en onduleur. Par exemple, les bras de commutation LV1, LV2 sont commandé en décalage de phase (de l’anglais, « phase shift »).
Ainsi, aucun des bras de commutation LV1, LV2, LV3 n’est commandé pour être utilisé par le convertisseur continu interne 124, de sorte que ce dernier est désactivé.
Un cinquième mode de fonctionnement est un mode combiné inverse et de transfert entre sorties.
Les satellites présents dans la zone d’interférence couvrent une zone géographique intersectant en tout ou partie la zone géographique de couverture du satellite serveur (dans laquelle se trouve l’équipement utilisateur) et sont donc susceptibles de générer une interférence globale au niveau de l’équipement utilisateur qui dépend de la densité des satellites utilisant les mêmes ressources que le satellite serveur dans cette zone.
On note que si l’on veut maximiser le débit offert par le réseau satellitaire, il convient de maximiser l’utilisation des ressources : il en résulte une utilisation par les satellites de la totalité de leurs ressources. Dans une telle configuration, l’ensemble des satellites se trouvant dans la zone d’interférences est susceptible d’interférer la communication du satellite serveur avec l’équipement utilisateur car la probabilité que ces satellites utilisent simultanément les mêmes ressources que la communication tend vers 1. La densité des satellites susceptibles d’interférer la communication se trouvant dans la zone d’interférence est donc égale ou sensiblement égale à la densité des satellites du réseau satellitaire se trouvant dans la zone d’interférence à l’exception du satellite serveur. Si toutefois l’hypothèse de l’utilisation de la totalité des ressources par les satellites du réseau satellitaire ne s’applique pas, il convient de considérer la densité des satellites se trouvant dans la zone d’interférences et utilisant de façon simultanée les mêmes ressources que la communication en question.
L’impact global du réseau satellitaire sur la communication peut alors être défini comme l’intégrale de la puissance reçue par l’équipement utilisateur en provenance des satellites du réseau susceptibles d’interférer la communication se trouvant dans la zone d’interférence (à l’exception du satellite serveur). Or via des considérations géométriques, il est possible à partir de cette intégrale d’obtenir une expression très simple qui ne dépend que de la topologie du réseau satellitaire et des gains d’antenne et des puissances d’émission des satellites considérés.
On note que parmi les satellites présents dans la zone d’interférence, seuls certains sont susceptibles de générer une interférence non négligeable, à savoir ceux qui se trouvent à un angle d’élévation donné minimum (par exemple 30°). On peut ainsi, dans un mode particulier de réalisation, négliger l’impact des satellites se trouvant en deçà de cet angle d’élévation minimum sans pour autant sacrifier la précision du ou des paramètres de transmission déterminés conformément à l’invention.
L’invention propose donc une méthode originale et précise permettant d’évaluer les performances d’un réseau satellitaire, et plus particulièrement le débit d’une communication observé entre un satellite serveur et un équipement utilisateur du réseau satellitaire, et ainsi d’être en mesure d’adapter les paramètres de transmission de ce dernier pour optimiser ses performances. Plus particulièrement, grâce à la connaissance du débit de la communication en fonction de la bande passante allouée à cette communication, de la puissance d’émission du satellite serveur, de la distance séparant le satellite serveur de l’équipement utilisateur, du rapport des gains d’antenne du satellite serveur et de satellites susceptibles d’interférer la communication, et de la topologie du réseau satellitaire dans la zone d’interférence, l’invention permet avantageusement de sélectionner des paramètres de transmission destinés à être appliqués au ou par le satellite serveur qui permettent de garantir dans un environnement réel (i.e. en présence d’interférences) une qualité de service donnée au niveau de l’équipement utilisateur. Aucune limitation n’est attachée à la nature des paramètres de transmission en question : il peut s’agir par exemple de la puissance d’émission du satellite serveur, du débit de la communication, de la bande passante allouée à la communication, de l’angle d’élévation du satellite serveur, etc.
Ainsi, l’invention peut être exploitée en amont d’une communication : elle permet alors à l’opérateur du réseau satellitaire de savoir a priori si un satellite serveur répond à une qualité de service demandée par un équipement utilisateur. S’il n’est pas possible de déterminer des paramètres de transmission du satellite vérifiant cette qualité de service, l’opérateur peut avantageusement anticiper un échec de la communication et envisager en amont de la communication différentes actions visant à améliorer l’expérience de l’utilisateur : information de l’utilisateur, rejet de la communication, sélection d’un autre satellite pour servir la communication, etc.
Mais l’invention peut également être utilisée en cours de communication pour adapter de façon dynamique un ou plusieurs paramètres de transmission de cette communication, telle que la puissance d’émission du satellite serveur, la bande passante allouée à la communication ou le débit de la communication.
Par exemple, dans un mode particulier de réalisation, ledit au moins un paramètre de transmission est la puissance d’émission du satellite serveur et l’étape de détermination comprend : - une estimation du débit de la communication pour une puissance d’émission du satellite donnée dite initiale ; et - si le débit estimé est inférieur à un seuil déterminé, une augmentation de ladite puissance d’émission initiale.
Dans une variante de ce mode de réalisation, on peut envisager un maintien de la puissance d’émission initiale si le débit estimé est supérieur ou égal au seuil ou une diminution de la puissance d’émission initiale afin d’optimiser l’efficacité énergétique du réseau satellitaire.
Dans un mode particulier de réalisation, l’étape de détermination utilise une relation équivalente à la relation : où désigne le débit de la communication, W la bande passante allouée à la communication, le rapport des gains des antennes des satellites du réseau satellitaire susceptibles d’interférer la communication situés dans la zone interférente et du gain de l’antenne du satellite serveur, le gain d’antenne du satellite serveur, P et Pn les puissances d’émission respectivement desdits satellites susceptibles d’interférer la communication (puissance moyenne) et du satellite serveur, la distance entre le satellite serveur et l’équipement utilisateur, la densité des satellites du réseau satellitaire susceptibles d’interférer la communication dans la zone interférente et D un facteur dépendant de l’altitude du satellite serveur, de l’angle d’élévation minimum et d’un rayon de la Terre.
Ce mode de réalisation fournit une relation particulièrement simple à utiliser dans le cadre de l’invention pour déterminer le ou les paramètres de transmission du satellite serveur.
On note que cette relation peut également être utilisée pour déterminer d’autres paramètres visant à garantir une qualité de service donnée pour l’équipement utilisateur, comme par exemple l’altitude du satellite serveur ou son angle d’élévation par rapport à l’équipement utilisateur, ces paramètres pouvant être exploités par l’opérateur pour configurer le réseau satellitaire ou pour sélectionner un satellite serveur alternatif pour servir l’équipement utilisateur s’il n’est pas possible de déterminer des paramètres de transmission du satellite serveur considéré initialement permettant d’atteindre un débit souhaité pour la communication.
Dans un mode particulier de réalisation de l’invention, le procédé de détermination collaboratif est mis en œuvre par un ordinateur.
L’invention vise également un programme d’ordinateur sur un support d’enregistrement, ce programme étant susceptible d’être mis en œuvre dans un ordinateur ou plus généralement dans un dispositif de détermination conforme à l’invention et comporte des instructions adaptées à la mise en œuvre d’un procédé de détermination tel que décrit ci-dessus.
L’invention vise aussi un support d'information ou un support d’enregistrement lisibles par un ordinateur, et comportant des instructions du programme d'ordinateur mentionné ci-dessus.
L’applicateur D1:1 permet d’obtenir en moyenne un dépôt de 0,16±0,06mg.
L’applicateur D1:2 permet d’obtenir en moyenne un dépôt de 0,30±0,13mg.
L’applicateur D2:1 permet d’obtenir en moyenne un dépôt de 0,20±0,14mg.
L’applicateur D2:2 permet d’obtenir en moyenne un dépôt de 0,16±0,13mg.
Une application manuelle de la formule D selon le protocole ci-dessus, répétée sur trois éprouvettes Monolash, avec chaque applicateur D1:1, D1:2, D2:1 et D2:2 permettent d’obtenir les résultats illustrés sur la et décrit ci-dessous.
L’applicateur D1:1 permet d’obtenir en moyenne un dépôt de 3,7±0,9mg.
L’applicateur D1:2 permet d’obtenir en moyenne un dépôt de 5,1±0,7mg.
L’applicateur D2:1 permet d’obtenir en moyenne un dépôt de 7,9±4,2mg.
L’applicateur D2:2 permet d’obtenir en moyenne un dépôt de 7,9±1,2mg.
Ainsi, la combinaison de la formule et de l’applicateur selon l’invention permet d’obtenir un dépôt bien plus important que dans le cas de la formule comparative. L’applicateur de l’invention permet donc à la formule selon l’invention d’exprimer tout son potentiel d’enduction.
Résultats avec les applicateurs inclinés I1:1 et I2:1 :
L’effet identifié ci-dessus avec les applicateurs D1:1, D1:2, D2:1 et D2:2 est aussi constaté dans le cas des applicateurs I1:1 et I2:1. En effet, une application manuelle de la formule C comparative selon le protocole ci-dessus, répétée sur trois éprouvettes Monolash, avec chaque applicateur I1:1 et I2:1 permettent d’obtenir les résultats illustrés sur la et décrit ci-dessous.
L’applicateur I1:1 et I2:1 permet d’obtenir en moyenne un dépôt de 0,17±0,17mg.
L’applicateur I1:1 et I2:1 permet d’obtenir en moyenne un dépôt de 0,30±0,15mg.
A cet effet, l’invention a pour objet une méthode de calibration d’au moins un capteur de surveillance d’un bain de fusion appartenant à une machine de fabrication additive, la machine de fabrication additive comprenant au moins un capteur de surveillance d’un bain de fusion et au moins une source laser émettant un faisceau laser utilisé pour générer le bain de fusion, la méthode de calibration comprenant une étape d’exposition du capteur de surveillance à un rayonnement de référence issu d’une source lumineuse calibrée.
Selon l’invention, la source lumineuse calibrée est positionnée à l’intérieur de la machine de fabrication additive à l’aide d’un faisceau laser de pointage différent du faisceau laser utilisé pour générer le bain de fusion, le faisceau laser de pointage étant visible à l’œil nu par un opérateur et ne présentant pas de danger pour un opérateur.
Avantageusement mais non obligatoirement, l’invention peut aussi prévoir que : - la source lumineuse calibrée n’est pas liée à la machine de fabrication additive, - dans le cas où la machine de fabrication additive comprend un plateau de fabrication, la source lumineuse calibrée est posée sur le plateau de fabrication et positionnée sur ce plateau à l’aide du faisceau laser de pointage, - la source lumineuse calibrée est équipée d’une cible de visée pendant le positionnement de la source lumineuse calibrée dans la machine de fabrication additive, cette cible de visée étant retirée lors de l’étape d’exposition du capteur de surveillance au rayonnement de référence issu de la source lumineuse calibrée, - la cible de visée est principalement opaque sur toute sa surface et percée en un point de visée situé en son centre, - le point de visée est un trou circulaire d’un diamètre compris entre 0,5 mm et 1 mm, - la source laser générant le faisceau laser de pointage est intégrée à la source laser générant le faisceau laser utilisé pour générer le bain de fusion ou à la tête de balayage associée à la source laser générant le faisceau laser utilisé pour générer le bain de fusion, - le faisceau laser de pointage a une longueur d’onde comprise entre 400 nm et 700 nm, - le rayonnement de référence auquel chaque capteur est exposé est issu d’une source lumineuse calibrée en intensité lumineuse et en longueur d’onde, cette source lumineuse calibrée comprenant une lampe à filament équipée d’un dispositif de régulation de sa puissance lumineuse de sortie, - la lampe à filament est une lampe à filament en tungstène, - la source lumineuse calibrée émet un rayonnement dont la température de couleur est égale à 2796 K avec un écart de plus ou moins 15 K, - la source lumineuse calibrée émet un rayonnement dont la longueur d’onde est comprise entre 360 nm et 2500 nm, et dont le pic de rayonnement correspond sensiblement au spectre d’émission du rayonnement émis par le bain de fusion et qui doit être mesuré par le capteur de surveillance pendant un cycle de fabrication.
L’invention est aussi relative à une source lumineuse calibrée pour la mise en œuvre de la méthode de calibration selon l’invention.
Selon l’invention, cette source lumineuse calibrée comprend une lampe à filament équipée d’un dispositif de régulation de sa puissance d’émission, et ladite source lumineuse est équipée d’une cible de visée amovible.
Par exemple et de manière non limitative concernant cette source lumineuse : - la cible de visée est principalement opaque sur toute sa surface et percée en un point de visée situé en son centre, - le point de visée est un trou circulaire d’un diamètre compris entre 0,5 et 1 mm, - la source lumineuse calibrée est équipée d’au moins un diffuseur optique et/ou d’un collimateur.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront dans la description qui va suivre. Cette description, donnée à titre d’exemple et non limitative, se réfère aux dessins joints en annexe sur lesquels :
- la est une représentation schématique d’une machine de fabrication additive dans laquelle la méthode de calibration selon l’invention peut être mise en œuvre,
- la est une représentation schématique d’un système de surveillance d’un bain de fusion dans une machine de fabrication additive,
- la illustre le positionnement d’une source lumineuse calibrée dans une machine de fabrication additive conformément à la méthode de calibration selon l’invention,
- la est une vue de détail du positionnement d’une source lumineuse calibrée dans une machine de fabrication additive conformément à la méthode de calibration selon l’invention,
- la est une représentation schématique des composants d’une source lumineuse calibrée pouvant être utilisée dans la méthode de calibration selon l’invention.
L’invention est relative à un procédé de calibration d’un capteur de surveillance d’un bain de fusion appartenant à une machine de fabrication additive telle qu’une machine de fabrication additive par dépôt de lit de poudre et fusion sélective.
Un exemple de machine de fabrication additive par dépôt de lit de poudre et fusion sélective est illustré en .
Une machine 10 de fabrication additive peut comprendre une enceinte de fabrication 12 et deux sources laser 141,142 émettant chacune un faisceau laser 161,162 permettant de fusionner de manière sélective une couche de poudre de fabrication additive déposée à l’intérieur de l’enceinte de fabrication 12. Les sources laser sont montées sur l’enceinte de fabrication et à l’extérieur de celle-ci, et des vitres 151,152 permettent aux faisceaux laser de traverser la paroi supérieure de l’enceinte de fabrication.
Afin de permettre une fusion sélective de chaque couche de poudre, chaque source laser 141,142 est équipée d’une tête de balayage 171,172 comprenant des moyens mécaniques et optiques, tels différentes lentilles optiques et au moins un miroir, permettant de déplacer un faisceau laser et de contrôler sa focalisation à l’intérieur de l’enceinte de fabrication.
Ledit sachet à usage oral peut également comprendre d’autres agents aromatisants présents sous diverses formes, notamment encapsulés ou non.
Un troisième objet de la présente invention se rapporte à un produit consommable comprenant une partie comprenant un filtre et une autre partie comprenant du tabac, caractérisé en ce que le filtre comprend une ou plusieurs capsules selon l’invention.
Face au recul des ventes de cigarettes, l’industrie du tabac a développé de nouveaux produits dits à « nocivité réduite ». Parmi ces produits dits à « nocivité réduite », il existe des dispositifs de tabac à chauffer qui permettent de chauffer électriquement des « mini-cigarettes » ou du tabac en « capsule » entre 180° et 350° (contre 600° à 900° pour la cigarette combustible) afin d’en libérer un aérosol. Ces dispositifs qui chauffent le tabac sans le brûler, diffusent de la nicotine sans combustion et sans fumée, simplement par aérosolisation.
Une application des capsules selon la présente invention, est leur utilisation pour l’aromatisation de l’aérosol (ou « fumée ») formé lorsqu’elles sont utilisées dans des dispositifs de tabac à chauffer. Lorsqu’un dispositif de tabac à chauffer est utilisé, l’aérosol formé a une teneur en humidité élevée et peut atteindre des températures comprises entre 50°C et 70°C. Le fait que la capsule résiste à un test d’immersion dans l’eau à 60°C pendant 6 minutes (ce qui correspond au temps de consommation du dispositif) tout en conservant ses propriétés de résistance à l’éclatement en fait un candidat idéal pour cette application.
Les capsules selon l’invention peuvent être incorporées dans un produit consommable comprenant une partie qui comprend un filtre (en acétate de cellulose comme dans les cigarettes classiques), et une autre partie qui comprend du tabac. La capsule selon l’invention ainsi placée dans le filtre peut être éclatée à tout moment par le consommateur tout en conservant des propriétés de dureté et de déformabilité requises afin que ledit consommateur sache exactement à quel moment il a éclaté ladite capsule pour que celle-ci libère son contenu aromatique dans le filtre.
Le produit consommable comprend une ou plusieurs capsules selon l’invention.