INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Parmi ces turbomachines à soufflante non carénée, on connait les turbomachines de type « Unducted Single (or Stator) Fan » (USF) dans chacune desquelles, comme illustré aux figures 1 et 2, la rangée annulaire amont 14 de pales 18 non carénées est montée mobile en rotation autour de l’axe longitudinal X et la rangée annulaire aval 16 de pales 18 non carénées est fixe. Le sens de rotation des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 n’est pas déterminant. La rangée annulaire aval 16 peut être centrée sur un axe coïncidant ou non avec l’axe longitudinal X. Comme illustrée à la , la rangée annulaire aval 16 est centrée sur l’axe longitudinal X. Une telle configuration de la rangée annulaire amont 14 et de la rangée annulaire aval 16 permet de valoriser, à travers la rangée annulaire aval 16, l’énergie de giration de l’écoulement d’air issu de la rangée annulaire amont 14. Le rendement de la turbomachine 10 est ainsi amélioré, notamment vis-à-vis d’une hélice rotative unique dans le cas d’un turbopropulseur classique. La rangée annulaire amont 14 de pales 18 non carénées est entraînée en rotation autour de l’axe longitudinal X par la (ou les) turbine(s) 6 qui entraîne(nt) elle(s)-même(s) le(ou les) compresseur(s) 2. La turbomachine 10 comprend généralement un boitier de réduction de vitesse (« gearbox » en anglais) afin de découpler la vitesse de rotation des turbines 6 par rapport à la vitesse de rotation de la rangée annulaire amont 14. Par ailleurs, l’un des intérêts d’une turbomachine de type USF par rapport à une turbomachine type « Counter-Rotating Open Rotor » est de réduire le bruit tonal émis par la turbomachine du fait que la rangée annulaire aval 16 de pales 18 non carénées est fixe.
Dans la configuration puller, la rangée annulaire amont 14 et la rangée annulaire aval 16 peuvent entourer une section du(des) compresseur(s) 2 de la turbomachine ou du boitier de réduction de vitesse. Dans la configuration pusher, la rangée annulaire amont 14 et la rangée annulaire aval 14 peuvent entourer une section de la(des) turbine(s) 6 de la turbomachine 10.
Un niveau de bruit trop important est préjudiciable au confort des passagers de l’aéronef sur lequel est installée la turbomachine. De plus, les normes actuelles imposent un seuil maximum de bruit, notamment en zone proche du sol, c'est-à-dire lors des phases de décollage et d’atterrissage. Une solution connue pour réduire le niveau de bruit émis consiste à diminuer uniformément la dimension radiale de chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16. Ainsi, comme représenté à la , l’extrémité radialement externe de chaque pale 18 de la rangée annulaire amont 14 est inscrite dans un premier cercle 20 centré sur l’axe longitudinal X et l’extrémité radialement externe de chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 est inscrite dans un second cercle 22 centré sur l’axe longitudinal X, le rayon Re2 du second cercle 22 étant inférieur au rayon Re1 du premier cercle 20. De cette manière, l’impact des tourbillons 19 formés au niveau des extrémités radialement externe des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 sur les pales 18 de la rangée annulaire aval 16 est limitée est limité en ce que ces tourbillons passent radialement à l’extérieur des pales 18 de la rangée annulaire aval 16. Cette solution est appelée « clipping », ou « cropping », ou « troncature », ou encore « écrêtage », des pales 18 de la rangée annulaire aval 16.
En outre, la solution actuelle ne présente pas entière satisfaction en ce qu’elle permet une réduction efficace du bruit uniquement dans une configuration isolée de la turbomachine et à incidence nulle. En effet, la présence d’éléments environnants (mât, fuselage, etc.), une incidence non nulle du flux d’air perçu par la turbomachine 10 et la forme des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 modifient, d’une part, la contraction et l’axisymétrie autour de l’axe longitudinal X de l’écoulement d’air en aval de la rangée annulaire amont 14, et/ou d’autre part, la taille des tourbillons 19 présents dans l’écoulement d’air en aval de la rangée annulaire amont 14 de sorte que la troncature des pales 18 de la rangée annulaire aval 16 ne prévient plus de l’interaction entre les pales 18 de la rangée annulaire aval 16 et les tourbillons 19 formés par les pales 18 de la rangée annulaire amont 14.
Résumé Il est proposé un propulseur aéronautique d’axe longitudinal comprenant un moyeu et au moins deux rangées annulaires de pales non carénées comprenant une rangée annulaire amont et une rangée annulaire aval espacées l’une de l’autre suivant ledit axe longitudinal, la rangée annulaire amont étant mobile en rotation autour de l’axe longitudinal, ladite rangée annulaire aval comprenant au moins une première pale et une deuxième pale s’étendant chacune selon une direction radiale depuis le moyeu de sorte à définir une dimension radiale entre ledit moyeu et une extrémité radialement externe de la pale respective, caractérisé en ce que la dimension radiale de la première pale est supérieure à la dimension radiale de la deuxième pale.
Une telle configuration permet de réduire l’impact des tourbillons formés au niveau de l’extrémité radialement externe des pales de la rangée annulaire amont sur la deuxième pale de la rangée annulaire aval. En particulier, la deuxième pale de la rangée annulaire aval peut être avantageusement située dans une zone circonférentielle prédéterminée qui est propice à une émission d’un niveau de bruit important. En outre, la dimension radiale de la première pale peut être plus importante, notamment vis-à-vis de la solution de « clipping » connue de l’état de la technique, augmentant ainsi les performances du propulseur aéronautique sans augmenter, voire même en réduisant, le niveau sonore émis par le propulseur aéronautique. En particulier, la première pale peut être située dans une zone circonférentielle de la rangée annulaire aval qui est moins propice à l’émission de bruit.
Il a en effet été montré que les propriétés mécaniques des superalliages, en particulier la résistance au fluage, étaient optimales lorsque la précipitation des précipités γ’ était ordonnée, c’est-à-dire que les précipités de phase γ’ sont alignés de manière régulière, avec une taille allant de 300 à 500 nm, et lorsque la totalité des phases eutectiques γ/γ’ était remise en solution.
Les superalliages à base de nickel bruts de solidification sont donc traités thermiquement pour obtenir la répartition désirée des différentes phases. Le premier traitement thermique est un traitement d’homogénéisation de la microstructure qui a pour objectif de dissoudre les précipités de phase γ’ et d’éliminer les phases eutectiques γ/γ’ ou de réduire de manière significative leur fraction molaire. Ce traitement est réalisé à une température supérieure à la température de solvus de la phase γ’ et inférieure à la température de fusion commençante du superalliage (T solidus ). Une trempe est ensuite réalisée à la fin de ce premier traitement thermique pour obtenir une dispersion fine et homogène des précipités γ’. Des traitements thermiques de revenu sont ensuite réalisés en deux étapes, à des températures inférieures à la température de solvus de la phase γ’. Lors d’une première étape, pour faire grossir les précipités γ’ et obtenir la taille désirée, puis lors d’une seconde étape, pour faire croître la fraction molaire de cette phase jusqu’à environ 70 % à température ambiante.
La représente, en coupe selon un plan vertical passant par son axe principal A, un turboréacteur à double flux 10. Le turboréacteur à double flux 10 comporte, d’amont en aval selon la circulation du flux d’air, une soufflante 12, un compresseur basse pression 14, un compresseur haute pression 16, une chambre de combustion 18, une turbine haute pression 20, et une turbine basse pression 22.
La turbine haute pression 20 comprend une pluralité d’aubes mobiles 20A tournant avec le rotor et de redresseurs 20B (aubes fixes) montés sur le stator. Le stator de la turbine 20 comprend une pluralité d’anneaux 24 de stator disposés en vis-à-vis des aubes mobiles 20A de la turbine 20.
Ces propriétés font ainsi de ces superalliages des candidats intéressants pour la fabrication de pièces monocristallines destinées aux parties chaudes des turboréacteurs.
On peut donc fabriquer une aube mobile 20A ou un redresseur 20B pour turbomachine comprenant un superalliage tel que défini précédemment.
On peut également fabriquer une aube mobile 20A ou un redresseur 20B pour turbomachine comprenant un superalliage tel que défini(e) précédemment revêtu(e) d’un revêtement de protection comprenant une sous-couche métallique
Une turbomachine peut notamment être un turboréacteur tel qu’un turboréacteur à double flux 10. La turbomachine peut également être un turboréacteur à simple flux, un turbopropulseur ou un turbomoteur.
Exemples Huit superalliages monocristallins à base de nickel du présent exposé (Ex 1 et Ex 8) ont été étudiés et comparés à deux superalliages monocristallins commerciaux (alliages de référence). Les deux superalliages monocristallins commerciaux sont : RR2000® (CEx 1) et Inconel 738® (CEx 2). La composition chimique de chacun des superalliages monocristallins est donnée dans le Tableau 1, la composition CEx 1 comportant en outre 1,0 % en masse de vanadium (V) et la composition CEx 2 comportant en outre 0,90 % en masse de niobium (Nb) et 0,17 % en masse de carbone (C). Tous ces superalliages sont des superalliages à base de nickel, c’est-à-dire que le complément à 100 % des compositions présentées est constitué par du nickel et des impuretés inévitables.
Al Ta Ti Co Cr Mo W Hf Si Ex 1 5,5 1,0 3,0 0 14,0 2,0 0 0,10 0,10 Ex 2 5,75 1,5 3,0 4,0 14,0 1,5 0 0,10 0,10 Ex 3 6,0 1,0 3,0 6,0 14,0 1,0 0 0,10 0,10 Ex 4 5,5 1,5 3,0 0 15,0 1,0 0 0,10 0,10 Ex 5 5,5 1,0 3,0 0 13,0 2,0 0 0,10 0,10 Ex 6 5,75 1,5 3,0 4,0 13,0 1,5 1,0 0,10 0,10 Ex 7 5,5 1,75 2,5 0, 15,0 1,0 0,50 0,10 0,10 Ex 8 5,5 1,5 3,0 0 15,0 1,0 0,50 0,10 0,10 CEx 1 5,5 0 4,0 15,0 10,0 3,0 0 0 0 CEx 2 3,4 1,75 3,4 8,5 16,0 1,75 2,6 0 0
Masse volumique
La masse volumique à température ambiante de chaque superalliage a été estimée à l’aide d’une version modifiée de la formule de Hull (F.C. Hull, Metal Progress, Novembre 1969, pp139-140). Cette équation empirique a été proposée par Hull. L’équation empirique est basée sur la loi des mélanges et comprend des termes correctifs déduits d’une analyse par régression linéaire de données expérimentales (compositions chimiques et masses volumiques mesurées) concernant 235 superalliages et aciers inox.
Cette formule de Hull a été modifiée, notamment pour tenir compte d’éléments comme le rhénium et ce, à partir de 272 superalliages base nickel, base cobalt et base fer. La formule de Hull modifiée est la suivante : (1) D = 100 / [∑ (%X/D X )] + ∑ A x x %X où D X sont les masses volumiques des éléments Cr, Ni, …, X et D est la masse volumique du superalliage, les masses volumiques étant exprimées en g/cm 3 , où A x est un coefficient exprimé en g/cm 3 des éléments Cr, Ni, …, X et sont les suivant : A Ni = -0,0011 ; A Al = 0,0622 ; A Ta = 0,0121 ; A Ti = 0,0317 ; A Co = -0,0001 ; A Cr = -0,0034 ; A Mo = 0,0033 ; A W = 0,0033 ; A Re = 0,0036 ; A Hf = 0,0156. où %X sont les teneurs, exprimées en pourcentages massiques, des éléments du superalliage Cr, Ni, ..., X.
Les masses volumiques calculées pour les alliages Ex 1 à Ex 8 sont supérieures ou égales à 7,80 et inférieures à 7,95 g/cm 3 (voir Tableau 2).
La masse volumique est de première importance pour les applications de composants rotatifs tels que les aubes de turbine. En effet, une augmentation de la masse volumique du superalliage des aubes impose un renforcement du disque les portant, et donc un autre surcoût en poids. Les alliages commerciaux de masse volumique proche, tels que CEx 1 et CEx 2 ne répondent pas aux standards de développement de superalliages actuels pour les aubes. En effet, CEx 1 et CEx 2 sont issus de développement pour fonderie classique.
Sensibilité à la formation de ZRS
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément couplant comprend au moins un premier et un deuxième motif tubulaire couplant. De manière préférentielle, dans ce mode de réalisation, la pluralité de premier et deuxième motifs tubulaires confinant entoure partiellement respectivement ledit premier et deuxième cœur, ledit premier motif tubulaire couplant étant agencé au sein de la première fibre optique, en regard d’une portion du premier cœur non entourée par la pluralité de premiers motifs tubulaires confinant, ledit deuxième motif tubulaire couplant étant agencé au sein de la deuxième fibre optique en regard d’une portion du deuxième cœur non entourée par la pluralité de deuxièmes motifs tubulaires confinant, le premier et le deuxième motif tubulaire couplant étant agencés en vis-à-vis.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, la pluralité de premier et deuxième motifs tubulaires confinant complétement respectivement le premier et le deuxième cœur, ledit premier et ledit deuxième motif tubulaire couplant étant imbriqués respectivement dans un desdits premier et deuxième motif tubulaire confinant, le premier et le deuxième motif tubulaire couplant étant agencés en vis-à-vis.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le premier motif tubulaire couplant est agencé au sein de la première fibre optique, en regard d’une portion du premier cœur non entourée par la pluralité de premiers motifs tubulaires confinant, et dans lequel la pluralité de deuxième motifs tubulaires confinant entoure entièrement le deuxième cœur, ledit deuxième motif tubulaire couplant étant imbriqué dans un desdits deuxièmes motifs tubulaires confinant et agencé en vis-à-vis dudit premier motif tubulaire couplant.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément couplant comprend au moins un motif tubulaire additionnel formant un des motifs tubulaire couplant, agencé entre le premier et le deuxième motif tubulaire couplant.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, l’élément couplant comprend un unique motif tubulaire couplant. De manière préférentielle, dans ce mode de réalisation, le motif tubulaire couplantest agencé en regard d’une portion du premier cœur non entourée par la pluralité de premiers motifs tubulaires confinant et en regard d’une portion du deuxième cœur non entourée par la pluralité de premiers motifs tubulaires confinant, ledit motif tubulaire étant disposé sensiblement entre lesdites portions. Alternativement, la pluralité de premiers motifs tubulaires confinant entoure complétement le premier cœur et la pluralité de deuxièmes motifs tubulaires confinant entoure partiellement le deuxième cœur, ledit motif tubulaire couplant étant agencé au sein de la deuxième fibre optique, en regard d’une portion du deuxième cœur non entourée par la pluralité de deuxièmes motifs tubulaires confinant, une orientation azimutale de la première et de la deuxième fibre optique au sein du dispositif est adaptée pour maximiser un recouvrement dudit canal de fuite avec un profil de fuite de ladite première gaine microstructurée.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la ou les épaisseurs de couplage et la ou les indices de couplage sont adaptés pour que ledit rayonnement soit guidé de la première fibre optique vers la deuxième fibre optique en excitant un mode spatial différent d’un mode spatial dudit rayonnement guidé par ladite première fibre optique
D’autres caractéristiques, détails et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés donnés à titre d’exemple et qui représentent, respectivement :
, une courbe des pertes par propagation en fonction de la longueur d’onde d’une fibre typique HC-PCF de type IC connue de l’art antérieur, illustrée en
, un dispositif de couplage pour fibre optique à cœur creux à couplage inhibé selon l’invention,
, un mode de réalisation d’une première variante de l’invention,
, une représentation graphique qui permet de mieux illustrer l’effet de l’élément couplant SCP et plus précisément des motifs tubulaires confinants au sein des fibres de l’invention,
, le champ radial du vecteur de Poynting de la fibre du mode de réalisation de la
, , respectivement, une vue transverse et de dessus du dispositif D selon un mode de réalisation de la première variante de l’invention,
, un mode de réalisation de l’invention dans lequel des motifs confinants entourent respectivement le premier et le deuxième cœur,
, un dispositif selon un mode de réalisation de l’invention,
Le matériau à base de silicone est formé de silicone de qualité alimentaire.
Le matériau à base de silicone a une permittivité de 4
L’étiquette RFID est pourvue sur une face d’une couche de matériau à base de silicone et sur la face opposée d’une couche de matériau métallique électriquement conducteur.
Le matériau métallique est du cuivre configuré en plaque mince.
Le matériau est de l’aluminium configuré en plaque mince.
La plaque de matériau métallique a une épaisseur d’au moins trois fois la profondeur de pénétration des micro-ondes à 2,45GHz dans le matériau métallique.
la plaque de matériau métallique a une épaisseur de dix fois la profondeur de pénétration des micro-ondes à 2,45GHz dans le matériau métallique.
La couche de matériau métallique est solidaire de la face du support plan de l’étiquette RFID qui définit la face du dispositif destinée à être en contact avec un récipient ou emballage.
L’invention concerne également un récipient ou un emballage pourvu d’au moins un dispositif conforme à une quelconque des caractéristiques précédentes.
Selon des aspects avantageux mais non obligatoires de l’invention, un tel récipient ou emballage peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
Au moins un dispositif comprenant une étiquette RFID comportant sur ses deux faces une couche de matériau à base de silicone est positionné sur une paroi du récipient ou de l’emballage orientée selon la hauteur du récipient ou de l’emballage.
L’invention sera mieux comprise et d’autres avantages de celle-ci apparaitront plus clairement à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés dans lesquels:
est une vue simplifiée, de dessus, d’une étiquette RFID conforme à un mode de réalisation de l’invention,
est une vue simplifiée, à une autre échelle, en perspective et en éclaté partiel, d’un four à micro-ondes et de ses éléments constitutifs,
est une vue de côté, à une autre échelle, d’une étiquette RFID conforme à un mode de réalisation de l’invention et
est une vue de côté, à une autre échelle, d’une étiquette RFID conforme à un autre mode de réalisation de l’invention.
Dans un mode de réalisation, les index primaires et secondaires sont multi-champs et s’alimentent mutuellement à chaque itération.
Par exemple, une étape de séquençage de la vidéo d’un match de football peut faire émerger N séquences dont la k-ième est associée un descripteur est « mi-temps ». L’information « mi-temps » est pertinente à la fois pour la séquence k mais aussi pour l’ensemble du fichier vidéo. L’indexation primaire du fichier vidéo peut donc être enrichie de l’information mi-temps et de la date de cette mi-temps dans le fichier.
Dans une seconde itération du séquençage, si par exemple on sait que trois buts sont à rechercher et que ces quatre buts sont identifiés avant la première mi-temps dont l’information est contenue dans l’index primaire, il sera possible d’associer les séquences de la seconde mi-temps qui pourraient se rapprocher d’un but à des actions offensives sans but réalisé. L’index secondaire est alors enrichi avec ces informations. Et ainsi de suite.
En résumé, des informations à caractère générique peuvent alimenter l’index primaire à partir de l’index secondaire et des informations à caractère au départ identifié comme générique et devenant particulièrement pertinentes pour une séquence particulière peuvent alimenter l’index secondaire à partir de l’index primaire.
L’invention permet donc de descendre, grâce à ce processus d’indexation, à une granulométrie bien plus fine dans une recherche de contenus dans des fichiers vidéo numériques que ce qui est permis par les processus d’indexation actuellement mis en œuvre pour ce type de fichiers, ainsi qu’à une possibilité de recherche de séquence à deux niveaux suivant les deux dimensions imbriquées créées par les deux index.
On comprend qu’après au moins un passage dans les modules 3 d’analyse multimodale et 5 de séquençage suivie d’une étape d’enrichissement des descripteurs via le module 4 répartiteur, une indexation automatisée des séquences identifiées dans le fichier vidéo numérique - l’indexation « secondaire » - peut être obtenue en l’absence de toute connaissance préalable sur le contenu de ce fichier vidéo numérique, et même si les contenus audio et textuels ne permettent pas d’obtenir des descripteurs pertinents à l’origine.
On comprend bien que cette indexation secondaire est dynamique, c’est-à-dire qu’elle peut être enrichie et affinée : au fur et à mesure que les analyses de vidéos d’un même domaine sont réalisées, le corpus de descripteurs pertinents associés à ce domaine sur la base duquel le module 3 d’analyse multimodale peut analyser un fichier vidéo numérique s’accroît. En conséquence, le premier fichier vidéo numérique analysé peut être ré-analysé après l’analyse de N autres fichiers vidéo numériques pour affiner son séquençage.
On comprend aussi que l’indexation secondaire peut être réalisée suivant des points de vue variés en fonction des requêtes de recherche vidéo effectuées par l’utilisateur sur la vidéothèque déjà analysée. En d’autres termes, un point de vue initial choisi pour l’indexation secondaire n’est pas absolument limitatif et peut toujours être modifié sur la base d’une recherche particulière.
Par exemple, un fichier vidéo numérique pourrait avoir été constitué manuellement par l’agrégation de deux fichiers vidéo pour donner un fichier vidéo numérique contenant une séquence foot contenant entre autres un but de football spectaculaire suivie d’une séquence rugby contenant entre autres un essai de rugby spectaculaire. L’analyse de ce fichier vidéo numérique en mode sport donnerait deux séquences, une séquence (a) pour le foot et une séquence (b) pour le rugby, mais il n’y a aucune raison pour que le séquençage soit adapté au football plutôt qu’au rugby ou réciproquement.
Si lors d’une recherche via le module 6 de recherche décrit plus loin, sur la base de mots clés associés au football, la séquence (a) est présentée parmi les résultats de recherche parmi d’autres vidéos, le répartiteur peut relancer une analyse de la vidéo (a) sur des descripteurs adaptés au football, pour obtenir un séquençage et une indexation plus adaptée à ce sport particulier. Mais il peut refaire le même processus à un autre instant dans le cadre du rugby.
Il s’agit donc d’une indexation dynamique, ne nécessitant pas de connaissance a priori du contenu du fichier vidéo numérique et s’affinant et s’enrichissant au fur et à mesure de l’utilisation du dispositif.
Une fois le critère d’arrêt des itérations rempli pour au moins un fichier vidéo numérique, le module 6 de recherche contient un « client », qui permet à un utilisateur d’accéder aux différentes séquences des fichiers vidéo analysés en formulant une requête de recherche.
Le module 6 de recherche constitue donc le niveau dit « front-end » du dispositif, c’est-à-dire par lequel l’utilisateur final interagit avec le dispositif, alors que les modules 1 à 5 en constituent le niveau dit « back-end », c’est-à-dire non visible par l’utilisateur final du dispositif.
Le module 6 de recherche peut communiquer avec un module 7 éditeur de vidéo, comprenant une interface de création, de montage et de visionnage d’extraits vidéo correspondant à des séquences virtuelles.
Le module 6 de recherche permet au moins à l’utilisateur de formuler une requête de recherche et d’en visualiser le résultat.