INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'oligomycine inhibe l'ATP synthase (complexe V de la chaine de transport d’électron (ETC) de la mitochondrie), et est injectée en premier dans l'essai après les mesures basales. Elle affecte ou diminue le flux d'électrons à travers l'ETC, entraînant une réduction de la respiration mitochondriale ou OCR. Cette diminution de l'OCR est liée à la production d'ATP cellulaire.
Le Carbonyl cyanide-4 (trifluorométhoxy) phénylhydrazone (FCCP) est un agent de découplage qui effondre le gradient de protons et perturbe le potentiel de la membrane mitochondriale. Il s'agit de la 2ème injection après l'Oligomycine. En conséquence, le flux d'électrons à travers l'ETC est désinhibé et la consommation d'oxygène par le complexe IV atteint le maximum. L'OCR stimulée par le FCCP peut alors être utilisée pour calculer la capacité respiratoire disponible, définie comme la différence entre la respiration maximale et la respiration basale. La capacité respiratoire disponible est une mesure de la capacité de la cellule à répondre à une demande énergétique accrue ou à un stress.
La troisième injection est un mélange de roténone, un inhibiteur du complexe I, et d'antimycine A, un inhibiteur du complexe III. Cette combinaison stoppe la respiration mitochondriale et permet de calculer la respiration non mitochondriale pilotée par des processus extérieurs aux mitochondries.
Les résultats ont été analysés à l'aide du logiciel Seahorse Analytics et les paramètres suivants ont été calculés : OCR basale, capacité respiratoire et OCR liée à l'ATP.Les analyses statistiques ont été réalisées à l'aide d'un test t de Student bilatéral. Les résultats sont exprimés en moyenne ± erreur standard (SEM) et la différence est considérée comme significative à p < 0,05 (*).
La respiration mitochondriale a été évaluée et suivie au cours du temps ( ).
Dans un premier temps, la respiration basale est évaluée (Figures 1 et 2). On constate que, comparativement à la condition contrôle, la respiration est plus importante (+27%) pour les cellules traitées avec l’extrait PSR de thé noir de l’île Maurice. A l’inverse, la respiration est moins importante pour les cellules traitées avec l’extrait PSR de thé noir d’Inde.
Après injection d'oligomycine, on constate une chute de la respiration mitochondriale pour toutes les conditions testées.
Après injection de FCCP, la respiration augmente fortement pour toutes les conditions. Cette augmentation est plus forte pour les cellules traitées avec l’extrait PSR de thé noir de l’île Maurice comparativement à la condition contrôle. A l’inverse, l’augmentation est moins forte pour les cellules traitées avec l’extrait PSR de thé noir d’Inde ou l’extrait conventionnel de thé noir de l’île Maurice.
Après injection du mélange roténone/antimycine A, on constate une nouvelle chute de la respiration cellulaire pour toutes les conditions testées de manière similaire.
La consommation d’oxygène liée à l’ATP a également été évaluée ( ). On constate que les cellules traitées avec l’extrait PSR de thé noir de l’île Maurice ont une production d’ATP couplée à la respiration augmentée de 40% comparativement à la condition contrôle. Aucune augmentation n’est constatée pour les cellules traitées avec l’extrait PSR de thé noir d’Inde ou l’extrait conventionnel de thé noir de l’île Maurice.
Conformément à l’invention, le joint d’étanchéité comprend une lèvre d’appui annulaire s’étendant obliquement vers l’extérieur et vers la partie inférieure du dispositif, ladite lèvre d’appui étant en appui contre une surface d’appui annulaire de la portion de support inférieure. Le joint d’étanchéité comprend également une lèvre d’étanchéité s’étendant obliquement vers l’extérieur et vers la partie supérieure du dispositif depuis la lèvre d’appui, en direction du capot d’appui supérieur de manière à ce qu’une extrémité libre de ladite lèvre vienne à proximité immédiate d’une surface radiale intérieure dudit capot d’appui supérieur. Le joint d’étanchéité comprend également une portion intermédiaire de raccordement située axialement entre les lèvres d’appui et d’étanchéité, ladite portion intermédiaire de raccordement définissant un alésage pour le joint d’étanchéité et monté radialement autour d’une surface de centrage axiale annulaire de ladite portion de support inférieure. Ledit joint d’étanchéité est formé monobloc.
La lèvre d’étanchéité permet de limiter l’intrusion de poussières, d’eau et d’autres types de particules polluantes à l’intérieur du palier. Une cavité annulaire externe est ainsi formée à l’intérieur du dispositif par le capot d’appui supérieur, par la portion de support radiale, et par la lèvre d’étanchéité, ladite cavité étant ouverte vers l’extérieur par le passage formé entre lesdites jupe externe axiale et portion de support radiale. La partie d’extrémité libre de ladite lèvre d’étanchéité forme une étanchéité dynamique avec le capot d’appui supérieur, cette étanchéité dynamique pouvant être par contact glissant avec une portion de surface dudit capot ou par labyrinthe. Par « étanchéité dynamique », on entend une étanchéité entre deux pièces susceptibles d’avoir mouvement relatif. Ladite lèvre d’étanchéité dudit joint d’étanchéité permet de stopper le flux d’eau et de le renvoyer à l’opposé du palier. La lèvre d’étanchéité forme ainsi une paroi supérieure pour la cavité annulaire externe de telle sorte à faire face à un éventuel jet d’eau entrant depuis le passage formé entre la jupe externe axiale et la portion de support radiale.
La lèvre d’étanchéité présente une inclinaison par rapport à l’orientation axiale de la jupe externe du capot d’appui supérieur dans laquelle le talon du joint d’étanchéité est monté, et par rapport à l’orientation radiale de la portion de support avec laquelle ladite lèvre forme une étanchéité. Plus précisément, cette inclinaison est dirigée vers l’extérieur du dispositif de butée de suspension, et vers le haut. En cas de jet d’eau entrant dans la cavité annulaire externe depuis le passage, ce jet est dévié par l’inclinaison spécifique de la lèvre de manière à former un reflux à l’intérieur de la cavité. L’orientation particulière de l’inclinaison de la lèvre induit un reflux déviant le jet en direction opposée à sa direction d’arrivée : le jet est ainsi dévié et renvoyé vers le passage par une autre direction permettant ainsi l’évacuation de l’eau du jet.
Un autre avantage est l’appui de lèvre d’étanchéité avec une surface radiale intérieure du capot d’appui supérieure. En cas de jet d’eau impactant contre la lèvre, celle-ci se retrouve bloquée par ladite surface et ne se retourne pas afin de préserver la fermeture étanche de la cavité.
Un autre avantage est la flexibilité du joint d’étanchéité. Les deux lèvres de fixation et d’étanchéité s’étendent chacune obliquement l’une par rapport à l’autre, donnant une forme en « V » couché au joint d’étanchéité. Les deux lèvres sont ainsi flexibles élastiquement l’une par rapport à l’autre permettant d’une part un montage facilité de la lèvre d’appui sur le capot de support inférieur, et d’autre part donne une flexibilité à la lèvre d’étanchéité par rapport aux positions relatives des capots l’un par rapport l’autre. La lèvre assure sa fonction d’étanchéité quelle que soit la position angulaire relative des capots.
De plus, la lèvre d’appui annulaire et la portion de raccordement permettent d’assurer une liaison mécanique dudit joint d’étanchéité avec le capot d’appui supérieur afin de limiter tout déplacement relatif en translation ou en rotation. Le maintien en position du joint d’étanchéité est assuré lorsque le dispositif de butée de suspension est en fonctionnement pour assurer la fonction d’étanchéité de l’espace annulaire défini entre les capots d’appui supérieur et de support inférieur dans lequel est logé le palier. Les capots compressent axialement le joint d’étanchéité, la lèvre d’appui venant se plaquer axialement contre la surface d’appui annulaire du capot inférieur. Le maintien du joint d’étanchéité est renforcé par la liaison mécanique de la portion intermédiaire de raccordement du joint avec une surface de centrage axiale annulaire du capot de support inférieur.
Un autre avantage est la simplicité de la forme du joint d’étanchéité et ainsi une fabrication et un montage particulièrement simples et peu coûteux.
Selon des aspects avantageux mais non obligatoires de l’invention, un tel dispositif de butée de suspension peut incorporer une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises dans toute combinaison techniquement admissible :
Brève description des figures La présente invention sera mieux comprise à l’étude de la description détaillée de modes de réalisation, pris à titre d’exemples nullement limitatifs et illustrés par les dessins annexés sur lesquels :
est une vue en coupe d’un dispositif de butée de suspension selon un premier mode de réalisation de l’invention,
est une vue en coupe d’un dispositif de butée de suspension selon un deuxième mode de réalisation de l’invention,
est une vue en coupe d’un dispositif de butée de suspension selon un troisième mode de réalisation de l’invention, et
est une vue en coupe d’un dispositif de butée de suspension selon un quatrième mode de réalisation de l’invention
Description détaillée de l’invention Un dispositif de butée de suspension 10 selon un premier mode de réalisation est représenté sur la . Le dispositif 10 est adapté pour être installé entre une coupelle ou siège d’appui supérieur venant en contact contre un élément du châssis fixe d’un véhicule automobile, et un ressort de suspension de type hélicoïdal. Sur la , le dispositif 10 est représenté dans une position supposée verticale.
Le dispositif 10 comprend un capot d’appui 14 supérieur, un capot de support 16 inférieur, et un palier 18 à roulement interposé axialement entre lesdits capots. Dans l’exemple illustré, les capots 14, 16 sont montés en contact direct avec le palier 18 sans interposition d’un élément intermédiaire. Alternativement, les capots 14, 16 peuvent être montés en contact indirect avec le palier 18 avec interposition d’un élément intermédiaire.
Un joint d’étanchéité 132 externe est pourvu entre le capot de support 116 inférieur et capot d’appui 114 supérieur afin d’assurer l’étanchéité du palier 118 logé dans l’espace annulaire radial défini entre lesdits capots. Le joint d’étanchéité 132 est fixe relativement au capot de support 116.
Le joint d’étanchéité 132 est similaire au joint d’étanchéité 32 du dispositif 10 du précédent mode de réalisation. Le joint d’étanchéité 132 comprend une lèvre d’appui annulaire 140 et une lèvre d’étanchéité 142 annulaire de conception similaire à la lèvre d’appui annulaire 40 et à la lèvre d’étanchéité 42, avec une portion intermédiaire de raccord 144 entre les lèvres 140, 142.
La lèvre d’appui annulaire 140 s’étend obliquement vers l’extérieur et vers le bas du dispositif du dispositif de butée de suspension 100. La lèvre d’appui 140 est montée en appui sur une surface extérieure tronconique 146 annulaire de la portion de support inférieure 126a du corps de support inférieur 116. La surface extérieure tronconique 146 est de concordance de forme avec la lèvre d’appui 140, en ayant une inclinaison similaire.
La surface extérieure tronconique 146 annulaire de la portion de support inférieure 126a est délimitée axialement vers le bas par un rebord inférieur 148 en saillie radiale vers l’extérieur du dispositif 100. Le rebord inférieur 148 forme une retenue axiale inférieure pour la lèvre d’appui 140. L’extrémité libre de la lèvre d’appui 140 vient en appui contre la surface radiale supérieure 156 du rebord inférieur 148.
De manière avantageuse, le joint d’étanchéité 132 est monté radialement autour de la saillie axiale 126c. La portion intermédiaire de raccordement 144 s’étend axialement entre les lèvres d’appui 140 et d’étanchéité 142, la lèvre d’appui 140 s’étendant obliquement depuis un bord inférieur de la portion intermédiaire de raccordement 144, et la lèvre d’étanchéité 142 s’étendant obliquement depuis un bord supérieur de ladite portion 144. La portion intermédiaire de raccordement 144 définit un alésage pour le joint d’étanchéité 132, et montée radialement autour d’une surface de centrage axiale 154 annulaire située à la périphérie extérieure de la saillie axiale 126c qui sert de support inférieur pour le palier 218.
Selon un mode de réalisation alternatif, non illustré, la portion intermédiaire de raccordement peut consister simplement en l’angle à la jonction des deux lèvres 140 et 142.
De manière avantageuse, la portion d’intermédiaire de raccordement 144 est solidaire de la saillie axiale 126c par liaison mécanique. La liaison mécanique entre le joint d’étanchéité 132 et le capot de support inférieur 116 consiste avantageusement en une interférence diamétrale entre le diamètre intérieur de l’alésage de la portion intermédiaire de raccordement 144 et le diamètre extérieur de la surface de centrage axiale 154 annulaire du rebord supérieur axial 150.
Le joint d’étanchéité 132 comprend en outre une lèvre d’étanchéité 142 s’étendant obliquement vers l’extérieur et vers le haut depuis un bord inférieur de la portion intermédiaire de raccordement 144, en direction du capot d’appui supérieur 114. La lèvre d’étanchéité 142 s’étend ainsi obliquement à la lèvre d’appui 140, les deux lèvres 140, 142 donnant une forme en « V » couché au joint 132. Une rainure est ainsi définie par l’angle formé entre les lèvres de fixation et d’étanchéité d’inclinaisons selon un même sens extérieur au dispositif mais selon deux directions opposées.
La lèvre d’étanchéité 142 a une extrémité libre venant en contact glissant contre une surface radiale intérieure 152 de la portion radiale d’appui 114a dudit capot d’appui supérieur 114. Selon une variante non illustrée, l’extrémité libre de la lèvre d’étanchéité peut venir à proximité immédiate du capot d’appui supérieur 114 de manière à former une étanchéité labyrinthique.
Un troisième mode de réalisation de l’invention est illustré en . Un dispositif de butée de suspension 200 présente un design similaire au dispositif 10, mais avec un appui différent pour un joint d’étanchéité 232.
Le dispositif 200 comprend un capot d’appui 214 supérieur, un capot de support 216 inférieur, et un palier 218 à roulement interposé axialement entre lesdits capots.
Le capot d’appui 214 supérieur comprend une portion radiale 214a, une jupe interne 214b axiale annulaire, et une jupe externe 214c axiale annulaire entourant radialement la jupe interne.
Le capot de support inférieur 216 comprend un corps 226, un insert 228 et un amortisseur 230. Le corps 226 de capot de support 216 inférieur comprend une portion radiale annulaire 226a en forme de plateau, et une jupe 226b axiale annulaire qui prolonge un bord de petit diamètre de la portion radiale 226a. La surface supérieure de la portion radiale 226a comprend une saillie axiale 226c annulaire pourvue d’une surface concave annulaire en concordance de forme et formant support pour le palier à roulement 218. Le capot de support 216 comprend en outre un insert 228 et un amortisseur 230.
Un joint d’étanchéité 232 externe est pourvu entre le capot de support 216 inférieur et capot d’appui 214 supérieur afin d’assurer l’étanchéité du palier 218 logé dans l’espace annulaire radial défini entre lesdits capots. Le joint d’étanchéité 232 est fixe relativement au capot de support 216.
Le joint d’étanchéité 232 est similaire au joint d’étanchéité 32 du dispositif 10 du précédent mode de réalisation. Le joint d’étanchéité 232 comprend une lèvre d’appui annulaire 240 et une lèvre d’étanchéité 242 annulaire de conception similaire à la lèvre d’appui annulaire 40 et à la lèvre d’étanchéité 42, avec une portion intermédiaire de raccord 244 entre les lèvres 240, 242.
La lèvre d’appui annulaire 240 s’étend obliquement vers l’extérieur et vers le bas du dispositif du dispositif de butée de suspension 200. L’extrémité libre de la lèvre d’appui 240 est montée en appui contre une surface radiale 256 d’un rebord inférieur 248 s’étendant radialement vers l’extérieur du dispositif 200. Le rebord inférieur 248 forme une retenue axiale inférieure pour la lèvre d’appui 240.
Les niveaux de base de la respiration dans le contrôle, l'extrait PSR de thé noir d’Inde, et l’extrait conventionnel de thé noir de l’île Maurice sont fortement réduits par rapport à l’extrait PSR de thé noir de l’île Maurice. Le traitement des kératinocytes avec l’extrait PSR de thé noir de l’île Maurice a entraîné une augmentation considérable de l'OCR (30 %), ce qui indique que les kératinocytes sont passés à un phénotype oxydatif. Ainsi, l’extrait PSR de thé noir de l’île Maurice fournit aux mitochondries les éléments essentiels permettant d’augmenter la production d'ATP, et permet d'améliorer la respiration et la physiologie des mitochondries et de réduire ainsi la production de ROS. Ces résultats suggèrent l’utilisation de l’extrait PSR de thé noir de l’île Maurice selon l’invention pour stimuler et/ou favoriser la vitalité des cellules cutanées.
Exemple 5 : Evaluation des extraits de thé noir des exemples 1 et 2 sur leur activité aconitase
Dans cette étude, la Demanderesse a étudié l’effet de l’extrait PSR de thé noir de l’île Maurice (invention) sur l’activité aconitase de fibroblastes Humains Normaux (FHN), comparativement à l’extrait PSR de thé noir d’Inde (comparatif provenance) et à l’extrait conventionnel de thé noir de l’île Maurice (comparatif procédé d’extraction).
Deux expérimentations différentes ont été effectuées :
- Expérimentation 1 : Activité de l’Aconitase cytosolique (ACO1) dans des Fibroblastes humains normaux irradiées au UV.
- Expérimentation 2 : Activité de l’Aconitase mitochondriale (ACO2) en conditions basales.
Extrait PSR thé noir de l’île Maurice (invention) selon l’exemple 1 à une concentration de 0.1% Extrait conventionnel de thé noir de l’île Maurice (comparatif), selon l’exemple 2 à une concentration de 0.1% Extrait PSR thé noir d’Inde (comparatif), selon l’exemple 1 à une concentration de 0.1%
Culture cellulaire et traitements
Les cellules utilisées étaient des Fibroblastes Humain Normaux provenant d’une plastie abdominale d’un donneur féminin de 36 ans. Les cellules ont été décongelées dans du milieu DMEM 1g/l de glucose avec 10% de Sérum de veau fœtale (SVF) à P11 puis P12 pour la seconde expérimentation. Les Fibroblastes ont été ensemencés dans des boites de pétri de 100mm à une densité de 26 000 cellules par cm² en milieu DMEM (1g/l de glucose +10% de SVF). Les cellules ont été laissées dans l’incubateur à 37°C, 5% de CO2 en vue des expérimentations.
Analyse de l’activité de l’aconitase cytosolique – Expérimentation 1
Après 24 h d’incubation, les cellules ont été traitées avec les différents extraits évalués. Le traitement a été renouvelé après 6 heures ; soit 2 traitements le même jour. Après 24 heures, les cellules ont été irradiées aux UVA + B à 2J/cm² + 0,05J/cm², puis retraitées avec les extraits évalués. L’extraction de la fraction cytosolique a été réalisée 6 heures après l’irradiation au UV.
Après les différents traitements, les cellules ont été récupérées par l’ajout de Trypsine-EDTA (1X), (Invitrogen) pendant 5 minutes. Après dissociation, l’activité de la trypsine a été neutralisée avec le milieu de culture DMEM avec 1g/l glucose et 10% de SVF. Les cellules ont été collectées après une centrifugation à 0,7g pendant 5 min. Après un rinçage au PBS 1X, et comptage du nombre de cellules, le culot cellulaire a été conservé sur la glace pour l’extraction.
Analyse de l’activité de l’aconitase mitochondriale – Expérimentation 2
La trame vidéo telle qu’encodée à ce stade du procédé d’encodage fait apparaitre des bandelettes 306 regroupant une suite de valeurs contenues dans un intervalle prédéterminé, par exemple une différence maximale de treize entre la valeur maximale et la valeur minimale des pixels de la bandelette, pour pouvoir être encodé sur quatre bits en conservant deux bits pour la notation du début de bandelette et des répétitions. Les valeurs qui ne peuvent pas être regroupées dans une bandelette sont encodées de façon classique, la valeur du pixel étant enregistrée telle quelle.
Le procédé 100 d’encodage comprend ensuite une étape 190 de regroupement, dans un tableau dit tableau complet, d’au moins le tableau de coordonnées, le tableau de luminance approximée, le tableau de chrominance rouge et du tableau de chrominance bleu et, pour une définition d’image supérieure à la définition de l’image réduite, d’au moins deux sous-bandes représentant les détails horizontaux et verticaux. En particulier, pour une définition d’image égale à la définition de l’image réduite, seuls les tableaux de coordonnée, de luminance approximée, le tableau de chrominance rouge et du tableau de chrominance bleu sont encodés, pour une définition deux fois plus importante (en largeur et en hauteur), deux sous-bandes représentant les détails horizontaux et verticaux sont ajoutées, et pour une définition N fois plus importante (le maximum permis par la répétition des N transformées en ondelettes), l’intégralité des sous-bandes représentant les détails horizontaux et verticaux sont ajoutées.
Enfin, le procédé 100 d’encodage comprend une étape 200 de compression sans perte dudit tableau complet par un algorithme de compression sans perte. La compression sans perte s’effectue de préférence grâce à un algorithme de type Deflate, particulièrement adapté au format de donnée du tableau complet.
La représente schématiquement un procédé 400 de décodage selon un mode de réalisation de l’invention. Le procédé comprend les étapes de décodages suivantes :
une étape (410) de décompression sans perte du flux vidéo encodé par un algorithme de décompression sans perte ; une étape (420) de lecture, pour chaque trame, du tableau complet ; une étape (430) de génération d’une trame par modification des pixels à modifier selon la trame précédente et le tableau de coordonnées, par les valeurs définies dans le tableau d’entiers ; une étape (440) de reconstruction d’une image réduite pour chaque espace de couleur à partir des valeurs de luminance approximée, de chrominance bleu et de chrominance rouge ; une étape (450) de transformée en ondelettes inverse à partir de l’image réduite et des sous-bandes représentant les détails horizontaux et verticaux disponibles dans le flux vidéo encodé.
Si des valeurs de pixels ont été réunies sous forme de bandelette, ces bandelettes sont interprétées lors de l’étape de lecture du tableau complet.
Procédé de connexion entre une première station et une deuxième station dans un réseau de communication sans fil, première station, deuxième station, et programme d’ordinateur correspondants. 1. Domaine de l’invention
Plus précisément, l’invention concerne la sécurisation de l’accès à un réseau sans fil, par exemple de type réseau d’accès local sans fil WLAN (« Wireless Local Access Network »).
Un réseau WLAN utilise notamment la technologie de transmission sans fil basée sur la norme de réseau radioélectrique IEEE 802.11 et ses évolutions, communément regroupées sous l’appellation Wi-Fi (en anglais « Wireless Fidelity »). Un tel réseau est communément appelé réseau Wi-Fi.
Classiquement, un réseau Wi-Fi en mode infrastructure comprend au moins deux stations dont un point d’accès/routeur (ou AP, en anglais « Access Point ») et un terminal client. Pour pouvoir se connecter au point d’accès, par exemple une Livebox – marque déposée, le terminal client doit disposer de trois paramètres : le nom du réseau Wi-Fi (en anglais SSID pour « Service Set Identifier »), une clé Wi-Fi, et un mode de sécurité compatible avec le mode de sécurité configuré au niveau du point d’accès.
On note que si ces trois paramètres sont validés et mémorisés par le terminal client, il peut se connecter au réseau Wi-Fi. Si l’un de ces trois paramètres change, la configuration n’est plus valide et la connexion peut être refusée.
Le mode de sécurité permet notamment de protéger les données échangées entre le terminal client et le point d’accès. Par exemple, le mode de sécurité défini par l’organisation « Wi-Fi Alliance » est de type WPA, en anglais « Wi-Fi Protected Access », notamment WPA2 ou WPA3.