INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, le produit consommable selon l’invention est à usage unique et est destiné à être utilisé comme recharge à tabac dans un dispositif de tabac à chauffer.
Un quatrième objet de la présente invention se rapporte à un dispositif de tabac à chauffer, caractérisé en ce qu’il comprend le produit consommable selon l’invention. Un dispositif de tabac à chauffer comme son nom l’indique, chauffe le tabac à une température comprise entre 30 et 300°C contrairement aux cigarettes classiques dans lesquelles le tabac est brûlé et atteint une température entre 700 et 800°C. Dans ce type de dispositif, le tabac chauffé entraîne la formation d’un aérosol qui peut être aromatisé notamment grâce à une capsule selon la présente invention. Le produit consommable selon l’invention est inséré dans le dispositif à fumer. Le consommateur met en marche ledit dispositif, le tabac est alors chauffé par ledit dispositif. Le consommateur peut alors à tout moment écraser la capsule selon l’invention qui se trouve dans le filtre du produit consommable, et ainsi aromatiser l’aérosol formé par le chauffage du tabac.
Un cinquième objet selon la présente invention se rapporte à un procédé de fabrication d’une capsule cassable sans soudure comprenant une coque et un cœur, comprenant les étapes de : (A) co-extrusion d’une phase liquide externe hydrophile et d’une phase liquide interne lipophile, la phase liquide externe comprenant de 4 à 95 % en poids d’un hydrocolloïde par rapport au poids total sec de la coque, la phase liquide interne comprenant de 5 à 70 % en poids d’agents aromatisants par rapport au poids total du cœur ; (B) solidification et/ou gélification de la surface de la capsule obtenue à l’étape (A) par immersion dans un fluide dont la température est comprise entre 1°C et 25°C ; (C) séchage de la capsule obtenue à l’étape (B) ; (D) pelliculage de la capsule obtenue à l’étape (C) par un procédé de pelliculage par pulvérisation à l’air à l’aide d’une solution de pelliculage comprenant du polychlorure de vinylidène et de l’eau ; (E) récupération de la capsule obtenue à l’étape (D).
Le processus de co-extrusion est une extrusion synchrone de deux liquides : la phase liquide externe et hydrophile, et la phase liquide interne et lipophile. Le processus de co-extrusion comprend trois étapes principales : la formation de gouttes, la solidification de la coque et la collecte des capsules. Les capsules de l'invention peuvent être produites par tout procédé de co-extrusion approprié. De préférence, les capsules sont produites par un appareil et un procédé tels que décrits dans EP 513603.
Selon un mode de réalisation de l'invention, après l'étape de co-extrusion, l'étape de solidification est réalisée en maintenant au froid les capsules afin d'assurer une bonne gélification de la coque par exemple en les mettant en contact avec un fluide froid. Le fluide froid est de préférence de l'huile froide. Par froid au sens de la présente invention, on entend une température comprise entre 1 et 25°C, de préférence 2 et 10°C, plus préférentiellement entre 4 et 6°C. Les capsules peuvent ensuite être centrifugées afin d'éliminer l'excédent d'huile, éventuellement lavées avec un solvant organique – également pour éliminer l'excédent d'huile – et séchées. Selon un mode de réalisation de l'invention, après l'étape de co-extrusion, et éventuellement l'étape de solidification, les capsules sont centrifugées.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, les capsules sont co-extrudées, centrifugées et éventuellement immergées dans une solution ou une émulsion contenant un agent permettant de durcir la coque des capsules, ou agent chélateur.
L'agent chélateur peut être l'éthanol ou tout autre solvant organique anhydre, maintenu à une température comprise entre 0 et 25°C, plus particulièrement entre 10 et 20°C.
L'agent chélateur peut également être un bain d'ions calcium, par exemple de chlorure de calcium, de phosphate dicalcique ou de sulfate de calcium, ayant un pH compris entre 5 et 8. Le bain d'ions calcium est de préférence à une température de 0 à 25°C, de préférence de 10 à 20°C.
Après l’étape d’immersion (B), les capsules sont séchées (étape (C)), par exemple dans un courant d'air à température et humidité contrôlées. L'humidité relative de l'air de séchage est de 20 % à 60 %, de préférence de 30 à 50 % ; la température de l'air de séchage est de 15 à 60°C, de préférence de 35 à 50°C. Si besoin, l’huile de surface peut être éliminée grâce à un agent adsorbant tel que la silice, ou de l’amidon ajouté pendant le séchage, entre 0,1 et 5%, préférentiellement entre 0,1 et 2%.
L’étape (D) est l’étape cruciale de pelliculage des capsules, étape au cours de laquelle une couche externe de polychlorure de vinylidène est appliquée sur les capsules. Par « pelliculage » on entend un procédé permettant de déposer une fine couche d’un agent pelliculant sur un support. Dans le cas présent, le procédé de pelliculage est effectué par un procédé de pulvérisation d’air d’une solution d’un agent pelliculant (ici le polychlorure de vinylidène) afin de vectoriser les microgouttelettes générées sur un support (ici la capsule). Pour ces raisons, on distingue bien le procédé de pelliculage du procédé d’enrobage qui lui permet de recouvrir en couche épaisse un support, sans utilisation de fluide vecteur (donc sans air) et par tout procédé autre que la pulvérisation.
Plus précisément, le premier réseau de neurones 32 est optimisé de sorte que la composée de la fonction de distorsion en amplitude et de la fonction réciproque de cette distorsion en amplitude soit égale au gain du signal auquel une telle composée est appliquée, la fonction réciproque présentant un gain unitaire, une normalisation par étant mise en œuvre uniquement en phase d’entrainement :
( (6)
où , , ℝ, et sont les poids du premier réseau de neurones dont la valeur initiale est optimisée par méta-apprentissage, est la fonction d’activation d’unité de rectification linéaire notamment définie tel que ), avec où l’indice i correspond au i ème élément du vecteur U, et où correspond au nombre de neurones du premier réseau de neurones 32, par exemple avantageusement selon la présente invention est sensiblement compris entre huit et dix neurones pour la correction de l’amplitude.
Par la suite, on entend par « méta-apprentissage » le concept d’apprentissage de réseau de neurones introduit notamment récemment dans le domaine des communications sans fil tel que décrit dans le document de O. Simeone et al. intitulé « From Learning to Meta-Learning : Reduced Training Overhead and Complexity for Communication Systems ». Toutefois, ce concept d’apprentissage n’a jusqu’ici pas été spécifiquement appliqué et adapté à la conception d’un dispositif 18 adaptatif de linéarisation, par prédistorsion numérique d’un amplificateur de puissance.
Plus précisément, la fonction permet de modéliser la fonction réciproque de la fonction de distorsion en amplitude produite par l’amplificateur de puissance 20 tandis que la fonction permet de l’affiner (i.e. de la raffiner).
De plus, tel qu’illustré sur la figure 2, le premier réseau de neurones 32 est propre à recevoir également l’entrée telle que par exemple :
avec N la taille du jeu de données dédié à l’entrainement, l’entrée correspond à une fonction de coût correspondant à l’erreur quadratique moyenne entre l’amplitude du signal d’entrée de l’amplificateur de puissance 20 (i.e. correspondant à l’amplitude du signal de sortie de l’émetteur radiofréquence 16) et l’estimation de cette amplitude d’entrée fournie par le premier réseau de neurones 32, cette fonction de coût étant propre à être utilisée par un module d’optimisation 36 du dispositif 18 de linéarisation par prédistorsion numérique, tel que décrit par la suite.
Par ailleurs, pour inverser la distorsion en phase produite par l’amplificateur de puissance 20, le deuxième réseau de neurones 34 est conçu sur mesure pour déterminer la fonction opposée en phase (i.e. délivrant l’opposé en phase de chaque phase) de la fonction de distorsion en phase produite par l’amplificateur de puissance 20 telle qu’indiquée précédemment (équation (2)), et reçoit en entrée l’amplitude de l’entrée de l’amplificateur de puissance 20, tel qu’illustré sur la .
Plus précisément, le deuxième réseau de neurones 34 est optimisé de sorte que la somme des fonctions de distorsion en phase et son opposée soit égale à zéro :
où avec :
où , , ℝ, et sont les poids du deuxième réseau de neurones dont la valeur initiale est optimisée par méta-apprentissage, est la fonction d’activation d’unité de rectification linéaire, et où correspond au nombre de neurones du deuxième réseau de neurones 34, par exemple avantageusement selon la présente invention est sensiblement compris entre quatre et six neurones pour la correction de la phase, si bien que le nombre total de neurones mis en œuvre en utilisant les deux réseaux de neurones 32 et 34 respectivement dédiés à la correction de l’amplitude et de la phase est compris entre douze et seize neurones, la configuration à douze neurones offrant des résultats performants par simulation numérique.
De manière similaire au premier réseau de neurones 32, tel qu’illustré sur la figure 2, le deuxième réseau de neurones 34 est propre à recevoir également l’entrée telle que par exemple , l’entrée correspond à une fonction de coût correspondant à l’erreur quadratique moyenne entre la phase du signal fourni par l’amplificateur de puissance 20 (i.e. correspondant à l’amplitude du signal de sortie de l’émetteur radiofréquence 16), la phase résultant du conjugué (.) * du signal d’entrée en considérant :
Les caractéristiques lumineuses sont mesurées selon l’illuminant D65 à 2° perpendiculairement au matériau monté dans un double vitrage (sauf indications contraires) : - TL correspond à la transmission lumineuse dans le visible en %, - Rext correspond à la réflexion lumineuse extérieure dans le visible en %, observateur côté espace extérieur, - Rint correspond à la réflexion lumineuse intérieure dans le visible en %, observateur coté espace intérieur, - a*T et b*T correspondent aux couleurs en transmission a* et b* dans le système L*a*b*, - a*Rext et b*Rext correspondent aux couleurs en réflexion a* et b* dans le système L*a*b*, observateur côté espace extérieur, - a*Rint et b*Rint correspondent aux couleurs en réflexion a* et b* dans le système L*a*b*, observateur côté espace intérieur, - a*Rext 60° et b*Rext 60° correspondent aux couleurs en réflexion a* et b* dans le système L*a*b* à un angle de 60° par rapport à la normale au plan du vitrage, observateur côté espace extérieur.
Dans les configurations sous forme de double vitrage (ci-après DGU), les propriétés colorimétriques telles les valeurs L*, a* et b* et toutes les valeurs et gammes de valeurs des caractéristiques optiques et thermiques telles que la sélectivité, la réflexion lumineuse extérieure ou intérieure, la transmission lumineuse sont calculées avec : - des matériaux comprenant un substrat revêtu d’un revêtement fonctionnel montés dans un double vitrage, - le double vitrage a une configuration : 4-16(Ar-90%)-4, c’est-à-dire une configuration constituée d’un matériau comprenant un substrat de type verre sodo-calcique ordinaire de 4 mm et d’un autre substrat de verre de type verre sodo-calcique de 4 mm, les deux substrats sont séparés par une lame de gaz intercalaire à 90 % d’argon et 10 % d’air d’une épaisseur de 16 mm, - le revêtement fonctionnel est de préférence positionné en face 2, c’est à dire sur le substrat le plus à l’extérieur du bâtiment ; sur sa face tournée vers la lame de gaz intercalaire.
Dans les configurations sous forme de vitrage feuilleté (ci-après Lam.), les propriétés colorimétriques telles les valeurs L*, a* et b* et toutes les valeurs et gammes de valeurs des caractéristiques optiques et thermiques telles que la sélectivité, la réflexion lumineuse extérieure ou intérieure, la transmission lumineuse sont calculées avec : - des matériaux comprenant un substrat revêtu d’un revêtement fonctionnel montés dans un vitrage feuilleté, - le vitrage feuilleté comprend un matériau comprenant un substrat de type verre sodo-calcique ordinaire de 4 mm et un autre substrat de verre de type verre sodo-calcique de 4 mm, les deux substrats sont séparés par un intercalaire de feuilletage PVB de 0,76 mm, - le revêtement fonctionnel est de préférence positionné en face 2 sur sa face tournée vers l’intercalaire de feuilletage.
Selon l’invention, un matériau est dit « feuilletable » lorsqu’il présente des couleurs proches en configuration double vitrage non feuilleté et en configuration vitrage feuilleté.
Cela peut se traduire par des écarts maximaux autorisés entre les configurations suivants : - en transmission lumineuse - ∆TL (%) = │TL DGU -TL Lam │ - ∆a*T (%) = │a*T DGU -a*T Lam │ - ∆b*T (%) = │b*T DGU -b*T Lam │ - en réflexion lumineuse extérieur : - ∆RLext (%) = │RLext DGU - RLext Lam │ - ∆a* Rext (%) = │a* Rext DGU -a* Rext Lam │ - ∆b* Rext (%) = │b* Rext DGU -b* Rext Lam │ - en réflexion lumineuse extérieur en angle (60°) : - ∆a* Rext 60° (%) = │a* Rext 60° DGU -a* Rext 60° Lam │ - ∆b* Rext 60° (%) = │b* Rext 60° DGU -b* Rext 60° Lam │ < 3.
Ces écarts assurent que deux vitrages distants de ces écarts maximums soient visuellement proches.
Le Delta C* représentant la variation entre les couleurs obtenues en double vitrage et en vitrage feuilleté définies par (a* DGU , b* DGU ) et (a* Lam , b* Lam ) en transmission ou en réflexion est calculé par la formule suivante : Delta C* = √((a* DGU - a* Lam ) 2 + (b* DGU - b* Lam ) 2 )
Le caractère feuilletable peut également se traduire par des valeurs de Delta C* (écart en couleurs) suivants : - en transmission : Delta C* max = 4,2, - en réflexion extérieure : Delta C* max = 4,2, - en réflexion intérieure : Delta C* max = 8,5, - en réflexion extérieure à 60° : Delta C* max = 4,2.
L’écart autorisé entre le double vitrage et le feuilleté est plus restreint en transmission et en réflexion extérieure qu’en réflexion intérieure, cette dernière étant moins visible.
L’invention concerne donc également un vitrage sous forme de double vitrage ou de vitrage feuilleté dont les variations de couleur entre un matériau monté sous forme de double vitrage avec le revêtement fonctionnel positionné en face 2 et un matériau monté sous forme de vitrage feuilleté avec le revêtement fonctionnel positionné en face 2 définies par Delta C* avec Delta C* = √((a* DGU -a* Lam ) 2 -(b* DGU -b* Lam ) 2 ) satisfont : - en transmission : Delta C* - en réflexion extérieure : Delta C* - en réflexion intérieure : Delta C* - en réflexion extérieure à 60° : Delta C* < 4,2,
avec a* DGU et b* DGU les coordonnées colorimétriques du matériau monté sous forme de double vitrage et a* Lam et b* Lam les coordonnées colorimétriques du matériau monté sous forme de vitrage feuilleté en transmission, en réflexion extérieure, en réflexion intérieure.
Le matériau selon l’invention présente les caractéristiques suivantes : - une réflexion lumineuse intérieure et extérieure inférieures à 20 %, et/ou - une transmission lumineuse supérieure à 50 %, supérieure à 55 %, supérieure à 60 %, comprise entre 50 % et 70 %, comprise entre 60 % et 70 % ou comprise entre 65 % et 69 %.
Ces valeurs sont obtenues pour le matériau seul. Un matériau seul correspond à un vitrage monolithique.
Le matériau selon l’invention, sous forme de vitrage multiple et/ou feuilleté permet d’obtenir également les propriétés avantageuses suivantes : - une transmission lumineuse supérieure à 50 %, supérieure à 55 %, supérieure à 60 %, comprise entre 50 % et 70 %, comprise entre 55 % et 65 %, ou comprise entre 58 % et 62 % et/ou - une réflexion coté extérieure inférieure à 20 %.
De préférence, le matériau confère aux vitrages l’incorporant des couleurs neutres. Selon l’invention des couleurs neutres transmission et en réflexion extérieure ou en réflexion intérieure sont définies par : - des valeurs de a* comprises, par ordre de préférence croissant, entre -10 et 0, entre -4 et 0, entre -3 et 0, entre -2 et 0, entre -1 et 0 et/ou - des valeurs de b* comprises, par ordre de préférence croissant, entre -10 et +5, entre -5 et 0, entre -3 et 0, entre -2 et 0, entre -1 et 0.
Selon des modes de réalisation avantageux, le vitrage de l’invention sous forme d’un double vitrage comprenant le revêtement fonctionnel positionné en face 2 présente notamment : - une sélectivité élevée, par ordre de préférence croissant, d'au moins 1,7, supérieure à 1,8, d'au moins 1,9, d'au moins 2,0, d'au moins 2,1, et/ou - un facteur solaire g inférieur ou égal à 40 %, inférieur ou égal à 35 %, inférieur ou égal à 30 %, compris entre 25 et 35 % et/ou - un facteur solaire g supérieur ou égal à 26 %, et/ou - une réflexion lumineuse intérieure et extérieure inférieures à 20 %, et/ou - une transmission lumineuse supérieure à 50 %, supérieure à 55 %, supérieure à 60 %, comprise entre 40 % et 70 %, comprise entre 50 % et 70 %, comprise entre 50 % et 65%, comprise entre 55 % et 65 %, ou comprise entre 58 % et 62 % et/ou - des valeurs de a* en réflexion extérieure à 0 et 60° et en transmission comprise, par ordre de préférence croissant, entre -10 et +0, entre -5 et +0, et/ou - des valeurs de b* en réflexion extérieure à 0 et 60° et en transmission comprise, par ordre de préférence croissant, entre -10 et +5, entre -5 et +0.
L'étape de calcul de la grandeur de mouvement théorique peut comprendre des étapes consistant à calculer un braquet apparent proportionnel au rapport de la grandeur de mouvement réelle du vélo et de la mesure de rotation du pédalier ; et calculer la grandeur de mouvement théorique à partir du braquet apparent lorsque le braquet apparent satisfait un critère de stabilité.
Le procédé peut en outre comprendre des étapes consistant à calculer une moyenne mobile du braquet apparent sur des échantillons de mesure consécutifs de rotation du pédalier ; établir une bande autour de la moyenne mobile ; décider que le braquet apparent satisfait le critère de stabilité lorsqu'un nombre d'échantillons consécutifs du braquet apparent est à l'intérieur de la bande ; et utiliser une moyenne du braquet apparent pour calculer la grandeur de mouvement théorique.
Le nombre d'échantillons pour le calcul de la moyenne mobile peut correspondre à un quart de tour de pédalier, et le nombre d'échantillons pour le critère de stabilité correspondre à un demi-tour de pédalier.
On prévoit aussi de façon générale un système de commande de vélo à assistance électrique, comprenant un premier capteur configuré pour mesurer la rotation du moteur ou d'une roue du vélo ; un deuxième capteur configuré pour mesurer la rotation d'un pédalier en plusieurs points régulièrement répartis ; et un circuit de commande programmé pour mettre en œuvre le procédé susmentionné à partir des informations des premier et deuxième capteurs.
Description sommaire des dessins Des modes de réalisation seront exposés dans la description suivante, faite à titre non limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles :
La illustre un exemple d'évolution de la vitesse de pédalage et d'une grandeur témoin correspondante servant à identifier un pédalage efficace.
La illustre par un graphe un premier mode de commande d'assistance en fonction de la grandeur témoin.
La illustre par un graphe un deuxième mode de commande d'assistance en fonction de la grandeur témoin.
La illustre un exemple d’évolution d’un braquet apparent calculé à partir de la vitesse de pédalage, sous une forme idéalisée.
La illustre l'évolution du braquet apparent dans une forme réelle correspondant à l'exemple de la .
La illustre l'évolution d'une moyenne mobile calculée sur une partie de la courbe de braquet apparent de la .
Description détaillée Dans la présente demande on propose un système capable, sur un vélo à assistance électrique dépourvu de capteur de couple, de détecter un vrai pédalage à l’aide de moyens particulièrement simples, ne nécessitant aucun paramétrage ni capteurs autres que ceux déjà présents sur un vélo d’entrée de gamme. Par "vrai pédalage", on entend un pédalage efficace, fournissant un couple non-nul, qui lui-seul est censé déclencher l’assistance électrique – on souhaite par ce moyen éviter de déclencher l’assistance lorsque l’utilisateur pédale de façon inefficace, dans le vide. Bien qu'une absence de pédalage soit facile à détecter, par une absence de mesure sur le capteur du pédalier sur un intervalle donné, il est moins facile de détecter un pédalage dans le vide dont la vitesse est proche de celle d'un pédalage efficace.
La demande de brevet WO2010/094515 susmentionnée traite d'un objectif similaire, mais décrit une solution complexe basée notamment sur une analyse d'accélérations au cours de la rotation du pédalier. De plus, l'analyse étant faite sur un certain historique d'évolution, la solution ne permet pas de réagir rapidement aux transitions entre pédalage efficace et inefficace.
Dans la présente demande, on prévoit de comparer une grandeur de mouvement réelle Vr du vélo à une grandeur de mouvement théorique Vth correspondante basée sur l'activité actuelle de pédalage. On détermine alors qu'il y a un pédalage inefficace lorsque l'écart entre les grandeurs réelle et théorique devient trop grand.
L'écart entre les grandeurs peut être établi de différentes façons. Les modes de réalisation décrits ci-après utilisent la différence notée ∆V, mais on pourrait aussi utiliser le rapport.
Les grandeurs de mouvement considérées peuvent être des vitesses linéaires, des vitesses de rotation, ou des déplacements (linéaires ou en rotation), selon les informations les plus facilement disponibles dans le circuit de commande de l'assistance du vélo. On se focalise ci-après sur les vitesses de rotation, à titre d'exemple.
Comme amides des monomères acides, on peut par exemple citer les (méth)acrylamides, et notamment les N-alkyl (méth)acrylamides, en particulier d’alkyle en C2-C12. Parmi les N-alkyl (méth)acrylamides, on peut citer le N-éthyl acrylamide, le
N-t-butyl acrylamide et le N-t-octyl acrylamide.
Les polymères filmogènes vinyliques peuvent également résulter de l’homopolymérisation ou de la copolymérisation de monomères choisis parmi les esters vinyliques et les monomères styrèniques. En particulier, ces monomères peuvent être polymérisés avec des monomères acides et/ou leurs esters et/ou leurs amides, tels que ceux mentionnés précédemment.
Comme exemple d’esters vinyliques, on peut citer l’acétate de vinyle, le néodécanoate de vinyle, le pivalate de vinyle, le benzoate de vinyle et le t-butyl benzoate de vinyle.
Comme monomères styrèniques, on peut citer le styrène de l’alpha-méthyl styrène.
La liste des monomères donnée n’est pas limitative et il est possible d’utiliser tout monomère connu de l’homme du métier entrant dans les catégories de monomères acryliques et vinyliques (y compris les monomères modifiés par une chaîne siliconée).
Comme polymère vinylique, on peut également utiliser les polymères acryliques siliconés.
On peut également citer les polymères résultant de la polymérisation radicalaire d’un ou plusieurs monomères radicalaires, à l’intérieur et/ou partiellement à la surface de particules préexistantes d’au moins un polymère choisi parmi le groupe constitué par les polyuréthanes, les polyurées, les polyesters, les polyesteramides et/ou les alkydes. Ces polymères sont généralement appelés « polymères hybrides ».
à condition que la somme j + k soit supérieure ou égale à 1, et de préférence supérieure ou égale à 50.
Selon un mode de réalisation, le polymère dispersant répond à la formule suivante :
R’a est H ou CH 3 ; x est un nombre entier allant de 50 à 3 000 ; y est un nombre entier allant de 5 à 1 000 ; et p est un nombre entier allant de 20 à 200,
les motifs -CH 2 -C(R)(C(=O)ONa)- et -CH 2 -C(R’)(C(=O)O-(CH 2 -CH 2 -O) p R’a)- étant répartis de façon aléatoire ou statistique.
De préférence, le polymère dispersant répond à la formule suivante :
dans laquelle x, y et p sont tels que définis ci-dessus, les motifs -CH 2 -C(R)(C(=O)ONa)- et -CH 2 -C(R’)(C(=O)O-(CH 2 -CH 2 -O) p CH 3 )- étant répartis de façon aléatoire ou statistique, de préférence statistique.
Selon un mode de réalisation, le polymère dispersant est un copolymère issu d’acide méthacrylique et de méthacrylate de poly(oxyde d’éthylène) méthyl éther.