INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne également un dispositif de gestion d’une consommation en énergie d’un réseau de communication local (LAN) auquel est connecté au moins un équipement, ce réseau de communication local (LAN) étant géré par une passerelle d’accès à un réseau de communication distant. Le dispositif de gestion comprend : - un module d’obtention d’au moins une information relative à au moins une source d’approvisionnement en énergie du réseau de communication local (LAN); - un module d’obtention d’au moins une information relative à un niveau de consommation en énergie dudit au moins un équipement, - un module de commande de modification du niveau de consommation en énergie dudit au moins un équipement et/ou de ladite au moins une source d’approvisionnement en énergie en fonction desdites informations obtenues.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, le module de commande est configuré pour prendre en compte au moins un critère de décision appartenant au groupe comprenant: - un seuil de coût associé à un niveau de puissance en énergie fourni par ladite au moins une source d’approvisionnement en énergie externe audit réseau de communication local (LAN); - un niveau de priorité et/ou un niveau de consommation individuelle en énergie dudit au moins un équipement.
Selon un aspect particulier de l’invention, le module de commande est en outre configuré pour transmettre une commande de modification du niveau de consommation en énergie dudit au moins un équipement choisies parmi : - une commande d’arrêt dudit au moins un équipement en fonction dudit niveau de priorité et/ou dudit niveau de consommation individuelle dudit au moins un équipement ; - une commande de mise en veille dudit au moins un équipement en fonction dudit niveau de priorité et/ou dudit niveau de consommation individuelle dudit au moins un équipement - une commande de réactivation dudit au moins un équipement.
Selon un autre aspect particulier de l’invention, ledit module de commande est en outre configuré pour transmettre une commande de modification de ladite au moins une source d’approvisionnement en énergie choisie parmi: - une commande de mise en service d’une autre source d’approvisionnement en énergie; - une commande d’arrêt de service de ladite source d’approvisionnement en énergie .
L’invention concerne également une passerelle d’un réseau de communication local (LAN) configurée pour gérer le réseau de communication local (LAN) auquel est connecté au moins un équipement. La passerelle comprend un dispositif de gestion d’une consommation en énergie tel que décrit précédemment.
L’invention concerne également un système de gestion d’une consommation en énergie d’un réseau de communication local (LAN) auquel est connecté au moins un équipement, ce réseau de communication local (LAN) étant géré par une passerelle d’accès à un réseau de communication distant. Le système comprend une passerelle telle que décrite précédemment et une plateforme d’informations relatives à une fourniture en énergie connectée à au moins un système d’information d’un fournisseur d’énergie et configurée pour transmettre à la passerelle un message comprenant au moins une information relative à au moins une source d’approvisionnement en énergie externe audit réseau de communication local (LAN).
Selon un aspect particulier de l’invention, le système de gestion comprend en outre au moins un équipement du réseau de communication local (LAN) comprenant une source d’approvisionnement en énergie interne configurée pour alimenter au moins un équipement du réseau de communication local (LAN).
L’invention concerne également un produit programme d'ordinateur comprenant des instructions de code de programme pour la mise en œuvre du procédé de gestion d’une consommation en énergie d’un réseau de communication local (LAN) tels que décrit précédemment, lorsqu’il est exécuté par un processeur.
(7) La solution contenue dans la poche de dialyse a été concentrée jusqu'à un volume égal à 1/5 du volume initial, puis lyophilisée (à une température de piège cryogénique de _ 62°C, un degré de vide de 10,3 Pa, sur un lyophilisateur sous vide FD-1 acheté auprès de Beijing Boyikang Experimental Instrument Co. Ltd, Chine) pour obtenir le sélénite de polysaccharide de pectine (i.e. le sélénite de polysaccharide de pectine d’argousier), avec une teneur en élément sélénium de 0,22 mg/g, déterminée par spectrométrie de fluorescence atomique.
La montre un diagramme de spectroscopie infrarouge du sélénite de polysaccharide de pectine tel que préparé dans l'Exemple 1.
La montre un diagramme de spectroscopie de photoélectrons induits par rayons X du sélénite de polysaccharide de pectine tel que préparé dans l'Exemple 1.
Le sélénite de polysaccharide de pectine tel que préparé dans cet exemple avait une structure telle que représentée par la Formule I, dans laquelle n est égal à 261. Dans le sélénite de polysaccharide de pectine, la teneur en sucres totaux était de 92,3% en poids, la teneur en acide galacturonique était de 90,5% en poids, la teneur en protéine était de 0,2% en poids, et les configurations et les liaisons glycosidiques des résidus de sucre étaient principalement →1)-β-D-GalpA-(4→).
(8) Le sélénite de polysaccharide de pectine a un effet protecteur significatif sur les lésions des cellules épithéliales alvéolaires de type II A549 causées par l'acétate de plomb : les cellules A549 ont été cultivées pendant 24 h sous l’effet du sélénite de polysaccharide de pectine et de l’acétate de plomb 0,4 mM. Le sélénite de polysaccharide de pectine avait un effet protecteur sur les lésions des cellules A549 induites par l’acétate de plomb avec une CE 50 de 0,48 µg/mL, et un effet cytotoxique sur les lésions des cellules A549 induites par l’acétate de plomb avec une CI 50 de 574,1 µg/mL.
(9) Le sélénite de polysaccharide de pectine avait un effet thérapeutique significatif sur les lésions pulmonaires subaiguës induites par le sulfate de plomb chez les rats : les trachées non exposées des rats ont été perfusées avec 0,5 mg/kg.p.c. de solution saline physiologique au sulfate de plomb, ce qui a été répété 3 fois à 24 h d'intervalle. 50 mg/kg.p.c. de sélénite de polysaccharide de pectine ont été administrés par gavage oral pendant 7 jours consécutifs. Par rapport au groupe témoin du modèle de lésion pulmonaire subaiguë de rat sans l’administration du sélénite de polysaccharide de pectine, la ventilation volontaire maximale (VVM) et le débit expiratoire de pointe (DEP) des rats du groupe d'administration ont augmenté respectivement de 12,1% et 5,9%; la teneur en protéines totales (PT) du liquide de lavage broncho-alvéolaire (LBA) a diminué de 42,2%, la teneur en albumine (ALB) a diminué de 35,3%, la teneur en lactate déshydrogénase (LDH) a diminué de 16,5%, la teneur en phosphatase alcaline (AKP) a diminué de 35,1%, et la teneur en malondialdéhyde (MDA) a diminué de 22,7% ; et l'intégrité structurelle du tissu pulmonaire et le degré d'inflammation se sont améliorés.
(1) Un polysaccharide de pectine (qui a été préparé à partir de pomme, et avait une structure telle que présentée dans la Formule II, dans laquelle n est égal à 42, et un PM de 14,78 kDa ; dans le polysaccharide de pectine, la teneur en sucres totaux était de 97,5% en poids, la teneur en acide galacturonique était de 95,3% en poids, la teneur en protéine était de 0,1% en poids, et les configurations et les liaisons glycosidiques des résidus de sucre étaient principalement →1)-β-D-GalpA-(4→) a été utilisé. On y a ajouté la solution aqueuse de HNO 3 à une concentration de 1,0% en poids dans un rapport solide/liquide de 20:1 (mg/mL). Ils ont été agités (500 tr/min) pendant 10 min pour préparer le polysaccharide de pectine complètement dissous.
(2) On y a ajouté du BaCl 2 en poudre dans un rapport solide/liquide de 20:1 (mg/mL). Le mélange résultant a été agité (500 tr/min) pendant 5 min, et le BaCl 2 en poudre s’y était complètement dissous à la température ambiante.
(3) Une solution aqueuse de Na 2 SeO 3 à 10 mg/mL a été ajoutée goutte à goutte dans un rapport volumique de la solution de Na 2 SeO 3 à la solution de polysaccharide de pectine de 1:10. Le mélange résultant a été agité (500 tr/min) à 60 °C pendant 12 h.
(4) Après le refroidissement de la solution réactionnelle à la température ambiante, de la poudre de carbonate de sodium anhydre y a été ajoutée afin d’ajuster la valeur du pH de la solution à 6.
(5) On y a ajouté du Na 2 SO 4 en poudre en quantité équimolaire (nombre de moles) avec le BaCl 2 . Le mélange résultant a été centrifugé à 10 000 tr/min pendant 15 min. Le précipité a été éliminé, et le surnageant a été recueilli.
(6) Le surnageant a été introduit dans une poche de dialyse (fabriquée à partir d'une membrane en ester de cellulose, et ayant un seuil de coupure de poids moléculaire de 10 000 Da), et soumis à une dialyse à l'eau courante pendant 48 h, puis à une dialyse à l'eau distillée pendant 24 h.
(7) La solution contenue dans la poche de dialyse a été concentrée jusqu'à un volume égal à 1/10 du volume initial, puis lyophilisée (à une température de piège cryogénique de _ 73,5°C, un degré de vide de 5,5 Pa, sur un lyophilisateur sous vide FD-1 acheté auprès de Beijing Boyikang Experimental Instrument Co. Ltd, Chine) pour obtenir le sélénite de polysaccharide de pectine, avec une teneur en élément sélénium de 0,48 mg/g, déterminée par spectrométrie de fluorescence atomique.
Le sélénite de polysaccharide de pectine tel que préparé dans cet exemple avait une structure telle que représentée par la Formule I, dans laquelle n est égal à 42. Dans le polysaccharide de pectine, la teneur en sucres totaux était de 97,5% en poids, la teneur en acide galacturonique était de 95,3% en poids, la teneur en protéine était de 0,1% en poids, et les configurations et les liaisons glycosidiques des résidus de sucre étaient principalement →1)-β-D-GalpA-(4→).
(8) Le sélénite de polysaccharide de pectine a un effet protecteur significatif sur les lésions des cellules épithéliales alvéolaires de type II A549 causées par l'acétate de plomb : les cellules A549 ont été cultivées pendant 24 h sous l’effet du sélénite de polysaccharide de pectine et de l’acétate de plomb 0,4 mM. Le sélénite de polysaccharide de pectine avait un effet protecteur sur les lésions des cellules A549 induites par l’acétate de plomb avec une CE 50 de 0,35 µg/mL, et un effet cytotoxique sur les lésions des cellules A549 induites par l’acétate de plomb avec une CI 50 de 331,7 µg/mL.
A cet effet, la partie terminale principale 20 présente, à l’état expansé du corps monobloc 10, une forme tubulaire qui s’étend en longueur suivant la direction D. La partie terminale principale 20 inclut deux extrémités opposées l’une à l’autre suivant la direction D, à savoir une extrémité 21, qui est tournée à l’opposé de la partie intermédiaire 40, et une extrémité 22, qui est tournée vers la partie intermédiaire 40.
La partie terminale principale 20 délimite intérieurement une lumière 23 qui s’étend sur toute la dimension de la partie terminale principale 20 suivant la direction D. La lumière 23 est séparée de l’extérieur de la partie terminale principale 20 par la paroi tubulaire de cette partie terminale principale, cette paroi tubulaire s’étendant de manière continue sur toute la périphérie de la partie terminale principale 20. La lumière 23 débouche à l’extérieur de la partie terminale principale 20 via l’extrémité 21 qui est ouverte suivant la direction D, la lumière 23 débouchant ainsi à l’extérieur du corps monobloc 10. La lumière 23 débouche également à l’extérieur de la partie terminale principale 20 via l’extrémité 22 qui est ouverte suivant la direction D, la lumière 23 débouchant ainsi à l’intérieur de la partie intermédiaire 40.
Comme bien visible sur les figures 2 à 4, l’extrémité 21 est centrée sur un axe X21 s’étendant suivant la direction D. La section transversale de l’extrémité 21, c’est-à-dire la section de cette dernière dans un plan géométrique π perpendiculaire à l’axe X21, est circulaire, comme bien visible sur la sur laquelle la section transversale de l’extrémité 21 est représentée en pointillés, en projection orthogonale dans le plan de la .
Lorsqu’on parcourt la partie terminale principale 20 de son extrémité 21 à son extrémité 22 suivant la direction D, la section transversale de la partie terminale principale 20 diminue progressivement, tout en restant inscrite, en projection orthogonale sur le plan géométrique π, dans la section transversale de l’extrémité 21. Autrement dit, en n’importe quel point donné de l’étendue de la partie terminale principale 20 suivant la direction D, cette partie terminale principale présente une section transversale, c’est-à-dire une section dans un plan perpendiculaire à la direction D et contenant le point donné précité, qui est inscrite dans la section transversale de l’extrémité 21 et qui est également inscrite dans la section transversale de tout point de l’étendue de la partie terminale principale suivant la direction D, située entre l’extrémité 21 et le point donné précité. Cela revient à dire que la forme tubulaire de la partie terminale principale 20 est progressivement étranglée depuis l’extrémité 21 jusqu’à l’extrémité 22.
Cette forme tubulaire étranglée de la partie terminale principale 20 est bien adaptée à l’anatomie de la veine cave inférieure 2, en correspondant à la morphologie de cette veine cave inférieure 2 dans la région de la bifurcation iliaque veineuse, comme illustré par la .
Suivant un aménagement avantageux, qui est mis en œuvre dans l’exemple de réalisation considéré sur les figures, l’extrémité 21 présente, à l’état expansé du corps monobloc 10, une forme cylindrique, centrée sur l’axe X21. En occupant une étendue longitudinale de la partie terminale principale 20, qui est limitée et qui est située à l’opposé du reste du corps monobloc 10, la forme cylindrique de l’extrémité 21 favorise le centrage et la retenue de la partie terminale principale 20 dans la veine cave inférieure 2 lors de l’implantation du corps monobloc 10.
Egalement suivant un aménagement avantageux, qui est mis en œuvre dans l’exemple considéré ici, l’extrémité 22 de la partie terminale principale 20 présente, à l’état expansé du corps monobloc 10, une section transversale qui est elliptique, comme bien visible sur la . Cette section elliptique favorise l’adaptation de la partie terminale principale 20 à la zone de jonction entre la veine cave inférieure 2 et les veines iliaques primitives 3 et 4.
Suivant encore un autre aménagement avantageux, qui est mis en œuvre ici et dont l’intérêt apparaîtra un peu loin, la partie terminale principale 20 inclut une portion latérale 24, qui relie l’une à l’autre les extrémités 21 et 22 et qui s’étend parallèlement à l’axe X21, cette portion latérale 24 étant coupée longitudinalement dans le plan de la .
Dans tous les cas, le maillage du corps monobloc 10 est, dans la partie terminale principale 20, façonné selon la forme tubulaire étranglée qui a été décrite plus haut. A titre d’exemple non limitatif, la détaille une forme de réalisation du maillage du corps monobloc 10 dans la partie terminale principale 20. Dans cette forme de réalisation, les brins du maillage, qui sont solidarisés les uns aux autres en formant des losanges, sont façonnés, lors de la fabrication du corps monobloc 10, pour respecter la forme tubulaire étranglée souhaitée, en étant par exemple déformée plastiquement par une matrice de mise en forme.
La partie terminale secondaire 30 est conçue pour, lorsque le dispositif 1 est implanté dans la bifurcation iliaque veineuse, être implantée dans la veine iliaque primitive 3, comme illustré à la .
A cet effet, la partie terminale secondaire 30 présente, à l’état expansé du corps monobloc 10, une forme cylindrique, centrée sur un axe X30 qui est parallèle et décalé par rapport à l’axe X21, comme bien visible sur les figures 3 à 5. La parte terminale secondaire 30 inclut des extrémités opposées l’une à l’autre suivant l’axe X30, à savoir une extrémité 31, qui est tournée à l’opposé de la partie intermédiaire 40, et une extrémité 32, qui est tournée vers la partie intermédiaire 40.
La partie terminale secondaire 30 délimite intérieurement une lumière 33 qui s’étend sur toute la dimension de la partie terminale secondaire 30 suivant la direction D. La lumière 33 est séparée de l’extérieur de la partie terminale secondaire 30 par la paroi cylindrique de la partie terminale secondaire 30, qui s’étend de manière continue sur toute la périphérie de cette partie terminale secondaire 30. La lumière 33 débouche à l’extérieur de la partie terminale secondaire 30 via l’extrémité 31 qui est ouverte suivant la direction D, la lumière 33 débouchant ainsi à l’extérieur du corps monobloc 10. La lumière 33 débouche également à l’extérieur de la partie terminale secondaire 30 via l’extrémité 32 qui est ouverte suivant la direction D, la lumière 33 débouchant ainsi à l’intérieur de la partie intermédiaire 40.
La partie terminale secondaire 30 de forme cylindrique présente une section transversale qui est circulaire, comme représenté en pointillés sur la sur laquelle la section transversale de la partie terminale secondaire 30 est projetée sur le plan de cette suivant l’axe X30. Cette section transversale circulaire est, en projection orthogonale sur le plan géométrique π, inscrite dans la section transversale de l’extrémité 21 de la partie terminale principale 20, comme bien visible sur la . Ainsi, le diamètre de la section transversale circulaire de la partie terminale 30 est inférieur à celui de la section transversale de l’extrémité 21.
La forme cylindrique de la partie terminale secondaire 30 est bien adaptée à l’anatomie de la veine iliaque primitive 3, en respectant la morphologie globalement cylindrique à base circulaire de cette veine iliaque primitive, comme illustré schématiquement à la .
Pour notamment favoriser l’adaptation à l’anatomie de la bifurcation iliaque veineuse, le décalage de l’axe X30 par rapport à l’axe X21 est avantageusement prévu de manière que le grand axe de la section transversale elliptique de l’extrémité 22 de la partie terminale principale 20 s’étende perpendiculairement aux axes X21 et X30, comme bien visible sur la .
Suivant un aménagement avantageux, qui est mis en œuvre dans l’exemple de réalisation considéré sur les figures et dont l’intérêt apparaîtra plus loin, la partie terminale secondaire 30 inclut une portion latérale 34, qui relie l’une à l’autre les extrémités 31 et 32 et qui est alignée avec la portion latérale 24 suivant une droite parallèle aux axes X21 et X30, comme bien visible sur la .
les pions sont rapportés sur le corps principal ou moulés avec le corps principal ; l’enjoliveur comprend un dispositif d’obturation mobile de l’orifice d’introduction des déchets ; l’enjoliveur comprend au moins un rail de fixation configuré pour être fixé sur une face interne d’un conteneur d’apport de déchets, les fentes de fixation étant ménagées dans le rail de fixation. Ainsi, les fentes de fixation sont disposées à l’intérieur du conteneur, ce qui garantit une discrétion optimale des moyens de fixation ; l’enjoliveur comprend en outre des moyens de fixation supplémentaires du corps principal au rail de fixation. Ces moyens de fixation permettent d’assurer un verrouillage de l’enjoliveur monté sur le conteneur ; et chaque fente de fixation comprend au moins une portion de guidage des pions et une extrémité de verrouillage des pions. Cela permet d’assurer un bon coulissement des pions le long des fentes de fixation et un verrouillage des pions lorsque ces derniers arrivent en butée au fond des fentes de fixation.
L’invention a également pour objet un conteneur d’apport de déchets comprenant plusieurs parois définissant un volume interne de stockage de déchets et au moins une ouverture traversante ménagée dans une paroi, le conteneur comprenant au moins un enjoliveur selon l’invention monté sur l’ouverture traversante.
Suivant d’autres caractéristiques optionnelles du conteneur prises seules ou en combinaison :
la paroi comprend des fentes de fixation présentes à l’intérieur du conteneur autour de l’ouverture traversante ; les fentes de fixation sont ménagées dans au moins une excroissance de la paroi ou dans au moins un rail de fixation fixé à la paroi ; et un joint d’étanchéité est placé entre la face externe du conteneur et le corps principal de l’enjoliveur.
L’invention a également pour objet un procédé de montage d’un enjoliveur selon l’invention sur un conteneur d’apport de déchets, le procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes :
- positionnement des pions face au fentes de fixation, le corps principal de l’enjoliveur étant placé contre un pourtour externe de l’ouverture traversante ménagée dans la paroi du conteneur d’apport de déchets,
- déplacement des pions le long des fentes de fixation, et
- positionnement des pions dans des extrémités de verrouillage.
Avantageusement, on fixe le corps principal à au moins une excroissance de la paroi du conteneur ou à au moins un rail de fixation dans lesquels sont ménagées les fentes de fixation après positionnement des pions dans les extrémités de verrouillage.
la est une vue en perspective d’un capot d’un conteneur d’apport de déchets comprenant un enjoliveur selon l’invention ;
la est une de la face avant de l’enjoliveur de la ;
la est une de la face arrière de l’enjoliveur des figures 1 et 2 ;
la est une vue de côté de l’enjoliveur des figures 1 à 3 ;
la est une vue de dessus du capot de la sans enjoliveur ;
la est une vue de dessous du capot des figures 1 et 5 sans enjoliveur ; et
Plus précisément la présente divulgation concerne un procédé d’optimisation de durée de vie d’un module photovoltaïque bifacial comportant au moins un empilement multi-jonctions, pour lequel une première face du module, sous laquelle se trouve une première couche de jonctions dudit empilement, est exposée au soleil en début de vie du module dans une position de base du module, dite position de première vie, et pour lequel une dernière couche de jonctions dudit empilement multi-jonctions, de type bifaciale est disposée sous une seconde face du module non exposée au soleil recevant une lumière diffuse et réfléchie sous le module ainsi qu’une partie de lumière traversant l’empilage, ce procédé comportant : une mesure d’une première irradiance IR sup en face exposée au soleil du module et d’une seconde irradiance IR inf en face non exposée au soleil du module, lorsque la première face du module est exposée au soleil; une mesure d’une puissance P MC de sortie du module complet; un calcul d’une puissance P E1 estimée de sortie de chaque couche de jonctions de l’empilage multi-jonctions prise individuellement lorsque la première face est la face exposée au soleil; un calcul d’une puissance estimée de sortie de ladite dernière couche de jonctions P DC du module en fonction de la première irradiance dans une position retournée du module, dite position de seconde vie, où la seconde face du module devient la face exposée au soleil et la première face du module devient la face non exposée au soleil; une comparaison de ladite puissance estimée de sortie de ladite dernière couche de jonctions P DC avec la puissance de sortie du module complet P MC mesurée lorsque la première face est la face exposée au soleil du module, pour émettre une recommandation de retournement du module lorsque la puissance de sortie du module complet P MC dans la position de base devient inférieure à la puissance estimée de sortie de ladite dernière couche de jonctions P DC dans la position retournée du module. Le procédé de la présente divulgation permet de prolonger la vie de panneaux photovoltaïques comportant des modules photovoltaïques à au moins deux jonctions empilées avec une jonction supérieure ou un empilage de jonctions supérieures laissant passer une partie du spectre lumineux vers une jonction inférieure de type bifaciale en les retournant lorsque une dégradation de jonctions photovoltaïques en partie supérieure du module devient trop importante tandis que la jonction inférieure reste utilisable avec un rendement suffisant.