INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une deuxième variante de cet autre mode de réalisation, le centre de gravité de l’ensemble de rétention ou de l’ensemble électronique est positionné axialement au droit de la portion de compensation, c’est-à-dire axialement à l’extérieur d’une portion axiale comprise entre les première et deuxième extrémités axiales de la portion de compensation qui sont ici situées sur une des ou les première et deuxième extrémités circonférentielles.
Dans une variante dans laquelle la couche additionnelle présente intrinsèquement une adhérence insuffisante à la surface interne, par exemple dans le cas où la couche additionnelle comprend une mousse d’absorption du bruit de cavité du pneumatique, le procédé comprend, préalablement à l’étape de fixation de la couche additionnelle, une étape d’application d’une composition adhésive sur la surface interne et/ou sur une surface de la bande additionnelle de façon à former une couche de la composition adhésive destinée à être radialement interposée entre la couche additionnelle et la surface interne. Ainsi, l’assemblage comprend des moyens de fixation de la couche additionnelle à la surface interne comprenant une couche d’une composition adhésive radialement interposée entre la couche additionnelle et la surface interne. Une telle couche de composition adhésive peut être une couche d’une composition polymérique, notamment une colle, par exemple comme décrites dans WO2015165899. On pourra également envisager d’utiliser une composition ayant également d’autres fonctions, comme par exemple une composition auto-obturante, telle que par exemple décrite précédemment en référence aux moyens de fixation du dispositif de rétention.
De préférence et optionnellement, l’étape d’application de la composition adhésive étant une étape d’application de la composition adhésive sur la surface interne, l’étape d’application de la composition adhésive comprend : - une étape d’extrusion de la composition adhésive réalisée par l’intermédiaire de moyens d’extrusion, - une étape de mise en rotation du pneumatique par rapport aux moyens d’extrusion réalisée pendant l’étape d’extrusion.
Dans un mode de réalisation, l’étape d’extrusion est conduite de façon à apposer une bandelette ou un cordon discontinu circonférentiellement, la discontinuité circonférentielle de la bandelette ou du cordon étant destinée à coïncider au moins partiellement avec la portion de compensation. Ce mode de réalisation est particulièrement dans le cas où on souhaite différencier la composition adhésive utilisée pour fixer la couche additionnelle à la surface interne et la composition adhésive utilisée pour fixer le dispositif de rétention à la surface interne.
Dans un autre mode de réalisation, l’étape d’extrusion est conduite de façon à apposer une bandelette ou un cordon continu circonférentiellement. Ce mode de réalisation est particulièrement avantageux dans le cas où on peut utiliser la même composition adhésive pour fixer la couche additionnelle à la surface interne et pour fixer le dispositif de rétention à la surface interne.
Dans une autre variante dans laquelle la couche additionnelle présente intrinsèquement une adhérence suffisante à la surface interne, on fixe la couche additionnelle directement au contact de la surface interne. Ainsi, la couche additionnelle est au contact direct de la surface interne. Par contact direct, on entend qu’aucune couche de composition adhésive n’est radialement interposée entre la couche additionnelle et la surface interne. On utilisera notamment, mais pas exclusivement, cette variante dans le mode de réalisation dans lequel la couche additionnelle comprend une couche auto-obturante. En effet, la plupart des compositions auto-obturantes étant suffisamment adhérentes à la surface interne, il est possible de se dispenser d’utiliser une couche de composition adhésive radialement interposée entre la couche additionnelle de composition auto-obturante et la surface interne.
Dans le premier objet de l’invention, le procédé comprend une étape de fixation de l’organe électronique dans ou sur le dispositif de rétention. Dans une variante préférée, l’étape de fixation de l’organe électronique est postérieure à l’étape de fixation du dispositif de rétention à la surface interne. Dans une autre variante, l’étape de fixation du dispositif de rétention à la surface interne est postérieure à l’étape de fixation de l’organe électronique.
Ainsi, dans une configuration optionnelle préférée, le dispositif de rétention comprend des moyens de rétention de l’organe électronique sur ou dans le dispositif de rétention. Dans une variante préférée, les moyens de rétention de l’organe électronique sur ou dans le dispositif de rétention comprennent un logement de rétention de l’organe électronique dans le dispositif de rétention. Dans cette variante préférée, les moyens de rétention de l’organe électronique sur ou dans le dispositif de rétention comprennent avantageusement des moyens de rétention réversible de l’organe électronique dans le logement de rétention. De préférence, les moyens de rétention réversible comprenant des moyens de rétention par clipsage élastique de l’organe électronique dans le logement de rétention.
Ces données de calibrage sont utilisées pour calculer des valeurs corrigées I cor (t) et Q cor (t) définies par : I cor (t)= I 0 (t) - I cal ; et Q cor (t)= Q 0 (t) - Q cal.
La valeur courante du déphasage Φ(t) peut alors être donnée par : Φ(t)=arctan (Q cor (t)/I cor (t)).
La soustraction des données de calibrage I cal et Q cal , aux valeurs brutes I 0 et Q 0 , permet de réduire une distorsion de la mesure de déphasage et de réaliser un filtrage du bruit.
On décrit ensuite, en référence à la , un procédé selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, qui ne sera décrit que pour ses différences relativement au procédé de la .
Comme dans le procédé de la , le procédé de la comporte les étapes suivantes : - l’étape 310 d’émission du signal radiofréquence émis SR em (t) ; puis - l’étape 320 de réception du signal radiofréquence retour SR r (t) ; puis - l’étape 330 de détermination de valeurs courantes du déphasage Φ(t) ; puis - l’étape 340 de calcul de valeurs courantes de la différence de phase δΦ(t).
Ici, le procédé comporte en outre une étape 350 de calcul, pour chacune desdites valeurs courantes de la différence de phase δΦ(t), d’une valeur courante correspondante de variation de distance, δd(t). Le lien entre δΦ(t) et δd(t) est donné par : δΦ(t)=2*π* δd(t)/λ p avec λ=c/f p , où c est la célérité de la lumière dans le vide et f p la fréquence de la porteuse du signal radiofréquence émis SR em (t).
Ladite valeur courante de variation de distance δd(t) désigne une variation de la distance entre la cible et l’émetteur-récepteur utilisé pour les étapes 310 et 320, entre les instants « t » et « t-Δt ». En d’autres termes, il s’agit du déplacement de la cible, entre les instants « t » et « t-Δt ». Le suivi des valeurs courantes de δd(t) définit ainsi un mouvement réalisé par la cible pendant une durée prédéterminée.
A la , à titre d’illustration, on a représenté un graphique montrant l’évolution, en fonction du temps, d’une position de la cible. L’axe des ordonnées est le temps t, exprimé en seconde. L’axe des abscisses est une distance d, exprimée en mètre.
De manière arbitraire, on considère qu’à l’instant initial t=0, la cible est positionnée en un point origine défini par une valeur nulle de distance.
Le graphique de la a été obtenu à l’aide d’un système tel que représenté en , avec comme cible le pied d’un utilisateur. L’utilisateur effectue avec le pied, à intervalles réguliers, un mouvement de balancier d’avant en arrière (ou coup de pied, ou « kick », en anglais).
Les variations de distance observées entre t=0 et t=1,2s correspondent à du bruit. Entre t=1,2s et t=1,5s, on observe un mouvement du pied dans un premier sens. Entre les instants t=1,5s et t=1,9s, on observe un mouvement du pied dans le sens opposé. Entre les instants t=1,9s et t=2,2s, on observe de nouveau un mouvement du pied dans le premier sens, pour retourner à sa position initiale. Cela correspond bien à un mouvement de balancier dans lequel le pied est balancé vers l’arrière, puis vers l’avant, puis revient à sa position d’appui sur le sol. Ce mouvement est bien observé plusieurs fois au cours du temps. La montre donc que le procédé et le dispositif selon l’invention permettent effectivement de mesurer de façon fiable un mouvement d’une cible, notamment un pied effectuant un mouvement de balancier d’avant en arrière.
Le cas échéant, une étape préliminaire de calibrage peut être mise en œuvre pour permettre ensuite de discriminer parmi un mouvement d’approche et un mouvement de recul.
De manière avantageuse, le procédé peut comporter en outre une étape non représentée de filtrage du bruit, notamment à l’aide d’un filtre passe bas, pour supprimer les variations très rapides de la fonction δΦ(t) et/ou de la fonction δd(t).
Dans tout le texte, une détection de geste consiste simplement à mesurer un mouvement de la cible, soit via un suivi de valeurs de déphasage, soit via un suivi de décalages en position.
Ici, le procédé selon l’invention comporte en outre une étape facultative 360 de reconnaissance de geste. Lors de cette étape 360, le mouvement de la cible est analysé pour être classé dans l’une au moins parmi plusieurs catégories prédéterminées. Cette étape peut mettre en œuvre au moins une comparaison avec des formes de courbe prédéterminées. En complément ou en variante, cette étape peut mettre en œuvre au moins une comparaison avec des caractéristiques de courbe prédéterminées, notamment des sens de mouvement et/ou des valeurs seuil.
Par exemple, il peut s’agir à l’étape 360 de déterminer si oui ou non la cible effectue un mouvement de balancier, en recherchant si oui ou non on retrouve un mouvement constitué des déplacements élémentaires suivants : déplacement dans un premier sens et supérieur à un premier seuil, suivi d’un déplacement dans le sens opposé et supérieur à un second seuil, suivi d’un nouveau déplacement dans le premier sens et supérieur à un troisième seuil. Les conditions de seuil permettent de ne prendre en compte que des déplacements d’amplitude suffisante, afin de limiter les erreurs dues au bruit.
A l’instant t2, il est constaté une variation angulaire Δθ suffisamment importante pour que la sixième variable conditionnelle ΔA prenne la valeur 1. Les autres valeurs d’état ayant également à la valeur « 1 » ou « vrai », il peut être réalisé l’acquisition du deuxième couple de frottement FR2.
Le procédé de détermination 100 décrit ci-dessus est avantageusement enregistré sur un support mémoire (non représenté), et est par exemple exécuté par l’intermédiaire d’un moyen informatique ou électronique, tel qu’un ECU.
Le procédé de détermination 100 décrit ci-dessus trouve une application intéressante pour tout véhicule muni d’un système de direction assisté 1, en particulier pour un véhicule automobile.
Le procédé de détermination 100 offre de nombreux avantages en particulier :
la détermination empirique mais précise du couple de frottement FR1, FR2 s’exerçant sur la colonne de direction 1, la détermination du couple de frottement FR1, FR2 sans qu’il soit nécessaire d’installer un capteur supplémentaire, l’usage possible des données en temps réel par le système de direction assisté 1, en fonctionnement ADAS, et/ou pour une utilisation statistique ultérieure.
INTERFACE DE FIXATION D’UN D’EQUIPEMENT EXTERIEUR DE VEHICULE DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION L'invention concerne un ouvrant ou un capot de véhicule automobile.
L’invention concerne en particulier la fonction de maintien de l’ouvrant ou du capot lors des opérations de traitement anticorrosion et/ou de peinture dudit ouvrant ou capot.
L’invention concerne aussi un renfort d’un ouvrant ou d’un capot.
L'invention concerne aussi un véhicule comprenant un capot selon l’invention.
L’invention concerne aussi un procédé de traitement anticorrosion et/ou de peinture dudit capot.
Afin de faciliter les opérations de traitement anticorrosion et de peinture d’un capot ou d’un ouvrant de véhicule assemblé au véhicule après les opérations de ferrage du véhicule, le capot ou l’ouvrant doit être surélevé ou espacé par rapport à la caisse du véhicule, afin que, notamment, un espace suffisant soit maintenu entre la caisse du véhicule pendant un traitement anticorrosion de type cataphorèse de sorte à ce que le produit de traitement puisse s’écouler facilement entre le capot et la caisse du véhicule.
De même, il est nécessaire de maintenir le capot ou l’ouvrant espacé de la caisse du véhicule pour réaliser certaines opérations de peintures de la caisse véhicule et/ou du capot.
Ainsi, le document CN107867332 A décrit un capot de véhicule comportant une peau extérieure et une doublure intérieure. La doublure intérieure comporte une zone de réception d’une butée permettant de maintenir le capot entre-ouvert au cours d’une étape de dépose d’un revêtement sur les tôles du capot. La butée s’appuie sur une partie concave de la doublure du capot.
Néanmoins, la butée empêche le traitement anticorrosion ou un revêtement de peinture d’être déposé au niveau de la zone de contact entre la butée et la doublure, ce qui occasionne un défaut de protection contre la corrosion et/ou un défaut visible.
De plus, lors de l’avancée du véhicule sur la chaîne de fabrication, celui-ci est soumis à des multiples vibrations et/ou petits chocs et/ou percussions, ce qui occasionne au niveau de la zone d’appui de la butée contre la doublure un marquage de ladite doublure.
Le circulateur 103 est configuré pour isoler ledit signal électrique d’émission SE em (t), arrivant de l’oscillateur électronique, d’un signal électrique retour SE r (t), provenant d’une réflexion sur une cible. Le circulateur 103 peut comprendre, par exemple, un diviseur de Wilkinson ou un circulateur passif.
L’antenne 104 est une antenne radiofréquence, configurée pour convertir le signal électrique d’émission SE em (t) en un signal radiofréquence émis SR em (t). Le signal radiofréquence émis SR em (t) présente les mêmes caractéristiques en fréquence et en amplitude que le signal électrique d’émission SE em (t). Ici, le signal radiofréquence émis SE em (t) est donc un signal de fréquence fixe f p .
L’antenne 104 est configurée en outre pour recevoir un signal radiofréquence retour SR r (t), correspondant à la réflexion, sur ladite cible (extérieure au système selon l’invention), du signal radiofréquence émis SR em (t). L’antenne 104 est configurée pour convertir le signal radiofréquence retour SR r (t) en un signal électrique retour SE r (t), lequel se propage jusqu’au circulateur 103.
Dans une variante non représentée, l’unique antenne 104 est remplacée par deux antennes voisines, dédiées respectivement à l’émission et à la réception de signal.
Un ensemble comportant au moins l’oscillateur électronique 101 et l’antenne radiofréquence 104 forme un émetteur-récepteur radiofréquence, configuré pour l’émission du signal radiofréquence émis SR em (t) et pour la réception du signal radiofréquence retour SR r (t). Cet ensemble est configuré ici pour émettre un signal monofréquence à la fréquence f p , de sorte qu’il ne requiert pas la mise en œuvre d’architectures et/ou de matériel complexe.
Dans une variante simple, le signal électrique initial SE init (t) et le signal radiofréquence émis SR em (t) sont émis tous deux en continu. En variante, le signal radiofréquence émis SR em (t) est émis à intervalles réguliers, à la manière d’un signal impulsionnel (mais avec une amplitude constante pendant la durée de l’émission de sorte que l’on parle toujours d’un signal d’amplitude constante). Les intervalles de temps d’émission peuvent être pilotés via un interrupteur disposé entre l’oscillateur 101 et l’antenne 104, ou directement au niveau de l’oscillateur 101.
Au niveau du circulateur 103, le signal électrique retour SE r (t) est dirigé vers l’amplificateur 105. L’amplificateur 105 est de préférence un amplificateur à faible de bruit, de gain compris par exemple entre 20 dB et 30 dB. Il permet d’amplifier le signal électrique retour SE r (t), lequel présente initialement une amplitude réduite puisque seule une petite partie du signal radiofréquence émis SR em (t) parvient jusqu’à la cible et revient ensuite jusqu’à l’antenne 104. Le signal en sortie de l’amplificateur est nommé signal électrique retour amplifié, SE r_am (t).
Le premier module de traitement 16A, est configuré pour recevoir en entrée le signal électrique retour amplifié, SE r_am (t), en provenance de l’amplificateur 105, ainsi que le signal électrique de référence SE ref (t) ayant été prélevé au niveau du coupleur 102.
Le premier module de traitement 16A est configuré pour mettre en œuvre un traitement de signal utilisant ces deux signaux électriques, afin d’obtenir un signal mixé en phase, I 0 (t), et un signal mixé en quadrature de phase, Q 0 (t). Les signaux I 0 (t) et Q 0 (t) sont obtenus par mixages du signal électrique retour amplifié, SE r_am (t) et du signal électrique de référence SE ref (t), de façon connue en soi. Le premier module de traitement 16A comporte pour cela deux séparateurs, deux mixeurs, et un élément de déphasage, configurés ensemble pour obtenir les signaux I 0 (t) et Q 0 (t).
Les signaux I 0 (t) et Q 0 (t) sont ensuite envoyés vers le second module de traitement 16B. Le cas échéant, le système 100 selon l’invention peut comprendre un filtre passe-bande, non représenté, disposé entre la sortie du premier module de traitement 16A et l’entrée du second module de traitement 16B, et configuré pour filtrer le bruit sur les signaux I 0 (t) et Q 0 (t) en supprimant leurs variations très rapides.
Le second module de traitement 16B comporte au moins un processeur, et le cas échéant une ou plusieurs mémoires. Il est configuré pour mettre en œuvre un traitement de signal utilisant ces deux signaux I 0 (t) et Q 0 (t), de manière à déterminer des valeurs de déphasage Φ(t) entre le signal radiofréquence émis SR em (t) et le signal radiofréquence retour SR r (t), pour une pluralité d’instants d’échantillonnage «t ».
En pratique, on calcule le déphasage entre le signal électrique de référence SE ref (t) et le signal électrique retour amplifié SE r_am (t), ce déphasage étant égal au déphasage Φ(t) entre le signal radiofréquence émis SR em (t) et le signal radiofréquence retour SR r (t). Le cas échéant, on utilise simplement la porteuse du signal électrique de référence SE ref (t).
Les instants d’échantillonnage « t » correspondent de préférence aux instants d’échantillonnage d’un convertisseur analogique-numérique dans le système 100 selon l’invention, notamment un convertisseur analogique-numérique recevant en entrée le signal électrique retour SE r (t), ou un convertisseur analogique-numérique recevant en entrée le signal électrique retour amplifié SE r_am (t), ou même un convertisseur analogique-numérique recevant en entrée les signaux I 0 (t) et Q 0 (t).
Lorsque le signal radiofréquence émis SR em (t) est émis à intervalles de temps réguliers, à la manière d’un signal impulsionnel, on ne considère que les instants d’échantillonnage associés à l’émission de signal.
Le second module de traitement 16B est configuré en outre pour calculer des valeurs courantes de différence de phase δΦ(t), où δΦ(t)= Φ(t) - Φ(t-Δt), et où « t-Δt » et « t » sont deux instants d’échantillonnage directement successifs.
Le second module de traitement 16B est configuré pour fournir en sortie une série de valeurs courantes de différence de phase δΦ(t), pour une pluralité d’instants d’échantillonnage successifs « t ». Chaque valeur courante de différence de phase δΦ(t) traduit une valeur courante d’un déplacement de la cible, entre les instants « t-Δt » et « t ». La série de valeurs courantes de différence de phase δΦ(t) représente donc l’évolution, en fonction du temps, d’une position de la cible, autrement dit un mouvement de la cible, ou dit encore autrement un geste effectué par la cible.
Dans la description qui suit, les mesures réalisées sont réalisées sur un pneumatique non chargé et non gonflé, éventuellement sur une coupe de pneumatique dans un plan méridien.
On a représenté sur les figures 1 à 3 un assemblage A selon un premier mode de réalisation de l’invention comprenant un pneumatique 10 et une couche additionnelle 11. Le pneumatique 10 présente une forme sensiblement torique autour d’un axe de révolution sensiblement parallèle à la direction axiale Y. Le pneumatique 10 est destiné à un véhicule de tourisme. Sur les différentes figures, le pneumatique 10 est représenté à l’état neuf, c’est-à-dire n’ayant pas encore roulé. Le pneumatique 10 comprend deux flancs 30 portant un marquage indiquant la dimension du pneumatique 10, ainsi qu’un indice de vitesse et un code de vitesse. En l’espèce, le pneumatique 10 présente le marquage 265/45R20 108Y.
En référence à la , le pneumatique 10 comprend un sommet 12 comprenant une bande de roulement 14 destinée à entrer en contact avec un sol lors du roulage et une armature de sommet 16 s’étendant dans le sommet 12 selon la direction circonférentielle X. La pneumatique 10 comprend une couche interne d’étanchéité 17 portant une surface interne 18 délimitant au moins en partie une cavité interne 19 destinée à maintenir le pneumatique 10 sous pression une fois le pneumatique 10 monté sur un support de montage, par exemple une roue.
L’armature de sommet 16 comprend une armature de travail 20 et une armature de frettage 22. L’armature de travail 20 comprend au moins une couche de travail et ici comprend deux couches de travail comprenant une couche de travail 24 radialement intérieure agencée radialement à l’intérieur d’une couche de travail 26 radialement extérieure. L’armature de frettage 22 comprend au moins une couche de frettage et comprend ici une couche de frettage 28. L’armature de sommet 16 est surmontée radialement de la bande de roulement 14. Ici, l’armature de frettage 22, ici la couche de frettage 28, est agencée radialement à l’extérieur de l’armature de travail 20 et est donc radialement intercalée entre l’armature de travail 20 et la bande de roulement 14.
Les deux flancs 30 prolongent le sommet 12 radialement vers l'intérieur. Le pneumatique 10 comporte en outre deux bourrelets 32 radialement intérieurs aux flancs 30. Chaque flanc 30 relie chaque bourrelet 32 au sommet 12.
Le pneumatique 10 comprend une armature de carcasse 34 ancrée dans chaque bourrelet 32, en l’espèce forme un enroulement autour d’un élément de renforcement circonférentiel 33, ici une tringle. L’armature de carcasse 34 s’étend radialement dans chaque flanc 30 et axialement dans le sommet 12, radialement intérieurement à l’armature de sommet 16. L’armature de sommet 16 est agencée radialement entre la bande de roulement 14 et l’armature de carcasse 34. L’armature de carcasse 34 comprend au moins une couche de carcasse 36 et ici une unique couche de carcasse 36.
La couche de frettage 28, les couches de travail 24, 26 et la couche de carcasse 36 comprennent classiquement des éléments de renfort filaires textiles ou métalliques.