INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La goupille de positionnement 260 est de forme sensiblement cylindrique et s'étend depuis une surface inférieure du support central 105 (ici illustré à l'envers). La goupille de positionnement 260 est ici prévue dans une forme sensiblement cruciforme ; ceci permet de réduire le poids global de la goupille de positionnement, sans sacrifier sa capacité à positionner précisément l'élément adaptateur 200 par rapport au support central 105. Bien entendu, d'autres formes de section transversale ( par exemple, circulaire, elliptique ou polygonale) peuvent être envisagées.
Optionnellement, la goupille de positionnement 260 peut être effilée, dans la direction s'étendant du monture centrale à une extrémité distale de la goupille de positionnement 260. La goupille de positionnement 260 comprend plus particulièrement des faces effiliée 305 (dont deux sont illustrées pour plus de clarté). De cette manière, la goupille de positionnement 260 se centre automatiquement dans un trou correspondant de l'élément adaptateur 200, ce qui améliore encore la répétabilité et la précision du positionnement.
La illustre l'élément adaptateur 200, et en particulier ses structures qui coopèrent avec les épaulements 255a, 255b et la goupille de positionnement 260.
En particulier, la languette 250 est représentée et, sur la , on peut apprécier son extension à partir de l'âme centrale 205 de l'élément adaptateur 200 à la fois dans la direction verticale V et dans la direction longitudinale L.
En outre, la illustre le trou de positionnement 265, prévu dans l'élément adaptateur 200, dans lequel s'engage la goupille de positionnement décrite ci-dessus à propos des figures 2 et 3A. Le trou de positionnement peut simplement être poinçonné ou découpé dans la bande centrale 205 de l'élément adaptateur 200, de sorte qu'il affleure la surface de la bande centrale 205.
En variante, et comme illustré ici, le trou de positionnement 265 est prolongé dans la direction verticale V par une collerette de trou de positionnement 310. La présence de la collerette de trou de positionnement 310 permet d'améliorer encore la précision et l'exactitude de l'effet de positionnement fourni par la goupille de positionnement 265 ; dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, la collerette de trou de positionnement 310 peut être effilée de manière complémentaire aux faces effilées 305 de la goupille de positionnement 260.
Bien entendu, l'homme du métier reconnaîtra que d'autres permutations ou combinaisons des aspects décrits ci-dessus sont possibles, sans s'écarter de la portée de l'invention telle que revendiquée.
BALAI D’ESSUIE-GLACE CARENE L'invention concerne un balai d’essuie-glace caréné pour véhicules automobiles, et plus particulièrement un moyen d'articulation pour ledit essuie-glace caréné.
Dans les essuie-glaces pour véhicules, il est devenu de plus en plus désirable d'intégrer un aspect aérodynamique dans l'essuie-glace, dans la mesure où les éléments aérodynamiques constituent une partie importante de la structure de l'essuie-glace. De tels essuie-glaces sont communément appelés des balais d’essuie-glaces "hybrides".
Pour cela un premier objet de l’invention concerne un procédé d’estimation de la fiabilité d’au moins un système de sûreté d’un dispositif nucléaire, ledit procédé étant mis en œuvre par des moyens informatiques, ledit procédé comportant les étapes suivantes : - une étape de réception de données statiques d’entrée, lesdites données statiques d’entrée provenant d’une modélisation statique d’Etudes Probabilistes de Sûreté du système de sûreté, lesdites données statiques d’entrée étant aptes à être compilées dans un fichier Text de compilation des données statiques d’entrée ; - une étape de réception de données dynamiques d’entrée, lesdites données dynamiques d’entrée comprenant au moins un nombre de simulations N Sim , avec N sim un nombre entier supérieur à 1, lesdites données dynamiques d’entrée étant aptes à être compilées dans un fichier Dtext de compilation de données dynamiques d’entrée ; - une étape de traduction automatique du fichier Text de compilation des données statiques d’entrée et du fichier Dtext de compilation des données dynamiques d’entrée, la traduction du fichier Text de compilation des données statiques d’entrée se faisant selon un modèle dynamique d’Etudes Probabilistes de Sûreté dudit système de sûreté S1, S2,…, SN pour former des données statiques traduites, la traduction du fichier Dtext de compilation de données dynamiques d’entrée fournissant des données dynamiques traduites ; - une étape de traitement par la modélisation dynamique d’Etudes Probabilistes de Sûreté à partir des données statiques traduites et des données dynamiques traduites en vue d’obtenir un nombre N scén de scénarii de défaillance avec N scén un nombre entier supérieur à 1, de sorte à pouvoir déduire une probabilité de défaillance du système de sûreté en divisant ledit nombre N scén de scénarii de défaillance par le nombre de simulations N sim .
Dans une phase de conception d’un dispositif nucléaire, les modèles EPS évoluent et il est important de pouvoir rapidement étudier l’impact de différents choix de conception sur les résultats finaux de l’EPS. Dans ce contexte, l’étape de traduction du procédé d’estimation permet de traduire automatiquement le modèle d’EPS statique en évolution. Le procédé d’estimation permet ainsi d’éviter les erreurs de modélisation et l’étape de validation par un humain ou par des tests. De plus, le procédé d’estimation permet de traiter de manière directe et automatique une modélisation statique d’EPS selon un formalisme donné sans intervention supplémentaire. Ceci permet un gain de temps important et réduit le risque d’erreur de traduction/modélisation. Par modélisation statique d’Etudes Probabilistes de Sûreté du système de sauvegarde, on entend une approche consistant à étudier le fonctionnement des systèmes de sûreté dans les scénarios d’accident en se basant sur la modélisation d’arbres de défaillance et d’arbres d’évènements. Une telle approche permet d’estimer la probabilité d’indisponibilité/défaillance d’un ou plusieurs systèmes de sûreté et d’identifier les évènements de base qui y contribuent le plus. Par modélisation dynamique d’Etudes Probabilistes de Sûreté du système de sûreté, on entend une approche basée sur une modélisation temporelle de type programmation logique et simulation, par exemple, une modélisation de type Monte-Carlo. Une modélisation de Monte-Carlo utilise un algorithme randomisé relativement aux entrées du modèle à simuler dont le temps d’exécution est déterministe. La précision sur la probabilité estimée par ce type d’approche est liée au nombre de tirages/simulations réalisées.
Dans un mode de réalisation particulier, les données statiques d’entrée comprennent tout ou partie des éléments suivants : - des Arbres de Défaillance ; - des Arbres d’Evènements ; - des premières données de fiabilité du système de sûreté ; - une durée de scrutation .
Dans un mode de réalisation particulier, l’étape de traduction des données d’entrée comprend une étape de décomposition desdites données d’entrée en au moins quatre sous-groupes de données d’entrée, ledit procédé d’estimation comportant pour chaque sous-groupe de données d’entrée : - une étape d’analyse lexicale ; - une étape d’analyse syntaxique ; - une étape d’analyse sémantique en vue d’obtenir des sous-groupes de données traduites.
Dans un mode de réalisation particulier, les données traduites sont organisées selon un modèle de programmation logique tel que le modèle Prolog.
Dans un mode de réalisation particulier, un premier sous-groupe de données d’entrée concerne des spécifications d’arbres d’évènements utilisées pour former des requis minimum comme premier sous-groupe de données traduites, et dans lequel un second sous-groupe de données d’entrée concerne des spécifications d’arbres de défaillance utilisées pour former une base de connaissances statiques comme second sous-groupe de données statistiques traduites, et dans lequel un troisième sous-groupe de données d’entrée concerne des spécifications d’évènements de base utilisées pour former les données dynamiques traduites comme troisième sous-groupe de données traduites, et dans lequel un quatrième sous-groupe de données d’entrée concerne des spécifications de paramètres utilisées pour former des secondes données de fiabilité du système de sûreté.
Dans un mode de réalisation particulier, les secondes données de fiabilité du système de sûreté comprennent des paramètres de taux de fiabilité, des probabilités de défaillance à la sollicitation, des descriptions et un modèle de traitement des groupes de défaillance de cause commune.
Dans un mode de réalisation particulier, les données statiques d’entrée sont cryptées.
Dans un mode de réalisation particulier, les données statiques d’entrée sont obtenues à partir d’un logiciel RiskSpectrum®.
Dans mode de réalisation particulier, l’étape de traitement est également apte à traiter des codes physiques, tels que des codes associés à une information thermomécanique ou thermohydraulique. Plus particulièrement, cette étape de traitement est apte à coupler le modèle d’EPS dynamique audits codes physiques.
Dans un mode de réalisation particulier, l’étape de traitement permet d’obtenir des informations complémentaires telles qu’une disponibilité du système de sûreté et/ou des évènements de base les plus impliqués et/ou une analyse de sensibilité.
Dans un mode de réalisation particulier, les données dynamiques d’entrée comprennent des durées de réparation et/ou des dépendances fonctionnelles.
Un autre objet de l’invention concerne un système informatique d’estimation de la fiabilité d’au moins un système de sûreté d’un dispositif nucléaire, ledit système informatique comportant : - un module informatique de modélisation statistique d’Etudes Probabilistes de Sûreté du système de sûreté pour la génération de données statiques d’entrée, lesdites données statiques d’entrée étant aptes à être compilées dans un fichier de compilation des données statiques d’entrée ; - un module informatique de génération de données dynamiques d’entrée, lesdites données dynamiques d’entrée comprenant au moins un nombre de simulations N Sim , avec N sim un nombre entier supérieur à 1 , lesdites données dynamiques d’entrée étant aptes à être compilées dans un fichier de compilation de données dynamiques d’entrée ; - un module de traduction automatique apte à traduire automatiquement le fichier de compilation des données statiques d’entrée et le fichier de compilation des données dynamiques d’entrée, la traduction du fichier de compilation des données statiques d’entrée se faisant selon un modèle dynamique d’Etudes Probabilistes de Sûreté dudit système de sûreté pour former des données statiques traduites, la traduction du fichier de compilation de données dynamiques d’entrée fournissant des données dynamiques traduites ; - un module informatique de modélisation dynamique d’Etudes Probabilistes de Sûreté à partir des données statiques traduites et des données dynamiques traduites en vue d’obtenir un nombre N scén de scénarii de défaillance, avec N scén un nombre entier supérieur à 1, de sorte à pouvoir déduire une probabilité de défaillance du système de sûreté en divisant ledit nombre N scén de scénarii de défaillance par le nombre de simulations N sim .
Un autre objet de l’invention concerne un programme d’ordinateur comportant des instructions adaptées pour l’exécution des étapes d’un procédé d’estimation selon un objet précédent.
la illustre de manière globale les différentes étapes d’un procédé d’estimation de la fiabilité d’au moins un système de sûreté d’un dispositif nucléaire ;
Ainsi, le fluide de refroidissement qui est issu du rotor 2 s’écoule le long de la paroi du carter 3 puis le long d’un des dispositifs de guidage 10 pour être redirigé vers les têtes de bobines 30.
D’autre part, le fluide de refroidissement issu du carter 4 tombe sur les têtes de bobines 30. La surface extérieure de la partie tronconique 103 a un angle d’inclinaison i de l’ordre de 30° par rapport à l’axe longitudinal X de la machine dans un plan contenant l’axe longitudinal X de la machine.
Dans le mode de réalisation des figures 7 et 8, les dispositifs de guidage 10 comportent une partie tronconique 103 coaxiale avec l’axe longitudinal X de la machine. La partie tronconique 103 est disposée au-dessus des têtes de bobines 30. Cette partie tronconique 103 est orientée vers les têtes de bobines et n’est pas en contact avec les têtes de bobines. Elle se rapproche de l’axe longitudinal X de la machine lorsqu’on s’éloigne longitudinalement des têtes de bobines vers l’extérieur de la machine. La surface extérieure de la partie tronconique a une inclinaison de l’ordre de 30° par rapport à l’axe longitudinal X de la machine dans un plan contenant l’axe longitudinal X de la machine.
Dans les modes de réalisation des figures 9 à 12, les dispositifs de guidage 10 comportent une paroi verticale 106 qui s’étend depuis la paroi interne du carter 4 vers les têtes de bobines 30. Cette paroi verticale 106 permet de casser le flux de fluide de refroidissement qui s’écoule le long de la paroi interne du carter 4 et qui est issu du rotor et/ou du carter. Ainsi, le flux de fluide de refroidissement est orienté vers les têtes de bobines 30.
Dans les modes de réalisation des figures 9 et 12, la paroi verticale 106 est en contact avec les têtes de bobines 30.
Dans le mode de réalisation de la , la hauteur h de la paroi verticale 106 dans la direction radiale est égale à l’écart entre les têtes de bobines et la paroi interne du carter.
Dans le mode de réalisation de la , la hauteur h de la paroi verticale 106 dans la direction radiale est supérieure à l’écart entre les têtes de bobines et la paroi interne du carter.
Dans le mode de réalisation de la , la paroi verticale 106 du dispositif de guidage 10 n’est pas en contact avec les têtes de bobines. Cette disposition permet un meilleur écoulement axial du fluide de refroidissement.
Dans le mode de réalisation des figures 13 et 14, les dispositifs de guidage 10 comportent une partie tronconique 103 et une partie cylindrique 105. La partie tronconique 103 est similaire à celle décrite en référence aux figures 5 et 6. La partie cylindrique 105 est similaire à celle décrite en référence aux figures 1 et 2.
Une variante de réalisation est représentée à la . Dans cette variante, le dispositif de guidage 10 comporte une partie grillagée 107, par exemple une partie grillagée flexible. La partie grillagée 107 est en contact avec les têtes de bobines 30 du stator. La partie grillagée 107 permet d’attirer par capillarité le fluide de refroidissement provenant du rotor et/ou celui provenant du carter 4.
Dans les modes de réalisation des figures 16 à 18, le dispositif de guidage 10 comporte des moyens de fixation 108. Le dispositif de guidage 10 joue alors également le rôle de bride et participe au maintien mécanique de la machine électrique. Le dispositif de guidage 10 comporte sur sa surface interne 100 des nervures 109 s’étendant parallèlement à l’axe longitudinal X de la machine électrique. Ces nervures 109 permettent de casser le flux de fluide de refroidissement issu du rotor pour le réorienter vers les têtes de bobines 30. La partie de la surface interne 100 du dispositif de guidage qui comporte des nervures 109 s’étend sur sensiblement 120° autour de l’axe longitudinal X de la machine électrique 1.
Dans le mode de réalisation de la , le dispositif de guidage 10 comporte en outre une paroi verticale 106.
Bien entendu l’invention n’est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d’être décrits. On peut combiner différemment les éléments qui viennent d’être décrit sur un dispositif de guidage. Par exemple, un dispositif de guidage peut comporter une partie cylindrique avec des ouvertures et une paroi verticale.
Par ailleurs, le rotor associé au stator décrit peut être bobiné, à cage d’écureuil ou à aimants permanents, ou encore à réluctance variable.
INTERCONNEXIONS MODULAIRES D’UN MOTEUR ET D’UNE ELECTRONIQUE DE PUISSANCE DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui des connexions de puissance.
La présente invention concerne une connexion modulaire entre les sorties d’une électronique de puissance et les entrées d’un moteur triphasé.
Par exemple, un tensioactif cationique peut être choisi parmi le Polyquaternium-10 (également appelé polyhydroxyéthyl cellulose quaternisée), le chlorure de cétrimonium, le chlorure de béhéntrimonium, le méthosulfate de béhéntrimonium, le chlorure de stéartrimonium, le chlorure de stéaralkonium, le chlorure de dicétyldimonium, le chlorure d’hydroxypropyltrimonium, le méthosulfate de cocotrimonium, le chlorure d’oléalkonium, le chlorure de stéartrimonium, le chlorure de babassouamidopropalkonium, la brassicamidopropyl diméthylamine, le Quaternium-91, le Polyquaternium-37 (par exemple, sous le nom de marque SALCARE), le Quaternium-22, le Quaternium-87, le Polyquaternium-4, le Polyquaternium-6, le Polyquaternium-11, le Polyquaternium-44, le Polyquaternium-67, l’amodiméthicone, la lauryl bétaïne, un polymère réticulé de Polyacrylate-1, une protéine de blé hydrolysée d’hydroxypropyle de stéardimonium, le chlorure de béhénamidopropyl PG-dimonium, une protéine de soja hydrolysée d’hydroxypropyle de lauryldimonium, l’aminopropyl diméthicone, le Quaternium-8, et le phosphate de dilinoléamidopropyl diméthylamine diméthicone PEG-7.
Dans certains modes de réalisation, un tensioactif cationique adéquat peut être choisi parmi le polyquaternium 4, le polyquaternium 6, le polyquaternium 7, le polyquaternium 10, le polyquaternium 11, le polyquaternium 16, le polyquaternium 22, le polyquaternium 28, le polyquaternium-32, le polyquaternium-46, le polyquaternium-51, le polyquaternium-52, le polyquaternium-53, le polyquaternium-54, le polyquaternium-55, le polyquaternium-56, le polyquaternium-57, le polyquaternium-58, le polyquaternium-59, le polyquaternium-60, le polyquaternium-63, le polyquaternium-64, le polyquaternium-65, le polyquaternium-66, le polyquaternium-67, le polyquaternium-70, le polyquaternium-73, le polyquaternium-74, le polyquaternium-75, le polyquaternium-76, le polyquaternium-77, le polyquaternium-78, le polyquaternium-79, le polyquaternium-80, le polyquaternium-81, le polyquaternium-82, le polyquaternium-84, le polyquaternium-85, le polyquaternium-86, le polyquaternium-87, le polyquaternium-90, le polyquaternium-91, le polyquaternium-92, le polyquaternium-94 ou le chlorure de guar hydroxypropyltrimonium, et des mélanges de ceux-ci. Dans un mode de réalisation, le tensioactif cationique est choisi parmi le Polyquaternium-67, le Polyquaternium-10, le Polyquaternium-37, ou des mélanges de ceux-ci. Le Polyquaternium-37 peut être disponible dans le commerce auprès de BASF sous le nom de marque de SALCARE SC 96 (comprenant le Polyquaternium-37 (and) Propylene Glycol Dicaprylate / Dicaprate (and) PPG-1 Trideceth-6).
Dans certains modes de réalisation, l’au moins un tensioactif cationique dans les compositions comprend du chlorure de béhéntrimonium. Dans certains autres modes de réalisation, l’au moins un tensioactif cationique est choisi parmi le chlorure de cétrimonium, le chlorure de stéartrimonium, le chlorure de béhéntrimonium, le méthosulfate de béhéntrimonium, le méthosulfate de béhénamidopropyltrimonium, le chlorure de stéaramidopropyltrimonium, le chlorure d’arachidtrimonium, le chlorure de distéaryldimonium, le chlorure de dicétyldimonium, le chlorure de tricétylmonium, l’oléamidopropyl diméthylamine, la linoléamidopropyl diméthylamine, l’isostéaramidopropyl diméthylamine, l’oléyl hydroxyéthyl imidazoline, la stéaramidopropyldiméthylamine, la béhénamidopropyldiméthylamine, la béhénamidopropyldiéthylamine, la béhénamidoéthyl-diéthylamine, la béhénamidoéthyldiméthylamine, l’arachidamidopropyldiméthylamine, l’arachidamido-propyldiéthylamine, l’arachidamidoéthyldiéthylamine, l’arachidamidoéthyl-diméthylamine, ou une combinaison de ceux-ci.
Les exemples non limitants de tensioactifs cationiques peuvent également inclure le chlorure de béhénalkonium, le chlorure de benzéthonium, le chlorure de cétylpyridinium, le chlorure de lauralkonium, le chlorure de cétalkonium, le bromure de cétrimonium, le chlorure de cétrimonium, le fluorhydrate de céthylamine, le chlorure de chlorallylméthénamine (Quaternium-15), le chlorure de distéaryldimonium (Quaternium-5), le chlorure de dodécyl diméthyl éthylbenzyl ammonium (Quaternium-14), le Quaternium-22, le Quaternium-26, la Quaternium-18 hectorite, le chlorhydrate de chlorure de diméthylaminoéthyle, le chlorhydrate de cystéine, le phosphate d’éther olétylique de diéthanolammonium POE (10), le phosphate d’éther oléylique de diéthanolammonium POE (3), le chlorure de suif alkonium, la diméthyl dioctadécylammoniumbentonite, le chlorure de stéaralkonium, le bromure de domiphène, le benzoate de dénatonium, le chlorure de myristalkonium, le chlorure de laurtrimonium, le dichlorhydrate d’éthylènediamine, le chlorhydrate de guanidine, la pyridoxine HCl, le chlorhydrate d’iofétamine, le chlorhydrate de méglumine, le chlorure de méthylbenzéthonium, le bromure de myrtrimonium, le chlorure d’oléyltrimonium, le polyquaternium-1, le chlorhydrate de procaïne, la cocobétaïne, la stéaralkonium bentonite, la stéaralkoniumhectonite, le difluorhydrate de stéaryl trihydroxyéthyl propylènediamine, le chlorure de suiftrimonium et le bromure d’hexadécyltriméthyl ammonium.
Dans certains modes de réalisation, l’au moins un tensioactif cationique est choisi parmi des sels d’amines grasses polyoxyalkylénées primaires, secondaires ou tertiaires, des sels d’ammonium quaternaire, ou des mélanges de ceux-ci. Dans certains cas il est utile d’utiliser des sels tels que des sels de chlorure des composés d’ammonium quaternaire. Les amines grasses peuvent comprendre au moins une chaîne à base d’hydrocarbure en C 8 -C 30 .
Dans certains modes de réalisation, des sels d’ammonium quaternaire adéquats peuvent être ceux de formule (I) :
(I), dans laquelle :
les groupes R8 à R11 sont indépendamment choisis parmi des groupes aliphatiques linéaires ou ramifiés contenant de 1 à 30 atomes de carbone, ou un groupe aromatique tel qu’un aryle ou un alkylaryle, au moins l’un des groupes R8 à R11 incluant de 8 à 30 atomes de carbone, tel que de 12 à 24 atomes de carbone, il étant possible pour les groupes aliphatiques linéaires ou ramifiés d’inclure des hétéroatomes tels que, par exemple, de l’oxygène, de l’azote et/ou du soufre, ces hétéroatomes n’étant pas adjacents, et des halogènes ; et
X - est un anion choisi dans le groupe constitué d’halogénures tels que des bromures, des chlorures, des iodures, des fluorures, des phosphates, des acétates, des lactates, des sulfates d’alkyle (en C1-C4), des sulfonates d’alkyle (en C1-C4) ou des sulfonates d’alkylaryle (en C1-C4) ; des groupes alkyle en C1-C30, alcoxy en C1-C30, polyoxyalkylène (en C2-C6), alkylamide en C1-C30, alkyl (en C12-C22)-alkylamido (en C2-C6), acétate d’alkyle (en C12-C22) et hydroxyalkyle en C1-C30.
Il peut être mentionné en tant que modes de réalisation donnés à titre d’exemple de formule (V) des halogénures de tétraalkylammonium, tels que des chlorures, par exemple des chlorures de dialkyldiméthylammonium ou d’alkyltriméthylammonium dans lesquels le groupe alkyle comprend de 12 à 22 atomes de carbone, tel que de 14 à 20 atomes de carbone. À titre d’exemple, le chlorure de béhényltriméthylammonium (chlorure de béhéntrimonium), le chlorure de distéaryl-diméthylammonium, le chlorure de cétyltriméthylammonium (chlorure de cétrimonium) ou le chlorure de benzyldiméthylstéarylammonium peut être choisi.
Dans certains modes de réalisation, les composés de formule (I) peuvent inclure des halogénures de palmitylamidopropyltriméthylammonium ou de stéaramidopropyldiméthyl-(acétate de myristyle)-ammonium, tels que des chlorures, par exemple le produit vendu sous le nom CERAPHYL® 70 par la compagnie Van Dyk.