INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon le mode de réalisation illustré sur les figures 1 à 4, le stator 11 est de forme cylindrique. Son diamètre est préférentiellement compris entre 40 mm et 70 mm, avantageusement entre 55 mm et 60 mm et est par exemple sensiblement égal à 57 mm. Ainsi, le stator 11 est une pièce creuse de révolution et d’axe S-S’ (axe de stator) qui comprend une paroi externe du stator 113, comme on peut le voir sur la notamment. Cette paroi externe du stator 113 permet ainsi de canaliser le premier flux d’air F1 à l’intérieur du stator 11 lorsque l’accessoire de guidage d’air 1, et plus précisément le stator 11, est attaché (c’est-à-dire connecté, fixé, assemblé ou monté) sur la sortie d’air 28 de l’appareil de coiffure 2.
Comme on peut le voir sur les différentes figures, le stator 11 comprend l’entrée d’air d’accessoire 117 et est conçu pour s’assembler sur la sortie d’air 28 de l’appareil de coiffure 2, préférentiellement de manière amovible, c’est-à-dire d’une manière non définitive, temporaire, de sorte que l’utilisateur de l’appareil de coiffure 2 et/ou de l’accessoire de guidage d’air 1 puisse assembler ou désassembler ces éléments les uns avec les autres à volonté et sans aucun effort ni outil particulier. A cette fin, différents moyens d’assemblages peuvent être utilisés sans sortir du cadre de l’invention, comme par exemple un clippage annulaire, un système dit « à baïonnette », un emmanchement serré, des dispositifs magnétiques, etc.
Dans le mode de réalisation illustré aux figures 1 à 4, l’accessoire de guidage d’air 1, et plus précisément le stator 11, est assemblé temporairement sur l’appareil de coiffure 2, plus précisément sur sa sortie d’air 28, par un clippage annulaire. Par exemple la paroi externe du stator 113 présente une certaine élasticité de manière à pouvoir être déformée temporairement au moment de son accrochage sur l’appareil de coiffure 2. Afin de garantir le bon accrochage de l’accessoire de guidage d’air 1 sur l’appareil de coiffure 2, le stator 11 comprend un premier dispositif d’accrochage 114 destiné à coopérer avec un premier dispositif d’accrochage complémentaire 224 appartenant à l’appareil de coiffure 2, et plus précisément au corps principal 22. La coopération entre lesdits premier dispositif d’accrochage 114 et premier dispositif d’accrochage complémentaire 224 s’effectue alors de manière élastique et temporaire, lorsque l’accessoire de guidage d’air 1 est monté sur l’appareil de coiffure 2. Comme on peut le voir sur la , le premier dispositif d’accrochage 114 comprend une rainure creuse circulaire tandis que le premier dispositif d’accrochage complémentaire 224 comprend une nervure pleine circulaire.
Comme on peut le voir sur les figures 3 ou 5, le stator 11 comprend un porte moyeu 1112 connecté à la paroi externe du stator 113 par au moins un bras 1111, plus précisément par trois bras 1111.Comme on peut le voir sur la , les trois bras 1111 sont diamétralement répartis à 120° autour de l’axe de stator S-S’. Cela permet d’assurer la rigidité de l’ensemble des pièces du stator 11, en particulier de la paroi externe du stator 113 et du porte moyeu 1112. Chaque bras 1111 est formé d’une pièce parallélépipédique présentant sa section la plus étroite dans le premier flux d’air F1 afin de limiter les perturbations aérauliques. Le porte moyeu 1112 est une pièce cylindrique creuse conçue pour recevoir un dispositif de guidage en rotation 1113, tel qu’un axe ou une vis, d’un rotor 12, comme cela sera détaillé par la suite.
L’accessoire de guidage d’air 1 comprend également un rotor 12 s’étendant à partir d’un plan d’entrée de rotor PER jusqu’à un plan de sortie de rotor PSR, comme on peut le voir sur les différentes figures. En d’autres termes, le rotor 12 s’étend longitudinalement entre lesdits plan d’entrée de rotor PER et plan de sortie de rotor PSR, sur une certaine longueur.
Dans le mode de réalisation des figures 1 à 4, la distance entre lesdits plan d’entrée de rotor PER et plan de sortie de rotor PSR, c’est-à-dire la longueur du rotor, est comprise entre 15 mm et 40 mm, avantageusement entre 22 mm et 28 mm.
Dans le mode réalisation de la , la distance entre lesdits plan d’entrée de rotor PER et plan de sortie de rotor PSR, c’est-à-dire la longueur du rotor, est comprise entre 10 mm et 50 mm, avantageusement entre 17 mm et 35 mm.
Comme on peut le voir sur les différentes figures, le plan de sortie de rotor PSR comprend la sortie d’air d’accessoire 127. Lorsque l’accessoire de guidage d’air 1 est assemblé sur l’appareil de coiffure 2, le cheminement du flux d’air est alors le suivant. Le premier flux d’air F1 sort de l’appareil de coiffure 2 par la sortie d’air 28, pénètre dans l’accessoire de guidage d’air 1 par l’entrée d’air d’accessoire 117 (c’est-à-dire par le plan d’entrée de stator PES), circule de manière relativement étanche entre le plan d’entrée de rotor PER et le plan de sortie de stator PSS, est transformé en un second flux d’air F2 pluridirectionnel et est éjecté de l’accessoire de guidage d’air 1 par le plan de sortie de rotor PSR (c’est-à-dire par la sortie d’air d’accessoire 127). Le plan de sortie de rotor PSR n’est pas perpendiculaire à l’axe de stator S-S’, c’est-à-dire qu’il forme avec l’axe de stator S-S’ un angle différent de 90° (il forme aussi un angle différent de 0°). Ainsi, le plan de sortie de rotor PSR n’est pas parallèle au plan d’entrée de rotor PER. En d’autres termes, le rotor 12 est une pièce qui n’est pas symétrique par rapport à l’axe de stator S-S’. En d’autres termes, la longueur du rotor 12 n’est pas identique selon sa révolution autour de l’axe de stator S-S’. Cette forme particulière du rotor 12 et le plan de sortie de rotor PSR permettent alors de définir un axe de balayage R-R’ qui sera détaillé par la suite.
Comme le montrent les figures 3 et 5 notamment, le rotor 12 comprend également un dispositif d’entrainement aéraulique 121 conçu pour entrainer en rotation ledit rotor 12 autour de l’axe de stator S-S’ grâce audit premier flux d’air F1. En d’autres termes, le rotor est conçu pour être mis automatiquement en rotation par le premier flux d’air F1 lorsque l’accessoire de guidage d’air 1 est connecté à l’appareil de coiffure 2, comme expliqué précédemment. Plus précisément, le dispositif d’entrainement aéraulique 121 comprend un moyeu 1212 connecté à une paroi externe du rotor 125 par au moins une pale 1211, plus précisément par trois pales 1211.Les trois pales 1211 sont diamétralement équitablement réparties à 120° afin de garantir une bonne rigidité du rotor 12 et du moyeu 1212. Le profil de chaque pale 1211 est un profil en aile d’avion de type « pseudo-NACA », d’angle d’incidence de 10°. L’angle d’incidence et le profil de chaque pale 1211 ont été choisis pour obtenir le meilleur compromis portance / finesse aux vitesses usuelles des appareils de coiffure. Cela se traduit par un meilleur confort à l’usage. En particulier, chaque pale 1211 a été conçue pour générer le moins de perte de charge (finesse), fournir un couple de rotation (portance) suffisant pour mettre en mouvement le rotor, c’est-à-dire vaincre l’inertie et le frottement. En outre, les concepteurs de l’invention ont mis en évidence de manière tout à fait remarquable l’existence, grâce au profil de chaque pale 1211, d’une aspiration induite. En d’autres termes, le profil des pales 1211 permet de créer un phénomène d’aspiration qui vient alors s’ajouter au premier flux d’air F1. Cela créer ainsi un flux d’air induit, qui est un flux d’air bonus, gratuit, qui contribue remarquablement à limiter la perte de débit liée à la présence des pales 1211 et/ou des bras 1111 et donc à améliorer la performance globale de l’accessoire de guidage d’air 1.
Dans le mode de réalisation de la , le rotor 12 est de section cylindrique. Cela permet d’obtenir une conception particulièrement simple et économique.
On pourra toutefois préférer le mode de réalisation de la dans lequel le rotor 12 est de forme tronconique. Plus précisément, comme on peut le voir sur la , le rotor 12 présente une section définissant un tronc de cône. Ainsi, le rotor 12, présente un angle de cône γ non nul, contrairement au mode de réalisation de la . L’angle de cône γ du rotor 12 est compris entre 5 et 20 degrés et est préférentiellement égal à 16 degrés, ou égal à 14 degrés, ou égal à 6 degrés comme cela sera détaillé dans le tableau ci-après. En effet, une forme de rotor 12 en tronc de cône permet d’accélérer le second flux d’air F2 et ainsi d’améliorer les performances de séchage et/ou de coiffure, étant donné que la vitesse de l’air est un paramètre important dans l’efficacité de séchage des accessoires et dispositifs de coiffure.
Comme on peut le voir sur les différentes figures, le rotor 12 est monté en liaison pivot avec le stator 11. Plus précisément, ledit moyeu 1212 est monté en liaison pivot avec ledit porte moyeu 1112. Comme on peut le voir sur la ou 5, le moyeu 1212 comprend un deuxième dispositif de guidage 1222, formé par exemple par un épaulement. Ce deuxième dispositif de guidage 1222 pénètre à l’intérieur d’un deuxième dispositif de guidage complémentaire 1122, formé par exemple par un alésage, appartenant au porte moyeu 1112. On réalise ainsi un guidage en rotation et une liaison de type pivot glissant. Afin de bloquer en translation axiale le rotor 12 par rapport au stator 11 et réaliser ladite liaison pivot, n’importe quel dispositif d’immobilisation connu pourra être utilisé, comme par exemple une vis, un clip, une goupille, etc. (non illustré). Naturellement, l’invention n’est nullement limitée à l’un ou l’autre de ces moyens de montage mécanique qui restent bien connus de l’homme du métier.
Quel que soit le mode de réalisation de l’invention, le rotor 12 comprend au moins une portion s’étendant selon et autour d’un axe de balayage R-R’. Cette portion joue un rôle capital dans l’accessoire de guidage d’air 1 objet de l’invention puisque c’est elle, notamment, qui permet de transformer le premier flux d’air F1 sensiblement monodirectionnel de manière à l’orienter en un second flux d’air F2 selon une pluralité de directions différentes.
Comme on peut le voir sur les figures 3 ou 5, ladite au moins une portion comprend le plan de sortie de rotor PSR. L’axe de balayage R-R’ est défini comme un axe fictif perpendiculaire au plan de sortie de rotor PSR. Ladite au moins une portion est alors une pièce de révolution s’étendant selon et autour dudit axe de balayage R-R’. Ainsi, ledit axe de balayage R-R’ forme un angle d’intersection β avec l’axe de stator S-S’ qui est différent de 0°. On comprendra que cet angle d’intersection β est un angle maximal que peut prendre l’axe de balayage R-R’ au cours de son mouvement. En d’autres termes, l’axe de balayage R-R’ n’est ni confondu ni parallèle à l’axe de stator S-S’. Compte tenu de cet angle non nul, et du fait que le rotor 12 est monté en rotation par rapport au stator 11 selon l’axe de stator S-S’, l’axe de balayage R-R’ va être, lors de la rotation du rotor 12, animé d’un mouvement de balayage selon une trajectoire circulaire autour de l’axe de stator S-S’. Cette trajectoire est schématiquement illustrée par la . Le flux d’air n’est alors plus monodirectionnel mais au contraire pluridirectionnel puisque chaque composante monodirectionnelle f1 du premier flux d’air F1 est maintenant réorienté radialement selon une composante f2. Ainsi, l’accessoire objet de l’invention est conçu pour transformer ledit premier flux d’air F1 en un second flux d’air F2 balayant une pluralité de directions différentes, et donc pour élargir la zone traitée par le flux d’air de l’appareil de coiffure 2.
L’axe de balayage R-R’ est illustré en pointillé dans deux de ses positions extrêmes aux figures 3 et 5. Ces dernières sont des positions présentant le même angle d’intersection β avec l’axe de stator S-S’. Le plan de sortie de rotor PSR est également illustrée en pointillé dans deux de ses positions extrêmes aux figures 3 et 5. On constate ainsi que le plan de sortie de rotor PSR et axe de balayage R-R’ restent bien perpendiculaires entre eux. Ainsi, on comprend que, quel que soit le mode de réalisation, le rotor 12 va balayer une pluralité de positions différentes au cours du temps, entre une position initiale (illustrée en traits pleins) et une position finale (en pointillée). Il résulte de ce mouvement de balayage du rotor un balayage selon plusieurs directions du flux d’air et donc finalement la transformation du premier flux d’air F1 sensiblement monodirectionnel en un second flux d’air F2 balayant une pluralité de directions différentes.
L’angle d’intersection β est compris entre 5 et 40 degrés, avantageusement compris entre 5 degrés et 25 degrés, et préférentiellement égal à 18 degrés, ou égal à 20 degrés, ou égal à 22 degrés . En effet, chacune de ces valeurs a été testée, validée et définie par les concepteurs de l’invention pour garantir un accessoire de guidage d’air 1 qui réponde aux objectifs précédemment énoncés, en particulier en offrant les meilleurs compromis possibles entre compacité, performance aéraulique, et efficacité de séchage.
Devant cette difficulté, de nombreuses entreprises n’agissent qu’en réaction.
Par ailleurs, si des fuites de données sont recherchées de manière classique, par exemple en recherchant des mots-clés dans des milliards de résultats sur le réseau Internet, cette recherche peut nécessiter une forte puissance de calcul et d’imposants centres de serveurs (ou « computing farm/center » en anglais). Ainsi, la consommation électrique et le coût économique d’une telle recherche peuvent être prohibitifs.
La présente invention vient améliorer la situation en proposant une surveillance proactive des fuites de données minimisant la complexité de la recherche et diminuant alors la consommation énergétique nécessaire à cette recherche.
Résumé A cet effet, la présente description propose une démarche de détection automatisée de fuites de données, où comme indiqué précédemment, une fuite de données peut être définie comme un incident de sécurité informatique permettant une exposition de données en dehors du cadre auquel les données sont destinées.
Une « exposition de données » peut par exemple être une mise en libre accès des données sur un serveur ouvert.
Un « degré d’exposition de données » peut être défini comme une mesure, quantitative ou qualitative, de l’exposition des données. Ainsi, un degré d’exposition de données peut être corrélé à une pertinence de l’incident de sécurité informatique donnant lieu à l’exposition des données. La détermination du degré d’exposition des données peut alors permettre de déterminer si les données exposées sont susceptibles de représenter une menace de sécurité informatique sans nécessairement qu’une utilisation des données ait été observée. Une surveillance proactive des données peut ainsi être rendue possible.
La présente description vise alors, dans un premier mode de réalisation, un procédé de détermination d’un degré d’exposition de données, dans lequel le procédé peut comprendre les étapes de :
- réception d’un ensemble d’entrées associées à des documents, chacune des entrées pouvant comprendre un chemin d’accès respectif au document associé et une information concernant le serveur hébergeant ledit document associé ;
- génération de sous-ensembles à partir de l’ensemble d’entrées sur la base de l’information concernant le serveur,
- pour au moins un sous-ensemble dans lesdits sous-ensembles générés :
dans lequel la détermination du premier score peut comprendre les étapes de :
- génération d’une valeur pour une première caractéristique pour ledit au moins un sous-ensemble, ladite valeur de la première caractéristique pouvant être fonction des chemins d’accès compris dans chaque entrée dudit sous-ensemble,
- détermination, par un algorithme d’apprentissage automatique, du premier score à partir de ladite valeur de la première caractéristique ;
et dans lequel la détermination du deuxième score peut comprendre les étapes de :
- réception de contenus associés à chaque entrée dudit sous-ensemble ;
(4) Après le refroidissement de la solution réactionnelle à la température ambiante, de la poudre de carbonate de sodium anhydre y a été ajoutée afin d’ajuster la valeur du pH de la solution à 5,2.
(5) On y a ajouté du Na 2 SO 4 en poudre en quantité équimolaire (nombre de moles) avec le BaCl 2 . Le mélange résultant a été centrifugé à 5500 tr/min pendant 43 min. Le précipité a été éliminé, et le surnageant a été recueilli.
(6) Le surnageant a été introduit dans une poche de dialyse (fabriquée à partir d'une membrane en ester de cellulose, et ayant un seuil de coupure de poids moléculaire de 5000 Da), et soumis à une dialyse à l'eau courante pendant 26 h, puis à une dialyse à l'eau distillée pendant 17 h.
(7) La solution contenue dans la poche de dialyse a été concentrée jusqu'à un volume égal à 1/6 du volume initial, puis lyophilisée (à une température de piège cryogénique de _ 82°C, un degré de vide de 3 Pa, sur un lyophilisateur sous vide FD-1 acheté auprès de Beijing Boyikang Experimental Instrument Co. Ltd, Chine) pour obtenir le sélénite de polysaccharide de pectine, avec une teneur en élément sélénium de 0,37 mg/g.
Le sélénite de polysaccharide de pectine tel que préparé dans cet exemple avait une structure telle que représentée par la Formule I, dans laquelle n est égal à 36. Dans le polysaccharide de pectine, la teneur en sucres totaux était de 93,7% en poids, la teneur en acide galacturonique était de 92,1% en poids, la teneur en protéine était de 0,1% en poids, et les configurations et les liaisons glycosidiques des résidus de sucre étaient principalement →1)-β-D-GalpA-(4→).
(8) Le sélénite de polysaccharide de pectine a un effet protecteur significatif sur les lésions des cellules épithéliales alvéolaires de type II A549 causées par l'acétate de plomb : les cellules A549 ont été cultivées pendant 24 h sous l’effet du sélénite de polysaccharide de pectine et de l’acétate de plomb 0,4 mM. Le sélénite de polysaccharide de pectine avait un effet protecteur sur les lésions des cellules A549 induites par l’acétate de plomb avec une CE 50 de 0,29 µg/mL, et un effet cytotoxique sur les lésions des cellules A549 induites par l’acétate de plomb avec une CI 50 de 402,7 µg/mL.
(9) Le sélénite de polysaccharide de pectine avait un effet thérapeutique significatif sur les lésions pulmonaires subaiguës induites par le sulfate de plomb chez les rats : les trachées non exposées des rats ont été perfusées avec 0,5 mg/kg.p.c. de solution saline physiologique au sulfate de plomb, ce qui a été répété 3 fois à 24 h d'intervalle. 50 mg/kg.p.c. de sélénite de polysaccharide de pectine ont été administrés par gavage oral pendant 7 jours consécutifs. Par rapport au groupe témoin du modèle de lésion pulmonaire subaiguë de rat sans l’administration du sélénite de polysaccharide de pectine, la ventilation volontaire maximale (VVM) et le débit expiratoire de pointe (DEP) des rats du groupe d'administration ont augmenté respectivement de 19,1% et 7,7%; la teneur en protéines totales (PT) du liquide de lavage broncho-alvéolaire (LBA) a diminué de 49,6%, la teneur en albumine (ALB) a diminué de 35,2%, la teneur en lactate déshydrogénase (LDH) a diminué de 17,8%, la teneur en phosphatase alcaline (AKP) a diminué de 36,7%, et la teneur en malondialdéhyde (MDA) a diminué de 25,4% ; et l'intégrité structurelle du tissu pulmonaire et le degré d'inflammation se sont améliorés.
E xemple 5
(1) Un polysaccharide de pectine (qui a été préparé à partir du fruit de la nitraria, et avait une structure telle que présentée dans la Formule II, dans laquelle n est égal à 24, et un PM de 8,45 kDa ; dans le polysaccharide de pectine, la teneur en sucres totaux était de 99,2% en poids, la teneur en acide galacturonique était de 97,5% en poids, la teneur en protéine était de 0,02% en poids, et les configurations et les liaisons glycosidiques des résidus de sucre étaient principalement →1)-β-D-GalpA-(4→) a été utilisé. On y a ajouté la solution aqueuse de HNO 3 à une concentration de 0,9% en poids dans un rapport solide/liquide de 1:1 (mg/mL). Ils ont été agités (470 tr/min) pendant 28 min pour préparer le polysaccharide de pectine complètement dissous.
(2) On a ajouté du BaCl 2 en poudre dans un rapport solide/liquide de 19:1 (mg/mL). Le mélange résultant a été agité (490 tr/min) pendant 9 min, et le BaCl 2 en poudre s’y était complètement dissous à la température ambiante.
(3) Une solution aqueuse de Na 2 SeO 3 à 9 mg/mL a été ajoutée goutte à goutte dans un rapport volumique de la solution de Na 2 SeO 3 à la solution de polysaccharide de pectine de 1:19. Le mélange résultant a été agité (480 tr/min) à 89 °C pendant 9 h.
(4) Après le refroidissement de la solution réactionnelle à la température ambiante, de la poudre de carbonate de sodium anhydre y a été ajoutée afin d’ajuster la valeur du pH de la solution à 5,1.
(5) On y a ajouté du Na 2 SO 4 en poudre en quantité équimolaire (nombre de moles) avec le BaCl 2 . Le mélange résultant a été centrifugé à 9000 tr/min pendant 55 min. Le précipité a été éliminé, et le surnageant a été recueilli.
(6) Le surnageant a été introduit dans une poche de dialyse (fabriquée à partir d'une membrane de cellulose régénérée, et ayant un seuil de coupure de poids moléculaire de 1000 Da), et soumis à une dialyse à l'eau courante pendant 44 h, puis à une dialyse à l'eau distillée pendant 23 h.
(7) La solution contenue dans la poche de dialyse a été concentrée jusqu'à un volume égal à 1/9 du volume initial, puis lyophilisée (à une température de piège cryogénique de _ 65,5°C, un degré de vide de 14,7 Pa, sur un lyophilisateur sous vide FD-1 acheté auprès de Beijing Boyikang Experimental Instrument Co. Ltd, Chine) pour obtenir le sélénite de polysaccharide de pectine, avec une teneur en élément sélénium de 0,41 mg/g.
Le sélénite de polysaccharide de pectine tel que préparé dans cet exemple avait une structure telle que présentée dans la Formule I, dans laquelle n est égal à 24. Dans le polysaccharide de pectine, la teneur en sucres totaux était de 99,2% en poids, la teneur en acide galacturonique était de 97,5% en poids, la teneur en protéine était de 0,02% en poids, et les configurations et les liaisons glycosidiques des résidus de sucre étaient principalement →1)-β-D-GalpA-(4→).
Dans cet exemple, la puce 153 est une puce à 6 bornes ou plots de connexion 131 connectés respectivement aux six plages de connexion P1, P2, P3, P4, P5 et P6 du substrat de support 200 de la .
La puce 153 de la comprend trois sous-pixels d'affichage R, G et B adaptés à émettre dans trois gammes de longueurs d'onde différentes, par exemple adaptés à émettre respectivement de la lumière rouge, de la lumière verte et de la lumière bleue. La puce 153 comprend en outre un circuit READ de lecture d'un signal représentatif d'une intensité lumineuse reçue par le photodétecteur 211 du pixel.
Chacun des sous-pixels R, G et B comprend un transistor MOS SW ayant un premier noeud de conduction relié, par exemple connecté, à la borne P1 d'application du potentiel d'alimentation haut VDD, et un deuxième noeud de conduction relié, par exemple connecté, à l'anode de la LED 123 du sous-pixel. Dans cet exemple, les transistors SW sont des transistors MOS à canal P, chaque transistor SW ayant sa source reliée, par exemple connectée, à la borne P1 et son drain relié, par exemple connecté, à l'anode de la LED 123 du sous-pixel.
Dans chacun des sous-pixels R, G et B, la LED 123 du sous-pixel a sa cathode reliée, par exemple connectée, à la borne P5 d'application du potentiel d'alimentation bas VK.