INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est une vue en perspective et en coupe partielle dans le plan (X, Z) de la région de l’ensemble à friction qui comprend le bloc, selon un troisième mode de réalisation de l’invention, à une étape ultérieure de l’étape de la .
La est une vue en perspective et en coupe partielle dans le plan (X, Z) de la région de l’ensemble à friction qui comprend le bloc, selon un troisième mode de réalisation de l’invention, après la solidarisation des bagues avec le bloc.
La , déjà décrite, est une vue de dessous d’un ensemble à friction selon l’art antérieur ;
La , déjà décrite, est une coupe transversale selon la ligne XVIII-XVIII de la .
Description détaillée de l’invention La illustre un ensemble à friction 1 pour système de freins pour matériel roulant ferroviaire. Par exemple ces freins sont des freins à disque. Par exemple ces freins sont des freins sur une bande de roulement de la roue du matériel roulant. L’ensemble s’étend longitudinalement selon un axe longitudinal X, et verticalement selon un axe vertical Z. L’axe transversal Y forme un repère trigonométrique avec les axes X et Z. L’ensemble à friction 1 est représenté en perspective. Par souci de clarté, l’ensemble est représenté en coupe dans le plan vertical (X, Z), c’est-à-dire dans le plan qui passe par les axes centraux A des conduits secondaires 38.
L’ensemble à friction 1 comprend d'une part un porte-semelle 3, et d'autre part au moins une semelle 2 en matériau de friction. Le porte-semelle 3 présente une face inférieure 31, et une face supérieure 32. La semelle 2 présente une première face 21 qui est la face de friction, et une seconde face 22. En fonctionnement, la semelle 2 est solidarisée avec le porte-semelle 3 par un mécanisme de fixation (4, 5). Par exemple, ce mécanisme de fixation comporte une glissière d’accueil 5 qui est formé sur la face inférieure 31, et un profilé 4 qui est formé sur la seconde face 22 et qui est configuré pour coopérer avec la glissière d'accueil 5. Ainsi, la solidarisation de la semelle 2 avec le porte-semelle 3 est réalisée par insertion et translation du profilé 4 dans la glissière 5 selon l’axe longitudinal X. Le mécanisme de fixation est alors tel que cette solidarisation est amovible. D’une manière générale, la solidarisation de la semelle 2 avec le porte-semelle 3 est amovible, ce qui permet un remplacement de la semelle 2 une fois usée.
La semelle 2 comprend au moins un conduit primaire 28 reliant de façon étanche la première face 21 et la seconde face 22. En , la semelle 2 comprend deux conduits primaires 28. Le porte-semelle 3 comprend au moins un conduit secondaire 38 d'axe central A qui relie de façon étanche la face supérieure 32 et la face inférieure 31 au niveau du fond de la glissière d'accueil 5. En , le porte-semelle 3 comprend deux conduits secondaires 38. Le porte-semelle 3 comprend au moins une bague de jonction 8 agencée dans le au moins un conduit secondaire 38 et établissant une jonction avec le au moins un conduit primaire 28. En , le porte-semelle 3 comprend deux bagues de jonction 8. Lorsque la semelle 2 est solidarisée avec le porte-semelle 3, chaque conduit primaire 28 est aligné avec un conduit secondaire 38, c’est-à-dire que l’axe central de chaque conduit primaire 28 est l’axe central A du conduit secondaire 38 avec lequel il est aligné.
Une bague de jonction 8 comporte un corps 81 tubulaire et une collerette 82 à une extrémité de ce corps 81. La collerette 82 s’étend radialement vers l’extérieur depuis le corps 81, et présente donc un diamètre supérieur au diamètre externe du corps 81. Par exemple le diamètre interne du corps 81 est supérieur au diamètre d’un conduit primaire 28 afin de compenser les jeux entre la semelle 2 et le porte-semelle 3 selon l’axe X. L’extrémité distale du corps 81 se situe donc à l’opposé de la collerette 82.
Dans la description ci-dessous on utilise l’article pluriel « des » devant les éléments « conduits primaires 28 », « conduits secondaires 38 », « bagues de jonction 8 », « trous 58 », et le déterminant « chaque », pour traiter les cas de deux ou plus de ces éléments. La description ci-dessous est également valable dans le cas d’un seul conduit primaire 28, d’un seul conduit secondaire 38, d’une seule bague de jonction 8 et d’un seul trou 58.
Ainsi, selon un mode de réalisation particulier, le procédé de l’invention peut comprendre, après l’étape (E), une étape (E1) d’hydrolyse, d’oxydation, d’ozonolyse ou de réaction avec des amines, propre à désactiver et/ou détruire tout ou partie des groupes de transfert présents sur le polymère préparé dans l’étape (E).
Les monomères m1 A titre de monomères m1, on peut utiliser selon l’invention des monomères qui : (i) sont solubles dans le milieu (M) ; et (2) conduisent à la formation de polymères qui restent solubles dans le milieu (M)
Ces monomères sont typiquement lipophiles et hydrophobes.
A titre de monomères m1 particulièrement bien adaptés, notamment lorsque le milieu M est de cyclohexane ou une huile paraffinique, on peut notamment citer : l’acrylate de tertiobutyl, l’isobornyl (meth)acrylate l’acrylate de 2-ethylhexyl, l’acrylate de lauryle (LA), le methacrylate de lauryle (LMA), l’acrylate de stéaryle (SA) ; le méthacrylate de stéaryle (SMA); le (meth)acrylate de behenyle ; le (meth)acrylate d’oleyle et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation préférentielle, les monomères hydrophobes employés selon l’invention, peuvent être choisis parmi : - les esters alpha-bêta insaturés d’alkyle en C2-C30 alkyle, de préférence d’alkyle en C 4 -C 22 , en particulier les acrylates et méthacrylate d’alkyle, comme les acrylates et méthacrylate de butyle, de 2-éthylhexyl, d’isooctyle, de lauryle, d’isodécyle ou de stéaryle (le méthacrylate de lauryle en particulier s’avère intéressant) ; - les mélanges et association de deux ou plusieurs des monomères précités.
De préférence, dans l’étape (E), tous les monomères m1 employés sont dissous au sein du milieu huileux (M).
Les monomères m2 Il s’agit des monomères distincts des monomères m1 et qui, contrairement aux monomères m1, sont insolubles en tant que tels dans le milieu (M). Ils sont mis en œuvre dans l’étape (E) sous la forme d’une solution micellaire, à savoir à l’état dispersé au sein de micelles qui sont dispersées dans le milieu (M). Sous réserve qu’il puisse être intégrés dans des micelles de ce type, tout monomère de nature hydrophile peut être envisagé dans l’étape (E).
A titre d’exemple non limitatif de monomères m2 bien adaptés à la mise en œuvre de la polymérisation micellaire inverse de l’étape (E), on peut notamment citer l’acide acrylique (AA) ; l’hydroxyethyl methacrylate (HEMA) ; le N,N-diméthylacrylamide (DMA) ;et leurs mélanges
Au sens de la présente description, le terme « acide (meth)acrylique » englobe l’acide methacrylique, l’acide acrylique et leurs mélanges.
De la même façon, au sens de la présente description, le terme « (meth)acrylate » englobe le methacrylate, l’acrylate et leurs mélanges.
De la même façon, au sens de la présente description, le terme « (meth)acrylamide/(meth)acylamido », englobe le methacrylamide/le methacrylamido, l’acrylamide/l’acrylamido et leurs mélanges.
De préférence, les micelles de la solution micellaire de l’étape (E) ne contiennent pas de monomères à caractère hydrophobe. Par ailleurs, de préférence, tous les monomères hydrophobes employés dans l’étape (E) sont renfermés dans des micelles de la solution micellaire.
La solution micellaire Pour réaliser la solution micellaire contenant les monomères m2 employés dans l’étape (E), on utilise typiquement des tensioactifs au moins dispersibles et avantageusement solubles dans le milieu (M), et qui sont en général présents dans ledit milieu à une concentration supérieure à leur concentration micellaire critique. Ces tensioactifs sont typiquement des tensioactifs ayant une faible HLB, typiquement inférieure à 9, par exemple inférieure ou égale à 7.
On préfère par ailleurs employer dans l’étape (E) des tensioactifs qui, à l’état isolé, se présentent sous forme liquide, plutôt que solide, dans les conditions de température de l’étape (E), et ce notamment pour faciliter leur dosage et leur dissolution dans le milieu (M) permettant l’obtention des micelles.
Le présent exposé concerne également un procédé de fabrication d’un noyau de moulage pour la fabrication de pièce aéronautique creuse CMO, notamment de pièce de module de soufflante, le noyau de moulage comprenant un matériau composite comprenant d’une part une première phase de formule M n+1 AlC n , où n = 1 à 3 et M étant un métal de transition choisi dans le groupe constitué du titane, du niobium, du chrome ou du zirconium, le matériau composite comprenant d’autre part une deuxième phase de formule Al 4 C 3 , le noyau de moulage étant obtenu par un procédé de métallurgie des poudres comprenant une étape de mélange dans laquelle des poudres permettant d’obtenir le matériau composite sont mélangées, et une étape de mise en forme.
Le mélange des poudres permettant d’obtenir le matériau composite peut comprendre le mélange de poudres pures de carbone, d’aluminium, de titane, et/ou de niobium, et/ou de chrome et/ou du zirconium et/ou de carbure de zirconium, et/ou de carbure de niobium, et/ou de carbure de chrome, et/ou de chromium carbide, et/ou de carbure d’aluminium, et/ou de carbure de titane. En d’autres termes, le matériau composite constitutif du noyau de moulage est obtenu en faisant réagir les différentes poudres des éléments constitutifs de ce matériau à haute température. Ce procédé présente l’avantage de faire intervenir, dans l’élaboration du matériau composite, la phase Al 4 C 3 , permettant d’apporter les éléments Al et C nécessaires, apportant ainsi les avantages précités.
En d’autres termes, les poudres pures de carbone, d’aluminium, de titane de niobium, de chrome ou du zirconium et/ou de carbure de zirconium, et/ou de carbure de niobium, et/ou de carbure de chrome, et/ou de chromium carbide, et/ou de carbure d’aluminium, et/ou de carbure de titane sont mélangées en premier lieu, de manière à obtenir la première phase dans un premier temps, puis la première phase obtenue est mélangée à une poudre de carbure d’aluminium dans un deuxième temps, de manière à obtenir la deuxième phase. Cela permet d’améliorer la maîtrise des proportions de chaque phase.
Le présent exposé concerne également un procédé de fabrication d’une pièce aéronautique creuse en CMO utilisant un noyau de moulage obtenu par un procédé selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, le procédé comprenant, après des étapes d’insertion du noyau de moulage dans une préforme fibreuse, d’imprégnation d’une résine dans la préforme fibreuse et de solidification de la résine, une étape de décochage du noyau de moulage par étuvage.
En d’autres termes, après solidification, ou polymérisation de la résine dans la préforme fibreuse disposée autour du noyau de moulage, l’ensemble est disposé dans un dispositif, par exemple une étuve, de préférence à hygrométrie contrôlée. Comme évoqué précédemment, la présence de la phase Al 4 C 3 entre les joints de grain permet, dans un air chargé en eau, la désagrégation du noyau de moulage. Cela permet ainsi de faciliter le décochage, et en particulier d’améliorer le décochage des canaux très fins, tout en s’affranchissant de l’utilisation de solutions chimiques, telles que des acides, potentiellement néfastes pour la pièce fabriquée.
Dans certains modes de réalisation, le procédé comprend, après l’étape de décochage, une étape de récupération, dans laquelle le matériau décoché par étuvage est récupéré de manière à être réutilisé pour la fabrication d’un autre noyau de moulage en repartant de l’étape de mélange.
En d’autres termes, une fois la dégradation du noyau réalisée, un matériau fragmenté composé de grains de la première phase et d’aluminium hydraté peut être récupéré. Après séchage, cette matière peut être « rechargée » en Al 4 C 3 lors de l’étape de mélange et être ainsi réutilisée afin de fabriquer de nouveaux noyaux. Il est ainsi possible de recycler le noyau de moulage décoché, permettant ainsi de répondre au moins en partie aux problématiques environnementales précitées.
La est une vue en perspective de deux aubes creuses de module de soufflante en CMO,
La est une vue en coupe, selon le plan de coupe B-B, de l’aube creuse de la ,
La est une vue en perspective d’un noyau de moulage selon le présent exposé,
La est une vue schématique en perspective montrant une préforme fibreuse avant insertion du noyau de moulage,
(1) Le sélénite de polysaccharide de pectine a un effet protecteur plus important sur les lésions des cellules épithéliales alvéolaires de type II A549 causées par l’acétate de plomb.
(2) Le sélénite de polysaccharide de pectine a un effet thérapeutique plus important sur les lésions pulmonaires subaiguës induites par le sulfate de plomb chez les rats.
Les données des exemples montrent que le sélénite de polysaccharide de pectine selon la présente invention a un effet protecteur significatif sur les lésions des cellules épithéliales alvéolaires de type II A549 causées par l'acétate de plomb : les cellules A549 ont été cultivées pendant 24 h sous l’effet du sélénite de polysaccharide de pectine et de l’acétate de plomb 0,4 mM ; le sélénite de polysaccharide de pectine a un effet protecteur sur les lésions des cellules A549 induites par l’acétate de plomb avec une CE 50 (i.e. : concentration efficace médiane) inférieure ou égale à 0,5 µg/mL, et un effet cytotoxique sur les lésions des cellules A549 induites par l’acétate de plomb avec une CI 50 inférieure (i.e. : concentration inhibitrice médiane) ou égale à 600 µg/mL. Le sélénite de polysaccharide de pectine a un effet thérapeutique significatif sur les lésions pulmonaires subaiguës induites par le sulfate de plomb chez les rats : les trachées non exposées des rats ont été perfusées avec 0,5 mg/kg.p.c. de solution saline physiologique au sulfate de plomb, ce qui a été répété 3 fois à 24 heures d'intervalle. 50 mg/kg.p.c. (p.c. pour poids corporel) de sélénite de polysaccharide de pectine ont ensuite été administrés par gavage oral pendant 7 jours consécutifs ; comparés au groupe témoin du modèle de lésion pulmonaire subaiguë de rat sans l’administration du sélénite de polysaccharide de pectine, la ventilation volontaire maximale (VVM) et le débit expiratoire de pointe (DEP) des rats du groupe d'administration ont augmenté respectivement d'au moins 10 % et d'au moins 5 %; la teneur en protéines totales (PT) du liquide de lavage broncho-alvéolaire (LBA) a diminué d'au moins 40 %, la teneur en albumine (ALB) a diminué d'au moins 30 %, la teneur en lactate déshydrogénase (LDH) a diminué d'au moins 15 %, la teneur en phosphatase alcaline (AKP) a diminué d'au moins 30 % et la teneur en malondialdéhyde (MDA) a diminué d'au moins 20 % ; et l'intégrité structurelle du tissu pulmonaire et le degré d'inflammation se sont améliorés.
La présente invention fournit également un procédé de préparation du sélénite de polysaccharide de pectine selon la solution technique ci-dessus. Le procédé selon la présente invention a des étapes simples, un déroulement court et un rendement élevé.
montre un diagramme de spectroscopie infrarouge du sélénite de polysaccharide de pectine tel qu’il est préparé dans l'Exemple 1.
montre un diagramme de spectroscopie de photoélectrons induits par rayons X du sélénite de polysaccharide de pectine tel qu’il est préparé dans l'Exemple 1.
DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION La présente invention fournit un sélénite de polysaccharide de pectine ayant une structure représentée par la Formule I : [Chem. 1] : Formule I , Style : AppBody-Chemical dans laquelle n est de 5–1000.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, la teneur en élément sélénium du sélénite de polysaccharide de pectine est comprise dans l’intervalle de 0,2-1,0 mg/g, de préférence 0,2-0,5 mg/g, plus préférablement, de 0,22, 0,48, 0,35, 0,37 ou 0,41 mg/g, qui est déterminée selon la méthode décrite dans Gao J, Qin S, Huang K (2006) “Assay of organic selenium and inorganic selenium of enriched yeast by hydride generation atomic fluorescence spectrometry method”. Journal of Analytical Science 22: 157–159.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, sous réserve que l'acide galacturonique soit pris comme monosaccharide standard, la teneur en sucres totaux du sélénite de polysaccharide de pectine est comprise dans l’intervalle de 90% en poids à 100% en poids, de préférence, de 92,3% en poids, 97,5% en poids, 95,7% en poids, 97,7% en poids ou 99,2% en poids, qui est déterminée selon la méthode décrite dans Dubois M, Gilles KA, Hamilton JK, et al. “Colorimetric method for determination of sugars and related substances”[J]. Analytical Chemistry , 1956, 28: 350–356.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, sous réserve que l'acide galacturonique soit pris comme monosaccharide standard, la teneur en acide galacturonique du sélénite de polysaccharide de pectine est comprise dans l’intervalle de 90% en poids à 100% en poids, de préférence, de 90,5% en poids, 95,3% en poids, 93,8% en poids, 92,1% en poids ou 97,5% en poids, qui est déterminée selon la méthode décrite dans Blumenkrantz, N., Asboe Hansen, G., 1973. “New method for quantitative determination of uronic acids”. Analytical Biochemistry 54, 484–489.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, la teneur en protéine du sélénite de polysaccharide de pectine est comprise dans l’intervalle de 0-1% en poids, de préférence, de 0,2% en poids, 0,1% en poids ou 0,02% en poids, qui est déterminée selon la méthode décrite dans Sedmark JJ, Grossberg SE．"A rapid, sensitive, and versatile assay for protein using Coomassie brilliant blue G250"[J]. Analytical Biochemistry , 1979, 79 : 544-552.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, les configurations et les liaisons glycosidiques des résidus de sucre dans le sélénite de polysaccharide de pectine sont : →1)-β-D-GalpA-(4→, ce qui est confirmé selon la méthode décrite dans Wang H, Gao T, Du Y, et al. “Anticancer and immunostimulating activities of a novel homogalacturonan from Hippophae rhamnoides L. berry”[J]. Carbohydrate Polymers . 2015, 131: 288–296.
La présente invention fournit également un procédé de préparation du sélénite de polysaccharide de pectine selon la solution technique ci-dessus, comprenant les étapes suivantes: mélanger un polysaccharide de pectine avec une solution aqueuse de HNO 3 pour obtenir une solution de polysaccharide de pectine ; mélanger la solution de polysaccharide de pectine avec du chlorure de baryum pour obtenir une solution mixte ; mélanger la solution mixte avec une solution de Na 2 SeO 3 , et soumettre le mélange résultant à une réaction d’estérification pour obtenir un surnageant ; et soumettre le surnageant à une dialyse pour obtenir le sélénite de polysaccharide de pectine.
Dans la présente invention, sauf indication contraire, les matières premières utilisées sont toutes des produits disponibles dans le commerce dans le domaine.
Dans la présente invention, le polysaccharide de pectine et la solution aqueuse de HNO 3 sont mélangés pour obtenir une solution de polysaccharide de pectine.
Dans certains modes de réalisation de la présente invention, le rapport solide/liquide du polysaccharide de pectine à la solution aqueuse de HNO 3 est compris dans l’intervalle de (1-20) mg : 1 mL, et la solution aqueuse de HNO 3 a une concentration massique de HNO 3 de 0,1% - 1,0%, de préférence de 0,4% - 0,9%, et plus préférablement de 0,5%. La solution aqueuse de HNO 3 sert à dissoudre le polysaccharide de pectine.
Selon un autre aspect particulier de l’invention, la au moins une information relative à ladite au moins une source d’approvisionnement en énergie appartient à un groupe comprenant : - une information relative au niveau de puissance en énergie fourni par ladite au moins une source d’approvisionnement en énergie, - une information relative à une échéance temporelle de disponibilité du niveau de puissance en énergie fourni par ladite au moins une source d’approvisionnement en énergie; - une information relative à un coût associé au niveau de puissance en énergie fourni par ladite au moins une source d’approvisionnement en énergie externe - une information relative à un incident d’approvisionnement par ladite source en énergie externe.
Avantageusement, la passerelle dispose d’une ou plusieurs informations sur : la disponibilité en énergie, c’est-à-dire la puissance distribuée actuelle ou prévisionnelle pour un ensemble de fournisseurs en énergie ou pour des sources d’approvisionnement en énergie internes (batteries de secours, production local d’énergie etc…), des prix actuels et/ou prévisionnels de l’énergie pour un ensemble de fournisseurs d’électricité et d’événements de type incidents sur le réseau comme par exemple coupure de courant.
Ainsi la passerelle peut adapter le niveau de consommation en énergie des équipements du LAN, et/ou modifier l’origine de cette énergie pour pouvoir anticiper au mieux la consommation et les coûts associés.
Avantageusement, la passerelle est également configurée pour recevoir des informations sur des incidents d’approvisionnement en énergie par exemple liés à des conditions météorologiques d’une ou plusieurs zones géographiques. Il est possible ainsi d’anticiper des tensions sur le réseau électrique lié par exemple à la mise en œuvre de moyens de chauffage ou de climatiseurs, ou d’anticiper la recharge de ressources d’énergie alternatives locale (par exemple batteries de secours) par exemple en cas d’orage et donc de potentielle coupure de courant.
Selon un autre aspect particulier de l’invention, la au moins une information relative à ladite au moins une source d’approvisionnement en énergie est obtenue à partir d’un message reçu en provenance d’une plateforme d’information relative à une fourniture en énergie via le réseau de communication distant.
Ainsi, la passerelle est configurée pour recevoir des informations relatives à une source d’approvisionnement en énergie depuis les systèmes d’information d’un ou plusieurs fournisseurs d’énergie. Avantageusement, la passerelle reçoit ces informations d’une seule plateforme d’information énergie collectant elle-même ces informations auprès des fournisseurs d’énergie. Ces informations relatives à une source d’approvisionnement en énergie externe correspondent notamment à des informations sur l’état du réseau électrique (disponibilité en charge électrique, surtension du réseau, coupure secteur etc…) ou sur les conditions de consommation d’énergie (comme par exemple les prix actuels ou prévisionnels de l’énergie pratiqués par un ou plusieurs fournisseurs, conditions contractuelles des fournisseurs etc...). Cette plateforme d’informations en énergie permet de concaténer les informations des systèmes d’informations des fournisseurs d’électricité et en particulier de faire le lien entre les systèmes d’information (ou SI) des fournisseurs d’énergie et la passerelle et d’offrir un service à l’utilisateur du réseau de communication.
Selon un autre aspect particulier de l’invention, la au moins une information relative à ladite au moins une source d’approvisionnement en énergie est obtenue à partir d’un message reçu en provenance d’un équipement du réseau de communication local (LAN) comprenant une source d’approvisionnement en énergie interne configurée pour alimenter ledit au moins un équipement du réseau de communication local (LAN).
Avantageusement, en cas de panne de courant ou de rétablissement de celui-ci, la passerelle domestique ou professionnelle peut gérer la consommation en électricité du réseau de communication local en temps réel et de manière continu. En effet, certains équipements du réseau, comme par exemple un onduleur, comprennent des sources d’approvisionnement en énergie (par exemple batterie de secours) qui sont configurés pour alimenter en énergie les autres équipements du réseau de communication, en cas de panne de courant, en prenant le relais du fournisseur d’énergie défaillant. Ils informent la passerelle de l’état du réseau électrique, et continuent à transmettre à la passerelle des messages sur le niveau de charge et la capacité de leur batterie et sur l’autonomie restante dépendant de la consommation des autres équipements.