INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Toutefois, dans certains éléments électrochimiques, du fait que la variation de la tension en circuit ouvert en fonction de l’état de charge SOC présente un plateau, la correspondance entre la tension en circuit ouvert OCV et l’état de charge SOC peut être fausse.
Pour la régulation mise en œuvre par le module de régulation 62, la grandeur G out représentative de la sortie du convertisseur 10 est par exemple la tension de sortie V out , le courant de sortie I out , ou encore la puissance de sortie P out . La première boucle de régulation 70 permet alors de réguler la tension de sortie V out , le courant de sortie I out , ou encore la puissance de sortie P out , alors que la deuxième boucle de régulation 72, plus lente que la première boucle de régulation 70, typiquement au moins dix fois plus lente, permet de réguler la réserve d’énergie.
La première boucle de régulation 70 est alors configurée pour maintenir la tension de sortie V out. , le courant de sortie I out. , ou encore la puissance de sortie P out à une valeur de consigne en agissant sur le premier paramètre δ buffer . Le premier paramètre δ buffer est typiquement associé à un instant temporel de régulation t regul régulant la durée de la phase supplémentaire à tension sensiblement constante égale à la valeur V buffer . Dans les exemples des figures 3 et 4, l’instant de régulation t regul est l’instant temporel t be de fin de ladite phase supplémentaire à tension sensiblement constante ; et dans l’exemple de la , l’instant de régulation t regul est l’instant temporel t 2 correspondant à la fin de la phase à tension sensiblement constante égale à la valeur V b .
Lorsque l’instant de régulation t regul est l’instant t be , comme dans les exemples des figures 3 et 4, le premier paramètre δ buffer vérifie typiquement l’une des équations suivantes :
où T représente la période du cycle de résonance de l’élément piézoélectrique 15,
t be et t bs représentent respectivement les instants temporels de fin et de début de la phase supplémentaire à tension sensiblement constante égale à la valeur V buffer , et
t 0 représente le premier instant temporel de commutation correspondant au passage par zéro et par valeurs décroissantes du courant I L interne à l’élément piézoélectrique 15.
Lorsque l’instant temporel de régulation t regul est l’instant temporel t 2 , comme dans l’exemple de la , le premier paramètre δ buffer vérifie typiquement l’une des équations suivantes :
t 2 et t 1 représentent respectivement les instants temporels de fin et de début de la phase à tension sensiblement constante égale à la valeur V b , et
Pour la première boucle de régulation 70, le module de régulation 62 est alors typiquement configuré pour comparer la grandeur G out représentative de la sortie du convertisseur 10 avec sa valeur de consigne G out_cons via un premier comparateur 74, ou premier soustracteur, puis pour agir sur le premier paramètre δ buffer via un premier correcteur 75 recevant à son entrée le résultat de la comparaison ou soustraction issue du premier comparateur 74, ou premier soustracteur, et délivrant à sa sortie le premier paramètre δ buffer . Une constante de temps de la première boucle de régulation 70 est typiquement de l’ordre de quelques périodes du cycle de résonance de l’élément piézoélectrique 15, et par exemple sensiblement égale à dix fois la période T dudit cycle de résonance.
En complément facultatif encore, le module de régulation 62 est configuré pour borner le premier paramètre δ buffer entre des valeurs minimale et maximale prédéfinies, de telle manière que la durée de la phase supplémentaire à tension sensiblement constante égale à la valeur V buffer , correspondant à la différence t be -t bs des instants temporels de fin et de début de ladite phase supplémentaire, soit toujours comprise entre une valeur nulle et une valeur maximale prédéfinie. Cette valeur maximale prédéfinie est typiquement inférieure à T/2, i.e. la moitié de la période T du cycle de résonance de l’élément piézoélectrique 15.
La deuxième boucle de régulation 72 permet d’effectuer la gestion de l’énergie tampon, en agissant sur la durée de la phase d’apport de l’énergie par l’intermédiaire du deuxième paramètre t 4 correspondant à la fin de la phase à tension sensiblement constante égale à la valeur V a . La deuxième boucle de régulation 72 permet notamment de contrôler un déséquilibre entre la puissance apportée à l’élément piézoélectrique 15 et la puissance restituée, c’est-à-dire de contrôler le niveau de la réserve d’énergie. La réserve d’énergie est déterminée via un paramètre de réserve β vérifiant par exemple l’une des équations suivantes :
où I réserv e représente le courant de réserve, et représente l’amplitude utile du courant interne, telle que définie selon l’équation (6) précédente,
A représente un pourcentage prédéfini, tel que 1000%, représentant typiquement un ratio entre la quantité de réserve d’énergie et la quantité d’énergie échangée au cours d’un cycle, et
δ buffer représente le premier paramètre de régulation.
A l’instant temporel t 5 débute alors la sixième phase VI correspondant à une phase à tension sensiblement constante à la valeur V c , cette sixième phase VI durant jusqu’à l’instant temporel t 0 , ou encore jusqu’à un instant temporel t 6 modulo la période T du cycle de résonance défini par le passage à zéro du courant I L circulant dans l’élément piézoélectrique 15, et selon une monotonie opposée à celle du passage à zéro en l’instant temporel t 3 . Par convention, l’instant temporel t 6 est égal à la somme de l’instant temporel t 0 et de la période T du cycle de résonance, et est également noté (t 0 +T).
Dans l’exemple de la , l’instant temporel t 6 correspond à la fin d’un cycle de résonance de l’élément piézoélectrique 15, le cycle représenté ayant été défini par rapport aux instants temporels de passage à zéro du courant I L circulant dans l’élément piézoélectrique 15.
L’homme du métier observera alors que dans cet exemple du cycle de résonance à six phases obtenu avec le dispositif de pilotage de l’état de la technique, et présenté de façon générique pour différentes configurations C1 à C3 en regard de la , les trois phases à tension sensiblement constante correspondent aux valeurs V a , V b et V c prédéfinies de la tension V p aux bornes de l’élément piézoélectrique 15, et les trois phases à charge sensiblement constante, ou encore en circuit ouvert, aux bornes de l’élément piézoélectrique 15 correspondent alors à des phases où la tension V p aux bornes de l’élément piézoélectrique 15 varie d’une valeur à l’autre parmi les trois valeurs V a , V b et V c prédéfinies, précisément de la valeur V a à la valeur V c , puis à la valeur V b , et ainsi de suite dans l’exemple de la .
Par convention, lorsque le convertisseur 10 a pour but de fournir un courant positif sous une tension maximale V max , les trois valeurs prédéfinies V a , V b et V c sont classées par valeurs croissantes avec V a b c , et le courant I L circulant dans l’élément piézoélectrique 15 est défini comme positif quand il contribue à fournir un courant positif sous la tension V max . De manière complémentaire, lorsque le convertisseur 10 a pour but de tirer un courant positif sous la tension maximale V max , les valeurs prédéfinies V a , V b et V c sont classées de manière décroissante avec alors V a > V b > V c , et le courant I L circulant dans l’élément piézoélectrique 15 est défini comme positif quand il contribue à tirer un courant positif sous la tension maximale V max .
Dans les exemples des figures 3 à 5 obtenus avec le dispositif de pilotage 20 selon l’invention, le nombre total de phases M est égal à huit, et les nombres M V de phases à tension sensiblement constante et M C de phases à charge sensiblement constante sont chacun égal à quatre, les nombres E et N étant chacun égal à 1 dans ces exemples avec une seule tension d’entrée V in et une seule tension de sortie V out .
Le dispositif de pilotage 20 selon l’invention, et en particulier le module de commande 60, est alors configuré pour commander chaque cycle respectif de résonance avec une phase supplémentaire à tension sensiblement constante, la tension étant à la valeur V buffer durant cette phase supplémentaire, le début de cette phase supplémentaire correspondant à l’instant temporel t bs , et la fin de cette phase supplémentaire correspondant à un instant temporel t b e .
Dans les exemples des figures 3 à 5, cette phase supplémentaire à tension sensiblement constante à la valeur V buffer est ajoutée lors du premier demi-cycle où, par convention dans ces exemples, le courant I L circulant dans l’élément piézoélectrique 15 est négatif.
Dans les exemples des figures 3 et 4, la phase supplémentaire à tension sensiblement constante à la valeur V buffer est insérée entre les phases à tension sensiblement constante de valeur égale à V c et respectivement à V b . Dans ces exemples, la phase supplémentaire à tension sensiblement constante à la valeur V buffer est notée II, la phase à tension sensiblement constante à la valeur V b étant notée IV, celle à la valeur V a étant notée VI, et enfin celle à la valeur V c étant notée VIII, les phases à charge sensiblement constante étant respectivement notées I, III, V et VII. Dans l’exemple de la , la valeur V buffer de la tension sensiblement constante lors de la phase supplémentaire est comprise entre les valeurs V b et V c . Dans l’exemple de la , la valeur V buffer n’est pas comprise entre les valeurs V b et V c , cette valeur V buffer étant par exemple inférieure à chacune des valeurs V a , V b et V c, et formant alors la plus faible valeur de tension sensiblement constante au cours du cycle de résonance, ceci pour les première et troisième configurations C1, C3 dans l’exemple de la ; ou encore supérieure à chacune des valeurs V a , V b et V c, et formant alors la valeur la plus élevée de tension sensiblement constante au cours du cycle de résonance, comme pour la deuxième configuration C2 dans l’exemple de la .
Dans l’exemple de la , la phase supplémentaire à tension sensiblement constante à la valeur V buffer est insérée entre la phase à tension sensiblement constante à la valeur V b et celle à la valeur V a . Dans cet exemple, la valeur V buffer de la tension sensiblement constante lors de la phase supplémentaire est alors comprise entre les valeurs V b et V a. Dans l’exemple de la , la phase supplémentaire à tension sensiblement constante à la valeur V buffer est alors notée IV, et celles à la tension V b , V a et respectivement V c sont notées II, VI et respectivement VIII, les phases à charge sensiblement constante étant toujours notées I, III, V et VII, comme dans les exemples des figures 3 et 4.
Dans chacun des exemples des figures 3 à 5, l’instant temporel t bs formant le début de le phase supplémentaire à tension sensiblement constante à la valeur V buffer correspond à la fermeture d’au moins un interrupteur respectif parmi les interrupteurs K 1 , K 2 , K 3 , K 4 , K 5 , le ou les interrupteurs fermés en cet instant dépendant de la valeur V buffer . La valeur V buffer est par exemple égale à la tension nulle ou à la différence de tension V out -V in égale à la tension de sortie V out moins la tension d’entrée V in dans l’exemple de la , à l’opposé -V out de la tension de sortie V out , ou encore à la somme V in +V out des tensions d’entrée V in et de sortie V out dans l’exemple de la ; ou encore à la différence de tension V in -V out égale à la tension d’entrée V in moins la tension de sortie V out dans les première et troisième configurations C 1 , C 3 de la , et à la différence de tension V out -V in égale à la tension de sortie V out moins la tension d’entrée V in dans la deuxième configuration C 2 de la .
Dans ces exemples des figures 3 à 5, l’instant temporel t be formant la fin de la phase supplémentaire à tension sensiblement constante à la valeur V buffer correspond alors à l’ouverture d’au moins un des interrupteurs précédemment fermés, la phase suivant la phase supplémentaire à tension sensiblement constante étant une phase à charge sensiblement constante, c’est-à-dire en circuit sensiblement ouvert, aux bornes de l’élément piézoélectrique 15, et nécessitant alors l’ouverture, d’une partie au moins, des interrupteurs K 1 à K 5 .
Dans l’exemple de la , et de manière analogue à l’exemple de la , la valeur V a est typiquement égale à la tension d’entrée V in pour la première configuration C 1 , à la tension -Vin opposée à la tension d’entrée V in pour la deuxième configuration C 2 et à la différence de tension V in -V out égale à la tension d’entrée V in moins la tension de sortie V out pour la troisième configuration C 3 .
Dans cet exemple de la , la valeur V b est alors par exemple égale à la tension de sortie V out pour les première et troisième configurations C 1 , C 3 , et à la tension d’entrée V in pour la deuxième configuration C 2 . Dans cet exemple de la , la valeur V c est typiquement égale à l’opposé -V out de la tension de sortie V out pour les première et troisième configurations C 1 , C 3 , et à la tension de sortie V out pour la deuxième configuration C 2 .
Dans l’exemple de la , la valeur V a est typiquement égale à la tension d’entrée V in pour la première configuration C 1 , à l’opposé -V out de la tension de sortie V out pour la deuxième configuration C 2 et à la différence de tension V in -V out égale à la tension d’entrée V in moins la tension de sortie V out pour la troisième configuration C 3 . La valeur V b est typiquement égale à la tension de sortie V out pour les première et troisième configurations C 1 , C 3 , à la tension d’entrée V in pour la deuxième configuration C 2 . Dans cet exemple de la , la valeur V c est typiquement égale à la tension nulle pour les première et troisième configuration C 1 , C 3 , et à la différence de tension V out -V in égale à la tension de sortie V out moins la tension d’entrée V in pour la deuxième configuration C 2 .
Dans l’exemple de la , la valeur V a est par exemple égale à la tension d’entrée V in pour les première et troisième configurations C 1 , C 3 , et à l’opposé –V in de la tension d’entrée V in pour la deuxième configuration C 2 . La valeur V b est par exemple égale à la tension de sortie V out pour les première et troisième configurations C 1 , C 3 , et à la tension d’entrée V in pour la deuxième configuration C 2 . Dans cet exemple de la , la valeur V c est typiquement égale à la tension nulle pour la première configuration C 1 , à la tension de sortie V out pour la deuxième configuration C 2 et à l’opposé -V out de la tension de sortie V out pour la troisième configuration C 3 .
Dans les exemples des figures 3 à 5, les valeurs V a , V b , V c , V buffer des tensions lors des phases à tension sensiblement constante sont toutes distinctes les unes des autres lors d’un cycle respectif de résonance.
La source interne d’énergie comporte de préférence au moins une source radioactive et un circuit de production d’énergie électrique à partir de la source.
Le circuit intégré disposant de l’énergie produite par la source radioactive pour faire fonctionner l’horloge interne de manière autonome, l’évolution du composant chrono-évolutif peut se faire sans nécessiter un apport d’énergie extérieur au circuit intégré.
L’horloge interne est de préférence capable de générer des impulsions de durée fixe de manière répétable.
Source radioactive Les batteries nucléaires, notamment bétavoltaïques, sont connues en elles-mêmes, et la source radioactive selon cette variante de l’invention peut être mise en œuvre de manière similaire.
On pourra se référer par exemple au brevet US9530529 qui décrit un procédé de fabrication d’une batterie radio-isotopique à semi-conducteur, ou au brevet US10083771 (« Radioisotope power source embedded in electronic devices »).
On utilise de préférence un élément radioactif émettant un rayonnement béta, par exemple choisi parmi le tritium ou 63Ni, entre autres possibilités.
Cette source peut être associée à une jonction PN, notamment une diode PN, de façon à produire de l’électricité.
Dans ce qui suit, la source radioactive peut être utilisée selon i) ou ii).
Mémoire Le circuit intégré peut comporter au moins une mémoire non volatile protégée dont la lecture n’est possible que lorsque la sortie interne du circuit de contrôle est dans un état prédéfini.
Cette mémoire peut comporter l’information que l’on souhaite cacher pendant une durée prédéfinie ou au moins une clé nécessaire pour déchiffrer l’information que l’on souhaite cacher.
Cette mémoire peut encore contenir un code destiné à être exécuté lorsque la sortie interne du circuit de contrôle change d’état, après que la durée programmée s’est écoulée.
Dans le cas i) ci-dessus notamment, la mémoire peut également contenir une valeur représentative de l’activité initiale de la source radioactive et/ou de l’activité cible de la source, avec laquelle l’activité à un instant donné est comparée afin de déterminer si une durée prédéfinie s’est écoulée.
La mémoire peut être de type divers, notamment un type choisi parmi EPROM, Flash, PROM, EEPROM, UVPROM, SSD, CBRAM, FeRAM, Millipede, MRAM, Mémoire holographique, NRAM, PRAM, RRAM3D, ou XPoint.
La mémoire peut être associée à un circuit dit « fusible » qui permet une écriture initiale dans la mémoire lors d’une phase d’initialisation et qui ensuite peut être activé pour empêcher tout accès et modification depuis l’extérieur à l’information enregistrée dans la mémoire.
Le circuit peut comporter un fusible pour désactiver au moins une entrée du circuit permettant de programmer la durée prédéfinie.
Circuit de contrôle De préférence, notamment dans le cas i) ci-dessus, le circuit de contrôle comporte :
Dans une mise en œuvre particulière de l’étape 150, on établit une connexion sans fil entre l’unité de commande électronique particulière et l’unité de commande électronique centrale, pour la transmission de la trame de données T. En variante, on peut aussi transmettre la trame de données T en mode non connecté, par exemple en mode de diffusion (« broadcast » en anglais), par exemple dans un message du type connu sous le nom « Advertising » en anglais.
Dans un exemple, la connexion sans fil est une connexion Bluetooth.
Dans une autre mise en œuvre particulière, on maintient la connexion sans fil pendant tout ou partie de la mise en œuvre du procédé 100.
Dans une mise en œuvre, illustrée dans la , on poursuit le procédé au niveau de l’unité de commande électronique centrale.
En particulier, dans l’étape 160, on utilise l’unité de commande électronique centrale pour extraire le message en clair M et l’identifiant de sélection d’un algorithme de hachage hi de la trame de données T.
Dans l’étape 170, on utilise l’unité de commande électronique centrale pour obtenir le paramètre commun K à l’unité de commande électronique centrale et l’unité de commande électronique particulière, comme il a été dit dans ce qui précède en relation avec l’étape 120 mise en œuvre du côté de l’unité de commande électronique particulière.
Notamment, le paramètre commun K peut être donné par un compteur, une horloge ou un générateur pseudo-aléatoire. On rappelle que les deux parties, à savoir l’unité de commande électronique centrale et l’unité de commande électronique particulière, font évoluer en interne ce paramètre K selon une loi prédéfinie.
Dans un exemple de la mise en œuvre particulière de l’étape 170, on renouvelle la valeur du paramètre commun K selon une périodicité prédéterminée ou lors d’un contexte particulier.
Dans l’étape 180, on utilise l’unité de commande électronique centrale pour générer une empreinte numérique de hachage, ou empreinte de vérification E’, de la combinaison du message en clair M et du paramètre commun K, à partir de l’identifiant de sélection d’un algorithme de hachage hi.
Dans une mise en œuvre particulière de l’étape 180, on cherche dans la base de données, l’algorithme de hachage associé à l’identifiant de sélection d’un algorithme de hachage hi, avant de générer cette empreinte de vérification E’.
On note que l’unité de commande électronique centrale stocke à cet effet, dans une mémoire l’ensemble des algorithmes de hachage qui sont utilisables, ladite mémoire étant indexée par un index auquel est comparé l’identifiant de sélection d’un algorithme de hachage hi afin de trouver la fonction de hachage à appliquer.
Dans l’étape 190, on utilise l’unité de commande électronique centrale pour comparer la première empreinte numérique de hachage E reçue de l’unité de commande électronique particulière et l’empreinte numérique de vérification E’ calculée dans l’unité de commande électronique centrale.
Dans une mise en œuvre particulière de l’étape 190, on décrypte l’empreinte numérique de hachage E reçue avec une clé publique de l’unité de commande électronique particulière qui est associée à la clé privée secrète l’unité de commande électronique particulière.
Dans un exemple de la mise en œuvre particulière de l’étape 190, on utilise la clé publique de la paire clé publique/clé privée secrète, en fonction du paramètre de sélection de clé asymétrique de cryptage que l’on extrait de la trame de données T.
Dans l’étape 200, l’unité de commande électronique centrale peut ou non utiliser les données de mesure du message en clair M en fonction du résultat de la comparaison.
Ainsi, si la première empreinte numérique E et la deuxième empreinte numérique E’, sont égales, alors on peut garantir que l’identité de l’unité de commande électronique particulière n’a pas été usurpée et que l’unité de commande électronique centrale peut prendre en considération les données de mesures envoyées par l’unité de commande électronique particulière. A défaut, ces données sont ignorées par l’unité de commande électronique centrale.
Nous allons désormais décrire le procédé de montage du système anti-incendie 30 dans la turbomachine. Le procédé comprend une étape de fourniture du système d’étanchéité comprenant le diffuseur 52 et le capot 40. Préalablement, le procédé comprend une étape de mise en place et de fixation du support de palier 21 dans la turbomachine. Le procédé comprend ensuite une étape de mise en place du couvercle 31 autour du support de palier 21. Le couvercle 31 est positionné de manière que les premiers et deuxièmes trous 24, 35 soient en regard les uns avec les autres. Dans le présent exemple, les sections des premiers et deuxièmes trous sont circulaires. Les organes de fixation 27 sont alors montés pour fixer la bride radiale 22b du support de palier 21 et la bride radiale 33 du couvercle 31.
Le procédé comprend une étape de mise en place du diffuseur 52 dans la cavité 16. Lors de cette étape le diffuseur est monté sur le dispositif de refroidissement 14. De manière avantageuse, le diffuseur 52 est fixé préalablement sur le boîtier 15 avant le montage du boîtier 15 dans la cavité 16. La fixation comprend une soudure ou une liaison boulonnée. Le boîtier 15 est également monté avec la pièce structurelle 28.
Le procédé comprend également une étape de mise en place du capot 40 sur le couvercle 31. Le capot 40 est installé de manière que la paroi de fond 41 soit en contact avec la portée annulaire 36 du couvercle 31. Les quatrièmes trous du capot 40 sont également positionnés de manière à être en regard avec les troisièmes trous du couvercle 31.
Le procédé comprend en outre une étape de fixation du capot 40 sur le couvercle 31. Lors de cette étape, les organes de fixation tels que des vis sont engagés dans les trous du couvercle et du capot.
L’air de refroidissement en sortie des injecteurs 17 pénètre dans chaque canal 56 puis est guidé vers la veine d’écoulement V d’air de refroidissement et en maintenant sa vitesse depuis la sortie des injecteurs 17 et à travers le diffuseur. La vitesse d’écoulement de l’air de refroidissement est supérieure à toute vitesse de flamme générée dans la cavité par un éventuel départ de feu.