INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une autre caractéristique additionnelle, la bande 2 en papier semi-extensible présente un indice de l’énergie à la rupture de au moins 180 joules par mètre carré (J/m 2 ), préférentiellement de 240 J/m 2 dans des conditions tempérées. L’indice de l’énergie à la rupture, ou encore indice de l’énergie absorbée à la rupture (TEA), est l’indice principal pour mesurer la résistance d’un matériau, et en particulier du papier. Il est mesuré conformément à la norme ISO 1924-3 :2005 qui concerne la détermination des propriétés de traction pour le papier et le carton. Il peut être mesuré à tout moment, que ce soit après la production ou après son apposition autour d’un ensemble de récipients groupés formant un lot. Il peut également être mesuré après démantèlement d’un lot. En d’autres termes, quelles que soient les conditions de mesure (température et pourcentage d’humidité relative) ou quel que soit le moment où cette mesure est effectuée sur un échantillon de la bande 2, ladite bande 2 présente un indice d’énergie à la rupture de au moins 180J/m 2 . Cet indice correspond au rapport entre la quantité d’énergie absorbée par un échantillon de papier lorsqu’il est soumis à une force de traction et le grammage de l’échantillon de papier considéré. Par ailleurs, la bande 2 présente de telles propriétés perpendiculairement et/ou parallèlement à la direction principale 7. L’avantage d’une bande 2 réalisée en un papier semi-extensible présentant un tel indice de rupture est d’obtenir un lot 100 solide, compact, au moyen d’une bande 2 de maintien suffisamment souple pour pouvoir entourer un ensemble de récipients de toute forme, et en particulier de section cylindrique.
Dans un mode préféré selon l’invention, le deuxième monomère et les éventuels autres monomères sont choisis parmi l’acrylamide, l’acide (méth)acrylique et/ou un de ses sels, l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique (ATBS) et/ou un de ses sels, la N-vinylpyrrolidone (NVP), le diméthylaminoéthyl (méth)acrylate et ses versions quaternisées, le chlorure de diméthyldiallylammonium (DADMAC), un acrylamide substitué de formule CH 2 =CHCO-NR 1 R 2 , R 1 et R 2 étant, indépendamment l’un de l’autre, une chaine carbonée linéaire ou ramifiée C n H 2n+1 , dans laquelle n est compris entre 1 et 10.
L’invention concerne également un polymère obtenu par polymérisation d’au moins un monomère de N-vinylformamide obtenu selon le procédé selon l’invention, ou d’au moins un monomère de N-vinylformamide précédemment décrit, ledit polymère étant ensuite partiellement ou totalement hydrolysé par hydrolyse acide ou basique, afin de convertir au moins une unité monomérique de N-vinylformamide en N-vinylamine.
Dans ce mode de réalisation, le polymère avant hydrolyse est un polymère comprenant préférentiellement au moins 80% molaire d’unité monomérique N-vinylformamide. Préférentiellement il s’agit d’un homopolymère de N-vinylformamide. Le taux d’hydrolyse peut être compris entre 20 et 100%, de préférence entre 25 et 90%, de façon encore plus préférée entre 30 et 80%, ce taux représentant le pourcentage d’unité monomérique N-vinylformamide transformée en unité monomérique vinylamine par rapport au nombre total d’unités monomériques de N-vinylformamide présentes dans le polymère avant hydrolyse.
Dans ce mode de réalisation, l’hydrolyse est préférentiellement réalisée sur un homopolymère de N-vinylformamide. Le polymère obtenu après hydrolyse est un copolymère vinylformamide/vinylamine ou un homopolymère de vinylamine. Le pourcentage molaire des unités de vinylamine dudit polymère (ou homopolymère) est préférentiellement compris entre 20 et 100%, de préférence entre 25 et 90%, de façon encore plus préférée entre 30 et 80%.
De manière préférée, le polymère selon l’invention comprend une teneur en carbone biosourcé comprise entre 5% en poids et 100% en poids, par rapport à la masse totale de carbone dans ledit polymère, la teneur en carbone biosourcé étant mesurée selon la norme ASTM D6866-21, méthode B.
L’invention concerne aussi l’utilisation d’au moins un monomère de N-vinylformamide obtenu par le procédé selon l’invention, ou précédemment décrit, pour synthétiser un polymère.
Une fréquence d’au moins une impulsion du signal amplifié et modulé par le SOA peut être décalée, ajustée ou modulée en fonction d’un gradient de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage sur l’au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage sur lequel la valeur de crête est croissante et/ou en fonction d’un gradient de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage sur l’au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage sur lequel la valeur de crête est décroissante.
De préférence, la fréquence d’au moins une impulsion du signal amplifié et modulé par le SOA est décalée : - en faisant varier la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence la valeur de crête, la montée et/ou la descente de l’au moins une impulsion du signal de pompage, et/ou - par modulation, de préférence au moyen de l’unité de commande, de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel, de préférence encore de la valeur de crête, de la montée et/ou de la descente d’au moins une impulsion du signal impulsionnel, pouvant être produite par un générateur électrique.
Le « gradient de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage » peut être le coefficient directeur de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage sur lequel la fonction est croissante ou décroissante.
De préférence, le gradient de la valeur de crête du signal de pompage est identique sur chacun des intervalles de temps de l’impulsion sur lequel la valeur de crête est croissante ou décroissante.
De préférence, la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage est croissante sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage et décroissante sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage de sorte qu’une fréquence de l’au moins une impulsion du signal amplifié et modulé par le SOA soit décalée, ajustée ou modulée en fonction de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage.
De préférence, la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage est croissante sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage et décroissante sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage de sorte qu’une fréquence de l’au moins une impulsion du signal amplifié et modulé par le SOA soit décalée, ajustée ou modulée en fonction de, de préférence proportionnellement à, la vitesse de variation de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage.
De préférence : - la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage est croissante sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage et décroissante sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage, et - une variation du signal de crête, sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel le signal de crête est croissant, ou respectivement décroissant, est supérieure, en valeur absolue, à 1.10 8 Ampères par seconde (A/s) et de manière davantage préférée à 1.10 9 A/s ou encore à 1.10 10 A/s, et - une variation du signal de crête, sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel le signal de crête est décroissant, ou respectivement croissant, est inférieure, en valeur absolue, à 1.10 8 Ampères par seconde (A/s) et de manière davantage préférée inférieure ou égale à 1.10 7 A/s ; de préférence une variation du signal de crête, sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel le signal de crête est décroissant, ou respectivement croissant, à une vitesse, dite vitesse de variation de la valeur de crête, qui est supérieure, en valeur absolue, à 1.10 4 Ampères par seconde (A/s), de préférence à 1.10 5 Ampères par seconde (A/s) et/ou de manière préférée inférieure ou égale à 1.10 6 A/s, de manière davantage préférée inférieure ou égale à 1.10 7 A/s et de manière encore davantage préférée inférieure à 1.10 8 A/s, de sorte qu’une fréquence de l’au moins une impulsion du signal amplifié et modulé par le SOA soit décalée, ajustée ou modulée en fonction de la vitesse de variation de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage ou, de préférence, soit ou tende à être décalée, ajustée ou modulée proportionnellement à, la vitesse de variation de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage.
La valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage peut comprendre une valeur de crête moyenne sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est croissante ou sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est décroissante, qui est égale à une valeur de crête moyenne sur au moins un autre intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est croissante ou sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est décroissante.
La valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage peut varier, de préférence par modulation, de préférence au moyen de l’unité de commande, de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel, de préférence encore par modulation de la valeur de crête, de la montée et/ou de la descente de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel, pouvant être produite par un générateur électrique, de sorte qu’une valeur de crête moyenne sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est croissante ou sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est décroissante, soit égale à une valeur de crête moyenne sur au moins un autre intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est croissante ou sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est décroissante.
La valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage peut comprendre une valeur de crête moyenne sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est croissante ou sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est décroissante, qui est inférieure ou supérieure à une valeur de crête moyenne sur au moins un autre intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est croissante ou sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est décroissante.
La valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage peut varier, de préférence par modulation, de préférence au moyen de l’unité de commande, de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel, de préférence encore de la valeur de crête, de la montée et/ou de la descente d’au moins une impulsion du signal impulsionnel, pouvant être produite par un générateur électrique, de sorte qu’une valeur de crête moyenne sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est croissante ou sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est décroissante, soit inférieure ou supérieure à une valeur de crête moyenne sur au moins un autre intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est croissante ou sur l’au moins un intervalle de temps sur lequel la valeur de crête est décroissante.
Le procédé peut comprendre une mesure de données relatives à une phase du signal amplifié et modulé par le SOA.
La mesure de données de la phase du signal amplifié et modulé par le SOA peut être réalisée par un détecteur de quadrature de phase, détecteur cohérent ou démodulateur optique en quadrature de phase.
Le procédé peut comprendre une détermination de la modulation de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel et/ou de la variation de l’au moins une impulsion du signal de pompage à partir de données : - relatives à la phase du signal amplifié et modulé par le SOA, et - de données de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage en fonction duquel le faisceau laser maître est amplifié et modulé.
Le procédé peut être mis en œuvre sans, c’est-à-dire peut ne pas comprendre, l’étape de calibration de la valeur de crête, c’est-à-dire l’étape de détermination de la modulation de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel et/ou de la variation de l’au moins une impulsion du signal de pompage.
LS 0,1<p<0,05, ** p<0,01
Tableau 3 : Evolution de la quantité de céramides dans la peau.
La dysbiose intestinale entraîne une diminution de la quantité de céramides dans la peau. Or, une altération de la barrière cutanée est associée à une diminution des céramides.
Après 2 mois de traitement avec l’extrait de châtaignier, une augmentation de la quantité de céramides est observée, caractéristique d’une restauration de la barrière cutanée. On note une restauration de la quantité de céramides de 64% après 2 mois de traitement. La illustre cette restauration de la quantité de céramides après 2 mois de traitement.
Effets sur l’hydratation de la peau : Principe de la méthode L’hydratation a été évaluée par cornéométrie (mesure de la teneur en eau du stratum corneum). L’analyse par cornéométrie de la peau a pour objet de déterminer l’état d’hydratation des couches supérieures de l’épiderme (stratum corneum) par la mesure des propriétés électriques de celles-ci.
Cette analyse par cornéométrie est réalisée par la méthode consistant en la mesure de capacitance du milieu diélectrique. Tout changement d’hydratation de la surface de la peau engendre une modification de ces constantes diélectriques, et par conséquent de la mesure de capacitance. Le cornéomètre mesure cette capacitance des couches les plus superficielles de l’épiderme, à l’aide d’une sonde appliquée verticalement sur la peau, avec une pression constante. Pendant la mesure, un champ électrique pénètre les couches superficielles de la peau et la constante diélectrique est mesurée. La mesure est obtenue 1 seconde après l’application. Elle est exprimée en unité arbitraire allant de 0 à 125 et désigne un indice d’hydratation (6-10 : peau très sèche - 10-50 : peau sèche - 50-125 : peau hydratée). Le cornéomètre utilisé dans le cadre de cette étude était un Cormeometer® CM825 (Courage & Khazaka).
Cornéométrie (u.a.) +/- SD 1 mois 2 mois Souris saines 41,3 +/- 10,1 49,3 +/- 5,7 Souris infectées E. coli 33,3 +/- 3,4 -19%* vs souris saines 40,7 +/- 7,4 -17%* vs souris saines Souris infectées E. coli +0,5% extrait de bois de châtaignier 34,5 +/- 8,8 +15% de restauration vs souris infectées 46,1 +/- 3,8 +62%* de restauration vs souris infectées
* p<0,05
Tableau 4 : Evolution de l’hydratation des couches superficielles de l’épiderme par cornéométrie.
La illustre cette évolution de l’état d’hydratation des couches superficielles de l’épiderme (Résultats de cornéométrie).
La dysbiose intestinale entraîne une diminution de la cornéométrie, caractéristique d’une diminution de l’état d’hydratation de la peau. On observe une augmentation significative de la cornéométrie chez les souris infectées après 2 mois de traitement avec l’extrait de bois de châtaignier. Cette augmentation traduit une amélioration de l’hydratation de la peau. On note une restauration significative de l’état d’hydratation de 62% après 2 mois de traitement.
Effets sur l’homéostasie cutanée : Principe de la méthode Quantification des NMFs : Les NMFs sont mesurés par la méthode de chromatographie LC-MS/MS utilisant un système consistant en HPLC Agilent 1100 (Agilent Technologies) couplé à un spectromètre de masse Micromass Quattro Micro API (Waters), équipé d’une ionisation par électro-pulvérisation. Les valeurs obtenues à l’issue de la mesure des NMFs sont exprimées en microgrammes par milligrammes de protéines.
Quantification de la filaggrine : Les tissus (morceaux de peau des souris) sont placés dans du formol 10% pendant 48 heures, puis inclus en paraffine. Des sections de 5µm d’épaisseur sont réalisées à l’aide du microtome (Microm HM 340E, Thermo Scientific). Les échantillons imbibés de paraffine sont d’abord déparaffinés et réhydratés pour permettre aux réactifs d’interagir avec les échantillons. Afin de faciliter la reconnaissance de l’antigène par l’anticorps, le démasquage est effectué par l’action d’un tampon de citrate à pH 6 chauffé. Les échantillons sont ensuite saturés avec une solution de sérum de chèvre pour réduire les liaisons non spécifiques des anticorps. Les échantillons sont alors incubés avec l’anticorps primaire dirigé contre la cible d’intérêt, la filaggrine, puis avec l’anticorps secondaire marqué dirigé contre l’anticorps primaire. Enfin, pour faciliter l’observation de toutes les cellules, les noyaux sont colorés avec Hoechst. L’observation est faite avec un microscope à fluorescence. Les photos sont ensuite analysées avec le logiciel NIS. L’aire de fluorescence, correspondant au marquage de la filaggrine, est quantifiée. Afin de normaliser les résultats obtenus, l’aire correspondant au marquage des noyau (marquage Hoechst) est également quantifiée.
Les valeurs obtenues à l’issue de l’analyse des photos sont exprimées en aire de marquage de la filaggrine normalisée par l’aire de marquage des noyaux (Hoechst).
Résultats NMFs (µg/mg de prot) Moyenne +/- SD 2 mois Souris saines 43,3 +/- 4,7 Souris infectées E. coli 60,9 +/- 14,9 +41%* vs souris saines Souris infectées E. coli +0,5% extrait de bois de châtaignier 47,7 +/- 8,4 +75% LS de restauration vs souris infectées
Dans la présente solution, il est précisé que la première redondance est un mot de code. Le fait que la première redondance soit un mot code permet de remonter au message transmis car il y’a une correspondance unique entre mot de code et message ce qui nécessite un rendement de codage inférieur ou égal à 1.
Selon une première implémentation du procédé objet de l’invention, celui-ci comprend en outre une étape de sélection de ladite source parmi un ensemble de sources non décodées par la destination dont les identifiants sont reçus en provenance des nœuds, pris parmi les sources et les relais, ayant décodé sans erreur au moins un message émis par lesdites sources non décodées à la destination.
En effet, en fonction des circonstances, plusieurs messages émis par différentes sources peuvent ne pas avoir été décodés sans erreur par la destination. Plutôt que de laisser le choix du message à encoder et à transmettre par un nœud sélectionné par la destination sur la base des messages décodés par ce nœud et non décodés par la destination, comme cela est le cas dans l’état de l’art, la destination impose, dans la présente solution, le choix du message et donc de la source pour laquelle une retransmission est requise par un ou plusieurs nœuds. Ainsi, tous les nœuds concernés par cette retransmission peuvent collaborer en retransmettant la même redondance d’un même message et sans que cette retransmission soit interférée par une retransmission d’un autre message par d’autres nœuds.
Selon une deuxième implémentation du procédé objet de l’invention, la source sélectionnée est la source pour laquelle un rapport signal à bruit associé à un canal de transmission composite, constitué de l’ensemble des canaux de transmission établis entre chacun des nœuds ayant décodés sans erreur ledit message émis par ladite source et la destination, est le plus élevé.
En choisissant la source pour laquelle le canal de transmission composite présente un fort rapport signal à bruit, la destination augmente ses chances de décoder sans erreur le message retransmis.
Lorsque chacun des nœuds ayant décodés sans erreur ledit message émis par ladite source connaît la phase du canal de transmission le liant à la destination ( ), chaque nœud transmet la deuxième redondance dudit message émis par la source modulée par un facteur de phase avec et où correspond au conjugué du canal de transmission liant le nœud à la destination ( ) divisé par sa norme .
Une information relative aux facteurs de phase des nœuds peut être déterminée par la destination au moyen de signaux pilotes, puis être transmise à chacun des nœuds au cours de l’initialisation et de la première phase par exemple.
Lorsque le système comprenant un premier groupe de nœuds ayant décodés sans erreur ledit message émis par ladite source connaissant la phase du canal de transmission le liant à la destination ( ) et un deuxième groupe de nœuds ayant décodés sans erreur ledit message émis par ladite source ne connaissant pas la phase du canal de transmission le liant à la destination ( ), chaque nœud appartenant au premier groupe transmet la deuxième redondance dudit message émis par la source modulée par un facteur de phase avec , et chaque nœud appartenant au deuxième groupe transmet la redondance dudit message émis par la source sans modulation de phase.
Cela est le cas, par exemple, pendant une période transitoire au cours de laquelle la destination n’a pas encore pu déterminer l’information relative aux facteurs de phase pour l’ensemble des nœuds. Au cours du temps, la destination pourra fournir une telle information à l’ensemble des nœuds du système améliorant encore la qualité de la transmission.
Dans une autre implémentation de la présente solution, les messages destinés à être émis par les sources ( ) sont encodés au moyen d’un code à redondance incrémentale et segmentés en une pluralité de blocs de redondance.
L’invention concerne également un système comprenant sources ( ), relais ( ) et une destination ( ), , , pour une mise en œuvre d’un procédé de transmission selon l’un des objets précédents.
L’invention a en outre pour objet un produit programme d'ordinateur comprenant des instructions de code de programme pour la mise en œuvre d’un procédé selon l’invention tel que décrit précédemment, lorsqu’il est exécuté par un processeur.
L’invention a en outre pour objet un support d’enregistrement lisible par un ordinateur sur lequel est enregistré un programme d’ordinateur comprenant des instructions de code de programme pour l’exécution des étapes d’un procédé selon l’invention tel que décrit ci-dessus.
Un tel support d'enregistrement peut être n'importe quelle entité ou dispositif capable de stocker le programme. Par exemple, le support peut comporter un moyen de stockage, tel qu'une ROM, par exemple un CD ROM ou une ROM de circuit microélectronique, ou encore un moyen d'enregistrement magnétique, par exemple une clé USB ou un disque dur.
D'autre part, un tel support d'enregistrement peut être un support transmissible tel qu'un signal électrique ou optique, qui peut être acheminé via un câble électrique ou optique, par radio ou par d'autres moyens, de sorte que le programme d’ordinateur qu’il contient est exécutable à distance. Le programme selon l'invention peut être en particulier téléchargé sur un réseau par exemple le réseau Internet.
Procédé selon l’invention La présente invention concerne donc un procédé d’obtention de N-vinylformamide comprenant la réaction entre un acétaldéhyde et une formamide, l’un des deux, préférentiellement les deux, étant au moins en partie d’origine renouvelable et non fossile.
Plus précisément et préférentiellement, les composés utilisés pour obtenir la N-vinylformamide et contenant les atomes de carbone qui se retrouveront dans la molécule de N-vinylformamide sont partiellement ou totalement d’origine renouvelable et non fossile. Ces composés sont l’acétaldéhyde et la formamide.