INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin d’améliorer la processabilité à cru des compositions de caoutchouc renforcées par des charges inorganiques, il est connu d’utiliser des agents de mise en œuvre ou des plastifiants. Les agents de mise en œuvre aussi appelés « processing aids » sont de nature chimique très variés et permettent d’améliorer comme leur nom l’indique la processabilité des compositions de caoutchouc. Ce sont, par exemple, des huiles minérales, des résines d’origines pétrolières, des dérivés d’acides gras tels que des esters d’acide gras, des savons de sels métalliques, etc.
Toutefois, l’utilisation d’agents de mise en œuvre peut conduire à un ramollissement de la composition de caoutchouc, donc une rigidité diminuée étant synonyme d’un moins bon comportement routier du pneumatique.
Ainsi, l’amélioration des propriétés d’adhérence, en particulier sur sol mouillé, sans pénaliser la résistance au roulement et la rigidité tout en conservant une bonne processabilité de la composition de caoutchouc reste un problème constant des concepteurs de pneumatiques.
Le but de la présente invention est de répondre à ce problème.
Poursuivant ses recherches, le demandeur a mis au point une composition de caoutchouc particulière, à base d’au moins un élastomère diénique, d’au moins une charge renforçante comprenant majoritairement une charge inorganique renforçante, d’au moins un agent de couplage de la charge inorganique renforçante à l’élastomère diénique, d’au moins un agent de mise en œuvre et d’au moins un système de réticulation ; cette composition présentant un taux élevé d’agent de couplage de la charge inorganique renforçante à l’élastomère diénique en combinaison avec un agent de mise en œuvre spécifique; cette composition de caoutchouc présentant une bonne processabilité et des propriétés hystérétiques améliorées tout en conservant une très bonne rigidité et très bonne adhérence sur sol mouillé. Ainsi, les compositions de caoutchouc de l’invention présentent un compromis de performances – adhérence sur sol mouillé/ propriétés hystérétiques/ rigidité/ processabilité– amélioré par rapport aux compositions de l’art antérieur.
L’invention a donc pour objet une composition de caoutchouc à base d’au moins un élastomère diénique, d’au moins une charge renforçante comprenant majoritairement en poids une charge inorganique renforçante, d’au moins un agent de couplage de la charge inorganique renforçante à l’élastomère diénique, d’au moins un agent de mise en œuvre et d’au moins un système de réticulation, caractérisée en ce que le taux d’agent de couplage de la charge inorganique renforçante à l’élastomère diénique est compris dans un domaine allant de 12% à 18% en poids par rapport au poids de la charge inorganique renforçante et en ce que l’agent de mise en œuvre consiste essentiellement en un mélange d’au moins un acide carboxylique comportant de 4 à 28 atomes de carbone et d’au moins un polyol aliphatique comportant de 2 à 22 atomes de carbone.
L’invention concerne également une bande de roulement comprenant tout ou partie d’une composition définie ci-dessus.
Objectifs et résumé de l’invention Dans le contexte décrit ci-dessus, un objectif de la présente invention est de fournir un procédé d’hydroconversion hybride mettant en œuvre un catalyseur colloïdal ou moléculaire formé par l’utilisation d’un précurseur catalytique soluble, réglant le problème d’encrassement notamment dans des installations en amont du réacteur d’hydroconversion, en particulier dans un dispositif de préchauffage de la charge hydrocarbonée avant sa conversion dans le(s) réacteur(s) hybride(s) d’hydroconversion.
Plus généralement, la présente invention a pour objectif de fournir un procédé hybride d’hydroconversion pour la valorisation de charges hydrocarbonées lourdes permettant un ou plusieurs des effets suivants : traitement plus efficace des molécules d’asphaltène, réduction de la formation de précurseurs de coke et de sédiments, encrassement réduit des équipements, taux de conversion augmenté, possibilité que le réacteur traite une plage plus large de charges de qualité inférieure, élimination de zones exemptes de catalyseur dans le réacteur à lit bouillonnant et les installations de traitement en aval, fonctionnement plus long entre des arrêts de maintenance, utilisation plus efficace du catalyseur supporté, débit accru de charge hydrocarbonée lourde, et taux de production accru de produits convertis. Une réduction de la fréquence d’arrêt et de mise en route des équipements du procédé implique une réduction des cycles de pression et de température des équipements du procédé, et ceci augmente significativement la sécurité du procédé et étend la durée de vie utile d’installations coûteuses.
Ainsi, afin d’atteindre au moins l’un des objectifs visés ci-dessus, parmi d’autres, la présente invention fournit, selon un premier aspect, un procédé pour l’hydroconversion d’une charge hydrocarbonée lourde (101) contenant une fraction d’au moins 50 % en poids possédant un point d’ébullition d’au moins 300°C, et contenant des métaux et des asphaltènes, comprenant les étapes suivantes : (a) préparation d’une charge hydrocarbonée lourde conditionnée, par mélange de ladite charge hydrocarbonée lourde avec une formulation de précurseur de catalyseur de telle manière qu’un catalyseur colloïdal ou moléculaire soit formé lorsqu’elle réagit avec du soufre, ladite formulation de précurseur de catalyseur comprenant : - une composition de précurseur de catalyseur comprenant du molybdène, et - un composé chimique organique comprenant au moins une fonction acide carboxylique et/ou au moins une fonction ester et/ou une fonction anhydride d’acide, et le rapport molaire entre ledit composé chimique organique et le molybdène dans ladite formulation de précurseur de catalyseur étant compris entre 0,1 : 1 et 20 : 1 ; (b) chauffage de ladite charge hydrocarbonée lourde conditionnée de l’étape (a) dans au moins un dispositif de préchauffage ; (c) introduction de ladite charge hydrocarbonée lourde conditionnée chauffée de l’étape (b) dans au moins un réacteur à lit hybride bouillonnant-entraîné comprenant un catalyseur supporté poreux d’hydroconversion et opération dudit réacteur à lit hybride bouillonnant-entraîné en la présence d’hydrogène et dans des conditions d’hydroconversion pour produire une matière valorisée, et dans lequel le catalyseur colloïdal ou moléculaire est formé in situ dans la charge hydrocarbonée lourde conditionnée à l’étape (b) et/ou à l’étape (c).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la composition de précurseur de catalyseur comprend un composé ou complexe organométallique soluble dans l’huile, préférablement choisi dans le groupe constitué par le 2–éthylhexanoate de molybdène, le naphtanate de molybdène, le molybdène hexacarbonyle, et est préférablement le 2–éthylhexanoate de molybdène.
- le système anti-incendie est réalisé selon une loi géométrique définie par la formule suivante :
avec α étant un angle prédéterminé mesuré entre une première droite passant par un sommet d’une lumière, parallèle à un axe principal respectif des canaux, et une deuxième droite tangente à un flanc d’un canal, L étant la longueur prédéterminée du diffuseur et LC étant la largeur circonférentielle de chaque lumière.
- la turbomachine comprend un support de palier de guidage d’un arbre de la turbine qui comprend une première bride radiale, et un couvercle muni d’une deuxième bride radiale destinée à être fixée sur la première bride radiale par des premiers organes de fixation, les premiers organes de fixation étant répartis régulièrement autour de l’axe longitudinal X et le couvercle comprenant une paroi annulaire destinée à traverser l’alésage interne du disque de turbine.
- le système comprend un capot annulaire destiné à être monté sur le couvercle et à couvrir les premiers organes de fixation, le capot comprenant une paroi de fond annulaire destinée être fixée sur une portée annulaire du couvercle.
- le capot annulaire comprend une jupe annulaire s’étendant depuis la paroi de fond suivant un axe C du capot, la jupe annulaire comprenant une portion tubulaire et une portion tronconique reliant la portion tubulaire à la paroi de fond suivant l’axe C, le capot comprenant un rayon de courbure prédéterminé agencé d’une part, entre la portion tubulaire et la portion tronconique et d’autre part, entre la portion tronconique et la paroi de fond.
- le capot présente une bordure annulaire disposée de manière adjacente à une extrémité aval d’une paroi radialement interne du diffuseur, le diffuseur comprenant une paroi radialement externe ayant une bordure aval agencée radialement à l’extérieur du capot et à distance du capot.
- le disque de turbine comprend un rebord annulaire s’étendant circonférentiellement autour de l’axe longitudinal et axialement suivant l’axe longitudinal vers l’amont, une portion d’une veine d’écoulement d’air de refroidissement étant délimitée au moins en partie par une surface radialement interne du rebord annulaire et une surface radialement externe du capot.
- le rapport entre le rayon de courbure prédéterminé et la hauteur de la veine d’écoulement d’air de refroidissement est supérieur à 1.
- l’extrémité libre du flasque est annulaire et entoure radialement à l’extérieur un rebord annulaire du disque de turbine.
- le système est configuré de manière que le rapport de la vitesse de flamme turbulente sur la vitesse d’écoulement d’un mélange air/huile soit inférieur à 1.
- la portion tubulaire du capot comprend la bordure annulaire.
- la longueur prédéterminée du diffuseur est destinée à être inférieure ou égale à une distance mesurée entre une extrémité distale d’un rebord annulaire du disque de turbine et les moyens d’injection.
- les organes de fixation comprennent chacun une tête et en ce que la paroi de fond comprend des logements qui débouchent chacun dans un troisième trou, chaque logement étant destiné à logé et contenir la tête des organes de fixation.
- le diffuseur est réalisé par une procédé de fabrication additive ou fusion sélective de poudre.
- chaque lumière est en communication fluidique avec un injecteur des moyens d’injection.
Dans cette étape d’hydroconversion supplémentaire, les conditions d’opération peuvent être similaires ou différentes de celles dans l’étape d’hydroconversion (c), la température restant dans la plage comprise entre 300°C et 550°C, préférablement entre 350°C et 500°C, plus préférablement entre 370°C et 450°C, plus préférablement entre 400°C et 440°C, et encore plus préférablement entre 410°C et 435°C, et la quantité d’hydrogène introduite dans le réacteur restant dans la plage comprise entre 50 et 5 000 Nm 3 /m 3 de charge liquide, préférablement entre 100 et 3 000 Nm 3 /m 3 , et encore plus préférablement entre 200 et 2 000 Nm 3 /m 3 . Les autres paramètres de pression et de VVH sont dans des plages identiques à celles décrites pour l’étape hydroconversion (c).
Le catalyseur supporté poreux d’hydroconversion utilisé dans le deuxième réacteur à lit hybride 660 peut être le même que celui utilisé dans le réacteur à lit hybride 640, ou peut également être un autre catalyseur supporté poreux également approprié pour l’hydroconversion de charges hydrocarbonées lourdes, tel que défini pour le catalyseur supporté utilisé dans l’étape hydroconversion (c).
La section de séparation 650 comprend tout moyen de séparation connu d’un homme de l’art. Elle peut comprendre un ou plusieurs ballons de détente agencés en série, et/ou une ou plusieurs colonnes de strippage de vapeur et/ou à l’hydrogène, et/ou une colonne de distillation atmosphérique, et/ou une colonne de distillation sous vide, et est préférablement constituée d’un unique ballon de détente, communément appelé « séparateur chaud ».
Lorsque l’on souhaite recycler une partie de la fraction de résidus lourds (e.g. une partie de la fraction liquide lourde 607, et/ou une partie de l’asphalte résiduel 609, ou une partie de la DAO 608) dans le système d’hydroconversion (e.g. dans le réacteur à lit hybride 640 ou en amont) il peut être avantageux de laisser le catalyseur colloïdal ou moléculaire dans les résidus, et/ou la fraction d’asphalte résiduelle. Une purge sur le flux recyclé peut être mise en œuvre, en général pour éviter que certains composés ne s’accumulent à des niveaux excessifs.
La présente invention concerne également un système de lit bouillonnant-entraîné 600 configuré pour hydroconvertir la charge hydrocarbonée lourde 101 comme détaillé ci-dessus. Les références numériques mentionnées ci-dessous concernent la , qui illustre schématiquement un exemple d’un système d’hydroconversion à lit hybride selon l’invention. Ledit système 600 comprend : - le mélange conditionneur 610 configuré pour préparer la charge hydrocarbonée lourde conditionnée 103 en mélangeant ladite charge hydrocarbonée lourde 101 avec la formulation de précurseur de catalyseur 104 qui comprend la composition de précurseur de catalyseur 105 comprenant du molybdène et l’additif organique à raison d’un rapport molaire entre ledit composé chimique organique 102 et le molybdène compris entre 0,1 : 1 et 20 : 1 ; - l’au moins un dispositif de préchauffage 630 configuré pour chauffer la charge conditionnée 103 ; - l’au moins un réacteur à lit hybride bouillonnant-entraîné 640 configuré pour comprendre : -- un lit de catalyseur expansé comprenant une phase solide qui comporte un catalyseur supporté poreux en tant qu’une phase solide, -- une phase hydrocarbonée liquide comprenant la charge hydrocarbonée lourde conditionnée chauffée 106 contenant le catalyseur colloïdal ou moléculaire dispersé dans celle-ci ; -- et une phase gazeuse comprenant de l’hydrogène.
Ledit au moins un réacteur à lit hybride bouillonnant-entraîné 640 est également configuré pour opérer en la présence d’hydrogène et dans des conditions d’hydroconversion afin de causer un craquage thermique d’hydrocarbures dans ladite charge conditionnée chauffée pour fournir une matière valorisée 107.
Ledit au moins un dispositif de préchauffage 630 et/ou ledit au moins un réacteur à lit hybride bouillonnant-entraîné 640 sont également configurés pour former le catalyseur colloïdal ou moléculaire dans ladite charge hydrocarbonée lourde conditionnée.
L’exemple suivant illustre, sans limiter la portée de l’invention, certaines des qualités de performance du procédé et du système selon l’invention, en particulier l’encrassement réduit des installations, par comparaison avec un procédé et un système selon l’art antérieur.
L’exemple est basé sur un essai utilisant un dispositif analytique, appelé Alcor Hot Liquid Process Simulator, ou HLPS, stimulant l’effet d’encrassement de résidus atmosphériques (AR) dans des échangeurs de chaleur.
L’AR est pompé à travers un tube chauffant (échangeur de chaleur à tube-dans-coque à écoulement laminaire) dans des conditions contrôlées et des dépôts d’encrassement sont formés sur le tube chauffant. La température de l’AR qui sort de l’échangeur de chaleur est liée à l’effet des dépôts sur l’efficacité de l’échangeur de chaleur. La diminution de la température de sortie de liquide d’AR depuis sa valeur maximale initiale est appelée Delta T et est corrélée à la quantité de dépôts. Plus la diminution de Delta T est grande, plus la quantité d’encrassement et de dépôts est élevée.
La boucle de position rotor utilisée par le second composant 223b fournit également la vitesse de rotation du rotor.
Le module de commande 2 comprend également un module de régulation rotor 24. Le module de régulation rotor 24 génère une consigne de commande de l’excitation rotor en fonction de la mesure du courant d’excitation rotor Ir_meas et du courant d’excitation de référence rotor Ir* souhaité pour la machine. Un capteur de courant 241 placé entre le module de régulation rotor et le rotor permet de détecter le courant d’excitation du rotor Ir_meas. Le courant d’excitation de référence Ir* est calculé par le module de calcul 21 pour un besoin en fonctionnement spécifique du véhicule. Le module de régulation rotor 24 comprend un comparateur 242 pour établir un signal d’erreur entre le courant consigne Ir* et le courant mesuré Ir, un correcteur 243 pour transformer le courant d’erreur en tension, et un modulateur 244. Une commande sous forme de tension est donc envoyée au rotor en sortie du module de régulation rotor 24 pour réguler le courant d’excitation du rotor.
En variante le moyen 4 est un autre type de capteur de courant 4 qu’une résistance. Le capteur est par exemple un capteur à effet hall associé avec un concentrateur magnétique. En variante le capteur de courant est de type résistance « shunt » associée avec un amplificateur différentiel de mesure de la tension shunt, représentative du courant mesuré. En variante le capteur de courant est un capteur de courant magnéto-résistif.
Classiquement, la machine comprend un module de commande permettant de générer des consignes de commande du rotor et du stator pour contrôler la puissance et/ou le couple fournis par la machine. La machine comprend également un module de puissance adapté notamment pour fournir le signal électrique de puissance aux phases électrique du bobinage en fonction de la consigne de commande stator. Chacune de ces commandes est déterminée d’une part en fonction de paramètres de référence, notamment donnés par le calculateur global du véhicule indiquant le niveau de fonctionnement souhaité pour la machine, et d’autre part en fonction de paramètres instantanés de fonctionnement de la machine.
Pour diminuer l’encombrement et pour limiter les coûts, on peut avantageusement déterminer les paramètres instantanés en utilisant trois capteurs positionnés dans le module de puissance de sorte à détecter le courant de chacune des phases. Cependant, lors du fonctionnement en mode pleine onde notamment, de tels capteurs ne permettent pas de mesurer les courants des trois phases simultanément pour effectuer une transformation de Park afin de déterminer les paramètres instantanés. Il est donc nécessaire de proposer une solution pour déterminer les paramètres instantanés en mode pleine onde.
L’invention propose un convertisseur de tension comprenant un module de commande adapté pour fournir un signal de contrôle et un module de puissance adapté pour recevoir le signal de contrôle et piloter des phases d’un bobinage, un terminal d’alimentation destiné à être connecté à une batterie du véhicule, le convertisseur de tension comprenant également un moyen adapté pour déterminer un courant d’alimentation aux bornes du terminal d’alimentation dudit convertisseur de tension, le module de commande comprenant un module de calcul adapté pour établir une consigne de courant en fonction d’une consigne de couple, le module de commande comprenant également un module de régulation stator adapté pour générer le signal de contrôle du module de puissance en fonction du courant d’alimentation et de la consigne de courant.
L’invention propose donc l’utilisation d’un moyen de détection de courant en entrée du convertisseur de tension. Le module de régulation stator régule la commande stator en fonction du courant détecté ainsi que d’une valeur de courant consigne issue d’un bilan de puissance, quel que soit le mode de fonctionnement de la machine et notamment en mode pleine onde. Une telle solution réduit l’encombrement et le coût du convertisseur de tension tout en étant adapté au mode pleine onde.
Selon une réalisation, le convertisseur comprend un unique moyen adapté pour déterminer le courant d’alimentation Idc.
Selon une réalisation, le moyen comprend un capteur de courant placé entre le terminal d’alimentation dudit convertisseur de tension et une borne d’alimentation du module de puissance.
Selon une réalisation le capteur de courant est l’un parmi un capteur de courant à effet hall ou une résistance ou un capteur de courant magnéto-résistif.
Selon une réalisation le module de calcul est adapté pour établir la consigne de courant en fonction d’un bilan de puissance entre une puissance électrique de référence donnée par la multiplication du courant de consigne par la tension d’alimentation mesurée aux bornes du terminal d’alimentation du convertisseur de tension Pelec* = Vdc x Idc*, une puissance mécanique de référence donnée par la multiplication de la consigne de couple par la vitesse de rotation angulaire mécanique du rotor Pméca* = T* x w.
Selon une réalisation la vitesse de rotation angulaire est supérieure à 4000 RPM.
Or, dans cette position sur la tranche, le matériau isolant est plus sensible aux chocs se produisant pendant son transport. Ces chocs ont tendance à engendrer un tassement dudit matériau dans le logement. Un tel tassement se caractérise par une apparition de zones vides (ou ponts thermique) car les flocons de laine minérale s’agglomèrent les uns aux autres. Ainsi, il en résulte que les flocons ne sont plus répartis uniformément engendrant une baisse des performances thermiques des panneaux.
La présente invention cherche à résoudre les problèmes de l’art antérieur en fournissant un panneau préfabriqué pour paroi dont les performances thermiques ont une détérioration moindre suite aux chocs notamment suite au transport.
A cet effet, l’invention concerne un panneau isolant comprenant un fond et un couvercle reliés ensemble à leur périphérie par une paroi latérale formant un logement dans lequel un matériau isolation est placé, caractérisé en ce que ledit panneau isolant comprend en outre des moyens de rétention permettant le maintien du matériau isolant dans ledit panneau et l’empêcher de s’affaisser.
Selon un exemple, les moyens de rétention comprennent des picots s’étendant depuis le fond du panneau isolant.
Selon un exemple, les picots s’étendent depuis une structure fixée sur le fond du panneau isolant.
Selon un exemple, la structure comprend une feuille souple, à partir de laquelle les picots s’étendent, agencée dans le logement du panneau isolant.
Selon un exemple, la structure comprend deux feuille souples parallèles, à partir desquelles les picots s’étendent, agencées dans le logement du panneau isolant.
Selon un exemple, les picots sont solidaires des structures au niveau des entrecroisements des fils.
Selon un exemple, les picots s’étendent orthogonalement au fond et au couvercle.
Selon un exemple, les picots ont une longueur égale à au moins 25% de la distance entre le fond et le couvercle, de préférence au moins 50% de la distance entre le fond et le couvercle et encore plus de préférence au moins 75%.
Selon un exemple, les picots sont espacés entre eux d’une distance de 2 à 20cm, de préférence de 2 à 15cm, et préférentiellement de 5 à 10cm.
Selon un exemple, la distance entre les picots est constante.
Selon un exemple, les picots sont positionnés pour être alignés sous forme d’une grille.
Selon un exemple, les picots sont positionnés pour être agencés en quinconce.
Selon un exemple, les picots sont réalisés dans un matériau métallique ou plastique.
Selon un exemple, le matériau isolant se présente sous la forme de flocons.
La illustre un exemple de véhicule terrestre 12 comprenant le dispositif de ventilation 1.
Le véhicule terrestre 12 peut être un véhicule automobile comme représenté. En variante, le véhicule terrestre peut être tout véhicule se déplaçant sur le sol, comportant un habitacle fermé et une vitre ouvrante séparant l’habitacle de l’extérieur du véhicule.
Le véhicule terrestre comporte un habitacle 13 séparé de l’extérieur du véhicule 12 par des vitres avant 14 et arrière 15 ouvrantes de sorte que des passagers présents dans l’habitacle peuvent ouvrir et fermer les vitres avant 14 et arrière 15.
Le dispositif de ventilation 1 est monté sur la vitre avant 14 du coté droit du véhicule 12 selon le sens d’avancement normal du véhicule 12.
L’élément conique 2 est orienté de sorte que la plus grande base de l’élément conique est dirigée selon une direction parallèle à la direction d’avancement normal du véhicule 12 et de sorte que l’air est aspiré par l’élément conique 2 lorsque le véhicule 12 se déplace selon le sens d’avancement normal.
La rainure 8 des moyens de maintien 5 est insérée sur la tranche de la vitre avant 14 de sorte que l’élément conique 2 soit à l’extérieur de l’habitacle 13 et l’élément d’orientation 9 soit à l’intérieur de l’habitacle 13.