INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- une étape de détermination dudit état de programmation donné en fonction de la valeur d’une somme entre ledit premier courant de lecture et ledit deuxième courant de lecture.
Selon une possibilité de mise en œuvre, après application de la première tension de lecture et préalablement à l’application de la deuxième tension de lecture ou au déclenchement de la fin de l’opération de lecture, le procédé peut comprendre :
- une étape de détection binaire consistant à déterminer si le premier courant de lecture correspond à un niveau de courant de fuite du sélecteur lorsque ce sélecteur se trouve dans un état bloqué ou bien si le premier courant correspond à un niveau de courant lorsque le sélecteur se trouve dans un état passant, en particulier par comparaison du premier courant de lecture ou d’une image du premier courant de lecture sous forme d’une tension ou d’un courant à un seuil donné.
Selon une possibilité de mise en œuvre, l’opération de lecture peut comprendre en outre, après l’étape consistant à appliquer la deuxième tension de lecture :
- appliquer une troisième tension de lecture, de ladite séquence de tensions de lecture, la troisième tension de lecture étant différente desdites première tension de lecture et deuxième tension de lecture et appartenant à une troisième gamme de tensions entre la troisième tension de seuil et une quatrième tension de seuil, ou
des informations relatives à un niveau de consommation en énergie des équipements du réseau de communication telles que : i. puissance électrique consommée actuelle et cumulée globale ou individuelle d’énergie électrique des équipements, ii. besoins actuels et prévisionnels en énergie des équipements, en fonction des situations, ou cas d’usage, actuelles et/ou prévues un critère de décision relatif à un seuil de coût maximum acceptable de l’énergie fournie par des fournisseurs un critère de décision relatif à un niveau de priorité et/ou de consommation des équipements.
Dans une variante, le coût et la puissance de l’énergie fournie sont deux critères qui peuvent être pris en compte par la passerelle. Ainsi, on peut imaginer que la passerelle reçoive par exemple :
o une information d’évolution de prix à fourniture constante (kVA),
o une information d’évolution de fourniture à prix unitaire ou forfaitaire constant,
o une information d’évolution de prix et de fourniture.
5.1 Description du réseau domestique, ou professionnel.
Dans la suite de la description, on considère qu’un réseau de communication local classique, ou LAN (« Local Area Network » en anglais), est un réseau domestique ou un réseau professionnel, auquel sont connectés plusieurs équipements utilisateurs aussi répandus que ceux-ci par exemple :
- une passerelle domestique, ou professionnelle, connectée au réseau distant, ou WAN (en anglais « Wide Area Network »), par liaison cuivre ADSL (en anglais « Asymmetric Digital Subscriber Line ») ou assimilée, par la fibre, et/ou par un accès mobile de type 3G/4G/5G, permettant aux équipements du réseau local d’accéder au réseau distant et de communiquer entre eux,
- un boitier de terminaison optique, si la passerelle a accès via la fibre au réseau distant WAN,
- des extendeurs et répéteurs Wi-Fi, coupleurs CPL (Courants Porteurs en Ligne)(par exemple Homeplug ou G.hn), et lampes Li-Fi,
- des téléphones sans fil DECT (en anglais « Digital Enhanced Cordless Telecommunications » ou télécommunications numériques améliorées sans fil), connectés via la passerelle,
- des décodeurs TV (en anglais « Set-Top Box » ou STB) et des téléviseurs,
- des ordinateurs portables, tablettes, des téléphones intelligents (en anglais « smartphone »)
- une base domotique, une centrale d’alarme,
- des objets connectés tels que:
visiophone, caméras, capteurs (par exemple de température, d’ouverture, de niveau d’eau etc.…), des actionneurs (déverrouillage de porte, haut-parleur etc.…), des prises connectées,
lorsque la deuxième tension de lecture est, hormis la première tension de lecture la tension la plus élevée de ladite séquence de tensions et que le deuxième courant de lecture correspond à un niveau de courant de fuite du sélecteur lorsque ce sélecteur se trouve dans un état bloqué, ou bien
lorsque la deuxième tension de lecture est, hormis la première tension de lecture, la tension la plus faible de ladite séquence de tensions et que le deuxième courant de lecture correspond à un niveau de courant du sélecteur lorsque le sélecteur se trouve dans un état passant.
L’opération de lecture peut comprendre en outre, après application de la troisième tension de lecture :
- une étape de détermination dudit état de programmation donné en fonction de la valeur d’une somme entre ledit premier courant de lecture, ledit deuxième courant de lecture, et un troisième courant traversant ladite cellule donné consécutivement à l’application de ladite troisième tension de lecture.
Avantageusement le procédé peut comprendre en outre, après application de la deuxième tension de lecture et préalablement à l’application de la troisième tension de lecture ou au déclenchement de la fin de l’opération de lecture, une étape de détection binaire consistant à déterminer si le deuxième courant de lecture correspond à un niveau de courant de fuite du sélecteur lorsque ce sélecteur se trouve dans un état bloqué ou bien si le deuxième courant correspond à un niveau de courant lorsque le sélecteur se trouve dans un état passant.
Selon un mode avantageux, préalablement à l’opération de lecture le procédé comprend une étape consistant à effectuer une programmation de l’état donné est effectué en appliquant une succession d’impulsions de courant à la cellule donnée.
donne un schéma électrique équivalent d’une cellule mémoire résistive RRAM conventionnelle de type 1S-1R°;
servent à illustrer les contraintes liées à la lecture de différents niveaux de courant de lecture dans une cellule mémoire « multi-niveaux » permettant de réaliser un codage sur plus de deux niveaux°;
sert à illustrer une mémoire RRAM 3D dotée de cellules mémoires multi-niveaux°;
sert à illustrer une mémoire RRAM dotée de cellules mémoires multi-niveaux et ayant un agencement de type « cross-bar »°;
sert à illustrer des caractéristiques courant de lecture-tension de lecture lors d’opérations de lecture menées sur une cellule mémoire RRAM multi-niveaux et susceptible d’être à un état de programmation donné parmi trois états résistifs distincts possibles°;
sert à illustrer une opération de lecture d’une cellule mémoire multi-niveaux durant laquelle on applique une séquence de tensions de lecture croissantes afin de déterminer l’état de programmation auquel cette cellule est programmée ;
sert à illustrer une opération de lecture d’une cellule mémoire multi-niveaux durant laquelle on applique une séquence de tensions de lecture décroissantes afin de déterminer l’état de programmation auquel cette cellule est programmée ;
sert à illustrer une opération de lecture menée sur une cellule mémoire RRAM multi-niveaux et susceptible d’être à un état de programmation parmi quatre états de programmation distincts possibles°;
Les tensioactifs employés pour former les micelles de la solution micellaire sont par ailleurs des tensioactifs propres à solubiliser les monomères m2. Pour que les micelles de tensioactifs soient elles-mêmes propres à solubiliser les monomères m2, il est préférable, dans le cas général, que le rapport massique de la masse totale des tensioactifs présents dans le milieu (M) de l’étape (E) rapportée à la masse monomères m2 présents initialement dans le milieu (M) de l’étape (E) soit au moins égal à 0,6 : 1, par exemple supérieur ou égal à 0.7 : 1 ; plus avantageusement supérieur ou égal à 0.8 : 1 et notamment supérieur ou égal à 0.9 : 1 . Selon un mode de réalisation typique ce rapport est supérieur ou égal à 1 : 1. Ce rapport massique reste typiquement inférieur ou égal à à 5 :1. Ainsi, le rapport massique de la masse totale des tensioactifs présents dans le milieu (M) de l’étape (E) rapportée à la masse monomères m2 présents initialement dans le milieu (M) de l’étape (E) est avantageusement compris entre 0.6 :1 et 5 :1 ; par exemple entre 0.7 :1 et 4 :1
A titre non limitatif, pour former les micelles de la solution micellaire de l’étape (E), on peut par exemple employer des tensioactifs choisis parmi les esters d’acides gras de sorbitane, comme par exemple le monooléate de sorbitane dit SMO (pour l’anglais « sorbitan monooleate ») ou bien encore le monostéarate de sorbitane, et les sulfosuccinates comme le sel soldique du Bis(2-ethylhexyl)sulfosuccinate (dit “AOT”). On peut par exemple employer des tensiaoctifs commerciaux tels que le SPAN® 80.
Ces tensioactifs sont avantageusement mis en œuvre en mélange avec un alcanolamide .
Amorçage de la polymérisations radicalaire de l’étape (E)
L’amorceur de la polymérisation radicalaire mis en œuvre dans l‘étape (E) est de préférence soluble ou dispersible dans le milieu huileux (M).
L'amorceur (initiateur) de polymérisation radicalaire employé selon l’invention peut notamment être choisi parmi initiateurs suivants : - les couples redox solubles dans un milieu huileux, comme par exemple le couple peroxyde de lauryle/N,N triméthyl aniline ; - des initiateurs traités solubles en milieu huileux, du type du 2,2'-Azobis(2,4-dimethylvaleronitrile), par exemple - les peroxydes d'hydrogène tels que : l'hydroperoxyde de butyle tertiaire, l'hydroperoxyde de cumène, le t-butyl-peroxyacétate, le t-butyl-peroxybenzoate, le t-butylperoxyoctoate, le t-butylperoxynéodécanoate, le t-butylperoxyisobutarate, le peroxyde de lauroyle, le t-amylperoxypivalte, le t-butylperoxypivalate, le peroxyde de dicumyl, le peroxyde de benzoyle, le persulfate de potassium, le persulfate d'ammonium, - les composés azoïques tels que : le 2-2'-azobis(isobutyronitrile), le 2,2'-azobis(2-butanenitrile), le 4,4'-azobis(4-acide pentanoïque), le 1,1'-azobis(cyclohexane-carbonitrile), le 2-(t-butylazo)-2-cyanopropane, le 2,2'-azobis[2-méthyl-N-(1,1)-bis(hydroxyméthyl)-2-hydroxyéthyl] propionamide, le 2,2'-azobis(2-méthyl-N-hydroxyéthyl]-propionamide, le dichlorure de 2,2'-azobis(N,N'-diméthylèneisobutyramidine), le dichlorure de 2,2'-azobis (2-amidinopropane), le 2,2'-azobis (N,N'-diméthylèneisobutyramide), le 2,2'-azobis(2-méthyl-N-[1,1-bis (hydroxyméthyl)-2-hydroxyéthyl] propionamide), le 2,2'-azobis(2-méthyl-N-[1,1-bis (hydroxyméthyl)éthyl] propionamide), le 2,2'-azobis[2-méthyl-N-(2-hydroxyéthyl) propionamide], le 2,2'-azobis(isobutyramide) dihydrate, - les systèmes redox comportant des combinaisons telles que : • les mélanges de peroxyde d'hydrogène, d'alkyle, peresters, percarbonates et similaires et de n'importe lequel des sels de fer, de sels titaneux, formaldéhyde sulfoxylate de zinc ou formaldéhyde sulfoxylate de sodium, et des sucres réducteurs, • les persulfates, perborate ou perchlorate de métaux alcalins ou d'ammonium en association avec un bisulfite de métal alcalin, tel que le métabisulfite de sodium, et des sucres réducteurs, et • les persulfates de métal alcalin en association avec un acide arylphosphinique, tel que l'acide benzène phosphonique et autres similaires, et des sucres réducteurs.
Typiquement, lorsqu’un agent de contrôle de la polymérisation est employé, la quantité d'initiateur à utiliser est de préférence telle que la quantité de radicaux générés soit d'au plus 50 % en mole, de préférence d'au plus 20% en mole, par rapport à la quantité d'agent de contrôle.
Utilisation des polymères de l’invention Les polymères obtenus à l’issue de l’étape (E), et de l’éventuelle étape (E1) de désactivation/élimination des groupes de transfert présents sur le polymère préparé dans l’étape (E) sont, entre autres, utiles à titre de modificateur d’un milieu huileux ou d’une interface entre un milieu huileux et un autre milieu, notamment un milieu liquide hydrophile. Ils se révèlent tout particulièrement intéressants diminuer la tension de surface à des interfaces de type eau/huile et ils sont tout particulièrement adaptés pour stabiliser des émulsions inverses (ou plus généralement des systèmes comprenant des gouttelettes d’eau (ou de milieu aqueux) dispersées dans un milieu huileux). Plus spécifiquement, les polymères de l’invention se révèlent notamment intéressants à titre d’additifs dans des émulsions inverses incluant des tensioactifs (comme par exemple de la SMO) pour améliorer la stabilité à long terme la stabilité d’émulsions inverses
La nature des polymères synthétisable selon la présente invention est extrêmement modulable, ce qui autorise un choix très important autant sur le squelette que sur la présence de substituants, qui peuvent être judicieusement modulés en fonction des applications envisagés pour le polymère.
Différents aspects et avantages de l’invention seront encore illustrés par les exemples ci-après, dans lesquels des polymères ont été préparés selon le procédé de l’invention.
EXEMPLES EXEMPLE1 Préparation d’un polymère P1 de type poly(LA-co-AA) par polymérisation radicalaire micellaire inverse
Préparation d’une solution micellaire S1 Dans une fiole en verre, on a introduit dans un volume de 10 mL d’ « Exxosol » 1 g d’acide acrylique; et 4g de tensioactif « Mackamide WS1 ». Le mélange a été agité pendant 30 minutes à l’aide d’un barreau aimanté, jusqu’à obtention d’un mélange visuellement limpide.
Polymerisation micellaire inverse Dans un ballon à fond rond contenant un agitateur magnétique, on a introduit 18,10g d’acrylate de lauryle et 25,45g d’ « Exxsol D100 ». La solution obtenue a été purgée sous azote pendant 30 minutes, au bout desquelles a été ajoutée 0,064g de « Rhodixan A1 », 7,6g de la solution micellaire S1 précédemment préparée et 0,082 g de 2,2'-Azobis(2,4-dimethylvaleronitrile). Le milieu a été dégazé par bullage d’azote pendant 1 heure. Le milieu réactionnel a ensuite été placé dans un bain thermostaté à 65°C sous un flux d’azote pendant 5 heures et a 75°C pendant 8h.
A l’issue de la réaction, on a obtenu le polymère P1 , avec un taux de conversion, déterminé par RMN, de 75%.
Exemple 2 Préparation d’un polymère P2 de type poly(LA-co-AA) par polymérisation radicalaire micellaire inverse
Préparation d’une solution micellaire S2 Dans une fiole en verre, on a introduit dans un volume de 10 mL d’ « Exxosol » 1 g d’acide acrylique ; et 1g de tensioactif « Mackamide WS1 ». Le mélange a été agité pendant 30 minutes à l’aide d’un barreau aimanté, jusqu’à obtention d’un mélange visuellement limpide.
La est une vue schématique en perspective représentant l’insertion du noyau de moulage de la dans la préforme fibreuse de la ,
La représente schématiquement les étapes d’un procédé de fabrication d’une pièce creuse en CMO selon un premier mode de réalisation conforme à l’exposé,
La représente schématiquement les étapes d’un procédé de fabrication d’une pièce creuse en CMO selon un deuxième mode de réalisation conforme à l’exposé.
La représente une vue en perspective d’un module de soufflante. Plus précisément, la représente des aubes directrices de sortie (OGV) 10, destinées à être disposées en aval des aubes d’une soufflante pour redresser un flux d’air secondaire. Cet exemple n’est pas limitatif, l’invention s’appliquant également aux aubes de la soufflante par exemple, ou tout autre module de soufflante en CMO. Les aubes directrices de sortie 10 (ou les aubes de soufflante), sont réalisées dans un matériau composite organique (CMO) avec un renfort fibreux noyé dans une matrice. En outre, les aubes directrices de sortie 10 s’étendent radialement entre un carter 11 de la turbomachine et la nacelle 12. Elles comprennent chacune un bord d’attaque 14, un bord de fuite 16, un extrados 15 et un intrados 17.
La représente la structure interne d’une aube directrice de sortie 10, dans un plan de coupe radial B-B de la . L’aube directrice de sortie 10 a une structure creuse. Elle comprend plus précisément une peau externe 13, dont la surface externe 13a définit le profil aérodynamique de l’aube, et dont la surface interne 13b définit une cavité interne I.
Une telle aube peut être obtenue par des procédés connus tels que l’injection de résine (dit RTM pour « Resin Transfer Molding » en anglais ») dans une préforme fibreuse, la thermocompression ou l’estampage. Quel que soit le procédé utilisé, la structure creuse des aubes est obtenues en insérant dans la préforme, au cours du procédé de fabrication, un noyau de moulage 30, fabriqué lors d’une étape préliminaire du procédé, et dont la forme correspond à la forme de la cavité interne I de l’aube destinée à être fabriquée.
Un tel noyau de moulage 30, conforme au présent exposé, est représenté en perspective sur la . Le noyau de moulage 30 selon le présent exposé comprend une paroi latérale 31 destinée à former la surface interne 13b de la peau externe 13 de l’aube directrice de sortie 10, et ainsi la cavité interne de l’aube directrice de sortie 10. Il comprend en outre un matériau composite permettant de faciliter l’élimination de ce noyau 30, lors de l’étape de décochage décrite ultérieurement.
La première phase est déterminée de telle sorte à avoir une bonne compatibilité chimique avec l’Al 4 C 3 à température élevée, afin d’éviter l’interaction de cette phase avec la phase MAX lors d’étapes de frittage par exemple. Ainsi, dans le présent exposé, l’élément utilisé dans le groupe A est de l’aluminium (Al), et l’élément utilisé sur le site X est du carbone (C). En effet, les phases contenant de l’azote (N) ne possède pas une compatibilité chimique suffisante avec la phase Al 4 C 3 . Enfin, l’élément utilisé sur le site M peut être du titane (Ti), de chrome (Cr), du niobium (Nb) ou du zirconium (Zr).
Ainsi, dans l’application du présent exposé, la première phase utilisée peut être de formule Ti 3 AlC 2 , Ti 2 AlC, Cr 2 AlC, Zr 2 AlC, Zr 3 AlC 2 , Nb 4 AlC 3 , ou Nb 2 AlC.
Ainsi, compte tenu de la présence de la deuxième phase de formule Al 4 C 3 , entre les joints de grain de la première phase, le noyau de moulage 30 comprenant ce matériau composite peut être aisément éliminé en étant dégradé par hydrolyse, à l’issue du procédé de fabrication de l’aube.
A cet égard, dans l’exemple décrit ci-dessous, le procédé de fabrication de pièce aéronautique creuse en CMO selon le présent exposé, notamment de module de soufflante, ici des aubes directrices de sortie 10, est un procédé par injection de résine dans une préforme fibreuse. Les différentes étapes de ce procédé, selon un premier mode de réalisation, sont présentées sur la .
La première étape S100 de ce procédé consiste à fabriquer le noyau de moulage 30 décrit ci-dessus, destiné à être utilisé ensuite dans la fabrication d’aubes directrices de sortie 10 creuses de turbomachine.
De plus, la bague de jonction 108 est plaquée contre le profilé 104 à l’aide d’un mécanisme de rappel 190, comme indiqué ci-dessus. Ce mécanisme de rappel 190 prévient efficacement un passage d’air à l’interface entre la semelle 102 et le porte-semelle 103 au niveau du conduit primaire 128 et du conduit secondaire 138, ce passage d’air étant dû à des jeux à l’interface entre le porte-semelle 103 et la semelle 102.
La bague 108 doit être bloquée en translation dans les deux directions selon l’axe B, afin d’être solidarisée avec le porte-semelle 103. Ce blocage est réalisé dans une direction par la collerette 1082 à l’extrémité inférieure de la bague 108. Ce blocage est réalisé dans l’autre direction par fixation de l’extrémité supérieure de la bague 108 sur le tuyau 150 qui est relié au dispositif d’aspiration. La bague 108 est en deux parties. Après la fixation de la partie supérieure de la bague 108 sur le tuyau 150, et l’insertion de la partie inférieure de la bague 108 dans le conduit secondaire 138, la partie supérieure et la partie inférieure de la bague sont solidarisées, par exemple par vissage, par soudage, ou par tout autre moyen approprié.
Cependant ce blocage bidirectionnel en translation implique d’avoir accès aux deux extrémités de la bague 108. Or, dans certaines configurations, le dispositif d’aspiration, qui est par exemple un bloc pneumatique, fait partie intégrante du porte-semelle 103.
Ainsi, on a un ensemble à friction pour système de freins pour matériel roulant ferroviaire, l’ensemble à friction comprenant d'une part un porte-semelle comprenant une face inférieure, et une face supérieure, et d'autre part au moins une semelle en matériau de friction comprenant une première face qui est la face de friction, et une seconde face qui est apte à être fixée sur la face inférieure par un mécanisme de fixation, la semelle comprenant au moins un conduit primaire reliant la première face et la seconde face, le porte-semelle comprenant au moins un conduit secondaire d'axe central B, le au moins un conduit primaire étant apte à être aligné avec un du au moins un conduit secondaire, et au moins une bague de jonction agencée dans le conduit secondaire et établissant une jonction avec le conduit primaire, l’ensemble à friction comprenant en outre un bloc relié à un dispositif d’aspiration, ce bloc faisant partie intégrante du porte-semelle au niveau de la face supérieure.
Dans cette configuration une extrémité de la bague 108 (extrémité supérieure, du côté du dispositif d’aspiration) n’est pas accessible. Le montage de la bague 108 sur le porte-semelle 103 n’est alors pas possible.
Description de l’invention La présente invention vise à remédier à ces inconvénients.
L'invention vise à proposer un ensemble à friction pour système de freins ferroviaire dans lequel le bloc qui est relié à un système d’aspiration, par exemple un bloc pneumatique, fait partie intégrante du porte-semelle, qui permette un montage sur le porte-semelle d’une bague de jonction qui permette une évacuation des particules émises par usure de la semelle vers le dispositif d’aspiration.
Ce but est atteint grâce au fait que le bloc présente une cavité et au moins un trou qui relie la cavité et la face supérieure et qui est aligné avec le au moins un conduit secondaire et dans lequel la bague de jonction est apte à coulisser, la cavité étant reliée par un circuit au dispositif d’aspiration, et en ce qu’il comporte un mécanisme de solidarisation de la au moins une bague de jonction avec le bloc lorsque la au moins une bague de jonction est agencée dans le au moins un trou et dans le au moins un conduit secondaire.
Grâce à ces dispositions, chaque bague de jonction est apte à être insérée dans le trou et dans le conduit secondaire de façon à mettre en communication la semelle avec le dispositif d’aspiration. La bague de jonction est alors solidarisée avec le bloc par le mécanisme de solidarisation. Ainsi, la bague et est maintenue solidaire avec le porte-semelle de telle sorte qu’en fonctionnement l’évacuation des particules provenant de la semelle vers le dispositif d’aspiration est réalisée de façon fiable.
Par exemple, la au moins une bague de jonction comporte un corps et une collerette à une première extrémité du corps, l’extrémité distale du corps portant des languettes qui s’étendent radialement vers l’extérieur dans la cavité, et dans lequel le mécanisme de solidarisation comprend la collerette, les languettes et le bord interne du au moins un trou de la cavité.
Ainsi, la solidarisation de la ou des bagues de jonction avec le bloc s’effectue par un simple encliquetage.
Par exemple, la au moins une bague de jonction comporte un corps et une collerette à une première extrémité du corps, l’extrémité distale du corps portant des languettes qui sont déformées plastiquement radialement vers l’extérieur dans la cavité, et dans lequel le mécanisme de solidarisation comprend la collerette, les languettes et le bord interne du au moins un trou de la cavité.
Ainsi, la désolidarisation de la ou des bagues de jonction avec le bloc, grâce à la déformation plastique des languettes, est moins facile.