INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l’invention, les zones de réticulation dans au moins une partie (notamment dans au moins 50%, ou au moins 75%, voire la totalité) de la ou de chaque zone de film se présentent sous la forme d’un réseau de points ou de lignes. On rappelle que ces zones de réticulation correspondent sur l’écran aux zones où les mailles sont obturées. La diapositive présente donc le même réseau, mais inversé. Dans le cas des zones de film, les mailles sont obturées par la matière provenant à la fois de l’émulsion ajoutée à l’étape d’enduction a) et du film autosupporté appliqué à l’étape c). L’épaisseur de matière photoréticulée obturant les mailles est donc plus importante dans les zones de film que dans les autres zones.
Le réseau de points est notamment constitué de points périodiquement arrangés sous forme de lignes et de colonnes. Le réseau de ligne est notamment constitué de lignes régulièrement espacées.
Les points du réseau de points peuvent être de toute forme. Ils sont de préférence rectangulaires, carrés, elliptiques ou circulaires. Les meilleurs résultats sont obtenus avec des points circulaires.
De préférence, les points du réseau de points présentent une dimension latérale maximale allant de 0,10 à 0,30 mm, ou les lignes du réseau de ligne présentent une largeur allant de 0,10 à 0,40 mm. Dans le cas de points circulaires, la dimension latérale maximale est le diamètre du point circulaire. De préférence, le rapport R1 entre la distance séparant les centres des points du réseau de points (dans une ligne ou une colonne) et la dimension latérale maximale des points est comprise entre 1 et 3, notamment entre 1,5 et 2,5, voire entre 1,9 et 2,1. Dans le cas d’un réseau de lignes, le rapport R2 entre la distance séparant les centres des lignes et la largeur des lignes est compris entre 0,7 et 2,5, notamment entre 0,8 et 1,2. De telles dimensions, très faibles, sont inférieures à la résolution habituelle de la sérigraphie, et sont avantageuses en ce qu’elles ne permettent pas une impression parfaitement conforme : autrement dit, une certaine épaisseur de pâte électroconductrice se dépose même sous les zones de réticulation. A l’œil nu, l’impression dans la zone de surépaisseur, correspondant à la zone de film sur l’écran, est continue et homogène, et ne présente pas de réseau de points ou de lignes. Seule une observation microscopique permet de révéler une légère texturation, l’épaisseur de pâte déposée étant légèrement plus faible dans les zones correspondant aux zones de réticulation. L’épaisseur globale (ou moyenne) dans la zone de surépaisseur est toutefois plus élevée que dans les autres zones du vitrage.
Selon un mode de réalisation, le tamis possède une taille de maille identique en tout point. On peut par exemple choisir, pour le tamis, 90 fils par cm pour des diamètres de fil de 40 à 48 µm. De manière plus générale, le nombre de fils par cm est de préférence compris entre 43 et 180, notamment entre 77 et 150, et le diamètre des fils est de préférence compris entre 30 et 150 µm, notamment entre 77 et 120 µm.
Selon un autre mode de réalisation, le tamis comprend une partie centrale et au moins une partie latérale, la taille de la maille dans la partie centrale étant plus grande que la taille de la maille dans la au moins une partie latérale. En particulier, le nombre de fils par cm dans la partie centrale est supérieur au nombre de fils par cm dans la au moins une partie latérale, et le diamètre des fils dans la partie centrale est inférieur au diamètre des fils dans la au moins une partie latérale.
Dans le cadre de ce mode de réalisation, on peut avantageusement choisir : - dans la zone centrale, 77 fils par cm pour un diamètre de 48 µm, 77 fils par cm pour un diamètre de 55 µm, 90 fils par cm pour un diamètre de 48 µm, - dans la ou chaque zone latérale, 42 fils par cm pour un diamètre de 80 µm, 48 fils par cm pour un diamètre de 80 µm, 49 fils par cm pour un diamètre de 70 µm.
Ce type de tamis permet notamment de déposer une épaisseur plus importante de pâte électroconductrice au niveau des parties latérales, qui correspondent au positionnement des bandes collectrices (ou bus bars), comparativement aux zones d’impression correspondant aux fils plus fins du réseau chauffant. On peut citer comme exemple de ce type de tamis le produit Vario® de SEFAR ou Variant® de SAATI, qui permet lors d’une même impression, d’obtenir différentes épaisseurs dans différentes zones du vitrage.
Dans la présente invention, l’expression « haute densité » signifie ayant une densité allant de 0,941 à 0,965 g/cm 3 , ladite densité étant mesurée selon la norme ISO 1183A (à une température de 23°C).
La polyoléfine représente de préférence au moins 50% en poids environ, de façon particulièrement préférée au moins 60% en poids environ, et de façon plus particulièrement préférée au moins 70% en poids environ, par rapport au poids total de la gaine polymère thermoplastique compacte.
La polyoléfine représente de préférence au plus 98 % en poids environ, et de façon particulièrement préférée au plus 95% en poids environ, par rapport au poids total de la gaine polymère thermoplastique compacte.
Le système retardant au feu à base d’azote et de phosphore
La gaine polymère thermoplastique compacte comprend un système retardant au feu à base d’azote et de phosphore.
En d’autres termes, le système retardant au feu à base d’azote et de phosphore peut comprendre un ou plusieurs composés, chacun desdits composés comprenant de l’azote et/ou du phosphore. L’azote (respectivement le phosphore) peut être présent dans un ou plusieurs des composés du système retardant au feu à base d’azote et de phosphore.
Le système retardant au feu à base d’azote et de phosphore représente de préférence au plus 20% en poids environ, et de façon particulièrement préférée au plus 10% en poids environ, par rapport au poids total de la gaine polymère thermoplastique compacte.
Le système retardant au feu à base d’azote et de phosphore représente de préférence au moins 2% en poids environ, et de façon particulièrement préférée au moins 3% en poids environ, par rapport au poids total de la gaine polymère thermoplastique compacte.
Le système retardant au feu à base d’azote et de phosphore comprend de préférence au moins un composé comprenant du phosphore et de l’azote ; ou au moins un composé comprend du phosphore et au moins un composé comprenant de l’azote ; ou au moins un composé comprenant du phosphore et de l’azote en combinaison avec au moins un composé comprend du phosphore ou de l’azote.
Le composé comprenant du phosphore et de l’azote est avantageusement choisi parmi les phosphates (pyrophosphate, polyphosphate…) de pipérazine, le polyphosphate d’ammonium (APP), et les phosphates (Pyrophosphate, polyphosphates…) de mélamine.
Le composé comprenant du phosphore est de préférence choisi parmi le polyphosphate, le phosphinate d’aluminium, et leur mélanges ; et le phosphore rouge.
Le composé comprenant de l’azote est de préférence choisi parmi le cyanurate de mélamine, et les alcoxyamines,.
Selon une forme de réalisation particulièrement préférée de l’invention, le système retardant au feu à base d’azote et de phosphore comprend au moins un pyrophosphate de pipérazine (PAPP), et éventuellement au moins un sel de mélamine (e.g. les phosphates de mélamine, le cyanurate de mélamine).
Le pyrophosphate de pipérazine peut représenter de 40 à 75% en poids environ, et de préférence de 50 à 70% en poids environ, par rapport au poids total du système retardant au feu à base d’azote et de phosphore.
Le sel de mélamine peut représenter de 25 à 60% en poids environ, et de préférence de 30 à 50% en poids environ, par rapport au poids total du système retardant au feu à base d’azote et de phosphore.
Selon une forme de réalisation particulièrement préférée de l’invention, le rapport molaire phosphore/azote dans le système retardant au feu à base d’azote et de phosphore va de 0,5 à 1,5 environ. Cela permet ainsi d’améliorer les propriétés de retard à la flamme.
Les inventeurs ont à présent découvert que l’utilisation d’une composition retardatrice spécifique comprenant un composé pyrazolidine-3,5-dione permet de ralentir la réaction d’oxydation, en particulier d’une teinture oxydative, de façon à réduire ou même sensiblement éviter la formation indésirable de taches par une teinture sur une position non ciblée, ce qui est appelé effet anti-tache. En particulier, lorsque la réaction d’oxydation implique un cation de métal polyvalent, en particulier du calcium, du strontium, du zinc, du cuivre, du fer, du manganèse, de l’aluminium, ou des mélanges de ceux-ci, par exemple, un produit de teinture pour la teinture de cheveux présentant un pourcentage élevé d’ions de métal, tels que le Cu 2+ ou le Fe 3+ (par exemple les cheveux caucasiens tendent à contenir une plus forte teneur en Cu 2+ ), un agent chélatant peut être particulièrement utile dans la composition retardatrice, ce qui peut renforcer l’effet anti-tache.
Un objet de la présente invention est ainsi une composition retardatrice d’oxydation, comprenant des composants de :
1) un agent chélatant soluble dans l’eau sélectionné parmi les acides carboxyliques comprenant au moins un hétéroatome en plus du groupe carboxylique ;
2) un composé pyrazolidine-3,5-dione de formule (1) :
dans laquelle R 1 et R 2 sont chacun indépendamment un H, un hydroxyle, un alkyle en C1-C30, non substitué ou substitué, un alcényle en C2-C30, non substitué ou substitué, un cycloalkyle, un groupe hétérocyclique insaturé, un groupe hétérocyclique ou un alcoxy, tel qu’un alkyle en C1-C10 ou un alkyle en C1-C10 substitué par un halogène, de préférence un alkyle en C1-C6 ou un alkyle en C1-C6 substitué par un halogène, un alcényle en C3-C10, un cycloalkyle en C3-C10, un groupe hétérocyclique insaturé en C3-C10, un alkyle hétérocyclique en C3-C10 ou un époxylalkyle en C3-C10 ; et R 3 est un H, ou un alkyle en C1-C10 non substitué ou substitué par un halogène, un cycloalkyle en C3-C10, un alkyle hétérocyclique en C3-C10, ou un alcoxy en C3-C10, tel qu’un alkyle en C1-C6 ou un alkyle en C1-C4, de préférence un H, dans laquelle l’halogène est de préférence un F, un Cl ou un Br.
La présente invention fournit également un kit de teinture pour la teinture oxydative de fibres kératiniques, comprenant les compositions de :
A) une composition retardatrice selon la présente invention ; et
B) une composition de teinture comprenant une teinture oxydative.
Optionnellement, la composition retardatrice est placée conjointement avec la composition de teinture, ou dans une chambre séparée de la composition de teinture.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la composition de teinture peut à son tour comprendre :
L’optique de collimation 10’ de la et les différentes diodes 11a, 11b, 11c, 12, 13 peuvent être positionnées à l’intérieur d’un boîtier d’un module d’éclairage tel que décrit en référence à la .
Dans les différents modes de réalisation, les zones de diffraction texturées présentent une géométrie conformée de sorte que les rayons lumineux réfractés/réfléchis à l’intérieur du corps par la cavité sont diffractés à l’extérieur du corps par la zone de diffraction texturée suivant un faisceau lumineux présentant une photométrie et une forme déterminées.
De manière générale, la géométrie de ces zones de diffraction texturées peut être définie par des méthodes de calcul optiques utilisant les lois de l’optique, prenant en compte les caractéristiques de la diode électroluminescente qui sera utilisée, les caractéristiques du corps de l’optique de collimation et les caractéristiques recherchées de photométrie et de forme du faisceau lumineux sortant de l’optique de collimation, notamment pour une application particulière. Selon les méthodes de calcul utilisées, des géométries de formes différentes peuvent ainsi être déterminées pour obtenir des faisceaux lumineux de même photométrie et forme. Autrement dit, une zone de diffraction texturée est définie par la forme et la photométrie du faisceau lumineux qu’elle diffracte pour une diode électroluminescente donnée (intensité lumineuse, longueurs d’onde du faisceau lumineux émis par la diode, puissance, etc.) et pour des caractéristiques données du corps de l’optique de collimation (dimensions, forme, indice de réfraction du matériau du corps, etc.).
Par exemple, la photométrie et la forme de chaque faisceau lumineux diffracté par les surfaces associées à une cavité pourront être choisies pour réaliser une fonction d’éclairage d’un véhicule automobile, telle qu’un feu de croisement, un feu de route. Les formes et photométries de ces fonctions d’éclairage sont en général règlementées et par conséquent bien définies. Bien entendu, la forme et la photométrie d’un faisceau lumineux pourront être choisies pour réaliser des fonctions d’éclairage particulières pour d’autres applications ou pour réaliser d’autres fonctions d’éclairage d’un véhicule.
De préférence, la géométrie de ces zones de diffraction texturées est libre et asymétrique. Autrement dit, ces zones de diffractions sont des surfaces optiques de forme libre asymétrique, aussi appelée « freeform surface » (surface de forme libre) en anglais.
Ces différentes méthodes de calcul sont bien connues de l’homme du métier et peuvent être mises en œuvre par des logiciels du commerce, tel que les logiciels LightTools® ou Zemax®.
Typiquement, la géométrie d’une zone de diffraction texturée peut être déterminée comme suit. On définit dans un premier temps la photométrie (répartition de la lumière) du faisceau lumineux que l’on souhaite obtenir en sortie de la zone de diffraction texturée, sur une cible. On définit également une surface porteuse de texture, correspondant à une surface de base (donc sans aspérités) qui sera ensuite texturée ainsi que les informations sur la distribution de lumière en entrée de la surface de base (angles, points d’intersections et puissance de chaque rayon incident). La photométrie recherchée au niveau de la cible est ensuite analysée pour connaître la répartition des rayons souhaités en sortie de la surface porteuse (pourcentage par coordonnée angulaire (% ;° ;°)). On découpe ensuite la surface porteuse en sous sections de dimensions de l’ordre du millimètre ou du dixième de millimètre ce qui permet de faire une approximation des angles des rayons incidents et d’obtenir un pourcentage du flux lumineux total qui passe par cette sous-section. Connaissant les angles des rayons incidents et le pourcentage de la lumière sortante par coordonnées angulaires, on peut calculer, via les lois de Snell-Descartes et l’approximation des angles incidents constants sur la sous-section, les inclinaisons de surface nécessaires pour atteindre chaque point de la cible. On applique ensuite les pourcentages (% ;° ;°) pour chaque coordonnée angulaire de la cible aux inclinaisons correspondantes, ce qui permet de définir la fonction dérivée de la surface texturée souhaitée. Une intégration utilisant comme constante la surface porteuse de la texture et appliquant des limites de profondeur et de dimensions à la texture permet d’obtenir la fonction de la surface texturée. Cette méthode peut être utilisée pour déterminer la fonction d’une zone de diffraction texturée permettant de réaliser une fonction d’éclairage. La zone de diffraction texturée ainsi définie forme une première texture au sens de l’invention, dont l’épaisseur est typiquement de 0,5µm à 15mm, le plus souvent de 1µm à 10mm.
Lors d’une itération suivante, on peut intégrer à cette méthode de calcul des coordonnées en longueur d’onde (400-500-550-600-650nm par exemple) afin minimiser les variations entre les dérivées de la surface texturée dans chaque sous-section et d’éviter ainsi l’apparition sur les bords de la surface texturée de phénomènes de bandes colorées dus à des inclinaisons de surface trop importantes. A cet effet, on peut quantifier les différences entre les dérivées à différentes longueurs d’onde pour chaque sous-section aux coordonnées angulaires correspondant à un passage brutal d’une zone blanche à une zone noire sur la cible. Une fois cette analyse réalisée, on vérifie si les différentes sous-sections se compensent et, si ce n’est pas le cas, on recalcule les sous-sections problématiques en ne prenant en compte que la longueur d’onde la plus problématique. Ceci permet d’ajouter à la première texture une deuxième structure de type microstructure, dont l’épaisseur est typiquement de 150 à 1500 nm, le plus souvent de 200 à 1400nm.
Lorsque des diodes latérales sont prévues (telles que les diodes 12 et 13 de la ), on peut ajouter une itération à la méthode de calcul prenant en compte les informations sur la distribution de lumière en entrée de la surface de base (angles, points d’intersections et puissance de chaque rayon incident) résultant de l’ajout des diodes latérales, ou intégrer directement ces informations supplémentaires à celles collectées pour les rayons lumineux des diodes situées dans les cavités.
L’invention permet ainsi de réaliser une ou plusieurs fonctions d’éclairage avec un unique composant optique dont l’efficacité sera en conséquence supérieure à 65%, et qui permet ainsi de réaliser la ou les fonctions d’éclairage pour un faible encombrement, sans nécessiter de procédé de fabrication particulier, en particulier sans nécessiter de métallisation des surfaces pour les rendre réfléchissantes, la surface de réflexion interne totale de l’optique de collimation de l’invention résultant de la forme de la surface. On peut ainsi réaliser cette optique de collimation facilement et à faible coût.
COMPOSITIONS PHARMACEUTIQUE ET NUTRACEUTIQUE POUR LA PREVENTION ET LE TRAITEMENT DE MALADIES NEURODEGENERATIVES Domaine de l’invention
La présente invention concerne les domaines pharmaceutique et nutraceutique et, plus spécifiquement, une composition comprenant comme ingrédient actif au moins un extrait issu d’une combinaison de plantes.
La composition selon l’invention est utilisée pour la prévention et/ou le traitement de maladies neurodégénératives, notamment la maladie d’Alzheimer.
Etat de l’art
La Maladie d'Alzheimer (MA) est une maladie neurodégénérative du tissu cérébral qui touche principalement les personnes âgées de plus de 65 ans. Outre l’âge, d’autres facteurs de risques ont été incriminés tels que les facteurs génétiques ou bien encore les facteurs environnementaux. Cette maladie se caractérise par un trouble dégénératif du système nerveux central associé à une perte importante de cellules neuronales spécifiques. Elle se manifeste cliniquement par une perte progressive de la mémoire, de la cognition, du raisonnement, du jugement et de la stabilité émotionnelle du patient qui conduit progressivement à une profonde détérioration mentale et finalement à sa mort.
Dès lors, la Maladie d’Alzheimer constitue un enjeu majeur de santé publique compte tenu du vieillissement progressif de la population et de l'absence de traitements curatifs à ce jour. Aux États-Unis, jusqu’à quatre millions de personnes souffrent de la maladie d’Alzheimer avec pas moins de 100 000 décès par an.
Avantageusement, chaque organe presseur 11, 12, 13 intervient dans son propre secteur angulaire de travail A11, A12, A13 exclusivement, et prend en charge la portion correspondante du tronçon d’extrémité 3A, 3B sur une course en tangage qui correspond uniquement à sa contribution propre MT_11, MT_12, MT_13.
De la sorte, chacun des organes presseurs 12, 13 qui viennent à la suite du premier organe presseur 11 poursuit, à son tour, le travail de pliage exécuté par le précédent organe presseur 11, 12, en reprenant ledit travail de pliage à partir de la position de tangage où avait pris fin la contribution propre MT_11, MT_12 dudit précédent organe presseur.
De ce fait, l’opération de pliage est avantageusement progressive, et par conséquent respectueuse du tronçon d’extrémité 3A, 3B, qui ne subit ainsi ni déchirure, ni faux-pli, et ce tout en permettant malgré tout un pliage complet en une seule passe, c’est-à-dire en un seul tour complet des organes presseurs 11, 12, 13 autour de l’axe de roulis X3.
De surcroît, la subdivision de la course angulaire totale en tangage permise par la multiplication des organes presseurs et le déphasage en tangage de ces derniers permet de se satisfaire d’une amplitude individuelle de course en tangage de chacun des organes presseurs qui est relativement restreinte, ce qui minimise le temps nécessaire pour effectuer chaque mouvement basculant MT en tangage. De manière cumulée, ceci permet par conséquent de minimiser le temps de cycle, c’est-à-dire la durée nécessaire pour effectuer la passe considérée, et donc, plus globalement, la durée nécessaire pour rabattre complètement le tronçon d’extrémité 3A, 3B sur l’intérieur de la paroi 3.
On notera que le rendement du dispositif de rabattage 10, et plus globalement de l’installation 1, est optimisé lorsque l’on combine, pour un jeu de plusieurs organes presseurs 11, 12, 13, à la fois une implantation déphasée en roulis desdits organes presseurs 11, 12, 13, qui permet de traiter simultanément plusieurs secteurs angulaires de travail A11, A12, A13, et une implantation déphasée en tangage, autour de la ligne génératrice L4, L5, et donc autour de l’axe de basculement en tangage desdits organes presseurs 11, 12, 13, qui permet de réaliser en une même passe un pliage progressif et complet du tronçon d’extrémité 3A, 3B, en plusieurs étapes successives de tangage, chacune réalisée dans un secteur angulaire de travail A11, A12, A13 par l’un des organes presseurs 11, 12, 13 correspondant, selon la contribution MT_11, MT_12, MT_13 qui est propre audit organe presseur 11, 12, 13 et qui va au-delà de la contribution propre qui avait été apportée par l’organe presseur précédent.
Par convention, pour définir les positions angulaires de départ et d’arrivée, et par conséquent les amplitudes de course en tangage des organes presseurs 11, 12, 13, et plus particulièrement la contribution propre MT_11, MT_12, MT_13 de chaque organe presseur 11, 12, 13, on pourra considérer un plan de référence dit « plan bissecteur » qui correspond au plan radial qui contient d’une part l’axe de roulis X3 et d’autre part la bissectrice du secteur angulaire de travail A11, A12, A13 occupé par l’organe presseur 11, 12, 13 considéré lorsque ledit organe presseur 11, 12, 13 se trouve dans sa position de départ, au contact du tronçon d’extrémité 3A, 3B, plan bissecteur qui est donc normal au vecteur directeur tangent à la ligne génératrice L4, L5 et donc à la direction circonférentielle au point considéré, puis prendre comme origine d’un repère associé audit plan bissecteur le point d’intersection de la ligne génératrice L4, L5 de la tringle de renfort 4, 5 avec ledit plan bissecteur, et enfin considérer la position angulaire de l’organe presseur 11, 12, 13 considéré comme étant la position, dans ledit repère associé au plan bissecteur, d’un point choisi de l’organe presseur considéré 11, 12, 13, et plus particulièrement de l’intersection de l’axe central Y11, Y12, Y13 du galet presseur 11, 12, 13 avec ledit plan bissecteur, tel que cela est illustré, ici en référence au premier galet presseur 11, sur les figures 12 et 17.
De préférence, l’organe presseur 11, et le cas échéant chacun des plusieurs organes presseurs 11, 12, 13 apporte, lors de son mouvement basculant MT en tangage, une contribution propre MT_11, MT_12, MT_13 au rabattage du tronçon d’extrémité, laquelle contribution propre MT_11, MT_12, MT_13 correspond à une amplitude de déplacement angulaire de l’organe presseur 11, 12, 13 considéré, en tangage autour de la ligne génératrice L4 de la tringle de renfort, qui est au moins égale à 30 degrés, voire au moins égale à 60 degrés, et de préférence inférieure ou égale à 120 degrés, pour le ou chaque organe presseur 11, 12, 13 considéré.
En mettant en œuvre une contribution propre égale ou supérieure à 30 degrés, la course ou la portion de la course en tangage de l’organe presseur 11, 12, 13 considéré, qui permet audit organe presseur de prendre activement en charge un pliage effectif du tronçon d’extrémité 3A, 3B, est suffisamment étendue en tangage pour assurer une action de déviation et/ou de rouletage significative dudit organe presseur 11, 12, 13 sur ledit tronçon d’extrémité 3A, 3B.