INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, la mise en série et l’alimentation électrique des boucles supraconductrices 3 s’effectuent, conformément au deuxième mode de réalisation, par un circuit électrique indépendant du circuit de refroidissement, le circuit électrique comportant : des paires dédiées de terminaisons électriques intermédiaires 13, incluses de préférence au niveau de chaque enceinte cryogénique 2, chaque terminaison d’une même paire recevant une extrémité de la bobine supraconductrice 3 de l’enceinte cryogénique correspondante 2 ; des portions intermédiaires 14 de câble classique (par opposition aux câbles supraconducteurs), comportant par exemple uniquement une âme en cuivre, pour connecter électriquement en série les différentes bobines supraconductrices 3. Dans l’exemple non limitatif de la , trois portions intermédiaires 14 de câble électrique classique sont nécessaires pour connecter en série les quatre bobines supraconductrices 3, par l’intermédiaire des terminaisons électriques 13 ; deux terminaisons classiques 15 (remplaçant les terminaisons 8 de la ), munies chacune d’une borne 11 de connexion à une alimentation électrique (non représentée), laquelle permet une injection du courant et de la tension dans le système de recharge. L’une des deux terminaisons 15 est ainsi connectée, comme visible sur la , sur l’une des terminaisons 13 de la paire de terminaisons de la première enceinte cryogénique 2 de la série, alors que l’autre terminaison 15 est connectée l’une des terminaisons 13 de la paire de terminaisons 13 de la dernière enceinte cryogénique 2 de la série. deux portions 14’ d’extrémité de câble classique pour la connexion électrique de la première et de la dernière bobine supraconductrice 13 avec chacune des terminaisons classiques 15.
Par rapport au système selon le premier mode de réalisation décrit en référence à la , un intérêt du système illustré sur la est qu’il nécessite un volume moindre de fluide cryogénique et un système de refroidissement 9 plus simple.
Un troisième mode de réalisation d’un système de recharge électrique est représenté sur la , équipant une aire de stationnement du même type que celle décrite précédemment, à savoir comportant, à titre d’exemple non limitatif, quatre emplacements de stationnement 1. Dans ce troisième mode de réalisation le circuit électrique est totalement indépendant du circuit de refroidissement. Plus précisément, ce circuit électrique est composé, comme dans le cas de la , des quatre bobines supraconductrices 3 connectées en série deux à deux grâce à trois portions intermédiaires 14 de câble classique, l’ensemble série étant connecté à une alimentation électrique 16 au moyen de deux portions 14’ d’extrémité de câble classique. En revanche, comme visible sur la , le circuit de refroidissement par fluide cryogénique ne passe plus par l’intérieur des enceintes 2. De manière différente, le circuit de refroidissement comprend une ligne de transfert cryogénique 12 dont les extrémités sont reliées en entrée et sortie du système de refroidissement cryogénique 9, de manière à créer une boucle fermée. La ligne de transfert cryogénique 12 est disposée de manière à être en contact avec au moins une portion d’un élément 17 en matériau conducteur thermique, par exemple en cuivre, inclus dans chaque enceinte 2. Les bobines supraconductrices 3 sont donc ici refroidies uniquement par conduction thermique. La quantité de fluide cryogénique nécessaire dans ce troisième mode de réalisation est encore plus faible que dans le deuxième mode de réalisation.
Un système de recharge selon l’un quelconque des trois modes de réalisation décrits ci-avant peut inclure un nombre quelconque N de bobines supraconductrices pour permettre la recharge d’un nombre N correspondant de véhicules. La illustre une configuration possible pour une aire de stationnement comprenant N emplacements de stationnement 1, avec un système de recharge selon le premier mode de réalisation.
L'utilisation de bobines supraconductrices connectées en série par des câbles supraconducteurs (figures 1 et 4) ou standards (figures 2 et 3) pour former un système complet comprenant plusieurs points de charge présente plusieurs avantages : aucune perte électrique par effet Joule dans les parties supraconductrices pendant le fonctionnement du système, ce qui entraîne une réduction des coûts d'exploitation liés à la circulation du courant. un champ magnétique local plus élevé est généré pour la recharge sans fil, ce qui entraîne un meilleur rendement pour la transmission de l'énergie à la voiture (rendement supérieur à 97% avec cette technologie supraconductrice, contre un rendement maximal de 90% pour les systèmes prototypes en cours de développement avec des conducteurs conventionnels). la supraconductivité permet une compacité des bobines (densité de courant plus élevée). la supraconductivité permet un système à courant élevé, donc pour une puissance donnée, elle conduit à une tension de fonctionnement plus faible. Des solutions conventionnelles de grande taille ont été étudiées jusqu'à 500 kW : avec des bobines supraconductrices, il peut s'agir par exemple de bobines de 1000 A alimentées par une source de 500 V. dans la version intégralement supraconductrice selon le premier mode de réalisation, il n’y a aucun impact thermique du système s'il est enterré, par exemple sous la surface d'un parking, contrairement à un système conventionnel qui pourrait générer des perturbations thermiques pour des conduites d'eau fermées ou d'autres câbles enterrés conventionnels. un fluide cryogénique tel que l’azote liquide est sans aucun impact sur l'environnement (l'azote constitue la partie la plus importante de l'atmosphère). Cependant, avec l'émergence de l'hydrogène pour le développement des énergies renouvelables, cet autre cryogène pourrait également être une alternative intéressante (hydrogène liquide comme média de "stockage d'énergie", circulation d’hydrogène liquide entre 2 points de la ville ...).
Les domaines d'intérêt typiques pour un système de recharge conforme à l’invention sont les grandes aires de stationnement, les grandes stations de recharge le long d'une autoroute très fréquentée (recharge rapide d'un grand nombre de véhicules en même temps), ou les endroits où plusieurs véhicules doivent être entièrement rechargés en un temps limité (hôpitaux, commissariats de police...).
L’invention concerne enfin un contenant comportant un tel ensemble, cet ensemble venant coiffer un orifice d’un col dudit contenant.
Un tel contenant est alors économique à fabriquer, le coût d’une cape constituant habituellement une part importante du coût d’un contenant refermable.
Il faut remarquer que, non seulement l'invention résout les problèmes énumérés précédemment, mais elle le permet d'une manière extrêmement simple et extrêmement économique par rapport à ce qui était connu de l'art antérieur.
De plus, un ensemble peut être obtenu en une seule matière plastique, ou en plusieurs matières plastiques compatibles entre elles, ce qui permet de simplifier le recyclage, contrairement aux capes comportant des valves de propreté en silicone.
D’autre buts et avantages de la présente invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre se référant aux dessins ci-joints illustrant un exemple de réalisation et dans lesquels :
est une vue schématique en perspective avant d’un ensemble comportant une cape et un distributeur de type valve selon l’invention, cet ensemble étant propre à venir coiffer un col d’une bouteille non représentée ici ;
est une vue schématique de côté en coupe latérale d’un contenant comportant un ensemble de la comportant une cape et un distributeur de type valve, cet ensemble coiffant un col du contenant pour recouvrir un orifice dudit col ;
est une vue de détail selon le cadre III en pointillés de la de l’ensemble, centré sur le distributeur de type valve ;
est une vue schématique en coupe d’un moule propre à former l’ensemble de la , ce moule présentant un organe de formage du distributeur de type valve en position inactive, c’est-à-dire comportant un sous-ensemble central et un sous-ensemble périphérique, avec les deux sous-ensembles central et périphérique de l’organe tous deux en position inactive, et faisant apparaitre en noir le volume libre délimité par le moule ;
est une vue schématique en coupe du moule de la selon le même angle de vue, l’organe de formage du distributeur de type valve étant dans une position intermédiaire entre position active et inactive, avec le sous-ensemble central de l’organe de formage du distributeur de type valve en position active et le sous-ensemble périphérique de l’organe de formage du distributeur de type valve en position inactive, et faisant apparaitre en noir le volume libre délimité par le moule ;
est une vue schématique en coupe du moule de la selon le même angle de vue, l’organe de formage du distributeur de type valve étant dans une position active, c’est-à-dire avec les deux sous-ensembles central et périphérique de l’organe tous deux en position active et faisant apparaitre en noir le volume libre délimité par le moule correspondant à l’ensemble à mouler, cape et distributeur.
L’invention a trait à un moule 1 illustré schématiquement sur les figures 4 à 6, permettant la fabrication d’un ensemble 2 selon l’invention, comportant une cape 3 et un distributeur de type valve 4. Cet ensemble 2, illustré notamment par la , est obtenu par injection d’au moins une matière plastique dans ledit moule 1 en mettant en œuvre un procédé selon l’invention décrit plus loin. Cet ensemble 2 peut venir coiffer un orifice d’un contenant 5 au niveau d’un col 50, comme illustré sur la .
En référence à la , l’ensemble 2 présente un avant et un arrière situés respectivement à droite et à gauche de la , et un haut et un bas situés respectivement en haut et en bas de la .
De la même manière, en référence aux figures 4 à 6, le moule 1 présente un avant et un arrière situés respectivement à droite et à gauche des figures, et un haut et un bas situés respectivement en haut et en bas des figures.
L’ensemble 2 comporte une cape 3 présentant des parois 30, notamment périphérique 300 et supérieure 301. Cette cape 3 peut comporter également un bouchon 31 relié à la paroi périphérique 300 par une charnière 32, comme illustré sur les figures 1 et 2. Cette cape 3 comporte également des moyens de montage 33 de ladite cape 3 sur un col d’un contenant, comme illustré sur la . Ces moyens de montage 33 sont ici un filetage interne à la paroi périphérique 300 de la cape 3, coopérant avec un filetage externe du col 50 du contenant 5, comme illustré sur la . La cape 3 comporte également une lèvre d’étanchéité 302 sous la paroi supérieure 301 de la cape 3, qui vient en contact avec le col 50 du contenant 5 quand l’ensemble 2 est monté sur celui-ci.
Un distributeur 4 est au centre de la cape 3 et est venu de matière avec la cape 3. Ce distributeur 4 comporte une face inférieure et une face supérieure, il est circulaire et présente des feuillets 40 triangulaires, chaque feuillet 40 étant abouté sur un bord 41 à un bord d’un feuillet 40’ et un autre bord 42 à un autre feuillet 40’’, le troisième bord des feuillets étant solidaire avec une ceinture annulaire 43. Ce distributeur 4 présente une forme d’un disque élastiquement déformable pouvant s’ouvrir en son centre par écartement des bords 41, 42 des feuillets 40, 40’, 40’’ sous l’effet d’une pression d’un produit liquide ou pâteux contre lesdits feuillets 40, 40’, 40’’, et pouvant revenir dans une position initiale des feuillets aux bords aboutés, refermant ladite ouverture en l’absence de pression exercée sur les feuillets. La ceinture annulaire 43 peut être rigide ou comporter un anneau élastiquement déformable 44, pouvant, par sa déformation, soulever le disque des feuillets 40 depuis une position basse illustrée sur la à une position haute, de manière à ce que le distributeur 4 fonctionne à la manière d’une valve silicone.
Sur cette , le système de refroidissement est désigné par la référence générale 2 et celui-ci comporte au moins un bloc de froid désigné par la référence générale 3, comprenant un dissipateur de chaleur désigné par la référence générale 4 destiné à être appliqué par exemple contre une partie du corps de l’individu.
Ce dissipateur de chaleur est associé à des moyens à changement de phase, désignés par la référence générale 5 sur cette figure, permettant ainsi de refroidir le corps de l’athlète.
Ces moyens à changement de phase de dissipation de chaleur comprennent tous moyens connus appropriés comme par exemple un pack de froid à l’état solide, la chaleur corporelle étant alors dissipée dans celui-ci à travers le dissipateur thermique ce qui lui fait changer d’état pour passer à liquide, permettant d’obtenir une meilleure efficacité du refroidissement.
A titre d’exemple, on a représenté sur la un tel dissipateur désigné par la référence générale 4.
Celui-ci comporte alors par exemple une plaque de contact destinée à être appliquée sur la partie de corps correspondante à refroidir, à partir de laquelle s’étendent des ailettes de dissipation destinées à être en relation avec le matériau à changement de phase de dissipation thermique.
Celui-ci est par exemple illustré sur la et on peut voir que ce matériau à changement de phase 5 peut être placé dans des moyens d’encapsulation en relation avec les ailettes de la plaque de contact.
Bien entendu d’autres modes de réalisation encore de ce système peuvent être envisagés et ce système de refroidissement selon l’invention peut comporter plusieurs blocs de froid tels que décrits précédemment destinés à être répartis à différents emplacements du corps de l’individu afin d’optimiser encore le refroidissement de celui-ci et préserver ses performances.
Complément alimentaire permettant de lutter contre l’infertilité féminine et masculine La présente invention est relative à un complément alimentaire par voie orale permettant de lutter contre l’infertilité féminine et masculine due à l’insuffisance ovarienne précoce, ou à l’endométriose, ou au syndrome des ovaires micropolykystiques (SOPK) chez les femmes ou à l’insuffisance spermatique chez l’homme.
Le complément alimentaire suivant la présente invention permet d’une part de lutter contre le stress oxydatif, en soutenant la maturation des cellules reproductrices et la production d’énergie cellulaire, et d’autre part de diminuer l’inflammation, la production d’androgènes et la résistance à l’insuline.
On sait que dans l’infertilité masculine et féminine (de cause non organique) l’élévation délétère du stress oxydant et ses conséquences sur la méthylation de l’ADN, dont l'incidence peut être différente selon la pathologie est à l’origine de l'infertilité (pathologie du sperme, insuffisance ovarienne précoce, endométriose, syndrome des ovaires micropolykystiques).
A cet effet le complément alimentaire suivant présente une invention combinant une série d’antioxydants, de facteurs énergétiques pour l’homme, combinés à des facteurs de maturation des gamètes en cas d’insuffisance ovarienne ou spermatique, additionnée d’anti-inflammatoires végétaux pour l’endométriose, et d’inositol pour le SOPK chez la femme.
On note que les antioxydants renforcent et stimulent le système antioxydant endogène de manière à préserver la qualité des cellules reproductrices. Les coenzymes énergétiques favorisent la réalisation des réactions biochimiques, tandis que les facteurs de maturation améliorent la production d’ovocytes viables et aptes à la fécondation. Enfin, les anti-inflammatoires contrôlent l’inflammation, quand l’inositol réduit la résistance à l’insuline et l’hyperandrogénie qui lui est associée.
D’autre part on constate que la stimulation du système antioxydant endogène passe par l’alimentation en micronutriments du système monocarboné et est renforcée par l’activation de la synthèse de glutathion cellulaire.
Le fonctionnement correct du cycle monocarboné permet le recyclage de l’homocystéine dans le cycle de la méthionine, et le développement de l’action du glutathion. L’ensemble vise l’obtention d’un équilibre d’oxydoréduction efficace, aboutissant à la stabilisation de la régulation épigénétique. Ensuite, l’utilisation adaptée des autres composés, selon les cas, contribue à la restauration de la fertilité féminine et masculine.
DEFINITIONS Insuffisance ovarienne précoce L'insuffisance ovarienne précoce (IOP) se définit par une perte folliculaire anormale, souvent associée à l’absence de cycle menstruel et d’une ménopause précoce survenant avant l’âge de 40 ans.
L’insuffisance ovarienne est un trouble courant, qui affecte 1 à 2% des femmes de moins de 40 ans et 0,1% des femmes de moins de 30 ans.
Le circuit de refroidissement, composé des tubes 5 et des canaux de liaison 8 situés dans les flasques, comprend une (unique) entrée 24 et une (unique) sortie 25. Telles que représentées sur la figure, l’entrée 24 et la sortie 25 sont dans un même flasque mais elle pourrait être dans deux flasques différents et/ou l’une d’entre elles pourraient passer à travers le boîtier (carter) de la machine électrique, comme représenté à la . L’entrée 24 et la sortie 25 s’étendent radialement vers le haut mais pourraient tout aussi bien s’étendre radialement dans d’autres directions ou bien s’étendre longitudinalement pour sortir longitudinalement par le/les flasque(s). Par ailleurs, même si cette solution n’est pas préférée, le circuit de refroidissement pourrait comprendre plusieurs entrées et/ou plusieurs sorties reliées à un seul circuit. Selon une autre variante, le circuit de refroidissement pourrait comprendre plusieurs morceaux de circuit indépendants, chacun comprenant une entrée et une sortie.
Sur la figure, le circuit de refroidissement comprend huit tubes 5 longitudinaux passant à travers le corps de stator et les matériaux d’enrobage de part et d’autre du corps de stator. Ces huit tubes 5 s’étendent longitudinalement et sont positionnés sur un cercle. En d’autres termes, les huit tubes 5 sont à égale distance de l’axe longitudinal de la machine électrique. De plus, les huit tubes 5 sont équitablement répartis sur la circonférence de ce cercle de manière à assurer un refroidissement homogène sur tout le stator. Ainsi, les tubes 5 sont situés tous les 45°.
A une première extrémité longitudinale 100, les extrémités des tubes 5 se trouvent sur le cercle 26 et à l’autre extrémité longitudinale 101, les extrémités des tubes 5 se trouvent sur le cercle 26b qui a le même diamètre que le cercle 26 et qui est coaxial avec lui.
Sur la circonférence du stator, on trouve ainsi successivement plusieurs tubes 5. Les extrémités de deux tubes successives, dans la direction circonférentielles, sont connectées par des canaux de liaison dans un flasque ou dans l’autre, de manière alternative.
Par exemple, les tubes 51, 52 et 53 sont trois tubes successifs dans la direction circonférentielle. Les tubes 51 et 52 qui sont successifs se rejoignent par un canal de liaison du flasque positionné à l’extrémité longitudinale 100 alors que les tubes 52 et 53 qui sont également successifs se rejoignent dans un canal de liaison du flasque positionné à l’extrémité 101. Par ces liaisons successives des tubes 5 par des canaux de liaison dans un flasque puis dans l’autre, de manière alternative, le circuit de refroidissement forme un serpentin autour du stator, en passant au plus près des têtes de bobines, sur toute leur longueur et sur leur extrémité longitudinale.
Ainsi, les canaux de liaison 8 d’un flasque sont décalés des canaux de liaison 8 de l’autre flasque d’un angle correspondant à l’angle séparant les tubes 5 sur leur diamètre d’implantation (diamètre des cercles 26 et 26b).
A l’extrémité longitudinale 100, le flasque comprend quatre canaux de liaison permettant de relier deux à deux, les huit tubes. En effet, dans la direction circonférentielle et dans le sens de la flèche F, le premier tube considéré étant le tube 51, les quatre canaux de liaison 8 du flasque de l’extrémité longitudinale 100, permettent respectivement de relier le premier tube 51 et le deuxième tube 52, le troisième et le quatrième tube, le cinquième et le sixième tube, le septième et le huitième tube, les numéros des tubes correspondant à leur numéro d’itération dans la direction circonférentielle et dans le sens F.
A l’autre extrémité longitudinale 101, le flasque comprend trois canaux de liaison permettant de relier deux à deux, six tubes, les tubes d’extrémités (le premier tube 51 et le dernier) étant connectés respectivement à l’entrée 24 et à la sortie 25. En effet, dans la direction circonférentielle et dans le sens de la flèche F, les trois canaux de liaison 8 du flasque de l’extrémité longitudinale 101 permettent respectivement de relier le deuxième tube 52 et le troisième tube 53, le quatrième tube et le cinquième, le sixième tube et le septième.
Ainsi, par les liaisons successives des tubes 5 par les canaux de liaison 8 des deux flasques, le circuit de refroidissement forme un serpentin sur tout le pourtour du stator et dans les flasques.
Le circuit de refroidissement selon l’invention a été mis en place et testé dans une machine électrique alimentée par une tension continue de 400V, un onduleur permettant la transformation du signal d’entrée continu en signal alternatif compatible avec le fonctionnement de la machine électrique. La machine électrique a les caractéristiques suivantes : - Couple continu de 200N.m sur 1800s ; - Couple maximal de 350Nm pendant 30s ; - Puissance continue de 90 kW sur 1800s ; - Puissance maximale de 149 kW sur 30s - Vitesse maximale de rotation 8000 tours/minute.
Le liquide de refroidissement est de l’eau dont la température en entrée du circuit de refroidissement est de 50°C+/-2°C pour les essais en couple ou en puissance continus (pendant 1800s) et de 65°C +/-2°C pour les essais en couple ou puissance maximaux (pendant 30s). Le débit de refroidissement est de 12 L/min +/-2L/min.
L’objectif de ces essais est de vérifier la tenue thermique de la machine électrique et de l’onduleur sur des points stabilisés pendant 30s et 1800s. La présente la courbe d’évolution de la température C2 des têtes de bobines de la machine électrique sur un point stabilisé de 30 sec à couple maximal de la machine électrique (350 Nm), la courbe d’évolution du couple en fonction du temps étant représentée par la courbe C3, la courbe C1 présentant l’évolution de l’intensité du courant dans les phases de la machine électrique. Sur cette figure, l’abscisse T en seconde (s) représente le temps, les ordonnées Temp représente la température en °C et C/A correspond au couple (pour C en Nm) et à l’intensité du courant (pour A en Ampère). On constate que l’échauffement des bobines à couple maximal pendant 30s reste raisonnable. La température des bobines atteint 120°C à la fin de l’essai pour une température maximale acceptable de 180°C.
La présente la courbe d’évolution C2b de la température des têtes de bobine sur un point stabilisé de 30 secondes à puissance maximale de la machine électrique (149kW). La courbe d’évolution de la puissance en fonction du temps étant représentée par la courbe C3b, la courbe C1b présentant l’évolution de l’intensité du courant dans les phases de la machine électrique. Sur cette figure, l’abscisse T en seconde (s) représente le temps, les ordonnées Temp représente la température en °C et P/A correspond à la puissance (pour P en kW) et à l’intensité du courant (pour A en Ampère). On peut constater que l’échauffement des bobines de la machine électrique à puissance maximale pendant 30s reste raisonnable. La température maximale PP des bobines atteint 110°C à la fin de l’essai pour une température maximale acceptable de 180°C pour les bobines et de 155°C pour le matériau d’enrobage (ici une résine époxy semi rigide bi-composants). Le rendement de la machine électrique est compris entre 94 à 96% dans la gamme normale de fonctionnement, ce qui témoigne de bonnes performances électromagnétique et thermique du moteur. Cela permet de montrer, de manière surprenante, que le circuit de refroidissement de l’invention, simple et peu onéreux, permet un très bon fonctionnement de la machine électrique.