INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente schématiquement les principales étapes d’un autre mode préféré de mise en œuvre du procédé 50 d’authentification. Le procédé 50 d’authentification de la reprend les étapes décrites en référence à la , et peut également comporter, de manière optionnelle, l’étape S509 d’obfuscation décrite en référence à la .
Outre les étapes décrites en référence à la , le procédé 50 d’authentification de la comporte une étape S510 de génération du modèle PUF tatoué par un serveur d’authentification 30. Une fois généré, le modèle PUF tatoué est en outre transmis par le serveur d’authentification 30 à destination de l’équipement vérificateur 20. Cette transmission est de préférence réalisée via un canal de communication, filaire et/ou non filaire, sécurisé. Par « sécurisé », on entend qu’il peut être considéré que les échanges sur ce canal de communication ne peuvent pas être interceptés par un tiers malveillant, et toute méthode de sécurisation connue de l’homme de l’art peut être mise en œuvre.
Suivant un exemple non limitatif, le serveur d’authentification 30 génère le modèle PUF tatoué à partir d’un modèle adapté à simuler de manière précise le comportement du circuit PUF, dit modèle PUF précis.
Tel qu’indiqué précédemment, par « précis », on entend que le modèle PUF précis simule de manière plus précise le comportement du circuit PUF que le modèle PUF tatoué. Par exemple, la précision du modèle PUF précis est égale ou supérieure à 98%, voire égale ou supérieure à 99%. Le modèle PUF précis est typiquement établi par un fabricant du circuit PUF. En effet, le fabricant du circuit PUF dispose initialement dudit circuit PUF, avant que celui-ci ne soit installé dans le dispositif à authentifier 10, de sorte qu’il peut utiliser le circuit PUF pour établir le modèle PUF précis. Par exemple, le modèle PUF précis peut être établi par apprentissage supervisé d’un réseau de neurones (ou tout autre type de modèle d’apprentissage automatique adapté) en utilisant des paires défis-réponses générées en utilisant le circuit PUF.
Dans cet exemple, le serveur d’authentification 30 ne dispose pas du circuit PUF, mais uniquement du modèle PUF précis de ce circuit PUF. Par exemple, le modèle PUF tatoué peut être établi par le serveur d’authentification 30 par apprentissage supervisé en utilisant des paires défis-réponses générées par le serveur d’authentification 30 en utilisant le modèle PUF précis. Comme pour le modèle PUF précis, le modèle PUF tatoué peut être tout type de modèle d’apprentissage automatique adapté. Par exemple, le modèle PUF tatoué comporte un réseau de neurones, de préférence un perceptron multicouches, ou un modèle de régression logistique, etc. L’apprentissage supervisé est par exemple réalisé jusqu’à ce qu’un critère d’arrêt prédéterminé soit vérifié. Par exemple, le critère d’arrêt est considéré comme vérifié lorsqu’un niveau de précision prédéterminé est atteint par le modèle PUF tatoué, par exemple un niveau de précision compris entre 90% et 95% sur un ensemble représentatif de défis possibles différents.
Dans une seconde variante, ladite couche (2’) est constituée d'une composition comprenant majoritairement au moins un polyamide semi-aromatique.
Ledit au moins un polyamide semi-cristallin semi-aromatique est obtenu à partir de la polycondensation d’au moins une diamine X telle que définie ci-dessus, avec au moins un acide dicarboxylique aromatique ou une diamine Xa avec un acide dicarboxylique Y tel que défini ci-dessus.
L’acide dicarboxylique aromatique est avantageusement choisi parmi l’acide téréphtalique (noté T), l'acide isophtalique (noté I) et l’acide 2,6 naphtalène dicarboxylique (noté N) ou leurs mélanges, en particulier il est choisi parmi l’acide téréphtalique (noté T), l'acide isophtalique (noté I) ou leurs mélanges.
La diamine Xa est avantageusement une arylamine, qui peut être choisie parmi la méta-xylylène diamine (MXD, N° CAS:1477-55-0) ou la para-xylylène diamine (PXD, N° CAS: 539-48-0).
Lorsque ledit polyamide semi-cristallin semi-aromatique est obtenu à partir de la polycondensation d’au moins une diamine X avec au moins un acide dicarboxylique aromatique, ou d’au moins une diamine Xa avec au moins un acide dicarboxylique Y il peut donc comprendre une seule diamine ou plusieurs diamines et un seul acide dicarboxylique ou plusieurs acides dicarboxyliques.
Avantageusement, ledit polyamide semi-cristallin semi-aromatique est obtenu à partir de la polycondensation d’une seule diamine X avec un seul acide dicarboxylique aromatique ou à partir de la polycondensation d’une seule diamine Xa avec un seul acide dicarboxylique Y.
Avantageusement, ledit polyamide semi-cristallin semi-aromatique est obtenu à partir de la polycondensation d’au moins une diamine X avec au moins un acide dicarboxylique choisi parmi l’acide téréphtalique et l’acide isophtalique, notamment l’acide téréphtalique, ou ledit polyamide semi-cristallin semi-aromatique est obtenu à partir de la polycondensation d’au moins une diamine Xa avec au moins un acide dicarboxylique Y.
En particulier ladite au moins une diamine X en C6 à C12 est choisi parmi la 1,6-hexaméthylènediamine la 1,7-heptaméthylènediamine, la 1,8-octaméthylènediamine, la 1,9-nonaméthylènediamine, la 1,10-décaméthylènediamine, 1,11-undécaméthylènediamine, la 1,12-dodécaméthylènediamine et ledit au moins dicarboxylique est un acide choisi parmi l’acide téréphtalique et l’acide isophtalique, notamment l’acide téréphtalique.
En particulier ladite au moins une diamine Xa est une arylamine choisie parmi la méta-xylylène diamine (MXD, N° CAS:1477-55-0) ou la para-xylylène diamine (PXD, N° CAS: 539-48-0) et ledit au moins un acide dicarboxylique Y est en C6 à C18 et est choisi parmi l’acide adipique, l’acide subérique, l’acide azélaïque, l’acide sébacique, l’acide undécanedioïque, l’acide dodécanedioïque, l’acide brassylique, l’acide tétradécanedioïque, l’acide pentadécanedioïque, l’acide hexadécanedioïque, l’acide octadécanedioïque.
Chacun de ces polyamides semi-aromatiques peut être copolymérisé est un lactame ou un aminoacide pour conduire à des structures telle que PA10/10T, PA10/9T, PA 10/12T, PA11/9T, PA11/10T, PA11/12T, PA12/9T, PA12/10T et PA12/12T ou PA11/MXD6, PA11/MXD10, PA12/MXD6, PA12/MXD10.
Dans une troisième variante, ladite couche (2’) est constituée d'une composition comprenant majoritairement au moins une polyoléfine.
S’agissant du modifiant choc et de la polyoléfine Le modifiant choc est avantageusement constitué par un polymère présentant un module de flexion inférieur à 100 MPa mesuré selon la norme ISO 178 : 2010, déterminé à 23°C avec une humidité relative : RH50%, et de Tg inférieure à 0°C (mesurée selon la norme 11357-2 :2013 au niveau du point d’inflexion du thermogramme DSC, à une vitesse de chauffe de 20K/min), en particulier une polyoléfine.
La polyoléfine du modifiant choc peut être fonctionnalisée ou non fonctionnalisée ou être un mélange d'au moins une fonctionnalisée et/ou d'au moins une non fonctionnalisée. Pour simplifier on a désigné la polyoléfine par (B) et on a décrit ci- dessous des polyoléfines fonctionnalisées (B1) et des polyoléfines non fonctionnalisées (B2).
Une polyoléfine non fonctionnalisée (B2) est classiquement un homo polymère ou copolymère d'alpha oléfines ou de dioléfines, telles que par exemple, éthylène, propylène, butène-1, octène-1, butadiène. A titre d'exemple, on peut citer :
- les homo polymères et copolymères du polyéthylène, en particulier LDPE, HDPE, LLDPE (linear low density polyéthylène, ou polyéthylène basse densité linéaire), VLDPE (very low density polyéthylène, ou polyéthylène très basse densité) et le polyéthylène métallocène .
Il est aussi bien évident que le réservoir monocouche peut aussi être un mélange de réservoir monocouche, c’est-à-dire par exemple deux types de tubes monocouches constitués chacun d’un polyamide aliphatique semi-cristallin différent, par exemple un PA11 et un PA12.
Il est également bien évident que le réservoir multicouche peut aussi être un mélange de différent type de réservoir multicouche, à condition qu’au moins une des couches d’un des types de réservoir multicouche soit constituée d’un polyamide aliphatique semi-cristallin.
Si les tubes ou réservoirs mélangés sont incompatibles entre eux, alors l'ajout d'un troisième polyamide aliphatique semi-cristallin noté B présentant un nombre moyen d’atome de carbone par atome d’azote C B est présent pour les compatibiliser.
Si on note A le polyamide du tube et C le polyamide du réservoir et qui sont non compatibles :
Alors C B est compris entre (C A +C C )/2-2 et (C A +C C )/2+2, avantageusement (C A +C C )/2-1 et (C A +C C )/2+1
Ledit tube monocouche et/ou multicouche qui a été destiné au transport de fluide pour véhicule à moteur et qui est donc usagé subit plusieurs traitements différents pour pouvoir être recyclé :
Les résidus de fluides sont soit tout d’abord extraits totalement ou partiellement puis le tube monocouche et/ou multicouche et/ou le réservoir sont broyés, ou alors le tube monocouche et/ou multicouche et/ou le réservoir sont broyés puis les résidus de fluides sont extraits totalement ou partiellement du broyat obtenu.
Dans un mode de réalisation, l’extraction desdits résidus de fluides est effectuée au moyen d’un lavage ou d’une ventilation.
Le lavage peut être effectué avant ou après broyage.
Avantageusement le lavage est effectué au moyen d’un fluide tel que le CO2 super critique ou de solvants tels que les méthanol, l’éthanol, en particulier le méthanol, ou un mélange de CO2 supercritique et de solvant.
Ce lavage permet notamment de retirer les fluides miscibles dans le méthanol, tels que les carburants, l’huile, les liquides de refroidissement
Avantageusement, la ventilation est effectuée au moyen d’une étuve inertée ou d’un dessicateur.
Dans un mode de réalisation, l’extraction est effectuée après broyage au moyen d’une zone de dégazage dans ladite extrudeuse ou au moyen d’un autre appareil permettant d’effectuer le dégazage à l’état fondu.
Avantageusement, les tuyaux usagés avant ou après broyage sont nettoyés pour retirer les oligomères résiduels éventuellement présents dans les tuyaux usagés.
Les fluides tels que les carburants lors de leur stockage dans un réservoir ou de leur transport dans un tube dégrade le polymère de la couche constitutives du tube en contact avec le fluide et provoque l’apparition d’oligomères qu’il faut donc nettoyer avant de recycler les tubes.
Les oligomères sont nettoyés par lavage à l’eau ou par des solvants polaires tels que le méthanol ou l’éthanol.
La phase P du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 est modulée de sorte à former un signal triangulaire. En outre, la valeur moyenne de la phase P sur un intervalle de temps considéré de l’impulsion, sur lequel la phase P est croissante ou décroissante, est - supérieure à la valeur moyenne de la phase P sur un intervalle de temps sur lequel la phase P est croissante ou décroissante et qui est chronologiquement successif à l’intervalle de temps considéré, - inférieure à la valeur moyenne de la phase P sur un intervalle de temps sur lequel la phase P est croissante ou décroissante et qui précède chronologiquement l’intervalle de temps considéré.
En particulier, la valeur de crête 14 du signal de pompage 4 est successivement croissante et décroissante au cours d’une même impulsion considérée. Cela a pour effet que la phase P de l’impulsion du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 en fonction de l’impulsion considérée du signal de pompage 4 présente une valeur de phase P qui varie de modulo 2π plusieurs fois au cours de l’impulsion du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3. De préférence, chaque variation de 2π de la phase au cours de l’impulsion du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 comprend une augmentation de la valeur de la phase à une vitesse modérée de l’ordre de 1.10 8 rad/s et une diminution brusque qualifiée de saut de phase à une vitesse la plus rapide possible, typiquement de l’ordre de 1.10 10 rad/s. Selon le mode de réalisation, la valeur de crête 14 de l’au moins une impulsion du signal de pompage 4 varie de manière croissante sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage 4 et varie de manière décroissante sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage 4. Dans ce cas, de préférence et à titre d’exemples non limitatifs, la variation de la valeur de crête 14 du signal de pompage 4 sur sa partie croissante ou, comme c’est le cas selon le mode de réalisation présenté, décroissante au cours d’une même impulsion considérée est supérieure, en valeur absolue, à 1.10 8 Ampères par seconde (A/s) et de manière davantage préférée à 1.10 9 A/s ou encore à 1.10 10 A/s.
Sur la figure 5a, la phase P du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 évolue de manière similaire au signal de pompage 4 contrairement à la FIGURE 4a où l’augmentation monotone de la valeur de crête du signal de pompage 4 sur toute la durée de l’impulsion impliquait une phase constante. Aussi, la variation rapide (vitesse de variation typiquement supérieure à 1.10 8 A/s) de la valeur de crête du signal de pompage 4 a pour effet d’obtenir une variation non nulle de la phase P du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3. Une variation modérée (vitesse de variation typiquement inférieure à 1.10 7 A/s) de la valeur de crête du signal de pompage 4 a pour effet d’obtenir une variation nulle de la phase P du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3, c’est-à-dire une phase constante.
Sur les FIGURES 5c et 5d est représenté le spectre de fréquences intégrées sur la durée de l’impulsion obtenu par détection cohérente à partir du signal impulsionnel amplifié et modulé 2, obtenu au moyen d’une valeur de crête 14 du signal de pompage 4 sous forme d’un signal triangulaire, et de l’oscillateur local 61. Il y est illustré la densité spectrale de puissance, en amplitude relative, en échelle log pour la FIGURE 5d et en échelle linéaire pour la FIGURE 5c, en ordonnées en fonction de la fréquence, en MHz, en abscisses. En référence aux FIGURES 5c et 5d, et comparé à un signal de pompage 4 carré, l’utilisation d’une valeur de crête 14 du signal de pompage 4 triangulaire permet d’obtenir un décalage en fréquence induit par le SOA d’une valeur contrôlée, ici de 19,1 MHz. En pratique, le décalage en fréquence introduit par le SOA est fonction du gradient de l’augmentation de la valeur de crête 14 du signal de pompage 4. En référence aux figures 5a et 5b, le décalage en fréquence introduit par le SOA, tel qu’illustré sur la FIGURE 5d, est, ou tend à devenir, proportionnel au coefficient directeur des parties croissantes du signal de crête 14 triangulaire lorsque la variation de la valeur de crête 14 du signal de pompage 4 sur les parties décroissantes du signal de crête 14 triangulaire est supérieure à 1.10 8 Ampères par seconde (A/s) et de manière davantage préférée à 1.10 9 A/s ou encore à 1.10 10 A/s. De manière alternative (non représentée), le décalage en fréquence introduit par le SOA est, ou tend à devenir, proportionnel au coefficient directeur des parties décroissantes du signal de crête 14 triangulaire lorsque la variation de la valeur de crête 14 du signal de pompage 4 sur les parties croissantes du signal de crête 14 triangulaire est supérieure à 1.10 8 Ampères par seconde (A/s) et de manière davantage préférée à 1.10 9 A/s ou encore à 1.10 10 A/s. En outre, comparé à la FIGURE 3d, on remarque, comme pour la FIGURE 4d, une réduction de l’élargissement du pic et une atténuation des lobes à la base du pic.
Selon le mode de réalisation présenté, et en référence à la , le LIDAR pulsé 1 selon l’invention comprend un laser maître 5 apte à émettre un faisceau laser maître 6, un générateur d’impulsions 10 apte à générer un signal de pompage 4 impulsionnel, un SOA 3 agencé pour amplifier et moduler le faisceau laser maître 6 en fonction du signal de pompage 4. Le faisceau laser maître amplifié et modulé 2 formant un faisceau laser de mesure 2. Le LIDAR pulsé 1 comprend également une unité de commande 15 agencée pour moduler une valeur de crête 14 d’au moins une impulsion du signal impulsionnel carré (représentés sur la figure 7a) émis par le générateur électrique 110. Selon le mode de réalisation, le LIDAR pulsé 1 comprend, en outre, un circulateur ou un séparateur de faisceau 16, un télescope 17, un capteur optique 18 et des fibre optiques 19 reliant les composants et agencées pour acheminer les signaux d’un élément du LIDAR 1 à l’autre. Le faisceau laser de mesure 2, lorsqu’il atteint une cible, par exemple une particule, est en partie réfléchi et/ou rétrodiffusé vers le LIDAR 1. Cette partie réfléchie et/ou rétrodiffusé est appelée faisceau laser de retour 24, repasse par le télescope 17, entre dans le circulateur 16 par la deuxième entrée-sortie et ressort par une troisième entrée-sortie pour être dirigé vers le capteur optique 18. Les signes de référence décrits à la restent inchangés.
En référence à la figure 7a, il est illustré l’utilisation d’un signal de pompage 4 carré tel que décrit dans l’état de l’art. La figure 7b représente l’évolution de la puissance du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 durant l’impulsion. La figure 7c représente l’évolution de la fréquence f du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 durant l’impulsion. On observe une variation de la fréquence du signal amplifié et modulé 2 autour de la fréquence de référence f ref de l’oscillateur local. La fréquence du signal amplifié et modulé 2 dérive depuis une fréquence f 2 supérieure à la fréquence de référence f ref jusqu’à une fréquence f 1 inférieure à la fréquence de référence f ref . Sur la figure 7d est représenté le spectre de fréquences intégrées sur la durée de l’impulsion obtenu par détection cohérente à partir du signal impulsionnel amplifié et modulé 2, obtenue au moyen d’un signal de pompage 4 carré, et de l’oscillateur local 61. La figure 7d illustre la densité spectrale de puissance, en amplitude relative, en ordonnées en fonction de la fréquence, en MHz, en abscisses. Il y est illustré le pic idéal qui devrait théoriquement être obtenu à partir d’un signal carré et le pic réel qui est effectivement obtenu en utilisant un signal de pompage 4 carré. On peut observer l’élargissement du pic et l’apparition d’un lobe à la base du pic induits par la dérive de la fréquence du signal amplifié et modulé 2.
Sur la est illustré des modes de réalisation de l’unité de commande 15 selon l’invention. L’unité de commande 15 comprend un ou plusieurs commutateurs 22 agencés pour faire varier le signal de pompage 4 par commutation, modulation et commande du signal impulsionnel carré (représenté sur la figure 7a) émis par le générateur électrique 110. Le générateur d’impulsion 10 comprend, en outre, une unité de commande 15, une alimentation 101, un dispositif de stockage d’énergie 20, par exemple un condensateur 20, et un circuit de commande 22 du ou des commutateurs 22. L’unité de commande 15 est agencée pour moduler, tel que défini précédemment, le signal impulsionnel carré (représenté sur la figure 7a) émis par le générateur électrique 110 de sorte à générer une variation de la valeur de crête 14 des impulsions du signal de pompage 4.
L’unité de commande 15 permet d’obtenir des impulsions du signal de pompage 4 de plusieurs ampères, voire dizaines d’ampères, brèves, de quelques dizaines de nanosecondes, et avec des fronts de montée 12 et de descente 13 rapides, typiquement inférieurs à 10 ns.
En référence aux FIGURES 8a et 8b, le ou les commutateurs 22 sont des NMOS. En référence aux FIGURES 8c et 8d, le ou les commutateurs 22 sont des PMOS.
En référence aux FIGURES 8b et 8d, l’unité de commande 15 comprend un commutateur 221, dit commutateur primaire 221, et un commutateur 222, dit commutateur secondaire 222. Le commutateur secondaire 222 est agencé pour commuter et moduler le signal électrique plus rapidement que le commutateur primaire 221. Le commutateur secondaire 222 permet d’assurer une très bonne extinction optique, typiquement supérieure à 70 dB, et d’améliorer le temps de descente 12 du SOA 3. Le commutateur secondaire 222 a pour fonction de dissiper plus rapidement les charges du SOA 3 lorsque SOA 3 est en cours d’amplification du faisceau laser maître 6.
En référence à la , il est illustré l’utilisation de l’unité de commande 15 pour moduler la valeur de crête 14 du signal de pompage 14 en augmentant linéairement et de manière monotone la valeur de crête 14 du signal impulsionnel carré (représenté sur la figure 7a) émis par le générateur électrique 110.
La figure 9a illustre une impulsion du signal de pompage 4 variant linéairement de manière croissant et monotone au cours de l’impulsion. La figure 9b représente l’évolution de la fréquence f du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 durant l’impulsion. La figure 9c représente l’évolution de la puissance du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 durant l’impulsion. Sur la figure 9d sont représentés les spectres de fréquences intégrées sur la durée de l’impulsion obtenu par détection cohérente à partir de signaux impulsionnel amplifiés et modulés 2, obtenus par différents signaux de pompage 4, et de l’oscillateur local 61. La figure 9d illustre la densité spectrale de puissance, en amplitude relative, en ordonnées en fonction de la fréquence, en MHz, en abscisses. Il est y est représenté le pic idéal recherché pour les besoins du lidar, le pic sans compensation qui est obtenu à partir d’un signal de pompage 4 carré et le pic avec compensation obtenu à partir du signal de pompage 4 tel que décrit dans la figure 9a. On observe que le pic sans compensation obtenu à partir du signal de pompage 4 carré est large et présente des lobes à sa base. Cela est induit par la dérive de la fréquence du signal amplifié et modulé 2. Le pic avec compensation obtenu à partir du signal de pompage 4 tel que décrit dans la figure 9a est centré sur la fréquence de référence du faisceau laser maître 6 avec Δf=0 où Δf est égal à la différence entre la fréquence du signal amplifié et modulé 2 par le SOA 3 et la fréquence (f ref ) du faisceau laser maître (ou oscillateur local) 61 . En outre, comparé au pic sans compensation, on remarque, comme pour la FIGURE 4d, une réduction de l’élargissement du pic et une atténuation des lobes à la base du pic
En référence à la , il est illustré l’utilisation de l’unité de commande 15 pour faire varier la valeur de crête 14 du signal de pompage 14 par modulation du signal impulsionnel carré (représenté sur la figure 7a) émis par le générateur électrique 110 : - en augmentant et en diminuant successivement la valeur de crête 14 du signal de pompage 4, et - en faisant croitre, de manière non linéaire et non monotone, la valeur de crête 14 du signal de pompage 4 sur la durée de l’impulsion. Plus précisément, l’unité de commande 15 est agencée pour faire varier la valeur de crête 14 des impulsions du signal de pompage 4 par modulation du signal impulsionnel carré (représenté sur la figure 7a) émis par le générateur électrique 110 de sorte qu’une valeur de crête 14 moyenne sur un intervalle de temps de l’impulsion sur lequel la fonction est croissante, ou respectivement décroissante, soit inférieure ou supérieure à une valeur de crête 14 moyenne sur un autre intervalle de temps de l’impulsion sur lequel la fonction est croissante, ou respectivement décroissante. Encore plus précisément, la valeur de crête 14 moyenne sur un intervalle considéré de l’impulsion sur lequel la fonction est croissante ou décroissante, est : - inférieure à valeur de crête 14 moyenne sur un intervalle de l’impulsion sur lequel la fonction est croissante ou décroissante et qui est chronologiquement successif à l’intervalle de temps considéré, - supérieure à valeur de crête 14 moyenne sur un intervalle de l’impulsion sur lequel la fonction est croissante ou décroissante et qui précède chronologiquement l’intervalle de temps considéré.