INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon ce deuxième mode de réalisation, les sources lumineuses 3 sont disposées contre le bord 51 en regard de chacune des bandes 11 de matériau diffusant 7. Une telle disposition permet d’intensifier la diffusion des rayons lumineux par les motifs de deuxième matériau 7 et d’obtenir ainsi une luminosité plus intense au niveau des bandes 11 et d’accentuer la perception visuelle de ces motifs par un observateur extérieur lorsque les sources lumineuses sont allumées. Il est néanmoins possible de disposer les sources lumineuses 3 le long de la carte de circuits imprimés 4 sans pour autant que ces dernières soient en regard des bandes 11.
La figure 4 est une vue de côté de l’écran bi-matière 5 présenté sur la figure précédente. Il est ainsi possible de constater que la bande 11 de matériau diffusant 7 s’étend conformément à ce qui a été décrit précédemment, sur la moitié de l’épaisseur de l’écran bi-matière 5. Par ailleurs, la bande 11 s’étend selon un axe d’élongation principal 12, parallèle à la première face 53 et à la deuxième face 54, d’un bord 51 au bord opposé.
Suivant un troisième aspect, l’invention a pour objet un procédé de contrôle dans un coffre latéral pour portillon de contrôle d’accès à une zone réservée, ledit coffre latéral comprenant un bâti définissant un passage d’accès à la zone réservée et présentant un plan de pose sur le sol, au moins un obstacle mobile, un ensemble moteur comprenantun moteur et un arbre de sortie accouplé audit obstacle;
ledit procédé comprenant les étapes suivantes:
- entraîner en rotation l’arbre de sortie autour de son axe par l’ensemble moteur pour respectivement maintenir l’obstacle en position d’obstruction du passage ou déplacer l’obstacle jusqu’à une position d’ouverture pour libérer le passage, conformément à une consigne courante parmi respectivement une consigne d’obstruction dudit passage ou de libération duditpassage;
- asservir le moteur par un bloc électronique de contrôle en fonction de la consigne courante;
ledit procédé étant caractérisé en ce qu’il comporte les étapes suivantes mises en œuvre par le bloc électronique de contrôle :
- mesurer la position angulaire par un capteur de position angulaire ;
- lorsque l’obstacle est maintenu en position d’obstruction conformément à une consigne courante d’obstruction du passage:
- collecter les mesures angulaires effectuées par le capteur et calculer des variations angulaires dans le temps en fonction desdites mesures collectées; et
- en fonction desdites variations angulaires calculées, déclencher une action parmi :
- une augmentation, une réduction ou une limitation d’une consigne de couple appliquée pour maintenir l’obstacle en position d’obstruction; et
- une consigne de libération duditpassage.
Dans des modes de réalisation, le procédé de contrôle suivant l’invention comporte en outre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes:
- il comprend les étapes suivantesmises en œuvre par le bloc électronique de contrôle:
- déterminer les variations angulaires calculées dans le temps en comparant chaque mesure collectée avec une position de référence déterminée de l’arbre;
- comparer lesdites variations angulaires calculées dans le temps avec au moins un profil-type; et
- déclencher ladite action en fonction de la comparaison avec ledit profil-type;
L’unité électronique de contrôle 12 du dispositif d’entraînement motorisé 3 peut être commandée à partir de l’unité de commande locale 15, du dispositif de détection 17 et, éventuellement, de l’unité de commande centrale 16.
L’unité de commande locale 15 et/ou l'unité de commande centrale 16 peuvent être en communication avec le dispositif de détection 17.
L’unité de commande locale 15 comprend au moins un deuxième module de communication 21.
Le dispositif de détection 17 comprend au moins un capteur 22 et au moins un troisième module de communication 23.
Avantageusement, le dispositif de détection 17 comprend, en outre, un contrôleur 30.
Avantageusement, l’unité de commande centrale 16 comprend au moins un quatrième module de communication 24.
Le deuxième module de communication 21 de l’unité de commande locale 15 est configuré pour communiquer avec au moins le premier module de communication 13 de l’unité électronique de contrôle 12 et, éventuellement, avec le troisième module de communication 23 du dispositif de détection 17 et/ou avec le quatrième module de communication 24 de l’unité de commande centrale 16.
Le deuxième module de communication 21 de l’unité de commande locale 15 est configuré pour communiquer, autrement dit communique, avec au moins le premier module de communication 13 de l’unité électronique de contrôle 12.
Ainsi, le deuxième module de communication 21 de l’unité de commande locale 15 échange des ordres de commande avec le premier module de communication 13 de l’unité électronique de contrôle 12, soit de manière monodirectionnelle, soit de manière bidirectionnelle.
Le troisième module de communication 23 du dispositif de détection 17 est configuré pour communiquer avec au moins le premier module de communication 13 de l’unité électronique de contrôle 12 et, éventuellement, avec le deuxième module de communication 21 de l’unité de commande locale 15 et/ou avec le quatrième module de communication 24 de l’unité de commande centrale 16.
Le troisième module de communication 23 du dispositif de détection 17 est configuré pour communiquer, autrement dit communique, avec au moins le premier module de communication 13 de l’unité électronique de contrôle 12.
Ainsi, le troisième module de communication 23 du dispositif de détection 17 échange des ordres de commande avec le premier module de communication 13 de l’unité électronique de contrôle 12, soit de manière monodirectionnelle, soit de manière bidirectionnelle.
Avantageusement, le quatrième module de communication 24 de l’unité de commande centrale 16 est configuré pour communiquer avec au moins le premier module de communication 13 de l’unité électronique de contrôle 12 et, éventuellement, avec le deuxième module de communication 21 de l’unité de commande locale 15 et/ou avec le troisième module de communication 23 du dispositif de détection 17.
Le quatrième module de communication 24 de l’unité de commande centrale 16 est configuré pour communiquer, autrement dit communique, avec au moins le premier module de communication 13 de l’unité électronique de contrôle 12.
Ainsi, le quatrième module de communication 24 de l’unité de commande centrale 16 échange des ordres de commande avec le premier module de communication 13 de l’unité électronique de contrôle 12, soit de manière monodirectionnelle, soit de manière bidirectionnelle.
Chacun des premier, deuxième, troisième et quatrième modules de communication 13, 21, 23, 24 est configuré pour émettre, autrement dit émet, des ordres de commande, en particulier par des moyens sans fil, par exemple radioélectriques, ou par des moyens filaires.
Le dispositif d’entraînement motorisé 5 comprend une navette 45. La navette 45 est configurée pour être fixée, autrement dit est fixée sur l’élément flexible 9, en particulier sur le deuxième brin 9b de l’élément flexible 9, notamment dans la configuration assemblée du dispositif d’entraînement motorisé 5. En outre, le bras d’entraînement 18 et, plus particulièrement, l’élément d’entraînement 43 est configuré pour être relié, autrement dit est relié, à l’élément flexible 9 au moyen de la navette 45, notamment dans la configuration assemblée du dispositif d’entraînement motorisé 5.
On décrit à présent, en référence aux figures 5 à 9, plus en détail la navette 45, ainsi que la coopération de la navette 45 avec le dispositif de commande de verrouillage 26, en référence aux figures 3 et 4.
La navette 45 comprend au moins une première pièce 57, dite mâle, et une deuxième pièce 58, dite femelle. La première pièce 57 comprend au moins un élément en saillie 59. La deuxième pièce 58 comprend au moins un logement 60.
Ici et tel qu’illustré aux figures 5, 7 et 9, le logement 60 de la deuxième pièce 58 est un trou débouchant.
En variante, non représentée, le logement 60 de la deuxième pièce 58 est un trou borgne.
L’élément en saillie 59 de la première pièce 57 est configuré pour être inséré, autrement dit est inséré, en particulier au moins partiellement, dans le logement 60 de la deuxième pièce 58, dans une configuration assemblée de la navette 45. En outre, l’élément flexible 9 est configuré pour être immobilisé, autrement dit est immobilisé, entre l’élément en saillie 59 de la première pièce 57 et le logement 60 de la deuxième pièce 58, suite à l’insertion de l’élément en saillie 59 de la première pièce 57 dans le logement 60 de la deuxième pièce 58.
Ainsi, une telle construction de la navette 45 permet de garantir un positionnement et une fixation de l’élément flexible 9 par rapport à la navette 45, de sorte à transmettre un effort lors d’un déplacement par coulissement du premier ouvrant 3a par rapport au cadre dormant 4.
De cette manière, la fixation de l’élément flexible 9 sur la navette 45 est mise en œuvre par l’immobilisation de l’élément flexible 9 entre l’élément en saillie 59 de la première pièce 57 et le logement 60 de la deuxième pièce 58, autrement dit par le coincement de l’élément flexible 9 entre la première pièce 57 et la deuxième pièce 58, suite à l’insertion de l’élément en saillie 59 de la première pièce 57 dans le logement 60 de la deuxième pièce 58.
Le positionnement et la fixation de l’élément flexible 9 sur la navette 45 sont mis en œuvre par chassage de l’élément flexible 9 entre l’élément en saillie 59 de la première pièce 57 et le logement 60 de la deuxième pièce 58, lors de l’insertion de l’élément en saillie 59 de la première pièce 57 dans le logement 60 de la deuxième pièce 58.
Une telle construction de la navette 45 permet également de réaliser une chicane entre l’élément en saillie 59 de la première pièce 57 et le logement 60 de la deuxième pièce 58 de la navette 45 à l’intérieur de laquelle l’élément flexible 9 s’étend, dans la configuration assemblée du dispositif d’entraînement motorisé 5.
En outre, une telle construction de la navette 45 permet d’assurer le maintien de l’élément flexible 9 par rapport à la navette 45, tout en évitant un glissement de l’élément flexible 9 par rapport à la navette 45 et une usure de l’élément flexible 9, voire une rupture de l’élément flexible 9.
Par ailleurs, une telle construction de la navette 45 permet de garantir un assemblage simple et répétable de l’élément flexible 9 par rapport à la navette 45, d’un point de vue industriel lors de la fabrication du dispositif d’entraînement motorisé 5.
Ici, la navette 45 est fixée sur l’élément flexible 9, en particulier sur le deuxième brin 9b de l’élément flexible 9, au moyen d’éléments de type serre-câble, constitués par les première et deuxième pièces 57, 58 de la navette 45.
Avantageusement, dans la configuration assemblée de la navette 45, un jeu J est ménagé entre l’élément en saillie 59 de la première pièce 57 et le logement 60 de la deuxième pièce 58, de sorte que l’élément flexible 9 est disposé entre l’élément en saillie 59 de la première pièce 57 et le logement 60 de la deuxième pièce 58.
Avantageusement, le jeu J est prédéterminé en fonction de la section de l’élément flexible 9.
De préférence, la composition selon la présente invention présente une apparence monophasique. Au sens de la présente invention, on entend par « apparence monophasique » que la composition selon l’invention est constituée, à température ambiante (25°C) et pression atmosphérique, de deux phases ou plus, où l’une des phases est dispersée dans l’autre, de telle sorte que l’on ne peut pas distinguer les phases l’une de l’autre à l’œil nu.
La composition selon l’invention se présente avantageusement sous la forme d’un fluide limpide à transparent, de préférence transparent.
(i) Les tensioactifs non ioniques de formule (I) La composition selon la présente invention comprend (i) un ou plusieurs tensioactifs non ioniques de formule (I) : R-O-(CH 2 -CH 2 -O) n -H (I) dans laquelle : R est un radical alcényle, linéaire ou ramifié, en C 8 à C 40 , et n est un nombre entier allant de 6 à 20.
De préférence, R représente un radical alcényle, linéaire ou ramifié, en C 12 à C 30 , et plus préférentiellement en C 16 à C 20 .
De préférence, n représente un nombre entier allant de de 8 à 12.
Avantageusement, R représente un radical alcényle, linéaire ou ramifié, en C 16 à C 20 ; et/ou n représente un nombre entier allant de 8 à 12.
De préférence, le ou les tensioactifs non ioniques (i) de formule (I) sont choisis parmi l’alcool oléique à 8 moles d’oxyde d’éthylène, l’alcool oléique à 10 moles d’oxyde d’éthylène, l’alcool oléique à 12 moles d’oxyde d’éthylène et leurs mélanges ; et plus préférentiellement le tensioactif non ioniques (i) de formule (I) est l’alcool oléique à 10 moles d’oxyde d’éthylène (Nom INCI : OLETH-10).
La teneur totale du ou des tensioactifs non ioniques (i) de formule (I), présents dans la composition selon l’invention, est de préférence supérieure ou égale à 5% en poids, et plus préférentiellement supérieure ou égale à 6% en poids par rapport au poids total de la composition. De préférence, la teneur totale du ou des tensioactifs non ioniques (i) de formule (I) va de 5 à 25% en poids, plus préférentiellement de 6 à 20% en poids, et mieux encore de 7 à 18% en poids par rapport au poids total de la composition.
(ii) Les corps gras La composition selon la présente invention comprend en outre un ou plusieurs corps gras ayant un point de fusion inférieur ou égal à 35°C à pression atmosphérique (1,013.10 5 Pa).
De préférence, le ou les corps gras utilisés dans la composition de l’invention présentent un point de fusion strictement inférieur à 35°C, à pression atmosphérique (1,013.10 5 Pa), et plus préférentiellement inférieur ou égal à 28°C et à pression atmosphérique (1,013.10 5 Pa). En d’autres termes, le ou les corps gras utilisés dans la composition de la présente invention sont liquides à 35°C et à pression atmosphérique, de préférence liquides à 28°C et à pression atmosphérique.
Mieux encore, le ou les corps gras utilisés dans la composition selon l’invention sont liquides à température ambiante, c’est-à-dire qu’ils présentent un point de fusion inférieur ou égal à 25°C, à pression atmosphérique (1,013.10 5 Pa).
Par « corps gras », on entend un composé organique insoluble dans l'eau à température ambiante (25°C) et à pression atmosphérique (1,013.10 5 Pa), c’est-à-dire de solubilité inférieure à 5% en poids, de préférence inférieure à 1% en poids, et plus préférentiellement inférieure à 0,1% en poids, dans l’eau. Ils présentent généralement dans leur structure au moins une chaîne hydrocarbonée comportant au moins 6 atomes de carbone. Ils sont généralement solubles, dans les mêmes conditions de température et de pression, dans des solvants organiques tels que le chloroforme, l’éthanol, le benzène, l’huile de vaseline ou le décaméthylcyclopentasiloxane.
De préférence, le ou les corps gras ayant un point de fusion inférieur ou égal à 35°C à pression atmosphérique compris dans la composition selon l’invention sont non-siliconés.
Par « corps gras non-siliconé », on entend un corps gras dont la structure ne comporte pas d’atome de silicium, donc ne comprenant notamment pas de groupe siloxane. Par « corps gras siliconé », on entend un corps gras contenant au moins un atome de silicium, et plus particulièrement au moins une liaison Si-O.
Les corps gras utilisables présentent généralement dans leur structure une chaîne hydrocarbonée comportant au moins 6 atomes de carbone. Ils ne sont pas (poly)oxyalkylénés, ni (poly)glycérolés, et de préférence ne contiennent pas de fonction -COOH.
Le ou les corps gras utilisables dans la composition selon l’invention peuvent notamment être choisis parmi les hydrocarbures, les triglycérides, les esters gras, les acides gras, les alcools gras non-polyoxyalkylénés, les silicones et leurs mélanges ; ces composés étant liquides à 35°C à pression atmosphérique, et préférentiellement liquides à 28°C à pression atmosphérique.
Si RE Si RE = 100% la régénération n’a eu aucune influence sur la capacité d’adsorption. Si RE > 100% le CAG régénéré a vu sa capacité d’adsorption augmenter. Si RE = RE max, la capacité d’adsorption retrouvée est équivalente à celle du CAG neuf. Cela correspond à la valeur maximale possible.
Effet de la nature de l’eau Une étape de régénération telle que décrite dans cet exemple a été mise en œuvre pendant 7h, avec une solution de soude concentrée à 1,7% en utilisant soit de l’eau déminéralisée soit de l’eau de forage (eau du site à traiter). Le coefficient d’efficacité RE a été déterminé pour différents polluants et est représenté sur la .
Les résultats montrent que la nature de l’eau a peu d’influence sur la régénération. Ainsi, de préférence, la solution de régénération mise en œuvre dans l’invention comprend de l’eau provenant du site de traitement, par exemple du fluide à traiter dans le cas où le fluide à traiter est de l’eau, telle que de l’eau de forage.
Effet de la concentration en soude Une étape de régénération telle que décrite dans cet exemple a été mise en œuvre pendant 7h, avec une solution de soude concentrée à 1,7% et 15,2%. Le coefficient d’efficacité RE a été déterminé et est représenté sur la . Les résultats de la montrent qu’il y a une très faible différence entre une concentration de 1,7% et une concentration de 15,2%.
Effet du ratio masse de CAG/volume de solution régénération
Une étape de régénération telle que décrite dans cet exemple a été mise en œuvre avec 100g de CAG et différents volumes de solution régénérante à 1,7% : 200 mL, 500 mL et 800 mL. Le coefficient d’efficacité RE a été déterminé et est représenté sur la . Les résultats de la montrent que le volume de solution régénérante a peu d’influence sur la régénération. Ainsi, le procédé présente l’avantage de pouvoir être mis en œuvre avec une quantité restreinte de solution de régénération, diminuant ainsi les réactifs et les rejets.
Effet du temps de contact Une étape de régénération telle que décrite dans cet exemple a été mise en œuvre avec différents temps de contact soude/CAG sous agitation), avec une solution régénérante à 1,7%. Le coefficient d’efficacité RE a été déterminé et est représenté sur la . Les résultats de la montrent que la durée de régénération a peu d’influence sur l’efficacité de la régénération.
Effet du rinçage L’effet du rinçage après l’étape de régénération a été évalué.
Un rinçage statique a été mis en œuvre pendant 7h (après une régénération de 7h avec une solution à 1,7%). Le pH de la solution de rinçage (eau déminéralisée) diminue lorsque le nombre de VV de rinçage augmente. Ainsi, pour 2VV, le pH est de 10,5, pour 5VV, le pH est de 9,5 et pour 10VV, le pH est de 9. Le coefficient d’efficacité RE a été déterminé et est représenté sur la . Les résultats de la montrent que le rinçage a peu d’influence sur l’efficacité de la régénération.
Un rinçage dynamique avec une circulation fermée a été mis en œuvre pendant 7h (après une régénération de 7h avec une solution à 1,7%). Le pH de la solution de rinçage (eau du site) diminue lorsque le nombre de VV de rinçage augmente. Ainsi, pour 2VV, le pH est de 11, pour 5VV, le pH est de 9,5 et pour 10VV, le pH est de 9.
Effet de l’eau de rinçage Un rinçage statique a été mis en œuvre avec de l’eau déminéralisée ou de l’eau du site de 10VV pendant 7h (après une régénération de 7h avec une solution à 1,7%). Le coefficient d’efficacité RE a été déterminé et est représenté sur la .
Un rinçage dynamique (circuit fermé) a été mis en œuvre avec de l’eau déminéralisée ou de l’eau du site de 10VV pendant 7h (après une régénération de 7h avec une solution à 1,7%). Le coefficient d’efficacité RE a été déterminé et est représenté sur la .
Les résultats des et montrent que la nature de l’eau de rinçage a peu d’influence sur l’efficacité de la régénération. Ainsi, selon un mode de réalisation préféré de l’invention, l’eau de rinçage est l’eau du site (eau de forage) provenant du fluide à traiter.
Effet d’une étape d’égouttage Les inventeurs ont découvert qu’une étape d’égouttage (temps d’attente) avant l’étape de rinçage ou le test SBA pouvait être mise en œuvre afin d’améliorer l’efficacité de la régénération.
Un test SBA a été mis en œuvre immédiatement après une régénération de 1h avec une solution régénérante de 1,7% et 24h après cette régénération afin d’évaluer l’effet de l’étape d’égouttage. Le coefficient d’efficacité RE a été déterminé et est représenté sur la . Les résultats de la montrent qu’attendre 24h avant de faire un test SBA sur l’échantillon permet de retrouver une meilleure capacité d’adsorption que lorsqu’il est immédiatement testé en SBA. Ce résultat laisse penser que la soude au sein du media « égoutté » continue d’agir durant cette phase statique après celle initiale de contact soude/media sous agitation. La méthodologie de test SBA applique un temps de stabilisation de l’échantillon de 200 VV qui s’apparente à un rinçage du media testé.
Une étape de rinçage a été mise en œuvre immédiatement après une régénération de 1h avec une solution régénérante de 1,7% ou une étape de rinçage a été mise en œuvre 24h après une régénération de 1h avec une solution régénérante de 1,7%. Le coefficient d’efficacité RE a été déterminé et est représenté sur la où le résultat sans rinçage avec un SBA immédiat est également indiqué. Les résultats de la montrent qu’une étape d’égouttage avant étape de rinçage rend la régénération plus efficace.
Les feuilles d'olivier entières et séchées à l'air sont broyées à -80°C à l'aide d'un broyeur à couteaux pour obtenir une poudre fine et homogène. La poudre obtenue est ensuite soumise à une étape de macération pendant 10 à 24 heures dans un mélange 70/30 eau / éthanol. L'étape est conduite en système fermé avec bullage d'azote à température ambiante, ou sous une puissance de micro-ondes de 800 watts ou sous une fréquence d'ultrasons de 20 kHz pendant 2 x 3 min. On fait ensuite subir à l'ensemble obtenu une lixiviation en continu à 50°C dans un percolateur avec un mélange 70/30 eau / éthanol, le rapport plante / extrait étant de 10/1. L'extrait obtenu est ensuite soumis à des lavages liquide / liquide à l'aide d'un solvant organique non polaire comme le di- ou le tri-chloromëthane. Après concentration par évaporation à basse pression à 35°C, on obtient un liquide qui, lyophilisé pendant 24 heures, donne une poudre de couleur verte dans un mélange eau / alcool.
Exemple 6 : exemple de composition selon l’ invention sous forme de gélules
La composition de l’exemple 6 se présente sous forme de gélules administrables par voie orale. Elle comprend, exprimés en pourcentage en poids, rapporté au poids total de la composition, 37,0% d’extrait sec de l’exemple 1, 37,0% d’extrait sec de l’exemple 1, 3,7% d’extrait sec de l’exemple 3, 0,004% d’extrait sec de l’exemple 4, et 22,2% d’extrait sec de l’exemple 5.
La composition pour 3 gélules est indiquée dans le Tableau 1 suivant.
Liste des ingrédients Pour 3 gélules Extrait sec de parties aériennes de Chrysanthellum indicum 200 mg Extrait sec de feuilles de Cynara scolymus 200 mg Extrait sec de fruits de Vaccinium myrtillus 20 mg Extrait sec de fruits de Piper nigrum 0,02 mg Extrait sec de feuilles d’ Olea europaea 120 mg
Exemple 7 : exemple de composition selon l’invention sous forme de comprimés
La composition de l’exemple 7 se présente sous forme de comprimés administrables par voie orale. Elle comprend, exprimés en pourcentage en poids, rapporté au poids total de la composition, 22,0% d’extrait sec de parties aériennes de Chrysanthellum indicum , 22,0% d’extrait sec de feuilles de Cynara scolymus , 2,2% d’extrait sec de fruits de Vaccinium myrtillus , 13,2% d’extrait sec de feuilles d’ Olea europaea , et 0,2% d’extrait sec de fruits de Piper nigrum . La composition comprend également en plus du mélange du zinc, les vitamines B9, PP, B5, H, B12, D, B6, B2, B2 et du chrome. Elle comprend également des excipients en particulier du phosphate dicalcique, de la cellulose microcristalline et du stéarate de magnésium.
La composition pour 1 comprimé est indiquée dans le Tableau 2 suivant.