INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Fig. 2 montre un logigramme du procédé d’estimation selon la présente invention.
Il est maintenant fait référence à la , dans laquelle on a représenté un système 10 d’essuyage d’une vitre 12 d’un véhicule automobile, qui est ici un pare-brise du véhicule.
Sur la , le système d’essuyage 10 comprend deux balais d’essuie-glace 14. Chaque balai d’essuie-glace 14 est porté par un porte-balai 16 aussi appelé couramment bras d’essuie-glace ou bras d’entraînement.
De manière connue, non représentée en détail, chaque balai d’essuie-glace 14 comporte au moins une lame d’essuyage qui est une lame souple en matériau élastomère, naturel ou synthétique, dont un bord inférieur d’orientation longitudinale selon la direction générale longitudinale du balai d’essuie-glace 14, coopère avec la surface extérieure du pare-brise 12 pour en assurer le nettoyage et/ou l’essuyage. Le bord actif de la lame d’essuyage est aussi appelé lèvre de la lame d’essuyage.
Une extrémité proximale 18 de chaque porte-balai 16 est reliée à un moteur d’entraînement 20, tandis qu’une extrémité distale 22 de chaque porte-balai 16 est reliée au balai d’essuie-glace 14 qu’il porte.
Chaque moteur d’entraînement 20 est conçu pour entraîner le porte-balai 16 en balayage dans un mouvement de pivotement alterné, ou mouvement de rotation cyclique, selon une portion d’arc de cercle, autour d’un axe de pivotement ou de rotation dont l’orientation générale est globalement orthogonale à l’orientation générale longitudinale du porte-balai 16. On parle d’opération de balayage pour décrire les positions successives du porte-balai 16 et du balai associé 14 au cours de leur mouvement de rotation cyclique.
De manière connue, chaque moteur d’entraînement 20 comporte un arbre de sortie, non représenté, qui transmet au porte-balai 16 associé un couple d’entraînement, directement ou par exemple par l’intermédiaire d’une tringlerie.
Chaque moteur d’entraînement 20 est par exemple un moteur électrique et les moteurs d’entraînement 20 sont reliés à une source 24 de puissance électrique, tels que par exemple une batterie d’accumulateurs du véhicule, ou un alternateur.
Chaque moteur d’entrainement 20 est relié à la source 24 de puissance électrique par une unité 26 de pilotage et de contrôle du système d’essuyage 10.
L’unité 26 de pilotage et de contrôle est notamment conçue et configurée pour gérer le fonctionnement du système d’essuyage 10 selon plusieurs programmes prédéfinis d’utilisation, par exemple en contrôlant la vitesse d’entraînement en rotation des porte-balai 16 par régulation du courant fourni aux moteurs d’entraînement 20, pour une valeur donnée de la tension d’alimentation des moteurs d’entraînement 20 fournie par la source de puissance électrique 24.
A titre complémentaire et non limitatif, le système d’essuyage 10 comprend encore un capteur 28 de pluie qui est relié à l’unité de pilotage et de contrôle 26.
Le système d’essuyage 10 comprend encore ici un dispositif 30 de nettoyage de la surface extérieure du pare-brise, qui comporte une pompe 32 qui est reliée à l’unité de pilotage et de contrôle 26 et à la source de puissance électrique 24, et qui est conçue pour prélever du liquide de lave-glace 34 dans un réservoir 36 pour l’acheminer jusqu’à des moyens de projection du liquide sur la surface extérieure du pare-brise 12, ces moyens de projection étant par exemple des buses 38 agencées sur le capot du véhicule automobile ou bien portées par les balais d’essuie-glace 14 ou bien par les porte-balais 16.
PERKYNINE, composition phytothérapeutique à effet antiasthénique L’objet de l’invention concerne une composition liquide, formulée pour une administration orale, à base d’extraits secs de plantes.
La composition est destinée à une utilisation en phytothérapie, pour l’obtention d’un effet physiologique sur l’organisme, plus particulièrement un effet antiasthénique en convalescence post infectieuse virale et/ou bactérienne.
La composition, appelée PERKYNINE, est formulée sous forme d’un sirop pour une administration orale.
Le sirop étant choisi parmi le sirop de saccharose (ou éventuellement de riz) .
La dite composition comprenant en outre des principes actifs, des excipients, de l’eau et un alcool.
L’objet de l’invention, concerne une composition comprenant, en masse, par rapport à la masse totale de la composition :
- Un sirop de saccharose (ou éventuellement de riz, issu de l’agriculture biologique) .en une teneur entre 29,05 % et 30,85 % en masse.
- Un extrait sec d’écorce de Quinquina rouge , ( Cinchona succirubra ) broyée pour une teneur de 7,685 à 11, 685 % en masse
- Un extrait sec d’écorce d ’ O range amère ( Citrus aurantium ) broyée pour une teneur de 12, 375 à 16,375 % en masse
- Un extrait sec de racine de Gentiane broyée pour une teneur de 1,39 à 2,54 % en masse
- Un extrait sec de l’écorce du Cannelier roulée ou C annelle de Madagascar ( Cinnamomum zeylanicum ) broyée pour une teneur de 7,55 % en masse
- Optionnellement, un extrait sec de la racine de Ginseng de Sibérie ( Eleutherococcus senticosus ) broyée pour une teneur de 0 à 1% en masse.
- De l’eau purifiée pour une teneur de 25 % en masse.
- De l’alcool à 60 ° pour une teneur de 10 % en masse.
La composition pouvant comprendre en outre un agent conservateur et/ou un arôme caramel.
Afin que la préparation reste homogène dans le temps, le sirop de saccharose (ou éventuellement de riz) est utilisé comme support des extraits sec de plantes et permet d’éviter la sédimentation et la formation de plusieurs phases dans le temps.
De même, on attendra que la portion du tronçon d’extrémité 3A, 3B traitée par le second organe presseur 12 atteigne l’emplacement du troisième organe presseur 13 avant d’engager à son tour le troisième organe presseur dans le processus de rabattage (figures 15 et 16).
Ainsi, le procédé peut comprendre un régime transitoire (figures 10 à 14), au cours duquel on procède à un engagement progressif des organes presseurs 11, 12, 13, l’un après l’autre, afin notamment d’éviter d’engager une portion « vierge » du tronçon d’extrémité 3A, 3B, c’est-à-dire une portion dont le pliage n’a pas été amorcé, directement en vis-à-vis d’un organe presseur, ici typiquement le second ou le troisième organe presseur 12, 13, dont la course angulaire en tangage ne serait pas adaptée à la prise en charge d’un tel tronçon vierge, et risquerait de ce faire de causer un froissement ou une déchirure du tronçon d’extrémité 3A, 3B.
Une fois que tous les organes presseurs 11, 13 ont été engagés, on a atteint un régime établi (figures 15 à 17), dans lequel l’ensemble desdits organes presseurs, à chaque nouvel incrément angulaire du bloc carcasse 2 en roulis autour de l’axe de roulis X3, sont placés en configuration de travail (figures 15 et 18) et exécutent tous, de préférence conjointement, le mouvement basculant en tangage MT (figures 16, 17, 19) qui leur permet d’interagir avec le tronçon d’extrémité, dans le secteur angulaire de travail A11, A12, A13 qui leur est propre, pour réaliser le pliage.
A titre indicatif, la "distance" qui sépare l’engagement du second organe presseur 12 de l’engagement du premier organe presseur 11 peut représenter 20 à 30 incréments angulaires. Ainsi, on s’assurera que, au moment où interviendra le second organe presseur 12, le premier organe presseur 11 aura, en quelque sorte, pris suffisamment d’avance, c’est-à-dire amorcé le pliage du tronçon d’extrémité 3A, 3B sur un secteur angulaire cumulé suffisamment étendu autour de l’axe de roulis X3, pour que l’entrée en action du second organe presseur 12 ne crée ni déchirure ni faux-pli.
De préférence, la valeur de l’incrément angulaire dont on décale, à chaque séquence élémentaire, la paroi 3 cylindrique du bloc carcasse 2 par rapport à l’organe presseur 11, 12, 13 considéré, autour de l’axe de roulis X3, c’est-à-dire ici le déplacement angulaire en rotation en roulis RX du bloc carcasse 2 entre deux interventions successives du dispositif de rabattage 10, est compris entre 1 degré et 5 degrés. Comme indiqué plus haut, la valeur de l’incrément angulaire dépend de la largeur W11, W12, W13 de l’organe presseur, et est de préférence égale à la valeur du secteur de travail correspondant couvert par ledit organe presseur 11, 12, 13.
De préférence, l’organe presseur, et le cas échéant chaque organe presseur 11, 12, 13, est formé par un galet presseur 11, 12, 13 qui est monté en rotation, de préférence en libre rotation, sur son axe central Y11, Y12, Y13, et ledit axe central Y11, Y12, Y13 est, et reste lors de ses mouvements basculants en tangage MT, sensiblement parallèle, à +/- 10 degrés et de préférence à +/- 5 degrés, voire encore plus préférentiellement exactement parallèle, à la normale à un plan radial dit « plan bissecteur » qui contient l’axe de roulis X3 ainsi que la bissectrice du secteur angulaire de travail A11, A12, A13 occupé par le galet presseur 11, 12, 13 considéré.
Bien entendu, l’invention n’est nullement limitée aux seuls exemples de réalisation susmentionnés, l’homme du métier étant notamment à même d’isoler ou de combiner librement entre elles l’une ou l’autre des caractéristiques décrites dans ce qui précède, ou de leur substituer des équivalents.
câble comprenant une gaine compacte retardante au feu La présente invention concerne un câble comprenant au moins un élément électriquement conducteur allongé, au moins une couche électriquement isolante entourant ledit élément électriquement conducteur allongé, et au moins une gaine polymère thermoplastique compacte entourant ladite couche électriquement isolante, ladite gaine polymère thermoplastique compacte comprenant au moins un système retardant au feu à base d’azote et de phosphore et au moins une polyoléfine, un mélange maître pour la fabrication dudit câble, et un procédé de préparation dudit câble mettant en œuvre ledit mélange maître.
L’invention s’applique en particulier aux câbles électriques destinés au transport d’énergie, notamment aux câbles d’énergie à basse tension (notamment une tension inférieure à 6 kV), à moyenne tension (notamment une tension allant de 6 à 45-60 kV) ou à haute tension (notamment une tension supérieure à 60 kV, et pouvant aller jusqu’à 400 kV), qu’ils soient en courant continu ou alternatif, dans les domaines du transport d’électricité aérien, sous-marin, terrestre, ou encore de l’aéronautique.
De la demande de brevet EP 1 504 887 A1 est connu un câble électrique ignifugé comportant au moins un conducteur central entouré d’une couche isolante, elle-même étant entourée d’une gaine externe bicouche comportant une couche interne en matière synthétique ignifuge réticulée et une couche externe en matière synthétique ignifuge non réticulée. En particulier, la couche interne et la couche externe peuvent comprendre un copolymère d’oléfine avec des charges ignifuges telles que des composants hydratés à base d’hydroxyde d’aluminium ou de magnésie, ou de carbonate de magnésie. Toutefois, ces charges ignifuges sont généralement présentes en grande quantité dans la couche afin d’atteindre des performances de retard à la flamme appropriées. Par ailleurs, elles ont tendance à dégrader les propriétés mécaniques (allongement…) et rhéologique (viscosité…) de celle-ci.
D’autres agents ignifuges sont connus pour permettre l’obtention de bonnes propriétés de retard à la flamme tels que de l’oxyde d’antimoine en association avec des composés halogénés (notamment bromés ou chlorés). Toutefois, ces produits sont toxiques aussi bien pendant leur manipulation, que lorsque le câble est soumis à une source de chaleur tel qu’un incendie de par la libération de gaz toxiques.
Un but de la présente invention est de fournir un câble, notamment un câble d’énergie, présentant des propriétés de retard à la flamme améliorées, tout en garantissant une toxicité moindre et de bonnes propriétés mécaniques.
A cet effet, l’invention a pour premier objet un câble comprenant au moins un élément électriquement conducteur allongé, et au moins une couche électriquement isolante entourant ledit élément électriquement conducteur allongé, caractérisé en ce qu’il comprend en outre au moins une gaine polymère thermoplastique compacte entourant ladite couche électriquement isolante, ladite gaine polymère thermoplastique compacte comprenant au moins une polyoléfine et au moins un système retardant au feu à base d’azote et de phosphore.
Grâce à la gaine polymère thermoplastique compacte entourant ladite couche électriquement isolante, ladite gaine polymère thermoplastique compacte comprenant au moins une polyoléfine et au moins un système retardant au feu à base d’azote et de phosphore, le câble présente une résistance au feu améliorée, tout en garantissant une toxicité moindre et de bonnes propriétés mécaniques. Par ailleurs, ledit câble peut être utilisé aussi bien en tant que câble basse tension qu’en tant que câble moyenne tension. Enfin, le câble de l’invention présente, à l’issue de sa fabrication, toutes les propriétés pour résister à un incendie ou à des températures plus faibles que celles atteintes en cas d’incendie.
La gaine polymère thermoplastique compacte
Dans la présente invention, l’expression « compacte » signifie que la gaine polymère thermoplastique de l’invention est une gaine non expansée (terme également bien connu selon l’anglicisme « non foamed jacket »). En d’autres termes, la gaine polymère thermoplastique de l’invention n’est pas obtenue à partir d’une composition (ou d’un mélange maitre) comprenant au moins un agent moussant (terme également bien connu selon l’anglicisme « foaming agent »), qui va notamment permettre de créer de la porosité dans la gaine finale par exemple par dégagement d’un gaz.
On utilise particulièrement les copolymères dont la dénomination INCI est Octylacrylamide/acrylates/butylaminoethyl methacrylate copolymer, tels que les produits vendus sous les dénominations AMPHOMER ® , AMPHOMER ® LV71 ou BALANCE ® 47 par la société AKZO NOBEL. (3) les polyaminoamides réticulés et acylés partiellement ou totalement dérivant de polyaminoamides de formule générale (XXVII): (XXVII) dans laquelle - R 10 représente un groupe divalent dérivé d'un acide dicarboxylique saturé, d'un acide aliphatique mono ou dicarboxylique à double liaison éthylénique, d'un ester d'un alcanol inférieur ayant 1 à 6 atomes de carbone de ces acides ou d'un groupe dérivant de l'addition de l'un quelconque desdits acides avec une amine bis-primaire ou bis-secondaire, et - Z désigne un groupe dérivant d'une polyalkylène-polyamine bis-primaire, mono- ou bis-secondaire et de préférence représente : a) dans les proportions de 60 à 100 % en moles, le groupe (XXVIII) (XXVIII) où x=2 et p=2 ou 3, ou bien x=3 et p=2 ; ce groupe dérivant de la diéthylène-triamine, de la triéthylène-tétraamine ou de la dipropylène-triamine; b) dans les proportions de 0 à 40 % en moles, le groupe (XXVIII) ci-dessus, dans lequel x=2 et p=1 et qui dérive de l'éthylène-diamine, ou le groupe dérivant de la pipérazine : c) dans les proportions de 0 à 20% en moles, le groupe -NH-(CH 2 ) 6 -NH- dérivant de l'hexaméthylènediamine ; ces polyaminoamides étant réticulés par réaction d’addition d'un agent réticulant bifonctionnel choisi parmi les épihalohydrines, les diépoxydes, les dianhydrides, les dérivés bis-insaturés, au moyen de 0,025 à 0,35 mole d'agent réticulant par groupement amine du polyaminoamide, et acylés par action d'acide acrylique, d'acide chloracétique ou d'une alcane-sultone ou de leurs sels.
La cale 34 est ensuite mise en place.
La cale 34 est placée en contact avec le bord 32 du premier décor 24, plus particulièrement avec la portion du bord 32 s’étendant à l’interface entre la première surface de moulage 16 et le passage 21.
Préférentiellement, la cale 34 est en contact avec une portion de la périphérie du premier décor 24.
La cale 34 est adaptée pour maintenir au moins partiellement le premier décor 24 contre la première surface de moulage 16 de la première partie de moule 12.
La cale 34 est ici placée contre la première partie de moule à l’emplacement du logement 22.
La cale 34 présente une forme telle que, lorsque le moule est en configuration fermée, la cale 34 est maintenue fixement dans le logement 22.
La cale 34 présente une portion d’extrémité 36.
La cale 34 est placée de sorte que la portion d’extrémité 36 s’étende à l’emplacement du passage 21.
La portion d’extrémité 36 présente une surface d’appui 37 s’étendant en travers du passage 21.
Le bord 32 du premier décor 24 est maintenu par la portion d’extrémité 36 de la cale 34, plus particulièrement est maintenu par appui contre la surface d’appui 37.
Après la mise en place de la cale 34, le premier outil préhenseur 26 est ôté.
Le premier décor 24 est maintenu par la cale 34. Plus particulièrement, la portion d’extrémité 36 maintient le premier décor 24 contre la première surface de moulage 16.
Puis, le deuxième décor 38 est mis en place, comme représenté à titre illustratif sur la .
Le deuxième décor 38 est placé en regard de la première partie de moule 12.
Une portion du deuxième décor 38, dite portion de maintien 40, est placée en contact contre la cale 34, plus particulièrement contre une surface de la cale 34 qui n’est pas en contact contre la première partie de moule 12.
Ladite portion de maintien 40 du deuxième décor 38 s’étend contre une surface de la cale 34 opposée à l’ensemble de la surface de la cale 34 agencée contre la première partie de moule 12, de préférence au moins contre une surface de la portion d’extrémité 36 opposée à la surface d’appui 37.
Selon une caractéristique préférentielle qui peut constituer une invention à part entière, le bras 31, 32, 33 qui porte l’organe presseur 11, 12, 13 pourra disposer d’un degré de liberté en rotation différentielle en tangage par rapport à l’embase 30 basculante, rotation différentielle en tangage qui d’une part s’effectuera autour de l’axe de tangage Y30 ou, de préférence, autour d’un axe parallèle audit axe de tangage Y30 et distinct dudit axe de tangage Y30, et qui d’autre part sera placée sous la dépendance d’un organe élastique 35, 44, 45, 46.
Avantageusement, en dotant le bras 31, 32, 33 porteur de l’organe presseur 11, 12, 13 d’un certain degré de liberté en rotation différentielle en tangage par rapport à l’embase 30 basculante, et ce sous le contrôle de la raideur de l’organe élastique 35, 44, 45, 46, on permet d’une part à l’organe presseur 11 d’être suspendu élastiquement pour exercer une précontrainte élastique à l’encontre du tronçon d’extrémité 3A, 3B, et d’autre part au dispositif de rabattage 10 de s’adapter, lors du mouvement basculant en tangage MT, à la trajectoire qu’impose à l’organe presseur 11, 12, 14 le profil du tronçon d’extrémité 3A, 3B lorsque ledit tronçon d’extrémité 2A, 3B vient se poser sur la tringle de renfort 4, 5 puis sur la face radialement interne 3C_in du tronçon central 3C.
L’axe de rotation différentielle en tangage pourra par exemple être matérialisé par un arbre 47, 48, 49 qui est monté mobile en rotation sur l’embase 30, le cas échéant entre deux butées qui limitent son débattement en rotation différentielle à moins d’un tour, voire à moins d’un demi-tour ou même moins d’un quart de tour, et sur lequel est fixé le bras 31, 32, 33, qui s’étend de préférence perpendiculairement audit arbre, et donc de préférence perpendiculairement à l’axe de rotation différentielle en tangage.
Comme indiqué plus haut, la suspension élastique du bras 31, 32, 33 pourra être assurée par tout organe élastique 35 adapté, par exemple un ressort, tel qu’un ressort de torsion qui serait interposé entre l’embase 30 et l’arbre 47, 48, 49 considéré ou entre l’arbre 47, 48, 49 et le bras 31, 32, 33 considéré. Selon une possibilité particulièrement préférentielle, la suspension élastique du bras 31, 32, 33 est assurée par un vérin pneumatique 44, 45, 46, par exemple un vérin pneumatique qui agit sur l’arbre 47, 48, 49 par l’intermédiaire d’une manivelle 41, 42, 43.
Dans l’absolu, on pourrait dissocier les différents organes presseurs 11, 12, 13, de sorte à pouvoir commander et exécuter séparément le mouvement basculant en tangage MT de chaque organe presseur.
Toutefois, selon une caractéristique préférentielle qui peut constituer une invention à part entière, et tel que cela est bien visible sur les figures 3, 18 et 19, les plusieurs organes presseurs 11, 12, 13 sont portés par la même embase 30 basculante, de sorte que la rotation RY, ici la rotation en tangage RY, de ladite embase 30 basculante entraîne solidairement lesdits plusieurs organes presseurs 11, 12, 13 selon leur mouvement basculant en tangage MT autour de la tringle de renfort 4, 5.
Avantageusement, les différents organes presseurs 11, 12, 13, ici les trois galets presseurs 11, 12, 13, peuvent ainsi effectuer leur mouvement basculant en tangage MT simultanément, ensemble, et ce au moyen d’un seul moteur d’entraînement en tangage 34 et d’une même embase 30 partagée, ce qui permet des économies de matériel, de place, et d’énergie, et facilite la coordination, ici la synchronisation, des organes presseurs 11, 12, 13.
Avantageusement, l’agencement propre au premier organe presseur 11, et en particulier le montage sur un bras 31 formant une fourche précontrainte élastiquement, pourra être dupliqué au second organe presseur 12 et au troisième organe presseur 13, en prévoyant d’une part un décalage des organes presseurs 11, 12, 13 le long de l’axe de tangage Y30, de manière à ce que lesdits organes presseurs 11, 12, 13 couvrent chacun un secteur angulaire de travail A11, A12, A13 différent, tel que cela est bien visible sur la , et d’autre part un décalage de base, de préférence permanent, de la position et de l’orientation en tangage, dans le plan bissecteur, des bras 31, 32, 33 respectifs qui portent lesdits organes presseurs 11, 12, 13, de sorte à conférer à chaque organe porteur sa contribution propre MT_11, MT_12, MT_13 au pliage, tel que cela est notamment visible sur les figures 3 et 15 à 17.
On obtiendra ainsi avantageusement une complémentarité d’action des organes presseurs à la fois en roulis, dans des secteurs angulaires de travail A11, A12, A13 multiples, et en tangage, par des contribution propres MT_11, MT_12, MT_13 qui accentuent chacune à leur tour le pliage du tronçon d’extrémité 3A, 3B.
Selon l’invention, l’installation 1 comprend en outre un sélecteur 40 qui est conçu pour placer alternativement l’organe presseur 11, 12, 13 dans une configuration de travail, qui permet audit organe presseur 11, 12, 13 de venir en prise contre la face radialement externe 3A_out, 3B_out du tronçon d’extrémité 3A, 3B dans le secteur angulaire de travail A11, A12, A13 considéré et de forcer le pliage de la portion correspondante du tronçon d’extrémité 3A, 3B lorsque le dispositif de rabattage 10 exécute le mouvement basculant en tangage MT dans ledit secteur angulaire de travail A11, A12, A13 considéré, puis dans une configuration de retrait, qui empêche ledit organe presseur 11, 12, 13 d’interférer avec le tronçon d’extrémité 3A, 3B lorsque le dispositif d’entraînement 20 modifie la position relative dudit organe presseur 11, 12, 13 par rapport à la paroi cylindrique 3 du bloc carcasse 2, autour de l’axe de roulis X3, pour changer de secteur angulaire de travail A11, A12, A13.
Avantageusement, le sélecteur 40 permet en particulier de dégager la trajectoire empruntée par la paroi 3 du bloc carcasse 2 lors de la rotation en roulis RX dudit bloc carcasse, en éloignant, entre deux opérations de basculement en tangage MT et de rabattage successives, les organes presseurs 11, 12, 13 qui pourraient faire obstacle au libre déplacement en roulis du bloc carcasse 2.
A titre illustratif, les figures 3 et 10 montrent une phase dans laquelle l’ensemble des organes presseurs 11, 12, 13 se trouvent en configuration de retrait, pour permettre au dispositif 20 d’entraînement de mettre le bloc carcasse en rotation RX en roulis autour de l’axe de roulis X3 et ce afin de décaler ledit bloc carcasse 2 d’un incrément angulaire par rapport aux positions respectives occupées par les organes presseurs 11, 12, 13 autour dudit axe de roulis X3.
A l’inverse, les figures 15 et 18 montrent une phase dans laquelle l’ensemble des organes presseurs 11, 12, 13 se trouvent en configuration de travail, au contact du tronçon d’extrémité 3A, 3B.