INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On connaît déjà de FR 3 076 207 un dispositif d’emballage de prises unitaires de médicaments formant au moins deux cellules de stockage et de distribution de telles prises unitaires. Chaque cellule comprend, d’une part, une cuvette délimitant un volume primaire de médicaments, et d’autre part, une barquette délimitant un volume de stockage secondaire de médicaments. Chaque cellule est formée par un emboitement d’une cuvette sur une barquette. Une cuvette emboitée sur une barquette peut être séparée à tout moment de la barquette.
Les cheveux traités dans les exemples ci-dessous ont été évalués visuellement, et/ou ont été analysés par le RUMBA (Bossa Nova Technologies, LLC) et/ou avec des images photographiques pour déterminer le volume et la surface des cheveux.
Le système RUMBA, utilisé pour évaluer la définition des boucles, est un système d’imagerie par polarisation qui prend des images successives d’un échantillon de cheveux éclairé par une LED infrarouge et sous plusieurs états de polarisation, en utilisant un polariseur rotatif. Les images donnent une intensité modulée sur chaque pixel, qui est causée par la biréfringence de la fibre capillaire et contient la signature angulaire qui peut être extraite avec le logiciel du système pour construire une image d’orientation de l’échantillon.
Les données d’orientation peuvent être cartographiées sur une image 2D pour visualiser l’ensemble de l’échantillon. À partir de ces données d’orientation, il est possible de définir un coefficient relatif à la rectitude du cheveu : plus les fibres capillaires de la mèche sont rectilignes, plus la distribution de l’orientation sera proche d’une valeur angulaire unique. L’écart-type d’une telle distribution est donc inversement proportionnel à la perception de la rectitude.
On procède de la même manière pour l’alignement, l’alignement d’une mèche de cheveux étant défini comme le fait que les fibres capillaires sont « localement rectilignes ». Ainsi, un coefficient de rectitude est défini à une petite échelle de la cartographie 2D de l’orientation, ce qui permet d’obtenir un coefficient de rectitude sur chaque pixel de l’image.
Exemple 1A - Compositions Un prémélange selon la divulgation a été préparé comme indiqué dans le tableau 1.
COMPOSANT QUANTIT é (g) ACIDE CITRIQUE 1,15 ß-CYCLODEXTRINE 1,32 EAU 0,18
Tableau 1 : Prémélange
Les composants du tableau 1 ont été mélangés à une température d’environ 85 °C pendant une période d’environ 2 à 3 heures, pour préparer un prémélange selon la divulgation.
Une composition inventive contenant 5 % du prémélange du tableau 1 a été préparée en le diluant avec de l’eau supplémentaire (prémélange:eau supplémentaire = 5:95), et quatre compositions comparatives ont été préparées comme indiqué dans le tableau 2. L’admixtion de la composition C4 a été préparée en mélangeant 100 mL d’une solution d’acide citrique à 4,4 % dans l’eau avec 100 mL d’une solution de ß-cyclodextrine à 4,2 % dans l’eau.
COMPOSANT Inventif Comparatif 1A C1 C2 C3 C4 prémélange 5 - - - - ACIDE CITRIQUE - - 2,2 - - ß-CYCLODEXTRINE - - - 2,1 - ADMIXTION - - - - 4,3 EAU QS à 100 QS à 100 QS à 100 QS à 100 QS à 100
Tableau 2 : Compositions Chacune des compositions 1A et C1 à C4 a été ajustée à un pH d’environ 4 avec une solution à 0,1 M d’hydroxyde de sodium.
Exemple 1B - Démonstration des effets sur les cheveux
Afin de démontrer les effets bénéfiques des compositions selon la divulgation sur des cheveux bouclés, approximativement 0,4 gramme de chacune des compositions 1A et C1 à C4 a été appliqué sur trois mèches distinctes de cheveux bouclés (type caucasien). Les compositions ont été massées dans les cheveux pour assurer une distribution uniforme, et les cheveux traités ont été froissés cinq fois à la main. Les mèches ont ensuite été laissées à sécher toute une nuit dans une chambre ayant une humidité relative de 20 %. Après le séchage toute une nuit, les mèches ont été évaluées.
À l’aide du système RUMBA, les cheveux traités ont d’abord été analysés après un séchage toute une nuit (T0), puis après un peignage (T0 peignage ), et enfin après 24 heures d’exposition à des conditions d’humidité relative de 80 % (T24H). Sur la base de l’analyse par le système RUMBA, comme on peut le voir sur la , les mèches traitées avec la composition C1 ont donné des cheveux avec une quantité moindre de définition des boucles, suivie par les compositions C2, C4 et C3, respectivement, tandis que la composition 1A selon la divulgation avait les boucles les plus définies, à la fois à T0 et à T24H. Le tableau 3 suivant résume les résultats de cette analyse.
T0 T24H C1 7,3 12,5 C2 9,2 13,7 C3 10,4 21,3 C4 9,8 19,1 1A 12,0 22,8
Tableau 3 : Coefficient d’alignement moyen (1/°) La est une représentation graphique des données du tableau 3, les barres à chaque point représentant l’écart-type.
Description détaillée On a illustré à la un stator 1 de machine électrique tournante, comportant une masse statorique 2 comportant des encoches 3 et des dents 4 définissant entre elles les encoches, les dents étant rattachées à une culasse 57. Les encoches du stator sont fermées.
Le stator 1 comporte un bobinage comportant des conducteurs électriques 10 logés dans les encoches 3. Dans l’exemple décrit, le stator comporte deux conducteurs électriques 10 par encoche.
Les conducteurs électriques 10 sont en section transversale de forme générale rectangulaire, avec des coins arrondis. Ils sont dans l’exemple décrit superposés radialement en une seule rangée. La dimension circonférentielle d’un conducteur électrique correspond sensiblement à la largeur d’une encoche.
Les conducteurs électriques 10 sont en cuivre ou aluminium, ou tout autre matériau conducteur émaillé ou revêtu de tout autre revêtement isolant adapté.
Les conducteurs électriques 10 sont en forme d'épingle en U. Ils comportent chacun des première et seconde jambes destinées à s’étendre axialement respectivement dans des première et seconde encoches du stator.
La masse statorique 2 est formée d’un empilement de tôles magnétiques, et est composée de deux paquets 5 disposés consécutivement le long d’un axe longitudinal X du stator. Les deux paquets 5 ont chacun la même longueur.
Les tôles des paquets sont décalées angulairement les unes par rapport aux autres autour de l’axe de longitudinal du stator, comme visible sur la .
Chaque tôle est décalée par rapport à la tôle adjacente d’un angle élémentaire. Dans un même paquet de tôles, l’angle élémentaire est constant. L’angle élémentaire du décalage angulaire entre deux tôles consécutives peut être dans l’exemple décrit de l’ordre de 0,01°. Sa valeur peut varier de 0° exclu à une valeur égale au pas dentaire.
Les tôles des paquets 5 de la masse statorique 2 sont décalées angulairement successivement dans un sens puis dans l’autre, étant disposées en V, les tôles du premier paquet étant décalées angulairement dans un sens et les tôles du deuxième paquet étant décalées angulairement dans l’autre sens. La disposition en V, avec un vrillage dans deux directions différentes, permet de minimiser voire supprimer la charge exercée sur les roulements du rotor.
En outre, on peut noter que les deux paquets 5 consécutifs sont directement accolés l’un à l’autre. Le stator illustré est dépourvu d’entretoise entre deux paquets consécutifs.
Ces différences effectuées par l’unité de traitement UT permettent d’obtenir des vecteurs de signature VCS pour les composantes de couleur rouge et bleu et pour la luminance de l’image.
La illustre une représentation graphique d’un vecteur de signature VCS pouvant être obtenu par les modes de mise en œuvre décrits précédemment.
Le vecteur de signatures VCS présentent des valeurs V_VCS pour les différentes lignes LIMG d’une image acquise par le capteur photographique. Comme représenté à la , les valeurs V_VCS varient uniquement pour les lignes en bordure des bandes à luminosités différentes présentent dans l’image. Ces variations se présentent sous forme de pics d’amplitude PC à la .
La fréquence des bandes à luminosités différentes peut alors être extraite du vecteur de signature VCS afin d’effectuer un réglage de la du temps d’intégration du capteur photographique pour éliminer les bandes à luminosités différentes dans les prochaines images acquises de la scène, comme cela a été décrit précédemment.
Dispositif d’analyse, de restitution et de matching, en temps réel, de valeurs de paramètres issus des trames vidéo (son et images) produites dans un contexte de vidéoconférence. Dispositif logiciel (back-end) permettant de capter à la volée et sans stockage les données issues des flux et trames vidéo.
Dispositif logiciel (back-end) permettant l'analyse temps réel des données ainsi obtenues et caractérisant les dimensions verbale, non-verbale et para-verbale de la communication entre deux ou plusieurs locuteurs.
Dispositif logiciel (front-end) permettant la restitution en temps réel des résultats des analyses réalisées .
Dispositif logiciel (front-end) permettant la restitution en temps réel d'indices de similarité des résultats issus de ces mêmes analyses .
Unité de traitement des données de déplacement d’un véhicule à inclinaison L'invention concerne une unité de traitement des données de déplacement d’un véhicule à inclinaison.
Etat de l’art Des unités centrales de traitement de données de déplacement de véhicule à inclinaison générant et émettant des données sur des pertes économiques basées sur des données de déplacement d’un véhicule à inclinaison sont connues. Par exemple, le brevet n°1 présente une unité de traitement d'information qui détecte le comportement de conduite d'un conducteur ou d'un véhicule mobile, et qui prévoit un risque en fonction de la détection du comportement de conduite décrit ci-dessus. En outre, dans le brevet n°1 mentionné ci-dessus, il est indiqué que ledit véhicule mobile comprend notamment les motocycles, les bicyclettes, ou d’autres.
En outre, le brevet n°2 indique une méthode et un système permettant la détection des événements du véhicule et leur classification à partir des informations du véhicule. La méthode décrite dans le brevet n°2 susmentionné comprend la comparaison des données de mouvement du véhicule avec des exigences de performance du véhicule de plusieurs polices de compagnies d'assurance, ainsi que la notification au conducteur du véhicule si les données du véhicule satisfont aux exigences de performance du véhicule de l'une des polices de compagnies d'assurance. Le brevet n°2 révèle également que la méthode et le système susmentionnés peuvent être utilisés sur d'autres véhicules, comme les motocycles.
De plus, le brevet n°3 dévoile un système d'assurance qui détermine des primes d’assurance sur la base de données de traction entrées. Les données de traction susmentionnées incluent des données telles que la distance et le comportement de conduite. Ledit comportement de conduite en comprend au moins un parmi le changement de trajectoire, l’accélération, et l’accélération brusque. En outre, dans ledit brevet n°3, il est indiqué que le véhicule peut être une moto, un scooter, ou autres.
Documentation technique avancée Documentation sur les brevets
Brevet n°1 : Publication internationale n°2018/190152 Brevet n°2 : Description détaillée du brevet américain n°10157321 Brevet n°3 : Description détaillée du brevet américain n°10817950
Aperçu de l'invention Problèmes que l'invention tente de résoudre
La stratégie PWM est mise en œuvre sur la base de la variation du rapport cyclique.
Dans cette stratégie PWM, la fréquence de découpage f est fixe et la tension du bus DC est régulée par le rapport cyclique variable D. En appliquant une méthode de la première harmonique, la tension d'entrée du circuit résonnant, en mode V2X, peut s’écrire comme présentée dans l’équation suivante :
La tension de sortie est quant à elle :
Le transfert du gain du convertisseur DCDC LLC pour le mode PWM G’ est fonction du gain G donné par Equation 1 et peut être exprimé par :
Le gain G’ de la tension du convertisseur est régulé en faisant varier le rapport cyclique plutôt que d'augmenter la fréquence de découpage comme dans le cas de la stratégie PFM . Partant de l’équation 8, le rapport cyclique par action anticipative, dit feedforward peut être définir comme présenté dans l’équation suivante :
Toutefois, afin de mettre en œuvre la loi de la commande hybride entre les deux stratégies PFM et PWM, la plage de fonctionnement de chaque stratégie doit être définie.
Deux zones de fonctionnement sont présentées dans la pouvant être définies par l’équation suivante :
Ces zones dépendent bien entendu de divers paramètres physiques du convertisseur et de la batterie utilisés et doivent être adaptés à chaque cas d’usage.
Ainsi tel que représenté , 5a et 5b, la commande du convertisseur est hybride.
Si le couple (Tension Batterie V BAT , Puissance) est situé dans une zone de saturation 20 (aussi référencée S) tel que représentée , alors on vérifie si ce même couple est compris une zone de fonctionnement prédéfinie A. Le cas échéant on met en œuvre une stratégie par modulation de largeur d’impulsion, en anglais P ulse Width Modulation, abrégé PWM.
Il est à noter que lorsque le couple (V BAT , P) est dans la zone de saturation S mais pas dans la zone de fonctionnement A, le bus continu DC n’est pas contrôlable, donc la stratégie adoptée est le PSM (Phase Shift Modulation) qui consiste à utiliser le déphasage entre la tension et le courant au primaire du transformateur (en mode décharge) pour contrôler le transfert de puissance entre la batterie et le bus continu DC.
Lorsque le couple n’est pas dans une zone de saturation, on met alors en œuvre une commande PFM connue de l’art antérieur.
La fréquence de découpage feedforward f0, dans le cadre de la commande PFM, est définie par inversion du gain en mettant la tension du bus DC égale à la tension de référence 450 V, comme présenté dans l’équation 5. Le rapport cyclique feedforward D0, mis en œuvre dans le cadre de la commande PWM, est défini par inversion du gain en mettant la tension du bus DC égale à la tension de référence 450 V avec une fréquence de découpage f fixe, comme présenté dans l’équation 9. Selon le point d’opération, la commande est choisie parmi PWM ou PFM.
On vérifie 41 tout d’abord si le point d’opération appartient ou non à la zone de saturation S.
S’il n’appartient pas à S, alors la commande PFM 44 peut être utilisée.
Lorsque les encoches sont fermées, on peut obtenir une réduction des flux de fuites vu par les conducteurs, ce qui entraîne une diminution des pertes par effet Joule.
Sur la , le premier interrupteur 48 est connecté entre le premier onduleur 44 et le premier réseau alternatif 46. En variante, le premier interrupteur 48 est connecté entre le premier onduleur 44 et le premier réseau propulsif 16. De la même façon, le deuxième interrupteur 56 est connecté entre le deuxième onduleur 52 et le deuxième réseau alternatif 18 ou entre le deuxième onduleur 52 et le deuxième réseau propulsif 18.
L’architecture électrique 2 comporte en outre dans sa partie non propulsive 6 un troisième interrupteur 64 connecté entre le premier réseau alternatif 46 et le premier boitier de connexion 62, et un quatrième interrupteur 66 connecté entre le premier boitier de connexion 62 et le deuxième réseau alternatif 54. Lorsque le premier et le deuxième onduleurs sont réversibles, ils peuvent convertir de la tension alternative triphasé provenant du groupe auxiliaire de puissance 63 en tension continue pour la fournir aux premier et deuxième réseaux propulsifs lors des séquences de démarrage, de mise sous tension ou pendant des modes dégradés.
De même lorsque le premier et le deuxième onduleurs sont réversibles, ils peuvent convertir de la tension alternative triphasé provenant du groupe auxiliaire de puissance 63 en tension continue pour la fournir aux premier 36 et deuxième 42 accumulateur.
PROCEDE DE GESTION DE FONCTIONNEMENT D’UN GENERATEUR A PILE A COMBUSTIBLE La présente divulgation relève du domaine des dispositifs d’alimentation électrique à piles à combustible et notamment des dispositifs d’alimentation de matériels tels que des ordinateurs personnels portables (PC portables), des téléphones portables, des éclairages ou autres dispositifs, ou des véhicules de type bicyclette électrique utilisant une pile à combustible associée à une source de production d’hydrogène non régulée, et dépourvus de batterie.
Résumé Vis-à-vis de l’art antérieur, la présente divulgation vise ainsi à améliorer la gestion du fonctionnement d’un générateur électrique à pile à combustible dépourvu de batterie tampon et dépourvu de régulation de sa source d’alimentation en hydrogène pour rendre son démarrage, son fonctionnement et son arrêt indépendant du débit d’hydrogène dans la pile à combustible.
Pour ce faire la présente divulgation prévoit un procédé de gestion de fonctionnement d’un générateur électrique à pile à combustible comportant : - un premier circuit de fourniture d’énergie à une unité centrale basse consommation de pilotage dudit générateur, ledit premier circuit, raccordé à la pile à combustible, étant pourvu d’un premier étage de supercondensateurs LPSC, d’alimentation de ladite unité centrale, - au moins un second circuit, dit circuit de puissance, de fourniture d’énergie à au moins une sortie de puissance d’alimentation d’un équipement raccordé audit générateur, distinct du premier circuit, ledit deuxième circuit, raccordé à la pile à combustible, étant pourvu d’un second étage de supercondensateurs HPSC (aussi appelé HP SCAP), le premier circuit étant configuré pour que le premier étage d’hybridation à supercondensateurs fournisse une réserve d’énergie adaptée à permettre à l’alimentation de l’unité centrale d’être indépendante du fonctionnement du second circuit, le procédé comprenant, lors d’un début d’alimentation en hydrogène de la pile à combustible avec montée en tension progressive de ladite pile, un mode de démarrage comportant une alimentation de l’unité centrale par une première tension limitée de sortie de la pile suffisante pour charger le premier étage de supercondensateurs du premier circuit, une coupure du second circuit par l’unité centrale, un mode de préchauffage de la pile pour lequel l’unité centrale autorise la charge du second étage de supercondensateurs du second circuit et maintient ouvert le circuit de ladite au moins une sortie de puissance jusqu’à ce que la pile atteigne une tension de fonctionnement nominale et un mode de marche pour lequel l’unité centrale autorise l’alimentation de ladite au moins une sortie de puissance S HP , le procédé comprenant en outre une séquence d’arrêt initiée par l’unité centrale sur détection d’une baisse de tension de sortie de la pile pendant un temps donné.
La séquence de démarrage peut comporter un test de tension de sortie de pile et pour lequel, dans le cas où la tension de sortie de la pile n’atteint pas une valeur minimale V 0 après un nombre d’essais donnés dans la séquence de démarrage, le générateur ladite séquence d’arrêt.
La séquence de préchauffage peut comporter une séquence de test de tension de sortie du premier étage de supercondensateurs V LPSC et de tension de sortie du second étage de supercondensateurs V HPSC répétée tant que la tension de sortie du premier étage et la tension de sortie du second étage n’ont pas atteint des valeurs nominales données et se terminant, soit par le passage dans ladite étape de marche si lesdites tensions de sortie ont atteint lesdites valeurs nominales, soit par le déclenchement de ladite séquence d’arrêt si la température θ de la pile dépasse une température maximale θ max .
Cette séquence de préchauffage permet la charge des supercondensateurs du second circuit tout en contrôlant que la température de la pile reste dans des limites acceptables.
La séquence de marche peut comporter une première boucle comportant une première comparaison entre la tension de sortie pile V pile et une tension de seuil V min , ladite boucle déclenchant une boucle de régénération comportant au moins une purge calibrée de la pile lorsque la tension de la pile est inférieure à ladite tension de seuil.
Il y a lieu de noter que la tension de seuil V min est inférieure à la tension à vide de la pile V 0 selon la courbe courant/tension traditionnelle d’une pile à combustible.
La boucle de régénération peut comporter une seconde boucle pourvue d’une seconde comparaison entre la tension de sortie de la pile et ladite tension de seuil et pour lequel ladite séquence d’arrêt est déclenchée si la tension de sortie de la pile reste inférieure à ladite tension de seuil pendant une durée T1 max et pour lequel le générateur retourne en séquence de marche si la tension de sortie de la pile est redevenue supérieure ou égale à ladite tension de seuil après une dite purge calibrée pendant une durée inférieure à T1 max .
KIT POUR MODIFIER LA COULEUR DES FIBRES KERATINIQUES DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne un kit pour modifier la couleur des fibres kératiniques, comprenant une première composition comprenant au moins un agent colorant ; au moins un agent alcalin ; et un solvant cosmétiquement acceptable, et une seconde composition comprenant au moins un polymère anionique à un pH compris entre 7,0 et 11,0 ; au moins un agent émulsionnant ; et au moins un agent oxydant.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE Que ce soit pour camoufler les cheveux blancs, essayer des reflets accroche-lumière, une nouvelle couleur ou encore éclaircir d’un ton la base naturelle des cheveux, la coloration capillaire est aujourd’hui une pratique très populaire qui est utilisée par plus de 30 % des femmes de plus de 18 ans et près de 10 % des hommes de plus de 40 ans.
Parmi les différents types de coloration existantes, la coloration permanente est de loin la plus répandue, parce que c'est la seule qui permet de couvrir totalement les cheveux blancs et qui permet d’éclaircir ou de changer la couleur de base. En effet, la coloration permanente pénètre réellement jusqu'au cœur du cheveu et, par une suite de réactions chimiques, modifie sa couleur jusqu’à sa prochaine repousse. Un agent alcalin tel que l’ammoniaque ou l’éthanolamine, contenue dans le produit, permet le soulèvement des écailles des cheveux, les autres substances peuvent alors pénétrer dans la fibre capillaire ; un oxydant (de l’eau oxygénée ou du peroxyde d’hydrogène) décolore les pigments naturels du cheveu et permet la fixation des agents colorants. La couleur est alors comme emprisonnée dans le cheveu.
Depuis quelques années, la pratique de la coloration à domicile s’est vue se développer et la vente de kits de coloration augmenter. En effet, que ce soit pour son aspect économique ou son gain de temps, cette tendance touche environ 26% des femmes en France.
L’obtention d’une coloration d'oxydation, nécessite le mélange, dans un récipient approprié, d’un colorant d’oxydation avec un oxydant. Dans la plupart des kits du commerce, le colorant d’oxydation se présente sous la forme d’une poudre, d’une crème ou d’un gel et l’oxydant sous la forme d’une crème. Le colorant et l’oxydant sont alors mélangés dans le bol et agités pendant plusieurs minutes à l’aide d’une spatule jusqu’à obtenir un mélange homogène.
Cependant, un inconvénient majeur de ces kits de coloration est de s’assurer que les dosages soient réalisés avec précision afin d’obtenir le rendu désiré. De plus, les ingrédients utilisés dans les colorations permanentes sont très irritants pour la peau et les muqueuses et peuvent avoir un impact sur l'environnement et les organismes aquatiques, d’importantes précautions d’utilisation sont donc nécessaires lors de la manipulation de ces produits par l’utilisateur et, encore plus, si celle-ci est quotidienne comme pour les coiffeurs.
Ainsi, il existe un besoin pour une nouvelle forme de coloration capillaire pouvant être préparée facilement par un utilisateur et manipulable en toute sécurité, permettant une application aisée et uniforme.