INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la est une vue en coupe de l’insert métallique de la selon le plan de coupe I-I ;
la est une vue en coupe d’un moule en position finale de fermeture d’une pièce de véhicule automobile selon l’invention comprenant l’insert métallique de la et selon un plan de coupe similaire au plan de coupe I-I ;
la est une vue en coupe d’un insert métallique avant moulage (partie gauche) et après moulage (partie droite) ;
la est une vue en coupe d’un insert métallique selon une première variante d’un second mode de réalisation de l’invention ;
la est une vue en coupe d’un insert métallique selon une seconde variante d’un second mode de réalisation de l’invention ;
la est une vue en coupe d’un insert métallique selon une troisième variante d’un second mode de réalisation de l’invention.
Description détaillée On se réfère désormais à la illustrant un insert métallique 2 pour une pièce de véhicule automobile 4 (visible sur la mais encore dans le moule, le moule étant en position finale de fermeture), par exemple un élément de fixation métallique d’un renfort en matière thermodurcissable pour un panneau de carrosserie.
Cet insert métallique 2 est destiné à être surmoulé dans la pièce de véhicule automobile 4 qui est réalisée en matière thermodurcissable. L’insert métallique 2 a une forme lui permettant de s’étendre sur toute la hauteur de la pièce de véhicule automobile 4 et est de préférence au moins partiellement accessible à la surface de la pièce de véhicule automobile 4. On entend par cela que, même si l’insert métallique 2 est d’une épaisseur inférieure à celle de la pièce de véhicule automobile 4, sa forme, par exemple étagée, lui permet de s’étendre sur toute la hauteur de la pièce de véhicule automobile 4. Cette accessibilité permet, comme expliqué précédemment, de remplir différentes fonctions comme par exemple l’utilisation comme interface de fixation d’un panneau de carrosserie à une structure de véhicule, l’utilisation en tant que conducteur électrique ou encore en tant qu’élément de positionnement de la pièce de véhicule automobile 4 dans un moule par aimantation (en collaboration avec un aimant permanent ou un électro-aimant), l’insert métallique 2 étant pour cela réalisé en acier. Alternativement à l’acier, l’insert métallique 2 peut être réalisé en cuivre ou encore en aluminium. Le choix du matériau peut être dicté par la fonction de l’insert métallique 2 accessible ou encore dans une logique d’allègement de la pièce de véhicule automobile 4 moulée.
Dans l’exemple illustré aux figures 1 et 2 illustrant un premier mode de réalisation de l’invention), l’insert métallique 2 comprend trois portions planes, s’étendant dans deux plans différents (donc sur deux niveaux) et parallèles entre elles ainsi que deux portions de liaison 12 et 14 des portions planes, des zones d’affaiblissement mécanique 16 étant formées au niveau des portions de liaison 12 et 14 (le nombre de zones d’affaiblissement mécanique 16 ainsi que leur position et leur forme peut varier). Plus précisément, les zones d’affaiblissement mécanique 16 peuvent être formées par des trous ménagés au niveau des portions de liaison 12 et 14 et réalisés dans l’exemple illustré dans une direction transversale de l’insert métallique 2. Ces trous sont destinés à être traversés par de la matière thermodurcissable.
En particulier, lorsque la deuxième carte 105 est perpendiculaire à la direction X selon laquelle le module auxiliaire 57 est prévu pour être inséré ou extrait de l’emplacement 65, l’organe mobile 125 peut alors s’étendre selon cette même direction X pour ainsi être aisément actionné par les moyens d’actionnement sans que soit l’organe mobile 125 soit les moyens d’actionnement ne fassent obstacle à une insertion du module auxiliaire 57 dans l’emplacement 65. De plus, l’organe mobile 125 vient alors de manière fiable ouvrir ou fermer le circuit porté par la carte 105.
L’utilisation d’une ou plusieurs projections de la deuxième carte 105 insérée(s) dans la première carte 100 pour en empêcher la translation par rapport à la première carte 100 permet d’assurer leur solidarisation de manière simple et efficace, notamment pour résister aux efforts appliqués par l’organe mobile 125 selon la direction X sur la carte 105.
Le fait de souder l’une à l’autre les plages 165 et 225 correspondantes permet également de maintenir en position les deux cartes 100 et 105 l’une par rapport à l’autre, et notamment pour éviter que ces deux cartes pivotent l’une par rapport à l’autre sous l’effet de la force exercée par l’organe 105.
Lorsque les deux faces de la deuxième carte 105 portent chacune au moins une deuxième plage 225 soudée à la plage 165 correspondante, la tenue mécanique des deux cartes 100, 105 l’une par rapport à l’autre est notamment améliorée.
La présence des éléments de renfort 195 dans des vias débouchant sur les plages 165, 225 permet de renforcer la tenue mécanique puisque la masse de métal utilisée pour la soudure n’est pas seulement solidaire des plages 165 et 225, qui sont constituées de couches de métal relativement fines, mais aussi des éléments de renfort 195 qui traversent toute la carte 100, 105. Ainsi, l’effort est réparti sur toute l’épaisseur de la carte 100, 105 et non seulement sur la plage 165, 225, et le risque d’arrachement de cette dernière est donc grandement réduit.
La présence des deux cartes 100 et 105 s’étendant selon des directions différentes l’une de l’autre permet aussi de connecter aisément les deux contacts de l’organe de stockage 95, pour de nombreuses configurations d’organes de stockage 95, notamment s’ils sont portés par des faces 155, 160 perpendiculaires l’une à l’autre de l’organe de stockage 95. En particulier, pour des organes 95 relativement plats, cela facilite leur orientation parallèle au plan (X, Z), ce qui participe à réduire l’épaisseur selon la direction Y du module auxiliaire 57. Ainsi, puisque les dispositifs de commutation 15 sont en général prévus pour que les conducteurs et les mécanismes 40 qu’ils comportent s’étendent selon la direction Z, les modules auxiliaires 57 peuvent être insérés aisément entre ces différents éléments. Bien évidemment, l’intérêt d’obtenir des modules 57 fins reste vérifié quelle que soit l’orientation des mécanismes 40.
Des antennes 110 comportant un excitateur 115 et une zone 120 sans métal permettent d’obtenir un rayonnement électromagnétique relativement isotrope et ainsi d’éviter que la fiabilité de la communication avec le dispositif 20 dépende excessivement de son positionnement relatif au dispositif de commutation 15. Cela est en particulier vrai lorsque l’excitateur 115 est disposé entre la zone 120 et la face avant 60.
Lorsque l’antenne 110 est portée par l’extrémité 185, la communication est rendue plus fiable malgré la présence des conducteurs et organes de commutation 40 métalliques.
Un deuxième exemple de module auxiliaire 57 selon l’invention va maintenant être décrit, en référence aux figures 6 et 7, qui montrent les cartes 100 et 105 ainsi que les éléments qu’elles portent, notamment le contrôleur 80 et l’antenne 110.
Les éléments identiques au premier exemple ne sont pas décrits à nouveau, seules les différences sont mises en évidence.
Une portion 250 de la deuxième carte 105 s’étend d’un côté de la première carte 100, une autre portion 255 s’étend d’un autre côté de la carte 100.
Par exemple, la portion 250 s’étend selon la direction Y à partir de la face 175 qui porte le contrôleur 80 et le module de communication 85. La portion 250 porte, par exemple, les plages 225.
La portion 255 s’étend selon la direction Y à partir de la face 180. La portion 255 porte, par exemple, le quatrième contact électrique 230.
Il est ainsi observé que de nombreuses configurations des cartes 100 et 105 sont possibles.
De manière générale, la répartition des différents éléments portés par les cartes 100 et 105 est susceptible de varier selon les besoins.
De plus, bien que des modes de réalisation comportant deux cartes 100 et 105 aient été décrits en détails ici, d’autres modes de réalisation sans cartes de circuit imprimé ou avec une seule carte sont également envisageables.
Tel qu’illustré par la , le procédé de surveillance comporte dans un premier temps une étape E10 d’acquisition d’une pluralité d’échantillons Ej (j est un indice entier). Ladite étape E10 est mise en œuvre par les moyens d’acquisition 11.
Dans la mesure où le présent mode de mise en œuvre est décrit en considérant un unique tour du rotor, on comprend que les échantillons E j obtenus du fait de l’exécution de l’étape E10 appartiennent tous à un unique signal temporel analogique SIG. Bien entendu, si plusieurs tours de rotor sont pris en considération, alors des échantillons sont acquis pour une pluralité de signaux temporels analogiques (i.e. autant de signaux temporels que de tours de rotor).
Le procédé de surveillance comporte également une étape E20 de transmission (émission) des échantillons E j acquis des moyens d’acquisition 11 vers le dispositif de surveillance 12. Ladite étape E20 est mise en œuvre par des moyens de communication idoines équipant les moyens d’acquisition 11.
Le procédé de surveillance comporte également une étape E30 d’obtention (réception), par le dispositif de surveillance 12, de ladite pluralité d’échantillons E j . Ladite étape E30 est mise en œuvre par le module d’obtention MOD_OBT équipant le dispositif de surveillance 12.
Le procédé de surveillance comporte également une étape E60 de calcul, par le dispositif de surveillance 12, d’une déflection de la pale PAL pour chacun des échantillons E j . Ladite étape E60 est mise en œuvre par le module MOD_CALC équipant le dispositif de surveillance 12.
Il est à noter que la transmission des échantillons E j acquis, des moyens d’acquisition 11 vers le dispositif de surveillance 12, peut s’effectuer de différentes manières. Par exemple, dès qu’un échantillon est acquis, il est transmis vers le dispositif de surveillance 12 (i.e. les échantillons sont transmis un à un), et une déflection de la pale PAL est calculée pour cet échantillon transmis. Dans ce cas, l’ « obtention de ladite pluralité d’échantillons » résulte de l’itération, pour chacun des échantillons, de la réception dudit échantillon et du calcul d’une déflection pour ledit échantillon.
En variante, une pluralité d’échantillons (possiblement la totalité des échantillons acquis) peut être transmise en une seule fois vers le dispositif de surveillance 12.
La déflection de la pale PAL, pour un échantillon E j , est calculée conformément aux principes décrits dans le document WO 2018/002818 déjà mentionné auparavant.
En pratique, si on note t j l’instant d’acquisition associé à un échantillon E j du signal SIG, la déflection d j calculée pour ledit échantillon E j s’écrit : expression dans laquelle t jr représente l’instant du signal de référence SIG_REF en correspondance avec ledit instant t j du signal SIG, i.e. t jr est l’instant du signal de référence SIG_REF en lequel l’intensité lumineuse est égale à l’instant lumineuse associée à l’échantillon E j . En d’autres termes, la quantité Δt permet d’évaluer, à intensité lumineuse constante, le décalage entre les signaux SIG et SIG_REF.
La représente schématiquement un exemple de décalage entre les signaux SIG et SIG_REF.
Des points sont représentés sur les parties montantes des courbes associées auxdits signaux SIG et SIG_REF. Ces points, pour ce qui concerne le signal SIG, correspondent aux échantillons acquis sur ladite partie montante. Les autres points, pour ce qui concerne le signal de référence SIG_REF, font référence aux points en correspondance avec les échantillons du signal SIG.
Il est à noter qu’aucun point n’est illustré sur les parties descendantes des courbes de la . Il ne s’agit cependant là que d’une représentation simplifiée, étant entendu que des échantillons peuvent également être acquis sur la partie descendante du signal SIG.
Une fois les déflection d j calculées pour les échantillons E j , le procédé de surveillance comporte une étape E70 de détermination, sous la forme d’une combinaison linéaire de signaux sinusoïdaux, d’un signal, dit « signal d’approximation » SIG_APPROX, minimisant une fonction coût évaluant un écart entre lesdites déflections dj calculées et ledit signal d’approximation SIG_APPROX. Ladite étape E70 est mise en œuvre par le module de détermination MOD_DET équipant le dispositif de surveillance 12.
En pratique, le fait de rechercher une approximation des déflections d j par des signaux sinusoïdaux revient à considérer la formulation suivante : formulation dans laquelle : - t est la variable temporelle prenant ses valeurs dans un intervalle représentatif de la durée du passage de la pale PAL devant le capteur de proximité CAP, par exemple un intervalle borné par le minimum et le maximum des instants d’acquisition associés aux échantillons E j du signal SIG, - e(t) correspond à une erreur d’approximation.
La détermination du signal d’approximation SIG_APPROX s’effectue classiquement au moyen d’un algorithme d’interpolation et d’extrapolation par transformation de Fourier Discrète, par exemple avec une haute résolution temporelle.
En conséquence, le signal SIG_APPROX s’écrit sous la forme suivante : expression dans laquelle : - j représente ici le nombre complexe tel que j 2 = -1, - F correspond à un ensemble donné de fréquences candidates pour l’approximation. Autrement dit, F est de cardinal fini, et peut être choisi en fonction de la connaissance qu’on a de la dynamique des pales telles que la pale PAL (on comprend que plus le cardinal de F est grand, plus la détermination de SIG_APPROX consomme des ressources de calcul), - f l correspond à une fréquence de l’ensemble F, - c l correspond à l’amplitude du signal sinusoïdal ayant pour fréquence f l .
Un virage est également détecté lorsque la dérivée temporelle de la vitesse de lacet est inférieure à une valeur prédéterminée pendant une certaine durée de temps, par exemple inférieure à 0,05 rad/s 2 pendant 1 s.
Cette détection de virage n’est mise en œuvre que dans le cas d’une vitesse de déplacement du véhicule 1 supérieure à un seuil minimal de vitesse de déplacement du véhicule 1, les déplacements à faible vitesse étant peu représentatifs du comportement général de déplacement du véhicule automobile 1 sur la voie de circulation.
Si aucun virage n’est détecté à l’étape E6, c’est-à-dire si le véhicule 1 circule sur une portion droite de la voie de circulation, le procédé se poursuit à l’étape E8. Lors de cette étape, la valeur du gradient de sous-virage ∇ SV _ δ t est égale à une valeur constante. Cette valeur constante est par exemple la valeur prédéterminée ∇ SV _init mémorisée dans la mémoire 14. En variante, cette valeur constante peut être une valeur du gradient de sous-virage déterminée pour un pas d’échantillonnage précédent et mémorisée dans la base de données de la mémoire 14 (cette détermination est expliquée ci-après).
Comme le montre la , le procédé comprend ensuite l’étape E10 lors de laquelle la valeur du gradient de sous-virage ∇ SV _ δ t déterminée à l’étape E8 est utilisée pour déterminer la consigne d’angle de braquage δ req (selon les équations introduites précédemment) et donc la consigne de commande de la trajectoire du véhicule automobile 1. Plus particulièrement, l’élément 24 anticipateur utilise la valeur du gradient de sous-virage ∇ SV _ δ t déterminée à l’étape E8 pour déterminer la composante δ FFD de l’angle de braquage recherché δ req . En parallèle, l’élément 26 observateur estime l’autre composante δ F BK de l’angle de braquage recherché δ req . La consigne d’angle de braquage δ req est donc obtenue en sommant ces deux composantes. Cette consigne est ensuite transmise au système de direction du véhicule automobile 1.
Si, à l’étape E6, le calculateur 12 détecte que le véhicule 1 circule dans un virage, le véhicule 1 emprunte donc le virage détecté et le procédé se poursuit à l’étape E20.
Lors de cette étape, le calculateur 12 évalue si le véhicule automobile 1, pendant son déplacement sur la voie de circulation, a circulé dans un (ou plusieurs) virage(s) pendant une durée prédéterminée τ app depuis le démarrage du moteur. En d’autres termes, le calculateur 12 détermine ici si le véhicule a circulé en virage (dans un ou plusieurs virages) pendant, au total, au moins cette durée prédéterminée τ app qui va constituer une période d’apprentissage pour le procédé. Cette durée prédéterminée τ app est par exemple supérieure à 30 s, par exemple de l’ordre de 50 s.
Si ce n’est pas le cas, le procédé se poursuit à l’étape E22 lors de laquelle le calculateur 12 détermine, pour le pas d’échantillonnage concerné, les valeurs d’une première grandeur Φ(δt) T .Y(δt) et d’une deuxième grandeur Φ(δt) T .Φ(δt) associées au gradient de sous-virage.
Plus particulièrement, l’équation [Math. 4] peut se réécrire sous la forme suivante, impliquant des variables d’état Φ et Y caractéristiques du déplacement du véhicule automobile 1 sur sa voie de circulation :
Il est alors possible d’isoler le gradient de sous-virage en écrivant :
avec … T la notation correspondant à la transposée d’une matrice et … -1 correspondant à l’inverse d’une matrice.
En pratique, lors de la mise en œuvre du procédé conforme à l’invention, le calculateur 12 cherche à optimiser la valeur du gradient de sous-virage, et donc d’après l’équation précédente, à optimiser la première grandeur Φ(δt) T .Y(δt) et la deuxième grandeur Φ(δt) T .Φ(δt) associées au gradient de sous-virage.
A l’étape E22, pour le pas d’échantillonnage δt concerné, les matrices Y(δt) et Φ(δt) sont donc déterminées à partir des valeurs instantanées mesurées des paramètres caractéristiques du véhicule automobile 1 (mesures obtenues par les différents capteurs présents dans le véhicule 1). Les paramètres caractéristiques utilisés sont notamment l’empattement du véhicule 1, la courbure ρ de la voie de circulation et la vitesse v de déplacement du véhicule 1. On note par exemple que la courbure ρ de la voie de circulation est déterminée à partir de l’équation suivante :
Lors de cette étape, la valeur de l’angle de braquage δ req utilisée est celle obtenue en boucle ouverte et mesurée au pas d’échantillonnage δt par le capteur concerné dans le véhicule automobile 1.
La première grandeur Φ(δt) T .Y(δt) et la deuxième grandeur Φ(δt) T .Φ(δt) sont ensuite déterminées à partir des valeurs instantanées des matrices Y(δt) et Φ(δt) pour le pas d’échantillonnage δt par une méthode des moindres carrés récursifs.
b) comparer la charge virale déterminée pour ledit échantillon biologique à une valeur de référence prédéterminée, et
c) établir un risque de complication lorsque la charge virale déterminée pour ledit échantillon est supérieure ou inférieure à la valeur de référence prédéterminée.
a) mesurer une première charge virale d’au moins un TTV dans ledit échantillon biologique du patient issu d’un premier prélèvement effectué au temps T1,
b) mesurer une deuxième charge virale d’au moins un TTV dans ledit échantillon biologique du patient issu d’un second prélèvement effectué au temps T2,
c) calculer la variation entre la charge virale à T2 et la charge virale à T1, donnant une valeur ΔTTV,
d) établir une conclusion quant au risque de complication, à partir du résultat des comparaisons.
Selon un autre mode de réalisation préféré, ledit procédé se caractérise en ce qu’il comprend également la détection de la présence d’au moins un Herpèsvirus (HPV).
Selon un autre mode de réalisation préféré, ledit procédé se caractérise en ce qu’il comprend également la mesure de la charge virale d’au moins un Herpèsvirus (HPV).
Selon un autre mode de réalisation préféré, ledit au moins un HPV est sélectionné dans le groupe constitué par : CMV, EBV, HHV6 et HSV-1, et est de préférence EBV.
Selon un autre mode de réalisation préféré, ledit procédé se caractérise en ce que la charge virale est mesurée par amplification, séquençage ou hybridation d’au moins une séquence de TTV, et d’au moins un Herpès virus le cas échéant, préférablement par amplification, plus préférentiellement par PCR en temps réel.
Selon un autre mode de réalisation préféré, ledit procédé se caractérise en ce que l’échantillon biologique est un fluide biologique provenant du patient, ledit fluide étant sélectionné dans le groupe constitué par : le sang ou ses dérivés tels que plasma et/ou le sérum, le liquide céphalorachidien, l’urine, et les lavages broncho-alvéolaires.
DESCRIPTION DETAILLEE La présente invention a pour objet un procédé pour évaluer un risque de complication, par exemple une infection associée aux soins (IAS), chez un patient ne prenant pas de traitement immunosuppresseur, admis au sein d’un établissement de santé.
En effet, les inventeurs ont montré que la charge virale en torque teno virus (TTV) est un indicateur du risque de complication chez les patients ne prenant pas de traitement immunosuppresseur, admis au sein d’un établissement de santé et plus particulièrement chez des patients pris en charge en unité de soins intensifs.
En particulier, il apparaît de façon surprenante que l’augmentation de la charge virale en TTV après la première semaine suivant l’admission en soins intensifs est significativement corrélée à une durée de séjour plus longue dans ce service.
Par ailleurs, l’augmentation comme la diminution de la charge virale en TTV sont significativement associées à la survenue d'une IAS au cours du premier mois suivant l’admission.
Dans certains modes de réalisation, la première couche de phase visuellement distincte inclut le au moins un tensioactif cationique présent dans la composition nettoyante à hauteur d’environ 0,03 % à environ 1 %, en poids, sur la base du poids total de la composition nettoyante.
Dans certains modes de réalisation, la première couche de phase visuellement distincte inclut le au moins un sel inorganique présent dans la composition nettoyante à hauteur d’environ 0,1 % à environ 2 %, en poids, sur la base du poids total de la composition nettoyante.
Dans certains modes de réalisation, la première couche de phase visuellement distincte est présente dans la composition nettoyante à hauteur d’environ 50 % à environ 95 %, en poids, sur la base du poids total de la composition nettoyante, et dans laquelle la deuxième couche de phase visuellement distincte est présente dans la composition nettoyante à hauteur d’environ 5 % à environ 50 %, en poids, sur la base du poids total de la composition nettoyante.
Dans certains modes de réalisation, la composition nettoyante, lorsqu’elle est agitée, forme une phase unique laiteuse qui se sépare après agitation en trois phases visiblement distinctes ou plus en une période maximale de 24 heures, et dans laquelle la composition nettoyante ne présente essentiellement aucun accrochage ou entraînement d’une couche sur une paroi de récipient et il n’y a peu ou pas de gouttelettes de liquide visibles à toute interface de phase.
Dans certains modes de réalisation, la composition inclut en outre au moins un tensioactif non ionique choisi dans le groupe consistant en lauryl glucoside, octyl glucoside, décyl glucoside, coco glucoside, caprylyl/capryl glucoside, lauryl glucose carboxylate de sodium, et leurs combinaisons.
Dans certains modes de réalisation, la première couche de phase visuellement distincte inclut au moins un solvant cosmétiquement acceptable choisi dans le groupe consistant en l’eau, les solvants à base d’eau, et leurs combinaisons.
Dans certains modes de réalisation, la première couche de phase visuellement distincte inclut au moins un solvant cosmétiquement acceptable dont l’eau et un ou plusieurs éléments parmi glycérine ou propanediol.
Dans certains modes de réalisation, la composition nettoyante inclut au moins une couche haute et une couche basse, et dans laquelle la couche de phase visuellement distincte incluant au moins un alcane dérivé de plante ou un alkyléther dérivé de plante est la couche haute, et la couche de phase visuellement distincte incluant au moins un tensioactif cationique à base d’acide aminé et au moins un sel inorganique est la couche basse.
Dans certains modes de réalisation, la composition nettoyante inclut une ou plusieurs couches de phase supplémentaires.