INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En variante ou en combinaison des sources d’énergies auxiliaires 142, 144 illustrées, un groupe de parc disposé au sol peut également servir d’alimentation auxiliaire et permettre d’effectuer un démarrage moteur au sol tout en alimentant les charges avion et moteur.
La source d’énergie auxiliaire peut être également une alimentation électrique obtenue à partir du des autres génératrices de l’autre turbomachine. Une telle alimentation permet alors de réaliser un démarrage croisé (« cross-start » selon la terminologie anglo-saxonne), dans lequel on, démarre un moteur à partir du moteur opposé.
Selon un mode de fonctionnement particulier, le système de commande peut placer l’architecture dans une autre configuration des éléments interrupteurs dans lequel la source d’énergie électrique auxiliaire 142 (resp. 144) est couplée à la première machine électrique HPMG1 (resp. HPMG2) par l’intermédiaire de la succession de convertisseurs AC/DC et AC/DC réversibles 13a, 15a (resp. 13b, 15b) et formant un convertisseur AC/AC. La première machine HPMG1, HPMG2 fonctionne alors en mode moteur. Un tel mode de fonctionnement est en particulier utilisé pour effectuer un démarrage moteur à partir d’une source avion. Dans un tel mode de fonctionnement, les éléments interrupteurs 107, 103 (resp. 109, 104) sont fermés pour permettre un tel couplage. En mode de démarrage moteur, au sol ou en vol, la deuxième machine LPG1, (resp. LPG2) est déconnectée en ouvrant les éléments interrupteurs 101, 103. Les charges avion et moteur peuvent quant à elles rester connectées.
Dans ce mode de fonctionnement, le deuxième convertisseur 13a (resp. 13b) forme un redresseur AC/DC et a pour fonction de redresser un courant ou une tension alternative en provenance de la source d’énergie électrique auxiliaire 142 (resp. 144). Le premier convertisseur 15a (resp. 15b) quant à lui forme un onduleur DC/AC convertissant courant/tension continu issu du deuxième convertisseur 13a (resp. 13b) en courant et courant/tension alternatifs.
Dans l’ensemble des modes de fonctionnement décrits, les convertisseurs AC/DC 13a, 15a, 13b, 15b, réversibles sont interconnectés de manière à pouvoir également permettre une dérivation de puissance sur un bus 17, 19 intermédiaire HVDC vers des charges de la turbomachine. Une double source aux charges moteur est ainsi offerte améliorant de ce fait leur disponibilité.
L’unité de commande EEC 110 est un calculateur qui gère le fonctionement de la turbomachine et qui décide des scénarios d'hybridation et des propostions de puissance à prélever sur chaque arbre HP et BP. Il envoie à cet effet des signaux électronique de consignes vers les convertisseurs de puissance 13a-15a, 13b-15b qui se chargent de gérer la proportion de puissance à transférer entre chacune des parties Basse Pression et Haute Pression. Les convertisseurs 13a-15a, 13b-15b comme indiqué plus haut peuvent être munis de leurs propres cartes de contrôle rapproché. La gestion du réseau électrique et des élements interrupteurs (contacteurs) est dans l’exemple de réalisation illustré sur la réalisée par l’unité de commande EEC 110. Dans ce cas l’unité de commande EEC 110 héberge des fonctions supplémentaires de gestion du réseau moteur.
Selon une variante représentée sur la , il est également possible de réaliser ce contrôle des contacteurs, en particulier des élements interrupteurs 101, 102, 103, 104 par le biais d’une autre unité de contrôle distincte 220 de l’unité de commande 110, mais qui communique et échange des signaux électroniques de contrôle avec cette dernière. L’unité de contrôle 220 peut être dotée d’un architecture matérielle semblable ou reprenant des éléments de l’unité de commande 110. L’unité de contrôle 220 est typiquement pourvue d’un processeur, d’une mémoire non-volatile, d’une mémoire volatile, et d’une interface.
Cette unité 220 de contrôle distincte, peut également être prévue pour gérer l’ensemble du système électrique propulsif en coordination avec l’unité de commande EEC 110. L’unité de contrôle 220 serait alors en interface avec le EEC 110 et l’unité 160 d’une part pour échanger les informations et les ordres de commande, et d’autres part avec les convertisseurs 13a, 13b, 15a, 15b et l’ensemble des interrupteurs du système propulsif pour assurer leur contrôle-commande.
Ce principe est applicable aux modes de réalisation des Figures 1, 10, 11, 12, 13, 14 et 15.
La deuxième machine électrique LPG1, LPG2 couplée à l’arbre basse pression peut être, comme dans l’exemple de réalisation illustré sur la , une machine synchrone à trois étages 21, 23, 25, intégrant une unité 22 de commande générateur ou GCU ("Generator Control Unit"). Une telle unité est dotée typiquement d’un régulateur de tension et d’un ensemble de circuits électronique analogiques et/ou logiques de contrôle et de protection. L’unité 22 de commande fait typiquement partie de l’unité de commande 160 de la dans la zone avion.
Ces étages 21, 23, 25 sont typiquement montés en cascade sur un même arbre 20 mécanique basse pression BP. Un trait S R S en pointillé délimite les parties rotor respectives des étages 21, 22, 23, et les parties stator respectives de ces mêmes étages 21, 22, 23 représentées de manière schématique.
Un premier étage 21 est doté d’une génératrice de type PMG (pour « Permanent Magnet Generator » c’est à dire « générateur à aimants permanents »), typiquement triphasé et qui alimente l’unité 22 de régulation par le biais d’un courant électrique alternatif.
Un deuxième étage 23 juxtaposé au premier étage est quant à lui pourvu d’un générateur synchrone triphasée inversé servant d’excitatrice.
Le courant continu DC fixe de la partie excitatrice de ce deuxième étage 23 est produit en sortie de l’unité 22 de régulation sous forme d’un courant DC I exc par redressement d’un courant AC fournit par la génératrice de type PMG. Un bobinage principal 231 du deuxième étage se trouve sur la partie tournante et débite un courant redressé par des diodes tournantes 233 montées sur le même arbre 20. Les diodes 233 sont reliées en sortie à une partie excitatrice d’un troisième étage 25 encore appelé « étage principal ».
Le troisième étage 25 juxtaposé au deuxième étage réalise une fonction d’alternateur et se trouve sous forme d’une machine synchrone triphasée à rotor bobiné. Sa partie rotor est alimentée par le deuxième étage 23 en courant continu Ir. Le bobinage principal monté sur sa partie stator est triphasé et connecté à une portion réseau à alimenter en courant alternatif. La fréquence du courant Is fourni en sortie de la première machine LPG1, LPG2 est proportionnelle à la vitesse de rotation de l’arbre basse pression.
En revanche, pour le rotor de la machine à aimant permanents, ce dernier est muni d’aimants permanents arrangés de manière à reproduire un champ tournant dans l’entrefer.
Dans le premier mode de réalisation, l’organe 26 de production d’énergie de l’installation 10 est situé sur la structure 20. Dans les deuxième et troisième modes de réalisation, l’organe 126, 226 de production d’énergie de l’installation 110, 210 est situé sur une structure annexe 31, distincte de la structure 20. En variante aux deuxième et troisième modes de réalisation, l’organe de production d’énergie de l’installation est situé sur la structure.
De préférence, l’organe 26, 126, 226 de production d’énergie est alimenté par une source d’énergie renouvelable. Dans les modes de réalisation représentés, l’organe 26, 126, 226 de production d’énergie est une éolienne, apte à produire de l’énergie à partir du vent. En variante, la source d’énergie renouvelable est l’énergie solaire ou l’énergie maréthermique ou l’énergie marémotrice ou l’énergie provenant de la géothermie.
L’organe 28, 128, 228 de stockage d’énergie est reçu dans la structure flottante 20.
L’organe 28, 128, 228 de stockage d’énergie est apte à alimenter en énergie le dispositif d’injection 24. Par ailleurs, l’organe 28, 128, 228 de stockage d’énergie est apte à être alimenté en énergie par l’organe 26, 126, 226 de production d’énergie.
Dans le premier mode de réalisation, l’organe 28 de stockage d’énergie est basé sur l’énergie accumulée par une différence de gravité entre deux réservoirs situés à une hauteur différente. Le transfert permet la restitution par transformation de l’énergie potentielle gravitaire et de production d’énergie hydraulique. Plus précisément, l’organe 28 comporte : un premier 32 et un deuxième 34 réservoirs, une turbine 36 hydraulique et une pompe 38.
Le premier réservoir 32 est verticalement situé plus haut que le deuxième réservoir 34 dans la structure flottante 20. Les premier 32 et deuxième 34 réservoirs sont en communication hydraulique via un premier 40 et un deuxième 42 circuits. La turbine hydraulique 36 et la pompe 38 sont respectivement situés sur le premier 40 et sur le deuxième 42 circuits.
Les premier 32 et deuxième 34 réservoirs et les premier 40 et deuxième 42 circuits sont aptes à recevoir un fluide, de préférence un liquide, tel que de l’eau.
La turbine hydraulique 36 est apte à fournir de l’énergie au dispositif d’injection 24. La pompe 38 est apte à recevoir de l’énergie de l’organe 26 de production.
Dans le mode de réalisation représenté à la , l’organe 28 comporte plusieurs sous-ensembles, chacun desdits sous-ensembles comprenant un premier 32 et un deuxième 34 réservoirs, une turbine 36 hydraulique et une pompe 38 tels que décrits ci-dessus. Les sous-ensembles sont répartis angulairement autour d’un axe principal vertical 44 de la structure flottante 20, de sorte que les transferts hydrauliques ne perturbent pas un équilibre de ladite structure.
Dans le deuxième mode de réalisation, l’organe 128 de stockage d’énergie est basé sur l’énergie d’un fluide stocké sous haute pression. Plus précisément, l’organe 128 comporte : un troisième 132 et un quatrième 134 réservoirs incluant une ou plusieurs unités de stockage, un système de turbines 136 et un système de compresseurs 138.
Le troisième réservoir 132 est apte à stocker du dioxyde de carbone à pression élevée. Dans un mode de réalisation de l’invention, le CO 2 est dans des conditions de température et pression qui définissent un état de fluide supercritique. Le quatrième réservoir 134 est apte à stocker du dioxyde de carbone liquide a pression réduite.
Les troisième 132 et quatrième 134 réservoirs sont en communication fluidique via un cycle fermé. Le système de turbines 136 et le système de compresseurs 138 sont situés sur le cycle fermé.
Le système de turbines 136 est apte à fournir de l’énergie au dispositif d’injection 24 par abaissement de la pression du CO2 prélevé dans le réservoir 134, et délivrant un travail thermodynamique avec une efficacité élevée. Le système de compresseurs 138 est apte à recevoir de l’énergie de l’organe 126 de production pour stocker l’énergie dans le réservoir 132. La compression et la détente du CO 2 modifient la température, et chacun des cycles est équipé de dispositifs d’échanges de chaleur permettant le maintien de la température.
Dans le troisième mode de réalisation, l’organe 228 de stockage d’énergie est formé d’une batterie 46 électrique ou d’un ensemble de batteries 46 électriques. La ou les batteries 46 sont aptes à fournir de l’énergie au dispositif d’injection 24 et aptes à recevoir de l’énergie de l’organe 226 de production.
De manière optionnelle, l’organe 28, 128, 228 de stockage d’énergie comporte en outre un élément d’appoint, tel qu’une batterie d’appoint 47 représentée sur la . L’élément d’appoint est destiné à stocker de l’énergie provenant d’une autre source que l’organe 26, 126, 226 de production.
L’organe 29 d’accouplement est apte à s’assembler à un navire 48 transporteur de CO 2 , représenté sur les figures 2 et 3, afin de réceptionner du dioxyde de carbone sur la structure flottante 20.
Dans l’invention et dans les différents modes de réalisation ci-après exposés, l’Hydroxyéthyl Pyrrolidone a préférentiellement une teneur en carbone biosourcé comprise entre 5% en poids et 100% en poids par rapport au poids total de carbone dans ledit Hydroxyéthyl Pyrrolidone, la teneur en carbone biosourcé étant mesurée selon la norme ASTM D6866-21, méthode B.
Dans l’invention et dans les différents modes de réalisation ci-après exposés, le monomère N-Vinyl Pyrrolidone obtenu selon le procédé de l’invention a une teneur en carbone biosourcé préférentiellement comprise entre 5% en poids et 100% en poids par rapport au poids total de carbone dans ledit monomère, la teneur en carbone biosourcé étant mesurée selon la norme ASTM D6866-21, méthode B.
Dans l’invention et dans les différents modes de réalisation ci-après exposés, le 2-Pyrrolidone et l’Hydroxyéthyl Pyrrolidone sont préférentiellement totalement d’origine renouvelable et non fossile. Et de la même manière le monomère N-Vinyl Pyrrolidone selon l’invention est préférentiellement totalement d’origine renouvelable et non fossile.
Dans la présente description, les expressions « entre X et Y » et « de X à Y » incluent les bornes X et Y.
Dans l’ensemble de l’invention, la teneur en carbone biosourcé d’un composé pour lequel il est spécifié qu’il est au moins en partie d’origine renouvelable et non fossile, ou pour lequel la teneur en carbone biosourcé est spécifiée, par rapport au poids total de carbone dans ledit composé, est de 5% en poids à 100% en poids, et de préférence de 10% en poids à 100% en poids, de préférence de 15% en poids à 100% en poids, de préférence de 20% en poids à 100% en poids, de préférence de 25% en poids à 100% en poids, de préférence de 30% en poids à 100% en poids, de préférence de 35% en poids à 100% en poids, de préférence de 40% en poids à 100% en poids, de préférence de 45% en poids à 100% en poids, de préférence de 50% en poids à 100% en poids, de préférence de 55% en poids à 100% en poids, de préférence de 60% en poids à 100% en poids, de préférence de 65% en poids à 100% en poids, de préférence de 70% en poids à 100% en poids, de préférence de 75% en poids à 100% en poids, de préférence de 80% en poids à 100% en poids, de préférence de 85% en poids à 100% en poids, de préférence de 90% en poids à 100% en poids, de préférence de 95% en poids à 100% en poids, de préférence de 97% en poids à 100% en poids, de préférence de 99% en poids à 100% en poids, la teneur en carbone biosourcé étant mesurée selon la norme ASTM D6866-21, méthode B.
Par commodité de lecture de la suite de l’exposé, on pourra se référer à la qui représente un schéma des différentes voies d’obtention de la N-Vinylpyrrolidone.
Les différents modes de réalisation du procédé sont exposés ci-après.
Selon un premier mode de réalisation [1], le monomère N-Vinyl Pyrrolidone est obtenu par réaction entre le 2-Pyrrolidone et l’acétylène.
De préférence, le 2-Pyrrolidone a une teneur en carbone biosourcé comprise entre 5% en poids et 100% en poids par rapport au poids total de carbone dans ledit 2-Pyrrolidone, la teneur en carbone biosourcé étant mesurée selon la norme ASTM D6866-12, méthode B. Le 2-Pyrrolidone est préférentiellement totalement d’origine renouvelable et non fossile.
Dans une première variante [1]-A de ce premier mode de réalisation [1], le 2-Pyrrolidone est obtenu à partir de succinonitrile lui-même obtenu à partir d’acide succinique, ledit acide succinique ayant une teneur en carbone biosourcé préférentiellement comprise entre 5% en poids et 100% en poids par rapport à la masse totale de carbone dans ledit acide succinique, la teneur en carbone biosourcé étant mesurée selon la norme ASTM D6866-12, méthode B. L’acide succinique est préférentiellement totalement d’origine renouvelable et non fossile.
Dans une deuxième variante [1]-B de ce premier mode de réalisation [1], le 2-Pyrrolidone est obtenu à partir de γ-Butyrolactone.
Dans une première sous-variante [1]-B-a), la γ-Butyrolactone est obtenu à partir de 1,4 butanediol, ce dernier étant obtenu à partir d’acide succinique, ledit acide succinique ayant une teneur en carbone biosourcé préférentiellement comprise entre 5% en poids et 100% en poids par rapport au poids total de carbone dans ledit acide succinique, la teneur en carbone biosourcé étant mesurée selon la norme ASTM D6866-12, méthode B. L’acide succinique est préférentiellement totalement d’origine renouvelable et non fossile.
Dans une deuxième sous-variante [1]-B-b), la γ-Butyrolactone est obtenue directement à partir à partir d’acide succinique, ledit acide succinique ayant une teneur en carbone biosourcé préférentiellement comprise entre 5% en poids et 100% en poids par rapport au poids total de carbone dans ledit acide succinique, la teneur en carbone biosourcé étant mesurée selon la norme ASTM D6866-12, méthode B. L’acide succinique est préférentiellement totalement d’origine renouvelable et non fossile.
Dans un deuxième mode de réalisation [2], le monomère N-Vinyl Pyrrolidone est obtenu par déshydratation d’Hydroxyéthyl Pyrrolidone.
De préférence, l’Hydroxyéthyl Pyrrolidone a une teneur en carbone biosourcé préférentiellement comprise entre 5% en poids et 100% en poids par rapport au poids total de carbone dans ledit Hydroxyéthyl Pyrrolidone, la teneur en carbone biosourcé étant mesurée selon la norme ASTM D6866-12, méthode B. L’Hydroxyéthyl Pyrrolidone est préférentiellement totalement d’origine renouvelable et non fossile.
Dans une première variante [2]-α de ce deuxième mode de réalisation [2], l’Hydroxyéthyl Pyrrolidone est obtenu à partir de N-(2-hydroxyéthyl)-4-hydroxybutanamide.
Le polymère selon l’invention peut être obtenu en effectuant une réaction de Mannich sur un polymère obtenu par polymérisation d’au moins un oligomère obtenu par le procédé selon l’invention ou d’au moins un oligomère comme précédemment décrit dans la partie « oligomère ». Plus précisément, avant la réaction de Mannich le polymère comprend avantageusement des unités monomériques d’acrylamide et/ou de méthacrylamide. La réaction de Mannich est réalisée en solution aqueuse en présence d’une dialkyle amine et d’un précurseur de formaldéhyde. Plus avantageusement, la dialkyl amine est de la diméthylamine et le précurseur de formaldéhyde est le formaldéhyde lui-même. Après cette réaction, le polymère contient des amines tertiaires.
Le polymère selon l’invention peut être obtenu en effectuant une réaction d’Hoffman sur un polymère obtenu par polymérisation d’au moins un oligomère obtenu par le procédé selon l’invention ou d’au moins un oligomère comme précédemment décrit dans la partie « oligomère ». Avant la réaction d’Hoffman, le polymère comprend avantageusement des unités monomériques d’acrylamide et/ou de méthacrylamide. La réaction de dégradation dite d’Hofmann est réalisée en solution aqueuse, en présence d’un hydroxyde d’alcalino-terreux et/ou d’alcalin et d’un hypo-halogénure d’alcalino-terreux et/ou d’alcalin.
Par réaction entre l'ion hydroxyde et l'isocyanate, un carbamate est formé.
Après décarboxylation (élimination de CO2) à partir du carbamate, on obtient une amine primaire
Le polymère selon l’invention peut également être obtenu en effectuant une réaction de glyoxalation sur un polymère obtenu par polymérisation d’au moins un oligomère obtenu par le procédé selon l’invention ou d’au moins un oligomère comme précédemment décrit dans la partie « oligomère », ledit polymère comprenant avec la réaction de glyoxalation au moins une unité monomérique avantageusement d’acrylamide ou de méthacrylamide Plus précisément, la réaction de glyoxalation consiste à faire réagir au moins un aldéhyde sur le polymère permettant ainsi de fonctionnaliser ledit polymère. Avantageusement, l’aldéhyde pourra être choisi dans le groupe comprenant le glyoxal, le glutaraldéhyde, le furane-dialdéhyde, le 2-hydroxyadipaldéhyde, le succinaldéhyde, le dialdéhyde amidon, le 2,2 diméthoxyethanal, les composés diépoxy, et leurs combinaisons. De préférence, le composé aldéhyde est le glyoxal.
Selon l’invention, le polymère hydrosoluble a préférentiellement un poids moléculaire compris entre 1000 et 40 millions g/mol. Le polymère peut être un dispersant, et dans ce cas son poids moléculaire est compris préférentiellement entre 1000 et 50.000 g/mol. Le polymère peut avoir un poids moléculaire plus élevé, généralement entre 1 et 30 millions g/mol. Le poids moléculaire s’entend en poids moléculaire moyen en poids. Le polymère selon l’invention peut aussi être un super absorbant capable d’absorber de 10 à 500 fois son poids en eau
Ces propriétés d’absorption de liquide aqueux sont particulièrement appréciées dans des domaines comme l’agriculture ou les couches hygiéniques. Ces polymères super absorbants sont généralement sous forme de particules solides qui, lorsqu’elles sont mises en contact avec de l’eau ou un liquide aqueux, gonflent en absorbant ledit liquide pour former un gel structuré. Une fois gonflées, les particules sont capables de restituer le liquide absorbé ; cette propriété est notamment utilisée en agriculture, domaine dans lequel les particules agissent alors comme des mini réservoirs d’eau capables de restituer de l’eau en période de stress hydrique. Les tests sur ces polymères consistent par exemple à évaluer leur capacité absorbante, leur capacité à maintenir ou relarguer l’eau, et leur résistance aux contraintes mécaniques ou physiques telle que la température.
Le polymère selon l’invention est préférentiellement obtenu par polymérisation d’au moins un oligomère de formule (1) ou d’un de ses sels, et d’au moins un monomère, ce dernier étant un monomère non ionique, et/ou un monomère anionique, et/ou un monomère cationique, et/ou un monomère zwitterionique, et/ou un monomère comprenant un groupement hydrophobe.
Ledit monomère polymérisé avec l’oligomère selon l’invention est préférentiellement lui aussi au moins en partie, préférentiellement totalement d’origine renouvelable et non fossile.
Ainsi, dans un mode de réalisation préféré, l’invention concerne un polymère comprenant : - au moins 5% molaire, de préférence au moins 10% molaire, préférentiellement entre 20% et 99% molaire, plus préférentiellement entre 30% et 90% d’un oligomère de formule (1) selon l’invention, et - au moins 1% molaire, préférentiellement entre 5% et 90% molaire, plus préférentiellement entre 10% et 80% molaire d’au moins un deuxième monomère (le premier monomère se rapportant à l’unité monomérique de l’oligomère de formule (1)) comprenant une insaturation éthylénique, ledit deuxième monomère étant au moins en partie d’origine renouvelable et non fossile.
Le dispositif est équipé de bras de liaison 3 reliant les cylindres de flottaison formant un axe 4, à la nacelle 2, abritant la régulation de puissance et les packs batterie, qui servent également de lest, la nacelle 2 supportant le gréement 1.
Le dispositif est équipé de deux hydrojets 10 électriques rétractables, permettant notamment les manœuvres portuaires.
Le dispositif est équipé d’étraves 9 de forme conique, les cylindres de flottaison formant un axe 4 sont hérissés de plan anti dérive 5, les alternateurs 7 se situent en bout de l’axe 4.
Le dispositif est équipé d’une cabine de pilotage 11 disposant d’une vue sur 360 degrés est disposée sous la plateforme d’hélitreuillage 12, surélevée en déport du tableau arrière.
Le dispositif est équipé d’une girouette 13 électronique en tête de mat, d’un sondeur d’un anémomètre, d’un GPS, et autres capteurs permettant d’automatiser la navigation.
Le dispositif peut être équipé d’hélices hydroliennes sous la réserve de flottaison positionnées de façon perpendiculaire à la force de dérive exercée par la voile.
Le dispositif peut être équipé de compresseurs d’air afin de constituer une réserve d’énergie potentielle.
Embarcation gonflable notamment de type canot et procédé de fabrication de ladite embarcation. L’invention se situe dans le domaine technique de la construction navale et plus particulièrement de la fabrication de bateaux et embarcations gonflables.
Le procédé pourra être utilisée pour la réalisation d’embarcations pouvant être destinées à des applications diverses, par exemple dans les domaines militaire, de la sécurité civile, de la pêche, de la plaisance et du sport.