INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le porte-fusée 3 est relié au châssis 4 d’un véhicule par un dispositif de liaison articulée. Ce dernier comporte notamment un bras longitudinal 5 d’axe globalement longitudinal, qui s’étend depuis une extrémité avant 51 jusqu’à une extrémité arrière 52. L’extrémité avant 51 est pourvue d’une articulation 53 d’axe 5A sensiblement transversal destinée à être montée sur le châssis 4 du véhicule et permettant ainsi le pivotement du bras longitudinal 5 par rapport au châssis. Cette articulation 53 est par exemple une articulation élastique.
L’extrémité arrière 52 du bras longitudinal est quant-à-elle montée pivotante sur une extrémité avant 31 du porte-fusée 3, située en avant (longitudinalement) de l’axe de rotation 2A de la roue arrière 2. Cette extrémité arrière 52 est par exemple reliée à l’extrémité avant du porte-fusée par deux articulations 54 formant un axe de rotation 5B sensiblement vertical.
Dans le mode de réalisation représenté, le bras longitudinal 5 présente une forme arquée vue de dessus, dont la concavité est située du côté de la roue arrière 2 évitant toute interférence entre le bras longitudinal 5 et la roue arrière 2 lors de son pivotement.
Le dispositif de liaison de la partie latérale gauche comporte en outre une structure de liaison destinée à relier de manière articulée le porte-fusée 3 au châssis. Cette structure de liaison comprend deux bras transversaux : un bras inférieur 6 et un bras supérieur 7 (ce dernier n’est pas représenté sur la pour des raisons de clarté). Les bras inférieur et supérieur s’étendent suivant une direction sensiblement transversale. Leur forme est généralement non strictement transversale et/ou rectiligne, notamment en raison de la place disponible. Chaque bras 6, 7 comporte une première articulation 61, 71 la reliant au porte-fusée 3 et une deuxième articulation 62, 72 destinée à la relier au châssis 4 du véhicule. Ces articulations sont généralement disposées à des extrémités des bras, ou à proximité de ces extrémités. Ces articulations sont typiquement des articulations élastiques.
Le bras inférieur 6 est monté pivotant sur le châssis 4 via la deuxième articulation 62 autour d’un axe sensiblement longitudinal 6B. La première articulation 61, assurant ici un pivotement du bras inférieur 6 autour d’un axe sensiblement longitudinal 6A, est reliée à une extrémité supérieure 32 du porte-fusée 3 par une biellette 8. Cette dernière est ici montée à pivotement sur le porte-fusée 3 autour d’un axe sensiblement longitudinal 8A via une articulation 81, par exemple une articulation élastique.
La biellette 8 reliant le bras inférieur 6 à l’extrémité supérieure du porte-fusée s’étend sensiblement verticalement.
Le bras inférieur 6 est également relié à une extrémité inférieure 33 du porte-fusée 3, notamment directement, par une troisième articulation 63 située en avant (longitudinalement) de la droite D définie par ses première et deuxième articulations 61, 62. Cette troisième articulation 63 autorise également un pivotement autour d’un axe 6C sensiblement longitudinal.
Le bras inférieur 6 présente en outre une zone 64 servant de réception à un ressort de suspension et une zone 65 de fixation d’un amortisseur 9. La position en avant (longitudinalement) de la troisième articulation 63 permet ainsi de reculer le bras inférieur 6 vers l’arrière du train arrière 1, libérant ainsi suffisamment de place pour faire passer un arbre moteur 12 transversal, tel que décrit plus bas, sans interférence avec le ressort de suspension.
Le bras supérieur 7 est monté pivotant sur le châssis et sur le porte-fusée autour d’axes sensiblement longitudinaux 7A, 7B par ses articulations 71, 72 respectivement. Ces articulations sont généralement également des articulations élastiques. Le bras supérieur 7 s’étend sensiblement au dessus du bras inférieur 6.
Ainsi, avec cette configuration de la structure de liaison, la roue arrière 2 pivote sensiblement en braquage autour d’un axe de pivot 2B passant par la première articulation 71 du bras supérieur et la troisième articulation 63 du bras inférieur. Cet axe de pivot 2B coupe le sol S en un point d’intersection I dans une zone Z située de 20 à 60 mm en arrière du point de contact C de la roue arrière sur le sol, dans une position d’utilisation à vide du train arrière lorsque ce dernier est monté dans un véhicule, tel que représenté . Le point de contact C de la roue arrière sur le sol est défini comme l’intersection d’un disque Di avec le sol S, ce disque Di, de même diamètre que la roue et tangent avec le sol, s’étendant dans un plan médian de la roue, perpendiculairement à l’axe 2A de celle-ci.
Avantageusement, la ou les zones flexibles 14 peuvent être combinées avec les zones d’augmentation 8 ou de réduction 9 afin de renforcer les effets d’élasticité et de flexibilité.
Avantageusement le fil élastique présente une élasticité permettant une élongation comprise entre 5% et 15% et avantageusement de 10%. Le fil pourra notamment être réalisé en polyester de type basse ténacité.
En se reportant à la on voit que la zone de liaison centrale 6 de l’enveloppe textile 4 comprend des moyens de réception 15 d’un plancher 16.
En regard des figures 1 à 3, l’embarcation 1 comprend deux dérives 400 (une seule visible sur la ) qui sont montées de manière amovible sur la zone de liaison centrale 6, au niveau de la poupe de l’embarcation 1 et respectivement à proximité des deux bras longitudinaux 5 de l’enveloppe textile 4. Leur caractère amovible permet de réduire l’encombrement de l’embarcation 1 lorsqu’elle est rangée en mode de paquetage. Pour cela, la zone de liaison centrale 6 comprend deux lumières 61, 62 qui reçoivent respectivement par encliquetage les deux dérives 400. Les deux dérives 400 sont introduites dans les lumières 61, 62 par la face supérieure de la zone de liaison centrale 6 avant la mise en place du plancher 16.
En regard de la , la face inférieure 63 de la zone de liaison centrale 6 comprend un organe de fixation 64 qui permettra de rapporter sur cette face inférieure 63 un engin de propulsion (non illustré) de type réacteur de missile, lequel demeurera hors d’eau grâce au décalage vers le haut de la zone de liaison centrale 6 par rapport au côté inférieur 2b du flotteur 2. Cela permettra un déplacement très rapide de l’embarcation 1, par exemple pour intervenir rapidement sur un lieu ou pour s’en échapper rapidement en cas de danger, dans le cadre d’une mission de sauvetage. L’engin de propulsion pourra être alimenté en carburant par le réservoir de carburant (non illustré) du moteur 200, grâce à un dispositif bypass permettant de permuter l’alimentation en carburant vers le moteur 200 ou vers l’engin de propulsion.
Dans l’exemple de réalisation de la , le plancher 16 est posé entre les bras longitudinaux 5 du flotteur 2 et repose sur la zone de liaison centrale 6. La tension exercée par l’enveloppe textile 4 entre les bras longitudinaux 5 d’une part et les dimensions du plancher 16 d’autre part suffisent au maintien de ce dernier.
Toutefois, dans des variantes de réalisation, on prévoit au niveau du plancher 16 des moyens de solidarisation à la zone de liaison centrale 6 et notamment par des bandes d’accroche de type boucles/crochets plus régulièrement connues sous le nom de bande Velcro®.
D’autres moyens de solidarisation à la portée de l’homme du métier peuvent bien entendus être également envisagés.
Le plancher 16 est déformable, afin de permettre le rangement de la totalité de l’embarcation 1 sous la forme d’un paquetage ou d’un sac (non illustré), lorsque la partie gonflable 3 est dégonflée, ce qui permettra de porter facilement ledit paquetage ou sac, lequel sera équipé de sangles, de poignées et/ou de bretelles pour le porter d’une main, en bandoulière ou à dos.
De préférence, le plancher 16 est composé en surface supérieure d’une couche textile 160 offrant une souplesse et étant de préférence résistant à de fortes températures, et d’éléments longiformes de renfort 161 disposés transversalement et répartis uniformément sur la longueur de la couche textile 160, comme l’illustre par exemple la , afin de rigidifier le plancher 16 en complément de la zone de liaison centrale 6 qui est tendue entre les deux bras longitudinaux 5. Ces éléments longiformes de renfort 161 sont de préférence des joncs en matière composite ou autres matières.
Sous cette couche textile 160 est placée une chambre à air 162 illustrée en traits-tirés sur la , la valve de gonflage (non illustrée) de cette chambre à air 162 étant accessible depuis un bouchon 163 agencée sur la couche textile 160 du côté de la proue de l’embarcation 1, comme le montre la . Le gonflage de cette chambre à air 162 pourra être réalisé lors du gonflage de l’embarcation 1 pour son utilisation combinée au flotteur 2, voire en cas de besoin lorsque la partie gonflable 3 du flotteur 2 est crevée, afin de transformer l’embarcation 1 crevée en radeau grâce au plancher 16 gonflé.
Le plancher 16 comprend un tablier 17 conçu par exemple en bois ou en composite. La partie arrière 164 de la couche textile 160 est solidaire du tablier 17, le bord de jonction 18 entre ladite partie arrière 164 et le tablier 17 constituant une charnière permettant de pivoter le tablier 17 par rapport à la couche textile 160, comme le montrent les figures 6 et 7.
En se reportant aux figures 5 à 7, on voit représenté plusieurs configurations possibles pour le tablier 17 qui est, selon ce mode de réalisation, articulé autour du bord de jonction 18 formant charnière. Le tablier 17 est composé de deux parties 171, 172 articulées entre elles grâce à une charnière 173, afin de les positionner dans un même plan tel qu’illustré sur les figures 5 et 6 ou de les rabattre l’une contre l’autre tel qu’illustré sur la et de doubler l’épaisseur du tablier 17 sur une portion 17a destinée à recevoir les presses à serre-joints d’un système de support et d’inclinaison (non illustré) d’une partie motrice 201 d’un moteur 200.
Comme l’illustre les figures 2 et 5 à 7, deux rails de butée 23, 24 sont agencés en vis-à-vis sur les côtés internes 5a, 5b des bras longitudinaux 4, ces deux rails de butée 23, 24 présentant de préférence une section transversale en L et étant disposés au niveau de la zone de réduction 9. Ces deux rails de butée 23, 24 sont prolongés vers l’avant de l’embarcation 1 par deux rails de guidage 25, 26 présentant de préférence une section transversale en C formant une rainure, ces rails de guidage 25, 26 permettant la réception à coulissement des bords latéraux 164a, 164b de la partie arrière 164 de la couche textile 160 et/ou les bords latéraux 17a, 17b du tablier 17 lorsque ses deux parties 171, 172 sont disposées à plat dans un même plan horizontal, en appui contre les rails de butée 23, 24. Le coulissement du tablier 17 disposé à plat dans les deux rails de guidage 25, 26 est possible grâce à la souplesse de la couche textile 160 qui autorise sa déformation durant le déplacement dudit tablier 17 dans lesdits rails de guidage 25, 26 en direction de la proue de l’embarcation 1.
Sur la , le tablier 17 est coulissé dans les deux rails de guidage 25, 26, laissant ainsi un espace vide 300 entre les extrémités des bords longitudinaux 5, au niveau de la zone de réduction 9, cette espace vide 300 permettant de faciliter la montée à bord par l’arrière de nageurs.
Sur la , le tablier 17 est cette fois en position dépliée à plat et en appui contre les rails de butée 23, 24 ce qui permet d’obtenir une surface de plancher 16 maximale, notamment utile pour le chargement de matériel depuis le quai ou le ponton de chargement dans l’embarcation 1.
Cependant le modèle reste non linéaire, ce qui rend la conception de la commande plus complexe.
Aussi, on procède tout d’abord au calcul d’un modèle équivalent du convertisseur résonnant LLC de la fonctionnant en mode inversé, autrement dit en mode V2X.
Ce circuit équivalent est représenté , et permet de calculer la fonction de transfert du circuit DCDC LCC en mode V2X comme suit :
La fonction de transfert du convertisseur DCDC LLC est donnée par :
Dans lequel, étant en mode décharge, Vif est la tension d’entrée du circuit résonant en mode décharge, côté batterie, Vof la tension de sortie du circuit résonant, côté bus continu, s la variable de Laplace et R la résistance équivalente calculée comme :
Avec P la puissance transférée entre l’entrée et la sortie du convertisseur
On peut alors écrire la fonction de transfert du gain du convertisseur DCDC LLC :
Où n est le rapport de transformation du transformateur.
Partant de l’équation précédente, on peut obtenir l’équation du calcul de la fréquence de découpage f par inversion du gain, i. e. par résolution d’une équation de degré 4 exprimant la relation entre le gain du convertisseur en mode décharge, la fréquence de découpage et les tensions d’entrée et de sortie du convertisseur 10, ainsi que les paramètres du système :
L’équation [Math 4] permet de calculer la fréquence de découpage feed - forward (i.e. par anticipation) par inversion du gain, présentée dans l’équation suivante :
Le calcul de la fréquence de découpage par inversion du gain montre une importante zone de saturation 20, tel que représenté , où la fréquence est saturée à 200 kHz, qui est la fréquence de découpage maximale autorisée dans ce mode de réalisation de l’invention. Dans cette zone, la régulation du bus DC n’est plus précise et le DCDC présente un faible rendement.
Aussi, dans cette zone, on met en œuvre un procédé de commande du circuit DCDC LLC en mode V2X par variation du déphasage entre les signaux de commande de transistors MOSFET, appelé PSM de l’anglais Phase Shift Modulation .
Tel que représenté en Figure 4, une commande PSM consiste à introduire un déphasage entre les signaux de commande des MOSFET du convertisseur DCDC LLC dont la tension en fonction du temps t en secondes est représentée. La variable T représente la période de commutation.
L'angle de déphasage entre les bras gauche MOSFET S5 ou S6 et le bras droit, respectivement MOSFET S8 ou S7 dans le même pont en H du convertisseur DCDC LLC est défini comme l’angle de déphasage à contrôler.
On fixe un rapport cyclique à 0.5 pour tous les MOSFET.
p est un nombre entier allant de 1 à 200, de préférence de 50 à 150 ; X est H ou un métal alcalin ou alcalino-terreux, et est notamment Na ou K ; ou X+ représente un ammonium quaternaire ; R a représente H ou un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 6, de préférence de 1 à 4, et préférentiellement 1 ou 2, atomes de carbone ; R et R’, identiques ou différents, représentent, indépendamment l’un de l’autre, H ou un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 10, de préférence de 1 à 5, et préférentiellement 1 ou 2, atomes de carbone, ; et A représente un radical alkylèneoxy, linéaire ou ramifié, en C 2 -C 8 , de préférence en C 2 -C 3 , ou leur mélange.
Selon un mode de réalisation, le polymère dispersant est constitué de x unités répétitives (T 1 ) et de y unités répétitives (T 2 ), ces unités étant réparties de façon aléatoire ou statistique, où :
x est un nombre entier allant de 50 à 3 000, de préférence de 60 à 1 500 ; et y est un nombre entier allant de 5 à 1 000, de préférence de 5 à 600 ; la somme x+y correspondant au nombre n défini ci-dessus.
Selon l’invention, les unités répétitives (T 1 ) et (T 2 ) peuvent être alternées de manière aléatoire dans le polymère susmentionné.
Selon l’invention, les unités répétitives (T 1 ) et (T 2 ) peuvent être alternées de manière statistique dans le polymère susmentionné.
Selon l’invention, les unités répétitives (T 1 ) et (T 2 ) peuvent être réparties par blocs ou séquences dans le polymère susmentionné.
Selon un mode de réalisation, dans les formules (I), (T 1 ) et (T 2 ) définies ci-dessus, X représente Na.
Selon un mode de réalisation, dans les formules (I) et (T 2 ) définies ci-dessus, chaque R a représente H ou un groupe méthyle.
Tous les composants et éléments présentés de manière positive dans cette divulgation peuvent être exclus de manière négative des revendications. En d’autres termes, les compositions (nanoémulsions) de la présente divulgation peuvent être exemptes ou essentiellement exemptes de tous les composants et éléments cités positivement dans la présente divulgation.
Exemple 1 (Compositions exemplaires)
Dix compositions exemplaires non limitatives (Ex. A à H) ont été préparées selon les aspects de la divulgation. Les formulations des exemples de compositions A à H sont montrées dans les tableaux 1 et 2.
Noms INCI US Ex. A Ex. B Ex. C Ex. D (a) Polyol PROPYLENE GLYCOL 74,3 70,4 74,4 75,4 (b) Composés gras PROPYLENE GLYCOL DICAPRYLATE/DICAPRATE 0,5 0,5 0,5 0,5 DICAPRYLYL ETHER 0,5 0,5 0,5 0,5 CETYL ALCOHOL 1,5 1,5 1,5 1,5 DICAPRYLYL CARBONATE 0,9 0,9 0,9 0,9 (c) Monoalcool Ethanol 20 25 20 20 (d) Tensioactif cationique STEARAMIDOPROPYL DIMETHYLAMINE 1,2 1,2 1,2 1,2 Conservateur TOCOPHEROL Parfum FRAGRANCE 1,2 1
Noms INCI US Ex. E Ex. F Ex. G Ex. H (a) Polyol(s) PROPYLENE GLYCOL 74,4 69,4 74,1 74,4 PENTYLENE GLYCOL (b) Composés gras PROPYLENE GLYCOL DICAPRYLATE/DICAPRATE 0,5 0,5 0,5 0,5 DICAPRYLYL ETHER 0,5 0,5 0,5 0,5 CETYL ALCOHOL 1,5 1,5 1,5 1,5 DICAPRYLYL CARBONATE 0,9 0,9 0,9 0,9 (c) Monoalcool Ethanol 20 25 20 20 (d) Tensioactif cationique STEARAMIDOPROPYL DIMETHYLAMINE 1,2 1,2 1,2 1,2 (f) Chélateur TETRASODIUM GLUTAMATE DIACETATE 0,1 Conservateur TOCOPHEROL Parfum FRAGRANCE 1 1 1,2 1 Divers ARGANIA SPINOSA KERNEL OIL HYDROLYZED SOY PROTEIN Eau WATER 0,1
Les exemples de compositions A à H ont été évalués afin de déterminer leur stabilité de couleur et leur stabilité de solubilité. En particulier, les échantillons des exemples de compositions A à H ont été soumis aux conditions d’essai suivantes : les échantillons ont été conservés jusqu’à 8 semaines à une température de 4°C, 25°C ou 45°C.
Les exemples de compositions A à D ont tous montré une solvatation stable sans formation ou séparation de cristaux dans les conditions d’essai précédentes. Les exemples de compositions A à C ont présenté un changement de couleur mineur. L’exemple de composition D n’a pas présenté de changement de couleur. Les exemples de compositions E à H n’ont pas présenté de cristaux, mais une petite quantité d’huile s’est séparée de l’émulsion.
- la première étape de mesure est mise en œuvre suite à l’écoulement de la première période de temps prédéterminée démarrant à partir d’un instant de démarrage du moteur électrique de la première étape de démarrage, et
- la deuxième étape de mesure est mise en œuvre pendant l’écoulement de la deuxième période de temps prédéterminée démarrant à partir d’un instant de démarrage du moteur électrique de la deuxième étape de démarrage.
Selon une caractéristique avantageuse de l’invention, le dispositif d’entraînement motorisé comprend, en outre, un bras d’entraînement, le bras d’entraînement étant relié, d’une part, à un cadre de l’ouvrant et, d’autre part, à un élément flexible, le bras d’entraînement et l’élément flexible étant configurés pour entraîner en déplacement l’ouvrant par rapport au cadre dormant, lorsque l’actionneur électromécanique est activé électriquement.
- les dispersions vinyliques comme le « Mexomère PAM », les dispersions aqueuses de polyvinyl acétate comme le « Vinybran® » de la société Nisshin Chemical ou celles commercialisées par la société UNION CARBIDE, les dispersions aqueuses de terpolymère vinyl pyrrolidone, diméthylaminopropyl méthacrylamide et chlorure de lauryldiméthylpropylméthacrylamidoammonium telles que le « Styleze W ® » d’ISP,
Les compositions pour les cheveux peuvent inclure un ou plusieurs composés gras qui sont des esters gras. Par exemple, le(s) composé(s) gras peut(vent) être choisi(s) parmi les carbonates de dialkyle de formule : R 1 O(C=O)R 2 , dans laquelle R 1 et R 2 sont indépendamment des chaînes alkyle linéaires ou ramifiées, saturées ou insaturées, ayant 1 à 30 atomes de carbone, ou ayant 2 à 28 atomes de carbone, ou ayant 4 à 25 atomes de carbone, ou ayant 6 à 22 atomes de carbone, de préférence un ou plusieurs carbonates gras choisis parmi les carbonates de dialkyle en C 14-15 , carbonate de dicaprylyle, carbonate de diéthyle, carbonate de dihexyle, carbonate de diéthylhexyle, carbonate de diméthoxyphényle et de phényloxoéthyle, carbonate de diméthyle, carbonate de dipropyle, carbonate de dipropylheptyle, carbonate de dioctyle, et un mélange de ceux-ci.
En outre ou alternativement, l’ester gras choisi parmi ester cétylique, huile de purcellin (octanoate de cétéaryle), myristate d’isopropyle, palmitate d’isopropyle, benzoate d’alkyle en C 12 -C 15 , benzoate de 2-éthylphényle, lanolate d’isopropyle, laurate d’hexyle, adipate de diisopropyle, isononanoate d’isononyle, érucate d’oléyle, palmitate de 2-éthylhexyle, isostéarate d’isostéaryle, sébacate de diisopropyle, octanoates, décanoates ou ricinoléates d’alcools ou de polyalcools, esters hydroxylés, carbonate de dicaprylyle, esters de pentaérythritol, et un mélange de ceux-ci. D’autres esters gras méritant d’être mentionnés incluent oléate de polyglycéryle-10, dioléate de polyglycéryle-10, stéarate de polyglycéryle-6, distéarate de polyglycéryle-6, stéarate de polyglycéryle-10, distéarate de polyglycéryle-10, dipalmitate de polyglycéryle-8, dipalmitate de polyglycéryle-10, béhénate de polyglycéryle-10 et trilaurate de polyglycéryle-12.
Ester(s) de carbonate gras
Les composés gras comprennent un ou plusieurs esters de carbonate (également appelés « carbonates gras »). Les esters de carbonate gras incluent les carbonates de dialkyle. Des exemples non limitatifs de carbonates de dialkyle incluent ceux de la formule suivante : R 1 O(C=O)OR 2 , dans laquelle R 1 et R 2 sont indépendamment des chaînes alkyle linéaires ou ramifiées, saturées ou insaturées, ayant 1 à 30 atomes de carbone, ou ayant 2 à 28 atomes de carbone, ou ayant 4 à 25 atomes de carbone, ou ayant 6 à 22 atomes de carbone, par exemple, carbonate de dialkyle en C 14-15 , carbonate de dicaprylyle, carbonate de diéthyle, carbonate de dihexyle, carbonate de diéthylhexyle, carbonate de diméthoxyphényle et de phényloxoéthyle, carbonate de diméthyle, carbonate de dipropyle, carbonate de dipropylheptyle, carbonate de dioctyle et un mélange de ceux-ci. Dans certains cas, il est préférable d’inclure un ou plusieurs carbonates de dialkyle, en particulier le carbonate de dicaprylyle.
La quantité totale des un ou plusieurs esters de carbonate gras dans la composition peut varier mais est typiquement d’environ 3 % en poids ou moins, 2 % en poids ou moins, ou 1 % en poids ou moins, sur la base du poids total de la composition. Dans certains cas, la quantité totale d’ester(s) de carbonate gras est d’environ 0,05 à environ 3 % en poids, environ 0,05 à environ 2,5 % en poids, environ 0,05 à environ 2 % en poids, environ 0,05 à environ 1,5 % en poids, environ 0,05 à environ 1 % en poids ; environ 0,1 à environ 3 % en poids, environ 0,1 à environ 2,5 % en poids, environ 0,1 à environ 2 % en poids, environ 0,1 à environ 1,5 % en poids, environ 0,1 à environ 1 % en poids ; environ 0,25 à environ 3 % en poids, environ 0,25 à environ 2,5 % en poids, environ 0,25 à environ 2 % en poids, environ 0,25 à environ 1,5 % en poids, environ 0,25 à environ 1 % en poids ; environ 0,5 à environ 3 % en poids, environ 0,5 à environ 2,5 % en poids, environ 0,5 à environ 2 % en poids, environ 0,5 à environ 1,5 % en poids, environ 0,5 à environ 1 % en poids ; environ 0,75 à environ 3 % en poids, environ 0,75 à environ 2,5 % en poids, environ 0,75 à environ 2 % en poids, environ 0,75 à environ 1,5 % en poids, environ 0,75 à environ 1 % en poids, incluant les plages et les sous-plages intermédiaires, sur la base du poids total de la composition. Dans d’autres cas, la quantité totale d’ester(s) de carbonate gras est d’environ 0,05 à environ 1 % en poids, environ 0,07 à environ 1 % en poids, environ 0,08 à environ 1 % en poids, environ 0,1 à environ 0,9 % en poids, environ 0,2 à environ 0,7 % en poids, environ 0,3 à environ 0,6 % en poids, ou environ 0,3 à environ 0,5 % en poids, incluant les plages et les sous-plages intermédiaires, sur la base du poids total de la composition.
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