INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le présent exposé concerne encore une turbine à gaz comprenant un ensemble tel que précité.
Brève description des figures la , déjà décrite, représente une coupe schématique de profil d’une turbine à gaz pour aéronef.
la représente une coupe schématique vue de profil d’un arbre central d’une turbine à gaz équipé d’un premier exemple de dispositif de lubrification.
la représente une coupe schématique vue en perspective de l’arbre de la .
la représente une vue de profil d’une extrémité du dispositif de lubrification.
la représente une coupe schématique vue de profil d’un arbre central d’une turbine à gaz équipé d’un deuxième exemple de dispositif de lubrification.
la représente une coupe schématique vue de profil d’un arbre central d’une turbine à gaz équipé d’un troisième exemple de dispositif de lubrification.
la représente une coupe schématique vue de profil d’un arbre central d’une turbine à gaz équipé d’un quatrième exemple de dispositif de lubrification.
la représente une partie de la turbine à gaz de la équipée par un exemple du dispositif de lubrification.
la représente un groupe auxiliaire de puissance comprenant un exemple du dispositif de lubrification.
De plus, dans la forme de réalisation considérée sur les figures 1 à 7, la sortie d’eau mitigée 52, 62 de chacun des organes de débit 50, 60 est axiale, c’est-à-dire orientée suivant la direction de l’axe d’assemblage Z-Z, comme bien visible sur la . Ainsi, chacune des sorties d’eau mitigée 52 et 62 est centrée sur un axe géométrique qui s’étend parallèlement à l’axe d’assemblage Z-Z : pour sortir de l’organe de débit 50, 60, l’eau mitigée s’écoule dans la sortie d’eau mitigée 52, 62 de manière parallèle à l’axe d’assemblage Z-Z.
Suivant une disposition préférentielle, dont l’intérêt apparaîtra plus loin et qui est mise en œuvre dans l’exemple de réalisation considéré sur les figures, les entrées d’eau froide 41 et d’eau chaude 42 sont agencées de manière diamétralement opposée par rapport à un axe central Z40 de la cartouche thermostatique 40, qui s’étend parallèlement à l’axe d’assemblage Z-Z, comme bien visible sur la .
En revenant maintenant à la description des embases 10, 20 et 30, on va s’intéresser plus avant aux aménagements de ces dernières, qui permettent à l’eau froide et à l’eau chaude alimentant le mitigeur 1, sous la forme des flux entrants F1 et F2, d’atteindre la cartouche thermostatique 40 puis les organes de débit 50 et 60, avant de ressortir du mitigeur 1 sous la forme des flux sortants d’eau mitigée F3 et F4. Autrement dit, on va maintenant décrire plus en détail l’architecture d’écoulement que définissent les embases 10, 20 et 30 à la fois entre elles et vis-à-vis de la cartouche thermostatique 40 et des organes de débit 50 et 60.
Comme bien visible sur les figures 2 à 7, l’embase inférieure 10 délimite plusieurs canaux, qui débouchent tous sur la face supérieure 10B de l’embase inférieure 10 et qui, à l’opposé de leur débouché sur cette face supérieure 10B, débouchent avantageusement sur une face latérale 10C de l’embase inférieure 10, qui relie l’une à l’autre les faces inférieure 10A et supérieure 10B de cette dernière. Ces canaux de l’embase inférieure 10 sont :
- un canal d’arrivée d’eau froide 11 par lequel le flux entrant d’eau froide F1 s’écoule jusqu’à la face supérieure 10B de l’embase inférieure 10, après avoir pénétré à l’intérieur du mitigeur 1 via le débouché de ce canal d’arrivée d’eau froide 11 sur la face latérale 10C,
- un canal d’arrivée d’eau chaude 12 par lequel le flux entrant d’eau chaude F2 s’écoule jusqu’à la face supérieure 10B de l’embase inférieure 10, après avoir pénétré à l’intérieur du mitigeur 1 via le débouché de ce canal d’arrivée d’eau chaude 12 sur la face latérale 10C, et
- deux canaux de retour d’eau mitigée 13 et 14 par respectivement lesquels les flux sortants d’eau mitigée F3 et F4 s’écoulent depuis la face supérieure 10B de l’embase inférieure 10, jusqu’à sortir du mitigeur 1 via les débouchés respectifs de ces canaux de retour d’eau mitigée 13 et 14 sur la face latérale 10C.
Dans la forme de réalisation considérée sur les figures, la face inférieure 10A de l’embase inférieure 10 est ainsi dépourvue d’ouverture pour le passage d’eau, ce qui permet avantageusement de satisfaire des contraintes d’encastrement auxquelles est soumis le mitigeur 1. Ceci étant, en variante non représentée, le raccordement de l’embase inférieure 10 avec les flux entrants F1 et F2 et/ou les flux sortants F3 et F4 peut ne pas être exclusivement latéral comme sur les figures. Dans tous les cas, les débouchés respectifs des canaux 11, 12, 13 et 14, qui sont opposés à la face supérieure 10B de l’embase inférieure 10, sont avantageusement pourvus d’aménagements de raccordement à des conduites, non représentées, dans lesquelles s’écoulent respectivement les flux F1 à F4 : dans l’exemple illustré aux figures, ces débouchés des canaux 11 à 14 sont ainsi taraudés.
Egalement comme bien visible sur les figures 2 à 7, l’embase intermédiaire 20 délimite, quant à elle, plusieurs canaux, qui relient chacun l’une à l’autre les faces inférieure 20A et supérieure 20B de l’embase intermédiaire, et qui, avantageusement, s’étendent chacun parallèlement à l’axe d’assemblage Z-Z depuis cette face inférieure 20A jusqu’à cette face supérieure 20B. Ces canaux de l’embase intermédiaire 20 sont :
- un canal d’acheminement d’eau froide 21 et un canal d’acheminement d’eau chaude 22, qui, au niveau de la face inférieure 20A de l’embase intermédiaire 20, sont respectivement abouchés avec les canaux d’arrivée d’eau froide 11 et d’eau chaude 12 de l’embase inférieure 10, et qui, au niveau de la face supérieure 20B de l’embase intermédiaire 20, sont respectivement abouchés avec les entrées d’eau froide 41 et d’eau chaude 42 de la cartouche thermostatique 40, et
- deux canaux d’évacuation d’eau mitigée 23 et 24, qui, au niveau de la face inférieure 20A de l’embase intermédiaire 20, sont respectivement abouchés avec les canaux de retour d’eau mitigée 13 et 14, et qui, au niveau de la face supérieure 20B de l’embase intermédiaire 20, sont respectivement abouchés à la sortie d’eau mitigée 52 de l’organe de débit 50 et à la sortie d’eau mitigée 62 de l’organe de débit 60.
De par leur abouchement, le canal d’arrivée d’eau froide 11 de l’embase inférieure 10 et le canal d’acheminement d’eau froide 21 de l’embase intermédiaire 20 sont placés bout à bout, en étant directement raccordés l’un à l’autre parallèlement à l’axe d’assemblage Z-Z, et le raccordement correspondant entre ces deux canaux est avantageusement étanché par un joint qui entoure la zone d’abouchement correspondante. Ce qui vient d’être décrit pour l’abouchement des canaux 11 et 21 se retrouve de manière similaire pour :
- le canal d’arrivée d’eau chaude 12 de l’embase inférieure 10 et le canal d’acheminement d’eau chaude 22 de l’embase intermédiaire 20,
- le canal de retour d’eau mitigée 13 de l’embase inférieure 10 et le canal d’évacuation d’eau mitigée 23 de l’embase intermédiaire 20,
- le canal de retour d’eau mitigée 14 de l’embase inférieure 10 et le canal d’évacuation d’eau mitigée 24 de l’embase intermédiaire 20,
- le canal d’acheminement d’eau froide 21 de l’embase intermédiaire 20 et l’entrée d’eau froide 41 de la cartouche thermostatique 40,
Une dimension longitudinale du tube d’acheminement de lubrifiant peut être inférieure à une dimension longitudinale de l’arbre central. Ainsi, le lubrifiant peut être acheminé vers une position longitudinale intermédiaire de l’arbre central.
Le tube d’acheminement de lubrifiant peut être agencé fixe en rotation et en translation longitudinal par rapport à la turbine à gaz en particulier par rapport à l’arbre central.
L’ensemble peut comprendre des moyens de fixation du tube d’acheminement de lubrifiant en translation longitudinale et en rotation autour de l’axe de rotation.
Au moins un des canaux radiaux peut déboucher sur une surface cylindrique du tube d’acheminement de lubrifiant agencée en vis-à-vis de la paroi radialement interne de l’arbre central.
La surface cylindrique du tube d’acheminement de lubrifiant peut être coaxiale avec la paroi radialement interne de l’arbre central. La paroi radialement interne de l’arbre central peut être aussi cylindrique.
Les canaux radiaux peuvent être distribués circonférentiellement autour de l’axe de rotation et distribués longitudinalement le long de la seconde section.
L’arbre central peut comprendre au moins une chambre de distribution de lubrifiant vers l’au moins un palier.
Le tube d’acheminement de lubrifiant peut comprendre un canal longitudinal débouchant dans ladite au moins une chambre de distribution de lubrifiant.
Le canal longitudinal peut déboucher à une extrémité longitudinale du tube d’acheminement de lubrifiant située au niveau d’une chambre de distribution de lubrifiant.
Le canal longitudinal peut être fluidiquement relié à une chambre de distribution de lubrifiant par un des canaux radiaux.
L’arbre central peut comprendre deux chambres de distribution de lubrifiant. Une chambre de distribution peut être agencée entre la première partie filetée et la seconde partie filetée.
Chaque chambre de distribution peut présenter un diamètre interne supérieur au diamètre interne de la paroi radialement interne de l’arbre central.
Chaque chambre de distribution peut comprendre des orifices de distribution de lubrifiant distribués circonférentiellement autour de l’axe longitudinal et débouchant sur l’au moins un palier. Les orifices de distribution de lubrifiant permettent de diriger le lubrifiant vers l’au moins un palier depuis l’intérieur de la chambre de distribution.
L’arbre central peut comprendre une chambre d’évacuation de particules, par exemple les particules issues de l’usure du palier et du tube d’acheminement de lubrifiant, en particulier depuis l’intérieur de l’arbre central vers l’extérieur de ce dernier. La chambre d’évacuations de particules peut présenter un diamètre interne supérieur au diamètre interne de la paroi radialement interne de l’arbre central.
La chambre d’évacuations de particules peut être agencée au niveau d’une partie aval du tube d’achement et en amont de la chambre de distribution de lubrifiant.
La chambre d’évacuations de particules peut être agencée entre la première partie filetée et la seconde partie filetée.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS
L’invention concerne particulièrement les échangeurs thermiques d’une machine à absorption, notamment les échangeurs à films ruisselants, comme le générateur, le rectifieur, le condenseur, l’absorbeur et l’évaporateur.
Néanmoins, l’invention est également transposable aux domaines suivants :
- à la production de froid à partir de sources de chaleur à moyenne et basse températures (entre 30°C à 100°C) : rejets thermiques par des procédés industriels, solaire thermique, biomasse, géothermie, turbines à gaz, réseaux de chaleur ;
- au transport sur moteurs à essence, diesel et turbine à gaz, transport maritime ;
- aux pompes à chaleur par machine à absorption ;
- aux échangeurs de type bouilleur.
L’échangeur thermique 100 est, de préférence, un échangeur diphasique. Par la suite on décrira, plus particulièrement, un système thermique à cycle à absorption fonctionnant avec le couple de fluides de travail NH 3 /H 2 O, mais il pourrait également s’agir du couple H 2 O/LiBr.
Nous allons maintenant décrire plus en détail une machine à absorption en faisant référence à la . La machine à absorption comprend quatre échangeurs thermiques 100 principaux (échangeurs de chaleur et de masse) : l’évaporateur 101, l’absorbeur 102, le générateur 103 et le condenseur 104 ( ). Un rectifieur 105 peut être ajouté afin d’améliorer les performances de la machine.
Des valves d’expansion 106 et/ou des pompes 107 peuvent également être utilisées pour réguler la pression dans chaque échangeur thermique et dans les tuyaux du système. La machine à absorption peut comprendre également des vannes d’expansion et/ou des pompes
Le réfrigérant (ici de l’ammoniac presque pur) en phase liquide pénètre dans l’évaporateur 101, où un fluide caloporteur froid circule. Le réfrigérant prend la chaleur de la source froide pour s’évaporer, ce qui induit la production de froid de la machine d’absorption (Qe). Dans ce composant, la pression est faible et un apport de chaleur à basse température est nécessaire pour permettre l’évaporation du frigorigène.
L’absorbeur 102 est configuré pour condenser la vapeur de fluide frigorigène issue de l’évaporateur. À son entrée, l’absorbant, solution composée d’eau et d’une faible fraction de réfrigérant, est pompé et distribué le long de l’absorbeur. La solution faible absorbe la vapeur de réfrigérant qui provient de l’évaporateur 101 et devient une solution enrichie, proche de sa condition saturée. La solution riche va au générateur 103. Le processus d’absorption se produit à basse pression, libérant une quantité de chaleur (Qa) dans l’air ambiant (ou dans un circuit de refroidissement).
L’absorbeur 102 est connecté fluidiquement à l’évaporateur 101 et au générateur 103.
Le générateur 103 est configuré pour vaporiser le fluide frigorigène. La solution riche provenant de l’absorbeur 102 est chauffée par un fluide caloporteur à haute température qui traverse le générateur. Grâce à cette chaleur, la solution riche désorbe la vapeur de frigorigène, devient à nouveau une solution faible, et retourne à l’absorbeur 102. Le processus de désorption a lieu à haute pression, et requiert une quantité de chaleur (Qg). La vapeur de frigorigène est ensuite acheminée vers le condenseur 104, de préférence via le rectifieur 105.
Par la suite, la référence à un programme d'ordinateur qui, lorsqu'il est exécuté, effectue l'une quelconque des instructions logicielles précitées, ne se limite pas à un programme d'application s'exécutant sur un ordinateur hôte unique.
En d’autres termes, les termes programme d'ordinateur et logiciel sont utilisés par la suite dans un sens général pour faire référence à tout type de code informatique (par exemple, un logiciel d'application, un micro logiciel, un microcode, ou toute autre forme d'instruction d'ordinateur) qui peut être utilisé pour programmer un ou plusieurs processeurs pour mettre en œuvre le procédé de linéarisation, par prédistorsion numérique adaptative, d’un amplificateur de puissance d’un système de communication tel que défini ci-dessus.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront de la description qui en est donnée ci-dessous, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées, parmi lesquelles :
la représente schématiquement un système de communication selon la présente invention ;
la représente schématiquement la structure d’un dispositif de linéarisation, par prédistorsion numérique, d’un amplificateur de puissance du système de communication selon la ;
la illustre le méta-apprentissage mis en œuvre par le module d’optimisation du dispositif de linéarisation, par prédistorsion numérique selon la présente invention ;
la illustre le fonctionnement du module d’acquisition de données optionnel du dispositif de linéarisation, par prédistorsion numérique selon la présente invention.
Dans la suite de la description, le terme « sensiblement » est utilisé pour exprimer une relation d’égalité à plus ou moins 10%, c’est-à-dire avec une variation d’au plus 10%, de préférence encore comme une relation d’égalité à plus ou moins 5%, c’est-à-dire avec une variation d’au plus 5%.
La représente schématiquement l’architecture générale d’un système de communication 10 selon la présente invention. Plus précisément, le système de communication 10 reçoit en entrée d’une chaine de transmission un flux 12 de données, notamment exprimées sous forme de bits de données.
La chaine de transmission du système de communication 10 comprend tout d’abord un modulateur radiofréquence 14 configuré pour moduler le flux de données 12, notamment en amplitude et en phase en utilisant par exemple une modulation d’amplitude en quadrature QAM (de l’anglais quadrature amplitude modulation ) ou encore une modulation par changement de phase PSK (de l’anglais phase-shift keying ), etc.
Puis, en sortie du modulateur radiofréquence 14, la chaine de transmission comprend un émetteur 16 radiofréquence propre à transmettre au moins une trame de symboles obtenus à partir du signal modulé fourni en sortie par le modulateur radiofréquence 14. Par exemple, l’émetteur radiofréquence 16 est un générateur de forme d’onde multi-porteuses orthogonales émetteur de symboles OFDM (de l’anglais Orthogonal Frequency Division Multiplexing ), un générateur de forme d’onde de troisième génération à accès multiple par répartition en code 3G CDMA (de l’anglais Code Division Multiple Access ), un générateur de forme d’onde à porteuse unique, un générateur de faisceau hertzien, etc.
Tel que proposé selon la présente invention, le système de communication 10 comprend en outre un dispositif 18 de linéarisation, par prédistorsion numérique DPD (de l’anglais digital predistorsion ), dont la structure spécifique est détaillée par la suite en relation avec la . Un tel dispositif 18 de linéarisation, par prédistorsion numérique DPD est propre à compenser les distorsions introduites par un amplificateur de puissance 20 lui-même placé en amont d’au moins une antenne de transmission, non représentée, de la chaine de transmission du système de communication.
Autrement dit, l’entrée du dispositif 18 de linéarisation, par prédistorsion numérique DPD est connectée à la sortie de l’émetteur radiofréquence 16, et sa sortie est localisée en amont de l’amplificateur de puissance 20, de sorte que le signal, fourni en sortie de la combinaison de ce dispositif 18 de linéarisation, par prédistorsion numérique DPD suivi de l’amplificateur de puissance 20, est sensiblement linéaire.
Le système de communication 10 comprend en outre une chaine de réception comprenant un récepteur radiofréquence 24 associé de manière réciproque à l’émetteur radiofréquence 16 de la chaine de transmission. Autrement dit, en cas de mise en œuvre d’un émetteur OFDM 16 dans la chaine de transmission, la chaine de réception comprend réciproquement un récepteur OFDM, de même en cas de mise en œuvre d’un émetteur CDMA 16 dans la chaine de transmission, la chaine de réception comprend réciproquement un récepteur CDMA, etc.
De la même manière, la chaine de réception comprend un démodulateur 26 associé de manière réciproque au modulateur 14 de la chaine de transmission, par exemple un démodulateur QAM lorsqu’un modulateur QAM est utilisé au sein de la chaine de transmission, le démodulateur étant configuré pour fournir un signal démodulé 28 correspondant sensiblement au flux de données 12.
L’amplificateur de puissance 20 dont la linéarisation est l’objet de la présente invention, présente une entrée notée et une sortie notée , et est propre à générer une distorsion en amplitude, exprimée par exemple au moyen d’une fonction de distorsion , et une distorsion en phase, exprimée par exemple au moyen d’une fonction de distorsion , telles que :
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES Des caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
- la est une représentation schématique d’un système et d’un produit programme d’ordinateur,
- la est une représentation schématique des éléments d’un groupe et de deux sous-groupes du groupe, et
- la est une représentation schématique des résultats obtenus pour un exemple de mise en œuvre d’un procédé d’apprentissage.
DESCRIPTION DU SYSTEME
Un système 10 et un produit programme d’ordinateur 12 sont représentés sur la .
L’interaction entre le système 10 et le produit programme d’ordinateur 12 permet la mise en œuvre d’un procédé d’apprentissage d’un algorithme de prédiction. Le procédé d’apprentissage est ainsi un procédé mis en œuvre par ordinateur.
Selon l’exemple décrit, on suppose que le système 10 implémente aussi l’algorithme de prédiction appris.
Toutefois, dans de multiples applications, ce système d’implémentation sera différent du système qui met en œuvre le procédé d’apprentissage. Ceci pourra amener des contraintes spécifiques à prendre en compte.
Dans chacun des cas, le système d’implémentation confondu ou non avec le système 10 présente des caractéristiques similaires à ce qui va maintenant être décrit.
Le système 10 est un ordinateur de bureau. En variante, le système 10 est un ordinateur monté sur un rack, un ordinateur portable, une tablette, un assistant numérique personnel (PDA) ou un smartphone.
Dans des modes de réalisation spécifiques, l'ordinateur est adapté pour fonctionner en temps réel et/ou est dans un système embarqué, notamment dans un véhicule tel qu'un avion.
Dans le cas de la , le système 10 comprend une unité de calcul 14, une interface utilisateur 16 et un dispositif de communication 18.
L’unité de calcul 14 est un circuit électronique conçu pour manipuler et/ou transformer des données représentées par des quantités électroniques ou physiques dans des registres du système 10 et/ou des mémoires en d'autres données similaires correspondant à des données physiques dans les mémoires de registres ou d'autres types de dispositifs d'affichage, de dispositifs de transmission ou de dispositifs de mémorisation.
En tant qu’exemples spécifiques, l’unité de calcul 14 comprend un processeur monocœur ou multicœurs (tel qu’une unité de traitement centrale (CPU), une unité de traitement graphique (GPU), un microcontrôleur et un processeur de signal numérique (DSP)), un circuit logique programmable (comme un circuit intégré spécifique à une application (ASIC), un réseau de portes programmables in situ (FPGA), un dispositif logique programmable (PLD) et des réseaux logiques programmables (PLA)), une machine à états, une porte logique et des composants matériels discrets.
POLYALKYLENE GLYCOL Comme indiqué précédemment, une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention comprend de 0,001 à 80 % massique d’au moins un polyalkylène glycol.
Il est entendu qu’une composition lubrifiante selon l’invention peut comprendre un unique polyalkylène glycol, ou un mélange d’au moins deux polyalkylène glycols distincts, en particulier tels que décrits ci-après.
Avantageusement, un polyalkylène glycol mis en œuvre dans une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention comprend au moins 50 % massique, d’unités oxyde de propylène et/ou oxyde d’éthylène.
Il peut s’agir d’un copolymère, en particulier statistique, comprenant des unités oxyde d’éthylène, oxyde de propylène et/ou oxyde de butylène. De préférence, il peut s’agir d’un copolymère, en particulier statistique, oxyde d’éthylène / oxyde de propylène.
De préférence, un polyalkylène glycol mis en œuvre dans une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention présente une masse moléculaire moyenne en poids (Mw) comprise entre 100 et 25 000 g.mol -1 , de préférence entre 5 000 et 21 000 g.mol -1
La masse molaire moyenne en nombre peut être mesurée par chromatographie à perméation de gel (GPC).
De préférence, un polyalkylène glycol mis en œuvre dans une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention présente une viscosité cinématique mesurée à 100 °C (KV100), selon la norme ASTM D445, comprise entre 100 et 5 000 mm²/s, en particulier entre 150 et 3 000 mm²/s, par exemple entre 1500 et 3 000 mm²/s ou entre 100 et 250 mm²/s
De préférence, un polyalkylène glycol mis en œuvre dans une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention présente une viscosité cinématique mesurée à 40 °C (KV40), selon la norme ASTM D445, comprise entre 500 et 30 000 mm²/s, plus particulièrement entre 1 000 et 25 000 mm²/s, par exemple entre 10 000 et 25 000 mm²/s ou entre 500 et 2 500 mm²/s
Le point éclair d’un polyalkylène glycol mis en œuvre dans une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention est de préférence supérieur ou égale à 160 °C, en particulier supérieur ou égale à 220 °C, par exemple compris entre 220 °C et 300 °C. Le point éclair peut être mesuré par la norme ISO 2592 ou ASTM D92.