INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’aérateur 2 comprend un conduit 4 d’écoulement d’air, délimité par une sortie 6 par laquelle s’écoule un flux d’air. Selon le présent exemple, le conduit 4 s’étend selon une direction longitudinale 8.
L’aérateur 2 comprend un déflecteur mobile aval 10, positionné au niveau de la sortie 6 du conduit ainsi que de deux déflecteurs mobiles amont 12, positionnés en retrait du déflecteur mobile aval. Les termes « aval » et « amont » font référence au sens naturel d’écoulement d’un flux d’air dans le conduit.
De façon connue, chaque déflecteur mobile comprend une ailette 14 apte à dévier une partie du flux d’air s’écoulant dans le conduit 4. Chaque ailette 14 comprend une extrémité proximale 16 maintenue dans le conduit 4, par l’intermédiaire d’une liaison pivot 18 dont l’axe de rotation est parallèle ou sensiblement parallèle à un axe transversal au conduit 4. Selon le présent exemple, l’axe de rotation des liaisons pivots 18 est perpendiculaire à la direction longitudinale 8 du conduit 4.
La liaison pivot 18 du déflecteur mobile aval 10 est centrée dans le conduit, de manière à permettre à une extrémité distale 20 de l’ailette de dévier, lors de son pivotement, une plus grande quantité d’air s’écoulant dans ledit conduit.
A l’inverse, les liaisons pivots 18 des déflecteurs mobiles amont 12 sont positionnées au plus proche des parois 22 du conduit 4, afin que les ailettes des déflecteurs mobiles amonts perturbent le moins possible l’écoulement d’un flux d’air lorsqu’elles sont positionnées parallèlement aux parois 22 du conduit, en position de repos, comme illustré par la .
Par ailleurs, du fait que le pré-maintien de vis s’exerce au niveau de son extrémité libre, il existe un risque relativement élevé de ripage de cette extrémité libre de la vis sur le pourtour de l’orifice de réception lorsque le vissage est réalisé suivant un axe imparfaitement aligné avec l’axe de cet orifice.
La présente invention vise donc à palier aux inconvénients des dispositifs connus.
Elle propose à cet effet un dispositif de pré-maintien d'une vis sur une première pièce destinée à être fixée sur une seconde pièce au moyen de ladite vis, ledit dispositif comportant : - une embase d’attache comprenant un corps annulaire présentant une face d’appui prévue pour reposer fixement contre ladite première pièce, ainsi que des moyens de fixation par encliquetage dudit corps annulaire à ladite première pièce, - une bague annulaire de maintien prévue pour être traversée par ladite vis et comprenant des moyens de retenue aptes à la maintenir dans une position de pré-assemblage dans l’alignement d’un orifice de réception ménagé dans ladite première pièce, et - des moyens de liaison élastiquement déformables reliant ladite embase d’attache à ladite bague annulaire de maintien.
Ladite bague annulaire de maintien est agencée coaxialement avec le corps annulaire de ladite embase d’attache. Ledit dispositif est apte à passer, d’une configuration déployée de pré-maintien dans laquelle ladite bague annulaire, écartée axialement dudit corps annulaire, maintient ladite vis dans ladite position de pré-assemblage, à une configuration comprimée de serrage dans laquelle ladite bague annulaire est logée avec lesdits moyens de liaison à l’intérieur dudit corps annulaire.
Le dispositif de pré-maintien selon l’invention permet ainsi d’assurer un maintien efficace de la vis sans pré-vissage dans sa position de pré-assemblage tout en ne nécessitant qu’un espace réduit autour de l’orifice de réception ménagé dans la première pièce, ce qui autorise son implantation sur un très grand nombre de référence de pièces.
Par ailleurs, le fait que la bague annulaire de maintien et les moyens de liaison soient contenus à l’intérieur du corps annulaire en configuration comprimée du dispositif de pré-maintien permet d’optimiser l’épaisseur de ce dispositif après vissage qui est alors similaire à celle d’une rondelle classique, de sorte à permettre l’utilisation de vis de longueur standard.
Enfin la présence d’un écartement axial entre la bague annulaire de maintien et le corps annulaire dans la configuration déployée de pré-maintien du dispositif permet de limiter les risques de ripage de l’extrémité libre de la vis sur le pourtour de l’orifice de réception lorsque le vissage est réalisé suivant un axe imparfaitement aligné avec l’axe de cet orifice.
Selon une caractéristique de réalisation préférée assurant notamment un déplacement fluide du dispositif selon l’invention entre ses configurations déployée de pré-maintien et comprimée de serrage, lesdits moyens de liaison sont constitués par plusieurs bras hélicoïdaux coaxiaux avec les axes dudit corps annulaire et de ladite bague, chaque dit bras présentant une première extrémité raccordée tangentiellement à la périphérie interne dudit corps annulaire et une seconde extrémité raccordée tangentiellement à la périphérie externe de ladite bague.
De manière avantageuse et afin d’obtenir un déplacement homogène de la bague de maintien le long de sa circonférence de sorte qu’elle demeure en permanence parallèle au corps annulaire de l’embase d’attache, lesdites premières extrémités et lesdites secondes extrémités des bras sont angulairement réparties de manière régulière respectivement le long de la circonférence dudit corps annulaire et le long de la circonférence de ladite bague.
Selon une autre caractéristique de réalisation préférée permettant d’optimiser la longueur utile de la vis, ledit corps annulaire, ladite bague annulaire et lesdits bras hélicoïdaux présentent une épaisseur identique et sont conformés de sorte à s’étendre coplanairement dans ladite configuration comprimée.
Par ailleurs et de manière à optimiser le diamètre externe du dispositif de pré-maintien, lesdits bras hélicoïdaux sont conformés avantageusement de sorte à s’étendre en spirale imbriqués les uns dans les autres dans ladite configuration comprimée.
Afin de limiter son coût de revient, sa masse et d’assurer éventuellement l’isolation électrique de la vis par rapport à ladite première pièce, le dispositif de pré-maintien est préférentiellement venu de moulage d’une seule pièce à partir d’un polymère thermoplastique, tel qu’en particulier l’ABS-PC qui présente pour avantage d’associer la solidité et la résistance thermique du polycarbonate à la flexibilité de l’ABS.
De manière de permettre sa fabrication à partir d’un moule d’injection plastique simple dépourvu de pièces mobiles à tiroir, ce dispositif de pré-maintien est en outre avantageusement dépourvu de contre-dépouilles.
Selon une autre caractéristique de réalisation préférée permettant d’assurer une fixation efficace de l’embase d’attache, lesdits moyens de fixation comportent plusieurs languettes élastiquement déformables saillant depuis la face d’appui dudit corps annulaire selon des directions parallèles à son axe, chaque dite languette comprenant à son extrémité distale un crochet prévu pour coopérer par encliquetage avec une lumière correspondante pratiquée dans ladite première pièce en périphérie dudit orifice de réception.
Ces languettes sont de préférence angulairement réparties de manière régulière le long de la circonférence dudit corps annulaire.
L’invention vise également sous un second aspect, un sous-ensemble de fixation par vissage comportant un tel dispositif de pré-maintien, ainsi qu’une vis comprenant une tête et une tige dotée d’un tronçon fileté traversant ladite bague annulaire.
Dans un deuxième mode de réalisation illustré sur la , le dispositif à plasma 3 peut comprendre un deuxième dispositif de projection 33 en plus du dispositif de projection précédemment décrit et qui sera appelé désormais premier dispositif de projection 13. Le composé précurseur CP sera appelé premier composé précurseur CP1. Par conséquent, pour les éléments identiques, entre le premier mode de réalisation et le deuxième mode de réalisation, lesquels sont désignés par les mêmes références, on se reportera à la description de la décrite ci-dessus.
Dans le mode de réalisation représenté sur la , le deuxième dispositif de projection 33 est structurellement identique au premier dispositif de projection 13. Toutefois, ils peuvent être différents sans sortir du contexte de la présente invention.
Le deuxième dispositif de projection 33 est configuré pour former un aérosol d’au moins un deuxième composé précurseur CP2 qui sera ensuite injecté dans le plasma à décharge électrique silencieuse formé par le dispositif à plasma 3. Le deuxième composé précurseur CP2 est différent du premier composé précurseur CP1.
Cette configuration rend possible la formation d’un copolymère pour la deuxième couche à partir du premier précurseur CP1 et du deuxième précurseur CP2. Le deuxième précurseur CP2 peut être choisi parmi un monomère organique, un monomère organométallique, un prépolymère et un de leurs mélanges. Il peut se présenter sous forme liquide et/ou être dissous dans un solvant et/ou dilué dans un solvant. Préférentiellement, l’aérosol comprenant le premier composé précurseur CP1 et l’aérosol comprenant le deuxième composé précurseur CP2 sont mélangés avant d’être injectés dans le plasma à décharge électrique silencieuse comme cela est illustré sur la .
Alternativement, il est possible d’utiliser un agent de réticulation en tant que composé précurseur CP2 en plus d’un monomère utilisé comme composé précurseur CP1 de sorte à contrôler le degré de réticulation du polymère formant la deuxième couche. L’agent réticulant peut être choisi parmi le glutaraldéhyde, l’éthylène glycol diméthyl méthacrylate et leurs mélanges. Préférentiellement, l’aérosol comprenant le premier composé précurseur CP1 et l’aérosol comprenant le deuxième composé précurseur CP2 sont mélangés avant d’être injectés dans le plasma comme cela est illustré sur la .
Il est en plus possible d’utiliser un premier composé précurseur CP1 et un deuxième composé précurseur CP2 qui ne seraient pas miscibles entre eux et/ou non chimiquement compatibles entre eux. Par exemple, le premier composé précurseur CP1 et le deuxième composé précurseur CP2 peuvent être choisis parmi l’acide acrylique, l’acétate d’éthyle, le triméthylolpropane trimethacrylate, le tétraglyme (Tetraéthylène glycol diméthyl éther), le glutaramide, le 1H,1H,2H,2H perflurodecyltriethpxysilane, le 3-aminopropyltriéthoxysilane, le 1H,1H,2H,2H-Perfluorooctyltriethoxysilane, le pentafluorophényléthoxydiméthylsilane, et leurs mélanges. Le premier composé précurseur est différent du deuxième composé précurseur. Préférentiellement, l’aérosol comprenant le premier composé précurseur CP1 et l’aérosol comprenant le deuxième composé précurseur CP2 sont injectés alternativement avant d’être injectés dans le plasma comme cela est illustré sur la .
En outre, cette configuration permet de déposer une pluralité de deuxièmes couches de nature différente et présentant des propriétés différentes. Par exemple, il est possible d’alterner des deuxièmes couches hydrophiles avec des deuxièmes couches hydrophobes. Préférentiellement, l’aérosol comprenant le premier composé précurseur CP1 et l’aérosol comprenant le deuxième composé précurseur CP2 sont injectés alternativement dans le plasma à décharge électrique silencieuse.
Comme cela est illustré sur la , le deuxième dispositif de projection 33 comprend un récipient de stockage 35 du deuxième composé précurseur CP2 relié à un deuxième atomiseur 37 par une quatrième conduite 39. Le deuxième atomiseur 37 permet la projection de fines gouttelettes du deuxième composé précurseur CP2 du récipient de stockage 35 via un orifice de projection qui est relié à la troisième conduite 20 par une cinquième conduite 40. La projection de fines gouttelettes du deuxième composé précurseur CP2 forme un aérosol. La projection des fines gouttelettes de deuxième composé précurseur CP2 est ensuite mélangée à la projection de fines gouttelettes de premier composé précurseur CP1 au niveau d’une jonction entre la troisième conduite 20 et la cinquième conduite 40. Le mélange ainsi obtenu est ensuite guidé par la troisième conduite 20 jusqu’au plasma 25 via le canal 21 de l’électrode interne 7 plasma qui permet d’injecter le mélange dans le plasma 25 obtenu par décharge électrique silencieuse.
Un gaz d’entrainement GE2 est injecté dans le deuxième récipient de stockage 35 du deuxième composé précurseur CP2 de manière à entrainer le deuxième composé précurseur CP2 vers le deuxième atomiseur 37. Le gaz d’entrainement GE injecté dans le deuxième récipient de stockage 35 est un gaz inerte non polymérisable. Il est généralement neutre. Il peut être choisi parmi le diazote, l’air, l’hélium, l’argon et un de leurs mélanges.
Préférentiellement, le gaz d’entrainement GE2 injecté dans le deuxième récipient de stockage 35 est identique au gaz d’entrainement GE injecté dans le premier récipient de stockage 15. Le gaz d’entrainement GE2 injecté dans le deuxième récipient de stockage 35 est préférentiellement identique au gaz ionisable GI. Le débit volumique du gaz d’entrainement GE2 dans le deuxième récipient de stockage 35 est compris entre 0,5 ls/min et 1,5 ls/min, préférentiellement sensiblement égale à 1 ls/min.
Un gaz de dilution GD2 est injecté dans le deuxième atomiseur 37 du deuxième dispositif de projection 33 selon un débit volumique donné de sorte qu’il est mélangé, dans le deuxième atomiseur 37, au deuxième composé précurseur CP2 et au gaz d’entrainement GE2 injecté dans le deuxième récipient de stockage 35. Le gaz de dilution GD2 alimentant le deuxième dispositif de projection 33 permet d’ajuster la quantité de gouttelettes dans un volume donné en ajustant un débit volumique de l’alimentation de gaz de dilution GD2 du deuxième dispositif de projection 33. En d’autres termes, la concentration en deuxième composé précurseur CP2 est ajustée au sein du deuxième atomiseur 37. Le gaz de dilution GD2 du deuxième dispositif de projection 33 permet aussi de propulser les gouttelettes au travers de l’orifice de projection du deuxième atomiseur 37 de sorte à envoyer l’aérosol dans le plasma 25 via le canal 21 de l’électrode interne 7. Le gaz de dilution GD2 est injecté dans le deuxième atomiseur 37 avec un débit volumique compris entre 2 ls/min et 8 ls/min, préférentiellement entre 4 ls/min et 6 ls/min, plus préférentiellement le débit volumique du gaz de dilution est sensiblement égal à 5 ls/min.
Deux échantillons C, D sont fabriqués dans le but d’obtenir un élément optique ayant une tenue chimique, une protection contre la corrosion et une résistance mécanique améliorées.
Les supports utilisés en tant que première couche sont préparés à partir de polycarbonate (PC) transparent commercialisé par la société Covestro sous la référence Makrolon AL 2447 et sous la référence Makrolon 2405 BK. Le support préparé à partir du Makrolon 2405 BK présente, sur une face, une couche mince d’aluminium déposée par un procédé PVD (Physical Vapor Deposition) sur laquelle la deuxième couche est déposée.
Le premier composé précurseur CP1 est le 2 hydroxyéthyl méthacrylate (CAS n° 7646-67-5) commercialisé par la société Sigma Aldrich sous la référence 697931.
Le deuxième composé précurseur CP2 est un agent de réticulation. Plus spécifiquement, le deuxième composé précurseur CP2 est le l’éthylène glycol diméthacrylate (CAS n° 97-90-5) commercialisé par Sigma Aldrich sous la référence 335681.
Le diazote utilisé comme gaz d’entrainement dans le premier dispositif de projection 13 et dans le deuxième dispositif de projection 33, comme gaz de dilution dans le premier dispositif de projection 13 et dans le deuxième dispositif de projection 33 et comme gaz ionisable est commercialisé par la société Air Liquide sous la référence Alphagaz 1 Azote (CAS No. 7727-37-9).
Le procédé de dépôt par plasma atmosphérique à décharge électrique silencieuse est mis en œuvre pour déposer la deuxième couche sur la première couche 53. La puissance du générateur électrique est de 450 W. La pression de l’air comprimé est de 5 bars. Le débit volumique du gaz ionisable est de 80 ls/min. Le débit volumique du premier composé précurseur est de 1 ls/min. Le débit volumique du deuxième composé précurseur est de 0,8 ls/min. Le débit volumique du gaz de dilution est de 5 ls/min. La distance d entre une extrémité inférieure du dispositif à plasma 3 et la première couche 53 est de 4 mm. La vitesse v du socle 27 est de est de 20 mm/sec. 15 passages sont réalisés pour déposer la deuxième couche.
Un test de tenue chimique ou un test de corrosion est effectué sur les échantillons. Lorsque le test de tenue chimique est effectué, un test de dureté est aussi effectué. Le test de tenue chimique et le test de corrosion ont été décrits précédemment.
Pour le test de dureté, les échantillons subissent le test de dureté selon la norme ISO 15184:2020. Brièvement, on passe la pointe d’un crayon à mine en carbone graphite dont la dureté est comprise entre 9H et 9B sur l’échelle HB avec une pression de 2N sur une surface des échantillons. La pointe est inclinée à 45° par rapport à la normale au plan dans lequel s’étend l’échantillon. Les échantillons sont alors inspectés visuellement pour détecter des rayures. Les résultats sont regroupés dans le tableau de la .
Sur la , ---- indique que le test n’a pas été réalisé ; +++ indique qu’il n’y a pas de changements visibles de l’échantillon suite au test de tenue chimique ou qu’il n’y a pas de rayures suite au test de dureté ou qu’il n’y a pas de points de corrosion observés suite au test de corrosion.
Dans les essais B et D, la deuxième couche a permis de protéger la sous-couche d’aluminium de la première couche contre la corrosion. On comprend que la deuxième couche peut protéger des couches à base de métaux facilement oxydable tels que l’aluminium, le fer, le nickel ou encore l’indium.
Dans un troisième mode de réalisation, le dispositif de dépôt comprend cinq dispositifs de projection chacun contenant un composé précurseur différent. Les précurseurs sont injectés tour à tour dans le plasma atmosphérique à décharge électrique silencieuse de sorte à former un empilement de deuxièmes couches, chaque deuxième couche étant issue de la polymérisation d’un des composés précurseurs injecté dans le plasma à décharge électrique silencieuse. En d’autres mots, les composés précurseurs ne sont jamais mélangés ensemble dans ce troisième mode de réalisation.
La première couche est activée, ici optionnellement, par un traitement de surface avec un gaz d’activation préalablement au dépôt des deuxièmes couches.
Trois échantillons E, F, G sont fabriqués dans le but d’obtenir un élément optique transparent présentant des propriétés antibuée améliorées.
Les supports utilisés en tant que première couche sont chacun préparé à partir d’une résine de polycarbonate (PC) transparent commercialisé par la société Sabic sous la référence LEXAN LS1-111 H.
La première couche est activée par un gaz d’argon. Le gaz de dilution est le diazote. Le gaz ionisable est le diazote.
Le premier composé précurseur CP1 est, dans ce troisième mode de réalisation, l’acide acrylique (CAS n°79-10-7) commercialisé par la société Sigma Aldrich sous la référence 147230.
Le deuxième composé précurseur CP2 est l’alcool polyvinylique (CAS n°9002-89-5) commercialisé par la société Sigma Aldrich sous la référence 341584. Pour son utilisation dans le dispositif de dépôt, une solution aqueuse comprenant 5% en poids d’alcool polyvinylique est préparée.
Le troisième composé précurseur CP3 est le tetraéthylène glycol diméthyle éther (4GLYME) (CAS n°111-30-8) commercialisé par la société Sigma Aldrich sous la référence 147230.
De préférence, les dimensions du dispositif peuvent être établies par règle de proportionnalité de sorte que les dimensions des diamètres de buse d'accélération 5, de buse de collecte 6 et de la section du plénum 8 peuvent être définies et modifiées si elles conservent la même proportionnalité entre elles.
Le diamètre de l’orifice d’accélération 19 de la buse d’accélération 5 est noté D. Ci-après les dimensions sont exprimées par un multiple de D.
De préférence, le diamètre de la base de la portion conique 17 de la buse d’accélération 5 est compris entre 4D et 5D.
De préférence, le diamètre de l’orifice de collecte 21 de la buse de collecte 6 est compris entre 0,5D et 1,5D.
De préférence, le diamètre de la base de la portion conique 20 de la buse de collecte 6 est compris entre 1,5D et 2,5D.
Selon un exemple, le diamètre de la base de la portion conique 17 de la buse d’accélération 5 peut être compris entre 2 et 11mm, et le diamètre de l’orifice d’accélération 19 de la buse d’accélération 5 peut être compris entre 0,5 et 2,5mm.
Le diamètre de l’orifice d’accélération permet avantageusement d’améliorer les performances de séparation des fractions particulaire et gazeuse des composés organiques semi-volatils présents dans le flux d’air prélevé.
Les dimensions de la buse d’accélération 5 et de l’orifice d’accélération sont particulièrement avantageuses pour d’une part assurer une séparation optimale de la fraction particulaire et de la fraction gazeuse tout en minimisant les pertes de charge du dispositif, ce qui permet son utilisation avec des pompes de prélèvement individuel, d’autre part pour minimiser le dépôt des particules sur les parois de ceux-ci, notamment les particules de diamètre aérodynamique inférieur à 20µm présentes dans le flux d’air prélevé, et ainsi préserver la totalité des composés organiques semi-volatils dans le flux d’air traversant le dispositif de prélèvement 1.
Selon un exemple, le diamètre de l’orifice de collecte 21 de la buse de collecte 6 peut être compris entre 0,6 et 3mm, et le diamètre de la base de la portion conique 20 de l’orifice de collecte 21 peut être compris entre 1,1 et 5,6mm.
Les dimensions de la buse de collecte 6 et de l’orifice de collecte 21 permettent également d’améliorer les performances de séparation des fractions particulaire et gazeuse des composés organiques semi-volatils présents dans le flux d’air prélevé. Les dimensions de la buse de collecte 6 et de l’orifice de collecte 6 permettent également de limiter le dépôt des particules sur les parois de ceux-ci.
En outre, les dimensions de la buse d’accélération 5, de l’orifice d’accélération, de la buse de collecte 6 et de l’orifice de collecte 21 sont optimisées et conduisent à un usinage et à une fabrication du dispositif de prélèvement plus aisée.
Selon un exemple de réalisation de l’invention, le diamètre de la base de la portion conique 17 de la buse d’accélération 5 peut être de 8mm et le diamètre de l’orifice d’accélération 19 de la buse d’accélération 5 de 1,8mm. La paroi de la portion conique 17 de la buse d’accélération 5 peut s’étendre selon un angle de 16,9° par rapport à l’axe X le long duquel s’étend la buse d’accélération 5. Le diamètre de l’orifice de collecte 21 de la buse de collecte 6 peut être de 2,1mm et le diamètre de la base de la portion conique 20 de la buse de collecte 6 de 4mm. La paroi de la portion conique 20 peut s’étendre selon un angle de 5,5° par rapport à l’axe X le long duquel s’étend la buse de collecte 6. De plus, le débit du flux d’air à la sortie principale 11 du dispositif de prélèvement 1 selon cet exemple de réalisation peut être de 1.8 L.min -1 et le débit du flux d’air à la sortie secondaire 12 de 0.3 L.min -1 .
Le débit d’air admis dans le dispositif de prélèvement 1 peut, avantageusement, être défini au carré de ce coefficient de proportionnalité appliqué aux dimensions des diamètres de buse d'accélération 5, de buse de collecte 6 et de la section du plénum 8, pour conserver la vitesse d'air dans le dispositif de prélèvement 1.
Un deuxième mode de réalisation est illustré aux figures 5 et 6. Les éléments communs avec le premier mode de réalisation comportent des références similaires.
De plus, le dispositif de prélèvement 1 comprend, de préférence, un ou plusieurs moyens d’alignement des buses d’accélération et de collecte 5 et 6 autour de l’axe X commun le long duquel elles s’étendent.
Les moyens d’alignement des buses d’accélération et de collecte 5 et 6 conduisent à une répétabilité et une fiabilité améliorées des mesures de concentration massiques obtenues des fractions particulaire et gazeuse des composés organiques semi-volatils prélevés par le dispositif de prélèvement 24.
La est une vue en perspective éclatée d’une portion de la pompe régénérative des et 4.