INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les opérateurs de contournement peuvent éviter les méthodes connues par l’intermédiaire, par exemple, de la réception d’appels locaux, d’un mouvement de dispositif intermédiaire, de la diversification d’appels artificiels et du suivi d’appels tests.
Les méthodes de détection connues souffrent de contre-mesures par les opérateurs de contournement et de faux positifs. En outre, les nouvelles cartes SIM sont peu coûteuses et faciles à acquérir, de sorte que la détection doit être rapide. Avec, par exemple, un coût de 0,5 €/carte SIM, des durées d’appel moyennes de 2 minutes, et un profit de 0,2 €/minute, une détection de contournement a lieu de préférence lors des trois appels initiaux, étant donné que sinon, le contournement d’interconnexion devient rentable et par conséquent exploité. Il existe un besoin en une détection de contournement d’interconnexion qui soit très rapide (par exemple lors des trois appels initiaux), complète (récupération de cartes SIM frauduleuses à la fois intra-réseaux et hors-réseaux), exacte (réduction des faux positifs), ne puisse pas être évitée et ait un faible impact sur les ressources.
L’US 9 037 113 B2 divulgue des systèmes et des méthodes pour la détection de la provenance d’appels à partir d’un signal audio d’appel, en particulier la détermination d’au moins l’un d’un profil de bruit, de caractéristiques de perte de paquets, et d’artéfacts indépendants du locuteur associés à un signal audio d’appel reçu au niveau d’un dispositif d’utilisateur participant à l’appel. L’US 9 037 113 B2 concerne la détection de la provenance d’appels, et reste silencieux sur la détection de la fraude au contournement d’interconnexion. L’US 9 037 113 B2, en outre, dans la colonne 13 lignes 18 à 22, enseigne d’éviter les mécanismes d’analyse de signaux audio d’appel qui sont dépendants des voix des participants à l’appel, y compris l’empreinte vocale, l’accent, les formes de parole, la hauteur (à savoir fréquence), le volume (à savoir amplitude), et divers autres facteurs vocaux.
Comme cela peut être visualisé en , chaque lame anti-semelle 30 est dirigée vers l’extérieur du rotor, mais est courbée, avec un angle formant un V ou une équerre, ce qui définit une direction d’attaque du sol. Elle est configurée pour attaquer le sol transversalement, en l’ouvrant profondément, et aller soulever un volume important de matière.
Ces lames anti-semelle 30, quand elles attaquent le sol du fait de la rotation du rotor, pénètrent profondément, par exemple sur 14 cm, et soulèvent vers le haut à la fois la terre et les pierres, comme cela apparait en . La rotation du rotor 20, provoquée par l’alimentation hydraulique dans un sens de rotation choisi en accord avec la forme des lames, amène la terre et les pierres à être soulevées au sol dans un premier temps de l’arrière de l’enfouisseur 1 vers le porteur multi-outils PMO, puis projetées par les lames anti-semelle 30 au-dessus du rotor 20 vers l’arrière de l’attelage, à l’opposé du porteur multi-outils PMO.
La terre et les pierres rencontrent alors une grille 40 de l’enfouisseur 1, placée parallèlement au rotor et fixée au caisson 5, qui arrête les pierres ainsi projetées, tout en laissant passer la terre. Ainsi, les pierres sont très rapidement orientées vers la zone 90 du sol directement au droit du rotor 20 et touchent le sol, après avoir fait un tour presque complet du rotor 20. Elles sont ainsi projetées au plus profond dans la zone creusée par les lames anti-semelle 30 un instant auparavant, alors que la terre saisie simultanément passe quant à elle à travers la grille 40 pour ne retomber sur le sol que plus loin sur le trajet, au-dessus des pierres projetées au sol quelques instants auparavant alors que l’engin était moins avancé dans sa progression sur le terrain. Ces pierres précédemment projetées au sol sont alors ainsi enfouies sous la terre fine nouvellement amenée.
Une lame niveleuse 50 horizontale, constituée d’une feuille de tôle transversale structurée et fixée au châssis ou au caisson 5 pour aplanir progressivement la terre retombée après le passage des lames anti-semelle, et un rouleau 60 tassant la terre après l’intervention de la lame niveleuse 50 achèvent de préparer le sol en égalisant la surface et en tassant la terre, les pierres restant enfouies très profondément sous une couche de terre fine.
Sur ces principes, connus de l’art antérieur, l’invention apporte la mise en place d’un ensemble 200 dit « de scalpage d’herbe » composé, comme cela est visible en , de lames horizontales 210 s’étendant parallèlement au rotor 20 à égale distance de celui-ci et placées régulièrement autour de celui-ci, au-delà du rayon d’action des lames anti-semelle. Elles sont, dans l’exemple particulier présenté, au nombre de quatre, et sont ainsi disposées à 90° les unes des autres autour du rotor 20. Sur la , seules deux d’entre elles sont visibles, les deux autres étant cachées par le rotor 20 et les lames anti-semelle 30.
Cet ensemble 200 de scalpage d’herbe est fourni avec l’enfouisseur 1, et ces deux éléments constituent un système de préparation de sol complet, au sens de l’invention : en effet, l’enfouisseur 1 conserve sa fonction d’enfouisseur quand l’ensemble 200 n’est pas mis en place, mais devient une machine de décapage quand l’ensemble 200 est mis en place, c’est-à-dire ajouté à l’enfouisseur 1. Il est d’ailleurs ajouté temporairement, puisqu’il est prévu d’utiliser la machine comme enfouisseur rapidement après l’avoir utilisée pour le décapage.
Comme cela apparait sur la vue en coupe de la , l’ensemble 200 « de scalpage d’herbe » est plus précisément constitué de deux demi-ensembles 200a et 200b, identiques, et comprenant chacun deux lames horizontales 210.
La montre la structure du sous-ensemble 200a, qui est également celle du sous-ensemble 200b : chaque demi-ensemble comprend, en plus des deux lames 210, trois éléments de bridage 202 conformés sous forme de demi-coques pour être placés au contact du rotor 20, à proximité pour deux d’entre eux, respectivement de chacune des extrémités du rotor 20, et à mi-distance de celles-ci pour le troisième. Les lames 210 sont tenues à distance du rotor, au-delà du rayon d’action des lames anti-semelle, chacune par trois groupes de deux bras 205 se terminant, par paires, au niveau du rotor 20 par l’un des éléments de bridage 202.
Comme cela apparaît en , ces éléments de bridage 202 sont placés entre deux disques 25 adjacents, c’est-à-dire dans une zone libre de la surface du rotor 20. Ces éléments de bridage 202 sont immobilisés par des systèmes vis-écrou avec un élément de bridage 202 correspondant de l’autre sous-ensemble 200a ou 200b, placé en opposition radialement sur le rotor, comme cela est visible en . Les bras 205 s’insèrent entre des paires de disques 25 adjacents.
La vue en coupe de la permet de visualiser la rotation des lames horizontales 210. Les lames horizontales 210 ont un bord d’attaque et une forme incurvée à l’opposé du bord d’attaque, mais d’autres géométries sont envisageables, conformément au principe du décapage. Elles sont mises en rotation dans le même sens de rotation que les lames anti-semelle 30, c’est-à-dire qu’elles attaquent l’herbe et les racines ainsi que la partie la plus superficielle de la terre, par l’arrière de l’enfouisseur 1, projettent ces déchets vers le haut devant elles dans le sens d’avance, et les libèrent en les laissant retomber, éventuellement à travers la grille 40. Si ces déchets sont trop larges, ils sont arrêtés par la grille 40 et retombent au pied du rotor. Ce tri éventuellement mené par la grille n’est pas déterminant dans ce mode de fonctionnement, car il n’est pas question d’enfouir certains déchets.
Le sol n’est attaqué que sur une profondeur de 1 à 2 cm, conformément au principe d’un décapage, aux fins d’arracher les végétaux, y compris leurs racines, ainsi que tous les déchets de surface. Plusieurs passes sont éventuellement menées avec l’enfouisseur 1 équipé de l’ensemble de scalpage d’herbe 200, pour procéder à un décapage complet du sol à traiter. Les lames anti-semelle sont tenues à l’écart du sol, puisque leur rayon d’action est plus faible que celui des lames horizontales 210, et elles n’attaquent donc pas la terre. Ce sont les lames horizontales 210 qui attaquent le sol,. Le décapage produit est continu, avec un fond de forme lisse comme représenté en . On évite l’inconvénient observé lors de l’utilisation du système antérieur utilisant une pelle à godet, représenté en , où le fond de forme était semi-circulaire du fait des coups successifs de la pelle.
Les déchets générés qui sont l’herbe, les racines et la terre de surface sont ensuite ramassés avec un outil de ratissage 500, ou balayeuse ou pousseuse, qui est monté sur le porteur multi-outils PMO, en lieu et place de l’enfouisseur 1. D’autres solutions sont possibles, mais il est avantageux d’utiliser le même porteur multi-outils.
A la fin de l’étape de décapage, les lames horizontales 210 sont retirées par séparation des demi-ensembles 200a et 200b du rotor 20. L’enfouisseur 1 est utilisé comme tel pour finaliser la préparation du sol en enfouissant les pierres à l’aide des lames anti-semelle 30.
Ainsi, le processus utilisé est constitué des étapes suivantes : une étape de décapage E1 à l’aide du porteur multi-outils PMO équipé de l’enfouisseur 1 et de l’ensemble 200 de scalpage d’herbe, puis une étape E2 de ratissage à l’aide du porteur multi-outils PMO équipé d’un outil de ratissage, puis une étape E3 d’enfouissement à l’aide du porteur multi-outils PMO équipé de l’enfouisseur 1, sans l’ensemble 200 de scalpage d’herbe. On évite l’utilisation d’une pelle hydraulique, lourde, et on peut effectuer toute l’opération avec le porteur multi-outils PMO, qui est facile à manœuvrer pour le paysagiste.
Le sol obtenu a une granulométrie maîtrisée, et peut être engazonné sans délai.
La permet de voir comme la l’ensemble de scalpage d’herbe 200, constitué de demi-ensembles 200a et 200b identiques et comprenant chacun deux lames 310. Les lames 310 sont parallèles au bras 205, et s’étendent sur l’extrémité du flanc de ceux-ci. Elles sont sur des pièces en équerre 312 fixées à l’extrémité des bras 205. Le rotor tourne dans ce mode de réalisation dans le sens de rotation représenté par une flèche curviligne et qui permet aux côtés des bras 205 qui portent les lames 310 de toucher le sol à l’avant de l’appareil, les bras 205 remontant ensuite en s’éloignant du sol du côté de l’arrière de l’enfouisseur 1, leur côté muni de la lame 310 s’en éloignant en premier.
Pendant la phase de programmation, on donne en entrée le secret S qui est mémorisé dans la mémoire protégée 60.
On donne aussi en entrée le délai D à partir duquel on souhaite que le secret S soit révélé.
Le circuit de lecture 20 lit le niveau de radioactivité initial NL0 et le transmet au circuit de calcul 30.
Le circuit de calcul 30 calcule le niveau cible NC à partir du délai D donné en entrée et du niveau de radioactivité initial NL0.
Ce calcul est par exemple effectué à partir d’un microcontrôleur présent sur la puce 3, et/ou en utilisant des tables précalculées sur la base de ce qui a été décrit plus haut.
Le niveau cible NC est ensuite mémorisé dans le bloc de mémoire 70.
Dans l’exemple considéré, le circuit intégré 1 comporte de plus un fusible 4, par exemple une mémoire du type « write-once », c’est-à-dire qui ne peut être écrite qu’une seule fois.
Une fois la phase de programmation terminée, le fusible 4 est activé, ce qui indique que le circuit intégré 1 n’est plus vierge et a déjà été programmé. La phase d’initialisation est alors terminée et les entrées pour accéder depuis l’extérieur au secret S et au délai D pour les modifier sont désactivées. L’accès au niveau cible NC pour le modifier n’est pas non plus possible pour l’extérieur. L’activation du fusible 4 empêche également de lire le secret depuis l’extérieur tant que la durée D ne s’est pas écoulée depuis la phase d’initialisation, et peut le cas échéant empêcher aussi la lecture du niveau cible NC et du délai D.
Lorsque le fusible 4 est activé, la seule opération possible est une tentative de lecture du secret S. Il suffit alors de fournir de l’énergie pour démarrer la requête et interroger le circuit intégré 1.
Lors de la phase d’interrogation du circuit intégré 1 depuis l’extérieur, le circuit de lecture 20 lit le niveau de radioactivité NL de la source R et le transmet au circuit de calcul 30.
Le niveau lu est comparé au niveau cible NC déterminé lors de la phase de programmation, grâce au comparateur 40 qui effectue par exemple une simple soustraction des deux valeurs et observe le signe du résultat.
Si le niveau lu NL est inférieur au niveau cible NC, alors le délai D est expiré et la sortie interne 50 change d’état. Le circuit intégré 1 est agencé de telle sorte que ce changement d’état permette un accès depuis l’extérieur à la mémoire 60 pour lire le secret S.
Si le niveau lu NL est supérieur au niveau cible NC, il ne se passe rien.
Le circuit intégré 1 selon l’invention n’est pas limité à la révélation d’un seul secret S en fonction d’un seul délai D.
Dans la variante illustrée à la , le circuit intégré 1 comporte deux circuits de contrôle 21 et 22.
Le premier circuit de contrôle 21 est configuré pour bloquer la lecture d’un premier secret S1 tant qu’un délai D1 ne s’est pas écoulé, tandis que le deuxième circuit de contrôle 22 est configuré pour bloquer la lecture d’un deuxième secret S2 tant qu’un délai D2 ne s’est pas écoulé.
Un mode de réalisation préféré d’un premier ensemble de caractéristiques est divulgué dans cet exemple.
Une extraction de caractéristiques de coefficients cepstraux à fréquence Mel (MFCC) est effectuée sur une voie audio ciblée d’un flux audio.
Des informations de dynamique temporelle peuvent être ajoutées en incluant des coefficients delta Δ, delta delta ΔΔ et/ou delta décalé (SDC) à des trames MFCC.
Des trames vocales peuvent être sélectionnées au travers d’une détection d’activité vocale (VAD) et/ou d’une segmentation parole/non-parole, étant donné que des trames correspondant à un silence et à d’autres sons non vocaux peuvent comprendre des informations non pertinentes. La détection d’activité vocale peut être réalisée par application d’un seuil de sélection à la composante d’énergie normalisée, par exemple sélection de trames ayant une énergie logarithmique au-dessus de l’énergie logarithmique moyennée dans le temps dans la fenêtre glissante de 5 secondes. Des schémas de sélection plus avancés peuvent effectuer une segmentation parole/non-parole basée sur un modèle avant la sélection de trame basée sur la VAD. En raison de l’approche basée sur un modèle et d’un contexte d’analyse plus étendu, de longs segments de parole continus peuvent être détectés de manière plus robuste. Seules les trames riches en énergie à l’intérieur de ces segments de parole détectés sont alors sélectionnées. Un exemple de segmentation parole/non-parole basée sur un modèle est décrit dans Desplanques et Martens, intitulé « Model-based speech/non-speech segmentation of a heterogeneous multilingual TV broadcast collection », dans 2013 IEEE International Symposium on Intelligent Signal Processing and Communication Systems (ISPACS), doi : 10.1109/ISPACS.2013.6704522.
Les caractéristiques des trames MFCC (sélectionnées) peuvent être normalisées au travers d’une soustraction de la moyenne cepstrale (CMS), d’une normalisation de la moyenne et de la variance cepstrale (CMVN) ou d’une déformation de caractéristique (gaussianisation).
Exemple 3 : Mode de réalisation
Un mode de réalisation préféré d’un modèle est divulgué dans cet exemple.
Le modèle est utilisé pour convertir un premier ensemble de caractéristiques en un vecteur d’intégration de multiples caractéristiques.
Un modèle de mélange gaussien (GMM) est élaboré sur la base d’une pluralité d’entraînement de flux audio et agit comme un modèle d’arrière-plan universel (UBM). Ce procédé d’apprentissage d’UBM ne requiert pas d’étiquettes et produit donc un modèle générique de conversation téléphonique. Le modèle n’est pas spécialisé vers certains locuteurs ou voies. Toutefois, les données d’apprentissage sont typiquement équilibrées vers une large plage de différents locuteurs et conditions de voie. Le modèle peut être entraîné sur les trames MFCC (sélectionnées) décrites dans le mode de réalisation de l’Exemple 2. Le GMM contient typiquement entre 16 et 2048 composantes gaussiennes.
Les écarts spécifiques au flux audio de l’UBM permettent de caractériser des propriétés de ce flux audio donné. Un modèle extracteur de vecteur i est élaboré sur la base de la pluralité d’entraînement (équilibrée) de flux audio pour modéliser cette variabilité. Ce procédé d’apprentissage ne requiert pas d’étiquettes, mais requiert un premier ensemble de caractéristiques (MFCC) par flux audio d’apprentissage ou un premier ensemble de caractéristiques par parties homogènes du flux audio. Le modèle extracteur de vecteur i permet d’obtenir l’extraction d’un vecteur d’intégration de longueur fixe par flux audio ou partie homogène du flux audio. Les vecteurs d’intégration peuvent faire l’objet d’une normalisation de moyenne, d’un blanchiment et d’une normalisation de longueur avant traitement supplémentaire. Dans le cas d’une fraude au contournement d’interconnexion, des sources ciblées de variabilité sont une variabilité de locuteur et une variabilité de voie. La dimension des vecteurs d’intégration est typiquement déterminée comme étant de 128 à 2048.
Un ensemble de modèles gaussiens appelé modèle d’arrière-plan gaussien est construit sur une pluralité d’entraînement de flux audio dans le but d’extraire les informations spécifiques de voie des vecteurs i. Chaque catégorie de voie prédéfinie correspond à une gaussienne. Une matrice de covariance peut être partagée entre les modèles à l’intérieur de l’ensemble. Dans le cas d’une fraude au contournement d’interconnexion, le vecteur d’intégration du flux audio analysé est noté avec le modèle des flux audio anormaux et le modèle pour les flux audio non anormaux.
L’ensemble de modèles gaussiens est le classificateur d’arrière-plan pour déterminer l’occurrence, ou la probabilité d’occurrence, d’un appel téléphonique anormal avec un vecteur i, le vecteur d’intégration, en tant qu’entrée.
Une identité de locuteur transporte des informations sur une fraude potentielle au contournement d’interconnexion, par conséquent un modèle d’analyse discriminante linéaire probabiliste (PLDA) est construit sur une pluralité d’entraînement de flux audio pour noter une similarité de locuteur entre des vecteurs i associés à la même identité d’abonné. Le modèle PLDA génère un logarithme de rapport de vraisemblance comparant le logarithme de vraisemblance d’une hypothèse de locuteur identique au logarithme de vraisemblance d’une hypothèse de locuteur différent entre deux flux audio ou de multiples flux audio. La détermination d’un score de similarité cosinus entre vecteurs i peut être utilisée pour atteindre un but similaire. Chaque paire de flux audio associés à la même identité d’abonné est notée avec le modèle PLDA et ce score est moyenné sur toutes les comparaisons possibles par paires. Ce score final de similarité de locuteur est comparé à un seuil qui est optimisé vers le compromis d’erreur de détection souhaité. L’apprentissage du modèle PLDA et la procédure d’évaluation sont décrits dans Prince et Elder, intitulé « Probabilistic Linear Discriminant Analysis for Inferences about Identity », dans 2007 IEEE International Conference on Computer Vision, doi : 10.1109/ICCV.2007.4409052. La dimension des vecteurs de facteur de locuteur qui se situent dans ce sous-espace de variabilité de locuteur est typiquement déterminée comme étant de 25 à 250.
Le score spécifique de voie et le score de similarité de locuteur peuvent être fusionnés en un score unique. Ceci permet l’utilisation d’un seuil de détection unique.
Exemple 4 : Résultats de test de fraude au contournement d’interconnexion
Les modes de réalisation décrits ci-dessus sont évalués au moyen d’une validation croisée stratifiée à deux blocs sur une pluralité d’entraînement de flux audio. Une moitié de l’ensemble d’apprentissage est utilisée pour estimer les paramètres de modèle. Les modèles sont évalués sur l’autre moitié de l’ensemble d’apprentissage. Cette procédure est exécutée une seconde fois avec les rôles des données d’apprentissage et des données d’évaluation inversés. Les résultats d’évaluation des deux étapes sont fusionnés pour obtenir les mesures métriques d’évaluation finales.
La couche additionnelle 11 est rapportée à la surface interne 18. La couche additionnelle 11 comprend une mousse 50 d’absorption du bruit de cavité du pneumatique 10. La mousse d’absorption 50 présente une masse volumique égale à 23 kg.m-3 ainsi qu’une masse surfacique moyenne égale à 0,69 kg.m-2. L’assemblage A comprend des moyens 52 de fixation de la couche additionnelle 11 à la surface interne 18 et comprenant une couche 54 d’une composition adhésive radialement interposée entre la couche additionnelle 11 et la surface interne 18. La couche additionnelle 11 comprend une portion 56 fonctionnelle, ici assurant la fonction d’absorption du bruit de cavité, et une portion 58 de compensation de la masse de l’ensemble de rétention 40.
La portion fonctionnelle 56 présente une section de forme sensiblement rectangulaire d’épaisseur radiale moyenne EpFm non nulle et ici égale 30 mm et de largeur axiale totale LaF=150 mm.
La portion de compensation 58 est comprise circonférentiellement entre des premières et deuxièmes extrémités circonférentielles 60, 62 de la portion de compensation 58 et axialement entre des première et deuxième extrémités axiales 66, 68 de la portion de compensation 58. La portion de compensation 58 s’étend circonférentiellement sur une longueur circonférentielle LoC et sur une largeur axiale LaC. Ici, LoC est inférieure ou égale à 250 mm, de préférence va de 50 à 200 mm et ici égale à 200 mm et LaC est strictement inférieure à la largeur axiale totale LaF de la couche additionnelle 11 sur la totalité de la longueur circonférentielle LoC de la portion de compensation 58. Ici LaC=60 mm. La portion de compensation 58 forme un évidement central 64 dans la couche additionnelle 11 agencé axialement entre une première partie axiale de la portion fonctionnelle 70 et une deuxième partie axiale de la portion fonctionnelle 72 sur la totalité de la longueur circonférentielle LoC séparant les première et deuxième extrémités circonférentielles 60, 62. L’épaisseur moyenne EpCm de couche additionnelle de la portion de compensation 58 est strictement inférieure à l’épaisseur radiale moyenne EpFm. Ici EpCm=0 mm. Ainsi, la portion de compensation 58 forme une discontinuité circonférentielle.
On a représenté sur la des portions 74, 76 de l’assemblage A présentant une même longueur circonférentielle L ici égale à 400 mm. La portion 74 comprend une partie de la couche additionnelle 11 dépourvue de la portion de compensation 58. La portion 76 comprend une partie de la couche additionnelle 11 comprenant la portion de compensation 58 et l’ensemble de rétention 40 et ici, également une partie de la portion fonctionnelle 56. La masse M1 de la portion 74 est ici égale à 2130,7 g et comprend 2089,3 g de masse du pneumatique 10 et 41,4 g de masse de couche additionnelle 11. La masse M2 de la portion 76 est égale à 2134 g et comprend 2089,3 g de masse du pneumatique 10, 33,1 g de masse de couche additionnelle 11 et 11,6 g de masse de l’ensemble de rétention 40. La différence en valeur absolue |M1-M2| entre les masses M1 et M2 est inférieure ou égale à 8 g, de préférence à 5 g et ici égale à 3,3 g. En allongeant ou élargissant la portion de compensation 58, on pourrait imaginer obtenir une différence |M1-M2| inférieure ou égale à 2 g.