INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque sortie triphasée 21 comporte trois phases de sortie 211. Les phases de sortie 211 sont des connecteurs cylindriques faisant saillie par rapport à une première surface de base 25 de la sortie triphasée 21. Les trois phases de sortie 211 de chaque sortie triphasée 21 sont positionnées sur une même ligne et en périphérie externe de l’électronique de puissance 2. Des séparateurs 213 sont présents entre les trois phases de sortie 211 qui sont des plaques planes et faisant saillie par rapport à la première surface de base 25. Chaque sortie triphasée 21 est connecté à un onduleur (non représenté) de l’électronique de puissance 2 par l’intermédiaire de trois premier bus barres 26. Chaque onduleur permet de transformer un courant continu en un courant alternatif. L’électronique de puissance est composé de six onduleurs.
De manière à créer une redondance de la chaine de puissance, les onduleurs sont reliés à deux voies de puissance. Chaque voie de puissance est reliée à trois onduleurs montés en parallèle permettant une meilleure continuité de la distribution de la puissance. Chaque voie de puissance fournit la moitié de la puissance électrique totale. Ainsi, en cas de perte complète d’une voie de puissance, une fourniture minimale de puissance par l’autre voie est assurée. Ces deux voies sont complètement indépendantes l’une de l’autre de telle sorte qu’une panne sur l’une des deux voies ne provoque pas de panne sur l’autre voie. Dans un exemple de réalisation, l’électronique de puissance est composé de six onduleurs. Chaque voie de puissance fournit ainsi une puissance électrique comprise entre 200kW et 500kW.
En référence à la , le moteur 3 est de forme cylindrique et de section circulaire, et comporte six entrées triphasées 31 (non représenté sur cette figure). Les six entrées triphasées 31 sont équitablement réparties autour de la périphérie du moteur 3 de manière que chaque entrée triphasée 31 est distante de la suivante d’un angle de 60° par rapport à un axe M du moteur 3. Les entrées triphasées 31 sont fixées sur la périphérie du moteur 3. Le moteur 3 peut être un moteur asynchrone à aimant permanent. Le moteur 3 peut être un moteur de très forte puissance par exemple un moteur d’une puissance comprise entre 400kW et 1MW. Le moteur 3 est monté en étoile.
En référence à la , chaque entrée triphasée 31 comporte trois phases d’entrée 311. Les phases d’entrée 311 sont des connecteurs cylindriques faisant saillie par rapport à une deuxième surface de base 35 de l’entrée triphasée 31. Les trois phases d’entrée 311 de chaque entrée triphasée 31 sont positionnées sur une même ligne. Chaque sortie triphasée 21 est en vis-à-vis d’une entrée triphasée 31. Chaque phase de sortie 211 est connecté à une phase d’entrée 311 par un deuxième bus barre 4.
En référence à la , trois phases de sorties 211 peuvent être connectées à trois phases d’entrées 311 par l’intermédiaire d’une carte électronique 6. La carte électronique 6 comprend trois pions d’entrés 61 connectés chacun à une phase de sortie 211 de l’électronique de puissance 2 par l’intermédiaire d’un premier câble 611. La carte électronique 6 comprend également trois pions de sortie 62 connectés chacun à une phase d’entrée 311 du moteur 3 par l’intermédiaire d’un deuxième câble 621.
En référence à la , la carte électronique 6 et les câbles 611, 621 sont protégés par une boîte de protection 7.
Selon une autre caractéristique, lors de l’étape de reprise, la source d’énergie focalisée est commutée à l’état activé.
Selon une autre caractéristique, lors de l’étape de reprise, le système d’alimentation de matière est commuté à l’état activé.
Selon une autre caractéristique, si l’intensité du courant de commande surveillée est supérieure au seuil donné, le procédé de fabrication comprend une étape de désactivation de la source d’énergie focalisée lors de laquelle la source d’énergie focalisée est commutée à l’état désactivé, la source d’énergie focalisée et la pièce étant immobilisées l’une par rapport à l’autre ainsi qu’une étape de désactivation du système d’alimentation de matière lors de laquelle le système d’alimentation de matière est commuté à l’état désactivé, le système d’alimentation de matière et la pièce étant immobilisés l’un par rapport à l’autre.
Selon une autre caractéristique, les étapes de désactivation de la source d’énergie focalisée et du système d’alimentation de matière sont réalisées simultanément.
Selon une autre caractéristique, l’étape de surveillance de l’intensité du courant de commande est réalisée en continu.
Selon une autre caractéristique, le seuil donné est fonction d’une intensité de fonctionnement qui correspond à l’intensité du courant de commande utilisée lors du procédé de fabrication sans emballement d’énergie.
Selon une autre caractéristique, le seuil donné est égal à l’intensité de fonctionnement augmentée d’un pourcentage correspondant à l’intensité de fonctionnement divisée par 10.
est une représentation d’une partie d’une pièce obtenue par un procédé de fabrication additive par dépôt de matière sous énergie focalisée sans emballement d’énergie,
est focalisée une représentation d’une partie d’une pièce obtenue par un procédé de fabrication additive par dépôt de matière sous énergie focalisée avec un emballement d’énergie,
est une représentation schématique illustrant un dispositif de fabrication pour la mise en œuvre d’un procédé de fabrication additive par dépôt de matière sous énergie focalisée, et
est un diagramme illustrant un procédé de fabrication additive par dépôt de matière sous énergie focalisée illustrant un mode de réalisation de l’invention.
Comme illustré sur la , un procédé de fabrication additive par dépôt de matière sous énergie focalisée permet d’obtenir une pièce 14 en empilant des couches de matière 16 obtenues en déposant en continu une matière 18 et en la fusionnant grâce à une source d’énergie focalisée 20.
Selon un mode opératoire, la source d’énergie focalisée 20 génère un faisceau d’énergie 22 présentant un point d’impact 22.1 dans une zone d’impact 24 située sur un substrat 26 et au niveau de laquelle est apportée la matière 18 sous la forme d’au moins un fil ou d’une poudre. Généralement, la zone d’impact 24 est située dans une atmosphère contrôlée 28 présentant au moins une caractéristique contrôlée parmi la composition gazeuse, la cinématique des gaz, la pression, la température par exemple.
Le substrat 26 peut être un support indépendant de la pièce 14 à réaliser ou une couche de matière 16 déjà déposée de la pièce 14.
Le faisceau d’énergie 22 peut être un faisceau laser, un faisceau d’électrons, un faisceau plasma ou autres.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION La limitation des émissions carbone dans le monde aéronautique pousse les industriels à se tourner vers des solutions tout électriques, le plus décarboné possible. Il faut donc optimiser la conception de ces nouveaux moteurs pour qu’ils offrent la meilleure compacité et la plus grande flexibilité face aux différents environnements que rencontrent un avion à décollage et atterrissage vertical (Vertical take-off and landing), un avion à décollage et atterrissage court (Short take-off and landing aircraft) et avions conventionnels à propulsion électrique ou hybride.
Une nacelle d’avion offre peu de place et chaque élément doit être le plus optimisé possible pour gagner en masse, volume et efficacité.
Classiquement, l’intégration d’une chaine de traction se décompose en plusieurs unités distinctes dont la transmission se fait par des harnais de puissance entre une électronique de puissance et un moteur. Les électroniques de puissance sont facilement intégrables à la chaine de traction car elles sont développées indépendamment les unes des autres et donc sur mesure à l’application souhaitée. Néanmoins, ces électroniques de puissance présentent plusieurs inconvénients comme le poids et l’encombrement. De plus, les électroniques de puissance pour des puissances supérieures à 200KW nécessitent des interfaces supplémentaires augmentant d’autant plus le poids, l’encombrement et la complexité de la chaine de traction. Des électroniques de puissance élevées nécessitent des harnais cuivre de très grosse gauge possédant une section supérieure à 60mm² par exemple des harnais possédant une gauge supérieure à #00 d’unité AWG (American Wire Gauge) ce qui engendre plus de perte thermique ainsi que des connectiques et des harnais volumineux.
Généralement, la transition de puissance entre une électronique de puissance et un moteur machine synchrone à aimant permanent se fait par un seul onduleur triphasé. L’utilisation d’un seul onduleur triphasé augmente la section des harnais de puissance composant la chaine de traction, car une seule sortie triphasée augmente la section câble et le contact de sortie.
L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en permettant de diminuer le poids et l’encombrement d’une chaine de traction et plus particulièrement entre une électronique de puissance et un moteur.
Un premier aspect de l’invention concerne un ensemble composé d'une électronique de puissance comprenant des sorties triphasées et d'un moteur triphasé comprenant des entrées triphasées caractérisé en ce que l'ensemble comprend N sorties triphasées et N entrées triphasées avec N>1, les entrées triphasées du moteur triphasé sont en vis-à-vis des sorties triphasées de l'électronique de puissance, les sorties triphasées et les entrées triphasées sont situées respectivement en périphérie externe de l'électronique de puissance et en périphérie externe du moteur triphasé, la forme et le périmètre de la périphérie extérieure du moteur triphasé est identique à celle de la périphérie extérieure de l'électronique de puissance. L’ensemble permet un gain d’espace et de poids par rapport à un ensemble de l’art antérieur car l’ensemble ne comporte pas de harnais de puissance particulièrement volumineux. L’ensemble comprend plus de deux sorties triphasées permettant ainsi de réduire l’encombrement en organisant de manière plus adapté les sorties triphasées par rapport à un ensemble ne comportant qu’une seule sortie triphasée. Les équipements en amont des sorties triphasées comme par exemple des onduleurs seront aussi mieux organisés. Le fait que les phases d’entrées et sorties triphasées soient situées en périphérie externe permet de facilement connecter ou déconnecter l’électronique de puissance et le moteur.
Avantageusement, le moteur triphasé est monté en étoile.
Avantageusement, le moteur triphasé comporte au moins trois entrées triphasées. Le fait d'avoir un moteur comportant plusieurs entrées triphasées permet d'organiser au mieux les équipements et aussi d'avoir des équipements moins volumineux, ceci permet ainsi de diminuer l'encombrement. Le fait d’avoir plusieurs entrées triphasées permet en outre de distribuer une puissance plus élevée au moteur.
Avantageusement, le moteur triphasé comporte au moins six entrées triphasées. Augmenter le nombre d’entrée triphasée permet ainsi de réduire l’encombrement de chacune des entrées triphasées et aussi d’augmenter la puissance distribuée au moteur. Le moteur est connecté à deux voies de puissance. Chaque voie de puissance est connectée en parallèle à trois entrées triphasées du moteur. Ainsi, si une panne survient sur l’une des deux voies de puissance, une fourniture minimale de puissance est assurée au moteur par l’autre voie de puissance.
Avantageusement, le moteur et l’électronique de puissance sont des cylindres à section circulaire.
Avantageusement, les connexions entre les sorties triphasées de l’électronique de puissance et les entrées triphasées du moteur triphasé sont protégées par un carter de protection. Le carter de protection permet de protéger les connexions entre le moteur et l’électronique de puissance des chocs ou de protéger un utilisateur contre des risques d’électrocution.
Avantageusement, l’électronique de puissance est composé d’onduleurs reliés aux sorties triphasées.
Avantageusement, les sorties triphasées sont composées de phases de sortie et les entrées triphasées sont composées de phases d’entrée, la connexion entre les phases d’entrée et les phases de sortie est faite par une carte de filtrage pour chaque sortie et entrée triphasé. Une carte de filtrage permet de jouer un rôle d’amortisseur contre les surtensions entre l’électronique de puissance et le moteur.
Avantageusement, la connexion entre les phases d’entrée et les phases de sortie est faite par une carte à commutation statique pour chaque sortie et entrée triphasé.
Avantageusement, les connexions entre les phases d’entrée et les phases de sortie sont composées de bus barre, de fusible bus barre, de fusible à guillotine ou de shunt pour chaque sortie et entrée triphasé.
RESUME Pour atteindre cet objectif, selon un mode de réalisation on prévoit un système de fixation pour la solidarisation d’un parement comprenant une rainure sur un profilé, le système de fixation comprenant un corps qui comprend une embase, le système de fixation comprenant également un élément de maintien muni d’une portion d’appui destinée à s’insérer dans une rainure du parement, le système de fixation étant caractérisé en ce qu’il comprend une deuxième portion de coopération solidaire de la portion d’appui et configurée pour coopérer par vissage avec une première portion de coopération portée par le corps, selon un axe de rotation, de sorte à ce que la rotation de la portion d’appui permette de sélectivement éloigner ou rapprocher la portion d’appui du corps.
Le système de fixation comprenant également : une collerette située, en projection selon l’axe de rotation, à distance de la portion d’appui et entre la portion d’appui et l’embase, la collerette présentant une face inférieure tournée au regard d’une face supérieure de l’embase.
La collerette étant conformée de sorte à ménager un espace entre ladite face inférieure de la collerette et ladite face supérieure de l’embase, l’espace étant destiné à loger une partie du profilé,
Le système étant configuré de sorte à ce que la collerette : soutienne à elle seule, sans déformation, le poids du système de fixation lorsqu’elle est au contact du profilé, puisse se déformer élastiquement lorsqu’elle est au contact du profilé et qu’elle est soumise à un au moins effort exercé par un utilisateur, cet effort ayant au moins une composante parallèle à l’axe de rotation, la collerette étant solidaire en translation le long de l’axe de rotation de l’un parmi le corps et l’élément de maintien au moins sous l’effet dudit effort.
Selon un autre aspect, l’invention porte sur un ensemble comprenant un profilé et le système de fixation, configuré de sorte que dans une configuration de solidarisation, au moins une portion du profilé est disposée, de préférence enserrée ou intercalée, entre la face inférieure de la collerette et la face supérieure de l’embase pour permettre la solidarisation ou le maintien du système avec le profilé, c’est-à-dire enserrée dans ledit espace.
Selon un autre aspect, l’invention porte sur un procédé de solidarisation d’un parement sur un profilé à l’aide du système de fixation le procédé comprenant : une étape d’amenée du système de fixation dans une ouverture du profilé jusqu’à amener la collerette au contact du profilé, puis une étape au cours de laquelle l’utilisateur exerce, de préférence manuellement, sur l’élément de maintien un effort au moins en rotation selon l’axe de rotation de sorte à déformer la collerette en translation selon l’axe de rotation et à faire tourner l’embase autour de l’axe de rotation pour faire passer le système de fixation dans une configuration de solidarisation.
Un autre aspect concerne un procédé de verrouillage dans lequel lorsque le système de fixation est dans la configuration de solidarisation, le parement est positionné sur le profilé de sorte à ce que la portion d’appui soit en regard d’une face d’appui de la rainure du parement, de sorte à ce que la rotation de l’élément de maintien selon l’axe de rotation permette un rapprochement de la portion d’appui contre la rainure jusqu’à y exercer une force de pression suffisante au maintien en position du parement sur le profilé.
Le système de fixation proposé permet de faciliter considérablement la pose des parements. Il permet par ailleurs d’améliorer la précision et la fiabilité de la pose.
Contrairement aux autres procédés, la présente invention permet une amplitude de rapprochement quasi illimité de la portion d’appui sur le parement afin d’assurer le maintien du parement sur le profilé quelle que soit la dimension de la hauteur de rainure et/ou des variations dimensionnelle du parement.
Sans la présente invention il faudrait proposer une solution permettant d’optimiser l’étape de maintien du système de fixation dans le profilé sans élément de boulonnerie supplémentaire.
La présente invention permet préférentiellement d’éviter de faire varier les dimensions du système de fixation afin de pouvoir s’adapter aux différentes épaisseurs de parements disponibles sur le marché.
De ce fait, la présente invention permet de limiter les coûts de production d’une solution technique pouvant s’adapter à différents types de parements en proposant un réglage selon l'épaisseur des éléments d'habillage que l'on souhaite positionner.
La présente invention permet ainsi d’ajuster le serrage des parements selon différentes épaisseurs. En effet, dans le cas de parements en bois, le niveau d’hygrométrie peut avoir une influence conséquente sur l’épaisseur de l’élément d’habillage. Dans ce cas, la présente solution permet un ajustement optimisé du serrage des parements sur les profilés.
Cette solution permet en outre de limiter le contact du parement avec le profilé afin d’éviter la rétention d’humidité entre le parement et le profilé. Cela permet également un séchage rapide et optimisé du profilé pouvant être à base de bois ou d’un matériau absorbant. Ainsi, la stabilité dimensionnelle des lames de parement est améliorée.
Cette solution présente un avantage important puisqu’elle permet un maintien optimisé du système de fixation avec le profilé.
Selon un exemple, lorsque la portion d’appui est entraînée manuellement en rotation selon l’axe de rotation par l’utilisateur, la collerette se déforme élastiquement au contact du profilé pour permettre au système de fixation d’atteindre la configuration de solidarisation.
Le polysaccharide de sélénium selon la présente description a un effet thérapeutique sur la lésion pulmonaire provoquée par des composés de plomb, un effet thérapeutique significatif sur la lésion pulmonaire subaiguë chez des rats provoquée par du sulfate de plomb, et un effet protecteur significatif sur la détérioration de cellules épithéliales alvéolaires (ATII) provoquée par de l’acétate de plomb. Par conséquent, il peut être utilisé pour préparer des médicaments destinés au traitement de maladies pulmonaires induites par le plomb.
Des descriptions détaillées du polysaccharide de sélénium et d’un procédé de préparation et d’une utilisation de celui-ci selon la présente description vont être données ci-dessous en référence à des exemples, mais elles ne doivent pas être comprises comme limitant la portée de protection de la présente description.
(1) Un polysaccharide de pectine (qui a été préparé à partir de fruits d’argousier en laboratoire ; dans le polysaccharide de pectine, un pourcentage massique de sucres totaux était de 92,3 %, un pourcentage massique d’acide galacturonique était de 90,5 %, et un pourcentage massique de protéine était de 0,2 % ; les configurations de résidus de sucre et de liaisons glycosidiques étaient principalement →1)-β-D-GalpA-(4→) a été ajouté à de l’eau déionisée selon le rapport matériel-liquide de 1:10 (g/l). Ils ont été agités à une vitesse de 200 tr/m pendant 5 min, en obtenant une solution de polysaccharide de pectine.
(2) Une poudre de SeO 2 a été ajoutée à la solution de polysaccharide de pectine tout en agitant (à une vitesse de 100 tr/m), et entièrement dissoute dans celle-ci à température ambiante de sorte que la concentration de SeO 2 dans la solution a atteint 0,5 mM.
(3) Une poudre de vitamine C a été ajoutée à la solution tout en agitant (à une vitesse de 100 tr/m), et entièrement dissoute dans celle-ci à température ambiante de sorte que la concentration de vitamine C dans la solution a atteint 1 mM. L’agitation n’a pas été arrêtée avant que la couleur rouge de la solution de réaction ne soit plus intense.
(4) La solution de réaction de réduction a été chargée dans un sac à dialyse (qui était constitué d’une membrane de cellulose régénérée, et qui a une coupure de poids moléculaire de 500 Da), dialysée avec de l’eau courante pendant 12 h, et dialysée ensuite avec de l’eau distillée pendant 24 h.
(5) La solution dans le sac à dialyse a été concentrée jusqu’à un volume de 1/5 du volume d’origine, et ensuite lyophilisée (à une température de piège à froid de -62 °C, un degré de vide de 10,3 Pa, et sur un lyophilisateur à vide FD-1 acheté auprès de Beijing Boyikang Experimental Instrument Co., Ltd., Chine), pour obtenir le polysaccharide de sélénium.
Le polysaccharide de pectine a été préparé par un procédé de la manière suivante :
(1) de l’eau a été ajoutée au fruit d’argousier, et ils ont été soumis à une extraction synergique par micro-ondes-ultrasons pour obtenir une solution d’extrait. La solution d’extrait a été centrifugée pour éliminer le précipité, et un surnageant A a été recueilli. Le surnageant A a été concentré à 60 °C jusqu’à un volume de 20 % du volume d’origine pour obtenir une solution concentrée. De l’éthanol à 100 % en volume (qui était 4 fois la masse de la solution concentrée) a été ajouté à la solution concentrée, et le précipité de polysaccharide a été obtenu. Le précipité de polysaccharide a été soumis à une lyophilisation, en obtenant un polysaccharide d’argousier.
(2) Le polysaccharide d’argousier a été redissous avec de l’eau dont la masse est 10 à 20 fois celle du polysaccharide d’argousier. Le mélange résultant a été centrifugé pour éliminer le précipité afin d’obtenir le surnageant B. Le surnageant B a été purifié par une chromatographie avec une colonne chromatographique de DEAE-cellulose (pendant laquelle le surnageant B a été élué avec de l’eau distillée et une solution aqueuse de NaCl 0,5 mol/l à la suite, qui sont respectivement 2 à 3 fois le volume de la colonne). Un éluat A obtenu par élution avec une solution aqueuse de NaCl 0,5 mol/l a été recueilli selon la courbe de distribution de teneur en sucre. L’éluat A a été soumis à une dialyse pour désalinisation et à une lyophilisation à la suite, en obtenant un polysaccharide acide d’argousier.
(3) Le polysaccharide acide d’argousier a été dissous avec de l’eau dont la masse était 5 à 10 fois celle du polysaccharide acide d’argousier, et purifié en utilisant une colonne de chromatographie de Sepharose CL-6B. Un éluant B ayant un poids moléculaire de 4,4 à 180,7 kDa a été recueilli selon la courbe de distribution de teneur en sucre. L’éluat B a été soumis à une dialyse pour désalination et à une lyophilisation à la suite, en obtenant des fibres alimentaires de pectine d’argousier HG.
Le fruit d’argousier à l’étape (1) était le fruit mature d’argousier.
L’extraction synergique de l’étape (1) a été effectuée par micro-ondes-ultrasons sous des conditions : un rapport massique matériel-liquide de 1:15, une puissance de micro-ondes de 340 W et une puissance d’ultrasons de 800 W, un temps total d’extraction de 25 min, et une température de 90 °C.
Les deux centrifugations des étapes (1) et (2) ont été effectuées à une vitesse de rotation de 10 000 tr/m pendant 10 min.
Toutes les lyophilisations des étapes (1), (2) et (3) ont été effectuées à un degré de vide de 10 Pa et à une température de -70 °C pendant 72 h.
Une troisième zone 23 est par exemple associée à une fonction de rendu de contenu multimédia, par exemple pour le rendu de musique provenant d’une ou plusieurs sources, par exemple la radio, une ou plusieurs applications mobiles de plateforme de distribution numérique de musique (telles que Deezer®, Spotify® ou d’autres), une zone de stockage de fichiers audios, par exemple stockés sur un support mémoire tel qu’une clé USB (de l’anglais « Universal Serial Bus » ou en français « Bus série universel ») par exemple.