INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors de l’assemblage de la face d’assemblage 212 de la peau acoustique 210 avec la première face d’assemblage constituée par la portion supérieure 222a des bases 222 des éléments acoustiques complexes 221, les plots de positionnement 260 coopèrent avec les cavités acoustiques 232 afin de faciliter le positionnement de la peau acoustique 210 par rapport au panneau multiéléments acoustiques complexes 220 et assurer ainsi un parfait alignement des perforations 211 avec le volume interne libre des cellules acoustiques 250 ( ).
La peau acoustique 210 est fixée, par collage ou soudage, sur la portion supérieure 222a des bases 222 des éléments acoustiques complexes 221 correspondant à la surface exposée des bords 224 tandis que la peau de fermeture 240 est fixée, par exemple par collage ou soudage, sur le bord inférieur 231b des cloisons 231.
Par « caoutchouté », il est compris dans le contexte de la présente invention l’incorporation d’un caoutchouc naturel ou synthétique.
Un caoutchouc synthétique peut être l’EPDM (« ethylene propylene diene monomer » en anglais, soit un monomère diène de propylène -éthylène). Le polypropylène GF-30 est du polypropylène chargé 30% en masse de fibres de verre.
L'invention concerne en outre un véhicule comprenant un déflecteur aéraulique comprenant au moins une zone de protection destinée à couvrir un ou plusieurs éléments sensibles aux chocs, caractérisé en ce que ladite zone comprend majoritairement un matériau polymère présentant une rigidité supérieure au reste du déflecteur aéraulique de véhicule.
De manière préférée, l’invention concerne un véhicule électrique comprenant un déflecteur aéraulique comprenant (au moins) une zone de protection destinée à couvrir un ou plusieurs éléments sensibles aux chocs, caractérisé en ce que ladite zone comprend majoritairement un matériau polymère présentant une rigidité supérieure au reste du déflecteur aéraulique de véhicule.
Selon d'autres caractéristiques de l'invention ; prises isolément ou en combinaison les unes avec les autres, l’invention concerne donc un véhicule (pouvant être électrique) comprenant :
- un déflecteur aéraulique selon l’invention pouvant comprendre un matériau polymère présentant un module de Young inférieur ou égal à 1,6 GPa ;
- un déflecteur aéraulique selon l’invention pouvant comprendre un matériau polymère au niveau de ladite zone de protection présentant un module de Young supérieur ou égal à 5 GPa ;
- un déflecteur aéraulique selon l’invention pouvant comprendre du polypropylène ;
- un déflecteur aéraulique selon l’invention pouvant comprendre du polypropylène TD20 ;
- un déflecteur aéraulique selon l’invention pouvant comprendre une zone de protection comprenant du polypropylène ;
- avantageusement, le déflecteur aéraulique de véhicule selon l’invention comprend du polypropylène caoutchouté ;
- plus avantageusement, le déflecteur aéraulique de véhicule selon l’invention comprend du polypropylène-EPDM ;
- encore plus avantageusement, le déflecteur aéraulique de véhicule selon l’invention comprend du polypropylène TD20 (chargé à 20% en masse de talc) ;
- de manière plus préférée encore, le déflecteur aéraulique de véhicule selon l’invention comprend du polypropylène caoutchouté TD20 (chargé à 20% en masse de talc) ;
- de manière toute préférée, le déflecteur aéraulique de véhicule selon l’invention comprend du polypropylène-EPDM TD20 (chargé à 20% en masse de talc) ;
- un déflecteur aéraulique selon l’invention pouvant comprendre une zone de protection comprenant du polypropylène GF-30 ;
Les premiers moyens luminescents 3 peuvent de préférence être pilotables pour émettre de la lumière de différentes couleurs. De façon similaire, les deuxièmes moyens luminescents 4 peuvent également être pilotables pour émettre de la lumière de différentes couleurs.
Il est globalement préférable que les premiers moyens luminescents 3 et les deuxièmes moyens luminescents 4 soient pilotables indépendamment, de façon que de la lumière puisse être injectée au choix uniquement dans le premier guide de lumière 1 au moyen des premiers moyens luminescents 3, ou uniquement dans le deuxième guide de lumière 2 au moyen des deuxièmes moyens luminescents 4, ou bien que de la lumière puisse être injectée aussi bien dans le premier guide de lumière 1 au moyen des premiers moyens luminescents 3 que dans le deuxième guide de lumière 2 au moyen des deuxièmes moyens luminescents 4. Cela pourra se produire dans des couleurs identiques ou de préférence différentes et, si on le souhaite, dans des couleurs changeantes ou changeables.
Ainsi qu’il ressort particulièrement de la , les premiers moyens luminescents 3 peuvent être agencés sur une piste annulaire C en correspondance avec le premier côté d’extrémité 10, ici de préférence une piste circulaire. Il est encore particulièrement préférable que les premiers moyens luminescents 3 soient agencés en étant répartis uniformément sur la piste annulaire C. Dans le mode de réalisation ici représenté, les premiers moyens luminescents 3 sont répartis selon une symétrie cyclique sur la piste annulaire C.
De même, il ressort de la que les deuxièmes moyens luminescents 4 sont agencés sur un point central M défini par la totalité des premiers moyens luminescents 3. Les deuxièmes moyens luminescents 4 peuvent également être agencés à proximité de l’axe longitudinal X du luminaire L. Dans l’exemple de réalisation représenté, le point central M est situé sur l’axe longitudinal X du luminaire L.
Le deuxième guide de lumière 2 présente, partant de son premier côté d’extrémité de tige 20, dans la deuxième direction d’extension E2, une voie de mélange de lumière 22 destinée à mélanger au moins partiellement, et de préférence complètement, la lumière injectée par son premier côté d’extrémité de tige 20. La voie de mélange de lumière 22 peut s’étendre, depuis le premier côté d’extrémité de tige 20, vu dans la deuxième direction d’extension E2, sur une longueur faisant de préférence jusqu’à 1/50 ou 1/25 ou 1/20 ou 1/15 ou 1/10 ou 1/6 ou 1/5 ou 1/4 ou 1/3 ou 1/2 ou 2/3 ou 3/4 du deuxième guide de lumière 2, ou de la longueur L2 du deuxième guide de lumière 2.
Le deuxième guide de lumière 2 présente en outre, en aval de la voie de mélange de lumière 22, vu selon la deuxième direction d’extension E2, une section d’éjection 23 destinée à éjecter vers l’espace intérieur I au moins une partie de la lumière injectée dans le deuxième guide de lumière 2, de telle façon que la lumière ainsi éjectée sorte latéralement du luminaire L, c’est-à-dire ici transversalement à l’axe longitudinal X du luminaire L ou à la première direction d’extension E1, par le premier guide de lumière 1. C’est ce qu’il ressort, à titre d’exemple, du mode de réalisation de la , dans laquelle la section d’éjection 23 est visible sous la forme d’une tache de lumière.
Il est préférable que la voie de mélange de lumière 22 soit élaborée de manière que la lumière injectée subisse un mélange totalement homogène avant de parvenir à la section d’éjection 23. La fonction de guidage de lumière du deuxième guide de lumière 2 devrait ainsi consister, au moins entre le premier côté d’extrémité de tige 20 et la section d’éjection 23, en ce qu’au moins une partie de la lumière injectée par le premier côté d’extrémité de tige 20 puisse sortir au niveau de la section d’éjection 23 pour être introduite latéralement dans l’espace intérieur I ; mais la fonction de guidage de lumière peut aussi être plus étendue (c’est-à-dire aller au-delà de la section d’éjection 23), vu dans la deuxième direction d’extension E2, ainsi qu’il est représenté par exemple dans la .
La section d’éjection 23 présente de préférence, selon la deuxième direction d’extension E2, une hauteur H située dans un rapport, par rapport à la longueur L2 du deuxième guide de lumière 2 selon la deuxième direction d’extension E2, valant 2 ≤ L2/H ≤ 20, de préférence 5 ≤ L2/H ≤ 15, plus préférablement 6 ≤ L2/H ≤ 12 et tout préférablement 8 ≤ L2/H ≤ 10.
La section d’éjection 23 présente de préférence une hauteur H, selon la deuxième direction d’extension E2, valant 5 mm ≤ H ≤ 200 mm, de préférence 8 mm ≤ H ≤ 100 mm, plus préférablement 10 mm ≤ H ≤ 50 mm et tout particulièrement 15 mm ≤ H ≤ 25 mm.
La section d’éjection peut de préférence être agencée, eu égard à sa longueur L2 dans la direction de l’étendue du deuxième guide de lumière, au centre de celui-ci. Il est préférable que la ou les sections d’éjection soient prévues dans les quatre cinquièmes (4/5) ou les trois quarts (3/4) ou les trois cinquièmes (3/5) ou les deux tiers (2/3) du deuxième guide de lumière les plus éloignés du premier côté d’extrémité de tige ou dans la moitié (1/2) dudit deuxième guide de lumière la plus éloignée dudit côté. Il est en outre préférable que la ou les sections d’éjection soient prévues dans une plage de 2*L2/5 ou L2/3 ou L2/4 autour du centre du deuxième guide de lumière, vu dans la deuxième direction d’extension. L’invention ne se limite toutefois pas à cette configuration.
Ainsi qu’il ressort particulièrement des figures 1 et 2, la section d’éjection 23 peut être constituée dans le deuxième guide de lumière 2 par une forme géométrique 24. Dans ce contexte, la forme géométrique 24 peut, ainsi qu’il ressort des figures 1 et 2, présenter une forme conique. On préfère notamment ce type de forme car elle correspond sensiblement à la forme d’une lumière de bougie, ainsi qu’il ressort particulièrement de la . De manière générale, on peut toutefois envisager, par exemple selon les souhaits et les finalités d’utilisation, toute autre forme géométrique possible, par exemple une forme doublement conique, une forme sphérique ou une forme organique et formes similaires.
La forme géométrique 24 présente de préférence, ainsi qu’il ressort par exemple des figures 1 et 2, une forme qui va en rétrécissant, au moins partiellement et dans le cas présent sur toute la hauteur H, en s’éloignant du premier côté d’extrémité de tige 20. Grâce à cette forme qui va en rétrécissant, la lumière qui se propage par le biais du deuxième guide de lumière 2 jusqu’à la section d’éjection 23 (ici au moyen d’une réflexion totale) peut être éjectée latéralement du deuxième guide de lumière 2, par cette même section d’éjection 23, pour pénétrer dans l’espace intérieur I de manière bien définie, pour ainsi sortir latéralement du luminaire L par le premier guide de lumière 1, ainsi qu’il est particulièrement visible sur la représentation de la . Il est alors plus particulièrement préférable que la forme géométrique 24 soit au moins partiellement à l’oblique par rapport à la deuxième direction d’extension E2, pour permettre ainsi même une telle éjection bien définie.
Il est particulièrement préférable que le deuxième guide de lumière 2 de même que sa section d’éjection 23 soient conçus symétriques en rotation. De manière générale, d’autres formes de réalisation sont envisageables, et ce par exemple tant que l’éjection de la lumière ne doit pas s’effectuer sur la totalité du pourtour du deuxième guide de lumière 2 ou tant que l’on souhaite obtenir une sortie de lumière asymétrique.
En variante, ou bien de manière complémentaire comme le montrent les exemples de réalisation illustrés, la section d’éjection 23 peut encore être formée par une section à structure d’éjection 25. Dans ce cas, ainsi qu’il est illustré dans les exemples de réalisation représentés, une surface de tige extérieure 26 du deuxième guide de lumière 2 peut présenter ladite section à structure d’éjection 25. Dans l’exemple de réalisation qui y est illustré, c’est la forme géométrique 24 qui présente cette section à structure d’éjection 25. On pourrait également envisager, en variante, que ce soit la section à structure d’éjection 25 qui présente la forme géométrique 24.
Le premier guide de lumière 1 est de préférence au moins en partie translucide, partiellement transparent ou bien aussi transparent.
Ainsi qu’il ressort particulièrement de la , le premier guide de lumière 1 présente de préférence une structure d’éjection 13 destinée à éjecter au moins une partie de la lumière injectée dans le premier guide de lumière 1. Le premier guide de lumière 1 présente de préférence une surface d’enveloppe intérieure 17 et une surface d’enveloppe extérieure 16. Au moins la surface d’enveloppe intérieure 17 et/ou la surface d’enveloppe extérieure 16 présentent de préférence au moins partiellement la structure d’éjection 13. Cette structure d’éjection 13 est par exemple visible à travers le rideau de lumière apparaissant dans la .
Ainsi, lors de l'utilisation des signaux de mesure des capteurs partiels x et z, toutes les propriétés des capteurs doivent être prises en compte lors de l'évaluation, ce qui nécessite des calculs complexes ou des corrections d'erreurs.
Le but de l'invention est d'améliorer la détection de position dans une soupape.
Ce but est atteint avec une soupape présentant un dispositif de détection de position comprenant au moins un capteur à effet Hall et un générateur de signaux, le capteur à effet Hall étant réalisé de manière à comprendre au moins deux capteurs partiels qui détectent des composantes de champ magnétique dans un premier sens de mesure et dans un deuxième sens de mesure orthogonal à celui-ci, les deux sens de mesure se trouvant dans une zone de mesure plane du capteur à effet Hall. Une extension du capteur à effet Hall dans les deux sens de mesure, dans le plan de la zone de mesure, est supérieure à une extension du capteur à effet Hall perpendiculairement à celui-ci. Le générateur de signaux est un aimant à polarisation axiale qui est agencé sur un poussoir de soupape déplaçable linéairement le long d'un axe de déplacement de telle sorte que ses pôles se trouvent dans l'axe de déplacement, l'axe de déplacement s'étendant parallèlement au premier sens de mesure et le long d'une normale à la surface de la zone de mesure, à distance de la zone de mesure. Une ligne médiane imaginaire est définie sur la zone de mesure à travers un centre de la zone de mesure et le long du premier sens de mesure, l'axe de déplacement étant agencé à distance de la ligne médiane le long du deuxième sens de mesure.
Comme dans l’agencement connu, l’axe de déplacement est donc placé à une (faible) distance dans le sens z (c'est-à-dire perpendiculairement au plan défini par les deux sens de mesure) devant la zone de mesure, mais il est en outre également décalé le long du deuxième sens de mesure par rapport à la ligne médiane de la zone de mesure qui constitue l'axe de symétrie du capteur partiel y. Ainsi, le capteur partiel y détecte également une composante du champ magnétique du générateur de signaux et fournit un signal suffisamment fort. Cela permet d'utiliser pour le calcul du signal de mesure les valeurs du capteur partiel x et du capteur partiel y, qui sont tous deux agencés dans la zone de mesure plane et présentent des caractéristiques de capteur similaires.
Il en résulte l'avantage que, lors de la formation d'un quotient des signaux de mesure, les erreurs de capteur identiques sont réduites et les erreurs de capteur similaires sont au moins réduites, ce qui simplifie l'évaluation.
Dans l’agencement décrit ci-dessus, le premier sens de mesure correspond au sens x, tandis que le deuxième sens de mesure correspond au sens y.
La zone de mesure représente la zone de mesure active du capteur à effet Hall et est normalement nettement plus petite que les dimensions du boîtier du capteur à effet Hall. Cette zone de mesure est connue pour chaque capteur et est clairement visible pour l'homme du métier sur le capteur à effet Hall lui-même ou dans une documentation du fabricant pour ce capteur à effet Hall, afin de permettre un montage du capteur à effet Hall dans une position précise. Dans les capteurs à effet Hall connus, un centre de la zone de mesure est par exemple indiqué avec les dimensions de la zone de mesure et l'orientation des sens de mesure.
Particulièrement adaptés à la mise en œuvre de l'invention sont les capteurs à effet Hall qui sont conçus pour le montage sur une platine et qui présentent le plus souvent des contacts agencés de part et d'autre de la surface définie par la zone de mesure, de sorte que la zone de mesure est parallèle à une face supérieure du capteur à effet Hall et parallèle à la platine.
Étant donné que l'axe de déplacement est positionné devant la surface de la zone de mesure du capteur à effet Hall dans le sens z, la platine sur laquelle est agencé le capteur à effet Hall est apte à être montée sur une paroi du boîtier, ce qui permet un agencement compact.
La distance entre l'axe de déplacement et la ligne médiane peut être choisie à l’appréciation de l'homme du métier. Il est nécessaire de noter que la distance doit être choisie suffisamment grande pour obtenir un signal de mesure du capteur partiel y associé au deuxième sens de mesure qui est utilisable à des fins pratiques. L'intensité du signal de la composante y augmente tout d'abord avec l'augmentation de la distance, étant donné que la composante y du champ magnétique du générateur de signaux est de plus en plus détectée, jusqu'à ce que l'intensité du signal diminue à nouveau après le dépassement d'un maximum en raison de la dépendance générale de la distance. L'intensité du signal de la composante x diminue toutefois avec l'augmentation de la distance, dès que l'axe de déplacement et la ligne médiane ne coïncident plus. Dans les limites de cette distance utile, l'homme du métier peut librement choisir la position de l'axe de déplacement.
Le choix d’un décalage de l'axe de déplacement par rapport à la ligne médiane le long du deuxième sens de mesure suffisamment grand pour que, dans une projection le long de la normale à la surface de la zone de mesure, l’axe de déplacement ne chevauche pas la ligne médiane et, facultativement, ne chevauche pas la zone de mesure, s’est avéré être un bon agencement.
Le décalage de l'axe de déplacement par rapport à la ligne médiane le long du deuxième sens de mesure est facultativement choisi de manière à être un facteur de 0,3 à 0,5 d'un diamètre du générateur de signaux perpendiculairement à l'axe de déplacement.
Pour un diamètre du générateur de signaux de 19 mm et une hauteur de 5 mm, le décalage par rapport à la ligne médiane peut par exemple être compris entre 5 mm et 8 mm. Une zone de mesure d'un diamètre de 1 mm le long du deuxième sens de mesure a été supposée ici. Le décalage de l'axe de déplacement dans le sens z peut par exemple être de 10 mm.
De préférence, l'axe de déplacement est espacé de la ligne médiane de telle sorte que les intensités de signal dans le premier et le deuxième sens de mesure sont du même ordre de grandeur en termes de valeur. Le rapport entre les différences entre les valeurs minimales et maximales des signaux de mesure résultant du premier et du deuxième sens de mesure lors du déplacement en éloignement du générateur de signaux sur toute sa plage de déplacement peut par exemple être compris entre 1,0 et 2,0.
Le générateur de signaux est de préférence un aimant permanent qui présente exactement deux pôles et est polarisé linéairement, de sorte qu’il est possible d’utiliser des aimants simples et peu coûteux.
Afin d'élargir la plage de mesure, il est possible d’agencer une pluralité de capteurs à effet Hall distincts les uns derrière les autres le long de l'axe de déplacement, lesquels détectent successivement le générateur de signaux. Il est par exemple possible de prévoir trois à cinq capteurs à effet Hall, en particulier identiques, les uns derrière les autres en ligne droite, l’axe de déplacement présentant un décalage identique pour tous les capteurs à effet Hall par rapport à la ligne médiane de la zone de mesure.
Ainsi, l’invention propose de déterminer ou d’attribuer aux différentes zones du terrain d’opération des niveaux de risque. Pour des raisons de mise en œuvre de l’opération, il est parfois nécessaire à l’aéronef de survoler des zones non sécurisées présentant un haut niveau de risque. Dans une zone non sécurisée, on cherche à minimiser la présence temporelle de l’aéronef. La trajectoire va alors présenter une forme globalement rectiligne. Par « forme rectiligne », on entend une forme qui est en ligne droite. Les zones sécurisées présentant un niveau de risque moindre vont pouvoir constituer des réservoirs de temps. Dans ces zones sécurisées, la trajectoire de l’aéronef va pouvoir prendre une forme sinueuse pour permettre un rallongement du temps de vol en vue de synchroniser l’aéronef avec la cible. Il est ainsi possible de modifier des paramètres de distance, de durée, de variation d’angle de route entre segments, de vitesse, de pente sur le tronçon pour obtenir une telle forme sinueuse. La forme sinueuse est également appelée forme non-rectiligne. Le procédé permet ainsi d’allonger la trajectoire à l’aide de portions de trajectoire qui sont volables et dont la longueur/durée peut varier au cours du vol. Les portions de trajectoires sont déterminées à l’avance et constituent des « patterns » de perte de temps. Ces patterns de perte de temps peuvent résulter d’une optimisation numérique ou bien être issus de l’expertise des pilotes. Enfin, le procédé améliore l’autonomie globale de l’aéronef.
Dans un mode de réalisation particulier, l’étape de calcul de l’ensemble de tronçons est réalisée à partir : - d’une trame de trajectoire, ladite trame de trajectoire comportant une succession de segments entre le point de départ, les points intermédiaires et la cible ; - d’au moins une primitive de trajectoire choisie parmi une pluralité de primitives de trajectoire.
La trame de trajectoire constitue une trajectoire de base discrétisée en différents points intermédiaires. Cette trame de trajectoire tient compte des contraintes géométriques et des contraintes tactiques du terrain d’opération. Les portions de trajectoire de cette trame de trajectoire sont cependant toutes rectilignes entre les différents points intermédiaires. Afin de constituer des réservoirs de temps, une partie de ces portions rectilignes sont modifiée en portions sinueuses. Ces modifications sont réalisées à partir de primitives de trajectoire. Les primitives de trajectoire sont issues d’une base de données qui comprend des portions normalisées de trajectoires représentant différents types de trajectoires (rapides, furtives, LLF pour « Low Level Flight », en fonction d’un critère de perte de temps, en fonction d’un critère d’économie de carburant) pour différents aéronefs. Pour chaque aéronef, différentes configurations aérodynamiques ou d’emports sont prises en compte.
Dans un mode de réalisation particulier, la trame de trajectoire est obtenue à partir d’une planification de trajectoire et d’une contrainte temporelle associée à l’instant donné de réalisation de l’action sur la cible.
Cela permet une adaptation en temps réel de la trajectoire en fonction des évolutions du contexte opérationnel du terrain d’opération.
Un autre objet de l’invention concerne un dispositif pour la détermination d’une trajectoire d’un aéronef destiné à voler sur un terrain d’opération en vue de réaliser une action sur une cible à un instant donné. Le terrain d’opération comporte une pluralité de zones sécurisées et une pluralité de zones non sécurisées. La trajectoire comporte une pluralité de points intermédiaires entre un point de départ de ladite trajectoire et la cible, lesdits points intermédiaires étant positionnés sur des frontières entre des zones sécurisées et des zones non sécurisées. Le dispositif comprend, plus particulièrement, un module de calcul d’un ensemble de tronçons entre ledit point de départ, lesdits points intermédiaires et ladite cible, ledit ensemble de tronçons comportant un premier type de tronçons s’étendant sur des zones non sécurisées et un second type de tronçons s’étendant sur des zones sécurisées. Le premier type de tronçons a une forme globalement rectiligne de sorte à limiter le temps passé par l’aéronef dans ladite zone non sécurisée et le second type de tronçons a une forme sinueuse de sorte à autoriser une réserve de temps pour ajuster une position de l’aéronef sur la cible audit instant donné en vue de réaliser l’action.