INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif 200 comprend, en outre, un circuit 204 adapté à fournir, au noeud B0, un courant N*Ig0 égal au courant de grille du transistor 201 multiplié par le coefficient N, c'est-à-dire au courant de grille du transistor 202. Le circuit 204 est relié au noeud A0 d'interconnexion des grilles des transistors 201 et 202, et au noeud VDD.
Le circuit 204 permet de compenser un courant parasite imposé par le miroir de courant formé par les transistors 201 et 202 correspondant au courant de grille N*Ig0 provoquant les pertes du courant Iref' de sortie du dispositif 200. Le circuit 204 est décrit plus en détails en relation avec les figures 3 et 4.
Plus particulièrement, le miroir de courant formé par les transistors 201 et 202 permet de fournir sur le drain du transistor 202 un courant, circulant du drain du transistor 202 vers le noeud B0, et donné par la formule suivante :
En utilisant une loi des noeuds, il est possible alors de déterminer que le courant Iref' est bien égal au courant Iref multiplié par le coefficient N.
Dans une variante de réalisation, chaque pôle peut comporter une pluralité d’aimants permanents décalés angulairement les uns par rapport aux autres. Chaque pôle peut par exemple comporter deux aimant permanents décalés l’un par rapport à l’autre d’un angle donné.
Ainsi, le rotor peut comporter plusieurs rangées circonférentielles d’aimants permanents, par exemple deux rangées circonférentielles. Tous les aimants d’une même rangée circonférentielle peuvent être fixés à une même douille précitée.
Le rotor peut comporter une pluralité d’ensembles composés d’une douille et d’aimants permanents disposés en une rangée circonférentielle, par exemple deux ensembles, ou encore trois ou quatre ensembles. Tous les ensembles peuvent être identiques. La machine peut avantageusement n’être composée que d’un seul type d’ensembles, tous identiques, ce qui permet de réduire les coûts de fabrication.
En variante, une même douille peut porter plusieurs rangées circonférentielles d’aimants permanents.
Dans ce cas, les aimants permanents peuvent être droits, c’est-à-dire non vrillés, ou en variante ils peuvent être vrillés.
Dans un mode de réalisation, le rotor peut comporter au moins deux ensembles composés chacun d’une douille et d’aimants permanents fixés à la douille et disposés en une rangée circonférentielle, les deux ensembles étant disposés symétriquement l’un de l’autre par rapport à un plan transversal de la machine.
Une telle configuration peut permettre de produire le décalage angulaire, du fait du retournement d’un ensemble par rapport à l’autre.
Le décalage angulaire peut être obtenu par le fait qu’un ensemble peut comporter dans la douille des orifices de passage de tiges, afin de permettre le serrage de la ou des douilles autour de l’arbre de la machine. Lesdits orifices peuvent être placés de telle sorte que lorsqu’une douille est placée symétriquement par rapport à une autre douille, on obtient un décalage angulaire entre les aimants permanents qu’elles portent.
Les orifices peuvent être positionnés sous et au milieu de l’aimant. Ainsi, ces orifices n’interfèrent pas avec les lignes de champs de flux de l’aimant correspondant.
L’ensemble peut comporter deux orifices, décalés de sensiblement 180° entre eux. Ces deux orifices peuvent ne pas être exactement dans l’axe du milieu de l’aimant mais décalé d’un angle égal à la moitié du décalage angulaire, soit par exemple 0,625°.
Chaque douille peut être identique. C’est en retournant de 180° autour de l’axe X l’une des deux douilles que le décalage angulaire se créée entre les douilles.
Le décalage angulaire entre deux aimants consécutifs d’un même pôle peut être compris entre 0,8° et 2,5°, mieux entre 1° et 2°, voire entre 1,1° et 1,7°, mieux encore entre 1,20° et 1,5°, étant par exemple de 1,25°.
Un décalage angulaire entre le premier aimant et le dernier aimant d’un même pôle peut être compris entre 0,8° et 2,5°, mieux entre 1° et 2°, voire entre 1,1° et 1,7°, mieux encore entre 1,20° et 1,5°, étant par exemple de 1,25°.
Le choix d’un décalage angulaire d’angle assez faible peut être suffisant pour réduire les harmoniques de couple. En particulier, le choix de l’angle de décalage angulaire peut permettre de réduire l’harmonique 144. Cela est particulièrement avantageux dans la mesure où la présence d’aimants concaves peut entrainer une augmentation de cet harmonique 144.
Le choix d’un angle trop élevé pourrait risque d’entrainer une dégradation des performances de la machine.
Dans un mode de réalisation, le rotor peut comporter 16 pôles.
On estime ensuite à l’étape 130, la récompense associée à la sélection de chaque valeur du coefficient de pénalisation. Plus précisément, cette récompense est obtenue à partir des indicateurs de performance des modèles de prédiction . Pour ce faire, on détermine d’abord la dimension de l’espace des variables latentes permettant d’obtenir la meilleure prédiction, soit :
(23)
et l’on en déduit l’indicateur de performance maximale sur les valeurs de , noté .
La récompense, , pour la sélection de la valeur lors de la phase de calibration est déterminée à partir de l’indicateur de performance maximale relatif à cette valeur, par exemple :
(24)
où est une fonction de tri par valeurs décroissantes. Autrement dit, la valeur de l’hyperparamètre associée à l’indicateur de performance maximale, , le plus élevé se voit attribuer le premier rang (égal à 1) et celle associée à l’indicateur de performance maximale le moins élevé se voir attribuer le dernier rang (égal à ).
L’homme du métier comprendra que d’autres expressions de la fonction de récompense pourront être envisagées sans sortir pour autant du cadre de la présente invention. En particulier, la récompense obtenue pourra non seulement dépendre d’un indicateur de performance de prédiction (plus précisément de sa valeur maximale prise sur l’ensemble ) mais également d’un indicateur de parcimonie du tenseur , , fonction croissante du nombre d’éléments nuls de ce tenseur. Comme précédemment l’indicateur de parcimonie pourra être obtenu de manière récursive sur l’indice de la phase de calibration, par analogie avec l’expression (21).
A l’étape 140, on met à jour la valeur de chaque action stockée en mémoire à partir de la récompense obtenue pour cette action à l’étape précédente :
Cette mise à jour suppose que la distribution de probabilité de récompense pour chaque action est stationnaire. En revanche, si cette distribution de probabilité n’est pas stationnaire, on pourra utiliser une mise à jour donnant plus d’importance aux récompenses récentes, par exemple :
(26)
où est un facteur de mise à jour ( step size parameter ) constant. La valeur de l’action n’est autre qu’une moyenne pondérée des récompenses passées :
Il convient de noter que cette étape de mise à jour concerne aussi bien les actions associées aux valeurs testées ( ) lors de la phase de calibration en cours que celles qui sont associées à des valeurs non testées.
On obtient ainsi pour chaque action, ou de manière équivalente pour chaque valeur d’hyperparamètre, une valeur d’action ( action value ), c’est-à-dire une récompense attendue ( expected reward ), .
On sélectionne ensuite à l’étape 150, la valeur de l’hyperparamètre pour la nouvelle action. Autrement dit, on choisit le coefficient de pénalisation (et de manière plus générale le L-uplet de coefficients de pénalisation) permettant d’espérer obtenir la récompense la plus élevée compte tenu des actions effectuées précédemment, soit :
diminution du débit garanti précédemment négocié ; annulation du débit garanti et négociation d’une priorité relative ; annulation du débit garanti, la QoS négocié du flux devient BE ; annulation de la priorité relative, la QoS négociée du flux devient BE ; etc.
5.3 Variantes
On a décrit ci-dessus un exemple de réalisation selon lequel les valeurs de qualité de lien radio sont des valeurs de puissance reçue par l’équipement client (RSRP).
En variante, les valeurs de qualité de lien radio peuvent être un indicateur de qualité du canal CQI.
Ainsi, selon l’exemple illustré en , la station de base 51 peut recevoir, du cœur de réseau 50, la commande de création d’un « bearer » dédié pour une première configuration (501), par exemple une configuration GBR pour un type de flux, ainsi qu’une première valeur du lien radio entre la station de base 51 et le CPE1 52 (502), correspondant au CQI initial, notée CQI1. La station de base 51 peut allouer des ressources au CPE1 52 en utilisant le bearer dédié pour la configuration GBR (511).
Le CPE1 52 peut effectuer une ou plusieurs mesures de la qualité du lien radio en sens descendant, et remonter le CQI courant, noté CQIc, à la station de base 51 (521, 522, 523).
Tant que le CQI courant présente un niveau de qualité radio supérieur ou égal au CQI initial (521, 522) ( ), le bearer dédié pour la configuration BGR du CPE1 52 n’est pas modifié.
En revanche, si le CQI courant présente un niveau de qualité radio inférieur au CQI initial (521, 522), la station de base 51 peut remonter une alerte (512) au cœur de réseau 50. La station de base 51 peut recevoir la commande d’un bearer dédié pour une deuxième configuration (503), par exemple une configuration GBR avec un débit garanti inférieur à celui de la première configuration.
La station de base 51 peut allouer des ressources au CPE1 52 en utilisant le nouveau bearer (513).
Par ailleurs, on a décrit ci-dessus des exemples selon lequel l’équipement client est un équipement fixe, permettant par exemple un accès FWA. Dans d’autres modes de réalisation, l’équipement client peut être un terminal mobile.
Dans ce cas, le procédé décrit précédemment peut être mis en œuvre lorsque le terminal se stabilise dans la cellule (au sens radio et/ou géographique), notamment pour l’obtention de la première valeur si elle est déterminée à partir d’une mesure de la qualité du lien radio. Un terminal en mouvement pourrait donc voir sa connectivité (i.e. son débit) passer de GBR à non GBR puis GBR, etc..., suivant les caractéristiques des cellules traversées et sa position dans la cellule.
5.4 Structures simplifiées d’une station de base et d’un équipement client
On présente désormais, en relation avec la , la structure simplifiée d’une station de base selon au moins un mode de réalisation décrit ci-dessus.
Comme illustré en , une telle station de base comprend au moins une mémoire 61 comprenant une mémoire tampon, au moins une unité de traitement 62, équipée par exemple d’une machine de calcul programmable ou d’une machine de calcul dédiée, par exemple un processeur P, et pilotée par le programme d’ordinateur 63, mettant en œuvre des étapes du procédé de communication selon au moins un mode de réalisation de l’invention.
A l’initialisation, les instructions de code du programme d’ordinateur 63 sont par exemple chargées dans une mémoire RAM avant d’être exécutées par le processeur de l’unité de traitement 62.
Le processeur de l’unité de traitement 62 met en œuvre des étapes du procédé de communication décrit précédemment, selon les instructions du programme d’ordinateur 63, pour :
L’invention propose une tour d’échafaudage comprenant une pluralité de modules articulés les uns au-dessus des autres, chaque module comprenant un plancher et des poteaux articulés au plancher, les poteaux étant en outre articulés dans leur longueur. La tour d’échafaudage est apte à occuper une configuration pliée dans laquelle chaque module est en position pliée et une configuration dépliée par dépliage vertical module par module, dans laquelle chaque module est en position dépliée. L’avantage est de réaliser un gain en temps et en coût à l’installation et au démontage de la tour, tout en favorisant la sécurité des opérateurs assurant l’installation de la tour.
Également, les agents anti-mousses peuvent être des polymères polaires tels que les polyméthylsiloxanes ou les polyacrylates.
En particulier, une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut comprendre de 0,001 % à 3,0 % massique d’additif(s) anti-mousse, de préférence de 0,005 % à 1,5 % massique, par rapport à la masse totale de la composition lubrifiante.
Régulateur de pH
Une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut comprendre au moins un additif régulateur de pH, en particulier un tampon alcalin. Le régulateur de pH permet de maintenir le pH souhaité de la composition lubrifiante, en particulier afin de préserver un pH alcalin, avantageusement compris entre 8 et 11, de manière notamment à prévenir une corrosion des surfaces métalliques.
Le régulateur de pH peut être choisi dans la famille des amines, en particulier des alcanolamines et des alcools aminés.
Il peut s’agir notamment d’un additif régulateur de pH choisi parmi les éthanolamines, telles que la monoéthanolamine (MEA), la diéthanolamine (DEA) ; la triéthanolamine (TEA), la diglycolamine (DGA) les isopropanolamines, telles que la mono-isopropanolamine (MIPA) , la diisopropanolamine (DIPA) et la triisopropanolamine (TIPA), les éthylène amines, telles que l’éthylène diamine (EDA), la diéthylène triamine (DETA), la triéthylène tétramine (TETA) et la tétraéthylène pentamine (TEPA), les alcanolamines, telle que la méthyldiéthanol amine (MDEA), les cyclamines, tels que la cyclohexylamine, le 2-amino-2-éthyle-1,3-propanediol, le 2-amino-2-méthyle-1-propanol et leurs mélanges.
Une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut notamment comprendre de 1 % à 25 % massique d’additif(s) régulateur(s) de pH, de préférence de 5 % à 20 % massique, par rapport à la masse totale de la composition.
Agents passivant les métaux
Une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut comprendre au moins un agent passivant les métaux. Les agents passivant les métaux permettent de protéger les pièces métalliques en favorisant la formation d’oxyde métallique à leur surface.
Les agents passivant les métaux peuvent être par exemple choisis parmi des dérivés du triazole, tels que le tétrahydrobenzotriazole (THBTZ), le tolyltryazole (TTZ), le benzotriazole (BTZ), les amines substituées par un groupe triazole, tels que la N,N-bis(2-éthylhexyl)-1,2,4-triazol-1-yl méthanamine, la N′-bis(2 éthylhexyl)-4-méthyl-1H-benzotriazol-1-méthyl-amine, la N,N-bis(heptyl)-ar-methyl-1H-benzotriazole-1-méthanamine, N,N-bis(nonyl)-ar-methyl-1H-benzotriazole-1-méthanamine, N,N-bis(décyl)-ar-méthyl-1H-benzotriazole-1-méthanamine, N,N-bis(undécyl)-ar-méthyl-1H-benzotriazole-1-méthanamine, N,N-bis(dodécyl)-ar-méthyl-1H-benzotriazole-1-méthanamine, N,N-bis(2-éthylhexyl)-ar-méthyl-1H-benzotriazole-1-méthanamine, les 1,2,4-triazoles, les benzimidazoles, les 2-alkyldithiobenzimidazoles, les 2-alkyldithiobenzothiazoles, les 2-(N, N-dialkyldithiocarbamoyl)benzothiazoles, les 2,5-bis(alkyldithio)-1,3,4-thiadiazoles, tels que le 2,5-bis(tert-octyldithio)-1,3,4-thiadiazole, le 2,5-bis(tert-nonyldithio)-1,3,4-thiadiazole, le 2,5-bis(tert-decyldithio)-1,3,4-thiadiazole, le 2,5-bis(tert-undecyldithio)-1,3,4-thiadiazole, le 2,5-bis(tert-dodecyldithio)-1,3,4-thiadiazole, le 2,5-bis(tert-tridecyldithio)-1,3,4-thiadiazole, le 2,5-bis(tert-tetradecyldithio)-1,3,4-thiadiazole, le 2,5-bis(tert-pentadecyldithio)-1,3,4-thiadiazole, le 2,5-bis(tert-hexadecyldithio)-1,3,4-thiadiazole, le 2,5-bis(tert-heptadecyldithio)-1,3,4-thiadiazole, le 2,5-bis(tert-octadecyldithio)-1,3,4-thiadiazole, le 2,5-bis(tert-nonadecyldithio)-1,3,4-thiadiazole, le 2,5-bis(tert-eicosyldithio)-1,3,4-thiadiazole, les 2,5-bis(N,N-dialkyldithiocarbamoyl)-1,3,4-thiadiazoles, les 2-alkyldithio-5-mercaptothiadiazoles, et leurs mélanges.
De préférence les agents passivant les métaux sont choisis parmi le tétrahydrobenzotriazole (THBTZ), le tolyltriazole (TTZ), le benzotriazole (BTZ), et leurs sels, pris seuls ou en mélanges.
Une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut notamment comprendre de 0,01 % à 2,0 % massique d’agent(s) passivant les métaux, de préférence de 0,1 % à 1,0 % massique, plus préférentiellement de 0,2 % à 0,8 % massique, par rapport à la masse totale de la composition.
Colorants
Une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs colorants. Les colorants peuvent être naturels ou synthétiques, généralement organiques.
Les colorants pouvant être mis en œuvre dans une composition lubrifiante aqueuse peuvent être plus particulièrement choisis parmi des colorants hydrosolubles naturels ou synthétiques, par exemple les colorants FDC Red 4, DC Red 6, DC Red 22, DC Red 28, DC Red 30, DC Red 33, DC Orange 4, DC Yellow 5, DC Yellow 6, DC Yellow 8, FDC Green 3, DC Green 5, FDC Blue 1, la bétanine (betterave), le carmin, une chlorophylline, le bleu de méthylène, les anthocyanes (enocianine, carotte noire et hibiscus), le caramel et la riboflavine.
Une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut comprendre entre 0,01 % et 2,0 % massique de colorant(s), de préférence entre 0,01 % et 1,5 % massique, plus préférentiellement entre 0,02 % et 1,0 % massique, par rapport à la masse totale de la composition.
La chambre de distribution de lubrifiant 118-2est agencée longitudinalement entre la première partie filetée 202 et la seconde partie filetée 204.
Bien entendu, le tube 112 peut comprendre plus de deux parties filetées séparées successivement par des parties non filetées. Par exemple, l’arbre central 100 peut comprendre une chambre d’évacuation de particules agencée entre deux parties filetées successives.
Dans l’exemple de réalisation représenté sur la , le tube 112 est dépourvu de partie filetée 113 mais comprend une première section 304 entourée par une seconde section 302 présentant un diamètre supérieur au diamètre de la première section 304. La seconde section 302 comprend une première partie 302 1 et une seconde partie 302 2 séparées longitudinalement par la première section 304. Chacune de la première partie 302 1 et de la seconde partie 302 2 comprend les canaux radiaux 128 qui débouchent dans un espace annulaire entre la seconde section 302 et la paroi radialement interne de l’arbre central 100. Chacune de la première partie 302 1 et de la seconde partie 302 2 présente une paroi radialement externe cylindrique et coaxiale avec la paroi radialement interne 107 de l’arbre central 100. Le lubrifiant admis dans le canal interne 114 est ainsi éjecté à travers les canaux radiaux 128 en direction de la paroi radialement interne 107 de l’arbre central 100 et forme un film de lubrifiant 136 qui permet le centrage du tube 112 dans l’arbre central 100.
La chambre de distribution, non représentée sur la , peut être agencée en aval de l’extrémité aval du tube 112, et la chambre d’évacuation de particules peut être agencée longitudinalement en amont de la chambre de distribution.
La première partie 302 1 et la seconde partie 302 2 peuvent présenter des dimensions longitudinales identiques.
Les canaux radiaux 128 peuvent former une rangée annulaire autour de la paroi radialement externe de chacune de la première partie 302 1 et la seconde partie 302 2 .
Pour éviter une fuite du lubrifiant 136 vers l’amont, un joint d’étanchéité 306 est agencé dans une partie amont de l’arbre central 100, par exemple en amont de la première partie 302 1 . Le joint d’étanchéité 306 est agencé dans l’espace annulaire antre le tube 112 et la paroi radialement interne 107 de l’arbre central 100. Le joint d’étanchéité 306 est agencée dans une rainure 308 prévue dans la paroi radialement interne 107 de l’arbre central 100. Le joint d’étanchéité 306 peut être un joint à lèvre dynamique.
La seconde section 302 peut comprendre d’autres parties similaires aux première et seconde parties 302 portant des canaux radiaux 128 et séparées longitudinalement par une partie de la première section 304.
Le dispositif de lubrification110 peut équiper l’arbre de turbine 2, tel que montré sur la , pour permettre la lubrification du palier 36 et/ou du palier 38. Le lubrifiant peut être introduit par l’entrée 114-1 du canal interne 114. Le dispositif de lubrification 110 n’a donc pas besoin de traverser des parties très chaudes de la turbomachine 10, comme en particulier la zone des gaz d’échappement, et permet ainsi d’éviter une température excessive du lubrifiant tout en réduisant l’encombrement du système de lubrification.
Le dispositif de lubrification 110 peut encore équiper un arbre de turbine 402 d’un groupe auxiliaire de puissance (APU) 400, tel que montré sur la . Le dispositif de lubrification 110 permet de lubrifier au moins un palier 404, 406 portant l’arbre de turbine 402. Il présente un intérêt particulier pour la lubrification du palier aval 406, car ce dernier est entouré par le conduit des gaz d’échappement et est donc difficile d’accès depuis l’extérieur de l’arbre de turbine 402. Le palier 406 est situé dans une zone à relativement haute température et nécessite une lubrification efficace pour l’évacuation des calories. L’entrée 114-1 du canal interne 114 pour acheminer le lubrifiant est située à distance de cette zone chaude.
L’APU 400 est destiné à produire de l'énergie électrique, pneumatique ou hydraulique pour alimenter un aéronef le comprenant. Un tel APU 400 est généralement positionné à l’arrière de l'aéronef, dans le cône de queue.
L’APU 400 comprend une entrée d’air 408 desservant un compresseur 410. L’air comprimé en sortie du compresseur est dirigé vers une chambre de combustion 412 qui produit en sortie des gaz chauds. Ces derniers entrainent l’arbre de turbine 402 à travers la turbine 414.
L’arbre de turbine 402 peut être relié à un générateur électrique.
AGENCEMENT D’ETANCHEITE D’UN ROULEMENT SOUMIS A DES FORCES CENTRIFUGES La présente invention concerne un agencement d’étanchéité soumis à des forces centrifuges.
Elle concerne plus précisément un tel agencement dans un ensemble mécanique tournant autour d’un axe de rotation (dit axe moteur), et dans lequel le roulement a un axe central perpendiculaire à l’axe de rotation (axe moteur), de façon que le roulement est excentré de l’axe de rotation et soumis à des forces centrifuges dans la direction perpendiculaire à l’axe de rotation. Une application particulièrement envisagée ici, mais qui n’est pas exclusive d’autres, est un roulement de pied de pale d’hélice de moteur d’aéronef, dans lequel le pied de pale pivote pour faire varier à volonté l’orientation de la pale par rapport à la direction longitudinale du moteur, qu’on appelle le calage de la pale.
Les forces centrifuges qui s’exercent sur ce roulement pendant la rotation de l’hélice sont dirigées suivant l’axe de la pale. Un joint d’étanchéité doit être ajouté pour fermer le logement du roulement du côté radialement extérieur et empêcher l’entrée d’humidité ou de particules polluantes dans le logement, et aussi pour empêcher un écoulement du lubrifiant (quelle que soit sa nature) sous l’effet des forces centrifuges. Le joint doit lui-même être retenu contre les forces centrifuges, et assurer sa fonction malgré les déformations importantes auxquelles les forces centrifuges peuvent le soumettre.
La représente schématiquement un exemple de code en deux dimensions sous la forme Datamatrix pour bac, ce code en deux dimensions étant couplé à un code alphanumérique correspondant audit code en deux dimensions, cette est notamment un agrandissement du marqueur du bac et de l’élément de marquage du bac de zones entourées en pointillé et repérées Z1 sur la .
La représente schématiquement un exemple de code en deux dimensions sous la forme Datamatrix pour couvercle, ce code en deux dimensions étant couplé à un code alphanumérique correspondant audit code en deux dimensions, cette est notamment un agrandissement du marqueur du couvercle et de l’élément de marquage du couvercle de la zone entourée en pointillé et repérée Z2 sur la .
Sur ces figures, les mêmes références sont utilisées pour désigner les mêmes éléments. Les éléments représentés sur les différentes figures ne sont pas nécessairement réalisés à l’échelle afin de faciliter la compréhension des figures.
Description détaillée Comme représenté à titre d’exemple en figures 1 et 2, un contenant 100 comporte un bac 101 pour denrées 1000 et un couvercle 102 pour fermer le bac 101 pour denrées 1000. Ainsi, le contenant 100 peut adopter une configuration de fermeture dans laquelle le couvercle 102 ferme le bac 101, notamment telle que visible en .