INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La coupe longitudinale de la montre l’accrochage de cette double motorisation à cette dérive structurale 34 par des systèmes d’accroche articulés indépendants formés de différentes suspensions (représentées par des triangles) qui reprennent les efforts ayant transités (voir les flèches 26A, 26B), comme pour la version à simple motorisation, depuis les brides 28A, 28B via les OGV et le carter de soufflante. Les deux générateurs de gaz 16A, 18B seront fixés par des suspensions souples 38A, 40A ; 38B, 40B (disposées avantageusement aux deux extrémités du générateur de gaz, c’est-à-dire au niveau de la turbine libre 160A, 160B et du compresseur d’entrée 162A, 162B) pour limiter la propagation de vibration et de bruit qui doivent de plus limiter les mouvements radiaux et la rotation du générateur de gaz. Au contraire, les deux propulseurs 12A, 12B seront fixés par des suspensions rigides et isostatiques 42A, 44A ; 42AB, 44B (disposées avantageusement sur le carter de soufflante) qui limiterons les déplacements radiaux et la rotation du propulseur. Le mode de réalisation de ces suspensions est bien connu de l’homme de l’art et ne sera donc pas détaillé. Il peut s’agir par exemple de bielles articulées sur une poutre par un assemblage axe-chapes ou de bielles « boomerang » avec deux fixations, l’une pivotante et l’autre avec jeu pour assurer une sécurité en cas de rupture d’un élément (fail safe / chemin d’efforts en attente).
Procédé de traitement de déchets de bois de classe B La présente invention concerne le domaine de la valorisation de déchets de bois de classe B. Elle vise à permettre après un traitement spécifique l’utilisation de déchets de bois B en tant que combustible solide pour une installation de chauffage industriel, ainsi qu’en tant que matière première pour la fabrication de meubles ou pour la production de catalyseur.
La biomasse de bois possède une densité et un pouvoir calorifique élevé adaptés à une valorisation énergétique. Cependant, la quantité de bois naturel est limitée et localisée aux zones forestières. En outre, la filière de valorisation de la biomasse de bois est concurrencée par la filière de production de pâte à papier et par la filière de la construction.
Pour surmonter les difficultés d’approvisionnement en bois, la valorisation des déchets issus de l'ameublement, de la construction ou de l'industrie, en tant que biomasse apparait comme une alternative prometteuse.
En France, les déchets de bois sont classés en trois classes.
La classe A regroupe l’ensemble des déchets de bois qui n’a pas fait l’objet d’un traitement autre que mécanique. Elle regroupe la plupart des résidus forestiers, le bois d’emballage, les palettes. Le bois de classe A est propre et peut être utilisé tel quel en chaufferie, comme cela est prescrit dans la norme DEVP1405250A édictée par l’Arrêté du 24 juillet 2014.
La classe B regroupe les déchets de bois traité en surface par des peintures, des vernis ou des résines de conservation. Elle comporte notamment le bois massif traité en surface, le bois aggloméré, en particulier le bois mélaminé et laqué, le contreplaqué, et le faux bois aussi connu sous l’appellation commune MDF (acronyme anglais de « Medium Density Fiber »). Les déchets de bois de classe B proviennent notamment de meubles usagés et de bois de charpente.
En situation de fonctionnement normal de réacteur, le sodium liquide pénètre dans le bas du pied 15 de l’assemblage par les ouvertures 16 prévues à cet effet. Le sodium liquide traverse à la verticale le faisceau d’aiguilles 100 sans ou avec très peu de fuites vers l’extérieur de l’assemblage 1 du fait de la barrière périphérique créée par la bille 21 en appui contre son logement de la cavité 22, c’est-à-dire bouchant l’ouverture vers l’extérieur de l’assemblage 1 (figures 4, 4A). Le sodium liquide sortant du faisceau 100 est ensuite évacué par l’ouverture centrale 11 de la tête de l’assemblage non représentée.
Dans cette situation de fonctionnement normal, c’est la surpression du sodium interne à l’assemblage 1 qui créée une force hydraulique sur la bille 21 et la déplace jusqu’à la plaquer dans la portion 221 de la cavité formant le logement de la bille 21, comme détaillé en , ce qui garantit une quasi-étanchéité. Autrement dit, le clapet 2 est fermé, dans sa position active.
Le pied 13 se comporte alors comme un pied d’assemblage combustible standard. Le débit de sodium nominal est donc parfaitement canalisé au sein du faisceau d’aiguilles 100.
A titre d’exemple indicatif mais non limitatif, la pression du sodium dans le sommier S est de l’ordre de 3,5 bars, la surpression du sodium interne à l’assemblage 1 est environ égale à 2,5 bars en haut du pied 13, et la pression du sodium dans l’espace inter-assemblages, c’est-à-dire immédiatement du côté extérieur du pied 13 de l’assemblage est de l’ordre de 0,3 bar.
En situation accidentelle de BTI, le sodium liquide qui a pénétré le pied 15 de l’assemblage 1 ne peut parvenir jusqu’au faisceau du fait du bouchon 17 créé. L’annulation totale du débit de sodium sortant du pied 13 met l’extérieur de l’assemblage en légère surpression par rapport à l’intérieur, ce qui libère la bille 21 de son logement 221, rompant de ce fait l’étanchéité, et ouvre le passage au sodium vers l’intérieur de l’assemblage (figures 5, 5A). Autrement dit, le clapet 2 est ouvert, dans une position passive de perte de débit caloporteur.
Du fait du bouchage au niveau du pied 13, le débit sodium froid provenant de l’espace inter-assemblages passe dans le passage hydraulique dégagé par la bille 21 au sein de la cavité 22, traverse le faisceau d’aiguilles 100 et ressort par la tête d’assemblage, ce qui permet non seulement le refroidissement des aiguilles mais aussi la détection de l’élévation de température par un thermocouple de surveillance situé au-dessus de l’assemblage. La zone des aiguilles 100 est donc efficacement refroidie et aucune ébullition du sodium ne se produit, celui-ci étant par ailleurs toujours évacué vers la sortie de l’assemblage par l’ouverture centrale 110 de la tête 11.
A titre d’exemple indicatif mais non limitatif, le débit de sodium traversant le passage hydraulique dégagé par la bille 21 est de l’ordre de 1/3 du débit nominal traversant l’assemblage en situation de fonctionnement normal, la surpression extérieure par rapport à l’intérieur de l’assemblage qui libère la bille est d’environ 0,3 bar.
Les figures 6, 7 et 8 montrent en détail la réalisation d’un clapet hydraulique 2 selon l’invention.
Le corps 20 est de forme générale extérieure cylindrique.
La cavité débouchante 22, interne au corps 20, comprend respectivement de l’extérieur vers l’intérieur de l’assemblage :
un cylindre droit 220 de diamètre inférieur à celui de la bille 21 en tant qu’ouverture débouchante du côté de l’extérieur de l’assemblage, une portion sphérique 221 formant le logement de la bille dans sa position active, dans le prolongement du cylindre droit 220, une portion tronconique 222 sur au moins une partie de la périphérie de la cavité, la portion tronconique 222 formant la zone de dégagement de la bille 21, dans le prolongement de la portion sphérique 221 et dont la grande base forme l’ouverture débouchante du côté de l’intérieur de l’assemblage.
La géométrie tronconique de la portion 222 permet de définir une surface inférieure avec une pente descendant vers l’intérieur de l’assemblage dans sa configuration installée, de sorte qu’à l’état repos, c’est-à-dire sans surpression sodium interne au pied (cas du BTI), la bille sorte naturellement de son logement sphérique 221 par gravité et ouvre le passage au sodium venant de l’extérieur (ouverture du clapet). Par ailleurs, cette conicité permet la vidange du sodium et un bon égouttage lorsque l’assemblage est sorti de la cuve.
La surface supérieure de la portion tronconique 222 présente quant à elle une pente ascendante qui permet la bonne évacuation naturelle de l’air lors de l’immersion de l’assemblage en sodium, et prévient ainsi la rétention de toute poche de gaz au sein de l’assemblage.
La grille de blocage 23 de la bille 21 est rapportée et solidarisée au corps 20, par exemple par soudage. La grille est montée sur le corps 20 selon une pente P dont l’inclinaison est égale à la pente interne au pied 13 d’assemblage, de sorte qu’elle soit parallèle à la surface interne au pied et qu’elle ne génère pas d’obstacle à l’écoulement du sodium.
La grille peut avoir divers motifs, sa fonction étant de bloquer la bille 21 tout en laissant passer le sodium sans créer trop de pertes de charge. Comme montré en , la grille 23 peut comporter un seul barreau 230 qui s’étend à travers de la section de l’ouverture de la cavité débouchante du côté de l’intérieur de l’assemblage.
Le débit de sodium entrant dans l’assemblage 1 lors d’un BTI dépend de la section du trou cylindrique 220 débouchant dans l’espace interassemblages. Ce trou est le paramètre de fonctionnement du clapet hydraulique puisqu’il est soit ouvert en BTI, soit bouché par la bille 21 du clapet en fonctionnement normal. Afin de maîtriser les caractéristiques fonctionnelles du clapet 2, les restrictions de passage au sodium en dehors du trou 220 doivent de préférence être évitées. En d’autres termes, la section de passage du sodium en tout point de la cavité 22 du clapet doit être supérieure à celle au niveau du trou débouchant 220 dans l’espace interassemblages.
Les deux plis de profondeur 132 s’étendent donc le long de cette première paroi de renforcement 131c et s’étendent chacune le long des deux parois de butée 132a, 132b. En l’occurrence la paroi de renforcement 131c est inclinée par rapport à la surface de la base 17 mais pourrait être parallèle.
En l’occurrence, dans cet exemple le renfoncement 13 comprend une deuxième paroi de renforcement 132c s’étendant longitudinalement entre ces deux parois de butée 132a, 132b et le long de l’autre pli longitudinal. La deuxième paroi de renforcement 132c peut venir contre le fond de l’encoche 22, cependant dans cet exemple il y a un jeu entre le fond de l’encoche 22 et cette deuxième paroi de renfoncement 132c permet de renforcer les deux parois de butée 132a, 132b pour éviter qu’elles ne se plient lorsqu’elles subissent un effort axial en maintenant le clinquant 1 par rapport au pied 21.
L’encoche 22 s’étend donc de la surface plane 28c de la face longitudinale latérale 24 dans la portion restreinte 21h, formant les deux surfaces de butée longitudinale 223a, 223b qui sont dans cet exemple perpendiculaire à la surface inférieure 27 et inclinée l’une vers l’autre par rapport à la surface plane 28c pour former une butée longitudinale d’un renfoncement 13 d’un clinquant 1.
L’encoche 22 forme en outre une surface de guidage 231c en vis-à-vis de la première paroi de renfoncement 131c pour permettre de guider le renfoncement 13 dans l’encoche 22 lors de l’insertion du pied 21 dans le clinquant 1.
Avantageusement, le renfoncement 13 est obtenu par emboutissage.
Les branches latérales 12c, 12d du clinquant 1 possèdent une flexibilité élastique telle que les branches latérales 12c, 12d peuvent s’écarter ou se rapprocher. Sans contraintes sur les branches 12 celles-ci reviennent dans leurs formes initiales. Cette flexibilité permet en écartant les branches 12 d’insérer le clinquant 1 sur le pied 21 d’aube 2. Cette flexibilité est nécessaire pour insérer le clinquant 1 sur le pied 21. Lors de l’insertion du pied 21 entre les deux branches 12c, 12d latérales, chaque renfoncement 13 est en appui contre la surface plane 28c, 28d correspondante de la portion restreinte 21h du pied 21 d’aube 2, jusqu’à ce que chaque renfoncement 13 rentre dans l’encoche 22 correspondante.
Avantageusement, le clinquant 1 possède deux languettes 14 faisant sailli par rapport à la base 17 au niveau des premiers et deuxième bords latéraux 15a, 15b. Ainsi, les languettes 14 forment des butées qui sont axialement en appui contre les faces radiales 23 du pied 21 de manière à bloquer, avec chaque renfoncement 13 dans l’encoche 22 correspondante, les mouvements relatifs entre le pied 21 et le clinquant 1 et ainsi augmente la résistance du clinquant 1 contre une déformation de son renfoncement 13 ou de ses languettes 14. Selon un autre exemple, le clinquant 1 est dépourvu de ces languettes 14 ou n’en comporte qu’une seule.
Avantageusement, l’encoche 22 est obtenue par moulage ou par usinage.
La représente une coupe radiale du clinquant 1 au niveau du renfoncement 13 et du pied 21 de l’aube mobile 2 engagé dans une alvéole 31 ménagée dans la périphérie externe du disque 3 et maintenu radialement dans l’alvéole 31 par les portées par une coopération de forme entre le pied 21 et l’alvéole 31. Avantageusement, le pied 21 de l’aube mobile 2 est en forme de queue d’aronde.
En référence à la , pour que le renfoncement 13 ne sorte pas de l’encoche 22 quand celui-ci est positionné dans une alvéole 31 du disque 3, une largeur A maximum du renfoncement 13 mesurée, dans une direction tangentielle à l’axe du disque 3, d’une extrémité du renfoncement 13 est supérieure à une distance B mesurée sur la même droite entre l’extrémité du renfoncement 13 et le disque du rotor 3. Autrement dit, dans cet exemple, la largeur A maximum du renfoncement 13 est mesurée entre la deuxième paroi de renforcement 132c et le premier ou deuxième pli 131, 132 au niveau de la surface plane 18 et la distance B est mesurée entre le premier ou deuxième pli 131, 132 au niveau de la surface plane 18 et une surface de l’alvéole 31. Ainsi, le renfoncement 13 ne peut se déloger de l’encoche 22 par encombrement quand le pied 21 est positionné dans une alvéole 31 du disque 3.
La représente une vue de face de la première face radiale 23a’ d’un pied 21’ d’une aube 2’ d’un deuxième mode de réalisation et d’un clinquant 1’ selon un deuxième mode de réalisation inséré autour du pied 21’. La représente un agrandissement de la au niveau du renfoncement 13’ et de l’encoche 22’.
Le pied 21’ et le clinquant 1’ de ce deuxième mode de réalisation est identique respectivement au pied 21 et au clinquant 1 du premier mode de réalisation sauf en ce qui concerne les caractéristiques suivantes :
Dans ce deuxième mode de réalisation, l’encoche 22’ s’étend comme dans le premier mode de réalisation sur la surface plane 28c’ de la première face longitudinale latérale 24 dans la portion restreinte 21h mais contrairement au premier mode de réalisation cette encoche 22’ débouche sur la première face radiale 23a’. Bien entendu, l’encoche 22’ peut s’étendre sur une longueur de la première face longitudinale latérale 24c inférieure à la moitié de la longueur totale de la première face longitudinale latérale 24c, par exemple un quart de cette longueur.
Le clinquant 1’ de ce deuxième mode de réalisation, comprend donc sur la première branche latérale 12c’, un renfoncement 13’ dans l’encoche 22’ du pied 21. Le renfoncement 13’ de ce clinquant 1’ selon le deuxième mode de réalisation est donc contigu au premier bord latéral 15a’. Autrement dit, le renfoncement 13’ est différent du premier mode de réalisation en ce que deux pli longitudinaux 131’, 135 (référencés sur la ) s’étendent chacun à partir du premier bord latéral 15a’ longitudinalement formant la paroi de renfoncement 131c’.
Ainsi le repère projectif à métrique hyperbolique associée au premier système colorimétrique se définit de la même manière que le repère projectif à métrique hyperbolique du deuxième système colorimétrique.
L’espace colorimétrique hyperbolique 204, 206 du premier système colorimétrique et du deuxième système colorimétrique comprennent chacun un hyperboloïde unitaire 408 et un cône 405 convexe.
Le repère projectif à métrique hyperbolique du premier système colorimétrique et du deuxième système colorimétrique comprennent un axe projectif commun. L’axe projectif commun correspond à l’axe définit par le vecteur unitaire ψ 3 . Chaque cône 405 est centré sur l’axe projectif commun.
A titre d’exemple, une matrice |α 1 > est considérée comme la fonction spectrale du premier système colorimétrique dans le repère de mesure et une matrice |α 2 > est considérée comme la fonction spectrale du deuxième système colorimétrique dans le repère de mesure. Pour exprimer une donnée d’un espace à un autre, il faut que l’espace colorimétrique hyperbolique du premier système colorimétrique puisse commuter avec l’espace colorimétrique du deuxième système colorimétrique.
Pour cela, il suffit de trouver les fonctions spectrales ψ 1 , ψ 2 , exprimées dans le repère projectif à métriques hyperboliques de chaque système colorimétrique pour être à même de faire l’étape d’adaptation 212 entre le premier système colorimétrique et le deuxième système colorimétrique. Dans cet exemple, cela est possible lorsque le repère projectif à métrique hyperbolique du premier système colorimétrique et le repère projectif à métrique hyperbolique du deuxième système colorimétrique comprennent un axe projectif commun, par exemple que les axes des repères projectifs à métriques hyperbolique soient similaires ou colinéaires entre les deux représentations. Ces fonctions sont données par : Avec ψ 1 correspondant à la fonction spectrale du premier système colorimétrique dans le repère projectif à métrique hyperbolique, ϕ 1 correspondant à la fonction spectrale du premier système colorimétrique dans le repère orthonormé et α 1 correspondant à la fonction spectrale du premier système colorimétrique dans le repère de mesure P correspondant à la matrice de rotation euclidienne et Γ correspondant à la matrice de décorrélation. Avec ψ 2 correspondant à la fonction spectrale du deuxième système colorimétrique dans le repère projectif à métrique hyperbolique, ϕ 2 correspondant à la fonction spectrale du deuxième système colorimétrique dans le repère orthonormé et α 2 correspondant à la fonction spectrale du deuxième système colorimétrique dans le repère de mesure, P correspondant à la matrice de rotation euclidienne et Γ correspondant à la matrice de décorrélation. , Avec l’indice 1 correspondant au premier système colorimétrique et l’indice 2 correspondant au deuxième système colorimétrique, Γ i calculé comme :
L’axe des repères projectif à métrique hyperbolique associés à chaque appareil est colinéaire avec une somme des vecteurs ϕ 1 , ϕ 2 , ϕ 3 .
La est une représentation schématique d’un exemple de réalisation d’un procédé 900 selon l’invention. Le procédé 900 illustré en comprend toutes les étapes du procédé 200 ou 300 ou 700 illustré sur les FIGURES 2, 3, ou 7.
Dans cet exemple, la donnée initiale est d’origine connue. Par conséquent, la fonction spectrale du système colorimétrique dont est issue la donnée initiale est connue.
Dans cet exemple, au moins un des systèmes colorimétriques, par exemple, le premier système colorimétrique comprend un point blanc déformé. Par exemple, lorsque la droite entre le point noir et le point blanc (coordonnée 1 selon Ψ 3 ) n’est pas colinéaire avec une direction de projection. Cela signifie que l’espace colorimétrique hyperbolique d’au moins un des systèmes colorimétrique intervenant dans le procédé (ici par exemple, le premier système colorimétrique), n’est pas aligné avec le blanc du modèle de l’observateur idéal basé sur le repère canonique pour lequel la fonction spectrale ψ 3 (ξ)=1. Dans ce cas, le procédé selon l’invention peut corriger cette erreur en réalisant une correction. La correction est réalisée par une étape de correction de l’espace colorimétrique hyperbolique défectueux par utilisation d’une matrice de rotation hyperbolique notée Ω.
A titre d’exemple non limitatif, le point blanc du repère projectif hyperbolique du premier système colorimétrique est défectueux. L’étape de conversion 208 comprend alors une étape de correction 902 de l’espace colorimétrique hyperbolique 204 du premier système colorimétrique. Dans cet exemple, l’étape de correction 902 est réalisée avant l’étape d’adaptation 212. L’étape de correction 902 fournit la matrice de rotation hyperbolique.
Soit , la « couleur » du blanc du système dans l’espace colorimétrique hyperbolique. Le vecteur W i a pour coordonnée [W 1 i W 2 i W 3 i ] dans l’autre espace colorimétrique hyperbolique. Ainsi, la matrice de rotation hyperbolique Ω, aussi appelée matrice de balance des blancs peut être définie par : Avec l’exposant i correspondant au système colorimétrique considéré, et l’indice 1 ou 2 correspondant à la coordonnée du vecteur porté par |ψ 3 > dans l’espace colorimétrique hyperbolique de l’autre système colorimétrique (i.e. différent du système i considéré), par exemple ici dans le deuxième espace colorimétrique hyperbolique.
Dans une variante non illustrée, le point blanc du deuxième système colorimétrique peut être défectueux. Dans ce cas, l’étape d’adaptation 212 peut comprendre une étape de correction de l’espace colorimétrique hyperbolique 206 du deuxième système colorimétrique.
Ainsi, il est possible de corriger les espaces colorimétriques hyperboliques des systèmes colorimétriques lorsque le point blanc est déformé.
La est une représentation schématique d’un exemple de réalisation d’un procédé 1000 selon l’invention. Le procédé 1000 illustré en comprend toutes les étapes du procédé 200 ou 300 ou 700 illustré sur les FIGURES 2, 3, ou 7.
Dans cet exemple, la donnée initiale 202 est d’origine inconnue. Par conséquent, la fonction spectrale du système colorimétrique dont est issue la donnée initiale est inconnue. En outre, au moins un des systèmes colorimétriques comprend un point blanc déformé. Les coordonnées du point blanc sont inconnues.
Le procédé 1000 illustré en peut comprend une phase préliminaire comprenant une étape de mesure d’un point blanc dans la donnée initiale 202 ou détermination d’un point blanc du premier système colorimétrique et/ou du deuxième système colorimétrique. La phase préliminaire peut être effectuée avant l’étape d’adaptation 212 et/ou après l’étape d’adaptation 212.
Selon un mode de réalisation particulier, l’huile végétale est de l’huile de tournesol oléique, en particulier désodorisée. Ainsi, la matière première OLEOACTIF TYROSINE BASE HELIANTHUS ANNUS commercialisée par l’entreprise OLEOS, et correspondant aux désignations INCI Helianthus annuus seed oil (and) tyrosine (and) glyceryl stearate, peut être utilisée dans le cadre de la présente invention.
En pratique, la forme lipophile de la tyrosine, telle que dans les ingrédients cosmétiques à base d’oléoyl-tyrosine (avantageusement à 50% en poids) ou de la tyrosine formulée dans de l’huile végétale, représente entre 0,1% et 10% en poids par rapport au poids total de la composition, avantageusement entre 1 et 3%, encore plus avantageusement entre 1% et 1,5%.
La composition selon l’invention peut également comprendre des actifs ayant des propriétés dépigmentantes, comme par exemple : - de l’azéilate de lysine, ou d’autres dérivés ou sels de l’acide azélaïque ; - de l’andrographolide, notamment l’extrait d’ Andrographis paniculata correspondant à la désignation INCI Andrographis paniculata leaf extract ; - de l’acide ascorbique natif (vitamine C) ou ses dérivés, notamment les dérivés correspondant aux INCI Ascorbyl Glucoside, Ethyl ascorbic acid, Ascorbyl methylsilanol pectinate, Sodium ascorbyl phosphate et Ascorbyl tetraisopalmitate, avantageusement l’ascorbyl glucoside ; - de l’arbutine ou un extrait végétal la contenant, notamment l’extrait de busserole correspondant à la désignation INCI Arctostaphylos uva-ursi leaf extract ; - de la glabridine ou un extrait végétal la contenant, notamment les extraits de réglisse correspondant à la désignation INCI Glycyrrhiza glabra root extract, Glycyrrhiza inflata root extract, Glycyrrhiza uralensis root extract ; - les peptides biomimétiques correspondant aux désignations INCI hexapeptide 2 et/ou nonapeptide-1 ; - un extrait aqueux d'une algue dénommée Palmaria palmata , notamment l’extrait correspondant à la désignation INCI Palmaria palmata extract ; - le 4-n-butylresorcinol ; - de la vitamine PP, également appelée niacinamide ou nicotinamide, et ses dérivés; - ou leurs mélanges.
La composition selon l’invention peut également comprendre des actifs ayant des propriétés cicatrisantes comme par exemple un agent antimicrobien choisi parmi les actifs correspondant aux désignations INCI suivantes : copper sulfate, zinc sulfate, sodium hyaluronate, Vitis vinifera (grape) vine extract et leurs mélanges.