INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le substrat piézoélectrique inventif 100, 200 ou 300 peut être utilisé en tant que substrat donneur dans un processus de transfert de couche consécutif pour transférer une couche mince du matériau piézoélectrique sur un substrat de manipulation afin de former ainsi un substrat piézoélectrique sur isolant. Dans un tel processus, le substrat piézoélectrique inventif 100, 200 ou 300 est fixé avec la surface de la partie piézoélectrique 110, 210 ou 310, par exemple par liaison, sur un substrat de manipulation, par exemple une plaquette de silicium avec ou sans couche supplémentaire sur la surface au niveau de laquelle une liaison a lieu. Le transfert de la couche piézoélectrique survient ensuite au niveau de la couche affaiblie mécaniquement 172 à l'intérieur de la partie piézoélectrique 110, 210, 310 en appliquant une charge thermique ou mécanique.
Plusieurs modes de réalisation de l'invention ont été décrits. Néanmoins, il convient de comprendre que diverses modifications et améliorations peuvent être apportées sans sortir de la portée des revendications annexées.
Sac de collecte d’objets L’invention concerne un sac de collecte d’objets. L’invention concerne en particulier un sac destiné à recevoir de tels objets collectés par un individu lors d’un déplacement avec un but ou un objectif prédéterminés ou lors d’un déplacement au hasard, par déambulation.
Les objets collectés par l’individu et placés dans le sac de collecte peuvent être de tout type. Il peut s’agir de fruits collectés par cueillette lors de leur récolte, notamment de fruits récoltés à maturité. Il peut s’agir à cet égard de fruits cueillis dans un verger. Il peut s’agir de grappes de raisin vendangées dans une vigne. Les objets collectés peuvent aussi être des déchets ou de détritus au moins partiellement solides, abandonnés au sol. Dans cette utilisation, le sac de collecte d’objets permet de contribuer à effacer la pollution visuelle procurée par ces déchets ou détritus. Il permet aussi de lutter contre la pollution physico-chimique des sols susceptible d’être procurée par ces déchets ou détritus du fait de leur lavage par les eaux de pluie.
La collecte de tels fruits suppose qu’une personne récoltant ces fruits se déplace d’arbre fruitier en arbre fruitier pour cueillir les fruits susceptibles d’être récoltés. De façon similaire, la collecte de déchets ou détritus suppose que la personne en charge de cette collecte se déplace de place en place pour recueillir des déchets ou détritus jonchant le sol. De façon générale, une telle collecte nécessite que la personne en charge de collecter ces objets combine en alternance un déplacement par la marche et un ramassage d’objets. S’agissant du ramassage de déchets ou de détritus, la personne collectant ces objets peut utiliser une pince de ramassage d’objets montée sur un manche prolongateur. Cette pince permet de faciliter le ramassage au sol en évitant ou limitant les mouvements d’abaissement et de rendre ce ramassage plus hygiénique en évitant tout contact entre la personne et les déchets collectés. Cependant, l’utilisation d’une telle pince est délicate et l’introduction des objets collectés/ramassés dans une poche souple de transport est malaisé. En particulier, une telle poche souple ne peut pas être maintenue de façon à conserver une ouverture qui soit béante lors de l’introduction des objets dans la poche et exige de la personne qu’elle manipule fréquemment la poche pour la maintenir dans cet état lors de son remplissage. Une telle manœuvre n’est pas hygiénique et constitue une perte de temps. Le risque est grand qu’un objet collecté/ramassé/cueilli ne soit pas déposé dans la poche du fait de l’ouverture imparfaite de la poche et, par erreur, tombe ou retourne au sol.
L’invention vise à proposer un sac de collecte d’objets adapté pour faciliter : le déplacement de la personne collectant ces objets, et ; la collecte des objets, elle-même, et ; le regroupement des objets collectés.
L’invention vise à proposer un tel sac de collecte d’objets qui soit simple d’utilisation et qui soit, du fait de cette simplicité d’utilisation, incitatif pour la collecte des objets, notamment des déchets ou détritus.
Le premier module de séparation 102 comporte une première sortie de rétentat 103. La première sortie de rétentat 103 recueille un premier flux de rétentat appauvri en dihydrogène. Une partie du volume du dihydrogène ne traverse pas la membrane de perméation. Les conditions opératoires de la séparation par perméation membranaire sont configurées pour que, le premier flux de rétentat en sortie 103, appauvri en dihydrogène, présente une proportion volumique inférieure à 5 % en dihydrogène et préférentiellement inférieure à 2 %.
Dans des modes de réalisation, la première sortie 103 comporte un détendeur, un manomètre, un débitmètre et/ou une vanne antiretour (non représentés).
La faible proportion volumique en dihydrogène du premier flux de rétentat de la première sortie 103 permet une utilisation du gaz naturel pour des applications industrielles sensible à la présente de dihydrogène. Ainsi, le premier flux de rétentat peut être utilisé pour des procédés industriels à haute température tels que la fabrication du verre, ou encore pour des procédés qui utilisent des turbines à gaz spécifiques, etc.
De plus, le premier flux de rétentat présente une faible perte de pression. En pratique, on observe une perte de pression de quelques centaines de millibars. La pression du premier de rétentat en première sortie 103 est sensiblement égale à la pression du mélange gazeux en entrée 101.
Comme illustré en , le dispositif de séparation 100 comporte un deuxième module de séparation par perméation 106.
Le deuxième module de séparation par perméation 106 est configuré pour produire un rétentat appauvri en dihydrogène et un perméat enrichi en dihydrogène. Le deuxième module de séparation par perméation 106 est connecté en entrée à la deuxième conduite de sortie 104, le rétentat s’évacuant par une première conduite de recirculation 107 connectée à l’entrée du premier module de séparation 102 et le perméat s’évacuant par une troisième conduite de sortie 108. Le rétentat du deuxième module de séparation par perméation 106 recirculé 107 en entrée du premier module de séparation par perméation 102, présente une proportion volumique en dihydrogène égale à la proportion volumique en dihydrogène du mélange gazeux de la conduite d’alimentation 101.
Le deuxième module de séparation 106 comporte deux sorties 107 et 108.
La troisième sortie de perméat 108 recueille un deuxième flux de perméat enrichi en dihydrogène. Bien que le gaz naturel présente une vitesse de perméation plus faible que la vitesse de perméation du dihydrogène, une partie du volume du gaz naturel peut traverser la membrane de perméation.
Dans un mode de réalisation particulier, le deuxième flux de perméat dans la troisième conduite de sortie 108 présente une proportion volumique en dihydrogène supérieure à 90 %.
Dans des modes de réalisation, la troisième sortie 108 comporte un détendeur, un manomètre, un débitmètre et/ou une vanne antiretour (non représentés).
Le deuxième module de séparation 106 comporte une première conduite de recirculation de rétentat 107. La première conduite de recirculation de rétentat 107 recueille un deuxième flux de perméat appauvri en dihydrogène. Une partie du volume du dihydrogène ne traverse pas la membrane de perméation. Le rétentat du deuxième module de séparation par perméation 106 recirculé 107 en entrée du premier module de séparation par perméation 102, présente une proportion volumique en dihydrogène égale à la proportion volumique en dihydrogène du mélange gazeux de la conduite d’alimentation 101.
Pour ajuster la proportion volumique en dihydrogène dans la première conduite de recirculation 107, il est possible de moduler la surface membranaire du deuxième module de séparation 106 ou bien de réguler la pression au niveau de la troisième sortie 108. Il est également possible de moduler la surface membranaire par le nombre de modules de séparation fonctionnant en parallèle.
Dans des modes de réalisation, la première conduite de recirculation 107 comporte un détendeur ou un compresseur, un manomètre, un débitmètre et/ou une vanne antiretour (non représentés).
Le deuxième module de séparation par perméation 106 comporte une unité de perméation comportant au moins une membrane de perméation gazeuse dont la perméation est configurée pour laisser traverser le dihydrogène et retenir le gaz naturel. Par exemple, la membrane de perméation gazeuse peut être choisie parmi la liste des membranes suivantes : les membranes polymères, les membranes métalliques, les membranes céramiques denses, les membranes à base de tamis moléculaire de carbone. Préférentiellement, on utilise des membranes polymères choisies dans la liste des matériaux suivants : polyimide, polysulfone, polyéthylène, polystyrène, acétate de cellulose, polyéther-imide, poly(oxyde de 2,6-diméthylphénylène) ou d’un mélange d’au moins deux de ces matériaux.
Dans des modes de réalisation non illustrés, le deuxième module de séparation 106 comporte plusieurs modules de séparation montés en parallèle.
Préférentiellement, l’unité de perméation est une unité de perméation à fibres creuses disposées en contre-courant, c’est-à-dire que le flux de perméat et le flux de rétentat circulent dans des directions opposées. Dans le mode de réalisation représenté en , le flux du mélange gazeux en entrée va de la gauche de la vers la droite, le flux de perméat dans l’unité de perméation est de la droite de la vers la gauche et le flux de rétentat se déplace dans l’unité de perméation de la gauche vers la droite de la . Bien entendu, ces orientations sont liées au schéma représenté afin d’illustrer une unité de perméation à contre-courant et ne limitent pas l’invention.
Dans des modes de réalisation, l’unité de perméation peut fonctionner en co-courant et courants croisés. Par exemple, pour certaines membranes et notamment celles qui ne sont pas à fibres creuses, mais en modules spiralés, la configuration est obligatoirement en courants croisés.
Dans un mode de réalisation particulier illustré par le tableau 1 ci-dessous, le flux gazeux recirculé présente une proportion volumique en dihydrogène comprise entre 3 et 10 % et plus préférentiellement de 6 %.
La recirculation du deuxième perméat 107 permet d’optimiser le rendement du procédé de séparation du dihydrogène et du gaz naturel.
Le tableau 1 ci-dessous illustre des proportions de dihydrogène et de méthane dans des flux gazeux de modes de réalisation du dispositif 100 objet de la présente invention dans lesquels le mélange gazeux de la conduite d’alimentation 101 présente un pourcentage volumique de 6 % de dihydrogène et 94 % de méthane.
On observe que, la proportion volumique de méthane en première sortie 103 est de 99 % et la proportion volumique de dihydrogène en troisième conduite de sortie 108 est de dihydrogène 90 %. Par exemple, le dihydrogène enrichi à 90 % peut être transféré vers une station-service de remplissage de véhicules fonctionnant à l'hydrogène.
Conduite d’alimentation Première unité de séparation Deuxième unité de séparation Perméat Rétentat Perméat Rétentat % CH 4 %H 2 % CH4 %H 2 % CH 4 %H 2 % CH 4 %H 2 % CH 4 %H 2 94 6 50 50 99 1 10 90 94 6
Pour réaliser l’exemple du tableau 1, une membrane de perméation polymérique qui présente une surface membranaire de 300 m² pour chaque module de séparation 102 et 106 a été utilisée.
Dans des modes de réalisation, le dispositif 100 comporte au moins un compresseur 105 disposé en amont de l’entrée du deuxième module de séparation 106. Le compresseur peut être commandé pour augmenter ou diminuer le différentiel de pression entre l’entrée 104 du deuxième module de séparation 106 et la troisième sortie 108.
On observe, sur la , un mode de réalisation du dispositif 200 objet de la présente invention.
Le dispositif 200 comporte, un troisième module de séparation 110 configuré pour produire un deuxième mélange gazeux appauvri en dihydrogène et un troisième mélange gazeux enrichi en dihydrogène, le troisième module de séparation étant connecté en entrée à la troisième conduite de sortie 108.
Dans des modes de réalisation représentés en , le troisième module de séparation 110 est un module de séparation par perméation membranaire, le deuxième mélange gazeux s’évacue par une deuxième conduite de recirculation 112 connectée à l’entrée du deuxième module de séparation et le troisième mélange gazeux s’évacuant par une quatrième conduite de sortie 111, le deuxième mélange gazeux recirculé présente une proportion volumique en dihydrogène égale à la proportion volumique en dihydrogène du mélange gazeux de la deuxième sortie 104.
Préférentiellement, le dihydrogène en quatrième sortie présente une pureté prédéfinie en fonction des équipements alimentés en dihydrogène connectés à la quatrième sortie. Par exemple, la pureté du dihydrogène en quatrième sortie est supérieure à 99 %, ou supérieure à 99,99 %.
Dans des modes de réalisation, le troisième module de séparation 110 comporte un module de séparation par perméation membranaire similaire aux modes de réalisation décrits ci-dessus du premier et du deuxième module de séparation par perméation.
Dans des modes de réalisation, le troisième module de séparation 110 comporte au moins un module d’adsorption modulée.
Le module d’adsorption modulée, peut être : - un module d’adsorption modulée en pression (d’acronyme « PSA » pour « Pressure Swing Adsorption » en anglais), - un module d’adsorption modulée en température (d’acronyme « TSA » pour « Temperature Swing Adsorption » en anglais), - un module d’adsorption aidée par le vide (d’acronyme « VSA » pour « Vacuum Swing Adsorption » en anglais), - un module d’adsorption aidée par le vide et modulée en pression (d’acronyme « VPSA » pour « Vacuum Pressure Swing Adsorption » en anglais), - un module d’adsorption modulée en température et en pression (d’acronyme « PTSA » pour « Pressure Temperature Swing Adsorption » en anglais),
Les modes de réalisation dans lesquels l’adsorption est modulée en pression sont particulièrement avantageux pour fournir de l’hydrogène à haute pression lorsque la pression en entrée du module 110 est de l’ordre de plusieurs dizaines de bars, par exemple dans les réseaux de transport de gaz naturel.
Même s’il existe un écartement entre les ressorts hélicoïdaux, l’écartement entre les ressorts hélicoïdaux est trop large pour retenir suffisamment le produit cosmétique, en particulier, les produits cosmétiques liquides. Par conséquent, il est possible que le produit cosmétique s’écoule par inadvertance pendant l’application. Ainsi, cet applicateur ne peut pas appliquer une quantité suffisante de produit cosmétique sur les matières kératiniques.
En outre, l’applicateur du document WO 2010/092551 peut causer des blessures à l’utilisateur ou au consommateur en raison de l’embout du ressort hélicoïdal.
Le document US 8079373 divulgue un applicateur de mascara comprenant un ressort hélicoïdal ayant une structure hélicoïdale et un organe constitué de matière plastique pour couvrir l’embout de la spire de ressort.
L’applicateur de mascara du document US 8079373 comprend un composant supplémentaire tel que l’organe constitué de matière plastique. Par conséquent, cet applicateur de mascara ne peut pas être fabriqué à l’aide de l’équipement de fabrication existant qui peut fabriquer des applicateurs de mascara communs avec des fibres.
De plus, cet applicateur de mascara a une spire de ressort unique avec une structure hélicoïdale, et par conséquent, un écartement entre les spires de ressort est petit. Dans ce cas, il ne peut pas retenir suffisamment le produit cosmétique, en particulier le produit cosmétique liquide. Ainsi, une quantité suffisante de produit cosmétique ne peut pas être appliquée sur les matières kératiniques.
En outre, si l’écartement entre les spires de ressort est trop large, le produit cosmétique, en particulier le produit cosmétique liquide, ne peut pas être suffisamment retenu, et il est donc possible que le produit cosmétique s’écoule par inadvertance pendant l’application. Par conséquent, cet applicateur de mascara ne peut pas appliquer une quantité suffisante de produit cosmétique sur les matières kératiniques.
Le document US 3998235 divulgue un applicateur de mascara comprenant une tige centrale, une spire de ressort unique agencée en hélice autour de la tige centrale, et un organe capuchon destiné à raccorder la tige centrale à la spire de ressort, où l’organe capuchon est agencé dans l’extrémité distale de la tige centrale.
Cet applicateur de mascara doit comprendre un composant supplémentaire tel que l’organe capuchon, pour raccorder la tige centrale à la spire de ressort. De plus, l’applicateur de mascara décrit dans le document US 3998235 est de forme complexe comprenant la tige centrale et la spire de ressort unique agencée en hélice autour de la tige centrale. Par conséquent, cet applicateur de mascara ne peut pas être fabriqué à l’aide de l’équipement de fabrication existant qui peut fabriquer des applicateurs de mascara communs avec des fibres.
En outre, l’applicateur de mascara du document US 3998235 comporte une seule spire de ressort agencée de manière hélicoïdale autour de la tige centrale. Par conséquent, il n’y a pas d’écartement entre la tige centrale et le ressort hélicoïdal et/ou entre les ressorts hélicoïdaux. Dans ce cas, le produit cosmétique, en particulier le produit cosmétique liquide, ne peut pas être suffisamment retenu par cet applicateur de mascara. Ainsi, une quantité suffisante de produit cosmétique liquide ne peut être appliquée sur les matières kératiniques.
Même s’il existe un écartement entre la tige centrale et le ressort hélicoïdal et/ou entre les ressorts hélicoïdaux, cet écartement est trop large pour retenir suffisamment le produit cosmétique, notamment le produit cosmétique liquide. Par conséquent, il est possible que le produit cosmétique s’écoule par inadvertance pendant l’application. Ainsi, cet applicateur de mascara ne peut pas appliquer une quantité suffisante de produit cosmétique sur les matières kératiniques.
Le document US 4744377 divulgue un applicateur pour appliquer du mascara sur les cils, comportant une structure hélicoïdale.
L’applicateur de mascara du document US 4744377 ne comporte pas d’écartements dans les structures hélicoïdales. Dans ce cas, cet applicateur de mascara ne peut pas retenir suffisamment le produit cosmétique, en particulier le produit cosmétique liquide. Par conséquent, cet applicateur de mascara ne peut pas appliquer une quantité suffisante de produit cosmétique mascara sur les cils.
Même si l’écartement est formé dans les structures hélicoïdales, l’écartement est trop large pour retenir suffisamment le produit cosmétique, en particulier, le produit cosmétique liquide. Par conséquent, il est possible que le produit cosmétique s’écoule par inadvertance pendant l’application. Ainsi, cet applicateur de mascara ne peut pas appliquer une quantité suffisante du produit cosmétique mascara sur les cils.
En outre, le document US 4744377 ne divulgue pas le mode de fabrication de cet applicateur de mascara.
divulgation de l’invention La présente invention a pour objet de résoudre les problèmes décrits ci-dessus et de fournir un applicateur de mascara de constitution simple, sans fibres, qui puisse être fabriqué à l’aide d’équipements existants qui peuvent fabriquer les applicateurs de mascara courants avec des fibres.
De plus, un objet de la présente invention peut proposer un applicateur qui peut retenir la quantité suffisante du produit cosmétique, en particulier, le produit cosmétique liquide.
Teneur en théine (ou caféine)
Extrait PSR thé noir Ile Maurice Extrait PSR thé noir Inde Extrait conventionnel de thé noir Ile Maurice théine (mg/kg) 68 122 80 % théine/ poids sec extrait 0,9 2,2 5,3
L’analyse montre que l’extrait PSR de thé noir d’île Maurice contient de la théine, mais dans une teneur inférieure à celles de l’extrait PSR de thé noir d’Inde ou légèrement inférieure à l’extrait conventionnel de thé noir de l’île Maurice.
Teneur en catéchines
Les résultats sont illustrés dans le tableau 10.
Extrait PSR thé noir Ile Maurice Extrait PSR thé noir Inde Extrait conventionnel de thé noir Ile Maurice catéchines (mg/kg) Nd 28 Nd % catéchines / poids sec l’extrait 0 0,001 0
L’analyse montre que l’extrait PSR de thé noir de l’île Maurice contient peu voire pas de polyphénols de type catéchines (nd signifie non déterminable).
De plus, des analyses par chromatographie sur couche mince ont montré que les extraits PSR ne contenaient pas d’épicatéchine ou d’épigallocatéchine.
Teneur en petits ARN
Les petits ARN présents dans les extraits de thé utilisés dans la présente invention sont sous la forme d’un mélange complexe d’ARN ayant une taille majoritairement comprise entre 25 et 150 nucléotides.
Les résultats sont illustrés dans le tableau 11.
Extrait PSR thé noir Ile Maurice Extrait PSR thé noir Inde Extrait conventionnel thé noir ile Maurice Extrait conventionnel thé noir Inde Petits ARN (mg/Kg) 154 85 Nd nd Petits ARN (% total extrait sec) 2.1 1.5 0 0
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la teneur en phosphore, mesurée sous sa forme oxyde P 2 O 5 , est comprise entre 0,2 et 2% en poids par rapport au poids total du catalyseur.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, ledit support est à base d’alumine gamma et/ou chi, prises seules ou en mélange.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, ledit support se présente sous la forme de billes.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport molaire entre l’élément du groupe VIII et l’élément du groupe VIB est compris entre 0,35 et 0,45 mol/mol.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport molaire entre le phosphore et le métal du groupe VI est compris entre 0,2 et 0,4 mol/mol.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, ladite surface spécifique du support est comprise entre 130 m²/g et 198 m²/g.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, ledit support présente un volume poreux total mesuré par porosimétrie au mercure compris entre 0,3 et 0,9 cm 3 /g.
Un autre objet selon l’invention concerne un procédé d’hydrodésulfuration d’une coupe essence oléfinique contenant du soufre dans lequel on met en contact ladite coupe essence, de l’hydrogène et ledit catalyseur selon l’invention, ledit procédé d’hydrodésulfuration étant effectué à une température comprise entre 200°C et 400°C, une pression totale comprise entre 1 MPa et 3 MPa, une vitesse volumique horaire, définie comme étant le débit volumique de charge rapporté au volume du catalyseur, compris entre 1 h -1 et 10 h -1 , et un rapport volumique hydrogène/coupe essence compris entre 100 et 600 NL/L.
Description détaillée de l’invention Définitions Dans la suite, les groupes d'éléments chimiques sont donnés selon la classification CAS (CRC Handbook of Chemistry and Physics, éditeur CRC press, rédacteur en chef D.R. Lide, 81 ème édition, 2000-2001). Par exemple, le groupe VIII selon la classification CAS correspond aux métaux des colonnes 8, 9 et 10 selon la nouvelle classification IUPAC.
On entend par surface spécifique, la surface spécifique BET (S BET en m 2 /g) déterminée par adsorption d’azote conformément à la norme ASTM D 3663-78 établie à partir de la méthode BRUNAUER-EMMETT-TELLER décrite dans le périodique " The Journal of American Society ", 1938, 60, 309.
On entend par volume poreux total du catalyseur ou du support utilisé pour la préparation du catalyseur le volume mesuré par intrusion au porosimètre à mercure selon la norme ASTM D4284 à une pression maximale de 4000 bar (400 MPa), utilisant une tension de surface de 484 dyne/cm et un angle de contact de 140°, par exemple avec un appareil modèle Autopore III de la marque Microméritics®.