INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas d’un maintien en pente, la vitesse de rotation est très faible, de l’ordre de 0 à 10 tours par minute. Dans ce cas, le facteur correctif F2 délivré par le module 16 est beaucoup plus élevé, que dans le reste du spectre de vitesses de rotation de la machine, de manière à éviter une surchauffe de la machine électrique 1 dans le cas décrit précédemment où la sonde de température n’est pas placée sur la bonne phase 3a. Ainsi, le facteur correctif pour des vitesses de rotation faibles peut être par exemple de l’ordre de quinze fois le facteur correctif F2 délivré pour des vitesses de rotation supérieures et autour de 10 tours par minute.
Le module 13 d’estimation des pertes de chaleur totales corrigées comprend en outre un premier multiplicateur 17 configuré pour multiplier les premier et deuxième facteurs correctifs F1 et F2, et délivrant un facteur correctif global F des pertes de chaleur, et un deuxième multiplicateur 18 configuré pour multiplier le facteur correctif global F des pertes de chaleur avec l’estimation des pertes par effet Joule P J , délivrant ainsi une estimation P tot des pertes de chaleur totales de la machine électrique 1.
Comme décrit précédemment, le système 11 de correction de température du bobinage 2 reçoit en entrée la température mesurée Tmes d’une part et une estimation P tot des pertes de chaleur totales corrigées d’autre part.
Le système 11 de correction de température du bobinage 2, illustré en détails sur la , comprend un module 19 de correction de la température mesurée Tmes par la sonde de température 5 délivrant un facteur de correction K1 en fonction de l’estimation P tot des pertes de chaleur totales de la machine 1 et en fonction de la température mesurée Tmes du bobinage 2. Le facteur de correction K1 de la température est issu d’essais préalables réalisés sur une machine électrique sur un banc de test, et varie en fonction des valeurs mesurées Tmes de température du bobinage 2 d’une part, et de l’estimation P tot des pertes de chaleur totales de la machine d’autre part.
Le module 19 de correction délivre ainsi un facteur K1 de correction de la température mesurée Tmes différent pour une même valeur de température mesurée mais pour deux valeurs de pertes totales estimées différentes.
De la même manière, le module 19 de correction délivre un facteur K1 de correction de la température mesurée Tmes différent pour une même valeur de pertes totales estimées mais pour deux températures mesurées différentes.
De cette façon, la correction est beaucoup plus précise, et l’on peut décider de ne pas trop corriger une température mesurée, si celle-ci n’est pas très élevée malgré de fortes pertes estimées, la probabilité que la température limite soit dépassée restant faible.
Le système 11 de correction de température du bobinage 2 comprend en outre un sommateur 20 configuré pour additionner la valeur de la température mesurée Tmes avec le facteur K1 de correction de la température mesurée Tmes, et délivrant une valeur de correction intermédiaire T1.
Le système 11 de correction de température du bobinage 2 comprend également un module 21 d’application d’un coefficient Kp à l’entrée d’un module 22 de filtrage comportant un intégrateur d’état discret et délivrant une valeur corrigée finale Tcorr. La valeur corrigée finale Tcorr est ensuite rebouclée et soustraite dans le sommateur 20. Le coefficient Kp est le gain du filtre appliqué dans le module 22.
Ainsi, le système 11 de correction de température permet de recaler efficacement la température mesurée Tmes en surface du bobinage sur la température réelle au cœur du bobinage.
L’organigramme représenté sur la illustre un exemple de procédé 500 mis en œuvre par le système représenté sur la .
Lors d’une première étape 501, on récupère la valeur mesurée de température Tmes du bobinage 2, mesurée par la sonde de température 5, la valeur de vitesse de rotation ω de ladite machine électrique 1 mesurée par le capteur de position 9 et la mesure du courant efficace Ieff traversant l’onduleur 7 mesurée par le capteur de courant 10.
A l’étape 502, on estime le couple moteur C délivré par la machine électrique 1.
A l’étape 503, on calcule une estimation des pertes par effet Joule P J calculée en fonction du courant efficace Ieff et de la température mesurée Tmes.
La dépendance de ces pertes P J par rapport à la température, par le changement de la résistance électrique R en fonction de la température, est également prise en compte par l’équation suivante :
Lors de l’étape 504 suivante, on détermine un premier facteur F1 de correction des pertes de chaleur dues au caractère alternatif de la machine électrique 1.
La benne 112 contenait par exemple 35 t de granulats, par exemple des sables et graviers de type silico-calcaire et des calcaires massifs d’une granulométrie comprise entre 2 mm et 50 mm.
Au préalable, le camion-benne a été reculé à l’intérieur du réceptacle 12 sur la partie rectangulaire 22 de la paroi longitudinale 14, entre les deux parois latérales en regard 16, 18. La benne 112 a été basculée vers l’arrière pour vider le contenu à l’intérieur du réceptacle 12. Aussi, le camion 110 entraîne la benne 112 ainsi basculée sensiblement vers l’extérieur du réceptacle 112 de manière à vider entièrement la benne 112 sur la paroi longitudinale 14.
Ensuite, la benne 112 est rabaissée et le camion s’éloigne du réceptacle 12 de manière à le libérer.
Partant, et comme on va l’expliquer ci-après, le réceptacle 12 va pouvoir être relevé et son contenu va pouvoir être délivré progressivement vers une autre installation, tandis que le camion 110 équipé de sa benne 112 va pouvoir rejoindre son point de chargement sans avoir besoin d’attendre.
Avantageusement, une noria de camions peut être mise en œuvre entre l’installation 10 et ledit point de chargement, pour pouvoir alimenter le réceptacle de granulats à une grande fréquence.
L’avantage de l’objet de la présente invention est de pouvoir alimenter une autre installation en granulats par exemple, à un certain débit relativement continu, lequel débit est inférieur à celui procuré par le déchargement instantané de la benne 112. Aussi, l'installation 10, objet de l'invention permet l'alimentation de l'autre installation sans reprise du contenu de la benne et par conséquent, sans moyens supplémentaires de type tractopelle par exemple.
Ainsi, après que le camion 110 a quitté le réceptacle 12, ce dernier est entraîné en pivotement autour des arbres de liaison 74, le reliant aux deux supports latéraux opposés 54, 56, grâce aux deux vérins latéraux 78.
On retrouve sur la le réceptacle 12 ainsi redressé, tandis que le convoyeur 90 est sensiblement incliné au-dessus d'un convoyeur de reprise 114. Et l'extrémité libre 94 du convoyeur 90 débouche au droit du convoyeur de reprise 114.
Durant le pivotement du réceptacle 12, les granulats qu'il contient, tendent à être entraînés par gravité dans la partie formant trémie vers l'extrémité de sortie 32 du réceptacle 12.
Aussi, l’extrémité de sortie 32 est avantageusement équipée d'une trappe d'obturation mobile, non représentée, et permettant d'interdire l'écoulement des granulats à travers l'extrémité de sortie 32, tant que le réceptacle 12 n'est pas entièrement redressé et que le convoyeur 10 n'est pas en fonctionnement.
Dès lors que le réceptacle 12 est entièrement redressé comme illustré sur la , la branche 106 est venue s'engager dans la chape de verrouillage 104, et ce, des deux côtés de l'extrémité de sortie 32.
On retrouve sur la , plus en détail, la branche 106 engagée dans la chape de verrouillage 104. Aussi, l'extrémité de la branche en saillie 106, laquelle présente un évidement 108, est logée entièrement dans la chape de verrouillage 104.
Et latéralement, celle-ci est équipée d'un axe de verrouillage 116 que l'on retrouve en coupe axiale sur la .
Ainsi, sur la , outre l'axe de verrouillage 116, on retrouve la chape de verrouillage 104 et l'évidement 108 de la branche 106 au centre de la chape 104.
Aussi, l'axe de verrouillage 106 est destiné à être entraîné en translation au moyen d'un actionneur 118 à travers la chape de verrouillage 104 et la branche 106 pour les solidariser l'un à l'autre. L'axe de verrouillage 106 est commandable en translations grâce à l'actionneur 118, tant pour solidariser la chape 104 et la branche 106 qu’à l’inverse, pour les libérer.
Dès après que le réceptacle 12 a été entièrement redressé, et maintenu en position fixe grâce aux axes de verrouillage 116, comme illustré sur la , le convoyeur 17 est mis en fonctionnement et partant, la bande transporteuse 100 est entraînée, sur le dessus du convoyeur 90, de l'extrémité de sortie 32 du réceptacle 12 vers son extrémité libre 94. La trappe d'obturation mobile peut alors être dégagée de l'extrémité de sortie 32 pour libérer les granulats qui par gravité, tombent directement sur l’extrémité de réception 92 du convoyeur 90. La bande transporteuse 100 entraîne alors les granulats jusqu'à l'extrémité libre 94 du convoyeur 90 pour que ceux-ci finalement, choit dans le convoyeur de reprise 114.
En revanche, lorsque l’ébauche fibreuse est disposée sur le support 1 selon l’invention, l’ébauche fibreuse 200 est supportée en tout point par le support. Ainsi, les colonnes de trame ne sont pas déformées sous le poids de l’ébauche et la direction X représentant la direction longitudinale de l’ébauche est perpendiculaire en tout point à l’accélération de pesanteur g.
La conception et la fabrication dudit support seront décrites plus loin dans la description.
On procède ensuite à la découpe des fils non tissés 202 superflus. On obtient alors l’ébauche 200 illustrée sur la et tissée en une seule pièce, ne présentant plus de fils non tissés.
Dans l’exemple décrit ci-dessus, l’ébauche fibreuse 200 ne dispose pas de déliaisons. On ne sort cependant pas du cadre de l’invention si l’ébauche fibreuse 200 comporte des déliaisons, par exemple pour permettre l’insertion d’une pièce de conformation.
Le support 1 permet de réaliser des inspections de l’ébauche 200 sans que celle-ci ne subisse de déformation du fait de la pesanteur g. Ainsi, il est possible d’inspecter facilement la première face 205c de l’ébauche 200.
Dans le cas d’une ébauche symétrique selon la direction X, le support permet de réaliser une inspection des deux faces 205c et 205d de l’ébauche, en retournant l’ébauche de sorte à placer la première face 205c en contact avec l’empreinte 10 du support. La deuxième face 205d est ainsi exposée, tout en assurant le soutien de l’ébauche 200 par rapport à la pesanteur g.
Pour procéder au retournement de l’ébauche, on peut utiliser deux supports selon l’invention. Le premier support 1 aura une empreinte ayant la forme de la face de l’ébauche destinée à former l’extrados du profil de l’aube, alors que le deuxième support aura une empreinte ayant la forme de la face de l’ébauche destinée à former l’intrados du profil de l’aube.
Comme illustré sur les figures 4 et 5, l’ébauche fibreuse 200 est disposée dans le premier support 1 de sorte que la deuxième face 205d de l’ébauche 200 soit en contact avec l’empreinte 10 du premier support 1. On place le deuxième support 2 sur l’ébauche 200 de sorte que la première face 205c de l’ébauche 200 soit en contact avec l’empreinte 20 du deuxième support 2.
Les supports 1 et 2 sont ensuite maintenus contre l’ébauche 200 pour permettre son retournement. Les positions du premier et du deuxième support 1 et 2 sont inversées à la fin de l’opération de retournement. On retire ensuite le premier support 1, situé au-dessus de l’ébauche fibreuse 200 et du deuxième support 2, de sorte à rendre visible la deuxième face 205d de l’ébauche 200, par exemple dans le cadre d’une inspection.
On ne sort bien entendu pas du cadre de l’invention si c’est la première face 205c de l’ébauche 200 destinée à former l’intrados du profil de l’aube qui est placée en contact avec le premier support 1.
Les supports peuvent être maintenus l’un contre l’autre lors de l’opération de retournement à l’aide d’un système d’attache permettant de les relier. Le premier support et le deuxième support peuvent être en contact l’un de l’autre lors de l’opération de retournement.
Dans le cas où les supports sont en contact l’un avec l’autre lors de l’opération de retournement, les supports peuvent être dotés d’un système de mise en position. L’exemple de mise en position illustré sur la comprend des reliefs en saillie 11 et 21, par exemple en forme de demi-sphère, et des creux 12 et 22 aptes à coopérer avec les reliefs 11 et 21 sur chacun des supports 1 et 2. Chaque relief en saillie 11 et 21 sur l’un des deux supports vient s’insérer dans un creux 12 et 22 de l’autre support lorsque ceux-ci sont placés l’un contre l’autre pour l’opération de retournement.
Dans le cas d’une ébauche symétrique selon la direction X, on peut procéder au retournement de l’ébauche en utilisant deux supports selon l’invention identiques. Les deux supports identiques peuvent disposer d’un système de mise en position. Dans l’exemple illustré sur la , les supports 1 et 2 sont identiques, et les reliefs en saillie 11 et 21 et creux 12 et 22 sont disposés aux mêmes emplacements sur le premier support 1 et sur le deuxième support 2.
L’ébauche fibreuse tissée, et éventuellement inspectée, comme décrit ci-dessus est destinée à être compactée et mise en forme pour former une préforme fibreuse prête à être densifiée.
Afin de déplacer l’ébauche fibreuse depuis l’emplacement où elle a été tissée et/ou inspectée jusqu’à un emplacement de stockage ou jusqu’au moule où elle sera compactée et mise en forme, le support 1 ou 2 est utilisé pour supporter l’ébauche.
Le support 1 ou 2 est ainsi utilisé pour transporter l’ébauche 200 de sorte que les directions X et Y de l’ébauche soient horizontales, la direction Z de l’ébauche 200 correspondant en tout point de l’ébauche à la direction du champ de pesanteur g. Ainsi, l’ébauche 200 est supportée en tout point par le support 1 ou 2 lors de son transport, et ne subit pas de déformation du fait de la pesanteur g.
La densité cationique du polymère selon l’invention est préférentiellement comprise entre 4 et 7 meq/g, plus préférentiellement entre 6 et 7 meq/g.
Le polymère cationique selon l’invention est préférentiellement hydrosoluble.
Le polymère cationique selon l’invention est avantageusement linéaire ou branché (ramifié). Lorsqu’il est branché, il est préférentiellement peu branché, et plus précisément son degré de branchage est tel que le polymère est soluble en solution aqueuse à une concentration supérieure à 10g par litre, à 25°C.
Selon l’invention, le polymère hydrosoluble a préférentiellement un poids moléculaire compris entre 1000 et 5 millions g/mol, préférentiellement entre 50 000 et 2 millions g/mol. Le polymère peut être un dispersant, et dans ce cas son poids moléculaire est compris préférentiellement entre 1000 et 50 000 g/mol. Le polymère peut avoir un poids moléculaire plus élevé, généralement entre 5 et 30 millions g/mol. Le poids moléculaire s’entend en poids moléculaire moyen en poids. Le polymère selon l’invention peut aussi être un super absorbant capable d’absorber de 10 à 500 fois son poids en eau.
Dans un mode particulier, le polymère selon l’invention peut être un polymère semi-synthétique et donc semi-naturel. Dans ce mode, le polymère peut être synthétisé par copolymérisation par greffage total ou partiel d’au moins un monomère selon l’invention, et d’au moins un composé naturel, ledit composé naturel étant préférentiellement choisi parmi dans les amidons et leur dérivés, les polysaccharides et leurs dérivés, les fibres, les gommes végétales, les gommes animales ou les gommes d’algues, et leurs versions modifiées. Les gommes végétales peuvent être par exemple la gomme guar, la gomme arabique, la gomme de caroube, la gomme adragante, la gomme de guanidinium, la gomme de cyanine, la gomme de tara, la gomme de cassia, la gomme xanthane, la gomme ghatti, la gomme adragante, la gomme karaya, la gomme gellane, la gomme de cyamopsis tetragonoloba, la gomme de soja, ou encore le Bêta-glucane ou le dammar. Le composé naturel peut également être de la gélatine, de la caséine, ou du chitosan, La gomme d’algue peut être par exemple l’alginate de sodium ou son acide, l’agar-agar,ou la carraghénane.
La polymérisation s’effectue généralement, sans que cela ne soit limitatif, par copolymérisation ou par greffage. L’homme de métier pourra se référer aux connaissances connues dans le domaine des polymères semi-naturels.
Dans un mode particulier, l’épihalohydrine et/ou le composé de formule (I) sont issus au moins en partie, ou totalement d’un procédé de recyclage.
Dans ce mode particulier, l’épihalohydrine et/ou le composé de formule (I) sont issus d’un processus de recyclage, comme par exemple de la dépolymérisation de polymère ou par fabrication à partir d’huile de pyrolyse, cette dernière étant le résultat de combustion à haute température et en milieu anaérobie de déchets plastiques usagés.
Ainsi des matières considérées comme des déchets peuvent servir de source pour produire l’épihalohydrine et/ou le composé de formule (I) recyclé qui peuvent à leur tour être utilisés comme matière première pour fabriquer le polymère de l’invention.
Dans ce mode particulier, le polymère selon l’invention est obtenu selon un procédé comprenant les étapes suivantes : - recycler au moins une matière au moins en partie d’origine renouvelable et non fossile pour obtenir l’épihalohydrine et le composé de formule (I), - faire réagir dans une première étape l’épihalohydrine et le composé de formule (I) à une température comprise entre 5 et 95 °C, préférentiellement entre 30 et 80°C, le produit de cette réaction étant un adduit composé de formule (I) – épihalohydrine, - polymériser ledit adduit obtenu à une température comprise entre 5 et 95 °C, préférentiellement entre 30 et 80°C, pour obtenir le polymère cationique biosourcé.
Dans ce mode, la partie issue du recyclage est préférentiellement totalement « ségréguée », c’est-à-dire issue d’une filière distincte et traitée de manière distincte. Dans un mode alternatif elle est en partie « ségréguée », et en partie « non ségréguée ». Dans ce cas le ratio en poids entre la partie « ségréguée » et la partie « non ségréguée » est préférentiellement compris entre 99 :1 et 10 :90, de préférence entre 99 :1 et 30 :70, plus préférentiellement entre 99 :1 et 50 :50.
Procédé selon l’invention L’invention concerne un procédé d’obtention d’un polymère cationique biosourcé par réaction d’épihalohydrine au moins en partie d’origine renouvelable et non fossile, et d’au moins un composé de formule (I) au moins en partie d’origine renouvelable et non fossile.
Selon le second aspect de l’invention, une impulsion peut comprendre, de préférence comprend uniquement, de préférence encore est constituée, de manière davantage préférée est uniquement constituée, d’un signal de crête suivi d’une descente. De préférence, le signal de crête de l’impulsion peut correspondre à la partie du signal de l’impulsion comprise entre un niveau minimum, qui peut être un minimum local, du signal jusqu’à un niveau maximum, qui peut être un maximum local, du signal. De préférence, le niveau minimum du signal correspond à une valeur nulle du signal. De préférence, la descente du signal s’effectue depuis le niveau maximum du signal jusqu’au niveau minimum du signal, qui est celui à partir duquel s’étend le signal de crête, ou jusqu’à un minimum local du signal qui est différent du niveau minimum à partir duquel s’étend le signal de crête.
Selon le second aspect de l’invention, une impulsion peut comprendre, de préférence comprend uniquement, de préférence encore est constituée, de manière davantage préférée est uniquement constituée, d’un signal de crête. Dans ce cas, le signal de crête correspond, de préférence, au signal de l’impulsion. Dans ce cas, le signal de crête, de préférence le signal de l’impulsion, peut comprendre : - une partie du signal de l’impulsion comprise entre un niveau minimum du signal, qui peut être un minimum local du signal, de préférence qui est le niveau à partir duquel s’étend le signal de crête, jusqu’à un niveau maximum du signal, qui peut être un maximum local du signal, et/ou, de préférence suivie ou précédée de, de préférence encore suivie de, - une partie du signal de l’impulsion comprise entre le niveau maximum du signal, qui peut être un maximum local, du signal jusqu’au niveau minimum du signal de pompage, qui peut être un minimum local du signal, de préférence qui est celui à partir duquel s’étend le signal de crête, ou jusqu’à un minimum local du signal de pompage qui est différent du niveau minimum à partir duquel s’étend le signal de crête
Selon l’invention, le signal de pompage et/ou le signal impulsionnel et/ou le signal amplifié et modulé par le SOA et/ou la phase du signal amplifié et modulé par le SOA comprend : - au moins une impulsion selon le premier aspect de l’invention, et/ou - au moins une impulsion selon le second aspect de l’invention.
Le reste de l’exposé se rapporte indifféremment au premier aspect et à son alternative qu’est le second aspect de l’invention.
Selon l’invention, le signal et/ou la valeur de crête et/ou la montée et/ou la descente, peut être définie par, ou peut varier selon ou être modulée selon, une fonction mathématique et/ou une fonction périodique.
Il peut être entendu par « signal » l’ensemble des valeurs du signal en question.
Le terme « signal de crête » employé dans le cadre de la présente demande peut se rapporter mais ne se rapporte pas uniquement à la puissance crête. En particulier, le terme « signal de crête » employé dans le cadre de la présente demande peut se rapporter mais ne se rapporte pas uniquement à la puissance crête du signal de mesure.
Le signal de crête d’une impulsion peut correspondre à l’ensemble des valeurs de crête de l’impulsion considérée.
Selon l’invention, le signal peut comprendre des impulsions successives identiques ou différentes les unes des autres.
De préférence, une ou plusieurs, de préférence chaque, impulsion du signal sont périodiques.
De préférence, le générateur d’impulsions est un générateur de signaux arbitraires.
De préférence, l’unité de commande est agencée pour faire varier la valeur de crête de chaque impulsion du signal de pompage par modulation de chaque impulsion du signal impulsionnel. De préférence, l’unité de commande est agencée pour faire varier la valeur de crête de chaque impulsion du signal de pompage par modulation de la valeur de crête de chaque impulsion du signal impulsionnel.
Il peut être entendu par variation de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage : - une variation d’au moins une partie, de préférence de l’ensemble, du signal de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage, ou - la caractéristique selon laquelle le signal de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage comprend au moins une partie qui n’est pas constante, de préférence l’ensemble du signal de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage n’est pas constant.
Tout ou partie des caractéristiques relatives au signal de pompage tel que décrite dans la présente demande, à titre d’exemple non limitatif les caractéristiques liées à l’impulsion sont transposables à la phase de l’impulsion du signal amplifié et modulé par le SOA. De préférence, la phase de l’impulsion du signal amplifié et modulé par le SOA peut présenter les mêmes caractéristiques que celle du signal de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage selon l’invention.
La valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage peut varier de manière monotone sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage.
L’unité de commande peut être agencée pour faire varier la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage de manière monotone sur au moins un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage par modulation de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel produit par le générateur électrique, de préférence par modulation de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel produit par le générateur électrique.