INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par exemple, le procédé 100 d’encodage comprend une étape 150 de suppression de données par suppression des groupes de définition comprenant un nombre de pixel à modifier inférieur à un sixième seuil prédéfini. En particulier, le seuil peut être égal à 2, ce qui permet de supprimer les groupes de définition à pixel solitaire, c’est-à-dire comprenant uniquement un pixel à modifier. Si un groupe de définition est modifié, le groupe de définition suivant est mis à jour pour inclure les pixels du groupe de définition modifié dans le terme correspondant aux pixels à ne pas modifier.
Le procédé 100 d’encodage peut comprendre également une étape 160 de réduction de données par modification de la valeur d’un pixel à modifier par la valeur du pixel à modifier précédent si la différence de valeur entre le pixel à modifier et le pixel à modifier précédent est inférieure à un septième seuil prédéfini.
Ainsi, on peut réunir des valeurs proches de pixels à modifier pour faciliter l’encodage des valeurs de pixels à modifier pour obtenir des répétitions.
Le procédé peut également comprendre une étape 170 de réduction de la définition des valeurs de pixel à modifier. En particulier, la valeur des pixels à modifier peut être encodée sur un nombre de bits inférieur au nombre de bit initial sur la trame matricielle, par exemple 6 bits au lieu de 8 bits. La perte de données est peu significative du fait des traitements précédents.
Le procédé 100 d’encodage comprend ensuite une étape 180 d’encodage du tableau de luminance approximée, du tableau de chrominance rouge et/ou du tableau de chrominance bleu selon les sous-étapes suivantes, pour chaque tableau encodé :
L’étape 180 d’encodage dans un tableau d’entier permet ainsi de réduire les données à stocker à une valeur de chaque pixel par rapport à une valeur minimale stockée indépendamment de manière unique pour chaque bandelette. La représente schématiquement une portion 300 d’une trame vidéo telle qu’elle est enregistrée dans un procédé d’encodage selon un mode de réalisation de l’invention. La portion 300 comprend ici deux lignes 302, 304 de huit pixels dont les valeurs sont représentées comme comprises entre Vmin et Vmax.
Préférentiellement, l’extrait de feuilles de thé noir a été dilué dans un solvant physiologiquement acceptable, a un poids sec compris entre 4 et 20 g/kg et comprend en poids du poids total de l’extrait dilué, de 10 à 250 mg/kg d’ARN de petit poids moléculaire d’une longueur d’au maximum 150 nucléotides, de 0,2 à 5 g/kg de sucres, de 0,010 à 2 g/kg d’acides aminés, de 0,030 à 3 g/kg de composés phénoliques dont au maximum 120 mg/kg de catéchines, de 0,010 à 1 g/kg de théine, de 0,010 à 1 g/kg de théanine.
Plus préférentiellement, l’extrait de feuilles de thé noir ainsi dilué a un poids sec compris entre 4 et 20 g/kg et comprend en poids du poids total de l’extrait dilué, de 10 à 250 mg/kg d’ARN de petit poids moléculaire d’une longueur d’au maximum 150 nucléotides, de 0,2 à 5 g/kg de sucres, de 0,030 à 1 g/kg d’acides organiques, de 0,010 à 2 g/kg d’acides aminés, de 0,030 à 3 g/kg de composés phénoliques dont au maximum 120 mg/kg de catéchines, de 0,010 à 1 g/kg de théine, de 0,010 à 1 g/kg de théanine et est dépourvu d’ADN.
Lorsqu’il provient de l’Ile Maurice et que l’extrait dilué comprend une concentration finale en propanediol de 30 %, l’extrait de thé noir ainsi dilué a un poids sec compris entre 6 à 20 g/kg, et comprend de 50 à 250 mg/kg d’ARN de petit poids moléculaire d’une longueur d’au maximum 150 nucléotides, de 0,8 à 5 g/kg de sucres, 0,2 à 1 g/kg d’acides organiques, de 0,2 à 1 g/kg d’acides aminés, et de 0,5 à 3 g/kg de composés phénoliques, dont au maximum 30 mg/kg de catéchines, de 0, 10 à 100 mg/Kg de théine, de 0,010 à 300 mg/Kg de théanine et est dépourvu d’ADN.
De préférence l’extrait de thé noir provenant de l’Ile Maurice ne contient pas de catéchines.
Lorsqu’il provient d’Inde et que l’extrait dilué comprend une concentration finale en propanediol de 30 %, l’extrait de thé noir ainsi dilué a un poids sec compris entre 4 à 12 g/kg, et comprend de 10 à 100 mg/kg d’ARN de petit poids moléculaire d’une longueur d’au maximum 150 nucléotides, de 0,2 à 3 g/kg de sucres, 0,030 à 0,5 g/kg d’acides organiques, de 0,030 à 0,3 g/kg d’acides aminés, et de 0,050 à 2 g/kg de composés phénoliques, dont au maximum 30 mg/kg de catéchines, de 0,050 à 500 mg/Kg de théine, de 0,010 à 300 mg/Kg de théanine et est dépourvu d’ADN.
L’extrait de thé noir décrit dans la présente demande comprend ainsi une large gamme de phytomolécules présentant des effets bénéfiques sur la peau, sans présenter de risque d’irritation cutanée ou autre dommage pour la santé.
Par exemple, les sucres participent activement à l’hydratation des couches supérieures de l’épiderme, et ce faisant à la résistance aux agressions extérieures, sans présenter aucun effet indésirable. Les extraits de thé de l’invention contiennent plus particulièrement des mono- et des polysaccharides.
Camellia sinensis fait partie de la famille des Théaceae qui produit de la théine, un puissant insecticide naturel. La théine est aussi appelée caféine ou 1,3,7-triméthylxanthine ou méthylthéobromine. Au-delà de ses effets reconnus sur le système nerveux et cardio-vasculaire, la théine a également des effets bénéfiques sur la peau en particulier sur le relâchement cutané.
La plante produit également de la théanine, un acide aminé non protéique qui représente 50 % de la quantité totale d'acides aminés présents dans le thé.
L’extrait de thé noir décrit dans la présente demande contient également des composés phénoliques, tels que les polyphénols, les acides phénoliques, les flavonoïdes comme les catéchines, cependant cette famille de molécules a été partiellement ôtée par des étapes de traitement par du charbon et du PVPP. Cet appauvrissement relatif en composés phénoliques permet d’augmenter la stabilité du produit dans le temps et d’obtenir un extrait non phototoxique.
L’extrait de thé noir contient également des acides organiques. Les acides organiques sont des molécules impliquées dans le cycle de Krebs, un processus métabolique crucial dans la respiration cellulaire. Certains acides organiques comme les acides malique, lactique sont appelés acides alpha-hydroxylés (AHA) très connus pour leur effet anti-âge sur la peau, ils améliorent l’apparence et la texture de la peau.
Dans un mode de réalisation particulier l’extrait de thé noir dilué contient au maximum 1,5 g/kg de composés phénoliques dont au maximum 120 mg/kg de catéchines.
Dans un autre mode de réalisation particulier l’extrait de thé noir dilué contient au maximum 1,2 g/kg de composés phénoliques dont au maximum 30 mg/kg de catéchines.
Dans un mode de réalisation particulier l’extrait de thé noir dilué contient au maximum 3 g/kg de composés phénoliques et contient des traces de catéchines au maximum de 0,001% de catéchines par rapport au poids sec de l’extrait de thé noir provenant d’Inde, voire ne contient pas de catéchines pour l’extrait de thé noir provenant d’Inde ou de l’Ile Maurice.
Dans un autre mode de réalisation particulier l’extrait de thé noir dilué contient au maximum 100 mg/kg de composés phénoliques et contient des traces de catéchines au maximum de 0,001% de catéchines par rapport au poids sec de l’extrait de thé noir provenant d’Inde, voire ne contient pas de catéchines pour l’extrait de thé noir provenant d’Inde ou de l’Ile Maurice.
Dans encore un autre mode de réalisation l’extrait de thé noir dilué contient au maximum 50 mg/kg de composés phénoliques et contient des traces de catéchines au maximum de 0,001% de catéchines par rapport au poids sec de l’extrait de thé noir provenant d’Inde, voire ne contient pas de catéchines pour l’extrait de thé noir provenant d’Inde ou de l’Ile Maurice.
En sortie de la machine électrique, le fluide de refroidissement peut être refroidi par un moyen de refroidissement tel qu’un échangeur de chaleur par exemple avant d’être réintroduit plus froid en entrée de la machine électrique.
Selon une mise en œuvre de l’invention, lorsque les canaux de liaison sont situés dans les flasques, la machine électrique peut comprendre un moyen d’étanchéité au niveau de chaque liaison entre un tube (traversant le corps de stator et le matériau d’enrobage) et un canal de liaison de manière à éviter toute fuite de fluide de refroidissement au sein de la machine électrique. Ces moyens d’étanchéité peuvent comprendre des joints toriques dont le matériau est adapté au fluide de refroidissement et aux conditions de pression/température.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, chaque canal de liaison situé dans un flasque pour la liaison entre deux tubes comprend deux trous longitudinaux dans le prolongement de chacun des deux tubes. Ainsi les tubes peuvent s’insérer dans les trous longitudinaux (qui peuvent disposer d’un alésage permettant l’insertion du tube) et un moyen d’étanchéité peut être positionné à l’interface (par exemple un joint torique peut être positionné dans une rainure réalisée dans le trou longitudinal). Les deux trous longitudinaux sont non débouchant : en d’autres termes, ils disposent d’une extrémité longitudinale et ne traversent pas totalement le flasque. Selon une alternative, les deux trous longitudinaux peuvent être débouchants et rebouchés par un bouchon de manière à empêcher la fuite du fluide de refroidissement vers l’extérieur de la machine électrique. De plus, le canal de liaison comprend un conduit rectiligne passant par les deux extrémités longitudinales des trous longitudinaux. Ainsi le canal de liaison permet au fluide de refroidissement arrivant par un des tubes reliés par le canal de liaison de rejoindre le deuxième tube. L’assemblage des différents tubes et des différents canaux de liaison forment un serpentin autour du stator et des têtes de bobines.
De plus, le conduit rectiligne est dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal et de préférence, tous les conduits rectilignes des canaux de liaison d’un même flasque sont coplanaires. Ainsi, il passe à proximité de l’extrémité longitudinale des têtes de bobines, ce qui permet d’améliorer le refroidissement des têtes de bobines, tout en assurant une réalisation simple et peu onéreuse du système de refroidissement.
Les canaux de liaison peuvent être réalisés par usinage dans les flasques par des perçages longitudinaux et des perçages de liaison dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal, une partie du perçage pouvant être rebouchés pour éviter la fuite de fluide de refroidissement. Selon une alternative, les canaux de liaison pourraient être réalisés par impression 3D (fabrication additive).
Selon une mise en œuvre avantageuse de l’invention, la machine électrique peut comprendre un onduleur intégré et positionné sur le carter de la machine électrique. De ce fait, la machine électrique peut être alimentée par une source électrique continue, l’onduleur transformant alors le signal électrique continu en signal électrique alternatif adapté au fonctionnement de la machine électrique. De plus, cette architecture est compacte et permet une adaptation à un encombrement restreint comme dans un véhicule, ainsi qu’un éventuel système de refroidissement intégré, en effet, le fluide de refroidissement utilisé pour le refroidissement de la machine électrique peut également servir au refroidissement de l’onduleur.
Selon une mise en œuvre de l’invention, le corps de stator peut comprendre un empilement de tôles, les tôles étant de préférence métalliques. De ce fait, les pertes fer peuvent être réduites.
Avantageusement, les tubes peuvent être implantés sur un même diamètre d’implantation. En d’autres termes, ils sont tous équidistants de l’axe longitudinal de la machine électrique, ce qui permet un refroidissement homogène de la machine. De plus, cette architecture permet de simplifier la fabrication et le montage de l’ensemble.
De manière préférée, les tubes sont équitablement (régulièrement) répartis sur le diamètre d’implantation, de manière à encore améliorer le refroidissement homogène. Par exemple, si on a huit tubes répartis de manière régulière sur un même diamètre d’implantation, ces huit tubes sont répartis tous les 45°.
L’invention concerne plus particulièrement une machine électrique synchro-réluctante, de préférence une machine synchro-réluctante assistée d’aimants permanents. Une machine électrique synchro-réluctante comporte généralement un stator et un rotor disposés selon le même axe l'un dans l'autre. Le rotor est formé d'un corps de rotor avec un empilage de tôles placé sur un arbre de rotor. Ces tôles comprennent des logements pour des aimants permanents et des perforations pour créer de barrières de flux permettant de diriger radialement le flux magnétique des aimants vers le stator. Ce rotor est généralement logé à l'intérieur d'un stator qui porte des bobinages électriques pour générer un champ magnétique permettant d'entrainer en rotation le rotor. Comme cela est mieux décrit dans le document EP 1 057 242, le stator est de forme annulaire et comprend une pluralité d'encoches radiales ouvertes en direction du rotor et qui s'étendent tout au long du pourtour du stator. Ces encoches sont prévues pour recevoir des bobinages d'induit qui sont introduits dans le stator par la face ouverte des encoches puis y sont fixés par tous moyens connus.
La illustre, de manière schématique et non limitative une vue partielle en coupe dans un plan comprenant l’axe longitudinal d’une portion de la machine électrique selon un mode de réalisation de l’invention, l’axe longitudinal étant représenté par le trait mixte.
Sur cette figure, la machine électrique comprend un rotor 2 et un stator, le stator entourant le rotor. Le rotor 2 est mobile en rotation autour de l’axe longitudinal (par exemple, il peut être entraîné par un arbre non représenté), le stator étant fixe.
Le stator comprend un corps de stator 1 qui peut être constitué d’un empilage de tôles, et de bobines 22. Les bobines 22 comprennent des têtes de bobines 3 qui dépassent de part et d’autre des extrémités longitudinales 23 du corps de stator 1. Sur la figure, une seule extrémité longitudinale 23 est représentée mais il est évident que le corps de stator 1 comprend une autre extrémité longitudinale et que les bobines 22 comprennent des têtes de bobines dépassant de l’autre extrémité longitudinale, de manière symétrique par rapport à un plan orthogonal à l’axe longitudinal.
Les bobines 22 sont enroulées autour du corps de stator 1 qui comprend des ouvertures pour permettre leur enroulement.
Les têtes de bobines 3 sont noyées (enrobées, enveloppées) dans un matériau d’enrobage 4 tel qu’une résine, par exemple une résine époxy, de manière à éviter ou limiter les vibrations qui pourraient endommager les têtes de bobines 3 et de manière à favoriser l’échange thermique avec les têtes de bobines 3. En d’autres termes, un matériau d’enrobage 4 entoure (ou enveloppe) les têtes de bobines 3. Bien entendu, un matériau d’enrobage du même type entoure les têtes de bobines situé à l’autre extrémité longitudinale du corps de stator (non représenté).
L’enveloppe de la machine électrique comprend un boitier, aussi appelé carter, (de forme sensiblement cylindrique non représenté) et deux flasques 7, un à chaque extrémité longitudinale de la machine électrique (un seul flasque 7 est représenté pour simplifier la représentation).
Bien entendu, l’indicateur de pesage de l’installation selon l’invention peut également être reliée à un ordinateur distant, du type ordinateur personnel, tablette, smartphone, ou tout appareil équivalent, par des moyens d’échanges de données filaires ou non filaires, permettant de lui transmettre des commandes ou de recevoir les données de pesage relevées.
Il va de soi par ailleurs, qu’une mise en œuvre de l’installation selon l’invention peut également être entreprise dans un local ne comportant qu’une unique pièce, auquel cas le capteur de poids 1 et le boitier 9 seront situés dans un seul et même espace.
De plus, il est à noter que l’invention couvre également une autre variante de réalisation de l’installation selon l’invention dans laquelle le module d’affichage de données comporte une portion volumique de l’espace contenu dans un local, tandis que les moyens électroniques de fourniture du poids calculé par les moyens électroniques de calcul du poids d’une charge comportent des moyens de projection de données sur ladite portion volumique.
En d’autres termes, dans ce cas, les données relatives aux opérations de pesage apparaissent ici suspendues dans l’air du local, sous forme d’hologramme. Ces données, s’affichant de la sorte, peuvent être simplement consultées. Elles peuvent également définir des données de commande ou de paramétrage de l’installation selon l’invention, dans le cas où l’indicateur de pesage comporte des moyens électroniques de capture d’images formées sur ladite portion volumique et des moyens électroniques de traitement des images capturées, à l’instar de la variante de réalisation précédemment décrite.
Méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation L’invention concerne le domaine des matériaux, spécifiquement liée à la méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation.
Les pièces rotatives de l'extrémité chaude des moteurs d'avion sont principalement fabriquées en superalliage, notamment les disques de turbine haute et basse pression, les disques de compresseur, les disques de labyrinthe, etc. Afin d'obtenir les propriétés mécaniques souhaitées sur ces disques en superalliage, un régime de traitement thermique contrôlé avec une grande précision est nécessaire pour une régulation et commande des tissus des ébauches des pièces. Lors de l'obtention des propriétés mécaniques requises lors du processus de traitement thermique, certaines contraintes résiduelles seront inévitablement introduites sur les ébauches de disque. Les contraintes du traitement thermique sur les ébauches des pièces forgées seront progressivement relâchées lors de l'usinage ultérieur, du traitement de surface et de l'installation des pièces en service.
Des niveaux excessifs de contraintes résiduelles peuvent entraîner une déformation excessive des pièces de disque lors de l'usinage, ce qui rendre difficile l’obtention des dimensions exactes prévues sur la pièce. Dans le même temps, des contraintes internes excessives et mal réparties peuvent entraîner une réduction de la stabilité dimensionnelle des pièces en service, affectant le rendement du moteur jusqu'à provoquer une défaillance. Par conséquent, le contrôle et la gestion efficaces des contraintes résiduelles du traitement thermique sur les ébauches des pièces forgées sont une condition préalable et une base pour garantir la stabilité dimensionnelle des pièces rotatives en service d'usinage.
La présente invention propose une méthode permettant d'obtenir de petites déformations plastiques prédéterminées sur les pièces forgées du vierge en mettant en œuvre un traitement rotatif à grande vitesse sur les pièces forgées, c'est-à-dire en utilisant des charges de force centrifuge, pour réguler et contrôler efficacement l'état de répartition des contraintes internes des pièces forgées du disque vierge sans affecter les performances de service ultérieures des pièces forgées. Cette méthode peut non seulement libérer complètement la contrainte résiduelle excessivement élevée formée dans le processus de traitement thermique, afin d'éviter une déformation néfaste des pièces forgées du disque vierge dans le processus de traitement ultérieur des pièces ; mais aussi optimiser la régulation et le contrôle de la répartition des contraintes internes pour les conditions de service des pièces forgées du disque vierge, garantissant ainsi mieux que les pièces forgées du disque vierge ne subiront pas de déformations néfastes sous l'état de contrainte élevée de 115% ou 120% lors du test de sur-rotation des pièces, avec une stabilité dimensionnelle à long terme lors du processus d'installation en service. Cette méthode est une nouvelle technique de réglage et de contrôle actifs des contraintes internes dans les pièces forgées du disque vierge au moyen d'une petite déformation plastique causée par la force centrifuge rotative, qui est effectuée pour les pièces forgées du disque vierge après le traitement thermique et avant l'usinage des pièces, d'où le terme de pré-rotation vierge.
Afin d'atteindre les objectifs ci-dessus, la présente invention propose une méthode de réguler les contraintes résiduelles dans les pièces forgées du disque vierge du superalliage par pré-rotation, comprenant : S1. Déterminer les révolutions cibles pour réguler les contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge et déterminer la quantité cible de déformation plastique à produire pour réguler les contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge ; S2. Effectuer ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge auxdites révolutions cibles, et arrêter ladite pré-rotation lorsque la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge atteint ladite déformation cible.
De préférence, l’étape S1 comprend : S11. Obtenir les révolutions prévues qui régule la contrainte résiduelle desdites pièces forgées du disque vierge par un calcul de simulation ; S12. Effectuer ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge auxdites révolutions prévues et surveiller la déformation desdites pièces forgées du disque vierge ; S13. Ajuster lesdites révolutions prévues en fonction de la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge pour déterminer lesdites révolutions cibles ;
L’étape S13 comprend : S131. Si la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge atteint la déformation cible lorsque ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge est effectuée auxdites révolutions prévues, lesdites révolutions prévues sont lesdites révolutions cibles ; ou, S132. Si la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge est inférieure à ladite déformation cible lorsque ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge est effectuée auxdites révolutions prévues, les révolutions de ladite pré-rotation seront progressivement augmentées jusqu’à ce que la déformation desdites pièces forgées du disque vierge surveillée lorsque ladite pré-rotation est effectuées aux révolutions finales atteint ladite déformation cible, et lesdites révolutions finales sont lesdites révolutions cibles ;
De préférence, l'étape S132 comprend : Si la déformation surveillée desdites pièces forgées du disque vierge est inférieure à ladite déformation cible lorsque ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge est effectuée auxdites révolutions prévues, les révolutions de ladite pré-rotation seront progressivement augmentées par échelle de 25 à 100 révolutions par minute.
De préférence, l’étape S11 comprend : S111. Simuler le traitement thermique desdites pièces forgées du disque vierge pour obtenir la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge ; S112. Simuler ladite pré-rotation desdites pièces forgées du disque vierge à différentes révolutions pour déterminer les révolutions prévues, dont, ladite pré-rotation effectuée auxdites révolutions prévues permet d'ajuster la contrainte résiduelle desdites pièces forgées du disque vierge à moins de 400 Mpa et de faire en sorte que la déformation résiduelle desdites pièces forgées soit de 0,05% à 1,95% ;
De préférence, l'étape S111 comprend : En détectant la contrainte résiduelle réelle desdites pièces forgées du disque vierge, utiliser ladite contrainte résiduelle réelle pour corriger le résultat de la simulation desdites pièces forgées du disque vierge pour obtenir la répartition des contraintes résiduelles desdites pièces forgées du disque vierge après traitement thermique ;