INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une mise en œuvre préférée de l’invention au moins une condition de pertinence prédéfinie à l’étape a) est une condition de vitesse du véhicule 1, la condition étant remplie lorsque le véhicule 1 roule à une vitesse inférieure à une vitesse seuil prédéterminée. Le véhicule 1 comprend avantageusement au moins un capteur de vitesse 13, apte à déterminer la vitesse de véhicule. Le ou les capteurs de vitesse 13 sont montés classiquement au niveau des roues du véhicule 1 et permettent de relever leur vitesse de rotation. La vitesse du véhicule 1 est alors calculée sur la base de ces données.
En d’autres termes, l’unité de contrôle 11 est configurée pour désactiver 19 la fonction de diagnostic du mécanisme 3 d’assistance motorisée en réponse à au moins un signal de non-pertinence ; et pour activer 21 la fonction de diagnostic du mécanisme d’assistance motorisée en réponse à au moins un signal de pertinence.
Préférentiellement, au moins un signal de non-pertinence est un signal en provenance de l’ouvrant 5 indiquant le placement en position fermée de l’ouvrant, et l’unité de contrôle 11 est configurée pour désactiver 19 la fonction de diagnostic du mécanisme d’assistance motorisée en réponse à un signal indiquant le placement en position fermée de l’ouvrant 5 ; et pour activer 21 la fonction de diagnostic du mécanisme d’assistance motorisée en réponse à un signal indiquant le placement en position ouverte de l’ouvrant 5.
Selon un mode de réalisation préféré, l’unité de contrôle 11 est reliée à la serrure 7 de l’ouvrant 5, et le signal indiquant le placement en position ouverte ou en position fermée de l’ouvrant 5 est un signal en provenance de ladite serrure 7. Autrement dit, l’unité de contrôle 11 est reliée à la serrure 7 de l’ouvrant 5 de manière à recevoir des signaux relatifs à son verrouillage et au déverrouillage, de sorte à ce qu’un signal de verrouillage de la serrure 7 soit un signal indiquant le placement en position fermée de l’ouvrant 5.
L’homme du métier pourra envisager d’utiliser d’autres signaux ou de vérifier la véracité d’autres conditions complémentaires ou alternatives pour déterminer le statut de l’ouvrant 5 (ouvert ou fermé), l’important étant de ne pas effectuer un diagnostic du mécanisme d’assistance motorisée lorsque l’ouvrant 5 est fermé, puisque cette situation est considérée comme non pertinente dans le cadre d’un tel diagnostic.
Selon un mode de réalisation alternatif ou complémentaire, au moins un signal de non-pertinence est un signal en provenance d’un capteur de vitesse 13 indiquant que la vitesse du véhicule est supérieure ou égale à une vitesse seuil prédéterminée, et l’unité de contrôle 11 est configurée pour désactiver 19 la fonction de diagnostic du mécanisme 3 d’assistance motorisée en réponse à un signal indiquant que la vitesse du véhicule est supérieure ou égale à une vitesse seuil prédéterminée ; et pour activer 21 la fonction de diagnostic du mécanisme 3 d’assistance motorisée en réponse à un signal indiquant que la vitesse du véhicule 1 est inférieure à une vitesse seuil prédéterminée.
Selon une mise en œuvre préférée de l’invention, le procédé peut définir une condition additionnelle qui doit être remplie afin d’effectuer un diagnostic du mécanisme d’assistance motorisée. Par exemple, dans le cas où le mécanisme 3 d’assistance motorisée comprend un moteur et au moins un capteur de position de l’ouvrant configuré pour déterminer un déplacement de l’ouvrant, l’étape b) de diagnostic n’est effectuée que lorsque le moteur du mécanisme 3 d’assistance motorisée est actionné. Ainsi, l’étape de diagnostic comprend la vérification de la réception d’un signal en provenance d’au moins un capteur de position indiquant un déplacement de l’ouvrant 5. Lorsqu’au moins un capteur de position de l’ouvrant 5 n’envoie pas de signal indiquant un déplacement de l’ouvrant 5 au bout d’un temps prédéfini, alors l’étape de diagnostic va conclure à l’existence d’une défaillance du mécanisme 3 d’assistance motorisée.
Cette condition peut être utile lorsque le mécanisme 3 d’assistance motorisée ne comprend qu’un seul capteur de position. Dans un tel cas, le fait que le moteur dudit mécanisme soit actionné alors qu’aucun signal n’est reçu en provenance de capteur de position sera le signe d’une défaillance. A cette fin, l’unité de contrôle 11 est également reliée au moteur afin de recevoir un signal représentatif de son état (actionné ou non).
Dans le cas où le mécanisme 3 d’assistance motorisée comprend deux capteurs de position configurés pour déterminer un sens de déplacement de l’ouvrant 5, il n’est pas forcément nécessaire d’obtenir un signal en provenance du moteur, bien que cela puisse être utile pour affiner un diagnostic de défaillance. Ainsi, l’étape de diagnostic 17 comprend la vérification de la réception d’un signal en provenance de chacun de capteurs de position associé à l’ouvrant 5, de sorte à ce que lorsqu’au moins un capteur de position de l’ouvrant envoie un signal indiquant un déplacement de l’ouvrant 5 alors qu’au moins un autre capteur de position de ce même ouvrant n’envoie pas de signal indiquant un déplacement de l’ouvrant, alors l’étape de diagnostic 17 va conclure à l’existence d’une défaillance du mécanisme 3 d’assistance motorisée. Autrement dit, lorsque l’unité de contrôle 11 ne reçoit des signaux qu’en provenance d’un seul des deux capteurs, cette information est interprétée comme étant le signe d’une défaillance.
Quelle que soit la situation rencontrée, la défaillance constatée peut provenir soit d’un problème au niveau du ou d’un des capteurs n’envoyant plus de signal (i.e. capteur défectueux), soit d’un court-circuit ou d’un problème de connexion des faisceaux.
Selon une mise en œuvre préférée de l’invention, suite à la détection d’une défaillance, le procédé met en œuvre au moins une des étapes supplémentaires suivantes : une étape d’information d’une défaillance constatée dans le mécanisme d’assistance motorisée ; et/ou une étape de commande des moyens de débrayage du moteur de sorte à placer le moteur du mécanisme d’assistance motorisée en position débrayée.
De préférence, les alcools gras polyoxyéthylénés sont choisis parmi les tensioactifs non ioniques de formule (XIX) : R-O-(CH 2 -CH 2 -O) n -H (XIX) dans laquelle : R est un radical alcényle, linéaire ou ramifié, en C 8 à C 40 , et n est un nombre entier allant de 6 à 20.
Ainsi, selon un aspect, il est proposé un paravent, notamment pour milieux hospitaliers, comportant au moins deux panneaux reliés entre eux par une charnière longitudinale, de préférence une charnière à 360°. Les au moins deux panneaux présentent, chacun : - d’un premier côté, une première surface principale sensiblement plane, et - d’un deuxième côté opposé au premier côté, une deuxième surface principale sensiblement plane et parallèle à la première surface principale.
La charnière comporte : - un premier élément souple comportant une portion libre s’étendant, depuis une première extrémité, du côté de la première surface du premier panneau, jusqu’à une deuxième extrémité, du côté de la deuxième surface du deuxième panneau, et - un deuxième élément souple comportant une portion libre s’étendant, par une première extrémité, du côté de la deuxième surface du premier panneau, jusqu’à une deuxième extrémité, du côté de la première surface du deuxième panneau.
Le premier et le deuxième éléments souples s’étendent, de préférence transversalement à la direction longitudinale de la charnière, de manière adjacente entre le premier et le deuxième panneaux.
Ainsi, le paravent selon la présente invention comporte des charnières souples pouvant s’étendre sur toute la hauteur des panneaux et ainsi occulter l’espace entre les panneaux. En particulier, et contrairement aux charnières des paravents de l’art antérieur, la charnière selon la présente invention n’est pas métallique et est moins complexe : elle peut ainsi être utilisée sur la hauteur du paravent sans induire une augmentation de coût ou de poids du paravent.
La charnière comporte deux éléments souples qui sont montés de manière adjacente, de manière à limiter le jour entre eux. Chaque élément souple permet de relier une des faces d’un panneau à la face opposée du panneau adjacent. On obtient ainsi un guidage en rotation des panneaux qui est fiable et guidé par la charnière, tout en restant simple d’utilisation. Par ailleurs, la rotation peut être effectuée à 360°, de manière à replier indifféremment le paravent dans un sens ou dans l’autre.
Par ailleurs, la charnière comportant principalement des éléments souples, ceux-ci peuvent être nettoyés facilement, et presque complètement lorsqu’ils sont nettoyés dans les deux configurations pliées du paravent. On limite ainsi la présence de particules polluantes, voire contaminantes, sur le paravent.
Préférentiellement, les deux éléments souples sont disposés bord à bord entre le premier et le deuxième panneaux, de préférence dans une direction transversale à la direction longitudinale de la charnière.
La disposition bord à bord des éléments souples entre eux permet de garantir l’absence de jours entre les panneaux, au niveau de la charnière.
Préférentiellement, chaque panneau comporte également deux chants latéraux opposés s’étendant, chacun, le long d’un bord longitudinal des surfaces principales, et la charnière comporte également un premier support longitudinal, de préférence rigide, monté sur un chant du premier panneau, et un deuxième support longitudinal, distinct du premier support et de préférence rigide, monté sur un chant du deuxième panneau.
La charnière peut ainsi comprendre deux supports longitudinaux permettant de fixer la charnière aux deux panneaux adjacents qu’elle doit relier. Les deux supports longitudinaux sont rigides et configurés pour faciliter la fixation sur le chant d’un panneau. Par exemple, les supports longitudinaux peuvent présenter une surface de fixation de forme complémentaire à la forme du chant des panneaux.
Préférentiellement, chaque élément souple comprend, à sa première extrémité, une première portion de fixation et, à sa deuxième extrémité, une deuxième portion de fixation. La première portion de fixation du premier élément souple et la première portion de fixation du deuxième élément souple sont fixées sur le premier support longitudinal, de préférence entre le premier support longitudinal et le chant du premier panneau, et la deuxième portion de fixation du premier élément souple, et la deuxième portion de fixation du deuxième élément souple sont fixés sur le deuxième support longitudinal, de préférence entre le deuxième support longitudinal et le chant du deuxième panneau.
Afin de monter les éléments souples et les supports longitudinaux de la charnière, les éléments souples peuvent comprendre une portion d’extrémité fixée sur la surface de fixation d’un des supports longitudinaux. Ainsi, après fixation des charnières sur les panneaux du paravent, les portions d’extrémité des éléments souples se retrouvent fixées entre les supports longitudinaux et les chants des panneaux. Il est ainsi possible de garantir la fixation des éléments souples sur les panneaux, tout en gardant un montage facilité de la charnière sur les panneaux, puisqu’il suffit de fixer les supports longitudinaux, sur lesquels sont montés les éléments souples, directement sur le chant des panneaux.
Préférentiellement, les premier et deuxième supports longitudinaux présentent chacun une forme hemicylindrique avec une face plane longitudinale, en contact avec le chant du panneau correspondant, et une face convexe longitudinale sur laquelle la portion libre du premier élément souple et/ou la portion libre du deuxième élément souple vient, ou non, en partie ou totalement, en contact, selon la configuration du paravent.
Les supports longitudinaux présentent ainsi une section transversale dont la périphérie comporte, voire est constituée de, une portion droite et une portion convexe. La portion droite correspond à une face plane du support longitudinal et est destinée à venir contre le chant d’un panneau. La portion convexe, par exemple en demi-cercle, correspond à une face convexe du support longitudinal et permet à chacun des éléments souples de venir s’y poser, en partie ou totalement ou pas du tout, selon la configuration du paravent.
Préférentiellement, le périmètre de la face convexe de chaque support longitudinal est sensiblement égal à la longueur de la portion libre des éléments souples.
La longueur de la surface libre des supports longitudinaux correspond à la longueur des éléments souples. Ainsi, lorsque le paravent est totalement replié, à 0° ou à 360°, un des éléments souples vient reposer intégralement, par l’une de ses faces, sur la surface libre d’un des supports longitudinaux, et l’autre des éléments souples vient reposer intégralement, par l’une de ses faces, sur la surface libre de l’autre support longitudinal. L’égalité des longueurs permet de limiter les mouvements intempestifs, au niveau de la charnière, entre les deux panneaux adjacents. Les éléments souples sont en particulier tendus dans les configurations repliées du paravent, conduisant ainsi à bien maintenir les deux panneaux adjacents solidaires entre eux.
L’organe de rappel élastique 17 de ladite charnière élastique 16 peut avantageusement comprendre avantageusement au moins l’un parmi : un ressort 17A hélicoïdal de traction, un ressort 17B hélicoïdal de torsion, un ressort 17C plat en spirale travaillant en traction, et un ressort 17D hélicoïdal de compression. Alternativement encore, l’organe de rappel élastique 17 pourrait comprendre un ressort-lame bistable. La mise en œuvre d’un ressort 17A hélicoïdal de traction, et de préférence d’un seul ressort 17A hélicoïdal de traction, comme dans l’exemple illustré aux figures 9 à 11 notamment, présente l’avantage de permettre une conception relativement simple et peu onéreuse de la charnière élastique 16. Néanmoins, l’assemblage d’un tel ressort 17A hélicoïdal de traction peut s’avérer complexe. En outre, la force de rappel exercée par un tel ressort 17A hélicoïdal de traction en situation peut manquer de linéarité, de sorte que la cinématique de la charnière élastique 16 peut s’avérer perturbante dans certains cas pour l’utilisateur. La mise en œuvre d’un ressort 17B hélicoïdal de torsion, et de préférence d’au moins deux ressort 17B hélicoïdaux de torsion distincts, de raideur préférentiellement identique et alignés suivant leur axe central, comme dans l’exemple illustré aux figures 12 et 13, s’avère particulièrement avantageuse. En effet, elle permet une conception relativement simple et peu encombrante, et un assemblage aisé de la charnière élastique 16. Elle permet par ailleurs d’obtenir une force de rappel particulièrement constante et bien maîtrisée. En outre, elle permet avantageusement d’obtenir un jeu radial (en considération des premier et deuxième axes de pivotement A-A’, B-B’) particulièrement limité, ce qui favorise une grande robustesse et une grande fiabilité de fonctionnement des moyens d’articulation 13. La mise en œuvre d’un ressort 17C plat en spirale travaillant en traction, comme dans l’exemple illustré aux figures 14 et 15, est avantageuse elle-aussi tant en matière de simplicité de conception et d’assemblage de la charnière élastique 16 que de maîtrise de la linéarité de la force de rappel exercée en situation. La mise en œuvre d’un ressort 17D hélicoïdal de compression, et de préférence d’un seul ressort 17D hélicoïdal de compression, comme dans l’exemple illustré aux figures 16 et 17, s’avère elle aussi avantageuse en matière de maîtrise de la linéarité de la force de rappel exercée en situation.
De préférence, la charnière élastique 16 comprend, comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, une pièce intermédiaire de liaison 18, qui est reliée à l’élément primaire 7 par une liaison pivot d’une part, et qui est reliée à l’élément secondaire 8 à coulissement selon une trajectoire curviligne d’autre part, l’organe de rappel élastique 17 reliant entre eux la pièce intermédiaire de liaison 18 et l’élément secondaire 8. Ainsi, la conception et le fonctionnement cinématiques des moyens d’articulation 13 sont particulièrement simples, fiables et robustes, et les moyens d’articulation 13 assurent un guidage optimal du mouvement relatif des éléments primaire 7 et secondaire 8. Avantageusement, l’axe de pivotement de ladite liaison pivot définit le premier axe de pivotement A-A’ des moyens d’articulation 13. Avantageusement, la pièce intermédiaire de liaison 18 est conformée et configurée de manière que le rayon de courbure de ladite trajectoire curviligne définit un centre de courbure qui est agencé sur le deuxième axe de pivotement A-A’ des moyens d’articulation 13. De préférence, ladite trajectoire curviligne est une trajectoire en arc de cercle.
De la sorte, le premier pivotement R1 relatif des éléments primaire 7 et secondaire 8 selon ledit premier axe de pivotement A-A’, de ladite position repliée vers ladite position déployée de référence, est avantageusement assuré par un pivotement de la pièce intermédiaire de liaison 18 par rapport à l’élément primaire 7 selon ladite liaison pivot, lorsque l’utilisateur exerce un effort d’écartement pour éloigner les faces internes primaire 10 et secondaire 12 l’une de l’autre et faire passer ainsi le corps principal 6 de l’appareil 1 de sa configuration repliée vers sa configuration déployée. Ce faisant, la pièce intermédiaire de liaison 18 reste avantageusement immobile par rapport à l’élément secondaire 8 sous l’effet de l’organe de rappel élastique 17. Une fois la position déployée de référence atteinte ( ), l’élément secondaire 8 est alors avantageusement positionné en butée contre l’élément primaire 7 en au moins un point de contact (et de préférence selon une ligne de contact correspondant à une arête 15 de la face externe primaire 9 de l’élément primaire 7) situé suivant le deuxième axe de pivotement B-B’ (axe de pivotement immatériel). L’exercice par l’utilisateur d’un effort d’écartement tendant à amener les éléments primaire 7 et secondaire 8 à occuper une position relative au-delà de la position déployée de référence ( ), entraîne alors le deuxième pivotement R2 relatif des éléments primaire 7 et secondaire 8, selon ledit deuxième axe de pivotement B-B’ et dans un sens de rotation avantageusement identique au sens de rotation du premier pivotement relatif R1 selon le premier axe de pivotement A-A’. Ce faisant, l’élément secondaire 8 coulisse alors par rapport à la pièce intermédiaire de liaison 18 selon ladite trajectoire curviligne, la pièce intermédiaire de liaison 18 restant avantageusement immobile par rapport à l’élément primaire 7, et l’élément secondaire 8 restant avantageusement positionné en butée contre l’élément primaire 7 en ledit (au moins un) point de contact ( ). Le retour relatif des éléments primaire 7 et secondaire 8, depuis la position au-delà de la position déployée de référence vers ladite position déployée de référence, puis de cette dernière vers la position repliée, est alors avantageusement réalisé suivant une cinématique inverse, par un pivotement relatif en sens opposé selon le deuxième axe de pivotement B-B’, suivi d’un pivotement relatif en sens opposé selon le premier axe de pivotement A-A’.
Les figures 9 à 11 illustrent, en exemple, une variante dans laquelle l’organe de rappel élastique 17 de la charnière élastique 16 de l’appareil 1 des figures 1 à 7 comprend un ressort 17A hélicoïdal de traction. Dans cet exemple, la pièce intermédiaire de liaison 18 forme une pièce rigide monolithique définissant un charnon 19, qui est agencé dans un logement correspondant ménagé dans l’élément primaire 7. La charnière élastique 16 comprend un gond 20 (ou tige pivot, par exemple formé par une goupille), qui est engagé au travers de l’élément primaire 7 et du charnon 19, et définit ainsi l’axe de la liaison pivot par laquelle la pièce intermédiaire de liaison 18 est ainsi reliée à l’élément primaire 7. L’axe de la liaison pivot définit alors avantageusement le premier axe de pivotement A-A’. Une première extrémité 21 du ressort 17A hélicoïdal de traction est solidarisée à pivotement à la pièce intermédiaire de liaison 18, selon un axe de pivotement avantageusement parallèle au premier axe de pivotement A-A’. Une deuxième extrémité 22 opposée du ressort 17A hélicoïdal de traction est solidarisée à pivotement à l’élément secondaire 8, selon un axe de pivotement avantageusement parallèle au deuxième axe de pivotement B-B’ (lequel est ici avantageusement parallèle au premier axe de pivotement A-A’). Afin de relier en outre la pièce intermédiaire de liaison 18 à l’élément secondaire 8, à coulissement selon une trajectoire curviligne, la pièce intermédiaire de liaison 18 définit en outre une paire de bras 23 courbes (ou éventuellement un bras courbe unique), agencés à coulissement dans un logement 23A de forme courbe conjuguée, dont la courbure en arc de cercle est avantageusement choisie de manière à définir un centre de courbure positionné sur le deuxième axe de pivotement B-B’ (immatériel) lorsque les éléments primaire 7 et secondaire 8 sont reliés entre eux par les moyens d’articulation 13. Une extrémité libre des bras 23 est ici avantageusement pourvue d’une protrusion 24, conçue et configurée pour venir en contact contre une surface 25 de butée correspondante de l’élément secondaire 8 pour définir une course de coulissement relatif maximale, et former ainsi des moyens de butée qui définissent une position déployée maximale de pivotement selon le deuxième axe de pivotement B-B’ ( ).