INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- On entend par « hydrate ou solvate » des formes d’associations ou de combinaisons avec une ou plusieurs molécules d’eau ou avec un solvant.
- Les formes isomères désignent les racémiques, les énantiomères, les diastéréoisomères, les épimères, les tautomères ainsi que les isomères de conformation. Une forme racémique désigne un mélange de deux énantiomères dans un rapport 55:45 à 45:55.
Composés de formule (I) Selon un de ses aspects, la présente demande concerne le composé de formule (I) tel que définie précédemment, ses sels pharmaceutiquement acceptables, ses hydrates, ses solvates, ainsi que ses formes tautomères, les stéréoisomères, les mélanges de stéréoisomères, les énantiomères purs et les mélanges racémiques ou non, dans lesquels R 1 représente un groupe hydroxy, un groupe méthoxy, un groupe -OCONH(CH 2 ) n COOR a , dans lequel n est égal à 3, 4 ou 5, en particulier est égal à 3 ou 5, et R a représente un groupe méthyle ou éthyle, en particulier éthyle, un groupe propényloxy, ou un groupe propynyloxy.
Selon un autre de ses aspects, la présente demande concerne le composé de formule (I) telle que définie précédemment, ses sels pharmaceutiquement acceptables, ses hydrates, ses solvates, ainsi que ses formes tautomères, les stéréoisomères, les mélanges de stéréoisomères, les énantiomères purs et les mélanges racémiques ou non, dans lesquels R 2 représente un atome d’hydrogène ou un groupe (C 2 -C 5 )alcényle, tel qu’un groupe allyle.
Selon un autre de ses aspects, la présente demande concerne le composé de formule (I) telle que définie précédemment, ses sels pharmaceutiquement acceptables, ses hydrates, ses solvates, ainsi que ses formes tautomères, les stéréoisomères, les mélanges de stéréoisomères, les énantiomères purs et les mélanges racémiques ou non, dans lesquels R 1 et R 2 forment ensemble, avec le cycle qui les porte, un cycle à 6 chaînons comprenant un atome d’oxygène et une insaturation, en particulier un groupe
Selon un autre de ses aspects, la présente demande concerne le composé de formule (I) telle que définie précédemment, ses sels pharmaceutiquement acceptables, ses hydrates, ses solvates, ainsi que ses formes tautomères, les stéréoisomères, les mélanges de stéréoisomères, les énantiomères purs et les mélanges racémiques ou non, dans lesquels R 4 représente un groupe hydroxy, un groupe
, m étant égal à 1 ou 3, un groupe
, n étant égal à 1 ou 2, un groupe
, dans lequel R est un atome d’hydrogène ou un groupe méthyl et R’ et R’’ sont des groupes méthyles, un groupe
, dans lequel s est égal à 0, 1 ou 2, t est égal à 1 ou 3, p est égal à 2 ou 3, q est égal à 6, et X est un atome d’halogène, en particulier un atome de chlore, ou un groupe -OCOCH 3 .
Etat de la technique antérieure On connait dans l’état de la technique le document de brevet FR1461407 qui traite de LIDAR à amplificateur optique à semi-conducteur, dit SOA-LIDAR. Ce document décrit l’utilisation d’un SOA agencé pour assurer la fonction de modulation d’intensité du faisceau laser maître et la fonction d’amplification du faisceau laser maître.
Un inconvénient des SOA-LIDARs de l’état de l’art est qu’ils ne permettent pas de déterminer le signe de la vitesse du vent. Pour déterminer le signe de la vitesse du vent, il est donc nécessaire d’y incorporer un Modulateur Acousto-Optique (MAO) ou un démodulateur optique en quadrature de phase afin de pouvoir déterminer le signe de la vitesse du vent. En pratique, le MAO introduit un décalage en fréquence donné sur le signal amplifié par rapport au signal de l’oscillateur local, c’est-à-dire le laser maître. Ce décalage en fréquence doit être contrôlé, précis et constant. Ce décalage en fréquence permet de déterminer le signe de la vitesse du vent lors de la détection hétérodyne.
Un autre inconvénient des SOA-LIDARs de l’état de l’art est dû à la non linéarité de la fonction de transfert du SOA qui a pour conséquence que le signal amplifié et modulé par le SOA n’est pas carré et symétrique. Ceci provoque un étalement spectral du signal amplifié et modulé et une chute du rapport signal sur bruit.
Un autre inconvénient des SOA-LIDARs de l’état de l’art est qu’ils introduisent une dérive de la fréquence du signal modulé et amplifié par le SOA et un élargissement du pic Doppler mesuré ainsi que l’apparition de pics secondaires. La dérive en fréquence peut introduire un décalage dans la valeur de la vitesse du vent mesurée. L’élargissement du pic Doppler mesuré ainsi que les pics secondaires diminuent la précision et la reproductibilité des mesures.
Un but de l’invention est notamment : - déterminer le signe de la vitesse du vent au moyen d’un LIDAR dépourvu de MAO, et/ou - d’améliorer le rapport signal sur bruit et donc la disponibilité du LIDAR, et/ou - de fiabiliser les mesures des propriétés de l’atmosphère réalisées par le LIDAR, et/ou - de mesurer plus précisément les propriétés de l’atmosphère.
Présentation de l’invention A cet effet, il est proposé, un LIDAR pulsé comprenant : - un laser maître apte à émettre un faisceau laser maître, - un générateur d’impulsions agencé pour générer un signal de pompage comprenant au moins une impulsion dont une valeur de crête varie au cours de ladite au moins une impulsion dudit signal de pompage et/ou pour maintenir constante ou faire varier une phase d’au moins une impulsion du signal amplifié et modulé par le SOA, - un amplificateur optique à semi-conducteur (SOA) agencé pour amplifier et moduler le faisceau laser maître en fonction du signal de pompage, le faisceau laser maître amplifié et modulé formant un faisceau laser de mesure.
La valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage peut varier sur tout ou partie de l’au moins une impulsion. La phase de l’au moins une impulsion du signal amplifié et modulé par le SOA peut être constante ou peut varier sur tout ou partie de l’au moins une impulsion du signal amplifié et modulé par le SOA.
Dans la présente demande, le terme « signal » utilisé seul peut désigner le signal de pompage et/ou le signal impulsionnel et/ou le signal amplifié et modulé par le SOA et/ou la phase du signal amplifié et modulé par le SOA.
Dans la présente demande, le faisceau laser maître amplifié et modulé par le SOA ou le faisceau laser de mesure peut être désigné par signal amplifié et modulé par le SOA.
De préférence, le signal amplifié et modulé par le SOA est un signal pulsé.
Le générateur d’impulsions peut comprendre : - un générateur électrique agencé pour produire un signal impulsionnel, - une unité de commande agencée pour faire varier l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence respectivement la valeur de crête, une montée et/ou une descente de l’au moins une impulsion du signal de pompage, par modulation du signal impulsionnel, de préférence par modulation respective d’une valeur de crête, d’une montée et/ou d’une descente d’au moins une impulsion du signal impulsionnel produit par le générateur électrique.
De préférence, le signal de pompage, de préférence encore l’au moins une impulsion du signal de pompage, correspond respectivement au signal impulsionnel modulé par l’unité de commande, de préférence à l’au moins une impulsion du signal impulsionnel modulée par l’unité de commande.
L’unité de commande peut être agencée pour faire varier la phase de l’au moins une impulsion du signal amplifié et modulé par le SOA par modulation du signal impulsionnel produit par le générateur électrique.
De préférence l’unité de commande est agencée pour faire varier la valeur de crête d’une, de plusieurs ou de chacune des impulsions du signal impulsionnel produit par le générateur électrique.
L’unité de commande peut être agencée pour moduler au moins une impulsion du signal impulsionnel.
De préférence, l’unité de commande est agencée pour moduler la valeur de crête d’au moins une impulsion du signal impulsionnel.
Un autre but de l'invention est que l’épaisseur dudit joint adhésif présente soit plus uniforme ou homogène.
Il a à présent été trouvé que ces buts peuvent être atteints en totalité ou en partie au moyen de la composition adhésive, de son utilisation comme adhésif semi-structural, et du procédé d’assemblage de deux substrats qui sont décrits ci-après.
DESCRIPTION DE L'INVENTION Composition adhésive réticulable : La présente invention a donc pour objet en premier lieu une composition adhésive réticulable, caractérisée en ce qu'elle comprend :
- au moins une silice pyrogénée (C) ; et
Il a à présent été trouvé que le fluage (ou sagging) de ladite composition adhésive est considérablement abaissé par rapport aux compositions adhésives à base de polyuréthane (ou polyéther) à terminaison alkoxysilanes, qui sont décrites notamment dans le WO 2020/128200. Elle peut ainsi avantageusement conduire au dépôt de ladite composition sur une surface d’un 1 er substrat, même à raison d’un grammage élevé, et notamment sous la forme d’un cordon, ce qui conduit, après réticulation et mise en contact avec un second substrat, à un assemblage dont le joint adhésif est homogène et d’épaisseur uniforme.
Par ailleurs, le temps de réticulation de ladite composition réticulable est également, largement réduit à température et humidité ambiantes, par rapport aux compositions du WO 2020/128200. Ce temps de réticulation peut avantageusement être encore plus abaissé lorsque la réticulation est réalisée au moyen d’une chambre à température et humidité contrôlées ; ce qui est particulièrement favorable à l’augmentation de la productivité de la fabrication de l’assemblage, par exemple lorsque celle-ci est réalisée sur les chaînes de montage des constructeurs automobiles.
En outre, ladite composition adhésive peut être appliquée dans un domaine de température allant de 30°C à 130°C, de préférence de 90°C à 130°C, soit à une température d’application plus basse que celle d’un adhésif thermofusible.
De plus, outre les avantages énoncés précédemment pour la mise en œuvre de la composition adhésive réticulable, le joint adhésif formé entre les 2 substrats dans l’assemblage offre, du fait de la présence du réseau tridimensionnel formé par la réticulation, une résistance à la chaleur largement améliorée par rapport aux adhésifs thermofusibles non réactifs connus de l’art antérieur. Enfin, ledit joint adhésif présente, par rapport aux compositions du WO 2020/128200, des propriétés améliorées de cohésion et d’adhésion aux substrats. Ces propriétés sont quantifiées par des mesures de contrainte de rupture à la traction sur le joint adhésif seul et de contrainte de rupture en cisaillement sur le joint adhésif unissant 2 substrats dans un assemblage.
Polymère (A) : Au sens de la présente invention, on entend par polymère (A) comprenant un groupement alkoxysilane hydrolysable, un polymère qui comprend au moins un, et de préférence au moins deux, groupements hydrolysables de formule (I) :
-Si(R 4 ) p (OR 5 ) 3-p (I)
R 4 représente un radical alkyl linéaire ou ramifié comprenant de 1 à 4 atomes de carbone, avec la possibilité que quand il y a plusieurs radicaux R 4 , ces derniers soient identiques ou différents ; R 5 représente un radical alkyl linéaire ou ramifié comprenant de 1 à 4 atomes de carbone, avec la possibilité que quand il y a plusieurs radicaux R 5 , ces derniers soient identiques ou différents, avec la possibilité que deux groupements OR 5 puissent être engagés dans un même cycle ; et p est un nombre entier égal à 0, 1 ou 2, de préférence égal à 0 ou 1.
Le groupement alkoxysilane hydrolysable est de préférence positionné en terminaison dudit polymère. Un positionnement en milieu de chaîne n’est toutefois pas exclu. Le polymère (A) n’est pas réticulé avant l’application de la composition adhésive. La composition adhésive est appliquée dans des conditions permettant sa réticulation.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention est utilisée pour filtrer le rayonnement UV compris entre 280 et 400 nm, en particulier entre 300 et 380 nm.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne une composition comprenant : - au moins un MAA tel que défini auparavant, en particulier choisie dans le groupe constitué par les molécules correspondant aux désignations INCI suivantes : methoxyphenylimino dimethylcyclohexene glycine, caprylyloxyphenylamino dimethyltetrahydro benzothiazine carboxylic acid et methoxyphenylimino dimethylhexahydro benzothiazine carboxylic acid -au moins un filtre organique UVB ou un filtre organique à large spectre ; -au moins un filtre organique UVA, pour son utilisation comme agent filtrant les UV, en particulier pour le spectre de longueur d’onde compris entre compris entre 280 et 400 nm, en particulier entre 300 et 380 nm.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation : -d’au moins un MAA tel que défini auparavant, en particulier choisie dans le groupe constitué par les molécules correspondant aux désignations INCI methoxyphenylimino dimethylcyclohexene glycine, caprylyloxyphenylamino dimethyltetrahydro benzothiazine carboxylic acid et methoxyphenylimino dimethylhexahydro benzothiazine carboxylic acid ; avec -au moins un filtre organique UVB ou d’un filtre organique à large spectre; avec -au moins un filtre organique UVA ; pour son utilisation pour la préparation d’une composition cosmétique.
L’invention concerne également un procédé de traitement cosmétique consistant à appliquer sur la peau et sur les phanères une composition comprenant : -au moins un MAA tel que défini auparavant, en particulier choisie dans le groupe constitué par les molécules correspondant aux désignations INCI methoxyphenylimino dimethylcyclohexene glycine, caprylyloxyphenylamino dimethyltetrahydro benzothiazine carboxylic acid et methoxyphenylimino dimethylhexahydro benzothiazine carboxylic acid ; -au moins un filtre organique UVB ou un filtre organique à large spectre; -au moins un filtre organique UVA.
La manière dont l’invention peut être réalisée et les avantages qui en découlent ressortiront mieux des exemples de réalisation qui suivent, donnés à titre indicatif et non limitatif.
Exemples de réalisation de l’invention Les pourcentages indiqués sont donnés en masse de produit par rapport à la masse totale de la composition dans les tableaux ci-dessous.
Exemple I – Emulsion solaire Ingrédients (dénomination INCI) Pourcentage (%) Aqua 52,70 Diethylamino hydroxybenzoyl hexyl benzoate (filtre UVA) 10,00 Bis-ethylhexyloxyphenol methoxyphenyl triazine (filtre à large spectre) 3,50 Diethylhexyl butamido triazone (filtre à large spectre) - methoxyphenylimino dimethylhexahydro benzothiazine carboxylic acid (MAA selon l’invention) 1,00 Hexyl laurate 10,00 Propanediol 5,00 C12-15 alkyl benzoate 4,00 Dicaprylyl carbonate 3,9988 Polyglyceryl-6 stearate 2,2875 Glycerin 2,00 Microcrystalline cellulose 1,32 1,2-hexanediol 1,25 C20-22 alkyl phosphate 1,10 C20-22 alcohols 0,90 Caprylyl glycol 0,25 Polyglyceryl-6 behenate 0,2125 Sodium citrate 0,20 Cellulose gum 0,18 Sodium hydroxide 0,06 Xanthan gum 0,04 Tocopherol 0,0012
Exemple II – Emulsion solaire Ingrédients (dénomination INCI) Pourcentage (%) aqua 51,838 Homosalate (filtre UVB) 9,00 Ethylhexyl methoxycrylene 6,30 Glycerin 5,00 Ethylhexyl salicylate (filtre UVB) 4,50 Tribehenin PEG-20 esters 3,00 Silica 3,00 Butyl methoxydibenzoylmethane (filtre UVA) 2,70 C12-15 alkyl benzoate 2,50 Dimethicone 1,72 Butyloctyl salicylate 1,60 methoxyphenylimino dimethylcyclohexene glycine (MAA selon l’invention) 1,00 Benzotriazolyl dodecyl p-cresol 1.00 caprylyloxyphenylamino dimethyltetrahydro benzothiazine carboxylic acid (MAA selon l’invention) 1,00 Vp/eicosene copolymer 0,80 Cetearyl alcohol 0,80 C20-22 alkyl phosphate 0,55 PEG-100 stearate 0,50 Pentylene glycol 0,50 Glyceryl stearate 0,50 C20-22 alcohols 0,45 Hydroxyethyl acrylate/sodium acryloyldimethyl taurate copolymer 0,396 Polysilicone-11 0,28 1,2-hexanediol 0,25 Caprylyl glycol 0,25 Xanthan gum 0,20 Sodium citrate 0,20 Pentaerythrityl tetra-di-t-butyl hydroxyhydrocinnamate 0,05 Sodium hydroxide 0,042 Sorbitan isostearate 0,027 Polysorbate 60 0,027 Aminoethanesulfinic acid 0,02
Exemple III – Emulsion solaire Ingrédients (dénomination INCI) Pourcentage (%) Aqua 57,948 Homosalate (filtre solaire UVB) 9,00 Ethylhexyl methoxycrylene 6,30 Glycerin 5,00 Dibutyl adipate 5,00 Butyl methoxydibenzoylmethane (filtre solaire UVA) 4,50 Ethylhexyl salicylate (filtre soalire UVB) 4,50 Potassium cetyl phosphate 3,00 methoxyphenylimino dimethylhexahydro benzothiazine carboxylic acid (MAA selon l’invention) 1,00 Sodium stearoyl glutamate 1,00 Cetearyl alcohol 0,80 Pentylene glycol 0,50 Hydroxyethyl acrylate/sodium acryloyldimethyl taurate copolymer 0,396 Citric acid 0,302 Caprylyl glycol 0,25 1,2-hexanediol 0,25 Xanthan gum 0,20 Sorbitan isostearate 0,027 Polysorbate 60 0,027
Exemple IV- Mesure du facteur de protection solaire (SPF) obtenus avec des compositions selon l’invention
IV-1 But de l’étude L’objectif de l’étude était la mise au point de compositions à facteur de protection solaire dit SPF élevé, c’est-à-dire avec unSPF>20, incorporant des filtres UV organiques et les MAA selon l’invention.
IV-2 Matériels et méthodes Une méthode in vitro de mesure du facteur de protection solaire a été employée. Une première mesure d'absorption UV est effectuée sur plaque (plaque moulée en PMMA ou plaque sablée SB6, Helioscreen) recouverte de 15 µl de glycérine (blanc), cela permet de s'affranchir ainsi de l'absorption du support.
Pour les formules fle1 et fle 2, les mesures ont été effectuées en utilisant de plaques moulées HD6, selon le protocole suivant.
Ensuite, le produit étudié est prélevé et déposé en 16 spots sur la plaque moulée HD6 en PMMA de Helioscreen (5*5cm). La quantité pesée est de 32,5 mg, ce qui correspond à une concentration de 1,3 mg/cm². L’échantillon est étalé uniformément à l’aide d’un robot étaleur (HD-SPREADMASTER - Helioscreen). La plaque est ensuite déposée à l’obscurité à température ambiante pendant au moins 15 min. On introduit la plaque dans l’enceinte de mesure du spectrophotomètre Labsphère UV 2000 S, pour effectuer les mesures d’absorption UV entre 290 et 400 nm. Notons qu'une mesure correspond en fait à la moyenne de 9 mesures (9 points de la plaque de PMMA sont mesurés).
Dans les cas des formules fle 3 à fle 7, le protocole est identique mais des plaques sablées SB6 ont été utilisées. Pour ces plaques, la quantité pesée est de 30 mg, ce qui correspond à une concentration de 1,2 mg/cm².
Les SPF théoriques ont été calculés pour les filtres individuels, car dans ces conditions le SPF in vitro ne peut pas être mesuré. Le simulateur BASF a été utilisé pour ces mesures (Herzog et al. 2003).
Un coulisseau 4 est articulé à la deuxième bielle 32 et muni, à son extrémité opposée à celle articulée à la deuxième bielle 32, de la bouterolle 5 supérieure.
Selon un mode de réalisation, la première bielle 31 est fixée à l’arbre de sortie 21 du système de motorisation 2 par frettage sur l’arbre de sortie 21 du système de motorisation 2.
Selon un aspect particulier, l’extrémité de la bielle 31 présente un orifice traversant pour son montage sur l’arbre de sortie 21. Dans l'exemple illustré plus particulièrement aux Figures 2 et 2B, l’extrémité de la bielle 31 est montée solidaire de l’arbre de sortie 21 par l’intermédiaire d’une pièce de montage 23, elle-même montée par frettage sur l’arbre de sortie 21. La bielle 31 est ainsi solidaire en rotation de l’arbre de sortie 21 du système de motorisation.
Comme illustré à la , l’axe A31 longitudinal médian de la première bielle 31 est sécant avec l’axe A2 de l’arbre de sortie 21 du système de motorisation 2 longitudinal.
L’axe d’articulation A3132 des bielles est parallèle à l’axe A2 de l’arbre de sortie 21 du système de motorisation. De même l’axe d’articulation A34 du coulisseau 4 à la bielle 32 est parallèle à l’axe A2 de l’arbre de sortie 21 du système de motorisation.
La machine comprend un dispositif de guidage 6 qui permet de guider le coulisseau 4. Dans l'exemple illustré aux figures, le dispositif de guidage 6 présente un orifice traversant dans lequel est engagé le coulisseau 4. Le coulisseau 4 est ainsi guidé à coulissement par le dispositif de guidage 6 selon une direction perpendiculaire à l’axe de l’arbre de sortie 21 du système de motorisation 2. Dans l'exemple illustré aux figures, le coulisseau 4 peut ainsi coulisser verticalement.
Avantageusement, l’ensemble du système de motorisation, des bielles avec coulisseau, et du dispositif de guidage, est monté sur un chariot déplaçable le long d’un rail de guidage selon un axe parallèle à l’axe de l’arbre de sortie du système de motorisation 2. Selon un aspect particulier, le rail de guidage est fixé sur un support déplaçable verticalement, et éventuellement horizontalement.
Ensemble inférieur
La bouterolle 9 inférieure forme un élément de poussée déplaçable, de préférence verticalement, vers la bouterolle 5 supérieure et apte à coopérer avec la bouterolle 5 supérieure pour écraser le rivet 7, lorsque ledit rivet est disposé à l’intérieur d’un orifice 87 percé à travers les pièces 81, 82 à riveter, entre lesdites bouterolles 5, 9 inférieure et supérieure (Figures 6-7).
Comme rappelé ci-avant, les pièces 81, 82 à riveter sont maintenues serrées l’une contre l’autre à l’aide d’un serre-tôle inférieur 120 et d’un serre-tôle supérieur 110.
La rotation du système de motorisation 2 entraine en déplacement le coulisseau 4 le long du dispositif de guidage 6, par l’intermédiaire du passage des bielles 31, 32 d’une position repliée (Figures 1-4) à une position déployée (Figures 5-6), et inversement.
Comme visible à la , en position déployée, les bielles 31, 32 sont alignées selon un axe A3 coaxial à l’axe A6 de guidage 6 du dispositif de guidage, c'est-à-dire l’axe longitudinal A4 du coulisseau 4, qui correspond aussi à l’axe A1 de poussée de la bouterolle 9 inférieure. L’axe A3 correspond à l’axe longitudinal médian des bielles à l’état déployé.
L’axe A2 de l’arbre de sortie 21 du système de motorisation 2 et l’axe A3 d’alignement des bielles en position déployée, qui correspond aussi à l’axe de poussée A1 de la bouterolle inférieure, sont coplanaires. Un tel agencement permet à l’alignement des bielles 31, 32 et à l’arbre de sortie 21 du système de motorisation 2 de reprendre l’effort de poussée de la bouterolle 9 inférieure, de manière fiable sans risque de repli intempestif des bielles, et permet ainsi d’obtenir un écrasement fiable du rivet 7 par poussée de la bouterolle inférieure 9 en direction de la bouterolle supérieure 5, même pour un effort important.
En position repliée des bielles comme illustré aux Figures 1-4, le coulisseau est en position haute. Le passage en position déployée des bielles permet de déplacer le coulisseau vers le bas et ainsi de faire descendre la bouterolle supérieure 5, pour amener le rivet 7 dans l’orifice de perçage 87 ménagé à travers les deux pièces 81, 82 à riveter.
Dans l'exemple illustré aux figures, la direction d’amenée et de poussée sur le rivet est verticale.
L’utilisation d’un ensemble de bielles entre le système de motorisation et la bouterolle supérieure, permet de déplacer la bouterolle supérieure sur une grande course qui est fonction de la longueur des bielles. Les bielles étant des éléments allongés, tels que des tiges, leur encombrement en largeur est limité, de sorte que la machine peut être aisément conçue pour permettre le débattement des bielles, tout en conservant un encombrement limité de la machine.
Par exemple, la première fréquence est de l’ordre du kHz (kiloHertz), par exemple 32kHz.
Le domaine actif ACT comporte un deuxième circuit d’horloge HSTIM configuré pour générer un deuxième signal d’horloge dit « haute fréquence » HSclk, ayant une deuxième fréquence supérieure à la première fréquence. Le deuxième circuit d’horloge LPTIM est configuré pour générer le signal d’horloge haute fréquence HSclk dans le mode actif. Le deuxième circuit d’horloge HSTIM consomme plus d’énergie que le premier circuit d’horloge LPTIM et est notamment désactivé dans le mode veille.
Par exemple, la deuxième fréquence est de l’ordre du MHz (mégaHertz), par exemple 10MHz ou plus.