INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Telles qu’utilisées ici, les conditions de croisière ont la signification conventionnelle et seront facilement comprises par l’homme du métier. Ainsi, pour un moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, l’homme du métier reconnaîtrait immédiatement les conditions de croisière comme signifiant le point de fonctionnement du moteur à mi-croisière d’une mission donnée (ce que l’on peut appeler dans l’industrie la « mission économique ») d’un aéronef auquel le moteur à turbine à gaz est destiné à être attaché. À cet égard, la mi-croisière est le point du cycle de vol d’un aéronef auquel 50% du carburant total qui est brûlé entre la fin de la montée et le début de la descente ont été brûlés (ce qui peut être approximé par le point médian - en termes de temps et/ou de distance - entre la fin de la montée et le début de la descente. Les conditions de croisière définissent ainsi un point de fonctionnement du moteur à turbine à gaz qui fournit une poussée qui assurerait un fonctionnement en régime permanent (c’est-à-dire en maintenant une altitude constante et un nombre de Mach constant) à mi-croisière d’un aéronef auquel il est destiné à être attaché, compte tenu du nombre de moteurs fournis à cet aéronef. Par exemple lorsqu’un moteur est destiné à être attaché à un aéronef qui a deux moteurs du même type, dans des conditions croisière, le moteur fournit la moitié de la poussée totale qui serait nécessaire pour le fonctionnement en régime permanent de cet aéronef à mi-croisière.
En d’autres termes, pour un moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, les conditions de croisière sont définies comme le point de fonctionnement du moteur qui fournit une poussée spécifiée (nécessaire pour fournir - en combinaison avec tout autre moteur sur l’aéronef - le fonctionnement en régime permanent de l’aéronef auquel il est destiné à être attaché à un nombre de Mach de mi-croisière donné) dans les conditions atmosphériques de mi-croisière (définies par l’atmosphère type internationale selon la norme ISO 2533 à l’altitude de mi-croisière). Pour tout moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, la poussée à mi-croisière, les conditions atmosphériques et le nombre de Mach sont connus, et ainsi le point de fonctionnement du moteur aux conditions de croisière est clairement défini.
À titre purement illustratif, la vitesse d’avancement en condition de croisière peut être n’importe quel point dans la plage allant de Mach 0,7 à 0,9, par exemple 0,75 à 0,85, par exemple 0,76 à 0,84, par exemple 0,77 à 0,83, par exemple 0,78 à 0,82, par exemple 0,79 à 0,81, par exemple de l’ordre de Mach 0,8, de l’ordre de Mach 0,85 ou dans la plage allant de 0,8 à 0,85. Toute vitesse unique dans ces plages peut faire partie de la condition de croisière. Pour certains aéronefs, les conditions de croisière peuvent être en dehors de ces plages, par exemple inférieures à Mach 0,7 ou supérieures à Mach 0,9.
À titre purement illustratif, les conditions de croisière peuvent correspondre à des conditions atmosphériques standards (selon l’atmosphère type internationale, ISA) à une altitude qui se trouve dans la plage allant de 10000m à 15000m, par exemple dans la plage allant de 10000m à 12000m, par exemple dans la plage allant de 10400m à 11600m (environ 38000 pieds), par exemple dans la plage allant de 10500m à 11500m, par exemple dans la plage allant de 10600m à 11400m, par exemple dans la plage allant de 10700m (environ 35000 pieds) à 11300m, par exemple dans la plage allant de 10800m à 11200m, par exemple dans la plage allant de 10900m à 11100m, par exemple de l’ordre de 11000m. Les conditions de croisière peuvent correspondre à des conditions atmosphériques standard à une altitude donnée dans ces plages.
À titre purement illustratif, les conditions de croisière peuvent correspondre à un point de fonctionnement du moteur qui fournit un niveau de poussée requis connu (par exemple une valeur dans la plage allant de 30kN à 35kN) à un nombre de Mach d’avancement de 0,8 et des conditions atmosphériques standards (selon l’atmosphère type internationale) à une altitude de 38000 pieds (11582 m). À titre purement illustratif, les conditions de croisière peuvent correspondre à un point de fonctionnement du moteur qui fournit un niveau de poussée requis connu (par exemple une valeur dans la plage allant de 50kN à 65kN) à un nombre de Mach d’avancement de 0,85 et des conditions atmosphérique standards (selon l’atmosphère type internationale) à une altitude de 35000 pieds (10668 m).
En utilisation, un moteur à turbine à gaz décrit et/ou revendiqué ici peut fonctionner dans les conditions de croisière définies ailleurs ici. De telles conditions de croisière peuvent être déterminées par les conditions de croisière (par exemple les conditions de mi-croisière) d’un aéronef sur lequel au moins un (par exemple 2 ou 4) moteur à turbine à gaz peut être monté pour fournir une poussée propulsive.
Selon un aspect, on prévoit un aéronef comprenant un moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici. L’aéronef selon cet aspect est l’aéronef pour lequel le moteur à turbine à gaz a été conçu pour être attaché. Ainsi, les conditions de croisière selon cet aspect correspondent à la mi-croisière de l’aéronef, telle que définie par ailleurs ici.
Selon un aspect, on prévoit un procédé de fonctionnement d’un moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici. Le fonctionnement peut se faire dans les conditions de croisière telles que définies ailleurs ici (par exemple en termes de poussée, de conditions atmosphériques et de nombre de Mach).
Selon un aspect, on prévoit un procédé de fonctionnement d’un aéronef comprenant un moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici. Le fonctionnement selon cet aspect peut comprendre (ou peut être) un fonctionnement à mi-croisière de l’aéronef, tel que défini ailleurs ici.
L’homme du métier appréciera que, sauf exclusion mutuelle, une caractéristique ou un paramètre décrit(e) en relation avec l’un quelconque des aspects ci-dessus peut être appliqué(e) à tout autre aspect. En outre, sauf exclusion mutuelle, tout(e) caractéristique ou paramètre décrit(e) ici peut être appliqué(e) à tout aspect et/ou combiné(e) avec tout(e) autre caractéristique ou paramètre décrit(e) ici.
Des modes de réalisation seront maintenant décrits à titre d’exemple uniquement, en référence aux figures, dans lesquelles :
est une vue latérale en coupe d’un moteur à turbine à gaz ;
est une vue latérale en coupe rapprochée d’une partie amont d’un moteur à turbine à gaz ;
Selon un exemple, le corps comprend au moins un ergot s’étendant depuis la face supérieure de l’embase et configuré pour pénétrer dans un logement porté par le profilé lorsque le système de fixation est amené par l’utilisateur depuis la configuration de coulissement jusqu’à la configuration de solidarisation.
Cela permet un renforcement du maintien en position du système de fixation 3 relativement au profilé dans une configuration de solidarisation.
Selon un exemple, l’ergot est configuré pour être inséré et/ou retiré depuis le logement par déformation élastique de la collerette, de préférence sous un effort exercé manuellement par l’utilisateur de préférence par une pression verticale, selon l’axe de rotation, du haut vers le bas et /ou combinée avec une rotation selon l’axe de rotation.
Selon un exemple, le profilé comprend une ouverture présentant au moins une paroi et l'embase comprend un élément de butée configuré de sorte à arrêter la rotation du système de fixation dans l’ouverture lorsque l’utilisateur fait tourner le système de fixation dans l’ouverture autour de l’axe de rotation et que le système de fixation atteint, vis-à-vis du profilé, une position angulaire donnée correspondant à la configuration de solidarisation.
Ainsi, l’élément de butée permet de faciliter la mise en position du système de fixation depuis la configuration de coulissement jusqu’à la configuration de solidarisation. Cela permet de rendre plus rapide et plus fiable le montage de l’ensemble.
Selon un exemple, l’embase présente un pourtour présentant au moins une première portion et au moins une deuxième portion, formant l’élément de buté, radialement plus éloignée de l’axe de rotation que la première portion, de préférence, l’embase comprend deux premières portions formant chacune un coin réduit présentant avantageusement une forme arrondie formant un angle de courbure et/ ou présentant un pan coupé plat à 45° , les coins réduits étant configurés pour permettre une rotation du système dans le profilé selon l’axe de rotation jusqu’à ce que l’élément de butée entre au contact du profilé.
Selon un exemple, le corps est configuré de sorte à pouvoir tourner d’au maximum 90° dans l’ouverture 22, par rapport au profilé selon un axe parallèle à l’axe de rotation avant que l’élément de butée stoppe cette rotation en venant au contact de la paroi du profilé.
Selon un exemple, la liaison vis-écrou entre l’élément de maintien et le corps est configurée de sorte à présenter un frottement : suffisamment élevé pour que lorsque le système de fixation n’est pas dans la configuration de solidarisation et que lorsque l’élément de maintien est entraîné en rotation selon l’axe de rotation, par un utilisateur, le corps soit également entraîné en rotation selon l’axe de rotation, suffisamment faible pour que, lorsque le système de fixation est dans la configuration de solidarisation et que l’élément de maintien est entraîné en rotation selon l’axe de rotation, par un utilisateur, l’élément de maintien est tourné par rapport au corps autorisant ainsi un vissage de l’élément de maintien sur le corps, de préférence en maintenant le corps immobile en rotation selon l’axe de rotation.
Cela permet à l’utilisateur de manipuler uniquement le système de fixation, formant un ensemble monobloc pendant toutes les phases d’amenée et de coulissement du système de fixation à l’intérieur du profilé jusqu’à la mise en configuration de solidarisation. Une fois le système de fixation parvenu en configuration de solidarisation, la rotation de l’élément de maintien provoque le vissage de ce dernier dans le corps.
Cette construction du système de fixation permet un assemblage rapide et parfaitement précis de l’ensemble.
Selon un exemple, l’élément de maintien comprend une tête de vissage comprenant une portion d’appui, et l’élément de maintien est configuré pour former avec au moins une partie du corps, une liaison vis-écrou de sorte à sélectivement rapprocher ou éloigner la tête de la face supérieure du corps.
Selon un exemple, l’ergot est configuré pour être inséré et/ou retiré depuis le logement par, de préférence uniquement par: une déformation élastique de la collerette sous l’effet d’un effort de pression exercé par l’utilisateur sur l’élément de maintien, de préférence manuellement, selon l’axe de rotation, puis d’un effort de rotation exercé par l’utilisateur sur l’élément de maintien, de préférence manuellement, selon l’axe de rotation.
Selon un exemple, l’ergot présente une pente inclinée formant pour le profilé un profil de came, le profil de came étant conformé de sorte que lorsque l’utilisateur exerce sur l’élément de maintien, de préférence manuellement, un effort de rotation selon l’axe de rotation selon un premier sens, l’ergot éloigne la face supérieure de l’embase du profilé.
Selon un exemple, la collerette et l’embase forment une pièce monobloc, de préférence venue d’une même matière.
Selon un exemple, la collerette est portée uniquement par l’élément de maintien, de préférence, la collerette et l’élément de maintien présentent une friction relative qui empêche le coulissement de la collerette le long de l’axe de rotation sous l’effet de son poids, et de préférence sous l’effet dudit effort exercé par l’utilisateur. Par exemple, cette friction relative est permise par le moulage de la collerette sur l’élément de maintien.
Selon un exemple ledit effort exercé par l’utilisateur comprend, de préférence uniquement, ledit effort en rotation selon l’axe de rotation pour faire tourner l’embase autour de l’axe de rotation, ledit effort de rotation permettant à un profil de came porté par l’ergot de déformer la collerette en translation selon l’axe de rotation.
Les encoches peuvent être au moins partiellement fermées. Une encoche partiellement fermée permet de ménager une ouverture au niveau de l’entrefer, qui peut servir par exemple à la mise en place des conducteurs électriques pour le remplissage de l’encoche. Une encoche partiellement fermée est notamment ménagée entre deux dents qui comportent chacune des épanouissements polaires au niveau de leur extrémité libre, lesquels viennent fermer l’encoche au moins en partie.
En variante, les encoches peuvent être entièrement fermées. Par « encoche entièrement fermée », on désigne des encoches qui ne sont pas ouvertes radialement vers l’entrefer.
Dans un mode de réalisation, au moins une encoche, voire chaque encoche, peut être continûment fermée du côté de l’entrefer par un pont de matière venu d’un seul tenant avec les dents définissant l’encoche. Toutes les encoches peuvent être fermées du côté de l’entrefer par des ponts de matière fermant les encoches. Les ponts de matière peuvent être venus d’un seul tenant avec les dents définissant l’encoche. La masse statorique est alors dépourvue de découpe entre les dents et les ponts de matière fermant les encoches, et les encoches sont alors continûment fermées du côté de l’entrefer par les ponts de matière venus d’un seul tenant avec les dents définissant l’encoche.
En outre, les encoches peuvent également être fermées du côté opposé à l’entrefer par une culasse rapportée ou d’un seul tenant avec les dents. Les encoches ne sont alors pas ouvertes radialement vers l’extérieur. La masse statorique peut être dépourvue de découpe entre les dents et la culasse.
Dans un mode de réalisation, chacune des encoches est de contour continûment fermé. Par « continûment fermé », on entend que les encoches présentent un contour fermé continu lorsqu’elles sont observées en section transversale, prise perpendiculairement à l’axe de rotation de la machine. On peut faire le tour complet de l’encoche sans rencontrer de découpe dans la masse statorique.
Le stator peut comporter des bobines disposées de manière répartie dans les encoches, ayant notamment des conducteurs électriques disposés de manière rangée dans les encoches. Par « réparti », on entend qu’au moins l’une des bobines passe successivement dans deux encoches non adjacentes.
Les conducteurs électriques peuvent ne pas être disposés dans les encoches en vrac mais de manière ordonnée. Ils sont empilés dans les encoches de manière non aléatoire, étant par exemple disposés en rangées de conducteurs électriques alignés. L’empilement des conducteurs électriques est par exemple un empilement selon un réseau hexagonal dans le cas de conducteurs électriques de section transversale circulaire.
Le stator peut comporter des conducteurs électriques logés dans les encoches. Des conducteurs électriques au moins, voir une majorité des conducteurs électriques, peuvent être en forme d'épingles, de U ou de I. L’épingle peut être en forme de U (« U-pin » en anglais) ou droite, étant en forme de I (« I-pin » en anglais).
Les conducteurs électriques peuvent ainsi former un bobinage distribué. Le bobinage peut ne pas être concentré ou bobiné sur dent.
Dans une variante de réalisation, le stator est à bobinage concentré. Le stator peut comporter des dents et des bobines disposées sur les dents. Le stator peut ainsi être bobiné sur dents, autrement dit à bobinage non réparti.
Les dents du stator peuvent comporter des épanouissements polaires. En variante, les dents du stator sont dépourvues d’épanouissements polaires.
Le stator peut comporter une carcasse extérieure entourant la culasse.
Les dents du stator peuvent être réalisées avec un empilage de tôles magnétiques, recouvertes chacune d’une résine isolante, afin de limiter les pertes par courants induits.
L’invention a également pour objet, selon un autre de ses aspects, un procédé de refroidissement d’une machine électrique tournante telle que décrite ci-dessus, dans lequel on alimente le rotor en fluide de refroidissement, lequel est orienté par le dispositif de guidage vers les têtes de bobines du stator.
De préférence, le fluide de refroidissement peut ne pas être mis sous pression.
Dans l’invention, le fluide de refroidissement peut ne s’écouler que par l’effet de la gravité et par la force centrifuge du rotor. Il peut avantageusement ne pas être nécessaire de mettre le fluide de refroidissement sous pression.
Dans un premier mode de réalisation de l’invention, les moyens d’actionnement sont commandés par le mouvement de la porte. Dans ce mode de réalisation il est possible d’adapter des systèmes existants et utilisés dans les dispositifs connus , par exemple décrits dans US2005/0028462. Toutefois, lorsqu’on atteint un niveau d’étanchéité élevé, ces systèmes connus engendrent une résistance au mouvement de la porte à la fin de sa fermeture par frottement entre le joint mobile et la tranche inférieure de la porte. Dans ce premier mode de réalisation, il est recommandé que la commande des moyens d’actionnement ne soit activée qu’en fin de fermeture et en début d’ouverture de la porte.
Dans un second mode de réalisation de l’invention, qui est préféré, les moyens d’actionnement comprennent une commande permettant de déplacer le joint mobile indépendamment du mouvement de la porte. Dans ce mode de réalisation le joint ne se déplace que lorsque la porte est en position fermée, immobile. Parmi de nombreuses variantes d’exécutions possibles, certaines manipulable par la main, on recommande que la commande comprenne une partie saillante annexe au bloc isolant de manière à pouvoir être déclenchée par le pied, telle qu’une petite pédale.
Cette partie saillante annexe, qui possède avantageusement une surface comprise entre 25 et 100 cm2, est de préférence connexe au bloc isolant, idéalement fixée à celui-ci. Cette variante est très simple à mettre en œuvre. Elle permet de rendre la base isolante autonome dans son fonctionnement. Cette situation est particulièrement utile en rénovation puisqu’elle permet d’éviter toute intervention à la porte elle même (y compris sa partie dormante). Lorsque la porte est fermée, l’utilisateur fait monter le joint par pression du pied sur la partie saillante. Inversement, lors de l’ouverture de la porte, l’utilisateur fait d’abord descendre le joint par une opération similaire. Le dispositif est alors par exemple avantageusement muni de moyens de rappel de type ressort qui tendent à appliquer fermement le joint isolant mobile sur la tranche inférieure de la porte. La pression exercée sur la partie saillante s’oppose alors à ces moyens de rappel et des moyens de type cliquet permettent de maintenir le joint mobile dans sa position basse. Une pression ultérieure sur la partie saillante libère les moyens de type cliquet et les moyens de rappel de type ressort qui alors font remonter le joint mobile. De nombreuses autres variantes de fonctionnement sont bien sûr possibles.
Dans un troisième mode de réalisation, qui combine les deux premiers, les moyens d’actionnement sont commandés en partie automatiquement par le mouvement de la porte et en partie indépendamment du mouvement de la porte. Dans cette variante, le mouvement de la porte provoque une montée quasi complète du joint mobile, mais sans atteindre la fin du mouvement et donc la mise en pression avec le bas de la porte. La fin de la montée du joint est commandée indépendamment du mouvement de la porte, par exemple en actionnant la partie saillante du bloc isolant décrite plus haut. Cette variante permet de n’actionner complètement le joint mobile que lorsque les circonstances requièrent une étanchéité maximale.
Le dispositif selon l’invention permet d’améliorer de manière simple les performances énergétiques des bâtiments. Il permet de conférer aux portes des performances énergétiques s’approchant voire dépassant celles de porte fenêtres, sans présenter toutefois de traverse saillante au niveau du sol et l’inconvénient qu’elle présente lorsqu’il faut l’enjamber. Le dispositif selon l’invention est donc particulièrement avantageux pour les personnes à mobilité réduite.
L’invention concerne également un ensemble comprenant un seuil de porte muni d’un dispositif selon l’invention, une porte et un dormant de porte. Cet ensemble possède avantageusement une perméabilité à l’air de classe 1, de préférence classe 2, plus préférentiellement de classe 3, encore plus préférentiellement de classe 4. Ces performances sont mesurées selon la norme NBN EN 1026. Les classes les plus élevées ne sont en général atteintes de manière connue que pour des portes fenêtres. L’invention permet de les atteindre avec des portes conventionnelles, à condition bien sûr que des joints de bonne qualité soient placés de manière connue sur les trois autres zones de contact entre la porte et le dormant (horizontale supérieure, verticale gauche et verticale droite).
L’invention concerne également un procédé pour la rupture thermique d’un seuil de porte selon lequel :
un logement est ménagé dans le seuil; un dispositif selon l’invention est placé dans le logement.
Les modes d’exécution particuliers du dispositif selon l’invention décrits ci-dessus, par exemple ceux concernant les moyens d’actionnements, s’appliquent mutatis mutandis au procédé selon l’invention.
Le procédé selon l’invention est particulièrement avantageux en rénovation énergétique de constructions, c’est à dire pour améliorer les performances thermiques de portes et de seuils existants, surtout lorsque la construction qui les accueille a une valeur patrimoniale à préserver. Le procédé permet en effet de laisser la porte et l’essentiel du seuil intacts.
L’invention concerne enfin un procédé pour interrompre la transmission du son en dessous de la face inférieure d’une porte selon lequel :
un logement est ménagé dans le seuil ; un dispositif selon l’invention est placé dans le logement.
Par transmission du son en dessous de la face inférieure d’une porte on entend le son transmis par la mise en vibration de l’air situé entre la face inférieure de la porte et et seuil, d’une part, et par la mise en vibration du seuil lui même, d’autre part. Le procédé selon l’invention permet d’obtenir une remarquable isolation acoustique car d’une part il interrompt la transmission du son à travers l’espace entre la porte et le seuil grâce à l’étanchéité exceptionnelle qu’il permet d’obtenir à cet endroit. D’autre part le logement ménagé dans le seuil réduit également fortement, de manière surprenante, la transmission du son porté par le seuil lui même.
et illustrent un mode particulier d’exécution du dispositif selon l’invention.
Ce dispositif comprend les éléments suivants.
Une base isolante (1) est placée dans un logement (2) ménagé dans un seuil (3) d’une porte (5). Un joint isolant mobile (4) est inséré dans une rainure (9) de la base (1). Des moyens d’actionnement (6) permettent de déplacer le joint mobile entre une position basse, représentée à la et une position haute représentée à la . Les moyens d’actionnement (6) comprennent une commande (7) munie d’une partie saillante (8).
L’invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, d’exemples de mise en œuvre non limitatifs de celle-ci, et à l’examen du dessin annexé, sur lequel :
la est une vue en coupe longitudinale d’une machine électrique tournante selon l’invention,
la est une vue en perspective des pièces de guidage de la machine de la ,
la est une vue en perspective, schématique et partielle, de la machine de la ,
la est une vue analogue à la d’une variante de réalisation,
la est une vue analogue à la de la variante de réalisation de la ,
la est une vue de détail en coupe longitudinale d’une variante de réalisation,
la est une vue analogue à la de la variante de la réalisation de la ,