INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans les procédés de récupération assistée du pétrole et de fracturation hydraulique ci-avant décrits, le polymère est préférentiellement un polymère de haut poids moléculaire (supérieur à 8 millions de daltons). Il est préférentiellement linéaire. Il est de préférence sous forme de poudre, d’émulsion inverse, d’émulsion inverse déshydratée partiellement, ou sous forme de « clear », c’est-à-dire de dispersion de particules solides de polymères dans un fluide aqueux ou huileux. La forme poudre est préférentiellement obtenue par voie gel ou par « spray drying » d’une émulsion inverse. Il également s’agir d’une composition comprenant une émulsion inverse d’un polymère selon l’invention et des particules solides d’un polymère selon l’invention.
- de 1 à 10 %, de préférence de 2 à 8 %, avantageusement de 2 à 6 % de la silice pyrogénée (C) ; et
- de 0,01% à 10%, de préférence de 0,01% à 5%, préférentiellement de 0,05% à 4%, avantageusement de 0,1% à 3%, en particulier de 0,5% à 2%, en poids de catalyseur de réticulation (D) ;
- une étape d’incorporation de la silice pyrogénée (C) dans la partie (PA), à une température comprise entre 50 et 180°C, de préférence entre 100 et 150°C, jusqu’à l’obtention d’un mélange homogène (PC) ; et enfin
Selon un autre mode de réalisation particulier, le mélange du composé de formule (II), d’acide formique, de palladium, de la base peut être réalisé, à une température comprise entre -20 °C et 20 °C, de préférence à 0 °C, pendant une durée comprise entre 6h et 48h, de préférence 18h.
Etape (J) L’étape (J) correspond à la saponification de la fonction méthyl ester du motif diméthoxy nitrophenyl méthoxy acétate des composés de formule générale (Ibii) pour conduire aux composés de formule générale (Ibii), dans laquelle au moins l’un des groupes R 4 ou R 6 est un groupe diméthoxy nitrophenyl méthoxy acide, à l’image des composés (45) et (48) par exemple.
Selon un mode de réalisation particulier, cette réaction peut être réalisée en présence d’une base choisie parmi le carbonate de potassium (K 2 CO 3 ), le carbonate de sodium (Na 2 CO 3 ), l’hydrogénocarbonate de sodium (NaHCO 3 ), l’hydroxyde de potassium (KOH), l’hydroxyde de sodium (NaOH), l’hydroxyde de lithium (LiOH), l’hydroxyde de triméthyle étain (Me 3 SnOH), le carbonate de césium (Cs 2 CO 3 ), le tert -butylate de potassium, la pyridine, l’ammoniaque, l’éthylate de sodium (EtONa), le méthylate de sodium (MeONa) et leurs mélanges, de préférence l’hydroxyde de triméthyle étain.
Selon un autre mode de réalisation particulier, cette réaction peut être réalisée en présence d’un solvant choisi parmi le tétrahydrofurane (THF), l’eau, un mélange THF/eau, l’acétonitrile, l’éther diéthylique, le DMSO (diméthylsulfoxide), l’acétone, le dichlorométhane, le méthanol, l’éthanol et leurs mélanges, le dichloro 1,2 éthane de préférence le dichloro 1,2 éthane.
Selon un autre mode de réalisation particulier, le mélange du composé de départ (Ibii), de la base et du solvant peut être réalisé à une température comprise entre 0 °C et 120 °C, de préférence à 60 °C pendant une durée comprise entre 1h et 36h, de préférence 16h.
Avantageusement, le produit obtenu de formule (Ibii), dans laquelle au moins l’un des groupes R 4 ou R 6 est un groupe acide diméthoxy nitrophenyl méthoxy, selon l’invention peut être purifié à l’aide de toute méthode conventionnelle connue de l’homme de l’art, par exemple par chromatographie sur colonne sur gel de silice en utilisant un mélange heptane/acétate d’éthyle dans des proportions que l’homme du métier saura adapter.
Etape (K) L’étape (K) correspond à une réaction de cycloaddition 1,3 dipolaire de Huisgen de type CuAAC d’un azoture sur le motif alcyne des composés de formule générale (Ibii) pour conduire aux composés de formule générale (Ibii), dans laquelle au moins l’un des groupes R 4 ou R 6 comprend un motif 1 H -1,2,3-triazole, à l’image des composés (49) à (56).
La réaction de cycloaddition de type CuAAC (Copper-catalyzed-azide-alkyne cycloaddition) peut être réalisée par toute méthode conventionnelle connue de l’homme du métier.
Selon un mode de réalisation particulier, cette réaction peut être réalisée en présence d’un sel de cuivre (I) comme l’iodure de cuivre ou le bromure de cuivre, ou d’un sel de cuivre (II), par exemple le sulfate de cuivre ou l’acétate de cuivre, et d’ascorbate de sodium qui permet sa réduction en cuivre (I), de préférence un mélange de sulfate de cuivre et d’ascorbate de sodium.
Selon un autre mode de réalisation particulier, cette réaction peut être réalisée en présence d’un grand nombre de solvants dont l’eau, l’acétonitrile, le méthanol, l’éthanol, le t-butanol et leurs mélanges, le DMSO (diméthylsulfoxide), le dichlorométhane, le DMF et leurs mélanges de préférence un mélange ternaire eau/acétonitrile/ t -butanol.
Avantageusement, il a été montré dans la littérature que l’ajout d’un mélange de 1,4-diazabicyclo[2,2,2]octane (DABCO) et d’acide acétique au milieu réactionnel permettait de diminuer la formation de produits secondaires.
Selon un autre mode de réalisation particulier, le mélange du composé de départ (Ibii), du sel de cuivre (II), d’ascorbate de sodium, de DABCO, d’acide acétique et du solvant peut être réalisé à une température comprise entre 0 °C et 60 °C, de préférence à température ambiante pendant une durée comprise entre 1h et 36h, de préférence 18h.
On procède ensuite à la mise sous vide de la chambre 8 de commande au cours de laquelle on écarte la membrane 6 des drains 161 puis à une phase d'émiettage au cours de laquelle on fait tourner la cuve 2 autour de son axe pour disloquer le gâteau de matière qui se forme sous l'effet de la pression. Une nouvelle phase de pressurage peut alors être engagée.
Une fois la phase de pressurage achevée, la chambre de commande est à nouveau mise sous vide pour permettre à un opérateur d'enlever la matière solide restant dans la cuve. Pour vider la cuve, une fois le pressurage effectué, on ouvre la ou les portes équipant la paroi latérale périphérique de la cuve et on fait tourner la cuve de sorte que la partie solide restant dans la chambre de traitement s'évacue progressivement au travers de l'ouverture démasquée par la porte. L'opérateur peut alors nettoyer la membrane en faisant passer un jet d'eau à travers l'ouverture latérale ménagée dans le corps de cylindre côté chambre de traitement pour nettoyer la membrane plaquée contre la paroi de la chambre de commande. Un nouveau cycle peut alors débuter.
Il est à noter que le fonctionnement, tel que décrit ci-dessus, serait similaire en présence de plusieurs membranes et de plusieurs chambres de commande. Ce fonctionnement serait également similaire en présence de plusieurs conduits internes ou en présence de plusieurs emplacements de sortie par conduit interne.
Pièce en matériau composite thermoplastique comprenant au moins une couche d’accroche à base d’au moins une résine thermoplastique amorphe La présente demande se rapporte à une pièce en matériau composite thermoplastique comprenant au moins une couche d’accroche à base d’au moins une résine thermoplastique amorphe.
Selon un mode de réalisation illustré sur la , une paroi d’un fuselage d’aéronef comprend un corps 10 présentant une première surface 10.1 orientée vers l’extérieur du fuselage ainsi qu’une deuxième surface 10.2 orientée vers l’intérieur du fuselage. Ce corps 10 est réalisé en matériau composite thermodurcissable et comprend des fibres noyées dans une matrice de résine thermodurcissable.
Selon une configuration, la paroi comprend une couche de protection contre la foudre 12 dite couche LSP (pour Lightning Strike Protection en anglais) rapportée sur la première surface 10.1. Cette couche de protection contre la foudre 12 comporte une grille métallique noyée dans une matrice en résine thermodurcissable.
La paroi du fuselage comprend également une couche de peinture 14 rapportée sur la couche de protection contre la foudre 12. Pour favoriser l’accroche de cette couche de peinture 14, la paroi du fuselage comprend au moins une couche primaire 16 intercalée entre la couche de protection contre la foudre 12 et la couche de peinture 14. Selon un mode de réalisation visible sur la , la paroi du fuselage comprend deux couches primaires 16, 16’ entre la couche de protection contre la foudre 12 et la couche de peinture 14.
Certaines zones de la deuxième surface 10.2 sont recouvertes d’une couche de peinture de protection 18. Pour favoriser l’accroche de cette couche de peinture de protection 18, la paroi du fuselage comprend au moins une couche primaire 20 intercalée entre la deuxième surface 10.2 du corps 10 et la couche de peinture de protection 18.
Selon un mode de réalisation illustré sur la , le corps 10 de la paroi du fuselage est réalisé en matériau composite thermoplastique. En complément, la couche de protection contre la foudre 12 comprend une matrice en résine thermoplastique.
Dans ce cas, il est nécessaire de réaliser une étape de préparation de surface avant l’étape d’application de la couche primaire 16 afin d’accroître la mouillabilité 22 de la couche de protection contre la foudre 12 pour favoriser l’accroche de la couche primaire 16. De plus, il est nécessaire d’utiliser une couche primaire 16 à base de solvant.
Ce mode de réalisation pour les pièces en matériau composite thermoplastique n’est pas satisfaisant car l’étape de préparation de surface est relativement longue et augmente significativement le coût des pièces. De plus, elle n’est pas adaptée à des pièces de grandes dimensions Enfin, l’utilisation d’une couche primaire à base de solvant présente un impact négatif sur l’environnement.
La présente invention vise à remédier à tout ou partie des inconvénients de l’art antérieur.
A cet effet, l’invention a pour objet une pièce comprenant au moins une couche support comportant une matrice en résine thermoplastique ainsi qu’au moins une couche d’application recouvrant au moins partiellement la couche support, caractérisée en ce que la pièce comprend au moins une couche d’accroche comportant une matrice à base d’au moins une résine thermoplastique amorphe positionnée au niveau d’une interface reliant la couche support et la couche d’application.
Grâce à cette couche d’accroche, il n’est plus nécessaire de préparer la surface sur laquelle est appliquée la couche primaire ou le revêtement pour augmenter sa mouillabilité et, ainsi, l’accroche desdites couches. Un simple nettoyage est suffisant. Cette couche d’accroche permet également de pouvoir utiliser une couche primaire et/ou un revêtement à base aqueuse.
Selon une autre caractéristique, la couche d’accroche est incorporée à la couche support.
Selon une autre caractéristique, la pièce comprend un corps présentant une surface et une matrice en résine thermoplastique semi-cristalline ainsi qu’une couche de protection contre la foudre positionnée contre la surface, entre le corps et la couche d’application, et formant la couche d’accroche.
La valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage peut comprendre une valeur de crête moyenne sur un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence sur un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage sur lequel la valeur de crête est croissante ou décroissante, qui est inférieure ou supérieure à une valeur de crête moyenne sur un autre intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence sur un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage sur lequel la valeur de crête est croissante ou décroissante.
L’unité de commande peut être agencée pour faire varier la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence par modulation de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel, de préférence encore par modulation de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal impulsionnel, produit par le générateur électrique, de sorte qu’une valeur de crête moyenne sur un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence sur un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage sur lequel la valeur de crête est croissante ou décroissante, soit inférieure ou supérieure à une valeur de crête moyenne sur un autre intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence sur un intervalle de temps de l’au moins une impulsion du signal de pompage sur lequel la valeur de crête est croissante ou décroissante.
De préférence, les intervalles de l’au moins une impulsion sur lesquels la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage est croissante présentent chacun une valeur de crête moyenne différente, c’est-à-dire supérieure ou inférieure.
De préférence, les intervalles de l’au moins une impulsion sur lesquels la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage est décroissante présentent chacun une valeur de crête moyenne différente.
De préférence, les intervalles de l’au moins une impulsion sur lesquels la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage est croissante présentent une valeur de crête moyenne qui est différente de la valeur de crête moyenne des intervalles de l’au moins une impulsion sur lesquels la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage, est décroissante.
De préférence, la valeur de crête moyenne sur un intervalle de temps considéré de l’au moins une impulsion sur lequel la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage est croissante, ou respectivement décroissante, est : - supérieure, ou de préférence inférieure, à une valeur de crête moyenne sur un intervalle de temps de l’au moins une impulsion sur lequel la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage est croissante, ou respectivement décroissante, et qui est chronologiquement successif à l’intervalle de temps considéré, - inférieure, ou de préférence supérieure, à une valeur de crête moyenne sur un intervalle de temps de l’au moins une impulsion sur lequel la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage est croissante, ou respectivement décroissante, et qui précède chronologiquement l’intervalle de temps considéré.
De préférence, la valeur de crête moyenne sur un intervalle de temps considéré de l’au moins une impulsion, sur lequel la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage est croissante ou décroissante, est : - supérieure, ou de préférence inférieure, à valeur de crête moyenne sur un intervalle de temps de l’au moins une impulsion sur lequel la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage est croissante ou décroissante et qui est chronologiquement successif à l’intervalle de temps considéré, - inférieure, ou de préférence supérieure, à valeur de crête moyenne sur un intervalle de temps de l’au moins une impulsion sur lequel la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage, est croissante ou décroissante et qui précède chronologiquement l’intervalle de temps considéré.
L’unité de commande peut comprendre au moins un commutateur agencé pour commander et/ou moduler le signal impulsionnel.
L’au moins un commutateur peut être un transistor. Le transistor peut être un transistor à effet de champ à grille métal-oxyde, noté MOS. Le transistor peut être de type N, c’est-à-dire un transistor NMOS, ou de type P, c’est-à-dire un transistor PMOS.
L’au moins un commutateur peut être agencé pour faire varier le signal de pompage par modulation et/ou commutation du signal impulsionnel émis par le générateur électrique.
Le LIDAR peut comprendre un amplificateur à fibre optique agencé pour amplifier le faisceau laser maître amplifié et modulé par le SOA.
Le LIDAR, ou une unité de commande du LIDAR ou le SOA, peut être agencée pour faire varier une valeur de crête, de préférence de manière linéaire croissante ou décroissante, du faisceau laser maître amplifié et modulé par le SOA.
De préférence, le LIDAR, ou une unité de commande du LIDAR ou le SOA, peut être agencée pour faire varier une valeur de crête, de préférence de manière linéaire croissante ou décroissante, du faisceau laser maître amplifié et modulé par le SOA de sorte que le signal, ou le signal moyen ou la puissance ou la puissance moyenne, du faisceau laser amplifié par l’amplificateur à fibre optique, c’est-à-dire le faisceau laser maître amplifié et modulé par le SOA puis amplifié par l’amplificateur à fibre optique, soit constant sur l’au moins une impulsion.
Selon l’invention, il est également proposé un procédé d’amplification d’un faisceau laser maître d’un LIDAR pulsé, comprenant les étapes consistant à : - générer un signal de pompage, de préférence au moyen d’un générateur d’impulsions, comprenant au moins une impulsion dont une valeur de crête varie au cours de ladite au moins une impulsion dudit signal de pompage, de préférence générer un signal de pompage comprenant au moins une impulsion dont la valeur de crête, une montée et/ou une descente varie au cours de ladite au moins une impulsion dudit signal de pompage et/ou, de préférence, maintenir constante ou faire varier une phase d’au moins une impulsion du signal amplifié et modulé par le SOA, - amplifier et moduler le faisceau laser maître au moyen d’un amplificateur optique à semi-conducteur (SOA) du LIDAR pulsé en fonction du signal de pompage généré, le faisceau laser maître amplifié et modulé formant un faisceau laser de mesure.
Le procédé peut comprendre l’étape consistant à faire varier la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage par modulation, de préférence au moyen d’une unité de commande, d’au moins une impulsion d’un signal impulsionnel, de préférence par modulation d’une valeur de crête, d’une montée et/ou d’une descente d’au moins une impulsion du signal impulsionnel, pouvant être produit par un générateur électrique.
De préférence, le procédé peut comprendre l’étape consistant à faire varier, de préférence au moyen du générateur d’impulsions, une phase et/ou une fréquence du signal amplifié et modulé par le SOA par modulation de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence par modulation de la valeur de crête, de la montée et/ou de la descente de l’au moins une impulsion du signal de pompage, de préférence encore par modulation de la variation de la valeur de crête de l’au moins une impulsion du signal de pompage.
En particulier, des résultats scientifiques mettent en doute l’innocuité de la benzophénone-4 ou encore de la benzophénone-3 (Kinnberg et al. 2015 ; Zucchi et al. 2011), l'octyl méthoxycinnamate (Szwarcfarb et al. 2008, Axelstad et al. 2011) le 3-méthylbenzylidène camphor et le 4-méthylbenzylidène camphor (Schlumpf et al. 2008 ; Petersen et al. 2007), l’octocrylène, l’isoamyl méthoxycinnamate, ou encore l’octyl diméthyl PABA (Schlumpf et al. 2001 ; Rehfeld et al. 2016 ; Ozáez et al. 2016).
En parallèle des éventuels effets chez l’homme, on ne peut pas ignorer l’effet de ces molécules sur les milieux naturels ; en effet, les filtres sont dispersés continuellement dans l'eau de baignade ou dans les eaux usées. Cette pollution des eaux, associée aux filtres UV, se répercute inévitablement sur toute la chaine alimentaire, avec des conséquences imprévisibles sur les équilibres d’un écosystème déjà compromis par les activités humaines ; entre autres exemples d'effet écotoxique, les filtres solaires auraient un impact négatif sur les récifs marins et seraient notamment responsables du phénomène de blanchiment corallien (Danovaro et al. 2008).
La réduction progressive du nombre de filtres solaires organiques, considérés sûrs pour l’utilisation humaine et pour l’environnement, complique de plus en plus la formulation de produits cosmétiques solaires, notamment des produits solaires à haut facteur de protection, c’est-à-dire avec un SPF (« Sun protection factor », facteur de protection solaire) supérieur à 20 voire à 30. La formulation de produit à haute protection solaire est particulièrement difficile dans le cas des produits destinés au marché canadien et américain, où seulement une partie des filtres de dernière génération employés en Europe, depuis deux décades, est autorisée.
Pour pallier la réduction du nombre de filtres solaires exploitables, des agents de protection solaire sont souvent formulés dans les produits cosmétiques. Ces agents de protection solaires, sont parfois des molécules proches des filtres solaires autorisés, ou, des dérivés de plastiques, qui peuvent donc souffrir des mêmes inconvénients que les filtres solaires organiques ; notamment leur écotoxicité pourrait être significative.
Une famille intéressante d’agents protecteurs est représentée par les acides aminés analogues de la mycosporine (ou MAA, pour m ycosporine-like a mino- a cids). Les MAA sont des molécules hétérocycliques de petite taille (<400 Da) comprenant des chromophores cyclohexénone ou cyclohexénimine.
Les MAA se retrouvent naturellement comme métabolites secondaires dans des organismes marins, comme les coraux, les algues et les cyanobactéries, ils sont donc pressentis comme éco-compatibles et respectueux des écosystèmes aquatiques.
En particulier, le document EP2855441 divulgue une famille de composés, de type MAA, ayant la formule générale IE suivante :
Ce document précise que ces composés, de la famille de molécule IE, absorbent les rayonnements ultraviolets et peuvent être utilisés en tant qu’agent anti-UV. Il est donné en exemple, les composés de formules IA 1 et IE 4 possédant un facteur de protection solaire respectivement de 2,4 et 4,5.
Ainsi, bien que les MAA de la famille des molécule IE absorbent les rayonnement UV, le facteur de protection solaire est insuffisant pour une utilisation dans des compositions cosmétiques solaires.
Bien que pressenti comme de bons candidats pour la formulation de produits solaires écocompatibles, il convient de trouver une solution pour améliorer le potentiel anti UV des MAA, afin de pouvoir les utiliser dans des produits solaires.
Ainsi, la présente invention a pour but de pallier les inconvénients de l’état de la technique, en proposant une composition comprenant des MMA et dont le SPF soit compatible avec une application topique solaire.
Le Demandeur a constaté que de manière tout à fait surprenante, le fait d’associer des MMA avec des filtres organiques permettait d’obtenir un SPF de l’association d’une valeur supérieure à celle de la somme des SPF respectif des MAA et des filtres organiques.
Cette combinaison se prête donc à leur mise en œuvre dans des compositions à haute protection solaire à des teneurs de filtres organiques relativement faibles.
Ainsi, selon un premier aspect, l’invention concerne une composition, en particulier une composition cosmétique ou dermatologique, comprenant : -au moins un acide aminé analogue de la mycosporine dit «MAA » ; -au moins une filtre organique UVB et/ou un filtre organique à large spectre ; -au moins un filtre organique UVA.
Selon un autre aspect, l’invention concerne une composition, en particulier une composition cosmétique ou dermatologique, comprenant : -au moins un MAA choisie dans le groupe constitué par les molécules A de formule IA ou un de ses sels acceptables, et/ou le groupe constitué par les molécules B de formule IB ou un de ses sels acceptable, ladite formule IA étant :
Formule IA :
Selon un deuxième aspect, l’invention propose un appareil de propulsionpour engin nautique comprenant :
- des moyens de pivotement du générateur de flux selon un axe vertical, dit axe de direction, relativement à l’armature, lesdits moyens étant agencés pour pivoter le générateur de flux d’au moins 180 degrés, et
- un dispositif de direction selon l’une ou plusieurs des caractéristiques du premier aspect.
Selon un premier mode de réalisation, le générateur de flux comprend au moins une membrane.
De préférence, chaque membrane peut présenter diverses formes, par exemple rectangulaire, cylindrique, circulaire, elliptique, discoïdale, tubulaire. Chaque membrane est composée ou est constituée d’un ou plusieurs matériaux spécifiques, par exemple du marins, alimentaires, biocompatibles, ou hydrocarbures.