INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- des moyens de guidage 7, pour le guidage en rotation de l’organe de fixation 6 par rapport à la feuillure longitudinale 51 selon un degré de liberté en rotation R qui est orienté parallèlement à l’axe longitudinal 5’ du poteau 5, et
- des moyens de verrouillage 8, pour le verrouillage en rotation de l’organe de fixation 6 dans la feuillure longitudinale 51 (selon avantageusement une configuration dite « verrouillée »).
Plus précisément, les moyens de guidage 7 comprennent de préférence une combinaison de deux structures complémentaires :
- une gorge longitudinale latérale 52 ménagée dans la feuillure longitudinale 51 du poteau 5, et
- une première partie latérale 62 de l’organe de fixation 6, complémentaire, destinée à se loger et à pivoter dans la gorge longitudinale latérale 52 précité.
La gorge longitudinale latérale 52 est avantageusement ménagée dans une première paroi latérale 511 de la feuillure longitudinale 51.
Une telle gorge longitudinale latérale 52 (ménagée dans la première paroi latérale 511) est avantageusement adaptée également à recevoir un tronçon plié 222 du fil métallique latéral 223 pour participer à son maintien.
Selon un exemple de réalisation, l’une des première et deuxième parties comprend une ou plusieurs tiges d’alignement de la buse d’accélération et de la buse de collecte, l’autre des première et deuxième parties comprenant un logement de réception desdites tiges d’alignement.
De préférence, la buse de collecte comprend un orifice de collecte débouchant sur la zone de séparation, le diamètre de l’orifice de collecte de la buse de collecte étant compris entre 0,5D et 1,5D, où D est le diamètre de l’orifice d’accélération.
De préférence, la buse d’accélération comprend un orifice d’accélération débouchant sur la zone de séparation et une portion conique, le diamètre de la base de la portion conique étant compris entre 4D et 5D, où D est le diamètre de l’orifice d’accélération.
De préférence, la buse d’accélération comprend un orifice d’accélération débouchant sur la zone de séparation et la buse de collecte comprend une portion conique, le diamètre de la base de la portion conique de la buse de collecte étant compris entre 1,5D et 2,5D.
D’autres buts, avantages et caractéristiques ressortiront de la description qui va suivre, donnée à titre purement illustratif et faite en référence aux dessins annexés sur lesquels :
est une vue en perspective d’un dispositif portable de prélèvement et de séparation des fractions particulaire et gazeuse des composés organiques semi-volatils présents dans l’air selon un premier mode de réalisation de l’invention.
illustre une portion du dispositif de prélèvement et de séparation des fractions particulaire et gazeuse des composés organiques semi-volatils présents dans l’air illustré à la tronqué selon le plan de symétrie du dispositif de prélèvement.
est une vue en coupe du dispositif de prélèvement et de séparation des fractions particulaire et gazeuse des composés organiques semi-volatils présents dans l’air illustré à la passant par le plan de symétrie du dispositif de prélèvement.
est une vue en perspective de la partie inférieure du dispositif de prélèvement et de séparation des fractions particulaire et gazeuse des composés organiques semi-volatils présents dans l’air illustré à la .
est une vue éclatée d’un dispositif de prélèvement portable et de séparation des fractions particulaire et gazeuse des composés organiques semi-volatils présents dans l’air selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
est une vue en coupe du dispositif de prélèvement et de séparation des fractions particulaire et gazeuse des composés organiques ou aérosols semi-volatils présents dans l’air illustré à la passant par le plan de symétrie du dispositif de prélèvement.
La illustre un premier mode de réalisation d’un dispositif portable de prélèvement 1 destiné, dans cet exemple, à l’évaluation de la qualité de l’air, en particulier dans le cadre d’évaluation d’expositions professionnelles, et reposant sur le principe d’impaction virtuelle pour la séparation des fractions particulaire et gazeuse des composés organiques semi-volatils présents dans l’air prélevé.
On ne sort pas du cadre de l’invention si le dispositif de prélèvement n’est pas un dispositif portable.
Le dispositif de prélèvement 1 peut être formé par une pluralité de parties indépendantes, amovibles, assemblées l’une à l’autre, par exemple des première et deuxième parties 2 et 3. Le dispositif de prélèvement 1 peut ainsi être démonté pour être nettoyé en vue d’une réutilisation.
Dans l’exemple illustré, la première partie 2 est une partie supérieure 2 et la deuxième partie 3 est une partie inférieure 3.
Comme on peut le voir sur les figures 2 et 3, le dispositif de prélèvement 1 comprend une entrée 4 de flux d’air. Une buse d’accélération 5, est raccordée à l’entrée 4 de flux d’air.
Au contraire de la phase d’apprentissage P1 qui est effectuée une seule fois, la phase d’utilisation P2 est mise en œuvre pour une pluralité d’instants.
En particulier, la phase d’utilisation P2 correspond à une phase d’utilisation en temps réel de la batterie 10.
Par exemple, les instants sont équirépartis, par exemple espacés d’un intervalle de temps compris entre 100 millisecondes (ms) et 2 secondes (s).
Les étapes de la phase d’utilisation P2 sont mises en œuvre pour chaque instant.
En ce sens, il peut ainsi être considéré que la phase d’utilisation P2 est itérative et qu’à chaque instant de mise en œuvre, une itération a lieu.
Selon l’exemple décrit, la phase d’utilisation P2 est mise en œuvre en ligne, c’est-à-dire que la phase d’utilisation P2 est embarquée et donc mise en œuvre par le calculateur 22.
En outre, comme visible à la , la phase d’utilisation P2 comporte une étape d’obtention E40, une étape de correction E42, une étape de calcul E44, une étape de détermination, E46 une étape de sélection E48 ou E52 et éventuellement une autre étape de correction E54 et de détermination E56.
Lors de l’étape d’obtention E40, le calculateur 22 obtient des mesures (valeurs) de la tension V, du courant I de la température T et la capacité C de l’élément électrochimique 12.
Lors de l’étape de correction E42, le calculateur 22 soustrait le biais de mesure de courant à la valeur du courant I obtenue.
Le biais de mesure de courant provient notamment du biais de mesure intrinsèque au capteur de courant 18 et de sa précision variable en fonction de l’amplitude du courant à mesurer.
Le calculateur 22 obtient ainsi une valeur de courant I corrigée.
Lorsque le biais de mesure n’est pas connu, il est considéré que le biais est nul.
Lors de l’étape de calcul E44, le calculateur 22 calcule la valeur de l’état de charge SOC selon deux techniques distinctes, comme illustré schématiquement sur la par deux flèches vers l’étape de détermination E46.
Selon une première technique, le calculateur 22 applique le premier modèle M1 sur la valeur de tension V obtenue, la valeur de courant I corrigée, la valeur de température T et la valeur de la capacité C obtenues lors de l’étape d’obtention E40.
Cela revient à réaliser une inférence grâce au réseau de neurones appris hors ligne pour obtenir une valeur de l’état de charge SOC sans autocorrection.
Le calculateur 22 obtient ainsi une valeur de l’état de charge SOC estimée.
Selon des variantes de réalisation non représentées, ce dispositif de pré-maintien peut être réalisé dans un matériau différent, par exemple à partir d’une feuille de tôle découpée et pliée.
Ce dispositif de pré-maintien 100 comporte une embase d’attache 110 comprenant un corps annulaire 111 présentant une face d’appui 111A prévue pour reposer fixement contre la première pièce 10 sur le pourtour périphérique de l’orifice de réception 11 ménagé dans cette dernière, en étant centrée sur l’axe de cet orifice 11.
Cette embase d’attache 110 comprend également quatre languettes élastiquement déformables de fixation 112 saillant depuis la face d’appui 111A du corps annulaire 111 selon des directions parallèles à son axe, en étant de préférence angulairement réparties de manière régulière le long de sa circonférence.
Chaque languette de fixation 112 comprend à son extrémité distale libre un crochet 113 saillant du côté externe et formé par une rampe inclinée s’étendant jusqu’à un redent de retenue.
Tel qu’illustré sur les figures 3 et 4 et comme on le verra plus en détails par la suite, ces languettes de fixation 112 sont aptes à coopérer par encliquetage avec des lumières correspondantes 12 pratiquées dans la première pièce 10 sur le pourtour périphérique de l’orifice de réception 11, de sorte à assurer la fixation du corps annulaire 111 sur cette première pièce 10.
Tel qu’illustré sur la et de manière à faciliter leur réalisation dans la première pièce 10, ces lumières 12 rejoignent l’orifice de réception 11.
Toujours en référence à cette et afin d’éviter que les crochets 113 des languettes 112 ne saillent en dessous de la première pièce 10 et n’empêchent la seconde pièce 20 d’être plaquée contre cette première pièce 10, un lamage 13 est avantageusement pratiqué sur la face inférieure de cette dernière en périphérie de l’orifice de réception 11 et des lumières 12.
Selon des variantes de réalisation non représentées, le nombre et/ou l’agencement des languettes de fixation peuvent être différents.
Dans la suite de cette description, les termes « haut » et « bas » utilisés pour caractériser la position de certains éléments du dispositif de pré-maintien 100 sont à considérer par rapport au sens de montage à encliquetage du haut vers le bas de l’embase d’attache 110 sur la première pièce 10.
Les termes « externe » et « interne » seront quant à eux utilisés pour définir la position relative d'un élément par référence à l’axe du corps annulaire 111 de cette embase d’attache 110. L’élément le plus proche de cet axe sera ainsi qualifié d’interne par opposition à l’autre élément plus éloigné de ce même axe qui sera quant à lui qualifié d’externe.
Le dispositif de pré-maintien 100 comporte également une bague annulaire de maintien 120 agencée coaxialement avec le corps annulaire 111 de l’embase d’attache 110 et présentant un diamètre interne légèrement supérieur au diamètre du tronçon fileté 211 de la tige 210 de la vis 200.
Cette bague annulaire de maintien 120 est destinée à maintenir la vis 200 dans une position de pré-assemblage dans l’alignement de l’orifice de réception 11. Dans cette position et tel qu’illustré par la , la tige 210 de la vis 200 traverse de part en part la bague annulaire 120 et sa tête 220 repose en appui contre sa face supérieure orientée à l’opposé de l’embase 110.
Afin d’assurer le maintien de la vis 200 tout en permettant sa libre rotation vis-à-vis de la bague annulaire 120, cette dernière comprend trois nervures de retenue en forme de rampe 121 saillant radialement depuis sa face interne dans un même plan axial, et étant de préférence angulairement réparties de manière régulière le long de sa circonférence.
Tel qu’illustré sur la , ces nervures de retenue 121 sont prévues pour coopérer par encliquetage avec une gorge annulaire 212A ménagée sur un tronçon lisse 212 de la tige 210 de la vis 200 intercalé axialement entre son tronçon fileté 211 et sa tête 220, ce tronçon lisse 212 présentant un diamètre légèrement supérieur au diamètre du tronçon fileté 211 et légèrement inférieur au diamètre interne de la bague 120.
Selon des variantes de réalisation non représentées, le nombre et/ou l’agencement de ces nervures de retenue peuvent être différents.
Le dispositif 100 comporte enfin des moyens de liaison élastiquement déformables reliant le corps annulaire 111 de l’embase 110 à la bague annulaire de maintien 120.
Or les équipements à tester sont généralement des dispositifs complexes pouvant comporter en surface des matériaux ayant des conductivités thermiques très différentes ou faibles et/ou présenter des formes irrégulières limitant ou empêchant la fixation directe d’un ou plusieurs modules thermoélectriques sur l’équipement.
Il est donc préférable d’utiliser une enceinte climatique dans laquelle l’équipement à tester peut-être installé, la régulation de la température étant assurée à l’intérieur de l’enceinte climatique.
Les modules thermoélectriques présentent cependant certaines limitations. En particulier, à la température ambiante, les modules thermoélectriques monoétage ne produisent pas plus de 70-80°C d’écart de température, ΔT, entre leurs faces froide et chaude avec des puissances de plusieurs centaines de watts dans des conditions idéales. Les versions multi-étages (2, 3 voire 4 ou 5 modules empilés, c-à-d. en série thermiquement) acceptent un plus grand écart de température, ΔT, (jusqu’à 130°C) mais au prix de puissances très faibles, de l’ordre d’une vingtaine de watts à ΔT =0, ce qui les destine à des applications bien particulières comme le refroidissement de capteurs CCD/CMOS afin d’en diminuer le bruit thermique. En fait, la puissance et le ΔT des modules thermoélectriques dépendent de la température de la face chaude.
Dans les solutions classiques, il est souvent utilisé un dissipateur à convection forcée sur la face chaude, mais celui-ci ne peut pas descendre en dessous de la température ambiante, ce qui limite l’amplitude des températures basses atteignables côté face froide.
Il est proposé, dans le cadre de l’invention qui concerne une enceinte climatique à ensembles(s) thermoélectrique(s) pour notamment un simulateur de mouvement, la mise en œuvre d’un circuit de régulation thermique secondaire qui est appliqué à la/aux faces externes à l’enceinte du/des ensembles thermoélectriques, et qui comporte un moyen de refroidissement ou de réchauffement d’un fluide caloporteur dudit circuit de régulation thermique secondaire et pour échange d’énergie calorique (ou encore « calories » dans la suite du texte) avec ladite/lesdites faces externes du/des ensembles thermoélectriques. Dans ce système, la/les ensembles thermoélectriques de l’enceinte climatique forment un dispositif de régulation thermique primaire. En outre, l’intérieur de l’enceinte climatique, intérieur qui est soumis à la/les faces internes du/des ensembles thermoélectriques, est de préférence à convection forcée.
Il est ainsi possible d’obtenir une très large gamme de températures tout en mettant en œuvre un dispositif de régulation thermique qui est statique sur l’enceinte climatique. Le circuit de régulation thermique secondaire met en œuvre un ou des ensembles de régulation thermoélectriques comportant chacun un ou plusieurs modules thermoélectriques.
Plus précisément, on propose selon l’invention, une enceinte climatique à régulation thermique destinée à tester au moins un équipement, l’enceinte climatique comportant une paroi définissant un espace interne contenant un gaz et pouvant recevoir et contenir ledit au moins un équipement à tester, l’espace interne étant thermiquement isolé de l’environnement extérieur à l’enceinte climatique, dans laquelle au moins un ensemble thermoélectrique est disposé à travers la paroi de l’enceinte climatique, chaque ensemble thermoélectrique comportant deux faces, une face interne disposée à l’intérieur de l’enceinte climatique et une face externe à l’extérieur de l’enceinte climatique, et dans laquelle une des deux faces dite face froide est destinée à absorber de l’énergie calorique et l’autre dite face chaude est destinée à rejeter de l’énergie calorique en fonction du courant électrique traversant ledit au moins un ensemble thermoélectrique, dans laquelle une extrémité d’échange thermique pour face externe d’ensemble thermoélectrique d’un circuit de régulation thermique secondaire est disposée en contact thermique avec chaque face externe d’ensemble thermoélectrique afin d’échanger de l’énergie calorique entre ledit au moins un ensemble thermoélectrique et ledit circuit de régulation thermique secondaire, le circuit de régulation thermique secondaire étant externe à l’enceinte climatique et comportant un circuit de fluide caloporteur, une source froide, une source chaude, un dispositif mélangeur, une pompe de circulation et des capteurs, et dans lequel un système de régulation de la température de l’enceinte est configuré pour commander le courant électrique dudit au moins un ensemble thermoélectrique et commander au moins le dispositif mélangeur et la pompe de circulation du circuit de régulation thermique secondaire en fonction d’une consigne de température d’enceinte et de mesures de capteurs.
On comprend que le principe de mise en œuvre d’au moins un ensemble thermoélectrique disposé à travers, c’est-à-dire traversant, la paroi de l’enceinte climatique doit être compris dans un sens fonctionnel qui est de permettre des échanges thermiques entre l’intérieur et l’extérieur de l’enceinte climatique. Par exemple, la paroi interne de l’enceinte climatique peut être métallique et le/les ensembles thermoélectriques sont disposés contre la face externe de la paroi interne métallique en traversant une couche d’isolant thermique disposée aussi sur la face externe de cette paroi interne métallique.
D’autres caractéristiques non limitatives et avantageuses de l’enceinte climatique conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes :
- un ensemble thermoélectrique comporte un ou plusieurs modules thermoélectriques encore dit Peltier,
- le circuit de régulation thermique secondaire comporte donc une extrémité d’échange thermique pour face externe d’ensemble thermoélectrique,
- un dispositif de brassage de gaz est disposé à l’intérieur de l’enceinte climatique afin de permettre un brassage du gaz interne à l’enceinte et sur la/les faces internes dudit au moins un ensemble thermoélectrique,
- chaque face interne d’ensemble thermoélectrique comporte un radiateur à ailettes,
- le fluide caloporteur reste en phase liquide dans le circuit de régulation thermique secondaire,
- le fluide caloporteur présente deux phases, une gazeuse et une liquide, dans le circuit de régulation thermique secondaire,
- de préférence, la face externe est une face chaude et la face interne est une face froide, de l’énergie calorique étant extraite de l’intérieur de l’enceinte climatique,
Durant ces expériences, des éléments électrochimiques 12 subissent des cycles successifs et les valeurs électriques de ces éléments électrochimiques 12 (courant, tensions, état de charge SOC, capacité) et les valeurs de température sont relevées pour former le jeu de données.
Le jeu de données est ensuite séparé en jeu d’entraînement et jeu de test, selon par exemple une proportion de 80%-20%.
Le jeu d’entraînement est utilisé pour que le réseau de neurone apprenne ses différents paramètres libres par itérations successives jusqu’à vérifier un critère de performance souhaitée. Il est ainsi obtenu un réseau de neurones appris.
Le jeu de test sert ensuite à évaluer la performance du réseau de neurones appris.
Le réseau de neurones constitue ainsi, pour l’élément électrochimique 12, un premier modèle M1 estimant une valeur de l’état de charge SOC à partir des valeurs de tension, de courant, de température et de capacité.
Le premier modèle M1 est plutôt robuste aux biais de courant même forts, de par sa structure basée sur un perceptron multicouche qui est sans effet mémoire, c’est-à-dire qui utilise uniquement les valeurs courantes et non les valeurs antérieures pour obtenir l’estimation souhaitée.
En outre, du fait de sa faible dimension, le premier modèle M1 est facilement embarquable car son empreinte mémoire et son empreinte processeur sont réduites.
Néanmoins, cela entraîne qu’un tel premier modèle M1 présente une erreur d’estimation, c’est-à-dire un écart entre la valeur estimée et la valeur réelle, relativement importante dans certaines conditions.
La illustre graphiquement les performances obtenues expérimentalement en utilisant le premier modèle M1 en l’absence de biais de courant.
Sur la , la première courbe C1 correspond à la valeur réelle de l’état de charge SOC, la deuxième courbe C2 correspond à la valeur estimée par le premier modèle M1 et la troisième courbe C3 à l’erreur d’estimation.
L’estimation est imparfaite sauf dans les trois portions encadrées sur la . Ces portions correspondent à la première zone Z1, à la quatrième zone Z4 et à la jonction entre la deuxième zone Z2 et la troisième zone Z3. Par ailleurs, la robustesse aux biais de courant apparaît en comparant la à la qui correspond aux performances du premier modèle M1 en présence d’un biais de courant. L’erreur observée est très peu augmentée.
Lors de l’étape de calcul E32, l’erreur statistique d’estimation est calculée sous forme d’une première table TAB1.
Pour cela, il est calculé la différence entre la valeur estimée par le premier modèle M1 et la valeur réelle de l’état de charge SOC pour chaque élément du jeu de données d’entraînement.
Pour limiter l’espace de mémorisation alloué à la première table TAB1, les valeurs d’état de charge SOC sont regroupées selon une tranche prédéfinie.
En l’occurrence, la tranche est une valeur de 1%. Cela signifie que tous les états de charge SOC égaux à 1% près sont considérés comme un même état de charge SOC. Cela revient à considérer une précision pour la mesure de l’état de charge SOC de l’ordre de 1%.
Il est ainsi obtenu pour chaque valeur réelle de l’état de charge SOC un ensemble de plusieurs erreurs, une erreur pour chaque élément du jeu de données présentant la même valeur de l’état de charge SOC.
Circuit de fluide et procédé de raccordement de canalisations d’un tel circuit de fluide La présente invention concerne le domaine des circuits de fluide dans un aéronef, par exemple, un circuit d’eau potable, d’eaux usées, de drainage, etc. L’invention concerne également le raccordement de canalisations d’un tel circuit de fluide.
De manière connue, un circuit de fluide comporte une pluralité de canalisations reliées mécaniquement et fluidiquement entre elles. Lors de la mise en place d’un circuit de fluide dans un aéronef, les canalisations sont solidarisées de manière indépendante à la structure de l’aéronef puis raccordées entre elles fluidiquement. Autrement dit, les canalisations ne sont pas mobiles les unes par rapport aux autres mais fixes lors d’un raccordement. Les canalisations sont sujettes aux dilatations thermiques. En pratique, un faible jeu axial peut être envisagé pour prendre en compte des déformations ou déplacements relatifs entre les canalisations et la structure porteuse environnante. Pour raccorder une première canalisation à une deuxième canalisation, il est connu d’utiliser un raccord de liaison qui doit être monté à l’interface entre la première canalisation et la deuxième canalisation afin d’assurer un raccordement étanche.
A titre d’exemple, en référence aux figures 1 et 2, il est représenté une première canalisation 101 et une deuxième canalisation 102 qui s’étendent longitudinalement selon un axe X et qui sont reliées de manière étanche par un raccord 103 apte à se translater axialement sur la première canalisation 101 pour coopérer avec l’extrémité de la deuxième canalisation 102. Chaque canalisation 101, 102 comporte une extrémité de connexion 111, 121 sur laquelle est monté un élément de connexion 112, 122.
En pratique, en référence à la , lorsque les canalisations 101, 102 sont positionnées, il est difficile de garantir que leurs extrémités de connexion 111, 121 soient parfaitement rectilignes du fait des tolérances de fabrication, des étapes de cintrage préalable, des tolérances de montage, etc. Un défaut d’alignement est encore plus susceptible d’apparaitre lorsque les canalisations 101, 102 sont réalisées en matériau thermoplastique. Du fait de ce défaut d’alignement, il est complexe de positionner le raccord de liaison 103 et d’assurer une étanchéité.
Une solution immédiate serait de prévoir un raccord 103 de grande rigidité qui viendrait contraindre les extrémités de connexion 111, 121 des canalisations 101, 102 afin de les aligner axialement. Un raccord 103 de grande rigidité nécessiterait d’appliquer des efforts importants sur les canalisations 101, 102 lors du montage et ne permettrait pas d’absorber axialement les effets de dilatation.
L’invention vise ainsi à éliminer au moins certains de ces inconvénients.