INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces différentes façons de maintenir un capot de moteur en position ouverte nécessitent l’utilisation d’une pièce pour recevoir l’organe de maintien. Au-delà du fait qu’il est nécessaire de fabriquer cette pièce, il faut en plus la fixer à la structure du véhicule ou bien créer un espace de rangement, ce qui nécessite des moyens de fixation supplémentaires, comme par exemple des points de soudure et/ou des moyens de clipsage. Ces étapes supplémentaires dans la conception d’un véhicule prennent un certain temps et peuvent ainsi engendrer des coûts supplémentaires.
L’invention a pour objectif de répondre à au moins un des problèmes ou inconvénients rencontrés dans l’art antérieur. En particulier, l’invention a pour objectif de simplifier la conception du véhicule automobile.
A cet effet et selon un premier aspect, l’invention a pour objet un support d’aile avant d’un véhicule automobile, ledit support comprenant une partie supérieure munie de moyens de fixation à une aile avant dudit véhicule et une partie inférieure munie de moyens de fixation à une partie de structure du véhicule, la partie supérieure étant reliée à ladite partie inférieure par une paroi latérale, la paroi latérale montrant une face externe et une face interne, ledit support d’aile avant étant remarquable en ce que la paroi latérale montre une patte présentant un trou adapté pour maintenir une béquille du capot, ladite patte faisant saillie du côté de la face interne de la paroi latérale.
Comme on l’aura compris à la lecture de la définition qui vient d’en être donnée, l’invention propose de réaliser un support d’aile avant conçu pour maintenir une béquille de capot. En effet, dans la présente invention, une patte a été réalisée dans le support d’aile avant et la patte présente un trou adapté pour maintenir une béquille de capot dont l’extrémité libre comporte par exemple une agrafe ou un crochet. Le fait que le trou adapté pour maintenir une béquille de capot soit conçu dans une patte réalisée sur la paroi latérale du support d’aile avant permet de s’affranchir de l’utilisation d’interfaces ou de trappes proposant un tel trou. Un véhicule automobile présentant un tel support d’aile avant est donc dépourvu à cet endroit d’une pièce supplémentaire. Aussi, grâce au support d’aile avant de l’invention, il n’est pas nécessaire d’utiliser des points de soudure ni d’utiliser des moyens de clipsage qui auraient été nécessaires pour d’autres types d’interface.
L’invention permet également d’alléger le véhicule automobile par rapport aux véhicules classiques, car aucune pièce supplémentaire n’est rajoutée pour maintenir la béquille du capot du moteur. Il est utile de rappeler ici que la conception actuelle de véhicule à motorisation de type électrique a pour objectif de réduire la masse des véhicules pour permettre aux batteries de propulsion de gagner en autonomie et que chaque allègement de la structure des véhicules permet d’avancer en ce sens.
Le capteur 22 du taux représentatif de la concentration de dihydrogène dans le mélange gazeux issu de la deuxième sortie est un détecteur de gaz connu de l’homme du métier, par exemple un détecteur de dihydrogène.
Le dispositif 35 comporte un automate de commande 34 de chaque vanne 17 configuré pour déterminer un nombre de vannes en position ouverte en fonction du débit du mélange gazeux et du taux représentatif de la concentration en dihydrogène et pour commander l’actionnement de tout ou partie des vannes en fonction du nombre déterminé.
L’automate de commande 34 est, par exemple, un ordinateur exécutant un programme informatique. L’automate de commande 34 peut comporter : - une interface homme-machine, par exemple un clavier et une souris, - un moyen d’affichage, par exemple un écran tactile ou non, - un moyen de communication, filaire ou non avec un serveur distant et/ou - tout autre moyen connu de l’homme du métier.
Les positions des vannes sont « ouvert » ou « fermé ». Dans des modes de réalisation, chaque unité de perméation 18 comporte un moyen de blocage d’au moins une partie des membranes d’une unité de perméation 18 configuré pour limiter la surface membranaire de l’unité de perméation 18. Par exemple, l’unité de perméation, peut présenter une guillotine ou une vanne à diamètre variable. Grâce à ces dispositions, la surface membranaire peut être adaptée plus finement en fonction du débit de mélange gazeux entrant.
Préférentiellement, l’automate 34 comporte : - un moyen de comparaison du débit de mélange gazeux avec au moins un débit limite prédéterminé et - un moyen de comparaison du taux représentatif de la concentration de dihydrogène avec un taux limite prédéterminée, dans lequel l’automate est configuré pour augmenter ou diminuer le nombre de vannes 17 en position ouverte en fonction des comparaisons obtenues.
L’automate de commande 34 est configuré pour : - d’une part, maintenir le taux représentatif de la concentration du premier gaz en deuxième sortie 26 inférieure à un taux limite prédéterminé. Par exemple, lorsque le mélange gazeux en entrée est un mélange de gaz naturel et d’hydrogène, le taux limite prédéterminé est 1% ou 2% et - d’autre part, maintenir le débit du mélange gazeux en entrée, supérieur ou égal au débit nominal du dispositif, c’est-à-dire au débit nominal des modules 20-1, 20-2, 20-3, 20-4 et 20-5 dont la vanne 17 est en position ouverte.
Dans des modes de réalisation préférentiels, le dispositif 35 comporte, de plus : - au niveau de l’entrée, un moyen de capture 13 de la pression du mélange gazeux, par exemple un manomètre, - au niveau de la première sortie, un moyen de capture de la pression 30 du premier gaz, par exemple un manomètre, et - un moyen d’ajustement 29 de la pression du premier mélange gazeux en fonction de la pression du mélange gazeux capturée, par exemple un débitmètre.
Préférentiellement, l’automate 34 calcule la pression du premier gaz en fonction de la pression du mélange gazeux capturé. Dans des modes de réalisation préférentiels, les valeurs limites prédéterminées de débit déclenchant l’ouverture ou la fermeture d’un module 20-1, 20-2, 20-3, 20-4 et 20-5 sont adaptées pendant une période transitoire. Par exemple, l’automate 34 calcule les valeurs limites prédéterminées en fonction d’un abaque.
Dans des modes de réalisation, le dispositif 35 comporte un moyen d’ajustement 12 de la pression du mélange gazeux en entrée asservi à la valeur de pression mesurée en sortie, par exemple en deuxième sortie. Ainsi, le fonctionnement du dispositif peut être adapté à l’usage effectué.
Dans des modes de réalisation, l’automate de commande 34 comporte : - un moyen de détermination d’au moins une durée d’ouverture de chaque vanne, et - un séquenceur de l’ouverture du nombre de vannes calculé en fonction de la durée d’ouverture déterminée pour chaque vanne.
Le moyen de détermination d’au moins une durée d’ouverture de chaque vanne peut être un chronomètre, par exemple. Dans des modes de réalisation, le séquenceur est configuré pour ouvrir le nombre de vannes déterminé par l’automate 34, par ordre de durée d’ouverture croissante. Les vannes 17 dont la durée d’ouverture est plus faible sont donc ouvertes de préférence, ce qui permet de répartir l’usure des différentes membranes. Par exemple, si : - la vanne du module 20-3 a été ouverte pendant trois heures, - la vanne du module 20-2 a été ouverte pendant trois heures et demie, - la vanne du module 20-5 a été ouverte pendant cinq heures, - la vanne du module 20-4 a été ouverte pendant six heures, - la vanne du module 20-1 a été ouverte pendant dix heures et si trois vannes doivent être en position ouverte, les vannes ouvertes seront les vannes des modules, 20-3, 20-2 et 20-5.
Ainsi il n’y a pas d’ouverture des vannes dans un ordre prédéfini, par exemple la vanne du module 20-1 est toujours ouverte en premier puis celle du module 20-2 est ouverte, puis celle du module 20-3 est ouverte, puis celle du module 20-4 est ouverte puis celle du module 20-5 est ouverte.
Dans des modes de réalisation, le séquenceur est configuré pour commander l’ouverture du nombre de vannes déterminée par l’automate 34, par ordre de durée d’ouverture décroissante. Les vannes 17 dont la durée d’ouverture est plus élevée sont donc ouvertes de préférence, ce qui permet de remplacer les membranes au fur et à mesure.
Par exemple, l’instant d’initialisation correspond à une mise à zéro du chronomètre, par exemple en cas de remplacement des membranes de l’unité de perméation 18. Il est alors possible de mesurer l’usure des membranes et de prévoir leur remplacement en fonction d’une durée de vie prévisible.
Dans des modes de réalisation : - chaque module de séparation, 20-1, 20-2, 20-3, 20-4, 20-5, comporte un capteur de température 28 au niveau de la deuxième sortie, et - l’automate 34 comporte un moyen de comparaison de la température captée avec une première valeur limite de température prédéterminée, et un moyen de commutation configuré pour fermer la vanne de chaque module de séparation dont la température captée est inférieure à la première valeur limite de température prédéterminée et ouvrir au moins une autre vanne d’un module de séparation dont la température captée est supérieure à la première valeur limite de température prédéterminée.
L’applicateur 30 de la présente invention comprend la tête d’applicateur 50 ayant la structure à hélices multiples 100 formée à partir de l’au moins un fil 102 métallique. Par conséquent, l’applicateur 30 de la présente invention peut obtenir un effet de refroidissement à partir du fil métallique 102 en comparaison avec les matières plastiques et similaires. Ainsi, l’applicateur 30 de la présente invention peut appliquer doucement et facilement le produit cosmétique liquide P sur les cils grâce à cet effet de refroidissement.
L’applicateur 30 de la présente invention comprend la tête d’applicateur 50 ayant la structure à hélices multiples 100 formée à partir de l’au moins un fil 102. Par conséquent, l’applicateur 30 de la présente invention ne comporte pas de poils susceptibles de blesser l’utilisateur, ce qui atténue toute crainte à cet égard pour l’utilisateur, en comparaison avec des applicateurs de mascara classiques comportant des brosses à poils.
L’applicateur 30 de la présente invention a l’embout 110 plié formé pour être arrondi. L’applicateur 30 de la présente invention ne provoque pas de blessure pour l’utilisateur ou réduit la possibilité de blesser l’utilisateur lors de l’application du produit cosmétique liquide P sur les cils.
[Exemple 1 (structure à double hélice)]
La de la présente demande illustre l’applicateur 30 de la présente invention lorsque la structure à hélices multiples 100 est une structure à double hélice 200.
La structure à hélices multiples 100 de la présente invention est une structure à double hélice 200 formée à partir de deux fils 202 torsadés, de préférence deux fils 202torsadés parallèles. De préférence, ces deux fils 202 torsadés parallèles sont formés par flexion d’un fil 202 en forme de U et torsadage de ses extrémités ou repli d’un fil 202 en deux et torsadage de ses extrémités.
La structure à double hélice 200 est de forme cylindrique avec une longueur longitudinale L et un diamètre D. La longueur longitudinale L de la structure à double hélice 200 est d’environ 27 mm. De plus, le diamètre D de la structure à double hélice 200 est d’environ 2,15 mm. Le nombre de pas P de la structure à double hélice 200 est de dix.
Le fil 202 est fabriqué à partir de métal, spécifiquement à partir d’acier inoxydable, notamment ALSL 316L. Le diamètre D w de ce fil 202 est d’environ 0,65 mm.
L’applicateur 30 ayan la structure à double hélice 200 de cet exemple 1 est approprié pour l’application d’un produit cosmétique liquide P ayant une viscosité spécifique comprise dans la plage de 30 UD à 50 UD. Spécifiquement, ce produit cosmétique P a une viscosité de 35 UD à 40 UD. En outre, ce produit cosmétique P présente un angle de contact β prédéterminé. Spécifiquement, ce produit cosmétique P a un angle de contact β d’environ 20 degrés à environ 70 degrés, de manière davantage préférée un angle de contact d’environ 30 degrés à environ 60 degrés. 20 secondes après le dépôt de goutte du produit cosmétique liquide P sur la plaque en verre, l’angle de contact β est mesuré.
[Procédé de fabrication de la structure à double hélice]
La tête d’applicateur 50 comprenant la structure à double hélice 200 peut être fabriquée à l’aide de l’équipement de fabrication existant.
Le procédé de fabrication de la tête d’applicateur 50 comprenant la structure à double hélice 200 comprend les étapes consistant à :
- fléchie un fil 202 métallique en forme de U ou plier un fil 202 métallique en deux pour former une portion de repli au centre ou dans la portion médiane du fil 202 métallique ;
- torsader ensemble les fils 202 métalliques des deux extrémités du fil métallique 202 jusqu’à la portion de repli ; et
- détorsader ou détordre les fils 202 métalliques tordus de la portion de pliage arrière jusqu’au voisinage de ces extrémités pour former la structure à double hélice 200.
Dans le SOPK, l’élévation de la clairance urinaire de l’inositol reflète une diminution de la disponibilité tissulaire de l’inositol, ce qui l’altère l’effet cellulaire de l’insuline et est impliqué dans l’insulinorésistance.
Par ailleurs, certains tissus cibles semblent répondre de manière plus active à cette augmentation d’insuline, notamment la peau, les couches de la thèque interne ovarienne, et le foie. L’ovaire n’est pas atteint pas l’insulinorésistance : il est donc surstimulé par la présence excessive d’insuline circulante.
L’effet de la LH, hormone stimulant la production ovarienne d’androgènes (testostérone) est potentialisé par l’insuline. L’hyperinsulinisme conduit donc à une surproduction de testostérone dans l’ovaire.
D’autre part, l’insuline inhibe la synthèse hépatique de la sex hormone binding globuline (SHBG, globuline liant les hormones sexuelles – en l’occurrence, la testostérone), ce qui induit une augmentation de la fraction libre et bioactive de testostérone circulante. Ces deux phénomènes concomitants aggravent l’hyperandrogénie biologique : plus de testostérone est produite, moins de testostérone est liée à la SHBG.
Cependant, certaines femmes atteintes d’un SOPK présentent une hyperandrogénie sans altération importante du taux de testostérone total : la simple diminution de la SHBG hépatique induit une augmentation de la proportion de testostérone libre, ce qui conduit à une hyperandrogénie clinique. Dyslipidémies
Les femmes atteintes d’un SOPK présentent souvent des modifications des taux de lipides sanguins : la dyslipidémie est l’altération métabolique la plus commune dans le SOPK, et la prévalence de ce trouble est d’autant plus élevée en cas d’obésité, de résistance à l’insuline et d’âge avancé. La dyslipidémie pourrait résulter d’une adiposité abdominale supérieure des femmes SOPK avec ou sans obésité, à celle des femmes sans SOPK.
Les dyslipidémies sont caractérisées d’une part par une augmentation du LDL cholestérol, qui est corrélée avec la SHBG, indiquant un lien entre l’hyperandrogénie et l’augmentation du LDL-c sanguin. De plus, une augmentation du LDL oxydé, plus athérogène que le LDL non oxydé, est observable dans le SOPK, suggérant une altération oxydative du métabolisme lipidique.
D’autre part, les femmes atteintes d’un SOPK ont des taux sanguins de HDL cholestérol diminués par rapport à des témoins de même âge et même IMC. Le HDL cholestérol a physiologiquement un rôle protecteur vis-à-vis des maladies cardiovasculaires.
Enfin, les femmes avec SOPK présentent une augmentation des taux sanguins de triglycérides dès l’âge de 20 ans, et cette augmentation est d’autant plus importante en cas d’antécédents de troubles menstruels ou diabète de type 2 familial.
Insuffisance spermatique La cause de l’insuffisance spermatique est, dans la plupart des cas, inconnue. Cependant, il est bien établi que plusieurs facteurs jouent un rôle non négligeable dans l’altération des paramètres du sperme. Anomalies congénitales et facteurs neuroendocrines
Les facteurs congénitaux menant à une insuffisance spermatique sont notamment la cryptorchidie – l’absence d’un ou deux testicules dans le scrotum, et les varicocèles – varices des veines du cordon spermatique, au-dessus et autour de chaque testicule.
Ces deux phénomènes induisent une augmentation de la température dans les testicules, qui rend impossible le développement des cellules souches spermatiques. La cryptorchidie est associée avec une perte du nombre de spermatogonies, et la chirurgie peut être à l’origine de dommages sur ces tissus. Les varicocèles peuvent aussi mener à une diminution du flux sanguin à l’origine d’une hypoxie localisée.
Des altérations génétiques peuvent être à l’origine d’une insuffisance spermatique : des anomalies génétiques sont 10 fois plus susceptibles d’être retrouvées chez les hommes infertiles.
Des milliers de gènes sont impliqués dans le fonctionnement de la spermatogenèse, cependant leurs rôles précis ne sont pas encore totalement définis. Il s’agit le plus souvent d’anomalies des chromosomes sexuels et des mutations sur le Y.
Les troubles hormonaux à l’origine d’une insuffisance spermatique sont principalement liés à un dysfonctionnement de l’axe hypothalamo-pituitaire.
Les troubles hormonaux sont rarement la cause primaire de l’insuffisance spermatique, mais lui sont très souvent associés. Facteurs environnementaux
l) Optionnellement l’extrait peut être dilué dans un solvant physiologiquement acceptable puis son pH est ajusté à une valeur comprise entre 5,8 et 6,5 préférentiellement entre 6,0 et 6,5, pour obtenir un extrait dilué ayant un poids sec compris entre 6 à 20 g/kg.
Le procédé d’extraction décrit ci-dessus permet ainsi d’obtenir un extrait brut aqueux de feuilles de thé noir de l’espèce Camellia sinensis provenant de l’île Maurice ayant un poids sec de 8 à 28 g/kg et comprenant, en poids du poids total de l’extrait, de 1 à 7 g/kg de sucres, de 0,2 à 1,4 g/kg d’acides organiques, de 0,2 à 1,4 g/kg d’acides aminés, de 0,7 à 4,2 g/kg de composés phénoliques dont au maximum 42 mg/kg de catéchines, de 0,01 à 142 mg/kg de théine, de 0,01 à 428mg/kg de théanine et de 71 à 357 mg/kg d’ARN de petit poids moléculaire d’une longueur d’au maximum 150 nucléotides et est dépourvu d’ADN.
Selon un mode particulier, l’extrait de thé noir brut aqueux ainsi obtenu à partir de thé noir provenant de l’Ile Maurice a un poids sec de 10,8 g/kg. L’analyse physico-chimique montre que l’extrait obtenu présente une concentration de 3,3 g/kg de sucres totaux, 550 mg/kg d’acides organiques totaux, 340 mg/kg d’acides aminés, 1,2 g/kg de composés phénoliques totaux et 260 mg/kg d’ARN de petits poids moléculaires d’une longueur d’au maximum 150 nucléotides.
L’extrait obtenu à l’étape k) peut optionnellement être dilué avec un solvant physiologiquement acceptable afin d’augmenter sa stabilité et d’augmenter sa préservation dans le temps. On obtient alors un extrait dilué.
L’extrait est dilué de sorte à obtenir un poids sec de 6 à 20 g/kg, de préférence de 6 à 14 g/kg son pH est ajusté entre 5,8 et 6,5 préférentiellement entre 6,0 et 6,5. Cette étape permet d’améliorer la stabilité du produit dans le temps.
Le solvant physiologiquement acceptable, peut être choisi parmi les solvants suivants : l’eau, le glycérol, l’éthanol, le propanediol, le butylène glycol, ainsi que leur version naturelle, le dipropylène glycol, les diglycols éthoxylés ou propoxylés, les polyols cycliques ou tout mélange de ces solvants.
De préférence, l’éthanol, le butylène glycol, le propanediol et la glycérine sont des solvants dérivés de plantes (version naturelle).
De manière avantageuse, le solvant physiologiquement acceptable est choisi parmi le butylène glycol, le propanediol ou la glycérine obtenus à partir de plantes.
Le butylène glycol ou le propanediol permet de stabiliser l’extrait et éviter des phénomènes de précipitation des phytocomposés à long terme. La glycérine, lorsqu’elle est utilisée à au moins 70 %, présente les mêmes propriétés. Ces solvants sont aussi reconnus pour leur pouvoir bactériostatique voire bactéricide ou fongicide, qui contribue également à la conservation et la stabilité dans le temps de l’extrait. L’extrait ainsi dilué se conserve pendant au minimum douze mois. Cet aspect a été validé par une étude qui consiste, après inoculation de l’extrait par différents types de microorganismes, à mesurer sa capacité à bloquer la croissance des microorganismes. L’extrait ainsi dilué se conserve pendant au minimum douze mois.
Dans un mode de réalisation particulièrement préféré, l’extrait brut de thé noir provenant de l’île Maurice peut être mélangé avec 30 à 50 % de butylène glycol, ou 30 à 50 % de propanediol ou encore 30 à 70 % de glycérine.
Lorsque la glycérine est utilisée, elle est de préférence utilisée à 70 %.
Préférentiellement, l’extrait de thé noir provenant de l’île Maurice est dilué dans du propanediol obtenu à partir de plante de telle sorte que l’extrait dilué comprenne une concentration finale en propanediol de 30 % ou de 50%.
L’extrait aqueux de feuilles de thé noir provenant de l’île Maurice ainsi dilué a un poids sec allant de 6 à 20 g/kg, et comprend de 50 à 250 mg/kg d’ARN de petit poids moléculaire d’une longueur d’au maximum 150 nucléotides, de 0,8 à 5 g/kg de sucres, 0,2 à 1 g/kg d’acides organiques, de 0,2 à 1 g/kg d’acides aminés, et de 0,5 à 3 g/kg de composés phénoliques, dont au maximum 30 mg/kg de catéchines, de 0,010 à 100 mg/Kg de théine, de 0,010 à 300 mg/Kg de théanine en poids du poids total de l’extrait dilué.
Selon un mode particulier, l’extrait dilué provenant de l’île Maurice comprend une concentration finale en propanediol de 30 %, l’extrait de thé noir ainsi dilué a un poids sec allant de 6 à 14 g/kg, et comprend de 120 à 200 mg/kg d’ARN de petit poids moléculaire d’une longueur d’au maximum 150 nucléotides, de 1 à 5 g/kg de sucres, de 0.25 à 0.5 g/kg d’acides organiques, de 0.22 à 0.5 g/kg d’acides aminés, et de 0.6 à 1 g/kg de composés phénoliques, dont au maximum 30 mg/kg de catéchines, de 0.020 à 90 mg/Kg de théine, de 0,010 à 300 mg/Kg de théanine en poids du poids total de l’extrait dilué.
Utilisation de l’appareil pour application cutanée
L’appareil 1 tel qu’on l’a décrit plus haut comprend une pluralité de dispositifs que l’on peut préparer pour qu’ils contiennent chacun un réactif allergène particulier ou une solution vaccinale particulière.
Une telle structure dans sa configuration d’incision présente les pointes des dispositifs préparés qui sont orientées radialement vers l’extérieur selon une surface qui est convexe dans une direction longitudinale.
Un opérateur peut alors appliquer les pointes sur la peau d’une personne ou d’un animal en faisant rouler l’appareil dans la direction longitudinale. En faisant ce geste, les pointes s’approchent de la peau, piquent l’épiderme puis s’éloignent de la peau. Le caractère convexe permet de garantir que l’application des pointes s’effectue dans les mêmes conditions d’une pointe à une autre. L’application homogène et uniforme des différentes pointes permet que chaque pointe puisse effectivement inciser la peau et injecter le produit utile dans la peau.
Si la poignée présente une forme cylindrique qui s’étend selon la direction latérale, l’application de l’appareil est plus aisée pour l’opérateur. Le maintien de la poignée entre le pouce et l’index permet d’utiliser la rotation du poignet pour faire rouler l’appareil sur la peau du patient.
Dévidoir En complément de l’appareil, un ensemble de chargement de cette structure est proposé.
Dans premier mode de réalisation d’un ensemble de chargement, celui-ci comprend un appareil tel qu’on a pu la présenter précédemment et un dévidoir 50.
La représente de manière schématique un dévidoir 50.
Le dévidoir 50 est une pièce rigide non déformable qui a essentiellement une forme de pavé droit ou parallélépipède rectangle. Le dévidoir présente une longueur 51, une largeur 52 et une hauteur 53, la longueur 51 étant significativement plus importante que la largeur 52 et la hauteur 53.
La longueur du dévidoir est supérieure à la longueur de la courbe génératrice du corps principal.
La largeur du dévidoir est supérieure à la largeur 5 du corps principal.
Le dévidoir comprend un logement dans une face supérieure du dévidoir.