INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Si l’extraction est une extraction aqueuse, elle peut être réalisée : - par décoction à température ambiante pendant 24 à 48 heures, ou - par infusion dans une eau à une température comprise entre 40 et 60°C, puis infusion et décantation pendant au moins 24 heures à une température comprise entre 2 et 8°C, ou - par infusion dans une eau à une température d’au moins 100°C pendant 4 à 10 minutes, puis infusion et décantation, préférentiellement pendant au moins 24 heures à une température comprise entre 2 et 8°C ; cette dernière méthode d’extraction permet de réduire le taux de microorganismes présents dans l’extrait issus de la matière première.
L’étape de filtration pour éliminer les particules en suspension, est préférentiellement réalisée avec une filtration comprise entre 1 et 1000µm, notamment entre 100 et 200 µm. Elle peut être réalisée sur un papier filtre standard. Le filtre ou la maille filtrante (toile adaptée à la taille du filtre) peut être notamment en Polyéthylène (PE), Polypropylène (PP), Polyamide / nylon (PA), Polyester (PES), Polymère fluoré type PTFE (Teflon), PVDF (Polyfluorure de vinylidène), E-CTFE ou PEEK (PolyEtherEtherKetone).
Les tissus et maille filtrante de filtration industrielle peuvent être fabriqués dans plusieurs types de matériaux, des matériaux synthétiques comme ci-dessus mais aussi en acier inoxydable.
Après l’étape de filtration, le procédé peut comprendre également les étapes suivantes : - éventuellement une étape de stockage soit entre 2 et 8°C, soit à une température inférieure à -20°C jusqu’à utilisation, - une étape de filtration stérilisante avant utilisation, par exemple une filtration stérilisante sous vide à l’aide d’un filtre 0,2µm. Il peut s’agir notamment une ultrafiltration et/ou d’une nanofiltration pour permettre éventuellement la rétention des virus.
Dans le mode de réalisation préféré illustré sur les figures, le chemin suivi par la piste conductrice 14 est en forme de boustrophédon, ou « en serpentin ». Il s’agit en effet d’une disposition qui est compatible avec le passage d’ondes électromagnétiques. En outre, cette forme permet d’augmenter le plus possible la surface de conduction de chaleur dans la surface de la face de la matrice 12.
De préférence, le fil conducteur 16 est encastré dans la matrice 12 dans un sillon pratiqué dans la matrice 12. Ce sillon (non visible sur la figure 1 car comblé par le fil) peut notamment être créé au moment de l’encastrement du fil conducteur 16 dans la matrice 12.
Le fil conducteur 16 comprend, de façon classique, une âme en matériau conducteur revêtue d’un revêtement. Le revêtement est réalisé dans un matériau distinct du matériau constitutif de l’âme.
L’âme est par exemple réalisée à base de cuivre ou d’un alliage ayant pour composant majoritaire le cuivre.
Le revêtement est quant à lui réalisé dans un matériau non conducteur, généralement en matériau plastique, par exemple à base de polyamide ou de polyuréthane. Le revêtement assure à la fois une fonction de prévention de l’oxydation de l’âme, mais également une fonction esthétique, puisqu’il est choisi d’une couleur similaire à celle de la matrice ou en matériau transparent pour dissimuler la présence du fil dans l’élément de carrosserie 10.
On va maintenant décrire un procédé de fabrication de l’élément de carrosserie 10 selon l’invention en référence aux figures 2 à 4.
Au cours d’une première étape, on fournit un fil conducteur 16 tel que défini ci-dessus. De façon classique, ce fil conducteur 16 peut provenir d’une bobine.
Le fil conducteur 16 est déroulé progressivement pour qu’il soit déposé dans la matrice en matière plastique 12, de sorte à former la piste conductrice 14.
Comme on le verra plus loin, la dépose du fil conducteur 16 dans la matrice 12 se fait par encastrement du fil conducteur 16 dans un sillon (non visible sur les figures) pratiqué dans la matrice 12. La dépose par encastrement permet en effet de contrôler avec précision le positionnement du fil conducteur 16 dans la matrice 12.
Il est par ailleurs préférable, que la piste conductrice 14 soit un élément chauffant ou un élément capacitif, qu’elle se trouve insérée dans la matrice 12 peu profondément dans une de ses surfaces libres afin d’affleurer le plus possible au reste de la surface libre de la matrice 12 pour correctement remplir ses fonctions. Dans les deux cas en effet, elle doit se trouver en effet à proximité de la surface de l’élément de carrosserie 10 portant le capteur pour y faire fondre la glace qui s’y serait déposée, ou de la surface de l’élément de carrosserie 10 portant le capteur permettant de détecter la présence d’un obstacle tel que la main d’un utilisateur.
Dans le mode de réalisation préféré de l’invention illustré aux figures 1 à 4, l’encastrement du fil conducteur 16 dans la matrice 12 se fait par, dans un premier temps, en insérant une portion du fil conducteur 16 dans une cavité 19 d’une extrémité libre d’une sonotrode 20.
Plus précisément, le fil conducteur 16, par exemple l’extrémité libre de la bobine de fil conducteur 16, est inséré dans la cavité 19 par un premier orifice 21 et débouche par un second orifice 22 pratiqué dans l’extrémité libre 20E de la sonotrode 20. Cet état est représenté à la figure 2.
Après l’état de fourniture du fil conducteur 16, et avant l’étape de dépose du fil conducteur 16, on procède à une étape de dénudage local du revêtement du fil conducteur 16 dans une zone prédéterminée 24 du fil conducteur 16. Cette étape est illustrée à la figure 3, la zone prédéterminée 24 du fil conducteur 16 étant délimitée du reste du fil conducteur 16 sur les figures par des pointillés sur les figures 2 à 4.
La zone prédéterminée 24 du fil conducteur 16 est choisie de sorte que, une fois le fil conducteur 16 déposé dans la matrice 12, elle se trouve à l’intérieur de la zone de connexion 18 de la piste conductrice 14 à une source d’alimentation en courant électrique. Connaissant le chemin pris par le fil conducteur 16 pour former la piste conductrice 14, il est en effet possible de choisir la zone prédéterminée 24 du fil conducteur 16 avant sa dépose sur la matrice 12 pour qu’elle coïncide avec la zone de connexion 18 une fois le fil conducteur 16 en place dans la matrice 12.
De préférence, le dénudage du revêtement du fil conducteur 16 se fait avant son insertion dans la sonotrode 20, comme on peut le voir à la figure 4 qui illustre la zone prédéterminée 24 du fil conducteur dénudée en pointillés.
Le dénudage local du revêtement du fil conducteur 16 peut se faire par chauffage, abrasion, ou attaque chimique du revêtement.
En se plaçant à une carence en oxygène dans une proportion de ½ d’O 2 pour 1 carbone, et à une température supérieure à 700°C, préférentiellement à une température supérieure à 950°C obtenus sous l'action des torches à plasma et/ou de l'injection de micro-ondes dans le réacteur ou d'une combinaison des deux, il est possible de produire essentiellement du CO.
Le CO sera alors injecté dans le tube réactionnel avec la vapeur d'eau, produite pour produire du dihydrogène et du CO 2 .
29) Dans un autre mode de réalisation une partie de CO est redirigée vers un réacteur tube cyclonique à plasma qui permet de réaliser la réaction « e »
e) 2 CO → CO 2 +C
la réaction « e » étant catalysée par l'application de micro-ondes.
Dans un mode de réalisation particulier, une tube cyclonique à plasma comprenant un tube en quartz 43, alumine, zircone, borosilicate ou tout autre matériau ou céramique transparent aux micro-ondes et perméable à un champ électrique et magnétique tout en étant électriquement isolant, d'un diamètre compris entre 1 cm et 10 cm, préférentiellement 4 cm, est disposé au travers d'un guide d'ondes .3, permettant d'appliquer des micro-ondes à l'intérieur du tube. Des dispositifs de phase d'ondes sont disposés en amont et en aval du tube cyclonique à plasma, notamment des barres rétractables permettant de moduler la phase de l'onde incidente ainsi qu'un soufflet mobile permettant de modifier la phase de l'onde réfléchie.
Dans un mode de réalisation particulier le tube cyclonique à plasma se trouve au croisement de deux guides d'ondes écartés d'un angle α permettant d'obtenir une superposition des ondes provenant du magnétron de chaque guide d'onde tel que à l'intersection des guides d'ondes soit générée une onde harmonique au niveau du tube réactionnel, amplifiée au carré de l'intensité des micro-ondes appliquées à l'intérieur du tube réactionnel. Dans ce mode de réalisation chaque guide d'ondes dispose d'un soufflet mobile et de barreaux permettant de régler la phase des ondes incidentes et réfléchies.
Le tube cyclonique à plasma est fermé dans sa partie inférieure par un cône percé 44 d'un trou laissant passer un axe réglable et rétractable 46, conducteur électrique. L'axe sera par exemple en graphite recouvert d'un métal platinoïde, en acier inoxydable éventuellement recouvert d'or ou d'argent ou tout autre matériau conducteur. L'axe sera surmonté d'une hélice fine 45 en matériau conducteur de même nature que l'axe ou en tout autre matériau conducteur.
Dans un mode de réalisation particulier l'axe et l'hélice fine seront éventuellement reliés à la terre 47. Dans un mode de réalisation particulier l'hélice fine aura un diamètre égal à la section de la colonne de gaz remontant, de manière qu'en remontant le gaz puisse faire tourner l'hélice fine. Le sommet du tube cyclonique à plasma est formé par un capuchon 50 dont le bord interne est continu avec la face intérieure du tube. Un orifice est disposé tangentiellement à la paroi du capuchon 49 permettant d'injecter un gaz tangentiellement à la paroi du capuchon et à celle du tube, de manière à former un vortex descendant. Au centre du capuchon est disposé un tube de collecte central 48 dont le diamètre interne est égal à la taille de la colonne de gaz remontant, typiquement 33% du diamètre interne du tube.
Dans un mode de réalisation préférentiel le tube cyclonique à plasma est disposé dans un cylindre de confinement -I.4 de manière à traverser le ou les guides -I.3 d'ondes transportant les micro-ondes.
Dans un mode de réalisation particulier un solénoïde -I.5 à typiquement 3-5 ou 7 spires, formé préférentiellement par l'enroulement en spire d'un tube conducteur tel que, un tube en cuivre recouvert d'argent ou d'or et tel que un fluide caloriporteur passe à travers le tube du solénoïde pour le refroidir, le solénoïde est relié aux bornes d'un générateur haute fréquence, par exemple entre 800 kHz et 16 MHz.
Tout ou partie du CO produit dans le réacteur cyclonique de gazéification est injecté dans l'entrée tangentielle du bouchon du tube cyclonique à plasma tel que un vortex descendant se forme dans tube cyclonique à plasma. En bas du tube cyclonique à plasma, sous l'action de la forme conique les gaz converge pour former une colonne de gaz remontant au centre du tube cyclonique à plasma. L'axe réglable et l'hélice fine sont positionnés idéalement de manière à ce que l'hélice fine soit mise en rotation par le flux de gaz remontant. L'axe étant reliée à la terre, sous l'action du champ électrique variant à haute fréquence généré par le solénoïde un plasma s'allume dans la colonne de gaz remontant au centre du tube, mais éventuellement également dans le vortex. La rotation de l'hélice fine étire chaque ligne de flux de plasma de manière à produire un arc glissant ou Glid Arc. Les lignes de flux de plasma allument alors un plasma intense dans la zone du tube soumise aux micro-ondes, de manière à induire la réaction de condensation de CO sur lui-même pour produire C et CO 2 .
La poudre de carbone et le CO 2 formant un flux remontant sont alors captés par le tube du capuchon disposé au centre de tube de quartz.
Le flux CO 2 /particule de carbone est alors rapidement refroidi dans un cyclone, comprenant un filtre à particule, disposé sur le tube collecteur au centre du cyclone, pour capter la poudre de carbone et un échangeur et des canalisations dans les parois du cyclone pour permettre le passage du fluide caloriporteur de refroidissement.
Un échangeur sera également disposé sur la partie extérieure du tube central au cyclone de filtration. Le fluide caloriporteur utilisé peut être le fluide caloriporteur d'une ORC.
30) En sortie de cyclone de filtration le CO 2 produit peut être fixé selon le procédé décrit au chapitre 26.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention comprend : - au moins une alcanolamine; - au moins un (méta)silicate; - au moins un acide aminé choisi parmi la glycine, l’un de ses sels, l’un de ses solvates et/ou l’un des solvates de ses sels ; - au moins un acide gras et - au moins un colorant choisi parmi les colorants directs, les colorants d’oxydation et leurs mélanges, de préférence, au moins un colorant choisi parmi les colorants d’oxydation et leurs mélanges.
La formulation selon l’invention peut ainsi comprendre 1 masse de la souche homéopathique Agnus castus, d’une teinture mère non déconcentrée à une dilution, ou déconcentration, d’au maximum équivalente à 60 CH. De manière préférentielle, 1 masse de la souche Agnus castus est présente à une hauteur de dilution comprise entre 0 (i.e. teinture mère) à une hauteur de dilution d’au maximum 60 DH. De manière plus préférentielle, 1 masse de la souche Agnus castus est présente au sein de la formulation à une hauteur de dilution comprise entre 0 (i.e. la teinture mère) à une hauteur de dilution d’au maximum 10 DH. De manière encore plus préférentielle, 1 masse de la souche Agnus castus est présente au sein de la formulation à une hauteur de dilution de 5 DH. La hauteur de dilution se rapporte au nombre de dilution de la souche Agnus castus (i.e. la teinture mère).
Afin de procéder à la déconcentration de la souche Agnus castus, la méthode hahnemannienne peut être utilisée avec comme véhicule de déconcentration de l’éthanol à 60 % V/V pour la 1ère dilution, de l’éthanol à 50 % V/V pour la seconde dilution, et de l’éthanol à 30 % V/V pour toutes les dilutions subséquentes. Un tel éthanol peut par exemple être obtenu en mélangeant de l’eau purifiée à de l’éthanol 96% répondant respectivement aux monographies eau purifiée (n° 0008) et éthanol à 96 pour cent (n° 1317) de la Pharmacopée européenne 4e édition.
La présence de la souche Agnus castus au sein de la formulation lui permet d’exercer une action physiologique sur la neurasthénie sexuelle, les céphalées nerveuses, et la prévention de tachycardies.
La sixième souche homéopathique présente dans la formulation selon l’invention est la souche homéopathique Lobelia inflata.
La souche homéopathique Lobelia inflata répond quant à son mode de fabrication et quant à ses spécifications à la monographie lobélie enflée pour préparations homéopathiques de la Pharmacopée Française. Elle peut également être fabriquée, selon une méthode de macération, au 1/10 à la teneur en éthanol de 65% V/V à partir de la partie aérienne fraichement fleurie de Lobelia inflata, selon le procédé 4c de la Pharmacopée européenne (n° 2371). Elle contient au minimum 0,01 % m/m et au maximum 0,05 % m/m d'alcaloïdes totaux exprimés en lobéline (C22H27NO2 ; Mr 337,5) (teneur ajustée).
La formulation selon l’invention peut ainsi comprendre 1 masse de la souche homéopathique Lobelia inflata, d’une teinture mère non déconcentrée à une dilution, ou déconcentration, d’au maximum équivalente à 60 CH. De manière préférentielle, 1 masse de la Lobelia inflata est présente à une hauteur de dilution comprise entre 0 (i.e. teinture mère) à une hauteur de dilution d’au maximum 60 DH. De manière plus préférentielle, 1 masse de la souche Lobelia inflata est présente au sein de la formulation à une hauteur de dilution comprise entre 0 (i.e. la teinture mère) à une hauteur de dilution d’au maximum 10 DH. De manière encore plus préférentielle, 1 masse de la souche Lobelia inflata est présente au sein de la formulation à une hauteur de dilution de 6 DH. La hauteur de dilution se rapporte au nombre de dilution de la souche Lobelia inflata (i.e. la teinture mère).
Afin de procéder à la déconcentration de la souche Lobelia inflata, la méthode hahnemannienne peut être utilisée avec comme véhicule de déconcentration de l’éthanol, de préférence à 30 % V/V. Un tel éthanol peut par exemple être obtenu en mélangeant de l’eau purifiée à de l’éthanol 96% répondant respectivement aux monographies eau purifiée (n° 0008) et éthanol à 96 pour cent (n° 1317) de la Pharmacopée européenne.
La présence de la souche Lobelia inflata au sein de la formulation lui permet d’exercer une action physiologique sur les symptômes du sevrage tabagique, notamment en réduisant les nausées violentes, les dyspnées asthmatiques avec syndrome vagotonique.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, la formulation homéopathique comprend, à masse égale : - Une teinture mère de tabacum, optionnellement diluée jusqu’à un facteur 60D ; - Une teinture mère de Nux vomica, optionnellement diluée jusqu’à un facteur 60D ; - Une teinture mère d’Aurum metallicum, optionnellement diluée jusqu’à un facteur 60D ; - Une teinture mère de Passiflora incarnata, optionnellement diluée jusqu’à un facteur 60D ; - Une teinture mère d’Agnus castus, optionnellement diluée jusqu’à un facteur 60D ; - Une teinture mère de Lobelia inflata, optionnellement diluée jusqu’à un facteur 60D.
Dans un mode de réalisation plus préféré de l’invention, la formulation homéopathique comprend, à masse égale : - Une teinture mère de tabacum, optionnellement diluée jusqu’à un facteur 10D ; - Une teinture mère de Nux vomica, optionnellement diluée jusqu’à un facteur 10D ; - Une teinture mère d’Aurum metallicum, optionnellement diluée jusqu’à un facteur 10D ; - Une teinture mère de Passiflora incarnata, optionnellement diluée jusqu’à un facteur 10D ; - Une teinture mère d’Agnus castus, optionnellement diluée jusqu’à un facteur 10D ; - Une teinture mère de Lobelia inflata, optionnellement diluée jusqu’à un facteur 10D.
Dans un mode de réalisation plus préféré de l’invention, la formulation homéopathique comprend, à masse égale : - Une teinture mère de tabacum, diluée d’un facteur 5D ; et/ou - Une teinture mère de Nux vomica, diluée d’un facteur 9D ; et/ou - Une teinture mère d’Aurum metallicum, diluée d’un facteur 9D ; et/ou - Une teinture mère de Passiflora incarnata, diluée d’un facteur 5D ; et/ou - Une teinture mère d’Agnus castus, diluée d’un facteur 5D ; et/ou - Une teinture mère de Lobelia inflata, diluée d’un facteur 6D.
Dans un mode de réalisation plus préféré de l’invention, la formulation homéopathique comprend, à masse égale : - Une teinture mère de tabacum, diluée d’un facteur 5D ; et - Une teinture mère de Nux vomica, diluée d’un facteur 9D ; et - Une teinture mère d’Aurum metallicum, diluée d’un facteur 9D ; et - Une teinture mère de Passiflora incarnata, diluée d’un facteur 5D ; et - Une teinture mère d’Agnus castus, diluée d’un facteur 5D ; et - Une teinture mère de Lobelia inflata, diluée d’un facteur 6D.
Les compositions, formulations et médicaments selon l’invention peuvent être définis comme des compositions pharmaceutiques, des formulations pharmaceutiques ou des médicaments, aptes à être administrés à une personne ou un patient, tel qu’un être humain. De façon générale, ces compositions, formulations ou médicaments sont stériles, et ne comprennent aucun composé susceptible d’entrainer une réponse indésirable au sein du sujet auquel est administré l’invention. Une composition selon l’invention peut ainsi comprendre en outre des excipients pharmaceutiques, comme de l’eau et/ou du chlorure de sodium, des diluants, des adjuvants, et/ou des sels pharmaceutiques.
La formulation selon l’invention est particulièrement adaptée au traitement des symptômes liés au sevrage tabagique et/ou au sevrage de psychotropes.
La formulation selon l’invention est particulièrement adaptée pour le traitement d’accompagnement des personnes arrêtant leur consommation tabagique et/ou de psychotropes.
La formulation selon l’invention est particulièrement adaptée à un traitement d’accompagnement d’une thérapie de sevrage tabagique, en complément d’un autre traitement tel qu’un autre traitement médicamenteux ou une consommation de dérivés nicotiniques.
Le CO2 contenu dans le mélange refroidi se dissous pour donner des carbonates et hydrogéno carbonates tels que :
G1) CO 2 +H 2 O → H 2 CO 3
G2) CO 3 + OH → H-CO 3 -
CO 2 +H 2 O → H-CO 3 - +H +
et tel que
F3) X(OH)j+ j(H 2 CO 3 ) → X(HCO 3 )j +j H 2 O
F4) X(OH)j + j n (H-CO 3 -) → Xn(CO 3 )j + j H 2 O
F5) X(OH)j + j (H-CO 3 - ) → X(CO 3 )j + j H 2 O
tel que « X » soit pris parmi n+, d2+ et « j » compris entre 1 et 2.
avec « n » choisi parmi ( Li, Na, K)
« d » choisi parmi (Mg, Ca, Be).
27) Dans un mode de réalisation particulier, le dispositif de bullage se présente sous la forme d'un bac étanche .30, comprenant une rampe étanche .31, tel que un tapis roulant 32 à tasseaux filtrant 33 est disposé au fond du bac 30 et remonte dans la rampe étanche 31. Un tube 34 est disposé en fin de rampe tel que le tapis en passant le dernier rouleau puisse déverser les précipitats emportés par le tapis dans le tube. Un dispositif de lavage 35, asperge le tapis en fin de rampe avec une solution saturée en X(OH)j de manière à faire tomber l'eau de lavage et les matières portées par le tapis dans le tube 34. Un système de bullage 37 est disposé au-dessus du tapis dans la cuve, de manière à faire buller au-dessus du tapis dans le bac, le mélange refroidi à moins de 100°C provenant du réacteur tubulaire. La solution 36 contenue dans le bac 30 est saturé X(OH)j, grâce à un réservoir, confluant au bac 39, contenant des cristaux de X(OH)j, de manière à produire une solution saturée. Sous l'action de X(OH)j, il se forme un précipité par exemple X(HCO3)j pour X =Na, K, Li ou X(CO3)j pour Ca ou Mg. Le précipitât est alors entraîné par le tapis dans la rampe et déversé dans le tube. Le tube débouche alors à l'entrée d'une presse 41 qui comprime le précipitât et le sépare de la solution. La solution est alors renvoyée vers le réservoir 39 contenant les cristaux X(OH)j. Le gaz dégagé après bullage, peut subir plusieurs lavages de la sorte pour obtenir du H2 purifié à 99,99%.
28) Dans un mode de réalisation une combinaison quelconque des réactions « b », « c », « d », peut être réalisée de manière concurrente dans le même réacteur cyclonique de gazéification. Mais dans un mode préférentiel chacune des trois réactions est réalisée de manière unique et séparée dans un réacteur cyclonique de gazéification à plusieurs étages.
Ainsi la réaction « d » est réalisé spécifiquement en injectant de l'oxygène pur dans le réacteur -I-53 à travers de torches à plasma -I-13.
Avantageusement encore, la composition comprend également des composés anti-UV, seuls ou en mélange, choisis parmi le groupe composé par le butylmethoxydibenzoylmethane, l’octoctylene, l’ethylhexylmethoxycinnamate, l’ethylhexyl salicylate, l’ethylhexyltriazone, le bis-ethyhexyloxyphenol et le methoxyphenyltriazine.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, la composition comprend :
10,0000% en masse d’Eau thermale d’Uriage, 1,0000% en masse de Polyacrylate crosspolymère, 3,0000% en masse de Glycérine, 1,0000% en masse d’1,2-hexanediol, 0,0001% en masse de Bluphyline®, 0,0400% en masse d’Adénosine, 2,0000% en masse de Glyceryl stéarate, Peg-100 stéarate, 1,0000% en masse d’Ester de jojoba & Acacia decurrens flower cera & Heliantus annuus seed cera, 2,0000% en masse d’Alcool cétylique, 1,0000% en masse de Beurre de karité, 3,0000% en masse de Squalane, 0,1000% en masse d’Acétate de tocophéryle, 0,2000% en masse de Nitrute de bore, 2,0000% en masse de Talc, 0,4000% en masse de Sodium dextran sulfate, 0,0300% en masse d’Acide hyaluronique, 1,0000% en masse d’Extrait de feuille de cacaoyer, 2,0000% en masse de Butylene glycol, 0,1000% en masse d’O-cymen-5-ol, 0,5000% en masse d’Extrait de fruit de tara, Kappaphycusalvareziiextract, Eau purifiée, 0,7500% en masse de Mica, oxyde d’étain, Dioxyde de titane, 0,0600% en masse de Trométamol, et Qsp 100% en masse d’Eau Purifiée.
Selon encore un autre mode de réalisation de l’invention, la composition comprend :