INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par exemple, l’isolat de protéines de légumineuses, préférentiellement de pois ou de féverole, selon la présente invention peut représenter 40-50%, 50-60%, 60-70%, 70-80%, 80-90% ou 90-100% de la protéine totale de la formulation, ou une quelconque combinaison de ces gammes de pourcentages. 100% représentant le mode préférentiel ultime afin de maximiser l’effet de surexpression du FGF19
Par ailleurs, les formulations alimentaires en poudre peuvent présenter un taux de matière grasse adapté aux besoins nutritionnels de l'utilisateur final, bien que dans la plupart des cas, les poudres reconstituées comprennent d'environ 0,5 à environ 13 g /100 g, y compris d'environ 3 à environ 7 g /100 g. Ainsi, la formulation peut comprendre entre 0 et 20 % de lipides par rapport au poids totale de la formulation, par exemple entre 0,5-15%, 1-10%, ou 3-7% (en particulier % en poids).
Les formulations nutritionnelles en poudre de la présente invention peuvent être emballées et scellées dans des conteneurs simples ou multi-usage, puis stockées dans des conditions ambiantes jusqu'à environ 36 mois ou plus, plus typiquement d'environ 12 à environ 24 mois.
Pour multi-utilisation des conteneurs, ils peuvent être ouverts et couverts pour une utilisation répétée par l'utilisateur final, à condition que le paquet recouvert soit ensuite stocké dans des conditions ambiantes (par exemple, éviter les températures extrêmes) et les contenus utilisés dans environ un mois ou deux.
Les domaines d’applications des formulations nutritionnelles selon l’invention sont notamment : la nutrition diététique (sport, minceur), la nutrition clinique (sous forme de boisson, de crème dessert ou de poche entérale), les produits laitiers (sous forme de yaourts, boissons laitières, crèmes laitières, desserts glacés ou sorbets). les produits de biscuiterie, produits de pâtisserie, produits de panification et produits céréaliers hyperprotéinés.
Dans le domaine du sport, il est connu que les protéines participent à l'entretien et à la croissance du muscle. L’apport en protéines est également important pour les athlètes qui pratiquent la musculation ou le renforcement musculaire.
Les boissons protéinées ou hyperprotéinées prêtes à boire permettent alors de faire bénéficier l’organisme d'un apport protéique de choix, les calories en moins.
Ces boissons hyperprotéinées doivent : être riches en protéines, pauvres en glucides et en graisses ; avoir bon goût ; être conçues pour aider à perdre du poids, en stimulant la perte de graisse et en aidant à la récupération musculaire ; être satiétogènes ; permettre de faire face aux fringales, sans sucres ni graisses ajoutées ; présenter un contenu équilibré en acides aminés essentiels, en fibres, en vitamines et minéraux ; être hypocaloriques.
Ces boissons prêtes-à-boire peuvent être avantageusement préparées avec les isolats de protéines de légumineuses, préférentiellement de féveroles ou de pois, conformément à l’invention. Elles peuvent être d’ailleurs utilisées comme seule source de protéines, de manière préférée car maximisant l’effet de surexpression du FGF19.
Les logements 132,134 et 136 sont dans ce mode de réalisation non communicants.
Sur la , on observe que le logement 136 comprend une cloison supérieure 136a, une cloison inférieure 136b, et des cloisons latérales 136c et 136d. La cloison supérieure 136a comprend une portion de la couche supérieure textile 120, en tout ou partie thermofondue. La cloison inférieure 136b comprend une portion de la couche inférieure textile 122, en tout ou partie thermofondue. Les cloisons latérales comprennent des portions des couches supérieure et/ou inférieure 122 et 120 en tout ou partie thermofondue(s).
Les particules 90, 92 et 94 peuvent être similaires ou différentes de par leurs couleurs ou leurs natures. Les cloisons supérieures et/ou inférieures des logements 132, 134 et 136 peuvent être transparentes afin de visualiser lesdites particules.
Les particules 90, 92 et 94 peuvent être ainsi des déchets recyclés de chaussures de sport et/ou de textiles pour l’habillement. Après la thermocompression de l’élément de semelle textile 130, lesdites particules peuvent comprendre des particules en partie thermofondues et des particules non thermofondues et donc mobiles les unes par rapport aux autres.
L’élément de semelle textile 133 s’étend dans une région de talon 142 de l’élément de semelage 130, dans une région de milieu de pied 152 de l’élément de semelage 130, et une région d’avant-pied 162 de l’élément de semelage 130. L’élément de semelle textile 133 s’étend entre le bord médial 138 et le bord latéral 139 de l’élément de semelage 130. L’élément de semelle textile 133 comprend donc une région de talon 140, une région de milieu de pied 150 et une région d’avant pied 160.
L’élément de semelle textile 133 pourrait être agencé différemment et comprendre seulement une région de talon, ou une région de talon et une région de milieu de pied. Dans ce cas, la configuration de l’élément de semelle textile 100 est agencée en conséquence.
L’élément de semelle textile 40 ou 133 ou l’élément de semelle 70, au moins en partie thermofondu, peut être solidarisé à une tige par couture et/ou par collage, par exemple en mettant en œuvre un montage de type stroebel, et/ou par une soudure (thermique, ultrasons, haute fréquence) réactivant la matière fusible. Cet élément de semelle textile peut être également solidarisé avec une tige comprenant un ou des fil(s) au moins en partie thermofusible(s) lors du thermoformage de la tige pour la mise en forme de la tige, ou encore peut être thermocomprimé en une seule étape lors de la thermcompression de la tige.
Le premier exemple d’ensemble 300 pour la fabrication d’un article chaussant ayant un axe longitudinal L1 est représenté à la avant thermocompression. Cet ensemble 300 comprend un premier élément textile qui est une chaussette tricotée 310 comprenant un ou des fil(s) au moins en partie thermofusible(s), un élément de semelle textile 320, tel que l’élément de semelle textile 10, 70 ou encore 100. L’élément de semelle textile 320 comprend dans cet exemple précis, une région de talon, une région de milieu de pied et une région d’avant-pied, et s’étend entre des bords médial et latéral. L’élément de semelle textile 320 pourrait cependant comprendre uniquement une région de talon ou une région d’avant-pied.
L’ensemble 300 est disposé dans une structure de moule comprenant au moins une empreinte de semelle. La structure de moule est configurée pour recevoir l’élément de semelle textile 320 et la chaussette tricotée 310. On applique de la chaleur pour fondre la matière fusible des fils et on applique une pression à une vessie gonflable (par exemple de l’ordre de 4-6 bars) disposée dans le volume intérieur de réception du pied de la chaussette 310. L’article chaussant obtenu (non représenté) comprend avantageusement une tige comprenant un ou des fil(s) au moins en partie thermofondu(s), et un élément de semelage comprenant un ou des fil(s) au moins en partie thermofondu(s), et un ou des logement(s) recevant chacun des particules. L’élément de semelage peut être l’élément de semelage 40 des figures 4 et 5 ou encore l’élément de semelage 130 des figures 10 et 11. Il est possible de rapporter une semelle d’usure selon certaines parties de la face externe de l’élément de semelage pour améliorer la résistance à l’abrasion de l’élément de semelage.
Le premier exemple d’article chaussant 500 représenté sur les figures 14 et 15 comprend une tige 510 et un élément de semelage 520. La tige 510 est obtenue en thermoformant un ensemble comprenant une première chaussette interne tricotée et une seconde chaussette externe tricotée recevant dans son volume intérieur la première chaussette interne tricotée. L’élément de semelage 520 peut être un élément de semelage thermocomprimé indépendamment de l’ensemble destiné à former la tige, tel que l’élément de semelage 40 ou 130. L’élément de semelage 520 est représenté à la vue selon sa face externe 521. Dans cet exemple précis, l’élément de semelage 520 comprend cinq logements 522 à 526 comprenant chacun des particules 540-544 visibles à travers les cloisons supérieures sensiblement transparentes ou translucides des logements 522-526. L’élément de semelage 520 est alors solidarisé par collage ou par couture à la tige 510. L’élément de semelage 520 peut être également solidarisé à la tige lors du thermoformage ou de la thermocompression de l’ensemble en partie textile destiné à former la tige 510. La transformation à chaud de l’ensemble, en partie textile destinée à former la tige, réactive la matière fusible issue du ou des fil(s) au moins en partie thermofusible(s) de l’élément de semelle 520, éventuellement avec l’application éventuelle de pression, ce qui permet de solidariser l’élément de semelage 520 à la partie de semelle de la tige 510.
Les particules 540-544 peuvent être similaires ou différentes (couleurs, compositions, …), de préférence les particules sont particules de sciure de bois dont la taille est comprise entre 1 mm et 8 mm. Les logements 522-526 sont de préférence communicants et forment ainsi un ensemble fermé recevant les particules. Les logements sont cependant partiellement séparés par des rainures formant des cloisons latérales tel que cela est décrit en référence à la .
CHAUSSURE DE SKI DE FOND L’invention se rattache au domaine des sports de glisse, et en particulier aux sports de glisse sur neige.
L'invention concerne plus particulièrement une chaussure de ski de fond permettant un meilleur accès aux moyens de réglage de la chaussure ainsi qu’une diminution des contraintes mécaniques au niveau des zones de flexion de la chaussure.
Techniques antérieures : De façon générale, une chaussure de ski de fond comporte une semelle destinée à être fixée sur la face supérieure d’un ski de fond. La semelle est surmontée d’une tige, destinée à couvrir et protéger le pied et éventuellement la cheville d’un utilisateur. La tige comporte généralement des moyens de réglage du serrage, tels que des lacets, afin d’adapter le maintien de la chaussure à la préférence et au type de pratique de l’utilisateur.
Il existe traditionnellement deux techniques pour la pratique du ski de fond.
L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en proposant un câble basse température permettant de passer au minimum 15% d’ampères en plus et à iso température d’exploitation du câble qu’une solution classique, à un prix raisonnable, et avec des propriétés thermo mécaniques équivalentes aux solutions ACSR.
L’invention permet aussi, à iso ampérage, de générer au moins 20% de perte par effet Joules en moins que la solution classique, et par là avoir un impact environnemental significativement réduit, en réduisant l’empreinte carbonée lors de l’exploitation du câble, et également, en réduisant les courants inductifs.
Le câble haute tension selon l’invention, comprend une âme composite entourée d’un conducteur électrique, il est caractérisé en ce qu’il est limité à 95°C ±5%, soit une aluminium basse température, que le conducteur électrique est de l’aluminium dur avec un ratio d’aluminium dur dans le conducteur électrique compris entre 6 et 19 et préférentiellement entre 8 et 15. Le ratio d’aluminium est calculé selon la règle suivante : Ra = Sc/Sa x100 où Ra est le ratio d’aluminium, Sc la section de l’âme composite du câble et Sa la section de l’aluminium conducteur du câble. Cela permet d’obtenir un câble avec la même masse que les câbles actuels basse température, le même diamètre externe, au moins la même résistance mécanique et une expansion thermique équivalente. On obtient ainsi un câble avec une section d’aluminium augmentée entre 20% et 40%, préférentiellement 25% à 35% pour un diamètre identique.
Le composite ayant une résistance plus importante que l’acier, on peut effectuer une précharge du câble plus importante à l’installation. Cette précharge plus importante compense le coefficient d’expansion thermique (CTE) du câble plus élevé lorsque celui-ci travail sous le point d’inflexion thermique (ou « thermal knee point »), le composite permet donc de maintenir une flèche proche des câbles actuels tous en ayant une section d’aluminium plus importante. Par contre on aura un CTE plus bas au-dessus du point d’inflexion thermique, ce qui permet de garantir un fléchissement du câble en exploitation, et notamment en température haute, inférieur ou égal au fléchissement d’une solution en acier standard néanmoins plus rigide.
L’invention permet aussi de diminuer les contraintes liées aux stockages sur bobine et de descendre les diamètres d’enroulement à moins de 140 fois le diamètre de l’âme en matériaux composite.
Avantageusement, l’âme composite est composée d’une matrice et d’un noyau en fibres de carbone entouré d’une couche isolante. Cette couche isolante permet de protéger le carbone du couple galvanique.
Avantageusement, la matrice a une température de transition vitreuses Tg 160°C, on a un large choix de matrices servant à imprégner les fibres de renfort structurelles pour constituer le matériau composite.
Le cout de fabrication de ces matrices basses températures est faible, car ce sont des composants standards pour les marchés de volume comme les profilés de renforts pultrudé pour les longerons des pâles d’éolienne : un prix jusqu’à trois fois moins cher que celui des matrices dites hautes températures (Tg > 160°C).
D’autre part, ils nécessitent une faible consommation d’énergie pour engager la polymérisation complète, par exemple en filière de pultrusion, en moins de 2 minutes et préférentiellement entre 60 et 90 secondes, la différence de température de cuisson entre une matrice haute température et une matrice standard est inférieure de 15% à 30% pour une même durée de cuisson, d’où un gain d’énergie à la fabrication.
Ces matrices basses températures ont également une meilleure tenue à la reprise d’humidité, avec des pertes de transition vitreuse plus faible que les matrices avec des températures de transition vitreuse Tg > 160°C. Sur ces matrices basse température, la saturation humide à 90°C engendre une perte de température de transition vitreuse de 20 à 30 °C comparativement aux matrices à haute Tg où la saturation humide à 90°C engendre une perte de température de transition vitreuse de 30 à 60 °C. Les matrices hautes températures se dégrade vite à haute température alors qu’à 95°C, il n’y a quasiment pas de dégradation du matériau.
De même, ces matrices ont une meilleure résistance à la propagation de fissure dans le matériau (résistance à l’impact), G1C > 80 J/m² et préférentiellement > 100J/m² pour les matrices basse température contre 50 à 70 J/m² pour les matrices hautes Tg.
Les matrices basses Tg ont des températures d’endommagement thermique, dit thermolyse, entre 160 et 180°C garantissant un niveau de tenue thermique en exploitation à température maximum d’utilisation dans le temps bien supérieur aux matrices hautes Tg. Ces matrices hautes Tg ont un niveau de thermolyse inférieur ou égal à leur Tg générant un risque de tenue dans le temps notamment aux efforts de compression et flexion à haut niveau de risque dès lors quelle sont utilisée en exploitation au-dessus des températures de thermolyse.
De préférence , la température de transition vitreuses Tg de la matrice est telle que 90°C < Tg < 140°C.
Selon une première variante, la matrice est une matrice époxyde. Ainsi, les matrices époxydes basse température ont une température de transition vitreuses Tg <160°C et de préférence : 90°C<Tg< 140°C.
Selon une deuxième variante, la matrice est une matrice vinylique. Les matrices vinylesters ont une température de transition vitreuses Tg <160°C et de préférence : 90°C<Tg< 140°C.
Selon une troisième variante, la matrice est une matrice réactive acrylique. On peut par exemple utiliser des matrices réactive acrylique avec une température de transition vitreuses Tg < 140°C.
Au moins une partie des dents peut être en un matériau peu conducteur de la chaleur, notamment en élastomère ou polymère.
La brosse peut comporter plusieurs traitements additionnels différents, dissociés ou non les unes des autres.
La zone de sortie de vapeur peut comporter des dents chauffées par les moyens de chauffage ou non.
Les sorties de vapeur s’étendent de la surface de traitement mais elles pourraient s’étendre de protubérances, notamment de dents, de la surface de traitement.
Brosse de traitement des cheveux La présente invention concerne une brosse de traitement des cheveux et le procédé de traitement des cheveux correspondant.
Dans le domaine du coiffage, il est usuel d'utiliser des brosses à cheveux. De nombreux perfectionnements des brosses à cheveux traditionnelles ont été proposés. Parmi ces perfectionnements l'utilisation conjointe de chaleur a fait l'objet de nombreuses propositions. Parmi les documents mentionnant l'utilisation de chaleur on peut citer les demandes de brevet CH600821 et EP2074902 qui font mention de soufflage d'air chaud. On peut aussi mentionner les demandes de brevet IL219875 et US4217915 qui font état d'un chauffage à la base des poils ou dents de peignage de la brosse. On peut enfin mentionner la demande de brevet US2018125223 faisant état de dents chauffantes. Aucun de ces documents ne mentionne l'utilisation conjointe de vapeur.
La demande de brevet DE19822718 mentionne un peigne dont les dents peuvent être perforées pour émettre de la vapeur d'eau qui vient au contact des cheveux. En alternative, la brosse est dépourvue de buses de sortie de vapeur et les dents sont chauffées par une résistance thermique sans application de vapeur. Une telle brosse à dents perforées chauffées par de la vapeur est difficile à fabriquer et limite la température conférée aux cheveux. Elle peut également présenter des irrégularités de traitement par surconcentrations locales de vapeur sur certaines parties des cheveux.
Il existe également des documents décrivant des brosses de coiffage avec émission de vapeur à travers le socle portant les poils ou dents pendant le traitement, ce dernier servant de moyen de chauffage. On peut ainsi citer les documents US4936027, JPS5568318, JPH07213325, CN2061786, JPH01207001, JPH1033253, JPH07163416, JP2000175723 et KR19990036306U. Aucun de ces derniers documents ne mentionne que les poils ou dents peuvent être eux-mêmes chauffés indépendamment de l’émission de vapeur.
La demande de brevet KR20030085159A décrit une brosse comportant une pluralité de picots chauffés par une résistance thermique dans le socle et présentant entre les picots des sorties de vapeur. Dans ce document, les sorties de vapeur et les picots sont répartis sur toute la surface de la brosse. Une telle brosse ne permet donc pas d’appliquer de la vapeur sur une partie limitée de la chevelure et de dissocier l'action de la vapeur de l'action de la chaleur sèche.
Il existe donc un besoin pour une brosse présentant des performances de traitement, notamment de peignage, améliorées qui soient homogènes et durables tout en étant sécurisées.
La présente invention répond à ce besoin à l’aide d’une brosse de traitement des cheveux, notamment de lissage, présentant : - au moins une zone chauffante de peignage des cheveux, sans sortie de vapeur, dans laquelle la brosse comporte : o une pluralité de dents, et o des moyens de chauffage pour chauffer au moins deux dents de la pluralité de dents, - au moins une zone de sortie de vapeur dans laquelle la brosse comporte au moins une sortie de vapeur, la ou les zones de sortie de vapeur étant distinctes de la ou des zones chauffante de peignage des cheveux.
Par « brosse », on comprend un dispositif de traitement des cheveux constitué d’un unique bras portant une pluralité de dents entre lesquelles les cheveux sont reçus lors du passage de la brosse sur la chevelure. La brosse peut comporter une seule rangée de dents ou comporter préférentiellement une pluralité de rangées de dents.
Par « zone chauffante de peignage », on entend une zone avec au moins deux dents et dépourvue de sortie de vapeur comme cela est spécifié ci-dessus. Il n’est pas exclu que la brosse comporte d’autre éléments à l’exclusion de sortie de vapeur dans la zone chauffante de peignage, notamment un organe d’application de produit cosmétique. La zone chauffante de peignage est délimitée sur la brosse par les bords externes des dents chauffées par les moyens de chauffage qui sont périphériques de la zone chauffante de peignage.
Il est connu de longue date d’utiliser des récipients pour cuisiner à proximité ou au contact des flammes. Ces flammes peuvent être produites directement par un feu de bois ou de charbon ou bien à partir d’une source de gaz, par exemple de gaz naturel, de butane ou de propane. Dans ce dernier cas, il est connu d’utiliser un brûleur à gaz pour guider les flammes. Le récipient peut alors être posé sur un support positionné au-dessus du brûleur, par exemple une grille.
De nombreux récipients pour la cuisson sur flammes se présentent sous la forme d’un quart ou d’une casserole. Ces récipients sont particulièrement adaptés pour chauffer de l’eau, notamment jusqu’à ébullition, mais le sont moins pour cuisiner des aliments solides, notamment de manière rapide et homogène.
Afin de résoudre au moins en partie ces inconvénients, un type de dispositif connu pour la cuisson sur flammes, appelé four palestinien, consiste en un récipient en forme de couronne muni d’un couvercle et comportant en son centre un conduit de forme tronconique ouvert de part en part. Le conduit central est placé directement au-dessus des flammes, par exemple générées par un brûleur, de sorte que la chaleur soit guidée directement jusqu’aux aliments à travers ledit conduit par convection, le couvercle permettant de la maintenir à l’intérieur du récipient. La chaleur traverse également la paroi du récipient par conduction jusqu’aux aliments, notamment au niveau du conduit central.
Ce type de récipient permet d’accélérer la cuisson mais présente toutefois l’inconvénient majeur d’acheminer les gaz brûlés jusqu’aux aliments, ce qui peut générer des composés nocifs, voire cancérogènes, dans les aliments.
Afin de remédier au moins en partie à ces inconvénients, le document FR2566259A2 propose d’utiliser un couvercle interne « étanche » qui vient se positionner au-dessus de l’extrémité ouverte du conduit central. Cependant, le document enseigne que le couvercle peut se soulever sous l’effet de la pression. Par conséquent, tout espace formé entre l’extrémité ouverte du conduit central et le couvercle interne conduira inexorablement à un passage de gaz brûlés nocifs, avec les inconvénients précités.
Ensuite, dans toutes ces solutions, la température du flux de chaleur transmis par conduction à travers la paroi du récipient est particulièrement élevée au niveau du conduit central, ce qui peut à la fois endommager la paroi du conduit central et brûler les aliments contenus dans le récipient, ce qui présente également un danger pour la santé des consommateurs.
Il existe donc un besoin d’une solution simple et efficace permettant de remédier au moins en partie à ces inconvénients.
Un but de l’invention est de fournir un dispositif de cuisson rapide, fiable et efficace. Un autre but de l’invention est de fournir un dispositif préservant la santé des consommateurs.
A cette fin, l’invention concerne un dispositif de cuisson sur flammes, notamment pour brûleur à gaz, ledit dispositif comprenant un récipient comportant un corps en forme de couronne adaptée pour recevoir des aliments à cuire en délimitant une cavité périphérique annulaire débouchant dans la partie supérieure du corps au niveau d’une ouverture supérieure, ledit corps délimitant également une cavité centrale débouchant dans la partie inférieure du corps au niveau d’une ouverture inférieure destinée à être placée au-dessus des flammes, ledit dispositif étant remarquable en ce que le récipient comprend une paroi centrale, obturant la partie supérieure de la cavité centrale, et un déflecteur de chaleur monté dans la cavité centrale et configuré à la fois pour recevoir un flux de chaleur ascendant produit par les flammes à travers l’ouverture inférieure et pour dévier une partie dudit flux de chaleur ascendant en un flux de chaleur descendant en direction de l’ouverture inférieure.