INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La fraction volumique de fibre V f de la pièce réalisée à l’aide du procédé selon le présent document est compris entre 30 et 60 %, préférentiellement de l’ordre de 40 à 50%. La fraction volumique de la matrice V m est comprise entre 20 et 55%, préférentiellement de l’ordre de 25%. La fraction poreuse V p est comprise entre 5 et 30%, préférentiellement de l’ordre de 25%.
Ledit procédé comprend une étape d’application d’un premier cycle thermique à une préforme 3 en matériau CMC de type oxyde-oxyde. Cette étape permet de réaliser un premier frittage de la matrice au cours duquel les fibres et la poudre sont liées entre elles. Ce premier cycle thermique peut être réalisé à une température comprise entre 1000 et 1400°C, de préférence comprise entre 1050°C et 1250°C, de préférence de l’ordre de 1100°C. Ledit premier cycle thermique peut être réalisé pendant une durée comprise entre 10 et 600, de préférence comprise entre 10 minutes et 180 minutes, de préférence 30 minutes.
Le procédé comprend également une étape d’application d’un second cycle thermique à une zone de fixation 4 de ladite préforme 3. Un perçage de la zone de fixation 4 peut être réalisé après la réalisation de ce second cycle thermique. Ce perçage permet de créer un trou 6 configuré pour recevoir un organe de fixation 8. Cet organe de fixation 8 peut être une vis.
Par zone de fixation 4, on entend une partie de la pièce en CMC de type oxyde-oxyde qui est configurée pour recevoir ledit organe de fixation 8.
La zone de fixation 4 impactée par l’étape d’application du second cycle thermique est un volume de forme globalement cylindrique, de diamètre compris par exemple entre 6 et 60 mm et dont la hauteur correspond à l’épaisseur de la pièce dans cette zone de fixation 4.
Le second cycle thermique peut être réalisé par différents moyens de chauffage. Selon une première forme de réalisation, les moyens de chauffage comportent l’utilisation d’un élément métallique chauffé par induction puis mis en contact avec la zone de fixation 4 à fritter. L’élément métallique chauffé est appliqué soit sur l’une des deux faces de zone de fixation de la préforme 3, soit sur les deux faces de cette zone de fixation 4.
Le second cycle thermique peut être configuré pour chauffer la zone de fixation 4 jusqu’à la température de palier du premier cycle et pour la maintenir localement pendant une durée de 5 à 600 minutes, préférentiellement pendant une durée entre 20 minutes et 300 minutes.
Le second cycle thermique peut être configuré pour chauffer la zone de fixation 4 à une température supérieure à la température du premier cycle de frittage, préférentiellement entre 20°C et 150°C plus chaud par rapport au premier cycle de frittage, de préférence entre +40°C et +100°C, de préférence de l’ordre de + 60°C.
La durée du second cycle thermique peut être comprise entre 5 et 600 minutes, préférentiellement inférieure à 2 heures.
Selon une deuxième forme de réalisation, les moyens de chauffage comprennent un champ plasma local ou un dard thermique appliqué sur la zone de fixation 4 de la préforme afin de la chauffer localement.
18. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle l’élastomère diénique est un élastomère fonctionnalisé par au moins une fonction polaire comprenant au moins un atome d’oxygène.
19. Composition de caoutchouc selon la réalisation 17, dans laquelle l’élastomère diénique est un élastomère synthétique butadiénique.
20. Composition de caoutchouc selon la réalisation 19, dans laquelle l’élastomère diénique est un copolymère de styrène et de butadiène.
21. Composition de caoutchouc selon la réalisation 20, dans laquelle l’élastomère diénique est un copolymère de styrène et de butadiène comprenant au moins une fonction polaire comprenant au moins un atome d’oxygène et étant choisie le groupe constitué par le silanol, les alcoxysilanes porteurs ou non d’un groupement amine, l’époxyde, les éthers, les esters, les acides carboxyliques et l’hydroxyle.
22. Composition de caoutchouc selon la réalisation 21, dans laquelle l’élastomère diénique est un copolymère à base de butadiène et de styrène, ledit copolymère comprenant au moins un groupe alcoxysilane porteur ou non d’une fonction amine.
23. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations 19 à 22, dans laquelle l’élastomère butadiénique a une température de transition vitreuse mesurée selon la norme ASTM D3418-99 inférieure ou égale à -50°C, de préférence comprise dans un domaine allant de -110°C à -50°C, plus préférentiellement encore comprise dans un domaine allant de -90°C à -50°C.
24. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations 19 à 23, dans laquelle le taux de l’élastomère butadiénique est compris dans un domaine allant de 50 à 100 pce, de préférence allant de 55 à 100 pce.
25. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle la composition de caoutchouc comprend, en outre, un second élastomère diénique, ledit second élastomère diénique étant soit du caoutchouc naturel soit un élastomère synthétique isoprénique soit un élastomère butadiénique et le taux du second élastomère diénique allant de 0 à 50 pce, de préférence de 0 à 45 pce.
26. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle la charge inorganique renforçante est une silice, de préférence une silice précipitée.
27. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le taux de la charge inorganique renforçante est compris dans le domaine allant de 10 à 120 pce, de préférence de 30 à 120 pce, plus préférentiellement de 50 à 90 pce.
28. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle la charge renforçante comprend en outre du noir de carbone.
29. Composition de caoutchouc selon la réalisation 28, dans laquelle le taux de noir de carbone est compris dans un domaine allant de 0,5 à 8 pce, de préférence de 0,5 à 4 pce.
30. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes, dans lequel le taux de la charge renforçante totale est compris dans un domaine allant de 10 à 200 pce, de préférence de 30 à 180 pce, et encore plus préférentiellement de 50 à 160 pce.
31. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le système de réticulation est un système de vulcanisation au soufre.
32. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes comprenant en outre un plastifiant.
33. Composition de caoutchouc selon la réalisation 32, dans laquelle le taux de plastifiant est supérieur ou égale à 10 pce, de préférence est compris dans un domaine allant de 20 à 70 pce, de préférence allant de 30 à 60 pce.
Selon un mode de réalisation, la nervure est une surépaisseur s’étendant sur une longueur de la liaison entre la base et la languette centrale. La surépaisseur de la nervure permet d’améliorer les caractéristiques mécaniques du pli de la languette centrale.
Selon un exemple de ce mode de réalisation, la nervure est obtenue par ajout de matière. Ainsi, le procédé d’obtention de la nervure de la languette centrale est simplifié, une simple opération d’ajout de matière est nécessaire.
Selon un exemple de ce mode de réalisation, la nervure a une épaisseur supérieure à une épaisseur de la languette centrale. Ainsi, les caractéristique mécanique du pli de la languette centrale sont améliorées. La languette centrale est donc moins susceptible de se déplier ou de se découper
Un deuxième aspect de l’invention concerne un ensemble pour rotor de turbomachine comportant un axe et : une aube mobile comprenant un pied d'aube comprenant une première et une deuxième face radiale et deux faces longitudinales latérales rejoignant chaque face radiale le clinquant monté sur le pied de l'aube mobile telle qu'au moins une languette centrale est en contact contre la surface d'une des deux faces radiales du pied d'aube. Le clinquant est clipsé sur l’aube mobile.
Selon un exemple de ce mode de réalisation, l’aube mobile comporte un chanfrein situé entre une des face radiale et une surface inférieure reliant les deux faces longitudinales latérales
Un troisième aspect de l’invention concerne un rotor d’une turbomachine comportant : un disque comprenant une pluralité d'alvéoles et au moins un ensemble dans lequel le pied et le clinquant sont montés dans une des alvéoles.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES Les figures sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l’invention.
est une vue d’un ensemble comprenant un clinquant selon un premier mode de réalisation de l’invention inséré dans un pied d’aube.
est une vue en coupe de l’ensemble de la monté dans une alvéole d’un disque de turbine selon le plan de coupe II-II.
est une vue d’un ensemble comprenant un clinquant selon un deuxième mode de réalisation de l’invention inséré dans un pied d’aube.
est une vue en coupe de l’ensemble de la monté dans une alvéole d’un disque de turbine selon le plan de coupe IV-IV.
DESCRIPTION DETAILLEE Sauf précision contraire, un même élément apparaissant sur des figures différentes présente une référence unique.
La présente une vue en perspective d’un ensemble 100 selon un premier mode de réalisation de l’invention, comprenant un clinquant 1 et une aube 2. L’ensemble 100 est inséré dans un disque 3 de rotor d’une turbomachine.
L’aube 2 comprend une pale (non visible) s’étendant radialement entre une extrémité radialement externe et une extrémité radialement interne. À son extrémité radialement externe, l'aube 2 comprend un talon (non représenté). À son extrémité radialement interne, l'aube 2 comprend une plateforme interne (non visible) dont le pied 21 s’étend radialement vers le fond de l’alvéole 31. Le pied 21 permet de fixer l’aube 2 au disque 3 de rotor en étant retenu par des portées de l’alvéole 31 du disque 3.
Le pied 21 de l’aube mobile 2 est engagé dans une alvéole 31 ménagée dans la périphérie externe du disque 3 et maintenu radialement dans l’alvéole 31 par une coopération de forme entre le pied 21 et l’alvéole 31. Le pied 21 de l’aube mobile 2 peut être en forme de queue d’aronde.
Lors de la mise en rotation du disque 3 de rotor, les aubes mobiles 2 sont soumises aux efforts centrifuges et les portées des pieds 21 viennent en butée contre des portées des alvéoles 31 du disque 3.
Avantageusement, le produit obtenu de formule (Ia’) selon l’invention peut être purifié à l’aide de toute méthode conventionnelle connue de l’homme de l’art, par exemple par chromatographie sur colonne sur gel de silice en utilisant un mélange heptane/acétate d’éthyle dans des proportions que l’homme du métier saura adapter.
Cette étape (E) peut être suivie par une étape (C) de saponification telle que décrite précédemment, pour obtenir un composé de formule (Ia’), dans laquelle R 8 ou R 9 est un groupe hydroxy.
Etape (F) L’étape (F) correspond à un réarrangement de Claisen à partir des composés de formule générale (Ibii), dans laquelle R 1 est un groupe (C 2 -C 5 )alcényloxy permettant d’introduire le groupe R 2 comportant une fonction allylique.
Le réarrangement de Claisen peut être réalisée par toute méthode conventionnelle connue de l’homme du métier.
Selon un mode de réalisation particulier, cette réaction peut être réalisée en présence d’un solvant choisi parmi le tétrahydrofurane, le HFIP, le toluène, le O-xylène, le dichlorométhane, le DMF (N, N diméthylformamide), de préférence le DMF.
Selon un autre mode de réalisation particulier, le mélange du composé de départ (Ibii) et du solvant peut être réalisé à une température comprise entre 60 °C et 200 °C, de préférence à 150 °C pendant une durée comprise entre 1h et 24h, de préférence 10h.
Avantageusement, cette réaction peut être réalisée en présence de tamis moléculaires activés.
Avantageusement, le produit obtenu de formule (Ibiii) ou (Ibiv) selon l’invention peut être purifié à l’aide de toute méthode conventionnelle connue de l’homme de l’art, par exemple par chromatographie sur colonne sur gel de silice en utilisant un mélange heptane/acétate d’éthyle dans des proportions que l’homme du métier saura adapter.
Etape (G) L’étape (G) correspond à l’estérification d’un composé de formule (II) ou de formule (Ibii), dans laquelle au moins l’un de R 8 et R 9 représente un groupe hydroxy, afin d’obtenir un composé de formule (Ibiii), dans laquelle au moins l’un de R 8 et R 9 représente un groupe -OCOR h tel que défini précédemment et en particulier un groupe -OCHO ou un groupe -OCOCH 3 .
La réaction d’estérification peut être réalisée par toute méthode conventionnelle connue de l’homme du métier. De très nombreuses méthodes d’estérifications sont décrites dans la littérature et dans les livres de chimie de référence, comme par exemple dans March’s advanced organic chemistry reactions, mechanisms and structure, sixth edition, Michael B. Smith and Jerry March, Wiley-Interscience, a John Wiley & Sons, Inc., publication, 2007).
Selon un autre mode de réalisation particulier, cette réaction peut être réalisée en présence d’un halogénure d’acide choisi parmi un chlorure d’acide ou un bromure d’acide, de préférence un chlorure d’acide .
Selon un autre mode de réalisation particulier, cette réaction peut être réalisée en présence d’une base choisie parmi l’hydrure de sodium (NaH), le tert -butylate de potassium ( t BuOK), la pyridine, la diméthylaminopyridine (dmap), la triéthylamine, le carbonate de potassium, la N, N, diisopropyléthylamine de préférence l’hydrure de sodium.
Selon un autre mode de réalisation particulier, cette réaction peut être réalisée en présence d’un solvant choisi parmi 1,2 dichloroéthane, le dichlorométhane, l’acétonitrile, le toluène, le DMF (N, N diméthylformamide), le dioxane 1,4, le tétrahydrofurane (THF) et leur mélange, de préférence un mélange THF/DMF.
Avantageusement, le solvant ou le mélange de solvants peut être anhydre.
Selon un autre mode de réalisation particulier, le mélange des solvants, du composé de départ (II) ou (Ibii), de la base peut être réalisé à une température comprise entre 0 °C et 60 °C, de préférence à température ambiante pendant une durée comprise entre 5 min et 30 min, de préférence 15 min. Selon un autre mode de réalisation particulier, l’halogénure d’acide peut alors être ajouté et le mélange peut être agité à une température comprise entre 0 °C et 60 °C, de préférence à température ambiante pendant une durée comprise entre 5h et 30h, de préférence 16h.
Cela peut correspondre par exemple à l’achat par un chimiste de dialkylamine biosourcé à 50% à un fournisseur garantissant, selon l’approche de la balance des masses ou des poids, que dans le dialkylamine livré, 50% du dialkylamine a une provenance biosourcé, et de facto 50% n’a pas une origine biosourcé, et l’utilisation par ledit chimiste de ce dialkylamine biosourcé à 50% avec un autre flux de dialkylamine 0% biosourcé, les deux flux ne pouvant plus être distingués à un moment de la production, à cause d’un mélange par exemple. Si le composé chimique produit est fabriqué à partir de 50% en poids de dialkylamine garantit 50% biosourcé, et de 50% en poids de dialkylamine 0% biosourcé, alors le composé chimique est 25% biosourcé.
Procédé selon l’invention La présente invention concerne donc un procédé d’obtention d’halogénure de diallyldialkylammonium comprenant la réaction entre de l’halogénure d’allyl et de la dialkylamine, l’un des deux (halogénure d’allyl et dialkylamine), préférentiellement les deux, étant au moins en partie d’origine renouvelable et non fossile.
Plus précisément et préférentiellement, les composés utilisés pour obtenir l’halogénure de diallyldialkylammonium et contenant les atomes de carbone qui se retrouveront dans la molécule d’obtention d’halogénure de diallyldialkylammonium sont partiellement ou totalement d’origine renouvelable et non fossile. Ces composés sont l’halogénure d’allyl et la dialkylamine.
Les deux pistes, formant premier organe 34 de guidage, sont ici agencées dans un même plan vertical. Elles sont ici tournées transversalement vers l'extérieur de la boucle fermée formée par le trajet 30 de convoyage.
Un tel guidage unilatéral dans la direction "S" d'appui permet très avantageusement de réduire le nombre de composant du dispositif 20 de convoyage. En outre, cela permet aussi de simplifier l'ajout ou le retrait de navettes 22 sur le dispositif 20 de convoyage, par exemple pour des besoins de maintenance ou d'adaptation du dispositif 20 de convoyage à différents formats de préformes 12, comme cela sera expliqué par la suite.
Par ailleurs, la navette 22 est aussi guidée par contact permanent d'au moins un premier organe 38 de maintien embarqué avec au moins l'un des rails 32A, 32B de guidage selon une direction "G1"de support orthogonale aux directions "S" et "L" d'appui et de déplacement.
A cet effet, au moins l'un des rails 32A, 32B de guidage comporte un chemin 40 de support. Le chemin 40 de support est tourné vers une direction opposée à la direction "G1" de support. Chaque premier organe 38 de maintien est ici formé par un galet qui est montés rotatif sur le châssis 26 autour d'un axe fixe orthogonal à la direction "L" de déplacement et à la direction "G1" de support.
Dans le mode de réalisation représenté aux figures, la direction "G1" de support est dirigée globalement verticalement dans le sens de la gravité terrestre. Le premier organe 38 de maintien permet ainsi de maintenir la navette 22 sur les rails 32A, 32B de guidage à l'encontre de la gravité. Le chemin 40 de support est donc tourné vers le haut.
Dans le mode de réalisation représenté aux figures, la navette 22 est ici guidée par contact bilatéral permanent d'au moins un premier organe 38 de maintien embarqué avec les rails 32A, 32B de guidage selon la direction de support "G1" et selon une direction de support "G2" opposée.
Ainsi, la navette 22 embarque ici deux premiers organes 38 de maintien dont chacun roule sur un chemin 40 de support associé.
Le terme "bilatéral" signifie que la navette 22 est bloquée en déplacement par rapport aux rails 32A, 32B de guidage dans les deux directions "G1", "G2" de support opposées.
Les chemins 40 de support sont ici orthogonaux aux pistes formant premier organe 34 de guidage. Ils sont tournés à l'opposé l'un de l'autre.
En variante non représentée de l'invention, les deux chemins de support sont tournés en vis-à-vis l'un de l'autre.
Pour permettre à chaque premier organe 38 de maintien de rester en permanence en contact avec son chemin 40 de support associé, au moins sur le tronçon d'entraînement magnétique, tout en autorisant un jeu vertical de fonctionnement, au moins l'un des premiers organes 38 de maintien, par exemple le premier organe 38 de maintien situé vers le bas, est monté mobile verticalement avec un débattement limité par rapport au châssis 26, ledit premier organe 38 de maintien étant contraint vers le chemin 40 de support associé, par exemple au moyen d'un organe élastique (non représenté).
En variante, seul le premier organe 38 de maintien qui s'oppose à la force de la gravité est en contact permanent avec son rail de guidage associé, un jeu de fonctionnement vertical étant réservé entre l'autre premier organe 38 de maintien son rail de guidage associé.
En variante non représentée de l'invention, un organe de maintien et un organe 36 d'appui sont portés par un même galet qui présente une gorge périphérique à section à deux pans en forme de "V". Le galet est monté à rotation sur le châssis 26 autour d'un axe incliné par rapport aux directions "S", "G1, "G2" d'appui et de support, par exemple avec un angle de 58°. Chaque pan de la gorge est conçu pour rouler sur la piste formant premier organe 34 de guidage, d'une part, formant ainsi un organe 36 d'appui, et sur le chemin 40 de support d'autre part, formant ainsi un organe de support. Ainsi, un même galet permet de guider les déplacements de la navette 22 à la fois selon la direction "S" d'appui et selon l'une des directions de support.
Comme représenté aux figures 6 et 7, les navettes 22 sont entraînées le long des tronçons d'entraînement magnétique par au moins un moteur 42 linéaire.
L'usage d'un tel moteur 42 linéaire présente notamment l'avantage de pouvoir commander individuellement les déplacements de chacune des navettes 22 le long du tronçon d'entraînement magnétique du trajet 30 de convoyage. Cela est notamment très avantageux pour moduler précisément la durée et l'orientation des préformes 12 dans le tunnel 18 de chauffage.
Le moteur 42 linéaire comporte une voie 44 magnétique qui est agencée le long dudit tronçon d'entraînement magnétique. La voie 44 magnétique est montée fixe par rapport au bâti 33. La voie 44 magnétique forme un stator comportant une série de bobinages 46, dont un est représenté à la , qui sont répartis le long de la voie 44 magnétique. Chaque bobinage 46 est commandé individuellement pour induire localement un champ magnétique de manière indépendante des autres bobinages 46.
L’élément conique 2 et l’élément intermédiaire 4 sont fixés ensemble, et sont par exemple réalisés en plastique, en cuivre ou en métal.
Un axe central A1 de l’élément conique 2 et un axe central A2 de l’élément intermédiaire 4 forment un angle supérieur ou égal à 90°.
Le dispositif 1 comprend en outre des moyens de maintien 5 situés sur l’élément intermédiaire 4.
Les moyens de maintien 5 permettent de maintenir le dispositif 1 sur une vitre du véhicule terrestre.
Les moyens de maintien 5 pivotent autour de l’élément intermédiaire 4 permettant d’orienter l’élément conique 2 selon l’axe central A2 de l’élément intermédiaire 4.
Selon un autre mode de réalisation, les moyens de maintien 5 sont solidaires de l’élément intermédiaire 4 pivotant par rapport à l’élément conique 2.
Selon encore un autre mode de réalisation, les moyens de maintien 5 sont solidaires de l’élément intermédiaire 4, et l’élément conique 2 est solidaire de l’élément intermédiaire 4.
Les moyens de maintien 5 comprennent deux oreillettes 6, 7 parallèles séparées d’une distance D1 formant une rainure 8 de largeur D1.
La largeur D1 est déterminée de sorte que les moyens de maintien 5 s’insèrent sur la tranche d’une vitre ouvrante du véhicule.
Le dispositif 1 est maintenu sur le véhicule par l’insertion de la rainure 8 sur la tranche de la vitre ouvrante du véhicule 1 et le montant supérieur de la porte comportant ladite vitre.
Les oreillettes 6, 7 peuvent être en demi-lune de sorte qu’elles ne comportent pas d’angle susceptible de blesser un passager insérant le dispositif 1 sur la vitre ou pivotant l’élément conique 2 par rapport aux moyens de maintien 5.
En variante, les oreillettes 6, 7 peuvent définir d’autres formes, elles peuvent être par exemple carrées ou rectangulaires.
Les moyens d’orientation 3 comprennent un tube d’orientation 9.
Une première extrémité du tube d’orientation 9 est montée dans l’élément intermédiaire 4 de manière rétractable et pivotant, et la deuxième extrémité du tube d’orientation comporte un diffuseur d’air 10.
Les moyens d’orientation 3 sont réalisés en caoutchouc ou en silicone de sorte qu’ils ne soient pas susceptibles de blesser un passage lorsqu’il manipule les moyens d’orientation 3.
L’élément conique 2, les moyens d’orientation 3 et l’élément intermédiaire 4 peuvent être fournis séparément, par exemple dans en kit.
Selon un autre mode de réalisation particulier, cette réaction peut être réalisée en présence d’un catalyseur choisi parmi le palladium-tetrakis(triphénylphosphine) (Pd(PPh 3 ) 4 ), le dichlorure de [1,1'-bis(diphenylphosphino)ferrocene]palladium(II) (PdCl 2 (dppf)), le chlorure de bis(triphenylphosphine)palladium (Pd(PPh 3 ) 2 Cl 2 ), l’acétate de palladium(II) (Pd(OAc) 2 ), le dichlorobis(tri- o -tolylphosphine)palladium(II) ( PdCl 2 [P( o -Tol) 3 ] 2 ), le [1,1′-bis(di- tert -butylphosphino)ferrocene]dichloropalladium(II) (PdCl 2 (dtbpf)), le tris(dibenzylideneacetone)dipalladium(0) ( Pd 2 dba 3 ), et leurs mélanges, de préférence le palladium-tetrakis(triphenylphosphine).