INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une solution pour s’affranchir du dorsal protecteur décrite dans le brevet européen EP 0 511 129 B1 consiste à fournir une bande enroulée comportant une face adhésive et une face antiglisse obtenue par enduction d’une composition constituée d’une résine thermoplastique additionnée de microsphères creuses dont le cœur renferme un fluide volatil qui s’expanse lors du chauffage de cette composition. Les microsphères expansées créent une surface inhomogène qui présente des propriétés antiglisse. Selon les auteurs de ce brevet, ladite surface inhomogène ne créée par de ponts collants lors d’une mise en contact avec la face adhésive, ce qui permet son enroulement sous forme de bobines. On sait toutefois que les microsphères adhèrent sur les adhésifs PSA connus. Les propriétés antiglisse de cette bande s’obtiennent donc au détriment de ses propriétés antiadhésives.
La demanderesse a cherché à développer une bande présentant une face dotée d’un effet antiglisse amélioré et d’une anti-adhérence compatible avec des adhésifs présentant un pouvoir adhésif plus fort, tout en minimisant l’utilisation de matière lors de l’application des revêtements correspondants sur la bande support.
La demanderesse a trouvé que certaines enductions de résines, et notamment certaines résines silicones, combinent des propriétés antiglisse élevées avec une antiadhésion élevée, permettant leur enroulement sous forme de bobine. Cependant, le prix élevé de ces résines rend ces produits antiglisse non viables économiquement.
Ainsi, la présente invention vise à offrir une bande commercialement viable comportant une face adhésive et qui comporte sur son autre face des propriétés antiglisse élevées avec une anti-adhésion élevée.
Après avoir essayé en vain différents types de résine antiglisse moins coûteuses ou pouvant être utilisées en couche plus minces, la demanderesse a trouvé une solution qui se base sur les mêmes types de résine que ceux déjà utilisées, mais qui les applique d’une manière nouvelle pour obtenir un produit de structure nouvelle.
À cet effet, selon un premier objet, l’invention vise une bande adhésive qui comporte un support muni d’une première face, dite « face avant », et une deuxième face, dite « face arrière », et dans laquelle : - une couche adhésive recouvre au moins en partie la face arrière, - la face avant est recouverte d’une couche dite mixte résultant de deux enductions successives dont une enduction dite « antiglisse » et une enduction dite « antiadhésive », chacune pouvant être réalisée en premier ou en deuxième, et qui forment une alternance de parties fines et de parties épaisses, - l’enduction réalisée en premier recouvre une superficie prédéterminée de la surface de la face avant et l’enduction réalisée en deuxième recouvre une superficie prédéterminée de la surface formée par la face avant au moins partiellement déjà recouverte par l’enduction réalisée en premier, - l’enduction antiglisse recouvre une superficie comprise entre 5% et 80% de la superficie de la face avant avec une première composition formant une couche présentant des propriétés antiglisse, ladite couche présentant une épaisseur minimale de 4 µm et - l’enduction antiadhésive recouvre une superficie comprise entre 20% et 100% de la superficie de la face avant avec une deuxième composition formant une couche aux propriétés antiadhésives ladite couche présentant une épaisseur maximale de 3 µm.
Préférentiellement, l’enduction antiglisse recouvre une superficie comprise entre 10% et 60%. Très préférentiellement, cette superficie est comprise entre 20% et 50%.
Dans des modes de réalisation, l’enduction antiadhésive recouvre une superficie comprise entre 20% et 95% de la superficie de la face avant.
La couche mixte de la bande adhésive de l’invention combine des propriétés antiglisse, permettant par exemple de stabiliser des cartons lors de leur palettisation, avec des propriétés antiadhésives. Ces propriétés antiadhésives permettent la mise en contact de la couche adhésive avec la couche mixte et donc le bobinage de la bande adhésive et son dévidage lors de l’utilisation.
est une vue schématique d’une turbomachine à soufflante non carénée de la présente description, dans une configuration « puller » ;
est une vue schématique d’une turbomachine à soufflante non carénée de la présente description selon une variante de réalisation.
Il est maintenant fait référence aux figures 4 et 5. La et la représentent une turbomachine 10 d’axe longitudinal X qui comporte, d’amont en aval à l’intérieur du carter moteur, un (ou des) compresseur(s) 2, une (ou des) chambre(s) de combustion 4, une (ou des) turbine(s) 6 et une (ou des) tuyère(s) d’échappement 8.
La turbomachine 10 comprend un moyeu 12 et deux rangées annulaires de pales 18 non carénées dont une rangée annulaire amont 14 et une rangée annulaire aval 16. La rangée annulaire amont 14 et la rangée annulaire aval 16 sont espacées l’une de l’autre suivant l’axe longitudinal X. La rangée annulaire amont 14 est mobile en rotation autour de l’axe longitudinal X. La rangée annulaire aval 16 est fixe. Autrement dit, la rangée annulaire aval 16 n’est pas entrainée en rotation autour de l’axe longitudinal X. Cela n’exclut pas que chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 peut être à calage variable comme il sera vu plus loin. En outre, selon une alternative non représentée, la rangée annulaire aval 16 peut être mobile en rotation autour de l’axe longitudinal X. En d’autres termes, la rangée annulaire amont 14 est de type rotorique et la rangée annulaire est ici de type statorique. Le sens de rotation de la rangée annulaire amont n’est pas déterminant ici. La rangée annulaire amont peut être entrainée en rotation dans un horaire ou anti-horaire vu de l’amont par exemple. Dans la configuration des figures 4 et 5, la rangée annulaire amont 14 de pales non carénées est entraînée en rotation autour de l’axe longitudinal X par la (ou les) turbine(s) 6 qui entraîne(nt) elle(s)-même(s) le(ou les) compresseur(s) 2. Le moyeu 12 présente une ouverture 13 annulaire disposée longitudinalement entre la rangée annulaire amont et la rangée annulaire aval. L’ouverture 13 est destinée à former une entrée d’air du flux interne de la turbomachine. Au surplus, il peut être prévu un boitier de réduction de vitesse (ou « gearbox » en anglais) entre la (ou les) turbine(s) 6 et la rangée annulaire amont 14.
Les pales 18 de la rangée annulaire amont 14 et/ou de la rangée annulaire aval 16 peuvent être à calage variable. Il est ainsi possible d’adapter le calage des pales 18 de la turbomachine 10 selon le point de fonctionnement de la turbomachine 10 ou la phase de vol. Il peut être prévu un système de changement de calage intégré au moyeu afin d’adapter l’incidence des pales pour chaque phase de vol. Chaque pale peut ainsi être ajustée en rotation autour d’un axe de changement de calage respectif selon les phases et les conditions de vols. L’axe de changement de calage de chacune des pales est un axe s’étendant radialement et positionné longitudinalement au niveau d’une portion médiane de la pale respective. L’axe de changement de calage de chacune des pales 18 de la rangée annulaire aval 16 visibles sur la coïncide avec un axe passant par des positions angulaires à 12H et à 6H autour de l’axe longitudinal de la rangée annulaire aval.
Dans la suite de la description, les qualificatifs d’orientation, tels que « longitudinal », « radial » ou « circonférentiel », sont définis par référence à l’axe longitudinal X de la turbomachine 10. Les qualificatifs relatifs « amont » et « aval » sont définis l’un par rapport à l’autre en référence à l’écoulement des gaz dans la turbomachine 10 dans la direction longitudinale. La position angulaire de chacune des pales 18 autour de l’axe longitudinal X est repérée par rapport à un cadran horaire (ici vu de l’amont) dont les positions angulaires à 12H, 3H, 6H et 9H sont positionnées de manière conventionnelle. La position angulaire à 12H est donc positionnée verticalement vers le haut par rapport à l’axe longitudinal X et la position angulaire à 6H est positionnée verticalement vers le bas par rapport à l’axe longitudinal X. La position angulaire à 3H est positionnée horizontalement vers la droite par rapport à l’axe longitudinal X et la position angulaire à 6H est positionnée horizontalement vers la gauche par rapport à l’axe longitudinal X. Un axe s’étendant radialement en passant par les positions angulaires à 12H et 6H est ainsi perpendiculaire à un axe s’étendant radialement en passant par les positions angulaires à 3H et 9H. Les qualificatifs de position absolue, tels que les termes « haut », « bas », « gauche », « droite », « latérale », etc., ou de position relative, tels que les termes « dessus », « dessous », « supérieure », « inférieur », etc., et les qualificatifs d’orientation, tels que les termes « vertical » et « horizontal » font ici référence à l’orientation des figures et sont considérés dans un état opérationnel de la turbomachine 10, typiquement lorsque celle-ci est installée sur un aéronef posé au sol. Dans cet état de la turbomachine 10, l’axe passant par les positions angulaires à 12H et à 6H s’étend dans la direction du champ de pesanteur, soit verticalement. Il peut en revanche être déduit qu’un mouvement de roulis de l’aéronef en vol sur lequel est montée la turbomachine 10 sera de nature à provoquer une rotation des directions verticale et horizontale telles que considérées sur les figures autour de l’axe longitudinal X. De la même manière, un mouvement de roulis de l’aéronef en vol sur lequel est monté la turbomachine 10 sera de nature à provoquer une rotation de l’axe passant par les positions angulaires à 12H et 6H et de l’axe passant par les positions angulaires à 3H et 9H autour de l’axe longitudinal X. Une « zone latérale » de la turbomachine 10 fait référence à une zone qui est circonférentiellement au voisinage de la position angulaire à 3H ou de la position angulaire à 9H. De même, une « zone supérieure » et une « zone inférieure » de la turbomachine 10 font référence, respectivement, à une zone qui est circonférentiellement au voisinage de la position angulaire à 12H et à une zone qui est circonférentiellement au voisinage de la position angulaire à 6H.
Chaque pale 18 de la rangée annulaire amont 14 et de la rangée annulaire aval 16 s’étend selon une direction radiale depuis le moyeu 12 de sorte à définir une dimension radiale entre le moyeu 12 et une extrémité radialement externe de la pale 18 respective. En d’autres termes, la dimension radiale de chaque pale 18 est mesurée entre une extrémité radialement interne de la pale 18 et une extrémité radialement externe de la pale 18, opposées l’une de l’autre. L’extrémité radialement interne de chaque pale 18 est située au niveau du moyeu 12 de la turbomachine 10. Chaque pale 18 peut notamment être fixée au moyeu 12 de la turbomachine 10 au niveau de l’extrémité radialement interne, où un système de changement de calage peut être intégré afin d’adapter l’incidence des pales pour chaque phase de vol. L’extrémité radialement externe de chaque pale 18 est ici une extrémité libre (i.e. non-carénée).
En outre, chaque pale 18 de la rangée annulaire amont 14 et de la rangée annulaire aval 16 présente un rayon radialement interne respectivement Ri1, Ri2 considéré comme la distance radiale à l’axe longitudinal X de l’extrémité radialement interne de la pale 18, par exemple située au niveau du (c’est-à-dire la plus proche du) moyeu de la turbomachine. L’extrémité radialement interne est, dans la , à proximité de l’axe de changement de calage de la pale respective. L’extrémité radialement interne de chaque pale peut alternativement être à proximité du bord d’attaque en pied de pale. Un rayon radialement externe Re de chaque pale 18 est considéré comme la distance radiale à l’axe longitudinal X de l’extrémité radialement externe de ladite pale 18, c’est-à-dire, comme le rayon maximal de la pale.
Dans l’ensemble des modes de réalisation de la présente description, la dimension radiale de chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 est inférieure à la dimension radiale de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14. Chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 présente donc une troncature par rapport aux pales 18 de la rangée annulaire amont 14 de manière à limiter l’impact des tourbillons 19 formés au niveau de l’extrémité radialement externe des pales 18 de la rangée annulaire amont 14. Autrement dit, chaque pale 18 de la rangée annulaire aval 16 est tronquée par rapport aux pales 18 de la rangée annulaire amont 14.
Comme visible à la qui représente la turbomachine des figures 4 et 5 dans le plan de coupe IV-IV normal à l’axe longitudinal X, l’extrémité radialement externe des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 et de la rangée annulaire aval 16 sont inscrites, respectivement, dans une enveloppe externe 20 de la rangée annulaire amont 14 et une enveloppe externe 22 de la rangée annulaire aval 16. Ici, une projection, dans le plan de coupe IV-IV, de l’enveloppe externe 20 de la rangée annulaire amont 14 forme un cercle de rayon Re1, ou encore de diamètre D, centré sur l’axe longitudinal X. Le diamètre D de la projection, dans le plan de coupe IV-IV, de l’enveloppe externe 20 de la rangée annulaire amont 14 peut représenter le diamètre externe de la turbomachine 10.
Dans le premier mode de réalisation tel que représenté à la , la rangée annulaire aval 16 est telle qu’elle comprend au moins une première pale 18a dont le rayon radialement externe est supérieur au rayon radialement externe de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 et au moins une deuxième pale 18b dont la dimension radiale est inférieure à la dimension radiale de la première pale 18a. L’enveloppe externe 22 de la rangée annulaire aval 16 est donc, en partie, située radialement à l’extérieur de l’enveloppe externe 20 de la rangée annulaire amont 14 lorsque celles-ci sont projetées dans un plan de projection commun normal à l’axe longitudinal X. Le plan de projection commun est ici le plan de coupe IV-IV.
La illustre, parmi les pales 18 de la rangée annulaire aval 16, une combinaison particulière de la première pale 18a et de la deuxième pale 18b dans laquelle la première pale 18a et la deuxième pale 18b sont circonférentiellement consécutives. Selon cette combinaison particulière, la deuxième pale 18b présente ici un rayon radialement externe inférieur au rayon radialement externe de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14. Toutefois, il n’est pas exclu que d’autres combinaisons de la première pale 18a et de la deuxième pale 18b telles que décrites ci-avant soient possibles. En particulier, la première pale 18a et la deuxième pale 18b considérées peuvent ne pas être circonférentiellement consécutives. Aussi, la deuxième pale 18b considérée peut présenter un rayon radialement externe supérieur au rayon radialement externe de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14.
Une telle configuration de la rangée annulaire aval 16 permet une troncature plus importante de la deuxième pale 18b de la rangée annulaire aval 16 pour réduire encore plus l’interaction des tourbillons 19 formés au niveau de l’extrémité radialement externe des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 avec la deuxième pale 18b de la rangée annulaire aval 16. En particulier, cette troncature plus importante de la deuxième pale 18b de la rangée annulaire aval 16 peut être réalisée sur des zones circonférentielles prédéterminées qui sont propices à une émission d’un niveau de bruit important.
Par ailleurs, la combinaison de caractéristiques selon lesquelles la première pale 18a présente un rayon radialement externe supérieur au rayon de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 et une dimension radiale inférieure à la dimension radiale de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 permet d’avoir un rayon radialement externe du moyeu 12 plus grand au niveau de la rangée annulaire aval 16 qu’au niveau de la rangée annulaire amont 14. Ainsi, cela permet de disposer l’ouverture 13 longitudinalement entre la rangée annulaire amont 14 et la rangée annulaire aval 16. Aussi de ce fait, en raison de la trajectoire ou de la contraction des lignes de courant du flux d’air circulant autour du moyeu 12 de la turbomachine 10, les tourbillons 19 formés à l’extrémité radialement externe de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 passent radialement à l’extérieur des pales 18 de la rangée annulaire aval 16. En outre, la première pale 18a de la rangée annulaire aval 16 présente une dimension radiale plus grande que la deuxième pale 18b, i.e. une troncature moins importante, augmentant ainsi les performances de la turbomachine 10.
Selon un autre aspect remarquable du premier mode de réalisation, la deuxième pale 18b est positionnée, angulairement autour de l’axe longitudinal X, plus près de la position angulaire à 6H que ne l’est la première pale 18a. En particulier, la première pale 18a et la deuxième pale 18b peuvent être déterminées de sorte que quel que soit la position angulaire de la première pale entre la position angulaire à 12H et la position angulaire à 6H, la deuxième pale est positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal entre la première pale 18a et la position angulaire à 6H. Ici encore, la illustre, parmi les pales 18 de la rangée annulaire aval 16, une combinaison particulière de la première pale 18a et de la deuxième pale 18b conforme aux dispositions décrites ci-avant. Toutefois, il n’est pas exclu que d’autres combinaisons de la première pale 18a et de la deuxième pale 18b conformes aux dispositions décrites ci-avant soient possibles.
Les pales 18 de la partie inférieure de la rangée annulaire aval 16 présentent donc une troncature plus importante que les pales 18 de la partie supérieure de la rangée annulaire aval 16. La pale 18 de la rangée annulaire aval 16 présentant la dimension radiale minimale est située, angulairement autour de l’axe longitudinal X, à (ou à proximité de) la position angulaire à 6H. A l’inverse, la pale 18 de la rangée annulaire aval 16 présentant la dimension radiale maximale est située, angulairement autour de l’axe longitudinal X, à (ou à proximité de) la position angulaire à 12H. Aussi, il peut être défini une première étendue angulaire de pales 18 centrée sur la position angulaire à 6H et une seconde étendue angulaire de pales 18 centrée sur la position angulaire à 12H, la dimension radiale moyenne des pales 18 de la première étendue angulaire étant inférieure à la dimension radiale moyenne des pales 18 de la seconde étendue angulaire.
La représente un cinquième mode de réalisation de la rangée annulaire aval 16 qui diffère du quatrième mode de réalisation de la en ce que la dimension radiale des pales 18 du deuxième groupe G2 est supérieure à la dimension radiale des pales 18 de chacun du troisième groupe G3 et du quatrième groupe G4. Aussi, la dimension radiale des pales 18 du troisième groupe G3 est supérieure à la dimension radiale des pales 18 du quatrième groupe G4. Ainsi, les rayons respectifs des portions en arc de cercle de la projection de l’enveloppe externe 22 de la rangée annulaire aval 16 dans le plan de coupe IV-IV sont dans l’ordre, du plus grand au plus petit : le premier rayon Re2a, le deuxième rayon Re2b, le troisième rayon Re2c et le quatrième rayon Re2d.
En outre, le rayon radialement externe de chaque pale 18 du premier groupe G1 et du deuxième groupe G2 est supérieur au rayon radialement externe de chacune des pales 18 de la rangée annulaire amont 14.
De manière remarquable, le cinquième mode de réalisation diffère du premier au quatrième modes de réalisation en ce qu’ il peut être défini une première pale 18a et une deuxième pale 18b avec la première pale 18a positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X plus près de la position angulaire à 12H ou à 6H que ne l’est la deuxième pale 18b et avec la deuxième pale 18b positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X plus près de la position angulaire à 3H ou à 9H, de sorte que la dimension radiale de la première pale 18a soit supérieure à la dimension radiale de la deuxième pale 18b. Optionnellement, la première pale 18a et la deuxième pale 18b considérées peuvent être circonférentiellement consécutives.
Ainsi, la deuxième pale 18b de la rangée annulaire aval 16 présente une troncature plus importante que la première pale 18a et la troisième 18c pour réduire encore plus l’interaction des tourbillons formés au niveau de l’extrémité radialement externe des pales 18 de la rangée annulaire amont 14 sur la deuxième pale 18b de la rangée annulaire aval 16. De manière remarquable, la pale 18 de la rangée annulaire aval 16 présentant la dimension radiale minimale est située, angulairement autour de l’axe longitudinal X, à (ou à proximité de) la position angulaire à 3H, et à (ou à proximité de) la position angulaire à 9H.
Ceci s’avère avantageux en qu’il a été constaté qu’en conditions de vol à incidence et/ou avec du vent de travers, les pales 18 de la rangée annulaire amont 14 présentent, en raison de leur forme incurvée, du sens de rotation et de l’incidence de l’écoulement, une charge plus importante lorsqu’elles sont situées, angulairement autour de l’axe longitudinal X, au voisinage de la position angulaire à 3H ou de la position angulaire à 9H. De ce fait, les pales 18 de la rangée annulaire amont 14 forment de plus grands tourbillons dans le sillage en aval lorsqu’elles sont situées, angulairement autour de l’axe longitudinal X, au voisinage de la position angulaire à 3H ou respectivement de la position angulaire à 9H. Dès lors, les pales 18 de la rangée annulaire aval 16 situées, angulairement autour de l’axe longitudinal X, au voisinage de la position angulaire à 3H, ou respectivement de la position angulaire à 9H, sont davantage soumises à des impacts avec des tourbillons 19 formés par les pales 18 de la rangée annulaire amont 14. Ainsi, la configuration de la rangée annulaire aval 16 telle que décrite ci-avant s’avère avantageuse en ce qu’elle permet de limiter, voire d’empêcher, l’impact de ces plus grands tourbillons sur les pales 18 de la rangée annulaire aval 16 situées, angulairement autour de l’axe longitudinal X, au voisinage de la position angulaire à 3H et de la position angulaire à 9H.
En outre, la cabine de l’aéronef sur lequel est montée la turbomachine est classiquement en regard d’une zone au niveau de la position angulaire à 3H ou de la position angulaire à 9H de la turbomachine 10. Ainsi, une telle configuration de la rangée annulaire aval 16 permet une réduction du bruit émis à proximité de la cabine. On accroit ainsi le confort des passagers. Par ailleurs, la solution permet d’augmenter la dimension radiale des pales 18 de la rangée annulaire aval situées angulairement autour de l’axe longitudinal au voisinage de la position angulaire à 12H et/ou de la position angulaire à 6H par rapport à la solution de « clipping » connue de l’état de la technique, augmentant ainsi les performances de la turbomachine 10 sans augmenter, voire même en réduisant, le niveau sonore émis par la turbomachine 10.
En particulier, le cinquième mode de réalisation est tel que pour toute première pale 18a positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X dans une zone angulaire Z1, Z2 comprise entre la position angulaire à 12H et la position angulaire à 6H prises dans le sens horaire ou anti-horaire, il existe une deuxième pale 18b positionnée angulairement autour de l’axe longitudinal X dans la même zone angulaire Z1, Z2 que la première pale 18a, entre la première pale 18a et un premier plan P1 comprenant l’axe longitudinal X et un axe passant par la position angulaire à 3H et la position angulaire à 9H, de sorte que la dimension radiale de la première pale 18a soit supérieure à la dimension radiale de la deuxième pale 18b. Optionnellement, la première pale 18a et la deuxième pale 18b considérées peuvent être circonférentiellement consécutives.