INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme illustré, en aval du compresseur 11, le flux de gaz de vaporisation récupéré peut être admis à circuler par exemple dans un passage d’un ensemble d’échangeur(s) de refroidissement du liquéfacteur 3 qui est distinct du circuit 5 principal de liquéfaction de l’hydrogène fourni par la source. C'est-à-dire que le flux de gaz de vaporisation peut être liquéfié de façon distincte du flux principal d’hydrogène. Ce gaz de vaporisation récupéré et refroidi peut être transporté en sortie du liquéfacteur 3 dans une conduite 17 (éventuellement munie d’une vanne 27) qui peut venir se raccorder au circuit 5 de liquide (en sortie du liquéfacteur, par exemple dans ou juste avant l’entrée dans le stockage 4). Comme illustré, ce gaz refroidi (et le cas échéant au moins partiellement liquéfié) peut être mélangé à l’hydrogène liquide du circuit 5 de liquide, par exemple en aval d’un organe 15 de détente finale (par exemple une turbine et/ou une vanne) du circuit 5 de liquide.
Comme illustré également, une extrémité supérieure du stockage 4 peut être reliée à l’entrée du compresseur 11 via une conduite 14 munie de préférence d’une vanne 24. Ceci permet le cas échéant de récupérer également le gaz de vaporisation du stockage 4 dans le compresseur en vue de son recyclage et de sa liquéfaction.
L’installation 1 peut comprendre un ensemble de vannes(s) et d’organes appropriés non représentés par soucis de simplification.
L’installation 1 comprend un organe 10 électronique de contrôle comprenant un microprocesseur (par exemple un ordinateur ou un calculateur électronique programmable) configuré pour piloter tout ou partie l’installation 1. Cet organe 10 de contrôle peut être logé dans l’installation 1 et/ou distant et composé d’un ou plusieurs organes électroniques.
Cet organe 10 électronique de contrôle est configuré pour recevoir au moins un signal 13 de demande de remplissage d’un réservoir 6 de liquide mobile à remplir.
L’organe 10 électronique de contrôle est configuré pour piloter l’organe 8 de régulation de pression et/ou de débit pour réguler le niveau de pression dans un réservoir 6 de liquide mobile rempli à une pression de remplissage Pr déterminée en fonction du signal 13 de demande reçu. Ceci permet d’ajuster la pression du réservoir 6 qui va être rempli à la pression optimale compte tenu des besoins et des contraintes du réservoir 6 mobile, notamment en ce qui concerne ses livraisons ultérieures. La pression de remplissage Pr peut ainsi être calculée pour correspondre à l’état thermodynamique optimal afin de ne pas dépasser la limite spécifiée par les clients qui seront livrés en gaz liquéfié par le réservoir 6.
Cette pression de remplissage Pr déterminée est choisie entre une pression minimale Pmini déterminée et une pression maximale déterminée Pmax.
Cette pression minimale Pmini déterminée est par exemple égale à une valeur fixe déterminée, par exemple 1,05 bar notamment dans le cas où une partie du gaz de vaporisation (BOG) peut être ventilée du réservoir 6 (dépressurisation supplémentaire avant le départ du réservoir 6 rempli).
Dans le cas où il y a récupération complète de ce gaz de vaporisation du réservoir 6 au niveau de l’installation 1, cette pression minimale Pmini peut être égale à la pression minimale d'admission de l'unité 11 de compression plus la perte de charge à surmonter par le retour de ce gaz de vaporisation entre le réservoir 6 et l'entrée de l'unité 11 de compression.
La pression maximale déterminée Pmax est égale à la valeur de la pression au sein du stockage 4 éventuellement diminuée de la valeur de la perte de charge entre le stockage 4 et la seconde extrémité du circuit 12 de remplissage de liquide. C’est-à-dire que cette pression maximale déterminée Pmax peut être spécifiée par la pression du stockage 4 de l’installation 1 moins la perte de charge entre le stockage 4 et le réservoir 6 (remorque) si une pompe de transfert n'est pas disponible pour transférer le liquide dans le circuit de remplissage liquide.
Cette pression maximale déterminée Pmax peut être spécifiée par la pression du stockage 4 de l’installation si au contraire une pompe de transfert est disponible dans le circuit de remplissage de liquide.
De préférence, la troisième bielle 11 comprend elle aussi un corps principal, lequel est avantageusement formé par une quatrième plaque métallique 110, dont l'épaisseur est par exemple égale à 15 mm.
Dans le mode de réalisation particulier de la , la troisième bielle 11 inclut avantageusement une plaque de renforcement 111, de préférence métallique, qui est superposée à la quatrième plaque 110 et fixée à cette dernière, par exemple par soudage. La plaque de renforcement 111 confère avantageusement à la troisième bielle 11 des performances mécaniques élevées, tout en facilitant la fabrication et en optimisant la masse de la troisième bielle 11. Avantageusement, la plaque de renforcement 111 et le support de fourreau 12B présentent des formes complémentaires, de sorte que la plaque formant préférentiellement le support de fourreau 12B s’emboîte avec la plaque de renforcement 111, comme visible sur la . Cela permet de limiter les efforts de cisaillement auxquels est soumise la visserie de fixation entre le support de fourreau 12B et la troisième bielle 11, contribuant ainsi à répondre aux exigences de performances les plus élevées en matière de protection anti-encastrement.
Avantageusement, lesdites première, deuxième, troisième et quatrième plaques métalliques 30, 80, 90, 110 s’étendent selon des premier, deuxième, troisième et quatrième plans moyens, P1, P2, P3, P4 verticaux respectifs, distants les uns des autres, avec le troisième plan moyen P3 vertical interposé entre lesdits premier et quatrième plans moyens P1, P4 verticaux, et le quatrième plan moyen P4 vertical interposé entre lesdits deuxième et troisième plans moyens P2, P3 verticaux. Dans ce cas, la troisième bielle 11 est interposée entre la première bielle 8 et la deuxième bielle 9, le premier embiellage ainsi formé par les première, deuxième et troisième bielles 8, 9, 11 étant disposé latéralement par rapport à la première platine 3, à l'extérieur du châssis 2. La première bielle 8 forme ainsi une bielle distale, tandis que la deuxième bielle 9 forme une bielle proximale, et la troisième bielle 11 une bielle centrale. Un tel agencement est particulièrement compact et robuste.
Avantageusement, la première patte métallique qui forme avantageusement la première butée d'arrêt 10 est disposée transversalement relativement à la deuxième plaque métallique 80, de façon que ledit troisième plan moyen P3 vertical et ladite première patte métallique soit sécants. Ainsi, de préférence chacune desdites première, deuxième et troisième bielles 8, 9, 11 est conçue pour se déplacer dans le plan moyen vertical P2, P3, P4 dans laquelle elle s’étend respectivement, la première butée d'arrêt 10 interférant toutefois avec le deuxième plan moyen vertical P2 de façon à pouvoir venir en appui contre la deuxième bielle 9 en configuration déployée.
Avantageusement, la première bielle 8 est montée à rotation relativement à la première platine 3 selon un premier axe de pivotement X-X’, qui s'étend préférentiellement de façon sensiblement perpendiculaire audit deuxième plan moyen P2 vertical. De préférence, la deuxième bielle 9 est quant à elle montée à rotation relativement à la première platine 3 selon un deuxième axe de pivotement Y-Y’, lequel est avantageusement parallèle audit premier axe de pivotement X-X’ et distant de ce dernier. De préférence, comme illustré aux figures, le premier axe de pivotement X-X’ s’étend à une altitude inférieure à celle du deuxième axe pivotement Y-Y’, ledit premier axe de pivotement X-X’ étant en outre situé plus à l'arrière du châssis 2 que ne l’est le deuxième axe de pivotement Y-Y’. Avantageusement, la première bielle 8 est également montée à rotation relativement à la troisième bielle 11 selon un troisième axe de pivotement Z-Z’, lequel est avantageusement perpendiculaire auxdits premier axe de pivotement X-X’ et deuxième axe de pivotement Y-Y’. La position du troisième axe de pivotement Z-Z’ varie par rapport à la première platine 3, en fonction de la déformation du parallélogramme déformable du premier mécanisme d'escamotage 5, et donc de la position des première bielle 8 et troisième bielle 11. Avantageusement, la deuxième bielle 9 est montée à pivotement relativement à la troisième bielle 11 selon un quatrième axe de pivotement W-W’, qui est avantageusement parallèle auxdits premier, deuxième et troisième axes de pivotement X-X’, Y-Y’, Z-Z’, et dont la position relativement à la première platine 3 varie en fonction de la position de la deuxième bielle 9 et de la troisième bielle 11.
Avantageusement, le premier mécanisme d'escamotage 5 à parallélogramme déformable comprend au moins un premier dispositif de guidage en rotation 13 qui relie à pivotement ladite première platine 3 et ladite première bielle 8. En d'autres termes, le premier dispositif de guidage en rotation 13 assure une liaison mécanique pivot entre la première platine 3 et la première bielle 8. Par exemple, ledit premier dispositif de guidage en rotation 13 comprend au moins un premier élément mâle fixé à l'une desdites première platine 3 et deuxième bielle 8, ainsi qu'un premier élément femelle fixé à l'autre desdites première platine 3 et deuxième bielle 8, lesdits premiers éléments mâle et femelle étant de formes complémentaires et coopérant pour assurer le guidage en rotation de la première bielle 8 relativement à la première platine 3, selon ledit premier axe de rotation X-X’. De façon préférentielle, ledit premier élément mâle est formé par un premier axe d'articulation 13A qui est par exemple fixé à la première platine 3, de préférence par soudage, de façon à faire saillie perpendiculairement à la première plaque métallique 30 qui forme avantageusement ladite première platine 3. Avantageusement ledit premier élément femelle est fixée à ladite première bielle 8. De préférence, ladite première butée d’arrêt 10 est fixée audit premier élément femelle afin de renforcer mécaniquement ce dernier. Le premier élément femelle comprend par exemple une première douille 13B fixée à la première bielle 8, par exemple par soudage, ladite première douille 13B recevant ledit premier axe d’articulation 13A qui vient tourillonner au sein de ladite première douille 13B. La première douille 13B forme ainsi avantageusement une bague tubulaire dont le diamètre interne est conjugué à celui dudit premier axe d’articulation 13A qu’elle coiffe. Le premier dispositif de guidage en rotation 13, avantageusement formé par le sous-ensemble premier axe d'articulation 13A / première douille 13B s'étend ainsi avantageusement entre le premier plan moyen P1 et le deuxième plan moyen P2. De préférence et comme évoqué plus haut, ladite première butée d'arrêt 10 fait office de renfort mécanique pour ladite première douille 13B. A cette fin, ladite première butée d’arrêt 10 s’étend contre et le long de la paroi latérale extérieure de ladite première douille 13B, et est de préférence fixée à demeure à cette dernière, par exemple par soudage, pour jouer ainsi le rôle d’un gousset de renfort.
Avantageusement, ladite deuxième bielle 9 comprend une conformation de blocage 9A conçue pour venir en appui contre ledit premier dispositif de guidage en rotation 13, lorsque le premier mécanisme d’escamotage 5 se trouve dans ladite configuration déployée, comme illustré par la . Bien entendu, en dehors de la configuration déployée, la conformation de blocage 9A se trouve à distance du premier dispositif de guidage en rotation 13, et est hors de contact de ce dernier.
Par exemple, ladite conformation de blocage 9A présente une concavité (cf. ) conçue pour venir coiffer transversalement ledit premier dispositif de guidage en rotation 13 en configuration déployée. De préférence, ladite conformation de blocage 9A présente un contour dont la forme est sensiblement complémentaire de celle du dispositif de guidage en rotation 13, et plus précisément de la section transversale de ce dernier. Ainsi, en configuration déployée, la conformation de blocage 9A vient épouser localement, dans un plan parallèle au premier plan moyen P1, le dispositif de guidage en rotation 13, ce qui contribue là encore à la résistance mécanique du premier mécanisme d'escamotage 5 et à la performance du dispositif arrière de protection anti-encastrement 1. Le recours à cet agencement permet en effet de limiter les risques de déformation intempestive du parallélogramme déformable en cas de choc par l'arrière contre la barre anti-encastrement 6.
Avantageusement, ladite concavité est conçue pour coiffer transversalement le premier dispositif de guidage en rotation 13 selon un secteur angulaire au moins égal à 150°, de préférence au moins égal à 160°, de préférence compris entre 170° et 180°. De façon préférentielle, comme visible notamment sur la , ladite concavité est en forme de crochet, de sorte que la conformation de blocage 9A vient s'accrocher au premier dispositif de guidage en rotation 13 en configuration déployée, ce qui renforce considérablement la résistance à la déformation du premier mécanisme d'escamotage 5 en cas d'impact sur la barre anti-encastrement 6.
Cette mesure technique, consistant à mettre en œuvre une conformation de blocage portée par la deuxième bielle 9 et destinée à venir s’accrocher au dispositif de guidage en rotation 13 en configuration déployée constitue une invention en tant que telle, indépendante de la mise en œuvre ou non de la première butée d'arrêt 10. L'invention concerne ainsi de façon indépendante un dispositif arrière de protection anti-encastrement 1 destiné à être fixé à un châssis 2 de véhicule, par exemple un camion à benne basculante, ledit dispositif arrière de protection anti-encastrement 1 comprenant au moins une première platine 3 conçue pour être attachée au châssis 2, ainsi qu'au moins un premier mécanisme d'escamotage 5 à parallélogramme déformable relié d'une part à une barre anti-encastrement 6 et d'autre part à ladite première platine 3, ledit premier mécanisme d’escamotage 5 à parallélogramme déformable étant conçu pour évoluer, sous le contrôle d'un premier actionneur 7, entre une configuration déployée correspondant à une position basse de ladite barre anti-encastrement 6 et une configuration rétractée correspondant à une position haute de ladite barre anti-encastrement 6, ledit premier mécanisme d’escamotage 5 à parallélogramme déformable comprenant au moins une première bielle 8 et une deuxième bielle 9 mobiles l'une par rapport à l'autre, ledit premier mécanisme d'escamotage 5 à parallélogramme déformable comprenant au moins un premier dispositif de guidage en rotation 13 qui relie à pivotement ladite première platine 3 et ladite première bielle 8, ladite deuxième bielle 8 comprenant une conformation de blocage conçue pour venir en appui contre ledit premier dispositif de guidage en rotation 13 en configuration déployée, ladite conformation de blocage 9A présentant une concavité en forme de crochet conçue pour venir coiffer transversalement ledit premier dispositif de guidage en rotation 13 en configuration déployée.
Dans le mode de réalisation illustré aux figures, la conformation de blocage est conçue pour venir en appui contre la première douille 13B au sein de laquelle tourillonne le premier axe d'articulation 13A, de façon à venir avantageusement s'accrocher transversalement à ladite première douille 13B.
Afin d’obtenir une résistance efficace aux efforts de blocage susceptibles de s’exercer au niveau de la première douille 13B et résultant du crochetage de la première douille 13B par la deuxième bielle 9 comme décrit ci-dessus, il s’avère particulièrement avantageux de recourir à une conception selon laquelle, comme exposé précédemment et comme illustré aux figures, la première butée d’arrêt 10 est fixée (par exemple par soudage) à la première douille 13B pour la renforcer. Dans ce mode de réalisation avantageux, la première butée d’arrêt 10 joue alors une double fonction de butée pour la deuxième bielle 9 d’une part, et de renfort pour la première douille 13B d’autre part.
Avantageusement, la deuxième bielle 9 présente une surface de butée 9B destinée à venir en appui contre ladite première butée d'arrêt 10 en configuration déployée. La surface de butée 9B présente avantageusement une forme conjuguée à celle de la première butée d'arrêt 10, et est par exemple formée par un méplat ménagé sur le contour de la troisième plaque métallique 90 formant avantageusement la deuxième bielle 9. Avantageusement, ladite surface de butée 9B et ladite conformation de blocage 9A sont sensiblement contiguës, c'est-à-dire disposées au voisinage l'une de l'autre, ou encore dans le prolongement l'une de l'autre le long du contour extérieur de la troisième plaque métallique 90 formant avantageusement la deuxième bielle 9. De préférence, comme illustré aux figures, la surface de butée 9B et la conformation de blocage 9A sont toutes deux formées par le chant de la troisième plaque métallique 90, et plus précisément par des portions attenantes dudit chant, l'une étant avantageusement courbe, en forme de crochet, pour former la conformation de blocage 9A, tandis que l'autre est avantageusement rectiligne pour former la surface de butée 9B contre laquelle va avantageusement venir en appui la première patte métallique formant préférentiellement la première butée d'arrêt 10. Grâce aux positionnements adjacents de la surface de butée 9B et de la conformation de blocage 9A, les performances mécaniques et sécuritaires du dispositif anti-encastrement 1 sont optimisées, de même que la compacité du premier mécanisme d'escamotage 5.
Avantageusement, ledit premier mécanisme d'escamotage 5 à parallélogramme déformable comprend au moins un deuxième dispositif de guidage en rotation 14 qui relie à pivotement ladite première platine 3 et ladite deuxième bielle 9. De préférence, le deuxième dispositif de guidage en rotation 14 est de conception sensiblement analogue à celle du premier dispositif de guidage en rotation 13. Il assure ainsi une liaison pivot entre la première platine 3 et la deuxième bielle 9, selon ledit deuxième axe de rotation Y-Y’. Par exemple, le deuxième dispositif de guidage en rotation 14 comprend un deuxième axe d'articulation fixé à la première platine 3 qui fait saillie perpendiculairement à cette dernière et une deuxième douille solidaire de la deuxième bielle 9 et qui reçoit le deuxième axe d'articulation. Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisations décrits dans ce qui précède concernant le premier dispositif de guidage en rotation 13 et le deuxième dispositif de guidage en rotation 14, et il est parfaitement envisageable de recourir à des conceptions alternatives mettant en œuvre par exemple des paliers, roulements à billes, bagues, etc. sans pour autant que l'on sorte du cadre de l'invention.
Avantageusement, le premier actionneur 7 est d'une part relié à la première bielle 8, par exemple par le biais d'une liaison rotule ou pivot selon un axe de pivotement parallèle au premier axe de rotation X-X’, en un point d'attache qui est décalé par rapport au premier axe de rotation X-X’, et d'autre part relié à ladite première platine 3, par exemple par le biais d'une liaison rotule ou pivot selon un axe de pivotement parallèle audit premier axe de rotation X-X’. De préférence, le dispositif arrière de protection anti-encastrement 1 comprend au moins un premier bras de support 15 auquel est articulé le premier actionneur 7. Le premier bras de support 15 est avantageusement fixé à la première platine 3, de façon à être immobilisé par rapport à cette dernière. À cette fin, le premier bras de support 15 est par exemple fixé à la fois audit premier dispositif de guidage en rotation 13 et audit deuxième dispositif de guidage en rotation 14. De préférence, une première extrémité du premier actionneur 7 est reliée par une articulation au premier bras de support 15, tandis qu'une deuxième extrémité dudit première actionneur 7 est reliée par une articulation à la première bielle 8, de façon à pouvoir mettre en mouvement cette dernière et ainsi commander le déplacement rotatif de la deuxième bielle 9, de la troisième bielle 11 et donc le déplacement de la barre anti-encastrement 6. De préférence, le premier bras de support 15 est formé par une plaque métallique qui s'étend avantageusement dans un cinquième plan moyen P5 vertical disposé de façon que lesdits deuxième, troisième et quatrième plans moyens P2, P3, P4 verticaux soient interposés entre le premier plan moyen P1 vertical et le cinquième plan moyen P5 vertical. Ainsi, les première, deuxième et troisième bielles 8, 9, 11 sont interposées entre la première platine 3 et le premier bras de support 15, qui forme de ce fait un flasque externe permettant, via un système d'assemblage par boulonnage, de maintenir assemblé l'ensemble du premier mécanisme d'escamotage 5.
Par souci de concision, la description qui précède s'est attachée à décrire la partie droite du dispositif arrière de protection anti-encastrement 1, destiné à être monté sur le longeron droit 2A du châssis 2.
A un côté ouvert de la feuille inférieure correspond avantageusement un côté ouvert de la feuille supérieure, ces deux côtés ouverts étant non fixés entre eux et de préférence superposés.
La forme de base de la feuille inférieure est de préférence rectangulaire à quatre côtés. Dans ce cas, la feuille supérieure présente de préférence une forme rectangulaire à quatre côtés sensiblement de mêmes dimensions que la forme de base de la feuille inférieure. La feuille supérieure est de préférence superposée sensiblement totalement à la forme de base de la feuille inférieure. Dans ce cas, la feuille supérieure recouvre totalement la forme de base de la feuille inférieure, seuls les rabats dépassant et étant visibles depuis le dessus du contenant.
Dans un mode de réalisation préféré, les côtés de la forme de base de la feuille inférieure sont soit des côtés ouverts, de préférence deux côtés ouverts, pourvus des rabats soit un ou des côtés fermés, de préférence deux côtés fermés, fixés à un ou des côtés correspondants de la feuille supérieure. Cela permet d’avoir une fermeture étanche, le ou les côtés fermés assurant l’étanchéité et les côtés ouverts étant fermés lors de la fixation des rabats à la feuille supérieure après introduction de la ou des plaques à conditionner dans le contenant.
La feuille inférieure et la feuille supérieure peuvent être réalisées dans un même matériau.
La feuille inférieure et/ou la feuille supérieure est par exemple réalisée dans un polypropylène, notamment tissé. De préférence dans ce cas, la feuille inférieure et la feuille supérieure sont réalisées dans un même polypropylène, de préférence tissé. Le ou les côtés fermés de la feuille inférieure qui sont fixés au(x) côté(s) correspondant(s) de la feuille supérieure sont de préférence, dans ce cas, cousus à ce ou ces derniers sur toute leur longueur. La feuille inférieure et/ou la feuille supérieure présente avantageusement des propriétés de résistance mécanique pour résister à la déchirure. Dans ce cas, la feuille inférieure et/ou supérieure peut présenter un grammage compris entre environ 50 g/m 2 et 200 g/m 2 , notamment entre 50 g/m 2 et 100 g/m 2 , de préférence entre 70 et 80 g/m 2 .
En variante, la feuille inférieure et/ou la feuille supérieure est réalisée dans un polyéthylène, notamment sous forme de film de polyéthylène. De préférence dans ce cas, la feuille inférieure et la feuille supérieure sont réalisées dans un polyéthylène. Dans ce cas, le ou les côtés fermés de la feuille inférieure qui sont fixés au(x) côté(s) correspondant(s) de la feuille supérieure sont avantageusement soudés à ce ou ces derniers sur toute leur longueur. La feuille inférieure et/ou la feuille supérieure présente avantageusement une étanchéité aux poussières. L’épaisseur de la feuille inférieure et/ou supérieure peut être comprise entre environ 80 µm et 200 µm, notamment entre 90 µm et 150 µm, de préférence entre 100 µm et 120 µm.