INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, il est possible d’obtenir des données sur les pertes économiques avec un modèle de génération de données sur les pertes économiques, en fonction des mouvements brusques d’inclinaison selon la direction gauche-droite de la carrosserie, sur la base des données indiquant des mouvements d’inclinaison selon la direction gauche-droite de la carrosserie incluses dans les données de déplacement de véhicule à inclinaison, reflétant l’habileté et les tendances de conduite du conducteur.
Ledit modèle de génération de données sur les pertes économiques est configuré afin que les deuxièmes données sur les pertes économiques, obtenues sur la base des deuxièmes données de déplacement de véhicule à inclinaison, elles-mêmes obtenues lors du premier itinéraire parcouru afin que les mouvements d’inclinaison selon la direction gauche-droite de la carrosserie soient brusques, soient différentes des premières données sur les pertes économiques, obtenues sur la base des premières données de déplacement de véhicule à inclinaison, elles-mêmes obtenues lors du premier itinéraire parcouru afin que les mouvements ne soient pas brusques. Ainsi, ledit modèle de génération de données sur les pertes économiques peut générer des données sur les pertes économiques en fonction des mouvements brusques d’inclinaison vers les côtés de la carrosserie.
L’habileté et les tendances du conducteur se manifestent plus facilement avec le véhicule à inclinaison X sur des mouvements brusques d’inclinaison selon la direction gauche-droite de la carrosserie. Par conséquent, il est possible de déterminer avec précision les données sur les pertes économiques en fonction de l’habileté et des tendances de conduite du conducteur, grâce à la génération de données sur les pertes économiques en fonction des mouvements brusques selon la direction gauche-droite de la carrosserie en utilisant le modèle de génération de données sur les pertes économiques ci-dessus.
De plus, il est possible de maîtriser l’augmentation des données à traiter en utilisant les données indiquant des mouvements d’inclinaison selon la direction gauche-droite de la carrosserie, incluses dans les données de déplacement du véhicule à inclinaison reflétant l’habileté et les tendances de conduite du conducteur du véhicule à inclinaison X, en comparaison du cas où toutes les données de conduite du véhicule à inclinaison sont utilisées. Il est donc possible de réduire la charge matérielle dans l’unité de traitement des données de déplacement du véhicule à inclinaison susmentionnée. Il est par conséquent possible d’augmenter la liberté de conception des ressources matérielles de l'unité de traitement des données de déplacement dudit véhicule à inclinaison.
D’après ce qui précède, il est possible de fournir une unité de traitement des données de déplacement de véhicule à inclinaison 1 qui peut augmenter la liberté de conception des ressources matérielles tout en améliorant la précision des données sur les pertes économiques obtenues à partir des données de déplacement du véhicule à inclinaison.
Deuxième mode de réalisation Dans le présent mode de réalisation, les données de déplacement de véhicule à inclinaison, traitées par le processeur 10 de l’unité de traitement des données de déplacement de véhicule à inclinaison 1, incluent les données de déplacement d’un cycle de conduite ou plus du véhicule à inclinaison X. De plus, lesdites données de déplacement de véhicule à inclinaison contiennent au moins les données associées aux mouvements de roulis.
La est un schéma servant à décrire un cycle de conduite du véhicule à inclinaison X. Comme le montre la , ledit cycle de conduite signifie une période de déplacement jusqu’à ce que la position et la vitesse selon la direction avant-arrière du véhicule à inclinaison X reviennent à une situation déterminée, après qu’elles aient changé à partir de ladite situation déterminée. Autrement dit, un cycle de conduite signifie la période de conduite qui commence à partir d’une position déterminée du véhicule à inclinaison X et d’une vitesse déterminée selon la direction avant-arrière, et allant jusqu’à un retour à ladite vitesse déterminée au fur et à mesure que ledit véhicule à inclinaison revient à ladite position déterminée. Ladite position déterminée dudit cycle de conduite peut être une position à l’équilibre, ou une position inclinée selon la direction gauche-droite. Ladite vitesse déterminée dudit cycle de conduite peut être nulle (position à l’arrêt), ou une vitesse de conduite non nulle.
Tel qu’il a été mentionné ci-dessus, lesdites données de déplacement de véhicule à inclinaison contiennent au moins les données associées aux mouvements de roulis. Pour cette raison, lesdites données de déplacement de véhicule à inclinaison incluent les données indiquant les mouvements d’inclinaison selon la direction gauche-droite de la carrosserie. Ainsi, il est possible de générer des données sur les pertes économiques en utilisant un modèle de génération de données sur les pertes économiques, en fonction des mouvements brusques d’inclinaison selon la direction gauche-droite de la carrosserie, sur la base des données indiquant lesdits mouvements d’inclinaison selon la direction gauche-droite de la carrosserie, incluses dans les données de déplacement du véhicule à inclinaison, reflétant l’habileté et les tendances de conduite à inclinaison du conducteur du véhicule à inclinaison.
En outre, les données indiquant lesdits mouvements d’inclinaison selon la direction gauche-droite de la carrosserie peuvent être par exemple des données du taux de roulis de ladite carrosserie, ou des données autres que le taux de roulis associées aux mouvements de roulis susmentionnés.
Ledit modèle de génération de données sur les pertes économiques est généré par exemple par l’apprentissage automatique, utilisant des données supervisées et des variables. En outre, l’apprentissage automatique peut être de n'importe quelle forme. S’il est possible de générer ledit modèle de génération de données sur les pertes économiques, on peut générer ledit modèle de génération de données sur les pertes économiques par d’autres moyens que l’apprentissage automatique.
Lesdites données supervisées sont par exemple des données ayant une corrélation entre les données de déplacement de véhicule à inclinaison et les pertes économiques. Autrement dit, lesdites données supervisées sont, par exemple, des données mettant en lien les données de déplacement de véhicule à inclinaison et les données sur les pertes économiques.
Suite à l’exécution de l’étape E403, le processeur 2 détermine lors d’une étape 404 si la valeur du nombre résiduel t est un nombre premier, par exemple par une succession de tests Miller Rabin. Dans le cas négatif (flèche N), l’étape E40 est terminée. Dans le cas positif (flèche P), le processeur 2 affecte la valeur 1 au nombre résiduel t lors d’une étape 405 et l’étape 40 est terminée
On peut remarquer que si la valeur du nombre résiduel t est un nombre premier, alors cette valeur est un facteur premier de l’exposant public e. Ceci découle de la définition du nombre résiduel t, à l’équation (1) où l’exposant public e s’écrit comme le produit d’un produit de puissances de facteurs premiers p k α k par le nombre résiduel t.
Si le résultat de la sous-étape E401 est négatif (flèche N), le procédé saute directement à l’étape E5.
A l’issue de l’étape E40, le procédé reprend son exécution à partir de l’ensemble E5 des étapes E6, E8 et E10.
Par l’affectation de la valeur 1 au nombre résiduel t, après que la valeur de ce nombre résiduel t a été déterminée comme étant un nombre premier à l’étape E413, le nombre de cas où le résultat de la première sous-étape E161 est positif est augmenté, ce qui permet de contourner l’étape E162 de calcul de plus grand dénominateur commun.
Le procédé précédemment décrit peut être exécuté par exemple deux fois, afin de générer un premier élément p d’une clé cryptographique et un deuxième élément q d’une clé cryptographique.
Le procédé de génération d’un élément p, ou de plusieurs éléments p, q précédemment décrit peut être intégré à un procédé de traitement cryptographique.
Un tel procédé de traitement cryptographique peut comprendre une étape d’application à des données d’un algorithme cryptographique utilisant l’élément p ou les éléments p, q générés chacun selon le procédé de génération précédemment décrit.
Ainsi, le procédé de génération d’un élément p ou de plusieurs éléments p, q permet de diminuer le nombre de calculs de plus grand dénominateur commun souvent nécessaires dans le cadre de la génération de clés cryptographiques, notamment dans le contexte d’un schéma de chiffrement asymétrique (tel que RSA). Variantes
PROCÉDÉ POUR PRÉVENIR L’USURPATION D’IDENTITÉ D’UNE UNITÉ DE COMMANDE ÉLECTRONIQUE PARTICULIÈRE D’UN VÉHICULE AUTOMOBILE L’invention concerne les techniques de prévention de l’usurpation d’identité dans les systèmes automobiles. Plus particulièrement, l’invention concerne un procédé pour prévenir l’usurpation d’identité d’une unité de commande électronique particulière d’un véhicule automobile, lorsque l’unité de commande électronique particulière envoie un message en clair, qui contient des données de mesure, à une unité de commande électronique centrale du véhicule automobile.
Les capteurs de pression de pneu agencés sur la jante d'un véhicule automobile, dits capteurs TPMS (pour tire pressure monitoring system, en anglais) transmettent régulièrement des données de mesure à une unité centrale du véhicule automobile par un lien radiofréquence sur une porteuse de fréquence déterminée (par ex. 433 MHz ou 2.4 GHz). Ces données sont envoyées dans un message en clair, et il n’est pas possible de vérifier l’authenticité de l’émetteur, c’est-à-dire l’origine du message.
Ainsi, un tiers malveillant (ou attaquant) pourrait se faire passer pour un tel capteur et envoyer de faux messages que l’unité centrale du véhicule automobile interprèterait comme valides et compréhensibles.
Or, une telle possibilité peut être dangereuse pour les passagers du véhicule automobile.
En effet, ces faux messages permettraient de simuler une anomalie de pression pour forcer l’arrêt du véhicule automobile et déboucher, par exemple, sur un méfait de type « car jacking ».
Par ailleurs, ces faux messages peuvent masquer une réelle anomalie de pression et ainsi porter atteinte à la sécurité des passagers du véhicule automobile.
(9) Le sélénite de polysaccharide de pectine avait un effet thérapeutique significatif sur les lésions pulmonaires subaiguës induites par le sulfate de plomb chez les rats : les trachées non exposées des rats ont été perfusées avec 0,5 mg/kg.p.c. de solution saline physiologique au sulfate de plomb, ce qui a été répété 3 fois à 24 h d'intervalle. 50 mg/kg.p.c. de sélénite de polysaccharide de pectine ont été administrés par gavage oral pendant 7 jours consécutifs. Par rapport au groupe témoin du modèle de lésion pulmonaire subaiguë de rat sans l’administration du sélénite de polysaccharide de pectine, la ventilation volontaire maximale (VVM) et le débit expiratoire de pointe (DEP) des rats du groupe d'administration ont augmenté respectivement de 20,5% et 10,2%; la teneur en protéines totales (PT) du liquide de lavage broncho-alvéolaire (LBA) a diminué de 67,3%, la teneur en albumine (ALB) a diminué de 44,6%, la teneur en lactate déshydrogénase (LDH) a diminué de 23,5%, la teneur en phosphatase alcaline (AKP) a diminué de 41,9%, et la teneur en malondialdéhyde (MDA) a diminué de 29,6% ; et l'intégrité structurelle du tissu pulmonaire et le degré d'inflammation se sont améliorés.
(1) Un polysaccharide de pectine (qui a été préparé à partir d’agrumes, et avait une structure telle que présentée dans la Formule II, dans laquelle n est égal à 224, et un PM de 78,85 kDa ; dans le polysaccharide de pectine, la teneur en sucres totaux était de 95,7% en poids, la teneur en acide galacturonique était de 95,8% en poids, la teneur en protéine était de 0,1% en poids, et les configurations et les liaisons glycosidiques des résidus de sucre étaient principalement →1)-β-D-GalpA-(4→) a été utilisé. On y a ajouté la solution aqueuse de HNO 3 à une concentration de 0,5% en poids dans un rapport solide/liquide de 10:1 (mg/mL). Ils ont été agités (350 tr/min) pendant 20 min pour préparer le polysaccharide de pectine complètement dissous.
(2) On y a ajouté du BaCl 2 en poudre dans un rapport solide/liquide de 10:1 (mg/mL). Le mélange résultant a été agité (400 tr/min) pendant 80 min, et le BaCl 2 en poudre s’y était complètement dissous à la température ambiante.
(3) Une solution aqueuse de Na 2 SeO 3 à 5 mg/mL a été ajoutée goutte à goutte dans un rapport volumique de la solution de Na 2 SeO 3 à la solution de polysaccharide de pectine de 1:15. Le mélange résultant a été agité (300 tr/min) à 80 °C pendant 10 h.
(4) Après le refroidissement de la solution réactionnelle à la température ambiante, de la poudre de carbonate de sodium anhydre y a été ajoutée afin d’ajuster la valeur du pH de la solution à 5,5.
(5) On y a ajouté du Na 2 SO 4 en poudre en quantité équimolaire (nombre de moles) avec le BaCl 2 . Le mélange résultant a été centrifugé à 8 000 tr/min pendant 30 min. Le précipité a été éliminé, et le surnageant a été recueilli.
(6) Le surnageant a été introduit dans une poche de dialyse (fabriquée à partir d'une membrane de cellulose régénérée, et ayant un seuil de coupure de poids moléculaire de 3500 Da), et soumis à une dialyse à l'eau courante pendant 24 h, puis à une dialyse à l'eau distillée pendant 18 h.
(7) La solution contenue dans la poche de dialyse a été concentrée jusqu'à un volume égal à 1/8 du volume initial, puis lyophilisée (à une température de piège cryogénique de _ 69,5°C, un degré de vide de 3,2 Pa, sur un lyophilisateur sous vide FD-1 acheté auprès de Beijing Boyikang Experimental Instrument Co. Ltd, Chine) pour obtenir le sélénite de polysaccharide de pectine, avec une teneur en élément sélénium de 0,35 mg/g.
Le sélénite de polysaccharide de pectine tel que préparé dans cet exemple avait une structure telle que présentée dans la Formule I, dans laquelle n est égal à 224. Dans le polysaccharide de pectine, la teneur en sucres totaux était de 95,7% en poids, la teneur en acide galacturonique était de 95,8% en poids, la teneur en protéine était de 0,1% en poids, et les configurations et les liaisons glycosidiques des résidus de sucre étaient principalement →1)-β-D-GalpA-(4→).
(8) Le sélénite de polysaccharide de pectine a un effet protecteur significatif sur les lésions des cellules épithéliales alvéolaires de type II A549 causées par l'acétate de plomb : les cellules A549 ont été cultivées pendant 24 h sous l’effet du sélénite de polysaccharide de pectine et de l’acétate de plomb 0,4 mM. Le sélénite de polysaccharide de pectine avait un effet protecteur sur les lésions des cellules A549 induites par l’acétate de plomb avec une CE 50 de 0,41 µg/mL, et un effet cytotoxique sur les lésions des cellules A549 induites par l’acétate de plomb avec une CI 50 de 392,8 µg/mL.
(9) Le sélénite de polysaccharide de pectine avait un effet thérapeutique significatif sur les lésions pulmonaires subaiguës induites par le sulfate de plomb chez les rats : les trachées non exposées des rats ont été perfusées avec 0,5 mg/kg.p.c. de solution saline physiologique au sulfate de plomb, ce qui a été répété 3 fois à 24 h d'intervalle. 50 mg/kg.p.c. de sélénite de polysaccharide de pectine ont été administrés par gavage oral pendant 7 jours consécutifs. Par rapport au groupe témoin du modèle de lésion pulmonaire subaiguë de rat sans l’administration du sélénite de polysaccharide de pectine, la ventilation volontaire maximale (VVM) et le débit expiratoire de pointe (DEP) des rats du groupe d'administration ont augmenté respectivement de 17,3% et 11,1%; la teneur en protéines totales (PT) du liquide de lavage broncho-alvéolaire (LBA) a diminué de 45,2%, la teneur en albumine (ALB) a diminué de 37,6%, la teneur en lactate déshydrogénase (LDH) a diminué de 21,3%, la teneur en phosphatase alcaline (AKP) a diminué de 37,8%, et la teneur en malondialdéhyde (MDA) a diminué de 27,4% ; et l'intégrité structurelle du tissu pulmonaire et le degré d'inflammation se sont améliorés.
E xemple 4
(1) Un polysaccharide de pectine (qui a été préparé à partir de baies de goji, et avait une structure telle que présentée dans la Formule II, dans laquelle n est égal à 36, et un PM de 12,67 kDa ; dans le polysaccharide de pectine, la teneur en sucres totaux était de 93,7% en poids, la teneur en acide galacturonique était de 92,1% en poids, la teneur en protéine était de 0,1% en poids, et les configurations et les liaisons glycosidiques des résidus de sucre étaient principalement →1)-β-D-GalpA-(4→) a été utilisé. On y a ajouté la solution aqueuse de HNO 3 à une concentration de 0,4% en poids dans un rapport solide/liquide de 13:1 (mg/mL). Ils ont été agités (320 tr/min) pendant 23 min pour préparer le polysaccharide de pectine complètement dissous.
(2) On y a ajouté du BaCl 2 en poudre dans un rapport solide/liquide de 12:1 (mg/mL). Le mélange résultant a été agité (410 tr/min) pendant 9 min, et le BaCl 2 en poudre s’y était complètement dissous à la température ambiante.
(3) Une solution aqueuse de Na 2 SeO 3 à 7 mg/mL a été ajoutée goutte à goutte dans un rapport volumique de la solution de Na 2 SeO 3 à la solution de polysaccharide de pectine de 1:11. Le mélange résultant a été agité (220 tr/min) à 83 °C pendant 11 h.
Selon l’invention, le point d’intersection de l’axe de balayage avec l’axe de stator est compris entre lesdits plans d’entrée de rotor et plan de sortie de stator. Cela permet de manière tout à fait remarquable de limiter l’encombrement de l’accessoire de coiffure tout en garantissant une zone balayée par le second flux d’air la plus large possible. En effet, dans l’art antérieur, ce point d’intersection est situé en aval (dans le sens d’écoulement du flux d’air) desdits plan d’entrée de rotor et plan de sortie de stator ce qui a pour conséquence de produire un rotor particulièrement long et donc encombrant. En disposant le point d’intersection de l’axe de balayage et de l’axe de stator entre lesdits plan d’entrée de rotor et plan de sortie de stator, les inventeurs ont remarquablement diminué l’encombrement de l’accessoire de guidage d’air tout en offrant d’excellentes performances de séchage (ou de coiffure), c’est-à-dire en proposant une large zone de balayage par le second flux d’air.
Selon un mode avantageux de l’invention, le plan d’entrée de rotor est situé en amont du plan de sortie de stator selon le sens d’écoulement du premier flux d’air. En d’autres termes, le plan d’entrée de rotor est situé avant le plan de sortie de stator, selon le sens d’écoulement du premier flux d’air. Cela permet de garantir un chevauchement entre le rotor et le stator et donc un montage optimal entre ces deux pièces, et notamment de manière avantageuse, une connexion sensiblement étanche fluidiquement.
Avantageusement, la longueur de chevauchement, définie entre le plan d’entrée de rotor et le plan de sortie de stator, est comprise entre 1 mm et 5 mm, et est avantageusement sensiblement égale à 3 mm. Une telle longueur permet d’assurer de manière remarquable l’étanchéité entre le stator et le rotor tout en garantissant un bon guidage en rotation du rotor par rapport au stator et en conservant également un encombrement limité de l’accessoire de guidage d’air.
Naturellement, selon l’invention le stator et le rotor sont situés entre lesdites entrée d’air d’accessoire et sortie d’air d’accessoire et reliés entre eux par une connexion sensiblement étanche fluidiquement, et ce afin d’éviter toute perte trop importante du premier et/ou second flux d’air entre le stator et le rotor.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, l’axe de balayage et l’axe de stator sont sécants dans un plan de transition parallèle à un plan d’entrée de rotor, ledit axe de stator étant orthogonal audit plan de transition. Cela signifie que le plan de transition comprenant le point d’intersection est parallèle au plan d’entrée de rotor et au plan de sortie de stator. Lesdits plan d’entrée de stator, plan d’entrée de rotor et plan de sortie de stator sont parallèles entre eux et sont orthogonaux à l’axe de stator. Une telle disposition entre ces plans garantit une construction particulièrement simple et compacte de l’accessoire tout en garantissant de bonnes performances aérauliques.
Préférentiellement, la distance entre ledit plan de transition et ledit plan d’entrée de rotor est inférieure à 5 mm, préférentiellement entre 0 et 2.5 mm et éventuellement égale à 0 mm. Une telle distance, permet de garantir la compacité de l’accessoire de guidage d’air, sans impacter les performances aérauliques.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le rotor est de forme cylindrique, permettant ainsi une conception particulièrement simple et compacte. Cette forme du rotor peut être facilement reliée mécaniquement au stator qui est aussi de forme cylindrique.
Alternativement, selon un autre de mode de réalisation préférentiel de l’invention, le rotor est de forme tronconique, ce qui permet d‘accélérer le second flux d’air, comme cela sera détaillé par la suite. Préférentiellement, l’angle de cône du rotor est avantageusement compris entre 5 et 20 degrés et est préférentiellement égal à 16 degrés, ou égal à 14 degrés, ou égal à 6 degrés, ces valeurs présentent les meilleurs compromis entre la vitesse d’air, l’encombrement de l’accessoire, et des performances aérauliques.
Selon un mode de réalisation avantageux, le stator comprend un porte moyeu connecté à une paroi externe du stator par au moins un bras. Ledit au moins un bras permet de maintenir le porte moyeu préférentiellement au centre du stator, le long de l’axe de stator. Afin d’accroitre la rigidité du stator et du porte moyeu, le porte moyeu est avantageusement connecté à la paroi externe du stator par trois bras, préférentiellement équitablement répartis à 120° autour du porte moyeu.
Préférentiellement, le dispositif d’entrainement aéraulique comprend un moyeu connecté à une paroi externe du rotor par au moins une pale, Le terme pale désigne n’importe quelle pièce mécanique ou ensemble de pièces dont la forme est telle qu’elle permet de transformer une énergie aéraulique (c’est à dire issue d’un flux d’air, en l’occurrence le premier flux d’air émis par l’appareil de coiffure) en un effort mécanique. Ainsi, ladite pale peut prendre préférentiellement une forme de parallélépipède incliné. La pale est avantageusement disposée dans le premier flux d’air et connectée d’une part au moyeu et d’autre part à la paroi externe du rotor. Cette pale vient alors en partie s’opposer au passage du flux d’air dans le rotor, ce qui va mettre ce dernier en rotation, comme mentionné précédemment. Préférentiellement le moyeu est connecté à la paroi externe du rotor par trois pales, ce qui permet de bien répartir les efforts aérauliques et d’optimiser la mise en rotation du rotor. Les trois pales sont alors avantageusement réparties à 120° autour du moyeu.
De manière avantageuse, ledit moyeu est monté en liaison pivot avec ledit porte moyeu, lesdits moyeu du rotor et porte moyeu du stator assurant ainsi un excellent guidage en rotation entre le rotor et le stator.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, l’accessoire de guidage d’air comprend un carter autour au moins dudit rotor, ledit carter étant solidaire du stator et conçu pour protéger ledit rotor d’un contact avec un utilisateur. Par carter, on entend n’importe quelle pièce ou ensemble de pièce formant un boitier semi fermé, comme un fourreau par exemple et permettant de protéger le rotor sans interférer dans la libre rotation du rotor ni interférer dans la diffusion du second flux d’air.