INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, une étape de liaison est effectuée en amont de la découpe des premier et deuxième assemblages de bandes afin de fixer entre-elles les au moins deux couches superposées et de préformer via des zones de liaison, d’une part une première partie latérale et une deuxième partie latérale du premier masque et d’autre part une partie des orifices destinés à recevoir les oreilles de l’utilisateur du deuxième masque.
Grâce à ces caractéristiques, les couches superposées sont maintenues entre-elles.
Selon un mode de réalisation, l’étape de liaison est effectuée par soudage ou par gaufrage. De manière préférée, l’étape de liaison est effectuée par soudage par ultrasons. La soudure par ultrasons permet un assemblage rapide, précis et économique, sans apport de matière et sans avoir recours à des adhésifs supplémentaires. En outre, les zones de liaison obtenues sont solides.
Selon un mode de réalisation, l’étape de liaison est effectuée en amont de l’étape de pliage.
Selon un mode de réalisation, l’étape de liaison est effectuée en amont de la superposition du premier et du deuxième assemblages de bandes.
Grâce à ces caractéristiques, les au moins deux couches superposées sont liées entre-elles sans risquer de lier également les bandes superposées l’une sur l’autre.
Selon un mode de réalisation, la première bande élastique et la deuxième bande élastique présentent une largeur identique.
L’invention peut notamment être utilisée pour une machine électrique synchro-réluctante, assistée ou non d’aimants permanents, mais peut également être appliquée à d’autres types de machines électriques, comme des machines synchrones ou asynchrones.
Une machine électrique comporte classiquement une partie fixe, le stator, et une partie mobile en rotation, le rotor, disposées coaxialement l'une dans l'autre. Le rotor est généralement logé à l'intérieur du stator qui porte des bobinages électriques générant un champ magnétique permettant d'entraîner en rotation le rotor (fonctionnement en tant que moteur électrique). Le stator comprend généralement un corps de stator et des bobines qui entourent au moins partiellement le corps de stator.
Lors de leur fonctionnement, les machines électriques s’échauffent du fait des pertes électromagnétiques (pertes par effet Joule et pertes fer) et mécaniques. Cet échauffement nuit à leur fonctionnement et conduit à la dégradation de leurs performances. Par exemple, si le stator n’est pas refroidi (ou pas suffisamment refroidi), la température du bobinage augmente, ce qui peut entraîner une baisse de la conductivité électrique du cuivre constituant les bobines et une diminution de la durée de vie du bobinage. La résistance électrique du cuivre augmentant, il y a également une perte de rendement. Les divers composants électromagnétiques d’une machine électrique, ainsi que certains matériaux isolants utilisés dans les pièces de la machine électrique, sont ainsi sensibles à l’échauffement produit en fonctionnement, et leur refroidissement est indispensable pour dissiper la chaleur produite, afin de conserver un bon rendement de la machine, d’assurer une répétabilité de ses performances, d’allonger sa durée de vie et de limiter la maintenance.
La recherche d’un refroidissement performant est donc une préoccupation majeure pour les fabricants et les intégrateurs de machines électriques.
Différents types de refroidissement existent, souvent adaptés à la puissance de la machine, parmi lesquels les systèmes de refroidissement par air, généralement d’efficacité moindre et parfois agressifs pour l’intérieur du moteur, les systèmes de refroidissement par liquide, par exemple par eau, notamment utilisés dès que les pertes sont importantes comme dans le cas des moteurs électriques, ou par huile. D’autres systèmes de refroidissement par hélium ou azote liquide peuvent être utilisés pour les machines électriques de centrales électriques. La demande de brevet FR 3 057 719 décrit notamment un système de refroidissement pour une machine électrique.
Bien que le refroidissement par air constitue une solution intéressante économiquement, comparativement aux autres systèmes de refroidissement, il présente généralement une efficacité moindre, et est ainsi souvent cantonné au refroidissement de machines électriques peu puissantes. C’est le cas par exemple dans les applications où le refroidissement par air est typiquement utilisé pour des moteurs électriques d’une puissance inférieure à 20 kW, lorsque la surface d’échange disponible est suffisante et l’air non pollué. Au-delà, un système de refroidissement par liquide est souvent mis en œuvre.
Dans le système de refroidissement conventionnel de moteurs électriques à liquide de refroidissement, le liquide de refroidissement est souvent inséré dans une « chemise » extérieure en contact avec le stator. Ainsi, le flux thermique transite par conduction du cuivre au stator puis par la chemise avant de terminer par convection dans le liquide de refroidissement. Cette solution refroidit bien le centre du stator et donc les encoches de cuivre mais a le désavantage que la source de refroidissement est assez éloignée des têtes de bobines situées aux extrémités du stator, les têtes de bobines étant libres dans l’air interne du moteur, l’air étant peu conducteur alors que les têtes de bobines sont le siège de l’échauffement le plus important du bobinage.
On connaît également des solutions avec de la résine enrobant les têtes de bobines. Par exemple, la demande de brevet DE 10 2012 221 325 concerne un refroidissement du stator avec les têtes de résines enrobées dans une résine. Toutefois, ce circuit de refroidissement ne permet pas un refroidissement efficace des têtes de bobines car l’extrémité longitudinale des têtes de bobines n’est pas refroidie. De plus, ce système de refroidissement est relativement complexe à mettre en place autour du stator.
La présente invention a pour objectif d’améliorer les performances de refroidissement du stator et notamment des têtes de bobines, tout en proposant un système de refroidissement simple à mettre en œuvre industriellement et à un coût réduit.
Pour atteindre l’objectif, l’invention concerne une machine électrique comprenant un rotor et un stator coaxiaux autour d’un axe longitudinal, un carter et deux flasques. Les deux flasques sont positionnés chacun à une extrémité longitudinale du carter (aussi appelé boîtier) et forment, avec le carter, une enveloppe extérieure de la machine électrique. Le stator entoure le rotor et le stator comprend un corps de stator et des bobines avec des têtes de bobines. Les têtes de bobines sont enrobées d’un matériau d’enrobage, tel qu’une résine, remplissant un espace annulaire entre le corps de stator et un des deux flasques. De plus, la machine électrique comprend un circuit de refroidissement du stator au moyen de la circulation d’un fluide de refroidissement. En outre, le circuit de refroidissement du stator comprend des tubes traversant longitudinalement le corps de stator et le matériau d’enrobage des têtes de bobines, les tubes étant reliés entre eux par des canaux de liaison, de préférence situés dans les flasques, de manière à ce que le circuit de refroidissement forme un serpentin autour du stator et des têtes de bobines.
Avantageusement, les tubes sont répartis régulièrement autour du stator, et de préférence le circuit de refroidissement du stator comprend entre 4 et 30 tubes dans le corps de stator.
De manière préférée, le corps de stator comprend des bossages s’étendant dans la direction longitudinale pour le passage desdits tubes à travers ledit corps de stator.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les tubes sont frettés dans le corps de stator.
Selon une variante avantageuse de l’invention, le circuit de refroidissement comprend une seule entrée de fluide de refroidissement et une seule sortie de fluide de refroidissement.
De préférence, les canaux de liaison sont situés dans les flasques et la machine électrique comprend de préférence un moyen d’étanchéité au niveau de chaque liaison entre un tube et un canal de liaison dans les flasques, le moyen d’étanchéité comprenant de préférence un joint torique.
Selon une configuration de l’invention, chaque canal de liaison dans un flasque pour la liaison entre deux tubes comprend deux trous longitudinaux dans le prolongement de chacun desdits deux tubes et un conduit rectiligne passant par les deux extrémités des trous longitudinaux, les deux trous longitudinaux étant non débouchant.
De manière avantageuse, la machine électrique comprend un onduleur intégré et positionné sur le carter de la machine électrique.
Selon une configuration de l’invention, le corps de stator comprend un empilement de tôles.
De préférence, la machine électrique étant une machine synchro-réluctante, de préférence une machine synchro-réluctante assistée d’aimants permanents.
Liste des figures D'autres caractéristiques et avantages de la machine électrique selon l'invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après.
[Fig 1] La représente une vue en coupe d’un mode de réalisation de la machine électrique selon l’invention dans un plan comprenant l’axe longitudinal.
[Fig 2] La représente une vue en coupe d’un mode de réalisation d’une portion du rotor et du stator d’une machine électrique selon l’invention dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal.
[Fig 3] La représente une vue en perspective d’un mode de réalisation de la machine électrique selon l’invention.
[Fig 4] La représente une vue en perspective d’un flasque de la machine électrique selon un mode de réalisation de l’invention.
[Fig 5] La représente une vue en transparence d’un flasque de la machine électrique selon un mode de réalisation de l’invention, dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal.
[Fig 6] La représente une vue en perspective d’une machine électrique avec un onduleur intégré selon l’invention.
[Fig 7] La représente un exemple d’un circuit de refroidissement d’une machine électrique selon l’invention.
[Fig 8] La illustre les courbes d’évolution de la température des têtes de bobines, du couple et de l’intensité du courant au cours du temps sur un point stabilisé au couple maximal pendant 30 secondes pour une machine électrique selon l’invention.
[Fig 9] La illustre les courbes d’évolution de la température des têtes de bobines, de la puissance et de l’intensité du courant au cours du temps sur un point stabilisé à la puissance maximale pendant 30 secondes pour une machine électrique selon l’invention.
L’invention concerne une machine électrique comprenant un rotor, un stator, un carter et deux flasques. Le rotor et le stator sont coaxiaux autour d’un axe longitudinal, le rotor étant mobile en rotation autour de l’axe longitudinal et le stator étant fixe. Un arbre peut transmettre un couple au rotor, la machine fonctionnant alors en tant que générateur électrique. A l’inverse (et potentiellement avec la même machine électrique), le stator peut entraîner le rotor en rotation, lui-même entraînant par exemple un arbre, la machine électrique fonctionnant alors en tant que moteur électrique. Les deux flasques sont positionnés chacun à une extrémité longitudinale du carter formant ainsi, avec le carter, une enveloppe extérieure de la machine électrique. Le stator et le rotor sont positionnés au sein de cette enveloppe extérieure, qui sert de protection. De plus, le stator entoure le rotor, le stator comprenant un corps de stator et des bobines avec des têtes de bobines dépassant du corps de stator à chaque extrémité longitudinale du corps de stator. Ainsi, chaque bobine a deux têtes de bobines, une à chaque extrémité longitudinale du corps de stator. Selon l’invention, les têtes de bobines sont enrobées d’un matériau d’enrobage qui remplit un espace annulaire entre le corps de stator et un flasque. Ainsi, l’espace entre chaque flasque et le corps de stator est rempli du matériau d’enrobage pour enrober toutes les têtes de bobines, à chaque extrémité longitudinale. Toutes les têtes de bobines sont donc enrobées. Le matériau d’enrobage est un isolant électrique et avantageusement conducteur thermique. De ce fait, la conduction thermique entre les têtes de bobines et les flasques est améliorée, ce qui favorise le refroidissement de la machine par rapport à une solution où les têtes de bobines sont entourées seulement d’air qui joue le rôle d’isolant thermique, ce qui nuit au refroidissement de la machine électrique. De plus, la machine électrique comprend un circuit de refroidissement du stator au moyen de la circulation d’un fluide de refroidissement. En effet, un fluide de refroidissement, tel que de l’eau ou de l’eau glycolée, peut circuler dans le circuit de refroidissement et ainsi refroidir le stator. La température du fluide de refroidissement en entrée peut être inférieure à 80°C, de préférence inférieure à 70°C.
En outre, le circuit de refroidissement du stator comprend des tubes traversant longitudinalement le corps de stator et le matériau d’enrobage des têtes de bobines des deux côtés du stator (à chaque extrémité longitudinale du corps de stator). Dans le matériau d’enrobage, les tubes traversent longitudinalement le matériau d’enrobage sur au moins la longueur longitudinale des têtes de bobines (en d’autres termes, les tubes peuvent ne pas traverser totalement le matériau d’enrobage). En revanche, les tubes traversent totalement le corps de stator d’une extrémité longitudinale à l’autre. Avantageusement, ces tubes sont droits, rectilignes et s’étendent dans la direction longitudinale. Ainsi, la fabrication de ces tubes est simple et peu onéreuse. De plus, comme ces tubes ne sont pas seulement disposés autour du corps du stator mais qu’ils traversent le corps de stator, la conduction thermique entre les tubes et le corps de stator favorise le refroidissement.
De plus, comme les tubes traversent également longitudinalement le matériau d’enrobage, les tubes sont au plus près des têtes de bobines sur toute la longueur longitudinale des têtes de bobines et ce à chaque extrémité longitudinale. Ainsi, l’efficacité du refroidissement est améliorée.
Particulièrement, les mitochondries dépendent de leurs membranes pour générer l’énergie nécessaire à la mobilité des spermatozoïdes. Une enzyme nécessaire à la génération de cette énergie, la glyceraldehyle-3-phosphate déshydrogénase (GAPDH) est aussi sensible à l’action délétère des ROS.
Insuffisance ovarienne précoce Les causes de l’IOP sont : Anomalies génétiques
Les causes génétiques peuvent être divisées en deux sous-groupes : les anomalies chromosomiques et celles génétiques (mutations). Les anomalies chromosomiques sont majoritairement représentées par le syndrome de Turner ou la trisomie X ; les anomalies génétiques sont représentées par des mutations sur le X ainsi que sur les autosomes. Auto-immunité
L'étiologie auto-immune peut être présente exclusivement, ou peut coexister avec d'autres maladies auto-immunes, y compris des troubles endocriniens, ou non-endocriniens. Atteinte tissulaire
L'atteinte iatrogène du tissu gonadique concerne principalement les patientes en oncologie, qui sont exposées à des rayonnements ou à des agents chimiothérapeutiques.
La chirurgie peut également contribuer à l’IOP, directement en raison de l'excision des ovaires, ou lors d'opérations dans le bassin entraînant une diminution de l'apport sanguin aux gonades. Facteurs environnementaux
L'industrialisation de notre société maximise l'utilisation des polluants environnementaux, délétères pour la santé humaine et à l’environnement, et pose un réel problème de santé publique.
Les polluants environnementaux et les toxines peuvent jouer un rôle dans la pathogenèse des IOP. Les substances notables comprennent : le bisphénol A, les hydrocarbures aromatiques polycycliques, les biphényles polychlorés, les pesticides, les dioxines, la génistéine, la fumée de cigarette etc.
Les facteurs environnementaux semblent être des déterminants majeurs de la réserve ovarienne ou de la ménopause prématurée agissant pendant la période prénatale ou pendant la vie adulte. Les polluants environnementaux peuvent avoir un impact sur la fonction ovarienne de trois manières qui peuvent coexister : Les perturbateurs endocriniens
Il s’agit de produits chimiques exogènes qui interfèrent avec tout aspect de l'action hormonale. Selon le moment de l'exposition, leurs effets sur les fonctions ovariennes peuvent être transitoires ou permanents. Ils peuvent influencer la réserve ovarienne en agissant principalement sur le récepteur arylhydrocarboné (AhR) ou les récepteurs aux œstrogènes (ER). Les ER jouent un rôle évident pendant la phase dépendante des gonadotrophines de la folliculogenèse. L’induction du stress oxydatif
Les marqueurs de stress oxydatif sont augmentés chez les patientes atteintes d’une IOP par rapport à un groupe témoin. Les modifications épigénétiques
L’exposition aux polluants environnementaux et le stress oxydatif peuvent entraîner des modifications de la méthylation de l'ADN altérant la fonction ovarienne et, si ces modifications affectent la lignée germinale de manière stable, elle favorisera l'hérédité transgénérationnelle de la fonction ovarienne altérée.
Endométriose Le mécanisme exact du déclenchement de l'endométriose reste incertain. Il est basé sur différentes théories : La menstruation rétrograde : le sang qui devrait être évacué avec les règles s’écoule dans la cavité abdominale, et les cellules de l’endomètre et des cellules non différenciées (pluripotentes) y adhèrent et croissent dans cette région ectopique ; La métaplasie cœlomique : les cellules de la cavité péritonéale se transforment en cellules endométriales, de manière associée ou non à la menstruation rétrograde (spontanément ou sous l’effet de facteurs hormonaux et/ou immunologiques) ; La théorie de l'induction : des cellules endométriales sont transportées par la circulation systémique pendant les menstruations et s’implantent dans des régions ectopiques ; La prédisposition familiale et génétique : déterminant une susceptibilité individuelle de développer l’endométriose en cas de présence des phénomènes susmentionnés ; Le stress oxydatif commence par l’accumulation du fer héminique et de fer libre lors du processus de destruction de l’hémoglobine.
Parmi les théories énoncées ci-dessus, l'hypothèse la plus plausible est celle qui avance que des fragments endométriosiques migrent à travers les trompes pendant la menstruation, et s’implantent dans des sites secondaires.
Selon cette hypothèse, les rôles du fer et du stress oxydatif paraissent essentiels.
La réponse inflammatoire qui en découle impacte d’autant plus le métabolisme du fer et les marqueurs du stress oxydatif. La génétique et l'épigénétique jouent également un rôle dans l’endométriose.
La composition de soins capillaires peut inclure une quantité d’eau qui peut être d’environ 30 à environ 95 % en poids, sur la base du poids total de la composition de soins capillaires. Dans certains cas, la composition de soins capillaires inclut de l’eau dans une quantité d’environ 30 à environ 95 % en poids, environ 35 à environ 95 % en poids, environ 40 à environ 95 % en poids, environ 45 à environ 95 % en poids, environ 50 à environ 95 % en poids, environ 55 à environ 95 % en poids, environ 60 à environ 95 % en poids ; environ 30 à environ 90 % en poids, environ 35à environ 90 % en poids, environ 40 à environ 90 % en poids, environ 45 à environ 90 % en poids, environ 50 à environ 90 % en poids, environ 55 à environ 90 % en poids, environ 60 à environ 90 % en poids ; environ 30 à environ 85 % en poids, environ 35 à environ 85 % en poids, environ 40 à environ 85 % en poids, environ 45 à environ 85 % en poids, environ 50 à environ 85 % en poids, environ 55 à environ 85 % en poids, environ 60 à environ 85 % en poids ; environ 30 à environ 80 % en poids, environ 35 à environ 80 % en poids, environ 40 à environ 80 % en poids, environ 45 à environ 80 % en poids, environ 50 à environ 80 % en poids, environ 55 à environ 80 % en poids, environ 60 à environ 80 % en poids ; environ 30 à environ 75 % en poids, environ 35 à environ 75 % en poids, environ 40 à environ 75 % en poids, environ 45 à environ 75 % en poids, environ 50 à environ 75 % en poids, environ 55 à environ 75 % en poids, environ 60 à environ 75 % en poids ; environ 30 à environ 70 % en poids, environ 35 à environ 70 % en poids, environ 40 à environ 70 % en poids, environ 45 à environ 70 % en poids, environ 50 à environ 70 % en poids, environ 55 à environ 70 % en poids, environ 60 à environ 70 % en poids, y compris les plages et les sous-plages intermédiaires, sur la base du poids total de la composition de soins capillaires.
Ajusteur(s) de pH
La composition de soins capillaires peut inclure un ou plusieurs ajusteurs de pH pour augmenter ou diminuer le pH global de la composition de soins capillaires. Par exemple, un ou plusieurs acides peuvent être inclus pour diminuer le pH de la composition de soins capillaires. Des exemples d’acides convenables pour diminuer le pH de la composition de soins capillaires incluent, sans s’y limiter, acide citrique, acide acétique et similaires. La composition de soins capillaires peut inclure une ou plusieurs bases, telles qu’hydroxyde de sodium, hydroxyde de potassium et similaires, pour augmenter le pH de la composition de soins capillaires. Des acides et des bases supplémentaires ou alternatifs qui sont convenables pour ajuster le pH de la composition de soins capillaires sont facilement connus d’une personne de compétence ordinaire dans l’art.
La quantité d’ajusteur de pH dans la composition de soins capillaires peut être basée sur le pH souhaité de la composition et/ou du produit de soins capillaires final. Par exemple, la composition de soins capillaires peut contenir une quantité d’ajusteurs de pH telle que le pH de la composition soit d’environ 3 à environ 9, de préférence d’environ 3,5 à environ 8.
La quantité d’ajusteur de pH dans la composition de soins capillaires peut être basée sur le pH souhaité de la composition et/ou du produit de soins capillaires final. Par exemple, la quantité totale de l’ajusteur de pH peut aller d’environ 0,05 à environ 20 % en poids, par rapport au poids total de la composition de soins capillaires. Dans certains cas, la quantité totale d’ajusteur de pH est d’environ 0,05 à environ 15 % en poids, environ 0,1 à environ 10 % en poids, ou d’environ 0,12 à environ 5 % en poids, y compris les plages et les sous-plages intermédiaires, sur la base du poids total de la composition de soins capillaires.
Agent(s) chélateur(s)