INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les esters dits “gras” présentent au moins un groupement hydrocarboné, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, comprenant au moins 6 atomes de carbone, de préférence de 8 à 30 atomes de carbone, éventuellement substitué, en particulier par un ou plusieurs groupements hydroxyle. Ils peuvent être choisis parmi les esters d'acide gras et/ou d'alcools gras, éventuellement hydroxylés. Ces esters, différents des triglycérides mentionnés auparavant, peuvent être notamment choisis parmi les esters de mono ou polyacides aliphatiques saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés en C1 à C26 et de mono ou polyalcools aliphatiques saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés en C1 à C26, le nombre total de carbone des esters étant supérieur ou égal à 6. Des exemples non limitatifs d’esters d’acide gras et/ou d’alcools gras incluent le béhénate d’octyldodécyle, le béhénate d’isocétyle, le lactate de linoléyle, le laurate d’isocétyle, laurate d’hexyle, le stéarate d’isocétyle, l’oléate d’isodécyle, l’isononanoate d’isononyle, l’isononanoate d’octyle, le ricinoléate de méthyle acétyle, le palmitate d’isostéaryle, le palmitate d’éthyle, d’isopropyle, le palmitate de 2-éthyl-hexyle, les myristates d’alkyles tels que le myristate d’isopropyle, de butyle, de cétyle, le stéarate de butyle, le stéarate d’isobutyle, le stéarate ou l’isostéarate d’isopropyle, l’isostéarate d’isostéaryle, le stéarate d’octyle, l’hydroxystéarate d'octyle, le lactacte d’isostéaryle, l’adipate de diisopropyle, le malate de dioctyle, le laurate de 2- hexyldécyle, le caprate/caprylate d’ethyl2-hexyle (ou caprate/caprylate d’octyle), le néopentanoate d’isostéaryle, d’isodécyle, les heptanoates (tels que l’heptanoate d'isostéaryle), les octanoates (tels que l’octanoate de cétyle, l’octanoate de cetearyl, l’octanoate de tridécyle).
Les éthers d’acide gras présentent au moins un groupement hydrocarboné, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, comprenant au moins 6 atomes de carbone, de préférence de 8 à 30 atomes de carbone, éventuellement substitué, en particulier par un ou plusieurs groupements hydroxyle. Ils peuvent être plus particulièrement choisis parmi les éthers comportant de 6 à 24 atomes de carbone. Ils sont de préférence d’origine végétale, comme par exemple le dicaprylyl éther.
De préférence, la phase grasse comprend au moins un corps gras non liquide à température ambiante (25°C) et à pression atmosphérique (101 325 Pa; 760 mm de Hg).
Par corps gras non liquide, on entend un composé solide ou un composé présentant une viscosité supérieure à 2 Pa.s à température de 25°C et à un taux de cisaillement de 1 s -1 , mesurée avec un Rhéomat RM 180 (généralement au mobile 1 ou 2).
Parmi les corps gras non liquides, on peut par exemple citer les beurres, les cires et de façon plus globale les alcools gras non liquides (tels que l’alcool myristique, l'alcool cétylique, l'alcool stéarylique, etc.), les esters d’acide gras et/ou d’alcool gras non liquides (tels que le béhénate d'octyldodécyle, le béhénate d'isocétyle, le lactate de cétyle, l'octanoate de stéaryle, l'octanoate d'octyle, etc.), les amines et éthers gras non liquides.
Avantageusement, la composition selon l’invention comprend au moins un beurre d’origine végétale. La présence d’un beurre végétal apporte généralement des propriétés émollientes mais aussi sensorielles. Cela permet notamment de donner de la consistance à la composition. Un inconvénient est que leur présence peut conduire à un aspect grumeleux à cause de phénomènes de cristallisation. Or les inventeurs ont mis en évidence que l’association particulière selon l’invention permet d’éviter de façon surprenante ces phénomènes de cristallisation.
En pratique, sur les dispositifs de contrôle présents sur le marché, la protection biofouling est rarement prise en compte par les constructeurs, les matériaux utilisés et leurs géométries étant en priorité conçus pour les aspects techniques liés à la mesure, ou les aspects économiques liés aux coûts de production. Des solutions antifouling sont alors rajoutées par les utilisateurs, qui se tournent vers les solutions commerciales actuellement disponibles.
À l’heure actuelle, les solutions antifouling se déclinent en deux principales catégories : les solutions chimiques et les solutions mécaniques.
Les solutions chimiques consistent en l’application, sur la surface à protéger, d’un revêtement chargé en biocides. La toxicité des biocides contenus dans le revêtement permet de repousser et de détruire les micro-organismes.
Il existe également des revêtements dits « FRC » (pour « Fouling Release Coatings » en anglais, qui peut se traduire par « revêtements anti encrassement »), qui sont destinés à recouvrir toute surface sensible du dispositif de contrôle destinée à être en contact avec le liquide salissant. Ces revêtements FRC sont des polymères dont la formulation permet de minimiser les forces d’adhésion entre le biofilm et la surface recouverte. Cela permet de retirer facilement le biofilm de la surface recouverte, simplement avec le mouvement de l’eau contre la surface si la vitesse est suffisante, ou par un nettoyage rapide.
D’autre part, il existe des solutions mécaniques, qui peuvent être préventives ou correctives.
Pour la prévention mécanique du biofouling, on peut par exemple installer un obturateur sur la surface sensible, qui va protéger physiquement la surface sensible et qui ne va s’ouvrir que lorsque la prise de mesure est en cours.
Pour enlever mécaniquement le biofouling, on peut par exemple installer des essuie-glaces déportés qui, en passant en contact avec la surface sensible, vont enlever les micro-organismes présents sur la surface sensible.
Mais les technologies classiques montrent rapidement leurs limites.
Les revêtements chimiques sont polluants et libèrent les biocides jusqu’à leur épuisement, devenant alors inefficaces.
Les revêtements FRC sont utiles sur les bateaux naviguant régulièrement et à vitesses suffisantes, mais ils sont inadaptés pour protéger du biofouling les sondes immergées qui, pour la plupart, restent statiques.
Les solutions mécaniques, tels que les essuie-glaces déportés ou les obturateurs mécaniques, sont eux-mêmes sensibles au biofouling et ne peuvent être exploités sur le long terme sans maintenances régulières.
De nouvelles technologies sont aujourd’hui en développement pour apporter des solutions plus performantes que celles évoquées précédemment. Parmi ces nouvelles technologies, on peut citer celles utilisant des vibrations pour favoriser le décollement des bactéries marines, qui semblent prometteuses.
On peut notamment citer une technologie utilisant des films piézoélectriques en PolyVinyliDène Fluoride (PVDF), qui est en développement pour la protection des surfaces sensibles de sondes optiques immergées (document [1]). Cette technologie consiste à coller le film PVDF sur une fine plaque de verre représentant la fenêtre optique d’un capteur océanographique. Le film PVDF est un actionneur qui met en vibration la plaque de verre, lui procurant ainsi une résistance au biofouling en décollant les microorganismes voulant proliférer ou en empêchant leur adhérence.
On peut également citer des recherches récentes qui ont montré l’activité bactéricide et/ou antifouling de surfaces nano-texturées par des nano-piliers (document [2]). Lorsque les nano-piliers sont suffisamment petits par rapport aux bactéries, ils peuvent percer leur membrane, les tuant (effet bactéricide) et empêchant ainsi la formation de biofouling sur la surface nano-texturée. À l’inverse, lorsque les piliers sont relativement grands par rapport aux bactéries, ils vont réduire la surface disponible pour l’adhésion des bactéries. En effet, les bactéries possèdent en surface des « pieds », qui peuvent être des curlis, des pilis ou des flagelles, qui permettent aux bactéries de s’accrocher aux surfaces. Lorsque la surface est nano-texturée par des nano-piliers relativement grands par rapport aux bactéries, la surface disponible pour les bactéries est réduite, donc ces dernières adhèrent moins à ce type de surface (effet antifouling). La nano-texturation réduit donc le biofouling, mais néanmoins ne l’empêche pas totalement. Son efficacité est donc limitée.
L’invention a pour objectif de proposer un système antifouling plus efficace que ceux de l’art antérieur.
À cet effet, l’invention propose un système de lutte contre l’encrassement biologique destiné à être reporté sur un dispositif qui comprend un élément sensible à l’encrassement et qui est destiné à être immergé dans un liquide, le système étant configuré pour recouvrir au moins en partie l’élément sensible à l’encrassement,
Pour ce faire, les valeurs de déformation (lié au module de Young) de l’assemblage sont calculées à partir de la différence entre la valeur de référence et la valeur réelle de déplacement de chaque particule. Lorsque cette différence dépasse un seuil de tolérance, une altération mécanique est détectée au niveau de la particule. Autrement dit, une différence entre la valeur réelle de déplacement et la valeur de référence est représentative d’une altération des propriétés mécaniques de l’adhésif 12.
La valeur du paramètre représentatif d’une altération mécanique est alors déterminée à partir de l’écart entre ces valeurs de référence et ces valeurs réelles. En pratique, ce sont les champs de déformations, obtenus par dérivation des champs de déplacement, qui sont comparés.
L’étape E4 est mise en œuvre pour l’ensemble des particules identifiables sur la première image et la deuxième image.
Dans une étape E5, une carte représentative de zones mécaniquement altérées de l’assemblage collé 1 est générée, par exemple sous la forme d’une carte par niveau de couleur.
Une telle carte représentative de zones mécaniquement altérées de l’assemblage collé 1 est par exemple obtenue en associant à au moins une zone de l’assemblage collé 1, dont les coordonnées dans un référentiel donné, par exemple le référentiel de la grille de référence, sont connues, une ou plusieurs valeurs du paramètre représentatif d’une altération mécanique l’adhésif 12 obtenue au cours de l’étape E4, correspondant à une ou plusieurs particules situées dans la zone de l’assemblage collé 1 considérée.
La carte représentative de zones mécaniquement altérées de l’assemblage collé 1 ainsi obtenue peut être mémorisée en vue d’être transmise à des équipements distants pour traitement.
La représente un dispositif de génération d’une carte représentative de zones mécaniquement altérées d’un assemblage collé selon l’invention.
Un dispositif de génération d’une carte représentative de zones mécaniquement altérées d’un assemblage collé peut comprendre au moins un processeur matériel 51, une unité de stockage 52, une première interface de communication 53 et une deuxième interface de communication 54 qui sont connectés entre eux au travers d’un bus 55. Bien entendu, les éléments constitutifs du dispositif de génération d’une carte représentative de zones mécaniquement altérées d’un assemblage collé peuvent être connectés au moyen d’une connexion autre qu’un bus.
Le processeur 51 commande les opérations du dispositif de génération d’une carte représentative de zones mécaniquement altérées d’un assemblage collé. L'unité de stockage 52 stocke au moins un programme pour la mise en œuvre de la méthode selon un exemple de réalisation à exécuter par le processeur 51, et diverses données, telles que des paramètres utilisés pour des calculs effectués par le processeur 51, des données intermédiaires de calculs effectués par le processeur 51, etc. Le processeur 51 peut être formé par tout matériel ou logiciel connu et approprié, ou par une combinaison de matériel et de logiciel. Par exemple, le processeur 51 peut être formé par un matériel dédié tel qu'un circuit de traitement, ou par une unité de traitement programmable telle qu'une unité centrale de traitement (Central Processing Unit) qui exécute un programme stocké dans une mémoire de celui-ci.
La première interface de communication 53 fournit une connexion entre le dispositif de génération d’une carte représentative de zones mécaniquement altérées d’un assemblage collé et le dispositif de radiographie portatif.
La deuxième interface de communication 54 fournit une connexion entre le dispositif de génération d’une carte représentative de zones mécaniquement altérées d’un assemblage collé et équipement distant à destination duquel une carte représentative de zones mécaniquement altérées d’un assemblage collé peut être transmise.
Méthode de caractérisation d’un paramètre représentatif d’une capacité d’enduction intrinsèque d’une composition cosmétique La présente invention concerne une méthode de caractérisation d’un paramètre représentatif d’une capacité d’enduction intrinsèque d’une composition cosmétique.
Il est connu d'utiliser des compositions cosmétiques de mascara pour rendre les cils plus visibles et donc plus attractifs. Cependant, le maquillage est souvent fastidieux, c’est-à-dire long et difficile à atteindre et/ou à reproduire, imparfait dans le sens où il peut être irrégulier, présenter des défauts (par exemple des grains), et/ou d'impact visuel insuffisant ou inadapté au besoin des utilisatrices et du moment. Par ailleurs, à l'usage, les mascaras s'encrassent, leurs propriétés évoluent dans le temps et ils ne sont pas utilisables jusqu'au bout.
La plupart du temps ces problèmes viennent du fait qu'il faut appliquer de nombreux coups de brosse pour arriver au résultat souhaité. Durant ces coups de brosse, le mascara sèche et forme des grains qui s'accumulent sur les cils, la brosse et dans la bouillotte, dégradant le maquillage et la qualité du produit.
Pouvoir maquiller en un seul geste constituerait une avancée majeure dans la résolution de ces problèmes. Les mascaras actuels n'offrent pas cette possibilité à moins de se contenter d'un maquillage léger, car ils ne permettent pas de déposer suffisamment de produit en une seule fois. Or les attentes de volumes sont fortes.
Par “émulsionnant”, on entend au sens de la présente invention tout composé ou mélange de composés susceptible d'augmenter la stabilité cinétique d'une émulsion. Au sens de la présente invention, ce terme désigne des composés amphiphiles, c’est-à-dire qui possèdent à la fois une partie hydrophile (polaire) et une partie lipophile (apolaire).
Par ingrédient “naturel”, on entend au sens de la présente invention un ingrédient (ou une substance) présent dans la nature (obtenu à partir de végétaux, d’animaux, de micro-organismes ou de minéraux), non transformé ou obtenu à partir de processus physique uniquement. Par exemple l’ingrédient peut être extrait et/ou traité par des moyens mécaniques ou gravitationnels, par dissolution dans l'eau, par macération, par extraction par l'eau, par distillation, par broyage, par pression, par flottation, par sédimentation, par filtration, etc. L’indice de naturalité d’un ingrédient naturel, déterminé selon la norme NF ISO n° 16128 (ou “indice d’origine naturelle”), est de 1 (ingrédient 100% d’origine naturelle). A titre d’ingrédient naturel, on peut par exemple citer l’eau, des extraits de plantes dont les solvants utilisés sont naturels (eau ou autres solvants naturels), des parties de plantes ou de graines, des huiles végétales, des ingrédients minéraux, etc.
Par ingrédient “dérivé de naturel”, on entend au sens de la présente invention un ingrédient naturel extrait et/ou traité chimiquement, ayant subi des transformations chimiques de faible ampleur et en nombre limité. Ces transformations et processus chimiques peuvent se faire selon les principes de la chimie verte (par opposition aux procédés pétrochimiques faisant intervenir des dérivés de pétrole) et sont par exemple listés dans la norme NF ISO n° 16128. L’indice de naturalité d’un ingrédient « dérivé de naturel », calculé selon la norme NF ISO n° 16128, est supérieur à 0,5 (c’est-à-dire qu’il contient une proportion de plus de 50% de la masse moléculaire issue de la nature).
Le terme ingrédient “d’origine naturelle” regroupe ici les ingrédients “naturels” et les ingrédients “dérivés de naturel” tel que définis précédemment. L’indice de naturalité d’un ingrédient d’origine naturelle, calculé selon la norme NF ISO n° 16128, est supérieur à 0,5 et inférieur ou égale à 1. Par opposition, les ingrédients synthétiques ou issus majoritairement de combustibles fossiles ont un indice de naturalité de 0.
Le nom “INCI” désigne le nom d’un ingrédient cosmétique selon la nomenclature internationale (International Nomenclature of Cosmetic Ingredients).
Par “exempte”, on entend au sens de la présente invention une quantité massique d’ingrédient (ou de substance) inférieure ou égale à 0,1% par rapport à la masse totale de la composition, de préférence inférieure ou égale à 0,05%.
Sauf mention contraire, on entend par “acide gras” au sens de la présente invention un acide carboxylique comprenant 8 à 24 atomes de carbone. Les acides gras sont de préférence monocarboxyliques. Ils peuvent être saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés.
Ester de sucre et d’acide gras :
La composition selon l'invention comprend au moins un ester de sucre et d’acide gras (également appelé “sucroester”).
Ce type de composant est connu comme tensioactif non ionique stabilisateur d’émulsion.
Il s’agit d’un ester issu de la réaction d’un (ou plusieurs) acide(s) gras et d’un sucre, de préférence le saccharose. Il peut donc s’agir de mono ou de polyesters d’acides gras et de saccharose. L’ester de sucre et d’acide gras peut éventuellement se présenter sous forme d’un mélange de mono et de polyesters d’un même acide gras. Les esters de sucre et d’acides gras ont de préférence un faible degré d'estérification comme par exemple des monoesters, diesters et triesters de sucre et d'acide gras. De préférence, l’ester de sucre et d’acide gras est choisi parmi les mono et diesters d’acides gras de saccharose.
De préférence, les acides gras de l’ester de sucre comprennent 10 à 24 atomes de carbone, de préférence de 12 à 20 atomes de carbone.
A titre d’exemples non limitatifs d’acides gras, on peut citer l’acide laurique, l’acide palmitique, l’acide stéarique, l’acide oléique.
Des exemples non limitatifs d’esters d'acide gras de saccharose (ou sucroesters) utilisables dans la composition selon l'invention comprennent le sucrose cocoate, le sucrose stearate, le sucrose laurate, le sucrose palmitate, le sucrose myristate, le sucrose polystéarate (également appelé polystéarate de saccharose) et leur mélange.
La composition selon la présente invention peut éventuellement comprendre un mélange de deux ou plusieurs sucroesters de différents acides gras.
Etat de la technique Le raffinage pétrolier ainsi que la pétrochimie sont maintenant soumis à de nouvelles contraintes. En effet, tous les pays adoptent progressivement des spécifications sévères en soufre, l'objectif étant d'atteindre par exemple 10 ppm (poids) de soufre dans les essences commerciales en Europe et au Japon. Le problème de réduction des teneurs en soufre se concentre essentiellement sur les essences obtenues par craquage, qu'il soit catalytique (FCC Fluid Catalytic Cracking selon la terminologie anglo-saxonne) ou non catalytique (cokéfaction, viscoréduction, vapocraquage), principaux précurseurs de soufre dans les pools essence.
Une solution, bien connue de l'homme du métier, pour réduire la teneur en soufre consiste à effectuer un hydrotraitement (ou hydrodésulfuration) des coupes hydrocarbonées (et notamment des essences de craquage catalytique) en présence d'hydrogène et d'un catalyseur hétérogène. Cependant ce procédé présente l'inconvénient majeur d'entrainer une chute très importante de l'indice d'octane si le catalyseur mis en œuvre n'est pas assez sélectif. Cette diminution de l'indice d'octane est notamment liée à l'hydrogénation des oléfines présentes dans ce type d'essence de manière concomitante à l'hydrodésulfuration. Contrairement à d’autres procédés d’hydrotraitement, l’hydrodésulfuration des essences doit donc permettre de répondre à une double contrainte antagoniste : assurer une hydrodésulfuration profonde des essences et limiter l’hydrogénation des composés insaturés présents.
Une voie pour répondre à cette double problématique consiste à employer des catalyseurs d'hydrodésulfuration à la fois actifs en hydrodésulfuration mais également très sélectifs en hydrodésulfuration par rapport à la réaction d'hydrogénation des oléfines.
En lien avec cela, B. Liu et al. (Fuel, Volume: 25, 2012, Pages 457-463, JOURNAL OF NATURAL GAS CHEMISTRY, Volume: 21 Issue: 2, March 2012 Pages: 194-199) ont mis en évidence l’amélioration des performances en hydrodésulfuration d’essence issu d’une étape de craquage catalytique de catalyseurs CoMoS sur alumine gamma lorsque la phase CoMoS est répartie en croûte au sein du catalyseur.
Par ailleurs, le document CN104275191 divulgue un catalyseur d’hydrogénation sélective d’une essence de FCC comprenant du nickel et du molybdène déposés sur un support en alumine, le nickel et le molybdène étant répartis sous la forme d’une croûte en périphérie du support.
Le document US 2018/0193823 divulgue un procédé d’hydropyrolyse mettant en œuvre un catalyseur à base de nickel, cobalt et molybdène étant répartis sous la forme d’une croûte en périphérie du support.
Enfin, le document US 2011/275856 divulgue un catalyseur composé d’une phase active à base de Mo, V, W, Cu, laquelle phase active étant localisée en périphérie du support. Ce catalyseur trouve avantageusement une utilisation pour la conversion d’acroléine en acide acrylique.
Dans ce contexte, un des objectifs de la présente invention est de proposer un catalyseur et son utilisation dans un procédé d’hydrodésulfuration d’une coupe essence oléfinique contenant du soufre, présentant des performances en activité et en sélectivité, au moins aussi bonnes, voire meilleures, que les catalyseurs connus de l’état de la technique.
Objets de l’invention La présente invention concerne un catalyseur comprenant une phase active contenant au moins un élément du groupe VIB, au moins un élément du groupe VIII et du phosphore, et un support poreux contenant au moins de l’alumine, ledit catalyseur étant caractérisé en ce qu’au moins 80 % en poids des éléments du groupe VIB, du groupe VIII et du phosphore soient répartis sur une croûte en périphérie dudit support, l’épaisseur de ladite croûte étant comprise entre 100 et 1200 µm, la teneur en élément du groupe VIB, mesurée sous forme oxyde, étant comprise entre 1 et 8% en poids par rapport au poids total du catalyseur, la teneur en élément du groupe VIII, mesurée sous forme oxyde, étant comprise entre 0,5 et 5% poids par rapport au poids total du catalyseur, et la teneur en phosphore, mesurée sous sa forme oxyde P 2 O 5 , étant comprise entre 0,2 et 3% poids par rapport au poids total du catalyseur, ledit support comprenant une surface spécifique comprise entre 100 m²/g et 250 m²/g.
La Demanderesse a découvert de manière surprenante qu’un catalyseur à base d’au moins un élément du groupe VIII, d’au moins un élément du groupe VIB et de phosphore répartis de manière spécifique dans un support comprenant une surface spécifique particulière présente une meilleure activité et une meilleure sélectivité en hydrodésulfuration par rapport aux catalyseurs divulgués dans l’art antérieur. Sans vouloir être lié par une quelconque théorie, il est envisagé que l’hydrotraitement des composés soufrés soit limité par la diffusion des réactifs au sein du support, ainsi la phase active présente majoritairement en périphérie du support permet une activité et une sélectivité améliorée en hydrogénation sélective. En effet, l’association du phosphore aux éléments du groupe VIII et du groupe VIB permet un contrôle des interactions entre la phase active et le support à base d’alumine présentant une surface spécifique importante favorisant la localisation en croûte de ladite phase active tout en maintenant une dispersion élevée maximisant ainsi le nombre de sites actifs et favorisant la conversion des composés soufrés. L’optimisation de la phase active sur un support spécifique permet de mettre en œuvre des catalyseurs moins chargés en phase active tout en présentant des performances en termes d’activité et/ou sélectivité au moins aussi bonnes, voire meilleures, que celles obtenues avec les catalyseurs de l’art antérieur.