INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque arche 50 est configurée pour que la première ou seconde section de passage S1-S1’, S2-S2’ soit réduite d’amont en aval par rapport à la direction du flux d’air (flèche RF). Autrement dit, chaque arche 50 est configurée de sorte que la section de passage S1’ en sortie de l’arche soit inférieure à la section de passage S1 en entrée de l’arche, ou que la section de passage S2’ en sortie de l’arche soit inférieure à la section de passage S2 en entrée de l’arche. Chaque section de passage a une forme générale rectangulaire, circulaire, oblongue, trapézoïdale, etc.
La réduction de la section de passage permet d’augmenter la vitesse du flux d’air. Ainsi, lorsque la section de passage est réduite à l’intérieur de l’arche 50 et donc du côté de la première paroi 56, le flux d’air qui s’écoule sur cette première paroi 56 est accéléré, ce qui permet d’augmenter les échanges thermiques entre ce flux d’air et la paroi 56.
Lorsque la section de passage est réduite à l’extérieur de l’arche 50, du côté de la seconde paroi 60, le flux d’air qui s’écoule sur cette seconde paroi est accéléré, ce qui permet d’augmenter les échanges thermiques entre ce flux d’air et la paroi 60.
La réduction de la section de passage peut être obtenue en jouant sur les dimensions de l’arche 50, et en particulier sur les largeurs et/ou hauteurs d’entrée et de sortie de l’arche, la longueur ainsi que sur l’épaisseur des jambes 52 et toit 54 de l’arche 50, etc. La distance entre deux arches 50 consécutives peut permettre également de moduler le niveau d’échanges.
Le toit 54 comporte une première face 54a qui est en regard de la première paroi 56 sur laquelle l’arche 50 ou l’élément est en saillie. Le toit 54 comprend une seconde face 54b qui est en regard de la seconde paroi 60 et opposée à la paroi 54a.
Suivant les besoins de refroidissement et les contraintes de fabrication, l’arche 50 peut donc être positionnée sur la paroi 56 située du côté de l’intrados ou de l’extrados de la pale 21. La paroi 56 est alors refroidie en ajustant la vitesse, et la paroi opposée 60 est également refroidie mais en optimisant sur les tourbillons et donc la turbulence dans le flux d’air RF.
Suivant les besoins en refroidissement de la paroi 60, l’intensité des tourbillons générés aux coins supérieurs 70 de l’arche 50 peut par exemple être modulée en ajustant par exemple la pente de l’arche 50 (différence de hauteur entrée/sortie par rapport à sa longueur) ou, d’une façon plus générale, sur la forme de sa génératrice. Dans les figures, l’arche 50 présente en section axiale (figure 5D) une forme de rectangle dont les coins sont rayonnés et dont les dimensions diminuent linéairement pour former un convergent, mais cette section pourrait être en arc de cercle, en ellipse, sinusoïdale ou toute autre forme suivant le type d’écoulement souhaité sur la paroi 60. Les sections en entrée et en sortie S1, S1’, S2, S2’ peuvent ainsi varier, comme évoqué dans ce qui précède, et la convergence peut être non linéaire, de manière à minimiser les pertes de charge par exemple.
Nous allons maintenant décrire, en référence aux figures 3 et 4, comment la détermination d’un (ou de plusieurs) paramètre(s) de transmission est réalisée par le dispositif 2 de détermination selon l’invention. A titre illustratif, on s’intéresse ici plus particulièrement à la communication en liaison descendante entre le satellite SATn et l’équipement utilisateur UEkn que l’on suppose se trouver dans la zone de couverture du satellite SATn (autrement dit, dans la zone couverte par le lobe principal de l’antenne du satellite SATn) et connecté au satellite SATn pour recevoir et/ou transmettre des données durant la communication. On note que cette détermination peut être réalisée en amont de la communication, typiquement en prévision de cette communication, permettant à l’opérateur du réseau satellitaire SATNW d’anticiper les paramètres à appliquer lors des communications à venir pour s’assurer de fournir une qualité de service données à ses utilisateurs (par exemple un débit cible donné), ou en variante, pendant une communication, permettant ainsi à l’opérateur d’adapter de façon dynamique les paramètres de transmission appliqués par le satellite pour atteindre une qualité de service (ex. un débit de communication) donnée. Comme mentionné précédemment, l’invention peut également être utilisée par l’opérateur du réseau satellitaire pour déterminer d’autres paramètres visant à garantir une qualité de service donnée pour un équipement utilisateur et de paramétrer son réseau satellitaire en conséquence, comme par exemple l’altitude du satellite serveur (avant sa mise sur orbite) ou son angle d’élévation par rapport à l’équipement utilisateur, ces paramètres pouvant être exploités par l’opérateur pour configurer le réseau satellitaire ou pour sélectionner un autre satellite serveur pour servir l’équipement utilisateur.
A titre illustratif, on se place dans la suite de la description dans le deuxième cas de figure (adaptation dynamique du paramètre de transmission d’une communication en cours), et on suppose que le paramètre de transmission que l’on souhaite déterminer (et éventuellement adapter) est la puissance d’émission notée du satellite SATn.
Comme mentionné précédemment, pour déterminer la puissance d’émission (ou un paramètre de transmission de la communication de manière générale), le dispositif 2 de détermination s’appuie sur une connaissance du débit de la communication en fonction de la bande passante W allouée à cette communication, de la puissance d’émission du satellite serveur SATn (et éventuellement la puissance moyenne P d’émission des autres satellites du réseau satellitaire), de la distance dsat entre le satellite serveur SATn et l’équipement utilisateur UEkn, du rapport des gains d’antenne du satellite serveur SATn et des satellites du réseau satellitaire SATNW susceptibles d’interférer la communication, et de la topologie du réseau satellitaire SATNW dans la zone d’interférence Z dans laquelle se trouvent lesdits satellites susceptibles d’interférer la communication.
La représente la zone d’interférence Z (en traits hachurés) considérée dans le mode de réalisation décrit ici. Il s’agit d’une calotte sphérique correspondant à une portion de la sphère SPH ayant pour rayon l’orbite des satellites SAT1,…,SATN du réseau satellitaire SATNW.
Plus spécifiquement, sont considérés comme susceptibles de générer de l’interférence sur la communication entre le satellite SATn et l’équipement utilisateur UEkn, les satellites du réseau satellitaire SATNW qui utilisent simultanément à la communication, les mêmes ressources que le satellite SATn utilise pour communiquer en liaison descendante avec l’équipement utilisateur UEkn, comme par exemple la même bande de fréquences. On fait l’hypothèse ici que tous les satellites du réseau satellitaire SATNW en visibilité directe avec l’équipement utilisateur UEkn vérifient cette condition par souci de simplification, c’est-à-dire les satellites situés dans la portion de sphère Z’ (également zone d’interférence au sens de l’invention) de la sphère SPH délimitée par le plan horizontal Δ orthogonal au rayon R T de la Terre en un point où se trouve situé l’équipement utilisateur UEkn (i.e. tangent à la Terre en l’équipement utilisateur UEkn). On note que cette hypothèse est réaliste car dans un tel réseau satellitaire, a priori tous les satellites du réseau sont utilisés pour transmettre des données vers des utilisateurs du réseau satellitaire et configurés pour exploiter l’ensemble des ressources dont il dispose afin de maximiser les performances du réseau. Il en résulte que l’utilisation simultanée des mêmes ressources par l’ensemble des satellites du réseau satellitaire est une hypothèse que vérifie un réseau satellitaire avec une forte probabilité.
Si cette hypothèse n’est pas vérifiée pour le réseau satellitaire considérée, il suffit de limiter l’étude aux satellites situés dans la portion de sphère Z’ utilisant simultanément les mêmes ressources que le satellite serveur SATn utilise en liaison descendante pour communiquer avec l’équipement utilisateur UEkn.
Par ailleurs, l’inventeur a constaté qu’en deçà d’un certain angle d’élévation par rapport à l’équipement utilisateur UEkn, noté typiquement , l’interférence générée par les satellites se trouvant dans la zone Z’ n’a qu’un faible impact sur les performances de la communication entre le satellite SATn et l’équipement utilisateur UEkn et peut être négligée, de sorte que dans la suite de la description on considère une zone d’interférence Z correspondant à la calotte sphérique délimitée par le disque parallèle au plan Δ correspondant à un angle d’élévation par rapport à l’équipement utilisateur UEkn égal à On note que la valeur 30° est une valeur typique fournie par les constructeurs de satellites, mais l’invention s’applique à d’autres valeurs de (par exemple à des valeurs inférieures à 30°).
De façon ingénieuse, l’inventeur a évalué de façon globale (plutôt qu’individuellement pour chaque satellite) l’interférence générée par l’ensemble des satellites susceptibles d’interférer la communication du satellite SATn avec l’équipement utilisateur UEkn situés dans la zone Z ainsi définie. A cet effet, il a considéré la topologie du réseau satellitaire SATNW dans cette zone Z et plus spécifiquement, dans le mode de réalisation décrit ici, la densité des satellites susceptibles d’interférer la communication se trouvant dans la zone d’interférence Z (i.e. nombre de satellites par unité de surface), l’altitude h des satellites et plus particulièrement du satellite serveur SATn, ainsi que l’angle d’élévation minimum des satellites susceptibles d’interférer la communication se trouvant situés dans la zone d’interférence Z (à savoir ici ).
En variante, il est possible de considérer d’autres éléments représentatifs de la topologie du réseau satellitaire comme par exemple la probabilité qu’un satellite génère une interférence affectant la communication entre le satellite SATn et l’équipement utilisateur UEkn, autrement dit, la probabilité que le satellite en question se trouve dans la zone d’interférence Z ou Z’.
Plus spécifiquement, l’inventeur a avantageusement modélisé l’impact I Z global des satellites, autrement dit l’interférence globale générée par ces derniers, sur la communication entre le satellite SATn et l’équipement utilisateur UEkn comme l’intégrale (double) sur la zone d’interférence Z de la puissance reçue par l’équipement utilisateur UEkn lors de la communication en provenance de l’ensemble des satellites se trouvant dans la zone Z à l’exception du satellite SATn, soit : où K désigne la constante de propagation, connue en soi, P la puissance d’émission moyenne des satellites susceptibles d’interférer la communication se trouvant se trouvant dans la zone d’interférence Z, la densité de ces satellites, G le gain des antennes de ces satellites dans la direction de l’équipement utilisateur UEkn et d la distance séparant l’équipement utilisateur UEkn d’un satellite de la zone Z ayant un angle d’élévation par rapport à l’équipement utilisateur UEkn égal à l’angle d’élévation minimum . Les angles et représentent les angles standards d’un satellite du réseau satellitaire appartenant à la zone d’interférence Z dans un repère sphérique connu en soi, non représenté sur la figure 3 par souci de simplification ( est défini par rapport à l’axe vertical (Oz), O désignant le centre de la Terre, est défini dans le plan (xOy) et r est la distance séparant le satellite considéré du centre de la Terre, soit où désigne le rayon de la Terre ( km) et h l’altitude des satellites (commune à tous les satellites dans l’exemple envisagé ici).
Dans cette relation, l’inventeur a fait l’hypothèse (réaliste et hautement probable) que le rapport de gains G et la puissance P sont les mêmes pour tous les satellites susceptibles d’interférer la communication se trouvant se trouvant dans la zone Z : en effet, l’équipement utilisateur UEkn n’étant pas dans la couverture du lobe principal du diagramme de rayonnement des antennes de ces satellites (qui seraient sinon satellites serveurs pour l’équipement utilisateur UEkn), il est commun de considérer (cf. spécifications techniques des réseaux satellitaires) qu’un même gain s’applique en direction de l’équipement utilisateur UEkn en dehors de ce lobe principal, par exemple -30dB par rapport au gain maximum du lobe principal de l’antenne du satellite SATn. En outre, pour maximiser le débit pouvant être atteint lors d’une communication, il est classique de configurer (tous) les satellites pour qu’ils émettent avec la puissance maximale Pmax autorisée (P=Pmax). Dans l’hypothèse où une puissance d’émission différente est utilisée par les satellites du réseau satellitaire, l’expression de donnée ci-dessus modélise bien l’impact des satellites sur la communication entre le satellite SATn et l’équipement utilisateur UEkn dès lors que P désigne alors la puissance moyenne d’émission des satellites.
L’expression de peut donc s’écrire sous ces hypothèses :
En posant : on peut montrer, par des considérations géométriques, que : et avec :
Il en résulte que :
On note que si les satellites du réseau satellitaire ont des altitudes différentes, le même raisonnement s’applique à chaque sous-ensemble de satellites situés à la même altitude, la contribution globale des satellites étant obtenue en sommant les contributions de chaque sous-ensemble pour chaque altitude différente (on considère alors une densité distincte par altitude différente).
Par ailleurs, le débit maximal de la communication entre le satellite SATn et l’équipement utilisateur UEKn en liaison descendante est donné par la capacité du canal séparant le satellite SATn et l’équipement utilisateur UEKn, soit de façon connue : où W désigne la bande passante allouée à la communication, la puissance d’émission du satellite SATn lors de la communication vers l’équipement utilisateur UEkn, le gain de l’antenne du satellite SATn dans la direction de l’équipement utilisateur UEkn, dsat la distance séparant le satellite SATn de l’équipement utilisateur UEkn, et la variance du bruit thermique au niveau de l’équipement utilisateur UEkn que l’on suppose connue du satellite SATn (obtenue soit par un calcul connu de l’homme du métier soit reçue de l’équipement utilisateur UEkn). Autrement dit, en remplaçant dans cette expression la valeur de on obtient : où désigne le ratio des gains d’antenne G et ( , et avec : désignant l’angle d’élévation du satellite SATn par rapport à l’équipement utilisateur UEkn, cet angle correspondant à l’angle que fait la droite reliant l’équipement utilisateur UEkn au satellite serveur SATn par rapport au plan Δ tangent à la Terre en l’équipement utilisateur UEkn. On note que l’angle dépend de la position du satellite SATn sur son orbite, qui est connue de l’opérateur du réseau satellitaire SATNW, et qui peut être transmise par ce dernier (par exemple via le centre de gestion du réseau satellitaire) au satellite pour lui permettre de calculer l’angle à partir de sa propre position et de celle de l’équipement utilisateur UEkn. Par ailleurs, dans l’équation (1), P désigne la puissance moyenne des satellites interféreurs, connue de l’opérateur du réseau satellitaire, et qui peut être fournie par ce dernier au satellite SATn.
Il existe donc le besoin d’une solution simple et efficace pour remédier au moins en partie à ces inconvénients.
A cette fin, l’invention a tout d’abord pour objet un procédé de gestion des émissions de signaux de détection d’un équipement d’utilisateur sur un lien de communication sans fil par un véhicule automobile, ledit procédé comprenant les étapes de :
- demande d’activation, par l’utilisateur du véhicule, d’un mode dit « silencieux » dans lequel l’émission de signaux de détection par le véhicule sur le lien de communication sans fil est suspendue, des signaux de communication générés par une autre entité physique que le véhicule pouvant être reçus par ledit véhicule,
- envoi au véhicule, par l’utilisateur, d’un signal de désactivation du mode silencieux à partir de l’équipement d’utilisateur de sorte à autoriser de nouveau l’émission de signaux de détection par le véhicule sur le lien de communication sans fil.
Le procédé selon l’invention permet de gérer l’émission des signaux par le véhicule lorsque l’utilisateur est éloigné dudit véhicule de manière simple, rapide et efficace. Le procédé permet ainsi avantageusement d’économiser l’énergie électrique du véhicule lorsque l’utilisateur est éloigné su véhicule, notamment lorsque l’utilisateur laisse son véhicule sur un parking longue durée.
De préférence, le lien de communication sans fil est de type LF.
En variante, le lien de communication sans fil est de type BLE, Wifi, Lifi, UWB, RAN ou tout autre type adapté.
La demande d’activation peut être réalisée automatiquement via l’équipement d’utilisateur ou toute autre dispositif adapté ou bien manuellement par l’utilisateur.
Dans un mode de réalisation, la demande d’activation, est réalisée par l’utilisateur depuis l’intérieur du véhicule.
Avantageusement, la demande d’activation, est réalisée par l’utilisateur depuis l’intérieur du véhicule en appuyant sur une touche ou via un écran tactile.
En variante, la demande d’activation, est réalisée par l’utilisateur depuis l’intérieur du véhicule via l’équipement d’utilisateur.
Dans un autre mode de réalisation, la demande d’activation, est réalisée par l’utilisateur depuis l’extérieur du véhicule via l’équipement d’utilisateur.
De manière avantageuse, l’activation du mode silencieux par le véhicule est réalisée lorsque l’équipement d’utilisateur a été détecté hors de la zone prédéterminée au terme d’une durée prédéterminée.
Selon un aspect de l’invention, l’équipement d’utilisateur est une clé électronique, un badge ou un smartphone.
On obtient après déshydratation et broyage une poudre de coléoptères.
Par poudre de coléoptères, on entend une poudre sèche (AW - soit de larves entières de Tenebrio molitor ayant subi un procédé thermique de séchage et un broyage ; - soit de larves entières d’ Alphitobius diaperinus ayant subi un procédé thermique de séchage et un broyage ; - soit d’un mélange de larves de ces deux espèces ayant subi un procédé thermique de séchage et un broyage ; - soit d’une fraction de larves entières de Tenebrio molitor ayant subi au préalable un procédé de pressage puis un procédé thermique de séchage et un broyage ; - soit d’une fraction de larves entières d’ Alphitobius diaperinus ayant subi au préalable un procédé de pressage puis un procédé thermique de séchage et un broyage ; - soit d’un mélange de fraction de larves de ces deux espèces ayant subi au préalable un procédé de pressage puis un procédé thermique de séchage et un broyage.
Dans un mode de réalisation particulier, l’étape de transformation comprend un premier tamisage des larves pour éliminer les résidus comme les excréments ou les restes éventuelles de nourriture.
Un tel tamisage reste toutefois optionnel. Il a pour simple objectif de nettoyer les larves avant abattage.
De préférence, l’étape de transformation comprend un jeun pendant 24 à 48 heures. Un tel jeun évite l’apparition de nouveaux excréments. Un tel jeun reste donc optionnel à mettre en œuvre dans le cadre de la présente invention.
Optionnellement, l’étape de jeun est suivie d’un deuxième tamisage.
Avantageusement, l’étape de transformation comprend préalablement à l’abattage un étourdissement au froid entre -18°C et + 4°C.
De préférence, l’étape d’étourdissement au froid est mise en œuvre pendant une durée d’étourdissement comprise entre 1 et 5 minutes. L’abattage peut être réalisé sans étourdissement ; un tel étourdissement reste donc optionnel à mettre en œuvre dans le cadre de la présente invention.
Etapes du traitement UV (synthèse de la vitamine D3):
Avantageusement, les rayons ultraviolets émis par l’au moins une source lumineuse en direction des larves transformées de coléoptère lors de l’étape de traitement lumineux sont : - du type UVB et consistent en des rayonnements électromagnétiques dont la longueur d’onde est comprise entre 280 nm et 320 nm, et/ou ; - du type UVA et consistent en des rayonnements électromagnétiques dont la longueur d’onde est comprise entre 320 nm et 400 nm.
De préférence, il est envisagé, lors de l’étape de traitement lumineux, que l’au moins une source lumineuse est positionnée à une distance déterminée des larves de coléoptères comprise entre de l’ordre de 1 à 100 centimètres de préférence comprise entre de l’ordre de 5 à 20 centimètres.
L’intensité des sources lumineuses UV décroit au fur et à mesure que l’on s’écarte de celle-ci. La quantité de vitamine D3 synthétisé est dépendante de la quantité d’UVB reçu par unité de temps.
Avantageusement, l’au moins une source lumineuse présente une puissance de rayonnement comprise entre 13 et 125 Watts, de préférence entre 20 et 50 Watts.
Avantageusement, il est envisagé que, pendant l’étape de traitement lumineux, l’au moins une source lumineuse émet les rayons ultraviolets en direction des larves de coléoptère transformées selon une plage de traitement comprise entre 10 secondes et 24 heures, de préférence entre 1 et 7 minutes, de préférence entre 2 et 5 minutes.
Avantageusement, cette plage de traitement est réalisée en continue ou en cumulée .
On comprend ici qu’un traitement UV de 3 minutes peut être réalisé par exemple sur 3 minutes en continue ou selon 3 périodes successives de 1 minutes espacées chacune par exemple par des périodes de repos de quelques minutes. Avantageusement, il est envisagé que, pendant toute ou partie de l’étape de traitement lumineux, les larves de coléoptères transformées sont maintenues dans un environnement présentant une température sensiblement constante comprise entre 15 et 35°C, de préférence entre 22 et 26°C.
Grace à la présente invention, la source lumineuse peut être placée entre 10 et 15 centimètres sans aucun impact sur la mortalité.
Dans le document WO2019229332 A1, une structure de dimensions 125 centimètres x 200 centimètres x 30 centimètres accueillant les sources lumineuses et les bacs contenant les larves vivantes sur une période de 5 jours permettent de produire 10,5 kg de larves vivantes, soit 3.75 kilogrammes de poudres de larves, contenant 24 µg / 100 g de vitamine D3 sur poids sec. Avec la présente invention, la même structure sur une période équivalente permet de produire 9.5 kg de poudres de larves contenant, en fonction de la durée d’exposition, entre 50 et 500 µg / 100 g de vitamine D3 sur poids sec, soit 2.5 fois plus. Ceci est possible par la réduction de la distance entre les sources lumineuses et les larves transformées mais également par le fait qu’il est possible de travailler directement sur des larves transformées ayant subi un traitement thermique au préalable. Ces dites larves ne perdront plus de poids contrairement aux larves vivantes qui doivent subir une cuisson ou déshydratation et qui vont perdre 65% de leur masse totale par l’évaporation de l’eau.
Diminuer par 100 le temps du traitement lumineux
Selon la technique proposée dans le document WO2019229332 A1, il fallait 10 jours de traitement lumineux pour atteindre 50 µg / 100 g de vitamine sur poids sec dans la larve.
Avec cette 1 ère série de tests, une concentration de 50 µg / 100 g sur poids sec est obtenue en 1 à 2 heures de traitement UV.
Ces résultats sont mis en évidence dans la deuxième série de tests détaillée ci-après.
Les analyses de quantification de la vitamine D3 ont été réalisées par un laboratoire indépendant certifié Cofrac. La quantification est réalisée par HPLC semi-préparative suivie d'une HPLC en phase inverse avec détecteur UV/DAD (265 nm).
D’autres tests ont également été menés pour mettre en évidence et optimiser les effets avantageux du traitement UV post-transformation des larves.
2ème série de tests :
Lors de cette seconde série de tests, on dispose de plusieurs échantillons S1, S2, S3 et S4 de larves de type Tenebrio Molitor . Chaque échantillon présente des différences (larves fraîches, vivantes, etc.).
Ces analyses ont été réalisées par un laboratoire indépendant certifié Cofrac selon la norme EN 12821 : 2009-08.
Lors de ces tests, on applique un traitement UV sur chacun de ces échantillons S1, S2, S3 et S4 et on mesure leur concentration en vitamine D3.