INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- bien qu’ici l’élément émetteur de champ magnétique est monté mobile relativement au bâti et l’élément détecteur de champ magnétique est monté fixe par rapport au bâti, l’invention s’applique également à un élément émetteur de champ magnétique monté fixe par rapport au bâti et un élément détecteur de champ magnétique monté mobile par rapport au bâti ;
- bien qu’ici les pôles de l’élément émetteur de champ magnétique décrivent des trajectoires qui les amènent à effectuer une rotation autour de la première direction comprise entre quatre-vingt-dix et cent-quatre-vingt degrés, l’invention s’applique également à des pôles qui effectuent une trajectoire qui les amènent à effectuer une rotation autour de la première direction d’amplitude différente comme par exemple strictement supérieure à zéro degrés et strictement inférieure à trois-cent-soixante degrés ;
- bien qu’ici le capteur soit fixé sur le frein à l’aide d’une oreille de son bâti vissée sur le frein, l’invention s’applique également à d’autres modes de fixation du capteur au frein comme par exemple le collage ou le pinçage ;
- bien qu’ici les sondes soient de type à effet Hall, l’invention s’applique également à d’autres types de sondes de mesure d’induction comme par exemple des sondes magnétorésistives ou inductives ;
- bien qu’ici l’émetteur magnétique ait été décrit sous la forme de deux portions magnétiques distinctes rapportées l’une sur l’autre, l’invention s’applique également à d’autres modes de réalisation de l’émetteur magnétique comme par exemple un émetteur magnétique réalisé sous la forme d’un élément monobloc magnétisé de manière de manière à ce que les pôles décrivent une hélice ou soit diamétralement opposés ;
-bien qu’ici, l’élément émetteur magnétique comprenne des pôles magnétiques qui s’étendent selon deux hélices, l’invention s’applique également à d’autres types d’éléments émetteurs magnétiques dont les pôles magnétiques sont agencés de manière à ce que l’orientation du champ magnétique considérée dans le premier plan évolue en fonction de la distance séparant le premier plan d’une première extrémité de l’élément émetteur de champ magnétique, comme par exemple un élément émetteur magnétique réalisant un champ magnétique dont un des pôles s’étendrait selon un chemin sinusoïdal, en créneau ou de forme complexe discrète ou non.
Dispositif de détermination d’un état d’usure de balai d’essuyage La présente divulgation relève du domaine des systèmes de balais d’essuyage pour véhicule automobile.
Les balais d’essuyage ont notamment pour fonction de balayer une surface vitrée d’un véhicule en cas de lavage de celui-ci ou tout simplement pour essuyer des gouttes de pluie en cas d’intempérie afin de garantir une bonne visibilité pour l’utilisateur du véhicule.
Ces balais d’essuyage ont une durée de vie limitée dans le temps. Ainsi, un balai d’essuyage usé et nécessitant d’être remplacé opèrera un mauvais essuyage de la surface vitrée, risquant d’entraîner une perte de visibilité de l’utilisateur du véhicule et de causer un grave accident.
Il existe des systèmes de détection d’usure des balais d’essuyage. Lorsque l’un d’entre eux est usé, l’utilisateur du véhicule peut être prévenu via un signal sonore ou un signal lumineux affiché sur le tableau de bord du véhicule. Ayant été averti, l’utilisateur du véhicule est alors conscient qu’il doit remplacer le balai d’essuyage au plus vite. Une telle solution présente toutefois un défaut majeur du fait que l’avertissement à l’utilisateur du véhicule est effectué au moment où le balai d’essuyage n’est déjà plus fonctionnel. Ainsi, entre le moment où l’utilisateur du véhicule est prévenu que son balai d’essuyage est usé et le moment où ledit utilisateur du véhicule remplace ledit balai d’essuyage, il peut s’écouler un laps de temps plus ou moins long où l’utilisateur conduit son véhicule avec un balai d’essuyage usé. Ce laps de temps peut être problématique en cas de forte pluie nuisant à la visibilité, et faisant ainsi prendre des risques à l’utilisateur du véhicule envers lui-même ainsi qu’envers d’autres utilisateurs véhiculés ou des piétons. Par ailleurs, si l’utilisateur se base sur une durée de vie moyenne du balai d’essuyage dont son véhicule et équipé pour le remplacer à l’issue de ladite durée de vie moyenne afin d’éviter de rouler avec un balai usagé, cela entraîne un risque de remplacement prématuré et donc un inconvénient économique pour l’utilisateur du véhicule.
À propos de la stabilité du produit, il est connu que pendant le fonctionnement d’un réacteur à lit entraîné pour la valorisation d’une charge hydrocarbonée lourde, la charge lourde est chauffée à une température à laquelle les fractions à point d’ébullition élevé de la charge hydrocarbonée lourde possédant typiquement un poids moléculaire élevé et/ou un rapport hydrogène/carbone bas, dont un exemple est une famille de composés complexes regroupés sous le nom d’« asphaltènes », tendent à subir un craquage thermique pour former des radicaux libres à longueur de chaînes réduite. Ces radicaux libres peuvent réagir avec d’autres radicaux libres, ou avec d’autres molécules, pour produire des précurseurs de coke et des sédiments. Un catalyseur entraîné traversant le réacteur réagit avec les radicaux libres dans ces zones, formant des molécules stables de poids moléculaire et de point d’ébullition réduits, et contribue ainsi à contrôler et réduire la formation de sédiments et de précurseurs de coke. Puisque la formation de coke et de sédiments est l’une des causes principales de l’encrassement d’installations d’hydroconversion, un tel procédé en lit entraîné permet d’empêcher l’encrassement d’installations en aval, telles que des cuves de séparation, des colonnes de distillation, des échangeurs de chaleur etc.
Le document de brevet US8431016 décrit un procédé d’hydroconversion pour des charges hydrocarbonées lourdes utilisant un catalyseur colloïdal ou moléculaire dans un réacteur d’hydrocraquage à lit entraîné. L’ajout d’un précurseur de catalyseur organosoluble dispersé, qui est pré–dilué dans du gasoil sous vide (VGO), est mis en œuvre dans une étape de mélange intime avec la charge pour la préparation d’une charge conditionnée avant son introduction dans le réacteur à lit entraîné. Le précurseur de catalyseur, typiquement le 2–éthylhexanoate de molybdène, forme un catalyseur colloïdal ou moléculaire (e.g. du sulfure de molybdène dispersé) une fois chauffé, par réaction avec de l’H 2 S provenant de l’hydrodésulfuration de la charge.
Un tel encrassement dans des installations en amont du réacteur d’hydroconversion, notamment dans l’installation de chauffage de la charge hydrocarbonée lourde, mélangée avec le précurseur de catalyseur du catalyseur moléculaire ou colloïdal particulaire, semble être principalement lié à l’accumulation de métaux et de carbone en paroi, et peut limiter l’exploitabilité des installations.
Ainsi, bien que le catalyseur entraîné dans des procédés en lit entraîné connus, tels que décrits dans le document US8431016, soit connu pour réduire l’encrassement dû aux précurseurs de coke et aux sédiments dans le réacteur d’hydroconversion et dans des installations en aval, l’encrassement observé dans des installations en aval contenant la charge hydrocarbonée lourde mélangée avec le précurseur de catalyseur, tel que dans un dispositif de préchauffage, constitue un autre problème opérationnel non résolu jusqu’à présent. En outre, il a été observé que l’encrassement dû aux précurseurs de coke et aux sédiments peut encore survenir dans des installations en aval dans certains cas, montrant que la performance de l’ajout d’un tel catalyseur entraîné peut encore être améliorée.
Plus généralement, la présente invention a pour objectif de fournir un procédé d’hydroconversion en lit entraîné pour la valorisation de charges hydrocarbonées lourdes permettant un ou plusieurs des effets suivants : encrassement réduit des équipements, traitement plus efficace des molécules d’asphaltènes, réduction de la formation de précurseurs de coke et de sédiments, taux de conversion augmenté, possibilité que le réacteur traite une plage plus large de charges hydrocarbonées de qualité inférieure, élimination de zones exemptes de catalyseur dans les installations de traitement en aval, fonctionnement plus long entre des arrêts de maintenance, et débit accru de charge hydrocarbonée lourde, et taux de production accru de produits convertis. Une réduction de la fréquence d’arrêt et de mise en route des équipements du procédé implique une réduction des cycles de pression et de température des installations de procédé, et ceci augmente significativement la sécurité du procédé et étend la durée de vie utile d’installations coûteuses.
Ainsi, afin d’atteindre au moins l’un des objectifs visés ci-dessus, parmi d’autres, la présente invention fournit, selon un premier aspect, un procédé pour l’hydroconversion d’une charge hydrocarbonée lourde contenant une fraction d’au moins 50 % en poids possédant un point d’ébullition d’au moins 300°C, et contenant des métaux et des asphaltènes, comprenant les étapes suivantes : (a) préparation d’une première charge hydrocarbonée lourde conditionnée, en mélangeant ladite charge hydrocarbonée lourde avec un composé chimique organique comprenant au moins une fonction acide carboxylique et/ou au moins une fonction ester et/ou une fonction anhydride d’acide ; (b) préparation d’une deuxième charge hydrocarbonée lourde conditionnée en mélangeant une composition de précurseur de catalyseur avec la charge hydrocarbonée lourde conditionnée de l’étape (a) de telle manière qu’un catalyseur colloïdal ou moléculaire soit formé lorsqu’elle réagit avec du soufre ; (c) chauffage de la deuxième charge hydrocarbonée lourde conditionnée de l’étape (b) dans au moins un dispositif de préchauffage ; (d) introduction de ladite deuxième charge hydrocarbonée lourde conditionnée chauffée de l’étape (c) dans au moins un réacteur à lit entraîné et opération dudit réacteur à lit entraîné en la présence d’hydrogène et dans des conditions d’hydroconversion pour produire une matière valorisée ; et dans lequel le catalyseur colloïdal ou moléculaire est formé in situ dans la deuxième charge hydrocarbonée lourde conditionnée à l’étape (c) et/ou à l’étape (d).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’étape (a) comprend le mélange dudit composé chimique organique et de ladite charge hydrocarbonée lourde dans une cuve dédiée d’un dispositif de mélange actif.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’étape (a) comprend l'injection dudit composé chimique organique dans une conduite acheminant ladite charge hydrocarbonée lourde vers le réacteur à lit entraîné.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’étape (a) est réalisée à une température comprise entre la température ambiante et 300°C, préférablement entre 70°C et 200°C, et le temps de séjour du composé chimique organique avec la charge hydrocarbonée lourde avant l’étape (b) est compris entre 1 seconde et 10 heures.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le composé chimique organique est choisi dans le groupe constitué par l’acide 2-éthylhexanoïque, l’acide naphténique, l’acide caprylique, l’acide adipique, l’acide pimélique, l’acide subérique, l’acide azélaïque, et l’acide sébacique, l’octanoate d’éthyle, le 2–éthylhexanoate d’éthyle, le 2–éthylhexanoate de 2–éthylhexyle, le 2-éthylhexanoate de benzyle, l’adipate de diéthyle, l’adipate de diméthyle, l’adipate de bis(2-éthylhexyle), le pimélate de diméthyle, le subérate de diméthyle, le subérate de monométhyle, l’anhydride hexanoïque, l’anhydride caprylique, et leurs mélanges.
Le retour à l’état non déformé de l’élément de revêtement 14 après le passage de la pièce mobile 4 dans une zone de passage a été décrit comme fonctionnement à l’aide d’un dispositif de placage 18. Il est cependant entendu que ce retour pourrait être obtenu du simple fait du caractère déformable élastiquement de l’élément de revêtement 14. Le dispositif de placage 18 a été décrit comme comprenant deux bandes magnétiques. Il est cependant entendu qu’il pourrait prendre une autre forme, tel qu’un élément de contrainte s’étendant sur l’élément de revêtement et contraignant l’élément de revêtement vers son état non déformé.
Il est entendu que l’invention peut s’appliquer à un élément de garnissage comprenant plusieurs pièces mobiles 4 déplaçables sur une pièce fixe 2.
Dispositif de sécurité comprenant au moins un airbag latéral Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale la sécurité des passagers de véhicules, et notamment des passagers d’automobiles (voitures, camions, camionnettes…).
Elle concerne plus particulièrement un dispositif de retenue d’un occupant d’un siège de véhicule, comprenant un coussin gonflable de sécurité (plus connu sous la dénomination anglaise « d’airbag ») qui est adapté à être logé dans le siège et qui, lorsqu’il se gonfle, est adapté à se déployer sur un côté de l’occupant, ce coussin gonflable de sécurité délimitant deux chambres distinctes adaptées à communiquer l’une avec l’autre.
Elle concerne également un siège équipé d’un tel dispositif de retenue.
Etat de la technique La législation impose de disposer des airbags dans l’habitacle d’un véhicule automobile de façon à réduire les dommages occasionnés aux passagers de ce véhicule en cas d’accident.
On connaît par exemple du document US8469395 un siège équipé, dans l’un des deux flancs de son dossier, d’un coussin gonflable de sécurité en deux parties.
Ces deux parties sont prévues pour se gonfler en cas de choc latéral de telle sorte qu’elles se déploient respectivement sur le côté du tronc de l’occupant du siège et sur le côté de sa tête.
Un canal de communication est prévu entre ces deux parties pour permettre à une cartouche génératrice de gaz de simultanément gonfler les deux parties de l’airbag.
L’inconvénient d’un tel coussin gonflable de sécurité est que sa forme ne permet pas d’assurer un niveau de sécurité aussi élevé que souhaité, sauf à prévoir que ses deux parties présentent des volumes très importants. Cependant, un tel volume n’est pas envisageable lorsqu’on utilise une seule cartouche de gaz pour gonfler les deux parties de l’airbag, puisque cela nécessiterait un temps de gonflage trop élevé.
Présentation de l'invention Afin de remédier aux inconvénients précités de l’état de la technique, la présente invention propose un airbag dont la forme assure un bon niveau de protection à l’occupant, et dont la structure permet sa mise en place rapide, dans la position souhaitée, à l’aide de préférentiellement une seule cartouche génératrice de gaz.
Plus particulièrement, on propose selon l’invention un dispositif de retenue tel que défini dans l’introduction, dans lequel le coussin gonflable de sécurité est conformé pour, lorsqu’il se gonfle, passer sous une aisselle de l’occupant et remonter sur le côté de la tête de l’occupant, et dans lequel il est prévu une membrane qui isole les deux chambres du coussin et qui est adaptée à céder lorsque la différence de pression entre les deux chambres dépasse un seuil.
Ainsi, grâce à sa forme, le coussin gonflable de sécurité passe sur le côté du tronc de l’occupant du siège et remonte vers sa tête, ce qui assure une bonne protection à l’occupant en cas de choc latéral. Du fait de sa forme particulière en « boudin courbé », il est nécessaire que le coussin se mette correctement en place dans le véhicule.
S’il était dépourvu de membrane, cette mise en place ne serait pas toujours réussie.
Grâce à la membrane, la première chambre du coussin gonflable de sécurité peut se gonfler entièrement avant que la seconde chambre ne se gonfle, ce qui assure un bon positionnement de la première chambre et, partant, de la seconde chambre.
En d’autres termes, le gonflage non pas simultané mais successif des deux chambres permet d’assurer le bon positionnement du coussin gonflable de sécurité lors de son déploiement.
où L x est la taille de bloc matriciel dans la direction X, L y est la taille de bloc matriciel dans la direction Y et est le facteur de forme du modèle double porosité selon l’art antérieur.
L’homme du métier connait parfaitement des moyens pour calculer le facteur de forme d’un modèle double porosité selon l’art antérieur. Selon une mise en œuvre de l’invention, on peut se référer au document (Lemonnier, P. and Bourbiaux, B., 2010) pour un tel calcul.
4) Simulation des écoulements Selon l’invention, on simule les écoulements du fluide dans la formation au moyen de la représentation maillée comprenant les paramètres d’écoulement déterminés à l’étape 3), et d'un simulateur d'écoulement implémentant le modèle de porosité selon l’invention déterminés à l’étape 2).
De manière générale, à tout instant t de la simulation, un simulateur d’écoulement résout l'ensemble des équations d’écoulement propres à chaque maille et délivre des valeurs solutions des inconnues (saturations, pressions, concentrations, température, ...) prédites à cet instant t. De cette résolution, découle notamment la connaissance des quantités de fluide produite à un puits producteur et de l'état de la formation souterraine (distribution des pressions, saturations, températures, etc...) à l'instant considéré.
Le simulateur d'écoulement, aussi appelé simulateur de réservoir, selon l'invention permet au moins la prise en compte d'un modèle double porosité-double fracture tel que décrit à l'étape 2) ci-dessus, et des paramètres d’écoulement en chaque maille de la représentation maillée tels que déterminés à l’étape 3) ci-dessus. Autrement dit, le simulateur d'écoulement selon l'invention est au moins apte à considérer que chaque maille de la représentation maillée est décomposée en blocs matriciels entourés de fractures, les fractures étant représentées par un premier milieu représentatif des fractures orientées selon une première direction, et par un deuxième milieu représentatif des fractures orientées selon une deuxième direction perpendiculaire à la première direction. Par ailleurs, le simulateur d’écoulement selon l’invention permet de prendre en compte les paramètres d’écoulement en lien avec le modèle double porosité-double fracture selon l’invention tels que définis à l’étape 3) ci-dessus.
Le simulateur d'écoulement selon l'invention permet de prédire de manière fiable les écoulements de fluide dans une formation souterraine présentant un réseau de fractures.
Il est bien clair que le procédé selon l’invention comprend des étapes mises en œuvre au moyen d’un équipement (par exemple un poste de travail informatique) comprenant des moyens de traitement des données (un processeur) et des moyens de stockage de données (une mémoire, en particulier un disque dur), ainsi qu’une interface d’entrée et de sortie pour saisir des données et restituer les résultats du procédé.
En particulier, les moyens de traitement de données sont configurés pour mettre en œuvre la simulation des écoulements au sein du réservoir géologique étudié, au moyen d'un simulateur d'écoulement selon l'invention tel que décrit ci-dessus.
En outre, l’invention concerne un produit programme d'ordinateur téléchargeable depuis un réseau de communication et/ou enregistré sur un support lisible par ordinateur et/ou exécutable par un processeur, comprenant des instructions de code de programme pour la mise en œuvre au moins des étapes 2 à 4 décrites précédemment, lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur.
5) Exploitation du fluide de la formation souterraine
Cette étape est mise en œuvre dans le cadre du procédé selon le deuxième aspect de l'invention, et qui concerne un procédé pour exploiter un fluide de la formation souterraine étudiée.
Dans le domaine de la géothermie, il s’agit de déterminer au moins un schéma d’exploitation d’un fluide essentiellement aqueux injecté dans la formation souterraine étudiée. Plus précisément, dans le domaine de la géothermie, on exploite la chaleur ou encore l’énergie du fluide injecté dans la formation et récupéré.
Dans le domaine pétrolier, il s’agit de déterminer au moins un schéma d’exploitation des hydrocarbures contenus dans la formation souterraine étudiée.
De manière générale, un schéma d’exploitation comprend un nombre, une géométrie et une implantation (position et espacement) des puits injecteurs et producteurs à forer dans le réservoir étudié et à équiper.
Dans le domaine pétrolier, un schéma d'exploitation peut en outre comprendre un type de récupération assistée des hydrocarbures contenus dans le réservoir, telle qu'une récupération au moyen de l'injection d'une solution comprenant un ou des polymères, de la mousse de CO 2 , etc). Un schéma d’exploitation d’un réservoir d’hydrocarbures optimal doit par exemple permettre un fort taux de récupération des hydrocarbures piégés dans le réservoir géologique, sur une longue durée d’exploitation, et nécessitant un nombre de puits limité. Autrement dit, le spécialiste prédéfinit des critères d'évaluation selon lesquels un schéma d'exploitation du fluide d'un réservoir géologique est considéré comme suffisamment performant pour être mis en œuvre sur le réservoir géologique étudié.
Selon l’invention, la détermination du schéma d’exploitation du fluide de la formation souterraine étudiée est réalisée à l’aide du simulateur d’écoulement selon l'invention, implémentant notamment le modèle double porosité-double fracture tel que décrit à l'étape 2) ci-dessus, et utilisant les paramètres d’écoulement tels que décrit à l'étape 3) ci-dessus. Un tel simulateur de réservoir peut être établi à partir du simulateur d'écoulement PumaFlow® (IFP Energies nouvelles, France).
Les inventeurs ont montré que l’étape (a) de mélange entre un tel additif organique et la charge hydrocarbonée lourde, avant l’étape (b), améliore le procédé d’hydroconversion en lit hybride bouillonnant-entraîné, en particulier en réduisant l’encrassement des installations, notamment en amont du réacteur d’hydroconversion dans l’installation de chauffage de la charge à l’étape (c).
Sans être lié à une quelconque théorie, l’additif organique, en mélange avec la charge hydrocarbonée lourde, permet une meilleure solubilité du précurseur de catalyseur colloïdal ou moléculaire dans la charge, évitant ou réduisant l’encrassement en particulier dû à des dépôts métalliques dans les installations en amont du réacteur d’hydroconversion comme dans l’installation de chauffage, et améliorant ainsi la dispersion du catalyseur colloïdal ou moléculaire formé à l’étape (c) et/ou à une étape ultérieure, générant ainsi une disponibilité accrue des sites actifs métalliques, favorisant l’hydrogénation de radicaux libres qui sont des précurseurs de coke et de sédiments, et générant une réduction substantielle de l’encrassement des installations.
L’additif organique est préférablement ajouté de sorte que le rapport molaire d’additif organique sur le métal/les métaux actif(s) de la composition de précurseur de catalyseur ajoutée à l’étape (b) soit dans une plage d’environ 0,1 : 1 à environ 20 : 1, plus préférablement dans une plage d’environ 0,75 : 1 à environ 7 : 1, et encore plus préférablement dans une plage d’environ 1 : 1 à environ 5 : 1. Le terme « environ » fait référence à une approximation de ± 5 %, préférablement de ± 1 %.
Avantageusement, la composition de précurseur de catalyseur ajoutée à l’étape (b) comprend du Mo, e.g. le 2–éthylhexanoate de molybdène, et l’additif organique est préférablement ajouté de sorte que le rapport molaire d’additif organique sur Mo de la composition de précurseur de catalyseur ajoutée à l’étape (b) soit dans une plage d’environ 0,1 : 1 à environ 20 : 1, plus préférablement dans une plage d’environ 0,75 : 1 à environ 7 : 1, et encore plus préférablement dans une plage d’environ 1 : 1 à environ 5 : 1.
Le premier mélangeur conditionneur 210 peut comprendre un dispositif de mélange actif, tout type de système d’injection pour des conduites ou tout type de mélangeur en ligne tel que détaillé ci-dessous.