INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne également un dispositif de séparation 1 des trichomes de plantes de chanvre configuré pour permettre la mise en œuvre du procédé selon l’un des modes de réalisation décrit précédemment, comprenant : - un bâti 2, - au moins un tambour 3 monté rotatif par rapport au bâti 2 autour de son axe longitudinal A3, la paroi périphérique 31 du tambour étant constituée, au moins partiellement, d’un tamis 32 ledit tambour 3 comprenant une ouverture 33, 34 au niveau de chacune de ses extrémités longitudinales matérialisant respectivement une entrée I et une sortie O pour la matière circulant dans ledit tambour 3, le tambour 3 étant disposé sur le bâti 2 de sorte que son axe longitudinal A3 soit incliné par rapport à l’Horizontale H selon avec un angle non nul, de telle sorte que l’ouverture d’entrée 33 est située au-dessus de l’ouverture de sortie 34 selon la Verticale V, - un circuit de recirculation et de tri 4, configuré pour recevoir de la matière en sortie du tambour 3, la trier puis l’amener, au moins en partie, en entrée I du tambour 3, - au moins un compartiment de réception 21 des trichomes configuré de sorte à réceptionner les trichomes passés à travers le tamis 32 de la paroi périphérique 31 du tambour 3, après leur séparation du reste de la plante de chanvre dans ledit tambour 3 et à permettre leur évacuation du dispositif de séparation 1 par l’intermédiaire de moyens d’évacuation.
L’ensemble des dispositions décrites ci-dessus concernant le dispositif 1 de séparation fourni au cours de l’étape a) du procédé selon l’invention s’appliquent également au dispositif de séparation 1 selon l’invention.
De même, l’ensemble des dispositions décrites concernant le dispositif 1 de séparation selon l’invention s’appliquent au dispositif de séparation 1 fourni au cours de l’étape a) du procédé selon l’invention.
Un tel dispositif de séparation 1 présente donc l’avantage de permettre le traitement d’une quantité importante de plantes de chanvre, en continu, ce qui le rend compatible avec une application à l’échelle industrielle.
Egalement, comme vu ci-dessus, un tel dispositif de séparation 1 présente un coût de fonctionnement réduit et permet également de réduire la durée entre la récolte des plantes de chanvre et la récupération des trichomes.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de séparation 1 est configuré de sorte à mettre en œuvre le procédé selon un mode de réalisation, tel que décrit précédemment, dans lequel, de façon continue au cours du procédé, le tamis 32 de la paroi périphérique 31 du tambour 3 est décolmaté par la mise en vibration de la paroi périphérique 31 du tambour 3.
Le dispositif de séparation 1 peut à cet effet comprendre en outre des moyens de mise en vibration de la paroi périphérique 31 du tambour 3.
Comme décrit précédemment, de tels moyens de mise en vibration de la paroi périphérique 31 du tambour 3 peuvent comprendre des billes en plastique, telles que décrites précédemment, ou encore lesdits pellets de glace introduits dans le tambour 3 au cours du procédé selon l’invention mis en œuvre dans le dispositif de séparation 1 selon l’invention.
Selon un mode de réalisation, le dispositif 1 comporte au moins une piste de guidage 36 entourant la paroi périphérique 31 du tambour 3 et au moins un galet de guidage 37, monté rotatif sur le bâti 2, coopérant avec ladite piste de guidage 36 de sorte à assurer le guidage en rotation du tambour 3 par rapport au bâti 2 lors de sa rotation autour de son axe longitudinal A3.
Ladite piste de guidage 36 peut comporter au moins un plot 38 ménagé en saillie radiale vers l’extérieur du tambour 3, configuré de sorte que les contacts successifs entre le galet 37 et ledit plot 38 au cours de la rotation du tambour 3 autour de son axe longitudinal A3 entraînent la mise en vibration de la paroi périphérique 31 du tambour 3.
Ainsi, par le simple ajout dudit au moins un plot 38, la piste de guidage 36 et ledit au moins un galet de guidage 37 remplissent une fonction de moyens de mise en vibration de la paroi périphérique 31 du tambour 3, en plus de leur fonction de moyen de guidage en rotation du tambour 3 par rapport au bâti 2, lors de sa rotation autour de son axe longitudinal A3, ce qui permet de bénéficier de moyens de mise en vibration de conception particulièrement simple et de faible coût de revient, qui nécessitent peu de pièces supplémentaires.
La illustre un organigramme d’un procédé de préchauffage d’un cylindre de travail 11 d’un laminoir 1 selon un mode de réalisation. Bien entendu, le procédé peut concerner les deux cylindres de travail 11 de la cage de laminage considérée, ainsi que l’ensemble des cages de laminage du laminoir 1. Le procédé est mis en œuvre avant l’opération de laminage proprement dite de la bande métallique 2, et s’arrête lorsque l’opération de laminage commence. Le préchauffage peut toutefois être à nouveau activé lorsque le critère de convergence mentionné plus bas n’est plus vérifié.
D’une manière générale, le procédé de préchauffage comporte une phase préalable 10 de détermination du profil de dilatation thermique cible du cylindre de travail, suivie ensuite de plusieurs phases effectuées à chaque instant de calcul t k , à savoir une phase 20 de détermination du profil de température moyenne effective du cylindre de travail, une phase 30 de détermination du profil de température moyenne cible du cylindre de travail, puis, sur la base d’un écart entre les deux profils de température moyenne et déterminés, d’une phase d’activation ou non des inducteurs sur la base d’un profil de puissance thermique cible ayant été déterminé.
Comme indiqué précédemment, le cylindre de travail 11 est discrétisé en Ns segments longitudinaux 11s, et le dispositif de contrôle thermique 20 comporte Ni inducteurs 21 répartis suivant l’axe longitudinal Y, avec ici Ns ≥ Ni. Dans cet exemple, par souci de clarté, on ne tient pas compte des refroidisseurs 22 que peut comporter le dispositif de contrôle thermique 20.
Phase 10 : détermination d’un profil de dilatation thermique cible du cylindre de travail 11. On utilise par la suite la notation vectorielle .
Lors d’une étape 11, on définit des paramètres d’entrée Pe représentatifs des caractéristiques mécaniques de la bande métallique 2 à laminer telle que le type d’alliage d’aluminium, des caractéristiques thermiques telles que la température de la bande métallique en entrée de la cage de laminage et la température de bobinage souhaitée, et les dimensions de la bande métallique 2 à laminer telles que sa largeur W, l’épaisseur initiale H et l’épaisseur de sortie h.
Lors d’une étape 12, l’unité de traitement 23 détermine ensuite le profil de dilatation thermique cible à partir des paramètres d’entrée Pe définis et au moyen du modèle physique M1 implémenté dans la mémoire de l’unité de traitement 23.
Lors d’une étape 13, on discrétise le profil de la dilatation thermique cible sur les Ns segments longitudinaux 11s, pour obtenir ainsi le profil (noté ).
Notons que le profil de dilatation thermique , ainsi que les profils de température moyenne cible et effective peuvent n’être définis que pour les segments longitudinaux 11s destinés à être au contact de la bande métallique 2, c’est-à-dire ici pour les segments longitudinaux 11s d’indice allant de iwi à iwf.
Les phases suivantes 20 à 60 sont effectuées de manière itérative à différents instants successifs, le temps étant discrétisé à une fréquence de calcul prédéfinie, par exemple toutes les 45 secondes. Ainsi, à chaque itération de rang k est associé un instant de calcul t k également appelé instant courant.
Phase 20 : détermination d’un profil de température moyenne effective (et noté ) des Ns segments longitudinaux 11s du cylindre de travail 11.
Lors d’une étape 21, on détermine le profil de température moyenne effective du cylindre de travail 11. Comme indiqué précédemment, il s’agit de la température moyenne de chaque segment longitudinal 11s du cylindre de travail 11 (température constante sur la surface et dans le volume du segment longitudinal), et non pas seulement la température de surface. Cette température moyenne est responsable de la dilatation thermique (moyenne) du segment longitudinal 11s considéré.
Ce profil est déterminé à partir d’un profil de puissance thermique effectif (et noté de manière vectorielle ) délivré par les inducteurs 21 et mesuré préalablement par les capteurs des inducteurs 21 à l’instant de calcul t k-1 , et au moyen du deuxième modèle physique prédéfini M2 exprimant une relation entre le profil de puissance thermique effective et le profil de température moyenne effective . Lors du premier instant de calcul t k=1 , les inducteurs 21 n’ayant pas encore délivré de la puissance thermique, le profil de température effective peut être égal à la température ambiante, voire peut être égal à une température (uniforme ou non) prédéfinie correspondant à l’état thermique des cylindres de travail à la suite par exemple d’opérations de laminage antérieures.
Phase 30 : détermination d’un profil de température moyenne cible (et noté ) des Ns segments longitudinaux 11s du cylindre de travail 11.
Lors d’une étape 31, on détermine le profil de température moyenne cible des Ns segments longitudinaux 11s du cylindre de travail 11, à partir du profil de température moyenne effective et du profil de dilatation thermique cible .Pour cela, on prend comme référence un segment longitudinal 11, ici d’indice iwi, où se situe l’une des bordures latérales de la bande métallique 2. Puis, on calcule la température moyenne cible à partir de la relation suivante : , où d ref (j) est le diamètre de référence à l’indice j, et où α est le coefficient de dilatation thermique moyen du cylindre de travail 11. Bien entendu, d’autres calculs sont possibles.
Phase 40 : détermination d’un écart entre le profil de température moyenne cible et le profil de température moyenne effective .
Lors d’une étape 41, on détermine ici un écart maximal entre le profil de température moyenne cible et le profil de température moyenne effective . Pour cela, on identifie le segment longitudinal 11s d’indice jmax situé entre iwi et iwf pour lequel l’écart en température est maximal : . L’objectif est ici d’identifier l’inducteur 21 le plus proche de ce segment longitudinal d’indice jmax dont la puissance thermique cible sera portée à une valeur maximale.
Dans ces modes, le procédé comprend avantageusement également une étape de rainurage d’une face interne de l’accessoire, préalable à l’étape de mise en forme. Ce rainurage permet de faciliter la mise en forme de l’accessoire. S’il y a un décor, ses déformations sont minimisées car l’épaisseur du matériau mis en forme est réduite.
De préférence, la matière de l’accessoire est un complexe d’une première et une deuxième feuilles d’aluminium d’épaisseur comprise entre 0,2 et 0,8mm prenant en sandwich une feuille réalisée en matériau plastique, d’épaisseur comprise entre 0,5 et 5mm. Ce matériau présente de bonnes performances de durabilité, de résistance aux intempéries, est peu onéreux, et est simple à mettre en œuvre.
Dans certains modes de réalisation, l’accessoire est un garde-boue ou un carter de protection.
est une vue de dessus d’une étape de fabrication d’un accessoire, après sa découpe.
est une vue de dessous, en perspective, d’un accessoire après rainurage et avant mise en forme.
est une vue de détail de la .
est une vue de dessous, en perspective, d’un accessoire rainuré, après mise en forme.
est une vue de dessus, d’une étape de fabrication d’un autre accessoire, après sa découpe.
est une vue de face de cet accessoire après une première étape de mise en forme.
est une vue de face de cet accessoire après une deuxième étape de mise en forme.
est une vue de côté, en coupe, de cet accessoire.
Description détaillée de l’invention En référence aux figures 1 à 9, le procédé selon l’invention permet de réaliser des accessoires (1) pour cycles de manière optimisée pour les petites séries et pour la personnalisation.
Il s’agit par exemple d’équiper la flotte de cycles partagées d’une commune : d’une commune à une autre, les modèles de cycles ne sont pas les mêmes, et ont chacun leur géométrie. Il est donc nécessaire de disposer d’un procédé de fabrication adaptable, qui puisse réaliser des accessoires (1) de dimensions ou de formes différentes, sans que l’impact sur le coût de fabrication ne soit prohibitif.
Afin de pouvoir s’affranchir de l’usage d’un moule ou d’une matrice, le procédé selon l’invention est basé sur la découpe à la forme d’un accessoire (1) dans une feuille ou une plaque de matière, selon une technique de suivi de profil (2). Il ne s’agit donc pas d’un emboutissage ou d’un matriçage, lors desquels tout le pourtour de l’accessoire (1) est découpé simultanément.
Par feuille ou plaque de matière, on entend que la matière première mise en œuvre lors du procédé présente une dimension inférieure au centième des deux autres dimensions. Par exemple, une plaque carrée de 1m² présente une épaisseur inférieure à 10mm.
La présente invention fournit ainsi l’utilisation la composition retardatrice pour ralentir des réactions d’oxydation, en particulier de teintures ou d’intermédiaires de celles-ci.
La présente invention fournit également l’utilisation de la composition retardatrice pour réduire la tendance à la formation de taches d’une teinture.
La présente invention porte également sur un procédé de ralentissement de réactions de teinture ou d’intermédiaires de celle-ci, caractérisé en le mélange de la composition retardatrice avec la teinture. De préférence, la composition retardatrice est mélangée avec la teinture avant application de la teinture, ou la composition retardatrice est appliquée au niveau de la position au niveau de laquelle la teinture a été appliquée pendant moins de 10 minutes, moins de 5 minutes, ou moins de 3 minutes.
Description des dessins La montre les performances de résistance aux taches des mélanges selon l’Exemple 2.
Tout au long de la description, y compris les revendications, le terme « retardateur » signifie un agent capable de ralentir des réactions d’oxydation, en particulier de teintures ou d’intermédiaires de celles-ci, telles que les réactions avec un révélateur, par exemple, une réaction d’oxydation entre ceux-ci.
Un objet de la présente invention est de fournir une composition retardatrice d’oxydation, comprenant des composants de :
De préférence, la présente invention fournit un kit de teinture, comprenant les compositions de :
L’avantage de cette solution est de limiter la déperdition de calorie et donc limiter l’énergie nécessaire à la production d’une telle vapeur d’eau.
Un autre avantage de cette solution est que le nid est détruit sans utilisation de pesticide ou de tout autre produit. La destruction se fait donc de manière écologique, dans le respect de l’environnement.
Cette solution a également pour but d’alléger la perche télescopique en mettant en œuvre un réservoir 2’’ déporté évitant ainsi des efforts inutiles et des perçage imprécis de nids avec la buse 20’’.
Dispositif de distribution nasale de produit fluide La présente invention concerne un dispositif de distribution nasale de produit fluide, et plus particulièrement un dispositif pour distribuer dans une narine une dose de produit fluide pharmaceutique, notamment de liquide ou de poudre, contenue dans un réservoir, à l’aide d’un écoulement de gaz sous pression.
Les documents WO9946055 et WO0245866 divulguent des dispositifs de distribution nasale dans lesquels un élément de fermeture sphérique, qui obture la sortie du réservoir, est expulsé par l’écoulement d’air créé par une chasse d’air actionnée manuellement par l'utilisateur. Un inconvénient de ce type de dispositif est la chasse d'air manuelle, qui peut dans l'exemple du document WO9946055 délivrer un écoulement d'air variable selon la manière dont le dispositif est actionné. Le document WO0245866 résout ce problème en proposant une ouverture mécanique en fin de course d'actionnement, mais pour garantir un écoulement d'air suffisant, l'actionnement de la chasse d'air peut s'avérer difficile pour des personnes affaiblies.
Le document WO2020154182 propose de remplacer la chasse d'air manuelle par un réservoir de gaz comprimé qui est ouvert lors de l'actionnement pour distribuer la dose de produit fluide. Le dispositif comporte une aiguille à double pointe, et lorsque l'utilisateur appuie sur le fond du réservoir, l'aiguille va percer d'une part le réservoir de produit fluide et d'autre part le réservoir de gaz comprimé, permettant ainsi au gaz comprimé de distribuer la dose de produit fluide. Cette mise en œuvre présente l'inconvénient d'avoir à exercer une force axiale alors que le dispositif est dans la narine de l'utilisateur, avec des risques d'inconfort ou de blessure lors du déclenchement du flux de gaz comprimé.
La présente invention a pour but de fournir un dispositif de distribution nasale de produit fluide qui ne reproduit pas les inconvénients susmentionnés.
La présente invention a notamment pour but de fournir un tel dispositif qui garantisse l'expulsion de la dose de produit fluide, indépendamment de la vitesse ou de la force d'actionnement.
La présente invention a aussi pour but de fournir un tel dispositif qui empêche tout risque de blessure dans la narine lors de l'actionnement.
La présente invention a aussi pour but de fournir un tel dispositif qui soit simple et peu coûteux à fabriquer, à assembler, à remplir et à utiliser.
La présente a donc pour objet un dispositif de distribution de produit fluide comportant un réservoir contenant une dose de produit fluide à distribuer, un réservoir de gaz comprimé adapté à distribuer une dose de gaz comprimé pour expulser la dose de produit fluide lors de l'actionnement, et une partie intermédiaire comportant un corps et des moyens de liaison pour relier ledit réservoir de produit fluide audit réservoir de gaz comprimé, et des moyens d'actionnement pour actionner ledit dispositif, lesdits moyens de liaison comportant un premier organe de support et un second organe de support axialement déplaçables par rapport audit corps, et un tube souple et déformable fixé d'une part audit premier organe de support et d'autre part audit second organe de support, ledit premier organe de support comportant des premiers moyens d'ouverture pour, en position d'actionnement, ouvrir ledit réservoir de produit fluide, et ledit second organe de support comportant des seconds moyens d'ouverture pour, en position d'actionnement, ouvrir ledit réservoir de gaz comprimé, un ressort chargé étant disposé entre lesdits premier et second organes de support, pour les solliciter élastiquement vers leur position d'actionnement respective, lesdits moyens d'actionnement comportant un bouton d'actionnement déplaçable radialement entre une position de repos et une position d'actionnement, ledit bouton d'actionnement étant solidaire d'une cage creuse qui, en position de repos dudit bouton d'actionnement, bloque axialement lesdits organes de support dans leurs positions de repos respectives, et lorsque ledit bouton d'actionnement est déplacé radialement vers sa position d'actionnement, lesdits organes de support sont axialement débloqués et ledit ressort déplace lesdits deux organes de support vers leurs positions d'actionnement respectives.
Selon une première variante avantageuse, ledit réservoir de produit fluide contient une dose unique de produit fluide.
Avantageusement, lesdits premiers moyens d'ouverture comportent une première aiguille, reliée audit tube souple, et qui, en position d'actionnement, perce une membrane dudit réservoir de produit fluide.
Selon une première variante avantageuse, ledit réservoir de gaz comprimé contient une dose unique de gaz comprimé.
Avantageusement, lesdits seconds moyens d'ouverture comportent une seconde aiguille, reliée audit tube souple, et qui, en position d'actionnement, perce une membrane dudit réservoir de gaz comprimé.
Selon une seconde variante avantageuse, ledit réservoir de gaz comprimé contient plusieurs doses de gaz comprimé.
Comme illustré sur la figure 1, la face de sortie FS présente des billages BI afin de procurer des effets optiques à la lumière traversant la face de sortie FS.
Le réflecteur RL optique, illustré sur les figures 2 et 3, est formé d’une pièce monobloc PM réalisée par exemple en matière plastique injectée. La pièce monobloc PM est dimensionnée pour s’étendre au moins en partie en regard de la face d’entrée FE, le long d’un axe BB, illustré sur la figure 3. Le réflecteur RL présente une pluralité de surfaces réfléchissantes SR formant chacune un miroir optique. A cette fin, les surfaces réfléchissantes SR sont, par exemple, recouvertes d’une couche réfléchissante, telle qu’une couche de métal. Alternativement, le réflecteur RL est entièrement métallisé.
Le réflecteur RL est distant de l’écran EC.
Le réflecteur RL est conçu pour réfléchir un faisceau lumineux FL1 issu d’une source lumineuse SL, représentée sur la figure 2, en un faisceau parallèle FP1. Dans le phare P, le réflecteur RL est positionné et orienté afin que le faisceau parallèle FP1 éclaire la face d’entrée FE suivant une incidence parallèle à l’axe privilégié AP de l’écran EC. Le réflecteur RL est adapté à la source lumineuse SL désaxée de l’axe privilégié AP. A cette fin, chaque surface réfléchissante SR forme une portion de paraboloïde dont le foyer correspond à la position d’une source lumineuse SL.
Une fois positionné dans le phare P, l’axe privilégié AP du dispositif DO correspond à un axe longitudinal avant /arrière d’un véhicule susceptible d’être équipé du phare P.
Le réflecteur RL présente avantageusement des moyens de fixation tels qu’une zone de fixation ZF permettant de fixer le réflecteur RL dans le phare P, par exemple, par vissage ou fixation quart de tour.
Le phare P comporte en outre un masque MO, illustré sur la figure 2, conçu pour empêcher qu’un rayon lumineux ne traverse la glace GL transparente sans avoir traversé l’écran EC. Le masque MO est positionné entre le réflecteur RL et la glace GL. L’écran EC traverse le masque MO à l’aide d’une ouverture OV (figure 2) ménagée dans le masque MO, le pourtour de l’ouverture OV du masque MO épousant le contour de l’écran EC. Sur l’exemple illustré sur la figure 2, le guide plat GP traverse également le masque MO, de la même manière que l’écran EC.
Ainsi, lorsque les sources lumineuses SL du phare P selon l’invention émettent de la lumière, elles éclairent chaque surface réfléchissante SR. Les sources lumineuses SL étant positionnées aux foyers respectifs de chaque surface réfléchissante SR, la lumière réfléchie par lesdites surfaces réfléchissantes forment des faisceaux parallèles FP1 qui éclairent la face d’entrée FE de l’écran EC suivant son axe privilégié AP. Chaque faisceau parallèle FP1 est ainsi réfracté par la face d’entrée FE dans l’écran EC en un faisceau parallèle FP2 se propageant jusqu’à la face de sortie FS. Suivant la forme de la face de sortie FS, la lumière émise par celle-ci est une pluralité de faisceau lumineux parallèles compatibles avec une fonction photométrique directive. La perception d’un observateur regardant la face de sortie FS émettant de la lumière est comparable, visible à travers la glace GL, présente l’aspect visuel d’une surface d’un guide plat GP mais avec une intensité lumineuse accrue.
Le dispositif DO selon l’invention permet donc d’obtenir des fonctions photométriques directives ayant un aspect semblable à un système mettant en œuvre un guide plat GP avec toutefois un rendement optique amélioré.
L’invention ne se limite pas au mode de réalisation du dispositif optique décrit ci-avant, seulement à titre d’exemple, mais d’autres modes de réalisation peuvent être conçus par l’homme de métier sans sortir du cadre et de la portée de la présente invention.
PRINCIPE ACTIF COMPRENANT UN EXTRAIT PARTICULIER DE PUNICA GRANATUM ET UTILISATIONS POUR PREVENIR ET/OU LUTTER CONTRE L’ACNE L’invention concerne un principe actif pour la peau spécifique comprenant un hydrolysat d’écorce de fruits immatures de Punica granatum , utile en cosmétique ou dermatologique en particulier pour prévenir et/ou lutter contre l’acné. L’invention concerne également les compositions cosmétiques ou dermatologiques l’incluant, un procédé d’obtention d’un tel principe actif ainsi que ses utilisations.