Precisement, pour un coulissement de longueur elementaire determinee du premier teton 73, celui-ci monte vers le second teton 74 dune hauteur, du point 391 jusqu'au second axe 61, correspondant au sinus de Tangle de montee de pente P1. L'inverse de cette valeur de sinus represente un coefficient d'amplification de la force de repoussement de la languette de bridage 50 par rapport a la force motrice appliquee sur le teton intermediaire 73 pour effectuer le coulissement. Lorsque la force motrice ci-dessus atteint un seuil maximal au-dela duquel 1'operateur eprouverait des difficultes de mancuvre, la pente P1 peut etre progressivement reduite, comme dessine, par un facteur representant un rapport entre la force resistante de rappel, exercee par la languette de bridage 50, et la force de seuil maximal. La force de rappel est proportionnelle a 1'amplitude de la flexion d'armement de la languette de bridage 50, c'est-a-dire 1'ecart depuis le point 391, cette amplitude pouvant etre determinee, pour chaque point de la premiere surface de came 42K, d'apres la distance entre les trous 60 et 40 et 1'orientation de la premiere surface de came 42K. De la sorte, la premiere surface de came 42K presente, au-dela d'un premier troncon aboutissant a une premiere position de course correspondant a la force de seuil maximal, un deuxieme troncon aboutissant a une deuxieme position de course correspondant par exemple a une force de rappel double de celle de seuil maximal, mais alors la pente P1 ne represente plus que la moitie de la valeur de pente en debut du deuxieme trongon. Cette loi de variation de variation en 1/X (X = course) de la premiere pente P1 se poursuit ainsi sur une longueur de course suffisante pour finalement obtenir la hauteur (point 391 a second axe 61) de repoussement voulue de la languette de .5 bridage 50, correspondant a une force de rappel determinee. Cette hauteur de repoussement represente donc 1'integrale de la premiere pente P1 sur la longueur de course. En outre ici, le trou de manoeuvre 60, presente une seconde surface de came 62K s'etendant selon une seconde courbe de came 62C partant du second axe geometrique 61, quelque peu vers la position dite finale 41F, avec une seconde pente P2, par rapport a une tangente locale a un premier cercle 49 centre sur le premier axe geometrique ici en position finale 41F, la seconde pente P2 presentant une valeur absolue de depart P20 au moins egale a la valeur finale de montee P11 en fin de course 41F de la premiere pente Pl. La seconde surface de came 62K aboutit, selon la fleche F2, a un point de fin de course 61F du second axe geometrique 61, la droite de position precedemment dite finale 39F etant passee a une position 39G par pivotement selon la fleche F4, qui correspond a un pivotement de meme sens que pour la fleche F3, de sorte que le teton d'extremite 74 effectue sa course sur la seconde came 62K grace au fait que le teton intermediaire 73 prend appui sur le bord d'extremite, du trou 40, qui constitue la suite de la zone de pente finale P11. Le premier axe en position dite finale 41F descend alors a la position d'un point 392, selon la fleche F6. On notera qu'il s'agit d'un mouvement relatif, c'est-a-dire qu'en fait la position dite finale 41F est une position fixe sur la fraise 20, et c'est en fait essentiellement la seconde surface de came 62K qui s'eloigne de la premiere surface de came 42K, c'est-a-dire du bloc support 25. L'ecartement de la languette 50 par rapport au bloc support 25 est ainsi represente par la somme des deux distances parcourues selon les fleches opposees F5 et F6.