Selon l'exemple de réalisation, le conduit d'entrée 16 est relié à une portion supérieure de la première partie 18A du corps 18 du plénum 12. Les conduits de sortie Cl, C2 et C3 sont reliés à une portion inférieure du plénum 12, respectivement une portion inférieure de la première partie 18A pour les deuxième et troisième conduits de sortie C2, C3 et de la deuxième partie 18B pour le premier conduit de sortie Cl. L'orifice de sortie OS du conduit de sortie 16 est donc io agencé dans la portion supérieure de la première partie 18A du corps 18, verticalement au dessus des orifices d'entrée 0E2 et 0E3 respectifs des deuxième et troisième conduits de sortie C2, C3 qui débouchent eux dans la portion inférieure de ladite première partie 18A. 15 Comme représenté sur la figure 1, les conduits de sortie Cl, C2 et C3 comportent principalement, d'une part, un tronçon curviligne 24 qui s'enroule à l'extérieur autour d'un même côté du corps 18 du plénum 12 et, d'autre part, un tronçon 26 sensiblement rectiligne qui, prolongeant ledit tronçon curviligne 20 24, est destiné à être relié au moteur 14. Le tronçon curviligne 24 s'étend globalement suivant un arc de cercle, depuis l'orifice d'entrée 0E1, 0E2, 0E3 du conduit de sortie Cl, C2, C3 qui débouche dans la portion inférieure de la partie 18A, 18B associée du corps 18 du plénum 12 jusqu'à 25 passer au dessus de la partie supérieure du corps 18. De préférence, les deuxième et troisième conduits de sortie C2, C3 sont agencés de part et d'autre du conduit d'entrée 16 lequel s'étend globalement verticalement en passant ainsi entre les conduits C2 et C3 pour se raccorder à la partie 30 supérieure de la première partie 18A du corps 18 du plénum 12. Comme on peut le voir sur la figure 1 ou 2, le premier conduit de sortie Cl est celui des conduits de sortie qui est le plus éloigné de l'orifice de sortie OS ce qui est préjudiciable sur 2941272 i0 le plan de la perméabilité par comparaison aux autres conduits de sortie C2 et C3 dont les orifices d'entrée 0E2 et 0E3 sont plus proches de l'orifice de sortie OS du conduit d'entrée 16 d'admission du flux d'air F dans le plénum 12. 5 Selon une caractéristique importante, la deuxième partie 18B du corps 18 présente une section de passage S1 qui est inférieure à la section de passage S2 de la première partie 18A du corps 18 du plénum 12. Comme on peut le voir sur la figure 2, la réduction de la io section de passage entre la section S1 de la première partie 18A et la section S2 de la deuxième partie 18B est en particulier due au fait que la deuxième partie 18B présente au moins une dimension qui, ici selon l'orientation verticale, est inférieure à celle de la première partie 18A du corps 18. 15 La première partie 18A présente une première hauteur H tandis que la deuxième partie 18B présente une hauteur h qui lui est inférieure. Une telle diminution de la hauteur de la deuxième partie 18B peut notamment résulter de la nécessité de dégager 20 localement un espace déterminé à l'extérieur du plénum 12, par exemple destiné à être occupé par un autre organe adjacent du moteur 14 de sorte que, sans un tel dégagement, l'implantation du répartiteur 10 ou de cet organe ne serait pas possible. Dans l'exemple de réalisation représentés aux figures, la 25 zone de jonction entre la première partie 18A et la deuxième partie 18B du corps 18 constitue un rétrécissement qui provoque une forte accélération dans l'écoulement du flux F d'air. Or, une telle accélération du flux F d'air se traduit par des décollements du flux gazeux qui participent à la réduction de la 30 perméabilité du premier conduit Cl qui est relié à ladite deuxième partie 18B du plénum 12. L'accélération des gaz constituant le flux F d'air que provoque la diminution de la section de passage entre la première 2941272 Il partie 18A et la deuxième partie 18B est plus particulièrement à l'origine d'un phénomène de recirculation intense du flux F en amont de l'orifice d'entrée 0E1 du premier conduit de sortie Cl . En effet, après avoir notamment léché une portion de la 5 face interne 24 (figure 3) de la deuxième partie 18B du corps 18, l'air du flux F tend alors à s'enrouler sur lui-même sous l'impulsion de l'accélération induite par la réduction de section du corps 18 du plénum 12. L'enroulement du flux F d'air se traduit par une io recirculation du flux dans le volume interne dans la deuxième partie 18B qui s'effectue au détriment du premier conduit de sortie Cl lequel présente de ce fait une moindre perméabilité, en particulier par rapport aux deuxième et troisième conduits de sortie C2 et C3. 15 Comme l'illustre la figure 4, la perméabilité P du premier conduit de sortie Cl est donc moindre par comparaison à la perméabilité des autres conduits de sortie C2 et C3. En effet, la perméabilité P du premier conduit de sortie Cl est affectée d'une part du fait de son éloignement de l'orifice de 20 sortie OS du conduit d'entrée 16 et, d'autre part, du fait du phénomène de recirculation se produisant en amont de son orifice d'entrée 0E1. Or comme cela a été rappelé précédemment, il est particulièrement important que les différents conduits de sortie Cl 25 à C3 du répartiteur 10 qui sont destinés à alimenter en air les cylindres 1 à 3 du moteur 14 présentent une perméabilité sensiblement homogène pour garantir un bon fonctionnement du moteur 14 lors de la combustion. Le but de la présente invention est donc de proposer une 30 solution propre à accroître la perméabilité du premier conduit de sortie Cl afin qu'il présente une perméabilité sensiblement équivalente à celle des deuxième et troisième conduits de sortie C2 et C3. 12 Pour ce faire, le plénum 12 comporte au moins une nervure 30 qui forme un brisant associé à celui des conduits de sortie Cl, C2, C3 qui est le plus éloigné du conduit d'entrée 16 d'air, c'est-à-dire ici le premier conduit de sortie Cl .