INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On va maintenant décrire plus précisément ci-après en pseudo code les phases essentielles du procédé selon le mode de réalisation de l'invention plus particulièrement décrit ici, à savoir la connexion et le contrôle.
La connexion Cette phase s'effectue par le biais d'une modem numérique/numérique et/ou numérique/analogique, le terme modem étant bien entendu à prendre dans son sens général d'élément de connexion vers un réseau téléphonique commuté ou non, et/ou informatique Intranet, Internet, etc. Cette phase s'appuie par ailleurs directement sur le logiciel présent sur le support. Elle est, donc, entièrement gérée côté client.
Lancement automatique le logiciel s'exécute automatiquement grâce à la présence du fichier de lancement"autorun. inf" qui définit l'emplacement du logiciel sur le support
Algorithme d'exécution DEMANDE numero~serie Il saisie du numéro de série du support par l'utilisateur VALIDE numero~serie Il vérifie la cohérence du numéro OUVRE CONNEXION//procédure d'ouverture de connexion modem { CONFIGURE modemdefaut CONFIGURE num~telephone LANCENUMEROTATION SIECHEC AFFICHEERREUR - - ENVOIT numero serie INITIALISE CONNEXIONIP//procédure d'ouverture de connexion réseau IP { CONFIGURE identifiantreseau CONFIGURE motdepassereseau LANCEIDENTIFICATION SIECHEC AFFICHE~ERREUR } LIT url~service, credit~temps, pas~decrement LANCEUR url~service//ouvre le navigateur de l'utilisateur sur l'url spécifiée TANTQUE CONNEXIONACTIVE { credit~temps = credittemps-pasdecrement SI credit~temps < seuil~min ALERTEUTILISATEUR AFFICHE credit~temps }
Le contrôle Cette phase répond aux demandes d'ouverture de connexion modem et réseau de la phase de connexion.
Elle vérifie le temps restant et, si nécessaire, coupe la connexion. Elle est entièrement gérée côté serveur.
Algorithme d'exécution LIT numero~serie//normalement envoyé par le logiciel sur le support LIT~DB credit-temps récupère de la base de donnée le temps restant SI credit~temps LIT~DB pas~decrement LIT DB url service ENVOIT url~service, credit~temps, pas~decrement // renvoit les informations utiles TANTQUE CONNEXION~ACTIVE // boucle principale { credit~temps = credittemps-pasdecrement SI credit~temps = 0 COUPE~CONNEXION } ECRIT~DB credittemps//enregistre le nouveau temps restant On a donné ci-après un exemple de format d'enregistrement base de données, applicable pour un
registre selon le mode de réalisation de l'invention plus particulièrement décrit ici.
Les enregistrements sont simples et courts, ce qui permet d'en stocker un nombre très important (plusieurs millions).
Les informations contenues se divisent par exemple en quatre :
Numéro Compteur uri service Pas de unique (de décrémentation série) valide
Le ramassage des déchets étant terminé, le dispositif peut être replacé dans sa housse ou dans son boîtier.
Les lieux sont maintenus propres.
CHARNIERE A RAPPEL ELASTIQUE L'invention se rapporte à une charnière à rappel élastique.
Classiquement, une charnière se compose de deux plaques métalliques ou paumelles fixées chacune sur l'un des deux éléments à articuler l'un par rapport à l'autre, tel un dormant et un battant.
Un axe ou une broche matérialise l'axe de pivotement de la charnière.
Généralement, la broche est fixée sur l'une des plaques et l'autre plaque présente une pièce femelle venant coiffer la broche permettant ainsi la rotation.
Dans certain cas, on souhaite que le battant revienne automatiquement en une position préférentielle.
Il est donc connu d'équiper le battant ou ces charnières d'un moyen de rappel élastique.
On connaît, par exemple, comme moyen de rappel élastique des dispositifs couramment appelés ferme-porte qui sont extrêmement coûteux et encombrants.
Le principe fonctionne sur la base du transfert d'un fluide entre deux chambres.
On connaît un autre système (FR-A-2.665. 371) qui consiste à utiliser une barre de torsion.
La charnière est, en trois pièces, une pièce centrale creuse présentant de part et d'autre un axe creux sur lequel s'engage deux extrémités en forme de capuchon.
La pièce centrale est solidarisée à un élément et les capuchons sont solidarisés à l'autre élément, par exemple, le battant.
Cette barre de torsion est une barre métallique pourvue à chaque extrémité d'un oeillet ; l'un des oeillets est bloqué en rotation dans la pièce centrale tandis que l'autre oeillet est bloqué en rotation dans l'un des capuchons.
Pour permettre le passage des oeillets, les capuchons et pièce centrale présentent un diamètre interne relativement important par rapport au diamètre de la barre de torsion.
Une telle charnière convient pour des couvercles de boite mais ne conviendrait pas pour un battant de porte car, notamment, on ne peut désaccoupler le couvercle de la boite qu'en retirant les vis qui maintiennent la charnière ou le couvercle.
EXPOSÉ DE L'INVENTION La plate-forme selon l'invention comporte : - un module de communication destiné à assurer une liaison distante entre le véhicule et le réseau domestique à travers un serveur réseau central ; - un module de localisation destiné à indiquer la position du véhicule par rapport au réseau domestique ; et - un module applicatif destiné à commander et à contrôler à distance le fonctionnement des équipements dudit véhicule.
Selon l'invention, ledit module applicatif comporte une interface homme-machine destinée à piloter les équipements du véhicule et une mémoire destinée à stocker les paramètres courants de fonctionnement desdits équipements.
Ladite plate-forme comporte en outre un module de gestion d'alarme qui transmet des messages d'alarme sur au moins un terminal consultable pour l'utilisateur.
Selon l'invention, la plate-forme est reliée au réseau domestique via un serveur réseau central comportant les modules suivants : - une interface comportant au moins un module de gestion des appels d'utilisateurs éloignés, - un module de gestion des communications assurant l'authentification et la sécurisation de l'accès ainsi
que l'aboutement de la communication entre l'utilisateur et le serveur domestique, - un module frontal de communication qui opère la gestion des appels vers le serveur domestique, - un module de réception d'alarmes en provenance du serveur domestique, - et un module d'exploitation destiné à assurer la gestion et l'administration des paramètres de l'utilisateur.
Selon l'invention, le serveur réseau central comporte en outre une mémoire destinée à stocker les paramètres courants de fonctionnement des modules de communication respectifs du véhicule et du serveur domestique de manière à assurer une continuité de service entre le véhicule et le réseau domestique.
Selon l'invention, la plate-forme embarquée est apte à récupérer lesdits paramètres de fonctionnement de la mémoire du serveur réseau central et à inscrire dans cette mémoire des paramètres d'état de fonctionnement du véhicule.
Selon l'invention, chaque module de gestion des appels d'utilisateurs éloignés traite les différentes requêtes d'un utilisateur pour les présenter dans un protocole compréhensible par le module de gestion des communications.
Selon l'invention, le module de gestion des communications comporte en outre des moyens de gestion des appels permettant d'allouer dynamiquement des modems en fonction de leur occupation et de reporter des établissements de liaison non prioritaires lorsque tous les modems sont utilisés.
Selon l'invention, le module de gestion des communications assure l'authentification de l'utilisateur éloigné et la sécurité, et traduit les informations dans un protocole compréhensible par le serveur domestique.
Selon l'invention, le module frontal de communication gère l'établissement et la rupture des communications entre ladite plate-forme et le serveur domestique.
Selon l'invention, le serveur réseau central comporte des moyens de réception de courrier électronique et de diffusion vers plusieurs adresses pré-configurées.
Selon l'invention, l'utilisateur est connecté au serveur réseau central à travers un réseau externe pris parmi les réseaux suivants : réseau numérique à intégration de services, réseau xDSL, réseau GSM, réseau DCS 1800, réseau UMTS.
La mise en relation à distance de l'utilisateur avec le réseau domestique est réalisée par un système comportant une plate-forme reliée au serveur domestique à travers un serveur réseau central comprenant : - une interface comportant au moins un module de gestion des appels d'utilisateurs éloignés, - un module de gestion des communications assurant l'authentification et la sécurisation de l'accès ainsi que l'aboutement de la communication entre l'utilisateur et le serveur domestique, - un module frontal de communication qui opère la gestion des appels vers le serveur domestique,
- un module de réception d'alarmes en provenance du serveur domestique, et - un module d'exploitation destiné à assurer la gestion et l'administration des paramètres de l'utilisateur.
Cette mise en relation est obtenue par un procédé comportant les étapes suivantes : dans le sens utilisateur-serveur domestique, - authentifier l'utilisateur, - envoyer une demande d'établissement de communication vers le serveur domestique, - traduire les informations échangées une fois la communication établie, et dans le sens serveur domestique-utilisateur, - traduire les informations échangées une fois la communication établie.
100 mm de diamètre et de 2,0 mm d'épaisseur est utilisé. En particulier, après poinçonnement d'un trou de 10 mm de diamètre, une dilatation du trou est appliquée sur des bavures par un poinçon conique à 60 pour mesurer le taux de dilatation du trou (#) à la pénétration d'une fissure (normes fédérales du fer et de l'acier JFST 1001).
En outre, la tôle d'acier reçoit une corrosion LePera et la microstructure à 1/4 t le long de la section transversale dans la direction du laminage à froid (section transversale dans la direction L) est observée au microscope optique (x 1000). Le rapport des surfaces pour chacune des microstructures est évalué par une analyse d'image de la photographie pour la structure soumise à une corrosion de LePera comme décrit ci-dessus.
En outre, la valeur BH et la valeur ATS sont mesurées pour la tôle d'acier par les procédés suivants.
Tout d'abord, pour la valeur BH, un spécimen de test de traction (habituellement le spécimen de test N 5 de la norme JIS) est amené à une déformation nominale de 2 % pour mesurer la contrainte de déformation #1 et après avoir enlevé la charge et maintenu le spécimen de test à 170 C pendant 20 min, il reçoit à nouveau le test de traction pour mesurer la contrainte d'allongement supérieure #2 (contrainte correspondant à une résistance de 0,2 % dans le cas où le point d'allongement n'est pas observé). Ensuite, la différence entre #1 et #2 est définie comme étant la valeur BH.
En outre, pour la valeur ATS, un spécimen de test de traction (habituellement le spécimen de test N 5 de la norme JIS) reçoit une déformation en traction de 10 % nominale, et après avoir retiré la charge et maintenu le spécimen de test à 170 C pendant 20 min, il reçoit à nouveau le test de traction pour mesurer la contrainte maximum T2 (lorsque le point d'allongement supérieur existe, la contrainte maximum à l'exception de la contrainte d'allongement supérieure est mesurée). La
différence entre T2 et la contrainte maximum Tl lors de l'application d'un test en traction jusqu'à la rupture sans traitement thermique (T2 - Tl) est définie comme la valeur #TS. Les résultats sont indiqués dans le tableau 2.
Tableau 1 : TB + PF + faible C
N C Si Mn P S Cr Mo sol.Al N Autres 1 0, 003 0,4 2,1 0, 02 0, 005 0,4 0,032 0, 0034 2 0,04 0,1 1,6 0,01 0,005 0,5- 0,045 0,0042 3 0,11 0,1 2,2 0,02 0,006- - 0,037 0,0045 4 0,06 0,1 1,6 0,01 0,004 - 0,3 0,028 0,0033 5 0,05 0,1 1,5 0,02 0,004 0,5- 0,029 0,0029 Ni:0,30, Cu :0,30 6 0,06 0,2 1,5 0,01 0,005 0,6- 0,035 0,0031 Ti:0,03 7 0,06 0,2 1,5 0,01 0,006 0,6 - 0,047 0,0023 REM:0,02 8 0,05 0,4 0,8 0,02 0,006- 0,5 0,055 0,0046 B:0,008 9 0,05 0,1 1,4 0,02 0,006 0,5- 0,033 0,0054
N Types Martensite Ferrite Trempé B Autres TS EI # YP YR TSxEl TS## BH ATS d'acier (%) (%) (%) (%) (MPa) (%) (%) (MPa) (%) (MPa) (MPa) 1 1 0 30 BF:70 483 32 121 303 63 15456 58443 21 2 2 2 11 54 35 - 498 36 115 271 54 17928 57270 56 27 3 3 25 27 48- 648 28 83 367 57 18144 53784 65 25 4 4 16 15 69- 594 28 99 288 48 16632 58806 69 15 5 5 12 48 40- 641 30 111 329 51 19230 71151 73 20 6 6 15 42 43- 590 30 97 301 51 17700 57230 65 21 7 7 15 46 39- 503 34 105 278 55 17102 52815 54 26 8 8 12 53 35- 628 25 104 312 50 15700 65312 50 19 9 9 12 44 44 - 527 35 100 278 53 18445 52700 65 22 10 2 12 88 - - 492 35 36 261 53 17220 17712 37 17 11 3 29 71- - 622 26 25 322 52 16172 15550 44 15 12 4 14 86 - - 603 28 24 291 48 16884 14472 35 5 13 5 11 89 - - 637 28 25 332 52 17836 15925 35 10 14 6 17 83- - 591 29 23 290 49 17139 13593 37 11 15 7 16 84 - - 509 34 33 263 52 17306 16797 33 16 16 8 12 88- - 623 26 19 317 51 16198 11837 42 9 17 9 11 89 - 521 34 35 291 56 17714 18235 35 12 Nota : BF = Ferrite bainitique
D'après le résultat décrit ci-dessus, on peut considérer ce qui suit (toute indication "N " signifie ici "expérimentation N " dans le tableau 2).
Tout d'abord, les Nos 2 à 9 sont des exemples de préparation d'une phase de matrice trempée prédéterminée (structure mixte de bainite trempée + ferrite) par un procédé défini dans cette invention. On peut voir qu'ils sont excellents au point de vue formabilité de bords par étirement par comparaison avec d'autres tôles d'acier (Nos 1, 10 à 17) ne comportant pas de bainite trempée, de même que la valeur BH et la valeur #TS sont augmentées jusqu'à environ 20 à 30 MPa et environ 10 MPa, respectivement, ce qui donne de bonnes caractéristiques.
Au contraire, les exemples suivants ne satisfaisant aucune des conditions définies dans cette invention présentent les inconvénients suivants, respectivement.
Tout d'abord, le N l est un exemple d'une proportion insuffisante de C dans laquelle aucune bainite trempée ni martensite désirées n'ont pu être obtenues. Dans cette tôle d'acier, une tôle d'acier à double phase de ferrite bainitique et de ferrite est obtenue et l'équilibre résistance-allongement (TS x EI) est légèrement dégradé.
Les Nos 10 à 17 sont des exemples dans lesquels des tôles d'acier DP existantes de ferrite et de martensite sont obtenues du fait que le premier traitement de recuit en continu n'est pas appliqué, et elles se dégradent au point de vue formabilité de bords par étirement et sont médiocres pour l'équilibre résistance-bordage par élongation (TS x #). En outre, à la fois la valeur BH et la valeur #TS sont faibles.
A titre de référence, la figure 8 et la figure 9 représentent des photographies au microscope optique (grossissement : x 1000) pour des tôles d'acier innovantes (N 3) et une tôle d'acier comparative (N 11), respectivement. On peut voir d'après les photographies que la tôle d'acier innovante (figure 8)
Toute amélioration ainsi apportée sur l'exploitation du remplissage peut se traduire, soit par une augmentation des performances du moteur aux pleins charges à rapport volumétrique identique, soit par une réduction des consommations aux charges partielles liée à l'augmentation du rapport volumétrique autorisé.
En vue d'accroître très significativement la résistance du moteur au phénomène de cliquetis, on cherche donc à accélérer la combustion.
Il a déjà été proposé d'accélérer la combustion en favorisant le mélange air/carburant par la formation dans le cylindre d'un mouvement tourbillonnaire dit de"swirl"dans lequel les gaz contenus dans le cylindre sont animés d'un mouvement global de rotation autour d'un axe sensiblement parallèle à l'axe du cylindre.
La demanderesse a par exemple proposé, dans le document FR-A-2.796. 418, de produire un mouvement de swirl en déphasant les instants d'ouverture/fermeture des soupapes d'admission.
On constate cependant que le déphasage des instants d'ouverture des soupapes d'admission ne permet pas de conserver longtemps la structure aérodynamique du mouvement de swirl initié. En effet, comme le mouvement de swirl est produit principalement par l'obturation de l'un des deux conduits d'admission pendant un temps donné, la pleine ouverture retardée de l'une des soupapes d'admission par rapport à l'autre, également complètement ouverte, conduit à une destruction plus ou moins tardive du mouvement de swirl dans le cylindre.
Dans le cas des combustions particulièrement difficiles rencontrées sur moteur camless aux faibles régimes, faibles charges et/ou moteur froid, il a été proposé d'accélérer la combustion en déconnectant alternativement cycle à cycle l'une des deux soupapes d'admission sur chaque cylindre en combustion, en vue de produire un mouvement aérodynamique ordonné de type swirl .
Dans le cas d'un moteur équipé d'injecteurs à deux jets, ou injecteurs bi-jets, la désactivation d'une des deux soupapes d'admission pose cependant les problèmes suivants.
Le carburant liquide s'accumule derrière la soupape maintenue fermée, pendant au moins un cycle de combustion, Il en résulte une dégradation de la préparation du mélange carburé, d'autant plus marquée moteur froid, se traduisant par une augmentation des hydrocarbures lourds envoyés à l'échappement,
ainsi qu'une tendance à l'augmentation des consommations de carburant.
La charge carburée centrée au voisinage de la bougie est appauvrie. Lors de la préparation du mélange carburé en amont des soupapes d'admission, la fraction d'essence liquide n'est pas négligeable. Le mouvement de swirl, défini par une rotation solide de l'ensemble de la masse gazeuse, tend alors à projeter ces fractions liquides sur les parois du cylindre par effet centrifuge. Il en résulte un appauvrissement de la zone centrée autour de l'électrode de la bougie, dégradant l'initiation de la combustion dans le cas d'une bougie centrale, accompagné d'un enrichissement de la zone voisine des parois du cylindre.
Ce phénomène entraîne des émissions d'hydrocarbures particulièrement critiques sur les moteurs camless. En effet, les première résultats d'essais sur différents moteurs pourvus d'une distribution variable électromagnétique ont mis en évidence des quantités d'hydrocarbures à l'échappement toujours supérieures à celles des moteurs à arbres à cames dont ils sont dérivés.
Pour résoudre ces problèmes sur les moteurs camless on a proposé d'agencer un injecteur associé à chaque conduit d'admission, soit deux injecteurs par cylindre, ce qui permet de s'affranchir du problème de stockage de carburant en amont des soupapes.
Cette solution n'est pas satisfaisante car elle alourdit encore davantage le contrôle électronique du moteur, - dont la complexité est déjà critique sur les moteurs camiess.
De plus, cette solution implique un surcoût lié au nombre accru d'injecteurs nécessaires pour chaque moteur.
En outre, l'utilisation d'un injecteur associé à chaque conduit d'admission ne résout par le problème de l'appauvrissement de la charge carburée au voisinage de la bougie en raison du mouvement de swirl.
On peut par exemple citer parmi ceux-ci, les produits"MIRAPOL A 15", "MIRAPOL AD1","MIRAPOL@ AZ1"et"MIRAPOL@ 175"vendus par la société MIRANOL.
(10) Les polymères quaternaires de vinylpyrrolidone et de vinylimidazol tels que par exemple les produits commercialisés sous les dénominations LUVIQUAT FC 905, FC 550 et FC 370 par la société B. A. S. F.
(11) Les polyamines comme le POLYQUART@ H vendu par COGNIS, référencé sous le nom de POLYETHYLENEGLYCOL (15) TALLOW POLYAMINE dans le dictionnaire CTFA.
(12) Les polymères réticulés de sels de méthacrytoytoxyatkyCi-C) triatkyt (Ci- C4) ammonium tels que les polymères obtenus par homopolymérisation du diméthylaminoéthylméthacrylate quaternisé par le chlorure de méthyle, ou par copolymérisation de l'acrylamide avec le diméthylaminoéthylméthacrylate quaternisé par le chlorure de méthyle, l'homo ou la copolymérisation étant suivie
d'une réticulation par un composé à insaturation oléfinique, en particulier le méthylène bis acrylamide. On peut plus particulièrement utiliser un copolymère réticulé acrylamide/chlorure de méthacryloyloxyéthyl triméthylammonium (20/80 en poids) sous forme de dispersion contenant 50 % en poids dudit copolymère dans de l'huile minérale. Cette dispersion est commercialisée sous le nom de SALCARE SC 92 par la Société CIBA. On peut également utiliser un homopolymère réticulé du chlorure de méthacryloyloxyéthyl triméthylammonium contenant environ 50 % en poids de l'homopolymère dans de l'huile minérale ou dans un ester liquide. Ces dispersions sont commercialisées sous les noms de SALCARE SC 95 et SALCARE SC 96 > par la société CIBA.
Parmi tous les polymères cationiques susceptibles d'être utilisés dans le cadre de la présente invention, on préfère mettre en oeuvre les dérivés d'éther de cellulose quaternaires tels que les produits vendus sous la dénomination JR 400 par la société AMERCHOL, les cyclopolymères cationiques, en particulier les homopolymères ou copolymères de chlorure de diméthyldiallylammonium, vendus sous les dénominations MERQUATO 100 , MERQUAT 550 et MERQUATO S par la société NALCO, les polymères quaternaires de vinylpyrrolidone et de vinylimidazol et leurs mélanges.
Les compositions de l'invention contiennent en outre avantageusement au moins un agent tensioactif qui est généralement présent en une quantité allant de 0,1% à 60% en poids environ, de préférence de 3% à 40% et encore plus préférentiellement de 5% à 30%, par rapport au poids total de la composition.
Ainsi, à titre d'exemple de tensioactifs anioniques utilisables, seuls ou mélanges, dans le cadre de la présente invention, on peut citer notamment (liste non limitative) les sels (en particulier sels alcalins, notamment de sodium, sels d'ammonium, sels d'amines, sels d'aminoalcools ou sels de magnésium) des composés suivants les alkylsulfates, les alkyléthersulfates, alkylamidoéthersulfates, alkylarylpolyéthersulfates, monoglycérides sulfates ; les alkylsulfonates, a ! ky) phosphates, atky ! amidesu ! fonates, atky ! arytsu) fonates, aoléfine-sulfonates, paraffine-sulfonates les alkylsulfosuccinates, les alkyléthersulfosuccinates, les alkylamidesulfosuccinates ; les alkylsulfosuccinamates ; les alkylsulfoacétates ; les alkylétherphosphates ; les acylsarcosinates ; les acyliséthionates et les N-acyltaurates, le radical alkyle ou acyle de tous ces différents composés comportant de préférence de 8 à 24 atomes de carbone, et le radical aryl désignant de préférence un groupement phényle ou benzyl. Parmi les tensioactifs anioniques encore utilisables, on peut également citer les sels d'acides gras tels que les sels des acides oléique, ricinoléique, palmitique, stéarique, les acides d'huile de coprah ou d'huile de coprah hydrogénée ; les acyl-lactylates dont le radical acyle comporte 8 à 20 atomes de carbone. On peut également utiliser des tensioactifs faiblement
anioniques, comme les acides d'alkyl D galactoside uroniques et leurs sels ainsi que les acides alkyl (C6-C24) éther carboxyliques polyoxyalkylénés, les acides alkyl (C6-C24) aryl éther carboxyliques polyoxyalkylénés, les acides alkyl (C6-C24) amido éther carboxyliques polyoxyalkylénés et leurs sels, en particulier ceux comportant de 2 à 50 groupements oxyde d'éthylène, et leurs mélanges.