INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autres schémas à clé publique, tels que le schéma de chiffrement ou de signature numérique de ElGamal, font reposer leur sécurité sur la difficulté du problème dit du logarithme discret. Ce problème peut être énoncé dans sa plus grande généralité de la façon suivante : soit E un ensemble muni d'une opération (c'est-à-dire d'une fonction qui, à deux éléments a et b, associe un élément noté a. b ou ab , et appelé produit de a et b), g un élément de E, r un grand nombre entier et y le nombre entier défini par : y = gr (c'est-à-dire le produit g. g.... g avec r occurrences de g) ; alors il est infaisable de retrouver r à partir de g et y.
La présente invention concerne plus particulièrement le domaine technique de l'authentification d'entité, encore appelée identification, ainsi que celui de l'authentification de message et de la signature numérique de message, au moyen de techniques cryptographiques à clé publique. Dans de tels procédés, l'entité authentifiée appelée prouveur, possède une clé secrète ou clé privée et une clé publique associée. Le prouveur utilise la clé secrète pour produire une valeur d'authentification. L'entité qui authentifie, appelée vérificateur, a uniquement besoin de la clé publique du prouveur pour vérifier la valeur d'authentification.
L'invention concerne plus particulièrement encore les procédés d'authentification dits à divulgation de connaissance nulle ou sans apport de connaissance ( zero-knowledge ). Cela signifie que l'authentification se déroule suivant un protocole qui, de façon prouvée, ne révèle rien sur la clé secrète de l'entité authentifiée, et ce quel que soit le nombre d'utilisations. On sait, à l'aide de techniques standards, déduire de ce type de schémas des schémas d'authentification de message et de signature numérique de message.
L'invention concerne plus particulièrement encore des procédés dont la sécurité repose à la fois sur la difficulté du problème de la factorisation des nombres entiers et du problème dit du logarithme discret.
L'invention trouve une application dans tous les systèmes ayant recours à la cryptographie à clé publique pour sécuriser leurs éléments et/ou leurs transactions, et plus particulièrement dans les systèmes où le nombre de calculs effectués par les différentes parties constitue pour au moins l'une d'entre elles un paramètre critique, soit parce qu'elle ne dispose pas d'un coprocesseur spécialisé dans les calculs cryptographiques, appelé souvent cryptoprocesseur, afin de les accélérer, soit parce qu'elle est susceptible d'effectuer un grand nombre de calculs simultanément par exemple dans le cas d'un serveur central, soit pour toute autre raison.
Une application typique est le paiement électronique, par carte bancaire ou par porte-monnaie électronique. Dans le cas du paiement de proximité, le terminal de paiement se trouve dans un lieu public, ce qui incite à utiliser des procédés de cryptographie à clé publique, afin qu'il ne stocke aucune clémaître. Afin de réduire les coûts globaux d'un tel système, on peut souhaiter, soit que la carte soit une carte à microprocesseur standard c'est-à-dire que la carte n'est pas dotée d'un cryptoprocesseur, soit que le microprocesseur sécurisé contenu dans le terminal soit lui-même de type standard, soit les deux. Selon les cas, et selon le procédé cryptographique retenu, l'état de la technique actuellement connue permet d'atteindre l'un ou l'autre de ces objectifs, mais permet difficilement d'atteindre les deux simultanément, en respectant les contraintes du système. Un exemple de telle contrainte est que le paiement s'effectue en moins d'une seconde, voire en moins de 150 millisecondes dans le cas d'une transaction sans contact, voire encore en quelques millisecondes dans le cas d'un péage d'autoroute.
Une limitation de tous les procédés cryptographiques connus à ce jour est que le nombre de calculs que doit effectuer chacune des parties est fixé par le procédé lui-même et ne peut pas être modifié. En particulier, il n'est pas possible de moduler la répartition des calculs entre le prouveur et une tierce
partie non nécessairement de confiance, afin de s'adapter à tel ou tel environnement. Cela empêche qu'un même procédé puisse être utilisé dans une variété d'environnements, dans lesquels les contraintes sont différentes.
Le problème de l'agrégation multicritères consiste à synthétiser des informations traduisant des aspects ou points de vue différents et parfois conflictuels au sujet d'un ensemble d'objets. Il se pose de manière cruciale dans des systèmes industriels, notamment sous la forme de problèmes de décision multicritères. Il se caractérise alors par la construction d'une famille de n fonctions critères à valeur réelles (les fonctions d'utilité u,), permettant d'évaluer les performances (ou degrés de satisfaction) des différentes actions selon chacun des points de vue. Les performances d'une action suivant les différents critères sont alors agrégées via H.
La description ci-dessus concerne le cas où tous les points de vue sont agrégés au même niveau. Néanmoins, lorsque le nombre de points de vue devient assez important, nous réalisons dans la pratique plusieurs niveaux d'agrégation en cascade.
Pour déterminer entièrement le modèle, l'invention met en oeuvre les trois phases suivantes : Phase 1 : Hiérarchisation des critères. Il s'agit de la détermination des points de vue à prendre en compte et de leur hiérarchisation sous forme d'arbre. Les méthodologies permettant de faire ceci sont connues et sont basées sur l'utilisation de cartes cognitives (C. Eden, Cognitive mapping , Europ. J. of Operational Research, 36, pp. 1-13, 1988). Certains logiciels tel que COPE ont pour objectif d'aider le décideur à faire émerger les critères pertinents.
Phase 2 : Formalisation des critères. Un certain nombre de logiciels permettent de déterminer les fonctions d'utilité u, (Expert Choice, Criterium Decision Plus, MACBETH poids).
Phase 3 : Détermination de la fonction d'agrégation : de nombreux logiciels et techniques mettent en oeuvre la construction de la fonction d'agrégation H : Expert Choice, Criterium Decision Plus, MACBETH côtes,
TOPSIS, DESCRIPTOR. Ces outils sont basés sur l'utilisation d'une somme pondérée. H s'écrit alors sous la forme H(u1,...,un)=α1u1+α2u2+...+αnun, où ap... an sont les poids de pondération. Même si ce type de modèle est tout à fait envisageable dans la pratique, il ne permet pas de modéliser les stratégies un peu fines de décision.
Pour pallier cela, l'intégrale de Choquet (G. Choquet, Theory of capacities , Annales de l'institut Fourier, No 3, PP. 131-295, 1953) a été introduite comme fonction d'agrégation. Elle permet de modéliser l'importance des critères, l'interaction entre critères et les stratégies typiques de décision telles que le veto, la faveur, la tolérance et l'intolérance (M.
Grabisch, The application of fuzzy integrais in multicriteria decision making , Europ. J. of Operationnai Research, No 89, PP. 445-456, 1996).
Plusieurs méthodes permettent de déterminer les paramètres de l'intégrale de Choquet à partir de données d'apprentissage foumies par l'expert : on peut mentionner une méthode heuristique (M. Grabisch, A new algorithm for identifying fuzzy measures and its application to pattem recignition , dans lnt. Fuzzy Engeneering Symposium, PP 145-150, Yokohama, Japan, 1995), et une méthode linéaire (J. L. Marcha/, M. Roubens, Dependence between criteria and multple criteria decision aid , dans ; f1d/nt. Workshop on Preferences and Decisions, PP. 69-75, Trento,/fa/y, 1998).
L'étape suivante est une étape importante de l'invention. La connaissance de U (x) ne suffit pas pour résoudre le problème de débriefing.
On dispose d'une action x que l'on veut modifier. Le but est de la modifier (modifier la valeur des critères) de sorte que cela améliore le plus efficacement possible le score global de l'action. On cherche alors à maximiser le benefit to cost ratio (le rapport : bénéfice attendu des suggestions d'améliorations/coût des efforts à produire pour obtenir ces améliorations) : faire le plus petit effort possible qui améliore au mieux le score global.
On cherche à déterminer les points faibles de l'élève. Ce qui intéresse in fine l'instructeur, c'est de fournir les points faibles à améliorer, c'est à dire les critères sur lesquels l'élève doit progresser en priorité pour s'améliorer le plus efficacement possible. Lorsqu'il y a plusieurs niveaux d'agrégation, il faut passer par les différents niveaux d'agrégation pour arriver aux critères. Il faut d'abord réaliser l'analyse niveau d'agrégation par
niveau d'agrégation, puis combiner ces analyses partielles pour en déduire les points faibles à améliorer.
On procède d'abord à la détermination des points faibles pour un seul niveau d'agrégation. La détermination des points faibles d'un élève est beaucoup plus complexe que de lister les critères sur lesquels l'élève a eu un mauvais score. En fait, elle dépend de la manière dont l'instructeur juge globalement les élèves. Pour s'en convaincre, donnons plusieurs exemples. Considérons tout d'abord l'exemple d'un instructeur qui est très intolérant dans le sens où il n'est satisfait que si l'élève a de bons scores suivant tous les critères. La fonction d'agrégation H correspondra alors au minimum : le score global est la plus petite note parmi tous les scores. Dans ce cas, il est clair que le seul critère sur lequel l'élève x a intérêt à s'améliorer est le critère pour lequel x a le plus petit score. Prenons maintenant un instructeur extrêmement tolérant dans le sens où il est satisfait dès que l'élève a réussi suivant un seul critère. La fonction d'agrégation H correspondra alors au maximum. Dans ce cas, l'élève x a intérêt à s'améliorer en priorité suivant le critère pour lequel x a le plus grand score. Comme dernier exemple de fonction d'agrégation, prenons le cas d'une somme pondérée. C'est une manière extrêmement répandue d'agréger plusieurs critères. Pour cette fonction d'agrégation, chaque critère est indépendant des autres, dans le sens où la contribution d'un critère au score global ne dépend pas des scores selon les autres critères. Il est clair que pour une somme pondérée, les élèves ont intérêt à travailler en priorité suivant le critère le plus important (c'est-à-dire ayant le plus grand poids dans la somme pondérée). Nous venons donc de voir que le critère sur lequel x doit concentrer ses efforts dépend de la fonction d'agrégation H en plus de x lui-même.
Sur des exemples simples de fonctions d'agrégation, les conseils à donner à l'élève sont très simples à déterminer. Les exemples précédents correspondent à des attitudes typiques, extrêmes, de décision. Les stratégies de décision d'un décideur se situent entre ces attitudes extrêmes. On y trouve généralement à la fois de la tolérance et de l'intolérance. De plus, les critères n'ont pas tous la même importance. Dans ces conditions, il n'est pas simple du tout de fournir les points faibles à améliorer en priorité.
Pour résoudre cette difficulté, le procédé de l'invention consiste à construire un indice (J) qui indique l'intérêt que l'élève x a de s'améliorer
laquelle est elle-même très inférieure à la section transversale du corps, un fluide remplissant au moins les deux chambres de travail dans le corps et le canal de dérivation, lequel peut être réalisé dans la paroi du corps, ou dans le piston, en présentant une forme en spirale, en hélice, ou en un ou plusieurs arcs-de-cercle concentriques. Lorsque le piston est déplacé dans le corps, du fluide est chassé et passe d'une chambre de travail à l'autre en empruntant le canal de dérivation. Par calcul, en tenant compte de la loi de conservation des débits, de la force subie par le piston et des accélérations du piston d'une part et de la colonne de fluide dans le canal de dérivation d'autre part, on montre que la force subie par le piston est proportionnelle à une masse virtuelle de fluide, analogue à une inertie, que l'on peut maximiser en jouant sur la masse volumique du fluide, sur la longueur du canal de dérivation, et surtout sur le rapport entre la section transversale du corps et la section transversale du canal de dérivation. Comme l'amortissement visqueux augmente avec la réduction de la section et l'augmentation de la longueur du canal de dérivation, il est indiqué de choisir un fluide faiblement visqueux si la fonction de blocage de l'ensemble tige-piston dans le cylindre par inertie fluide doit être privilégiée sur la fonction d'amortissement visqueux.
De plus, par EP 0 183 039 et GB 2 111 171, il est connu de régler la force d'amortissement d'un amortisseur hydraulique de type conventionnel en remplissant ses chambres de travail d'un fluide électro-rhélogique circulant dans un canal de dérivation reliant les deux chambres de travail et soumis, dans ce canal de dérivation, à un champ électrostatique variable permettant de faire varier la viscosité du fluide, en fonction de signaux provenant de détecteurs tels que des détecteurs de vitesse, d'accélération, de charge,....
L' idée à la base de l'invention est de proposer un amortisseur de traînée pour pales de rotor d'hélicoptère permettant de supprimer, dans l'amortisseur, la composante dynamique à la fréquence Q de rotation du rotor, par la mise en #uvre du principe d'amortisseur à inertie fluide selon FR 2 737 271, et d'apporter uniquement de l'amortissement sur le mouvement de traînée des pales à la fréquence propre en traînée ##, dans le but d'améliorer le comportement en utilisation de l'ensemble des éléments
constitutifs de l'amortisseur et des éléments de liaison de l'amortisseur, d'une part, au moyeu, d'autre part, à la masse battante, en permettant simultanément une réduction de masse de l'amortisseur de traînée.
A cet effet, l'amortisseur de traînée selon l'invention est un amortisseur de traînée tel que connu par FR 2 063 969, et comportant - un corps tubulaire d'amortisseur fermé par deux fonds, - un piston monté coulissant axialement dans le corps et délimitant dans et avec ledit corps deux chambres de travail à volume variable en opposition, - une tige solidaire en mouvement du piston et traversant sensiblement axialement au moins un fond du corps, - des moyens élastiques sollicitant la tige et/ou le piston en prenant appui sur le corps, et tendant à rappeler l'ensemble tige-piston vers une position neutre dans le corps, - ledit corps et ladite tige comportant chacun des moyens de liaison à l'un respectivement des deux éléments que sont le moyeu du rotor et ladite masse battante, - un fluide remplissant au moins les deux chambres de travail dans le corps, et - au moins un orifice de laminage ménagé dans le piston et/ou entre le piston et le corps, et laminant du fluide passant d'une chambre de travail à l'autre lorsque le piston est déplacé dans le corps, et qui se caractérise en ce qu'il comporte également au moins un canal de dérivation reliant les deux chambres de travail et rempli de fluide, la longueur dudit canal de dérivation étant supérieure à sa section transversale, laquelle est elle-même inférieure à la section transversale du corps, le corps et le canal de dérivation ayant des caractéristiques dimensionnelles et ledit fluide ayant des caractéristiques physiques telles que l'amortisseur a une fréquence d'antirésonance #a sensiblement égale à la fréquence de rotation Q du rotor, de sorte à filtrer la composante dynamique en # dans les sollicitations de l'amortisseur, et en ce que ledit au moins un orifice de laminage est calibré de sorte à amortir sensiblement les mouvements relatifs de l'ensemble tige-piston
et du corps d'amortisseur à une fréquence qui est sensiblement égale à la fréquence propre de traînée ## de la masse battante L'amortisseur de traînée selon l'invention a pour avantage d'utiliser le principe de l'amortisseur à inertie fluide pour filtrer ou supprimer la composante dynamique en # dans ses sollicitations, par le calage de sa fréquence d'anti-résonance #a sur la fréquence de rotation Q du rotor, tout en apportant de l'amortissement sur le mode propre de traînée des pales en ##, pour contrer les problèmes de résonance air et sol, sans dégradation du filtrage de la composante en #. Par fréquence d'anti-résonance #a de l'amortisseur de traînée, il faut comprendre la fréquence pour laquelle la force transmise par une pale au moyeu au travers de l'amortisseur et les déplacements relatifs correspondants entre l'ensemble tige-piston et le corps de l'amortisseur sont minimaux.
Dans un mode de réalisation avantageusement simple, lorsque le canal de dérivation de longueur Lc a une section transversale sc constante, le corps d'amortisseur a une section transversale Sa, les moyens élastique ont une raideur k, et le fluide a une masse volumique p, la fréquence d'anti-résonance #a de l'amortisseur, sensiblement ajustée sur la fréquence de rotation # du rotor, est exprimée en fonction de la racine carrée sensiblement du rapport de la raideur k des moyens élastiques à une masse virtuelle de fluide Ma telle que Ma = pLc Sa2/sc. L'intérêt d'une telle réalisation est que sa fréquence d'antirésonance, qui se calcule aisément, est indépendante de la masse de la pale (de la masse battante) et du moyeu, et est uniquement liée à la géométrie de l'amortisseur de traînée, pour une masse volumique donnée du fluide, donc pour un fluide donné.
Afin d'adapter les performances de l'amortisseur de traînée à des hélicoptères dont les rotors principaux sont à régime de rotation variable, il est en outre avantageux que la section transversale sc d'une partie au moins du canal de dérivation soit variable et commandée par un dispositif de commande en fonction d'au moins un signal de vitesse de rotation du rotor, reçu par ledit dispositif de commande, qui commande la variation de ladite section transversale sc de sorte à sensiblement ajuster la fréquence d'anti-résonance
#a de l'amortisseur sur la fréquence de rotation # du rotor. Dans le cas d'un canal de dérivation de section transversale circulaire, son diamètre, et ainsi sa section, peut être contrôlé par un tel dispositif de commande actif.
Selon l'invention, le canal de dérivation peut être intérieur au corps d'amortisseur. Dans ce cas, ce canal de dérivation peut être au moins partiellement ménagé à l'intérieur du piston, et/ou lesdits moyens élastiques peuvent comprendre au moins un ressort, dans lequel est ménagée au moins une partie dudit canal de dérivation. Différentes structures de ressort peuvent être utilisées pour, à la fois, constituer les moyens élastiques procurant la raideur, et des moyens dans lesquels est ménagée une partie du canal de dérivation, par exemple des ressorts métalliques hélicoïdaux ou à boudins, coniques ou encore des ressorts cylindriques.
En variante, le canal de dérivation peut être au moins partiellement extérieur audit corps d'amortisseur. Cette variante se prête plus favorablement à la commande et au contrôle de la section transversale d'une partie au moins dudit canal de dérivation, lorsque cette section transversale est variable et réglable, comme indiqué ci-dessus.
Afin d'assurer un laminage optimal du fluide à la fréquence propre de traînée ##, le piston peut être percé de plusieurs orifices de laminage calibrés à des sections différentes.
Enfin, pour réduire les forces de dissipation liées aux pertes de charge et aux forces d'amortissement visqueux, qui sont des forces parasites limitant la compensation totale des forces de raideur (forces élastiques transmises par les ressorts) par la force hydraulique à la fréquence d'anti-résonance, il est en outre avantageux de pouvoir faire varier la viscosité du fluide, et, à cet effet, et comme connu par EP 0 183 039 et GB 2 111 171 précités, le fluide utilisé dans l'amortisseur de traînée peut être un fluide électro-rhéologique, dont la viscosité variable est commandée par la commande d'un champ électrique et/ou magnétique auquel est soumise au moins une partie dudit fluide.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description donnée ci-dessous, à titre non limitatif d'exemples de réalisation décrits en référence aux dessins annexés sur lesquels :
- la figure 1 est une vue schématique en demi-coupe axiale sur la demivue de gauche et en coupe décalée sur la demi-vue de droite, pour une tête de rotor principal quadripale d'hélicoptère, - la figure 2 est une vue schématique partielle en partie en coupe et en partie en plan de la tête de rotor de la figure 1, avec un amortisseur de traînée monté entre chacune des quatre pales du rotor et le moyeu, - la figure 3 est une vue schématique de l'ensemble d'une pale, d'un amortisseur de traînée et du moyeu du rotor, pour expliquer le fonctionnement de l'amortisseur, - les figures 4 et 5 sont des vues schématiques en coupe respectivement axiale et radiale d'un premier exemple d'amortisseur de traînée fonctionnant comme expliqué en référence à la figure 3, - la figure 6 est une vue schématique en coupe axiale d'un autre exemple d'amortisseur de traînée fonctionnant selon la figure 3, et - la figure 7 représente deux courbes d'évolution de la raideur équivalente de l'amortisseur de traînée de la figure 3 en fonction de la fréquence d'excitation, respectivement sans perte de charge et avec perte de charge.
La variation de volume de toutes les particules étant substantiellement identique et non influencée par celle des autres particules, les dispositifs indicateurs de l'appareil de l'invention produisent des résultats ayant une précision analogue à celle du second groupe des dispositifs indicateurs connus. En même temps, si une des particules se désintègre pour des raisons accidentelles, cela n'a pas de répercussions substantielles sur le fonctionnement des dispositifs indicateurs, puisque le mouvement de la paroi mobile est en règle générale
indépendante d'une diminution localisée de la densité de particules dans la couche.
D'autres avantages et caractéristiques de la présente invention seront évidents dans la description détaillée qui suit, fournie à simple titre d'exemple non limitatif en se référant aux dessins joints dans lesquels : La figure 1 est une vue en élévation frontale d'un appareil de décalcification selon l'invention et La figure 2 est une vue en coupe selon la ligne II-II de la figure 1.
Un appareil de décalcification comprend un réservoir de forme cylindrique 10 contenant des résines échangeuses d'ions 12 et muni d'ouvertures 14,16 respectivement pour l'entrée de l'eau à décalcifier et la sortie de l'eau décalcifiée.
Au sommet du réservoir 10, en communication hydraulique avec sa portion contenant les résines 12, se trouve une chambre 18, entre une première paroi fixe inférieure 20 et une seconde paroi mobile supérieure 22.
La chambre 18 est située à l'intérieur du réservoir 10 au niveau de sa partie supérieure.
La paroi fixe 20 est formée d'une première plaque discoïdale présentant plusieurs fentes 24 en mesure de permettre le passage de l'eau et bloquée par interférence contre la paroi interne du réservoir 10. De façon adjacente à la périphérie de la première plaque discoïdale se dresse transversalement une saillie circonférentielle 26 permettant de guider le mouvement de la paroi mobile 22.
Cette dernière est formée d'une seconde plaque discoïdale, de la périphérie de laquelle se dresse un collier circonférentiel 28 présentant un premier tronçon 30 s'étendant transversalement par rapport à la plaque et qui est contigu à la saillie 26, un second tronçon 32 s'étendant parallèlement par rapport à la plaque au-delà du sommet de la saillie 26 et un troisième tronçon 34
s'étendant transversalement par rapport à la plaque et qui est contigu à la paroi interne du réservoir 10. Entre le troisième tronçon 34 du collier circonférentiel 28 et la paroi interne du réservoir 10 se trouve un joint d'étanchéité 36.
Sur la paroi fixe 20 se trouvent plusieurs particules 38 de résine échangeuse d'ions substantiellement équidimensionnées, sur lesquelles s'appuie à son tour la paroi mobile 22. Les particules 38 forment une couche de hauteur égale à celle d'une particule seule 38. Elles sont substantiellement sphériques et sont disposées dans la couche, espacées entre elles et en occupant de préférence entre 50% et 95% de l'espace disponible.