INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
parties droite et gauche 4 de col l' une à l' autre, est formé séparément du corps 2 de cadre de raquette par moulage d'un matériau. Le corps 2 de raquette et l'étrier 20 sont raccordés mutuellement par un dispositif mécanique et un adhésif. Une concavité 20a formée sur l'étrier 20 est raccordée mécaniquement au corps 2 de cadre par ajustement d'une convexité 2a du corps de cadre 2 et de la concavité 20a l'une sur l'autre.
Les figures 8A, 8B et 8C illustrent un troisième mode de réalisation. Un étrier 30 et un corps 2 de cadre de raquette sont moulés solidairement. Plus précisément, un matériau moulé armé de fibres 31 (empilement) formé d'un stratifié de couches préalablement imprégnées armées de fibres verticales est préparé. L'empilement 31 est chargé dans une cavité 34a d'un moule 34. L'étrier non polymérisé 30 constitué d'une partie qui raccorde les parties de col droite et gauche est placé dans la cavité 34a en position prédéterminée. Le moule est fermé pour l'obtention de l'étrier (ayant pratiquement une forme de tige colonnaire) et du corps de cadre de raquette par moulage en une seule pièce.
Dans le troisième mode de réalisation, l'étrier est formé par moulage d'une résine thermoplastique armée de fibres ayant d'excellentes propriétés de moulage et d'excellentes performances d'amortissement de vibrations. En outre, l'étrier peut être formé par moulage d'autres matériaux donnant les valeurs précitées de rigidité afin que l'étrier ait une bonne résistance mécanique et soit léger, d'une manière correspondant aux performances demandées. Un film d'amortissement de vibrations peut être placé entre la surface de raccordement de l'étrier et celle du corps de cadre. Les performances d'amortissement de vibrations peuvent donc être accrues.
EXEMPLES Le cadre de raquette de chacun des exemples 1 à 5 selon l'invention et les exemples comparatifs 1 à 3 est maintenant décrit en détail.
Le corps de cadre de raquette de chacun des exemples et exemples comparatifs était creux et était formé d'une résine armée de fibres constituée de résine époxyde utilisée comme résine du liant. La configuration en coupe de chaque corps de cadre de raquette donnait une épaisseur de 24 mm et une largeur de 13 à 15 mm. La surface de frappe de balle de chaque corps de cadre de raquette était égale à 710 cm2. Les cadres ont été préparés par le procédé suivant.
Des feuilles préalablement imprégnées (feuilles préalablement imprégnées de fibres de carbone "Toray" T300, 700, 800, M46J) formées d'une résine thermodurcissable armée de fibres de carbone ont été mises en couches formant des angles de 0 , 22 , 30 et 90 sur un mandrin (diamètre 14,5 mm) revêtu d'un tube de pression interne formé de "Nylon 66", et un stratifié vertical de couches préalablement imprégnées a été moulé. Après extraction du mandrin du stratifié, le stratifié a été placé dans un moule. Dans cet état, le moule a été serré et chauffé à 150 C pendant 30 min, avec une pression pneumatique de 9 bar maintenue dans le tube de pression interne pour la préparation de chaque échantillon.
Le matériau, les caractéristiques et le poids de l'étrier, du cadre nu (poids/équilibrage), du cadre de raquette (poids/équilibrage), la valeur de rigidité de l'étrier et la valeur de la rigidité de la surface ont été réglés comme indiqué dans les tableaux 1 et 2.
Exemple 1 Exemple 2 Exemple 3 Matériau de l'étrier "Nylon 66", "Nylon 66", "Nylon 66", 15 % de fibres 15 % de fibres 22 % de fibres courtes de courtes de courtes de carbone carbone carbone Caractéristiques de l'étrier .Gorge dans .Raccordement .Gorge dans étrier mécanique étrier .Raccordement .Corps .Raccordement mécanique d'étrier mécanique .Corps + partie .Corps d'étrier auxiliaire d'étrier + partie de raccor- + partie auxiliaire dément auxiliaire de raccor- de raccordement dement Poids de l'étrier (g) 33 36 35 Cadre brut poids/équilibrage 193/358 196/357 195/357 (g/mm) Cadre de raquette poids/ 245/355 247/356 246/355 équilibrage (g/mm) Valeur , de rigidité d'étrier 25,3 30,6 44,1 A (N/m) Valeur de rigidité de surface 65,7 65,7 65,7 B (N/m) Rapport A/B 39 % 46 % 67 % Fréquence primaire perpendi- 163 164 164 culaire au plan (Hz) Facteur d'amortissement primaire perpendiculaire au 0,9 0,8 0,6 plan (%) Fréquence secondaire perpen- 455 458 467 diculaire au plan (Hz) Facteur d'amortissement secondaire perpendiculaire 1,0 0,9 0,9 au plan (%) Coefficient de restitution 0,424 0,410 0,413 Durabilité 3 3 3
Tableau 1 (suite)
L'invention est encore relative à une partie d'une plante transformée selon l'invention.
L'invention a encore pour objet un procédé pour l'obtention de grains de plantes à développement du germe affecté, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : a) cultiver, jusqu'à pollinisation, une plante dont les deux copies du gène isum2A portent au moins une mutation provoquant un défaut dans la production du polypeptide ISUM2A et dans le génome de laquelle on a introduit artificiellement un acide nucléique comprenant : - un polynucléotide codant pour un polypeptide ISUM2A choisi parmi les séquences ayant au moins 95% d'identité en acides aminés avec les séquences SEQ ID D ? 5 et SEQ ID ? 6 ; et
- un polynucléotide régulateur inductible du type répresseur contrôlant l'expression du polynucléotide codant pour le polypeptide ISUM2A, la culture de la plante étant effectuée en l'absence du signal inducteur répresseur auquel le polynucléotide régulateur répresseur est sensible ; b) mettre en contact la plante transformée définie en a) avec le signal inducteur répresseur auquel le polynucléotide régulateur répresseur est sensible, pendant une période allant de la pollinisation jusqu'à la fin de la formation des grains ; c) récupérer les grains matures, caractérisés en ce qu'ils sont affectés dans le développement du germe.
Le développement du germe peut être affecté de telle sorte que sa taille est significativement réduite par rapport à celui des graines provenant de plantes sauvages, voire inexistant, comme cela a été montré lorsque la plante possède un gène isum2A non fonctionnel ou encore lorsqu'on introduit un acide nucléique codant pour le polypeptide ISUM2A sous le contrôle d'un polynucléotide régulateur permettant de bloquer la transcription ou la traduction de manière contrôlée afin d'affecter le développement du germe.
La présente invention a aussi pour objet un procédé pour l'obtention de grains de plantes à développement du germe affecté, caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : a) cultiver, jusqu'à la pollinisation, une plante dont les deux copies du gène isum2A portent chacune au moins une mutation provoquant un défaut dans la production du polypeptide ISUM2A et dans le génome de laquelle on a introduit artificiellement un acide nucléique comprenant : - un polynucléotide codant pour un polypeptide ISUM2A choisi parmi les séquences ayant au moins 95% d'identité en acides aminés avec les séquences SEQ ID N05 et SEQ ID ? 6 ; et - un polynucléotide régulateur du type activateur inductible contrôlant l'expression du polynucléotide codant pour le polypeptide ISUM2A, la culture de la plante étant effectuée en présence du signal inducteur activateur auquel le polynucléotide régulateur activateur est sensible ;
b) poursuivre la culture de la plante tranformée définie en a) en l'absence du signal inducteur activateur auquel le polynucléotide régulateur activateur est sensible, à partir de la période suivant la pollinisation ; c) récupérer les grains matures, caractérisés en ce qu'ils sont affectés dans le développement du germe.
L'invention concerne aussi une semence à développement du germe affecté telle qu'elle est obtenue selon l'un des procédés définis cidessus.
L'invention est également relative à une semence à développement du germe affecté, caractérisée en ce que chacune de ses cellules constitutives comprenne sous une forme artificiellement intégrée dans leur génome, un acide nucléique comprenant : - un polynucléotide codant pour un polypeptide ISUM2A choisi parmi les séquences ayant au moins 95% d'identité en acides aminés avec les séquences SEQ ID ? 5 et SEQ ID N06 ; et - un polynucléotide régulateur.
Selon un premier mode de réalisation le polynucléotide régulateur consiste en un polynucléotide régulateur inductible du type répresseur.
Selon un second mode de réalisation préférentielle, le polynucléotide régulateur consiste en un polynucléotide régulateur du type activateur inductible.
Fait également partie de l'invention tout produit de transformation d'une semence telle que définie dans la présente description, en particulier une semence ou une huile.
De préférence, le produit de transformation est un amidon.
Pour obtenir de l'amidon à partir d'une semence à développement du germe affecté selon l'invention, l'homme du métier aura avantageusement recours aux techniques décrites dans l'ouvrage Handbuch der Starke (vol. 1 ; Max Ullmann (ed.), Paul Varey Verlag, Berlin) ou encore dans l'article de Morrison et Karkalas (Methods in Plant Biochemistry, 1990, vol. 2 : 323-352, Academic Press Ltd ; Londres).
L'amidon obtenu à partir des semences à développement du germe affecté selon l'invention peut être utilisé par l'industrie agro- alimentaire, l'industrie pharmaceutique, l'industrie du papier ou encore dans le domaine microbiologique où il peut être mis en oeuvre en tant que substrat nutritif.
On peut citer notamment les méthodes de transfert direct de gènes telles que la microinjection directe dans des embryoïdes de plante (NEUHAUS et al., 1987), l'infiltration sous vide (BECHTOLD et al., 1993) ou l'électroporation (CHUPEAU et aL, 1989) ou encore la précipitation directe au moyen de PEG (SCHOCHER et al., 1986) ou le bombardement par canon de particules recouvertes de l'ADN plasmidique d'intérêt (FROMM M. et al. 1990).
Les hélices H2 et H3 tournent respectivement dans le même sens selon les flèches f2 et f3 tandis que l'hélice Hl tourne en sens contraire selon la flèche fl sur un longeron sous l'appareil.
Sur la planche 2/6 sont représentées en vue latérale les hélices Hl et H3 en position horizontale, en ligne continue, c'est-à-dire de décollage et en position verticale, en tireté, c'est-à-dire en position de propulsion à l'horizontale vers l'avant. Sur cette planche 2/6 sont également représentés les dispositifs d'atterrissage B, le gouvernail arrière G, Sur planche 4/6 les figures 3A et 3B, est représenté, respectivement en vue latérale et en coupe transversale médiane, un élément B du train d'atterrissage de l'aéronef selon l'invention, deux patins sous la carlingue sont recouverts d'une enveloppe ou chambre à air 1, à l'état dégonflé sur les figures 3A et 3B et comportant sur sa face inférieure une protection la venant en sur-épaisseur de l'enveloppe 1, réalisée par exemple en latex épais. Comme représenté sur les figures 3A et 3B, cette enveloppe de latex vient coller à la paroi des patins. Comme représenté sur les figures 4A et 4B en position d'atterrissage, amerrissage ou anti-crash, l'enveloppe est gonflée préalablement à ces manoeuvres par un groupe pneumatique, par exemple un compresseur électrique ou bien associé à un système airbag. Cet agencement particulier permet d'atterrir sur un terrain accidenté, gravier et cailloux par exemple, sans à-coups ou bien d'amerrir dans de bonnes conditions.
Pour manoeuvrer l'appareil sur un plan d'eau, on mettra les 3 hélices à la verticale par avance et pour virer d'un bord ou l'autre on stoppera soit l'hélice H2 ou Hl. Pour décoller, il suffira de s'élancer à grande vitesse comme sur une piste d'envol. planche 5/6 le moteur deux temps ou turbine T actionne une centrale hydraulique 2 destinée à actionner les moteurs hydrauliques 2a, 2b et 2c qui entraînent, respectivement en rotation, les hélices H2, H3 et Hl. Une vanne de commande 3 générale et trois vanne 5a 5c 5b ferme l'alimentation des des moteurs 2a, 2b, et 2c. Des régulateurs de stabilité (niveau électrique) 4a 4c 4b destinés respectivement à controler la marche des moteurs hydrauliques 2a 2b 2c. Sur le circuit est
montée une réserve d'huile R alimentant d'une part la centrale hydraulique et étant relié à un radiateur de refroidissement 5 par un circuit retour d'huile à la centrale hydraulique 2. Est également prévu en aval de la vanne 3 un clapet anti-retour 6, taré en fonction des pressions de fonctionnement, déterminées au préalable. On a également prévu un dispositif limiteur de pression 7 destiné à contrôler l'huile admise au dispositif de vérin 8, prévu pour l'orientation des hélices.
L'aéronef selon la présente invention fonctionne de la manière suivante : . lere option : Dans cette lere option sera rechercher le souci d'économie.
Dans cette option, une boite à 3 vitesses peut être ajoutée par but d'économie de carburant.
En premier lieu, il convient de mettre le moteur au régime maximum. En second lieu, il faut s'assurer que les hélices sont horizontales, comme représenté sur la planche 1/6 en trait continu. Dans cette lere option sera rechercher le souci d'économie de fabrication car les 3 hélices présentes sont identiques (fabrication en série) et de construction peu onéreuse. Dans cette option, une boite à 3 vitesses peut être ajoutée par but d'économie de carburant.
En deuxième lieu, il conviendra d'ouvrir la vanne hydraulique 3 et 5a 5c 5b de façon progressive afin d actionner les trois moteurs 2a, 2b, 2c entraînant les hélices H2, H3, Hl, respectivement. De façon classique, lorsque l'aspiration de l'air par en haut sera plus forte que le poids de l'aéronef, ce dernier décollera.
Des niveaux électriques 4a, 4b et 4c entreront alors en fonction en faisant tourner plus ou moins vite les hélices par l'ouverture d'un robinet de débit d'huile réalisant ainsi l'horizontalité de l'aéronef même su le poids est mal réparti dans l'appareil. La stabilité latérale est assurée soit par une orientation spécifique de l'hélice Hl, à la façon de
l'hélice anti-couple d'un hélicoptère, cette hélice Hl pouvant être actionnée dans les deux sens.
2éme option : le moteur étant en pleine puissance, la vanne hydraulique 3 étant ouverte ainsi que les vannes 5a 5c 5b. Toute la vitesse étant donnée des hélices maximums de tours minute, celle ci étant pourvue de pas variable, il suffira pour faire décoller verticalement l'appareil d'ouvrir les pas variables. La stabilité étant assurée par le niveau électronique qui ouvre plus ou moins selon besoin l'ouverture du pas de chaques hélices selon comme est répartie le poids sur l'appareil. Dans cette option la construction des hélices est plus chère mais elle permet d'adapter l'ouverture du pas des hélices pendant le vol horizontal afin de rechercher l'économie de carburant et le réglage de la vitesse.
En dernier lieu, une fois que l'appareil atteint une altitude suffisante, la propulsion avant sera assurée par basculement approprié des hélices de façon à ce qu'elles prennent la position représentée en tireté sur la planche 2/6. Il est clair que les hélices, notamment l'hélice Hl peuvent prendre n'importe quelle position d'inclinaison en fonction des évolutions souhaitées, pourvu que les conditions de stabilité de l'aéronef soient assurées.
L'atterrissage de l'appareil est réalisé de la manière suivante. A l'approche du point d'atterrissage, il convient en premier lieu de maintenir le régime du moteur normal, puis de réduire la vitesse des hélices en agissant sur la vanne hydraulique 3, après quoi on ramène les trois hélices H2, H3, Hl en position horizontale, comme sur la planche 2/6, pendant que l'appareil plane, c'est-à-dire avant le décrochage. On redonnera ensuite de la vitesse aux hélices afin de maintenir l'appareil en suspension après le point de décrochage. Par la suite, l'hélice arrière Hl sera basculée vers l'arrière selon l'inclinaison appropriée afin de freiner et d'immobiliser l'appareil. On atteindra ainsi une position de stationnement fixe, les trois hélices étant horizontales, puis l'on
diminuera progressivement la vitesse des hélices et l'on viendra se positionner à l'endroit choisi, en manoeuvrant l'appareil dans la direction voulue, c'est-à-dire en basculant l'hélice arrière Hl vers l'avant pour avancer et vers l'arrière pour reculer. Pour que l'aéronef selon l'invention soit stable horizontalement, au décollage et à l'atterrissage, les trois hélices Hl, H2 et H3, doivent être équilibrées. Si une des hélices venait à tourner trop vite ou moins vite que les autres, la stabilité serait rompue.
Dans un tel cas, le dispositif niveau électronique 4a, 4b, 4c intervient automatiquement en injectant par la centrale hydraulique plus ou moins de débit aux moteurs hydrauliques respectifs entraînant les hélices, ce qui rétablira l'horizontalité de l'aéronef de l'invention.
Dans le cas 2 eme option, le niveau électrique commandera l'ouverture du pas d'hélice.
Les procédés ci-dessus peuvent être mis en oeuvre par exemple en vue d'améliorer la qualité des cultures de peau destinées à la greffe. Ils peuvent
être effectués sur des cultures pures de kératinocytes, mais aussi sur des cultures mixtes, par exemple des co-cultures de kératinocytes et de fibroblastes.
Ces procédés peuvent aussi être mis en oeuvre in vivo, par administration topique d'une composition comportant au moins un peptide contenant le tripeptide KPV ou au moins un équivalent fonctionnel d'un tel peptide.
Ainsi, l'invention porte sur un procédé d'augmentation de l'expression des gènes codant pour les enzymes HMG-CoA réductase et Fatty Acid Synthase (FAS) par des cellules, particulièrement des kératinocytes et sur un procédé d'activation de la synthèse de lipides par des cellules, particulièrement des kératinocytes, consistant à appliquer sur la peau, une composition contenant au moins un peptide contenant le tripeptide KPV ou au moins un équivalent fonctionnel d'un tel peptide.
L'invention porte enfin sur un procédé de traitement cosmétique de la peau, destiné à améliorer la fonction barrière, consistant à appliquer sur la peau une composition contenant au moins un peptide contenant le tripeptide KPV ou au moins un équivalent fonctionnel d'un tel peptide.
La partie expérimentale présente les résultats obtenus des études in vitro sur l'effet d'un peptide de synthèse KPV (Exemple 1). L'effet d'un dérivé de carbohydrate sur l'activité des glucosidases du stratum corneum est présenté ensuite (Exemple 2). Enfin, des exemples de compositions utilisées selon l'invention pour améliorer la fonction barrière sont indiqués, sans être limitatifs.
PARTIE EXPERIMENTAL La figure 1 est un graphe illustrant l'effet du 0-octanoyl-6'-maltose sur les glycosidases du stratum comeum. L'activité est exprimée en pourcentage d'activité par rapport à la valeur mesurée en absence du 0-octanoyl-6'maltose.
Exemple 1 : Etude de l'effet d'un peptide synthétique KPV sur l'expression de 475 gènes dans des kératinocytes en culture Les kératinocytes épidermiques humains normaux (NHEK), sont précultivés à forte densité en 4 flasks de 175 cm2, dans du milieu SFM (Gibco 17005034), milieu défini, pauvre en calcium (0,09 mM), sans EGF et sans extrait pituitaire, jusqu'à quasi-confluence, à 37 C, 5% CO2. Le milieu de culture est alors remplacé par du milieu contenant le tripeptide KPV [ (D) K (D) P (D) V] à la concentration finale de 5. 10-4% (poids/volume : g/100 ml) ou du milieu contrôle. Les cellules des différentes boîtes sont récoltées après 18 h rapidement par trypsinisation, en tubes stériles RNAse-free, selon le protocole standard et immédiatement congelées à- 80 C.
L'extraction/purification de l'ARN total de chaque culture est réalisée selon la méthode préconisée par Clontech (Palo Alto, USA).
Les solutions d'ARN total sont ajustées à 1 ug/, ul et traitées par la DNAse 1, pour éliminer toute trace d'ADN contaminant l'ARN, selon les recommandations du fournisseur.
Les ARN messagers (ARNm) sont purifiés par hybridation des extrémités poly (A) des ARNm à des amorces d'oligo (dT) biotinylées et capture sélective sur billes de streptavidine, selon le protocole AtlasPure (Clontech).
Les sondes ADN multiple marquées au 32p sont réalisées par réversetranscription des ARNm liés sur billes de poly (dT), à l'aide d'un pool de primers spécifiques des séquences immobilisées sur les arrays , en présence de [a32P]-dATP. Cette étape a utilisé les réactifs et le protocole préconisé par Clontech.
Les sondes marquées sont purifiées par chromatographie sur colonnes d'exclusion et la qualité et l'équivalence des sondes marquées est évaluée par comptage en scintillation liquide.
Quatre membranes Custom ATLAS BlOaltematives regroupant 475 gènes sont prétraitées puis les cDNAs immobilises sur chaque membrane sont hybridés (68 C, une nuit) aux sondes marquées correspondantes ; les filtres sont ensuite lavés extensivement (68 C) et placés dans des sacs plastiques individuels pour analyse.
L'analyse a eu lieu par quantification directe de la radioactivité des spots à l'aide d'un Phosphorlmager Cyclone (Packard instruments ; 24 h d'acquisition).
Les résultats montrent une stimulation de l'expression des gènes de l'HMG- CoA réductase et de la FattyAcid synthase supérieure à deux fois en présence du tripeptide.
L'augmentation de la densité optique obtenue après infection de cellules cible est linéaire si l'infection est conduite dans ces conditions Afin de valider la méthode d'analyse concernant la susceptibilité des virus VIH aux inhibiteurs de fusion, deux inhibiteurs de fusion, ont été utilisés : un peptide dérivé de la séquence de l'hélice distale dans la gp41 de VIH (appelé DP178 ou T20) et un dérivé de l'acide bétulinique (RPR103611). Pour chaque inhibiteur, la réduction de sensibilité d'un ou plus virus résistant (précédemment identifié par d'autres auteurs) par rapport à deux virus de référence : un virus plasmatique primaire T5Al et un virus adapté à la culture in vitro (LAI) a été effectuée. Tous les virus ont été produits par recombinaison.
Résultats V. l- Inhibiteur DP178 ou T20.
Le virus fortement résistant DIM présente une augmentation de la valeur de l'IC50 de 80 fois par rapport à T5Al et de plus de 100 fois par rapport a LAI.
Le virus partiellement résistant NL4.3 est caractérisé par une augmentation de 1'IC50 de 10 fois par rapport à T5Al et de 12,5 fois par rapport a LAI.
Dans un cristal liquide nématique (figure 4), la tension appliquée entraîne la rotation de l'ellipsoïde des indices autour de l'axe y, perpendiculaire à la direction de propagation de la lumière. Par conséquent, la tension appliquée induit une modulation de la biréfringence vue par l'onde polarisée.
Dans le cristal liquide SSFLC (figure 5), la tension appliquée entraîne une rotation de l'ellipsoïde des indices autour de l'axe z correspondant à la direction de propagation de la lumière. La biréfringence ne varie pas, seules les directions des lignes neutres varient et ce d'un angle égal à deux fois l'angle de tilt du cristal liquide.
On commande l'orientation des axes neutres de la cellule nématique 8 de manière à ce quelle passe d'un état isotrope (ou onde ) à un état demi-onde .
Pour un état barre ou croisé du point de connexion, les axes des cellules sont alignés. Les états de polarisation sont orientés à re/8 modulo (it2) des axes des cellules 8 et 9.
La cellule SSFLC 9 fonctionne comme un commutateur permettant d'induire alternativement une rotation des états de polarisation d'un angle de n/4 ou de -re/4.
La cellule nématique 8 fonctionne comme un modulateur de biréfringence accordable, elle induit un retard 0 du signal selon la direction x de polarisation.
La figure 6 représente l'évolution des états de polarisation de la lumière sur la sphère de Poincaré au cours de sa transmission à travers les cellules successives, la cellule nématique 8 étant demi-onde et la cellule SSFLC 9 étant dans son état non-commuté. Le faisceau incident présente un état de polarisation rectiligne. Le passage à travers la cellule nématique entraîne une rotation de son état polarisation de 7r/4. Le faisceau intermédiaire se propage entre la cellule nématique et la cellule SSFLC. Le passage de ce faisceau à travers la cellule SSFLC entraîne une rotation de son état de polarisation de-n/4. Par conséquent, l'état de polarisation du faisceau transmis est similaire à celui du faisceau incident. Dans cette configuration, le transformateur 7 global ne modifie pas l'état de polarisation du faisceau qui le traverse. La matrice de Jones du transformateur global 7 est en effet ho ij