INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
du Wake Forest University (US), caractérisée en ce qu'une première et une deuxième série d'images projetées d'un objet sélectionné sont enregistrées dans un premier et dans un deuxième plan de projection. La première et la deuxième séries d'images projetées sont rendues à un agrandissement commun, puis intégré dans un premier et un deuxième volumes tridimensionnels. La représentation tridimensionnelle de l'objet est ensuite produite par la combinaison d'une image projetée provenant du premier jeu d'images projetées et d'une image provenant du deuxième ensemble d'images projetées, ou par la fusion du premier et du deuxième volumes tridimensionnels. De là, il est facile d'appeler sur un même moniteur des images réalisées lors de la planification du traitement ; celles relatives à l'optimisation de la balistique par la simulation virtuelle ainsi que celles relatives à la séance d'irradiation en cours et vérifier ainsi leur correspondance ainsi que leur coïncidence parfaites, sachant que le volume tumoral, le volume cible, les différents champs et leurs faisceaux respectifs y sont matérialisés et permettent de contrôler la bonne installation du patient sur la table d'examen et d'irradiation. Radiothérapeute et Radiophysicien peuvent ainsi dialoguer en ligne au lit du patient, non seulement avant que le choix thérapeutique ne soit établi, mais également pendant l'exécution de celui-ci jusqu'à sa conclusion avec le maximum d'efficacité. Le seul examen clinique subjectif inter-fraction du patient fait à l'aveugle et qui, dans l'art actuel, demeure en cours de traitement approximatif dans le cas des tumeurs profondes, et doit être complété voire même remplacé dans le cadre de la présente invention par un examen scanographique 3-D objectif et dynamique.
Plusieurs méthodes ont par ailleurs été développées pour la dosimétrie de champs de radiation asymétriques formés par les mâchoires mouvants de façon indépendante du collimateur. Se basant sur des principes différents, modifiés pour se conformer à une série des données de l'étude de Tsalafoutas et coll. (2000), trois de ces méthodes sont utilisées pour des profils de dose des champs asymétriques. Ces trois méthodes utilisent des facteurs de débit et des pourcentages des doses en profondeurs obtenues au cours de la trans-action avec les tissus traversés ou encore de ratios maximums de tissu des champs symétriques opposés. Dans la première modalité, le calcul de ratio hors centre (off-centre ratio, OCR) du champ asymétrique à partir duquel l'asymétrie est déduite, en installant l'une de mâchoire dans une position asymétrique.
Dans la seconde modalité, l'OCR du champ symétrique est utilisé pour le calcul d'OCR du champ asymétrique de même taille ; tandis que la troisième modalité n'autorise pas le calcul asymétrique de l'OCR. Les résultats obtenus, en utilisant les
données de trans-action pour le faisceau de photon de 6 MV d'un accélérateur linéaire Philips SL-20, indiquent qu'aussi bien la première que la seconde modalité peuvent, à partir des données du champ symétriques, reproduire exactement les profils des champs asymétriques ; la troisième ne permet pas la reproduction de la pénombre, mais elle est à la partie centrale exacte du champ asymétrique. Les problèmes rencontrés et pris en compte dans l'application des trois méthodes sont rapportés et, dans cette analyse citée ci-dessus de Tsalafoutas et coll. (2000), leur exactitude est comparée, en ce qui concerne une irradiation en faisceau unique. Les mêmes expérimentations réalisées, dans le contexte d'interaction électromagnétique des deux faisceaux synchrones d'irradiation sur fantôme, donnerait un dépôt de la dose supérieur d'un certain pourcentage chiffré à 15 à 30 % dans les tissus dans l'état de l'art actuel ainsi qu'un rendement en profondeur différent, de l'atténuation en profondeur de l'art actuel. La mesure exacte des pénombres du faisceau de radiation est essentielle à la Radiothérapie conformationnelle classique mais en Stéréoradiothérapie seule compte la connaissance de l'étendu du pic de diffusion dans le milieu tissulaire en fonction des incidences respectives des faisceaux en interaction électromagnétique. Pour cet objectif une connaissance détaillée de la réponse spatiale du dosimètre est requise dans l'art ancien, où la détermination de la réponse spatiale du détecteur est toutefois gênante et se restreint au type de détecteur spécifique et au spectre du faisceau utilisé. C'est pourquoi un modèle a été développé par van't Veld et coll. (2000) pour calculer dans la géométrie de l'entrebâillement du faisceau deux profils de dose ainsi que les profils de la réponse de détecteur. Les sommations des profils des champs des spectres sont jugées représentatives du faisceau de photon pour les faisceaux polyénergétiques. Le modèle décrit dans l'article de van't Veld ainsi que les profils de dose résultant vérifiée combinent avec la théorie de diffusion multiple des petits angles de Fermi- Eyges et le transport des fonctions à la limite de transport d'électrons la diffusion Compton des photons incidents, le transport des électrons résultants. Ce modèle analytique donne ainsi les kernels de la ligne de diffusion de la dose primaire dans . un fantôme en eau et peut, moyennant quelques mises au point, être parfaitement transposé à la diffusion d'une interaction électromagnétique à double irradiation synchrone du Bilinac-Imatron, sachant que la marge de sécurité est dans ce dernier cas négative. Il a été montré que la réponse spatiale d'un détecteur idéal en un point d'un faisceau de photon primaire peut être bien décrit par ce modèle, les calculs sont . vérifiés par les mesures avec un détecteur en diamant, dans une géométrie téléscopi-
pique de l'entrebâillement, dans lequel toutes les distributions de la dose exceptée pour la dose primaire peuvent être exclues. Des effets du comportement de détecteur de photon, la taille de la source de l'accélérateur linéaire (linac) et la taille du détecteur sont étudiées dans le même article de van't Veld (2000). Des mesures montrent que les profils de dose de l'entrebâillement calculés aumoyen du kernel sont exact à. l'intérieur d'un intervalle de 0,1 mm de la largeur entière à mi-maximum. Le modèle est jugé adéquat pour calculer les effets locaux de la dose, qui sont dominés par la fluence approximativement mono-directionnelle des photons primaires et la diffusion qu'elles occasionnent. Sachant que le modèle analytique fourni davantage d'information directionnelle de fluence d'électrons et est conçue pour être appliqué à divers détecteurs et spectres du faisceau de trans-action d'un accélérateur linéaire van't Veld à faisceau unique, nous généralisons ce concept technique à plusieurs faisceau dont les particules radiantes entrent en collision dans le milieu ciblé irradié.
En téléthérapie standard, un plan de traitement est généré grâce à un système de planification de traitement, mais il est fréquent d'exécuter un calcul de vérification sur une unité moniteur indépendante (MUVC = Monitor Unit verification Calculation). En analogie exacte, l'article de Kung (2000) propose et démontre qu'un calcul simple et exact de vérification par l'unité moniteur (MUVC) est possible en Radiothérapie à intensité modulée (IMRT), en introduisant du même coup le concept d'intégration modifiée de Clarkson (MCI). Pour simplifier le calcul de la dose, on considère dans l'intégration modifiée de Clarkson (MCI) la symétrie rotationnelle de diffusion, et pour le calcul le long d'un axe central (CAX), la fluence incidente de l'IMRT est d'abord remplacée par une fluence azimutale moyennée. L'intégration de Clarkson est réalisée en second lieu sur des secteurs annulaires au lieu des secteurs sur pie. Les doses calculées avec l'algorithme d'intégration modifiée de Clarkson (MCI) sont à l'intérieur d'un intervalle de 3 % en accord avec les doses calculées par CORVUS, qui utilise la trans-action d'un faisceau en pinceau de 1 cm x 1 cm, dans le calcul de la dose (J.H. Kung et al, 2000). Ce dernier procédé se caractérise en ce qu'une autre procédure d'assurance de qualité en IMRT et en IMAT ou la combinaison des deux, celle de la dosimétrie spécifique du patient et d'un calcul de vérification (MUVC) sont réalisés sur une console ad hoc. Le calcul de vérification de l'unité de surveillance (MUVC) inclut la dose diffusée, la transmission du MLC, et un offset des champs d'irradiation thérapeutique.
Une telle membrane a, de préférence, un poids inférieur à 1200 g/m2 et préférentiellement compris entre 100 et 500 g/m2.
Outre ces membranes en matériaux souples destinés à être utilisés dans l'architecture textile intérieure ou extérieure (bâches, tentes, stands, chapiteaux...)ou la protection solaire.
Les tissus de verre enduits de couche mince issue de l'enduction et de la réticulation de l'émulsion selon l'invention, sont particulièrement intéressants, notamment du fait de leur bonne résistance à la déchirure et à l'effilochage. Ils sont par ailleurs souples et ne sont pas sujets au marquage à la pliure. De plus, leur Pouvoir Calorifique Supérieur est faible : PCS 4200 kJ/kg, et préférentiellement # 2500 kJ/kg.
EXEMPLES Exemple 1 : Confection des émulsions mises en #uvre dans le procédé selon l'invention 1. 1 - Composés mis en oeuvre : - POS A-1 : huile PDMS [alpha],#-diméthylvinylsiloxy, de viscosité dynamique (#dt) = 60 000 mPa.s à 23 C et contenant 0,073 % Vi en poids) - POS A-2 : huile POS hydrogénée à motifs Me2SiO et MeHSiO de viscosité 25 mPa.s et contenant 0,7 % H en poids) - Tensioactif (D) = soit le Rhodiasurf ROX solution aqueuse à 85 % d'un alcool gras éthoxylé commercialisé par RHODIA, soit l'APV = solution aqueuse à 10% d'alcool polyvinylique 25/140 (viscosité en solution à 4 % : 23/ indice d'ester : 140) de marque RHODOVIOL - Promoteur (B) d'adhérence et tensioactif (D) = APV - Catalyseur (C) = platine de Karstedt dilué dans une huile POS vinylée, et titrant 10 % de Pt - Résine (E.1) = solution à 40 % de résine MDV@Q dans une huile PDMS a, # diméthylvinylsiloxy de viscosité dynamique (#dt) = 60 000 mPa.s à 23 C, la solution de résine contenant 0,7 % Vi en poids) - (F) = ECH : Ethynylcyclohexanol.
PARTIE PARTIE PARTIE (A 1) (A2) (B) (émulsion catalysante) POS (A-1) - huile vinylée 280 280 106 (F) = ECH 0,7 0,7 0 Résine (E.1 ) 280 280 0 Tensioactif (D) = Rhodasurf ROX 35- - (B) + (D) = PVA - 162 56 POS (A-2) - huile hydrogénée 25 25 0 Catalyseur (C) à 10 % de Pt- - 0,9 Acide sorbique 0,225 0,225 0 Bicarbonate de soude à 100 % - - 1,9 Eau déminéralisée 409 270 35 Total 1030 1018 200 Propriétés des émulsions finales Granulométrie moyenne ( m) 0,3 2,9 2,4 mesurée au Coulter LS130 Extrait sec (%) (2g 1 h à 120 C) 59,6 59,6 60,9 SiH/SiVi (rapport molaire) du bain 2,07 obtenu par mélange de 100 parties en poids émulsion A + 10 parties en poids d'émulsion catalysante B PH du bain réalisé par mélange de entre 7 et 8 100 parties en poids d'émulsion A + 10 parties émulsion catalysante B
1.2 - Mode opératoire pour la préparation des émulsions : PARTIE (A1) : Dans un réacteur IKA de laboratoire, muni d'une ancre raclante et d'un socle (refroidi par circulation d'eau froide), introduction du Rhodasurf ROX , de 35 g d'eau, et de l'huile POS (A-1) dans laquelle a été dispersé préalablement l'inhibiteur ECH . Après 15 min d'agitation à 80 trs / min on obtient une émulsion huile/eau concentrée présentant l'aspect d'un gel visqueux.
On coule alors la résine (E.1) sous agitation (80 trs/min) et pendant 85 min, la température finale étant voisine de 30 C. La granulométrie moyenne de l'émulsion est alors de 0,28 //m.
A cette étape la granulométrie moyenne de l'émulsion caractérisée au Coulter LS130 est de 0,29 //m.
Cette dernière agit alors en représentant de l'utilisateur, étant apte à négocier en son nom auprès des fournisseurs de services, tout en protégeant ses données personnelles.
Dans ce cadre, il existe des comités en matière de standardisation des échanges entre les fournisseurs d'accès et les utilisateurs, parties respectives d'un contrat. L'organisation dénommée"XNS. org", dont le site Internet se situe à l'adresse http : //www. xns. org/. est un exemple d'un tel comité, qui spécifie le rôle d'une entité tiers en tant qu'intermédiaire de confiance sur le réseau Internet.
Cette dernière garde en mémoire les données caractéristiques d'un contrat passé entre deux entités, comme un utilisateur et une entité commerciale par exemple. Ainsi, en cas de litige postérieur au contrat, comme le défaut de livraison d'un produit, le défaut de paiement, ou la diffusion abusive de données personnelles, l'intermédiaire de confiance apporte la preuve électronique du contrat passé.
Le principe de fonctionnement d'une telle organisation est présenté schématiquement à la figure 1. L'intermédiaire de confiance 2 comporte deux interfaces : une dite"agent fournisseur de services"4 qui dialogue avec les fournisseurs de services FS, et une dite"agent personnel"6 qui dialogue avec les
utilisateurs U. Ces deux agents 4 et 6 dialoguent entre eux par un lien dédié 8.
Dans l'exemple illustré, l'utilisateur U est relié à l'agent personnel 6 par le réseau Internet 10, par exemple au moyen d'un ordinateur personnel PC 12.
Un inconvénient de ce système est que l'organisme tiers de confiance 2 a besoin de connaître l'ensemble des données personnelles de l'utilisateur afin de réaliser les transactions à la place de ce dernier, et que ces données personnelles sont vulnérables de deux points de vue : - elles sont stockées dans un ordinateur qui n'est pas par nature sécurisé, et elles échappent au contrôle de leur propriétaire.
Il en résulte que des utilisateurs sont réticents, à juste titre, de laisser toutes leurs données personnelles sur le site de l'organisme de confiance, certaines de ces données étant sensibles pour l'utilisateur U pour diverses raisons, s'agissant par exemple de son numéro de téléphone personnel, des éléments de son état civil, ses coordonnée bancaires, ses cartes de visite électroniques, son dossier médical, etc.
Au vu de ce qui précède, l'invention prévoit des moyens techniques de sécurisation pouvant s'intégrer fonctionnellement dans un tel système. Ces moyens sont basés sur un support électronique personnel détenu par un utilisateur et pouvant dialoguer avec l'agent personnel ou autre organisme de confiance. Le support gère, sous le propre contrôle de son utilisateur détenteur, la divulgation de certaines données sensibles pour lesquelles cet utilisateur juge indésirable d'en laisser la gestion de la divulgation à son agent personnel. Les données sensibles ainsi
protégées sont sélectionnées par l'utilisateur. Elle peuvent concerner tout élément d'information qu'il juge sensible, concernant sa vie privée, institutionnelle, etc.
Plus particulièrement, l'invention prévoit, selon un premier aspect, un procédé de représentation d'une première entité par une entité tiers à laquelle s'adresse une deuxième entité pour requérir des données sensibles de la première entité, caractérisé en ce qu'il consiste à exercer un contrôle de la communication vers la deuxième entité d'une partie au moins des données sensibles au moyen d'un support électronique personnel détenu par la première entité.
Selon un deuxième aspect, l'invention prévoit un support électronique personnel destiné au procédé selon le premier aspect, comprenant : - une zone mémoire destinée au stockage d'au moins une donnée sensible dont l'émission est à gérer et/ou au stockage d'une condition d'émission par l'entité tiers d'au moins une donnée sensible stockée par celle- ci, et - des moyens de dialogue avec l'entité tiers.
Selon un troisième aspect, l'invention prévoit un terminal communicant permettant à une première entité de communiquer avec une entité tiers qui le représente, caractérisé en ce qu'il met en oeuvre un support selon le deuxième aspect.
Selon un quatrième aspect, l'invention prévoit une entité tiers de représentation d'une première entité, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de dialogue avec un support électronique personnel selon le deuxième aspect, permettant de transmettre au moins une donnée appartenant à la première entité sous contrôle dudit support.
L'invention et les avantages qui en découlent apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit d'un mode de réalisation préféré, donné purement à titre d'exemple non-limitatif, par référence aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1, déjà décrite, est un schéma simplifié montrant le fonctionnement d'un organisme tiers de confiance formant un lien entre fournisseurs de services et utilisateurs ; et - la figure 2 est un schéma qui reprend celui de la figure 1 en ajoutant les éléments permettant la mise en oeuvre de l'invention selon un mode de réalisation préféré.
Les éléments de la figure 2 reprenant ceux de la figure 1 portent les mêmes références et ne seront pas décrits de nouveau par souci de concision.
l'axe optique A-A, soient réfléchis radialement vers l'extérieur.
Avantageusement, le tronçon axial 38 de la face de sortie 34, qui est agencé radialement en vis-à-vis de la portion conique 36, a une forme sensiblement cylindrique, de sorte que les rayons lumineux radiaux, qui sont réfléchis par la portion conique 36, 5 soient sensiblement orthogonaux au tronçon axial 38 de la face de sortie 34, pour qu'ils traversent la face de sortie 34
globalement sans être déviés.
La face avant de réflexion 32 comporte une portion annulaire périphérique 40 qui est adjacente à la portion conique 10 36, et qui est agencée axialement en vis-à-vis d'une partie de la
La portion annulaire périphérique 40 a une forme
globalement parabolique, le foyer F2 de la parabole étant agencé ici sur l'axe optique A-A, axialement à hauteur du raccord 42 15 entre la portion conique 36 et la portion parabolique 40.
Ainsi, les rayons lumineux axiaux qui atteignent la portion parabolique 40 de la face avant de réflexion 32 sont réfléchis vers
l'extérieur, suivant une direction qui passe par le foyer F2.
Avantageusement, le tronçon axial 44 de la face de sortie 20 34, qui est agencé radialement en vis-à-vis de la portion
parabolique 40, a une forme sensiblement hémisphérique centrée sur le foyer F2, de sorte que les rayons lumineux, qui sont réfléchis par la portion parabolique 40 vers l'extérieur, soient sensiblement orthogonaux au tronçon axial 44 de la face de sortie 25 34, pour qu'ils traversent la face de sortie 34 sans être déviés.
On note que la face d'entrée 24, les faces de réflexion 30, 32, et la face de sortie 34 sont situées à l'interface entre la matière transparente constituant le moteur de lumière 22 et l'air ambiant. Les faces de réflexion 30, 32 sont dites respectivement 30 concave et convexe, en se plaçant du point de vue des rayons
lumineux qui cheminent à l'intérieur du moteur de lumière 22.
Selon le mode de réalisation représenté sur la figure 2, le moteur de lumière 22 comporte une portion annulaire périphérique 46 qui s'étend transversalement vers l'extérieur. Cette portion annulaire 46 est agencée ici axialement entre la face arrière de
réflexion 30 et le tronçon cylindrique 38 de la face de sortie 34.
La portion annulaire 46 comporte une face avant de sortie 48 globalement transversale qui est munie de stries circulaires 50 5 coaxiales, suivant l'axe optique A-A, formant des dioptres de réfraction. Les stries circulaires 50 sont conçues pour réfracter, axialement vers l'avant, une partie des rayons lumineux provenant
Ces agents de durcissement effectuent une réaction de polyaddition des monomères ou oligomères de la résine époxy par l'intermédiaire d'un atome d'hydrogène actif et d'un atome de carbone terminal du groupe époxy, avec transformation ultérieure du groupe époxy en un groupe hydroxyle.
On peut citer comme agents de durcissement de type polyamine appropriés, des polyamines aliphatiques et des polyamines cycloaliphatiques comme celles décrites dans le document de Clayton A.
May et Yoshio Tanaka (Ed. ), Epoxy Resins, Chemistry And Technology (Résines époxy, Chimie et Technologie), Marcel Dekker (1973), chapitres 3 et 4. On peut citer comme exemples d'agents de durcissement de type polyamine, sans s'y limiter, l'éthylènediamine, la diéthylènetriamine, la triéthylènetriamine, l'hexaméthylènediamine, la diéthylaminopropylamine, la menthanediamine (4-(2-aminopropane- 2-yl)-l-méthylcyclohexane-l-amine), des polyamines siliciées, la Naminoéthylpipérazine, des produits d'addition oxyde d'oléfine/polyamine comme H2N-(CH2CH2NH)2-(CH2)20H, H2N-R1-NH-(CH2)2OH, H2N-(CH2)2-NH-R1-NH-(CH2)2OH, des produits d'addition éther glycidylique/polyamine comme 10-(O-CH2-CH(OH)-CH2-NH- (CH2)2NH-(CH2)2-NH2)2, des cétimines (R10(R11)C-NR1-NH-R2NCR10(R11)), où RI et R2sont tels que définis ci-dessus, et R10 et R11 sont indépendamment choisis dans l'ensemble constitué par H, des groupes alkyle, alcényle, hydroxyalkyle et hydroxyalcényle comportant 1 à 10 atomes de carbone. Les polyamines cycloaliphatiques appropriées sont celles dérivées d'hydrocarbures cycloaliphatiques comme l'isophoronediamine répondant à la formule
et le 1,2-diaminocyclohexane. D'autres polyamines cycloaliphatiques sont dérivées de la pipérazine comme la N-aminoéthylpipérazine. Une polyamine cycloaliphatique recommandée est l'isophoronediamine.
On peut citer comme polyamides appropriés, des alkyl/alcénylimidazolines représentées par la formule R10- (C(O)NH-R1)u-NH-R2-NH2, dans laquelle R', R2et R10 sont tels que définis ci-dessus, et u représente un nombre entier de 1 à 10, bornes incluses.
On peut citer comme anhydrides d'acide appropriés pour être utilisés comme agent de durcissement dans une composition de résine époxy durcissable de la présente invention, l'anhydride méthylbicyclo- [2.2.1]heptène-2,3-dicarboxylique, l'anhydride tétrahydrophtalique, l'anhydride hexahydrophtalique, l'anhydride méthylhexahydrophtalique ( MHHPA ), l'anhydride succinique, l'anhydride dodécénylsuccinique, l'anhydride 1,4,5,6,7,7-hexachlorobicyclo[2.2.1]-5- heptène-2,3-dicarboxylique, l'anhydride endo-cis-bicyclo[2.2.1]- heptène-2,3-dicarboxylique, l'anhydride tétrachlorophtalique, le dianhydride pyromellitique, l'anhydride de l'acide 1,2,3,4-cyclopentanetétracarboxylique. On recommande comme agent de durcissement de type anhydride d'acide, le MHHPA.
Des rapports st#chiométriques de l'agent de durcissement multifonctionnel à la résine époxy voisins de 1:1 sont habituellement recommandés pour obtenir des propriétés thermodurcissables optimales. Toutefois, des écarts pouvant aller jusqu'à environ 25 %, de préfé-
rence jusqu'à environ 10 %, de ces rapports st#chiométriques, peuvent être tolérés dans beaucoup de cas. Lorsque l'agent de durcissement est un anhydride, le rapport de l'anhydride à la résine époxy peut être aussi faible que 0,2 à 0,5:1.