INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En tant que forme suivant laquelle l'absorbeur laser existe dans l'interface entre les deux zones de jonction 32 et 23, un absorbeur laser tel que de la phtalocyanine est malaxé dans un matériau de résine en vue d'une utilisation lors du moulage de la lentille intérieure 30 ou du corps 20 et ensuite la lentille intérieure 30 ou le corps 20 peut être moulé par injection en utilisant le matériau de résine dans lequel l'absorbeur laser a été malaxé. Donc, l'interface entre les deux zones de jonction 32 et 23 est amenée dans un état tel que l'absorbeur laser existe dans celle ci. Dans un ou plusieurs modes de réalisation, lorsque l'absorbeur laser est malaxé dans le matériau de résine de moulage, l'absorbeur laser est malaxé en un élément de petite taille de manière à le rendre moins coûteux pour former l'interface. En d'autres termes, le malaxage de l'absorbeur laser dans le matériau en vue d'une utilisation lors du moulage de la lentille intérieure 30 plus petite que le corps 20, résulte en une réduction du coût total.
En tant que forme de réalisation de l'absorbeur laser existant dans l'interface, un procédé d'impression peut être utilisé pour appliquer l'absorbeur laser à la zone de jonction 32 de la lentille intérieure 30 ou à la zone de jonction 23 du corps 20 par exemple.
Il est également créé une condition dans laquelle l'absorbeur laser existe dans l'interface en prenant en sandwich une feuille dans laquelle l'absorbeur laser est malaxé, entre les deux zones de jonction 32 et 23.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, lorsque la lentille intérieure 30 est soudée au laser au corps 20, il est inutile de réaliser le soudage au laser sur toute la circonférence de la lentille intérieure 30. En d'autres termes, lorsque l'intérieur du dispositif d'éclairage est rendu étanche par la partie de jonction entre le corps et la lentille extérieure 40, la lentille intérieure 30 peut uniquement être fixée au corps 20 de façon à empêcher que la lentille intérieure 30 ne s'échappe en glissant. Comme représenté sur la figure 2, par exemple, un absorbeur laser 60 est appliqué à quatre emplacements séparés suivant la circonférence à des intervalles sensiblement égaux le long de la zone de jonction 32 de la lentille intérieure 30, de sorte que le soudage au laser peut être exécuté à ces quatre emplacements.
La figure 3 représente un procédé de soudage au laser, l'absorbeur laser étant malaxé dans la lentille intérieure 30 de manière à ce que le faisceau laser 71 émis à partir d'une tête laser 70 traverse le bord faisant saillie 31 de la lentille intérieure 30 depuis l'avant avant de converger vers la zone de jonction 32. Par conséquent, le faisceau laser 71 est absorbé par la zone de jonction 32 vers la lentille intérieure 30, d'où il résulte que la zone de jonction 32 génère de la chaleur et fond. En outre, en raison de la conduction thermique, la zone de jonction 23 du corps 20 génère également de la chaleur et fond, de sorte que les deux zones de jonction 32 et 23 deviennent compatibles, fondent et sont liées par fusion. Lorsque les zones de jonction 32 et 23 refroidissent alors, les deux zones sont fixées.
La figure 4 représente un procédé de soudage au laser, l'absorbeur laser 60 étant appliqué à la zone de jonction 32 de la lentille intérieure 30 de manière à ce que le faisceau laser 71 émis à partir de la tête laser 70 traverse le bord faisant saillie 31 de la lentille intérieure 30 depuis l'avant avant de converger vers l'absorbeur laser 60 appliqué à la zone de jonction 32 de la lentille intérieure 30. Par conséquent, le faisceau laser 71 est absorbé par l'absorbeur laser 60 appliqué à la zone de jonction 32 vers la lentille intérieure 30, d'où il résulte que l'absorbeur laser 60 génère de la chaleur. En raison de la conduction thermique, la zone de jonction 32 de la lentille intérieure 30 et la zone de jonction 23 du corps génèrent également de la chaleur et fondent de sorte que les deux ondes de jonction 32 et 23 sont rendues compatibles, fondent et sont liées par fusion.
Lorsque les zones de jonction 32 et 23 refroidissent alors, les deux zones sont fixées.
La figure 5 représente un procédé de soudage au laser avec une feuille 80 dans laquelle l'absorbeur laser est malaxé et prise en sandwich entre la zone de jonction 32 de la lentille intérieure 30 et la zone de jonction du corps 20 de manière à ce que le faisceau laser 71 émis à partir de la tête laser 70 traverse le bord en saillie 31 de la lentille intérieure 30 depuis l'avant avant de converger vers la feuille 80 dans laquelle l'absorbeur laser est malaxé. Par conséquent, le faisceau laser 71 est absorbé par la feuille 80 mélangée à l'absorbeur laser, d'où il résulte que la feuille 80 génère de la chaleur. En raison de la conduction thermique, les zones de jonction 32 de la lentille intérieure 30 et la zone de jonction 23 du corps génèrent également de la chaleur et fondent, de sorte que les deux zones de jonction 32 et 23 sont rendues compatibles, fondent et sont liées par fusion. Lorsque les zones de jonction 32 et 23 refroidissent ensuite, les deux zones sont fixées.
Il existe divers procédés d'émission du faisceau laser 71, y compris par exemple: un procédé de balayage comme représenté sur la figure 6 implique le fait que l'on amène la tête laser 70 à exécuter un balayage dans le sens d'une flèche de façon à émettre le faisceau laser 71 aux emplacements de liaison par fusion x, x, ..., un procédé de commande de miroir de la figure 7 implique le guidage du faisceau laser 71 vers un miroir galvanique 92 par l'intérieur d'un miroir 91, la tête laser 70 étant fixe de façon à émettre le faisceau 71 vers des 2870924 8 emplacements de liaison par fusion prescrits x, x, ... en tournant le miroir galvanique 92 (le faisceau laser 71 n'est émis que lorsque le miroir galvanique 92 est incliné comme désigné), et un procédé à éclair de figure 8 implique l'utilisation d'une pluralité de têtes lasers fixes 70, 70, ... de façon à émettre des faisceaux lasers 71, 71, ... en plusieurs emplacements de soudage x, x, ... à la fois.
Comme décrit ci dessus, du fait que la lentille intérieure et d'autres éléments sont réunis par soudage au laser dans le procédé de fabrication de feux de véhicule conforme à un ou plusieurs modes de réalisation de la présente invention, le travail de jonction peut être réalisé en une courte durée. En outre, dans la mesure où l'énergie de rayonnement en direction de l'absorbeur laser est rendue facilement commandable sans laisser aucune partie compatible excessive quelconque faire saillie, un excellent aspect externe est offert.
Dans la mesure où l'absorbeur laser devient transparent par rayonnement laser, seule la couleur de sous couche se voit à travers la lentille intérieure, de sorte qu'il n'y a aucune crainte de dégradation de l'aspect externe de ce point de vue.
En malaxant l'absorbeur laser dans le matériau de l'un des éléments qui sont réunis en tant que procédé de fourniture de l'absorbeur laser, le travail du processus d'incorporation de la lentille intérieure est simplifié, d'où il résulte qu'une réduction de coût peut être provoquée.
Le second exemple de rayon lumineux est le rayon de trajectoire entrante 21 ayant un angle d'incidence E' avec l'axe X. Ce rayon lumineux 21 subit une première réflexion par un prisme 8 de la face de réflexion 7. Lorsqu'il rencontre une strie 24 de la face de sortie 6, ledit rayon lumineux 21 subit une réfraction avec un angle G positif par rapport à la normale N (trajectoire 23). Ce profil en dômes de la face de sortie 6 permet donc de distribuer la lumière latéralement dans plusieurs directions.
Sur la figure 5A, on a représenté un troisième mode de réalisation de la face de sortie du guide optique de l'invention. Dans ce mode de réalisation, les stries 24 de la face de sortie 6 forment des prismes à facette courbe. Plus précisément, chaque strie 24 comporte une facette courbe 28 et une facette plane 27, chaque facette courbe 28 étant consécutive à une facette plane 27. La facette courbe 28 et la facette plane 27 d'une strie consécutive forment ensemble un angle de fond H de l'ordre de 90 . La tangente à la facette courbe 28 forme, avec l'axe X du guide optique, un angle de strie K de l'ordre de 10 à 20 . Dans ce mode de réalisation, les stries sont contiguës les unes aux autres, c'est-à- dire qu'une strie est 2871551 12 accolée à la strie suivante. Ce troisième mode de réalisation associe des caractéristiques du premier mode de réalisation avec des caractéristiques du second mode de réalisation, ce qui permet d'optimiser le guidage des rayons lumineux à travers le guide optique, tout en garantissant une bonne homogénéité de la lumière et un envoi de la lumière dans des directions inaccessible classiquement.
Comme montré sur la figure 5A, le premier exemple de rayon lumineux 17 est réfracté, par une strie 24 de la face de sortie 6, avec un angle G négatif par rapport à la normale N. Le second exemple de rayon io lumineux 21 sort du guide optique avec un angle G négatif par rapport à la normale N, différent de l'angle G formé par le rayon lumineux 20. Cependant, comme on le voit sur la figure 5A, en fonction de l'emplacement sur la strie, la valeur de l'angle de sortie G diffère. On comprend donc que l'angle de sortie G varie en fonction de l'emplacement, sur la facette 28 de la strie 24, du point de contact du rayon lumineux avec la strie. Autrement dit, la valeur de l'angle de sortie dépend du rayon de courbure de la facette courbe 28. Ainsi, en modifiant la courbure des facettes courbes 28 des stries 24, il est possible d'obtenir toute une plage d'angles de sortie. En d'autres termes, une telle face de sortie à prismes courbes permet d'obtenir à la fois un effet de prisme et un effet d'éclatement du faisceau lumineux.
Sur la figure 5B, on a représenté une variante du mode de réalisation de la figure 5A. Dans cette variante, les stries 24 de la face de sortie 6 forment des prismes à facette courbe non contigus. Plus précisément, chaque strie 24 comporte une facette courbe 28 et une facette plane 27, chaque facette courbe 28 étant séparée de la facette plane 27 de la striesuivante par un méplat 29. Les stries 24 sont donc séparées les unes des autres par des méplats 29. Dans cette variante, la zone active de chaque strie 24, c'est-à-dire la facette courbe 28, est placée en regard (au moins partiellement) de la zone active du prisme 8, c'est-à-dire de la facette 10 du prisme afin de rendre la réfraction par les stries la plus efficace possible. Le méplat 29, dans cette variante, permet de propager l'extrémité e2, les rayons lumineux non réfractés par les stries 24.
Sur la figure 6, on a représenté un mode de réalisation du guide optique de l'invention dans lequel la face de sortie 6 est du type montré sur la 35 figure 4 et où la face de réflexion 7 comporte des angles de fond tronqués.
2871551 13 En effet, comme expliqué précédemment, la facette 10 d'un prisme 8 et la facette 9 d'un prisme consécutif forment, ensemble, un angle de fond D. Cet angle de fond D peut être tronqué, formant ainsi un méplat 15. Ce méplat 15 est donc une partie plane de la courbe de ligne de fond 11. La présence de s méplats 15 dans le guide optique permet, à un rayon lumineux, de se propager dans le guide optique sans toucher une des facettes 9 ou 10 des prismes 8 de la face de réflexion 7. De ce fait, le rayon lumineux est réfléchi vers la face de sortie du guide optique, plus loin dans le guide, ce qui permet de répartir le flux lumineux de manière uniforme entre les extrémités el et e2 io du guide optique.
Les méplats 15 peuvent avoir des dimensions différentes. Ces dimensions des méplats peuvent varier d'un guide optique à un autre. Elles peuvent aussi être variables au sein d'un même guide optique. Dans ce cas, les méplats 15 peuvent avoir des dimensions différentes pour chaque angle de fond D associé à chaque prisme. Certains angles de fond D peuvent aussi ne pas comporter de méplat. Dans ce cas, le guide optique 5 comporte à la fois des angles de fond D à méplats 15 et des angles de fond D sans méplat. Par exemple, la taille des méplats peut être choisie de façon décroissante de l'extrémité el vers l'extrémité e2 du guide optique afin de propager un maximum de rayons lumineux vers l'extrémité e2.
Sur la figure 6, on a représenté la face de sortie du guide optique dans le cas où les stries forment des dômes. Il est bien entendu que la face de réflexion avec méplat peut être associée à toutes les formes de face de sortie à stries décrites précédemment.
Dans un mode de réalisation, non représenté sur les figures, par mesure de simplification, le dispositif d'éclairage ou de signalisation de l'invention comporte au moins deux sources lumineuses placées chacune à une extrémité du guide optique. Le guide optique, peut ainsi propager des rayons lumineux à partir des deux extrémités du guide optique, ce qui permet d'augmenter la longueur du guide optique.
Dans un autre mode de réalisation de l'invention, le dispositif d'éclairage ou de signalisation comporte plusieurs guides optiques placés de façon à avoir une intersection commune. Une source lumineuse est placée à ce point d'intersection de façon à émettre des faisceaux lumineux dans chacun des guides optiques.
DISPOSITIF DE MAN UVRE EN OUVERTURE ET FERMETURE D'UN VOLET D'AERATION
D'UN BATIMENT INTEGRANT UN MECANISME DE BLOCAGE.
La présente invention est relative à un dispositif de manoeuvre en ouverture et fermeture d'un volet d'aération d'un bâtiment à usage agricole par exemple une serre ou autre, intégrant un mécanisme de blocage.
On sait que les serres à usage agricole doivent posséder au moins une ouverture d'aération pour notamment évacuer la chaleur emmagasinée. Cette ouverture d'aération est associée à un volet d'aération actionné en ouverture et fermeture par un dispositif de manoeuvre interne à la serre.
L'ouverture d'aération est habituellement formée entre deux éléments longitudinaux de l'ossature de la serre par exemple deux lisses horizontales, parallèles l'une à l'autre. Le volet, par son ossature, est classiquement articulé à la lisse supérieure.
Typiquement le dispositif de manoeuvre du volet d'aération d'une serre comprend un arbre cylindrique horizontal accouplé à un organe moteur et guidé en rotation dans des paliers fixes, et plusieurs transmissions de mouvement équiréparties, accouplées d'une part à l'arbre de commande et solidarisées d'autre part au volet d'aération.
Selon un mode de réalisation particulièrement intéressant, le copolymère est un copolymère à blocs, par exemple un copolymère dibloc (bloc A)-(bloc B), tribloc (bloc A)-(bloc B)-(bloc A) ou tribloc (bloc B)-(bloc A)-(bloc B).
Définitions Dans la présente demande, on désigne par unités dérivant d'un monomère une unités qui peut être obtenue directement à partir dudit monomère par polymérisation.
Ainsi, par exemple, une unité dérivant d'un ester d'acide acrylique ou méthacrylique ne couvre pas une unité de formule-CH-CH(COOH)-, -CH-C (CH3)(COOH)-, -CHCH (OH)-, -CH-C(CH3)(OH)- obtenue par exemple en polymérisant un ester d'acide acrylique ou méthacrylique, ou de l'acétate de vinyle, puis en hydrolysant. Une unité dérivant d'acide acrylique ou méthacrylique couvre par exemple une unité obtenue en polymérisant un monomère (par exemple un ester d'acide acrylique ou méthacrylique), puis en faisant réagir (par exemple par hydrolyse) le polymère obtenu de manière à obtenir des unités de formule -CH-CH (COOH)-, ou -CH-C(CH3)(COOH)-. Une unité dérivant d'un alcool vinylique couvre par exemple une unité obtenue en polymérisant un monomère (par exemple un ester vinylique), puis en faisant réagir (par exemple par hydrolyse) le polymère obtenue de manière à obtenir des unités de formule-CHCH(OH)-, ou-CH-C(CH3)(OH)-.
Dans la présente demande, sauf mention contraire, les masses molaires moyennes sont des masses molaires moyennes en nombre, mesurées par chromatographie d'exclusion stérique dans un solvant approprié, couplée à un détecteur de diffusion de lumière multi-angle (GCP-MALLS). Dans la présente demande, on peut aussi se référer à des masses molaires moyennes théoriques, déterminées à partir des masses de constituants utilisés pour préparer les polymères.
Typiquement, la masse molaire moyenne théorique M d'un bloc, d'une chaîne latérale, d'un squelette, de chaînes périphériques, ou d'un c#ur est calculée selon la formule suivante : où M, est la masse molaire d'un monomère i, n, est le nombre de moles du monomère i, nprecursor est le nombre de moles d'un composé auquel sera liée la chaîne macromoléculaire du bloc, chaîne latérale, squelette, chaîne périphérique, ou c#ur. Ce composé peut être un agent de transfert ou un groupe de transfert, un bloc précédent etc. S'il s'agit d'un bloc précédent, le nombre de moles peut être considéré comme le nombre de moles d'un composé auquel la chaîne macromoléculaire dudit bloc précédent a été liée, par exemple un agent de transfert ou un groupe de transfert.
Dans la présente demande, on désigne par une charge moyenne Q d'une partie, la charge définie par l'équation suivante : où : - [c] est la concentration molaire en unités Ac dans la partie A, - [a] est la concentration molaire en unités AA dans la partie A, - Xc représente le taux de neutralisation éventuelle des unités Ac (dans le cas ou les unités Ac sont potentiellement cationiques); Xc = [BH+]/([B] + [BH+]), - XA représente le taux de neutralisation éventuelle des unités AA (dans le cas ou les unités Ac sont potentiellement anioniques); XA = [A-]/([AH] + [A]).
Dans la présente demande, le terme hydrophobe est utilisé dans son sens usuel de qui n'a pas d'affinité pour l'eau ; cela signifie que le polymère organique dont il est constitué, pris seul (de même composition et de même masse molaire), formerait une solution macroscopique diphasique dans de l'eau distillée à 25 C, à une concentration supérieure à 1 % en poids.
Dans la présente demande, le terme hydrophile est également utilisé dans son sens usuel de qui a de l'affinité pour l'eau , c'est-à-dire n'est pas susceptible de former une solution macroscopique diphasique dans de l'eau distillée à 25 C à une concentration supérieure à 1% en poids.
Selon un mode de réalisation particulièrement intéressant, le rapport pondéral entre la partie B et la partie A est de 0,01 à 1, de préférence de 0,1 à 1. Il s'agit d'un rapport pondéral entre les quantités de monomères mises en #uvre pour obtenir le copolymère. Ce rapport est aussi le rapport des masses molaires moyennes théoriques.
Selon un mode de réalisation intéressant, le copolymère est hydrosoluble soluble ou hydrodispersable. Cela signifie que ledit copolymère ne forme pas dans l'eau, sur au moins dans un certain domaine de pH et de concentration, une composition diphasique dans les conditions de mise en #uvre.
D'une manière préférentielle, les parties A et B dérivent de monomères ethylèniquement insaturés.
Le copolymère selon l'invention peut être présenté notamment sous forme de poudre, sous forme de dispersion dans un liquide ou sous forme de solution dans un solvant (eau ou autre). La forme dépend généralement des exigences liées à l'utilisation du copolymère. Elle peut être aussi liée au procédé de préparation du copolymère.
De préférence, les unités des parties A et B, dérivent de monomères ethylèniquement insaturés, plus préférablement [alpha]-ss monoethylèniquement insaturés.
Partie B La partie B (par exemple le bloc B) est une partie polymérique ne correspondant pas à une partie une partie amphotère ou zwitterionique. En d'autres termes, la partie B ne comprend pas d'unités dérivant de monomère zwitterioniques, ou ne comprend pas simultanément des unités cationiques ou potentiellement cationique et des unités anioniques ou potentiellement anioniques. La partie B est de préférence une partie neutre, hydrophile ou hydrophobe, comprenant des unités dérivant de monomères neutres, hydrophiles ou hydrophobes. Les copolymères dont la partie B est une partie hydrophobe neutre sont particulièrement intéressants. D'une manière préférentielle, la partie B est essentiellement non-ionique ou non-ionisable au pH d'utilisation du copolymère. Tout préférentiellement la partie B est non-ionique. Par exemple la partie B (par exemple bloc B), dérive d'au moins un monomère non-ionique hydrophobe.
La partie B peut en outre contenir des unités non-ioniques hydrophiles dérivées d'au moins un monomère non-ionique hydrophile, en quantité suffisamment faible pour conserver au bloc un caractère hydrophobe; cette quantité peut aller jusqu'à 10% molaire de l'ensemble des monomères dont dérive ladite partie B (par exemple bloc B).
De même, la partie B peut en outre contenir des unités ioniques ou potentiellement ioniques (notamment cationiques ou potentiellement cationiques) dérivées d'au moins un monomère ionique ou potentiellement ionique (notamment
Comme cela peut se voir d'après la discussion ci-dessus, il y a une nécessité supplémentaire de permettre des capacités d'étanchéité suffisantes alors qu'au moins une porte est dans la position fermée et bloquée sans compromettre la sécurité du fonctionnement du système de porte et en procurant un fonctionnement à recul.
La présente invention enseigne un système de porte, en particulier pour un véhicule de transport, ayant au moins une porte avec des moyens d'étanchéité disposés au niveau d'un bord avant de celle-ci. Des moyens d'entraînement de porte sont disposés à l'intérieur du véhicule de transport afin de déplacer la porte dans une direction d'ouverture et une direction de fermeture. Un frein est fixé sur un arbre de sortie de l'élément moteur ou de la broche d'entraînement afin d'empêcher une rotation de la broche d'entraînement, en maintenant ainsi la porte dans une position sensiblement fermée et bloquée et afin de maintenir une compression des moyens d'étanchéité. Les moyens d'entraînement de porte comprennent une broche d'entraînement, un élément moteur ayant un arbre de sortie fixé sur une extrémité de la broche d'entraînement avec des moyens d'accouplement, un écrou d'entraînement disposé autour de la broche d'entraînement, un élément de guidage d'entraînement disposé de manière sensiblement parallèle à la broche d'entraînement et au moins un support de suspension fixé sur la porte et relié à l'écrou d'entraînement afin de permettre son mouvement sensiblement linéaire lors de la rotation de cette broche d'entraînement dans la direction de fermeture et la direction d'ouverture, et permettant en outre un mouvement de la porte. Une unité de commande de porte délivre différents signaux à l'élément moteur et au frein et reçoit différents signaux d'état et d'annonce de position ainsi que des commandes d'ouverture de porte et de fermeture de porte. Un blocage mécanique est prévu pour bloquer de manière positive la porte en procurant ainsi une redondance d'une opération de blocage. L'utilisation du frein permet d'éviter une précharge de l'élément de blocage mobile contre l'élément de blocage fixe en améliorant ainsi la fiabilité du fonctionnement de mécanisme de blocage. Une libération manuelle est prévue pour permettre une ouverture manuelle de la porte dans une condition d'urgence ou à des fins d'entretien. Une compression des moyens d'étanchéité maintient une protection supérieure contre des facteurs d'environnement tels que l'humidité, le bruit et la poussière tout en empêchant une vibration de composant due à la tolérance et à l'usure. Différents moyens d'annonce sont incorporés afin de fournir un retour de position et d'état à l'unité de commande de porte. Une combinaison du frein et du mécanisme de blocage élimine une possibilité quelconque d'ouverture de porte non intentionnelle du fait d'une panne de composant unique.