INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
RMN 31p (D2O), 8 (ppm) :-21, 0 (dd, Jss-a 24,4 Hz et Jss-γ 20, 3 Hz, P-ss) ;-5, 9 (d, P-y) ; 22, 1 (d, P-a). p RMN 13C (D20), 8 (ppm) : 21, 08 (d, J2-P 4, 3 Hz, 1C, C-2) ; 21, 83 (1C, C-6) ; 27, 64 (d, J1-P 137, 1 Hz, 1C, C-1) ; 38, 45 (d, J3-P 18, 3 Hz, 1C, C-3) ; 110, 16 (1C, C-5) ; 147,59 (1C, ; C-4).
SM FAB > 0 m/z (GT) : 325 [M-4NH4+5H]+.
- Exemple 83 : α,γ-(4-Méthylpent-3-ényl) triphosphonate de triammonium (73) :
Rdt=4, 2% Rf=0, 7 (4 : 6, ammoniaque 27% : isopropanol) RMN'H (D20), 8 (ppm) : 1, 47 (s, 6H, H-6) ; 1, 53 (s, 6H, H-5) ; 1, 54-1, 68 (m, 4H, H-2) ; 1, 95-2, 2 (m, 4H, H-l) ; 5, 08 (m, 2H, H-3).
RMN 3Ip (D20), 5 (ppm) :-21, 88 (t, Jp-a=-y 25, 5 Hz, P-P) ; 20, 91 (d, 2P, P-a et P-y).
RMN 13C (D20), 5 (ppm) : 17,24 (2C, C-5) ; 21,98 (d, J2-P 4,0 Hz, 2C, C-2) ; 25,11 (2C, C-6) ; 28,1 (d, Ji-p 13 1, 1 Hz, 2C, C-1) ; 124,72 (d, J3-P 21,2 Hz, 2C, C-3) ; 133, 9 (d, J4-p 1,2 Hz, 2C, C-4).
SM FAB > 0 m/z (GT) : 391 [M-3NH4+4H]+.
- Exemple 84 : α,γ[(E)-4,8-Diméthylnona-3,7-diényl]-triphosphonate de triammonium (74) :
Rdt=5% Rt=0, 75 (4 : 6, ammoniaque 27% : isopropanol) RMN'H (D20), S (ppm) : 1,46 (s, 6H, H-ll) ; 1, 53 (s, 12H, H-9 et H-10) ; 1,69- 2,0 (m, 8H, H-5 et H-6) ; 2,08-2, 12 (m, 4H, H-1) ; 4,95-5, 05 (m, 2H, H-7) ; 5,06-5, 17 (m, 2H, H-3).
RMN 3Ip (D2O), 8 (ppm) : -22, 2 (t, Jp-. = 25, 6 Hz, IP, P-ss) ; 20, 7 (d, 2P, P-a et P-y).
RMN 13C (D20), ≈(ppm) : 15, 53 (2C, C-10) ; 17. 32 (2C, C-ll) : 21, 85 (d, J2-p 3. 8 Hz, 2C, C-2) ; 25, 27 (2C, C-9) ; 26, 18 (1C, C-6) ; 29, 02 (d, JI-p 134, 9 Hz, 2C, C-l) ; 40, 18 (2C, C-5) ; 124, 80 (d, Jap 15, 7 Hz, 2C, C-3) ; 124, 81 (2C, C-7) ; 133, 89 (2C, C- 8) ; 137, 10 (2C, C-4).
SM FAB > O m/z (GT) : 527 [M-3NH4+4H]+.
- Exemple 85 : a, y- (4-MéthyIpent-4-ényl) triphosphonate de triammonium (75) : Rdt=12, 5% Rt=0, 66 (4 : 6, ammoniaque 27% : isopropanol) RMN IH (D2O), (ppm) : 1,5-1, 71 (m, 8H, H-2 et H-3) ; 1,62 (s, 6H, H-6) ; 2,01 (m, 4H, H-l) ; 4,67 (s, 2H, H-5) ; 4,70 (s, 2H, H-5).
La figure 21 est une vue d'un exemple d'un modèle d'allocation de bande passante sous le système d'allocation à débit soutenable fixe des cellules (SCR).
Selon ce modèle, il y a six connexions (VC1 à VC6) au total.
Chacune se voit allouer un débit soutenable fixe des cellules (SCR) de 10 Mbps (mégabits par seconde).
Dans le système 1, lorsqu'un utilisateur transmet des cellules au moyen de plus que le débit soutenable des cellules (SCR), la longueur de file d'attente et le temps de retard dans la file d'attente
augmentent. Par conséquent, on a les inconvénients consistant en ce qu'il n'est pas possible de manipuler un trafic temps réel sensible à un retard tel que des conférences TV ou visioconférences, en ce qu'une capacité de tampon importante est requise pour empêcher un surdébordement des cellules dans les tampons 12 dans chaque unité de terminal (ONU) 4 et en ce qu'une bande passante inutilisée ne peut pas être utilisée, de telle sorte que l'efficacité ou efficience du transfert des données est médiocre.
Système 2 : d'allocation à débit de crête fixe des cellules (PCR) L'unité de terminal de ligne d'abonné (SLT) 8 alloue un paramètre de débit de crête fixe des cellules (PCR) Pi à chaque connexion VCi. C'est-à-dire que la dimension de bande passante allouée Bi et le débit de crête des cellules PCRi sont selon la relation qui suit : Bi = PCRi.
La figure 22 est une vue d'un exemple d'un modèle d'allocation de bande passante sous le système d'allocation à débit de crête fixe des cellules (PCR).
Selon ce modèle, on a les restrictions consistant en ce que le débit soutenable des cellules (SCR) est de 10 Mbps et le débit de crête des cellules (PCR) est de 30 Mbps. Si l'on considère la connexion VC1, elle occupe une bande passante jusqu'au débit de crête des cellules (PCR) au-delà de la limite de SCR = 10 Mbps de telle sorte qu'il n'est pas souhaitable que l'autre connexion VC3 occupe aussi la bande passante de façon simultanée.
Dans le système 2, le débit de crête des cellules (PCR) est alloué à chaque connexion VCi indépendamment de la quantité de trafic. Par conséquent, on a les inconvénients consistant en ce que le nombre de connexions qui peuvent être manipulées est limité et l'efficacité ou efficience du service est médiocre et en plus, les paramètres que sont le débit soutenable des cellules (SCR) et la tolérance de salve (BT) ne peuvent pas être satisfaits.
En outre, pour la classe à débit binaire variable (VBR), il est
supposé que les données sont transmises tandis que chaque connexion VCi observe les paramètres. Par conséquent, si on manipule une connexion sans observer les paramètres, le flux de trafic ne peut pas être maintenu avec la capacité de tampon ou la capacité de ligne de transmission qui est préparée à l'avance et les inconvénients constitués par une mise à l'écart de cellules, par un retard des cellules ou par d'autres détériorations sérieuses en termes de qualité sont observés.
Système 3 : Système d'allocation à bande passante dynamique II y a divers types du système 3 mais ici, l'explication sera menée en ce qui concerne le système typique d'allocation proportionnelle à la longueur de file d'attente (publication de brevet non examiné du Japon (Kokai) n 10-242981).
Dans le système 3, la bande passante allouée Bi est modifiée conformément à l'information de longueur de file d'attente Qi d'un tampon i qui manipule une connexion VCi. C'est-à-dire que la relation qui suit est satisfaite entre Bi et Qi : Bi = SH . Qi/#Qi où SH est la bande passante partageable (bande passante totale).
La figure 23 est une vue d'un exemple d'un modèle d'allocation de bande passante sous le système d'allocation à bande passante dynamique.
Selon ce modèle, de la même façon que dans le cas de la figure 21 ou de la figure 22, le débit soutenable des cellules (SCR) est établi à 10 Mbps et le débit de crête des cellules (PCR) est établi à 30 Mbps. En outre, il y a 6 connexions VC1 à VC6.
Dans le système 3, une manipulation efficiente ou efficace du trafic de données devient possible en partageant les ressources réseau inutilisées entre les connexions VCi. Cependant, les paramètres que sont la tolérance de salve (BT), le débit de crête des cellules (PCR) et le débit soutenable des cellules (SCR) ne peuvent pas être satisfaits. Par conséquent, les mêmes inconvénients que dans le cas du système 2 mentionné ci-avant sont observés.
décrite dans la demande de brevet français nO 99-15865 non publiée à ce jour.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront clairement à la lecture de la description suivante d'un mode de réalisation particulier de celle-ci en se rapportant aux dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 représente schématiquement le procédé selon l'invention, - la figure 2 regroupe dans un schéma fonctionnel, les principales étapes de la stratégie proposée de détermination du facteur de sinuosité de la route tarage - la figure 3 regroupe dans un schéma fonctionnel, la stratégie proposée de détermination du rapport de la transmission, adapté à la sinuosité de la route.
Les différentes informations vitesse véhicule (V) et accélération transversale (Gt) mentionnées sur la figure 1 sont exploitées conformément à l'invention par une unité spécifique 100 qui détermine un coefficient de sinuosité Kvirage. Ce dernier alimente ensuite le bloc 101 qui reçoit également d'autres informations représentative de la vitesse d'avancement du véhicule V et de la charge du moteur'Chargemoteur'qui peut-être à titre indicatif et non limitatif soit l'angle d'ouverture du papillon ou la pédale d'accélérateur, ou encore une puissance ou un couple délivré par ledit moteur.
Ce bloc 101 détermine le rapport de transmission'ratio'à appliquer à la transmission représentée par le bloc 102 ; cette détermination s'effectue selon le procédé décrit dans l'invention, par une sélection d'un jeu de lois de passage (dans le ces des transmissions à rapports étagés) ou d'un variogramme (dans le cas des transmissions à rapports continus), qui est fonction de Kvirage.
A partir de l'accélération transversale'Gt', le bloc 201 détermine la dérivée filtrée'dGt/dt'de l'accélération transversale (cf. figure 2), puis le produit entre'Gt'et'dGt/dt'. Ce produit est corrigé selon la vitesse d'avancement du véhicule dans le bloc 202. Le résultat de cette opération est ensuite filtré dans le bloc 203 qui détermine finalement le coefficient Kvroge. Cette détermination de Kvirage permet, lors des mises en virage, de pondérer la dynamique de mise en virage du véhicule par le niveau d'accélération transversale qui est atteint et aussi selon la vitesse du véhicule ; ainsi, un conducteur qui conduit relativement sportivement sur route sinueuse aura un coefficient Kvirage elévé, et qui est pondéré selon la vitesse du véhicule pour éviter les détections trop fréquentes en roulage de type ville ou sur autoroute à vitesse soutenue.
Le bloc 301 (cf. figure 3) détermine à partir du coefficient de sinuosité Kviroge un jeu de lois de changements de vitesses (ou variogramme dans le cas d'une transmission à rapport continus). A titre non limitatif, lorsque Kvirage est supérieur à un seuil déterminé, on adopte un jeu de lois de changements de vitesses adapté au fait que la route est considérée sinueuse. Ce jeu de lois de passage permet d'augmenter la réserve de puissance motrice (en favorisant notamment les rapports inférieurs), et ce pour aider à la relance du véhicule en sortie de virage.
Lorsque Kviroge est inférieur au seuil déterminé, on adopte un jeu de lois de changements de vitesses adapté aux conditions de roulage'normales', c'est- à-dire adapté à une route comportant peu de virages.
Le bloc 302 détermine de façon classique le rapport de transmission à appliquer à la transmission, à partir des informations représentative de la vitesse d'avancement du véhicule (V) et de la charge du moteur qui peut-être à titre indicatif et non limitatif soit l'angle d'ouverture du papillon ou la
pédale d'accélérateur 1 ou encore une puissance ou un couple délivré par ledit moteur.
Méthodes et Compositions pour la sélection et le développement de nouveaux agents pharmacologiques ou de nouveaux médicaments.
La présente invention concerne des méthodes et compositions pour la sélection et le développement de nouveaux agents pharmacologiques ou de nouveaux médicaments possédant des propriétés ou des mécanismes d'action originaux. La présente invention décrit notamment la caractérisation et l'identification du rôle fonctionnel de plusieurs éléments constitutifs du système nerveux central, jouant un rôle dans le métabolisme ou le transport de l'acide xanthurénique (XA) ou impliqués dans la réception et/ou la transduction du signal médié par cette substance. Ces cibles sont de nouveaux outils pour la définition et la sélection de nouvelles substances chimiques de synthèse, interférant avec ces cibles et modulant les fonctions de XA pour en tirer des profits sur le plan pharmacologique ou médicamenteux. Le domaine d'application de l'invention est, en premier lieu, le traitement d'affections et de maladies neurologiques ou mentales.
L'industrie pharmaceutique est à la recherche continuelle de nouvelles substances naturelles, présentes dans le cerveau, et dont le rôle fonctionnel est important pour la régulation et le contrôle de l'activité psychologique, psychoaffective, mentale, cognitive ou neurologique. La découverte de nouveaux mécanismes dans le domaine de la neurotransmission et de nouvelles cibles participant à ces mécanismes dans le système nerveux sont autant d'outils précieux pour la sélection de nouveaux médicaments dans des indications variées qui seront décrites plus loin. La présente invention décrit pour la première fois le rôle important d'une substance naturelle, l'acide xanthurénique, dans les phénomènes de neurotransmission au niveau central. Ce nouveau système de neurotransmission comporte un système métabolique de synthèse et d'élimination du transmetteur, des transporteurs, des récepteurs et des signaux intracellulaires allumés suite à la stimulation de ces récepteurs. Ces éléments constituent des "cibles" pouvant être modulées par des médicaments potentiels et utilisables pour l'identification, la
sélection ou la caractérisation de composés biologiquement actifs. D'autre part, l'invention décrit également différents rôles fonctionnels de l'acide xanthurénique dans le cerveau (interférences avec d'autres neutransmetteurs, rôle dans certains protocoles comportementaux ou neuropharmacologiques) permettant d'envisager des domaines d'applications pharmacologiques et thérapeutiques nouveaux pour cette molécule, ses dérivés ou, plus généralement, les substances naturelles ou de synthèse fixées par les cibles décrites précédemment.
Depuis le début des années 1980, le catabolisme du tryptophane a progressivement occupé un rôle de plus en plus important dans les recherches des causes et des traitements de désordres majeurs au niveau du système nerveux central (Orv. Hetil 1992 Jul 19 ; 133 (29) : 1803-1807). Ce sont essentiellement des produits comme l'acide quinolinique et l'acide kynurénique, métabolites du tryptophane, qui ont focalisé l'attention pour leurs profils pharmacologiques. Un déséquilibre dans la formation de ces métabolites, une synthèse ou une dégradation chroniquement altérées, pourraient être responsables de troubles fonctionnels du système nerveux central et des pathologies qui en résulteraient.
S'agissant du XA, autre métabolite du tryptophane, différentes études ont rapporté des effets ponctuels du XA. Ainsi, un effet analgésique a été mentionné pour le XA (50 à 600 mg/kg i. p. ) chez le rat Sprague-Dawley, par utilisation des tests de la plaque chaude et du tail flick (Pharmacol Res. 1998 oct ; 38 (4) : 243-250).
D'autre part, chez l'animal, l'injection intrapéritonéale de XA a prolongé le temps de latence d'apparition des crises d'épilepsie induites par les injections intracérébroventriculaires d'acide quinolinique, de strychnine ou de pentylènetétrazole. Il semblerait que l'excrétion accrue de XA réponde à un processus de compensation chez les patients manifestant différents stades d'épisodes convulsifs (J. Neural. Transm. 1983 ; 56 (2-3) : 177-185 ; Clin.
Selon l'invention, la solution saline est préparée par dissolution en milieu aqueux de nitrates de A, B et C2.
Par exemple, lorsque A est Cs, B est Ba, C1 est Al, C2 est Fe et D est Ti, les alcoxydes sont le propoxyde de titane et le sec-butoxyde d'aluminium et les nitrates sont le nitrate de césium, de baryum et de fer.
Pour préparer une céramique selon l'invention avec C2 correspondant à Cr, on utilisera au lieu du nitrate de fer du nitrate de chrome.
La deuxième étape du procédé consiste, enfin, à soumettre le précipité à un frittage à une température appropriée pendant une durée appropriée, la température optimale pouvant être déterminée par dilatométrie.
Le procédé peut comporter en outre, entre les étapes a) et b), une étape consistant à calciner le précipité préparé au cours de l'étape a) à une température de 500 à 900 C. Cette étape de calcination consiste essentiellement à éliminer les composés organiques et les NOx. Cette étape de calcination permet ainsi de pouvoir réaliser ultérieurement le frittage en effectuant une montée en température plus rapide. Cette étape peut être précédée, selon l'invention, d'une étape de séchage du précipité, afin d'éliminer en partie les solvants, par exemple en plaçant ledit précipité à l'évaporateur rotatif puis à l'étuve.
Enfin, l'étape de frittage peut être précédée directement, en outre, d'une étape de compression à froid à une pression de 40 à 200 MPa, afin d'assurer une densification du précipité ou du produit calciné.
Préalablement à ces étapes de compression et de frittage, il est particulièrement avantageux de procéder à un broyage du précipité ou produit calciné.
Pour mettre en #uvre ce broyage, on peut soumettre le précipité ou produit calciné, par exemple, à un traitement dans un broyeur planétaire pendant une durée appropriée, par exemple à 300 tours/min avec des billes de zircone en présence d'eau déionisée, afin de ne pas polluer la poudre obtenue, à l'issue de ce broyage.
Il est particulièrement avantageux, que la poudre ait une surface spécifique relativement élevée, soit un taille de grains de poudre de l'ordre du micromètre, pour pouvoir réaliser le frittage à des températures pas trop élevées.
L'étape de frittage, éventuellement précédée d'une étape de compression à froid et d'une calcination, correspond en fait à un frittage réactif permettant d'obtenir à l'issue de cette étape une céramique de structure hollandite.
Selon un second mode de réalisation de l'invention, la céramique à base de césium de structure hollandite, de formule précédemment définie, peut être obtenue par un procédé comprenant la succession d'étapes suivantes :
a) mélanger intimement et broyer des oxydes de B, de C1, de C2 et de D et un sel de A, en proportions stoechiométriques, afin d'obtenir une poudre fine ; b) soumettre la poudre obtenue en a) à un frittage à une température de 1150 à 1350 C.
La première étape du procédé consiste à mélanger soigneusement des oxydes de B, de C1, de C2 et de D avec un sel de A.
Lorque A est Cs, B est Ba, Cl est Al, C2 est Fe et D est Ti, on peut utiliser comme matériau de départ l'oxyde de baryum BaO, l'oxyde d'aluminium A1203, l'oxyde de fer Fe203 l'oxyde de titane TiO2 et le nitrate de césium.
Pour mettre en #uvre cette étape de mélange intime et de broyage, on peut placer les différents matériaux de départ sous ultra-sons et homogénéiser le mélange à l'aide d'une tête Turax.
Type Type Valeur , Evénement Drapeau Drapeau Evénement Intervalle Type Valeur ment escalade E-mail Drapeau action test test test escalade escalade calade REI Imprimante connectée Imprimante déconnectée Réception imprimée Réception coupée Papier bas Papier épuisé Blocage papier Erreur imprimante
TABLEAU B- 11 Affichage en temps réel
Type , , Type Valeur Evène- Drapeau Drapeau Evénement action Intervalle Type Valeur ment escalade E-mail Drapeau es-
venemen action erv test test test escalade escalade calade REI ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~test~~~~~~~~~escalade~~~~~~~~~
Affichage temps réel connecté Affichage temps réel déconnecté Erreur affichage temps réel
TABLEAU B-12 Affichage VGA
Type Type Valeur Evène- Evénement Drapeau Drapeau Evènement Type Intervalle Type Valeur ment escalade E-mail Drapeau es- venemen action erv test test test escalade escalade calade Affichage VGA connecté Affichage VGA déconnecté
TABLEAU B-13 Receveur monnaie Type Type Valeur Evène- Evènement Drapeau Drapeau Evènement action Intervalle test test ment escalade -m 1 d calade REI test escalade
Receveur monnaie connecté Receveur monnaie déconnecté Receveur monnaie non en communication Empileur retiré Empileur plein ZZZZZZZZZZ ! Facture coincée Chambre forte ouverte Receveur fraudé Indicateur escroquerie facture Facture empilée
TABLEAU B-14 ~~~ Module débit Type Type Valeur " '1- Eènement Llarcau Drapeau Evénement Type Intervalle Type V eur Evénement E ail Drapeau es-
Evènement action Intervalle test test ment escalade E-mail calade REI Module débit connecté Module débit déconnecté Chef chiffrage non chargée TABLEAU B-15 ID RF
Type 7type Valeur Evène- Drapeau Drapeau Evénement Type Intervalle Type Valeur Avènement E ail Drapeau esEvènement action Intervalle test test ment escalade E-mail calade
action test test test escalade escalade calade Dispositif connecté DI RF Dispositif déconnecté DI RF Force antenne DI RF
TABLEAU B-16 Mode gestionnaire
Type Type Valeur Evene- Evénement Drapeau Drapeau Evènement action Intervalle test test ment escalade E-mail Drapeau esaction test test test escalade escalade calade RIEL Etat (marche/arrêt) Mode gestionnaire en marche Mode gestionnaire en arrêt L Lt
TABLEAU B-17 Dispositif pour armer clef gestionnaire
Le moteur 31 est équipé d'une vanne EGR et d'un échangeur de type EGR, référencés 38.
En sortie de ce moteur 31, les gaz d'échappement traversent la portion de turbine 40 du turbo-compresseur avant de s'engager dans le reste de la ligne d'échappement 32 du véhicule.
Cette ligne d'échappement 32 est équipée d'un catalyseur d'oxydation ou d'un piège à NOx, référencés 41, en amont du filtre à particules 30.
Les différents capteurs équipant le moteur, sont reliés à un calculateur électronique 44 de traitement d'informations, qui pilote les injecteurs associés aux cylindres du moteur 31. Ce calculateur est
également adapté pour assurer la gestion du fonctionnement de l'échappement et notamment celui du filtre à particules 30.
Les figures 3 à 6 illustrent, en outre, des éléments caractéristiques, nécessaires à la mise en oeuvre du procédé de l'invention : - à la figure 3, deux sondes de mesure de la quantité d'oxygène 42 et 43 sont disposées de part et d'autre du filtre à particules. Ce mode de réalisation permet de mettre en oeuvre les première et quatrième variantes du procédé de l'invention, - à la figure 4 la première sonde de mesure de la quantité d'oxygène 42 est disposée en amont du catalyseur d'oxydation ou du piège à NOx 41. Ce mode de réalisation permet de mettre en oeuvre les première, troisième et quatrième variantes du procédé de l'invention, - à la figure 5, il n'y a pas de première sonde de mesure de la quantité d'oxygène, seule la seconde sonde 43 est maintenue. Ce mode de réalisation permet de mettre en oeuvre les seconde, troisième et quatrième variantes du procédé de l'invention, - à la figure 6 il n'y a pas de première sonde de mesure de la quantité d'oxygène, le catalyseur d'oxydation et le piège à NOx 41 sont disposés en parallèle, le moteur est un moteur de type V6. Ce mode de réalisation permet de mettre en oeuvre les seconde, troisième et quatrième variantes du procédé de l'invention.
REFERENCES [1] FR 2 774 421 [2] EP 0 632 189 [3] JP 8 284 643 [4] JP 62 126 218 [5] JP 8 170 522 [6] FR 2 774 424
CAPTEUR INERTIEL MICRO-USINE POUR LA MESURE DE MOUVEMENTS DE ROTATION L'invention concerne les capteurs inertiels destinés à la mesure de vitesses angulaires, ou gyromètres, et plus précisément les gyromètres micro-usinés selon des technologies de gravure, dépôts, dopages, etc., semblables à celles qui sont utilisées dans le domaine des circuits intégrés électroniques.
L'utilisation des capteurs inertiels micro-usinés est entrée dans une phase de croissance continuelle, notamment dans les domaines de l'aéronautique, de l'automobile, de la robotique, et dans d'autres domaines encore, et ceci grâce au fait qu'aujourd'hui ces microcapteurs arrivent à allier leur robustesse aux avantages issus de leur taille extrêmement petite. A cela s'ajoute le fait de fabriquer ces microcapteurs de manière collective (opérations de fabrication effectuées sur des tranches entières de multiples capteurs ultérieurement divisés en capteurs individuels), ce qui rend le coût de fabrication compétitif par rapport aux dispositifs antérieurs.
On connaît déjà de tels capteurs, réalisés sur des tranches de silicium, la fabrication comprenant notamment des opérations de diffusions de bore et des gravures sèches anisotropes permettant de définir des dimensions précises des éléments de la structure. La structure est globalement plane, dans le plan du substrat de silicium dans laquelle elle est gravée.
La structure d'un gyromètre ainsi réalisé comprend typiquement deux masses mobiles excitées en vibration et reliées en diapason, c'est-àdire que les deux masses sont reliées à une structure de couplage centrale qui transfère l'énergie de vibration de la première masse vers la deuxième et réciproquement.
Les masses sont excitées en vibration dans le plan de la structure par des forces électrostatiques appliquées par l'intermédiaire de peignes d'électrodes interdigitées. Cette vibration dans le plan de la structure s'exerce perpendiculairement à un axe dit axe sensible du gyromètre, qui est un axe de symétrie de la structure en diapason. Lorsque le gyromètre tourne avec une certaine vitesse angulaire autour de son axe sensible, la
composition de la vibration forcée avec le vecteur de rotation angulaire engendre, par effet Coriolis, des forces qui mettent les masses mobiles en vibration naturelle perpendiculairement au plan de la structure.