INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces suspensions aqueuses de charges minérales se caractérisent également en ce que la charge minérale est choisie parmi le carbonate de calcium naturel tel que notamment la calcite, la craie ou encore le marbre, le carbonate de calcium synthétique encore appelé carbonate de calcium précipité, les dolomies, l'hydroxyde de magnésium, le kaolin, le talc, le gypse, l'oxyde de titane, ou encore l'hydroxyde d'aluminium ou toute autre charge minérale habituellement mise en #uvre dans les domaines tels que notamment le domaine papetier en particulier dans le couchage du papier et la charge de masse du papier, pétrolier, de la peinture, du traitement des eaux, de la détergence, de la céramique, des ciments ou des liants hydrauliques, des travaux publics, des encres et des vernis, de l'encollage des textiles ou encore du finissage du cuir.
Les papiers fabriqués et/ou couchés selon l'invention se caractérisent en ce qu'ils contiennent les dites suspensions aqueuses de charges minérales selon l'invention.
Les formulations de peinture selon l'invention se caractérisent en ce qu'elles contiennent lesdites suspensions aqueuses de charges minérales selon l'invention.
Les boues de forage selon l'invention se caractérisent en ce qu'elles contiennent lesdites suspensions aqueuses de charges minérales selon l'invention.
En pratique l'opération de délitage encore appelée opération de dispersion de la substance minérale à disperser peut s'effectuer de deux manières différentes.
Une des manières consiste à réaliser sous agitation la préparation d'une suspension de charges minérales en introduisant tout ou partie de l'agent dispersant selon l'invention dans la phase aqueuse, puis le matériau minéral, de manière à obtenir la
suspension aqueuse de charges minérales mise en #uvre dans les domaines d'applications précités.
Une autre des manières consiste à préparer la suspension de charges minérales en introduisant dans le gâteau de charge minérale la totalité de la quantité d'agent dispersant à tester de manière à obtenir la suspension aqueuse de charges minérales mise en #uvre dans les domaines d'applications précités. Cette opération de délitage peut être consécutive à l'opération de broyage décrite ci-après ou bien peut être mise en #uvre de manière totalement indépendante.
Ainsi, en pratique, l'opération de broyage de la substance minérale à affiner consiste à broyer la substance minérale avec un corps broyant en particules très fines dans un milieu aqueux contenant l'agent d'aide au broyage.
A la suspension aqueuse de la substance minérale à broyer, on ajoute le corps broyant de granulométrie avantageusement comprise entre 0,20 et 4 millimètres. Le corps broyant se présente en général sous la forme de particules de matériaux aussi divers que l'oxyde de silicium, l'oxyde d'aluminium, l'oxyde de zirconium ou de leurs mélanges, ainsi que les résines synthétiques de haute dureté, les aciers, ou autres. Un exemple de composition de tels corps broyants est donné par le brevet FR 2303681 qui décrit des éléments broyants formés 30 % à 70 % en poids d'oxyde de zirconium, 0,1 % à 5 % d'oxyde d'aluminium et de 5 à 20 % d'oxyde de silicium.
Le corps broyant est de préférence ajouté à la suspension en une quantité telle que le rapport en poids entre ce matériau de broyage et la substance minérale à broyer soit d'au moins 2/1, ce rapport étant de préférence compris entre les limites 3/1 et 5/1.
Le mélange de la suspension et du corps broyant est alors soumis à l'action mécanique de brassage, telle que celle qui se produit dans un broyeur classique à micro-éléments.
Le temps nécessaire pour aboutir à la finesse souhaitée de la substance minérale après broyage varie selon la nature et la quantité des substances minérales à broyer,
et selon le mode d'agitation utilisé et la température du milieu pendant l'opération de broyage.
Les suspensions aqueuses ainsi obtenues peuvent être utilisées dans le domaine du papier en charge de masse ou en couchage.
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De façon préférée, l'une des parois transversales est incurvée.
Pour sa bonne compréhension, l'invention est maintenant décrite en référence au dessin annexé représentant, à titre d'exemple non limitatif, une forme de réalisation d'un aérateur selon celle-ci.
La figure 1 est une vue en perspective de cet aérateur.
Les figures 2 à 4 représentent en coupe, selon le plan médian, l'aérateur en cours de fonctionnement.
Cet aérateur 1 comprend un barillet 2 et un volet 3 disposés de manière rotative dans un boîtier 4. Le boîtier 4 est emboîté sur un conduit (non représenté) d'amenée d'air provenant d'un organe placé dans le compartiment moteur tel qu'un climatiseur.
Le boîtier 4 en matière plastique injectée présente une partie amont 4a de section sensiblement rectangulaire sur laquelle se raccorde le conduit d'amenée d'air et une partie avale 4b de section cylindrique présentant une fenêtre rectangulaire 5 débouchant dans l'habitacle du véhicule.
Le barillet 2 est logé dans la partie avale 4b et comprend deux parois latérales qui sont verticales quand on se réfère au dessin et deux parois transversales supérieure 8 et inférieure 9, ces parois délimitant un passage d'air 10.
Parallèlement aux parois transversales 9, l'aérateur comprend en outre quatre lamelles 12 d'orientation du flux d'air.
Le barillet 2 est mobile en rotation autour d'un axe 13 entre une position dans laquelle le passage 10 est parallèle à la direction d'écoulement de l'air et autorise donc son écoulement dans l'habitacle du véhicule et une position dans laquelle le passage 10 est perpendiculaire à la direction d'écoulement de l'air, la paroi transversale 8 obturant alors la fenêtre d'écoulement 5.
L'entraînement en rotation du barillet 2 se fait par une molette 15 solidaire du barillet 2 au niveau de son axe de rotation 13.
La molette 15 qui est située à l'extérieur du boîtier 4 émerge par une ouverture pratiquée dans sa face avant.
Sur un secteur angulaire d'environ 210 , la molette présente, sur la périphérie, des stries 17 permettant sa mise en rotation ainsi que celle du barillet 2.
Le volet 3 est disposé dans la partie amont 4a du boîtier et est mobile en relation autour d'un axe 18 parallèle à l'axe 13 de rotation du barillet 2. Sur sa périphérie, le volet est pourvu d'un joint 19.
L'entraînement du volet 3 se fait par une bielle 20. L'une des extrémités de cette dernière présente un téton 22 qui coulisse dans une rainure 24 en arc de cercle ménagée dans la molette 17. L'autre extrémité de la bielle 20 est connectée à une manivelle solidaire de l'axe de rotation 19 du volet 3.
Le fonctionnement de l'aérateur est le suivant.
La figure 2 montre en coupe l'aérateur 1 dans une position dans laquelle le barillet 2 et le volet 3 sont orientés dans la direction d'écoulement de l'air.
(b) - L'incertitude à propos de quand terminer l'algorithme ; (c) - Le temps d'exécution long et onéreux.
Puisqu'en plus l'algorithme génétique doit maintenir une large population des solutions (chromosomes), la consommation de mémoire est élevée, et générer une population initiale est un processus qui traîne également en longueur. Un troisième schéma de classification des méthodes d'optimisation est basé sur la nature des solutions au problème et classifie ces méthodes soit comme des optimisations locales (Nocedal, 1999) ou globales (Floudas and Pardalos, 1992). Les méthodes plus déterministes sont celles d'optimisation locale. Bien que les méthodes stochastiques, telles que les techniques couvrant l'ensemble (Floudas and Pardalos, 1992), les méthodes de recherche au hasard (contrôlées ou directes pures) (Price, 1983), les méthodes basées sur les recherches locales multiples (multistart) (Zielinski, 1981 ; Boender et al, 1982 ; and Storey, 1994), et bien d'autres appartiennent égale- ment à cette classe. Ces méthodes globales sont rarement utilisées dans l'optimisation de la planification, selon X. Wu et Zhu (2001), de traitement de Radiothérapie.
2.7.1. - Calcul des Optima locaux de la dose Pour un problème convexe, on peut prélever n'importe quel point de départ et faire une recherche locale à partir de ce point-là, et on est assuré d'obtenir la meilleure réponse absolue. Malheureusement la plupart des problèmes d'optimisation sont non-convexes et il y a beaucoup d'optima locaux. Ainsi, différents points de départ peuvent, pour les méthodes locales d'optimisation, résulter en des solutions finales tout à fait différentes. Pour trouver un bon point de départ, la plupart des chercheurs ont reconnu le problème et certains ont même recommandé de faire plusieurs tentatives (en essayant plusieurs fois, par exemple) pour trouver de tels bons points de départ. X. Wu et Zhu ne croient pas que les méthodes d'optimisation locale puissent être abandonnées, mais elles ne peuvent pas, pour des raisons d'efficacité de calcul, être en mesure de trouver encore et encore le même minimum local. Des leçons d'approches antérieures leur ont appris que l'espace de solution des problèmes d'orientation coplanaire était composé d'un grand nombre d'optima locaux (Haas, 1999). Nous croyons que presque tous les problèmes de planification de traitement (3-D) de Radiothérapie tri-dimensionnelle (comprenant les problèmes coplanaires et non-coplanaires) sont des problèmes à minima multiples, excepté pour quelques problèmes particulièrement simples et unimodaux. Ainsi, les méthodes usuelles descendant des gradients usuels ne sont pas bien adaptées à ce type de problème. Les auteurs croient, selon la classification d'un problème donné de Torn
et coll. (1999), que la plupart de problèmes de planification de traitement de Radiothérapie sont soit faciles soit modérément difficiles et qu'il y a, dans des petits problèmes à plusieurs centaines de minima locaux et dans des problèmes modérément dimensionnées ou grands, de nombreux minima locaux. L'optimisation globale est bien adaptée, pour Wu et Zhu (2001), pour résoudre ces problèmes, mais nous restons convaincus quant à nous que la meilleure optimisation est celle qui supprime non seulement tout biais méthodologique de raisonnement mais aussi tout biais technique et technologique.
Nocedal présente, de son côté, une méthode globale d'un lien topographique unique à niveaux multiples, la méthode dite TMSL (= topographical multilevel singlelinkage), qui est basée sur un agglomérat des points pré-échantillonnés à partir de la région de recherche. Le but de Nocedal est double : utiliser l'information topographique sur la distribution des minima locaux pour sélectionner, en tant que solution finale des problèmes coplanaires ou non-coplanaires, le minimum global et fournir des solutions multiples à la sélection du traitement de Radiothérapie. Il compare cette méthode à la méthode d'optimisation locale (programmation quadratique séquentielle, SQP = Sequential quadratic programming).
L'essentiel pour le calcul des distributions de fluence de photon de la Radiothérapie à intensité modulée (IMRT) est l'usage d'une fonction objective appropriée. La fonction objective devrait refléter les objectifs cliniques de contrôle tumoral et de faible probabilité d'effet secondaire. Les paramètres radiobiologiques individuels pour les organes du patient ne sont pas encore disponibles aujourd'hui avec une exactitude suffisante. Certains inconvénients majeurs de certaines méthodes courantes d'optimisation comprennent une incapacité pour les paramètres d'entrée arbitraires et/ou un besoin, en tant que solution finale des problèmes coplanaires ou non-coplanaires, à converger vers une solution en vue de guider l'optimisation, d'une entrée utilisateur intensive. Dans le travail de Wu et Zhu (2001), par exemple, une méthode d'optimisation forcée étroitement liée aux objectifs cliniques demandés, en évitant les inconvénients mentionnés ci-dessus, a été mise en #uvre et testée. Dans un prototype de planification de traitement à l'IMRT, le contrôle tumoral a été garanti par ces auteurs en mettant en place une limite la plus basse pour la dose cible. De façon à ce que l'objectif d'une faible complication soit rempli, en minimisant la dose aux organes à risque. Si un type seulement de tissu est impliqué, il n'y a pas de nécessité absolue des paramètres radiobiologiques. Pour les différents organes, la dose seuil ou la sérialité relative des organes ou encore la
limite supérieure de dose pouvait être placée. Tous les paramètres étaient toutefois optimaux, et pouvaient être omis. Les contraintes Dose-Volume n'étaient pas utilisées, en évitant, dans la fonction objective, la possibilité des minima locaux.
L'approche était repérée grâce à la simulation de l'ensemble de la tête et du cou et d'un cas pulmonaire. Un fantôme cylindrique avec distribution de la dose des faisceaux en pinceau individuels précalculée a été utilisé. La dose aux régions à risque pouvait être produite de façon significative pour un gain supplémentaire seulement mineur. La stérilité relative des organes fut modérée grâce à l'usage d'exposant ajouté à la dose. Cette approche augmentait cependant de façon signifi- . cative le temps de calcul. L'alternative de placer une limite supérieure est beaucoup plus rapide et autorise un contrôle direct de la dose maximale. L'optimisation forcée garantirait une probabilité élevée de contrôle tumoral, elle serait par le calcul plus efficiente que d'ajouter des termes de handicap à la fonction objective, et les paramètres d'entrée sont des limites de dose connue en pratique clinique (Wu and . Zhu, 2001).
2. 7.2. - Contrôle de qualité, vérification et documentation de la délivrance de la dose Les protocoles détaillés de contrôle de qualité (QC) sont aujourd'hui une nécessité pour les services de Radiothérapie modernes. Les protocoles de QC établis pour les . systèmes de planification de traitement (TPS = Treatment Planning Systems) ne comprennent pas des recommandations sur les caractéristiques du traitement tridimensionnel (3-D), tels que les histogrammes volume dose (DVH), mises en avant. Penitsa et coll. (1998) ont mis au point un protocole de test sur les caractéristiques des DVH. Ce protocole évalue la compatibilité de calcul de DVH . avec la distribution de dose calculée par le même TPS, en comparant les paramètres de DVH avec les valeurs obtenues par les distributions d'isodoses. Les paramètres de calcul (telle que la dimension de la grille de calcul) appliqués durant les tests au TPS ne sont pas fixés mais posés, comme si le test représentait un cas clinique typique, par l'utilisateur. Six TPS commerciaux ont été examinés avec ce protocole, . par ces auteurs dans une structure de l'ossature du EC project Dynarad (Biomed I).
Les résultats d'intercomparaison prouvent une conformité de la plupart des résultats DVH des TPS examinés avec les valeurs d'isodoses. Cependant, une attention spéciale devrait être tirée, selon Penitsa et coll. (1998), lorsqu'on travaille dans des conditions défavorables, telles que dans des régions des gradients de dose élevée.
Dans ces cas, des erreurs plus élevées sont spécialement dérivées lorsqu'un nombre
insuffisant de points de calcul de dose est utilisé pour le calcul de DVH (Penitsa et al, 1998). D'où le problème statistique du contrôle de l'exactitude de la délivrance de la dose surtout en présence des biais de visée balistique.
2.7.2.1. - Contrôle de l'exacti tude de la délivrance de la dose Les systèmes de planification de traitement de Radiothérapie (TPS) de l'art sont certes en train d'évoluer rapidement vers des systèmes puissants des caractéristiques graphiques et de formalisation des calculs avancés qui permettent la réalisation des plans de traitement tridimensionnel (3-D) ne tenant toutefois pas compte de la mobilité relative de l'objectif et de sa variabilité en fonction du temps. Les program- . mes de calcul d'histogrammes Dose Volume (DVH) sont en effet en train d'être intégrés au TPS 3-D, comme outils standards d'évaluation du plan. Les DVHs ont la capacité de visualiser en un seul graphe l'information concernant les doses (par exemple, tumeur, organes sensibles), qui n'intègre pas la dimension temporelle dans son raisonnement. Cette particularité faciliterait, selon Drzymala et coll. (1991), la . détermination des caractéristiques du plan, tels que le niveau de la dose, l'uniformité de la dose ou les indésirables points chauds ou froids éventuels. Les DVHs sont, constate Webb (1997) cité par Penitsa et coll. (1998), également utilisés comme base de calcul des paramètres biologiques (notamment la probabilité de contrôle de la tumeur [TCP] et la probabilité de complication du tissu normal [NTCP], grâce aux . techniques de réduction d'histogrammes). Bien que les DVHs aient été reconnus comme des outils standards de la procédure d'évaluation des plans 3-D, leur performance n'a pas été évaluée, en particulier en fonction du temps, de façon complète. Des inexactitudes, inhérentes aux algorithmes et aux mises en place inappropriées des paramètres de calcul, peuvent introduire par ailleurs des erreurs . dans la procédure de traitement. La nécessité des procédures de contrôle de qualité [QC] complètes, qui pourraient garantir l'acceptation statistiquement significative des programmes DVH aux besoins du traitement, est évidente. Bien que divers protocoles de QC destinés en général aux procédures de radiothérapie (Kutcher et al, 1994) et au TPS (Van Dyk et al, 1993 ; 1995) aient été publiés, les procédu- . res de QC complet des TPS 3-D n'ont pas encore été complètement établies. C'est spécialement les traits caractéristiques les plus avancés tels que les DVH, qui, selon Penitsa et coll. (1998), manquent de documentation sur ses procédures de QC.
C'est pourquoi Penitsa et coll. ont tenté de mettre en place une série des tests de QC pour les programmes de calcul de DVH. Les tests présentés ont été réalisés dans une . action concertée de 3 années (i.e. 1994-7) des 32 institutions réunissant 14 pays
européens, dans le cadre de l'EC project Dynarad (Biomed 1 Programme). Le Dynarad (le Development and Standardization of New Dynamic Radiotherapy Techniques ) a, entre autres, étudié les procédures de contrôle de qualité des systèmes de planification du traitement 3-D (Rosenwald, 1995a, b). Les TPS ont été évalués suivant un protocole de test qualitatif qui évaluait les particularités de calcul de la dose, telle que la contamination électronique, la correction des blocs, la correction d'hétérogénéités, le manque de matériau de diffusion, la combinaison de l'hétérogénéité et des blocs (Dynarad 1996 ; Panitsa et al, 1997). Deux protocoles complémentaires à ce qui précède de test, évaluant de plus les faisceaux non-coplanaires et les calculs de DVH ont été développés (Dynarad 1997; Panitsa et al, 1996).
C'est ainsi que ce protocole QC évaluant toutes ces caractéristiques a été développé et a circulé à l'intérieur des institutions participant à l'EC project Dynarad, dont le protocole de test DVH peut être une partie d'un processus complet de QC évaluant la performance de TPS 3-D. L'application des telles procédures de QC serait cruciale pour la qualité globale du traitement. Le protocole de test proposé viserait à évaluer la compatibilité des calculs de DVH avec la distribution de la dose produite par le même TPS sans évaluations de la précision balistique. Ceci est réalisé en comparant les résultats des DVH avec les valeurs obtenues à partir des distributions théoriques d'isodoses. Par conséquent, le protocole de test DVH ne requiert pas d'autres données mesurées que celles de la librairie des données du faisceau de l'utilisateur et pas même des données anatomiques actualisées. C'est donc un protocole facilement suivi par n'importe quel centre souhaitant évaluer la performance et les limitantes de son programme de calcul de DVH mais dont la précision de visée balistique ne serait pas statistiquement significative. Les procédures standards ont été proposées afin de faciliter à l'utilisateur d'appliquer les tests et de permettre l'extraction des résultats, lorsque le protocole est utilisé pour des intercomparaisons de TPS. L'application du protocole à six TPS commerciaux a sinon prouvé, d'après Penitsa et coll. (1998), que la convivialité de l'utilisateur du protocole est donnée par l'opportunité d'évaluer la performance et les limites de quelques-uns des TPS les plus communs en Europe.
Les dimensions de ces matériaux minéraux ou organiques sont généralement comprises entre 0,01 et 300 m et préférentiellement entre 0,1 et 100 m.
Ces charges minérales et/ou organiques peuvent être introduites dans la composition selon l'invention à raison d'au plus 70% en poids et préférentiellement de 0,1% en poids à 50% en poids de la composition à exfolier.
Etape b) du procédé Selon l'invention, et conformément à l'étape du procédé, la formation du mélange visco-élastique par le travail thermomécanique de la composition à exfolier est assurée par l'introduction, dans une zone appropriée, des divers composants, intervenant dans la composition, sous la forme d'un mélange sec et pulvérulent de ces divers composants préalablement préparé ou encore sous la forme d'une introduction séparée de ces divers composants dans un ordre approprié comportant d'abord l'introduction du ou des composés polymères constituant la matrice, puis l'introduction des autres composants, dès lors que la matrice polymère a été chauffée et qu'elle peut avoir atteint au moins un état thermovisqueux suffisamment fluide pour recevoir les particules minérales lamellaires empilées à exfolier.