INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La composition contenant l'association des principes actifs d'Ascophyllum nodosum et d'Halopteris scoparia selon l'invention peut être obtenue en traitant simultanément ou mieux séparément les algues par un ou plusieurs solvants. La calibration de la concentration efficace en principes actifs est avantageusement contrôlée en préparant les extraits d' Ascophyllum nodosum et d' Halopteris scoparia séparément selon les protocoles suivants.
150 g de thalles déshydratés et broyés d' Ascophyllum nodosum sont mis à macérer dans 1240 ml d'eau à la température ambiante, sous agitation modérée pendant 30 minutes.
170g de thalles déshydratés et broyés d' Halopteris scoparia sont mis à macérer dans 1680 ml d'eau à la température ambiante sous agitation modérée pendant 20 minutes.
Des extraits dépigmentés et délipidés peuvent être obtenus en traitant les mêmes masses d'algues déshydratées et broyées, par 2500 ml de méthanol à la température de 3 à 5 C, sous agitation modérée, pendant 24 heures.
Les extraits méthanoliques sont clarifiés par filtration et centrifugation puis évaporés à sec à l'évaporateur rotatif sous un léger vide. Les extraits secs sont repris, toujours séparément pour améliorer la calibration selon l'invention, par 500 ml d'éther de pétrole pour éliminer la majeure partie des pigments et lipides. Les insolubles sont récupérés dans un culot de centrifugation, séchés par lyophilisation puis solubilisés dans l'eau pour obtenir des concentrations d'actifs similaires à celles des extraits aqueux précédents.
Les extraits délipidés ou non d' Ascophyllum nodosum et d' Halopteris scoparia préparés selon l'invention sont clarifiés par filtration et centrifugation puis calibrés par ultrafiltration et concentration.
Dans le mélange résultant de l'association des deux extraits selon l'invention, la concentration de l'extrait d' Ascophyllum nodosum peut varier entre 1 % et 99 % (p/p), préférentiellement entre 60 % et 80 % (p/p). Celle de l'extrait d' Halopteris scoparia peut varier entre 1 % et 99 % (p/p) préférentiellement entre 20 % et 40 % (p/p).
Les efficacités des deux types de mélanges obtenus avec ou sans délipidation et dépigmentation ont été testées et comparées.
Les tests (1) biochimiques (chromatographie sur couche mince), (2) biologiques (croissance de mésocotyles d'avoine) et (3) immunochimiques (anticorps monoclonaux) réalisés sur le mélange, objet de la présente invention, révèlent la présence de plusieurs groupes de substances de croissance, parmi lesquels l'acide abscissique, des cytokinines et l'acide indole-3 acétique ainsi que celle de leur précurseur : le tryptophane, sans que cette liste soit exhaustive.
Parmi celles-ci, on peut notamment citer l'huile de jojoba hydrogénée, l'huile de jojoba isomérisée telle que l'huile de jojoba partiellement hydrogénée isomérisée trans fabriquée ou commercialisée par la société Desert Whale sous la référence commerciale ISO-JOJOBA-50, l'huile de tournesol hydrogénée, l'huile de ricin hydrogénée, l'huile de coprah hydrogénée et l'huile de lanoline hydrogénée, le tétrastéarate de di-(triméthylol- 1,1,1 propane) vendu sous la dénomination HEST 2T-4S par la société HETERENE, le tétrabéhénate de di-(triméthylol-1,1,1 propane) vendue sous la dénomination HEST 2T-4B par la société HETERENE.
La composition selon l'invention contient généralement de 0,1 à 40 % en poids de cires, en particulier elle peut en contenir de 5 à 40 %, plus particulièrement de 20 à 40 % et mieux de 30 à 40 % en poids.
Lorsque la cire ou le mélange de cires est présent, dans les compositions selon l'invention, sous la forme d'une dispersion aqueuse de particules, la taille des particules exprimée en diamètre effectif moyen en volume D[4,3] tel que défini ci-après, peut être avantageusement inférieure ou égale à 1 m et notamment inférieure ou égale à 0,75 m.
CARACTÉRISATION DES TAILLES DE PARTICULES Les tailles de particules peuvent être mesurées par différentes techniques, on peut citer en particulier les techniques de diffusion de la lumière (dynamiques et statiques),
les méthodes par compteur Coulter, les mesures par vitesse de sédimentation (reliée à la taille via la loi de Stokes) et la microscopie. Ces techniques permettent de mesurer un diamètre de particules et pour certaines d'entre elles une distribution granulométrique.
De préférence, les tailles et les distributions de tailles des particules des compositions selon l'invention, sont mesurées par diffusion statique de la lumière au moyen d'un granulomètre commercial de type MasterSizer 2000 de chez Malvem. Les données sont traitées sur la base de la théorie de diffusion de Mie. Cette théorie, exacte pour des particules isotropes, permet de déterminer dans le cas de particules non sphériques, un diamètre effectif de particules. Cette théorie est notamment décrite dans l'ouvrage de Van de Hulst, H. C., "Light Scattering by Small Particles, " Chapitres 9 et 10, Wiley, New York, 1957.
La composition est caractérisée par son diamètre effectif moyen en volume D[4,3], défini de la manière suivante : où Vi représente le volume des particules de diamètre effectif d,. Ce paramètre est notamment décrit dans la documentation technique du granulomètre.
SYSTÈME ÉMULSIONNANT Selon l'invention, on utilise généralement un émulsionnant choisi de manière appropriée pour l'obtention d'une émulsion huile-dans-eau. En particulier, on utilise un émulsionnant possédant à 25 C une balance HLB (hydrophile-lipophile balance) au sens de GRIFFIN, supérieure ou égale à 8.
Contrairement aux dispositifs électriques de production de chaleur utilisants, soit une résistance, ou le principe de l'induction, ou un générateur micro onde ; la présente invention utilise le principe de la décomposition électrolytique d'un corps composé en deux corps simples, et leur recombinaison en un corps composé le tout en circuit fermé et appliqué a la production de chaleur.
Le dispositif se compose d'un volume clos, remplis d'eau pure additionnée d'hydroxyde de sodium, ou de tout produit propre à permettre un phénomène d'électrolyse de l'eau.
Deux électrodes, dont la forme et la taille sont fonction des dimensions du récipient et de la puissance demandé sont immergées dans le liquide et parcourues par un courant électrique continu.
La tension et l'intensité de ce courant sont définis en fonction de la puissance demandée et de la source de courant disponible.
Il se produit à la surface des électrodes un dégagement gazeux, oxygène et hydrogène, et une élévation de température du liquide, la chaleur dégagée de ce phénomène peut être récupérée sur les parois du récipient.
Les gaz ainsi produits de la décomposition de l'eau se déplacent par gravité vers le haut de l'appareil ou se trouvent deux électrodes reliées à un générateur haute tension.
Il se produit entre ces deux électrodes un arc électrique qui permet d'enflammer le mélange et de recombiner l'oxygène et l'hydrogène en eau. La chaleur dégagée par cette combustion peut être récupérée sur les parois du récipient.
Le récipient étant clos, la réaction se produit en circuit fermé à l'intérieur de l'appareil.
Dans les applications pratiques possibles, l'appareil devra être réalisé de façon à résister a la pression, la chaleur et la corrosion. Il pourrait être immergé dans le fluide à réchauffer ou être parcouru à l'intérieur par un serpentin. Les électrodes d'électrolyse seront réalisées dans un métal inoxydable, les parois internes de l'appareil pouvant être elles même une des électrodes. La partie haute recevra les électrodes d'allumage.
Les endroits ou les électrodes traversent la paroi devrons être isolées électriquement, elles pourront être rapportées par vissage.
Un dispositif amortisseur de pression a membrane sera relié a la partie haute de l'appareil. Ceci en raison de l'allumage brutale du mélange gazeux au démarrage. Il à été constaté au bout d'un certain temps, l'établissement d'une combustion continue à la surface du bain. Des essais concluants ont aussi étés fait en remplaçant l'arc électrique par un point d'ignition.
La régulation thermique sera asservie à un thermostat en fonction de la température désirée, et agira sur l'alimentation des électrodes d'électrolyse.
La température maximum ne pourra éxèder la température d'ébullition de l'eau à la pression régnant à l'intérieur de l'appareil.
Le dispositif selon l'invention applique le principe de la décomposition électrolytique d'un corps composé en deux corps simples pour produire de la chaleur et de leur recombinaison par combustion pour produire de la chaleur, le tout en circuit fermé dans un volume clos.
CONVERTISSEUR STATIQUE D'ENERGIE ELECTRIQUE DESTINE A MODULER L'ENERGIE ELECTRIQUE ECHANGEE ENTRE AU MOINS UNE SOURCE DE TENSION ET UNE SOURCE DE COURANT.
L'invention concerne un convertisseur statique d'énergie électrique destiné à moduler l'énergie électrique échangée entre au moins deux sources électriques, comprenant au moins une source électrique de tension, une source de courant, et au moins une cellule de commutation électrique, chaque cellule de commutation comportant au moins deux interrupteurs statiques de commutation connectés en étoile sur la (ou les) source (s) de tension, avec le point commun de l'étoile connecté à la source de courant, et ladite source de courant étant refermée sur la (ou les) source (s) de tension.
opaque précité qui, ainsi, présente à l'intérieur de ce jeu continu une partie d'une face supérieure 15 par exemple plane et horizontale, bordant de toute part le réflecteur 6 et au-dessus de laquelle se situent les moyens 7 de montage de la lampe 8. Dans cette même position de fonctionnement, cette face supérieure 15 s'appuie de façon étanche, à plat, vers le haut, par une zone marginale périphériquement continue, contre une face inférieure 16 également plane, non illustrée, d'un rebord périphérique inférieur 17, annulaire de révolution autour de l'axe 5, que le capot 2 présente intérieurement, en retrait vers cet axe 5.
Dans cette position de fonctionnement, le bloc optique 3 est retenu vis-à-vis du capot 2, à l'encontre d'une descente, par des moyens de verrouillage amovible mutuel qui, de façon non illustrée mais bien connue en elle-même, sont constitués par des verrous régulièrement répartis angulairement autour de l'axe 5, chacun de ces verrous étant monté à la rotation autour d'un axe 18 respectif vertical à travers la vasque 14, à proximité immédiate de la périphérie de celle-ci, et comportant respectivement au-dessus de la vasque 14 et en dessous de celle-ci une patte de verrouillage et un levier de man#uvre de la patte de verrouillage à la rotation autour de l'axe 18 par rapport à la vasque 14, entre une position de verrouillage dans laquelle la patte est orientée de façon à prendre appui vers le bas sur une face supérieure plane 19, perpendiculaire à l'axe 5, du rebord 17 du capot 2, et une position de déverrouillage dans laquelle la patte est décalée angulairement de 90 par rapport à sa position de verrouillage, autour de
l'axe 18 correspondant. Les verrous peuvent être de tout type connu, de préférence propre à assurer un pincement du rebord inférieur 17 du capot 2 entre chaque patte en position de verrouillage et la face supérieure 15 de la vasque 14 et, à titre d'exemple non limitatif, on a obtenu de bons résultats aux essais en utilisant à cet effet les systèmes de verrouillage commercialisés sous la référence 62-20-35 par la Société Southcop, étant bien entendu que d'autres choix pourraient être effectués sans que l'on sorte pour autant du cadre de la présente invention.
En outre, de façon non illustrée mais connue en elle-même, des moyens peuvent être prévus pour retenir le bloc optique 3 vis-à-vis du capot 2 dans une position de maintenance décalée vers le bas par rapport à la position de fonctionnement, après déverrouillage mutuel du bloc optique 3 et du capot 2, afin de livrer accès notamment aux moyens 7 de montage de la lampe 8 et d'autoriser un démontage et un remontage de celle-ci sans avoir à déposer l'ensemble de la lanterne 1, ces moyens étant en outre propres à autoriser une dissociation mutuelle totale du bloc optique 3 et du capot 2 en vue d'interventions plus importantes.
Les dispositions qui viennent d'être décrites quant à l'agencement du capot 2, du bloc optique 3 si l'on excepte les moyens 7 de montage de la lampe 8, et des moyens de liaison, en particulier de verrouillage amovible, entre le bloc optique 3 et le capot 2 sont indifférents au regard de la présente invention et pourraient varier dans une large mesure sans que l'on
sorte pour autant du cadre de celle-ci ; ils ne seront donc par conséquent pas détaillés davantage.
Par contre, les moyens 7 de montage de la lampe 8 sont agencés spécifiquement en vue de la mise en #uvre de la présente invention, et vont être décrits à présent plus en détail.
Pour cette description, on considérera la direction de l'axe 10 comme une référence de longitudinalité, si bien que le manchon 9 sera considéré pour l'essentiel comme longitudinal et le capuchon 11 pour l'essentiel comme transversal.
De façon connue en elle-même, le manchon 9, étanche à l'air et à l'eau, présente une première extrémité transversale 20 par laquelle il est raccordé solidairement au réflecteur 6, de façon étanche à l'air et à l'eau, à la périphérie 21 d'un trou 22 traversant longitudinalement le réflecteur 6 du côté de celui-ci tourné vers le support 4, et une deuxième extrémité transversale 23 libre, placée porte-à-faux à l'extérieur du réflecteur 6 mais à l'intérieur du capot 2 dans la position de fonctionnement illustrée à la figure 1. Entre ces deux extrémités transversales 20 et 21, il présente intérieurement une section transversale par exemple circulaire centrée sur l'axe 10, rétrécie à la traversée du trou 22 mais supérieure à la plus grande section transversale de la douille 13 et de la lampe 8 de façon à permettre une translation longitudinale de ces dernières à l'intérieur du manchon 9 en vue de leur extraction hors du réflecteur 6 ou de leur introduction dans celui-ci.
Le mode de solidarisation du manchon 9, par son extrémité transversale 20, avec le réflecteur 6 à la
périphérie 21 du trou 22 est indifférent au regard de la présente invention ; il peut s'agir par exemple d'un sertissage ou, lorsque le manchon 9 est réalisé en matière synthétique thermoplastique et le réflecteur 6 en métal, d'un rivetage à chaud, ces exemples n'étant nullement limitatifs.
A son extrémité transversale 23, le manchon 9 est délimité dans le sens d'un éloignement longitudinal vis- à-vis du réflecteur 6, c'est-à-dire vers l'extérieur de celui-ci, par une face frontale 24 annulaire, plane, de révolution autour de l'axe 10 auquel elle est perpendiculaire.
Cette face frontale 24 se raccorde directement, dans le sens d'un rapprochement vis-à-vis de l'axe 10, à une face périphérique intérieure 25, cylindrique de révolution autour de l'axe 10, délimitant le manchon 9 vers ce dernier sur la majeure partie de sa dimension longitudinale, jusqu'à proximité immédiate de l'extrémité transversale 20.
Dans le sens d'un éloignement par rapport à l'axe 10, la face frontale 24 se raccorde à une face périphérique extérieure 26, cylindrique de révolution autour de l'axe 10 et délimitant le manchon 9 dans le sens d'un éloignement par rapport à celui-ci sur la majeure partie de la dimension longitudinale du manchon 9 jusqu'à proximité immédiate de son extrémité 20, mais ce raccordement s'effectue par l'intermédiaire d'une portée d'étanchéité 27, cylindrique de révolution autour de l'axe 10 et tournée dans le sens d'un éloignement par rapport à celui-ci, avec un diamètre ici intermédiaire entre les diamètres respectifs des faces 25 et 26.
Plus précisément, dans l'exemple illustré, la portée 27 est située entre deux rebords transversaux 28, 29, annulaires de révolution autour de l'axe 10 et formant une saillie dans le sens d'un éloignement par rapport à la portée 27 et à la face 26. Le rebord 28, directement adjacent à la face frontale 24, et le rebord 29, lequel est décalé longitudinalement vers l'extrémité transversale 20 par rapport au rebord 28, définissent avec la portée 27 une gorge annulaire, transversale 30, de révolution autour de l'axe 10, tournée dans le sens d'un éloignement par rapport à celui-ci et délimitée vers celui-ci par un fond constitué par la portée 27.
Dans le sens d'un éloignement par rapport à l'axe 10, chacun des rebords 28,29 présente un chant périphérique extérieur 31,32 cylindrique de révolution autour de l'axe 10 avec un même diamètre supérieur à celui de la face périphérique extérieure 26 du manchon 9.
Dans certaine configurations de l'invention, un même actionneur doit permettre l'accordabilité de plusieurs réseaux. De tels actionneurs sont commercialement disponibles auprès de la Société Jena.
A titre d'exemple, l'actionneur piézoélectrique dont la référence est PX 400HL a une force de blocage de 120N et un allongement maximum de 400 m et convient à une association comportant huit fibres optiques.
Pour réduire le nombre des actionneurs, qui sont coûteux, le plus simple consiste à utiliser un seul actionneur apte à coopérer avec plusieurs fibres optiques, par exemple 8 fibres. Dans ce cas, on retrouve une configuration simple.
Pour réduire le nombre de circulateurs, qui sont également coûteux, il convient de considérer un analyseur de spectre multi-fréquentiel.
Dans ce cas, l'optimisation de l'utilisation des actionneurs conduit à un analyseur complexe.
La configuration simple reprend le principe de la figure 14. Les caractéristiques principales de l'analyseur de spectre qui en résulte sont alors : - une voie d'analyse - plage d'analyse : 40nm####80nm - mesure non instantanée.
Une configuration à plusieurs voies (par exemple quatre voies) tire partie de la possibilité de piloter plusieurs actionneurs (par exemple huit actionneurs) à partir d'un même module de commande.
On utilise donc 8 actionneurs pour actionner 8 fibres optiques (correspondant à 64 réseaux de Bragg en tout). Le dispositif ainsi obtenu est donc très complexe.
Pour limiter le nombre de circulateurs, on choisit la configuration multi-fréquentielle.
Un exemple simple de l'invention, correspondant à une telle configuration, est schématiquement représenté sur la figure 17.
Dans cet exemple, on est capable d'analyser simultanément quatre voies sur 8 extracteurs.
Chacune des voies vl, v2, v3 et v4 est divisée en deux pour aller vers deux fois quatre extracteurs, accordés aux fréquences de modulation f1, f2, f3 et f4. Chaque voie concerne donc 8 longueurs d'onde de Bragg. Le filtrage par les deux photodétecteurs relatifs à la même voie permet d'analyser le spectre quasiment instantanément par plages de 10 à 20 nm.
On précise que sur la figure 17 - les références Al, A2 , A3 , A4 , A5 , A6 , A7 et A8 représentent les actionneurs, - la référence CA représente les moyens de commande des actionneurs Al, A2, A3 et A4, aptes à fournir à ces derniers une rampe de tension, les références FI, F2, F3 et F4 représentent des sommateurs de signaux et des générateurs de fréquences qui sont respectivement associés aux fréquences f1, f2, f3 et f4 et relient respectivement l'actionneur Al à l'actionneur A5, l'actionneur A2 à l'actionneur A6, l'actionneur A3 à
l'actionneur A7 et l'actionneur A4 à l'actionneur A8, ces actionneurs ayant pour fonction de réaliser à la fois l'accordabilité en longueur d'onde et la modulation de puissance décrite précédemment, - les références dl, d2, d3, d4, d5, d6, d7 et d8 représentent les photodétecteurs de l'analyseur de la figure 17, la référence MT représente les moyens électroniques de traitement des signaux fournis par ces photodétecteurs, le traitement consistant à détecter temporellement les signaux aux fréquences fl, f2, f3 et f4, notamment par détection synchrone.
On précise en outre que sur la figure 17 les références r1, r2, r3, r4, r5, r6, r7 et r8 sont destinées à repérer les réseaux apodisés des deux premiers étages d'extracteurs.
Les caractéristiques du dispositif de la figure 17 sont donc les suivantes : - quatre voies d'analyse, - plage d'analyse 80nm ####160nm, - mesure quasi-instantanée.
Exemple 2 : On prépare un vernis à ongles colorés ayant la composition suivante : - nitrocellulose modifiée de l'exemple 1 : g - plastifiant : 0 à 20g - polymère filmogène additionnel : 0 à 20 g - gélifiant : 0 à 10 g - alcool : 0 à 15 g - matières colorantes : 0 à 10 g - solvants (mélange acétate de butyle, acétate d'éthyle) : qsp 100g.
Les taux de plastifiants et de polymère filmogènes additionnels sont adaptés aux critères mécaniques du film pré définis.
Le vernis à ongles s'applique bien sur ongles, le film obtenu est brillant et offre une bonne tenue après 5 jours sans usure ni écaillage.
Exemple 3 : On prépare un vernis à ongles ayant la composition suivante : - nitrocellulose modifiée de l'exemple 1 : 20 g - N-éthyl, o,p-toluène sulfonamide : 10 g
- Hectorite : 1,7 g - Pigment rouge DC Red 34 : 1,5 g - Solvants (acétate d'éthyle, acétate de butyle) : qsp 100 g Le vernis s'applique facilement sur l'ongle. Le film de maquillage adhère bien sur l'ongle et présente une bonne tenue, notamment une bonne résistance à l'écaillage.
Exemple 4 : On prépare un vernis à ongles ayant la composition suivante : - nitrocellulose modifiée de l'exemple 1 : 20 g - Acétyl tributyl citrate : 8 g - Hectorite : g - Pigment rouge DC Red 34 : g - Solvants (acétate d'éthyle, acétate de butyle) : qsp 100 g Le vernis s'applique facilement sur l'ongle et le maquillage obtenu est brillant, adhère bien sur l'ongle et présente une bonne résistance à l'écaillage.
UTILISATION DE DERIVES DE NUCLEOSIDES COMPORTANT UN GROUPEMENT CITRATE POUR LA PRODUCTION D'ANTICORPS AYANT UNE AFFINITE POUR DES NUCLEOSIDES TRIPHOSPHORYLEES ET LEURS APPLICATIONS.
La présente invention concerne l'utilisation d'analogues de nucléosides comportant un groupement citrate pour la production d'anticorps ayant une affinité pour des nucléosides triphosphorylées.
Dans le cadre de la présente invention on entend par : - nucléoside naturel : une molécule constituée par l'association d'une base purique (adénine ou guanine) ou pyrimidique (cytosine, uracile et thymine) avec un résidu pentose (béta-D-ribofuranose ou béta-D-deoxyribofuranose).
- analogue nucléosidique (ddNs) : toute molécule composée d'une base modifiée ou non, couplée à un ribose ou à un analogue de celui-ci.
Des tels analogues sont par exemple décrits dans le document : Périgaud, C. et al. Nucleosides and Nucleotides 1992, vol. 11 (2-4), pages 903-945).
Ainsi par rapport à un nucléoside naturel, un analogue peut comporter des modifications de la molécule du ribose, comme par exemple celles mentionnées page 607 du document précité, telles que la substitution d'un ou plusieurs atomes, le déplacement de la liaison entre la base et le sucre, des inversions anomériques (béta-alpha), l'addition de fonctions diverses, l'inversion, substitution ou élimination de groupements hydroxyles, la modification de la taille du cycle (pyranose), l'inversion de la configuration (D-L) ou encore la rupture du cycle (acyclonucléosides) ou des modifications de la base
hétérocyclique comme par exemple celles indiquées page 908 dudit document, pour les analogues : Fura, FdUrd, Thi-Gua, 6MP, AraC ou Fludarabine phosphate.
Dans le cadre de la présente invention, le terme nucléoside employé dans le texte désigne indistinctement un nucléoside naturel ou un analogue nucléosidique tels que cidessus définis.
Certains nucléosides sont couramment employés en tant qu'agents anti-viraux ou en tant qu'agents anticancéreux et on connaît qu'ils doivent être métabolisés en leur forme triphosphorylée pour pouvoir exercer une activité inhibitrice antivirale ou anticancéreuse.
Dans le cadre des traitements anti-viraux et notamment dans les thérapies anti-VIH, il est important de quantifier ces formes triphosphorylées des analogues nucléosidiques.
corps 22.
De plus, le rayon R2 se réfléchit sur la face de réflexion 70 radialement la plus extérieure et axialement la plus à l'avant. Par conséquent, le rayon R2 détermine la position axiale et la position radiale de l'extrémité axiale avant 24 de la face de réflexion radialement extérieure 70, donc le diamètre externe et la
profondeur axiale du corps 22 de la pièce optique 12.
Dans le mode de réalisation représenté ici, on a laissé une
marge axiale entre le rayon R2 et les faces de sortie 82 à 96.