INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au premier abord, il paraît surprenant de combiner dans un même élément un élément absorbant dans le visible (qui va donc aider à abaisser le niveau de transmission lumineuse) et un élément antireflets (qui va au contraire favoriser une augmentation de la transmission dans le visible au détriment de la réflexion). En fait, les inventeurs se sont aperçus qu'il y avait une synergie entre ces deux composants, qui permettait d'atteindre des niveaux de contraste excellents, quand on se servait de l'élément global comme écran de rétroprojection.
La configuration de l'élément global de l'invention peut être très variée : on peut avoir recours à une structure de vitrage au sens étroit du terme, c'est-à-dire utilisant au moins un substrat de verre. Il peut avoir, notamment, un, deux ou trois substrats de verre. Il est également possible de remplacer tout ou partie de ces verres par d'autres substrats rigides du type polycarbonate.
On peut même envisager te cas où l'élément dans sa globalité ne contient pas de substrats rigides, et ne comprend par exemple que te film fonctionnel, du type à cristaux liquides, enserré entre deux feuilles de polymère flexible munies d'électrodes (du type PET/ITO ou PET/Sn02 dopé), sans compter bien sûr les éléments de connectique et les joints périphériques éventuels.
On a alors un écran flexible, que l'on peut enrouler ou tendre par un cadre ou d'autres moyens de tensions appropriés, à volonté, ou te disposer à proximité immédiate d'un vitrage traditionnel.
Le signal II indiquant que le laser est actif (adressé) permet de générer la synchronisation de la caméra (signal III) : la période T est ainsi la période entre images.
Si l'on utilise un détecteur du type photodiode ou photomultiplicateur, on utilise le signal laser pour piloter un système PING/PONG (figure 6), pour l'intégration du signal (ce signal étant fourni par chaque photodétecteur susceptible d'être utilisé dans l'invention et consistant par exemple en le courant de sortie d'un photomultiplicateur ou d'une photodiode à avalanche ou d'une photodiode en silicium) ou un système formé par deux compteurs pour un comptage de photons.
Revenons aux figures 5 et 6.
La figure 5 est un chronogramme relatif à la synchronisation des images que l'on obtient avec une caméra CCD à transfert de lignes ou à transfert de trames.
Les lignes I à V de la figure 5 montrent respectivement les impulsions correspondant au cumul d'image (ligne I), les impulsions correspondant à l'état actif du laser données par la photodiode de référence (ligne II), les synchronisations de transfert de ligne ou de trame (ligne III), les impulsions relatives à la lecture des charges dans la caméra CCD (ligne IV) et le signal relatif à la numérisation et à
la mémorisation des images (ligne V), la période T que l'on voit sur la ligne V étant la période entre images.
La figure 6 est, quant à elle, un chronogramme relatif à la synchronisation des acquisitions de signaux founis par un photodétecteur tel qu'un photomultiplicateur ou une photodiode à avalanche ou une photodiode en silicium.
Les lignes I à V de la figure 6 montrent respectivement les impulsions correspondant à l'état actif du laser au moyen duquel on obtient les images (ligne I), les impulsions correspondant aux signaux fournis par le photodétecteurs considéré ci-dessus (ligne II), le signal intégré PING (ligne III), le signal intégré PONG (ligne IV), et les impulsions correspondant à la numérisation alternée PING/PONG.
Bien entendu, il est possible d'utiliser, dans un dispositif conforme à l'invention, le faisceau diffracté d'ordre-1, au lieu du faisceau diffracté d'ordre +1, pour envoyer ce faisceau à un appareil optique A.
INTERFACE D'UTILISATEUR DE COMMANDE D'IMAGERIE DE DIAGNOSTIC ACTIVEE PAR LA VOIX Cette invention concerne de façon générale l'image médicale, et, plus particulièrement, des commandes activées par la voix destinées à être utilisées en liaison avec des systèmes d'imagerie médicale.
Les systèmes d'image de diagnostic médical connus nécessitent un opérateur (par exemple, un technicien, un chirurgien, un cardiologue) pour commander le fonctionnement de systèmes sophistiqués (par exemple, un système à rayons X, un système de tomographie informatisée, un système à résonance magnétique), ainsi que pour répondre aux besoins d'un patient. Du fait que les systèmes d'imagerie de diagnostic et les procédures associées deviennent de plus en plus sophistiqués, l'opérateur consacre une attention accrue à la configuration et à la commande du système d'imagerie et aux équipements auxiliaires (par exemple, tables, injecteurs, contrôles du patient).
De plus, des interventions chirurgicales peuvent à présent être effectuées sur un patient tout en effectuant une procédure d'imagerie médicale. De façon caractéristique, lorsqu'on effectue une intervention chirurgicale, on peut réaliser de façon active une image de la zone à laquelle on s'intéresse. Dans ces interventions chirurgicales, un opérateur principal peut utiliser des assistants pour l'aider à commander le système d'imagerie, tout en consacrant principalement son attention à l'intervention chirurgicale.
Cependant, les interfaces d'utilisateur utilisées dans l'imagerie de diagnostic ont une mobilité et une accessibilité limitées. Par exemple, les interfaces d'utilisateur caractéristiques se composent de molettes, de boutons, de commutateurs et d'afficheurs montés dans un emplacement spécifique, ou bien la plage de déplacement de l'interface
est limitée par des câbles électriques.
Des interfaces d'utilisateur à distance, telles que des unités à distance portables à infrarouges, sont utilisées dans l'imagerie médicale. Les interfaces d'utilisateur à distance procurent à un opérateur la liberté de positionner l'interface en un emplacement approprié. Cependant, il peut être difficile de positionner initialement l'interface d'utilisateur à distance dans une salle d'examen, et elle peut être perdue durant une intervention ou après l'intervention durant le nettoyage. Par exemple, l'unité à distance pourrait facilement être enveloppée et jetée ou lavée en machine avec les linges stériles utilisés pour couvrir les équipements et le patient durant l'intervention.
Les interfaces d'utilisateur peuvent également être gênées par des couvertures et des linges stériles qui sont disposés sur l'équipement durant une intervention. Par exemple, de façon caractéristique, un opérateur accède à l'interface d'utilisateur par l'intermédiaire des linges stériles, et navigue parmi les molettes et les commutateurs sur l'interface au toucher. Cette accessibilité limitée nécessite que l'opérateur consacre davantage de temps à naviguer sur les commandes sans voir réellement l'interface d'utilisateur.
Le dispositif D conforme à l'invention, qui est schématiquement représenté sur la figure 1, comprend un modulateur acousto-optique 30 qui est placé sur le trajet du faisceau issu du laser 14, à la suite de l'optique 18.
Ce modulateur acousto-optique comprend une cellule acousto-optique 32 munie d'un transducteur 34. Le dispositif D comprend aussi un circuit de commande ("driver") 36 qui est relié au transducteur 34.
A titre purement indicatif et nullement limitatif, on utilise le modulateur acousto-optique commercialisé par la société Automate et Automatisme sous la référence A A. M P. 110/A1. 5-vis.
Lorsqu'on applique au modulateur acoustooptique un signal de tension et de fréquence appropriées (typiquement une fréquence de 20 MHz et une tension de 24 V), ce modulateur acousto-optique diffracte le faisceau laser et fournit ainsi, dans
l'exemple représenté, un faisceau diffracté 38 d'ordre +1 en plus du faisceau 40 d'ordre 0.
On note 8 l'angle d'incidence du faisceau laser, cet angle 8 étant égal à 0, 30 dans l'exemple. Le faisceau dans l'ordre +1 est dévié de l'angle 28 par rapport à ce faisceau incident, tandis que le faisceau d'ordre 0 fait un angle nul avec ce faisceau incident.
L'efficacité de diffraction représente le pourcentage d'énergie lumineuse qui est dévié. Ce pourcentage est de l'ordre de 80%. Cela signifie qu'il reste environ 20% d'énergie lumineuse dans le faisceau d'ordre 0.
Lorsque le circuit de commande n'est pas activé, seul existe le faisceau d'ordre 0 (faisceau qui n'est pas dévié par rapport au faisceau laser incident) et, dans ce cas, la quasi-totalité de l'énergie lumineuse du faisceau laser incident se trouve dans ce faisceau d'ordre 0.
Typiquement, pour un faisceau laser dont le diamètre est de l'ordre de 1 mm à 2 mm et la puissance de l'ordre de 10 mW, environ 8 mW se retrouvent dans le faisceau diffracté d'ordre +1 et environ 2 mW subsistent dans le faisceau d'ordre 0.
Comme on l'a vu, lorsque le circuit de commande ne fournit aucun signal au modulateur acousto-optique, quasiment toute l'énergie lumineuse se trouve dans le faisceau d'ordre 0.
Le circuit de commande 36 est simplement commandé par un signal TTL de 0 à 5V (figure 2). Lorsque ce signal TTL est à OV, tout le faisceau laser se trouve dans l'ordre 0 et, lorsqu'il est à 5V,
environ 80% de ce faisceau laser est dévié dans l'ordre +1.
Pour l'appareil optique A, le modulateur acousto-optique 30 joue le rôle d'un obturateur de faisceau, alors qu'il est traditionnellement utilisé en tant que modulateur de lumière.
On voit aussi sur la figure 1 un photodétecteur qui est par exemple constitué par une photodiode 42 et destiné à recevoir le faisceau dans l'ordre 0. Cette photodiode est donc susceptible de fournir trois tensions de sortie différentes (figure 2) : 1) OV lorsqu'il n'y a pas de faisceau laser (laser arrêté), 2) une tension Vl lorsque le laser et le modulateur acousto-optique fonctionnent, environ 80% de l'énergie lumineuse se trouvant alors dans le faisceau diffracté d'ordre +1, 3) une tension V2 supérieure à VI lorsque le laser fonctionne mais le modulateur acousto-optique est arrêté, quasiment toute l'énergie lumineuse se trouvant alors dans le faisceau d'ordre 0.
Grâce au photodétecteur 42, on peut utiliser le faisceau dans l'ordre 0 en tant que faisceau de référence, par exemple pour surveiller l'état de fonctionnement du laser 14 ou pour corriger ce fonctionnement, en particulier pour corriger l'intensité du faisceau émis par ce laser 14.
On peut aussi utiliser ce faisceau de référence pour corriger les mesures effectuées au moyen de l'appareil d'analyse A, comme on le verra mieux par la suite.
- Exemple 71 : 4-Méthylpent-3-énylphosphonate de diéthyle (61) : Rdt=59% Rf=0, 4 (acétate d'éthyle) RMN'H (CDC ! 3), 8 (ppm) : 1, 33 (t, -7 6, 7 Hz, 6H, H-8) ; 1, 62 (s, 3H, CH3) ; 1. 65-1, 88 (m, 2H, H-2) ; 1, 69 (s, 3H, CH3) ; 2, 13-2, 35 (m, 2H, H-l) ; 3, 97-4, 2 (qd, 4H, H-7) ; 5, 0-5, 18 (m, IH, H-3).
RMN up (CDC ! 3), ≈(ppm) : 33, 2.
RMN 13C (CDCl3), 5 (ppm) : 16,61-16, 70 (2C, C-8) ; 18,44 (lC, C-5) ; 21,99 (d, J2-p 4,1 Hz, lC, C-2) ; 25,11 (1C, C-6) ; 26,61 (d, Jl-P 138, 3 Hz, lC, C-l) ; 61,80-61, 89 (2C, C-7) ; 122,63 (d, J3-P 18,3 Hz, l C, C-3) ; 133, 69 (l C, C-4).
SM FAB > 0 m/z (NOBA) : 221 [M+H] +.
- Exemple 72 : (E) -4, 8-Diméthylnona-3, 7-diénylphosphonate de diéthyle (62) :
Rdt=70% Rf=0,5 (acétate d'éthyle) RMN H (CDCl3), S (ppm) : 1,31 (t, J13-12 7,1 Hz, 6H, H-13) ; 1,58 (s, 3H, H- 11) ; 1,6 (s, 3H, CH3) ; 1,65 (s, 3H, CH3) ; 1,66-1, 88 (m, 2H, H-2) ; 1,9-2, 12 (m, 4H, H-5 et H-6) ; 2, 18-2, 38 (m, 2H, H-1) ; 3, 97-4,18 (q, 4H, H-12) ; 5,06 (m, 1H, H-7) ; 5,1 (m, IH, H-3).
RMN 31P(CDCl3), #(ppm) : 33, 2.
RMN 13C (CD13) 8 (ppm) : 16, 22-16, 38 (2C, C-13) ; 16, 91-18, 08 (2C, C-10 et C-Il) ; 21, 39 (d, J2-p 4, 6 Hz, 1C, C-2) ; 26, 08 (1C, C-9) ; 26, 35 (d, Ji-p 138, 8 Hz, lC, C- 1) ; 22, 97 (lC, C-6) ; 39, 97 (IC, C-5) ; 61, 78-61, 85 (2C, C-12) ; 123, 41 (d, J3-p 17, 3 Hz, 1C, C-3) ; 123, 82 (lC, C-7) ; 131, 88 (lC, C-8) ; 136, 76 (IC, C-4).
SM FAB > 0 m/z (NOBA) : 289 [M+H] +. - Exemple 73 : 4-Méthylpent-4-énylphosphonate de diéthyle (63) : Rdt=64% Rf=0, 35 (acétate d'éthyle) RMN IH (CDCi)), 8 (ppm) : 1, 31 (t, J8-7 3,5 Hz, 6H, H-8) ; 1,72 (s, 3H, H-6) ; 1,6-1, 82 (m, 4H, H-2 et H-3) ; 2,1 (m, 2H, H-1) ; 4,0-4, 20 (q, 4H, H-7) ; 4,7 (s, 1H, H- 5) ; 4,76 (s, lH, H-5).
RMN 31P(CDCl3), #(ppm) : 33, 7.
RMN' (CDCIj), ≈(ppm) : 16, 63-16, 72 (2C, C-8) ; 21, 64 (d, J2-P 4, 4 Hz, 1C, C-2) ; 21, 98 (lC, C-6) ; 27, 41 (d, Jap 131, 7 Hz, 1C, C-1) ; 34, 78 (d, J3-P 16, 5 Hz, 1C, C- 3) ; 61, 82-61, 93 (2C, C-7) ; 110, 78 (lC, C-5) ; 148, 13 (1C, C-4).
- Exemple 74 : Acide 4-méthylpent-3-énylphosphonique (64) : Rdt=69% Rf=0, 29 (4 : 6, ammoniaque 27% : isopropanol) RMN 1H(CDCl3), #(ppm) : 1,61 (s, 3H, H-5) ; 1,65-1, 88 (m, 2H, H-2) ; 1,68 (s, 3H, H-6) ; 2, 15-2, 32 (m, 2H, H-l) ; 5, 04-5, 2 (m, IH, H-3) : 8, 0 (s, 2H, POH).
RMN up (CD13), S (ppm) : 34, 5.
RMN 13C (CDCh), (ppm) : 18, 05 (lC, C-5) ; 21, 81 (d, J2-P 4, 1 Hz, 1C, C-2) ; 24, 76 (1C, C-6) ; 26, 87 (d, Jap 142, 3 Hz, lC, C-l) ; 122, 51 (d, J3-p 19, 5 Hz, lC, C-3) ; 133, 75 (1C, C-4).
SM FAB > 0 m/z (NOBA) : 165 [M+H] + ; 187 [M+Na]+.
Les compositions pharmaceutiques renfermant l'association telle que définie précédemment contiennent généralement 0.1 à 500 mg de l'antagoniste Cob 1. La présente invention concerne également la méthode de traitement de la maladie de Parkinson qui consiste à administrer au patient une association ou une composition pharmaceutique renfermant l'association telle que définie précédemment soit simultanément soit séparément soit de manière étalée dans le temps.
Les doses dépendent de l'effet recherché, de la durée du traitement et de la voie d'administration utilisée ; elles sont généralement de 0,1 à 500 mg par jour par voie orale pour un adulte de l'antagoniste CB 1.
La présente invention concerne un cadre de raquette et, en particulier, un cadre de raquette de tennis qui est léger et possède d'excellentes performances de restitution.
Récemment, on a proposé une raquette dite "épaisse" qui a une dimension importante en direction perpendiculaire à son plan (direction de frappe de la balle) de la surface de frappe de balle du cadre de raquette. Les femmes et les personnes âgées ont besoin d'une raquette épaisse car elles veulent frapper une balle de tennis à vitesse élevée par application d'une faible force. La raquette de tennis dont elles ont besoin est légère et présente d'excellentes performances de vol de la balle.
Cependant, si l'on prend en considération la collision entre le cadre de raquette et la balle, on note que le cadre de raquette léger a un faible coefficient de restitution, suivant le principe de la conservation d'énergie. Ainsi, le cadre de raquette léger provoque une détérioration des performances de restitution. Pour augmenter les performances de restitution du cadre sans augmenter son poids, on a proposé de changer partiellement la rigidité du cadre.
Par exemple, pour que les performances de restitution du cadre de raquette soient plus grandes, le cadre décrit dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 9-285 569 possède un matériau très rigide qui s'étend depuis une partie de sa face latérale dans une direction d'allongement comprise dans la partie de sa surface afin que la valeur de rigidité de la partie du côté de la surface soit accrue avec réduction de la déformation de cette partie de surface lorsqu'une balle de tennis est frappée.
La demanderesse a proposé un cadre de raquette décrit dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 10-295 855. La longueur périphérique en coupe du cadre de raquette est constante, et seule la configuration en coupe d'une partie spécifique est modifiée afin que le moment d'inertie de la section soit réduit et que la rigidité soit accrue en direction perpendiculaire au plan de
la surface de frappe de balle. Le cadre possède d'excellentes performances de restitution.
Cependant, la raquette de tennis décrite dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 9-285 569 pose un problème car, bien qu'elle soit légère, elle ne possède pas des performances suffisantes de restitution, et le point d'équilibre est éloigné à cause de l'allongement du matériau très rigide de la partie du côté de la surface. Ainsi, la raquette de tennis a une mauvaise aptitude à la mise en oeuvre. L'insertion du matériau très rigide dans une portion de la partie de surface provoque une concentration des contraintes si bien que la résistance mécanique du cadre de raquette diminue.
Le cadre de raquette décrit dans la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 10-295 855 est léger et a d'excellentes performances de restitution. Cependant, comme la longueur périphérique en coupe du cadre de raquette est constante, il n'est pas possible de changer beaucoup la valeur de sa rigidité. Les performances de restitution devraient donc être améliorées.
L'invention a été réalisée compte tenu de la situation précédente. Elle a donc pour objet la mise à disposition d'un cadre de raquette qui est léger sans réduction de sa résistance mécanique et qui possède d'excellentes performances de restitution.
A cet effet, l'invention concerne un cadre de raquette en forme de tube possédant un corps de cadre de raquette constitué d'une résine armée de fibres et composé d'une partie de cordage, d'une partie de col, d'une partie de manche et d'une partie de poignée disposées successivement, et un étrier raccordé au corps de cadre de raquette. Dans cette construction, si l'on considère que la partie de cordage est une surface d'horloge dont l'emplacement supérieur correspond à 12 h, la valeur de la rigidité de l'étrier en position centrale, perpendiculairement à la surface de frappe de balle, de l'étrier en direction longitudinale est comprise entre 10 et 70 % de la valeur de la rigidité de la surface qui est la moyenne des valeurs de
rigidité en direction perpendiculaire à la surface de frappe de balle aux positions 12 h et 3 h de la partie de cordage.
A la suite de recherches poussées, les inventeurs ont constaté que le cadre de raquette était léger et avait d'excellentes performances de restitution sans réduction de sa résistance mécanique lorsque la valeur de la rigidité de l'étrier, dans la position centrale de l'étrier perpendiculairement à la surface de frappe de la balle, était inférieure à la rigidité à la surface qui désigne la valeur moyenne de la rigidité à la position 12 h de la partie de cordage perpendiculaire à la surface de frappe de balle et de la valeur de rigidité à la position 3 h de la partie de cordage perpendiculairement à la surface de frappe de balle, lorsqu'une résine armée de fibres était moulée afin qu'elle soit solidaire tout en possédant une partie creuse, lors de la formation du corps du cadre de raquette.
Avantageusement, le réseau d'électrodes est formé à la surface d'un support multicouche, et en ce que toutes les électrodes de même polarité du réseau sont reliées à un plot d'alimentation commun au travers de deux réseaux de pistes conductrices qui sont à un niveau intermédiaire situé en dessous des électrodes et reliés à celles-ci par des trous traversant la couche isolante.
D'une manière générale, le système comprend également une chambre formée au-dessus du support pour recevoir des particules en suspension, cette chambre étant délimitée par exemple par un joint d'étanchéité qui entoure au moins le réseau d'électrodes et par une plaque rapportée sur le joint, ainsi qu'une source de tension alternative pour alimenter les deux plots de connexion aux électrodes.
D'autres avantages, caractéristiques et détails de l'invention ressortiront de la description explicative qui va suivre en référence à des dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemple et dans lesquels : - la figure 1 est une vue schématique de dessus d'un exemple de réseau d'électrodes formé à la surface d'une couche isolante supérieure d'un support multicouche et qui peut être utilisé pour manipuler par diélectrophorèse des particules diélectriques, - la figure 2 est une vue de dessus de deux réseaux de pistes conductrices qui alimentent le réseau d'électrodes de la figure 1, - la figure 3 est une vue en coupe suivant la ligne ftt-ttt de la figure 1 pour illustrer la position des réseaux de pistes conductrices de la figure 2 par rapport au réseau d'électrodes de la figure 1, - les figures 4 et 5 illustrent de façon schématique deux autres formes de réalisation possibles pour le réseau d'électrodes de la figure 1, - les figures 6a et 6b illustrent deux autres formes d'électrodes, et
- la figure 7 est une vue schématique d'un mode de réalisation d'un système pour manipuler par diélectrophorèse des particules diélectriques en suspension dans un milieu en contact avec le réseau d'électrodes des figures 1,4 ou 5.
Selon l'exemple illustré aux figures 1 à 3, un réseau régulier R d'électrodes E1 et E2 est formé à la surface de la couche supérieure isolante 1 d'un support multicouche 1, et connecté à deux plots d'alimentation Pi et Pg par deux réseaux R1 et R2 de pistes conductrices C1 et C2. Le réseau R d'électrodes E1 et E2 est conçu pour répartir de manière non uniforme un champ électrique alternatif appliqué à partir des deux plots d'alimentation P 1 et Pg, et pour délimiter à la surface de la couche isolante 1 des zones locales L régulièrement espacées où le champ électrique sera minimum.
D'une manière générale, une zone locale L est délimitée par un groupement élémentaire d'au moins deux paires d'électrodes, ce qui correspond à l'exemple illustré sur la figure 1. Les électrodes E1 et E2 sont régulièrement espacées suivant plusieurs lignes parallèles à un axe X, sachant que les électrodes d'une ligne ont la même polarité, et que les électrodes de deux lignes adjacentes ont des polarités opposées. Autrement dit, des lignes d'électrodes E2 sont intercalées entre des lignes d'électrodes E1, ou inversement.
Chaque zone locale L à champ électrique minimum est ainsi délimitée entre deux électrodes adjacentes E1 ou E2 d'une même ligne, et deux électrodes E2 ou E1 en vis-à-vis et respectivement situées sur les deux lignes adjacentes à ladite ligne. Dans cet exemple, une même électrode E1 ou E2 peut être ainsi utilisée pour définir quatre zones locales L, et les électrodes de deux lignes adjacentes sont disposées en quinconce.
Les figures 2 et 3 illustrent la connexion des électrodes E1 et E2 aux deux plots d'alimentation P 1 et P. Cette connexion est assurée par les deux réseaux R1 et R2 de pistes conductrices C1 et C2 parallèles et qui s'étendent également suivant l'axe X. Ces deux réseaux R1 et R2 sont
respectivement reliés aux deux plots d'alimentation P1 et P2 qui bordent le réseau R d'électrodes E1 et E2 en s'étendant suivant un axe Y perpendiculaire à l'axe X. Chaque plot d'alimentation P 1 et Pg forme un peigne avec son réseau associé R1 ou R2 de pistes conductrices, et les deux peignes sont imbriqués l'un dans l'autre (figure 2). Les deux réseaux R1 et R2 sont logés dans la couche isolante 1, c'est-à-dire que la connexion des électrodes E1 et E2 s'effectue à un niveau différent de celui où elles sont situées (figure 3), de manière à ce que le principe de connexion des électrodes reste indépendant du nombre des électrodes adopté.
Un exemple de fabrication du réseau R d'électrodes et des réseaux R1 et R2 de connexion aux plots d'alimentation P1 et P2, est illustré sur la figure 3 en partant d'un support de base 2 constitué d'une tranche de silicium monocristallin faiblement dopé pour réaliser les réseaux R, R1 et R2.