INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les facettes 94 sont séparées ici par des portions radiales 96. La face avant 62 comporte aussi un tronçon axial avant 98, qui est échelonné et qui comporte des facettes annulaires 100 de 20 profil globalement parabolique, de manière à réfléchir, axialement vers l'avant, les rayons lumineux R2 provenant du tronçon hémisphérique 44 de la face de sortie 34 du moteur de lumière 22.
Les facettes 100 sont séparées ici par des portions 102 25 inclinées vers l'avant et vers l'extérieur.
On note que, selon les variantes de réalisation des figures 7 et 8, la face arrière 56 du réflecteur 20 n'a pas de fonction
optique et elle peut donc avoir un profil quelconque.
Par exemple, sur la figure 8, le profil de la face arrière 56 30 du réflecteur 20 est globalement hémisphérique.
De plus, les portions 96 et 102 ne sont pas conçues ici pour recevoir et réfléchir des rayons lumineux provenant du moteur 22, c'est pourquoi elles sont agencées en dehors du trajet
des rayons lumineux Rl, R2.
Bien entendu, d'autres variantes de réalisation (non représentées) sont envisageables. En particulier, il est possible de réaliser le moteur de lumière 22 et le réflecteur 20 sous la forme de deux pièces distinctes, le réflecteur 20 pouvant par 5 exemple être réalisé dans une matière non transparente, revêtue d'un matériau réfléchissant sur sa face avant 62, conformément
aux variantes de réalisation des figures 7 et 8.
Dans la description des autres modes de réalisation de
l'invention, on décrira principalement les éléments du feu de 10 signalisation 10 qui se distinguent du premier mode de
L'article de Baroni et coll. (2000) décrit la technologie et les méthodes impliquées dans un système pour vérifier automatiquement la position des patients sur les unités de radiothérapie. Ceci est proposé dans un but d'améliorer l'exactitude de la géométrie de mise en oeuvre de l'irradiation, qui est, selon ces derniers auteurs, un facteur crucial du contrôle de qualité de la radiothérapie. Le système est basé sur la photogrammétrie optoélectronique et de rangées contiguës en temps réel et il détecte des marqueurs passifs multiples placés sur des repères cutanés sélectionnés des patients. L'alignement du patient et l'interception des émissions de position sont exécutés en comparant les positions tridimensionnelles courantes des marqueurs avec celles d'une position initiale, acquise au cours de la procédure de simulation et/ou à la première séance d'irradiation, de référence. Le système a été utilisé, en vue du repositionnement du patient, pour mesurer l'exactitude des techniques de centra-
ge laser conventionnelles. Des inexactitudes dues à la respiration et aux mouvements au hasard ont été également prises en compte. C'est pourquoi G. Baroni et coll. (2000) ont demandé aux techniciens professionnels (ont été demandés) de repositionner soigneusement trois sujets volontaires, en utilisant une procédure de centrage laser traditionnel. Mais, quelle est l'exactitude des telles mesures, quand on ne connaît rien de l'intervalle de fluctuation par rapport à une lésion cible mouvante dans l'organisme et non-visualisée.
Les résultats de cette méthode ont révélé des erreurs significatives de repositionnement, même dans des conditions hautement contrôlées, affectant particulièrement la région du corps relativement loin des points de repère cutanés utilisés pour l'alignement laser. Le résultat du repositionnement du patient et de la détection automatique des erreurs quelconques, causées par la respiration ou par d'autres mouvements imprévisibles, est qu'à chaque séance on est confronté aux mêmes problèmes. Le retour du signal (feed-back) en temps réel, donné par le système, en rétroaction sur la position du patient fournit instantanément aux opérateurs des indices visuels appropriés et les autorise à prendre, dans le cas d'échecs significatifs, des contre-mesures convenables. De plus, l'usage de la sortie du système pour le contrôle automatique de la position a été envisagé par G. Baroni et coll. (2000). Ceci sans tenir compte de la variabilité éventuelle de la topographie de la lésion cible et de l'intervalle de fluctuation dans lequel son environnement tissulaire et leurs contours surfaciques respectifs évoluent.
2.6.5.1. Mise en place de l 'irradiation thérapeutique L'idéal serait de permettre aux plans de traitement d'être évalués par rapport à une gamme attendue de mouvement d'organes et anticiper sur l'erreur au cours de la mise en #uvre du traitement. Les outils d'une telle planification ont été développés pour autoriser, en radiothérapie conformationnelle, une animation concurrente du mouvement d'organes et une analyse radiobiologique de la cible en trois dimensions (3-D). Les surfaces remplies des structures silhouettées sur les examens CT sont projetées dans les images de pretraitement ou dans les images de mégavoltage, collectées au cours du traitement du patient. La simulation visuelle de la tumeur ainsi que du mouvement des tissus normaux est ensuite réalisée par application à la surface sélectionnée des transformations tridimensionnelles affinées. L'enregistrement concurrent du mouvement de surface de la distribution tridimensionnelle (3D) de la dosé permet le calcul arbitraire de modification de la dose au volume. Les modèles réalistes du mouvement peuvent être appliqués à la structure pour stimuler
le mouvement inter-fraction et l'erreur d'installation. La dose biologique effective pour la structure est, selon MacKay et coll. (1999), calculée comme une surface qui, pour chaque fraction, se déplace au cours du temps d'évolution du traitement et est utilisée pour calculer la probabilité de complication du tissu normal (NTCP = normal tissue complication probability) ou la probabilité de contrôle tumoral (TCP = tu- mour control probability) pour la structure mouvante. Mais, il est plus simple d'éva- luer, comme le propose la présente invention, toutes ces données tous les jours en radioscanoscopie ou radioscanographie embarquées sur le système de radiothérapie.
2.6.5.1.1. - Mise en place et mouvements dans les trois dimensions de l'espace Pour déterminer la distribution des erreurs de mise en place des patients traités pour malignités pelviennes avec et sans appareils d'immobilisation partielle rigides. Une étude de 30 patients recevant une irradiation pelvienne avec une technique à quatre champs a été conduite avec un total de 524 clichés portiques. Les patients étaient divisés en trois cohortes de 10 patients. La première cohorte est traitée sur une table . de traitement standard sans appareils d'immobilisation (NI) ; les seconde et troisième cohortes sont traitées avec un appareil de contention, taillée sur mesure, du commerce pour être utilisé dans un but d'améliorer l'exactitude de la mise en place : un matelas Alpha-Cradle (AM) ou une pièce moulée Orfit (OC). Les déviations de la mise en place sont analysées dans les directions X, Y, Z du système de coordon- . nées fixes, correspondant respectivement aux directions latéro-latérale, cranio- caudale, et antéro-postérieure ; mais pas dans le sens d'une rotation. Les mouvements de rotation ne sont tout simplement pas évalués.
Considérant comme une mesure de l'exactitude d'installation le pourcentage inférieur ou égal à 5 mm de désaccord entre les clichés de simulation et les films . portiques, les appareils d'immobilisation semblent augmenter cette exactitude de : 88,5 % (X), 79 % (Y), et 100 % (Z) avec l'AM ; 84 % (X-Y), 97,5 % (Z) avec l'OC et seulement 76,5 % (X), 40 % (Y), et 65,5 % (Z) % pour le NI. La distribution des erreurs systématiques, définies en tant que déplacements moyens au cours du traite- ment, des trois cohortes des patients avait une moyenne et une déviation standard de . 0,7 2,7 mm dans l'axe des X, de -5,5 2,6 mm dans l'axe des Y et de -0,9 2,2 mm dans l'axe des Z, lorsque aucune immobilisation n'est ajoutée, respectivement de 0,8 1,7 mm, -2 2,7 mm et 0,3 0,4 mm pour le groupe Alpha-Candie ; de 0,3 1,4 mm, et 0,5 0,6 mm pour le groupe de pièce moulée Orfit. La distribution au hasard d'environ la moyenne des erreurs approchait une distribution normale et les déviations standards étaient respectivement de 4,4 mm (X), 4,2 mm (Y) et 4,8 mm
(Z) pour le NI ; de 3,3 ; et 2,5 mm pour l'AM ; et de 3,4 ; et 2,7 mm pour l'OC. Pour ces auteurs (C. Mitine et al, 1999), les deux appareils d'immobilisation améliorent, la reproductibilité d'un champ pelvien donné, mais il existe un petit bénéfice comparatif par rapport au coût et à la place d'encombrement des appareils.
Mais, ces appareils ne sont pas toujours faits sur mesure et en position optimale d'utilisation.
2.6.5.2. - Mise en place, Immobilisation et Rotation dupatient sur soi- même Évaluer l'impact d'un système d'immobilisation remaniée selon les demandes d'un . acheteur (modifié sur mesure) sur l'exactitude de la mise en place du champ, sur la simulation et le temps de délivrance du traitement, sur la commodité du radiographe et l'acceptabilité du patient. Trente personnes recevant une radiothérapie radicale pour le cancer de la prostate, ont été randomisées, dans une autre étude, en utilisant un modèle d'essai croisé, pour avoir une planification de radiothérapie et un traite- . ment donnés, soit dans une position conventionnelle de traitement (CTP = conven- tional treatment position), soit en utilisant un système d'immobilisation (IMS). La randomisation faite par C.M. Nutting et coll. (2000) consistait à recevoir, pendant les trois semaines initiales de radiothérapie soit le CTP soit F IMS d'après lesquelles les patients ont été replanifiés et changés en vue de la mise en place d'un traitement . alternatif. L'exactitude de traitement fut mesurée, en utilisant un appareil d'imagerie électronique portique (EPID). Les Radiographes et les patients complé-taient de façon hebdomadaire des questionnaires. Tandis que le temps moyen de simulation était de 22,5 min (allant de 20-30 min) dans le CTP et de 25 min (allant de 15-40 min) pour l'IMS (p 0,001). Le déplacement moyen simulé à partir de l'isocentre du CTP comparé à celui de 2,0 mm de l'IMS (p = 0,07) par rapport à l'isocentre des champs antérieurs était de 1,7 mm. Ils étaient, pour les valeurs des champs latéraux gauches, respectivement de 1,8 et 1,8 mm (p = 0,98), et pour les champs latéraux droits de 2,1 et 1,7 mm (p = . 0,06). Aucune réduction, cliniquement significative d'erreurs systématiques de placement ni des champs au hasard, n'a sinon été démontrée. Les radiographes ont rapporté que les patients trouvaient plus confortable l'IMS que le CTP (position- nement P) (p < 0,001) et l'alignement par rapport aux tatouages cutanés (p < 0,001).
Bien que l'IMS ait été plus confortable, l'exactitude du traitement, comparée au CTP, n'était pas améliorée dans ce département ; En plus, le traitement et la mise en
place du patient prenaient, selon C.M. Nutting et coll. (2000), plus de temps et étaient plus difficiles. Ensuite, il fallait surveiller le bon déroulement des opérations.
2.6.5.3. - Système de surveillance de la mise en place et de dosimétrie par imagerie électronique (SIE) Mais, il faut noter ici l'importance, qui ne rentre toujours pas en ligne de compte, du facteur d'alignement, qui caractérise la précision de visée de l'objet en balistique radiothérapeutique. D'où l'intérêt croissant dans l'art actuel de l'utilisation de l'Imagerie portale électronique digitalisée en Radiothérapie, où la gammagraphie reste toujours la méthode la plus utilisée, à ce jour, pour vérifier, pendant une séance d'irradiation externe, le positionnement du patient. Les systèmes d'imagerie électronique (SIE) ont été développés dans le but de pouvoir disposer d'un outil de vérification en temps réel et anticiper, adapter et planifier la demande de précision indispensable aux traitements complexes de radiothérapie de conformation. Les images numériques du champ irradié défilent pendant le traitement sur un écran d'ordinateur. La gamme des logiciels d'exploitation d'images permet ensuite de diversifier et d'optimiser les contrastes ou d'appliquer une filtration, de visualiser les images en continu et en boucle et d'évaluer et/ou de quantifier, de façon statistiquement significative, les mouvements du patient au cours des différentes séances de traitement. L'expérience acquise par de nombreuses équipes permettrait . à court terme d'envisager le remplacement définitif, dans l'art actuel, de la tradition- nelle gammagraphie par les systèmes d'imagerie électronique (SIE), car 1 ) la qualité de l'image électronique, bien que perfectible, soit quasiment toujours supé- rieure à celle de la gammagraphie ; 2 ) les systèmes de détecteurs rétractables, inté- grés dans le statif des appareils avec mise en place automatique, permettent d'éviter . toutes les manipulations fastidieuses de mise en place de porte cassette et de développement des clichés ; 3 ) la quantification des déviations a toujours conduit à l'amélioration du positionnement, quelle que soit la localisation traitée. Mais, contre ceci, l'image est morphométrique plutôt qu'une image diagnostique.
L'imagerie électronique est également considérée comme un outil de dosimétrie in vivo dans l'art qui demande à être exploité en routine clinique de l'art actuel.
Pourtant des phénomènes, dont il est clair qu'ils n'ont rien en commun, servent de fondement à ces modèles : par exemple, les opérations passives (2-D) et de conjonction (3-D) sont, en tant que transformation de coordination 3-D, amalgamés (transfert d'images IRM, CT, etc. ). Tandis que des problèmes d'importance majeure sont complètement tenus à l'écart des discussions de la représentation du réel dans
son intervalle de fluctuation physiologique, volontaire et involontaire. C'est aussi le cas du déterminant des éléments lexicaux correspondant à une forme donnée de quantification d'assurance de qualité, plutôt figée de l'espace et du temps, que nous discuterons ailleurs, en dehors d'une simple quête de bonne conscience.
aTaux de groupes méthyles du PPiso de départ coupés et libérés sous forme de méthane.
Une modification profonde du spectre RMN-13C du PPiso de départ est observée dès une heure de réaction (spectre b), figure 4). L'apparition d'un nouveau signal situé à 30,00 ppm correspondant aux carbones secondaires de fragments déméthylés est observée. Il subsiste encore les signaux des carbones secondaires, tertiaires et primaires respectivement à 46,5,28,7 et 21,8 ppm 'caractéristiques de longues séquences de P. Les pics attribués aux extrémités de chaînes saturées linéaires et aux extrémités de fragments polypropylène (isopropyle ou n-propyle) ne sont pas présents. Ceci suggère que les fragments polyéthylène et polypropylène sont longs. La proportion de motifs E étant de 35%, on considère qu'environ 400 groupes méthyle présents dans le PPiso de départ ont disparu. Parallèlement, n'observant pas d'extrémités de chaînes saturées linéaires , on considère que le nombre moyen de carbones par molécule des fragments déméthylés est au minimum de 100. Ceci signifie que le nombre de coupures de liaisons C-C de la chaîne principale est de 25. Ces calculs montrent que les déméthylations sont environ 15 fois plus importantes que les coupures de chaînes.
Le PPiso de départ a donc été transformé par isomérisation, en copolymère E-P (35%-65%), sans coupures significatives de chaînes et avec très peu de production de méthane (proportion de groupes méthyles du PPiso de départ coupés et libérés sous forme de méthane égale à 1 %).
Après six heures de réaction (spectre c), figure 4), il ne reste que les signaux caractéristiques de chaînes de polyéthylènes relativement courtes (présence uniquement des signaux s55 , 1 S, 2S, 3S). Des déméthylations (%E = 100) et des coupures de chaînes (Nt = 60C/mol) ont été observées. Le PPiso de départ a donc été totalement déméthylé et coupé en oligomères de type polyéthylène.
Rappelons que d'autres paramètres que le temps (comme la concentration en Zr, le taux de Zr greffé, la température, la pression d'H2) influent sur l'évolution de la réaction de modification du PPiso (Aldrich). Dans les exemples suivants,
l'influence d'un paramètre à la fois (tous les autres étant maintenus constants) sur l'évolution de la nature et de la quantité de chaque phase a été résumée.
De même que dans le cas de l'étude de l'influence du temps de réaction trois fractions ont été séparées : - une fraction gazeuse constituée d'alcanes saturés linéaires et ramifiés allant de Ci à C8 - une fraction liquide extraite par le THF à froid, constituée majoritairement d'alcanes ramifiés saturés allant de C6 à C14 - une fraction solide extraite par le p-xylène à chaud, constituée de chaînes plus ou moins longues, partiellement ou totalement déméthylées Exemple d'application 2 Cet exemple illustre l'influence de la concentration en Zr sur la nature et la quantité des produits issus de la modification du PPiso.
Il a été observé que globalement, plus la concentration en Zr était importante plus la conversion massique en produits légers (C1-C8) était élevée. Signalons que les autres paramètres réactionnels ont été maintenus constants : temps = 3 heures, température = 190 C, taux de Zr greffé = 0,4 %pds, pression d'H2 (à température ambiante) = 0,6 bar.
Les chromatogrammes des fractions extraites par le THF sont du même type que ceux obtenus lors de l'étude précédente. Ils révèlent la présence d'hydrocarbures linéaires et ramifiés allant de Ce à C14.
Il semble que les mécanismes impliqués dans les déméthylations du PPiso dépendent de la concentration en Zr présente dans le milieu. A forte concentration la voie de 5-méthyle élimination serait privilégiée alors qu'à faible concentration l'isomérisation squelettale se ferait préférentiellement.
Exemple d'application 3 190 C, 3h, PH2 = 0,6 bars, nombre de moles de Zr par moles de PP = 5
Cet exemple illustre l'influence de la teneur en Zr greffé sur la nature et la quantité des produits issus de la modification du PPiso.
On observe une même tendance dans l'avancement de la réaction de dégradation du PPiso en produits légers et en produits solides. En effet, plus le catalyseur est chargé en Zr plus la conversion massique en produits légers est faible. Parallèlement, les déméthylations et coupures de chaînes dans les produits solides sont également moins importantes. Les produits solides formés sont constitués en effet d'un mélange de polymères de type copolymère E/P (%E = 8) relativement longs puisque les extrémités des chaînes n'ont pas été détectées par RMN-13C.
Exemple d'application 4 3 h, PH2 = 0,6 bars, % Zr = 0,4, nombre de moles de Zr par moles de PP = 5 Cet exemple illustre l'influence de la température sur la nature et la quantité des produits issus de la modification du PPiso.
Il est nécessaire de travailler à une température supérieure à la température de fusion du polymère pour avoir un meilleur contact polymère/catalyseur.
La température de 190 C semble être un bon compromis entre la réactivité/stabilité du catalyseur et la réactivité du support.
Le brevet européen EP-Bl-0 043 768 au nom de la demanderesse utilise ce principe pour déterminer la perméabilité d'une formation terrestre à partir d'une mesure du potentiel d'écoulement créé par une excitation mécanique répétitive de la formation.
Le brevet français FR-Al-2 716 536 utilise également ce principe pour mesurer la perméabilité d'un milieu rocheux rempli de fluide à partir d'une mesure de champ magnétique réalisée par au moins un magnétomètre ou une bobine, ce champ magnétique étant induit en imprimant un mouvement relatif entre le fluide et le milieu rocheux par injection d'un fluide auxiliaire sous pression.
A l'inverse lorsqu'on fait interagir un signal d'excitation sous forme d'une énergie électromagnétique avec la formation géologique poreuse, on modifie la polarisation du fluide dans les pores, ce qui induit des micro mouvements sismiques dans la formation géologique et plus particulièrement à une interface de rupture d'impédance. Ces mouvements induits sont détectables par tout moyen approprié par exemple un ou plusieurs géophones, hydrophones,
accéléromètres etc. Il y a donc une conversion entre une énergie électromagnétique appliquée et une énergie mécanique détectée. On définit un coefficient de couplage relatif à la conversion électro-osmotique qui relie la pression mesurée au champ électromagnétique appliqué généralement sous forme d'une différence de potentiel entre deux électrodes. Ce coefficient de couplage Kg, dont l'ordre de grandeur est de quelques Pa/V ou de quelques dixièmes de Pa/V lorsque des mesures sont effectuées sur des échantillons en laboratoire (voir tableau ci-dessous), s'exprime par le rapport suivant : KE=P/V = 2e/7tR2 avec P pression mesurée, V différence de potentiel appliquée, E constante diélectrique du fluide, potentiel Zêta caractérisant la surface solide-fluide, R rayon moyen des-pores de la formation géologique.
A partir de ce coefficient, de la même manière que précédemment, il est notamment possible de déduire la mobilité du fluide dans la formation géologique par comparaison avec des abaques ou à l'aide d'un calculateur convenablement programmé.
Des ordres de grandeur des coefficients de couplage électrocinétique (KE) et électro-osmotique (KE), des perméabilités (kid) mesurées sur échantillons, du potentiel Zêta et du rayon R moyen des pores pour différents échantillons rocheux sont regroupés dans le tableau suivant :
Echantillon Ks KE Kd # R nV/Pa Pa/V rrdarcy mV um Grès Fontainebleau-5, 48 0, 63 0, 334 ~ 0, 069 2240 ~ 39 -13, 9 2, 5 15,4 4, 7 A Fontainebleau-7, 42 0, 38 0,620 ~ 0,021 989 ~ 187 -18, 8 2, 8 13,1 2, 8 B Fontainebleau-7, 36 0, 60 21,9 ~ 0, 3 5,9 ~ 1,6 -18, 7 3, 0 2,20 ~ 0, 48 C Berea-A 9,47 0, 06 2, 25 ~ 0, 10 684 ~ 120 -24, 1 3, 3 7,78 ~ 1, 6 Berea-B 8,44 0, 27 23,8 ~ 0, 20 39,2 ~ 7,5 -21, 4 ~ 3, 1 2,26 ~ 0, 47 Bandera 7,54 0, 26 684 45 1, 43 -19, 2 2,7 0,40 0, 09 0,25 Calcaires Whitestone 2,67 0, 28 28,2 ~ 0, 53 6,40 ~ 1,7 -6, 77 1, 2 1,17 0, 29 Indiana 4, 82 0, 16 48,3 ~ 3, 7 5, 13 ~ -12, 3 1, 7 1,20 0, 26 - 0, 89 Billes de verre fondu 50- m A 7,54 0, 41 27,2 ~ 0, 82 8,09 ~ 1,4 -19, 1 2, 9 2,00 0, 42 50- m B 8,49 0, 63 14,3 ~ 0, 47 69,3 ~ 12 -21, 6 3, 4 2,92 0, 63 100# um 90 90 ~ 0, 75 1,87 ~ 0,33 602 ~ 105 -20, 1 3, 4 7,79 ~ 2, 2 200# um 88 88 ~ 0, 39 0,159 ~ 0,026 4439 +1400 -12,4 ~ 2, 0 21, 0 ~ 9, 7
La demande de brevet EP-Al-0 512 756 utilise ce principe pour faire de la prospection géophysique et propose de détecter une onde acoustique induite par un champ électrique appliqué à une formation géologique poreuse contenant un fluide.
L'inconvénient de ces procédés de mesure est que le signal réponse mesuré est très faible, surtout s'il s'agit d'un signal acoustique notamment
dans le cas de roches de haute perméabilité par exemple au-dessus de quelques milli Darcy. Cela signifie que dans bien des cas, on est à la limite de la sensibilité des dispositifs de mesure. Il faudrait appliquer des signaux d'excitation très importants pour pouvoir espérer mesurer un signal réponse plus important.
EXPOSÉ DE L'INVENTION La présente invention vise à pallier l'inconvénient évoqué ci-dessus. Elle propose d'augmenter le couplage entre le signal d'excitation qu'il soit mécanique ou bien électromagnétique et le signal réponse mesuré qu'il soit électromagnétique ou mécanique respectivement, ce signal mesuré résultant de la conversion du signal d'excitation dans le fluide de la formation et traduisant la réponse de la formation.
De cette manière, on peut évaluer avec une plus grande résolution les propriétés du milieu rocheux, telles que sa perméabilité et/ou sa porosité ou celles du ou des fluides qu'il contient.
Pour y parvenir la présente invention est un procédé de prospection géophysique d'une formation géologique poreuse contenant au moins un fluide électrolytique, comportant les étapes suivantes : stimulation d'une région d'intérêt de la formation où se trouve le fluide électrolytique avec un signal d'excitation correspondant à une énergie d'un premier type, de manière à ce que le signal d'excitation soit converti dans la région d'intérêt en un signal réponse correspondant à une énergie d'un second type et détection du signal réponse. Il comporte en outre une étape de polarisation électrique de la
région d'intérêt afin de renforcer le signal réponse par rapport à ce qu'il serait en l'absence de polarisation.