INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le mécanisme de commande 5 est muni des composants principaux tels que l'élément d'engrenage fixe 56 et le bras de commande 6. Le mécanisme de commande 5 est assemblé avec une surface latérale de la partie avant de l'autre des deux éléments de la paire de parties de plaque support 31 (du côté gauche de la figure 3) par fixation de l'élément d'engrenage fixe 56 à celle-ci au moyen de trois goupilles 55. Comme on le voit en particulier sur la figure 4, l'élément d'engrenage fixe 56 et l'arbre de commande 6 possèdent tous deux respectivement des structures en forme approximative de plaque plane. Une surface latérale de l'arbre de commande 6 vient en contact avec une surface latérale de l'élément d'engrenage fixe 56 de manière à s'engrener par rotation avec celui-ci. Comme l'illustre la figure 3, une partie évidée 58 avec une structure en forme approximative de cercle est définie à la surface latérale de l'élément d'engrenage fixe 56 de manière à recevoir un arbre tournant d'un rotor 68. Le rotor 68, avec une saillie en forme approximative de cercle est prévu à la surface
latérale du bras de commande 6, la surface latérale de celui-ci faisant face à la surface latérale de l'élément d'engrenage fixe 56. On peut faire tourner doucement le rotor 68 presque sans aucun jeu dans la partie évidée 58.
Comme l'illustrent les figures 3 et 5 à 7, une partie évidée 58a est définie sur la surface latérale de l'élément d'engrenage fixe 56. La partie évidée 58a possède un diamètre sensiblement plus faible que le diamètre de la partie évidée 58 et est disposée de manière à être coaxiale avec celle-ci. Un premier engrenage interne 57 est prévu à la surface périphérique intérieure de la partie évidée 58a.
Par ailleurs, une partie évidée 68a est définie sur la surface latérale du bras de commande 6. La partie évidée 68a possède un diamètre sensiblement plus faible que le diamètre du rotor 68 et est disposée de manière à être coaxiale avec celui-ci. Un deuxième engrenage interne 65 est prévu à la surface périphérique intérieure de la partie évidée 68a. Le premier engrenage interne 57 est constitué de manière à posséder un nombre de dents inférieur d'au moins une unité au nombre de dents du deuxième engrenage interne 65. Le deuxième engrenage interne 65 est constitué de manière à posséder un pied de dent, un cercle de tête et un module de dent sensiblement identiques au pied de dent, au cercle de tête et au module de dent du premier engrenage interne 57. En outre, le deuxième engrenage interne 65 est constitué de manière à posséder un coefficient de déport et modification d'entr'axe différent de celui du premier engrenage interne 57.
Un trou 59 de passage d'arbre défini au centre du premier engrenage interne 57 est disposé de manière à être sensiblement coaxial avec un trou 66 de passage d'arbre défini au centre du deuxième engrenage interne 65. L'arbre 52 est dans son intégralité prévu avec une première partie
nd: non déterminé.
EXEMPL1: 4: Evaluation de la disponibilité des oligo-éléments, Ca2+ et Mg La disponibilité du Ca2+ puis Mg2+ vis-à-vis de l'extrait riche en tanins condensés de pépins de raisin obtenu selon l'exemple 1 est apprécice en suivant le s mode opératoire ci-après décrit. Les résultats reportés dans le tableau 4, exprimés en pourcentage d'oligo-éléments non chélatés par l'extrait, reflètent une très faible affnité
de l'extrait pour le calcium et le magnésium.
Mode opératoire: o 1/ Préparer dans une fiole jaugée de lOOml, une solution d'oligo-éléments (Ca2+ ou Mg2+) en fonction des concentrations choisies d'oligo-éléments, sachant que les concentrations finales doivent respecter une valeur seuil de détection de chaque oligo-éléments pour l'absorption atomique. En l'espèce, on prépare une solution de Ca2+ à 22, 5mM, obtenue par dissolution de 968 mg de glucomate de i5 calcium (C6HO7. /2Ca), et une solution de Mg2+ à 1,SmM, obtenue par
dissolution de 219mg de citrate de magnésium (C6HsO7.3/2Mg).
2/ Préparer dans une fole jaugée de lOOml, une solution d'oligo-éléments comprenant les mêmes concentrations qu'à l'étape précédente, et en y rajoutant
lSOmg de tanins de pépins de raisin.
o 3/ Dans les seringues de 20ml, boucher l'orifce inférieur avec du coton cardé, remplir la seringue de résine P.V.P.P. (Polyvinylpolypyrrolidone) et protéger la
résine par du coton cardé.
4/ Passer approximativement 20ml des solutions à tester sur la résine P.V. P.P.
Pour chaque solution, utiliser une seringue différente.
:5 5/ Laisser reposer une nuit.
6/ Récupérer Sml de chaque solution passée sur résine. Compléter à 250ml dans
une fiole jaugée.
7/ Contrôler la quantité d'oligo-éléments présents dans chaque solution par
absorption atomique.
# La figure 3 décrit la décomposition en blocs du codeur de plus basse résolution.
Le procédé selon l'invention met en #uvre un codeur standard dans son architecture, illustré figure 1.
Le codeur permet de réaliser la progressivité du codage, c'est à dire qu'une image est codée par couches, de la couche la plus grossière à la couche permettant de faire apparaître les détails les plus fins ; l'image est affichée avec plus ou moins de détails en fonction des capacités de l'équipement destiné à l'affichage (place disponible, connexion...). C'est pourquoi le bloc de codage de plus basse résolution (3) est nécessaire et les blocs de réduction de résolution et de codage de couche différentielle (2) sont optionnels. Cependant, c'est la présence de ces blocs qui permet d'obtenir plusieurs résolutions pour la même image. Le premier bloc de réduction de résolution et de codage de couche dif férentielle (1) prend l' image à coder en entrée et renvoie une image de plus basse résolution au premier bloc (2) suivant. Il envoie également le code permettant de retrouver les pixels manquants entre l'image de plus basse résolution et l'image d'entrée à la chaîne de sortie (4).
Chaque bloc de réduction de résolution et de codage de couche différentielle (2) prend en entrée une image provenant du bloc de réduction de résolution et de codage de couche différentielle précédent et envoie en sortie d'une part une autre image (de plus basse résolution) au bloc suivant et d'autre part le code permettant de retrouver les pixels manquants entre l'image de sortie et l'image d'entrée à la chaîne de sortie (4).
Chaque bloc de réduction de résolution et de codage de couche différentielle (1) ou (2) a une fonction identique, c'est pourquoi il est suffisant de décrire le mode opératoire d'un d'entre eux. Ainsi, pour chaque bloc,
il y a seulement deux couches de résolution impliquées. Par souci de simplicité, l'image entrante est appelée image de haute résolution et l'image sortante est appelée image de basse résolution . Notons que ces résolutions ne sont en général pas la plus haute et la plus basse résolution de tout le système. D'autre part, l'image de basse résolution du bloc n est l'image de haute résolution du bloc n+1.
Le bloc de réduction de résolution (10) reçoit une image de haute résolution en entrée et génère une image de basse résolution avec, si possible, deux fois moins de colonnes et deux moins de lignes que l' original . L'image de basse résolution est envoyée au bloc de réduction de résolution et de codage de couche différentielle suivant (16), au bloc de prédiction typique de la couche différentielle (11), au bloc de prédiction déterministe (12) et au bloc de patrons de modèles (14).
Le bloc de prédiction typique de la couche différentielle (11) permet un gain de code mais son utilité première est d'accélérer l'implémentation. Il cherche les régions de couleur uniforme et quand il trouve qu'un pixel de l'image de haute résolution se trouve dans une telle région, aucune des étapes suivantes n'est nécessaire. Ce gain est particulièrement important pour les images de texte : 95 % de codage en moins. Il reçoit l'image de haute résolution et l'image de basse résolution du bloc de réduction de résolution (10) et envoie la valeur de la prédiction TPVALUE au codeur arithmétique (15) et au bloc de patrons adaptatifs (13) et la valeur LNTP spécifiant si la ligne est n'est pas typique , c'est à dire si un ou plusieurs pixels de la ligne seraient prédits incorrectement, au codeur arithmétique (15).
Le bloc de prédiction déterministe (12) permet un gain de code de 7 % en moyenne. Quand les images sont réduites par un algorithme de réduction de résolution, il arrive parfois qu'un pixel de haute résolution soit déterminé par les pixels déjà connus du codeur et du décodeur, c'est à dire tous les pixels de basse résolution et tous les pixels de haute résolution qui sont directement en rapport avec le pixel concerné. Dans ce cas, on dit que ledit est prédictible de façon déterministe. Un drapeau est ajouté et ledit pixel n'est pas codé. Il reçoit l'image de haute résolution et l'image de basse résolution du bloc (10) et envoie la valeur de la prédiction déterministe DPVALUE au codeur arithmétique (15).
Le bloc de patrons adaptatifs (13) permet un gain substantiel de code (jusqu'à 80 %) pour les images en niveau de gris. Il regarde la périodicité dans l'image et quand il la trouve, il change le patron de telle sorte que le pixel précédant le pixel courant avec cette périodicité est inclus dans le patron. Il reçoit l'image de haute résolution et la valeur de la prédiction typique TPVALUE envoyée par le bloc (11) et envoie la valeur ATMOVE de déplacement de patron au bloc de modèles de patrons(14).
Pour chaque pixel de haute résolution, le bloc de modèles de patrons (14) fournit au codeur arithmétique un entier appelé contexte. Cet entier est déterminé par les couleurs de certains pixels de l'image de haute résolution, par certains pixels de l'image de basse résolution déjà disponible et par la phase spatiale du pixel à coder. La phase spatiale décrit l'orientation du pixel de haute résolution par rapport au pixel de basse résolution correspondant. Il reçoit les images de haute et basse résolution ainsi que la valeur ATMOVE du bloc (13) et envoie la valeur du contexte CX au codeur arithmétique (15) .
Le bloc de codage arithmétique adaptatif (15) est un codeur entropique. Il consulte les valeurs fournies par des blocs de prédiction typique (11) et déterministe (12) pour déterminer s'il est nécessaire de coder un pixel. Si c'est le cas, il consulte la valeur du contexte et utilise son propre estimateur de probabilité pour estimer la probabilité conditionnelle que le pixel courant soit d'une couleur donnée. Le pixel étant souvent très prédictible à partir du contexte, la probabilité conditionnelle est souvent très proche de 0 ou de 1 et un grand gain de codage entropique est réalisé. Il reçoit les valeurs LNTP et TPVALUE du bloc de prédiction typique (11), la valeur DPVALUE du bloc de prédiction déterministe (12), la valeur de contexte CX du bloc de patrons de modèles (14) et l' image de haute résolution et envoie le code pour la différence entre l'image de haute résolution et l'image de basse résolution à la chaîne de sortie (17).
Le codeur de plus basse résolution est plus simple que le codeur de couche différentiel parce que les blocs de réduction de résolution et de prédiction déterministe sont absents et que les blocs de prédiction typique, de patrons adaptatifs et de modèles de patrons ne tiennent pas compte d'une image de basse résolution.
Cependant, les valeurs de sortie de ces blocs alimentant le codeur arithmétique sont de même nature.
L'invention concerne en particulier le bloc de codage arithmétique commun aux codeurs de réduction de résolution et codage de couche différentielle et au bloc de codage de plus basse résolution. Ce codeur est plus simple que le codeur de couche différentiel parce que les blocs de réduction de résolution et de prédiction déterministe sont absents et que les blocs de prédiction typique, de patrons adaptatifs et de modèles de patrons ne tiennent pas compte d'une image de basse résolution. Cependant, les valeurs de
sortie de ces blocs alimentant le codeur arithmétique sont de même nature.
où Fmoc est tel que défini ci-dessus, - quatre cartouches contenant chacune environ 333 umol du synthon II : où Fmoc est tel que défini ci-dessus, et - deux cartouches contenant environ 333, mol du synthon IV suivant :
On a ainsi obtenu un produit sous forme de gomme qu'on a purifié comme indiqué ci-dessus, à ceci près qu'on a effectué le cycle de gradient suivant : - 10% d'éluant EB de t = 0 à 10 min, - passage à 15% de l'éluant EB de t = 10 à 11 min et - passage à 27% de l'éluant EB de t = 11 à 41 min..
Exemple 3 : Préparation de l'intermédiaire activé gp 160/agent de couplage de l'invention On a dialysé la glycoprotéine gpl60 (ABL) une nuit à 2-8 C contre un tampon acétate 50mM à pH 4, 5 en présence de SDS 0, 01%. On a oxydé la glycoprotéine ainsi obtenue avec du NaI04 5 mM à l'obscurité pendant 15 min à 18-25 C. On a bloqué la réaction par l'éthylèneglycol (1/200) et on a dialysé la protéine oxydée contre une solution de tétraborate de sodium 25 mM à pH 5, 5.
On a préparé une solution de l'agent de couplage tel que préparé dans l'exemple 2 à 2 mg/ml dans une solution de tétraborate de sodium.
On a mélangé la solution de l'agent de couplage à la glycoprotéine oxydée à raison de 20 mol d'agent de couplage par unité de 160 000 Da de glycoprotéine et on a fait incuber une heure à 18-25 C sous agitation pour réaliser le couplage.
On a réalisé une dialyse du mélange obtenu contre un tampon phosphate 50 mM, NaCl 150 mM, à PH 6,8.
Exemple 4 : Préparation du conjugué gp160/agent de couplage/phosphatase alcaline La phosphatase alcaline a été modifiée pour inclure des groupements thiol libres de la façon suivante : on a effectué une dialyse de la phosphatase alcaline (Biozyme) contre un tampon phosphate 10 mM, EDTA 5 mM, à pH 8. On a préparé une solution de réactif de Traut (Pierce) à 3 mg/ml dans un tampon phosphate 10 mM, EDTA 5 mM, à pH 8 et on a laissé incuber 2 heures à 18-25 C. On a dessalé le mélange réactionnel sur une colonne de Sephadex G-25 (Pharmacia).
On a mélangé 1 mg d'intermédiaire activé obtenu à l'exemple 3 avec 3 mg de la phosphatase alcaline modifiée et on a fait incuber une nuit à 2-8 C sous agitation. On a bloqué la réaction avec une solution de N-éthylmaléimide (Sigma). On a alors purifié le conjugué à l'aide de la colonne de chromatographie Superdex 200 (Pharmacia) (éluant : PBS, azide avec SDS 0, 01%, débit : 1 ml/min, fractions : 1 ml).
On a recherché l'activité enzymatique des fractions de chromatographie à l'aide d'un test sur microplaques consistant à prélever 25 J. lI de chaque fraction, à compléter avec du PBS jusqu'à obtenir 100 jl, à ajouter 100 gl de pNPP, à laisser incuber pendant 5 min, à bloquer la réaction par 20 u. l de NaOH 0,5 N et à mesurer la densité optique.
Le profil d'activité enzymatique de ce test est donné sur la Figure unique qui met en évidence le bon niveau de marquage obtenu. Les différentes fractions sont mentionnées au-dessus de l'axe des abscisses.
Les densités optiques du conjugué seul à 280 nm (courbe 1), d'une part, et du conjugué après réaction enzymatique à 405 nm (courbe 2), d'autre part, sont mesurées.
Exemple 5 : Comparaison de la sensibilité de détection d'un conjugué de l'invention et d'un conjugué obtenu avec un agent de couplage de Pierce On a utilisé un conjugué obtenu avec l'agent de couplage de l'exemple 1 et un conjugué obtenu avec l'agent de couplage de Pierce (EMCH, tel que décrit ci-après)
et on a comparé la sensibilité en terme de détection obtenue avec ces différents conjugués.
Pour ce faire, on a introduit dans une cuve réactionnelle 150 jl de particules magnétiques de 1 gm, en suspension à 1% et diluées au 1/50 dans du tampon (Tris 200mM-NaCl 150 mM pH 8, 5-BSA 10 g/l - Tween 20 5%, NaN3 0, 9 g/l), fonctionnalisées par des groupements-COOH et sensibilisées avec la glycoprotéine gpl60 du virus VIH-1, ainsi que 150 J. l d'échantillon. Les échantillons testés sont soit un pool de sérums négatifs VIH-1 (VIH-1-), soit des échantillons contenant le virus VIH-1 (VIH-1 +) dilué dans un pool de sérums négatifs. On a laissé incubé 15 min à 37 C.
On a ajouté ensuite 150 gl d'un réactif contenant les conjugués gpl60/agent de couplage/phosphatase alcaline préparés selon le mode opératoire décrit dans l'exemple 4 en utilisant l'agent de couplage approprié et dilués pour obtenir une concentration d'environ 2 g/ml dans un tampon Tris 100 mM-NaCl 300 mM pH 7, 4 - Mannitol 2, 5 g/1-NaN3 0, 9 g/1-lait Régilait@ 2, 5 g/1-BSA 2, 5 g/1-ZnCl2 0, 1 mMMgCl2 1 mM. On a laissé incuber 15 min à 37 C.
On a lavé à trois reprises avec la solution de lavage constituée par un tampon citrate pH 6 contenant du NaCl, un détergeant, un antimousse et un antimicrobien (MAGIA, Biotrol).
Comme déjà dit, le liquide destiné à être injecté est une substance physiquement active, en pratique de l'eau, de l'eau oxygénée ou encore de l'éthanol, ces deux derniers présentant l'avantage, outre l'apport de calories, d'être chimiquement agressif vis à vis de la tumeur à traiter.
L'invention concerne donc une installation destinée à la délivrance de calories au moyen d'un liquide, dans tout ou partie d'un tissu cellulaire humain ou animal comprenant : - une unité de chauffage dudit liquide, - une unité d'injection de liquide dans l'unité de chauffage,
- un moyen de diffusion de liquide chauffé, - un moyen d'amenée du liquide chauffé depuis l'unité de chauffage jusqu'au moyen de diffusion.
L'installation se caractérise en ce qu'elle est rendue apte à assurer la délivrance du liquide chauffé en régime pulsé au niveau du moyen de diffusion.
En pratique, l'installation est rendue apte à assurer, en régime pulsé, la délivrance du liquide chauffé à une pression au moins égale à la pression de vapeur saturante du liquide à injecter.
Dans la suite de la description, l'installation sera illustrée en utilisant l'eau comme liquide à injecter, bien que l'eau oxygénée ou encore l'éthanol puissent être également envisagés.
Pour se faire et selon une première caractéristique de l'invention, l'unité d'injection se présente sous forme d'une chambre contenant le liquide à injecter et dans laquelle un piston est mû en translation sous l'action d'un vérin électrique ou pneumatique, dont le déclenchement, la course, la force et la vitesse de déplacement sont déterminés en fonction du rythme, du volume et de la pression d'injection souhaités du liquide, la chambre communiquant avec l'unité de chauffage par l'intermédiaire d'une première valve.
En d'autres termes, l'unité d'injection constitue le premier élément contribuant à assurer la délivrance de calories en régime pulsé, en injectant dans l'unité de chauffage une quantité déterminée d'eau froide à intervalles réguliers, grâce à la combinaison de l'action d'un vérin dont le déclenchement, la course, la force et la vitesse sont programmés en fonction du rythme, du volume et de la pression d'injection souhaités, avec une valve interdisant le retour du liquide injecté dans la chambre.
Plus précisément, le déclenchement et la course du vérin sont programmés en fonction du nombre d'injections souhaité pour délivrer un volume d'eau déterminé, ce dernier dépendant directement de la taille de la tumeur à traiter. Le Demandeur a ainsi constaté qu'on obtenait une nécrose des tissus satisfaisante en utilisant un volume d'eau pressurisée à 400 C représentant environ 5% du volume de la tumeur à traiter. Le déclenchement et la course du vérin sont alors programmés pour obtenir des volumes de liquide injectés compris entre 0. 2 et 1 ml à intervalles réguliers de 0. 5 à 1 seconde. En pratique, la programmation de la course du vérin est assurée par le réglage du nombre de tour du moteur actionnant le vérin.
Par ailleurs, la pression à laquelle le liquide est injecté dépend de la vitesse de déplacement et de la force du vérin qui sont également programmés. En pratique, la programmation de la vitesse de déplacement du vérin est assurée par le réglage de la vitesse de rotation du moteur actionnant le vérin.
Or, pour pouvoir injecter de faibles volumes d'eau, il est nécessaire de chauffer le liquide à une température très élevée, pour l'eau ou l'eau oxygénée, par exemple de l'ordre de 400 C et plus. A une telle température et à pression atmosphérique, l'eau ou l'eau oxygénée serait vaporisée au niveau de l'unité de chauffage interdisant ainsi la délivrance efficace, sous forme pulsée, de calories au niveau du système de diffusion. Dès lors, pour résoudre le double problème du maintien de la substance sous forme liquide à une telle température et de son administration sous forme pulsée avec des pulses d'une durée comprise en pratique entre 0, 1 et 0, 2 seconde, la force et la vitesse sont choisies de telle sorte à ce que le liquide soit injecté dans l'unité de chauffage à une pression supérieure 1 d'au moins 50 bars, avantageusement 100 bars à la pression de vapeur saturante du liquide à injecter. Dans le cas d'injection d'eau, la pression d'injection sera fixée à environ 350 bars.
Comme déjà dit, le vérin est un vérin électrique ou pneumatique. En effet, lorsque le traitement est effectué à proximité d'appareils d'imagerie par résonance magnétique, le vélin doit être magnétique Dans ce cas, on utilise avantageusement un vérin pneumatique qui chasse dans l'unité de chauffage de petits volumes d'eau jusqu'à obtenir le volume souhaité.
Selon une autre caractéristique, l'installation comprend un réservoir de stockage de liquide destiné à alimenter la chambre de l'unité d'injection, ledit réservoir de stockage étant fixe ou amovible. L'alimentation en liquide de la chambre est avantageusement effectuée avec des volumes prédéterminés correspondant au volume à injecter dans la tumeur. Dans tous les cas, le réservoir est séparé de la chambre par une seconde valve interdisant le retour du liquide dans la chambre, sous l'action du piston.
Une fois le liquide (par exemple l'eau) froid sous pression, transmis à l'unité de chauffage, celui-ci est chauffé jusqu'à une température de 400 C et plus.
Dans un mode de réalisation avantageux et toujours pour assurer le régime pulsé, l'unité de chauffage se présente sous forme d'une bobine métallique incorporant une résistance électrique ou un échangeur de température, autour de laquelle est entouré un tube inox parcouru par ledit liquide. Le diamètre interne du tube est choisi de telle sorte à interdire le mélange de l'eau chaude avec l'eau froide au moment du pulse. Par ailleurs, la longueur du tube est choisie en combinaison avec le diamètre interne en fonction du volume à injecter. En pratique, le diamètre interne est compris entre 0,1 et 0,5 mm, avantageusement 0,3 mm, la longueur du tube variant en fonction des dimensions de la bobine et étant comprise, en pratique, entre 1 500 et 5 000 mm. De même, la dimension du diamètre externe du tube inox est comprise entre 1 et 2 mm, avantageusement de l'ordre de 1,5 mm.
Lorsque le traitement est effectué à proximité d'appareils d'imagerie par résonance magnétique, la résistance électrique est remplacée par une source alimentée par un fluide caloporteur, le fluide caloporteur étant chauffé à distance de l'unité de chauffage et véhiculé par un tuyau isolé amagnétique (entre 1 et 2 mètres).
nom de l'objet contenant les paramètres nom du fichier local .
L'outil logiciel CF contient des caractéristiques de convertisseurs de format disponibles pour la plate-forme GMD.
Un convertisseur de format est externe au module d'élaboration de stratégie et modifie le format d'une donnée à diffuser. Chaque convertisseur est encapsulé dans un module logiciel particulier qui dialogue avec le module d'élaboration de stratégie ESD par le biais d'une interface spécifique. Le mécanisme d'appel est basé sur une requête HTTP contenant en paramètre des informations nécessaires au fonctionnement du convertisseur. Le résultat de la transformation est retourné dans le flux d'éléments traités par le module ESD.
Un convertisseur de format est défini par une balise et contient les informations suivantes : - son nom : balise ; - son adresse : balise ; l'adresse URL (Uniform Resource Locator) contient d'éventuels paramètres à passer au module logiciel de conversion ;
- ses formats en entrée : balises ; - son format en sortie : balise .
Les formats en entrée et sortie sont définis de la même façon que le format des données (balise ), hormis les attributs "size" et "transf", qui ne sont pas utiles ici.