INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les trois récepteurs des hormones hypophysaires glycoprotéiques (LH/hCG, TSH et FSH) forment une sousfamille de la superfamille des RCPG traversant sept fois la membrane. Leur particularité est de posséder un domaine extracellulaire important représentant environ la moitié de la molécule (350 résidus). Ces domaines sont le siège de la majorité des interactions fonctionnelles avec les ligands hormonaux.
Les travaux de cartographie fonctionnelle n'ont concerné que deux récepteurs de la famille, le récepteur de la LH/CG et celui de la TSH. Aucune étude structure/fonction n'a été effectuée pour le récepteur de FSH.
Les séquences de ces trois récepteurs présentent des homologies très importantes, les inventeurs ont donc supposé, dans le cadre de la présente invention, que leurs structures spatiales, encore inconnues, étaient
porte échantillon. Une feuille de Kapton a été placée au fond du moule de manière à faciliter le décollage du film. L'autre face du film a été métallisée à l'or sur un diamètre de 50 millimètres de manière à former la première électrode qui va porter la cage de Faraday. Il n'a pas été réalisé d'électrode de garde. Le film ainsi métallisé a été placé dans une enceinte similaire à cette représentée à la figure 1. Les électrons ont été déposés par paquets de 5 nC.
La figure 3 représente l'évolution du potentiel V en fonction de la quantité de charges Qd déposées sur la première électrode.
Pour interpréter cette mesure, on suppose que la surface de la première électrode est très nettement supérieure à la surface de la cage de Faraday et que ces deux éléments sont équipotentiels. Si on considère que les électrons déposés dans la cage de Faraday restent au niveau de la première électrode, son potentiel V, mesuré par la sonde de potentiel, en fonction de la quantité d'électrons déposés Qd suit la loi de la capacité : V=Qd/C {2} Le dispositif de charge selon l'invention permet donc de déterminer la capacité statique d'un condensateur à partir de la loi {2} puisque la quantité d'électrons déposée Qd est connue avec précision. Dans cet exemple, la valeur de la capacité mesurée à partir de la pente à l'origine est de 871 pF ce qui correspond à une constante diélectrique statique de 2,31. La pente est tracée en traits pointillés tandis que la courbe de variation est en trait plein sur la figure 3.
Lorsque le champ électrique devient fort, une partie Qp des électrons est perdue. Le potentiel V croît alors moins vite. On peut considérer que les électrons sont injectés à travers l'interface première électrode film diélectrique. Il est possible de déterminer Qp, en utilisant la loi suivante : Qp = Qd - Qc {3} avec Qd : la quantité d'électrons déposés, Qc : la quantité d'électrons nécessaire pour obtenir un potentiel V à partir de la relation {2}. Soit : Qc = C. V {4} Le potentiel d'injection Vi correspond au potentiel à partir duquel Qp n'est plus nulle. Dans le cas de l'utilisation d'un condensateur plan, on peut facilement en déduire la valeur du champ d'injection El par la relation : E, = Vi/h dans laquelle h est l'épaisseur du film de polyéthylène.
Sur la figure 4, on a représenté l'évolution de la quantité d'électrons perdus Qp en fonction du potentiel V de la première électrode. Le potentiel d'injection Vi est d'environ 1200 V ce qui correspond à un champ d'injection Ei de 26 kV/mm. Le dispositif de charge selon l'invention permet donc de déterminer la valeur du champ d'injection, grandeur qui dépend de la nature de la première électrode et du corps isolant.
Exemple 2 : Mesure du déclin de potentiel et calcul de la mobilité des charges et de la conductivité
en fonction du champ.
On utilise un film de polyéthylène de 114 micromètre d'épaisseur, obtenu suivant la procédure décrite dans l'exemple 1. Une charge électronique de 1 microCoulomb a été déposée sur la première électrode comme dans l'exemple 1. A la fin de la phase d'injection, on connaît parfaitement la quantité de charge restant à la surface de l'électrode et celle qui a été perdue par conduction lors de l'injection. On mesure alors le déclin du potentiel de la première électrode en fonction du temps.
La figure 5 représente l'évolution du potentiel V en fonction du temps de déclin t. On exprime plus souvent le taux de déclin dV/dt en fonction du temps, notamment parce qu'il peut permettre de déterminer le temps de transit T, de la charge injectée depuis la première électrode à la seconde électrode. Pendant le transit, dV/dt est considéré constant comme on peut le remarquer sur la figure 6. Au delà de Tt, le taux de déclin chute rapidement. Il est alors possible de calculer la vitesse moyenne v des charges injectées pendant le transit en utilisant la relation suivante : v= h/Tt {6} Or, la mobilité des charges p est définie par la relation : V = u. E {7} On peut donc en déduire facilement la mobilité moyenne il à partir de la vitesse moyenne v et du champ moyen E durant le transit. il=h/ (Tt. E) {8}
Dans l'exemple 2, le champ moyen E pendant le transit est de 20 kV/mm et le temps de transit Tt est de 2300 secondes. La mobilité moyenne calculée à partir de la relation {8} est alors de 2,5. 10-16m/V. s.
Pour accéder à la conductivité intrinsèque en fonction du champ, nous proposons ici une approche qui consiste à considérer la structure comme un condensateur se déchargeant dans sa résistance de fuite.
Soit le temps de relaxation i = rio avec r la constante diélectrique du film isolant et o sa conductivité, si 1 était constant, le déclin serait exponentiel ; mais comme la conductivité o varie comme le champ électrique, i augmente pendant la décharge. Le potentiel V de la première électrode obéit à l'équation différentielle suivante : dV/dt V/ {9} d'où l'on exprime la conductivité intrinsèque du matériau isolant : o =-e/V. (dV/dt) {10} On peut tracer les variations de la conductivité en fonction de la tension, ce qui montre que l'enregistrement du déclin contient la même information qu'une courbe de courant en fonction de la tension classique, nettement plus laborieuse à obtenir.
On doit cependant se poser la question de la validité de cette approche. Pour cela, on compare la conductivité expérimentale avec celle que prévoit le modèle de Poole-Frenkel : (Y = (50 e {111 cr r]
h étant l'épaisseur du film de polyéthylène, ob la conductivité intrinsèque à champ nul, PF la constante de Poole-Frenkel, k la constante de Boltzman et T la température de la structure exprimée en Kelvin.
Dans le cas du polyéthylène dont la constante diélectrique relative est de 2.3, l'expression précédente peut se transformer en : V Log1OO" (V) (V) A + O/8 {12} ih où A est une constante et h, l'épaisseur de film de polyéthylène, est exprimée en micromètres.
Le modèle est confirmé si la courbe o (V) en fonction de la racine carrée du potentiel V en coordonnées semi-logarithmiques contient une zone linéaire de pente voisine de 0, 8/h1/2. La courbe est illustrée sur la figure 7. Dans le cas de notre exemple, cette pente théorique vaut 0,075.
Elle est constituée d'un oxyde de métal réfractaire choisi parmi Ti02, Zr02, Hf02 ou Tua205.
La couche déposée est une couche mince d'épaisseur comprise entre quelques nm et 1 um.
Dans d'autres essais, elle a été déposée par pulvérisation par faisceau d'ions (IBS), par pulvérisation radio-fréquence ou magnétron. Le dépôt en phase vapeur de couches atomiques (ALCVD) ou le dépôt sol-gel peuvent également être utilisés.
Sans aucun traitement de surface, ces matériaux sont hydrophobes. Dans le cas de l'oxyde d'hafnium, la mesure d'angle de goutte d'eau conduit à une valeur de 60 . Selon le traitement basique effectué, l'angle de goutte varie de 350 à 60.
Des supports ainsi traités ont été utilisés pour faire croître des oligonucléotides par synthèse in situ sur un support constitué d'une couche de HfOs sur un substrat en silicium.
Pour un échantillon de faible hydrophilie (350), le signal de fluorescence, après hybridation de sondes
de 20 mères par des cibles complémentaires, est faible et non uniforme. Un échantillon fortement hydrophile (60) présente une nette amélioration, principalement en terme d'uniformité.
L'uniformité obtenue a été comparée à celle d'un support solide couramment utilisé à savoir un support formé d'un substrat en silicium recouvert d'une couche d'oxyde thermique de 0,5 um d'épaisseur. Par rapport à ce support solide de l'art connu, le support selon l'invention (HfOs sur Si) procure une amélioration de l'uniformité du signal de fluorescence.
Liste des références 1 élément ressort 2 première extrémité 3 deuxième extrémité 4 première tête sphérique 5 deuxième tête sphérique 6 première coque de montage 7 deuxième coque de montage 8 prolongement d'enclenchement 9 surface d'appui (annulaire) 10 gorge de fixation (périphérique) 11 joint d'étanchéité 12 première plaque de butée 13 deuxième plaque de butée 14 élément de guidage 15 ressort 16 pente d'introduction 17 dépôt 18 pédale 19 cylindre émetteur M ligne médiane W angle K vecteur de force
DOUILLE EN CAOUTCHOUC À AMORTISSEMENT HYDRAULIQUE DESCRIPTION Domaine technique La présente invention concerne une douille en caoutchouc à amortissement hydraulique, avec un noyau de palier intérieur, avec un pot extérieur entourant le noyau de palier et avec un ressort porteur placé entre le noyau de palier et le pot, constitué d'un élastomère.
Technique antérieure Par le document DE 39 29 338 C1, on a publié une douille en caoutchouc constituée d'une douille intérieure et d'une douille extérieure placée à distance de la douille intérieure et d'une pièce en caoutchouc insérée entre les douilles.
Afin d'obtenir une bonne élasticité de cette douille en caoutchouc, la pièce en caoutchouc utilisée a, au moins sur l'une de ses surfaces, un espace creux dans lequel du lubrifiant peut être stocké. Une telle douille n'est utilisable que de manière restreinte, car elle ne peut amortir que certaines fréquences.
Un amortissement amélioré est obtenu par un palier en caoutchouc à amortissement hydraulique, comme montré dans la publication européenne 0 384 007 W1. D'après cette publication, on utilise plusieurs corps à ressort en caoutchouc élastique et on prévoit en outre des chambres remplies de liquide. Les chambres de liquide sont raccordées entre elles par des orifices
d'amortissement. Un palier en caoutchouc à amortissement hydraulique a une haute durabilité et peut également isoler des vibrations à haute fréquence.
Représentation de l'invention Le but de l'invention est de réaliser une douille en caoutchouc améliorée, à amortissement hydraulique, qui soit de construction extrêmement simple, qui puisse être fabriquée dans les dimensions les plus petites, qui procure un effet d'amortissement élevé et qui puisse absorber de grandes forces statiques et dynamiques.
La réalisation du but est obtenue conformément à l'invention avec une douille en caoutchouc à amortissement hydraulique du type mentionné au début, du fait que des chambres de liquide sont disposées latéralement par rapport au ressort porteur proprement dit, ces chambres de liquide étant en liaison entre elles par l'intermédiaire d'au moins un canal situé dans un anneau de canal entourant le ressort porteur. Dans le cas de cette construction, les forces statiques et dynamiques, en premier lieu, sont absorbées par le ressort porteur qui s'étend sur une grande partie de la longueur du noyau de palier. Les forces dynamiques exercées axialement, par contre, sont principalement amorties par les chambres de liquide qui sont placées des deux côtés du ressort porteur et de l'anneau de canal et sont raccordées entre elles dans l'anneau de canal par l'intermédiaire d'au moins un canal.
Les chambres de liquide sont divisées en une chambre de travail et en une chambre de compensation, grâce auxquelles les forces agissant principalement depuis une direction axiale sont atténuées de manière avantageuse.
En poursuivant l'idée de l'invention, la chambre de travail et également la chambre de compensation peuvent être respectivement divisées en deux chambres partielles par des parois de séparation s'étendant radialement. Dans
ce cas, les chambres partielles diamétralement opposées sont respectivement reliées entre elles par au moins un canal, ce canal étant à son tour installé dans l'anneau de canal.
Il est avantageux de donner une précontrainte au ressort porteur par la dimension du ressort porteur et de l'anneau de canal. Ceci peut être obtenu par exemple du fait que le diamètre extérieur du ressort porteur est de dimension légèrement supérieure au diamètre intérieur de l'anneau de canal. En faisant coulisser l'anneau de canal sur le ressort porteur, celui-ci est pressé et donc précontraint. La longueur axiale du ressort porteur est sélectionnée de manière à être de plusieurs fois supérieure à l'épaisseur de paroi du ressort porteur.
L'anneau de canal lui-même peut être fabriqué dans une matière synthétique.
Le noyau de palier est en forme de tube et est muni d'une bride annulaire sur son extrémité tournée vers la chambre de travail. Cette bride annulaire est entourée de manière annulaire par la paroi élastique de la chambre de travail.
Les bords extérieurs de la paroi de la chambre de travail et de la paroi de la chambre de compensation sont pris par les bords rabattus du pot et sont pressés sur les parois frontales de l'anneau de canal. La longueur axiale de l'anneau de canal dépasse au-delà de la longueur axiale du ressort porteur, de sorte qu'il y a suffisamment de place pour les chambres de liquide, Il est en outre avantageux de se servir simultanément du bord rabattu sur la paroi de la chambre de compensation comme surface de butée pour la paroi de la chambre de compensation. Ceci est particulièrement avantageux parce que la paroi de la chambre de compensation a une élasticité supérieure à celle de la paroi de la chambre de travail.
La paroi de la chambre de travail est munie de segments en bourrelet dépassant axialement sur son côté extérieur, ces segments en bourrelet servant de butées axiales.
La qualité première de ce système pliant pour un usage normal, est qu'il est d'une manipulation facile, sans risque de blessure pour l'utilisateur et d'un poids raisonnable malgré sa structure moderne.
Le dispositif de ce système selon l'invention, est qu'il se trouve en deux parties séparées male et femelle pour le pliage et le rangement, mais surtout pour sa prestation de service qui lui donne selon une première caractéristique, un pouvoir d'extension suivant l'usage demandé par l'utilisateur.
Selon sa réalisation, les deux parties séparées se relient entre elles par un emboîtement en glissière, munies d'un verrouillage secret.
Le dessin annexé illustre l'invention.
Ces deux parties reliées entre elles, selon le système appelé traverse, sont supportées par quatre montants métalliques cintrés.
L'extrémité de ces montants se termine par un évasement permettant une bonne assise du dispositif qui est muni de patins protecteurs. La longueur de ces montants est étudiée suivant les besoins de l'utilisateur.
Selon l'invention, en référence au dessin, le dispositif de la fixation de ces montants (4) à la traverse (2) et (3) est effectué par une connection (8) permettant au système son articulation.
Une sécurité fixée sur la traverse male (3), permet le blocage de l'ensemble.
En référence au dessin, une barette (7) permet d'assurer la rigidité de l'ensemble par un procédé personnalisé.
L'écartement à la base des montants est maintenu par un axe cylindrique riveté (6).
Le dispositif selon l'invention est particulièrement destiné au support de plateaux simples ou a compartiments, réservé à la vente de produits alimentaires pour commerçants non sédentaires. Il peut servir éventuellement de support à d'autres supports.
COMPOSITIONS COSMETIQUES ISSUES DE Morus, PROCEDE D'EXTRACTION D'UN PRINCIPE ACTIF ET PRINCIPE ACTIF OBTENU La présente invention concerne des applications de compositions cosmétiques issues de Morus, un procédé d'extraction d'un principe actif, plus particulièrement de Morus nigra, et le principe actif obtenu.
Il existe une pathophysiologie dite de la "peau sensible" qui se traduit par des picotements, des brûlures, des rougeurs ou des sensations de démangeaisons.
Ces phénomènes d'hypersensibilité résulterait d'un ensemble de facteurs tels que des réactions de contact à certaines substances, des réactions à certaines conditions environnementales, des réactions engendrées par le style de vie ou encore en fonction des cycles hormonaux.
Néanmoins, une autre cause peut aussi être des troubles de la perméabilité cutanée. En effet, une altération de la fonction barrière cutanée conduirait à une forte sensibilité aux stimulis extérieurs. Les fibres nerveuses notamment les fibres C amyéliniques et les fibres AS myéliniques sont capables de réagir à des stimuli électriques, chimiques, thermiques, mécaniques et solaires.
De ce fait, les messages envoyés au cerveau à partir des terminaisons nerveuses du tissu cutané provoquent en réponse la libération locale de neuromédiateurs, plus particulièrement le C. G. R. P (calcitonin gene-related peptide ou peptide relié au gène de la calcitonine) qui prédomine dans les zones sensibles à la douleur du derme superficiel. Ces neuromédiateurs sont
Comme il ressort des exemples figurant ci-après, les dérivés terpéniques selon l'invention améliorent l'adhésion instantanée et par conséquent la rétention de la formulation phytosanitaire et/ou d'éléments nutritionnels appliquée sous forme de gouttelettes et seront désignés ciaprès comme agents anti-rebond.
La présente invention vise donc l'utilisation d'au moins un dérivé terpénique en tant qu'agent anti-rebond dans une composition phytosanitaire et/ou d'éléments nutritionnels destinée à être pulvérisée sur la surface foliaire des plantes, cet agent anti-rebond améliorant l'adhésion instantanée et par conséquent la rétention de la composition pulvérisée.
Au sens de la présente invention, on entend désigner sous l'appellation dérivés terpéniques, des composés dont la structure chimique est dérivée de celle de l'isoprène.
Leur squelette carboné peut être composé de deux unités isoprène (monoterpènes), trois unités isoprène (sesquiterpènes), quatre unités isoprène (diterpènes), six unités isoprène (triterpènes),... Les hydrocarbures terpéniques simples ont une formule empirique (C5H8) x avec x = 2,3, 4,6...
Cette dénomination terpène s'entend au-delà des hydrocarbures insaturés et inclut aussi bien les dérivés oxygénés (alcools, cétones, aldéhydes, acides, éthers,...) que leurs produits de réduction partielle ou complète. Les dérivés terpéniques autres que les hydrocarbures insaturés sont également appelés terpénoïdes.
Les terpènes peuvent être acycliques, monocycliques, bicycliques, tricycliques,... Lorsqu'il y a présence d'un cycle, celui-ci peut être composé de 6,5, 4 ou 3 carbones.
En dehors de la préparation par synthèse chimique, les principales sources d'obtention des terpènes sont les plantes. Les terpènes constituent avec les alcaloïdes, flavanoïdes... une famille très importante de substances naturelles, largement répandue chez les végétaux.
Les terpènes retenus au sens de la présente invention sont plus précisément les dérivés oxygénés (alcools, éthers,...).
Parmi ces dérivés oxygénés terpéniques, on préfère les alcools terpéniques et plus particulièrement les alcools monoterpéniques.
A titre illustratif et non limitatif des terpènes convenant à l'invention, on peut notamment citer :- - les alcools monoterpéniques acycliques insaturés : citronellol, géraniol, nérol, !, ! ina) oot, myrcénot, dihydromyrcénot,... tes les alcools monoterpéniques acycliques saturés tétrahydromyrcénoi, tétrahydrogéraniol,...
- les alcools monoterpéniques monocycliques insaturés : a-terpinéol, ss-terpinéol, y-terpinéol, S-terpinéol, terpinène-1 ol-4, terpinène-1 ol-3...
- les alcools monoterpéniques monocycliques saturés : menthol, p- menthanol-1, p-menthanol-8...
- les alcools monoterpéniques bicycliques saturés : bornéol, isobornéol, a-fenchol, ss-fenchol, nopal...
- les éthers monoterpéniques : 1, 8-cinéol ou eucalyptol, 1, 4-cinéol...
- et leurs mélanges.
Parmi l'ensemble de ces dérivés terpéniques hydroxylés, les dérivés monocycliques s'avèrent particulièrement avantageux en terme d'efficacité.
La surface occupée par la cage de Faraday 9 sur la première électrode 3 est nettement inférieure à celle de la première électrode 3 de manière à être négligeable.
Il est préférable de prévoir dans l'enceinte 5, un dispositif 13 de détection d'une éventuelle émission secondaire. Elle pourrait être provoquée par des électrons bombardant le couvercle au niveau de l'ouverture 9-4 lorsque le faisceau d'électrons 7 n'est pas suffisamment focalisé. Le dispositif de détection 13 peut comporter une plaque percée 13-1 en matériau conducteur et des moyens de mesure 13-2 d'un courant électrique dans cette plaque 13-1. La plaque 13-1 est disposée dans l'enceinte 5 de manière à être traversée par le faisceau d'électrons 7 et est située entre le dispositif d'émission contrôlée d'électrons 6 et la cage de Faraday 9.
Un dispositif chauffant et/ou refroidissant 14 peut être prévu pour ajuster la température au voisinage de la structure 1. On peut alors effectuer des mesures à température contrôlée.
Lors de l'utilisation d'une électrode de garde 17, on la porte au même potentiel que l'électrode avec laquelle elle est couplée, ici la première électrode 3 en contact avec la cage de Faraday. On
établit un champ électrique nul entre elles. On prévoit des moyens 12 pour qu'elles aient le même potentiel.
Un générateur de tension 12 délivre à l'électrode de garde 17 le même potentiel que celui relevé par la sonde de potentiel 11, il est relié à l'électrode de garde 17 et est asservi au potentiel mesuré par la sonde 11.
La mesure de l'évolution du potentiel de la première électrode 3 permet de déterminer la capacité statique du condensateur ainsi chargé, la constante diélectrique du matériau isolant du corps 2 et le champ d'injection.
A l'issu de la charge, on peut mesurer le déclin de potentiel en fonction du temps à l'aide de la sonde de potentiel 11.
Ces mesures peuvent conduire à la détermination de la mobilité des charges dans le corps diélectrique 2 et à la conductivité intrinsèque du matériau diélectrique en fonction du champ électrique auquel il est soumis.
Lors de l'étude des propriétés électriques de telles structures, il est classique d'observer la réapparition d'un potentiel sur la structure préalablement chargée puis court-circuitée. Ce phénomène est appelé retour de potentiel . On peut être amené à décharger la structure 1 pour déterminer la densité de charge et la profondeur des charges dans le corps diélectrique 2.
La décharge peut débuter lorsque le potentiel de la première électrode 3 n'évolue plus. La structure est déchargée en la mettant en court-circuit.
Pour cela, on peut mettre en contact la cage de Faraday avec la masse de l'enceinte 5 ou du dispositif d'émission contrôlée d'électrons 6 ce qui est équivalent. Les deux électrodes de la structure 1 sont alors sensiblement au même potentiel. Le dispositif de charge peut être équipé de moyens de décharge 16 de la structure. On peut réaliser une connexion électrique 16-1 munie d'un interrupteur 16-2 pour relier électriquement la cage de Faraday 9 avec la masse du dispositif d'émission contrôlée 6 d'électrons. Cet interrupteur 16-2 est en position ouverte lors de la charge et en position fermée lors de la décharge. On peut placer une résistance R et un dispositif de mesure de courant 16-3 en série avec l'interrupteur 16-2 pour mesurer, lors de cette mise en court-circuit, le courant de décharge à travers la résistance R.
Après la décharge complète de la structure 1, on mesure à l'aide de la sonde de potentiel 11, la variation du potentiel dans le temps, au niveau de la première électrode 3, cette variation traduisant le retour de potentiel de la structure 1.
On va maintenant étudier trois échantillons mis en charge avec le procédé selon l'invention.
Exemple 1 : Mise en charge d'un film de polyéthylène et calcul de la constante diélectrique statique et du champ d'injection.
Un film de polyéthylène de 46 micromètres d'épaisseur a été obtenu à partir de granulés mis dans un moule et pressés à chaud à l'aide d'une plaque conductrice de diamètre 80 mm qui servira de seconde électrode. C'est elle qui sera mise en contact avec le