INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les cinq mâles sélectionnés pour la vaccination produisaient avant la primoinjection entre 187 et 584 millions de spermatozoïdes (spz) par éjaculat. L'analyse individuelle (Tableau 1) montre que la spermatogenèse du singe No. 567, qui produisait les taux les plus importants de spermatozoïdes, n'a pas été totalement réduite. D'après des études antérieures, on peut considérer que pour les mâles de cette espèce, la stérilité est obtenue pour une production inférieure à 40 millions de spermatozoïdes /éjaculat. Celle des quatre autres mâles a été complètement inhibée pendant des périodes variables selon les individus (taux < 1 million ou indécelables).
Les variations individuelles concernent surtout la vitesse d'inhibition de la spermatogenèse par le vaccin.
La contraception (taux Pour évaluer le temps nécessaire à la reprise de la spermatogenèse, les immunisations ont été interrompues après sept mois de rappels. Des taux supérieurs à 40 millions sont réobtenus en un temps très court, soit deux semaines à un mois, pour les quatre singes inhibés. Toutefois, pour le singe 590, dont la production de spermatozoïdes a été inhibée pendant la durée la plus longue, le retour à des taux préimmuns ( > 300 millions) n'est pas atteint sur la durée de la phase d'interruption (cinq mois et demi).
Les animaux ont été ré-immunisés pour la phase de vaccination 2. La figure 3 en annexe montre l'évolution de la production de spermatozoïdes lors des phases de 1 et
2. En moyenne, les rappels ré-induisent rapidement une inhibition de la production de spermatozoïdes. Il est prévu d'interrompre à nouveau les rappels après cette phase 2, et de ré-accoupler les animaux.
Certains échantillons sont soumis à un traitement à une irradiation par des UVA à une puissance de 20 joules/cm2 pour donner un ordre de grandeur et d'autres à aucune irradiation.
Le surnageant cellulaire permet de réaliser le dosage du taux de MMP-1 par méthode ELISA.
Le taux est exprimé en ng/ml.
Le tableau de la figure 1 montre les résultats obtenus.
La variation % est obtenue en comparant les taux obtenus pour l'échantillon traité par le principe actif et celui du témoin.
Le principe actif selon la présente invention provoque une inhibition de la synthèse des MMP-1, ceci de façon dose-dépendante.
Plus particulièrement, on note que cette inhibition est vérifiée dans des conditions de stress particulièrement agressives engendrées par l'irradiation.
4/EFFET DU PRINCIPE ACTIF SUR L'ACTIVITE DE MMP-2 Le protocole opératoire vise à effectuer une étude immunohistochimique qui permet d'obtenir des résultats quantitatifs.
A cet effet, on réalise un immunomarquage sur les surnageants de culture de fibroblastes humains mis en présence de principe actif.
On choisit :
- un anticorps primaire, un anticorps monoclonal de souris anti-humain MMP-2, - comme anticorps secondaire, un anticorps anti-lgG de souris, - un système de révélation.
La visualisation est réalisée au moyen d'un microscope relié à un analyseur d'images.
Les résultats sont représentés sur les figures 2A à 2D.
On constate une diminution de la synthèse des MMP-2, ceci de façon dose-dépendante.
5/EFFET DU PRINCIPE ACTIF SUR L'ACTIVITE TIMP-1 Cette étude vise à évaluer l'effet du principe actif sur l'activité des TIMP-1 On réalise le dosage du taux de TIMP-1 par méthode ELISA dans des surnageants de cultures de fibroblastes humains témoin d'une part et mis en présence de principe actif d'autre part.
Ces surnageants avec et sans principe actif sont testés directement tandis que d'autres subissent une irradiation par des UVB avec une puissance de 0,25 J/cm2.
Parmi les dérivés pyrimidiniques, on peut plus particulièrement citer les composés décrits par exemple dans les brevets allemand DE 2 359 399 ou japonais JP 88-169 571 et JP 91-10659 ou demandes de brevet WO 96/15765, comme la 2,4, 5, 6-tétra-aminopyrimidine, la 4-hydroxy-2, 5, 6-triaminopyrimidine, la 2-hydroxy-4, 5, 6-triaminopyrimidine, la 2,4- dihydroxy-5, 6-diaminopyrimidine, la 2, 5, 6-triaminopyrimidine, et les dérivés pyrazolpyrimidiniques tels ceux mentionnés dans la demande de brevet FR-A-2 750 048 et parmi lesquels on peut citer la pyrazolo-[1, S-a]-pyrimidine-3, 7-diamine ; la 2, 5-dimethyl- pyrazolo-[1, S-a]-pyrimidine-3, 7-diamine ; la pyrazolo-[1, S-a]-pyrimidine-3, S-diamine ; la 2, 7-diméthyl-pyrazolo- [1, 5-a]-pyrimidine-3, 5-diamine ; le 3-amino-pyrazolo- [1, 5-a]pyrimidin-7 -01 ; le 3-amino-pyrazolo- [1, 5-a]-pyrimidin-5-ol le 2- (3-amino pyrazolo- [1, 5-a]pyrimidin-7 -ylamino) -éthanol ; le 2- (7 -amino-pyrazolo-[1, S-a]-pyrimidin-3-ylamino) -éthanol ; le 2-[ (3-amino-pyrazolo[1, S-a]pyrimidin-7 -yl) - (2-hydroxy-éthyl) -amino ]-éthanol ; le 2-[ (7amino-pyrazo ! o [1, 5-a] pyrimidin-3-y !)- (2-hydroxy-éthy !)-amino]-éthano ! ; ! a 5, 6-diméthy !- . pyrazolo-[1, S-a]-pyrimidine-3, 7-diamine ; la 2, 6-diméthyl-pyrazolo-[1, S-a]-pyrimidine-3, 7- diamine ; la 2, 5, N7, N7-tetraméthyl-pyrazolo-[1,5-a]-pyrimidine-3,7-diamine; la 3-amino-5méthyl-7-imidazolylpropylamino-pyrazolo-[1,5-a]-pyrimidine ; et leurs sels d'addition et leurs formes tautomères, lorsqu'il existe un équilibre tautomérique et leurs sels d'addition avec un acide.
Parmi les dérivés pyrazoliques, on peut plus particulièrement citer les composés décrits dans les brevets DE 3 843 892, DE 4 133 957 et demandes de brevet WO 94/08969, WO 94/08970, FR-A-2 733 749 et DE 195 43 988 comme le 4, 5-diamino-1-méthyl- pyrazol, le 3, 4-diamino-pyrazole, le 4, 5-diamino-1- (4'-chlorobenzyl)-pyrazole, le 4, 5diamino 1, 3-diméthyl-pyrazole, le 4, 5-diamino-3-méthyl-1-phényl-pyrazole, le 4, 5-diamino 1-méthyl-3-phényl-pyrazole, le 4-amino-1, 3-diméthyl-5-hydrazino-pyrazole, le 1-benzyl- 4, 5-diamino-3-méthyl-pyrazole, le 4, 5-diamino-3-tert-butyl-1-méthyl-pyrazole, le 4, 5diamino-1-tert-butyl-3-méthyl-pyrazole, le 4, S-diamino-1- (ss-hydroxyéthyl) -3-méthyl pyrazol, le 4, 5-diamino-l- (P-hydroxyéthyl)-pyrazole, le 4, 5-diamino-1-éthyl-3-méthyl- pyrazole, le 4, 5-diamino-1-éthyl-3-(4'-méthoxyphényl)-pyrazole, le 4,5-diamino-1-éthyl-3-
hydroxyméthyl-pyrazole, le 4, 5-diamino-3-hydroxyméthyl-1-méthyl-pyrazole, le 4,5diamino-3-hydroxyméthyl-1-isopropyl-pyrazole, le 4, 5-diamino-3-méthyl-1-isopropyl- pyrazol, le 4-amino-5- (2'-aminoéthyl) amino-1, 3-diméthyl-pyrazole, le 3,4, 5-triaminopyrazol, le 1-méthyl-3, 4, 5-triamino-pyrazole, le 3, 5-diamino-1-méthyl-4-méthylamino- pyrazol, le 3, 5-diamino-4- (ss-hydroxyéthyl) amino-1-méthyl-pyrazole, et leurs sels d'addition avec un acide.
Selon la présente invention, les bases d'oxydation représentent de préférence de 0,0005 à 12% en poids environ du poids total de- la composition ne comprenant pas l'oxydant et encore plus préférentiellement de 0,005 à 8% en poids environ de ce poids.
Les coupleurs utilisables dans la composition de teinture selon l'invention sont ceux classiquement utilisés dans les compositions de teinture d'oxydation, c'est-à-dire les méta-aminophénols, les méta-phénylènediamines, les métadiphénols, les naphtols et les coupleurs hétérocycliques tels que par exemple les dérivés indoliques, les dérivés indoliniques, le sésamol et ses dérivés, les dérivés pyridiniques, les dérivés pyrazolotriazoles, les pyrazolones, les indazoles, les benzimidazoles, les benzothiazoles, les benzoxazoles, les 1, 3-benzodioxoles, les quinolines et leurs sels d'addition avec un acide.
,... -Ces coupleurs sont plus particulièrement choisis parmi le 2, 4-diamino 1- (P-hydroxyéthyloxy)- benzène, le 2-méthyl-5-amino-phénol, le 5-N- (ss-hydroxyéthyl) amino-2-méthyl-phénol, le 3amino-phénol, le 1,3-dihydroxy-benzène, le 1, 3-dihydroxy-2-méthyl-benzène, le 4-chloro- 1, 3-dihydroxy-benzène, le 2-amino4- (P-hydroxyéthylamino)-l-méthoxy-benzène, le 1,3diamino-benzène, le 1, 3-bis-(2,4-diaminophénoxy)-propane, le sésamol, le 1-amino-2méthoxy-4, 5-méthylènedioxy benzène, l'a-naphtol, le 6-hydroxy-indole, le 4-hydroxy-indole, le 4-hydroxy-N-ss-hydroxyéthyl-indole, la 6-hydroxy-indoline, la 2, 6-dihydroxy-4-méthyl- pyridine, le 1-H-3-méthyl-pyrazole-5-one, le 1-phényl-3-méthyl-pyrazole-5-one, la 2-amino-3- hydroxypyridine, le 3, 6-diméthyl-pyrazolo-[3, 2-c]-1, 2, 4-triazole, le 2, 6-diméthyl-pyrazolo-[1, 5- b]-1, 2, 4-triazole et leurs sels d'addition avec un acide.
D'une manière générale, les sels d'addition avec un acide des bases d'oxydation et coupleurs sont notamment choisis parmi les chlorhydrates, les bromhydrates, les sulfates et les tartrates. les lactates et les acétates.
La composition prête à l'emploi selon l'invention peut également comprendre dans la composition colorante et/ou la composition oxydante des agents d'ajustement de la rhéologie tels que les amides d'acides gras (diéthanol-ou monoéthanol-amide de coprah, monoéthanolamide d'acide alkyl éther carboxylique oxyéthyléné), les épaississants cellulosiques (hydroxyéthycellulose, hydroxypropylcellulose, carboxyméthylcellulose..), la gomme de guar et ses dérivés (hydroxypropylguar..), les gommes d'origine microbienne (gomme de xanthane, gomme de scléroglucane..), les homopolymères réticulés d'acide acrylique ou d'acide acrylamidopropanesulfonique, ainsi que d'autres polymères associatifs de type anionique, non ionique, amphotère, ou cationique différant des dérivés de cellulose quaternisée à chaîne grasse de la présente invention et tels que décrits ci-après.
Polymères associatifs de type anionique : On peut citer parmi eux : - (1) ceux comportant au moins un motif hydrophile, et au moins un motif éther d'allyle à chaîne grasse, plus particulièrement ceux dont le motif hydrophile est constitué par un monomère anionique insaturé éthylénique, plus particulièrement encore par un acide carboxylique vinylique et tout particulièrement par un acide acrylique ou un acide méthacrylique ou les mélanges de ceux ci, et dont le motif éther d'allyle à chaîne grasse correspond au monomère de formule (1) suivante : dans laquelle R'désigne H ou CH3, B désigne le radical éthylèneoxy, n est nul ou désigne un entier allant de 1 à 100, R désigne un radical hydrocarboné choisi parmi les radicaux alkyl, arylalkyle, aryle, alkylaryle, cycloalkyle, comprenant de 8 à 30 atomes de carbone, de préférence 10 à 24, et plus particulièrement encore de 12 à 18 atomes de carbone. Un
motif de formule (1) plus particulièrement préféré est un motif dans lequel R'désigne H, n est égal à 10, et R désigne un radical stéaryl (Cis).
Parmi ces polymères associatifs anioniques, on préfère particulièrement selon l'invention, les polymères formés à partir de 20 à 60% en poids d'acide acrylique et/ou d'acide méthacrylique, de 5 à 60% en poids de (méth) acrylates d'alkyles inférieurs, de 2 à 50% en poids d'éther d'allyl à chaîne grasse de formule (1), et de 0 à 1% en poids d'un agent réticulant qui est un monomère insaturé poiyéthyténique copoiymérisabte bien connu, comme le phtalate de diallyle, le (méth) acrylate d'allyl, le divinylbenzène, le diméthacrylate de (poly) éthylèneglycol, et le méthylène-bis-acrylamide.
Parmi ces derniers, on préfère tout particulièrement les terpolymères réticulés d'acide méthacrylique, d'acrylate d'éthyle, de polyéthylèneglycol (10 OE) éther d'alcool stéarylique (Steareth 10), notamment ceux vendus par la société ALLIED COLLOIDS sous les dénominations SALCARE SC 80 (D et SALCARE SC90@ qui sont des émulsions aqueuses à 30% d'un terpolymère réticulé d'acide méthacrylique, d'acrylate d'éthyle et de steareth-10-allyl éther (40/50/10).
-(II) ceux comportant au moins un motif hydrophile de type acide carboxylique insaturé oléfinique, et au moins un motif hydrophobe de type ester d'alkyl (Cic-Cso) d'acide carboxylique insaturé.
La présente invention satisfait donc aux objectifs susmentionnés en proposant, en premier lieu, un matériau thermoplastique obtenu à partir d'une composition à base de polymères thermoplastiques comprenant principalement un mélange d'au moins deux polyuréthannes thermoplastiques, qui comprend également au moins un agent de compatibilisation de ces polyuréthannes thermoplastiques.
Par polymères, on entend indifféremment les homopolymères ou les copolymères.
En ce qui concerne l'agent de compatibilisation utilisé dans le matériau thermoplastique, celui-ci est avantageusement un polymère thermoplastique, à l'exception d'un polyuréthanne thermoplastique.
De façon préférentielle, cet agent de compatibilisation est un polymère à base d'amide.
Ainsi, il peut s'agir d'un copolyamide bloc ou statistique, pris dans le groupe constitué par : les polyétheramides, les polyesteramides, les polyétheresteramides.
Selon une variante, l'agent de compatibilisation est un polymère du type polyester, tel que HYTREL@, CRASTIN@ PBT, commercialisé par la société Dupont.
Les polyuréthannes thermoplastiques utilisés dans la composition sont du type aromatique ou aliphatique.
Selon une variante de l'invention, ces polyuréthannes thermoplastiques sont des polyuréthannes qui sont obtenus à partir de polyols de type polyéther.
Selon encore une variante, polyuréthannes thermoplastiques sont des polyuréthannes qui sont obtenus à partir de polyols de type polyester.
Selon encore une variante de l'invention, les polyuréthannes thermoplastiques sont des polyuréthannes qui sont obtenus à partir de polyols de type polyétherester.
Suivant une disposition préférée de l'invention, l'agent de compatibilisation est présent dans le matériau thermoplastique à un taux : 15 %, préférentiellement 10 %, et plus préférentiellement encore 7 %.
Ainsi, de façon tout à fait remarquable, le matériau thermoplastique selon l'invention possède un coefficient de rigidification à froid entre-20 C et +20 C : 4. 2 préférentiellement 4.
Selon une autre caractéristique remarquable, le matériau thermoplastique selon l'invention présente une amélioration de la dispersion statique à 20 C de l'ordre de 75 %, c'est à dire que la dispersion initiale est divisée par 4.
Un autre objet de l'invention concerne une composition permettant d'obtenir le matériau thermoplastique selon l'une des revendications précédentes, comprenant un mélange d'au moins deux polyuréthannes thermoplastiques et d'un agent de compatibilisation.
Selon un premier mode de réalisation, cette composition se présente sous forme articulaire, tel que poudre ou granulés.
Selon une alternative, cette composition se présente sous forme d'une solution des polyuréthannes thermoplastiques et de l'agent de compatibilisation.
Pour y parvenir le procédé de détermination, dans un réservoir contenant des fluides en mouvement, de la variation de la perméabilité relative à au moins un fluide du réservoir en fonction de la saturation du réservoir en l'un des fluides comporte une étape de construction d'un modèle dynamique de l'écoulement des fluides dans le réservoir, destiné à simuler dans le
temps le comportement du réservoir et d'initialisation du modèle dynamique avec des valeurs de base de la perméabilité relative à chacun des fluides en fonction de la saturation en l'un d'entre eux.
Le procédé est caractérisé en ce qu'il comporte les étapes suivantes : a) mesure de paramètres électriques du réservoir à l'aide d'un réseau d'électrodes implanté dans le réservoir et, à partir des mesures, obtention d'une réponse mesurée du réservoir à un moment donné, le réservoir produisant l'un des fluides, b) élaboration d'une réponse du réservoir de même nature que la réponse mesurée, sensiblement dans les mêmes conditions, cette réponse étant simulée par le modèle dynamique, c) comparaison entre la réponse mesurée et la réponse simulée, lorsque les réponses coïncident, la variation de la perméabilité relative audit fluide est celle que donne le modèle dynamique dans les conditions de la réponse simulée, en l'absence de coïncidence, mise à jour du modèle dynamique avec des valeurs intermédiaires de la perméabilité relative et réitération des étapes b et c pour faire converger les réponses mesurée et simulée.
La présente invention concerne également un procédé de réalisation d'un modèle dynamique plus performant que ceux employés actuellement.
Le procédé de réalisation d'un modèle dynamique de l'écoulement dans un réservoir contenant des fluides en mouvement, pour simuler dans le temps le
comportement du réservoir. Il comporte une étape de construction du modèle dynamique de l'écoulement dans le réservoir et d'initialisation avec des valeurs de base de la perméabilité relative à chacun des fluides en fonction de la saturation du réservoir en l'un des fluides. Il comporte également les étapes suivantes : a) mesure de paramètres électriques du réservoir à l'aide d'un réseau d'électrodes implanté dans le réservoir et à partir des mesures, obtention d'une réponse mesurée du réservoir à un moment donné, le réservoir produisant l'un des fluides, b) élaboration d'une réponse du réservoir de même nature que la réponse mesurée, sensiblement dans les mêmes conditions, cette réponse étant simulée par le modèle dynamique, c) comparaison entre la réponse mesurée et la réponse simulée et tant que les réponses divergent, mise à jour du modèle dynamique avec des valeurs intermédiaires de la perméabilité relative et réitération des étapes b et c jusqu'à ce que les réponses mesurée et simulée coïncident.
Il peut être intéressant, bien que les réponses mesurée et simulée coïncident de réitérer les étapes a à c pour recalculer une ou plusieurs courbes de variation de la perméabilité relative, à différents moments, et pour affiner encore le fonctionnement du modèle dynamique.
Les valeurs de base de la perméabilité relative audit fluide peuvent être obtenues à partir d'analyses faites sur des échantillons géologiques prélevés dans réservoir. Selon une variante, ces valeurs peuvent être
obtenues dans des recueils de données concernant le réservoir, existants auparavant.
Les paramètres électriques mesurés à l'aide du réseau d'électrodes sont des tensions ou des courants électriques.
Les réponses mesurée et simulée peuvent être des réponses en termes de tension ou de courant électriques au niveau du réseau d'électrodes. La réponse simulée, en termes de tension ou de courant électriques, au niveau du réseau d'électrodes est obtenue à partir d'un modèle de résistivité lui-même obtenu en appliquant la formule d'Archie à un modèle de saturation déduit du modèle d'écoulement dynamique. La réponse mesurée en termes de tension ou de courant électriques est obtenue directement des paramètres électriques mesurés.
Dans une variante, les réponses mesurée et simulée peuvent être des réponses en termes de résistivité apparente. La réponse mesurée en terme de résistivité apparente est obtenue par un calcul analytique simple à partir des paramètres électriques mesurés.
La réponse simulée en termes de résistivité apparente est obtenue par un calcul analytique simple à partir d'une réponse simulée en termes de tension ou de courant au niveau du réseau d'électrodes, elle même obtenue à partir d'un modèle de résistivité, lui-même obtenu en appliquant la formule d'Archie à un modèle de saturation déduit du modèle d'écoulement dynamique.
Dans une autre variante, les réponses mesurée et simulée peuvent être des réponses en termes de
saturation. La réponse mesurée en termes de saturation est un modèle de saturation obtenu en appliquant la formule d'Archie à un modèle de résistivité lui même obtenu par une routine d'inversion à partir des paramètres électriques mesurés.
La réponse simulée en termes de saturation est un modèle de saturation déduit du modèle d'écoulement dynamique.
La figure 6 est un schéma électrique des moyens de mesure permettant le contrôle de la plaqueentretoise 18 ou, plus généralement, d'un matériau électriquement conducteur entourant un tube dans lequel on introduit la sonde de la figure 4.
Ces moyens de mesure par courants de Foucault utilisent donc des capteurs ayant des fonctions séparées puisque, comme on l'a vu, l'un d'entre eux (bobinage 30) crée un champ magnétique et les autres (bobinages 32 et 34) mesurent les perturbations de ce champ.
On voit sur la figure 6 un générateur de tension alternative 36 qui commande le bobinage émetteur 30 et permet d'exciter ce dernier avec la tension alternative mentionnée plus haut.
On voit également des moyens de démodulation 38 qui reçoivent les signaux électriques fournis par les bobinages récepteurs 32 et 34 et fournissent des signaux démodulés.
On voit en outre des moyens électroniques 40 de traitement des signaux démodulés, ces moyens de traitement 40 permettant de savoir si la plaque présente des défauts. On voit aussi des moyens 42 d'affichage des résultats obtenus avec ces moyens électroniques de traitement 40.
A titre purement indicatif et nullement limitatif, la fréquence d'excitation du bobinage émetteur 30 vaut lOkHz, la distance entre ce bobinage émetteur et le ou les bobinages récepteurs vaut 30mm, et le diamètre du corps 20 de la sonde vaut 19mm ; le diamètre interne du bobinage émetteur vaut 13, 4mm, son
diamètre externe vaut 17,8mm, sa hauteur vaut 10 mm, il est fait d'un fil (conducteur) dont le diamètre vaut 0, 235mm et comprend 10 couches de 41 spires c'est-àdire 410 spires ; le diamètre interne des bobinages récepteurs vaut 0, 8mm, leur diamètre externe vaut 1, 5mm, leur hauteur vaut 2mm, ils sont faits d'un fil (conducteur) dont le diamètre vaut 0, 05mm et comprennent 6 couches de 31 spires c'est-à-dire 186 spires ; la vitesse de rotation de la sonde vaut 5 tours par seconde et son mouvement se fait avec un pas (en anglais"pitch") de 1mm.
Pour la mesure, on place la sonde de la figure 4 de façon que le ou les bobinages récepteurs 32 et 34 se trouvent dans la zone du tube 16 entourée par la plaque 18 et soient de préférence décalés de 5mm par rapport au centre de cette plaque dans le sens des valeurs croissantes de l'axe Z.
La présente invention n'est pas limitée au contrôle de matériaux (par exemple des plaques ou des dépôts) électriquement conducteurs. Elle s'applique également au contrôle de matériaux (par exemple des plaques ou des dépôts) magnétiques ou de matériaux à la fois électriquement conducteurs et magnétiques pour en détecter les défauts ou pour caractériser de tels matériaux.
L'invention permet par exemple le contrôle de dépôts de magnétite sur les tubes des générateurs de vapeur des centrales nucléaires et le contrôle de boues magnétiques au pied de tels tubes pour caractériser ces dépôts et ces boues, par exemple pour en mesurer l'épaisseur.
On donne ci-après un exemple de procédure d'analyse de données mesurées avec la sonde de la figure 4.
A ce sujet, on se réfère à la figure 5 qui correspond à un exemple dans lequel on souhaite contrôler une plaque P avec cette sonde.
La partie A de la figure 5 montre les variations de la composante imaginaire y du signal fourni par la sonde, en fonction de la position z (en mm) de la sonde par rapport à l'axe Z, pour deux valeurs de la "position angulaire" 8 de la sonde par rapport à Z (angle de rotation de la sonde autour de Z), à savoir 8=500 (courbe Al) et 8=2300 (courbe A2).
La courbe A2 montre la présence d'un défaut D pour : 5mm < z < 18mm.
La partie B de la figure 5 montre les variations de y en fonction de 8 (en degrés) et de z (en mm). Sur cette partie B de la figure 5, on a repéré différentes zones correspondant à différentes valeurs de y. La flèche fil correspond au bord de la plaque P.
La flèche F2 correspond au contact de la plaque avec le tube dans lequel se déplace la sonde. On a également repéré par une flèche F3 le défaut D (rupture locale de la plaque).
De préférence, le moulage s'effectue par extrusion d'au moins un polymère isolant sur les bords de la plaque bipolaire.
Cette forme de réalisation présente l'avantage d'aboutir à des moyens d'étanchéité parfaitement ajustés au niveau de la plaque bipolaire, sans qu'interviennent des problèmes d'alignement desdits moyens par rapport aux autres pièces, tel qu'on a pu le constater au niveau de l'art antérieur.
L'on peut également envisager selon l'invention un procédé dans lequel successivement l'on fabrique des parties élémentaires de moyens d'étanchéité et dans lequel l'on assemble lesdites parties pour constituer les moyens d'étanchéité, suivie d'une fixation desdits moyens d'étanchéité sur les bords de la plaque bipolaire.