INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
angle d'ouverture déterminé à l'avance étant supérieur au premier angle d'ouverture déterminé à l'avance ; la deuxième tête de club de golf ayant un centre de gravité situé vers l'arrière par rapport à la deuxième face et en dessous de la paroi supérieure de la deuxième tête de club de golf, les premier et deuxième éléments masselotte étant disposés de sorte que la distance du centre de gravité de la première tête de club de golf jusqu'à la première face est moindre que la distance du centre de gravité de la deuxième tête de club de golf jusqu'à la deuxième face, un club dans ledit ensemble de clubs ayant un centre de gravité situé encore plus vers l'arrière avec une ouverture accrue.
Suivant un perfectionnement, la première tête a un moment d'inertie par rapport à un axe vertical s'étendant en passant par le centre de gravité de la première tête de club de golf, la deuxième tête de club de golf a un moment d'inertie par rapport à un axe vertical s'étendant en passant par le centre de gravité de la deuxième tête de club de golf, et le premier élément masselotte est disposé le long d'une surface intérieure de la paroi de fond de la première tête de club de golf.
Suivant un perfectionnement, le premier élément masselotte comporte un premier et un deuxième coussin masselotte, le premier coussin masselotte étant disposé proximal à la partie de talon de la première tête de club de golf et le deuxième coussin masselotte étant disposé proximal à la partie de pointe de la première tête de club de golf, les premier et deuxième coussins masselotte coopérant pour augmenter le moment d'inertie de la première tête de club de golf par rapport à un axe vertical s'étendant en passant par le centre de gravité de la première tête de club de golf.
Comme indiqué sur la figure 2, un assemblage de moules 50 pour un moulage par injection comprend un moule fixe 51 et un moule mobile 52. Une cavité de moule 54 est formée entre le moule fixe 51 et le noyau mobile 52 lorsque le moule fixe 51 est raccordé au moule mobile 52.
Le moule mobile 52 est muni d'une broche 52a en sa partie intermédiaire intérieure afin de former l'orifice de décharge 14. De même, le moule mobile 52 comprend un noyau mobile 53 qui est supporté de façon amovible dans une direction supérieure et inférieure sur la figure 2. Le moule mobile 53 est relié à un actionneur 55 qui est prévu à l'extérieur du moule mobile 52 en tant que moyen d'entraînement du noyau mobile. Le noyau mobile 53 est déplacé vers le haut et vers le bas par un fonctionnement de l'actionneur 55, faisant ainsi varier le volume de la cavité 54.
Dans ce mode de réalisation, un actionneur hydraulique comportant un piston est utilisé en tant qu'actionneur 55. En outre, à titre d'exemple de l'actionneur 55, un actionneur
pneumatique et un actionneur entraîné par moteur peuvent être utilisés.
Lors du moulage du boîtier 12, tout d'abord, le moule fixe 51 et le moule mobile 52 sont liés comme représenté sur la figure 3A. Ensuite, une résine moulée 20 comprenant un agent moussant est injectée depuis un regard (non représenté) dans la cavité de moule 54. Dans ce mode de réalisation, la résine de polypropylène est utilisée en tant que résine 20. Les molécules d'azote dans un état liquide supercritique sont contenues dans la résine 20 en tant qu'agent moussant.
Un liquide supercritique est défini comme un matériau maintenu sous une pression qui dépasse une pression critique et une température qui dépasse une température critique. Dans ces conditions, le matériau est dans un état liquide supercritique.
Le N2 (azote) utilisé en tant qu'agent moussant est dans un état supercritique lorsqu'il est maintenu sous une pression dépassant 3,4 MPa et à une température dépassant-147 degrés Celsius.
Le liquide supercritique est caractérisé en agissant en tant que gaz et liquide. Par conséquent, de l'azote liquide supercritique est facilement diffusé et mélangé dans la résine de polypropylène. Dans ce mode de réalisation, de l'azote liquide supercritique de 0,6 pour cent en poids est compris dans la résine 20.
Après que la résine 20 a été injectée dans la cavité de moule 54, comme représenté sur la figure 3B, le noyau mobile 53 est déplacé dans une direction augmentant le volume de la cavité 54 (vers le bas sur la figure 3) par l'action de l'actionneur 55. Dans le mode de réalisation, une température de moule est de 15 degrés Celsius. Le noyau mobile 53 est déplacé approximativement deux secondes après l'achèvement de l'injection de résine.
L'azote liquide supercritique dans la résine 20 se vaporise progressivement immédiatement après l'injection de la cavité 54 et forme des noyaux de mousse. A mesure que la vaporisation de l'azote liquide supercritique continue, les noyaux de mousse croissent et forment des vides, formant ainsi une structure en mousse dans la résine 20. A l'endroit où la cavité 54 est augmentée par le déplacement du noyau mobile 53, la formation des noyaux de mousse est accélérée ou favorisée, augmentant ainsi le taux d'expansion.
De cette manière, le second boîtier 12 dans lequel la partie fortement moussée 21 et la partie faiblement moussée 22 sont moulées d'une seule pièce, est produit. Du fait que le taux d'expansion de la partie fortement moussée 21 est approximativement de 4,0, des vides peuvent être communiqués dans celle-ci. Cependant, les fines couches de résine (couches de croûte) sont formées sur les surfaces du produit moulé. Par conséquent, la paroi du second boîtier 12 ne présente pas une structure de communication permettant une communication entre la surface intérieure et la surface extérieure.
Dans le procédé de fabrication, l'étape représentée sur la figure 3A se rapporte à une étape d'injection et l'étape représentée sur la figure 3B se rapporte à une étape de moussage.
Selon le procédé ci-dessus, il est possible de créer une différence de taux d'expansion dans un seul article. Par conséquent, il n'est pas nécessaire de mouler séparément des articles ayant des taux d'expansion différents et de les assembler ensuite pour réaliser le premier boîtier 11 et le second boîtier 12. Par conséquent, le processus de fabrication est simple. En outre, les parties fortement moussées 21 sont partiellement formées dans le premier boîtier 11 et le second boîtier 12, respectivement. Par conséquent, l'article moulé en résine est compact.
La partie fortement moussée 21 présente une conductivité thermique de 0,5 W/(m-K), même lorsque l'évaporateur 2 est agencé dans le boîtier 1. Par conséquent, des gouttes de condensation sont moins susceptibles d'être générées sur les faces extérieures du boîtier 1.
En particulier, dans le boîtier 1, du fait que l'eau condensée s'écoule par l'orifice de décharge 14, l'orifice de décharge 14 est refroidi davantage que l'autre partie dans le boîtier 1. Du fait que l'orifice de décharge 14 est constitué de la partie fortement moussée 21, il est efficace pour restreindre la génération de gouttelettes de condensation.
[Second mode de réalisation] Dans le second mode de réalisation, la partie fortement moussée 22 est formée de manière différente de celle du premier mode de réalisation.
On laisse réagir 90 minutes à température ambiante et sous agitation, puis on filtre le milieu réactionnel. Le filtrat toluénique est lavé deux fois avec 1,5 1 d'une solution aqueuse saturée en NH4CI.
On obtient un solide jaunâtre qui est lavé au pentane pour donner 51 g d'acide 2-méthyl-2-[N-tertiobutyl-N-(diéthoxyphosphoryl-2,2-diméthylpropyl)aminoxy]pro- pionique (rendement 60 %).
Les résultats analytiques sont donnés ci-après : - masse molaire déterminée par spectrométrie de masse : 381,44/ g.mol-1 (pour C17H36NO6P) - analyse élémentaire (formule brute : C17H36NO6P) : % calculé : C=53,53, H=9,51, N=3,67 % trouvé : C=53,57, H=9,28, N=3,77 - fusion effectuée sur appareil Büchi B-540 : 124 C / 125 C
. RMN 31P (CDC13) : 8 27,7 . RMN 'H (CDCI3) : 8 1,15 (singulet, 9H sur carbones 15,21 et 22), 8 1,24 (singulet, 9H sur carbones 17,23 et 24), 8 1,33-1,36 (multiplet, 6H sur carbones 4 et 7), 8 1,61 (multiplet, 3H sur carbone 18), 8 1,78 (multiplet, 3H sur carbone 13), 8 3,41 (doublet, 1H sur carbone 9), 8 3,98-4,98 (multiplet, 4H sur carbone 3 et 6) 8 11,8 (singulet -OH).
. RMN 13C (CDCI3) :
N atome de carbone 8 3 et 6 60,28 - 63,32 9 69,86 12 63 13 28,51 14 36,04 15,21 et 22 29,75 16 63,31 17, 23 et 24 28,74 18 24,08 19 176,70 kd (120 C) = 0,2 s-1.
> Exemples 1 A et 1B : Synthèse de 2-méthyl-2-[N-tertiobutyl-N-(1-diéthoxyphosphoryl-2,2-diméthylpro- pyl)aminoxy] propionates d'alkyle.
> mode opératoire : Dans un ballon mini d'un septum, on place du bromure cuivreux CuBr, du cuivre Cu , et du benzène anhydre. La solution est ensuite déoxygénée au moyen d'un barbotage d'azote pendant 10 minutes. On introduit ensuite sous atmosphère inerte la N, N, N',N',N"-pentaméthyldiéthylènetriamine (PMDETA). Le barbotage d'azote est maintenu 10 minutes supplémentaires.
Dans un autre ballon, on place l'ester a-bromé et le nitroxyde SGl dans du benzène anhydre. La solution est également dégazée par barbotage d'azote pendant 10 minutes. Cette solution est ensuite transférée dans le premier ballon sous atmosphère inerte. Le mélange réactionnel refroidi au moyen d'un mélange eau / glace est maintenu sous agitation magnétique 15 min, puis 45 min à température ambiante.
La solution est ensuite filtrée sur celite et le précipité est lavé à l'éther. Le filtrat est lavé à l'eau glacée jusqu'à obtention d'une phase aqueuse incolore. La phase organique est séchée sur MgSO4 à 0 C, évaporée dans un premier temps à l'évaporateur rotatif ROTAVAPOR puis sur rampe à pression réduite 0,08 mbar.
Réactifs : Benzène (18 ml + 18 ml). CuBr : 1,47 g (10,2 mmol), Cu : 0,65 g (10,2 mmol), PMDETA : 4,3 ml (20,4 mmol), SGl :2 g (6,8 mmol) ; 2-bromo-2-méthylpropionate de tertiobutyle : 2,23 g (10,2 mmol). L'alcoxyamine obtenue, est purifiée sur colonne de silice en utilisant comme éluant un mélange pentane / éther éthylique 3/1.
Fusion : 44-46 C RMN31P (CDC13, 121,59 MHz) : 8 25,50 ppm.
RMN 1H (CDCI3, 300 MHz) : 8 1,12 ppm (s, 9 H) ; 1,20 (s, 9 H), 1,29 (m, 6 H) ; 1,46 (s, 9 H), 1,55 (s, 3 H) ; 1,67 (s, 3 H) ; 3,28 (d, J-s-p= 27 Hz, 1 H) ; 3,90-4,16 (m, 2 H) ; 4,27- 4,45 (m, 2 H).
RMN 13C (CDC13, 75,48 MHz) : 8 16,27 ppm (d, Jc-p = 6,8 Hz, O-CHz-ÇH3) ; 16,65 (d, Jc-p = 5,3 Hz, 0-CH2-ÇH3) ; 22,01 (s, ÇHs-C(CHs)-C=O) ; 27,93 (s, tBu) ; 28,15 (s, tBu) ; 28,77 (s, ÇH3-C(CH3)-C=O) ; 30,18 (d, Jc-p = 4,52 Hz, CH-C-(ÇH3)3 ; 36,00 (d, Jc-p = 6,0 Hz, CH-Ç-(CH3)3) ; 58,62 (d, Jc-P = 7,5 Hz, 0-Ç.Hz-CH3) ; 61,68 (d, Jc-P = 6,0 Hz, 0-Ç.H2- CH3) ; 62,08 (s, N-C-(CH3)3) ; 69,93 (d, Jc-p = 137,4 Hz, CH-P) ; (s, O-C-(CH3)3) ; 84,41 (s, (CHs)2-Ç-C=O) : 174,39 (s, C=0).
On vérifie que les formules F15 à F17 sont valides, même dans le cas où P1 = P2 (doublement de point) ou dans le cas où P2 = 0(0 : 0 : 1) (addition du neutre) .
Dans un deuxième exemple de mise en #uvre de l'invention, on considère une courbe elliptique ayant un seul point d'ordre deux, de coordonnées affines (#, 0), et on réalise une opération de type P3 = P1+P2, avec P1, P2, deux points quelconques de la courbe elliptique. P2 peut être différent de P1, égal à P1 et / ou égal au neutre 0 de la courbe. L'opération d'addition est donnée en coordonnées projectives de Jacobi.
Le point d'ordre deux vérifiant l'équation de Weierstrass définissant la courbe elliptique, # est défini par la relation : 63 + a.6 + b = 0 On montre alors que toute courbe d'équation Y2 = X3 + a. X + b (équation de Weierstrass) et ayant un unique point (#, 0) d'ordre deux est birationnellement équivalente à une courbe d'équation Y2 = E.X4 - 28.X2 + 1 (F18) avec : e = - (a+302/4) /4 et 8 = 30/4 (F19) L'équation F18 est finalement un cas particulier de l'équation F10, avec aO=e, a1=0, a2= -25, a3=0, a4=1.
En utilisant les relations d'équivalence F12, on montre que l'équation F18 peut également s'écrire, en coordonnées projectives de Jacobi : V2 = e.x4 - 23.U2X2 + W4 (F20) Le passage du modèle cubique Y2 = X3 + aX + b au modèle quartique Y2 = #.X4 - 28. X 2 + 1 se fait par les transformations suivantes : modèle de modèle Weierstrass quartique (#, 0) # (0 : -1 : 1) (X, Y) (2 (X-8) . (2X+A) (X-6) 2-Y2 . Y)
O # (0 : 1 : 1) modèle modèle de quartique Weierstrass (0 : 1 : 1) # O (0 : -1 : 1) # (#, 0) (U : V : W) (2 (V+W2) /U2 - 6/2, W(4V+4W2-36U2)U3) On définit pour ce modèle quartique le point neutre O (0 : 1 : 1) et le point inverse du point P(U : V : W) par le point-P (-U : V : W).
Lorsque le dispositif de calcul d'exponentiation est sollicité pour réaliser une opération d'addition, l'unité centrale 2 mémorise tout d'abord dans des registres de calcul les coordonnées (Ul : Vl : Wl) et (U2 : V2 : W2) des points P1, P2 de la courbe elliptique, à additionner.
L'unité centrale 2 calcule ensuite les coordonnées du point P3 selon les relations : U3 = U1.W1.V2 + V1.U2.W2 (F21) V3 = [(W1.W2)2 + #(U1.U2)2] *[Vl.V2-25Ul.U2.Wl.W2]+2z.Ul.U2.Wl.W2(Ul2W22+Wl2U22) (F22) W3 = (W1.W2)2 - #(U1.U2)2 (F23) Les coordonnées (U3 : V3 : W3) du point P3 sont finalement mémorisées dans des registres de la mémoire de travail 8, pour être utilisées par ailleurs, par exemple pour la suite de l'algorithme de chiffrement.
On vérifie là encore que les formules F21 à F23 sont valides, même dans le cas où P1 = P2 (doublement de point) ou dans le cas où P2 = 0 (addition du neutre) .
Dans un troisième exemple de mise en #uvre de l'invention, on considère un cas particulier du deuxième exemple, dans lequel la courbe elliptique a trois points d'ordre deux et est telle que e = 1. Egalement, on réalise une opération de type P3 = P1+P2, avec P1, P2, deux points quelconques de la courbe elliptique. P2 peut être différent de P1, égal à P1 et/ ou égal au neutre 0 de la
courbe. L'opération d'addition est donnée en coordonnées projectives de Jacobi pour le modèle U4 - 28.U2.W2 + W4 correspondant au modèle affine y2 = X4 + 28.X2 + 1.
L'équation F24 est finalement un cas particulier de l'équation F10 la plus générale, avec aO = 1, al = 0, a2 = -2#, a3 = 0, a4 = 1.
Lorsque le dispositif de calcul d'exponentiation est sollicité pour réaliser une opération d'addition, l'unité centrale 2 mémorise tout d'abord dans des registres de calcul les coordonnées (Ul : V1 : Wl) et (U2 : V2 : W2) des points P1, P2 de la courbe elliptique, à additionner.
L'unité centrale 2 calcule ensuite les coordonnées du point P3 selon les relations : U3 = U1.W1.V2 + Vl.U2.W2 (F27) V3 = [(W1.W2)2 + (U1.U2)2] *[V1.V2-28U1.U2.W1.W2]+2U1.U2.W1.W2(U12W22+W12U22) (F28) W3 = (W1.W2)2 - (U1.U2)2 (F29) Les coordonnées (U3 : V3 : W3) du point P3 sont finalement mémorisées dans des registres de la mémoire de travail 8, pour être utilisées par ailleurs, par exemple pour la suite de l'algorithme de chiffrement.
On vérifie là encore que les formules F27 à F29 sont efficaces, même dans le cas où Pl = P2 (doublement de point) ou dans le cas où P2 = 0 (addition du neutre).
D'un point de vue réalisation pratique, les formules F27 à F29 peuvent être réalisées de la manière suivante : r1 # ul.u2 r2 # wl.w2 r3 # rl.r2 r4 # vl.v2 r5 <- ul.wl + vl
r6 # u2.w2 + v2 u3 <# r5.r6 - r4-r3 w3 # (r2-rl) . (r2+rl) r6 # #*r3 r4 <- r4 - 2 . r6 r6 <- (r2+r1) 2-2r3 r4 # r4.r6 r6 # (ul+wl).(u2+w2)-rl-r2 r5 # r62 - 2r3 r6 # r5 . r3 v3 <- r4 + 2.r6 où ul, vl, wl, u2, v2, w2, u3, v3, w3 sont des registres de calcul dans lesquels sont mémorisées les coordonnées projectives des points P1, P2, P3, et r1 à r6 sont des registres temporaires de calcul.
- après interprétation du signal de sortie pour l'identification de l'utilisateur, sont réalisés des réglages personnalisés de composants de véhicule - après interprétation du signal de sortie pour l'identification de l'utilisateur, est désactivé un dispositif d'antidémarrage; - le composant de véhicule automobile est, ou comprend, le dispositif de commande d'un système de climatisation, un système audio, un système multimédia ou un système de navigation.
Le terme de curseur sert ici, de manière générale, à désigner une marque représentée sur l'unité de sortie et déplaçable au moyen de l'unité de manoeuvre. Il peut s'agir notamment d'une marque d'entrée ou d'une marque d'insertion ou de moyens permettant de souligner optiquement un symbole de sélection parmi d'autres ou des zones d'écran de l'unité de sortie, en utilisant par exemple une couleur ou un cadre particulier délimitant une zone d'écran donnée.
A l'instar des écrans tactiles connus dans le domaine des systèmes informatiques, l'unité de manoeuvre selon l'invention pour composants de véhicule automobile rend possible un déplacement intuitif du curseur en ce que l'utilisateur déplace un doigt sur la surface d'entrée. Le déplacement du doigt sur la surface d'entrée se traduit directement par le déplacement d'un curseur sur une unité de manoeuvre. Il s'ensuit ainsi, pour l'utilisateur, une association directe entre le mouvement de son propre doigt et le mouvement du curseur. Dans le cas de l'unité de manoeuvre selon l'invention, le déplacement du doigt sur la zone d'entrée est détecté par un élément de détection optique tel qu'une caméra, en particulier une caméra CMOS. Ceci présente l'avantage qu'il n'est pas nécessaire d'exercer de pression sur la surface d'entrée, comme c'est le cas par exemple dans les systèmes résistifs. Un autre avantage réside dans le fait que l'unité de manoeuvre peut être aussi manoeuvrée, en hiver, par un conducteur qui porte des gants, ce qui n'est pas possible - ou alors seulement de manière restreinte - dans le cas des écrans tactiles traditionnels comprenant des systèmes capacitifs ou résistifs tels qu'ils sont connus dans le domaine des systèmes informatiques.
Dans le cas des unités de manoeuvre pour véhicules automobiles, le problème consiste en outre à concevoir une forme optiquement agréable correspondant aux exigences du constructeur de véhicules automobiles, l'unité de manoeuvre devant notamment être encastrée dans la console centrale ou dans le tableau de bord et donc adaptée à leur conception. L'unité de manoeuvre selon l'invention présente donc, dans une forme de réalisation particulière, une zone d'entrée incurvée spatialement et/ou adaptée au contour de la paroi entourant
l'ouverture de montage, et donc notamment de la console centrale ou du tableau de bord. Le déplacement d'un doigt sur la zone d'entrée incurvée spatialement est alors traduit par un déplacement linéaire du curseur. De plus, il est possible de réaliser la zone d'entrée de différentes formes, comme par exemple celle d'une surface d'entrée ronde.
Il est prévu, dans une forme de réalisation particulière, que la surface d'entrée tournée vers l'utilisateur soit une surface en matière plastique ou une surface en métal. Ainsi, il est possible de réaliser une surface présentant différents aspects. Outre la possibilité d'avoir différentes couleurs pour la surface d'entrée, il est également possible de réaliser des surfaces métallisées. Afin d'assurer la transparence optique, les revêtements métalliques de la surface ne sont notamment réalisés qu'avec une couche de faible épaisseur ou une fine structure en treillis ou d'une quelconque autre manière semblable. La zone de transparence de la zone d'entrée peut être adaptée à la zone de détection de l'élément de détection optique utilisé. Il est en particulier prévu que la zone d'entrée plane soit transparente ou semi transparente à la lumière visible, c'est-à-dire à la lumière située dans le domaine spectral compris environ entre 400 Nm et 700 Nm.
Afin que soit également assurée, dans l'obscurité, une parfaite compréhension des instructions de manoeuvre, il est prévu que l'unité de manoeuvre présente des moyens d'éclairage, en particulier des moyens d'éclairage infrarouges, destinés à éclairer la zone d'entrée. Lors de l'utilisation de moyens d'éclairage infrarouges, il est nécessaire que la sensibilité de l'élément de détection se situe, de manière appropriée, dans le domaine spectral infrarouge.
L'unité de manoeuvre peut être en particulier réalisée de telle sorte que le rapport hauteur/largeur de la zone d'entrée est essentiellement égal au rapport hauteur/largeur d'une zone de sortie de l'unité de sortie optique. L'attribution directe d'une position donnée d'un doigt de l'utilisateur détectée sur la zone d'entrée à la position correspondante du curseur sur l'unité de sortie optique est ainsi possible particulièrement simplement, et est particulièrement facilement compréhensible pour l'utilisateur.
L'unité de manoeuvre peut être également utilisée pour d'autres tâches que la simple entrée d'instructions de manoeuvre. Il est notamment possible de réaliser une identification de l'utilisateur en interprétant le signal de sortie de l'élément de détection optique. Pour manoeuvrer l'unité de manoeuvre, l'utilisateur met un doigt, en général l'index, sur la surface d'entrée. L'élément de détection optique peut saisir une image du doigt de l'utilisateur, l'image produite pouvant également ressembler à une
empreinte digitale. L'empreinte digitale de l'opérateur ainsi prélevée peut être comparée à des échantillons d'empreintes digitales d'utilisateurs du véhicule, lesquels ont été préalablement mis en mémoire, de manière à rendre possible l'identification de l'utilisateur actuel. Après identification de l'utilisateur, il est ensuite possible de procéder par exemple à des réglages personnalisés de composants de véhicule. Il peut s'agir d'un réglage personnalisé du siège du conducteur, d'un système audio, du système de climatisation ou du rétroviseur. En outre, l'identification de l'utilisateur peut être aussi utilisée pour désactiver un dispositif d'antidémarrage si la personne détectée est enregistrée comme personne autorisée à conduire le véhicule.
Parmi les composants de véhicule automobile pouvant être activés par l'unité de manoeuvre selon l'invention compte en particulier un système de climatisation, un système audio, un système multimédia ou un système de navigation.
L'invention sera commentée plus en détail dans ce qui suit à l'aide d'un exemple de réalisation illustré par les dessins, dans lesquels : - la figure 1 montre une coupe transversale et une vue de face de l'unité de manoeuvre ainsi qu'une ligne de contour de la paroi de montage; - la figure 2 montre un diagramme fonctionnel d'un composant de véhicule comportant l'unité de manoeuvre selon l'invention.
Dans la figure 1a est représentée une coupe transversale à travers l'unité de manoeuvre 1. L'unité de manoeuvre 1 comprend, outre des organes de manoeuvre traditionnels 6, tels que boutons de réglage ou touches, une zone d'entrée plane 2. La zone d'entrée plane 2 présente une surface d'entrée 3, laquelle est, à l'état monté de l'unité de manoeuvre, tournée vers l'intérieur 12 du véhicule automobile. Un utilisateur peut, pour déplacer un curseur sur une unité de sortie 9, déplacer un doigt sur la surface d'entrée 3. A l'intérieur de l'unité de manoeuvre 1 est disposée une caméra 5 - notamment une caméra CMOS - laquelle saisit une image de la zone d'entrée 2 et détecte donc le mouvement du doigt de l'utilisateur sur la surface d'entrée 3. La caméra 5 est, pour ce faire, tournée vers la face arrière 4 de la zone d'entrée 2. Dans l'unité de manoeuvre 1 est en outre disposé un moyen d'éclairage 7, à l'aide duquel est éclairée la zone d'entrée 2. La zone d'entrée 2, tout comme l'ensemble de la face antérieure de l'unité de manoeuvre 1 tournée vers l'intérieur 12 du véhicule, est adaptée au contour de la console centrale. Pour ce faire, la surface d'entrée présente en particulier une courbure dans l'espace qui correspond à la courbure dans l'espace de la paroi 13 de la console centrale qui entoure l'unité de manoeuvre, la ligne de contour de ladite paroi étant représentée à la figure 1 c dans une vue par le haut. En outre, la surface d'entrée 3 est accordée, sur le plan de la couleur, aux éléments qui
l'environnent. La surface d'entrée 3 peut être ainsi composée d'une surface en matière plastique ou bien d'une surface métallique ou métallisée, une transparence à la lumière devant cependant être assurée afin que le mouvement du doigt de l'utilisateur sur la surface d'entrée 3 puisse être détecté par la caméra 5.