INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, ces cristaux d'AZDN (semences) sont présents en début de l'étape d'oxydation et représentent entre 0,5 et 20 % en poids, avantageusement entre 5 et 15 % en poids par rapport au milieu réactionnel (c'est à dire eau + réactifs + additifs + semences).
Le dihydrocitogène mis en suspension dans le milieu aqueux représente de préférence entre 2 et 30 % en poids, et avantageusement entre 5-15 % en poids par rapport au milieu réactionnel (c'est-à-dire eau + réactifs + additifs + semences).
Le milieu réactionnel peut être agité à l'aide de tout moyen connu.
La température du milieu réactionnel est de préférence comprise entre 15 et 250C et avantageusement comprise entre 18 et 200 C.
La durée de l'étape d'oxydation selon l'invention varie suivant la granulométrie souhaitée. Elle est de préférence comprise entre 2 et 6 heures.
Un autre but de l'invention est de proposer une pile à combustible, dont la réaction anodique est également catalysée par une enzyme, qui permet également de limiter voire de supprimer la charge en catalyseurs minéraux.
Pour ce faire, l'invention a pour objet une pile à combustible à membrane échangeuse de protons comprenant au moins une cellule comportant un compartiment cathodique et un compartiment anodique, lesdits compartiments comprenant chacun un catalyseur étant disposés de part et d'autre de ladite membrane, un comburant constitué par de l'oxygène et un combustible, caractérisée en ce que le catalyseur du compartiment cathodique est une enzyme du type oxydoréductase, ladite enzyme étant apte à oxyder un substrat adéquat et à réduire l'oxygène en produisant du peroxyde d'hydrogène, ledit peroxyde jouant le rôle d'accepteur d'électrons provenant de la cathode. Suite
à l'acceptation de ces électrons le peroxyde d'hydrogène peut se réduire en eau.
Un des avantages procurés par la présente invention est qu'elle permet d'activer efficacement la réaction cathodique, qui constitue souvent l'étape limitante dans le fonctionnement d'une pile à combustible et ceci sans l'apport de médiateurs électrochimiques comme cela est le cas dans l'art antérieur.
Ainsi, les auteurs ont mis en évidence, de manière surprenante, que les catalyseurs enzymatiques selon l'invention ne nécessitent pas la présence de médiateurs électrochimiques pour assurer un transfert d'électrons de l'électrode vers l'enzyme. En effet, il a été constaté que le peroxyde d'hydrogène produit par la réduction de l'oxygène par l'enzyme, selon l'invention, remplit le rôle d'accepteur d'électrons issus de la cathode et est réduit de ce fait en eau.
De plus, les enzymes, selon l'invention, favorisent une catalyse importante même à température ambiante, ce qui conduit à faciliter le démarrage de la pile à combustible. Enfin, la catalyse, engendrée par les catalyseurs selon l'invention, diminue à partir d'un certain seuil de température. Ainsi, lorsqu'une température ne doit pas être dépassée, on peut choisir une enzyme adéquate, susceptible de réagir de manière plus limitée à la température en question. La mise en oeuvre de la présente invention peut permettre ainsi d'avoir une sécurité intrinsèque de la pile, en ayant recours à une enzyme donnée.
La catalyse enzymatique, selon l'invention, est également parfaitement réglable. En effet, la réaction cathodique ne sera catalysée que, si l'on ajoute le substrat, par exemple le glucose, lorsque l'oxydoréductase correspond à la glucose oxydase. Il est alors envisageable de régler cet ajout en fonction des besoins de l'utilisateur de la pile.
Enfin, le fait d'utiliser des enzymes en tant que catalyseurs peut permettre de remplacer les électrodes en graphite, nécessaires à l'adsorption des catalyseurs métalliques, ou les électrodes en métaux nobles, tels que le platine et l'or, par des électrodes en matériaux ou alliages industriels comme les aciers inoxydables, les alliages d'aluminium, de nickel ou de titane ou en matériaux polymères conducteurs.
De plus, les enzymes selon l'invention présentent l'avantage d'être peu coûteuses et de ne pas se dégrader de façon prématurée.
Ces enzymes, selon l'invention, aptes à réduire le dioxygène sont des oxydoréductases, qui, selon la nomenclature en vigueur, sont identifiées par un nombre EC du type EC 1. X. 3. Y, avec 1 désignant la classe des oxydoréductases, X caractérisant le substrat donneur d'électrons, 3 désignant l'oxygène comme substrat accepteur d'électrons, y désignant spécifiquement une enzyme, qui rentre dans la sousclasse définie par les trois nombres précédents. Il est entendu que, selon l'invention, elles devront assurer la réduction de l'oxygène en peroxyde d'hydrogène.
En plus d'assurer une réduction de l'oxygène, on peut envisager, selon l'invention, des
enzymes aptes, en outre, par réaction avec ledit substrat, à engendrer une acidification du compartiment cathodique, cette acidification facilitant la réduction de l'oxygène en peroxyde d'hydrogène et la réduction du peroxyde d'hydrogène en eau.
Par exemple, de telles enzymes peuvent être choisies parmi le groupe constitué de la galactose oxydase, de la glucose oxydase, de la pyruvate oxydase, de la glutamate oxydase, des alcools oxydases.
Les nombres EC de ces enzymes sont respectivement EC 1.1. 3.4 pour la glucose oxydase, EC 1.1. 3.9 pour la galactose oxydase, EC 1.2. 3.3 pour la pyruvate oxydase, EC 1.4. 3.7 pour la glutamate oxydase.
De préférence, l'enzyme utilisée en tant que catalyseur de la réaction cathodique est la glucose oxydase.
Pour la glucose oxydase, le site actif de celle-ci engendre l'oxydation du substrat glucose en glucono-1, 4-lactone qui est hydrolysé par la suite en acide gluconique. De manière concomitante, le même site actif engendre la réduction de l'oxygène en peroxyde d'hydrogène qui est lui-même réduit en eau par les électrons arrivant de la cathode, l'acidification du compartiment cathodique par l'acide gluconique favorisant ces deux réductions successives.
Le procédé de décoloration selon l'invention comprend une étape d'application sur les fibres kératiniques d'une composition oxydante selon l'invention, cette composition comprenant de préférence de l'eau oxygénée en milieu alcalin après mélange
extemporané. Classiquement, une deuxième étape du procédé de décoloration selon l'invention est une étape de rinçage des fibres kératiniques.
Peroxyde d'hydrogène à 200 volumes................. 12 Stabilisant................................................... qs Polydiméthylsiloxane de formule (I) selon l'invention proposé sous la dénomination BELSIL ADM 652# par la société WACKER.................................... 2 Agent de pH ............qs................................... pH 4,7 Eau........................qsp.................................. 100 La composition de décoloration ci-dessus a été appliquée et laissée 45 minutes sous casque sur des cheveux naturels, puis rincées abondamment à l'eau. On a obtenu un éclaircissement régulier de la chevelure et des cheveux dans un état cosmétique très satisfaisant, doux, légers et faciles à démêler.
La figure 4 illustre une variante dans laquelle l'eau H, l'essence E et l'air AI alimentant le reformeur 1 circulent séparément avant d'être mélangés dans le brûleur 9 afin de former le mélange d'alimentation M du reformeur 1 tout en apportant l'énergie thermique manquante au mélange d'alimentation M.
L'eau H circule à contre-courant, successivement dans l'échangeur thermique 8, l'étage d'oxydation sélective 7, l'échangeur thermique 6, l'étage de réaction du gaz à l'eau 5, l'échangeur thermique 4, l'étage de réaction du gaz à l'eau 3, et l'échangeur thermique 2. Un second échangeur thermique 18 est disposé entre le reformeur 1 et l'échangeur thermique 2. L'échangeur thermique 18 est traversé, d'une part par le réformat R issu du reformeur 1, et d'autre part par l'essence E servant à l'alimentation du reformeur 1.
L'eau nécessaire à la réaction catalytique se produisant dans l'étage de réaction du gaz à l'eau 3 est déjà présente en excédant dans le réformat R qui alimente cet étage.
Le réformat R sortant du reformeur 1 se trouve à une température approximative de 800 C. A la sortie de l'échangeur thermique 18, le réformat R se situe approximativement à une température de 750 C. Compte tenu des capacités calorifiques et des débits du réformat R et de l'essence E, l'essence E est portée dans l'échangeur thermique 18 d'une température initiale approximative de 20 C à une température finale de 430 C. En sortant de l'échangeur thermique 2, le réformat R se situe approximativement à la température de fonctionnement de l'étage de réaction du gaz à l'eau 3, c'est-à-dire 400 C.
A la sortie de l'étage de réaction du gaz à l'eau 3, le réformat R ayant échangé de la chaleur avec l'eau H, alors que de la chaleur était produite par la
réaction catalytique du monoxyde de carbone avec l'eau, se situe encore approximativement à une température de 400 C. En sortie de l'échangeur thermique 4, le réformat R se situe approximativement à la température de 200 C, soit la température de fonctionnement de l'étage de réaction du gaz à l'eau 5. A l'issue de l'échangeur thermique 6, le réformat R se situe approximativement à la température de 150 C, qui est la température de fonctionnement de l'étage d'oxydation sélective 7. Enfin, à l'issue de l'échangeur thermique 8, le réformat R se situe à la température de fonctionnement de la pile à combustible non représentée sur la figure, soit environ 80 C. Lors des transferts thermiques avec le réformat R dans les échangeurs thermiques 4,6, 8 et dans les échangeurs thermiques intégrés des étages de réaction du gaz à l'eau 3 et 5 et de l'étage d'oxydation sélective 7, l'eau H circulant à contrecourant passe d'une température initiale égale à la température ambiante, à une température finale approximative de 600 C en sortie de l'échangeur thermique 2.
L'utilisation de l'énergie thermique en excédant du réformat R permet donc de porter les composants du mélange d'alimentation M du reformeur 1 à des températures élevées. Ainsi, il n'est plus nécessaire d'apporter une grande quantité d'énergie thermique au mélange d'alimentation M par le brûleur 9 se situant directement en amont de l'entrée du reformeur 1. De plus, l'utilisation du réformat R comme source chaude permet de refroidir le réformat R pour le porter à la température de fonctionnement des différents étages afin de purifier le réformat R avant son entrée dans la pile à combustible. Comme ces différentes réactions se produisent à des températures différentes, il est possible de réaliser une circulation à contre-courant d'un composant du mélange d'alimentation M ou de la totalité du mélange d'alimentation M. Bien entendu, il est judicieux d'adapter la circulation des différents composants du mélange d'alimentation M dans les différents échangeurs thermiques, et les différents étages de réaction, afin d'adapter la température du réformat R et d'exploiter au mieux son énergie thermique excédentaire Comme illustré sur la figure 5, qui constitue une variante de la figure 4, il peut être avantageux de remplacer les échangeurs thermiques 18 et 2 par respectivement deux échangeurs thermiques secondaires 18a et 18b, et deux échangeurs thermiques secondaires 2a et 2b.
Un fluide caloporteur F traverse successivement les échangeurs thermiques 18a, 18b, 2a et 2b. Le réformat R issu du reformeur 1 traverse successivement
l'échangeur thermique 18a et l'échangeur thermique 2a. L'essence E traverse l'échangeur thermique 18b. L'eau H travers l'échangeur thermique 2b.
Le fluide caloporteur F est utilisé successivement comme source froide dans l'échangeur 18a, comme source chaude dans l'échangeur thermique 18b, comme source froide dans l'échangeur thermique 2a, et enfin comme source chaude dans l'échangeur thermique 2b. En sortie de l'échangeur thermique 18b où il se refroidit, le fluide caloporteur F se trouve à une température inférieure à la température de sortie du réformat R de l'échangeur thermique 18a. Le fluide caloporteur F peut être utilisé comme source froide dans l'échangeur thermique 2a, pour refroidir le réformat R. Le fluide caloporteur F est réchauffé dans l'échangeur thermique 2a, puis refroidi dans l'échangeur thermique 2b par un échange de chaleur avec l'eau H.
On obtient en sortie de l'échangeur 2b un fluide caloporteur F à une température faible. La circulation du fluide caloporteur F est assurée dans un circuit indépendant, par une pompe de circulation non représentée sur la figure. Il est possible d'adapter le réglage du débit du fluide caloporteur F afin d'obtenir une température finale la plus proche possible de la température initiale.
L'utilisation d'un fluide caloporteur F intermédiaire permet d'utiliser des échangeurs thermiques 18a, 18b, 2a, 2b du type gaz-liquide, qui sont moins encombrants que les échangeurs thermiques du type gaz-gaz 18,2.
Sur la figure 6, on a représenté un réacteur/échangeur thermique tubulaire 20, qui peut être utilisé notamment comme étage d'oxydation sélective dans les modes de réalisation des figures 1 à 4, comprenant un échangeur thermique tubulaire.
L'échangeur 20 comprend une chambre d'admission 21, alimentée par une conduite d'admission 22 recevant par exemple le réformat R, mélangé à de l'air AI amené par une conduite secondaire 23 débouchant dans la conduite d'alimentation 22. Le mélange de réformat R et d'air AI circule ensuite à l'intérieur d'une pluralité de tubes 24 débouchant à une extrémité dans la chambre d'admission 21, et à l'extrémité opposée dans une chambre d'extraction 25 avant d'être extrait par une conduite de sortie 26.
Les tubes 24 comprennent des portions 24a de longueur déterminée remplies d'un catalyseur 27, et des portions de longueur déterminée 24b dénuées de catalyseur. Entre la chambre d'admission 21 et la chambre d'extraction 25, les tubes 24 traversent une chambre d'échange thermique 28 alimentée à une première extrémité par une conduite d'alimentation 29 en fluide de refroidissement SF utilisé
comme source froide, le fluide SF circulant dans la chambre d'échange thermique 28, avant de ressortir par une conduite d'extraction 30 située à l'extrémité de la chambre d'échange thermique 28 opposée à la conduite d'alimentation 29.
La présence unique d'un gène thyX dans de nombreuses bactéries et le virus à ADN eucaryote ainsi que dans de nombreuses bactéries pathogènes pour l'homme en fait une cible privilégiée pour des composés antibactériens ou antiviraux n'interférant pas avec la voie métabolique de la thymidylate synthase THYA présente chez l'homme.
De plus, parmi les organismes listés dans le tableau 1 ci-dessus, nombre d'entre eux ne comprennent pas de gènes DHFR codant une dihydrofolate reductase, qui est requise pour le recyclage d'un cofacteur essentiel du métabolisme du thymidylate, le CH2H4-folate.
EXEMPLE 3 : Inhibition de l'activité de la protéine THYX de Helicobacter pylori.
A. MATERIELS ET METHODS L'activité thymidylate synthase de la protéine THYX de H-pylori a été mesurée dans des extraits cellulaires en suivant l'oxydation du méthylène tétrahydrofolate par spectrophotométrie à 340 nanomètres. Le protocole utilisé est essentiellement celui utilisé pour les tests d'activité de la thymidylate synthase THYA. La sensibilité des transformants pour le triméthoprim a été mesurée sur des cultures en présence de milieu minimum M9 avec plusieurs concentrations de triméthoprim.
B. RESULTATS Les résultats obtenus montrent que la protéine THYX de Helicobacter pylori contenue dans les Iysats cellulaires oxydent le composé méthylène-tétrahydrofolate, ce qui est en accord avec la présence d'une activité thymidylate synthase.
De plus, le composé triméthoprim, un inbihiteur spécifique de la dihydrofolate reductase, inhibe la croissance des bactéries transformantes E. con X2193 transfectées avec le vecteur PBAD TOPO TA contenant un insert d'ADN codant la protéine THYX de H. pylori.
EXEMPLE 4 : Mutagénèse dirigée du gène THYX de Helicobacter pylori A. MATERIELS ET METHODES La mutagénèse dirigée a été réalisée avec le kit Quick Change TM commercialisé par la Société Stratagène, selon les recommandations du fabricant.
Le résidu sérine conservé a été remplacé respectivement par les résidus alanine ou cystéine en utilisant les oligonucléotides mutagéniques appropriés.
B. Résultats Les expériences de mutagenèse ont montré que les bactéries de E. coli X2193 transformées par les vecteurs pBAD TOTO TA contenant respectivement des inserts d'ADN codant pour la protéine THYX dans lequel le résidu d'acide aminé sérine conservé a été remplacé respectivement par un résidu de cystéine ou d'alanine exprimait une protéine THYX mutée contenant une flavine.
En revanche, les deux bactéries transformées mutantes ont perdu leur capacité de restauration de la prototrophie pour la thymidine.
Ces résultats montrent que le résidu d'acide aminé sérine conservé est essentiel pour l'activité catalytique de la protéine THYX.
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Premier exemple de réalisation du dispositif de l'invention Un premier exemple de réalisation du dispositif de l'invention 89 est représenté sur la figure 9. Il comporte plusieurs éléments du dispositif illustré sur la figure 7. Il comporte ainsi :
- l'étage de sortie push-pull 62, - le convertisseur courant-tension CCT qui permet la mesure du courant de pixel, - un échantillonneur-bloqueur analogique 90, constitué ici d'un interrupteur SW3 commandé par un signal S4 issu de la logique de commande 52, d'un condensateur Cech et d'un amplificateur 91 monté en suiveur de tension, qui reçoit le signal de sortie du convertisseur courant-tension CCT ; cet échantillonneur-bloqueur analogique 90 permet de mémoriser le courant d'un pixel de la colonne considérée sous la forme d'une tension, - un intégrateur 92 constitué d'un amplificateur 93 qui est bouclé sur un condensateur Ci monté en parallèle avec un interrupteur SW4 commandé par un signal S3 issu de la logique de commande 52, l'entrée (+) de cet amplificateur 93 étant reliée à une tension fixe, par exemple la masse, - une résistance R2 reliée d'une part à la sortie de l'amplificateur 91 de l'échantillonneurbloqueur 90 et d'autre part à l'entrée (-) de l'amplificateur 93 de l'intégrateur 92. Cette résistance impose, à l'entrée de l'intégrateur 92, un courant proportionnel à la tension de sortie de l'échantillonneur-bloqueur 90.
- un comparateur 95 qui reçoit sur son entrée (-) la sortie de l'amplificateur 93 et sur son entrée (+) la sortie d'un convertisseur numériqueanalogique CDA qui reçoit lui-même en entrée une donnée numérique DN de tension de consigne.
L'étage de sortie "push-pull" 62 permet de commuter sur la colonne Cj, soit la tension d'alimentation Vc-off correspondant au niveau d'extinction du pixel, soit l'entrée du convertisseur courant-tension CCT imposant par sa masse virtuelle le niveau Vc-on- On choisit ici Vins= Vc-on = masse analogique .
Le convertisseur courant-tension CCT permet la mesure du courant de pixel de la colonne considérée.
L'échantillonneur-bloqueur 90 associé à la résistance R2 permet d'échantillonner-bloquer ce courant du pixel.
La sortie de cet intégrateur 92 (Su3) est une rampe de tension de pente proportionnelle au courant du pixel et exempte de tous parasites de commutation des colonnes voisines. Cette rampe est comparée à la consigne de charge (Vref) fournie au comparateur 95 par le convertisseur numérique analogique CDA.
Ce comparateur 95 bascule donc (si R 1= R2) à l'instant toff tel que : toff = Qref/Ipix = Ci.Vref/Ipix La sortie de ce comparateur 95 (Scomp) est, après traitement par la logique 52, rebouclée par le signal S2 sur la commande du circuit de sortie 62 permettant la commande de la colonne considérée.
Ce dispositif illustré sur la figure 9 constitue donc un système analogique bouclé de régulation de la charge émise.
La figure 10 représente le diagramme temporel des différentes tensions existant au sein de
ce dispositif 89 lors d'un cycle d'adressage ligne. Les signaux A à E de cette figure correspondent aux signaux A à E de la figure 8.
Le cycle démarre au temps to. Le front montant de l'impulsion SI ferme l'interrupteur SW2. Le front montant de S2, grâce à l'étage de sortie 62, fait passer le potentiel colonne Vcj à Vc-on (masse virtuelle).
Après un temps ton qui permet au courant capacitif colonne de s'écouler à travers l'interrupteur SW2, le signal SI passe au niveau bas, ce qui permet d'ouvrir l'interrupteur SW2. Il y a alors établissement du courant Ipix dans la résistance R1.
Le potentiel ligne VLi passe de son potentiel Vins (défini comme étant la masse du montage) au potentiel de sélection Vis pour déclencher l'émission. Le courant Ipix s'établit alors, et après un temps de stabilisation tstab la sortie du convertisseur courant-tension CCT (Sui) se stabilise à une valeur de tension représentative de Ipix.
Cette valeur de tension est alors échantillonnée-bloquée dans l'échantillonneur-bloqueur 90, dont l'interrupteur SW3 est commandé par le signal S4 issu de la logique 52.
A partir de l'instant ton + tstab l'interrupteur SW4 est ouvert, grâce au signal S3 issu de la logique 52. L'intégration du courant de sortie de l'amplificateur 91 (Iu2) commence alors dans le condensateur Ci de l'intégrateur 92.
La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précités et de proposer un déclenchement sécurisé d'un appareil tel qu'un fumigène.
Un autre but de l'invention est de maintenir une surveillance des locaux malgré des fortes perturbations de la ligne téléphonique.
On atteint les objectifs précités avec un procédé de mise en marche d'un appareil anti-intrusion pouvant être commandé par une décharge électrique au moyen d'une centrale de surveillance.
Selon l'invention, ce procédé présente deux étapes : - une première étape au cours de laquelle on charge une capacité de temporisation pendant une durée prédéterminée ; et - une seconde étape au cours de laquelle on commande la décharge effective de la capacité de temporisation dans l'appareil. On utilise avantageusement la décharge naturelle de la capacité de temporisation pour définir une fenêtre temporelle dans laquelle on peut réaliser la commande de la charge de la capacité de temporisation, cette fenêtre temporelle étant telle que la décharge est suffisante pour mettre en marche l'appareil.
En d'autres termes, lorsqu'un opérateur situé dans le site de surveillance à distance désire mettre en marche l'appareil, de préférence un fumigène, il lui faut envoyer deux commandes. Une première commande de charge de la capacité de temporisation, puis une deuxième commande de décharge de la capacité équivalent au déclenchement du fumigène.
La fenêtre temporelle peut également être définie de telle sorte que la durée entre la première et la seconde commande est suffisante pour charger la capacité tout en n'étant pas trop longue afin d'éviter que la charge de la capacité ne devienne insuffisante au déclenchement du fumigène, cette décroissance de la charge de la capacité étant due à une décharge naturelle.
Avec un tel procédé, on évite tout risque de déclenchement intempestif d'un fumigène puisque ce déclenchement est conditionné par deux actions intentionnelles.
Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, on commande la charge et la décharge de la capacité de temporisation à partir du site de surveillance distant via un
réseau téléphonique au moyen de deux boutons de commande distincts.