INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- Dihydromyrcénol émulsionnable * Composition du dihydromyrcénol identique à celle de l'exemple 1 . Concentré émulsionnable étudié : dihydromyrcénol (75% en poids) + huile de ricin éthoxylée à 18-20 OE (25% en poids) - Tétrahydromyrcénol émulsionnable . Composition du tétrahydromyrcénol identique à celle de l'exemple 1 . Concentré émulsionnable étudié : tétrahydromyrcénol (75% en poids) + huile de ricin éthoxylée à 18-20 OE (25% en poids) -Citronellolémulsionnable . Composition du citronellol
- citronellol (différents isomères) 95, 3 % dont a-citronellol : 92,9 % ss-citronellol : 2,4 % - isogéraniol 3, 4 % - divers 1, 3 % . Concentré émulsionnable étudié : citronellol (75% en poids) + huile de ricin éthoxylée à 18-20 OE (25% en poids) - Géraniol émulsionnable . Composition du géraniol
-géraniol 97.1% -nérol 1,2%
- divers 1, 7 % e Concentré émulsionnable étudié : géraniol (75% en poids) + huile de ricin éthoxylée à 18-20 OE (25% en poids) - Myrcénol émulsionnable . Composition du myrcénol
- myrcénol 86, 2 % - cis-ociménol 6, 6 % - trans-ociméno) 1, 4 % . Concentré émulsionnable étudié : myrcénol (75% en poids) + huile de ricin éthoxylée à 18-20 OE (25% en poids) - Tétrahydrogéraniol émulsionnable . Composition du tétrahydrogéraniol
- tétrahydrogéraniol 97,1 % -divers . Concentré émulsionnable étudié : tétrahydrogéraniol (75% en poids) + huile de ricin éthoxylée à 18-20 OE (25% en poids).
La pulvérisation est effectuée dans les mêmes conditions qu'à l'exemple 2.
Les résultats sont présentés en Figure 3.
Cet exemple confirme l'effet bénéfique des alcools monoterpéniques acycliques sur la rétention.
EXEMPLE 4 : Rétention par l'avoine en fonction du volume de traitement et/ou de la taille des gouttelettes. Effet particulier d'une formulation à base d'huile de pin émulsionnable.
Dans le cas de la coagulation, l'évacuation du solvant de la solution coulée sur support solide se fait par une simple évaporation, à vitesse contrôlée en fonction du temps, de manière à obtenir une première zone poreuse imprégnée ultérieurement d'un électrolyte liquide (ladite zone résultant d'une évaporation rapide) et une deuxième zone plus dense que la première zone apte à limiter le passage des cations dudit électrolyte liquide (résultant d'une évaporation du
solvant plus lente que celle mise en oeuvre pour obtenir la première zone).
Cette pile, conforme à la présente invention va fonctionner de la façon suivante : - à l'interface cathode-seconde zone, l'oxygène de l'air est réduit en ions hydroxyles OH- ; seuls ces ions transitent efficacement, à travers la seconde zone de l'électrolyte, en direction de la première zone comprenant un électrolyte liquide ; - à l'interface anode-première zone, le métal M de l'anode est oxydé en cations M+, ces cations se complexant avec les anions OH- de l'électrolyte liquide, pour former des complexes d'hydroxydes de métal ; du fait, que la première zone de l'électrolyte soit constituée d'un électrolyte liquide, les hydroxydes formés sont instantanément dissous et, de ce fait, ne précipitent pas à l'interface anode-première zone.
La cellule de pile métal-oxygène, selon ce mode de réalisation particulier, présente un double intérêt. Conformément à l'invention, elle jugule le phénomène de carbonatation du fait de la seconde zone apte à limiter le passage des cations. De plus, le fait que la zone en contact avec l'anode soit constituée d'une partie poreuse imprégnée d'un électrolyte alcalin permet la dissolution des complexes métalliques créés à l'interface anode-première zone.
CIRCUIT SECONDAIRE DE CONVERTISSEUR COMPORTANT AU MOINS UNE SORTIE AUXILIAIRE La présente invention concerne un circuit secondaire de convertisseur comportant au moins une sortie auxiliaire.
De façon générale, un convertisseur reçoit une puissance électrique d'une source d'énergie ayant une tension d'entrée et délivre une puissance électrique à une tension de sortie vers une charge. La tension à la sortie principale est régulée par le primaire du convertisseur afin de garantir qu'une tension constante est appliquée à la charge même si la tension d'entrée ou le courant de sortie ou les deux varient. Souvent, il est souhaitable d'ajouter une ou plusieurs sorties dites sorties auxiliaires. Ces sorties auxiliaires doivent être régulées de façon indépendante par le circuit secondaire du convertisseur.
Le document de brevet EP 0 618 666 décrit un circuit secondaire de convertisseur équipé d'une sortie principale. Ce circuit est représenté sur la figure 1.
Un signal alternatif venant du primaire est présent aux bornes 1A et 1B du transformateur 1. Ce signal est redressé par un circuit de redressement et filtré par un filtre de façon à obtenir la tension continue désirée aux bornes 2A et 2B de la sortie principale 2.
Le circuit de redressement synchrone auto commandé est constitué de deux transistors MOSFETs, un transistor direct 4 et un transistor de roue libre 3, et le filtre est constitué d'un circuit LC 5 et 6. L'utilisation du redressement synchrone à base de MOSFETs réduit considérablement les pertes. La grille du transistor de roue libre 3 est connectée à la borne 1B du transformateur 1 et la grille du transistor direct 4 est connectée à la borne 1A du transformateur 1. Grâce à ces connexions, la commutation des transistors 3 et 4 est automatiquement synchronisée avec le circuit primaire.
Une sortie auxiliaire 7 peut être montée sur un tel circuit secondaire de convertisseur.
Un circuit de sortie auxiliaire connu est représenté sur la figure 1.
Ce circuit de commande de régulation auxiliaire 8 comporte une entrée de commande 8A connectée à la borne 7A de la sortie auxiliaire 7, une entrée de synchronisation 8B connectée à la borne 1A du transformateur 1 et deux sorties 8C et 8D connectées respectivement aux grilles des transistors 9 et 10.
Le circuit de commande de régulation auxiliaire crée un délai permettant de contrôler l'énergie transmise à chaque cycle de commutation.
Ce délai est fonction de la tension de commande VCmd- Afin d'éviter la nécessité d'un commutateur bidirectionnel, c'est la tension unidirectionnelle après redressement VRect dans le circuit secondaire qui est prélevée pour alimenter la sortie auxiliaire 7 via les transistors MOSFETs 9 et 10 et le filtre LC 11 et 12.
Les formes d'ondes théoriques des signaux dans un tel agencement sont représentées sur la figure 3.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE L'état de l'art est illustré par les documents [1] à [12] listés en fin de description.
Dans le cadre de l'étude du comportement des matériaux isolants soumis à des champs forts, la compréhension des phénomènes d'injection de charges dans le volume du matériau et des mécanismes de
transport associés est essentielle. Pour caractériser ces propriétés transitoires, un grand nombre de travaux proposent de charger une face d'un échantillon de matériau isolant à un certain potentiel électrique puis de suivre l'évolution de ce potentiel au cours du temps. La décroissance observée, appelée déclin de potentiel , est un phénomène naturel mettant en jeu plusieurs processus physiques tels que l'injection de charges en volume, la polarisation ou la conduction comme décrit dans les documents [1] et [2]. Dans ce cas, il est particulièrement important de disposer d'un procédé permettant de parfaitement maîtriser les conditions initiales du déclin (quantité et nature des charges, répartition spatiale) de manière à correctement rendre compte de l'injection et de la mobilité des charges.
Pour effectuer une expérience de déclin de potentiel, les échantillons doivent être préalablement chargés. On considère généralement que cette charge est initialement située au voisinage de la surface de l'échantillon. Le respect de cette condition est très critique dans le but d'étudier le déclin du potentiel dès son origine, c'est à dire pour un champ maximum. De ce fait, le temps de charge doit être quasi instantané au regard du temps de déclin. La mesure du potentiel s'effectue dans la plupart des cas à l'aide d'une sonde de potentiel asservie, (mesure sans contacts).
Différentes techniques de mise en charge ont déjà été utilisées : par effet corona, par exemple décrite dans le document [3], par un faisceau d'électrons, par exemple décrite dans le document [4] ou par contact,
par exemple décrite dans le document [5].
Les études menées à partir de décharges corona ont permis à Ieda et al., dans le document [6], puis à d'autres auteurs par la suite, par exemple dans le document [7], de confirmer par des effets indirects l'existence d'une injection de charges dans le volume à champ électrique élevé. L'utilisation de l'effet corona est cependant délicate dans la mesure où elle fait intervenir de nombreux processus d'ionisation du gaz et de dépôt d'ions à la surface de l'échantillon. La nature de la charge déposée et sa répartition sont alors difficiles à contrôler. Seul le potentiel de surface peut être imposé avec précision sans garantie sur la nature et la répartition des charges. En effet, des combinaisons différentes de ces paramètres peuvent aboutir au même potentiel de surface. De plus, l'expérience se déroulant souvent en atmosphère ambiante, la recombinaison des charges de surface avec les ions de l'air contribue au déclin, ce qui complique l'exploitation de l'expérience.
La charge peut directement être injectée par l'utilisation d'un faisceau électronique de forte énergie. Par ce type de technique, Watson dans le document [4] a pu caractériser le niveau d'énergie des pièges dans lesquels se trouvent les charges injectées.
Plus récemment, Coelho et al., dans le document de brevet [8] ont mis au point un dispositif qui permet de mesurer la mobilité des charges injectées dans un matériau isolant.
Cette technique est basée sur l'utilisation du faisceau d'un microscope électronique pour charger
l'échantillon. Coelho dans le document [9] a également proposé d'utiliser la méthode du miroir électrostatique qui est décrite dans le document de brevet [10] pour une étude locale du déclin de potentiel sur des films de quelques dizaines de micromètres.
L'utilisation d'un faisceau électronique permet de bien contrôler la quantité et le type de porteurs mis en jeu. Toutefois, la charge ne se trouve pas réellement en surface mais distribuée sur une épaisseur qui dépend fortement des conditions d'injection des électrons (énergie, courant, focalisation...). Cette épaisseur est difficile à maîtriser.
De plus, la pénétration des électrons impose l'utilisation d'échantillons dont l'épaisseur est largement supérieure à la profondeur d'arrêt des électrons. Par conséquent, cette technique ne peut être appliquée pour l'étude de couches minces.
Enfin, une émission électronique secondaire trop élevée peut conduire à des répartitions complexes entre charges positives et négatives. L'utilisation de cette technique nécessite donc une connaissance approfondie des phénomènes de piégeage de charges dans les isolants, ce qui n'est pas toujours facile à appréhender.
Pour remédier au problème de la pénétration des électrons, il est possible d'injecter des charges par contact avec une électrode chargée (à l'aide d'un faisceau électronique ou d'un générateur de tension).
La charge doit alors franchir une barrière énergétique avant de pénétrer dans le matériau. Il en résulte des
La figure 4 illustre un dispositif de pompe selon l'invention, utilisé dans un dispositif d'amplification à un amplificateur optique.
Ce dispositif d'amplification optique comporte : un dispositif de pompe comprenant par exemple une source 2 de pompe fibrée, reliée optiquement à un diviseur optique réalisé en optique intégrée dans un substrat 9, et comportant une voie d'entrée 3 apte à véhiculer l'onde de pompe S issue de la source 2 et deux voies de sortie 5 et 7 aptes à véhiculer chacune une partie de l'onde de pompe (la voie 5 véhicule une partie de l'onde référencée Si et la voie 7 véhicule l'autre partie de l'onde référencée 82), - un amplificateur optique du type fibre amplificatrice 40, cet amplificateur comprenant une première extrémité a reliée optiquement à la voie 5 et une deuxième extrémité b reliée optiquement à la voie 7 ; la première extrémité de la fibre amplificatrice étant reliée en outre à un dispositif d'introduction d'un signal E à amplifier et la deuxième extrémité de l'amplificateur étant reliée en outre à un dispositif de récupération du signal amplifié F.
Le dispositif d'introduction du signal E à amplifier, est réalisé dans cet exemple dans le même substrat que le dispositif de pompe et comprend un premier guide optique 41 et un premier coupleur 43. Ce coupleur est formé par le rapprochement du premier guide optique et de la voie 5 de sortie du dispositif de pompe, la sortie du coupleur est réalisée par une prolongation de la voie 5 qui véhicule alors le signal
E et l'onde de pompe Si vers l'entrée a de l'amplificateur.
Ainsi, dans ce mode de réalisation, l'entrée de l'amplificateur est reliée au dispositif d'introduction du signal E à amplifier par une des voies de sortie de l'onde de pompe.
Le dispositif de récupération du signal F, comprend avantageusement un deuxième guide optique 45 et un deuxième coupleur 47 formés également dans cet exemple, dans le même substrat que le dispositif de pompe, ledit coupleur étant formé par le rapprochement du deuxième guide optique et d'une des voies 7 de sortie du dispositif de pompe ; l'entrée du coupleur pour le signal F amplifié est réalisée par la voie 7 qui véhicule alors l'onde F à contresens de l'onde de pompe 82 (la voie 7 étant reliée à l'extrémité b de l'amplificateur qui délivre le signal F).
Dans ce mode de réalisation, le signal F amplifié sort de l'amplificateur et il est transmis via la voie de sortie 7 de l'onde de pompe 82 au deuxième coupleur. Ce dernier est apte à transmettre au guide 45 ce signal F amplifié. Ainsi, dans ce mode, la sortie b de l'amplificateur est reliée au dispositif de récupération du signal amplifié F par la voie 7 de sortie du dispositif de pompe.
Le signal E est introduit dans le guide 41 par tout moyen connu et par exemple dans le domaine des télécommunications optiques, par une fibre standard d'un réseau de télécommunication.
Le signal F est récupéré en sortie du guide 45 par tout moyen connu et par exemple dans le domaine des
télécommunications optiques, également par une fibre standard d'un réseau de télécommunication.
De façon plus générale, ces moyens d'introduction du signal E et de récupération du signal F sont reliés optiquement aux guides 41 ou 45 soit par des fibres optiques via des moyens de connexion tels que des blocs de v ou des férules soit directement par report desdits moyens sur le substrat, soit encore par un espace libre.
A titre d'exemple, on peut choisir pour l'onde S une onde de puissance 120mW et de longueur d'onde 980nm, un diviseur 1 symétrique apte à fournir d'une part une onde de pompe Si d'environ 60mW et de 980nm de longueur d'onde et d'autre part, une onde de pompe 82 également d'environ 60mW et de 980nm de longueur d'onde.
L'onde E introduite présente par exemple une puissance de-15dBm et une longueur d'onde de 1550 nm et l'onde F récupérée présente une puissance de 15dBm et une longueur d'onde de 1550 nm pour une fibre amplificatrice 40 dopée à l'erbium d'environ 5 à 10m.
La figure 5, représente un exemple de source de pompe 2 comportant deux sous-sources, dans un dispositif d'amplification du même type que celui de la figure 4.
Dans cet exemple, la source de pompe 2 est apte à émettre une onde de pompe S à deux longueurs d'onde.
Pour cela, elle comporte une sous-source apte à émettre une onde Sa à une longueur d'onde donnée axa, par exemple 980nm et une autre sous-source apte à émettre une onde Sb à une autre longueur d'onde Ab, par exemple 1480nm,
Un dispositif à 2 compartiments selon l'invention comprend un compartiment renfermant une composition comprenant, dans un milieu cosmétiquement acceptable, au moins un colorant direct ou au moins un colorant d'oxydation, et au moins une silicone aminée de formules (1) ou (II), et un autre compartiment renfermant une composition comprenant, dans un milieu cosmétiquement acceptable, un agent oxydant.
Un autre dispositif, à 3 compartiments selon l'invention, comprend un premier compartiment renfermant une composition comprenant, dans un milieu cosmétiquement acceptable, au moins un colorant direct ou au moins un colorant d'oxydation, un deuxième compartiment renfermant une composition comprenant, dans un milieu cosmétiquement acceptable, au moins un agent oxydant, et un troisième compartiment renfermant une composition comprenant, dans un milieu cosmétiquement acceptable, au moins une silicone aminée de formules (I) ou (II) décrites ci-après.
Silicones aminées Les silicones aminées de formules (I) ou (II) selon l'invention sont les suivantes : dans laquelle : m et n sont des nombres tels que la somme (n + m) peut varier notamment de 1 à 1 000 et en particulier de 50 à 250 et plus particulièrement de 100 à 200, n pouvant désigner un nombre de 0 à 999 et notamment de 49 à 249 et plus particulièrement de 125 à 175 et m pouvant désigner un nombre de 1 à 1 000, et notamment de 1 à 10 et plus particulièrement de 1 à 5;
R1, R2, R3, identiques ou différents, représentent un radical hydroxy ou alcoxy en C1-C4, l'un au moins des radicaux R1 à R3 désignant un radical alcoxy.
Le rapport molaire Hydroxy/Alcoxy est de préférence compris entre 0,2:1 et 0,4:1 et de préférence entre 0,25 :1 0,35 :1 etplus particulièrement est égal à 0,3.
La silicone aminée de formule (I) présente une masse moléculaire moyenne en poids allant de préférence de 2000 à 1000000 et encore plus particulièrement de 3500 à 200000. dans laquelle : p et q sont des nombres tels que la somme (p + q) peut varier notamment de 1 à 1 000 et en particulier de 50 à 350, et plus particulièrement de 150 à 250 p pouvant désigner un nombre de 0 à 999 et notamment de 49 à 349 et plus particulièrement de 159 à 239 et q pouvant désigner un nombre de 1 à 1 000, et notamment de 1 à 10 et plus particulièrement de 1 à 5; R1, R2, différents, représentent un radical hydroxy ou alcoxy en C1-C4, l'un au moins des radicaux R1 à R2 désignant un radical alcoxy.
La silicone aminée de formule (II) présente une masse moléculaire moyenne en poids allant de préférence de 2000 à 200.000, et encore plus particulièrement de 5. 000 à 100. 000 et plus particulièrement encore de 10. 000 à 50.000.
Les masses moléculaires moyennes en poids de ces silicones aminées sont mesurées par Chromatographie par Perméation de Gel (GPC) à température ambiante en équivalent polystyrène. Les colonnes utilisées sont des colonnes p styragel. L'éluant est le THF, le débit est de 1 ml/mn. On injecte 200 l d'une solution à 0,5% en poids de silicone dans le THF. La détection se fait par réfractométrie et UVmétrie.
Les produits commerciaux correspondant à ces silicones de structure (I) ou (II) peuvent inclure dans leur composition une ou plusieurs autres silicones aminées dont la structure est différente des structures (1) et (II).
Un produit contenant des silicones aminées de structure (I) est proposé par la société WACKER sous la dénomination BELSIL ADM 652#.
Des produits contenant des silicones aminées de structure (11) sont proposés par la société WACKER sous la dénomination Fluid WR 1300, et BELSIL ADM 6057.
Quant au dispositif d'émission contrôlée d'électrons, il peut être placé à l'extérieur de l'enceinte.
Le dispositif peut comporter une sonde de potentiel pour mesurer, sans contact, le potentiel de l'électrode en contact avec la cage de Faraday.
La cage de Faraday peut comporter une paroi latérale pleine, un fond plein en contact avec l'électrode de la structure et à l'opposé du fond un couvercle équipé d'une ouverture pour laisser passer les électrons en provenance du dispositif d'émission contrôlée d'électrons.
Il est préférable de prévoir un dispositif de détection d'électrons secondaires, pour détecter d'éventuels électrons secondaires ressortant de la cage de Faraday par l'ouverture.
La hauteur de la cage depuis le fond jusqu'au couvercle est avantageusement supérieure à chacune de ses autres dimensions pour éviter que les électrons ne remontent vers le diaphragme. On améliore ainsi l'efficacité de piégeage de la cage de Faraday.
La surface occupée par la cage de Faraday sur l'électrode est avantageusement inférieure à la surface de l'électrode.
Le dispositif de charge peut être apte à charger une structure dans laquelle l'électrode en contact avec la cage de Faraday est couplée avec une électrode de garde, dans cette configuration il comporte de préférence, des moyens pour porter l'électrode de garde au même potentiel que l'électrode en contact avec la cage de Faraday.
Un dispositif chauffant et/ou refroidissant peut être prévu pour ajuster la température au voisinage de la structure.
Le dispositif de charge peut être adapté pour assurer la décharge de la structure, dans cette configuration il comporte des moyens de mise en courtcircuit de la structure.
Les moyens de mise en court-circuit peuvent réaliser une liaison électrique entre la cage de Faraday et la masse du dispositif d'émission contrôlée qui correspond au potentiel de référence.
Le dispositif peut alors comporter un dispositif de mesure du courant provoqué par la décharge de la structure.
BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés, à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 représente schématiquement un dispositif de charge d'une structure formée d'un corps isolant pris en sandwich entre deux électrodes, conforme à l'invention ; - la figure 2 représente une coupe d'une cage de Faraday employée dans le dispositif de la figure 1 ; la figure 3 montre l'évolution du potentiel de la première électrode en fonction de la quantité de charges déposée sur l'électrode ; - la figure 4 montre l'évolution de la quantité d'électrons perdus en fonction du potentiel de la première électrode ;
- la figure 5 représente l'évolution du potentiel de la première électrode en fonction du temps de déclin ; - la figure 6 représente l'évolution du taux de déclin en fonction du temps de déclin ; - la figure 7 représente en échelle semilogarithmique, la conductivité du matériau isolant de la structure en fonction de la racine carrée du potentiel de la première électrode ; - la figure 8 représente l'évolution du potentiel après mise en court-circuit de la structure.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS La figure 1 montre de manière schématique un dispositif de charge 10 d'une structure 1 formée d'un corps isolant 2 pris en sandwich entre une première électrode 3 et une seconde électrode 4. Le matériau du corps isolant 2 peut être choisi parmi les polymères, les céramiques à base d'oxydes, de nitrures, de borures, de carbures par exemple, les verres, ces matériaux étant pris seuls ou en combinaison. Le corps isolant 2 peut se présenter sous la forme d'un bloc épais, d'un film ou d'une couche mince, son épaisseur est choisie de manière à obtenir un champ électrique suffisant pour injecter des charges dans l'isolant. Les électrodes 3,4 peuvent être métalliques ou semiconductrices.
La structure peut être réalisée par des techniques connues, par exemple, le corps isolant peut être obtenu par moulage, usinage, pressage de granulés, les électrodes peuvent être réalisées par pressage,
collage, peinture, par dépôt chimique en phase vapeur, par dépôt physique en phase vapeur ou autres.
Selon l'invention, chaque cellule comporte en outre des moyens de protection ayant un interrupteur de protection disposé dans ladite seconde branche de circuit, permettant lorsqu'il est ouvert, de neutraliser ladite cellule indépendamment des autres cellules.