INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cette zone appropriée, la vitesse de montée en température de la composition à exfolier est choisie de telle sorte que la matrice formée des composés polymères devienne rapidement thermovisqueuse en étant portée à la température de mise en #uvre du composé polymère le plus visqueux entrant dans la composition de la matrice, cette température étant comprise dans l'intervalle délimité par la température de fusion Tf du composé polymère le moins fusible et/ou la température de transition vitreuse Tg du composé polymère le plus amorphe et la température de dégradation Tg des composés polymères formant la matrice.
L'énergie thermique apportée à la matrice polymère pour atteindre la température de mise en #uvre est pour partie fournie par l'effet mécanique de cisaillement qui découle du malaxage de la composition à exfolier et pour l'autre partie, fournie par des moyens de chauffage et de régulation de ladite zone, de telle sorte que la formation du mélange visco-élastique se fasse sans choc thermique significatif et, dès lors, sans dégradation des composés polymères.
Etape c) du procédé Selon l'invention, et conformément à l'étape c) du procédé, le mélange visco- élastique issu de l'étape b) est soumis, dans une autre zone appropriée, à un travail thermomécanique impliquant compression et cisaillement significatif, ce
mélange visco-élastique étant formé de la matrice polymère dans un état thermovisqueux et des particules minérales lamellaires empilées, préalablement traitées, à exfolier.
Ce mélange visco-élastique est souhaitablement maintenu à un niveau de température proche de celui pratiqué dans l'étape précédente, pendant qu'il est soumis au travail thermomécanique impliquant compression et cisaillement.
Ce travail thermomécanique a pour effet de provoquer une exfoliation incomplète, des particules minérales lamellaires empilées au sein de la matrice thermovisqueuse.
Le taux de cisaillement appliqué au mélange visco-élastique dans la zone de travail thermomécanique est au moins égal à 104 seconde-' et préférentiellement compris entre 104 seconde-' et 107 seconde-'.
Dès lors, le rapport entre le taux de cisaillement appliqué au mélange visco- élastique au cours de l'étape c) du procédé lors du travail thermomécanique dudit mélange impliquant compression et cisaillement significatif et le taux de cisaillement appliqué au mélange visco-élastique dans l'étape d) de relaxation est compris entre 1 et 106.
La valeur de ce taux de cisaillement appliqué au mélange visco-élastique au cours de l'étape c) du procédé est choisi de telle sorte que les composés polymères constituant la matrice rendue thermovisqueuse n'aient pas à subir des chocs thermiques provoqués par un taux de cisaillement excessif entraînant des dégradations sensibles desdits composés polymères.
Le temps pendant lequel le mélange visco-élastique est soumis au travail thermomécanique impliquant une compression et un cisaillement significatif dépend simultanément des composés polymères constituant la matrice, du taux de cisaillement et de la température appliqués au mélange visco- élastique au cours de cette étape : ce temps peut être compris entre 5% et 30% du temps total de "passage machine", c'est-à-dire du temps total nécessaire à la réalisation des étapes (b) à (f) du procédé selon l'invention.
Etape d) du procédé Selon l'invention et conformément à l'étape d) du procédé, le mélange visco- élastique issu du travail thermomécanique impliquant compression et le cisaillement de l'étape c) est soumis à la relaxation, sous malaxage mécanique doux, à faible taux de cisaillement.
Comme précédemment évoqué, cette relaxation, qui constitue une caractéristique forte de l'invention, a la spécificité de provoquer l'exfoliation pratiquement complète des particules minérales lamellaires empilées, le taux d'exfoliation pouvant atteindre, à l'issue de l'étape de relaxation, une valeur d'au moins 0,96.
Les conditions essentielles de relaxation imposées simultanément au mélange visco-élastique issue de l'étape c) du procédé concernent : - la température du mélange visco-élastique au cours de la relaxation qui est au moins égale mais qui peut être supérieure d'au moins 3 C et préférentiellement de 6 C à la température pratiquée lors de l'étape c) de travail thermomécanique impliquant compression et cisaillement dudit mélange visco-élastique ; - le taux de cisaillement auquel est soumis le mélange visco-élastique qui est au plus égal au taux de cisaillement le plus faible pratiqué au cours de l'étape c) et qui est préférentiellement compris entre 10 seconde-' et 104 seconde-' ; - le temps de relaxation nécessaire pour obtenir une exfoliation quasi- complète des particules minérales lamellaires empilées qui est préférentiellement compris entre 3 et 10 fois, le temps pendant lequel le mélange visco-élastique a été soumis au travail thermomécanique impliquant compression et cisaillement au cours de l'étape c).
Plus précisément, l'invention a pour objet un volet aérodynamique d'obturation articulé pour appareil de chauffage et/ou de climatisation d'un habitacle de véhicule automobile comprenant :
- un support rigide sensiblement plan muni de paliers ou d'un axe de rotation, - au moins un bloc en matériau absorbant les vibrations et les bruits aérodynamiques induits par un flux d'air, ledit bloc étant monté sur au moins une surface du support, et - un capot rigide ajouré venant couvrir le bloc absorbant pour le maintenir en position sur le support.
Selon des modes particuliers de réalisation de l'invention : - le bloc absorbant est réalisé en mousse, - le capot de maintien comprend une grille recouvrant le bloc absorbant et un cadre fixé sur le support, - le capot de maintien est fixé de manière amovible sur le support, en particulier par clipsage, - un matériau souple en élastomère, tel que du Styrène Ethylène Butadiène Styrène (SEBS), est surmoulé directement sur des nervures de rigidification du support et/ou forme des lèvres d'étanchéité, - certaines nervures de rigidification traversent l'épaisseur du bloc absorbant pour bloquer et de centrer le capot de maintien, - le bloc absorbant dépasse ponctuellement du support pour former les lèvres d'étanchéité, - le bloc absorbant est fixé sur une surface externe plane d'au moins un rabat articulé sur un bord du support rigide par l'intermédiaire d'une charnière film, pour permettre audit rabat de se déplacer sur le support de telle sorte que le bloc absorbant soit disposé sur une surface externe dudit support.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit, relative à des exemples de réalisation illustrés par les figures annexées de vues schématiques, qui représentent respectivement : - la figure 1, une vue éclatée en perspective d'un volet conforme à l'invention, et - la figure 2, une vue schématique en perspective d'une variante de réalisation de la figure 1.
Un volet aérodynamique d'obturation 10 pour appareil de chauffage et/ou de climatisation d'un habitacle de véhicule automobile est illustré sur la figure 1.
Ce volet 10 articulé comprend une première partie centrale 11, ou support, réalisée en matière plastique rigide tel que du polypropylène ou du polyéthylène. Ce support 11 présente une forme plane de plaque munie, sur une tranche, de paliers creux 12. Ces paliers 12 permettent, à l'aide d'une commande de couplage tels que deux axes, l'articulation du volet lors de son utilisation pour bloquer ou laisser passer un flux d'air circulant dans une conduite d'aération (non représentée) dans laquelle est placé le volet.
Un matériau souple à base d'élastomère, tel que du SEBS, est surmoulé directement sur le support 11, notamment à l'endroit de nervures 13 et en périphérie pour former des lèvres d'étanchéité 14 avec la conduite d'aération pour réduire les fuites.
Au moins un bloc de mousse absorbante 15 est posé sur les nervures 13 afin d'absorber les vibrations induites par le flux d'air. Le bloc de mousse absorbante 15 est divisé en trois parties séparées par deux nervures 13b qui sont en saillie par rapport au support 11 et dépassent de l'épaisseur de la mousse.
Un capot de maintien ajouré 16, formant une seconde partie rigide du volet 10, est monté de manière amovible sur le support 11 par clipsage. Le capot de maintien 16 présente un cadre 17 et une grille 18 qui permettent de maintenir la mousse 15 solidement sur le corps 11 du volet 10 tout en laissant celle-ci absorber correctement les vibrations indésirables. Les nervures 13b sont insérées dans des fentes du capot 16 pour le centrer et le bloquer en translation. Ces nervures 13b présentent par ailleurs un profil aérodynamique favorisant l'écoulement de l'air.
La solution ainsi présentée permet de réaliser un volet 10 ayant une forme aérodynamique qui est favorable à la circulation de l'air et à la réduction des bruits de frottements, tout en permettant d'optimiser l'absorption des vibrations par la mousse absorbante 15.
L'étanchéité du volet 10 avec la conduites de circulation d'air dans laquelle il est placé est obtenue par l'emploi du surmoulage, ce qui autorise davantage de possibilités qu'avec les solutions de l'art antérieur.
Comme cela est illustré sur la variante de réalisation de la figure 2, le bloc de mousse 15 est fixé, par exemple par collage, sur une surface externe parfaitement plane d'un rabat 19 articulé sur un bord du support 11 par l'intermédiaire d'une charnière film 20 invisible. Ainsi, après avoir pivoté le rabat 19 autour de la charnière film 20 pour le placer sur le
support 11, comme cela est illustré par les flèches F, l'ensemble est solidarisé par des clips ou à chaud par des points de soudure ou des rivets. La mousse absorbante 15 est ainsi placée de la même manière que sur la figure 1 où elle est ensuite éventuellement maintenue par un capot 16.
Cette solution évite d'avoir à placer la mousse 15 de part et d'autre et/ou sur les nervures 13 du support 11, ce qui améliore sa fixation puisque la surface d'attache 19a du rabat 19 est parfaitement plane, la surface opposée 19b venant par ailleurs épouser lesdites nervures 13 une fois le rabat 19 rabattu sur le support 11.
L'invention n'est pas limitée aux exemples décrits et représentés, donnés à titre d'illustration de l'objet de l'Invention.
Ainsi, un bloc de mousse 15 peut être disposé sur les deux faces du support 11 du volet 10. Le bloc absorbant 15 en mousse peut également dépasser ponctuellement latéralement du support 11 pour former les lèvres d'étanchéité 14.
l'axe A-A a un profil sensiblement radial.
La face de diffusion lumineuse 132 est agencée sensiblement en vis-à-vis axialement de la zone centrale 136. Elle comporte des motifs dioptriques élémentaires 146, par exemple de profil convexe, qui sont prévus pour répartir spatialement vers l'avant les rayons lumineux reçus par la zone centrale 136, de 25 manière à réaliser des faisceaux lumineux élémentaires dont la
forme est adaptée à la fonction de signalisation à réaliser.
Les motifs dioptriques élémentaires 146 sont, par exemple, similaires aux motifs dioptriques 108 qui ont été décrits en
référence au deuxième mode de réalisation (figure 10).
La face d'entrée 24 comporte une zone annulaire périphérique 148 qui comporte des échelons annulaires coaxiaux
, similaires aux échelons 138 de la zone centrale 136.
Les échelons 150 de la zone annulaire périphérique 148 comporte ici une génératrice 152 sensiblement parallèle à l'axe
A-A et une génératrice 154 inclinée par rapport à l'axe A-A.
A mesure que l'on s'éloigne de l'axe A-A, l'inclinaison de la 5 génératrice 154 augmente et se rapproche d'une direction radiale.
La zone annulaire périphérique 148 comporte portion périphérique d'extrémité 156 de profil sensiblement hémisphérique. La face de sortie 134 du moteur de lumière 22 est associée io à la zone annulaire périphérique 148 de la face d'entrée 24. Elle a ici un profil globalement hémisphérique et elle est agencée globalement radialement en vis-à-vis d'un tronçon axial du
réflecteur annulaire coaxial 20.
Le fonctionnement de ce troisième mode de réalisation est 15 le suivant.
La diode lumineuse 14 émet des rayons lumineux vers la
face d'entrée 24 du moteur de lumière 22.
Une première partie R4 des rayons lumineux, ceux qui sont le plus proche de l'axe optique A-A, atteint la zone centrale 136 20 de la face d'entrée 24. Ces rayons R4 se réfractent à travers le moteur de lumière 22 jusqu'àla face de diffusion lumineuse 132, qui les transmet globalement axialement vers l'avant, en formant des faisceaux élémentaires de signalisation, grâce aux motifs
La variation de #B (en pm) en fonction de l'allongement relatif # (en #) et d'une variation de température AT (en K) est donnée par la relation suivante, calculée pour #B voisine de 1550nm : ##B=1,2# + 12AT (11) Un actionneur est donc un dispositif capable de faire varier les contraintes e et/ou la température T appliquées à un réseau de Bragg.
La figure 8 est une vue schématique d'un exemple d'actionneur 8. Le réseau de Bragg 10, formé dans une fibre optique 12, est représenté par une zone d'alternance de franges sombres et claires.
On donne maintenant divers exemples d'extracteurs, ou dispositifs de filtrage optiques, conformes à l'invention.
Un dispositif conforme à l'invention comprend un réseau apodisé utilisé en réflexion (caractérisé par un coefficient Rra (#)) et un réseau à saut de phase utilisé en transmission (caractérisé par un coefficient Trsp(#)). La réponse spectrale #T(#) du dispositif, donnée en transmission, est ainsi : 1' (À) =Trsp (À) xRra (À) (12) L'association entre ces deux réseaux de Bragg se fait par l'intermédiaire d'un composant optique qui peut être un circulateur ou un coupleur.
Un dispositif conforme à l'invention, dans une configuration RT, est schématiquement représenté sur la figure 9 et comprend un réseau apodisé 18 et un réseau à saut de phase 20, qui sont montés sur un support 22, ainsi qu'un circulateur 24 à trois voies ("ports") vl, v2 et v3.
Le signal restant se disperse dans un milieu 28 constitué par un liquide d'adaptation d'indice sans lequel les réflexions dé Fresnel en bout de fibre risquent de rediriger une partie non négligeable du signal d'entrée dans le dispositif.
La bande spectrale réfléchie dans voie v3 est donnée par un spectre du genre de celui de la figure 3, avec L=10mm et #nmod=4x10-4, et rencontre le réseau à saut de phase défini par un spectre du genre de celui de la figure 4, avec ##=#, L=3mm et #nmod=15x10-4.
Si ces spectres sont bien accordés, on extrait du signal uniquement le pic central du réseau à saut de phase.
Le signal réfléchi par ce dernier se perd dans l'isolation du circulateur. Aucun effet de résonance (du type Fabry-Perot) n'est donc observé entre les deux réseaux.
La configuration TR est similaire à la précédente. Un dispositif conforme à l'invention, utilisant cette configuration TR, est schématiquement représenté sur la figure 10 et utilise les mêmes composants que le dispositif de la figure 9, agencés comme on le voit sur la figure 10.
Les aérateurs de ce type fonctionnent de manière satisfaisante.
Toutefois, ils ont l'inconvénient de présenter une étanchéité médiocre. En effet, du fait des jeux fonctionnels nécessaires pour permettre la rotation du barillet, il existe souvent un interstice entre le barillet et le conduit d'amenée d'air. Or, l'air se trouvant dans le conduit est généralement en surpression, si bien qu'il apparaît un écoulement d'air dans l'habitacle par cet interstice.
La présente invention a pour but de proposer un aérateur assurant un haut degré d'étanchéité tout en étant d'une manipulation simple.
Cet aérateur comprend un barillet rotatif de distribution d'air, ce barillet présentant un passage et au moins une paroi délimitant ce passage, susceptible de pivoter entre une position d'écoulement dans laquelle le passage est parallèle à l'axe du conduit d'amenée d'air autorisant l'écoulement d'air dans l'habitacle et une position d'obturation dans laquelle le passage d'air est sensiblement perpendiculaire à l'axe du conduit, la paroi transversale obturant le conduit d'amenée d'air.
Selon l'invention, l'aérateur comprend un volet rotatif placé dans le conduit d'amenée d'air en amont du barillet et des moyens de liaison reliant le
barillet au volet pour permettre la rotation du volet entre une position dans laquelle le volet est perpendiculaire à l'axe du conduit d'amenée d'air lorsque le barillet est en position d'obturation et une position dans laquelle le volet est orienté dans l'axe du conduit d'amenée d'air lorsque le barillet est en position d'écoulement.
La structure de l'aérateur selon l'invention permet de découpler du barillet la gestion de l'étanchéité et de la déporter en amont de celui-ci dans un lieu où l'étanchéité peut être réalisée de manière beaucoup plus efficace.
En outre, les moyens de liaison autorisent une rotation du barillet sur un angle d'environ 300 de part et d'autre de l'axe du conduit d'amenée d'air, le volet demeurant dans l'axe de ce dernier.
Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, les moyens de liaison comprennent : - une molette solidaire du barillet au niveau de son axe de rotation, et - une bielle dont l'une de ses extrémités est liée à la molette et dont l'autre extrémité est connectée à une manivelle solidaire de l'axe de rotation du volet.
La fermeture et l'ouverture de l'aérateur se fait de manière très simple par rotation d'une molette.
De préférence, une rainure en arc de cercle est ménagée dans la molette dans laquelle glisse un téton supporté par la bielle.
De façon avantageuse, le volet présente, sur sa périphérie, un joint d'étanchéité.
Avantageusement, un boîtier, présentant une partie amont de section rectangulaire et une partie avale de section cylindrique dans laquelle une fenêtre est ménagée, reçoit dans ses deux parties respectivement le barillet et le volet.
L'aérateur est ainsi contenu dans un sous-ensemble qui peut être directement emboîté sur le conduit d'amenée d'air.
Selon une possibilité, le barillet comprend deux parois latérales et deux parois transversales délimitant un passage d'air.
En vue d'orienter le flux d'air, des lamelles s'étendent entre les parois latérales parallèlement aux parois transversales.
Il apparaît donc, de façon claire, que l'interaction de la cytokine avec les HS limite de façon considérable l'accessibilité à différents compartiments in vivo, et les difficultés rencontrées au cours de l'utilisation thérapeutique de l'IFNy (14) sont vraisemblablement liées en partie à ces interactions. Ces travaux montrent également que les héparines sulfates sont responsables d'accumulation locales importantes de cytokine dans les tissus. Enfin, il a été montré également qu'in
vivo, l'IFNy, seul, est rapidement inactivé par dégradation protéolytique de son extrémité C-terminale (12).
Afin d'apporter une solution aux problèmes mentionnés plus haut, il a été proposé d'associer l'IFNy a une molécule d'héparine. Cette association permet une élimination plasmatique beaucoup plus lente et une distribution tissulaire plus large de la cytokine et induit, en outre, une augmentation de l'activité par un mécanisme de protection du domaine C-terminal, contre les dégradations protéolytiques.
Par ailleurs, l'injection d'héparine seule permet de déplacer la cytokine accumulée dans les tissus par les HS endogènes, et donc de réduire ou supprimer son activité.
Cependant, l'utilisation d'une molécule d'héparine pour protéger l'IFNy et augmenter sa biodisponibilité, ou au contraire pour en supprimer l'action locale, soulève des difficultés qui proviennent des activités de l'héparine, elle-même, et, en particulier, de ses propriétés anticoagulantes.
Sur les héparane sulfates (HS), a été caractérisé le site d'interaction pour l'IFNy. Il est constitué de domaines octasaccharidiques hautement sulfatés séparés par un domaine plus étendu de 7 kD, moins sulfaté.
La figure 1 montre un complexe dimère d'IFNy et d'héparane sulfate. Les deux domaines octasaccharidiques sont représentés par des traits gras sur la figure 1.
Seuls les domaines octasaccharidiques se lient à la forme dimérique de l'IFNy, le domaine central faisant un pont entre les deux extrémités.
Le document FR-A-2 736 832 (WO-A-97/03700) décrit un agent modulateur de l'activité de l'interféron-y
comprenant un groupement de formule A-X-B, dans laquelle A et B représentent indépendamment un groupe oligosaccharidique portant une charge anionique suffisante, par exemple, sous la forme de groupes sulfate pour conférer audit groupe oligosaccharidique une affinité pour une partie de l'extrémité C-terminale de l'interféron-y humain contenant la séquence peptidique 125-131, et X est un bras espaceur de longueur suffisante pour permettre aux groupes A et B de se lier chacun à l'une desdites séquences peptidiques des extrémités C-terminales d'un homodimère d'interféron-[gamma]. Le composé décrit dans ce document présente les inconvénients suivants : Les molécules désignées par A et B sont des fragments de dépolymérisation d'héparine ou d'héparane sulfate. On peut rappeler ici que ces molécules sont caractérisées par une très grande hétérogénéité structurale, et qu'il n'existe pas de procédé pour obtenir des molécules de ce type de structure définie, à partir de sources naturelles. Le composé décrit dans ce document représente donc en fait un mélange de molécules de structures variées. De même pour le segment X qui, selon les cas, peut aussi être un fragment de dépolymérisation d'héparane sulfate.
Une telle molécule n'a pas nécessairement de symétrie C2, (les fragments A, X et B sont "en lignes", ou orientés dans le même sens, ou encore disposés de façon "parallèles") et ne respecte donc pas la symétrie de la protéine sur laquelle elle est censée se lier.
Par ailleurs, ces molécules sont d'origine animale et ont l'inconvénient de véhiculer des agents infectieux transmissibles éventuels.
Il existe donc un besoin pour une molécule qui, liée à l'IFNy, permette, entre autres, de protéger celui-ci contre toute dégradation, augmente sa biodisponibilité, ainsi que sa durée de demi-vie, ou, capable de déplacer l'IFNy accumulé par les héparanes sulfates dans les tissus.
En d'autres termes, il existe un besoin pour une molécule qui, associée à l'IFNy, ait une action sensiblement analogue à celle de l'héparine, sans présenter les inconvénients liés à celle-ci.
Le but de l'invention est de fournir une molécule susceptible de se lier à l'IFNy, qui réponde, entre autres, aux besoins indiqués ci-dessus.
Le but de l'invention est encore de fournir une molécule susceptible de se lier à l'IFNy, qui ne présente pas les inconvénients, limitations, défauts et désavantages des molécules analogues de l'art antérieur, en particulier l'héparine et qui résolve les problèmes de l'art antérieur.
L'invention s'applique de préférence aux polymères et copolymères dont la chaîne macromoléculaire principale est un squelette hydrocarboné.
Par rapport à l'enseignement de WO-A-9703147, les conditions réactionnelles permettant de privilégier la coupure des ramifications (au détriment des coupures de la chaîne macromoléculaire principale), sont un compromis entre les divers paramètres influençant la réaction. Les principaux paramètres sont la température, la pression d'hydrogène (pression H2) et surtout la durée de la réaction. La déposante a notamment constaté qu'en limitant la durée de réaction, la coupure des ramifications est privilégiée. De même, une température inférieure au point de fusion du polymère ou copolymère ou une pression H2 faible favorise la coupure des ramifications, notamment pour une durée courte de réaction.
D'autres paramètres non négligeables sont la concentration en métal apporté par le catalyseur (exprimée en nombre de moles de métal par moles de chaînes