INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le bloc commun est choisi minimal, ayant un nombre d'instructions le plus petit possible et / ou s'effectuant en un temps minimal.
Le bloc élémentaire commun peut comprendre : - un ou plusieurs blocs élémentaires obtenus lors de l'étape El, et - une instruction de mise à jour d'un pointeur de boucle (k) tel que une exécution du bloc élémentaire commun associée à la valeur du pointeur de boucle (k) et
une exécution du bloc élémentaire de rang égal à la valeur du pointeur de boucle (k) soient identiques.
Si nécessaire, un pointeur d'état peut également être utilisé en complément du pointeur de boucle : - le pointeur d'état s indique si le bloc élémentaire commun a été exécuté un nombre prédéfini de fois correspondant au nombre de blocs élémentaires décomposant un bloc d'instructions données ; dans un exemple, le pointeur d'état s est égal à 1 lorsque le nombre prédéfini de blocs élémentaires a été exécuté, et il est égal à 0 sinon.
La figure 8 représente un chromatogramme correspondant au mélange des esters méthyliques biaryliques du tableau XII.
La figure 9 représente un chromatogramme correspondant au mélange des esters éthyliques biaryliques du tableau XIII.
PARTIE EXPERIMENTALE - PREPARATION DES COMPOSES I) SYNTHÈSE DES SELS FONCTIONNALISÉS : 1/ Alcools 1 : -N m OH X- 2 la m = 1 ; X2 = Cl lb m = 3 ; X2 = Cl le m = 1 ; X2 = PF6 1 d m =1 ; X2 = NTf2 le m = 3 ; X2 = NTf2 if m = 1 ; X2 = BF4 * la : Dans un ballon de 250 ml on met 25 g (0,1mol) de 3-chloropropanol, 30 ml d'une solution de triméthyle amine à 45% dans l'eau (0,2 mol) et 100 ml d'acétonitrile pour homogénéiser le milieu. Le mélange est ensuite porté à reflux pendant 36 heures. Le mélange eau/acétonitrile est évaporé sous vide et le solide blanc obtenu est lavé par 2 fois 30 ml d'éther.
Solide blanc , Rdt = 82% Pf = 158-160 C RMN IH (200 MHz, D2O) : 1,80 - 2,05 (m, 2H) ; 3,00 (s, 9H) ; 3,20 - 3,41 (m, 2H) ; 3,60 (t, 2H, J = 7,1 Hz) RMN 13C (50 MHz, D20) : 25,68 ; 53,31 (t, JC-N = 4,1 Hz) ; 58,52 ; 64,52.
* lb: Dans un ballon de 250 ml on met 5g (36 mmol) de 6-chlorohexanol, 10 ml d'une solution de triméthyle amine à 45% dans l'eau (0,1 mol) et 100 ml d'acétonitrile pour homogénéiser le milieu. Le mélange est ensuite porté à reflux pendant 36 heures. Le mélange eau/acétonitrile est évaporé sous vide et le solide blanc obtenu est lavé par 2 fois 30 ml d'éther.
Solide blanc Rdt = 62% Pf =178-180 C RMN 1H (200 MHz, MeOH) : 1,30 - 1,65 (m, 6H) ; 1,80 - 1,95 (m, 2H) ; (s, 9H) ; 3,6 (m, 2H) ; 3,55 (t, 2H, J = 6,1 Hz).
RMN 13C (50 MHz, MeOH): 22,93; 25,48; 26,15; 32,35; 52,60 (t; J = 4,1 Hz); 61,67 ; 66,76.
* le: Un mélange d'une solution de 10 g (65,3 mol ) de chlorure de N,N',N"triméthyle-3-hydroxypropylammonium dans 15ml d'eau et 13,23 ml (0,15 mol) de l'acide hexafluorophosphorique en solution 60% dans l'eau est agité à température ambiante pendant 2 heures. Le milieu devient hétérogène immédiatement et le précipité formé est filtré et lavé à l'éther. Le solide blanc obtenu est séché sous vide.
Solide blanc Rdt =67% Pf =124-126 C RMN 1H (200 MHz, CD3CN) : 1,70 (m, 2H) ; 2,82 (s, 9H) ; 3,15 (m, 2H) ; 3,40 (t, 2H, J = 6,1 Hz).
RMN 13C (50 MHz, CD3CN) : 25,44, ; 52,59 (t, J = 4,2 Hz) ; 57,67 ; 64,26 (t, J = 3,8 Hz).
* ld: Dans un bécher, on prépare une solution de 10g du sel d'ammonium (la)(65,3 mmol) dans 10 mL d'eau. Dans un autre bécher, on dissout de la même manière 20 g de bis-trifluorométhanesulfonamidure de lithium (71,9 mmol). Les deux solutions sont mélangées et agitées pendant 2 heures à température ambiante pour que l'échange soit total. Les deux phases obtenues sont séparées dans une ampoule à décanter, et la phase aqueuse est extraite 2 fois par 15 ml de chlorure de méthylène. Enfin le solvant est évaporé et le produit est séché sous vide.
Huile visqueuse incolore Rdt = 86% RMN1H (200 MHz, Acétone D6) : 2,00 - 2,21 (m, 2H) ; 3,25 (s, 9H) ; 3,50 - 3,80 (m, 4H).
RMN 13C (50 MHz, Acétone D6) : 29,14 ; 54,27(t ; JC-N = 4,1 Hz) ; 60.05 ; 66.09 ; 121,05 (q, J = 321,2 Hz).
* le: Un mélange d'une solution de 10 g (51,2 mmol) de chlorure de N,N',N"- triméthyle-4-hydroxybutylammonium dans 15 ml d'eau et 18,7 g (6,66 mmol) de lithium de trifluorométhane sulfonamidure est agité à température ambiante. Le milieu devient hétérogène immédiatement, et les deux phases sont séparées dans une ampoule à décanter. L'huile incolore obtenue est ensuite lavée deux fois par 3 ml d'eau et séchée à 50 C sous vide poussé.
Huile incolore Rdt = 93%.
RMN 1H (200 MHz, Acétone, D6) : 1,41 - 1,60 (m, 6H) ; 1,88 - 2,01 (m, 2H) ; 3,30 (s, 9H) ; 3,65 (m, 4H) ; (t, 2H, J = 6,1 Hz).
Sur les figures 24 a 27 est represente un lo detail d'une chaine de scie 5, dans laquelle un limiteur de profondeur 61 devan,cant une dent de coupe , est forme sur un maillon d'entrainement 11. Le maillon de coupe 13 est dispose sur le cote longitudinal 44 de la chalne. Le limiteur de profondeur 61 comprend un troncon lateral 62 qui fait saillie du tron,con d'entralnement 11, vers le cate longitudinal oppose 45 de la chaine. Au tron,con lateral 62 se raccorde le tron,con de ton' 22 qui surmonte la chalne de scie 5 sur toute sa largeur. Le bord 41 du limiteur de profondeur 61, situe a l'arriere dans le sens de marche 8, s'etend parallelement au trenchant de ton' 16 de la dent de coupe 15 qui suit. Le cote 47 du tron,con de ton' 22, qui est eloigne du tron,con lateral 62, presente par rapport au trenchant lateral 30 de la dent de coupe 15, une distance d'espacement 46 perpendiculairement a la direction longitudinale 9 de la chaine. Sur les figures 32 a 35, le maillon
d'entralnement 11 est represente de maniere agrandie.
Le tron,con lateral 62 possede dans la zone du corps de base 14, une longueur 63. La longueur 63 correspond de preference au moins a la longueur 38 du tron,con de ton' 22 sur le cote 56 dirige vers le tronc,on lateral 62. Le bord 41 situe a l'arriere dans le sens de marche 9, est incline d'un angle 43 par rapport a une perpendiculaire 42 au plan 33 du corps de base 14. Le cote 47 du troncon de ton' 22, qui est eloigne dutroncon lateral 62, est incline d'un angle 52 par rapport a la direction longitudinale 9 de la chalne, les rapports d' angles deja decrits etant de preference egalement valables dans ce cast Le troncon lateral 62 est coude,
et environ realise sous la forme d'un couche.
Il peut s'averer utile que le limiteur de profondeur soit incline par rapport a la direction longitudinale 9 de la chalne, des deux cotes longitudinaux 44, 45 de la chalne, d'un angle qui stouvre a l'encontre du sens de marche S. Pour reaffuter un limiteur de profondeur, il est prevu que le limiteur de profondeur soit affute sur le bord 41 situe a l'arriere en se referent au sens de marche, parallelement au bord de la dent de coupe situe a l' avant en se referent au sens de marche. Le reaffutage peut etre effectue a ['aide d'un outil d'affutage ou de rectification pour la dent de coupe, tel que par exemple une meule ou une lime. Des meules speciales pour l'affutage de limiteurs de profondeur, et des reglages d' angles particuliers ne vent pas necessaires. Dans le cas de chalnes de scie avec un limiteur de profondeur simplement coude lateralement, il est egalement possible a l' aide de cette technique de rectification, et par un choix approprie des rapports d' angles sur la dent de coupe et le limiteur de profondeur, de maintenir constante la distance
laterale de la dent de coupe au limiteur de profondeur.
Le procede selon l' invention peut plus particulierement egalement etre mis en uvre pour d'autres chalnes de scie.
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ARTICLES MOULES EN RESINE ET LEUR PROCEDE DE FABRICATION Description La présente invention se rapporte à des articles moulés en résine et à leur procédé de fabrication. Plus particulièrement, la présente invention se rapporte à des articles moulés en résine définissant des vides à l'intérieur de ceux-ci et à leur procédé de fabrication.
Comme exemple d'un article moulé en résine, il existe un boîtier de conditionnement d'air d'une unité de conditionnement d'air de véhicule représenté sur la figure 8. Comme représenté sur la figure 8, le boîtier de conditionnement d'air 101 comprend un boîtier supérieur 111, un boîtier inférieur 112 et des feuilles de protection thermique 120. Un évaporateur 102 est prévu dans le boîtier 101. Les boîtiers supérieur et inférieur 111,112 sont des articles moulés n'ayant aucune structure en mousse à l'intérieur de ceux-ci. Les feuilles de protection thermique 120 sont des articles moulés comportant une structure en mousse.
Généralement, lorsque de la chaleur sur une périphérie extérieure du boîtier est absorbée par l'évaporateur et l'eau condensée, des gouttes de condensation sont générées sur les faces extérieures du boîtier. Dans le boîtier 101, les feuilles de protection thermique 120 sont agencées à des parties où le boîtier 101 entre en contact avec l'évaporateur 102 et où l'eau condensée provenant de l'évaporateur 102 s'écoule pour restreindre la génération de gouttelettes de condensation et pour empêcher en outre les gouttelettes de condensation de tomber dans le compartiment passager.
Lors de fabrication du boîtier 101, le boîtier supérieur 111, le boîtier inférieur 112 et les feuilles de protection thermique 120 sont moulés séparément et ensuite les feuilles de protection thermique 120 sont fixées au boîtier supérieur 111 et au boîtier inférieur 112. Par conséquent, le procédé de fabrication est complexe.
A titre d'exemple supplémentaire de l'article moulé en résine, le document JP-B2-2 625 576 (USP 4 473 665) décrit un procédé de production d'un article ayant une structure en mousse à l'intérieur de celui-ci. Selon le procédé, des vides sont uniformément formés dans l'article, même à une partie où la
structure en mousse n'est pas exigée. Par conséquent, si un boîtier de conditionnement d'air est produit par le procédé, la taille du boîtier est susceptible d'augmenter afin de garantir une résistance des parties où la structure en mousse n'est pas exigée.
La présente invention est réalisée au vu des inconvénients précédents et c'est un objectif de la présente invention que de fournir des articles moulés en résine et leur procédé de fabrication grâce à un simple procédé et sans augmenter la taille des articles.
Conformément à un article moulé en résine de la présente invention, une première paroi définissant des vides dans celleci et une seconde paroi ayant un taux d'expansion inférieur à celui de la première paroi sont moulées en une seule pièce.
Selon une forme de réalisation préférée de l'invention, le racleur, muni d'au moins une lame de raclage, dont l'arête est de forme complémentaire du profil gravitaire du fond de fosse, est équipé d'une lame axiale circulant dans la fente calibrée d'évacuation des liquides de la fosse pour empêcher toute forme de colmatage de cette fente.
Grâce à la présence d'une lame de décolmatage sur le racleur, tout comblement de la fente, soit par les déjections solides, soit par le dépôt dans la fente de matières calcaires liées à la présence de l'urine est empêché. Il en résulte une installation apte à fonctionner pendant une période de temps importante sans nécessiter de maintenance particulière.
L'invention a encore pour objet un racleur pour installation pour élevage cunicole du type dans lequel des cages d'élevage sont disposées au-dessus d'une fosse de récupération des déjections dont le fond est parcouru, généralement axialement, par un racleur destiné à éliminer lesdites déjections, caractérisé en ce que ledit racleur est constitué d'un bâti support d'au moins une lame de raclage positionnable transversalement à l'axe d'une fosse de déjection à nettoyer et d'une lame de décolmatage perpendiculaire à la lame de raclage.
L'invention a encore pour objet un élément de fosse pour
installation pour élevage cunicole du type dans lequel des cages d'élevage sont disposées au-dessus d'une fosse de récupération des déjections dont le fond est parcouru par au moins un racleur destiné à éliminer lesdites déjections, caractérisée en ce que la ou les parois du fond de l'élément de fosse présentent un profil transversal provoquant un écoulement gravitaire essentiellement des liquides en direction d'au moins une fente d'écoulement calibrée ménagée dans le fond de fosse dudit élément, cet élément de fosse se présentant sous forme d'un élément modulaire préfabriqué assemblable à un élément modulaire de fosse similaire de manière à assurer une continuité du fond de fosse et de la fente associée.
L'invention sera bien comprise à la lecture de la description suivante d'exemples de réalisation, en référence aux dessins annexés dans lesquels : la figure 1 représente une vue schématique en coupe transversale d'une rangée de cages équipées d'une installation conforme à l'invention ; la figure 2 représente une vue schématique partiellement en perspective d'un racleur conforme à l'invention et la figure 3 représente une vue schématique partiellement en perspective d'un élément de fosse conforme à l'invention.
Comme mentionné ci-dessus, l'élevage de lapins s'effectue à l'intérieur de bâtiments d'élevage dont le sol est équipé d'au moins une fosse s'étendant longitudinalement à l'intérieur du bâtiment. Cette fosse, dont la profondeur varie de 0, 2 m à 1 m est surmontée de cages à l'intérieur
desquelles sont enfermés un ou plusieurs lapins. Chaque fosse ainsi surmontée d'un rangée de cages est bordée, le long de chacun de ses bords longitudinaux, de couloirs de travail qui permettent à un opérateur de passer d'une cage à une autre. Un bâtiment d'élevage peut ainsi comporter plusieurs rangées parallèles formées à chaque fois d'un ensemble cages/fosse, lesdites rangées étant séparées entre elles par un couloir de travail. Les cages 2 sont généralement des cages grillagées munies en particulier d'une mangeoire 12 et d'une pipette d'abreuvement 13 comme l'illustre la figure 1. Le fond de ces cages 2 est un fond ajouré ou grillagé à travers lequel les déjections tombent automatiquement en fond de fosse. Le fond 3 de fosse 1 est quant à lui parcouru par un racleur 6 animé d'un mouvement de va-et-vient suivant un axe parallèle à l'axe longitudinal de la fosse de manière à permettre l'évacuation des déjections en dehors du bâtiment.
L'extrémité de chaque rangée est aménagée à cet effet de manière en soi connue. La fréquence de passage du racleur 6 est fonction du type d'élevage.
De manière caractéristique à l'invention, la ou les parois du fond 3 de fosse présente(nt) un profil transversal provoquant un écoulement gravitaire essentiellement des liquides en direction d'au moins une fente 4 d'écoulement calibrée ménagée dans le fond 3 pour obtenir la séparation des matières solides et liquides.
Dans les exemples représentés, les parois du fond 3 de fosse 1 sont des parois planes formant entre elles un dièdre. La fente 4 est une fente longitudinale continue disposée le long de l'arête de ce dièdre. Cet écoulement gravitaire des matières liquides permet d'assurer rapidement une séparation des matières solides et liquides de telle sorte que les matières solides ne peuvent pas être
imprégnées des matières liquides.
Comme l'illustrent les figures 1 et 3, la fente 4 calibrée débouche de préférence dans une rigole 5 ou gouttière d'évacuation des liquides, de préférence formée d'une seule pièce avec le fond 3 de fosse. La fente 4 longitudinale calibrée du fond 3 de fosse présente une largeur au plus égale à 4 mm. Cette dimension empêche tout passage des déjections solides à l'intérieur de ladite fente 4. Les matières liquides ainsi collectées peuvent être récupérées à l'extrémité de chacune des rangées et amenées dans un collecteur pour pouvoir être ultérieurement retraitées.
Associé à la fosse précitée, il est prévu un racleur 6 muni d'au moins une lame 8 de raclage dont l'arête est de forme complémentaire du profil gravitaire du fond 3 de fosse comme l'illustre en particulier la figure 2. Ce racleur 6 est en outre équipé d'une lame 9 axiale, c'est-à-dire parallèle à l'axe de déplacement du racleur. Cette lame 9, perpendiculaire à la lame 8 de raclage, circule dans la fente 4 calibrée d'évacuation des liquides de la fosse pour empêcher toute forme de colmatage de cette fente 4. Ainsi, à chaque passage du racleur, tout comblement de la fente 4 est empêché par l'intermédiaire de cette lame 9 de décolmatage. Cette lame 9 présente en outre l'avantage d'empêcher toute formation de calcaire le long des bords de la fente, formation due à la présence de l'urine. Dans l'exemple représenté à la figure 2, le racleur 6 est constitué d'un bâti 7 support de deux lames 8 de raclage et d'une lame 9 de décolmatage s'étendant perpendiculairement à la lame 8 de raclage. Le bâti 7 support est constitué de deux joues entre lesquelles s'étendent transversalement deux lames 8 de raclage. Ces joues sont destinées à être logées le long des parois latérales de la fosse de l'installation servant de guides
pour permettre un déplacement à coulissement des racleurs le long de l'axe longitudinal de la fosse. Les lames 8 de raclage sont ainsi positionnées transversalement à l'axe longitudinal de la fosse 1 de déjection. Ce bâti 7 support de lames 8,9 est couplable à un dispositif 10 tel qu'une commande à câble en soi connue apte à animer en va-et-vient le bâti 7 à l'état positionné dans la fosse 1. Chaque lame 8 de raclage est montée sur le bâti 7 à pivotement autour de son axe support 8A correspondant à un axe perpendiculaire à l'axe de déplacement du bâti 7. Ainsi, dans l'exemple représenté, les joues du bâti 7 sont reliées entre elles par deux axes sensiblement parallèles qui constituent les axes 8A supports des lames 8 autour desquels ces dernières se déplacent à pivotement. Bien évidemment, ce déplacement angulaire des lames est limité de manière à permettre, lors d'un déplacement aller du racleur, le raclage du fond 3 de fosse et, lors du retour, un escamotage des lames par l'intermédiaire du dispositif de commande à câble pour faciliter le retour du racleur à sa position initiale. La lame 9 de décolmatage est quant à elle une lame montée de manière fixe sur le bâti de manière à circuler dans la fente 4 calibrée du fond 3 de fosse à la fois lors d'un mouvement aller ou lors d'un mouvement retour du racleur. Cette lame 9 est, dans l'exemple représenté, montée sur une barre 11 de traction s'étendant perpendiculairement aux axes 8A supports des lames 8 de raclage. Cette barre 11 est équipée d'une partie du mécanisme de commande en déplacement du racleur 6. Dans le cas où le racleur 6 est constitué de deux lames 8 de raclage à disposition parallèle, la lame 9 de décolmatage est positionnée ainsi dans l'intervalle entre les lames 8 de raclage. Ceci permet, lors du mouvement aller, de racler au moyen de la première lame 8 de raclage l'essentiel des déjections puis de décolmater la fente en évacuant éventuellement des déjections positionnées au sommet de la
fente avant d'évacuer ces déjections par l'action de la deuxième lame 8 de raclage. Il en résulte un raclage parfait du fond de fosse.
Comme représenté sur la figure 4, le moule mobile 52 comprend une partie de corps 61 et une partie d'insert 62. Un vibreur 64 est prévu sous la partie d'insert 62 en tant que dispositif vibrant. La partie d'insert 62 vibre par l'actionnement du vibreur 64. Des intervalles 63 sont définis partiellement entre la partie de corps 61 et la partie d'insert 62 pour empêcher la partie de corps 61 de vibrer en raison des vibrations de la partie d'insert 62. En tant qu'exemples du vibreur 64, un vibreur à ultrasons et un vibreur à air peuvent être utilisés.
Lorsque le second boîtier 12 est moulé, tout d'abord, la résine 20 comprenant l'agent moussant est injectée dans la cavité 54 d'une manière similaire à celle du premier mode de réalisation. Ensuite, le vibreur 64 est activé pour faire vibrer la partie d'insert 62. Grâce à ceci, une surface 62a de la partie d'insert 62, qui définit la cavité 64, vibre. Par conséquent, la formation de noyaux de mousse de la résine 20 est favorisée au niveau de la partie subissant des vibrations. Il en résulte que le taux d'expansion de la partie subissant des vibrations est supérieur à celui de l'autre partie.
De cette manière, la partie fortement moussée 21 et la partie faiblement moussée 22 sont formées en une seule pièce dans le second boîtier 12. Dans ce cas, l'étape de vibration de la partie d'insert 62 correspond à l'étape de moussage.
D'une manière similaire au premier mode de réalisation, il n'est pas nécessaire de mouler séparément des articles ayant un taux d'expansion différent et de les assembler pour créer le premier boîtier 11 et le second boîtier 12. Par conséquent, le procédé de fabrication est simple. De même, les parties fortement moussées 21 sont partiellement formées dans le premier boîtier 11 et le second boîtier 12. Par conséquent, il est possible de rendre compact l'article moulé en résine.
[Troisième mode de réalisation] Dans le troisième mode de réalisation, la partie fortement moussée 21 est formée de manière différente par rapport à celle du premier mode de réalisation.
Comme représenté sur la figure 5, le moule mobile 52 comprend la partie de corps 61 et la partie d'insert 62. Un dispositif de chauffage électrique 74 est incorporé dans la partie d'insert 62 par en dessous. Le dispositif de chauffage
électrique 74 est un dispositif de chauffage et chauffe la partie d'insert 62 lorsqu'elle est électriquement conductrice. Les intervalles 63 sont partiellement formés entre la partie de corps 61 et la partie d'insert 62 pour empêcher la partie de corps 61 de recevoir de la chaleur provenant de la partie d'insert 62. A la place des intervalles 63, un matériau d'isolation thermique peut être fourni entre la partie de corps 61 et la partie d'insert 62.
Lorsque la partie d'insert 62 est chauffée par l'activation du dispositif de chauffage électrique 74, la surface 62a de la partie d'insert 62, qui définit la cavité 54, est chauffée et la température de la surface 62a est supérieure à celle des autres parois environnantes. Le dispositif de chauffage électrique 74 est un dispositif de génération de différence de température afin de créer des différences de température dans les parois définissant la cavité 54.
Lors du moulage du second boîtier 12, tout d'abord, la résine 20 comprenant l'agent moussant est injectée dans la cavité de moule 54 d'une manière similaire au premier mode de réalisation. A ce moment, la partie d'insert 62 a été chauffée par le dispositif de chauffage électrique 74. Dans le mode de réalisation, la partie de corps 61 est maintenue à 15 degrés Celsius et la partie d'insert 62 est chauffée à 80 degrés Celsius. Donc, la formation de noyaux est favorisée au niveau d'une partie adjacente à la surface 62a qui est approximativement de 80 degrés Celsius. Il en résulte que le taux d'expansion de la partie adjacente à la surface 62a est supérieur à celui de l'autre partie.
De cette manière, le second boîtier 12 dans lequel la partie fortement moussée 21 et la partie faiblement moussée 22 sont formées d'une seule pièce, peut être produit. La figure 5 illustre l'étape d'injection et l'étape de moussage du procédé.
De même, dans ce mode de réalisation, il n'est pas nécessaire de mouler séparément les articles ayant des taux d'expansion différents et de les assembler pour créer le premier boîtier 11 et le second boîtier 12. Par conséquent le processus de fabrication est simple. De même, les parties fortement moussées 21 sont formées en partie dans le premier boîtier 11 et dans le second boîtier 12. Par conséquent, l'article moulé en résine est compact.
[Quatrième mode de réalisation] Dans le quatrième mode de réalisation, la partie fortement moussée 21 et la partie faiblement moussée 22 sont formées de manière différente par rapport à celle du premier mode de réalisation.
Comme représenté sur la figure 6A, le moule mobile 52 comprend une pluralité de noyaux mobiles 83. Les noyaux mobiles 83 sont supportés par coulissement vers la gauche et vers la droite sur la figure 6A. Les noyaux mobiles 83 sont respectivement reliés à des actionneurs 85 qui sont disposés sur l'extérieur du moule mobile 52 en tant que moyen d'entraînement de noyau mobile. Les parois des noyaux mobiles 83 définissant la cavité 54 sont déplacées par le fonctionnement des actionneurs 85, de sorte que le volume de la cavité 54 est en partie modifié.