INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Enfin, comme on le verra mieux dans des exemples, la formulation unique obtenue selon l'invention pour réaliser trois types d'addition (addition de deux points distincts, doublement de points et addition du neutre) utilise un nombre limité d'opérations élémentaires de type multiplication, ce qui limite encore les temps de calcul et l'espace mémoire nécessaire.
L'invention concerne également l'utilisation d'un procédé de calcul universel tel que décrit ci-dessus, dans un procédé de calcul de multiplication scalaire appliqué à des points d'une courbe elliptique, et / ou dans un procédé cryptographique.
L'invention concerne encore un composant électronique comprenant des moyens de calcul programmés pour mettre en #uvre un procédé de calcul universel tel que décrit ci-dessus ou un procédé cryptographique utilisant le procédé de calcul universel ci-dessus. Les moyens de calcul comprennent notamment une unité centrale associée à une mémoire.
Enfin, l'invention concerne également une carte à puce comprenant le composant électronique ci-dessus.
L'invention et les avantages qui en découlent apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit d'exemples particuliers de réalisation de l'invention, donnés à titre purement indicatif et en référence à la figure unique en annexe. Celle-ci représente sous forme de schéma bloc un dispositif 1 électronique apte à réaliser des calculs cryptographiques.
Les pieds prothétiques peuvent être pourvus de pilons qui sont eux-mêmes assemblés à des manchons.
Ces manchons reçoivent des moignons des jambes des personnes amputées.
Selon Patrick Sautreuil (Document ANMSR), "on cherche à solidariser le moignon et l'emboîture pour obtenir l'efficacité optimale Au niveau tibial, on choisit une emboîture à double succion : - la succion manchon-moignon : le manchon en gel de polymère (silicone, uréthane...) qui facilite la répartition des pressions, l'amortissement des chocs, la réduction des forces de cisaillement, - la succion manchon-emboîture grâce à la valve d'expulsion de l'air situé entre manchon et emboîture.
Le tout est complété par une gaine de suspension étanche qui enveloppe l'ensemble cuisse/emboîture et réalise une fermeture de l'espace virtuel moignon-manchon-prothèse. L'appui est globalisé de telle façon que le patient soit incapable de situer un point précis de pression. La découpe postérieure de la prothèse libère la flexion du genou. En général, la forme proximale de la découpe est proche de la PTB (Patellar Tendon Bearing), c'est-à-dire qu'elle atteint latéralement le milieu des condyles fémoraux . Les pieds prothètiques se différencient par l'amortissement de l'attaque talonnière, la souplesse de la compression de la partie avant correspondant à l'avant-pied et aux orteils et la stabilité latérale, et l'aptitude aux mouvements d'éversion-inversion.
Certain dispositifs, pourvus de lames-ressorts élastiques souvent en matériaux composites à base de carbone ou de kevlar, sont dénommés pieds à àccumulation d'énergie .
Ces systèmes passifs ont pour rôle d'emmagasiner puis de restituer une énergie produite au départ entièrement par le marcheur, le coureur ou le sauteur qui déplace son propre poids (American Prosthetics Corporation, Concept of the Prosthetics Foot, June 29 1992, Minois, USA ; Lehmann, J. F., Price, R., Boswell-Bessette, S., Dralle,A & Questad, K. (1993) Comprehensive analysis of dynamic elastic response feet : SeattleAnkle/Lite Foot versus SACH foot. Archives of Physical Medicine and Rehabilitation 74, 853-861. MacFarlane, P. A., Mielsen, D. H., Shurr, D. G. & Meier, K. (1991) Gait comparisons for below-knee amputées using a flex-foot versus a conventional prosthetic foot. Journal of Prosthetics and Orthotics 3(4),150-161. Menard, M. R., McBride, M. E., Sanderson, D. J. & Murray, D. (1992) Comparative biomechanical analysis of energy-storing prosthetic feet. Archives of Physical Medicine and Rehabilitation. 73, 451-458. Wirta, R. W., Maon, R., Calvo, K. & Golbranson, F. L. (1991) Effect on gait using various prosthetic ankle-foot devices. Journal of Rehabilitation
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Parmi les modèles commercialisés, on peut citer pour exemple le SAFE Foot, le Sten Foot, le Dynamic Foot, le Carbon Copy II, le Seattle Foot, le Flex-Foot.
Le SAFE Foot, le Sten Foot, et le Dynamic Foot ont une capacité d'accumulation d'énergie modérée.
Le SAFE Foot (Solid Ankle Flexible Endoskeletal) repose sur deux bandes de nylon s'étendant du talon à la région métatarsienne, censés reproduire la fonction des ligaments de l'arche longitudinale.
Sur ces bandes de nylon se succèdent trois composants en mousse de polyuréthane reproduisant respectivement l'articulation tibio-tarsienne, la médio-tarsienne, et les métatarsiens.
Son intervention n'est pas nécessaire si la réticulation est mise en oeuvre par faisceau d'électrons.
Si ladite réticulation est du type polymérisation thermique, du type photopolymérisation ou d'un type mixte polymérisation thermique/ photopolymérisation, il est nécessaire de faire intervenir dans les compositions polymérisables de l'invention au moins un type d'amorceur de polymérisation radicalaire. Le (s)dit(s) amorceur (s) intervien(nent) avantageusement en une quantité efficace et non excessive. Une telle quantité est généralement comprise entre 0,01 % et 10 % en poids (plus
généralement entre 0,01 % et 5 % en poids) du poids de polymère(s) + éventuellement monomère(s) à réticuler.
On privilégie l'utilisation d'amorceurs qui n'exercent pas d'effet néfaste sur les composés photochromiques présents.
A titre d'amorceurs de polymérisation thermique, susceptibles d'intervenir dans les compositions de l'invention, on peut citer de façon nullement limitative les composés peroxyde et azobis(organonitrile) cités dans la demande WO-A-01 02 449. On préfère tout particulièrement les azobis(organonitrile) et tout particulièrement le 1,1'-azobiscyclohexanecarbonitrile, l'azobis(isobutyronitrile), le 2,2'-azobis(2,4-diméthylpentanenitrile) et l'azobis(2,4-diméthylvaléronitrile).
A titre d'amorceurs de photopolymérisation, susceptibles d'intervenir dans les compositions de l'invention, on peut citer de façon nullement limitative les photoinitiateurs listés dans la demande WO-A-01 02 449. On préfère tout particulièrement les oxydes d'acyle et les oxydes de bisacylphosphine. On préfère notamment le photoinitiateur IRGACURE 819, commercialisé par la société CIBA-GEIGY.
La polymérisation radicalaire, mise en oeuvre sous l'action de la chaleur et/ou de la lumière, l'est dans des conditions classiques, à adapter à la nature des polymères/monomères présents.
En référence enfin, aux divers additifs susceptibles d'intervenir dans les compositions réticulables de l'invention, on peut préciser ce qui suit. Ils peuvent être de différentes natures. Il peut notamment s'agir d'antioxydants, de stabilisateurs à la lumière, de promoteurs d'adhésion, d'agent de nivellement de surface...
Les nouvelles compositions photochromiques réticulables de l'invention, telles que définies ci-dessus, sont susceptibles de générer, après réticulation, des compositions photochromiques réticulées, qui constituent un autre objet de la présente invention, qui comme indiqué cidessus sont susceptibles de constituer des revêtements photochromiques de substrats, particulièrement performants ou des lentilles photochromiques, elles aussi particulièrement performantes. Pour l'obtention de telles lentilles, les nouvelles compositions photochromiques réticulables de l'invention exemptes de solvant sont, de façon classique, coulées ou injectées dans un moule adéquat.
Ainsi la présente invention concerne-t-elle également lesdites compositions photochromiques réticulées, lesdits substrats revêtus de telles compositions photochromiques réticulables et réticulées et lesdites lentilles photochromiques à base desdites compositions photochromiques réticulées.
De tels substrats peuvent être de différents types, en verre, en bois, en béton, en plastique, notamment. Il s'agit, de préférence, de substrats en polymère organique de qualité optique, tels notamment des substrats en polyuréthane, polythiouréthane, polyuréthane-urée, polythiouréthane-urée, polyester, polycarbonate, poly(méth)acrylate, polydiéthylèneglycol bis-allylcarbonate...
Sur lesdits substrats, les compositions photochromiques réticulables de l'invention sont capables de générer des revêtements photochromiques réticulés, performants, de diverses épaisseurs et notamment de fortes épaisseurs, supérieures à 20 m.
Avec les compositions réticulables de l'invention, on optimise aisément de tels revêtements, en termes d'épaisseur et de concentration en composé (s) photochromique (s).
L'obtention de ces revêtements, de ces substrats revêtus ne pose pas de problème particulier.
De manière générale, les substrats sont traités en surface de façon à faciliter l'adhésion, à ladite surface, du revêtement. Ce type de traitement est familier à l'homme du métier. On peut ainsi traiter chimiquement la surface d'une lentille en polymère (traitement alcalin), la nettoyer aux ultrasons, ou lui faire subir des traitements plasma. On peut aussi, en sus, faire intervenir sur la surface traitée une sous-couche d'adhésion, dite primaire d'adhésion.
Lesdits substrats, avantageusement traités, sont alors revêtus des compositions photochromiques réticulables de l'invention en mettant en oeuvre des techniques conventionnelles de revêtement à la tournette, par pulvérisation, par trempage, par revêtement au rideau ("coating au rideau").
diélectrique selon l'axe Ox d'expansion de décharge prend alors la forme de la courbe B de la figure 7 (traits discontinus), qui présente avantageusement, dans la zone d'allumage, un maximum plus faible que celui des courbes B1 et C de la figure 5 pour des intervalles de valeurs de x comparables.
Il est également possible de choisir Wa > Wa-mm en adoptant de préférence les dispositions ci-après. On a vu que Wa-min correspondait à la largeur au delà de laquelle les parois provoquent une réduction importante de potentiel de surface de la couche diélectrique et des pertes non négligeables de particules primaires créées dans l'espace situé entre Wa-min et Wc. Dans la zone d'allumage Za, on peut alors distinguer une zone centrale Za-c pour laquelle, en tout point, y Wa-min/2 . Dans les zones latérales Za-p1, Za-p2, il importe alors de préférence que le gap inter- électrode soit strictement inférieur à la valeur qu'il a au niveau de la zone centrale Za-c. Un tel profil de zone d'allumage est décrit à la figure 14. Ce type de profil permet avantageusement d'aboutir à une surface d'élément d'électrode encore plus petite dans la zone d'allumage, et donc d'obtenir plus facilement une capacité faible de la couche diélectrique dans cette zone.
La réduction du gap séparant les deux éléments d'électrodes au niveau des zones latérales Za-p1, Za-p2 proches de parois permet d'augmenter le champ électrique dans cette zone et de compenser la réduction de particules primaires résultant de l'effet de paroi en adaptant localement les conditions de Pashen.
On obtient ainsi une réduction du potentiel d'allumage, à surface de zone d'allumage constante, ou une réduction de la surface de zone d'allumage à potentiel d'allumage constant.
Les exemples de zone d'allumage des figures 13,14 peuvent être combinées avec toute autre zone d'expansion Zb et zone de stabilisation Zc décrites dans les exemples des figures 10 et 11, comme le montrent les figures 15A et 15B reprenant la structure générale de figure 10C complétée de zones d'allumage des figures respectives 13 et 14.
On va maintenant décrire une configuration privilégiée d'éléments d'électrode applicable notamment au deuxième mode général de réalisation de l'invention.
Lorsque, comme décrit ci-dessus, l'expansion de la décharge s'effectue au centre de la cellule le long de son axe longitudinal central Ox, la décharge bénéficie de conditions optimales de champ électrique. En effet, on constate que la distribution du potentiel à la surface du diélectrique, évaluée cette fois le long de l'axe Oy mais toujours avant les décharges, présente un maximum au centre de la cellule, donc au niveau y=0. Ce potentiel diminue progressivement en direction de la paroi de la cellule, c'est à dire en direction des barrières (#y# croissant). En effet, la capacité formée par ces parois entre les deux dalles du panneau diminue faiblement mais progressivement le potentiel de surface sur la couche diélectrique le long de l'axe Oy, de sorte que la décharge reste centrée sur l'axe central Ox de la cellule, à la surface de la couche diélectrique recouvrant les éléments d'électrode coplanaire de la dalle 1, et de sorte que la décharge, c'est à dire la source de photons ultraviolets, se trouve à une distance maximale de chaque paroi recouverte de luminophore (barrières 15, 16 généralement supportées par la dalle 2).
Pour améliorer la distribution de production de photons ultraviolets et uniformiser la dissipation d'énergie dans la cellule par réduction de la densité instantanée de courant, on subdivise de préférence la zone d'expansion en deux trajectoires d'expansion plutôt qu'une, comme dans les électrodes en U précédemment décrites en référence aux documents EP0782167 et EP0802556 ; la zone d'expansion de l'élément d'électrode selon l'invention se subdivise alors en deux zones latérales Zb-pl, Zb-p2 symétriques par rapport à l'axe Ox ; l'élément d'électrode selon l'invention se subdivise alors en deux éléments conducteurs latéraux, et la somme W,-pl(X)+W,-p2(x) de la largeur de chaque élément latéral remplit les conditions propres au deuxième mode général de réalisation de l'invention défini ci-dessus, de manière à être comprise entre le profil de limite inférieure We-id-inf et le profil de limite supérieure We-id-sup précédemment décrits, qui s'écartent respectivement de - 15% et de +15% du profil idéal linéaire We-id-O précédemment défini. La figure 16 représente un élément d'électrode selon ce mode préférentiel de réalisation
de l'invention, où les deux éléments conducteurs latéraux donnent lieu à deux zones d'expansion Zb-pl et Zb-p2 disposées symétriquement par rapport à l'axe longitudinal Ox de symétrie de la cellule.
De préférence, la plus grande partie de chaque zone latérale d'expansion de l'élément conducteur latéral est distante de plus de 30 m de la paroi latérale de la cellule, pour éviter les influences néfastes de paroi décrites plus haut.
Les exemples des figures 18A, 18B, 18C, 18D reprennent le schéma général d'élément d'électrode présenté en figure 10C, à la différence près que l'élément d'électrode est ici subdivisé en deux éléments conducteurs latéraux symétriques par rapport à l'axe central Ox de la cellule, tant au niveau de la zone d'expansion Zb que de la zone d'allumage Za ; la largeur totale We des éléments conducteurs latéraux vérifie, dans la zone d'expansion Zb, la loi générale définie ci-dessus en référence au deuxième mode général de réalisation de l'invention ; ainsi, la décharge s'étale selon deux directions générales parallèles tant au niveau de la zone d'allumage Za que de la zone d'expansion Zb.
Dans l'exemple de la figure 18A, les deux éléments conducteurs latéraux dans la zone d'expansion Zb présentent chacun un bord latéral voisin de la paroi qui est parallèle à celle ci et sont ici très éloignés de l'axe central Ox de la cellule, de manière à réduire avantageusement l'influence électrostatique qu'ils ont l'un sur l'autre. Chaque zone d'allumage d'un élément conducteur possède une largeur d'électrode Wal et Wa2 inférieure à We-ab- Mais, lorsque les deux éléments conducteurs latéraux axio-symétriques sont ainsi fortement éloignés, on constate que la distribution du potentiel à la surface du diélectrique évaluée cette fois le long de l'axe Oy, dans les zones latérales d'allumage Za-p1, Za-p2 et avant les décharges, présente un minimum au centre y=0 de la cellule. La présence d'un minimum au centre de la cellule et la barrière centrale transversale de potentiel qui en résulte limite désavantageusement la zone d'excitation de la décharge. La figure 17 illustre ce point. Cette figure donne le potentiel de surface de la couche diélectrique Vonorm normalisé au centre y=0 de la cellule en fonction de la distance y1=y2 en m entre le centre de la cellule et l'un ou l'autre bord d'élément conducteur
latéral axio-symétrique tourné vers ce centre, pour des conditions typiques de fonctionnement de cellules d'écran de visualisation à plasma. On constate que le potentiel de surface V0-norm est affecté à moins de 5% pour une distance au centre y1=y2 inférieure à environ 100 microns, et est stable pour une distance au centre inférieure à 50 microns. De préférence, pour conserver un potentiel de surface de la couche diélectrique suffisamment élevé au niveau de l'axe longitudinal de la cellule, on choisira pour distance 2y1=2y2 entre les bords des deux éléments conducteurs latéraux axio-symétriques une valeur comprise entre 100 et 200 microns. L'exemple de la figure 18B illustre ce mode préférentiel de réalisation : cet exemple est similaire à celui de la figure 18A, à la différence près que la distance entre les bords des deux éléments conducteurs latéraux est comprise entre 100 et 200 m.
* Lorsque l'on rapproche ainsi les deux éléments conducteurs latéraux axiosymétriques, on améliore sensiblement les propriétés d'allumage de la décharge. En revanche, au niveau des zones d'expansion, l'influence électrostatique d'un élément conducteur latéral sur l'autre augmente et perturbe l'évolution du potentiel de surface sur la couche diélectrique au dessus de chaque élément conducteur latéral, au point que l'on s'écarte de l'objectif général de potentiel croissant poursuivi par l'invention même si la largeur totale We des éléments conducteurs vérifie, dans la zone d'expansion Zb, la loi générale définie ci-dessus en référence au deuxième mode général de réalisation de l'invention.
On voit donc qu'on a intérêt à ne pas trop écarter les zones latérales d'allumage Za-p1, Za-p2 mais à écarter suffisamment les zones latérales d'expansion Zb-pl, Zb-p2 de chaque élément conducteur latéral axio-symétrique.
Le meilleur compromis consiste à utiliser, selon une variante de l'invention, des éléments d'électrodes subdivisés, dans la zone d'allumage et la plus grande partie de la zone d'expansion, en deux éléments conducteurs latéraux axio-symétriques, où : - au niveau des zones latérales d'allumage Za-pl, Za-p2, la distance entre les bords tournés l'un vers l'autre de ces zones reste assez faible et comprise entre 100 et 200 m pour limiter l'abaissement du potentiel de surface au centre de la cellule, évalué transversalement à l'axe Ox,
photo-électrons uniques par image.
Si la distribution spectrale D#(x) n'est pas uniforme mais gaussienne et centrée sur le 320ième pixel et si elle est assez large pour avoir une dynamique de 1000 sur 52 pixels, alors on peut écrire D#(x)=exp(-((x-320)/100)2) où x est le numéro de pixel.
On pourrait aussi utiliser une distribution pour l'absorption de type lorentzien ou une distribution non symétrique comme la distribution de Lowry et Hudson.
A ce sujet on pourra se reporter au document suivant : C. Sandorfy, "Les spectres électroniques en chimie théorique, Paris, Revue d'optique théorique et instrumentale, 1959.
De même, on obtient 72 pixelsx220 pixels x0,01 =158 photo-électrons uniques par image.
Avec ces deux distributions, le comptage sécurisé est de 160 photo-électrons uniques par image.
Avec 30 images par seconde, on arrive à environ 5000 SPE par seconde et en moyenne 5 SPE par tir laser à la cadence de 1kHz.
Comparée à l'imagerie spectro-temporelle de fluorescence, l'imagerie spectro-temporelle de transmission présente un comptage sécurisé plus important.
On précise que deux approches sont possibles dans la présente invention, à savoir une approche empirique et une généralisation de la spectrophotométrie de Beer-Lambert.
Dans la première approche, on ne vise que la détection et dans la deuxième approche on vise la mesure.