INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La force moyenne de mouillabilité sur 10 cheveux et la section des cheveux analysés permettent d'obtenir l'angle de contact du cheveu sur l'eau, selon la formule : F = P * riv * cose où F est la force de mouillabilité exprimée en Newton, P le périmètre du cheveu en mètre, rlv la tension interfacial liquide/vapeur de l'eau en J/m2 et 0 l'angle de contact.
Le produit SLM 28020 de WACKER à 12% dans l'eau (soit 2% en silicone aminée) conduit à un angle de contact de 930 selon le test indiqué ci-dessus.
La ou les silicones aminées de formule (1) ou (II) sont utilisées de préférence en une quantité comprise allant de 0,01 à 20% en poids par rapport au poids total de la composition. Plus préférentiellement, cette quantité va de 0,1 à 15% en poids et encore plus particulièrement de 0,5 à 10 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Dans le cadre de la présente demande, on entend par agent conditionneur tout agent ayant pour fonction l'amélioration des propriétés cosmétiques des matières kératiniques telles que les cheveux, en particulier la douceur, le démêlage, le toucher, le lissage, l'électricité statique.
Les composés insolubles dans l'eau sont notamment choisis parmi les huiles de synthèses telles que les poly-oléfines, les huiles minérales, les huiles végétales, les huiles fluorées ou perfluorées, les cires naturelles ou synthétiques, les composés de type céramide, les esters d'acides carboxyliques, les silicones autres que celles de l'invention habituellement utilisés dans les compositions cosmétiques ou dermatologiques ainsi que les mélanges de ces différents composés.
Les agents conditionneurs insolubles conformément à l'invention peuvent être solides, liquides ou pâteux à température ambiante (25 C) et à pression
atmosphérique, ils peuvent notamment se présenter sous forme d'huiles, de cires, de résines ou de gommes.
Les agents conditionneurs insolubles dans l'eau sont insolubles dans l'eau à une concentration supérieure ou égale à 0, 1% en poids dans l'eau à 25 C, c'est à dire qu'ils ne forment pas dans ces conditions une solution macroscopiquement isotrope transparente.
- La figure 3 est un organigramme donnant les étapes d'un mode de réalisation du procédé selon l'invention.
Le support 6 est muni de moyens 15 algorithmiques, de connexion via un modem 16 intégré à l'ordinateur 8, avec le serveur distant 12, et de moyens 17, de
communication du numéro unique du support au serveur, grâce à un programme de transmission des données du support également présent sur le support 6.
Des moyens algorithmiques 18 dans le serveur distant, agencés pour effectuer la comparaison (vérification) du contenu du registre 14, (14', 14'') correspondant au numéro unique du support 6, et indiquant un crédit de temps de connexion encore disponible sont prévus.
Une barre d'outil 22 présente par exemple en permanence en haut de l'écran un bouton 23 concernant le compte de l'utilisateur (voir ci-après) permettant
Un produit anti-radicalaire entraîne une disparition de la coloration violette.
2. Protocole expérimental. a. Préparation des solutions.
La solution DPPH est préparée en dissolvant 4,8 mg de DPPH dans 200 ml de méthanol (Prolabo Rectapur 20846.292).
Les échantillons à tester sont dilués de manière à obtenir une concentration totale d'environ 50 pg/ml. Les échantillons à tester sont un extrait de Bocoa prouacensis à 2%, un extrait de Bocoa prouacensis à 5% et un extrait de Bocoa prouacensis à 10%.
Le témoin contrôle est un échantillon dont l'activité anti-radicalaire est connue. Il s'agit de l'hélioxine diluée au 1/20 dans de l'eau distillée. b. Dosage.
Dans des tubes à hémolyse, on met 2,5 ml de solution DPPH puis on ajoute : - soit 200 pl de la solution diluée du produit à tester, - soit 200 pl d'eau distillée (pour le blanc), - soit 200 pl du témoin contrôle.
On agite les mélanges puis on attend 20 min avant de lire les densités optiques à 517 nm contre l'air dans un spectrophotomètre. c. Résultats.
Le résultat est fourni en pourcentage d'activité anti-radicalaire selon la formule suivante : % activité = [ (DO blanc-DO produit) /DO blanc] x 100 Le tableau 1 ci-dessous présente les résultats obtenus.
Tableau 1 : Effet de différentes concentrations d'extrait de Bocoa prouacensis sur l'activité anti-radicalaire.
Activité anti-radicalaire Extrait de Bocoa prouacensis à 2% 36% Extrait de Bocoa prouacensis à 5% 73% Extrait de Bocoa prouacensis à 10% 82%
L'extrait hydrosoluble de Bocoa prouacensis possède une activité anti-radicalaire et cet effet est dose-dépendant.
III. Activité anti-collagénase de l'extrait hydrosoluble de Bocoa prouacensis.
1. Principe du dosage.
Une unité de collagénase hydrolyse 1 pmole de FALGPA (Furylacryloyl-Leu-Gly-Pro-Ala ; Sigma F 5135) par minute à 25 C à pH 7,5 en présence d'ions calcium. Cette réaction d'hydrolyse se traduit par une diminution de l'absorbance à 324 nm.
Si un produit possède une activité anticollagénase, la réaction sur le substrat FALGPA est inhibée et l'absorbance ne diminue pas.
(5) les polymères dérivés du chitosane comportant des motifs monomères répondant aux formules (XIII), (XIV), (XV) suivantes : le motif (XIII) étant présent dans des proportions comprises entre 0 et 30%, le motif (XIV) dans des proportions comprises entre 5 et 50% et le motif (XV) dans des proportions comprises entre 30 et 90%, étant entendu que dans ce motif (XV), R25 représente un radical de formule : dans laquelle q= 0 ou 1, si q=0, R26, R27 et R28, identiques ou différents, représentent chacun un atome d'hydrogène, un reste méthyle, hydroxyle, acétoxy ou amino, un reste monoalcoylamine ou un reste dialcoylamine éventuellement interrompus par un ou plusieurs atomes d'azote et/ou éventuellement substitués par un ou plusieurs groupes amine, hydroxyle, carboxyle, alcoylthio, sulfonique, un reste alcoylthio dont le groupe alcoyle porte un reste amino, l'un au moins des radicaux R26, R27 et R28 étant dans ce cas un atome d'hydrogène ; ou si q=1, R26, R27 et R28 représentent chacun un atome d'hydrogène, ainsi que les sels formés par ces composés avec des bases ou des acides.
Le mode de réalisation à un seul thermocouple 12 illustré aux figures 2A à 2C présente une très grande sensibilité aux variations de température ambiante. Un tel agencement, qui présente l'avantage de la simplicité, peut donner entière satisfaction dans une ambiance à température stable. Par contre, dans une ambiance à température variable, il est préférable d'avoir recours à l'agencement
illustré aux figures 3A et 3C qui s'avère alors plus avantageux car, fonctionnant de façon différentielle, il s'affranchit des dérives thermiques.
Dans cet agencement perfectionné, on conserve le thermocouple 12A qui est disposé dans l'axe de la veilleuse et dont la sortie électrique est raccordée en 13 à l'entrée positive (ou entrée non inverseuse) d'un dispositif comparateur électronique 18.
On adjoint un second thermocouple 12B (qui peut avantageusement être muni d'un manchon protecteur en céramique 19 pour amortir les convections de chaleur rendues possibles par exemple par un mouvement de la flamme 15 de la veilleuse sous l'effet d'un courant d'air) qui est disposé de façon plus éloignée et décalée par rapport à l'axe de la veilleuse. La sortie électrique du thermocouple 12B est raccordée en 20 à l'entrée négative (ou entrée inverseuse) du dispositif comparateur 18.
Enfin, la sortie du dispositif comparateur 18 est raccordée en 21 à la commande des moyens de coupure d'alimentation en gaz 14, avantageusement constitués sous forme d'un robinet à commande électromagnétique, qui sont insérés dans le conduit 22 d'alimentation en gaz du brûleur à gaz 4. De façon préférée, par mesure de sécurité le robinet 14 est à commande d'ouverture positive, c'est-à-dire qu'il est en position d'ouverture lorsqu'une tension non nulle est appliquée sur son entrée de commande et qu'il est rappelé automatiquement en position de fermeture dans les autres cas (tension de commande nulle ; absence de tension de commande).
Le fonctionnement de ce mode de réalisation est le suivant.
En fonctionnement normal (figure 3A), l'air primaire est correctement aspiré vers la veilleuse 9 à travers le tube 10 et la flamme 15, ayant une température normale, baigne la partie sensible du thermocouple 12A ; celui-ci délivre alors une tension positive VA (par exemple typiquement 9 mV) appliquée à l'entrée positive du dispositif comparateur 18. De son côté, le thermocouple 12B n'est pas touché par la flamme et il délivre une tension VB qui est sensiblement nulle à destination de l'entrée inverseuse du dispositif comparateur 18. Dans ces conditions, le dispositif comparateur 18 délivre une tension de sortie Vs qui est sensiblement égale à la tension d'entrée VA présente sur sa borne positive, tension de sortie qui est appliquée à la borne d'entrée de commande du robinet 14 et qui maintient celui-ci en position d'ouverture. Le gaz circule donc (flèche 23) en direction du brûleur 4.
Si des vapeurs d'essence 16 sont présentes à l'orifice 16 du tube 10 et sont aspirées dans celui-ci (figure 3B), il en résulte un refroidissement de la flamme qui s'allonge et se ramollit : désormais, non seulement la flamme 15'baigne le thermocouple 12A, mais elle baigne aussi le thermocouple 12B. Dans ces conditions, les deux thermocouples délivrent des tensions VA et VB respectives sensiblement identiques (par exemple typiquement de 0,9 mV) qui sont appliquées aux entrées respectivement non inverseuse et inverseuse du dispositif comparateur 18. Il en résulte que la tension de sortie Vs du dispositif comparateur 18 est sensiblement nulle. La commande du robinet 14 n'étant plus excitée, le robinet se ferme et interrompt l'alimentation en gaz du brûleur 4.
Dans le cas de la présence d'un liquide (notamment d'essence liquide) obstruant le tube 10 (figure 3C), la flamme privée d'air se raccourcit et est déviée (15"), de sorte qu'elle ne baigne alors aucun des deux thermocouples 12A, 12B. Ceux-ci délivrent des tensions de sortie VA et VB qui sont nulles ; le dispositif comparateur 18 délivre donc lui-aussi une tension de sortie qui est nulle. La commande du robinet 14 n'étant pas excitée, le robinet se ferme et interrompt l'alimentation en gaz du brûleur 4.
En présence d'une variation de la température ambiante entraînant une dérive (supposée sensiblement identique) des tensions de sortie des deux thermocouples 12A, 12B, la fonction différentielle introduite par le dispositif comparateur élimine les termes de dérive et le signal de sortie Vs est insensible à cette influence thermique.
On peut constituer une commande identique à ce qui vient d'être décrit en regard des figures 3A à 3D en mettant en oeuvre des moyens agencés de façon beaucoup plus simple comme illustré à la figure 4. Ce montage simple fait appel aux mêmes thermocouples 12A et 12B que précédemment, mais ceux-ci sont connectés l'un à l'autre en série et en opposition de façon que leurs signaux respectifs se soustraient. Ainsi les deux bornes négatives respectives des deux thermocouples sont réunies l'une à l'autre (ligne 22), tandis que les bornes positives du thermocouple principal 12A et du thermocouple 12B, respectivement, sont raccordées (24,25) à la commande électromagnétique du robinet 14. Les combinaisons des signaux des thermocouples 12A, 12B, et donc les conditions d'ouverture/fermeture du robinet 14 sont les mêmes que celles indiquées plus haut en regard des figures 3A à 3C.
DIODE VERTICALE DE FAIBLE CAPACITÉ La présente invention concerne, de façon générale, la réalisation de diodes à faible capacité et à faible résistance série dans des tranches semiconductrices. Plus particulièrement, la présente invention concerne la réalisation de diodes dont tous les contacts se trouvent en face avant. De telles diodes sont utiles dans certaines applications à fréquence élevée (radiofréquences).
Un procédé de fabrication d'une diode de capacité réduite est décrit ci-après en relation avec la figure 1 dans le cas d'une diode de type PIN.
On part d'un substrat semiconducteur 1, généralement de silicium monocristallin, fortement dopé d'un premier type de conductivité, par exemple N. Le procédé commence par la croissance par épitaxie, sur le substrat 1, d'une couche 2 de même type de conductivité N que le substrat 1 mais plus faiblement dopée. On forme ensuite une couche 3 fortement dopée du type de conductivité opposé, par exemple P. Afin de présenter une capacité réduite, la diode doit présenter une surface réduite. On limite la surface de la diode en creusant un sillon périphérique 4. Le sillon 4 est creusé de façon à au moins atteindre le substrat 1. Le sillon 4 a généralement une profondeur au moins égale à la hauteur des couches 2 et 3. L'ensemble de la structure est
ensuite revêtu d'une couche isolante 5, typiquement d'oxyde de silicium. On ouvre ensuite, dans la région de la diode délimitée par le sillon 4, la couche isolante 5. On dépose et on grave un matériau conducteur, typiquement de l'aluminium, de façon à former un contact d'anode 6 avec la couche 3. On forme ultérieurement un contact de cathode (non représenté) par une métallisation sur la face arrière du substrat 1.
Pour obtenir une diode à montage en face avant, on pourrait penser former directement un contact de cathode en ouvrant, comme l'illustre la figure 1, la couche isolante 5 en dehors de la région délimitée par le sillon 4 de façon à découvrir partiellement la couche 3. La couche 5 serait alors utilisée comme masque d'implantation afin de former une région 7 fortement dopée du même type de conductivité N que le substrat 1. La région 7 serait formée suffisamment profondément pour atteindre le substrat 1 et constituer une prise de contact de cathode. On formerait ensuite en face avant, sur la région 7, un contact de cathode 8, en même temps que le contact d'anode 6.
De préférence la silicone aminée de formule (I) ou (II) est choisie de telle façon que l'angle de contact d'un cheveu traité avec une composition contenant de l'eau et 2% MA (matières actives) de ladite silicone selon l'invention soit compris entre 90 et 180 et de préférence entre 90 et 130 , bornes incluses.
La mesure de l'angle de contact est basée sur l'immersion d'un cheveu dans de l'eau distillée. Il consiste à évaluer la force exercée par l'eau sur le cheveu lors de son immersion de l'eau distillée et lors de son retrait. Les forces ainsi mesurées sont directement reliées à l'angle de contact # entre l'eau et la surface du cheveu. Le cheveu est dit hydrophile lorsque l'angle # est compris entre 0 et 90 , hydrophobe lorsque cet angle est compris entre 90 et 180 , bornes incluses.
La force moyenne de mouillabilité sur 10 cheveux et la section des cheveux analysés permettent d'obtenir l'angle de contact du cheveu sur l'eau, selon la formule : F = P * #Iv * cos# où F est la force de mouillabilité exprimée en Newton, P le périmètre du cheveu en mètre, #Iv la tension interfaciale liquide / vapeur de l'eau en J/m2 et # l'angle de contact.
La silicone aminée de formule (I) ou (II) est utilisée de préférence dans la composition de teinture selon l'invention en une quantité allant de 0,01 à 20% en poids du poids total de la composition. Plus préférentiellement, cette quantité va de 0,1 à 15% en poids et encore plus particulièrement de 0,5 à 10 % en poids.
Lorsque le piston est ensuite déplacé vers le bas, l'air traverse l'ouverture dans le piston 96 et est évacué par l'ouverture 112 dans la partie supérieure du boîtier 92 de la pompe.
Lors de la course de succion de la pompe 90, l'air à l'intérieur de la bouteille pousse l'actionneur 70 de la valve vers le haut, libérant la partie 74 du corps de la valve de l'orifice 38. L'air circule à travers l'orifice 38 et hors du bouchon 10 par l'intermédiaire de l'ouverture étagée 52 du corps intérieur 42. Lorsque l'action de la pompe s'arrête, l'actionneur 70 de la valve est tiré vers le bas par le vide dans la bouteille, la partie 74 du corps de la valve entrant à l'intérieur de l'orifice 38 et, ainsi, fermant de façon étanche le passage de l'air. Le différentiel des pressions de part et d'autre de l'actionneur 70 de la valve pousse encore l'actionneur 70 de la valve vers le bas, poussant ainsi la partie inférieure flexible de collerette 18 du corps extérieur 12 vers le bas à l'intérieur de la bouteille. L'indicateur 88 proche de la partie de commande 72 de l'actionneur 70 de la valve est tiré à l'intérieur de l'ouverture 52 dans la partie supérieure de collerette 46 du corps intérieur 42.
Pour ôter le bouchon 10 de la bouteille, le vide est libéré en saisissant la partie de commande 72 et en tirant l'actionneur 70 de la valve vers le haut, dégageant la partie du corps de valve 74 de l'orifice 38.
Le vide dans la bouteille 20 agit sur la paroi de fond 114 de la partie inférieure de collerette 18 du corps extérieur 12 en opposition à une force élastique de la partie inférieure de collerette 18, de telle manière que l'indicateur 88 soit positionné à l'intérieur de l'ouverture 52 du corps intérieur 42 lorsque le vide est supérieur à une valeur prédéterminée, et l'indicateur 88 est visible au-dessus de la partie supérieure de collerette 46 du corps intérieur 42 lorsque le vide est inférieur à la valeur prédéterminée, déterminant une indication qu'il
y a un vide suffisant dans la bouteille. Si le joint entre la partie du corps de valve 74 et l'orifice 38 fuit, la force élastique exercée par la partie inférieure de collerette 18 du corps extérieur 12 tire l'actionneur 70 de la valve vers le haut à l'encontre de la force du vide restant. Lorsque le vide chute au dessous de la valeur prédéterminée, la force élastique de la partie inférieure de collerette 18 aura suffisamment sorti l'actionneur 70 de la valve pour que l'indicateur 88 soit visible au-dessus de la partie supérieure de collerette 46 du corps intérieur 42. De ce fait, le bouchon de bouteille 10 fournit une indication de la défaillance du joint du vide.
Bien que l'on ait représenté et décrit ce que l'on considère actuellement être les modes de réalisation préférés de la présente invention, il est évident que l'Homme de l'Art pourra y apporter différents changements et modifications sans sortir du cadre de la présente invention. Ainsi, il faut comprendre que la présente invention a été décrite à titre illustratif et non limitatif.
DISPERSION COLLOÏDALE DE PARTICULES D'UN VANADATE OU D'UN PHOSPHO-VANADATE D'UNE TERRE RARE La présente invention concerne une dispersion colloïdale de particules d'un vanadate ou d'un phospho-vanadate d'au moins une terre rare.
Les domaines de la luminescence et de l'électronique connaissent actuellement des développements importants. On peut citer comme exemple de ces développements, la mise au point des systèmes à plasma (écrans et lampes) pour les nouvelles techniques de visualisation et d'éclairage. Ces nouvelles applications nécessitent des matériaux luminophores présentant des propriétés de plus en plus améliorées. Ainsi, outre leur propriété de luminescence, on demande à ces matériaux des caractéristiques spécifiques de morphologie ou de granulométrie afin de faciliter notamment leur mise en oeuvre dans les applications recherchées.
Plus précisément, il est demandé d'avoir des luminophores se présentant sous la forme de particules le plus possible individualisées et de taille très fine Les sols ou dispersions colloïdales peuvent constituer une voie d'accès intéressante à un tel type de produits.
La présente invention a pour objet de fournir un sol utilisable notamment dans les domaines de la luminescence et de l'électronique et à partir duquel on peut obtenir des produits fins et bien désagglomérés.
Dans ce but, et selon une premiere variante de l'invention, la dispersion est une dispersion colloïdale de particules d'un vanadate d'au moins une terre rare et elle est caractérisée en ce que les particules présentent une taille moyenne d'au plus 6nm et en ce qu'elle comprend soit un complexant présentant un pK (cologarithme de la constante de dissociation du complexe formé par le complexant et ladite terre rare) supérieur à 2,5 ; soit un anion d'un acide monovalent, soluble dans l'eau et présentant un pKa compris entre 2,5 et 5.
Selon une seconde variante de l'invention, la dispersion est une dispersion de particules d'un phospho-vanadate d'au moins une terre rare caractérisée en ce qu'elle comprend soit un complexant présentant un pK (cologarithme de la constante de dissociation du complexe formé par le complexant et ladite terre rare) supérieur à 2,5 ; soit un anion d'un acide monovalent, soluble dans l'eau et présentant un pKa compris entre 2,5 et 5
L'invention concerne aussi un procédé de préparation des dispersions décrites ci-dessus qui est caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : - on met en contact avec des ions vanadates et, en outre le cas échéant, avec des ions phosphates soit une dispersion colloïdale de départ d'au moins un composé de terre rare comprenant au moins un complexant ou un anion de l'acide monovalent précité et dont le pH a été ajusté à une valeur d'au moins 7, soit une dispersion de complexes de départ qui est à base d'un composé de terre rare, d'un complexant ou d'un anion de l'acide monovalent précité et qui contient en outre des ions OH-et dont le pH a été ajusté à une valeur d'au moins 7 ; - on ajuste le pH du milieu ainsi obtenu après addition des ions vanadates et, éventuellement, phosphates à une valeur d'au moins 9 ; - on chauffe.
Les particules de la dispersion de l'invention peuvent présenter, selon les variantes, une taille de l'ordre de quelques nanomètres et généralement une morphologie homogène et bien individualisée ce qui rend la dispersion particulièrement utile pour des applications mettant en oeuvre des luminophores.
Par terre rare on entend pour l'ensemble de la description les éléments du groupe constitué par l'yttrium et les éléments de la classification périodique de numéro atomique compris inclusivement entre 57 et 71.
déclins de potentiels plus lents comme le décrit le document [6]. Coelho, dans le document [11], a proposé un modèle permettant de décrire ce phénomène. Cette technique présente l'avantage de prendre en compte l'influence de l'interface électrode isolant dans le processus d'injection. Cette configuration est plus représentative des applications électrotechniques. Elle permet également d'étudier des couches minces.
Cependant, lorsque le faisceau électronique est directement dirigé sur l'électrode, l'énergie effective du faisceau diminue en fonction de l'augmentation du potentiel de l'électrode. Or, le nombre d'électrons restant effectivement sur l'électrode dépend directement de l'énergie du faisceau. Par conséquent, le courant du faisceau électronique ne peut plus être considéré comme constant et peut varier de façon importante au cours de l'injection jusqu'à s'annuler. Les conditions initiales du déclin de potentiel (quantité et répartition des charges) ne sont alors pas connues avec précision.
Quel que soit le mode de mise sous charge utilisé, la quantité et la nature des charges déposées restent donc difficiles à maîtriser correctement. Cela fausse l'interprétation du déclin de potentiel et par conséquent la validité des modèles de transport associés.
EXPOSÉ DE L'INVENTION Le but du procédé de charge selon l'invention est de pallier les inconvénients cités précédemment de manière à maîtriser la quantité et la
répartition des charges en fin de charge et donc au début du déclin de potentiel.
Plus précisément le procédé objet de l'invention est un procédé de charge d'une structure formée d'un corps isolant pris en sandwich entre deux électrodes. Il comporte les étapes suivantes : - on place une cage de Faraday en contact avec l'une des électrodes de la structure, l'autre électrode étant portée à un potentiel de référence ; - on introduit des électrons provenant d'un dispositif d'émisssion contrôlée d'électrons dans la cage de Faraday, les électrons atteignant l'électrode avec laquelle elle est en contact, de manière à charger la structure.
On peut placer la structure et la cage de Faraday dans une enceinte sous vide pour notamment éviter des recombinaisons d'électrons participant à la charge avec des ions de l'atmosphère régnant autour de la structure.
Pendant la charge, on peut mesurer le potentiel de l'électrode en contact avec la cage de Faraday.