INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
C'est la simultanéité de l'audition du phonème et de l'apparition de la notation qui permet maintenant de les associer, sans effort et automatiquement.
PROCEDE D'AIDE A LA PROPOSITION D'AMELIORATIONS D'AU MOINS UNE PARTIE DES PARAMETRES REGISSANT UN SYSTEME A PLUSIEURS PARAMETRES D'ENTRE La présente invention se rapporte à un procédé d'aide à la proposition d'améliorations d'au moins une partie des paramètres régissant un système à plusieurs paramètres d'entrée.
Un exemple d'un tel système peut être un simulateur d'entraînement. Un tel système doit comporter une fonction d'aide pédagogique. Un aspect important de la pédagogie ainsi assurée est le débriefing , c'est-à-dire l'analyse des résultats d'un élève à l'issue d'une séance d'exercice sur simulateur d'entraînement. Le problème est d'exposer aux élèves finissant un exercice sur simulateur une analyse de leur performances en leur montrant leur points faibles (ce qui leur permettra de progresser) et points forts (ce qui est un stimulant psychologique). L'idée sous-jacente est d'optimiser le cursus de formation afin de réduire le coût de formation des élèves.
Dans le cadre des applications précédemment mentionnées, on doit indiquer aux élèves leur points forts et points faibles à l'issue d'un exercice. Les indications fournies doivent leur permettre de progresser le plus efficacement possible. Le problème qui se pose est alors le suivant : comment intégrer l'expertise des instructeurs afin d'analyser un exercice et fournir ces informations aux élèves ? Un certain nombre de technologies du domaine de l'intelligence artificielle traitent de ce problème : - Les systèmes experts. Des systèmes experts sont développés pour résoudre ce type de problème. Le système expert compare la séquence d'actions effectuées par l'élève à ce qu'un expert aurait fait, et présente les erreurs à l'élève. Les systèmes experts sont basés sur une analyse séquentielle de l'exercice. Ceci n'est pas toujours souhaitable. La question de la détermination des règles du système expert pose problème.
- La logique floue. - La logique floue a été appliquée à maintes reprises, notamment au Japon. L'obtention des règles floues est loin d'être aisée, et de nombreux problèmes existent.
- Les arbres de décision. Les arbres de décision sont très utilisés, en classification notamment. Ils peuvent devenir très complexes et perdre
toute lisibilité. Ils présentent donc les mêmes inconvénients que les réseaux de neurones.
Dans les technologies existantes, l'expertise est souvent modélisée sous forme de règles. L'exercice est alors souvent vu comme une séquence d'actions à réaliser. Avec ces technologies, un aspect essentiel n'est pas pris en compte : l'aspect multicritère du problème. En effet, plusieurs critères de décision doivent être pris en compte pour fournir un débriefing aux élèves. La difficulté est que ces critères interagissent de manière complexe les uns avec les autres. Certains critères sont antagonistes, d'autres sont complémentaires. Les technologies existantes ne permettent pas de modéliser ces phénomènes.
Les technologies existantes demandent en général de modéliser directement l'expertise concernant le débriefing à fournir aux élèves.
Le procédé de l'invention consiste à déterminer un modèle qui contient les critères partiels d'évaluation d'un élève, et représente le degré de satisfaction, à agréger ces critères partiels de façon à pouvoir exprimer un degré de satisfaction global, à évaluer l'élève et à mettre en évidence les points faibles à améliorer par action sur au moins une partie des paramètres.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée d'un mode de mise en oeuvre, pris à titre d'exemple non limitatif et illustré par le dessin annexé, sur lequel : - la figure 1 est un diagramme simplifié montrant la façon d'obtenir, selon l'invention, un indicateur global, - la figure 2 est un diagramme simplifié des scores obtenus par un élève, et - les figures 3 et 4 sont des diagrammes de critères relatifs à l'élève qualifié dans la figure 1, respectivement dans le cas d'un moniteur intolérant et d'un moniteur tolérant.
La présente invention est décrite ci-dessous en référence à un élève qui suit des séances de perfectionnement sur un simulateur d'entraînement (simulateur de conduite automobile ou de pilotage d'avion,...), mais il est bien entendu que l'invention n'est pas limitée à cette seule application, et qu'elle peut être mise en oeuvre dans de nombreux autres domaines, non seulement des domaines pédagogiques, mais dans tous domaines dans lesquels un système est régi par plusieurs critères
d'entrée qui déterminent un résultat, ce résultat pouvant être amélioré ou optimisé après analyse de sa notation, l'amélioration pouvant être plus ou moins importante selon que l'on agit sélectivement sur certains des paramètres (ou sur l'ensemble de ces paramètres), le choix des paramètres sur lesquels on peut agir étant dicté, entre autres, par l'efficacité sur le degré d'amélioration. Un exemple de tels domaines peut être un processus de fabrication de produits pour lesquels les acheteurs manifestent un degré de satisfaction que le fabricant cherche à améliorer sensiblement avec le minimum possible d'efforts.
Dans le cas d'un système pédagogique, l'invention consiste à recueillir l'expertise nécessaire pour répondre au problème. Au lieu de modéliser directement le débriefing à fournir aux élèves, l'invention modélise les préférences que l'expert a sur les alternatives (les élèves). Ceci se fait au travers de la théorie de la décision multicritère. Il s'agit de modéliser la relation de préférence notée ! : que les experts (les instructeurs) peuvent avoir sur les alternatives. L'aspect multicritère provient du fait que les alternatives sont décrites par différents points de vue à prendre en compte.
Plus précisément, l'invention propose d'utiliser la théorie de l'utilité multiattribut (RL. Keeney and H. Raiffa, Decision with Multiple Objectives , Wiley, New York, 1976). Il s'agit de modéliser la relation de préférence sur les résultats des élèves par une utilité globale (score global) : y U (x) U (y) A chaque alternative x, est donc associée une utilité globale U (x) qui traduit le degré de préférence que l'expert accorde à x. La seconde étape consiste à fournir à l'élève le débriefing. En analysant l'expression de la fonction coût global U, on en déduit ce qu'un élève x devrait faire pour progresser le plus mieux possible.
Pour décrire la théorie de l'utilité multiattribut, supposons que l'on dispose de n points de vue Xl,..., Xn décrivant les différents aspects à prendre en compte pour évaluer un élève. La fonction d'utilité globale U est prise sous-la forme suivante : U (x) H- (),..., )) où H est la fonction d'agrégation et les un sont les fonctions d'utilité. Les n points de vue étant donnés dans des unités de mesure différentes, les fonctions d'utilité servent à passer à une échelle unique C de
commensurabilité. Les fonctions d'utilité servent donc à pouvoir comparer des valeurs données suivant différents points de vue. L'échelle C est un intervalle de l'ensemble des réels (typiquement C= [0, 1]). Le nombre u, (xi) correspond au degré de satisfaction que l'expert accorde à l'alternative x concernant uniquement le point de vue X,. La fonction d'agrégation H agrège donc les degrés de satisfaction d'une alternative suivant les différents points de vue, et retourne le degré de satisfaction global.
On peut considérer que le débit de fluide entre les chambres de travail 29 et 30 est sensiblement le débit q2 passant par l'orifice de laminage 35 si Iq21= 1 s2v21 q\= Isl..l , c'est-à-dire, comme x = axxà la fréquence 08, si on vérifie la relation (9) : IS1.aJÔ.xI ls2v2l .
Comme, dans ces circonstances, il vient de la relation (6) que 1 K-,c est SI sensiblement égal à 1 À.2v22! ' on en déduit que x= 1À.2.V22. ;1 ' et en K reportant cette valeur de x dans la relation (9), on obtient : SI Si2 1(;L2#) Is2.v21 ' d'où il vient la relation (10) : K sP .À.2.aJÔ.v2. s2 Dans le cas de pertes de charges singulières, la raideur K des ressorts 34 (ou 34') est donc choisie pour vérifier cette relation, selon laquelle K est supérieur à une valeur seuil, et dans laquelle on considère la vitesse maximum v2 du fluide dans l'orifice de laminage 35, compte tenu des efforts maximum que l'amortisseur de traînée est destiné à supporter, les autres paramètres de la relation (10) étant connus par construction.
Dans le cas de pertes de charges laminaires, pour lesquelles la relation reliant la perte de charge AP et la vitesse v2 est AP=C2.v2, où C2 est le coefficient de perte de charge laminaire, des calculs analogues montrent que s12 K doit être supérieur à une valeur seuil sensiblement égale à ##.C2. s12, soit la s2 relation (10') K ##.C2.s12/s2. s2 Par ailleurs, on rappelle que la masse m équivalente du piston secondaire 33 et du fluide déplacé, et la raideur K vérifient la relation (7) ou (7') précitée, de sorte que les relations (7) ou (7') et (10) et (10') permettent de dimensionner l'amortisseur de traînée 20 ou 20' pour qu'une excitation à la fréquence # de rotation du rotor, entraîne la résonance du piston secondaire 33 permettant une circulation de fluide sensiblement libre par le conduit 32, préférentiellement à l'orifice de laminage 35, tandis que pour une excitation à la fréquence propre de traînée ## de la masse battante, les ressorts 34 (ou 34') bloquent sensiblement le piston secondaire 33, et le fluide circule préférentiellement par l'orifice de laminage 35. D'une manière générale, pour une excitation bi-fréquentielle de l'amortisseur 20, la composante en # rencontre une moindre résistance par le conduit 32, comme représenté sur la figure 6, alors que la composante en ## rencontre une moindre résistance par l'orifice de laminage 35, lequel permet d'apporter un amortissement substantiel sur la basse fréquence ##, comme représenté sur la figure 6. En effet, la figure 6 représente, en ordonnée, le déplacement x (en m) du piston secondaire 33 en fonction du temps (en s), et x, représenté par la courbe 36, est égal à la somme xS2 + x8, où xS2 est la composante en ça, indiquée par la courbe 37, et qui prédomine, et x## est la composante en ##, représentée par la courbe 38.
De même, la figure 7 représente en ordonnée la vitesse v2 (en m/s) dans l'orifice de laminage 35 en fonction du temps (en s), et cette vitesse v2 indiquée par la courbe 39, est égale à la somme v2# + v2 ##, où v2# est la composante de vitesse en #, indiquée par la courbe 40, et v2 ## est la composante en ##, qui prédomine et est représentée par la courbe 41.
Ainsi, les efforts dynamiques et dissipations thermiques dans l'amortisseur 20 ou 20' sont réduits, tout en obtenant un amortissement élevé sur la fréquence propre en traînée ## de la masse battante.
L'exemple d'amortisseur de traînée de la figure 8 fonctionne sensiblement comme ceux des figures 4 et 5, bien qu'il s'agisse d'un mode de réalisation exploitant le principe de l'inertie fluide, pour réduire la masse réelle du piston secondaire, avec prise en compte d'une amplification du mouvement du fluide déplacé par ce piston secondaire par rapport au mouvement de ce dernier, d'où une masse équivalente importante.
Dans cet exemple, le corps 25 de l'amortisseur 20" comprend une enveloppe tubulaire externe 25', fermée par les fonds 26 et 27, et doublée intérieurement, sur la plus grande partie de sa dimension axiale, par une enveloppe tubulaire interne 25", rigidement liée à l'enveloppe externe 25' dont elle est radialement séparée par une zone allongée 42 de section transversale rétrécie.
Le piston principal 28 est monté axialement coulissant sensiblement avec étanchéité dans l'enveloppe interne 25", qui n'est pas raccordée aux fonds 26 et 27, mais comporte, à une extrémité axiale, une paroi transversale 43 au travers de laquelle la tige 31 coulisse axialement et sensiblement avec étanchéité. La liaison rigide entre les enveloppes 25' et 25" est schématisée sur la figure 8 par des entretoises radiales 44, mais peut être réalisée par tout moyen approprié différent. Ainsi, l'une 29 des chambres de travail est délimitée dans l'enveloppe interne 25", entre le piston principal 28 et la paroi transversale 43, tandis que l'autre chambre de travail 30, de l'autre côté du piston principal 28 dans l'enveloppe interne 25", est en communication permanente, par la zone allongée de section rétrécie 42, avec une chambre annexe 45 délimitée entre le fond 26 et la paroi transversale 43. Cette paroi transversale 43 est traversée axialement par un conduit 32', dans lequel est monté coulissant, sensiblement avec étanchéité, un piston secondaire 33' sollicité par un ressort 34" en appui par une extrémité contre le fond 26 et par l'autre extrémité contre le piston secondaire 33'. Comme dans les exemples des figures 4 et 5, le piston secondaire 33' permet de transférer du fluide d'une
chambre de travail 29 ou 30 à l'autre 30 ou 29, par l'intermédiaire de la chambre annexe 45 et de la zone allongée 42 de section rétrécie, qui est une zone d'une longueur relativement grande pour mettre en #uvre le principe de l'inertie fluide, car cette zone 42 est une zone d'accélération du fluide déplacé. Lors des déplacements du piston secondaire 33', la masse réelle du fluide déplacé est faible, mais son accélération est très grande dans la zone 42 de fort rétrécissement, ce qui se traduit par une masse équivalente très grande, alors que la masse réelle du piston secondaire 33' peut être réduite. On rappelle que la masse équivalente est celle qui, animée d'une vitesse x égale à celle du piston secondaire, aurait la même énergie cinétique 1/2m#2 que celle de l'ensemble des masses en mouvement (piston secondaire et fluide déplacé par ce piston). Comme les exemples des figures 4 et 5, celui de la figure 8 comporte deux passages 32' et 35 entre les chambres de travail 29 et 30, et son dimensionnement permet la mise en résonance du piston secondaire 33' dans le conduit 32' à la fréquence #, sans amortissement important, d'une part, et, d'autre part, le blocage du piston secondaire 33' dans le conduit 32' par le ressort 34 à la fréquence ##, pour laquelle le transfert de fluide s'effectue essentiellement par l'orifice 35 avec un fort amortissement à cette fréquence, dans sensiblement les mêmes conditions que pour l'exemple de la figure 4 et comme décrit ci-dessus.
En variante, le piston principal 28 peut être traversé par plusieurs orifices de laminage tels que 35, calibrés à des sections différentes, afin d'assurer un laminage optimal du fluide à la fréquence propre de traînée ##.
En variante également, l'orifice de calibrage ou l'un d'entre eux peut être défini par un passage annulaire, de faible dimension radiale, entre le piston principal 28 et le corps 25 de l'amortisseur, auquel cas ce piston 28 n'est pas monté coulissant avec étanchéité dans le corps 25. En variante encore, l'orifice de calibrage 35, ou l'un d'eux, peut être ménagé au travers du piston secondaire 33 ou 33', que ce dernier coulisse dans le piston principal 28 ou dans une paroi 43 d'une enveloppe interne 25" du corps d'amortisseur 25, et/ou au moins un orifice de laminage peut encore être ménagé au travers d'une paroi telle que 43 d'une enveloppe interne telle que 25" du corps, ou de toute autre
partie du corps 25 sous la réserve que cet orifice de laminage communique par chacune de ses deux extrémités avec l'une respectivement des deux chambres de travail 29,30.
Bien entendu, le montage d'un tel amortisseur de traînée n'est pas limité au type de rotor principal selon les figures 1 et 2, mais peut se monter sur d'autres types de rotors principaux, notamment tels que ceux décrits dans FR 2 427 251, où le moyeu est un plateau ou anneau radial traversé d'alvéoles axiales logeant chacun des moyens de liaison et d'articulation d'une pale sur le moyeu, ou FR 2 456 034, ou FR 2 529 860, où le corps de moyeu est un fût central supportant deux plateaux radiaux espacés entre lesquels sont retenus les moyens de liaison et d'articulation des pales au moyeu, le pied de chaque pale pouvant comporter une boucle qui entoure les moyens de retenue et d'articulation, eux-mêmes retenus entre les deux plateaux du moyeu.
BOITE DISTRIBUTRICE L'invention se rapporte à une boite distributrice d'articles contenus dans la dite boite.
L'invention se rapporte à une boite pour distribuer, plus précisément mais non exclusivement, des éléments longilignes tels des attaches destinées à fermer des sachets.
Ces attaches sont formées d'un ou plusieurs fils métalliques noyés dans un ruban notamment plastique.
Les résultats par rapport au placebo sont exprimés sous la forme de variation du taux d'hydratation sur les moyennes : (Pdt t,-Pdt to)- (P) t,-PI to) . 0.,/PI (%) = x 100 Pdt to + (PI t, - PI to) Avec : Pdt : valeur du taux d'hydratation pour la zone traitée avec le principe actif de la présente invention.
PI : valeur du taux d'hydratation pour la zone traitée avec le placebo to : temps 0, soit taux d'hydratation avant application du produit
t, : temps à 1 h, 2 h, 4 h ou 6 h après application du produit Comparé à la zone traitée avec le placebo, l'acide galacturonique à 3 % entraîne une augmentation significative de l'hydratation cutanée 1,2, 4 et 6h après une application standardisée et isolée.
Comparé à la zone traitée par le placebo, le principe actif végétal conforme à l'invention augmente significativement l'hydratation cutanée après une application standardisée et isolée.
L'effet hydratant du principe actif végétal de l'invention est notamment dû à la présence d'acide galacturonique.
L'étude de la distribution des résultats montre que 89 % des volontaires présente un effet hydratant après traitement avec le principe actif végétal de l'invention.
Le principe actif végétal de l'invention peut donc être considéré comme un hydratant des couches supérieures de l'épiderme (tableau 4).
IV. 5 Etude de l'effet du principe actif végétal de l'invention sur la perte insensible en eau de la peau Le but de cette étude est de mesurer l'effet du principe actif végétal de l'invention sur la perte insensible en eau de la peau.
La barrière cutanée joue un rôle régulateur dans l'équilibre en eau de la peau. Lorsque celle-ci est lésée, il apparaît des dérèglements dans la régulation des échanges d'eau. L'eau migre alors plus facilement vers le milieu extérieur ce qui augmente la perte insensible (P. I. E). Par contre, si l'état de la barrière cutanée s'améliore, les valeurs de la perte
insensible en eau vont diminuer car la régulation des échanges en eau sera assurée de façon correcte.
L'effet du principe actif végétal de l'invention sur la P. I. E à 3 % dans une émulsion a été caractérisé in vivo sur l'homme, après lavages au lauryl sulfate de sodium à 10 % (v/v) et applications biquotidiennes pendant 14 jours.
Les résultats sont comparés à une zone traitée avec le placebo et lavée au lauryl sulfate de sodium à 10 %.
L'application de lauryl sulfate de sodium permet d'augmenter les pertes en eau et d'amplifier l'effet restructurant.
En effet sur un épiderme sain, les pertes en eau étant déjà très faibles, il s'avère très difficile de mesurer et de quantifier, de façon significative, une diminution supplémentaire de ces pertes en eau.
L'essai a été réalisé sur 23 volontaires sains, d'âge compris entre 23 et 58 ans et présentant une peau normale au niveau des bras.
Les variations en pourcentage par rapport à la zone placebo sont calculées selon la formule suivante : (T-To)- (P-Po) A %/placebo = x100 (Pi4-PO) Avec : P : valeurs de P. I. E. obtenues sur la zone placebo T : valeurs de P. I. E. obtenues sur la zone traitée 14 : valeurs de P. I. E obtenues à J14 0 : valeurs de P. I. E. obtenues à JO, avant application
Il est par ailleurs connu de constituer un convertisseur de tension DC/DC en disposant en parallèle plusieurs cellules identiques entre elles, chacune composée d'un convertisseur à découpage élémentaire. Un exemple de convertisseur DC/DC multi-cellules est divulgué dans la demande de brevet français 2790616. Un avantage de cette structure résulte du fait que le courant de sortie est la somme des courants élémentaires respectivement délivrés par chaque convertisseur élémentaire. Ceci permet de réduire la dimension des composants électriques utilisés, et notamment d'utiliser des composants suivant le standard D2pack pour des applications requérant des puissances électriques supérieures à celles directement obtenues avec ce type de composants. De tels composants sont en outre adaptés aux techniques de fabrication industrielle en grande série, puisqu'il s'agit de composants à montage en surface (CMS).
De plus, une commande adéquate de l'ouverture ou de la fermeture des interrupteurs de découpage de chaque convertisseur élémentaire, à des instants décalés entre eux pour chacun des convertisseurs élémentaires, permet de réduire, dans le courant de sortie, les composantes fréquentielles aux harmoniques de la fréquence de commande de chaque interrupteur.
Lorsque de tels convertisseurs de tension sont disposés entre un premier réseau à haute tension et un second réseau à basse tension, ils présentent l'inconvénient qui consiste en ce que, lorsque l'interrupteur de
découpage intervenant dans le fonctionnement en abaisseur de tension est défectueux, le réseau à haute tension peut éventuellement se décharger brutalement dans le réseau à basse tension au travers du convertisseur de tension. Un courant électrique important peut traverser dans cette circonstance le convertisseur de tension, et risque de détériorer des composants électriques supplémentaires. De plus, la tension dudit réseau à basse tension est alors momentanément augmentée, ce qui peut aussi engendrer la destruction de composants de ce réseau à basse tension. La tension simultanément abaissée dudit réseau à haute tension peut en outre entraîner la perte de fonctionnalité de celui-ci.
D'autres dysfonctionnement sont générés par la mise en court-circuit ou l'inversion de sens de connexion des bornes, dite inversion de polarité, de diverses sources de tension appartenant à l'un ou l'autre des deux réseaux, telles que des accumulateurs.
Un but de la présente invention est de proposer un dispositif électrique comprenant un convertisseur de tension disposé entre un réseau à haute tension et un réseau à basse tension, doté de moyens de protection contre au moins une partie des dysfonctionnements précités, dont les effets sur la complexité, le coût et la consommation statique de puissance électrique soient limités.
Dans l'état de la technique, il a déjà été proposé de tels dispositifs électriques comprenant un certain nombre de composants ayant pour fonction d'assurer une protection active contre les différents dysfonctionnements mentionnés ci-dessus. De tels composants sont des composants actifs, notamment des transistors de type métal-oxyde-semiconducteur (MOS), disposés dans le dispositif et commandés par une unité de gestion de protection de manière à pallier ces dysfonctionnements. En particulier, ces transistors fonctionnement comme des interrupteurs commandés qui sont fermés en fonctionnement normal, et qui sont ouverts lorsqu'un dysfonctionnement est détecté.
Il s'ensuit que les composants dédiés à la fonction de protection sont à l'origine d'une consommation statique de puissance qui, selon les cas, peut
varier entre 0,5% et 2,0% de la consommation statique de l'ensemble du dispositif.
Par ailleurs, la présence de ces composants de protection se traduit par une augmentation de la taille du dispositif électrique, un allongement et une plus grande complexité du procédé de fabrication, et, en définitive, par une augmentation substantielle du coût du dispositif.