INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention a pour objet une composition cosmétique, notamment capillaire, comprenant, dans un milieu cosmétiquement acceptable : (a) des particules solides contenant au moins 10 % en poids de phosphate de calcium ; (b) au moins un tensioactif anionique, (c) au moins un tensioactif amphotère, cationique et/ou non ionique et, (d) au moins un polymère cationique dont la densité de charge cationique est inférieure ou égale à 7 meq/g et, de préférence, supérieure ou égale à 0,05 meq/g.
De préférence, le rapport pondéral de concentrations du ou des tensioactifs anioniques aux tensioactifs cationiques, non ioniques et/ou amphotères est supérieur ou égal à 1.
Un autre objet de la présente invention consiste en un procédé de traitement cosmétique des cheveux mettant en #uvre la composition selon l'invention.
PARTICULES DE PHOSPHATE DE CALCIUM Les particules contenant au moins 10 % en poids de phosphate de calcium présentent, de préférence, une taille primaire moyenne en nombre comprise entre 2 nm et 2 microns, plus préférentiellement entre 5 et 500 nm, et plus préférentiellement encore entre 10 et 250 nm.
Conformément à la présente invention, la particule peut être une particule massique formée entièrement de phosphate de calcium. Le phosphate de calcium peut également constituer totalement ou partiellement le c#ur de la particule, ce dernier étant recouvert d'un autre constituant, comme par exemple, un oxyde, un silicate ou un métal. Le phosphate de
calcium peut encore former uniquement le revêtement d'un substrat de constitution chimique différente, comme par exemple un oxyde, un silicate ou un métal.
Le mouvement de soulèvement est opéré par l'intermédiaire du dispositif de l'invention et plus particulièrement par les mouvements des bras 7a, 7b.
Les figures 5 à 10 représentent un exemple de phases successives de fonctionnement en mode empilage.
Dans ce cadre, la figure 5 illustre la présence d'une seule palette 1 dans le dispositif et une position éloignée en niveau bas des fourches 7a, 7b.
En figure 6, un mouvement de rapprochement des bras 7a, 7b de la fourche est opérée par le mode d'entraînement précédemment décrit.
Les surfaces d'appui 8a, 8b viennent s'appliquer sous la palette 1.
Lorsque la position de préhension est atteinte, les bras de la fourche 7a, 7b sont stoppés dans leur mouvement de rapprochement et s'ensuit une phase de translation verticale en montée de la fourche comme représentée en figure 7.
On notera que cette phase de montée est elle aussi réalisée par la motorisation 6 entraînant la rotation l'arbre moteur 20.
Le soulèvement de la palette 1 est produit par la translation verticale de la fourche dans le sens de la montée.
Lorsque un niveau de hauteur suffisant et prédéterminé est atteint, il est possible pour un opérateur de placer une nouvelle palette 1 en position la plus basse sur la pile comme cela ressort de la figure 8.
La palette la plus basse 1 reçoit alors en empilement les autres palettes 2a, 2b.
A ce stade, comme illustré à la figure 9, la fourche peut être libérée de la palette 2a par un mouvement d'éloignement des bras 7a, 7b.
Pour revenir en position d'attente d'une nouvelle phase d'empilage, une translation verticale dans le sens de la descente est ensuite opérée ramenant les bras 7a, 7b dans une position basse prédéterminée éventuellement fixée matériellement par une butée de fin de course 39.
L'enchaînement des phases ainsi décrites nécessite un mouvement d'ouverture de la fourche à un niveau de hauteur prédéterminé comme représenté en figure 9.
Cette phase d'ouverture s'intercale entre deux phases de translation verticale de la fourche.
Pour commander ce mouvement d'ouverture, la présente invention comporte des moyens d'arrêt de la translation verticale en descente de la fourche au niveau de hauteur prédéterminé représenté en figure 9.
Les figures 11 à 15 illustrent un mode de réalisation préféré des moyens d'arrêt.
établit la notion d'équivalence entre certains Composants, le système Configurateur essaye d'abord de partager le port d'un "Composant actif'. Si cela s'avère impossible, il instancie un composant Sonde adéquat connectable sur l'interface de type HDL à partir d'une liste fournie dans la description du Composant Monitoring ou Vérification.
La partie ci-après décrit les définitions relatives aux connexions entre Composants. Les notions d'interface et de port servent de support à la description des connexions entre les composants.
Nous rappelons que le port est une sélection arbitraire des signaux de l'interface de type HDL d'un composant, réalisée à l'aide des expressions régulières portant sur les noms de ces signaux. Un signal donné peut appartenir à un ou plusieurs ports. La définition de chaque port est constituée de paires de type expression régulière et expression de substitution correspondante. Ces expressions sont appliquées successivement au nom de chaque signal de l'interface et, en cas d'adéquation 'match', l'expression de substitution est appliquée et le nom ainsi obtenu passe au traitement de la substitution suivante. Si la substitution finale donne un résultat final identique pour deux signaux, ces derniers seront connectés ensemble. Le configurateur génère un nom unique pour la connexion et place les informations adéquates dans la table de câblage (TCAB). La méthode décrite permet d'exprimer des règles complexes de connexion entre deux composants. Par exemple on peut connecter des signaux de noms différents, ou créer des règles de connexion des signaux d'entrée avec les signaux de sortie.
La création de cette méthode de définition par les interfaces et les ports permet un découplage entre les déclarations de modules de type HDL et les spécifications de connexions pour le système Configurateur. Ce dernier combine ces deux sources d'information pour générer les connexions. Dans la majorité des cas, les modifications de déclarations dans les parties de type HDL, très fréquentes pendant le développement,
n'entraînent pas de modifications dans les expressions régulières décrivant les câblages.
Dans l'exemple de mise en #uvre de l'invention traité ci-après, seules les connexions point à point sont traitées. Les connexions de type "bus" sont facilement modélisables en utilisant un composant à plusieurs sorties englobant le bus.
Nous allons décrire ci-après le procédé de connexion automatique entre les "composants" par le système Configurateur pour constituer le modèle global de simulation. Ce procédé comprend les étapes suivantes : - Lecture du fichier de description d'architecture (FDARCH) du modèle global et mémorisation, dans une table de composants et de règles de connexion, dans une table de règles de cohérence de connexions et dans une table de formatage de fichiers source, des informations relatives à l'ensemble des configurations possibles, chaque composant obtenant un nom identifiant, de façon non équivoque, sa position dans l'architecture, ainsi qu'un type parmi plusieurs types (Composants actifs, Blocs de Monitoring et de Vérification, Blocs intermédiaires, Blocs systèmes et Blocs Globaux).
- Instanciation des composants, spécifiés dans le fichier de définition de configuration par l'utilisateur-concepteur au moyen d'une liste de composants présents désignés par leurs nom et type et comportant des paramètres ou faisant appel à des procédures, le fichier de définition de la configuration comprenant un fichier de sélection des composants et de leur type et des indications supplémentaires optionnelles concernant le type d'interface et le serveur concerné par la configuration à générer par le Configurateur, et mémorisation des informations correspondantes dans une table de connexion des instances.
- Connexion topologique des instances selon le schéma défini par la table de composants et de règles de connexions (TCRC).
- Lecture et mémorisation des sources de type HDL des modèles instanciés pour en extraire les noms et types des signaux d'interfaces.
- Câblage des signaux d'interface au niveau de chaque instance des composants par application d'expressions régulières, stockées dans la table de composants et de règles de connexions (TCRC), et portant sur le nom des signaux constituant la table de câblage (TCAB).
- Utilisation de la table de connexion des instances (TCINST), de la table de câblage (TCAB) et de la table de formatage (TFMT) pour générer automatiquement les fichiers source de type HDL (MGHDL) et de type HLL (MGHLL) du modèle global de simulation correspondant à la configuration spécifiée par le fichier de configuration (FCONF).
Le déroulement de la phase topologique est le suivant : - Les Composants explicites spécifiés dans le fichier de configuration (FCONF) sont instanciés en premier par le système Configurateur et placés dans la table de connexion des instances (TCINST). Cette table contient le descriptif de chaque instance (label, type), accompagné de la liste des composants avec lesquels il est connecté.
- Ensuite, les Blocs Intermédiaires, spécifiés explicitement sur les ports des "Composants actifs" dans le fichier de configuration, sont instanciés et ajoutés dans la table de connexion des instances (TCINST).
- Les connexions entre les composants actifs instanciés sont comparées avec les règles contenues dans la table de cohérence de connexions (TRCOH) pour détecter des incompatibilités entre les extrémités des connexions entre les composants et, dans ce dernier cas, pour choisir et ajouter, dans la table de connexion des
instances (TCINST), un composant adaptateur (Bloc Intermédiaire) à insérer dans la connexion considérée.
l'un des groupements amine, porte un groupement carboxylique ou sulfonique relié par l'intermédiaire d'un radical hydrocarboné, ou bien K et M font partie d'une chaîne d'un polymère à motif éthylène [alpha],ss-dicarboxylique dont l'un des groupements carboxyliques a été amené à réagir avec une polyamine comportant un ou plusieurs groupements amine primaire ou secondaire.
(3) Les polyaminoamides réticulés et alcoylés partiellement ou totalement dérivant de polyaminoamides de formule générale : -[CO-R19-CO-Z-] (X) dans laquelle R19 représente un radical divalent dérivé d'un acide dicarboxylique saturé, d'un acide aliphatique mono ou dicarboxylique à double liaison éthylénique, d'un ester d'un alcanol inférieur ayant 1 à 6 atomes de carbone de ces acides ou d'un radical dérivant de l'addition de l'un quelconque desdits acides avec une amine bis primaire ou bis secondaire, et Z désigne un radical d'une polyalkylène-polyamine bis-primaire, mono ou bis-secondaire et de préférence représente : a) dans les proportions de 60 à 100 moles %, le radical -N- [(CH2)x-N-]p (XI) où x=2 et p=2 ou 3, ou bien x=3 et p=2 ce radical dérivant de la diéthylène triamine, de la triéthylène tétraamine ou de la dipropylène triamine ; b) dans les proportions de 0 à 40 moles % le radical (XI) ci-dessus, dans lequel x=2 et p=1 et qui dérive de l'éthylènediamine, ou le radical dérivant de la pipérazine : c) dans les proportions de 0 à 20 moles % le radical -NH-(CH2)6-NH- dérivant de l'hexaméthylènediamine, ces polyaminoamines étant réticulées par addition d'un agent réticulant bifonctionnel choisi parmi les épihalohydrines, les diépoxydes, les dianhydrides, les dérivés bis insaturés, au moyen de 0,025 à 0,35 mole d'agent réticulant par groupement amine du polyaminoamide et alcoylés par action d'acide acrylique, d'acide chloracétique ou d'une alcane sultone ou de leurs sels.
La présente invention n'est pas limitée au centrage d'un faisceau laser dans une fibre optique (monomode ou multimode) .
Elle s'applique également au centrage d'un faisceau laser dans d'autres guides de lumière, par exemple les guides planaires.
On explique dans ce qui suit la théorie du transfert radiatif, c'est-à-dire 'le transfert de la lumière par le diffuseur Dans le cas d'une propagation rectiligne, la variation dL de la luminance L (en W/m2/sr) à la traversée d'une épaisseur dz d'un volume élémentaire est telle que dL = -(a + ss)L dz où a est le coefficient d'absorption (en m-1) et ? le coefficient de diffusion (en m-1).
Dans le cas de particules diffusantes, pour lesquelles on définit les sections efficaces de diffusion #s, d' absorption #a et d'extinction #t=#a+#s (en m2), on exprime de même la luminance incidente I(r, s) au point r dans la direction s, sur un volume cylindrique élémentaire de longueur ds (voir figure 7) de la façon suivante : dI(r, s) - ##tI(r, #) ds où p est la densité volumique des particules.
Au terme d'absorption et de diffusion suivant la direction s, il faut ajouter toutes les diffusions et absorptions provenant de toutes les directions s'. Elles s'expriment à partir de la fonction de phase de diffusion des particules p(s, #') qui est définie par :
où W0 est l'albédo d'une particule seule et dco l'angle solide élémentaire.
Il faut de plus ajouter un terme (en W/m3/sr) qui correspond à l'émission du volume élémentaire de longueur ds dans la direction s et qui est noté #(r,#).
En intégrant l'ensemble de ces contributions, on obtient l'équation de transfert :
On dissocie la luminance totale I dans la direction s au point r en deux termes correspondant à la luminance incidente réduite Iri et à la luminance diffusée Id. On obtient les deux équations suivantes : dIri(r, s) = -patlri(r, s) ds
avec Sri (r, s ) = p6t p(s, 9' )Iri(r, s' )dû)' avec #ri(r,s) = 4# # 4# On en tire l'éclairement Ud et le vecteur de flux Fd qui sont diffusés au point r :
Dans le cas d'un faisceau collimaté ou gaussien parvenant sur un échantillon plan, on peut calculer l'éclairement diffusé Ud(r) en tout point. Il faut pour cela introduire les fonctions de Green G(r,r') qui satisfont à l'équation de propagation et
aux conditions aux limites ("boundary conditions") pour un échantillon plan de longueur d : #2G(r, r') - K 2 G(r, r') = -#(r, r' ) d G (r, roi ) - h # G (r, r' ) G(r, r1 ) - h # G(r, r1 ) = 0 z=0 az G(r, ri ) G(r, r' ) G(r, r1 ) + h # G(r, r1 ) = 0 z=d #z Dans ces équations, h=2##tr/3 et Kd=3##tr##a avec #tr=#a+#s(1- ) où ji est le cosinus de l'angle moyen de diffusion.
L'éclairement diffusé en un point r s'exprime alors par : P@ - 2r2 avec Q (r ) = Q (r , 0, z) = 3pcrtr PO exp (-pcrtz) exp ( # ) , #w2 exp w2 où Qi(r) est nul pour une diffusion isotrope, dV est le volume de l'échantillon, Po est la puissance incidente du faisceau laser et W est le rayon à 1/e2du faisceau laser.
Il est possible d'exprimer analytiquement l'éclairement diffusé Ud au moyen des fonctions modifiées de Bessel et de le calculer pour différentes valeurs de p, de #t, et de l'épaisseur de l'échantillon.
On a effectué diverses simulations qui donnent les variations de Ud et Uri (éclairement incident réduit) en fonction de la densité de
particules et de la section efficace d'extinction pour trois épaisseurs (0,5mm, lmm et 2mm) de l'échantillon.
Revenons de façon plus détaillée sur les problèmes que résout la présente invention.
On souhaite faire une mesure globale et in situ des concentrations ou des variations de concentration d'absorbeur et de diffuseur dans un milieu non limpide. De plus, l'invention vise à savoir quand il est valide de parler de concentration moyenne et permet de tester l'hypothèse de l'homogénéisation.
Illustrons brièvement certaines classes de problèmes. On peut vouloir: -mesurer une concentration de colorant dans un milieu turbide, par exemple les flavines endogènes dans du lait, ou mesurer des colorants dans une suspension, -mesurer les concentrations de divers colorants, par exemple un colorant bleu, dans du fromage, -détecter le volume de morceaux de fruits rouges (ou d'autres couleurs) dans des pots de yaourt, dans une chaîne de fabrication, -quantifier la composition corporelle par une analyse combinée de la répartition de l'eau et des graisses, -quantifier la qualité d'un mélange, et -déceler un polluant dans le brouillard.
Contrairement au cas d'un milieu limpide contenant un seul colorant, la seule connaissance de la géométrie des points d'injection/collection de la lumière, associée à la connaissance de l'intensité initiale, ne suffit plus. Il faut d'autres données.
Dans le cas des milieux limpides, l'analyse des propriétés spectrophotométriques permet de remonter à la concentration suivant la loi de Beer-Lambert.
Les appareils connus de spectrophotométrie reposent tous sur cette analyse.
Dans le cas de plusieurs colorants dont le mélange est inconnu, ou dans le cas de plusieurs colorants dont l'un est inconnu, diverses méthodes chimiométriques permettent de résoudre certaines classes de ces problèmes inverses.
Les méthodes de chimiométrie spectrale peuvent s'appliquer à de nombreux domaines, en particulier en biologie.
La présente invention propose une chimiométrie spectrale et temporelle en mode impulsionnel.
Dans l'invention, on prend en compte les objets qui sont diffusants ou turbides et/ou d'une complexité qui empêche l'analyse par l'optique géométrique classique (loi de Beer-Lambert).
Dans ces cas, les trajets lumineux ne sont plus assimilables à une distribution approximée par une distribution de Dirac. Les trajets de l'onde électromagnétique forment une distribution plus ou moins complexe qui est le plus souvent une inconnue.
A ce sujet, on considère trois types de problèmes : 1) vision dans des milieux troubles En fait, tout milieu diffusant est un système polyphasique avec des dimensions proches de la longueur d'onde de la lumière avec laquelle on éclaire
le milieu.
A ce propos, considérons un exemple de six milieux à 2 phases. Cet exemple est schématiquement illustré par la figure 4 où les deux phases sont respectivement constituées par une matrice I et par un élément II.
La taille de l'élément est notée D.
Sur la figure 4, on a considéré six cas numérotés de A à F : A : élément plus transparent et de même absorption que la matrice, B : élément plus transparent et de plus forte absorption que la matrice, C : élément diffusant comme la matrice et de plus forte absorption que la matrice, D : élément plus diffusant que la matrice et de même absorption que la matrice, E : élément plus diffusant que la matrice et de plus faible absorption que la matrice, F : élément plus diffusant que la matrice et de plus forte absorption que la matrice.
Il faut en plus traiter les différents cas des frontières de ces volumes (conditions aux limites absorbantes, réflectives, d'un troisième type ou inconnues) soit entre la matrice et l'extérieur, soit entre la matrice et le sous-volume d'intérêt.
Si le milieu n'est pas homogénéisable (D très supérieur à la longueur d'onde et/ou périodicité et/ou période du volume d'intérêt trop faible), alors le but est de réaliser une tomographie, en particulier de repérer un ou des sous-volumes dont les propriétés
optiques sont très différentes de celles de la matrice. L'exploitation de l'imagerie spectro-temporelle nécessite des déplacements entre le point d'impact du faisceau laser de mesure et la détection.
2) spectroscopie dans des milieux troubles L'imagerie spectro-temporelle permet de résoudre les problèmes de chimiométrie dans des milieux non transparents mais homogénéisables au sens mathématique. Pour la théorie de l'homogénéisation en particulier dans des milieux modélisables par deux moyennes de manière périodique, il est recommandé de consulter le livre suivant: N. Bakhvalov et G. Panasenko, "Homogenisation : averaging processes in periodic media", 1989.
Ces problèmes de milieux polyphasiques se révèlent concerner la majorité des cas de mesures sur des objets réels en chimie, en biologie mais aussi dans de nombreux secteurs industriels (poudres, aérosols, suspensions par exemple).
Dans ce cas 2), le milieu d'étude peut-être ramené à un ensemble périodique ou comportant un grand nombre de cellules (ou de volumes élémentaires représentatifs) du genre des six exemples A à F de la figure 4.
Les mathématiques de la modélisation de la géométrie et des phénomènes optiques sont l'un des facteurs-clés de la résolution des problèmes à traiter.
On n'a considéré ici que des modèles simples, dits à une seule échelle, mais les différents régimes de diffusion/diffraction/inductions nécessitent chacun une
échelle adaptée.
3) deux types de distributions La mesure conduit à une image spectrotemporelle qui décrit deux types de distributions: -une distribution en temps et -une distribution en longueur d'onde.
L'unité est un nombre entier de photo- électrons uniques ou une unité arbitraire.
Pour les milieux turbides (absorbants et très diffusants),l'analyse de ces distributions en temps repose souvent sur l'approximation de la diffusion.
Les classes de distribution spectrale dépendent surtout des spectres d'absorption des colorants. Des programmes de calcul en chimie quantique permettent d'obtenir les spectres d'absorption de molécules assez simples. Sinon, des bases de données de spectres ultraviolet-visible-proche infrarouge peuvent être utilisées.
A ce sujet, on se reportera à : H.Du et al., "PhotochemCAD: A computeraided design and research tool in photochemistry," Photochemistry and Photobiology,68, 141-142, (1998).
Les problèmes où la distribution spectrale est non monotone (existence d'un pic d'absorption ou d'un pic de transmission dans la fenêtre spectrale sondée) forment la classe la plus facile à traiter.
Contrairement au cas d'un milieu limpide contenant un ou quelques colorants bien mélangés, les problèmes que l'on désire résoudre nécessitent, en plus de la distribution spectrale, la distribution
Sans que la demanderesse soit tenue à une quelconque explication, elle pense qu'au tout début de l'amorçage de la polymérisation de monomères ayant des kp élevés, en présence desdites alcoxyamines, il y a une production de radicaux hydrocarbonés R* qui se propagent très vite pour conduire à de très hautes masses, cette réaction initiale de propagation est très exothermique et on assite à un emballement de la polymérisation radicalaire. Le radical persistant nitroxyde > NO* formé à partir du clivage homolytique d'une alcoxyamine > N - O - A selon le schéma réactionnel : avec une constante cinétique de dissociation kd trop faible par rapport à kp, ne peut plus contrôler la réaction de polymérisation car il se trouve être en concentration insuffisante pour contrôler la croissance des chaînes et donc le dégagement de chaleur.
Soc., 121, pages 3904-3920,1999).
L' invention a donc pour objet l'utilisation d'alcoxyamines de formule : dans laquelle R représente un radical alkyle, linéaire ou ramifié, ayant un nombre d' atomes de carbone allant de 1 à 3, R1 représente un atome d' hydrogène ou un reste : dans lequel R3 représente un radical alkyle linéaire ou ramifié, ayant un nombre d'atomes de carbone allant de 1 à 20 ; R2 représente un atome d'hydrogène, un radical alkyle, linéaire ou ramifié, ayant un nombre d'atomes de carbone allant de 1 à 8, un radical phényle, un métal alcalin tel que Li, Na, K ; H4N", BU4N*, BU3HN* et présentant une constante cinétique de dissociation kd, mesurée à 120 C par RPE, supérieure à 0,05 s-1et, de préférence supérieure à 0,1 s-1.
Parmi les alcoxyamines de formule (I), on préfère utiliser tout particulièrement celles dans lesquels R= CH3-, R1 = H et R 2 = H, CH3-, (CH3)3C-, Li et Na.
Les alcoxyamines de formule (I) dans laquelle R1=H et R2 représente un radical alkyle, linéaire ou ramifié, ayant un nombre d'atomes de carbone allant de 1 à 6 sont connues.
L'invention a donc également pour ob jet les alcoxyamines de formule (I), à l'exclusion des alcoxyamines de formule (I) dans laquelle R1=H et R2 représente un radical alkyle, linéaire ou ramifié, ayant un nombre d'atomes de carbone, allant de 1 à 6.
Cette méthode consiste à faire réagir un nitroxyde de formule avec un dérivé halogéné de formule : dans laquelle X représente un atome de chlore ou un atome de brome, R, R1 et R2 ayant la même signification que dans la formule (I), en milieu solvant organique non miscible à l'eau, en présence d'un système organométallique MA(L)n (IV), dans lequel : M représente un métal tel que le cuivre, A représente un atome de chlore ou un atome de brome, L représente un ligand du métal M, et est choisi parmi des polyamines telles que : - la tris[2-(diméthylamino)éthyl]amine : - la N, N, N', N', N" - pentaméthyldiéthylènetriamine (PMDETA) -