INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 7 représente l'évolution des états de polarisation de la lumière sur la sphère de Poincaré au cours de sa transmission à travers les cellules successives, la cellule nématique 8 étant demi-onde et la cellule SSFLC étant dans son état commuté. Le passage à travers la cellule nématique du faisceau incident polarisé rectilignement entraîne une rotation de son état polarisation de n/4. Le faisceau intermédiaire se propage entre la cellule nématique et la cellule SSFLC. Le passage de ce faisceau à travers la cellule smectique entraîne une rotation de son état de polarisation de n/4. Dans cette configuration, le transformateur 7 global entraîne une rotation de l'état de polarisation du faisceau de n/2. La matrice de Jones du ro n transformateur global 7 est en effet - 1 0 Le dispositif de l'invention présente l'avantage de permettre une commutation rapide (pouvant descendre jusqu'à quelques microsecondes).
La cellule smectique permet ainsi de commander le routage d'un état de polarisation alternativement sur l'une des deux sorties du montage, ces états étant approximativement orthogonaux et propres au séparateur/combineur de polarisation de sortie.
Cette caractéristique est particulièrement avantageuse lorsqu'on désire pouvoir commuter rapidement un signal d'une voie sur l'autre. Par exemple, pour des raisons de sécurité de transmission, une voie optique doit pouvoir prendre rapidement le relais sur une autre voie devenu indisponible. Dans ce cas, il est conseillé que la part de la commutation optique dans l'opération de restauration soit inférieure à une milliseconde.
DIFFUSION DES ENTREES SUR LES SORTIES Lorsque la cellule nématique est commandée de manière à induire un retard 8 supplémentaire, les matrices de Jones du transformateur 7 deviennent : ri o (1 0 8J lorsque la cellule smectique 9 est en état non-commuté, 0 -ex
ru il - 0 lorsque la cellule smectique 9 est en état commuté.
OJ'' Les figures 8 et 9 représentent la modification des états de polarisation du faisceau transmis à travers le transformateur global 7 lorsque la cellule nématique est commandée de manière à induire un retard ô compris dans une gamme [kn, (k+1) n], k entier. Sur la figure 11, la cellule smectique est dans son état non-commuté tandis que sur la figure 12, elle est dans son état commuté.
La cellule smectique 9 permet de réaliser une commutation rapide (de l'ordre de la microseconde), c'est à dire de commander alternativement la transmission des faisceaux incidents de chaque entrée 1 ou 2 vers l'une des sorties 3 ou 4 du noeud.
En parallèle, la cellule nématique 8 permet de commander de façon continue la répartition des faisceaux incidents des entrées 1 et 2 vers les sorties 3 et 4. Les figures 10 et 11 donnent la répartition de la puissance transmise sur les sorties 3 et 4 du séparateur/combineur 6 en fonction du retard ô (en radians) induit par la cellule nématique 8. Sur la figure 10, la cellule smectique 9 est en état non-commuté. Sur la figure 11, la cellule smectique est en état commuté. L'état A correspond à l'état de polarisation du faisceau incident sur l'entrée 1 et l'état B correspond à l'état du faisceau incident sur l'entrée 2. Sur la sortie 3, les signaux sont analysés par un polariseur passant dans la direction de l'état A et sur la sortie 4, les signaux sont analysés par un polariseur passant dans la direction de l'état B. On constate que pour chacun des états incidents, les effets du noeud lorsque la cellule 9 est non-commutée ou commutée sont inversés et complémentaires.
Par ailleurs, on constate sur les figures 10 et 11 qu'il n'est pas possible de transférer la puissance du faisceau issu de l'une des sorties 3 ou 4 sur l'autre sortie en faisant varier le retard 8 induit par la cellule nématique 8. A cet effet, il est nécessaire de commuter la cellule SSFLC 9 pour obtenir une variation de puissance transmise d'une entrée vers l'une des sorties supérieure à 3dB.
1H-RMN (200 MHz, CDC13) : # 9, 71 (large s, 1H, OH), 7,74 (m, 5H arom. ), 7,16- 7,06 (m, 3H arom. ), 5,31 (s, 2H, OCH2), 4,84 (s, 2H, CH2), 4,05 (s, 3H, OCH3).
4-Hydroxy-5, 7-dichloro-8-méthoxy-quinoléine-2-carboxylate de méthyle 2i En remplaçant dans l'exemple 1.1, la 2-méthoxy-4-bromoaniline par la 2méthoxy-3,5-dichloroaniline, on obtient le produit intermédiaire 2- [ (2-méthoxy- 3,5-dichloro-phényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle li. Rdt : 64%.'H-RMN (200 MHz, CDC13) : < 59, 63 (s, 1H, NH), 7, 06 (d, 1H, J= 2Hz, 1H arom.), 6, 71 (d, IH, J = 2Hz, IH arom.), 5, 60 (s, IH vinylique), 3, 78 (s, 3H, OCH3), 3, 77 (s, 3H, OCH3), 3,76 (s, 3H, OCH3).
Puis, en remplaçant dans l'exemple 1.2, l'intermédiaire lk par le composé 2- [ (2méthoxy-3,5-dichloro-phényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle li (obtenu précédemment), on obtient le composé titre. Rdt : 80%. IH-RMN (300 MHz, DMSO-de) : < 5 7,60 (s, IH arom. ), 6,85 (large s, IH arom. ), 4,04 (s, 3H, OCH3), 3,95 (s, 3H, OCH3).
4-Hydroxy-6-bromo-8-benzyloxy-quinoléine-2-carboxylate de méthyle 21 En remplaçant dans l'exemple 1.1, la 2-méthoxy-4-bromoaniline par le 2benzyloxy-4-bromoaniline, on obtient le produit intermédiaire 2- [ (2-benzyloxy-4bromophényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle 11. Rdt : 98%.'H-RMN (200 MHz, CDC13) : # 9, 66 (large s, IH, NH), 7,43-7, 34 (m, 5H arom. ), 7,07 (d, IH, J = 2Hz, 1H arom. ), 7,03-6, 98 (dd, 1H, Y= 2Hz, J = 8Hz, 1H arom. ), 6,65 (d, 1H, J = 8Hz, IH arom. ), 5,45 (s, 1H, H vinylique), 5,11 (s, 2H, OCH2), 3,74 (s, 3H, OCH3), 3,68 (s, 3H, OCH3).
Puis en remplaçant dans l'exemple 1.2, l'intermédiaire lk par le composé 2- [ (4bromo-2-benzyloxyphényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle 11, on obtient le composé titre. Rdt : 74%. 1H-RMN (300 MHz, CDCIs) : < 5 9, 37 (large s, 1H, OH), 8,07 (m, IH arom. ), 7,45 (m, 6H arom. ), 6,98 (m, IH arom. ), 5,27 (s, 2H, OCH2), 4,03 (s, 3H, OCH3).
4-Hydroxy-6-méthyl-8-méthoxy-quinoléine-2-carboxylate de méthyle 2n En remplaçant dans l'exemple 1.1, la 2-méthoxy-4-bromoaniline par le 2- méthoxy-4-méthyl-aniline, on obtient le produit intermédiaire 2-[ (2-méthoxy-4méthylphényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle ln. Rdt : 53%. IH-RMN (300 MHz, CDC13) : 8 9,60 (large s, 1H, NH), 6,68 (m, 3H arom. ), 5,34 (s, IH vinylique), 3,83 (s, 3H, OCH3), 3,74 (s, 3H, OCH3), 3,72 (s, 3H, OCH3), 2,32 (s, 3H, CH3).
Puis en remplaçant dans l'exemple 1.2, l'intermédiaire lk par le composé 2- [ (2méthoxy-4-méthyl phényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle ln, on obtient le composé titre. Rdt : 89%. IH-RMN (300 MHz, Cd13) : 89, 38 (large s, 1H, OH), 7,70 (s, IH arom. ), 6,96-6, 92 (m, 2H arom. ), 4,03 (s, 3H, OCH3), 4,02 (s, 3H, OCH3), 2, 47 (s, 3H, CH3). 4-Hydroxy-6-formyl-8-méthoxy-quinoléine-2-carboxylate de méthyle 2o En remplaçant dans l'exemple 1.1, la 2-méthoxy-4-bromoaniline par le 2- méthoxy-4-formyl-aniline, on obtient le produit intermédiaire 2- [ (2-méthoxy-4- formylphényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle 10. Rdt : 81%.'H-RMN (200 MHz, CDC) : 8 9, 85 (s, 2H, CHO et NH), 7,41-7, 35 (m, 2H arom. ), 6,76 (d, IH, J = 8 Hz, 1H arom. ), 5,62 (s, IH vinylique), 3,97 (s, 3H, OCH3), 3,80 (s, 3H, OCH3), 3,78 (s, 3H, OCH3).
Puis en remplaçant dans l'exemple 1.2, l'intermédiaire lk par le composé 2- [ (2- méthoxy-4-formylphényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle lo, on obtient le composé titre. Rdt : 96%.'H-RMN (200 MHz, CDCl) : 8 10,03 (s, 1H, CHO), 9,52 (large s, 1H, OH), 8,39 (m, IH arom. ), 7,59 (m, IH arom. ), 7,05 (m, 1H arom. ), 4,12 (s, 3H, OCH3), 4,07 (s, 3H, OCH3).
4-Hydroxy-6-nitro-8-méthoxy-quinoléine-2-carboxylate de méthyle 2p En remplaçant dans l'exemple 1.1, la 2-méthoxy-4-bromoaniline par la 2méthoxy-4-nitroaniline, on obtient le produit intermédiaire 2- [ (2-méthoxy-4-nitro- phényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle lp. Rdt : 78%.'H-RMN (200 MHz,
DMSO-d6) : 8 9,91 (s, IH, NH), 7,92 (m, 2H arom. ), 7,02 (d, IH, J = 9Hz, IH arom. ), 5,70 (s, 1H vinylique), 4,05 (s, 3H, OCH3), 3,86 (s, 3H, OCH3), 3,79 (s, 3H, OCH3).
Puis, en remplaçant dans l'exemple 1.2, l'intermédiaire lk par le composé 2- [ (2méthoxy-4-nitro-phényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle lp (obtenu précédemment), on obtient le composé titre. Rdt : 63%. IH-RMN (200 MHz, DMSO-d) : 8 10, 50 (large s, 1H, OH), 8, 46 (d, IH, J = 2Hz, 1H arom.), 7, 96 (d, IH, J= 2Hz, IH arom.), 6, 89 (large s, IH, IH arom.) ; 4, 16 (s, 3H, OCH3), 3, 98 (s, 3H, OCH3).
4-Hydroxy-8-nitro-quinoléine-2-carboxylate de méthyle 2r En remplaçant dans l'exemple 1.1, la 2-méthoxy-4-bromoaniline par la 2nitroaniline, on obtient le produit intermédiaire 2- [ (2-nitro-phényl) amino]-but-2- ènedioate de méthyle Ir. Rdt : 34%.'H-RMN (300 MHz, CDC) : 8 11,12 (large s, IH, NH), 8, 13 (d, IH, J= 8Hz, IH arom.), 7, 46 (m, IH, IH arom.), 7, 08 (m, 1H, 1H arom. ), 6,75 (d, 1H, J= 8 Hz, 1H arom. ), 5,84 (s, 1H vinylique), 3,81 (s, 3H, OCH3), 3,75 (s, 3H, OCH3).
Puis, en remplaçant dans l'exemple 1.2, l'intermédiaire lk par le composé 2- [ (2nitro-phényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle Ir (obtenu précédemment), on obtient le composé titre. Rdt : 58%. 1H-RMN (300 MHz, CDCIs) : 8 11,79 (s, IH, OH), 8,74 (m, 2H arom. ), 7,50 (m, 1H arom. ), 7,08 (s, IH arom. ), 4,09 (s, 3H, OCH3)- 4-Hydroxy-5-méthyl-8-nitro-quinoléine-2-carboxylate de méthyle 2s En remplaçant dans l'exemple 1.1, la 2-méthoxy-4-bromoaniline par la 2-nitro-5méthylaniline, on obtient le produit intermédiaire 2- [ (2-nitro-5-méthyl- phényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle ls. Rdt : 69%. IH-RMN (200 MHz, CDC13) : 8 11,13 (large s, 1H, NH), 8,07 (d, 1H, J = 8Hz, 1H arom. ), 6,90 (d, 1H, J = 8Hz, 1H arom. ), 6,54 (s, IH arom. ), 5,80 (s, IH vinylique), 3,88 (s, 3H, OCH3), 3,82 (s, 3H, OCH3), 2,30 (s, 3H, CH3).
Puis, en remplaçant dans l'exemple 1.2, l'intermédiaire lk par le composé 2- [ (2nitro-5-méthyl-phényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle 1s (obtenu précédemment), on obtient le composé titre. Rdt : 46%.'H-RMN (200 MHz, CDC13) : 8 12, 06 (large s, IH, OH), 8, 56 (d, 1H, J= 9Hz, IH arom.), 7, 17 (d, IH, J= 9Hz, 1H arom. ), 6,99 (s, 1H arom. ), 4,07 (s, 3H, OCH3), 3,00 (s, 3H, CH3).
4-Hydroxy-6-méthyl-8-nitro-quinoléine-2-carboxylate de méthyle 2t En remplaçant dans l'exemple 1.1, la 2-méthoxy-4-bromoaniline par la 2-nitro-4méthylaniline, on obtient le produit intermédiaire 2- [ (2-nitro-4-méthyl- phényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle lt. Rdt : 70%.'H-RMN (200 MHz, CDC13) : 8 11, 02 (large s, 1H, NH), 7, 95 (s, 1H arom.), 7, 20 (d, 1H, V= 7Hz, 1H arom. ), 6,70 (d, IH, J = 7Hz, IH arom. ), 5,77 (s, IH vinylique), 3,81 (s, 3H, OCH3), 3,82 (s, 3H, OCH3), 2,37 (s, 3H, CH3).
Puis, en remplaçant dans l'exemple 1.2, l'intermédiaire lk par le composé 2- [ (2nitro-4-méthyl-phényl) amino]-but-2-ènedioate de méthyle 1s (obtenu précédemment), on obtient le composé titre. Rdt : 23%.'H-RMN (200 MHz, CDC13) : 8 11,65 (s, 1H, OH), 8,51 (large s, 2H arom. ), 7,01 (s, 1H arom. ), 4,06 (s, 3H, OCH3), 2,53 (s, 3H, CH3).
Ni : 0,5 % ou moins (à l'exclusion de 0 %) et/ou Cu : 0,5 % ou moins (à l'exclusion de 0 %) Les éléments sont efficaces pour atteindre une résistance supérieure tout en maintenant un équilibre résistance-malléabilité favorable et de manière à obtenir efficacement cet effet, il est recommandé d'ajouter Ni . 0,1 % ou plus et/ou Cu : 0,1 % ou plus. Cependant, comme une addition excessive de ces éléments résulte simplement en un effet de saturation et dégrade la productivité en provoquant par exemple des craquelures durant le laminage à chaud, il est préféré les réduire à Ni . 0,5 % ou moins et/ou Cu : 0,5 % ou moins.
Ca et/ou REM : 0,003 % ou moins (à l'exclusion de 0 %) Ca et REM (éléments métalliques de terres rares) sont des éléments efficaces pour maîtriser la forme des sulfures dans l'acier pour améliorer la possibilité d'usinage. Les éléments de terres rares de cette invention peuvent comprendre par exemple Sc, Y et des lanthanides. De manière à obtenir efficacement l'effet, il est recommandé de les ajouter à 0,0003 % ou plus (davantage de préférence, 0,0005 % ou plus). Cependant, lorsqu'ils sont ajoutés en dépassant 0,003 %, l'effet décrit ci-dessus est saturé ce qui entraîne une perte économique. Elle est davantage de préférence à 0,0025 % ou moins.
Au moins l'un de Ti : 0,1 % ou moins (à l'exclusion de 0 %), Nb : 0,1 % ou moins (à l'exclusion de 0 %) V : 0,1 % ou moins (à l'exclusion de 0 %)
Chacun de ces éléments est un élément de formation de nitrure de carbone. Lorsque des nitrures de carbone sont précipités, les grains des cristaux dans la phase a et la phase y deviennent fins lorsqu'ils sont chauffés dans la région (a + y) ce qui contribue à l'amélioration de la résistance. De manière à obtenir efficacement un tel effet, il est recommandé d'ajouter Ti : 0,01 % ou plus (davantage de préférence, 0,02 % ou plus), Nb : 0,01 % ou plus (davantage de préférence, 0,02 % ou plus), V : 0,01 % ou plus (davantage de préférence, 0,02 % ou plus), respectivement. Cependant, lorsque chacun des éléments est ajouté en dépassant 0,1 %, le taux d'élasticité est augmenté par un durcissement à la précipitation. Les proportions sont de façon plus préférée, Ti : 0,08 % ou moins, Nb : 0,08 % ou moins et V : 0,08 % ou moins.
Ensuite, le procédé de fabrication de la tôle d'acier conforme à cette invention sera décrit pour chacune des formes.
A : Tôle d'acier dont la phase de la matrice est de la martensite trempée ou de la bainite trempée Le procédé de fabrication caractéristique de la tôle d'acier décrite ci-dessus comprend le procédé suivant (1) ou (2). Chacun des procédés sera décrit en détail.
(1) [Etape de laminage à chaud] - [Etape de recuit en continu ou étape de galvanisation] Il s'agit d'un procédé de fabrication d'une tôle d'acier désirée au moyen (i) d'une étape de laminage à chaud et (ii) d'une étape de recuit en continu ou d'une étape de galvanisation. Pour le procédé, la figure 1 est une vue explicative pour (i) l'étape de laminage à chaud (dans le cas où la phase de la matrice est de la martensite trempée), la figure 2 est une vue explicative (dans le cas où la phase de la matrice est de la bainite trempée) et la figure 3 est ùne vue explicative pour (ii)
l'étape de recuit en continu ou l'étape de galvanisation, respectivement.
(i) Etape de laminage à chaud : L'étape de laminage à chaud comprend une étape consistant à terminer le laminage de finition à une température de (A[gamma]3 - 50) C ou plus, et une étape de refroidissement à une vitesse de refroidissement moyenne de 20 C/s ou plus en descendant jusqu'au point Ms ou moins (dans le cas où la phase de la matrice est de la martensite trempée), ou au point Ms ou plus et au point Bs ou moins (dans le cas où la phase de la matrice est de la bainite trempée), suivi d'un enroulage. Les conditions de laminage à chaud sont établies de façon à obtenir une phase désirée de la matrice (martensite trempée ou bainite trempée).
Tout d'abord, dans un cas quelconque d'obtention de la matrice, il est recommandé d'établir la température de finition de laminage à chaud (FDT) à (Ay3 - 50) C ou plus, de préférence le point Ay3 ou plus. Ceci est destiné à obtenir une martensite trempée ou une bainite trempée désirées en même temps qu'un "refroidissement au point Ms ou moins" ou un "refroidissement au point Ms ou plus et au point Bs ou moins" mis successivement en pratique.
Un refroidissement est appliqué après la finition du laminage à chaud et il est recommandé d'exécuter un refroidissement dans la condition de refroidissement (CR) à une vitesse de refroidissement moyenne de 20 C/s ou plus (de préférence 30 C/s ou plus) en descendant jusqu'au point Mn ou moins tout en évitant une transformation ferritique ou une transformation perlitique. Ainsi, la martensite trempée ou la bainite trempée désirées peuvent être obtenues sans former de ferrite polygonale ou autre. La vitesse de refroidissement moyenne après le laminage à chaud a également un effet sur la forme de martensite finale. Une
vitesse de refroidissement moyenne plus élevée est plus efficace du fait que la structure de type paillettes devient plus fine et la seconde structure de phase devient également fine. Il n'y a pas de restriction particulière à la limite supérieure de la vitesse de refroidissement moyenne et un niveau supérieur est plus préféré, mais il est recommandé de maîtriser correctement celle-ci au vu du niveau de mise en oeuvre pratique.
En outre, dans le cas de l'obtention de la martensite trempée, il est nécessaire que la température de refroidissement (CT) soit au point Ms ou moins [formule de calcul : Ms = 561 - 474 x [C] - 33 x [Mn] - 17 % x [Ni] - 17 x [Cr] - 21 x [Mo], où [] représente le pourcentage de masse pour chacun des éléments]. Ceci est dû au fait qu'aucune martensite trempée désirée ne peut être obtenue et que de la bainite et autres se forment lorsque CT dépasse le point Ms.
Par ailleurs, dans le cas de l'obtention de la bainite trempée, il est nécessaire de définir la température d'enroulage [CT] qui est : point Ms ou plus et point Bs ou moins [formule de calcul : Ms est identique à la formule décrite ci-dessus, Bs = 830 - 270 x [C] - 90 x [Mn] - 37 x [Ni] - 70 x [Cr] - 80 x [Mo], où [] représente le pourcentage de masse pour chacun des éléments]. Ceci est dû au fait qu'aucune bainite trempée désirée ne peut être obtenue lorsque CT dépasse le point Bs et, par ailleurs, de la martensite trempée se forme lorsqu'elle est inférieure au point Ms.
Dans l'étape de laminage à chaud, il est recommandé de maîtriser correctement chacune des étapes décrites cidessus de manière à obtenir de la martensite trempée et de la bainite trempée désirées. Dans d'autres étapes, le chauffage ou autres peut être sélectionné correctement pour les conditions utilisées en pratique (par exemple environ 1 000 à 1 300 C).
(ii) Etape de recuit en continu ou de galvanisation
Lorsque ces 2 parties sont réunies, ces 2 bandes adhésives se retrouvent face à face et maintiennent ainsi la poignée fermée.
Cette poignée est reliée au corps soit par 2 pattes (64) pour la housse, soit un mécanisme articulé pour le boîtier.
DESCRIPTION DE L'AGENCEMENT DES ÉLÉMENTS COMPOSANT LE DISPOSITIF (Voir Fig NO 2) Le couvercle (1) formant la partie supérieure du réservoir est relié à l'élément central (2) par une charnière (1 A/2H).
Ces 2 éléments forment le réservoir pour le rouleau de sacs.
Les 2 parois latérales (3 A et 3B) se fixent sur l'élément central (2) à l'aide des 2 ergots de chaque paroi (34) logés dans les empreintes (2 G) pour former le conteneur.
Le locqueteau (4) est positionné dans l'ouverture (2 D) de l'élément central, il est immobilisé par les parois (2A) et par l'ergot (2 F) situé sur la paroi centrale (2 E).
Chaque bras de ce dispositif est logé dans l'empreinte (35) en saillie de chaque paroi formant le conteneur.
Si le boîtier du dispositif est un monobloc, mettre en place le locqueteau pour compléter le dispositif.
DESCRIPTION DU FONCTIONNEMENT DU DISPOSITIF Le fonctionnement de ce dispositif est très simple, Il y a : A l'ouverture et la fermeture du couvercle ; pour la mise en place d'un rouleau de sacs B l'ouverture et la fermeture des parois latérales formant le conteneur ; pour effectuer les opérations de ramassage des déchets C le fonctionnement du locqueteau ; pour assurer l'ouverture et la fermeture symétriques des parois latérales formant le conteneur.
A Le fonctionnement du couvercle : Il est positionné sur l'élément central, il s'ouvre et se ferme en pivotant vers l'extérieur par rapport à sa charnière dans le sens de la longueur.
B Le fonctionnement des parois latérales formant le conteneur : Elles pivotent latéralement par rapport à leurs charnières depuis le centre vers l'extérieur et vice versa, leurs mouvements symétriques sont réalisés par le fonctionnement du locqueteau.
C Le fonctionnement du locqueteau : Il a 2 positions " ouvert " ou " fermé ".
L'ouverture du locqueteau : Elle s'effectue en exerçant une pression sur les bras selon un mouvement de pincement pour libérer la patte (432) d'un des 2 bras de son organe de verrouillage (45)
La patte du bras étant déverouillée, le ressort à torsion (44) situé sur l'axe de l'autre bras exerce aussitôt une poussée vers l'extérieur en entraînant simultanément l'autre bras à l'aide des engrenages.
La course des bras est limitée par une butée (411) située sur la platine.
Le locqueteau est ouvert.
On obtient ainsi des récipients traités par la composition pour le scellage selon l'invention qui permettent ensuite un ancrage extrêmement résistant des opercules sur des récipients divers en céramique, verre, métal, bois ou autre.
L'opercule est généralement constitué d'un film déposé sur l'ouverture du récipient.
L'invention a également pour objet un récipient réalisé en un matériau minéral tel que le verre, la céramique, métallique ou en bois destiné à recevoir un opercule devant être scellé sur ses bords ou plages de scellage, caractérisé en ce que les plages de scellage sont revêtues d'une ou plusieurs couches d'une composition pour le scellage selon l'invention précédemment décrite.
Avantageusement, les récipients en céramique qui étaient traditionnellement mis en sac sous vide, peuvent recevoir maintenant un opercule qui permet de réduire de façon importante le poids de matière plastique, tout en améliorant l'aspect visuel et esthétique du récipient.
De plus, on a pu remarquer que les récipients pourvus d'une composition pour le scellage et scellés selon l'invention présentent une résistance thermique améliorée, ce qui permet un traitement thermique tel qu'une pasteurisation ou une cuisson dans l'emballage fermé.
Enfin, il est ainsi possible de fermer de manière esthétique, hygiénique, sûre, économique et hermétique sous vide ou sous atmosphère des récipients réputés difficiles.
On décrira maintenant l'invention plus en détail en référence à un exemple de réalisation de l'invention.
La composition selon l'invention est constituée de 5 kg d'une première résine constituée d'un copolymère éthylène acide acrylique, d'une seconde résine constituée de 103 g de
copolymère EVA (éthylène vinyle acétate) et de 0,5 g de silane en tant qu'additif.
Des terrines en céramique devant recevoir un opercule par la suite sont plongées dans la composition pour le scellage ainsi réalisée de manière à ce que les bords desdites terrines devant recevoir un opercule soient recouverts d'au moins une couche de ladite composition.
Les terrines ainsi traitées sont ensuite engagées dans des tunnels de chauffage pour subir le traitement thermique consistant en une augmentation progressive de la température jusqu'à un palier de 150 degrés.
Les terrines ainsi traitées peuvent être fournies à des utilisateurs qui procéderont à leur operculage après remplissage.
UTILISATION DU GENE DE LA CBG COMME MARQUEUR GENETIQUE DE L'HYPERCORTISOLEMIE ET DES PATHOLOGIES ASSOCIEES.
La présente invention concerne l'utilisation du gène codant pour la transcortine (ou CBG=corticosteroid binding globulin) comme marqueur génétique de l'hypercortisolémie constitutive et comme nouvelle cible thérapeutique de pathologies associées à l'hypercortisolémie. L'invention a pour application 1) la sélection des animaux d'élevage ayant une plus faible probabilité de développer une hypercortisolémie 2) le diagnostic génétique de patients susceptible de développer une hypercortisolémie. 3) le traitement de pathologies liées à l'hypercortisolémie constitutive. Sont décrits les méthodes d'identification des marqueurs génétiques de la transcortine et les méthodes de criblage génétique pour déterminer les individus susceptibles de développer une hypercortisolémie.
Les hormones glucocorticoïdes, cortisol chez l'homme et le porc, corticostérone chez les rongeurs, sont impliquées dans de nombreux processus biologiques comme la néoglucogénèse, le métabolisme lipidique et protéique, l'action anti-inflammatoire et la croissance. Les glucocorticoïdes sont aussi un composant majeur des réponses de stress. Après exposition à un stress, le cortisol est rapidement libéré des glandes surrénales pour fournir l'énergie nécessaire à la réponse comportementale. Par rétrocontrôle négatif, le niveau de cortisol retourne à des valeurs de base lorsque ce stimulus est contrôlé par l'individu. Dans le cas contraire, comme dans les situations de stress chronique, les niveaux élevés et constants de cortisol sont fortement délétères pour l'organisme. Ainsi, le cortisol et l'axe corticotrope en général sont impliqués dans diverses pathologies dont