INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans l'exemple de réalisation qu'on vient de décrire, on a considéré une commande électromagnétique ou électromécanique des soupapes. Mais sans sortir du cadre l'invention, cette commande pourrait être d'une autre nature. 35 Notamment, on pourrait prévoir: une distribution à arbre à cames et un système additionnel (hydraulique, électromagnétique...) permettant d'ouvrir et fermer les conduits d'admission au cours de la phase d'admission, - des soupapes d'admission pilotées, sans arbres à cames, par exemple par un mécanisme électrohydraulique ou un mécanisme électromécanique.
Dans ce qui précède, on a décrit le fonctionnement de l'invention en application à un cylindre d'un moteur à 10 combustion interne. Il est clair que le fonctionnement appliqué aux autres cylindres est le même. Plus précisément on prévoira que toutes les soupapes Si des différents cylindres, d'une part, et toutes les soupapes S2, d'autre part, fonctionnent en même temps.
On voit donc que l'invention concerne une stratégie d'admission de l'air dans les cylindres permettant d'étendre aux faibles régimes la plage de fonctionnement d'un moteur o l'on bénéficie des gains en remplissage liés à l'accord de type quart d'onde, sans changement du dimensionnement du répartiteur 20 d'admission, et donc sans dégradation à haut régime.
Le principe est de générer, pendant la phase d'admission, une onde de pression avec l'une des soupapes, qui va permettre d'obtenir une surpression au niveau de l'autre soupape, juste avant la fermeture de celle-ci.
De plus le système de l'invention permet d'obtenir une meilleure préparation du mélange (homogénéisation air-essence) en créant tout d'abord un mouvement d'air symétrique des deux conduits d'admission du cylindre, puis en modifiant fortement le type d'écoulement au moment de la fermeture de la première 30 soupape Si, générant ainsi un brassage des gaz admis dans le cylindre.
A titre d'exemple, le diagramme de la figure 6 illustre les gains en couple à bas régime apportés par le système de l'invention pour un moteur 4 cylindres de 2 litres. 35 La courbe 10 correspond au couple obtenu lorsque les soupapes Si et S2 se ferment simultanément et la courbe 12 correspond à une commande des soupapes Si et S2 selon l'invention. On observe une nette amélioration du couple à bas régime.
La présente invention concerne une lampe pour véhicule
et, plus précisément, une lampe pour véhicule (feu de position arrière et de frein) qui comporte des dispositifs photoémissifs, tels que des diodes photoémissives (LED) comme source de lumière.
Une lampe de véhicule ayant plusieurs diodes photoémissives comme source de lumière a du succès car elle donne une quantité notable d'émission de lumière tout en ayant un aspect très attrayant. Cependant, les diodes photoémissives 10 ont une directivité élevée, par rapport à celle des ampoules en général, et ainsi, pour que de la lumière soit émise par l'ensemble d'une glace avant (comprenant une lentille éventuellement) de la lampe, il faut un nombre de diodes photoémissives élevé de manière correspondante, si bien que 15 le produit a un coût élevé.
En conséquence, les demandes mises à l'inspection publique de brevet japonais n 2002-184 212, 2001-283 616 et 2002-109 907 ont décrit diverses structures destinées à donner des lampes qui apparaissent comme une lampe à plu20 sieurs sources (comprenant plusieurs diodes photoémissives) par dispersion de la lumière émise par les diodes photoémissives.
Les structures décrites dans les deux premiers documents précités n' 2002184 212 et 2001-283 616 ont, comme 25 l'indiquent les figures 11 et 12, une construction dans laquelle une diode photoémissive 4 est destinée à être tournée vers l'avant à une partie pratiquement centrale d'un premier réflecteur 2, et le second réflecteur 6 recouvre la diode 4 si bien que la lumière émise par celle-ci est 30 réfléchie par les réflecteurs 6 et 2 et répartie vers l'avant comme indiqué par les flèches. La référence 3 désigne les lentilles qui couvrent la face avant d'une chambre de lampe.
Le troisième document indiqué n 2002-109 907, comme 35 indiqué sur la figure 13, décrit une diode photoémissive 4 destinée à être tournée vers l'arrière, à l'avant d'une partie pratiquement centrale d'un premier réflecteur 2 si bien que de la lumière émise par la diode 4 est réfléchie par le réflecteur 2 et répartie vers l'avant comme indiqué par les flèches. La référence 5 désigne un organe de montage de la diode 4 sur la lentille 3. Les références fi et f2 indiquent les foyers des surfaces réfléchissantes des réflecteurs.
Cependant, dans ces constructions connues, le second réflecteur 6 et l'organe 5 de montage de la diode photoémissive sont placés du côté arrière de la lentille 3 (ou derrière elle). Ainsi, la lentille 3 doit avoir une partie 10 non transparente 3a et la lampe a un aspect peu attrayant lorsqu'elle n'est pas allumée.
En outre, pour que la lumière émise par la diode photoémissive qui possède une directivité élevée soit dispersée à plusieurs emplacements, il faut que la lampe soit suffi15 samment distante du réflecteur, et cette propriété pose des problèmes car la lampe a alors tendance à avoir une grande profondeur, et le degré de liberté de conception est limité.
On connaît aussi l'utilisation d'un organe de guidage de lumière placé d'un côté intérieur d'une lentille et 20 destiné à émettre de la lumière d'une diode photoémissive, donnant un bon aspect à la lampe lorsque celleci n'est pas en fonctionnement et permettant la réalisation d'une lampe peu épaisse. Cependant, cette réalisation est destinée à l'émission de lumière par l'ensemble de l'organe de guidage 25 de lumière qui a une surface plate (émission en surface) et il est très difficile de donner à la lampe l'aspect d'une lampe du type à plusieurs sources.
- passage d'une solution NaCl 1M dans le tampon de rinçage (120L / min pendant 30 secondes) pour régénérer les plots : dissociation protéine/ sucre.
- retour en tampon afin de mesurer la différence de niveau dans le même milieu entre avant et après la régénération.
Ce protocole a été effectué pour 7 concentrations différentes : 1 nM, 10 nM, 50 nM, 100 nM, 250 nM, 500 nM et 1 M.
La figure 7 représente les courbes cinétiques brutes pour les concentrations 100 nM (gauche) et 250nM (droite) en protéine SDF. Pour indication, les différentes injections sont séparées par une ligne verticale : tampon/ Protéine tampon/ NaCl (grand pic)/ tampon).
Des images de la matrice sont représentées sur la figure 8 après chaque injection de protéine, avant rinçage, pour constater l'allumage des plots
spécifiques (on remarque le changement du gain augmentant parallèlement à la concentration de protéine injectée).
La figure 8 illustre les variations de réflectivité avant rinçage dues à la fixation de SDF sur le sucre HP6. Pour une meilleure lisibilité des images, seules ont été représentées les zones prises en compte dans les mesures (fond artificiellement noir).
Les graphiques représentés sur les figures 9 et 10 représentent les variations de réflectivité avant rinçage (fig. 9) et après rinçage (fig. 10) dues à la fixation de la protéine SDF sur le sucre HP6 fixé au pyrrole par différents bras espaceurs en fonction de la concentration injectée.
La figure 9 illustre des mesures prises en % de réflectivité, correspondant la reconnaissance entre la protéine SDF et le sucre HP6, avant rinçage.
Les plots HP6 1.56M ne sont pas représentés, car les prises ne sont pas significatives.
La figure 10 illustre des mesures prises en % de réflectivité, correspondant la reconnaissance entre la protéine SDF et le sucre HP6, après rinçage.
Les plots HP6 1.56uM ne sont pas représentés, car les prises ne sont pas significatives Avant le rinçage en tampon, nous pouvons détecter un signal significatif de fixation de la protéine SDF à des concentrations d'injection aussi faibles que 10 nM, pour les plots fonctionnalisés contenant 100 ou 25 M de sucre HP6.
On constate que lorsque l'on augmente la quantité de protéine injectée, le pourcentage en réflectivité correspondant croît de façon assez linéaire. De façon parallèle, plus le plot possède de sucre HP6 greffé, plus la reconnaissance biologique protéine SDF/ sucre HP6 est forte. On arrive à saturation vers 500nM en protéine SDF, puisqu'en injectant 1 M de protéine, le pourcentage ne croît quasiment plus.
Le rinçage sert, au tout début, à décrocher le surplus de molécules biologiques fixées par adsorption sur le polymère comme sur le sucre ; son deuxième rôle est d'observer si le complexe se dissocie et à quelle vitesse ; à partir des données obtenues lors de l'injection et du rinçage, on peut calculer le Kd.
Après rinçage, on observe un signal spécifique de fixation à partir de lOnM en SDF pour les plots de 100M en sucre, et de 50 nM pour les plots de 25 M de sucre.
Il est extrêmement important de noter que la chondroitine sulfatepyrrolée ne génère aucun signal (témoin négatif) et que le HP6 non modifié par un pyrrole ne génère aucune réponse non plus ; la pyrrolylation du sucre est donc nécessaire pour assurer une reconnaissance correcte entre le sucre et la protéine SDF.
- La figure 1, déjà décrite, représente un exemple de dispositif 25 d'éclairage ou de signalisation pour véhicule; - La figure 2, déjà décrite, représente une vue en coupe d'un exemple de guide optique selon l'art antérieur; - La figure 3 représente un premier mode de réalisation d'un guide optique selon l'invention; - La figure 4 représente un second mode de réalisation d'un guide optique selon l'invention; - Les figures 5A et 5B représentent un troisième mode de réalisation d'un guide optique selon l'invention; et - La figure 6 représente un quatrième mode de réalisation d'un guide 35 optique selon l'invention.
2871551 8 Description détaillée de modes de réalisation de l'invention L'invention concerne un dispositif d'éclairage ou de signalisation équipé d'un guide optique comportant une première face, appelée face de réflexion du guide optique, et une seconde face, appelée face de sortie du s guide optique. Un premier mode de réalisation de ce guide optique selon l'invention est représenté sur la figure 3. Sur cette figure 3, la face de réflexion porte la référence 7 et la face de sortie porte la référence 6.
Dans le dispositif de l'invention, la face de réflexion du guide optique peut être identique/similaire à la face de réflexion du guide optique décrit io précédemment. Cette face de réflexion est munie d'une succession de prismes 8 placés les uns à la suite des autres de façon à former une face à profil dentelé. Les prismes 8 peuvent être identiques et symétriques les uns aux autres, comme dans l'art antérieur, ou bien identiques et asymétriques ou encore différents les uns des autres.
Dans le cas où les prismes 8 sont asymétriques, comme montré sur la figure 3, une réflexion est obtenue selon un angle d'environ 90 par rapport à l'axe X pour les rayons lumineux ayant un angle d'incidence de l'ordre de 10 à 40 par rapport à l'axe X du guide optique. En effet, dans ce cas, ce que l'on peut considérer comme un prisme d'air 30 est formé par le fond de prisme qui précède le prisme 8 en matière transparente; ce prisme d'air 30 assure un redressement du rayon lumineux incident. Autrement dit, si l'on considère que face de réflexion du guide optique comporte des prismes en matière transparente 8 intercalés par des prismes d'air 30, alors ces prismes d'air 30 modifient la trajectoire des rayons lumineux en redressant les rayons lumineux avant que ceux-ci ne rencontrent un prisme en matière transparente 8. Par exemple, sur la figure 3, on a représenté un rayon lumineux de trajectoire 17 réglé avec un angle d'incidence E compris entre 10 à 40 par rapport à l'axe X du guide optique. Ce rayon lumineux 17 est dévié et redressé selon une trajectoire 18 par le prisme d'air 30 avant d'être réfléchi par la facette 10 du prisme 8. Il est alors redirigé, suivant la trajectoire 19, vers la face de sortie 6 du guide optique selon une direction privilégiée globalement perpendiculaire à l'axe X du guide.
Un autre exemple de rayon lumineux a été représenté sur la figure 3.
Ce rayon lumineux, de trajectoire 21, a un angle d'incidence E' d'environ 5 par rapport à l'axe X du guide optique. Ce rayon lumineux se trouve donc 2871551 9 dans la configuration d'une réflexion totale par le prisme en matière transparente 8. Ce rayon 21 est donc réfléchi, par la facette 10 du prisme 8, selon un angle d'environ 90 par rapport à l'axe X vers la face de sortie 6 du guide optique. Dans le cas d'un rayon lumineux ayant un angle d'incidence proche de la tangente, c'est-à-dire compris entre 0 et 5 par rapport à l'axe X, alors les prismes asymétriques ont le même effet sur le rayon lumineux que des prismes symétriques. Par contre, comme on l'a vu ci-dessus, les prismes asymétriques ont un effet de redressement, en plus de l'effet de réflexion, lorsque le rayon lumineux a un angle d'incidence de 10 à 40 . Les io prismes asymétriques permettent donc d'augmenter le rendement lumineux vers la face de sortie 6 du guide optique.
Conformément à l'invention, la face de sortie 6 du guide optique a un profil strié. Autrement dit, la face de sortie 6 comporte des stries qui permettent de redresser encore les rayons lumineux en sortie du guide optique. Ces stries sont des reliefs (bossages ou creux) réalisés dans la face de sortie 6 du guide optique. Elles peuvent être de différentes formes.
Dans le mode de réalisation de la figure 3, ces stries 24 ont chacune une forme de prisme, c'est-à-dire que chaque strie 24 comporte deux facettes 25 et 26, planes. Une facette 26 d'une strie et une facette 25 d'une strie consécutive forment ensemble un angle de fond H d'environ 90 . La facette 25 d'une strie 24 forme, avec l'axe X du guide optique, un angle de strie K de l'ordre de 10 à 20 . Ainsi, comme montré sur la figure 3, les stries 24 de la face de sortie 6 ont une profondeur plus faible que les prismes 8 de la face de réflexion 7, ceci afin de conserver au guide optique ses caractéristiques de guidage. Tout comme les prismes de la face de réflexion qui forment une ligne de fond 11 des prismes, les stries forment une ligne de fond 16 des stries. Autrement dit, le fond de chaque strie 24 (par opposition au sommet des stries) forme avec le fond des stries consécutives une courbe appelée ligne de fond 16 des stries. Les stries 24 sont donc contenues entre la ligne de fond 16 et une courbe reliant le sommet de toutes les stries 24, ces deux courbes suivant globalement le profil du guide.
Ces stries en forme de prismes peuvent être symétriques ou, au contraire, asymétriques comme montré sur la figure 3.
Dans une première variante, toutes les stries d'un même guide 35 optique sont identiques. Dans une seconde variante, les stries sont 2871551 10 différentes, c'est-à-dire qu'elles ont un angle de strie K et/ou un angle de fond H qui peut varier entre l'extrémité el du guide et l'extrémité e2, de façon à permettre une réflexion évolutive des rayons lumineux sur toute la longueur du guide.
s Quelle que soit leur forme, chaque strie 24 de la face de sortie 6 est située en regard d'un prisme 8 de la face de réflexion 7. Les stries 24 de la face de sortie 6 ont donc un pas identique au pas des prismes 8 de la face de réflexion 7. Autrement dit, pour être efficaces, les zones actives de la face de sortie 6, c'est-à-dire les facettes 25 des stries 24, sont situées en face (au io moins partiellement en regard) des zones actives des prismes 8 de la face de réflexion, c'est-à-dire des facettes 10 des prismes 8.
Ainsi, dans l'exemple de la figure 3, le rayon lumineux de trajectoire entrante 17 subit, comme expliqué précédemment, une première réflexion par la facette 10 d'un prisme 8. Il est ensuite réfracté par la facette 25 d'une strie 24 et sort du guide optique avec un angle G négatif par rapport à la normale N à l'axe X. De même, le rayon lumineux 21 subit le même parcours à partir de la facette 10 du prisme. L'angle de sortie G ainsi obtenu dépend bien entendu de la pente de la strie 24. Dans l'exemple de la figure 3, cet angle de sortie G est de l'ordre de -20 par rapport à la normale N. Ce mode de réalisation de la face de sortie en prismes permet donc d'envoyer des rayons lumineux dans une direction impossible à atteindre par réflexion totale sur les prismes de la face de réflexion quand la face de sortie est lisse. Il permet d'obtenir un angle G négatif d'environ -25 par rapport à la normale N. Selon la figure 1, l'angle entre la direction moyenne de propagation dans le guide optique et la direction moyenne de sortie du rayon lumineux hors du guide optique est obtus: un tel angle ne peut être obtenu avec une face de sortie lisse.
Sur la figure 4, on a représenté un autre mode de réalisation de la face de sortie 6 du guide optique de l'invention. Dans ce mode de réalisation, les stries 24 ne comportent pas de facettes planes; au contraire, les stries 24 ont un profil courbe. Plus précisément, selon une vue en coupe, chaque strie 24 a une forme en arc de cercle. Autrement dit, chaque strie 24 forme une sorte de dôme formant, avec la strie consécutive, un angle de fond H. La 2871551 11 tangente à la base du dôme fait un angle K de 10 à 20 par rapport à l'axe X du guide optique.
Chaque strie 24 de la face de sortie 6 est située en regard d'un prisme 8 de la face de réflexion. Les stries 24 ont donc un pas identique au pas des prismes 8 de la face de réflexion 7. Autrement dit, les stries 24 de la face de sortie 6 sont situées en regard des zones actives des prismes 8 de la face de réflexion.
Ce mode de réalisation présente l'avantage de permettre une répartition contrôlée de la lumière autour de la normale N, ce qui permet d'homogénéiser l'aspect du guide pour un observateur extérieur. Pour cela, deux exemples de rayons lumineux ont été représentés sur la figure 4, qui peuvent avoir des directions différentes en sortie du guide optique.
Le premier exemple de rayon lumineux est le rayon lumineux de trajectoire entrante 17 ayant un angle d'incidence E, de 10 à 40 par rapport à l'axe X. Ce rayon lumineux est tout d'abord dévié par un prisme d'air 30 puis réfléchi d'environ 90 par un prisme 8 vers la face de sortie 6. Lorsqu'il rencontre une strie 24 de la face de sortie 6, ledit rayon lumineux subit une réfraction d'un angle G négatif par rapport à la normale N (trajectoire 20).
On connaît d'ores et déjà de nombreux dispositifs d'entraînement manuels ou motorisés pour commander l'ouverture d'un système de fermeture à deux battants, tels que les vantaux d'un portail ou des volets battants.
Tout particulièrement, ces dispositifs d'entraînement, qu'ils soient manuels ou motorisés, sont individualisés au niveau de chaque battant. En d'autres termes, ceux-ci comportent chacun son dispositif d'entraînement propre, permettant de gérer, individuellement, leur ouverture.
Il convient de remarquer, en effet, que dans le cadre de ces systèmes de fermeture à deux battants sans meneau central, l'un de ces battants, dit premier battant, comporte une batée conçue apte à venir en recouvrement de l'autre battant, dit deuxième battant, ceci lorsqu'ils sont en position de fermeture dans un même alignement. Cette batée assure, ainsi, la fermeture du joint entre ces deux battants dans cette position refermée.
Cependant, cette batée empêche une manoeuvre simultanée et synchronisée des battants, ledit premier battant qui en est équipé étant dans l'obligation d'entamer sa manoeuvre d'ouverture avant que ne soit entraîné le deuxième battant. De même, à la fermeture, celui-ci doit être amené en position de fermeture avant que le premier battant ne soit repoussé en butée au travers de sa batée contre le deuxième battant. Pour autant, en position d'ouverture, il doit être possible d'amener chacun de ces battants en appui contre la façade de la construction. En somme, au cours de la manoeuvre de fermeture et d'ouverture, les dispositifs d'entraînement ont pour obligation de communiquer à ces battants, un angle de rotation identique.
On remarquera que pour un système de fermeture de type portail à deux battants, la situation est inverse.
En effet, les vantaux d'un tel portail sont généralement prévus pour s'ouvrir vers l'intérieur d'une enceinte, tandis que la batée vient en recouvrement extérieurement du plan de joint entre ces vantaux, lorsque ceux-ci sont refermés. Dans ce cas, le deuxième battant, non équipé de la batée, vient nécessairement s'ouvrir en premier et se refermer en dernier.
Lorsqu'il est fait appel à des dispositifs d'entraînement à commande manuelle, le respect de cet ordre est géré par l'usager lui-même, tandis que des dispositifs d'entraînement motorisés sont nécessairement raccordés à une unité de gestion de leur fonctionnement permettant, par exemple, de temporiser l'ouverture et la fermeture d'un battant par rapport à un autre.
Il convient de comprendre que par dispositif d'entraînement motorisé, l'on vise tout autant les systèmes électromécaniques que pneumatique ou hydraulique ou encore combinant plusieurs de ces technologies.
A noter, en ce qui concerne les systèmes électromécaniques, il s'agit, très communément, d'un moteur qui, au travers d'un bras de compas, agit, individuellement sur un battant du système de fermeture.
Pour les portails, il est également connu des moteurs conçus pour être logés dans des ouvrages dans le sol de manière qu'ils puissent agir sur l'axe de pivotement des vantaux.
Les dispositifs d'entraînement de type vérin ne sont adaptés, généralement, que pour la commande d'ouverture de portails dans la mesure où ils ne peuvent communiquer à un vantail qu'un angle de rotation limité.
Il existe, bien entendu, des dispositifs d'entraînement comportant un moyen d'entraînement unique pour la commande simultanée de deux battants d'un système de fermeture.
Toutefois, dans ce cas, ces deux battants sont nécessairement soumis à des mouvements parfaitement synchronisés, sans temporisation d'ouverture de l'un des battants par rapport à l'autre, solution ne permettant pas le recouvrement du plan de joint entre ces battants au travers d'une batée.
Ainsi, dans le cadre de ces dispositifs d'entraînement à fonctionnement synchronisé de deux battants, il est par exemple connu des mécanismes d'entraînement par chaîne ou courroie coopérant avec des engrenages ou poulies montés sur l'axe de rotation de ces battants, la commande en translation de ladite chaîne ou courroie étant assurée par des moyens moteurs appropriés, qui peuvent, là encore, être du type électrique et/ou pneumatiques et/ou hydrauliques.
Ainsi, il est par exemple connu par le document FR-2.754.009, un tel dispositif d'entraînement pour porte pliante à accordéon.
En somme, la commande individualisée de deux battants d'un système de fermeture n'était possible, jusqu'à présent, qu'au travers de dispositifs d'entraînement équipant, individuellement, chacun de ces battants.
Le corps 20, les lentilles intérieures 30, et une lentille extérieure 40 sont constituées de résine thermoplastique par moulage par injection. Les lentilles intérieures 30 sont supportées avec le corps 20 par soudage au laser.
Une partie de décrochement 22 est formée dans la partie de bord ouverte de la partie concave 21 du corps 20 et la zone dirigée vers l'avant 23 de la partie de décrochement constitue une zone de jonction.
Un bord faisant saillie vers l'extérieur 31 est formé dans la partie circonférentielle de la lentille intérieure 30 et la face arrière 32 du bord faisant saillie 31 constitue également une zone de jonction.
Le bord faisant saillie 31 de la lentille intérieure 30 est mis en correspondance avec la partie de décrochement 22 du corps 20. La zone de jonction 32 de la lentille intérieure 30 est amenée en contact avec la zone de jonction 23 du corps 20. A cet instant, l'interface entre la zone de jonction 32 de la lentille intérieure 30 et de la zone de jonction 23 du corps 20 est amenée dans un état tel qu'un absorbeur laser est contenu dans l'interface. Dans un ou plusieurs modes de réalisation, il est uniquement requis qu'un tel absorbeur laser existe dans l'interface entre les deux zones de jonction 33 et 23, peu importe sa forme.