INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'entrée (+) du comparateur 66 est reliée à une tension de consigne Al correspondant à la quantité de charges à émettre. Cette consigne de tension peut être fournie par divers moyens qui dépendent de l'application souhaitée. Dans l'exemple représenté sur la figure 6, on utilise un convertisseur numérique analogique CDA qui reçoit en entrée une donnée numérique DN de tension de consigne et dont la sortie fournit le potentiel-de consigne Al.
La sortie S2 du montage comparateur constitue la commande de l'étage de sortie 62 permettant ainsi le bouclage du dispositif.
La logique de commande 52 fournit le signal SI et commande un circuit de commande de ligne PL non représenté.
Ce dispositif convertit la quantité de charge déjà émise en un niveau de tension, ce qui permet de faire basculer le pilotage de l'étage de
commande de la colonne Cj au moment toff où la quantité de charge (Qref) de consigne est atteinte .
Le procédé de commande en charge considéré permet une commande en charge à potentiel colonne constant et égal à celui des lignes non sélectionnées, soit Ve-on = Vins, ce qui permet de limiter les fuites ohmiques sur une colonne quelconque aux fuites ohmiques du seul pixel actif de la colonne considérée.
Cette solution ne règle cependant pas le problème des couplages capacitifs inter-colonnes. En effet, lors de la commutation du potentiel d'une colonne quelconque j de Vc-on à Vc-off, des charges parasites Qpar = Cpar x ( Vc-on - Vc-off) sont induites sur les colonnes voisines, Cpar étant la capacité de couplage inter-colonnes. Si les colonnes voisines se trouvent à cet instant en émission et en régulation en charge, leur régulation est perturbée par cette charge Qpar.
Dans un écran matriciel les couplages inter-colonnes se décomposent en une partie due à la capacité d'influence intrinsèque inter-colonnes, l'autre partie étant due aux capacités pixel par rapport aux lignes de commande de l'écran. Les lignes ainsi que leurs dispositifs "drivers" associés ont en effet une impédance non nulle.
Dans ces conditions, les lignes ne sont plus des équipotentielles en haute fréquence et des couplages inter-colonnes apparaissent par leur intermédiaire.
L'ordre de grandeur de ces charges parasites est souvent supérieur ou égal à celui des charges utiles à délivrer au pixel.
Si l'on reprend l'exemple de l'écran micropointes de définition 1/4VGA (320 colonnes x 240 lignes) d'environ 1 dm2 fonctionnant sous 300 volts de tension d'anode, avec un rendement lumineux de 4 lm/W, on doit, si l'on veut allumer l'écran avec une brillance de 400 Cd/m2, faire passer le courant des pixels de 0 à 30 /lA (Ipix). Pour un tel écran fonctionnant à 70 Hz, le temps ligne est de 60 s (tligne) .La charge utile à délivrer à un pixel est Qu : Qu = Ipix.tligne = 1,8 nCB.
Compte tenu de la technologie de cet écran on évalue : Qpar # 10 nCB .
Ces chiffres illustrent la difficulté que l'on a pour réguler Qu de manière à réaliser, par exemple, 256 niveaux de gris. On doit, pour cela, filtrer Qpar avec une efficacité de (256 x Qpar/Qu), soit dans le cas considéré une efficacité de filtrage de 1500.
Un exemple de réalisation d'un dispositif de commande d'une colonne Cj, insensible au problème de couplage parasite inter-colonnes évoqué ci-dessus, est schématiquement représenté sur la figure 7.
Ce dispositif 60 est basé sur une acquisition rapide du courant du pixel en début de temps ligne, donc en l'absence de commutation des autres colonnes. Le courant d'émission d'un pixel Ipix
peut être considéré comme constant pendant un temps ligne lorsque les tensions de commande ne varient pas.
La pompe électrique de pression d'huile 44 fournit le fluide hydraulique à une partie de commande hydraulique équipant l'AT 6. Le fluide hydraulique, commandé par des soupapes de commande équipant la partie de commande hydraulique, règle l'état de fonctionnement des embrayages, freins et embrayages unidirectionnels équipant l'AT 6, de manière à modifier le rapport de boîte de vitesses selon les besoins.
La commutation ci-dessus mentionnée entre les états en contact et hors contact de l'embrayage électromagnétique 10a, la commande de la vitesse de rotation du MG 26, la commande de mode de l'inverseur 28, la commande du démarreur 36, la commande de l'état de charge des batteries 30 et 34, etc., qui se rapportent à l'arrêt automatique ou à la mise en marche automatique, sont assurées par une ECU de fonctionnement économique 40. L'ECU de fonctionnement économique 40 applique le mode générateur quand le moteur 2 est entraîné. Quand le moteur 2 décélère, l'ECU de fonctionnement économique 40 applique le mode régénérateur et choisit l'état en contact de l'embrayage électromagnétique 10a, de sorte que le couple délivré par le moteur 2 fait tourner le MG 26. En outre, au moment de la mise en marche du moteur 2, l'ECU de fonctionnement économique 40 applique le mode entraînement et choisit le mode en contact de l'embrayage électromagnétique 10a, de sorte que l'énergie d'entraînement délivrée par le MG 26 fait tourner le moteur 2. Quand le moteur 2 est dans l'état d'arrêt automatique, l'ECU de fonctionnement économique maintient l'état d'entraînement et choisit le mode hors contact de l'embrayage électromagnétique 10a, de sorte que certains accessoires 22, tels que le compresseur de
conditionneur d'air, la pompe d'assistance à la direction, etc., peuvent être entraînés par le MG 26 si nécessaire.
La commutation marche et arrêt des accessoires 22 excluant la pompe à eau, la commande de commutation du mode de combustion, la commande d'injection du carburant au moyen des soupapes d'injection de carburant 37, la commande de l'ouverture d'un obturateur papillon 48 équipant une tubulure d'admission 2b qui est exécuté au moyen d'un moteur électrique 46 et d'autres commandes du moteur sont exécutées par une ECU de moteur 50. La commande d'entraînement de la pompe électrique de pression d'huile 44 et la commande du rapport de vitesse de l'AT 6 sont exécutées par une ECU de commande du rapport de vitesse (non représentée).
L'ECU de fonctionnement économique 40 détecte la vitesse de rotation de l'arbre tournant du MG 26 à l'aide d'un capteur de vitesse de rotation équipant le MG 26, et détecte la présence ou l'absence d'une commande de mise en marche d'un système de fonctionnement économique faite par un conducteur au moyen d'un interrupteur de fonctionnement économique, et détecte également d'autres données. L'ECU de moteur 50 détecte diverses données destinées à la commande du moteur et analogues, telles que la température THW de l'eau de refroidissement du moteur à l'aide d'un capteur de température d'eau 51 équipant un bloc cylindre ou une tête de cylindre, la valeur ACCP de la pression sur l'accélérateur à l'aide d'un capteur de position de l'accélérateur, la vitesse SPD du véhicule à l'aide d'un capteur de vitesse du véhicule, le degré d'ouverture TA du papillon à l'aide d'un capteur d'ouverture du papillon 48a, la position SHFT de la boîte de vitesse à partir d'un capteur de position de la boîte, la vitesse de rotation NE du moteur à l'aide d'un capteur de vitesse de rotation du
moteur, la pression d'admission PM à l'aide d'un capteur de pression d'admission 49 équipant une chambre d'équilibre 2c, la pression de carburant de la tubulure de refoulement 38 à l'aide d'un capteur de pression de carburant, etc.
Chacune des ECU 40 et 50 comporte comme composant principal un micro-ordinateur dans lequel une unité centrale de traitement (CPU) exécute les traitements nécessaires en conformité avec les programmes écrits dans une mémoire morte (ROM) interne, et exécute diverses commandes basées sur les résultats de traitement. Les résultats fournis par le traitement et les données détectées comme il est décrit plus haut sont échangés entre les ECU 40 et 50, qui sont capable d'assurer la communication de données entre elles. Les ECU 40 et 50 sont donc capables d'exécuter les commandes en coopération.
La figure 2 montre un schéma fonctionnel illustrant un processus de retard du début d'injection de carburant dans un moteur au moment du démarrage exécuté par l'ECU de moteur 50. Ce processus est exécuté tous les 120 de CA (angle de manivelle) du vilebrequin 2a après qu'un interrupteur principal ait été fermé par un interrupteur d'allumage. Les étapes dans le diagramme fonctionnel correspondant à des parties séparées de traitement sont représentées par "S".
Quand le processus commence, on détermine d'abord si la mise en marche du moteur (comprenant une mise en marche automatique et une mise en marche manuelle causée par la bougie d'allumage) est ou non achevé (S110). Par exemple, on détermine que la mise en marche est achevée si la vitesse de rotation NE du moteur est égale ou supérieure à 500 t/m.
Si la mise en marche n'est pas achevée ("OUI" en S110), il est ensuite déterminé si la température THC de la
chambre de combustion est ou non supérieure ou égale à un critère de température élevée THCh (S120). La température THC de la chambre de combustion représente la température d'une partie de la paroi intérieure d'une chambre de combustion, estimée à partir d'une histoire du fonctionnement du moteur 2. Spécifiquement, l'ECU de moteur 50 estime la température THC de la chambre de combustion en exécutant un processus de calcul intégrant périodiquement l'équilibre thermique de la quantité de chaleur générée en association avec la combustion du carburant injecté pendant le fonctionnement du moteur, la quantité de chaleur dégagée du fait de la température extérieure et de la circulation de l'eau de refroidissement, la quantité de chaleur absorbée par l'air d'admission, etc.
Si THC < THCh ("NON" en S120), l'injection du carburant par les soupapes d'injection de carburant 37 dans les chambres de combustion est autorisée (S170), et le processus se termine ensuite temporairement.
Au contraire, si THC > THCh ("OUI" en S120), ce qui veut dire un état de température élevée dans les chambres de combustion, il est ensuite déterminé si le démarrage est ou non en cours d'exécution (S130). On détermine que le démarrage est en cours d'exécution si, dans le cas de la mise en marche automatique, le signal indicatif du mode de commande transmis par l'ECU de fonctionnement économique 40 indique un mode de mise en marche automatique. On détermine que le démarrage est en cours d'exécution si, dans le cas de la mise en marche manuelle, l'interrupteur d'allumage est dans une position de démarreur. Si le démarrage n'est pas en cours d'exécution ("NON" en S130), l'injection du carburant par les soupapes d'injection de carburant 37 dans les chambres de combustion est interdite (S160). Le processus se termine ensuite temporairement.
Au contraire, si le démarrage est en cours d'exécution ("OUI" en S130), il est ensuite déterminé si un compteur C est ou non inférieur à une valeur de retard de référence Cw correspondant au temps de retard (S140). La valeur de retard de référence Cw est fixée à une valeur qui correspond à un laps de temps qui est nécessaire pour que l'eau de refroidissement présente à l'extérieur du moteur immédiatement avant le début du démarrage atteigne le voisinage des chambres de combustion et réduise la température dans les chambres de combustion.
Le compteur C est mis à "0" au moment de la mise en marche de l'ECU de moteur 50 ou dans l'étape S180 décrite ci-dessous. Donc, pendant une période initiale, C < Cw est maintenu ("OUI" en S140), de sorte que le compteur C est incrémenté (S150) et que l'interdiction d'injection de carburant délivré par les soupapes d'injection de carburant 37 dans les chambres de combustion se poursuit (S160). Le processus se termine ensuite temporairement.
Aussi longtemps que l'état dans lequel la détermination de "OUI" est faite dans les étapes S110, S120, S130 et S140 se poursuit, l'interdiction d'injection de carburant se poursuit (S160) de sorte que l'injection de carburant par les soupapes d'injection de carburant 37 n'est pas exécutée malgré le démarrage. Ainsi, la pompe à eau, c'est-à-dire un accessoire 22, est entraînée par le MG 26 ou le démarreur 36 afin de faire circuler l'eau de refroidissement et donc refroidir le moteur 2. En outre, seul l'air extérieur délivré par le côté 2b du conduit d'admission passe à travers les chambres de combustion. De ce fait, les chambres de combustion sont efficacement refroidies.
L'état de charge d'une batterie par exemple de traction d'un véhicule hybride ou d'un véhicule électrique, donne une idée de la capacité de la batterie, mesurée en Ampère-heure.
Cependant, il n'existe pas de capteur donnant une mesure de cet état de charge de batterie.
Il faut donc se baser sur une estimation de celui-ci, cette estimation étant obtenue à partir de mesures de grandeurs caractéristiques de cette batterie.
Ces grandeurs peuvent par exemple comporter le courant dans la batterie, la tension aux bornes de celle-ci et la température de celle-ci ou de différents éléments la constituant.
Dans les applications envisagées, la batterie est par exemple une batterie au Nickel-Métal Hybride (Ni-MH), ce type de batteries ayant un comportement bien différent des batteries classiques au plomb.
De façon générale, sur un véhicule d'un des types mentionnés précédemment, le courant consommé sur la batterie par la chaîne de traction n'est pas constant et dépend entièrement des consignes du conducteur du véhicule, l'énergie demandée par la machine de traction étant alors éminemment variable suivant les sollicitations de celui-ci.
La détermination de l'état de charge mise en oeuvre dans l'état de la technique consiste en fait à mesurer le courant de la batterie à l'aide d'un capteur de courant correspondant et à cumuler les courants de décharge et de charge de la batterie dans le temps.
On conçoit cependant qu'un tel procédé présente un certain nombre de limitations et d'imprécisions.
En effet, ce procédé doit être initialisé correctement au départ, et dérive plus ou moins rapidement suivant les caractéristiques du capteur et du calculateur associé à celui-ci.
Le recalage de ce calculateur peut alors être réalisé au moyen d'une charge de recalage, ce qui impose de charger la batterie à faible courant pendant quelques dizaines de secondes. Ceci nécessite donc de disposer d'un moyen
pour réaliser cette charge et de ne pas avoir besoin de la batterie pendant cette période de temps.
On conçoit alors que ces procédés sont peu pratiques à mettre en oeuvre de façon industrielle.
A cet effet, l'invention a pour objet un système de détermination de l'état de charge d'une batterie de stockage d'énergie électrique, notamment pour véhicule automobile, caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de mesure du courant dans la batterie, raccordés à des moyens d'intégration pour délivrer une information d'état de charge de celle-ci et associés à une boucle de recalage comportant des moyens de modélisation du fonctionnement de la batterie pour délivrer à partir de l'information d'état de charge, une tension de batterie estimée, des moyens de comparaison de cette tension estimée à une tension mesurée aux bornes de la batterie pour délivrer une information d'écart de tension, et des moyens de traitement de cet écart de tension pour déterminer un courant de correction à appliquer au courant mesuré appliqué aux moyens d'intégration afin de recaler la détermination de l'état de charge.
Selon d'autres caractéristiques : - les moyens de traitement sont adaptés pour délivrer un courant de correction négatif si la tension estimée est plus grande que la tension mesurée ; - les moyens de traitement sont adaptés pour délivrer un courant de correction positif si la tension estimée est plus petite que la tension mesurée ; - les moyens de modélisation reçoivent également en entrée, des informations de courant dans la batterie et de température de celle-ci ; - les moyens de traitement comprennent des moyens à seuil pour n'appliquer un courant de correction que si l'écart de tension dépasse un premier seuil prédéterminé ; - les moyens de traitement comprennent des moyens d'émission d'un signal d'alerte dans le cas où l'écart de tension dépasse un second seuil prédéterminé ; - les moyens de traitement comprennent des moyens d'amplification ; - les moyens d'amplification sont non linéaires.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d'exemple et faite en se référant au dessin an-
Le clone d'Helicobacter pylori GHPEH26 contient un insert d'ADN de 1,5421 kb correspondant aux nucléotides 1613133-1611.613 de l'ORF référence AE00511, locus 10, HP 1533, référencé dans les bases de données comme DNA seq. Acc : AEOOO 511.
Le clone GHPEH26 est commercialisé par la Société TIGR/ATCC Microbial Genome Special Collection. Le gène tbyx de H. pylori obtenu par PCR à partir de ce clone représente un fragment d'ADN d'une longueur de 693 pb.
Les résultats de gel d'électrophorèse SDS PAGE illustrés à la figure 3 montrent que la souche de E. coli transformée avec l'ADN de Campylobacter jejuni produit un polypeptide THYX du poids moléculaire attendu.
De plus, les résultats d'immunoempreintes illustrés à la figure 4 montrent que la protéine THYX de Campylobacter jejuni peut être efficacement purifiée sur une colonne de Nickel Ni-NTA.
Les résultats décrits ci-dessus représentent la première démonstration expérimentale que la réaction de conversion du dUMP en dTMP peut être réalisée dans la cellule par une thymidylate synthase autre qu'une thymidylate synthase codée par un gène thyA, c'est-à-dire par la thymidylate synthase codée par un gène thyX.
EXEMPLE 2 : Identification d'une famille de polypeptides THYX Par l'analyse des séquences d'environ 50.000 gènes référencée dans la base de données des clusters de protéines orthologues (Tatuson et al., 2000) par une méthode itérative de recherche de similarité (Altschul et al., 1997) il a été montré que les séquences THYX, similaires à la séquence THY1 de H. pylori (HP 1533) étaient la seule famille de gènes présentant une distribution mutuellement exclusive avec thyA, à l'exception unique de Mycobacterium tuberculosis qui comprend simultanément un gène thyX et un gène thyA.
La recherche itérative de similarité a été réalisée à l'aide du programme itératif PSI-BLAST, (Version 2.0) en utilisant diverses séquences THYA comme séquences appâts . Des sélections ( hits ) ayant une valeur attendue inférieure à 1. 10-5 ont été considérées comme statistiquement significatives. Une valeur de seuil pour le recrutement des alignements dans les itérations successives était de 0,02.
Des résultats non exhaustifs de l'analyse de similarité protéique cidessus sont représentés dans les tableaux 1 et 2 ci-après.
Comparaison comparaison Similarité (%) (%) A. aeolicus 26 47 A. pernix 25 38 B. anthracis 30 47 B. burgdorferi 23 38 Bacteriophage phi-C31 25 40 B. lactis 23 42 C. difficile (partial) 40 59 C. diptherie 25 45 C. glutamicum 23 42 C. jejuni 56 72 Chlamydia sp. 22 36 Chlorella virus 20 32 D. discoideum 23 41 D. vulgaris 23 46 G. sulfuureducens 28 48 Gp 16 (bacterio hage) 24 39 Gp48 (bacteriophage) 25 44 H. pylori (HP1533) 100 100 H. pylori Uhp1421) 96 97 H. salinarium 22 43 Halobacterium sp. NRC-1 22 43 % Les pourcentages d'identité et de similarité représentés dans le tableau 1 ci-dessus ont été obtenus après recherches itératives en utilisant les logiciels BLAST VERSION S. V. P.] ou Psi-BLAST [Version, S. V. P.], en utilisant exclusivement les paramètres par défaut. Les résultats non exhaustives du Tableau 1 montrant que de nombreuses bactéries bactériophages et virus possèdent une copie d'un gène codant pour un polypeptide THYX..
Tableau 1 (Suite)
Comparaison comparaison Similarité (%) (%) M. avium 24 41 M. bovis 24 41 M. leprae 21 40 M. tuberculosis 23 39 P. abyssi 23 47 P. furiosus 27 52 P. horikoshii 25 46 R. capsulatus 18 38 R. prowazekii 22 41 Roseophage S101 18 36 S. coelicolor 17 33 S. solfaraticus 26 45 Synechocystis sp. 19 34 T. acidophilum 21 42 T. denticola 28 48 T. maritime 28 46 T. pallidum 22 37 T. volcanium 20 34
Espèces thymi thyX DHFR tdk upp Commentaires Bactéries : Campylobacter-±-+ Intoxications jejuni alimentaires Hlicobacter py--±--Formation des lori ulcères stomacaux Rickettsia - + - - - agent causal prowazekiidu typhus Borreiia-±--imptiqué dans la maladie burgdorferi de Lyme Treponema-±-+ agent causal de la pallidum Syphylis Chlamydia-+ + Pathogène (3 espèces) intracellulaires obligatoires Mycobacterium + + + + tuberculose tuberculosis Thermotoga - + + + + thermophile maritima Archaebactéries Pyrococcus - + - - + hyperthermophile abyssi Pyrococcus - + - - - hyperthermophile horikoshii Eucaryotes : Dictyostelium N. A + N. A N. A N. A pas de séquence discoideum génomique complete accessible Virus : Virus àADN-+ N. A N. A N. A bactériens et eucaryotes (5 espècesLesquelles ? 'thuya, gène codant la thymidylate synthase nécessaire pour la synthèse de NOVO du dTMP ; tbyx, nouvelle famille de gène impliquée dans la biosynthèse des pyrimidines ; DHFR, dihydrofolate reductase essentielle pour le recyclage d'un donneur de méthyl essentiel dans la synthèse du dTMP ; tdkt thymidine kinase requise pour le sauvetage de la thymidine exogène qui est ensuite convertie en dTMP ; UPP, uracylphosphoribosyl transferase (UPRTase) requise pour le sauvetage de l'uracyle.
Dans le tableau ci-dessus, on présente les résultats des tests de la présence notamment des gènes thyX et thyA dans certains des organismes listés dans le tableau 1.
Les résultats présentés dans le tableau 1 ci-dessus montrent que les gènes th ies gènes ? yX sont présents à la fois dans les bactéries, les bactériophages et les virus. Parmi les eucaryotes, l'organisme D. dyscoidum est le seul organisme a porté une copie d'un gène thyX.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE De nos jours, avant de prendre une décision de mise en exploitation d'un nouveau réservoir d'hydrocarbures, on simule sur ordinateur son comportement à l'aide d'un modèle dynamique de l'écoulement des fluides dans le réservoir. Le modèle dynamique est construit en trois dimensions avec une pluralité de blocs de simulation qui sont des cubes dont la taille moyenne de l' arête est de l' ordre de la dizaine de mètres.
On a besoin de connaître de la manière la plus précise possible notamment pour faire la simulation la
variation de la perméabilité relative krO, krW à au moins un des fluides 0, W en fonction de la saturation S (W) ou S (0) en l'un d' entre eux W ou 0. La saturation en un fluide d'une roche est la fraction du volume effectif des pores de la roche occupés par le fluide.
Dans la pratique l'un des fluides 0 est un hydrocarbure pétrole ou gaz et l'autre W est de l'eau et c'est généralement la saturation en eau S(W) que l'on utilise comme paramètre.
Pour construire le modèle dynamique de l'écoulement, on a besoin de connaître des caractéristiques statiques du réservoir et pour cela on commence par construire un modèle statique du réservoir prenant en compte des mesures géométriques du réservoir et les caractéristiques géologiques du sous-sol, ces mesures peuvent être effectuées par diagraphie.
Le modèle dynamique de l'écoulement utilise le modèle statique du réservoir dans lequel on intègre la perméabilité effective kefO de base à l'un des fluides 0, celui que l'on veut extraire, en présence d'une quantité résiduelle d'un autre fluide W.
En pratique on utilise la perméabilité effective de base au pétrole ou au gaz en présence d'eau résiduelle.
Cette perméabilité effective kefO est obtenue de manière classique par un essai de remontée en pression. Dans ce type d'essai, le réservoir étant traversé par au moins un puits, on commence à extraire le fluide 0 avec un certain débit, on arrête la production et on mesure dans le temps la remontée en
pression provoquée par la fermeture du puits. On en déduit la perméabilité effective kefO.
Pour faire fonctionner le modèle dynamique, il faut l'initialiser. On introduit pour cela les performances en débit et/ou pression attendues pour le réservoir lors de son exploitation.
On l'initialise également avec des valeurs de la perméabilité relative à chacun des fluides en fonction de la saturation en l'un des fluides. Ces valeurs de perméabilité relative doivent être les plus précises possibles pour que la simulation soit fiable.