INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Si les variations de tension constatées sur le fil CAN-L ne sont pas inférieures à celles sur le fil CAN-H, le procédé vérifie l'inverse, c'est-à-dire si les variations de tension constatées sur le fil CAN-H ne sont pas inférieures à celles sur le fil CAN-L (étape U2).Si tel est le cas, et si le contrôleur de l'outil de diagnostic est en erreur passive (étape R3), la panne détectée est due à un circuit ouvert du réseau entre la prise de l'outil de diagnostic OBD et le premier calculateur du réseau (étape S3).
Sinon, il s'agit d'une erreur interne à l'outil de diagnostic (étape T3).
Dans le cas où il y a des variations normales de tension constatées sur chacun des deux fils CAN-H et CAN-L du réseau CAN HS, le procédé teste le contrôleur de l'outil de diagnostic seul à l'étape R4). Etant donné qu'il a émis une trame, si celle-ci n'est pas acquittée, il y a erreur passive et le procédé déduit une panne interne (étape T3). Sinon il poursuit par un test sur la tension maximale du fil CAN-L à l'étape V1).
Cette tension V1max est comparée à la valeur moyenne Vcom des tensions extrêmes des deux fils CAN-H et CAN-L lues sur le réseau CAN HS, étant donc égale à la moitié de la somme de la tension maximale Vhmax sur le fil CAN-H et de la tension minimale Vlmin sur le fil CAN-L, soit 2.5 Volts : Ucom - 1 2 (Vhmax V1mm) A l'étape V1), la tension maximale Vlmax sur le fil CAN-L est donc comparée à la valeur moyenne Vcom des tensions extrêmes Vhmax et Vlmin des deux fils H et L lues sur le réseau CAN HS. Pour cela le procédé compare la différence entre ces deux tensions Vlmax et Vcom à un pourcentage K6 de l'amplitude A entre ces tensions extrêmes Vhmax et Vlmin, soit K6*A : Vimax - Vcom > K6 (Vhmax - Vimin) Par exemple, K6 est égal à 0.2.
Si cette différence est supérieure à K6*A, Vmax - Vcom > K6*A, le procédé compare, à l'étape V2), la différence entre la tension minimale Vhmm et la moyenne Vcom à un pourcentage K7 de l'amplitude A. Si cette autre différence est supérieure à K7*A : Vhmin " VCom > K*A, Vhmm - Ucom K7*(Uhmax - Vhmin) la panne est probablement une perte de masse (étape W), et dans le cas contraire, c'est un circuit ouvert sur le fil CAN-L (étape X1). Par exemple, K7est égal à 0.5. Si à l'étape V1), la différence entre ces deux tensions Vlmex et Vcom est inférieure au pourcentage 6 de l'amplitude A, le procédé, à l'étape V3), compare la différence entre la tension minimale Vhmin et la moyenne Vcom à un pourcentage K8 de l'amplitude A. Si cette différence Vcom - Vhmin est supérieure au pourcentage K8*A de l'amplitude : Com V hmln > K8*(Vhmax - Vlmin) Vcom - Uhmm Ks*A,
NOYAUX NUIT mg %
Extrait de Valériane 135 - Extrait d' Eschscholtzia 125 - Extrait de Mélisse 135 - Avicel 102 25 - Starlac 15 - Aérosil 100 3 - Stéarate de Magnésium végé- 12 - tal Pour des noyaux de 450 mg, la coloration pour le pelliculage déposera entre 5 à 10 % d'une suspension de la composi- tion suivante: Formulation Nuit: coloration SEPPIC N 67 (bleu nuit) Sepifilm LP 014 7,2 % - Sepisperse dry 1036 bleu 4,8 % - Eau 88 % -
EXEMPLE III:
Formule jour pour une gélule, taille 1 5 (posologie de 1 gélule matin et midi)
JOUR mg
Extrait d' Eschscholtzia 75 Extrait de Valériane 75 Extrait d'Aubépine 50 Aérosil 200 2 Lactose 48 Formule nuit pour deux gélules, taille 1 (posologie de 2 gélules nuit, le soir)
NUIT mg
Extrait d' Eschscholtzia 80 Extrait de Valériane 80 Extrait de mélisse 80 Aérosil 200 2 Lactose 8
EXEMPLE IV:
Formule jour pour une capsule molle, (ref. 10 ovale) Couleur bleu clair
Extrait d' Eschscholtzia 80 Extrait de Valériane 75 Extrait d'Aubépine 50 Huile végétale qsp 600 Formule nuit pour une capsule molle (ref. 10 ovale) Couleur bleu nuit
Extrait d' Eschscholtzia 100 Extrait de Valériane 140 Extrait de mélisse 160 Huile végétale qsp 600 Il
EXEMPLE V:
Formule jour pour une gélule
La source lumineuse peut être constituée par une lampe à filament axial, disposée transversalement. Le projecteur peut être réalisé en matière plastique, en particulier thermoplastique.
La surface d'entrée de la lentille peut être plane, rectangulaire et verticale. La face de sortie de la lentille peut être "fresnelisée", c'est-à-dire du type lentille de Fresnel dans le sens vertical et dans le sens horizontal. La face de sortie de la lentille présente des pavés ou blocs permettant d'obtenir le faisceau souhaité avec une lentille d'épaisseur réduite. La face de sortie de 2877421 4 la lentille peut présenter un maillage en pavés suivant deux familles de courbes.
La lentille est dissymétrique haut et bas et est courbée en vue de dessus.
Le réflecteur peut comprendre au moins quatre secteurs (ou réflecteurs) élémentaires dont deux premiers secteurs s'étendent de part et d'autre de l'axe optique, respectivement au-dessus et au-dessous du plan horizontal passant par l'axe optique, les deux autres secteurs étant compris entre les deux premiers et situés respectivement au-dessus et au-dessous de ce plan.
Les deux premiers secteurs sont prévus pour que les rayons réfléchis contournent les obstacles constitués par la lentille, et la source lumineuse.
Le secteur du réflecteur situé vers l'extérieur peut être associé à un second secteur non jointif de focale plus grande.
Les secteurs situés de part et d'autre du plan horizontal passant par l'axe optique sont des parties d'un unique réflecteur. Ces secteurs ont une focale inférieure à celle des deux autres secteurs de manière à être placés en avant des secteurs latéraux, en particulier pour réaliser des raccords placés dans l'ombre des secteurs haut et bas et ne créant pas d'éblouissements.
Les focales des secteurs sont de préférence égales ou inférieures à 15 mm quand on privilégie la compacité du réflecteur.
L'invention consiste, mises à part les dispositions exposées ci-dessus, en un certain nombre d'autres dispositions dont il sera plus explicitement question ci-après à propos d'exemples de réalisation décrits avec référence aux dessins annexés, mais qui ne sont nullement limitatifs.
Sur ces dessins: Fig. 1 est une vue de face schématique d'un projecteur lumineux selon l'invention destiné à être monté sur un véhicule.
2877421 5 Fig. 2 est une vue de dessus du projecteur de Fig. 1.
Fig. 3 est une coupe horizontale schématique du projecteur selon l'invention.
Fig. 4 est une coupe verticale schématique du projecteur selon l'invention.
Fig. 5 est une coupe verticale schématique d'une lentille stigmatique avec un filament à son foyer.
Fig. 6 est une coupe verticale schématique d'une lentille selon l'invention.
Fig. 7 est une vue schématique de dessus de la face d'entrée de:La lentille et de plans verticaux passant par le centre de la source et formant des angles différents avec l'axe optique.
A une solution d'azap3-amino alcool 3 (lOmmol, léq) dans 30ml de dichlorométhane sont ajoutés 3 équivalents de triéthylamine (30mmol), 3 équivalents de DMSO (30mmol), suivis de 3 équivalents de l'oxydant pyridine sulfure trioxyde (30mmol) à une température de 15 C. On place ce mélange sous agitation à température ambiante pendant 4 heures, la phase organique est ensuite lavée deux fois successivement par 30ml d'eau puis 30ml de NaHC03 2N, et enfin 30ml d'une solution saturée en NaCl. Après séchage sur sulfate de sodium, le solvant organique est évaporé sous pression réduite, on obtient une huile marron qui correspond à l'aza-(33-amino aldéhyde 4.
4a R1 = Boc, R2 = H, R3 =CH2CH(CH3)2 Rdt: 71%, Huile RMN1H (CDCl3) 5 (ppm): 0. 97 (d, 6H, J=6.6Hz) ; (s, 9H) ; 1. 74 (m, 1H) ; 2. 57 (d, 2H, J=7Hz) ; 3.65 (si, 2H) ;6.10 (si, 1H) ; 9. 77 (t, 1H, J=1. 2Hz) RMN 13C (CDCI3) 5 (ppm) : 20.5 (q) ; 26.5 (d) ; 28.3 (q) ; 65.4 (t) ; 67.2 (t) ; 81.5 (s) ; 154.9 (s) ; 201.5 (d).
C11H22N2O3, 230. 30 4b R1 = Z, R2 = H, R3 =CH2CH(CH3)2,
Rdt :75% RMN'H (CDCl3, # ppm) : 0. 9 (d, 6H); 1. 8 (m, 1H); 2. 55 (d, 2H); 3. 7 (s, 2H); 5. 2 (s, 2H); 6. 9 (s, 1H); 7. 3 (m, 5H); 9. 75 (s, 1H).
C14H2oN203, 4c Ri = Boc, R2 = H, R3 = CH3 Rdt : 75% RMN'H (CDCl3, 8 ppm) : 1. 3 (s, 9H); 2. 55 (s, 3H); 3. 6 (d, 2H); 6. 2 (s, 1H); 9. 75 (s, 1H). C8H16N2O3, 188.22 4d Ri = Z, R2 = H, R3 = CH3 Rdt : 80% RMN'H (CDCl3, # ppm) : 2. 8 (s, 3H); 3. 65 (s, 2H); 5. 1 (s, 2H); 6. 8 (s large, 1H); 7. 4 (m, 5H); 9. 75 (s, 1H).
C11H14N203> 222.24 II) Dimères réduits orthogonalement protégés
A une solution d'aza-33-amino aldéhyde 4 (lOmmol, léq) dans l'éther (10ml) est ajoutée l'hydrazine lbis (12mmol, 1. 2 équivalents), puis le pH est ajusté à 4 par addition de HC1 2N. Après 1 heure d'agitation à température ambiante, l'éther est évaporé et le milieu est dissout dans 10ml d'éthanol. Le cyanoborohydure de sodium (12mmol, 1. 2 équivalents) est additionné par petites fractions et le mélange est laissé sous agitation pendant 2 heures. Le complexe borylé est hydrolysé à pH 1 par ajout de HC1 2N, puis le pH est réajusté à 7 par addition de NaHC03 2N. 10mL de chloroforme sont ajoutés au milieu et la phase organique est lavée successivement par 2 fois 20ml de HC1 2N, puis 20ml d'eau saturé en NaCl. La phase organique est séchée sur sulfate de sodium et les solvants sont évaporés sous pression réduite. On obtient le dimère 5 sous forme d'huile ou de solide lavé deux fois par 20ml d'éther.
Sa RI = Boc, R2 = H, R3 = CH2CH(CH3)2, R4 = CH2CH(CH3)2, R5 = H, Rg = Z Rdt : 80% ; Huile RMN 1H (CDC13) 8 (ppm) 0. 82 (d, 2x6H, J=6.8Hz) ; 1. 34 (s, 9H) ; 1. 64 (m, 2xlH) ; 2. 28 (d, 2H, J=6.3Hz) ; 2. 38 (d, 2H, J=6.3Hz) ; 2. 76 (m, 2x2H) ; 5. 02 (s, 2H) ; 5.89(si, 1H) ; 6. 83 (si, 1H) ; 7. 23 (s, 5H) RMN13C (CDCI3) o(ppm) 21. 2 (q) ; 26. 5 (d) ; 28. 8 (q) ; 55. 4 (t) ; 56. 3 (t) ; 65. 3 (t) ; 66. 7 (t) ; 79. 9 (s) ; 127. 1 (d) ; 127. 5 (d) ; 127. 7 (d) ; 139.9 (s) ; 156.2 (s) ; 157.7 (s) Analyse élémentaire de C23H4oN404: Tr. C (63. 21), H (9. 23), N (12.83), Cale. C (63. 41), H (9.25), N (12.40).
Masse C23H40N4O: [M+Na]+ m/z théorique : 459.2947 ; m/z trouvé : 459. 2942 5b RI = Boc, R2 = H, R3 = CH2CH(CH3)2, R4 = H, Rs = CH2CH(CH3)2, Rô = Z Rdt : 80% ; Huile RMN IH (CDCl3) # (ppm) 0. 77-087 (d, 2x6H, J=6.7Hz) ; 1. 36 (s, 9H) ; (m, 1H) ; 1. 95 (m, 1H) ; 2. 19-2.58 (large, 2x2H) ; 2. 85 (m, 2H) ; 3. 14 (t, 2H, J=6.9Hz) ; 3. 89 (si, 1H) ; 5. 0 (s, 2H) ; 6. 43 (si, 1H) ; 7. 27 (s, 5H) RMN 13C (CDCl3) # (ppm) 20. 3 (q) ; 21. 1 (q) ; 26. 8 (d) ; 27. 3 (d) ; 28. 8 (q) ; 47. 6 (t) ; 58. 2 (t) ; 65. 4 (t) ; 67. 8 (t) ; 80. 2 (s) ; 128. 3 (d) ; 128. 5 (d) ; 128. 9 (d) ; 136. 9 (s) ; 155. 4 (s) ; 157. 4 (s) Analyse élémentaire de C23H4oN404: Tr. C (63. 13), H (9. 44), N (12.80), Calc. C (63. 41), H (9. 25), N (12.40).
Masse de C23H40N4O4 [M+H]+ m/z théorique : 437.3128 ; m/z trouvé : 437.3119 5c RI = Z, R2 = H, R3 = CH2Ph, R4 = CH2CH(CH3)2, R5 = H, R6 = Boc Rdt : 80% RMN1H (CDCl3, 8 ppm) : 0. 9 (d, 6H, 2xCH3); 1. 4 (s, 9H, Boc); 1. 75 (m, 1H, CH); 2. 35 (d, 2H, CH2); 2. 95 (m, 4H, 2xCH2); 4. 1 (s, 2H, CH2); 5. 2 (s, 2H, CH2); 5. 75 (s, 1H, NH); 6. 9 (s, 1H, NH); 7. 3 (m, 10H, 2xPh).
RMN13C (CDC13, 8 ppm) : 21. 1 (q), 26. 7 (d), 28. 5 (q), 56. 1 (t), 56. 6 (t), 58. 9 (t), 67. 2 (t), 80.6 (s), 128. 4 (d), 128. 7 (d), 128. 9 (d), 129. 1 (d), 129.7 (d), 135. 8 (d), 137. 1 (d), 159. 9 (s), 161.2 (s).
Masse de C26H38N404: [M+Na]+ m/z théorique : 493.2791 ; m/z trouvé : 493. 2787
5d R1 = Boc, R2 H, R3 = CH2CH(CH3)2, Rt = CH3, R5 = H, R6 = Z Rdt : 84% RMN'H i(CDCl3, # ppm) : 0. 8 (d, 6H, 2xCH3); 1. 35 (s, 9H, Boc); 1. 65 (m, 1H, CH); 2. 25 (m, 2H, CH2); 2. 45 (s, 3H, CH3); 2. 6 (m, 4H, 2xCH2); 5. 1 (s, 2H, CH2); 6. 75 (s, 1H, NH); 7. 4 (m, 5H, Ph).
RMN13C (CDC13, 8 ppm) : 20. 5 (q), 21. 0 (q), 26. 4 (d), 28. 5 (q), 47. 6 (q), 55. 3 (t), 56. 9 (t), 62. 1 (t), 66. 2 (t), 82. 1 (s), 128. 4 (d), 128. 7 (d), 128. 9 (d), 136. 8 (d), 158. 3 (s), 161. 2 (s).
Masse de C21H36N4O4: [M+Na]+ m/z théorique :; m/z trouvé : 5e R1 = Boc, R2 = H, R3 = CH2Ph, R4 = CH2CH(CH3)2, R5 = H, R6 = Z Rdt : 40% RMN1H (CDC13, # ppm) : 0. 9 (d, 6H, 2xCH3); 1. 4 (s, 9H, Boc); 1. 8 (m, 1H, CH); 2.35(d, 2H, CH2); 2. 95 (m, 4H, 2xCH2); 4. 1 (s, 2H, CH2); 5. 1 (s, 2H, CH2); 6. 4 (s, 1H, NH); 6. 9 (s, 1H, NH); 7.3 (m, lOH, 2xPh).
RMN13C (CDC13, 8 ppm) : 21. 2 (q), 26. 6 (d), 28. 6 (q), 56. 2 (t), 56. 7 (t), 58. 9 (t), 67. 2 (t), 80.9 (s), 128. 4 (d), 128. 7 (d), 128. 9 (d), 129. 4 (d), 129. 7 (d), 135. 8 (d), 137. 1 (d), 159. 7 (s), 161.3 (s).
Avantageusement, les ouvertures des conduits d'admission 32, 34 dans les chambres de combustion 22 des quatre cylindres C 1, C 2, C 3, C 4 sont sensiblement alignées suivant une direction longitudinale Cette disposition des conduits d'admission 32, 34 permet d'aligner longitudinalement les soupapes d'admission 24, 26 des quatre cylindres Cl, C 2, C 3, C 4, de sorte que toutes les 5 soupapes d'admission 24, 26 peuvent être commandées au moyen d'un seul arbre à cames longitudinal dit d'admission 48.
Le moteur 10 a été représenté ici de manière simplifiée, de sorte que les moyens de liaison, qui sont de type conventionnel, entre l'arbre à cames d'admission 48 et les soupapes d'admission io 24, 26 n'ont pas été représentés.
Selon le mode de réalisation représenté ici, chaque cylindre Ci comporte un conduit d'échappement 50 qui débouche d'un côté dans la face latérale droite 51 de la culasse 20, en considérant la figure 2, et de l'autre côté dans la chambre de combustion 22 par deux ouvertures distinctes, susceptibles d'être obturées respectivement par les deux soupapes d'échappement 28, 30 associées.
De manière similaire aux éléments de l'admission, les ouvertures de tous les conduits d'échappement 50 sont 20 sensiblement alignées suivant une direction longitudinale, ce qui permet d'aligner longitudinalement les soupapes d'échappement 28, 30, de sorte qu'elles peuvent être commandées par un seul arbre à cames longitudinal dit d'échappement 52.
Selon le mode de réalisation représenté ici, le moteur 10 25 comporte donc un arbre à cames d'admission 48 et un arbre à cames d'échappement 52 distincts, qui peuvent chacun être accouplés à un dispositif de déphasage (non représenté) de l'arbre à cames 48, 52 par rapport au vilebrequin du moteur 10, de manière à maîtriser et adapter à tout instant les conditions de 30 fonctionnement du moteur 10.
L'agencement des conduits d'admission 32, 34 selon l'invention, en faisant déboucher chaque conduit d'admission 32, 34 dans la face supérieure 36 de la culasse 20, permet de dégager la face latérale gauche 54 de la culasse 20, en considérant la figure 2.
Le dégagement de la face latérale gauche 54 permet de faciliter l'implantation d'accessoires du moteur 10 au voisinage de 5 cette face 54 En particulier, il est plus facile d'implanter des composants sur la face latérale gauche 54 de la culasse 20, tels qu'une bougie de préchauffage (non représentée) Les composants agencés sur la face latérale gauche 54 sont aussi plus accessibles.
De plus, le regroupement des entrées des conduits d'admission 32, 34 sur une seule face supérieure 36 sensiblement plane permet de réaliser un circuit d'admission 14 plus compact et plus simple En particulier, le dispositif d'obturation réglable 46 peut être facilement agencé sur la face supérieure 36 de la 15 culasse 20.
Ce regroupement facilite aussi la réalisation de l'étanchéité entre la culasse 20 et les éléments externes du circuit d'admission 14, tels que le dispositif d'obturation réglable 46, puisqu'il n'y a qu'une seule interface entre ces éléments externes 20 et la face supérieure 36 de la culasse 20 Par conséquent, une seule face 36 de la culasse 20 est usinée pour recevoir les éléments externes du circuit d'admission 14.
L'architecture du moteur 10 selon l'invention à quatre soupapes 24, 26, 28, 30 par cylindre Ci permet d'avoir de bonnes 25 performances aérodynamiques, en particulier une importante perméabilité de la culasse 20 Cette caractéristique, couplée au moyens de variation continue de l'intensité du swirl, permet donc d'optimiser au mieux la combustion en minimisant les émissions polluantes.
Dispositif d'éclairage et/ou de signalisation du type
projecteur ou feu pour véhicule automobile La présente invention concerne le domaine des dispositifs d'éclairage et de signalisation pour véhicules automobiles Elle concerne plus particulièrement l'aspect des feux de signalisation, mais s'applique mutadis mutandi aux dispositifs d'éclairage Dans le domaine de la 10 signalisation, tout comme dans celui de l'éclairage, de nombreuses contraintes réglementaires laissent peu de place pour modifier l'aspect des feux à l'état allumé, puisque la photométrie des faisceaux lumineux est imposée dans une très large mesure Cependant, le style est une 15 donnée très importante pour ce type de produit, et les équipementiers automobile cherchent à donner une "signature" à leurs produits, pour qu'ils soient aisément identifiables par l'utilisateur final Or, si cette "signature" est claire de jour, quand le feu ou le projecteur est éteint, il 20 n'en est pas de même la nuit, quand ils sont allumés En effet, de nuit, ils ne sont généralement pas visibles sur toute leur surface extérieure: seules les plages éclairantes des fonctions optiques de base sont éclairées Ainsi, un feu de signalisation est composé de plusieurs plages éclairantes 25 correspondant aux différentes fonctions optiques à réaliser, dont des fonctions allumées en continu comme la fonction lanterne, et des fonctions allumées que par périodes De nuit, l'apparence du feu correspond à une juxtaposition de zones éclairantes, plus ou moins éclairées et donnant une impression visuelle d'inhomogénéité.
Le dispositif d'éclairage ou de signalisation a donc en fait deux aspects bien différents selon qu'il est allumé ou 5 éteint La tendance actuelle à augmenter la surface des projecteurs et des feux ne fait qu'accentuer encore cette différence C'est tout particulièrement le cas feux à grande surface extérieure du type feux avec "retour d'aile", c'est-àdire des feux qui s'étendent non seulement sur la face 10 avant ou arrière du véhicule, mais aussi sur le flanc du celui-ci au niveau de la partie de raccordement d'une aile à cette face avant ou arrière: on a dans ce cas précis souvent une forte disparité entre la surface allumée utile et la surface extérieure complète du feu.
On a donc tendance à perdre, de nuit, la "signature" du feu ou du projecteur Par ailleurs et de façon plus générale, il existe un besoin pour mieux diversifier/ajuster l'aspect des projecteurs ou des feux quand au moins une de leur fonction optique est allumée.
L'invention a alors pour but d'améliorer l'aspect des dispositifs d'éclairage et/ou de signalisation, tout particulièrement quand ils sont au moins partiellement allumés Subsidiairement, l'invention a aussi pour but que cette amélioration soit simple à réaliser et simple à mettre 25 en oeuvre Subsidiairement encore, l'invention a aussi pour but une amélioration qui puisse également offrir des alternatives de réalisation à des fonctions optiques standard comme la fonction de feu de position.
L'invention a tout d'abord pour objet un dispositif d'éclairage et/ou de signalisation pour véhicule automobile, ledit dispositif comportant un boîtier à l'intérieur duquel sont disposés au moins une source de lumière principale, 5 au moins un réflecteur associé à la ou aux source(s) de lumière principale(s), optionnellement au moins un écran intermédiaire substantiellement transparent et faisant face à ladite ou au moins à l'une desdites source(s) de lumière principale(s), et une glace de fermeture du boîtier Au 10 moins une des faces de la glace de fermeture et/ou de l'écran intermédiaire optionnel est en outre munie d'une pluralité de foyers de diffusion de la lumière par altérations superficielles de ladite face.
Par poly(uréthane/urée), on entend un polymère comprenant au moins un groupe uréthane et au moins un groupe urée.
Comme exemples de résines (méth)acryliques, on peut citer les résines à base d'esters des acides acryliques et méthacryliques, par exemple à base d'acrylate de 2-éthylhexyl et méthacrylate de méthyle. De telles résines sont commercialisées sous la dénomination DEGADUR par la société DEGUSSA.
Comme exemples de résines polyesters, on peut citer les polyesters insaturés renfermant des doubles liaisons C=C, par exemple les résines commercialisées sous la dénomination ROSKYDAL par BAYER.
De préférence, le liant est constitué d'une ou plusieurs résines époxy.
La ou les résines époxy peuvent être des résines époxy de glycidyléther de bisphénol, des résines époxy Novolaque et des résines époxy cycloaliphatiques.
De préférence, les résines époxy de glycidyléther de bisphénol sont choisies parmi les résines époxy de glycidyléther de bisphénol A, de bisphénol F et de bisphénol A et F.
Les résines époxy Novolaque sont des résines à base de phénol ou d'ortho-crésol dont les groupes hydroxy phénoliques ont été transformés en groupes glycidyl éthers.
Les résines époxy cycloaliphatiques sont des résines préparées par époxydation d'oléfines cycliques par l'acide peracétique.
Selon un mode de réalisation préféré, le liant utilisé dans la composition selon l'invention est constitué d'une résine époxy de glycidyléther de bisphénol A et d'une résine époxy de glycidyléther de bisphénol F.
Avantageusement, la ou les résines présentes dans la composition représentent 20 à 35% en poids, de préférence 25 à 30% en poids par rapport au poids total de la composition.
La composition selon l'invention peut en outre comprendre au moins un durcisseur, c'est-à-dire un agent qui facilite le durcissement de la ou des résines.
La nature du ou des durcisseurs utilisés dépend de la nature de la résine utilisée comme liant.
Lorsque la résine est une résine époxy, le ou les durcisseurs sont de préférence choisis parmi les polyamines, en particulier les polyalkylamines, les polyoxyalkylamines et les polyarylamines.
On peut citer par exemple la diéthylènetriamine (DETA), la triéthylènetétramine (TETA), la m-phénylènediamine (mPD), la diéthylaminopropylamine (DEAPA) et la N-aminoéthylpipérazine (N-AEP).
Lorsque la résine est une résine polyuréthane, polyurée, poly(acyl urée), polybiuret, polyallophanates, poly(phényl urétidinedione), polyisocyanurate ou poly(uréthane/urée), le ou les durcisseurs sont de préférence choisis parmi les isocyanates.
Lorsque la résine est une résine (méth)acrylique ou polyester, le ou les durcisseurs sont de préférence choisis parmi les peroxydes, en particulier le peroxyde de benzoyle.
A partir de l'extraction des tensions de seuil, il a été développé une méthodologie de diagnostic basée sur une cartographie bit analogique, pouvant être utilisée de concert avec la cartographie bit numérique classique. Il en résulte une analyse plus efficace du comportement analogique de chaque cellule du plan mémoire. Cette méthodologie de diagnostic permet également d'obtenir la distribution des tensions seuil sur l'ensemble du plan mémoire, ce qui peut être utile pour la qualification du procédé de contrôle de fabrication.
Le contrôle conforme à la présente invention peut s'effectuer dans le cadre de plusieurs types d'intervention où il est avantageux d'acquérir des valeurs de paramètres analogiques, notamment au niveau du test des mémoires. Le contrôle peut s'opérer, par exemple : 1. Par des acquisitions systématiques sur toutes les plaques d'un lot de mémoires, ou par
échantillonnage sur certaines d'entre elles, de façon à réaliser au moins un historique relatif au centrage du procédé de fabrication de la mémoire, notamment pour les différents états des cellules . vierge, effacé, écrit. On peut inscrire les suivis ainsi obtenus par un contrôle statistique de procédés (connu également par l'acronyme anglais SPC, de "statistical process control), et donc obtenir des informations sur d'éventuelles dérives et de dispersion de paramètres.
Ces informations peuvent procurer des liens entre les valeurs analogiques extraites et le valeurs mesurées durant les étapes du procédé.
2. Par des acquisitions de données sur des cellules défaillantes, dans le cadre d'un diagnostic.
La cartographie bit analogique décrite plus haut permet dans ce cas une analyse des bits (cellules) en erreur à partir des signatures électriques analogiques, cellesci étant répertoriées dans une bibliothèque de signatures.