INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Compositions Ex. Ex. Ex. Ex. Ex. Ex. 5 Ex. Ex. Ex. 6 comp comp comp comp comp comp comp 3 4 5 6 7 8 9 9~~~ Hydroxyde de 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 1,7 potassium qs pH 7 eau Qsp Qsp Qsp Qsp Qsp Qsp Qsp Qsp Qsp 100 100 100 100 100 100 100 100 100 % % % % % % % % % Viscosité TO 95 P 165 P 9,1 P 156 P Non 161 P 130 142 P 104 P Rhéomat 180 (M 4) (M 4) (M 3) (M 4) mesu- (M 4) cP (M 4) (M 4) rable (M 2) Stabilité Oui Oui Non Oui Non Oui Non Oui Oui Dans le tableau ci-dessus, P signifie poises, cP signifie centipoises et M indique le mobile de mesure de la viscosité (M 4 = mobile 4 ; M3 = mobile 3 et M 2 = mobile 2) Les exemples ont l'aspect suivant : # Exemple comparatif 3 : Gel assez épais translucide homogène ; # Exemple comparatif 4 : Gel assez épais translucide homogène ; # Exemple comparatif 5 : Pâte souple opaque blanchâtre ; # Exemple comparatif 6 : Gel très épais légèrement translucide ; # Exemple comparatif 7 : Gel granuleux avec relargage immédiat lors de la fabrication ; # Exemple 5 selon l'invention : Gel très épais homogène légèrement translucide ; # Exemple comparatif 8 : Solution opaque blanche ; # Exemple comparatif 9 : Gel très épais homogène légèrement translucide ; # Exemple 6 selon l'invention : Gel épais souple homogène légèrement translucide.
Le tableau ci-dessus montre que : - L'exemple 5 présente une bonne stabilité contrairement à l'exemple comparatif 5 qui ne contient ni composé oxyéthyléné ni polymère cationique et à l'exemple comparatif 7 qui ne contient pas de composé oxyéthyléné.
- L'exemple 6 présente une bonne stabilité contrairement à l'exemple comparatif 8 qui ne contient ni composé oxyéthyléné ni polymère cationique.
Performances sensorielles : elles ont été évaluées selon le protocole décrit précédemment.
Les résultats sont indiquées dans le tableau (7) ci-dessous :
Tableau (7)
Ex. Ex. Ex. Ex. Ex. 5 Ex. Ex. Ex.6 comp 3 comp 4 comp 5 comp 6 comp 8 comp 9 Mélange à 6,5 8,2 8,9 7,3 9,2 10 7,5 10 l'eau Pouvoir cou- 6,8 7 6,3 7,1 8,8 6,1 6,5 9,4 vrant Volume de 5,6 6 5,8 5,5 6,3 5,5 6,1 6,8 mousse Taille des 3,9 4,1 3,6 3,5 4,1 4,1 3,8 3,9 bulles Densité 7,5 8 7 7 8 6,8 7,1 7,9 Douceur de la 6,8 8,2 5,3 6,6 8,3 6 5,8 8,6 mousse Rinçage 8,9 8,3 9,1 9,3 9,5 9,1 9,6 9,3 On observe une nette amélioration du pouvoir couvrant pour les compositions selon l'invention : le pouvoir couvrant des exemples 5 et 6 est nettement meilleur que celui des exemples comparatifs. C'est également avec les compositions selon l'invention que le volume de mousse est le meilleur.
D'autre part, l'addition de silice hydrophile (exemple 5) ou hydrophobe (exemple 6) permet un meilleur rinçage que l'exemple comparatif 4 contenant le polymère cationique (MERQUAT S) sans silice.
Par ailleurs, on observe une synergie pour les produits associant silice hydrophile, polymère cationique et composé oxyéthyléné, en ce qui concerne le mélange à l'eau : en effet l'exemple 5 possède une meilleure capacité à se mélanger à l'eau que les exemples comparatifs 3,4 et 6, ce qui rend le produit plus facile à mettre en oeuvre.
Exemples 7 à 10 selon l'invention Ces exemples sont présentés dans le tableau (8) ci-dessous.
Les exemples 7, 9 et 10 constituent un produit moussant pouvant être notamment utilisé pour nettoyer le visage. L'exemple 8 constitue un masque moussant.
Tableau (8)
Compositions Exemple 7 Exemple 8 Exemple 9 Exemple 10 Decylglucoside 6,5 % M.A. 6,5 % M.A. 6,5 % M.A. 6,5 % M.A.
(MYDOL 10 de Kao à 40% M.A.) Mono-phosphate de 6,5 % M.A. 6,5 % M.A. 6,5 % M.A. 6,5 % M.A. lauryle (MAP 20 de Kao) SER Ad Fx 1100 0 0 2 % 2 % PEG-120 méthyl 2 % 2 % 0 0 glucose dioleate (GLUCAMATE DOE- 120 VEGETAL d'Amerchol) Polyquaternium 7 0,5% M.A. 0,5% M.A. 0,5% M.A. 0,5% M.A.
(MERQUAT S de Calgon) AEROSIL R-200 5 5 5 0 (hydrophile) AEROSIL R-972 0 0 0 5 (hydrophobe) Amidon de maïs B (1) 0 10 0 0 Polyamide 0. 9 DTEX 5 0 0 0 0,3 MM (2) Conservateurs qs qs qs qs Hydroxyde de potas- 1,7 1,7 1,7 1,7 sium qs pH 7 eau Qsp100 Qsp100 Qsp100 Qsp100 Aspect Gel crème Gel crème Gel très Gel épais blanc lisse blanc et épais opa- opaque holisse que homo- mogène gène Viscosité T0 109 P 100 P >236 P 212 P Rhéomat 180 (M 4) (M 4) (M 4) (M 4)
Graham et al., 1973, Virology, 52 : 456-457.
Harland et al., 1985, J. Cell. Biol., 101 : 1094-1095.
Huygen et al., 1996, Nature Medicine, 2 (8) : 893-898
Karayiannakis AJ et al, Serum levels of tumor necrosis factor-alpha and nutritional status in pancreatic cancer patients. Anticancer Res 2001,21 : 1355-8 Le Buanec et al, HPV-16 E7 but not E6 oncogenic protein triggers both cellular immunosuppression and angiogenic processes. Biomed Pharmacother. 1999 ; 53 : 424-31.
McLaughlin BA et al., 1996, Am. J. Hum. Genet., 59 : 561-569.
Morgenstern JP et al, Amino acid sequence of Feld1, the major allergen of the domestic cat : protein sequence analysis and cDNA cloning., PNAS, 1991,88 : 9690 Mori N et al, Interleukine-10 gene expression in adult t-cell leukaemia, Blood, 1996,1035-45.
Nicolau C. et al., 1987, Methods Enzymol., 149 : 157-76.
Potter et al., 1984, Proc Natl Acad Sci U S A. ; 81 (22) : 7161-5 Samulski et al., 1989, J. Virol., 63 : 3822-3828.
Sementchenko Vf, Schweinfest CW, Papas TS, Watson DK., ETS2 function is required to maintain the transformed state of human prostate cancer cells.
Oncogene 1998 ; 17 : 2883-8 Skaugrud 0 et al, Biomedical and pharmaceutical applications of alginate and chitosan. Biotechnol Genet Eng Rev 1999 ; 16 : 23-40 Tacson et al., 1996, Nature Medicine, 2 (8) : 888-892.
Tovey ER et al, Mite faeces are a major source of house dust allergens.
Nature, 1981.289 : 592-593.
Tur-Kaspa et al, 1986, Mol. Cell. Biol., 6 : 716-718.
Yoshiji H et al, Expression of vascular endothelial growth factor, its receptor, and other angiogenic factors in human breast cancer. Cancer Res 1996,56 : 2013-6 Zagury D et al, Interferon alpha and Tat involvement in the immunosuppression of uninfected T cells and C-C chemokine decline in AIDS. Proc Natl Acad Sci U S A 1998 ; 95 : 3851-6
Zusman 1, Sandler B, Gurevich P, Zusman R, Smirnoff P, Tendler Y, Bass D, Shani A, Idelevich E, Pfefferman R, Davidovich B, Huszar M, Glick J. Comparative study of the role of serum levels of p53 antigen and its tumor cell concentration in colon cancer detection. Hum Antibodies Hybridomas.
comprend de la bainite trempée et de la ferrite présentant une structure de type paillettes distincte en tant que phase de la matrice dans laquelle une fine martensite est dispersée dans la bainite trempée, alors qu'une telle structure n'est pas obtenue dans la tôle d'acier comparative (figure 9).
Exemple 2 : Conditions de fabrication Dans cet exemple, des tôles d'acier présentant diverses structures représentées sous les Nos 1 à 9 dans le tableau 3 sont obtenues en utilisant la brame expérimentale N 2 du tableau 1 et en exécutant une fabrication sous les diverses conditions de fabrication représentées dans le tableau 3. L'épaisseur de la tôle est de 1,2 mm pour toutes les tôles à l'exception de la tôle d'acier laminée à chaud N 9 (2,0 mm) dans le tableau 3.
Ensuite, les structures et diverses caractéristiques des tôles d'acier sont examinées de la même manière que dans l'exemple 1. Les résultats sont indiqués dans le tableau 4.
Laminage à chaud Laminage à froid Recuit en continu Recuit en continu ou galvanisation N SRT FDT CR CT Taux de laminage Tl CR T2 T3 t3 CR T4 t4 Zn#GA Types Structure C C C/s C à froid C C/s C C s C/s C s C d'acier désirée % Laminage à chaud laminage à froid 1 1150 850 40 550 50 900 20 200 800 60 10 460 10 550 GA TM100 % Premier recuit en continu 2 1150 850 40 550 50 850 20 200 800 60 10 460 10 550 GA TM60 %+F40 % premier recuit en continu # 3 1150 850 40 550 50 900 20 400 800 60 10 460 10 550 GA TB100 % Second recuit en continu 4 1150 850 40 550 50 850 20 400 800 60 10 460 10 550 GA TB60 %+F40 % 5 1150 850 40 550 50 850 20 400 800 60 10 460 10- GI TB60 %+F40 % 6 1150 850 40 550 50 850 20 400 800 60 10 460 10- Laminage TB60 %+F40 % 7 1150 850 40 550 50 - - - 800 60 10 460 10 550 GA F100 % 8 1150 850 40 550 50- 800 60 10 400 10 550 GA F100 % Laminage à chaud -* recuit en continu 9 1150 850 40 400- - 800 60 10 460 10- Laminage TB65 %+F3,5 % à chaud Nota : F = ferrite TM = martensite trempée TB = bainite trempée GA = tôle d'acier galvanisée au Zn fondue alliée GI = tôle d'acier galvanisée au Zn fondue
N YP TS EI # YR BH ATS MPa MPa % % % TSxEI TS## (MPa) (MPa) 1 265 495 36 120 54 17820 59400 52 20 2 273 491 36 113 56 17676 55483 53 22 3 281 485 37 123 58 17945 59655 53 23 4 271 498 36 115 54 17928 57270 56 27 5 270 504 36 119 54 18144 59976 55 20 6 265 511 35 110 52 17885 56210 55 25 7 256 486 36 38 53 17496 18468 23 5 8 310 452 30 132 69 13560 59664 22 6 9 255 490 38 110 52 18620 53900 52 19
Tout d'abord, les Nos 1 à 6 et 9 dans le tableau 3 sont des exemples adoptant le procédé (2) ou (4).
Spécifiquement, les N 1/N 3 sont des exemples d'application du procédé (2) [laminage à chaud # laminage à froid # premier recuit en continu # second recuit en continu (traitement d'alliage supplémentaire)], pour obtenir des tôles d'acier alliées au Zn fondues galvanisées (GA) présentant une phase de matrice comprenant de la martensite trempée/bainite trempée : les N 2/N 4 sont des exemples de l'application du procédé (4) [laminage à chaud -+ laminage à froid -+ premier recuit en continu -+ second recuit en continu (traitement d'alliage supplémentaire) ], pour obtenir des tôles d'acier alliées au Zn fondues galvanisées présentant une phase de matrice comprenant une structure mixte de martensite trempée + ferrite/bainite trempée + ferrite.
En outre, les Nos 5 et 6 sont des exemples présentant une structure de matrice comprenant de la bainite trempée + de la ferrite comme le N 4. Le N 5 est un exemple de tôle d'acier au Zn fondue galvanisée (GI) sans appliquer le traitement d'alliage et le N 6 est un exemple d'une tôle d'acier laminée à froid sans appliquer le traitement d'alliage. Du fait que chacune d'entre elles est produite par le procédé défini dans cette invention, la structure visée est obtenue et d'excellentes caractéristiques sont fournies.
En outre, le N 9 est un exemple d'une tôle d'acier laminée à chaud présentant une phase de matrice comprenant une structure mixte de bainite trempée + ferrite en adoptant le procédé (4) ci-dessus et présente d'excellentes caractéristiques.
Par ailleurs, le N 7 est un exemple de la fabrication d'une tôle d'acier DP existante sans appliquer le premier recuit en continu dans le procédé (3) décrit ci-dessus. Elle est médiocre au point de vue formabilité de bords par étirement, BH et #TS, et elle
est dégradée pour l'équilibre allongement de bords par étirement (TS x #).
En outre, le N 8 est un exemple de la fabrication d'une tôle d'acier TP existante. En particulier, après chauffage et maintien de la tôle d'acier décrite cidessus à 800 C pendant 60 s, elle est refroidie à une vitesse de refroidissement moyenne de 5 C/s jusqu'à 700 C, puis refroidie à une vitesse de refroidissement moyenne de 15 C/s jusqu'à 400 C, maintenue à cette température pendant 3 min et ensuite refroidie jusqu'à la température ambiante. L'équilibre pour l'équilibre résistance-allongement par étirement (TS x EI) est médiocre. BH et ATS sont faibles.
Exemple 3 Divers types de tôles d'acier sont fabriqués en utilisant des aciers de test Nos 1 à 19 satisfaisant les compositions chimiques indiquées dans le tableau 5 et en appliquant un traitement thermique dans les conditions indiquées dans le tableau 6 et le tableau 8. Dans le tableau 6, (1) à (4) décrits dans la colonne "étape de fabrication" correspondent respectivement, aux procédés (1) à (4) décrits précédemment. C'est-à-dire que le procédé (1) est un procédé de fabrication d'une tôle d'acier présentant une phase de matrice comprenant de la martensite trempée ou de la bainite trempée au moyen d'une étape de laminage à chaud - étape de recuit en continu ou de galvanisation, le procédé (2) est un procédé de fabrication d'une tôle d'acier présentant une phase de matrice comprenant de la martensite trempée ou de la bainite trempée au moyen d'une étape de laminage à chaud # étape de laminage à froid - première étape de recuit en continu seconde étape de recuit en continu ou étape de galvanisation, le procédé (3) est un procédé de fabrication d'une tôle d'acier présentant une phase de matrice comprenant une structure mixte de (martensite trempée et ferrite) ou de (bainite trempée et ferrite),
le procédé (4) est un procédé de fabrication d'une tôle d'acier présentant une phase de matrice comprenant une structure mixte de (martensite trempée et ferrite) ou de (bainite trempée ou de ferrite) au moyen d'une étape de laminage à chaud - étape de laminage à froid -> première étape de recuit en continu # seconde étape de recuit en continu ou de galvanisation, respectivement. En outre, dans le tableau 6, "GA" représente une tôle d'acier alliée au zinc fondue galvanisée, "GI" représente une tôle d'acier au zinc fondue galvanisée, "laminage à froid" représente une tôle d'acier laminée à froid et "laminage à chaud" représente une tôle d'acier laminée à chaud, respectivement.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels :
la figure 1 est une vue schématique en élévation frontale d'un cadre de raquette dans un premier mode de réalisation de l'invention ; la figure 2A représente une position à laquelle sont mesurées les valeurs de la rigidité ; la figure 2B est une coupe représentant un emplacement central d'un étrier en direction longitudinale ; la figure 2C est une coupe représentant une position 3 h d'une partie de cordage ; la figure 3 est une vue agrandie représentant des parties principales du corps de cadre de raquette et de l'étrier ; la figure 4A est une vue en plan représentant l'étrier ; la figure 4B est une vue en élévation latérale représentant l'étrier ; la figure 4C est une vue en élévation frontale représentant l'étrier ; la figure 4D est une vue agrandie de la partie principale de l'étrier ; la figure 5 est une vue en perspective du corps du cadre de raquette ; la figure 6 est une coupe d'une partie de col ; la figure 7 représente un état de montage d'étrier dans un second mode de réalisation ; les figures 8A, 8B et 8C représentent un cadre de raquette dans un troisième mode de réalisation, la figure 8A représentant la disposition relative de l'étrier et du corps de cadre et les figures 8B et 8C illustrant un procédé de fabrication ; la figure 9 illustre un procédé de mesure de la valeur de la rigidité de l'étrier et de la valeur de la rigidité de la surface ; les figures 10A, 10B et 10C sont des vues schématiques illustrant les méthodes de mesure du facteur d'amortissement de vibrations du cadre de raquette ; et les figures 11A et 11B illustrent une méthode de mesure d'un coefficient de restitution.
Les figures 1 à 5 représentent un cadre de raquette 1 dans un premier mode de réalisation de l'invention. Le cadre 1 est composé d'un corps 2 de cadre et d'un étrier 10, formé séparément du corps de cadre 2. Le corps de cadre 2 est composé d'une partie 3 de cordage, d'une partie 4 de col, d'une partie 5 de manche et d'une partie 6 de poignée. Ces parties 3 à 6 sont formées de façon continue. Un plan annulaire F de frappe de balle est réalisé avec la partie de cordage 3 et l'étrier 10, constitué d'un matériau différent de celui de la partie de.cordage 3 et prolongeant cette partie 3. L'étrier 10 est raccordé au corps de cadre 2 entre les parties droite et gauche de col 4 et la partie de cordage 3.
L'étrier 10 a un corps 10A qui ferme une ouverture de la partie de cordage 3 et une partie auxiliaire de raccordement 10B s'étendant depuis les deux extrémités du corps de cadre 10A, la partie de raccordement auxiliaire 10B s'étendant sur la limite entre la partie de cordage 3 et la partie de col 4.
La valeur de la rigidité de l'étrier a un emplacement central P1, perpendiculairement à la surface F de frappe de balle, pour l'étrier 10 dans la direction longitudinale de celui-ci est de 25,3 N/m. Si l'on suppose que la partie de cordage 3 représente une surface d'horloge et que l'emplacement supérieur de la partie de cordage 3 représente 12 h, la valeur de la rigidité de la surface est égale à la moyenne de la valeur à l'emplacement 12 h P2, perpendiculairement à la surface F de frappe de balle et la rigidité à l'emplacement 3 h P3 perpendiculairement à la frappe de balle F est égale à 65,7 N/m. Ainsi, la valeur de la rigidité de l'étrier correspond à 39 % environ de la valeur de la rigidité de la surface.
On se réfère à la figure 4 ; sur le corps 10A d'étrier du côté de la surface de frappe de balle est formée une gorge 10C ayant une largeur SI de 5 mm, une profondeur S2 de 5 mm et une longueur de 90 mm. La gorge 10C s'étend dans la direction circonférentielle de la surface de frappe de balle pour former une ouverture de cordage g du côté de la surface
de frappe de balle du corps 10A d'étrier. Le poids de l'étrier 10 est égal à 33 g. Le poids du cadre de raquette est égal à 245 g. La surface de frappe de balle est de 710 cm2.
Le corps 2 du cadre est composé d' un tube ayant une partie creuse 8 formée de résine armée de fibres, c'est-àdire un stratifié de couches préalablement imprégnées armées de fibres constituées chacune de fibres de carbone constituant des fibres d'armature imprégnées d'une résine époxyde formant la résine de liant. L'étrier 10 est formé d'un matériau plein moulé par injection. Plus précisément, l'étrier 10 est formé d'un mélange de "Nylon 66" qui est une résine thermoplastique, et de 15 % de fibres de carbone (fibres courtes) ayant une longueur de 1 mm, chargées dans la résine de "Nylon 66".
On se réfère à la figure 2 ; à l'emplacement central P1 de l'étrier 10 dans sa direction longitudinale, la largeur X1 de l'étrier 10 et son épaisseur Yl sont respectivement de 12 mm et 17 mm. A la position 3 h de la partie de cordage 3, la largeur X2 et l'épaisseur Y2 de la partie de cordage 3 sont respectivement de 14 et 24 mm.
Le corps 10A d'étrier a une concavité 10a à sa surface.
L'étrier 10 et le corps 2 de cadre sont raccordés mécaniquement par emboîtement d'une convexité 2a du corps 2 et de la concavité 10a. Le corps de cadre 2 et l'étrier 10 sont raccordés mutuellement sur une surface de 35 cm2 d'un côté et donc de 70 cm2 des deux côtés. L'étrier 10 et le corps de cadre 2 sont raccordés mutuellement par un adhésif d'uréthanne, en plus du raccordement mécanique. Une force de cisaillement créée lorsque le cadre 1 de raquette se déforme est appliquée collectivement à la surface de raccordement du corps 2 et à celle de l'étrier 10 afin que les performances d'amortissement de vibrations du cadre 1 soient accrues.
La partie auxiliaire de raccordement 10B s'étend vers l'emplacement 5 h (7 h) de la partie de cordage 3, dans l'hypothèse où cette partie 3 forme une surface d'horloge.
La partie auxiliaire de raccordement 10B s'étend aussi vers la partie d'arbre 5 le long de la surface interne de la
partie de col 4. L'extrémité avant de la partie auxiliaire de raccordement droite 10B est continue avec la partie auxiliaire de raccordement gauche 10B pour la formation d'un espace triangulaire creux, avec la partie auxiliaire 10B et le corps d'étrier A. Un évidement 2b ayant une configuration qui correspond à la partie auxiliaire de raccordement 10B est formé dans le corps de cadre 2 afin que la partie auxiliaire 10B soit bloquée dans l'évidement 2b par emboîtement.
L'étrier 10 a une saillie lOb qui dépasse de la partie à laquelle l'extrémité avant de la partie auxiliaire droite 10B est continue avec la partie auxiliaire gauche 10B vers la partie de manche 5. La saillie lOb pénètre dans une fente 5a formée au centre de l'extrémité avant de la partie de manche 5. La profondeur de la fente 5a est un peu plus grande que la longueur de la saillie 10b afin que la saillie 10b puisse facilement pénétrer.
On se réfère à la figure 4 ; chacune des parties auxiliaires droite et gauche de raccordement 10B a une épaisseur uniforme tl dans la direction de l'épaisseur du cadre 1 de raquette au voisinage du corps 10A d'étrier et au voisinage de la partie de raccordement entre la partie auxiliaire 10B et la partie de manche 5. D'autre part, chacune des parties auxiliaires droite et gauche 10B de raccordement a une épaisseur qui diminue progressivement vers un emplacement d'épaisseur t2 qui se trouve dans une région qui correspond à la région centrale de la partie de col 4.
Dans ce dernier cas qui correspond à celui où le conducteur demande l'engagement d'un rapport de boîte de vitesses N (neutre), R (marche arrière) ou 1 (première vitesse) sans pied sur le frein alors l'unité centrale 14 signale par le registre d'autorisation 17 et sa connexion au contrôleur du Tableau de bord 16 au conducteur que sa demande est refusée : # en faisant clignoter un afficheur en plaçant une variable d'état Evoyantrapport à la valeur Evr1 commandant le clignotement d'un voyant indicateur 53 de l'état de rapport engagé sur le Tableau de bord 16 pour alerter le conducteur de
la mauvaise manipulation ; # en allumant un pictogramme "pied sur le frein" 54 en plaçant une variable d'état Evoyantfrein à la valeur Evf1 commandant l'allumage du pictogramme 54 sur le Tableau de bord 16 pour informer en plus le conducteur de la cause du refus.
Moteur arrêté, le conducteur peut engager tous les rapports tant qu'il appuie sur le frein.
Conditions de démarrage moteur A la Figure 5, on a représenté un troisième moyen de test d'autorisation 60 qui comporte essentiellement deux opérateurs, respectivement le premier opérateur 61 de calcul du rapport engagé qui produit une variable interne RapportEngagé indicatrice du rapport engagé, et un second opérateur de test d'autorisation 65. La variable interne RapportEngagé est calculée de la même manière que ce qui a été décrit avec l'opérateur 55 du second moyen de test d'autorisation 51. On note cependant que cette variable, selon les modes de réalisation, peut être produite par le calculateur 6 de rapport de boîte de vitesses directement. A cette fin, le premier opérateur 61 de calcul de RapportEngagé comporte une première entrée 63 connectée à une sortie convenable du calculateur 6 et une seconde entrée 62 connectée à la borne de lecture du registre 24 de changement de rapport Clevier. Une borne de sortie 64 est connectée à une première borne d'entrée du second opérateur 65 dont une seconde borne d'entrée est connectée à la borne de lecture du registre 27 qui indique une demande de démarrage du moteur, une variable d'état Celé étant placée à la valeur Cclédém. Le second opérateur 65 exécute une opération logique définie par : Si ((Cclé == Cclédém) ET (RapportEngagé =="N")) Alors Autorisation = 1 Sinon
Autorisation = 0; La variable interne Autorisation est transmise en sortie du troisième moyen de test d'autorisation 60 de sorte que, si une première borne de sortie 66 ("O)" est active elle transmet la valeur "1" de Autorisation au calculateur 6 de boîte de vitesses de sorte que le démarrage est possible, et si une seconde borne de sortie 67 ("N") est active, elle transmet la valeur Evr1 à la variable d'état EVoyantRapport qui commande l'activation du voyant 53 au tableau de bord 16, en indiquant au conducteur et/ou au système de conduite automatisé que le démarrage du moteur est interdit tant que le rapport de boîte n'est pas sur le neutre "N".
Fonctionnement de la commande moteur tournant A la Figure 6, on a représenté le moyen de test 70 d'autorisation de changement de rapport de boîte de vitesses quand le véhicule est à moteur tournant.
Dans le mode de réalisation représenté, un circuit de détection du moteur tournant 71 reçoit la variable d'état Emot, produite par la lecture du registre 37, et qui vaut la valeur Emot1 représentative d'un régime moteur au moins égal au régime de ralenti. Dans ce cas, le moyen de test 70 est activé et la construction du circuit de détection 71, dont la sortie 72 produit un signal d'activation du moyen de test 70, est analogue à celle du circuit décrit à l'aide de la Figure 4 et ne sera pas plus décrit.