INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le temps d'incubation est de 25 min. La filtration qui permet la séparation du [H]-AX libre du [H]-AX fixé à son (ses) site (s) de binding s'effectue par aspiration rapide du milieu d'incubation à travers des filtres en fibres de verre (GF/B) whatman qui sont ensuite lavés de façon successive 2 fois par du tampon Pipes 50 mM pH 7,4 froid (en tout 3x3 ml). Les filtres sont placés dans des fioles
de comptage et on y ajoute 5 ml de Rotiszint (R) (Roth). Le comptage s'effectue dans un compteur à scintillation liquide (Beckman LS6000sc).
La soustraction entre liaison totale et liaison non spécifique donne la liaison spécifique.
Le pourcentage d'inhibition du binding produit par les molécules de synthèse est calculé pour chaque produit par rapport à son contrôle positif.
Protocole de Compétition-Mesure d'une CI50 (concentration inhibitrice 50) Le binding est réalisé dans du tampon Pipes 50 mM pH 7,4 à 0 C (dans la glace) en présence de membranes synaptiques (quantité protéique variant de 0.1 à 0.3 mg par tube), d'acide xanthurénique tritié ( [H]-AX) à une concentration de 200 nM finale et soit du tampon (pour la détermination de la liaison totale), soit de l'acide xanthurénique non radiomarqué à 2 mM (pour la détermination de la liaison non spécifique) et soit des concentrations variables d'une molécule de synthèse non 3 radiomarqué. Si la molécule reconnaît le site de liaison du [H]-AX de façon réversible alors les 2 ligands vont entrer en compétition et on obtiendra une courbe de déplacement du [H]-AX en fonction de la concentration de la molécule compétitrice. Le temps d'incubation est de 25 min. puis on procède à la filtration.
L'analyse au logiciel Graphpad Prism permet de déterminer la CI50 qui représente la concentration de la molécule qui bloque 50 % du binding de l'acide xanthurénique. Lorsque l'on effectue une expérience de compétition entre le [H]- AX et l'AX non radiomarqué, on obtient une courbe de déplacement dont l'analyse au logiciel Graphpad Prism nous donne un modèle de liaison à deux sites, une CI50 à 300 nM et une CI50 à 57 uM.
Résultats Les résultats obtenus sont présentés sur les Tableaux suivants et sur la Figure 1.
- des photodiodes 70 prévues pour détecter le rayonnement de mesure Rm issu de chacun des capteurs 58, - des moyens 72 de commande des diodes lasers 66 et 68 et - des moyens 74 d'amplification et de traitement des signaux électriques fournis par les photodiodes 70, pour déterminer les pressions au niveau des capteurs 58.
Ces moyens d'amplification et de traitement 74 sont munis de moyens non représentés, destinés à afficher les résultats des mesures faites au moyen des capteurs 58.
De plus, pour chaque capteur 58, les moyens de surface 60 comprennent un multiplexeur en longueur d'onde 76 qui est optiquement connecté, d'un côté, à la fibre correspondante 64 et, de l'autre côté, d'une part à la diode laser correspondante 66, par l'intermédiaire d'une fibre optique 78 et d'une lentille 80, et d'autre part à une voie d'un coupleur optique 82 de type 2xl dont les deux autres voies sont respectivement couplées à la diode laser 68 et à la photodiode 70 par l'intermédiaire de fibres optiques 84 et de lentilles 86, comme on le voit sur la figure 3.
L'invention n'est pas limitée à la surveillance de la pression dans un puits de pétrole. Elle s'applique aussi à la surveillance de la pression dans tout autre fluide.
De plus, l'invention n'est pas limitée à la mesure de pressions. Des capteurs résonants à
excitation optique, conformes à l'invention, peuvent être fabriqués pour mesurer d'autres paramètres que la pression, par exemple la température.
Il convient en outre de noter que seul l'élément résonant d'un capteur conforme à l'invention doit être en silicium dopé. Le reste du capteur peut être fait d'un ou plusieurs autres matériaux.
La présente invention concerne un procédé pour éliminer l'irisation concentrique myopique des verres optiques de lunettes principalement pour la myopie, et autres verres de correction ou neutres.
L'épaisseur des verres optiques varie selon les défaillances visuelles de la personne, mais qui, dans tous les cas, laisse apparaitre désavantageusement l'irisation concentrique due au meulage des verres optiques créant ainsi des reflets répétitifs entre la monture de lunette et le verre.
Le procédé selon l'invention permet de remédier à cet inconvénient. Il convient pour des verres minéraux, organiques CR 39 et polycarbona. te.
Ce procédé intervient au niveau de la tranche du verre optique qui reçoit un revêtement opaque pulvérise de :' type peinture acrylique à deux composant (resine/durcisseur) de la couleur dominante de la monture.
(ex : monture bordeaux/tranche de verre de couleur bordeaux) Cependant, ce procédé est inefficace avec des montures d lunettes transparentes incolores.
SELON DES MODES PARTICULIERS DE REALISATION : Pour un verre : - La tranche du verre optique est dépolie avec un abrasif à l'eau No 600.
- Après nettoyage du verre, les deux faces de celui-ci sont protégées à l'aide d (ruban adhésif de camouflage, laissant apparaître uniquement et parfaitement la tranche.
- Le mélange peinture acrylique est appliqué à l'aide d'un aérographe (pour une dose de peinture : 30% de durcisseur + zu de diluant) Pour un recouvrement optimal, trois couches sont nécessaires.
- Apres 12 heure de séchage à environ I8/20, le ruban adhésif de camouflage est retiré.
DESCRIPTION DES FIGURES Figure 1 : Criblage d'une membrane contenant des peptides recouvrant la séquence Vpr de HIV-1 avec la sous-unité structurale A de PP2A (A) et l'holoenzyme PP2A 1 (8).
Le recouvrement de la séquence des quatre peptides 54-57 définit la séquence du site 2 VEALIRILQQLLFIHFRI (SEQ ID NO : 1) Peptide 54 VEALIRILQQLL Peptide 55 ALIRILQQLLFI
Peptide 56 : IRILQQLLFIHF Peptide 57 : ILQQLLFIHFRI Le recouvrement de la séquence des trois peptides 64 66 définit la séquence du site 1 RHSRIGIIQQRRTRNG (SEQ ID NO : 2) Peptide 64 : RHSRIGIIQQRR Peptide 65 : SRIGIIQQRRTR Peptide 66 : IGIIQQRRTRNG Figure 2 : Criblage d'une membrane contenant des peptides recouvrant la séquence de CK2a de Theileria avec (A) la sous-unité structurale A de PP2Aet (B) rhotoenzymePP2A1.
Le recouvrement de la séquence des deux peptides définit la sequence du site 1 RKIGRGKFSEVFEG (SEQ ID NO : 3) Peptide 66 : RKIGRGKFSEVF Peptide 67 : IGRGKFSEVFEG Le recouvrement de la séquence des dix peptides 74-83 définit la sequence du site 2 TVTKDKCVIKILKPVKKKKIKREIKILQNL (SEQ ID NO : 4) Peptide 74 : TVTKDKCVIKIL Peptide 75 : TKDKCVIKILKP Peptide 76 : DKCVIKILKPVK Peptide 77 : CVIKILKPVKKK Peptide 78 : IKILKPVKKKKI Peptide 79 : 1 LKPVKKKKI KR Peptide 80 : KPVKKKKIKREI Peptide 81 : VKKKKIKREIKI
Peptide 82 : KKKIKREIKILQ Peptide 83 : KIKREIKILQNL Le recouvrement de la séquence des trois peptides définit la sequence du site 3 KILRLIDWGLAEFTHP (SEQ ID NO : 5) Peptide 129 : KILRLIDWGLAE Peptide 130 : LRLIDWGLAEFY Peptide 131 : UDWGLAEFYHP PARTIE EXPERIMENTALE A. Matériels et méthodes A. 1 Les protéines PP2A purifiées La protéine trimérique PP2A1 a été purifiée à homogénéité à partir de cerveau de porc.
Une sous-unité structurale recombinante de PP2A a été exprimée chez E. coli et purifiée selon le protocole décrit par Cohen et al. (Cohen P., Alemany S, Hemmings BA, Resink TJ, Stralfors P., Tung HY. Protein phosphatase-1 and protein phosphatase-2A from rabbit skeletal muscle.
Methods Enzymol. 1988 159,390-408), ou celui décrit par Bosch et al., (Bosch M, Cayla X, Van Hoof C, Hemmings BA, Ozon R., Merlevede W, Goris J. The PR55 and PR65 subunits of protein phosphatase 2A from Xenopus laevis. Molecular cloning and developmental regulation of expression. Eur J. Biochem. 1995230, 1037-45).
A. 2 -Méthode d'identification des sites de liaison de Vpr de VIH et CK2a de Theileria paNa (T. parva) avec PP2A Des peptides de liaison dérivés des protéines CK2a (codée par le protozoaire T. parva) ou Vpr (codée par le virus VIH-1) avec PP2A ont été identifiés en utilisant la technique des peptides spot précédemment décrite (Frank et Overwing. (1996). Meth. Mol. Bio/. 66,149-169).
La méthode a consisté à synthétiser in situ sur une membrane de cellulose, à des positions définies, des dodécapeptides, dont l'ensemble des séquence recouvre la totalité de la séquence de la protéine d'intérêt (Vpr ou CK2a). Les peptides de deux spots consécutifs sur la membrane, se chevauchent avec un décalage de deux acides aminés.
Soixante huit (68) dodécapeptides recouvrant toute la séquence de la protéine Vpr de VIH-1 et deux cent cinq (205) dodécapeptides recouvrant la séquence de la protéine CK2a de Theileria ont été synthétisés et liés de façon covalente à des membranes de cellulose.
Chaque membrane ainsi préparée est d'abord saturée 1 heure à température ambiante avec du TBS contenant 5% de régilait écrémé et 3% de BSA puis incubée une nuit dans le même tampon en présence de 4g/ml de protéine purifiée (sous-unité A de PP2A ou holoenzyme PP2A1).
L'interaction spécifique de chaque protéine purifiée (respectivement la sous-unité structurale A ou l'holoenzyme trimérique PP2A1) avec une séquence peptidique est révélée, comme un western blot, après incubation de la membrane avec un anticorps dirigé contre la protéine structurale A (Figures 1A et 2A) et avec un mélange d'anticorps reconnaissant les protéines A, B, et C de PP2A (Figures 1 B et 2B).
Les membranes sont lavées 5 fois 15 minutes avec un tampon classique TBST (TBS + TWEEN), utilisé pour l'incubation puis à nouveau incubées 1 heure à température ambiante avec un second anticorps
(couplé à la péroxydase). Enfin, les membranes sont lavées 5 fois 15 minutes avec le tampon TBST et révélées.
B. RESULTATS ET DISCUSSION B. 1 Identification de séquences peptidiques contenant des sites de liaison de protéines codées par deux agents pathogènes (VIH-1 et T. parva) avec des PP2A (PP2A1 et sous-unité A).
Les résultats obtenus après l'incubation des membranes contenant les peptides recouvrant les séquences de Vpr de VIH-1 et CK2a de T. parva avec l'holoenzyme PP2A trimérique purifiée ont permis de déterminer cinq séquences de peptides de Vpr et de CK2a capables de lier spécifiquement PP2A et présentées dans le tableau ci-après : Tableau 1 Séquences peptidiques contenant des sites de liaison de HIV-1Vpr et CK2a avec les PP2A
On pourra avantageusement utiliser les sirops de sorbitol tels que décrits dans le brevet EP-B1-0. 711.743 ou obtenus selon le procédé décrit dans la demande de brevet EP-A1-1. 095.925 que l'on concentrera jusqu'à la matière sèche voulue.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, la pâte dentifrice peut comprendre un agent humectant additionnel tel que par exemple la glycérine, le xylitol, le propylène glycol, le polyéthylène glycol. De préférence, la pâte dentifrice comprend jusqu'à 20% en poids dudit humectant additionnel.
En ce qui concerne la préparation de la pâte dentifrice, on utilisera les équipements et formules connues de l'homme du métier. Selon un mode général de réalisation du procédé selon l'invention, on mélange d'abord l'humectant avec l'agent gélifiant. Cet agent gélifiant est généralement une cellulose ou un dérivé de cellulose comme par exemple une carboxyméthyl cellulose. On ajoute ensuite après homogénéisation les divers ingrédients tels qu'arômes, édulcorants, colorants, sels de fluor, agents anti-tartre, anti-bactériens, agents de blanchiment, détergents et conservateurs.
L'invention a en outre pour objet un sirop de sorbitol caractérisé en ce qu'il présente une richesse en D-sorbitol comprise entre 72 et 92%, une matière sèche comprise entre 73 et 82,9%, de préférence entre 74 et 80% et une teneur en sucres réducteurs inférieure à 500ppm, de préférence inférieure à 300ppm. De manière préférentielle, ledit sirop présente une teneur en sucres totaux après hydrolyse totale selon la méthode de Bertrand comprise entre 3,5 et 98%, de préférence entre 6 et 92% et plus préférentiellement encore entre 8 et 90 %. Il peut comprendre en outre de 0,01 à 95% de mono-et/ou de
disaccharides hydrogénés, le complément à 100 étant constitué d'oligo et polysaccharides. De manière encore plus préférentielle, ledit sirop est non cristallisable.
La Demanderesse a en effet constaté que ces sirops, particulièrement adaptés à la bonne dispersion des abrasifs et autres ingrédients dans une pâte dentifrice, pouvaient avantageusement être concentrés à la matière sèche sélectionnée sans engendrer de coloration, d'odeurs ou de goûts indésirables dans l'application visée. Seule la sélection particulière de tels sirops conduit à des produits stables, incolores et exempts de goûts et d'odeurs désagréables, alors que la concentration de sirops de sorbitol classiques est une opération délicate à réaliser en raison des précautions à prendre notamment en termes de température.
L'invention sera mieux comprise à la lecture des exemples qui suivent, lesquels ne se veulent pas limitatifs et font seulement état de modes de réalisation avantageux du procédé conforme à l'invention.
Exemple 1 : préparation de pâtes dentifrice selon l'invention et comparaison avec l'art antérieur.
On prépare, à titre d'humectant, différents sirops de sorbitol présentant des matières sèches (MS) de 70% et 86,8% (art antérieur) et 74%, 78% (invention) par concentration d'un sirop de sorbitol (NEOSORB@70/70). On prépare à l'aide de ces sirops différentes pâtes dentifrice contenant toutes la même teneur en sorbitol.
La formule pour chaque dentifrice est la suivante (pourcentages exprimés en poids) : Silice (TIXOSIL 73) : 14% Silice (TIXOSIL 43) : 9%
Détergent (SIPON LCSV95, 30% MS) : 4,16% Arôme menthe Silésia : 0,80% Monofluorophosphate de sodium : 0,76% Carboxyméthyl cellulose (BLANOSE 7MXF) : 0, 7% Colorant vert (0, 5% MS) : 0, 5% Saccharinate de sodium : 0, 2% Conservateur (méthyl paraben) : 0,18% Conservateur (propyl paraben) : 0,02% Pâte 1 : NEOSORB 70/70 à 70% MS : 64% Eau : 5,68% Pâte 2 : NEOSORB à 74% MS : 60,54% Eau : 9,14% Pâte 3 : NEOSORB à 78% MS : 57,44% Eau : 12,24% Pâte 4 : NEOSORB à 86, 8% MS : 51,61% Eau : 18,07% Mode opératoire : Dans un bécher, dissoudre les parabens dans l'eau à 920C (solution S).
Dans un bol en inox, mélanger le sirop de sorbitol et la carboxyméthyl cellulose pendant 1 minute.
Ajouter la solution S, mélanger pendant 2 min.
Homogénéiser pendant 3 min.
Transvaser dans un homogénéiseur GUEDU (type 4.5NO) à 20 C.
Ajouter le saccharinate, le monofluorophosphate, le colorant et l'arôme, mélanger pendant 1 min 30s sous vide.
De plus, la teneur en oxygène dans les impuretés peut être comprise entre 0,002 et 0,006% en masse.
Le troisième aspect de l'invention concerne un procédé de préparation d'un acier utilisable pour la fabrication de structures de machines selon le premier aspect de l'invention, caractérisé en ce que - on prépare un bain d'acier dont la composition est telle que définie dans le premier aspect de l'invention, sauf en ce qui concerne Ca ; - on met ledit bain d'acier sous agitation continue avec une puissance d'agitation # telle que définie dans la formule (3) :
s = {(371 x Q x TL)/WL} x ln{1+ (9,8 x p x H)/P} + {1 - (TG/TL)} (3) dans laquelle s : puissance d'agitation par tonne de bain d'acier (W/t) ; Q : volume de gaz injecté (m3 (Normal)/s) ; TL : température du bain d'acier (K) ; WL : quantité du bain d'acier (t) ; p : densité du bain d'acier (7 x 10 3 kg/m3) ; H : profondeur du gaz injecté (m) ; P : pression atmosphérique (N/m2) ; TG : température du gaz injecté (K) ; le facteur s étant égal ou inférieur à 60W/t ; - on ajoute Ca en sorte d'obtenir une valeur de A défini dans la formule (4) : A - a / s (4) dans laquelle a signifie la quantité de Ca ajoutée par tonne de bain d'acier (g/t) ; la valeur de A étant égale ou inférieure à 20 ; - on fait couler le bain d'acier en continu. Dans les compositions des aciers (I) et (II) précitées, les termes taux d'oxygène 0 contenu dans les inclusions d'oxydes , taux de calcium Ca contenu dans les inclusions d'oxydes et taux de MnO contenu dans les inclusions d'oxydes désignent respectivement le taux d'oxygène 0, de calcium Ca et de MnO lorsque la masse d'inclusions d'oxydes est fixée à 1.
Comme indiqué plus haut, l'acier de l'invention peut également contenir, en remplacement d'une partie du fer Fe, au moins un élément choisi parmi le titane, le chrome, le vanadium, le molybdène, le niobium, le cuivre et le nickel dans les proportions en masse suivantes : Ti : 0,1% ou moins ; Cr : 2,5% ou moins ; V : 0,5% ou moins ; Mo : 1,0% ou moins ; Nb : 0,1% ou moins ; Cu : 1,0% ou moins et Ni : 2,0% ou moins. La résistance à la traction des aciers (I) et (II) utilisables pour la fabrication de structures de machines précités, leur ténacité et autres propriétés
mécaniques peuvent être améliorées par ajout d'au moins un des éléments précités.
Il peut également contenir, en remplacement d'une partie du fer Fe au moins un élément choisi parmi le sélénium, le tellure, le bismuth, le magnésium et au moins un éléments du groupe des Terres Rares dans les proportions en masse suivantes: Se: 0,01% ou moins; Te : 0,01% ou moins ; Bi : 0,1 % ou moins ; Mg : 0,01 % ou moins et au moins un élément du groupe des Terres Rares (ETR) 0,01% ou moins. L'ajout d'un de ces éléments contribue à améliorer l'usinabilité des aciers utilisables pour la fabrication de structures de machines de l'invention.
La présente invention, ses caractéristiques et les différents avantages qu'elle procure apparaîtront mieux à la lecture de la description qui suit de deux modes de réalisation de la présente invention et qui fait référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 représente la relation entre, en abscisse, l'indice de concentration en calcium utile [Ca]e en ppm en masse et, en ordonnée, le taux de surface des sulfures du type MnS à l'eutectique en %; - la figure 2 représente la relation entre, en abscisse, l'indice de concentration en calcium utile [Ca]e en ppm en masse et, en ordonnée, la masse des copeaux en g/10 pièces, cette dernière indiquant l'aptitude à former des copeaux (se fractionner en copeaux) ; - la figure 3 représente la relation entre, en abscisse, le taux de surface des sulfures du type MnS à l'eutectique en % et, en ordonnée, la masse des copeaux en g/10 pièces, cette dernière indiquant l'aptitude à former des copeaux (se fractionner en copeaux); - la figure 4 montre l'influence du taux de MnO contenu dans les inclusions d'oxydes (en ordonnée) et de la valeur du rapport Ca/O (en abscisse) sur le taux de surface représenté par les sulfures du type MnS eutectique (lorsque la fraction de surface occupée par les sulfures du type MnS est inférieure à 40%, les points sont représentés par *);
- la figure 5 représente l'influence du taux de MnO contenue dans les inclusions d'oxydes (en ordonnée) et de la valeur du rapport Ca/O (en abscisse) sur l'aptitude à former des copeaux, représentée par la masse de 10 copeaux (10 pièces) (lorsque la masse représentative de 10 copeaux ne dépasse pas 20g, les points sont représentés par 0, dans le cas contraire, les points sont représentés par #) ; - la figure 6 représente la relation entre, en ordonnée, la teneur totale en oxygène du bain d'acier en ppm en masse et, en abscisse, la puissance # d'agitation par tonne de bain d'acier ; - la figure 7 représente la relation entre, en abscisse, la valeur de A dans la formule (4) et, en ordonnée, l'indice de concentration en calcium utile [Ca]e en ppm en masse, la puissance d'agitation représentée dans la formule (3) étant fixée à 60W/t au maximum et en présence d'un ajout de ferro-alliages CaSi ; - la figure 8 représente la relation entre, en abscisse, l'indice de concentration en calcium utile [Ca]e en ppm en masse et, en ordonnée, la masse des copeaux en g/10 pièces, cette dernière indiquant l'aptitude à former des copeaux dans un procédé de tournage ; la figure 9 représente la relation entre, en abscisse, l'indice de concentration en calcium utile [Ca]e en ppm de masse et, en ordonnée, la masse des copeaux en g/100 copeaux (100 pièces), cette dernière indiquant l'aptitude à former des copeaux dans un procédé de perçage ; la figure 10 représente également la relation entre, en abscisse, l'indice de concentration en calcium utile [Ca]e en ppm de masse et, en ordonnée, la masse des copeaux en g/10 copeaux (10 pièces), cette dernière indiquant l'aptitude à former des copeaux dans un procédé de tournage ; la figure 11représente également la relation entre, en abscisse, l'indice de concentration en calcium utile [Ca]e en ppm de masse et, en ordonnée, la masse des copeaux en g/100 copeaux (100 pièces), cette dernière indiquant l'aptitude à former des copeaux dans un procédé de perçage ;
- la figure 12 représente également la relation entre, en abscisse, l'indice de concentration en calcium utile [Ca]e en ppm de masse et, en ordonnée, la masse des copeaux en g/10 pièces, cette dernière indiquant l'aptitude à former des copeaux dans un procédé de tournage ; - la figure 13 représente également la relation entre, en abscisse, l'indice de concentration en calcium utile [Ca]e en ppm en masse et, en ordonnée, la masse des copeaux en g/100 pièces, cette dernière indiquant l'aptitude à former des copeaux (se fractionner en copeaux) dans un procédé de tournage ; et - la figure 14 représente également l'influence de la valeur de Ca/O (en abscisse) et du taux de MnO contenu dans les inclusions d'oxydes (en ordonnée) sur l'aptitude à former des copeaux.
Les inventeurs de la présente invention ont étudié l'usinabilité à partir d'un acier Ca-S de décolletage, c'est-à-dire un acier qui contient Ca et S qui sont des éléments connus pour améliorer l'usinabilité d'un acier utilisable pour la construction de structures de machines dont la composition ne contient pratiquement pas de plomb.
Le résultat de cette étude montre que pour une composition chimique semblable et pour des valeurs équivalentes de dureté et de résistance , il peut y a de grandes différence en ce qui concerne l'usinabilité, en particulier l'aptitude à former des copeaux en fonction de la forme des sulfures.
De plus, ils ont étudié et mis en évidence le fait que c'est le comportement de la distribution des sulfures qui ont pour constituant principal MnS (désignés ci après par sulfures du type MnS) et qui sont dispersés dans l'acier Ca-S de décolletage qui conditionne l'aptitude à se fractionner des copeaux. De cette étude, les points (a) à (g) suivants ont pu être dégagés.
(a) les sulfures du type MnS peuvent se présenter sous forme de grains uniformément dispersés, ou sous formes des grains regroupés en colonies. Il est préférable pour obtenir une bonne aptitude à se fractionner en copeaux d'avoir des colonies uniformément reparties plutôt que des grains uniformément repartis. Il est possible que cela soit dû au fait que les
colonies de sulfures du type MnS se varient seulement en fonction du flux métallique, contrairement aux grains de sulfures du type MnS qui s'allongent ou sont découpés en fonction du taux de réduction par laminage qui est représenté par le taux des surfaces en coupe transversale ; (b) la formation et la dispersion des colonies de sulfures du type MnS peuvent être reliées à la formation et à la dispersion de sulfures du type MnS sous formes de cristaux eutectiques, dans lesquels les sulfures du type MnS et la phase 8-ferritique, ou les sulfures du type MnS et la phase austénitique, cristallisent presque en même temps au moment où le taux de phase solide est élevé dans un processus de solidification. ; De plus, il est connu depuis longtemps que les sulfures de type MnS eutectiques modifient la composition chimique du bain d'acier et modifient grandement la vitesses de solidification. Cependant, pour les compositions chimiques habituellement utilisées pour les aciers utilisables pour la fabrication de structures de machines usinables Ca-S et, de plus, dans le domaine d'application des vitesses de solidification réalisées dans la coulée continue, la technique de formation et de dispersion des sulfures de type MnS eutectique n'avait jamais été appliquée.
(c)la forme des sulfures du type MnS ne dépend pas uniquement de la teneur en Mn et S qui les composent. La teneur en oxygène (0) qui influence l'énergie interfaciale et la teneur en Ca qui influence l'activité de S et de 0, influencent également la forme des sulfures précités.