INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, dans la mesure où cette force est disponible, il peut arriver que dans le mouvement d'insertion, la pièce à usiner ou la pièce à insérer soit endommagée sans aucune possibilité de s'en assurer sauf en fin de fabrication.
En effet, avec les dispositifs d'emmanchement existants, il est difficile de réaliser le contrôle de la position de la pièce à insérer dans la pièce à usiner et également le contrôle de l'effort réalisé pour cette insertion.
Les machines-outils d'usinage disposant de la force nécessaire à cette insertion n'ont pas été conçues pour de telles opérations. Aussi, leurs éléments constitutifs et notamment les organes de guidage et d'entraînement nécessaires à la mise en mouvement sur l'axe d'insertion peuvent s'endommager où s'user prématurément avec toutes les conséquences que cela peut comporter au niveau de la précision de la machine-outil.
Ces inconvénients sont d'autant plus critiques lorsque les mouvements d'entraînement des organes mobiles de la machine-outil sont mis en oeuvre au moyen de moteurs linéaires qui ne peuvent fournir la force nécessairement requise. L'adaptation d'un dispositif d'emmanchement classique sur une telle machine-outil demanderait un surdimensionnement de la motorisation linéaire avec des conséquences aussi bien sur son encombrement que sur son coût et sur les performances de la machine.
DESCRIPTION DE L'INVENTION Partant de cet état de fait, la demanderesse a mené des recherches visant à pallier aux inconvénients précités
en concevant un procédé d'insertion d'une pièce dans une autre susceptible d'économiser les moyens d'entraînement et de guidage de la machine-outil tout en conservant les qualités de la machine.
Un autre objectif de l'invention est de permettre aux machines-outils à moteurs linéaires de réaliser de telles opérations d'insertion.
Un autre objectif de l'invention est de permettre un meilleur contrôle de l'opération d'insertion que ce soit au niveau du positionnement de la pièce insérée ou à insérer que de l'effort assumé par la machine-outil.
Ces recherches ont abouti à la réalisation d'un procédé d'insertion particulièrement avantageux pouvant être utilisé sur tout type de machine-outil.
Selon l'invention, le procédé d'insertion d'une pièce dite à insérer dans une pièce dite d'accueil comportant une zone d'accueil prévue à cet effet, au moyen d'une machine-outil sur laquelle s'installe un dispositif d'insertion du type de celui comprenant un moyen d'accueil et de positionnement de la pièce à insérer, est remarquable en ce qu'il consiste à faire pénétrer au moins l'extrémité du dispositif d'insertion dans la zone d'accueil et à venir prendre appui sur ladite pièce d'accueil de façon à former un étau dont la mise en mouvement des mâchoires constituées par le point d'appui sur la pièce d'accueil d'une part et par le moyen d'accueil et de positionnement de la pièce à insérer d'autre part, amène la pièce à insérer, présente sur le dispositif d'insertion, vers la zone d'accueil de la pièce d'accueil et réalise son insertion à l'intérieur de cette dernière.
Cette caractéristique est particulièrement avantageuse en ce qu'elle permet en transmettant l'effort de mise en mouvement et d'insertion à la pièce d'accueil en prenant appui sur cette dernière, d'économiser les organes d'entraînement et de guidage de la machine-outil.
L'effort est ainsi emprisonné et localisé entre les deux mâchoires de l'étau.
En conséquence, dans la mesure où la mise en mouvement ne dépend plus de la puissance disponible dans la machine-outil, il n'est plus nécessaire de surdimensionner les organes d'entraînement de cette dernière. De même, en rendant indépendantes les fonctions d'usinage de celles d'insertion, le procédé de l'invention peut être adapté sur tout type de machine-outil.
On voit aussi sur la figure 1 des moyens électroniques de traitement 44 prévus pour traiter les images fournies par la caméra CCD 26 sous la forme de signaux électriques, ces moyens électroniques de traitement étant pourvus de moyens d'affichage 46 permettant de visualiser les images fournies par la caméra.
En outre, les moyens électroniques de traitement 44 sont prévus pour fournir le signal TTL mentionné précédemment au circuit de commande 36.
On précise que la tension de sortie'du photodétecteur 42 est envoyée à une carte d'acquisition (non représentée) d'un calculateur et que sa valeur est proportionnelle à l'intensité du faisceau laser incident.
Le montage que l'on voit sur la figure 1 est extensible à deux ou plus de deux lasers, à condition de disposer d'un modulateur acousto-optique et d'un photodétecteur par laser.
Ceci est schématiquement illustré par la figure 3 sur laquelle on voit un autre mode de réalisation particulier du dispositif objet de l'invention.
Le dispositif qui est schématiquement représenté sur cette figure 3 comprend trois lasers 48, 50 et 52 prévus pour émettre des rayonnements d'excitation d'échantillons, ces lasers ayant des longueurs d'ondes différentes (par exemple 488 nm, 532 nm et 633 nm).
Chacun de ces lasers 48,50 ou 52 est successivement suivi par un ensemble optique 54,56 ou 58 de mise en forme du faisceau fourni par ce laser, un
miroir 60,62 ou 64 et un modulateur acousto-optique 66,68 ou 70, chaque miroir 60,62 ou 64 étant prévu pour envoyer le faisceau laser, qu'il reçoit par l'intermédiaire de l'ensemble optique 54,56 ou 58, sur le modulateur acousto-optique correspondant, suivant un angle d'incidence approprié.
Les modulateurs acousto-optiques 66,68 et 70 sont respectivement commandés par des circuits de commande ( drivers ) 72,74 et 76.
On voit aussi sur la figure 3 un appareil d'analyse de fluorescence A destiné à être éclairé par l'un quelconque des faisceaux diffractés d'ordre +1 issus de modulateurs acousto-optiques 66,68 et 70.
Cet appareil A comporte une caméra CCD (non représentée) qui fournit des images sous la forme de signaux électriques. Ceux-ci sont traités par les moyens électroniques de traitement 78 qui sont pourvus de moyens d'affichage (non représentés) permettant de visualiser ces images.
En outre, ces moyens électroniques de traitement sont prévus pour fournir, aux circuits de commande 72,74 et 76, des signaux TTL du genre de ceux qui ont été mentionnés plus haut.
On voit aussi sur cette figure 3 les faisceaux 80,82 et 84 d'ordre 0, correspondant respectivement aux modulateurs acousto-optiques 66,68 et 70, les faisceaux diffractés 86,88 et 90 d'ordre +1, correspondant respectivement à ces modulateurs 66,68 et 70, ainsi que les photodétecteurs 92,94 et 96 respectivement prévus pour recevoir les faisceaux 80, 82 et 84 d'ordre 0.
Les signaux électriques fournis par ces photodétecteurs 92,94 et 96 sont envoyés à une carte d'acquisition (non représentée) d'un calculateur.
Il convient de noter que le chronogramme de la figure 2 est valable pour chacun de ces photodétecteurs.
Les modulateurs acousto-optiques 66,68 et 70 forment encore des obturateurs de faisceau vis-à vis de l'appareil optique A.
Exemple 2 : Etude d'un dérivé de carbohydrate, l'O-octanoyl-6'- maltose [-D-glucopyrannosyl-1-4-D-glucopyrannose] sur la stimulation des activités glycosidases Effet du 0-octanoyl-6'-maltose sur l'activité des glycosidases du stratum corneum : Afin de déterminer la nature et l'importance de l'effet barrière d'un dérivé de carbohydrate selon l'invention, l'influence du 0-octanoyl-6'-maltose sur l'activité glycosidase a été étudiée à l'aide du dosage enzymatique suivant : Le dosage est réalisé en plaque de 96 puits. On réalise un mélange comprenant : - 75 pu d'une solution 10 mM de substrat chromogénique spécifique couplé au para-nitro-phénol (PNP), - 10 u) de tampon citrate 700 mM/phosphate de sodium 200 mM, pH 4,5, - 55 u ! d'une solution 0,5 M de 0-octanoyl-6'-maltose[-D- glucopyrannosyl-1-4-D-glucopyrannose], - 40 u ! de solution de glycosidases solubles du stratum comeum. Cette solution est obtenue par simple grattage de l'avant-bras dans un tampon citrate de sodium 70 mM, pH 4,5 contenant 1 % de Tween 20 et élimination des débris cellulaires par filtration séquentielle sur membrane de porosité de 0,45 et 0, 22 um.
Les mesures sont réalisées par quantification de la coloration jaune après une incubation à 37 C d'une durée comprise entre 1 h30 et 48 heures.
Les résultats présentés dans la figure 1 montrent que parmi les glycosidases testées, seule la ss-D-glucosidase montre une cinétique influencée par le 0-octanoyl-6'-maltose. Les autres glycosidases sont soit indifférentes à la présence du 0-octanoyl-6'-maltose, soit très faiblement
inhibées. Les ss-D-glucosidases (lysosomiales) sont impliquées dans le catabolisme des glycolipides et en particulier les glucosyl-céramides en céramides. Elles sont donc spécifiquement impliquées dans la fonction barrière.
Exemple 3 : Exemples de formulations Composition 1 : Lait pour le visage
- Huile de vaseline............................................................................... 7,0 g Tripeptide KPV 0, 005 g - O-octanoyl-6'-maltose (facultative).................................................... 1,0 g - Monostéarate de glycéryle, stéarate de polyéthylène glycol (1 00 OE).............,............................................... 3,0 g - Polymère carboxyvinylique ............................................................... 0,4 g - Alcool stéarylique 0,7 g - Protéines de soja 3,0 g - NaOH...................................................................................,............ 0,4 g Conservateur qs - Eau............................................................................................ qsp 100 g Cette composition se présente sous forme d'un lait pour le visage, ayant de bonnes propriétés cosmétiques, et étant doux et confortable à utiliser.
Composition 2 : Lotion
- Tripeptide KPV.............................................................................. 0, 001 g 0-octanoyl-6'-maltose (facultative) 0,5 g Palmitate d'éthyl-2 hexyle 10,0 g - Cyclopentadiméthylsiloxane 20,0 g Butylène Butytènegtyco).................................................................................. 5, Og Conservateur qs - Eau............................................................................................ qsp 100 g
Cette lotion, qui ne contient pas de tensioactif, favorise la desquamation de la peau.
Composition 3 : Lait
Palmitate d'octyle ........................................................................... 35,0 g - Glygérine..........................................................................................2,0 g - Tripeptide KPV ........................................................................... 0,0005 g - 0-octanoyl-6'-maltose (facultative).................................................... 0,8 g Polymère réticulé acrylates C10-C30/alkylacrylates ........................ 0,1 g Triéthanolamine 0,1 g Acides aminés de blé 1,0 g Conservateur qs Eau qsp 100 g Le lait obtenu, qui ne contient pas de tensioactif, possède de bonnes propriétés cosmétiques.
Composition 4 : Gel pour le visage
Glycérine 10,0 g Tripeptide KPV 0, 025 g 0-octanoyl-6'-maitose (facultative) 1,0 g Cocoamphodiacétate de disodium................................................... 1,0 g Conservateur qs Eau qsp 100 g Le gel obtenu possède de bonnes propriétés cosmétiques.
Composition 5 : Gel nettoyant à l'eau
Butylène glycol................................................................................. 7, 0 g Sarcosinate de lauroyl sodium 4,0 g Tripeptide KPV 0, 01 g - 0-octanoyl-6'-maltose (facultative)............................,....................... 1,0 g
VI-Optimisation de la méthode d'analyse pour déterminer la CAPACITE NEUTRALISANTE des virus VIH.
Lorsque l'on ajoute du molybdène, sa teneur est donc de préférence inférieure ou égale à 1,0%.
Nb : 0,1 % ou moins Le niobium forme des composés carbonés, des composés azotés et des composés carboazotés qui réduisent ou affinent la taille des cristaux. Il améliore donc à la fois la résistance à la traction et la ténacité de l'acier.
Pour obtenir ces effets de manière certaine, la teneur en niobium est de préférence d'au moins 0,005%. Lorsque la teneur en niobium dépasse 0,1%, il y a saturation des effets précités et l'usinabilité diminue de manière remarquable. Lorsque l'on ajoute du niobium, sa teneur est donc de préférence inférieure ou égale à 0,1%.
Cu : 1,0% ou moins Le cuivre augmente la résistance à la traction de l'acier du fait de la précipitation renforcée. Pour obtenir réellement cet effet, la teneur en cuivre doit être d'au moins 0,2%. Lorsque la teneur en cuivre dépasse 1,0%, il y a détérioration de la formabilité à chaud. De plus, les précipités deviennent grossiers, ce qui sature l'effet précité ou même le diminue. Il y a par ailleurs une augmentation du coût. De ce fait, lorsque l'on ajoute du cuivre, sa teneur est de préférence inférieure ou égale à 1,0%.
Ni : 2,0% ou moins Le Nickel augmente la résistance à la traction de l'acier du fait de la formation d'une solution solide. Pour obtenir réellement cet effet, la teneur en nickel est d'au moins 0,2%. Lorsque la teneur en nickel dépasse 2,0%, il
y a saturation de l'effet précité et une augmentation de coût. De ce fait, lorsque l'on ajoute du nickel, sa teneur est donc de préférence inférieure ou égale à 2,0%.
Comme déjà expliqué, il est possible, pour augmenter encore l'usinabilité des aciers (I) et (II) utilisables pour la construction de structures de machines de remplacer une partie du fer Fe par au moins un élément choisi parmi Se : 0, 01% ou moins, Te : 0,01 % ou moins, Bi : 0,1% ou moins, Mg : 0,01 % ou moins et des éléments du groupes des terres rares (ETR) : 0,01% ou moins.
Chacun des éléments précités de Se aux éléments du groupe des Terres Rares (ETR) n'empêche pas l'augmentation de l'aptitude à se fractionner en copeaux du fait qu'il participe au contrôle de la forme des sulfures de type MnS, et augmente encore l'usinabilité. Chacun des composés précités, de Se aux éléments du groupe des Terres Rares (ETR), peut être utilisé seul, ou dans un mélange d'au moins deux de ces éléments, dans la limite des teneurs qui suivent.
Se : 0,01 % ou moins Le sélénium est un élément qui, dans la classification périodique, se trouve dans la même colonne que le soufre et il forme donc des composés Mn (S, Se). Dans la présente invention, le sélénium contrôle ou optimise la forme des sulfures de type MnS et lorsqu'il est ajouté en petite quantité, il n'empêche pas l'efficacité de ce contrôle et restreint l'allongement des sulfures de type MnS lors du laminage à chaud. Le sélénium augmente donc, pour les mêmes niveaux de teneur en soufre, l'usinabilité de l'acier de manière importante. Pour obtenir cet effet de manière certaine, la teneur en sélénium doit être d'au moins 0,001%. Lorsque la teneur en sélénium dépasse 0,01%, il y a saturation de l'effet précité et augmentation du coût.
De ce fait, lorsque l'on ajoute du sélénium, sa teneur est de préférence inférieure ou égale à 0,01%.
Te : 0,01% ou moins Le tellure est dans la même colonne dans la classification périodique que le soufre et forme donc des composés Mn (S, Te). Dans la présente invention, le tellure régule la forme des sulfures de type MnS et lorsqu'il est ajouté en petite quantité, il n'empêche pas l'efficacité de ce régulation et restreint l'allongement des sulfures de type MnS lors du laminage à chaud.
Le tellure augmente donc, pour les mêmes niveaux de teneur en soufre, l'usinabilité de l'acier de façon importante. Pour obtenir cet effet de façon certaine, la teneur en tellure doit être d'au moins 0,001%. Lorsque la teneur en sélénium dépasse 0,01%, il y a saturation de l'effet précité et simplement augmentation du coût. De ce fait, lorsque l'on ajoute du sélénium, sa teneur est de préférence inférieure ou égale à 0,01%.
Bi : 0,1 % ou moins Le bismuth est un élément qui a pour effet d'augmenter l'usinabilité de l'acier. Le bismuth précipite autour des sulfures de type MnS et forme des complexes avec ces derniers, empêchant ainsi l'extension des sulfures de type MnS lors de lors du laminage à chaud. Cet effet empêchant l'extension des composés MnS est obtenu, en combinaison avec l'effet de régulation de la forme des sulfures de type MnS dans le cadre de la présente invention. Le bismuth augmente donc, pour le même niveau de teneur en soufre, l'usinabilité de l'acier de manière importante. Pour obtenir cet effet d'augmentation de l'usinabilité de manière sûre, la teneur en bismuth doit être d'au moins 0,01%. Néanmoins, lorsque la teneur en bismuth dépasse 0,1%, il y a saturation de l'effet précité et augmentation du coût. De ce fait, lorsque l'on ajoute du bismuth, sa teneur est de préférence inférieure ou égale à 0,1%.
Mg : 0,01% ou moins Le magnésium augmente l'usinabilité de l'acier de façon sensible.
Etant donné que le magnésium est un élément fortement désoxydant, il forme dans le bain d'acier des inclusions de MgO et de MgO-Al2O3, mais n'exerce aucune influence néfaste sur le contrôle ou la régulation de la forme des sulfures de type MnS. Les inclusions d'oxydes précitées forment des noyaux cristallins qui engendrent la formation des sulfures de type MnS. Ces derniers augmentent l'usinabilité de l'acier lorsqu'ils sont finement dispersés. De plus les inclusions d'oxydes précitées sont dures, mais du fait qu'elles coexistent avec les sulfures de type MnS comme précédemment exposé, elles ne diminuent pas la durée de vie de l'outil et l'on peut obtenir une augmentation stable de l'aptitude à former des copeaux. Pour obtenir réellement cet effet d'augmentation de l'usinabilité, la teneur en magnésium doit être d'au moins 0,0005%. Du point de vue du coût, il n'est pas avantageux que la teneur en magnésium qui est un élément
ayant un bas point d'ébullition et qui est volatile, dépasse 0,01%. De ce fait, lorsque l'on ajoute du magnésium, sa teneur est de préférence inférieure ou égale à 0,01%.
Dans ce contexte, il serait particulièrement avantageux de disposer d'une forme galénique à libération retardée et contrôlée du PA permettant d'assurer de façon certaine la libération du PA grâce à un double mécanisme de déclenchement de la libération du
PA : libération"temps dépendant"déclenchée au bout d'une durée contrôlée dans l'estomac, sans changement de pH, et libération pH dépendant" déclenchée par une remontée du pH lorsque la forme galénique pénètre dans l'intestin. Ces deux facteurs déclencheurs de la libération de PA mis en série conféreraient au système galénique une grande sécurité d'emploi. La libération du PA serait ainsi garantie après un temps de latence préréglé, même si la variation de pH n'est pas intervenue comme déclencheur.
Un deuxième intérêt unique d'un tel système serait de permettre d'obtenir, par mélange avec une forme galénique à libération immédiate de PA, ou encore par mélange avec une autre forme galénique à libération retardée et contrôlée de PA, des profils de libération présentant plusieurs vagues de libération de PA (un seul ou plusieurs PA identiques ou différents) ou assurant par un réglage adéquat des différentes fractions, un niveau de concentration plasmatique du PA constant.
Il serait aussi avantageux que la forme à libération retardée et contrôlée soit constituée d'une pluralité de microcapsules de diamètre inférieur à 2000 microns. En effet, pour une telle forme, la dose de PA à administrer se répartit entre grand nombre de microcapsules (typiquement 10 000 pour une dose de 500 mg) et présente de ce fait les avantages intrinsèques suivants : * Le temps de séjour des microcapsules dans les parties hautes du tractus peut être prolongé, ce qui assure un accroissement de la durée de passage du PA devant les fenêtres d'absorption et maximise ainsi la biodisponibilité du PA.
'La mise en oeuvre d'un mélange de microcapsules de profils de libération retardée et contrôlée différents, permet de réaliser des profils de libération présentant plusieurs vagues de libération ou assurant par un réglage adéquat des différentes fractions, un niveau de concentration plasmatique du PA constant.
la sensibilité à la variabilité de la vidange gastrique est moindre, car la vidange, qui s'effectue ici sur un grand nombre de particules est statistiquement plus reproductible.
On évite la mise en contact des tissus avec une dose élevée en PA dose dumping . Chaque microcapsule ne contient en effet qu'une dose très réduite en PA. On s'affranchit ainsi du risque de détérioration des tissus par surconcentration locale de PA agressif.
* II est possible de combiner plusieurs formes galéniques (libération immédiate et/ou retardée et/ou prolongée) comportant un ou plusieurs principes actifs, dans ces systèmes"multimicrocapsulaires".
* II est possible de présenter ces microcapsules sous forme de sachet, gélule ou comprimé. Dans les cas où la dose de PA est élevée (500 mg ou plus) les formes monolithiques sont de trop grandes dimensions pour être facilement avalées. Il est alors particulièrement intéressant de disposer d'une forme microparticulaire qui assure la libération retardée et contrôlée du PA que l'homme de l'art peut mettre en forme de comprimés délitables ou de sachets.
Enfin, il serait également souhaitable que la pellicule d'enrobage autour des microcapsules soit de faible épaisseur. En effet, un enrobage de forte épaisseur aurait plusieurs conséquences négatives : (a) la fraction massique en excipient dans la forme galénique serait trop élevée, d'où une masse de médicament trop importante pour être avalée aisément et donc, in fine, des problèmes d'observance qui mettent en péril le succès du traitement ; (b) le temps de fabrication des microcapsules serait très long, typiquement de plusieurs heures ; En définitive, il serait donc particulièrement intéressant de disposer d'une forme galénique orale microparticulaire à
libération retardée et contrôlée de PA, ayant simultanément les propriétés suivantes : * la libération du PA peut se déclencher de deux façons : par libération "temps dépendant" lorsque la durée de séjour des particules dans l'estomac excède une durée limite ; ou par libération"pH dépendant"lorsque le système pénètre dans l'intestin. Ces deux facteurs déclencheurs de la libération de PA mis en série garantissent la libération du PA après un temps de latence préréglé, même si la variation de pH n'est pas intervenue comme déclencheur.
'elle est constituée d'une pluralité de microcapsules de PA enrobé, de petite taille, * la fraction massique en excipients d'enrobage est limitée.
La libération retardée ou contrôlée de PA a fait l'objet de nombreux travaux.
Ainsi, la demande PCT WO-96/11675 décrit des microcapsules pour l'administration per os de principes actifs médicamenteux et/ou nutritionnels (PA), dont la taille est inférieure ou égale à 1 000 J1m. Ces microcapsules sont constituées par des particules qui sont enrobées par un matériau d'enrobage constitué par un mélange d'un dérivé polymérique filmogène (éthylcellulose), d'un agent plastifiant hydrophobe (huile de ricin), d'un agent tensioactif et/ou lubrifiant (stéarate de magnésium) et d'un polymère azoté (PolyVinylPyrrolidone : PVP). Ces microcapsules sont également caractérisées par leur aptitude à séjourner longtemps (au moins 5 heures) dans l'intestin grêle et à permettre, lors de ce séjour, l'absorption du PA sur une période supérieure au temps de transit naturel dans l'intestin grêle.
Les microcapsules selon cette demande n'apportent pas de solution au problème particulier de la libération retardée et contrôlée de PA, avec un déclenchement"temps dépendant"et"pH dépendant"du PA.
La demande FR-A-00 14876 décrit un médicament de traitement des diabètes de type II, comprenant plusieurs milliers de
En tant que polymère semiconducteur, on peut par exemple utiliser le PPV (polyphénylènevinylène), le polythiophène, le polyaniline, le polypyrrole ou le polydiacétylène.
En tant que polymère isolant, on peut utiliser l'isooctane.
Les particules invitées qui sont introduites dans la matrice-hôte ont un haut pouvoir d'arrêt vis-à-vis du rayonnement incident. Elles ont
pour fonction de capturer ce rayonnement et de le convertir en électrons.
Compte tenu de leur fonction, il convient que ces particules invitées aient un numéro atomique moyen, une masse volumique moyenne et une permittivité relative moyenne respectivement supérieurs au numéro atomique moyen, à la masse volumique moyenne et à la permittivité relative moyenne du polymère.