INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, et pour des raisons de coûts, le métal précieux préféré au sens de l'invention sera du platine, ayant une tension de vapeur suffisamment basse pour éviter une perte de substances actives lors du fonctionnement. Le métal choisi devra par ailleurs ne pas permettre d'initier des réactions de formation de substances chimiques entre le composant de surface, qui forme la partie active du convertisseur catalytique, et la couche intermédiaire 32.
Selon l'invention, le métal choisi (de préférence le platine) pourra être déposé lors de l'apport de la couche intermédiaire 32 ou à un stade ultérieur, cette dernière solution étant préférable sur le plan économique, car elle permet de disperser des quantités de platine inférieures.
Selon l'invention, le métal choisi (de préférence le platine) est dispersé dans la couche intermédiaire 32 à raison d'au moins 0,02380 mg/m2 et d'au plus 0,06666 mg/m2, ce qui correspond respectivement à des valeurs comprises entre 25 et 70 mg d'apport de platine sur l'aire superficielle minimale de la couche intermédiaire 32.
Les essais pratiques effectués, dont les résultats sont reportés aux figures 3 et 4, correspondent à la détermination olfactive des odeurs rejetées dans t'atmosphère par une friteuse pourvue d'un convertisseur catalytique 1 présentant des caractéristiques variables. La détermination olfactive a été effectuée en soumettant, pour notation, les odeurs à un jury, composé d'au moins neuf personnes minimum, et en comparant les résultats obtenus avec des résultats d'analyses olfactométriques réalisées à l'aide d'un olfactomètre à dilution, les mesures retenues devant être corrélées avec au moins les résultats notés de la moitié du jury.
Les résultats obtenus concernent l'intensité de l'odeur liée à l'échelle de l'odeur ressentie, qui peut être plus ou moins agréable ou plus ou moins désagréable.
105 Pa). Il est bien entendu également possible d'exercer une pression extérieure qui s'ajoute alors à celle consécutive au chauffage.
Le chauffage peut être conduit soit sous atmosphère d'air, soit sous atmosphère de gaz inerte, de préférence l'azote dans ce cas.
On obtient alors directement, à l'issue de l'étape de chauffage, une dispersion colloïdale selon l'invention.
Selon une variante du procédé de l'invention, il est possible de laver et/ou de concentrer par ultrafiltration la dispersion obtenue à l'issue de l'étape de chauffage puis de chauffer de nouveau la dispersion lavée, dans les mêmes conditions que celles qui ont été décrites plus haut et à une température qui peut être plus particulièrement comprise entre 100 C et
190 C. Cette variante permet d'obtenir des produits dont le rendement de luminescence est amélioré.
Il est enfin possible de faire subir des traitements ultérieurs à la dispersion de l'invention. Un de ces traitements consiste à enrober les particules de la dispersion par de la silice. On peut procéder en ajoutant du silicate de sodium à la dispersion et en abaissant ensuite le pH. Ce silicate de sodium peut présenter un Rm (SiO2/Na2O) compris entre 0,8 et 3,7. Le pH final est compris par exemple entre 8,5 et 10,5. Le rapport molaire Si/Ln est généralement d'au plus 10%.
Les dispersions de l'invention peuvent être utilisées dans de nombreuses applications. On peut citer la catalyse notamment.
Compte tenu de la morphologie et de la finesse des particules colloïdales qui les constituent, ces dispersions sont particulièrement adaptées à une utilisation dans la préparation de composés luminophores ou dans la fabrication de dispositifs luminescents, du type écrans avec effet de champ ou systèmes à plasma ou à vapeur de mercure par exemple. La mise en oeuvre des luminophores dans la fabrication de ces dispositifs se fait selon des techniques bien connues par exemple par sérigraphie, électrophorèse ou sédimentation.
Les dispersions de l'invention peuvent aussi être utilisées pour être déposées, avec d'autres luminophores éventuellement, sous forme de films transparents sur un substrat en verre ou en quartz, équipé d'électrodes transparentes. Ce dépôt peut être réalisé notamment par trempage ou pulvérisation, suivi éventuellement d'une calcination. Sous excitation appropriée, ces films ainsi obtenus peuvent émettre une lumière colorée dans le visible. L'invention couvre le dispositif comprenant un tel substrat sur lequel est disposé un film transparent obtenu par dépôt d'une dispersion selon l'invention.
EXEMPLE 1 Cet exemple concerne la préparation d'une dispersion colloïdale de vanadate d'yttrium et d'europium.
Dans un bécher, on additionne 98,83g de solution de Y (N03) 3 de concentration équivalente en Y203 égal à 21,6% en poids, soit 189 millimoles en Y. On additionne 300g d'eau déminéralisée. Puis on effectue l'addition sous agitation de 6,32g de Eu (NOs) 3 solide (18,9 millimoles en Eu). Le rapport molaire (EuN) est égal à (1/10).
On incorpore au mélange précédent, sous agitation, 36, 15g d'acide citrique, qualité Prolabo, Mw= 210,14g (172 millimoles d'acide citrique) Le rapport molaire citrique/ (Y+Eu) est de 0,83. Le volume total du mélange est de 390ml.
On additionne à ce mélange, sous agitation et à température ambiante 253,536 ml de NH40H 3,28 M en OH-à un débit de 3, 5ml/mn. Après addition, on laisse sous agitation 30mn Le rapport molaire OH/ (Y+Eu) est alors égal à 4. Le pH de la dispersion est de 8,5.
Sur une aliquote de 500ml contenant 161,5 millimoles de Y+Eu, on additionne 200ml de solution contenant 23,76g d'orthovanadate de sodium (Na3V04, Mw= 183, 91g), de qualité Aldrich. Le rapport V/Y+Eu est alors égal à 0,8. Le pH est pH 9,5.
On ajuste à pH 10 par addition de 36ml de solution NaOH 6M. La dispersion est mise sous agitation pendant 10 mn.
Le modèle dynamique d'écoulement est obtenu à partir d'un modèle statique du réservoir contenant des caractéristiques statiques du réservoir. Le modèle statique intègre des données géologiques et géométriques du réservoir. Ces données peuvent être obtenues par diagraphie Le modèle dynamique d'écoulement du réservoir intègre la perméabilité effective à l'un des fluides à la saturation résiduelle d'un autre. La perméabilité effective à l'un des fluides à la saturation résiduelle d'un autre est obtenue par un essai de remontée en pression effectué dans le réservoir.
Lorsque l'un des fluides est injecté dans le réservoir, la réponse mesurée est obtenue à partir d'une mesure courante effectuée à un moment donné pendant l'injection, à comparer à une mesure de base effectuée avant l'injection. Le modèle dynamique intègre pour s'initialiser le débit et/ou la pression du fluide injecté.
Lorsqu'il n'y a pas d'injection de fluide dans le réservoir, la réponse mesurée est obtenue à partir d'une mesure courante effectuée à un moment donné à comparer à une mesure de base antérieure. Le modèle
dynamique intègre pour s'initialiser la compressibilité du fluide autre que celui produit et le volume qu'occupe ce fluide.
BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés, à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1A est une coupe d'un réservoir auquel peuvent s'appliquer le procédé de détermination et celui de réalisation selon l'invention ; - la figure 1B montre en détail l'instrumentation d'un puits traversant le réservoir ; - la figure 2 est un organigramme exposant un exemple du procédé de détermination et du procédé de réalisation, selon l'invention ; - les figures 3A, 3B montrent deux variantes de l'organigramme de la figure 2; - la figure 4 montre plusieurs réponses en résistivité mesurées du réservoir ; - les figures 5A et 5B montrent des courbes de perméabilité relative de base obtenues après avoir fait fonctionner le modèle d'écoulement dynamique ; - les figures 6A, 6B montrent les réponses en résistivité mesurée et simulée obtenues avec les courbes de perméabilité relative des figures 4A, 4B.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS On va maintenant se reporter à la figure 1A qui montre en coupe un réservoir d'hydrocarbures auquel peuvent s'appliquer le procédé de détermination et le procédé de réalisation selon l'invention. Le réservoir 1 se trouve dans des formations terrestres 2. Un puits 3 est creusé dans les formations terrestres et traverse le réservoir 1. La figure 1B montre schématiquement un détail du puits 3. Ce puits 3 peut être un puits d'extraction des hydrocarbures et/ou un puits d'injection et/ou un puits de mesure. On suppose que dans l'exemple décrit, il s'agit d'un puits d'injection d'eau et qu'il est instrumenté. Il débouche à la surface du sol 4. Il peut présenter une profondeur variant de quelques centaines de mètres à quelques kilomètres. Le réservoir 1 contient un premier fluide 0 à extraire, des hydrocarbures pétrole ou gaz par exemple et au moins un autre fluide W qui est injecté à l'intérieur ou qui s'y trouve naturellement.
Le puits 3 contient, classiquement un cuvelage 6 et l'extrémité inférieure du cuvelage est équipée d'un sabot 7 de cuvelage qui le protège et facilite sa descente. Le puits 3 est instrumenté au moins avec un réseau 5 d'électrodes comprenant par exemple au moins une électrode 5-1 pour l'injection d'un courant dans la formation du réservoir, au moins une électrode 5-2 pour le retour du courant et plusieurs électrodes 5-a, 5-b de mesure. Les électrodes du réseau 5 sont en contact électrique avec la paroi intérieure du puits 3, elles sont généralement solidaires de la paroi extérieure du
cuvelage 6 mais en sont isolées électriquement dans le cas où le cuvelage 6 est conducteur de l'électricité.
On peut par exemple mesurer la différence de potentiel V entre deux électrodes de mesure 5-a, 5-b alors qu'on fait circuler dans la formation du réservoir un courant I connu entre l'électrode d'injection 5-1 et l'électrode de retour 5-2. La figure 1B représente de manière schématique un exemple d'agencement des électrodes du réseau 5. Les deux électrodes centrales jouent le rôle d'électrodes de mesure et les autres 5-1,5-2 appariées par couple permettent l'une d'injecter un courant dans le réservoir et l'autre d'en assurer le retour, pour des espacements différents entre ces électrodes. En fait les électrodes pourraient jouer alternativement le rôle d'électrode d'injection, d'électrode de retour ou d'électrode de mesure.
Au lieu de faire des mesures de potentiel, on pourrait faire des mesures de courants en appliquant des potentiels connus aux électrodes.
L'instrumentation du puits peut se faire aussi comme dans la demande de brevet français FR-A1-2712627 par exemple. D'autres agencements d'électrodes sont bien sûr possibles.
Pour la mise en #uvre des procédés selon l'invention, on va injecter l'un des fluides W (dans l'exemple de l'eau) dans la formation du réservoir 1, cette injection se fait dans le cuvelage 6 et le fluide W s'écoule jusqu'à la paroi intérieure du puits 3 à travers des orifices 6-1 ou perforations dont est doté le cuvelage 6.
On va décrire maintenant dans un réservoir contenant des fluides 0 (par exemple un hydrocarbure pétrole ou gaz) et W (par exemple de l'eau), les étapes du procédé de détermination, de la variation de la perméabilité relative à au moins un fluide 0 du réservoir en fonction de la saturation du réservoir en l'un des fluides 0 ou W. On se réfère à la figure 2 qui représente un exemple d'organigramme du procédé. Cet organigramme s'applique aussi au procédé de réalisation d'un modèle de l'écoulement des fluides dans le réservoir.
On cherche à disposer d'un modèle dynamique (bloc 20) de l'écoulement des fluides dans le réservoir 1. On commence par construire un modèle statique du réservoir (bloc 10). Ce modèle statique (bloc 10) du réservoir prend en compte la structure du réservoir avec les différentes couches de formation terrestres composant le réservoir (bloc 12). La structure du réservoir est obtenue avec des données géométriques et géologiques telles que ses dimensions, la nature des couches rocheuses qui le composent et leur porosité.
Les données géométriques et géologiques sont obtenues par exemple par l'interprétation de mesures de diagraphie et/ou de données sismiques (bloc 11) effectuées dans les formations du réservoir.
Le modèle dynamique (bloc 20) du réservoir intègre également la perméabilité effective kefO à l'un des fluides 0, celui que l'on veut extraire, à la saturation résiduelle en autre fluide W. La perméabilité effective kefO est obtenue de manière classique, par un essai (bloc 13) de remontée en
de fourchette 29 par l'intermédiaire de laquelle l'arbre 23 est couplé avec la butée de blocage 5. Lorsqu'une personne se trouve dans la chambre de cuisson 13 et qu'elle tourne la poignée de désactivation 17 dans la direction de la flèche de la figure 3, alors que la porte 9 de la chambre de cuisson est verrouillée, la butée de blocage 5 est sortie de la position de verrouillage par le mouvement de l'arbre 23 et de la pièce en forme de fourchette 29. A ce moment, le verrou 19 est désengagé de la butée de blocage 5 et la porte 9 de la chambre de cuisson est déverrouillée depuis l'intérieur, de sorte qu'elle peut alors être ouverte. Ce déverrouillage s'opère indépendamment de la position dans laquelle se trouve la poignée de manoeuvre 7 et donc le verrou 19 et il s'opère donc même quand la poignée de manoeuvre 7 est dans la position de verrouillage. Dans ces conditions, lorsque la porte 9 de la chambre de cuisson est dans la position fermée et que la poignée de manoeuvre 7 est dans la position de verrouillage, le dispositif de sécurité 3 permet, malgré tout, d'ouvrir la porte 9 de la chambre de cuisson.
On peut également prévoir que la poignée de désactivation 17 soit montée sur l'arbre 23 de manière amovible et que la poignée de désactivation 17 puisse être utilisée pour briser la fenêtre d'inspection ou comme un outil dans le cas où la porte 9 de la chambre de cuisson serait obstruée, par exemple par un meuble : à ce moment, la poignée de désactivation 17 peut servir de levier pour ouvrir de force la porte 9 de la chambre de cuisson.
Sur la figure 5, on a représenté une seconde forme d'exécution du dispositif de sécurité selon l'invention, indiqué ici par 3'. Les références correspondent ici à celles des figures 1 à 4. Contrairement à la première forme d'exécution du dispositif de sécurité 3, la seconde forme d'exécution du dispositif de sécurité 3' ne comporte aucune poignée de désactivation 17. A la place de cela, l'arbre 23 coopère avec un câble de traction 31, qui à son tour coopère par l'intermédiaire d'une poulie 33 avec le support 35 d'une grille 37 disposé sur le fond de la chambre de cuisson 13. Dans le cas où une personne se trouverait enfermée dans la chambre de cuisson 13, il lui serait possible de provoquer un mouvement de rotation de la grille 37. Ce mouvement serait communiqué par l'intermédiaire du câble de traction 31 jusqu'au dispositif de sécurité 3' et ceci aurait pour effet un retrait de la butée de blocage 5
hors de sa position de verrouillage vers la position de déverrouillage et donc un déverrouillage de la porte 9' de la chambre de cuisson. On peut également faire en sorte que non seulement un mouvement de rotation de la grille 37 ait pour résultat un retrait de la butée de blocage 5, mais également un mouvement horizontal ou vertical de la grille 37, en particulier un mouvement vertical de la grille 37 provoqué par une force résultant du poids de l'utilisateur venant marcher sur la grille 37 : à ce moment, l'utilisateur enfermé dans la chambre de cuisson 13 n'a pas besoin de provoquer de manière active le fonctionnement du dispositif de sécurité 3', ce fonctionnement est provoqué de manière passive. On peut également concevoir que le mouvement de la grille 37 soit communiqué au dispositif de sécurité 3' par l'intermédiaire d'une tige (non représentée).
Sur les figures 6a et 6b, on a représenté une troisième forme d'exécution d'un dispositif de sécurité selon l'invention, indiqué ici par 3". Les mêmes composants dans cette troisième forme d'exécution que ceux des deux premières formes d'exécution sont indiqués par les mêmes chiffres de référence. Ce dispositif de sécurité 3" comprend également une butée de blocage 5' et un dispositif à ressort 21'. En plus, un aimant permanent 39 est disposé sur la butée de blocage 5' et un électroaimant 41 est disposé à proximité de cet aimant permanent. La figure 6a illustre la position de déverrouillage de la butée de blocage 5', qui prévaut quand l'électroaimant 41 n'est pas alimenté en courant. Le dispositif à ressort 21' sollicite la butée de blocage 5' vers la position de déverrouillage dans laquelle le verrou 19 ne peut pas venir en prise avec la butée de blocage. On garantit ainsi qu'un verrouillage de la chambre de cuisson 9 ne puisse se produire en cas d'interruption de l'alimentation en courant. Par contre, si un courant électrique circule dans l'électroaimant 41, l'interaction magnétique entre l'électroaimant 41 et l'aimant permanent 39 a pour résultat que la butée de blocage 5' est déplacée - comme cela est représenté sur la fig. 6b - contre la sollicitation du dispositif à ressort 21 vers la position de verrouillage, dans laquelle le verrou 19 est en prise avec la butée de blocage 5'.
Pour déverrouiller la porte 9 de la chambre de cuisson 13, on peut prévoir que la personne enfermée dans la chambre de cuisson 13 puisse se servir d'un commutateur ou similaire pour agir de manière active sur le flux de courant circulant
dans l'électroaimant pour déverrouiller la porte 9 de chambre de cuisson. En plus, on peut prévoir que le déverrouillage de la porte 9 de la chambre de cuisson se fasse de manière passive. Pour cela, l'électroaimant 41 coopère avec un dispositif de commande (non représenté) qui, par ailleurs, coopère avec un détecteur (non représenté). Lorsque ce détecteur détermine qu'une personne se trouve dans la chambre de cuisson 13, le flux de courant alimentant l'électroaimant 41 est interrompu et la butée de blocage 5' est poussée par le dispositif à ressort 21' dans la position de déverrouillage représentée sur la figure 6a. Comme détecteur, on peut utiliser en particulier un commutateur électrique (microcommutateur ou un relais reed) qui est placé sur le sol de la chambre de cuisson 13 et qui est actionné par une déformation du fond de la chambre de cuisson provoquée par la force due au poids de la personne présente.
Dans une forme d'exécution de l'invention du dispositif de sécurité selon l'invention (non représentée), un dispositif à ressort retient une butée de blocage avec un aimant permanent dans sa position de verrouillage. Lorsqu'un courant électrique circule par l'électroaimant, l'interaction entre l'électroaimant et l'aimant permanent aboutit à un déplacement de la butée de blocage hors de la position de verrouillage et vers la position de déverrouillage. Pour empêcher qu'un déverrouillage de la chambre de cuisson ne soit rendu impossible quand l'alimentation principale en courant de l'appareil de cuisson 1 est interrompue, on prévoit que le dispositif de sécurité et le dispositif de commande qui lui est associée puissent être alimentés à partir d'une source de courant de secours, prenant dans ce cas, par exemple, la forme d'une cellule photovoltaïque 15.
Sur les figures 7 et 8, on a représenté une quatrième forme d'exécution du dispositif de sécurité selon l'invention, indiqué ici par 3"'. Ici, on prévoit une poignée de désactivation 17' sur le côté de la paroi 25 dirigée vers la chambre de cuisson 13.
Cette poignée de désactivation 17 coopère avec un arbre 23' qui traverse la paroi 25 de la chambre de cuisson et qui est relié à une pièce d'entraînement 43 coopérant mécaniquement avec une pièce en forme de fourchette 29' à laquelle est couplée une butée de blocage 5" sollicitée par un dispositif à ressort 21 ".
Une désactivation du dispositif de sécurité 3'" est exécutée comme suit.
Si une personne se trouve dans la chambre de cuisson 13, pour désactiver le dispositif de sécurité 3"', cette personne peut tourner la poignée de désactivation 17' dans la direction d'ouverture 45. Ceci provoque un mouvement de rotation de l'arbre 23' et , en conséquence, un déplacement de la pièce d'entraînement 43. L'action exercée par la pièce d'entraînement 43 sur la pièce en forme de fourchette 29, provoque un déplacement de la pièce en forme de fourchette 29' et par voie de conséquence un déplacement de la butée de blocage 5" dans la direction de déverrouillage 47. La butée de blocage 5" est alors déplacée contre la sollicitation d'un dispositif à ressort 21"(ressort agissant en poussée) hors de la position de verrouillage représentée sur les figures 7 et 8, vers une position de déverrouillage.
Comme la butée de blocage 5" dans la position de déverrouillage d'une porte de chambre de cuisson (non représentée sur les figures 7 et 8) n'offre plus de prise, la porte de la chambre de cuisson peut être ouverte par la personne se trouvant à l'intérieur de la chambre de cuisson 13, par la manoeuvre de la poignée de désactivation 17'.
Les éléments caractéristiques de l'invention, tels qu'ils ressortent de la description faite ci-dessus ainsi que des revendications, peuvent être utilisés pour la mise en oeuvre de l'invention dans ses différentes formes d'exécution, soit isolément soit dans une combinaison quelconque
une longueur de 1400 mm.
DISPOSITIF D'ÉCLAIRAGE OU DE SIGNALISATION
La mesure des titres anticorps est donc relative. Par exemple, la dilution d'antisérum qui donnera, dans un essai Elisa standardisé, une valeur de densité optique arbitrairement choisie. Compte tenu de l'échelle des valeurs de D. O. dans ce test (de 0,1 à 1), on peut choisir la valeur 0,4.
Les mesures de titres n'ont pas encore été effectuées systématiquement, animal par animal, sur toute la durée de l'expérience. Toutefois des résultats sont disponibles pour la première phase d'immunisation de huit mois des cinq singes mâles, pendant laquelle deux rappels par mois ont été effectués. Comme le montre la figure 1 en annexe, à deux, quatre, six et huit mois de la primoinjection, les dilutions nécessaires (entre 1/8000 et 1/10000) à l'obtention d'une densité optique de 0,4 ne sont pas différentes en moyenne.
Les analyses individuelles révèlent toutefois des différences significatives entre les cinq animaux. Par exemple le singe 590, présente à trois mois un titre antiphage apparent de 1/16000, alors qu'au même moment, le singe 550 a un titre de 1/5000. L'objectif étant que l'immunité produise une baisse de la spermatogenèse suffisante pour rendre les animaux stériles, l'analyse des
titres anticorps ne peut se faire que par rapport à l'effet physiologique obtenu.
2) Testostérone.
Le maintien d'un niveau physiologique d'androgènes est un critère absolument essentiel pour valider une méthode contraceptive mâle. Pour les mâles de cette espèce de singes, on observe une variation quotidienne très régulière des valeurs de testostéronémie avec des valeurs moyennes de 3 à 5 ng/ml le matin et de 12 à 20 ng/ml le soir (difference p < 0, 0001). Des dosages de testostérone ont été effectués tous les trente jours pour les cinq singes mâles vaccinés, et ce, pendant toute la durée de l'expérience (420 jours). Les moyennes mesurées pour la testostérone matinale sont de 4.1 (i 0,26) ng/ml, pour la testostérone vespérale de 15,1 (i 0,8) ng/ml, avec des variations individuelles non significatives. Comme le montre la figure 2 en annexe, aucune différence n'a donc été observée par rapport aux animaux non vaccinés, ou aux normes de l'espèce, indiquant que la vaccination contre le récepteur de FSH n'a pas eu d'influence sur la production et les variations quotidiennes de testostérone.
3) Comportements.
Les observations réalisées au cours de l'expérience, notamment lors des accouplements par vidéocaméra ont montré que le traitement ne modifie pas les comportements sexuels des animaux.
Aucune modification d'attitude ou de comportement particuliers, vis-à-vis des autres singes ou de l'homme, n'a été notée par le personnel soignant les singes pendant les 15 mois de l'expérience. D'autre part, la prise alimentaire et la croissance pondérale n'ont pas été modifiées par le vaccin.
4) Spermatogenèse.
La production de gamètes des cinq singes est inhibée par la vaccination anti-R-RFSH.