INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque la force du vent conduit à faire travailler l'aile sous une incidence trop faible la finesse de l'aile est pénalisée par la traînée du profil indiquant ainsi le moment
d'une réduction de voilure. Cela consiste en l'envoi d'une aile de dimension réduite fixée à deux points d'amure prévus à cet effet sur les deux mats porteurs.
Selon des modes particuliers de réalisation : - L'aile peut avoir une forme en flèche qui permet d'augmenter la surface vélique pour une même longueur des mats porteurs. Pour une inclinaison de 45 degrés qui représente un bon compromis, la flèche de l'aile peut atteindre 45 degrés et les mats porteurs ont dans ce cas un angle au sommet de 90 degrés, mais d'autres valeurs d'angle sont bien évidemment possibles.
- L'aile peut être constituée d'une simple peau rigidifiée par des espars et des lattes en matériau composite, des nervures gonflables ou une combinaison de ces moyens.
- L'aile peut aussi être constituée d'une double peau dont le profil aérodynamique est assuré par des couples internes. Elle est maintenue gonflée par la pression due à la vitesse relative. Cette pression interne peut être augmentée au moyen d'une turbine électrique. La rigidité de cette aile étant plus faible que la précédente il est nécessaire que les écoutes se subdivisent pour augmenter le nombre de suspentes. Cette variante sans espars rigides est intéressante par sa légèreté et sa manutention aisée.
Les dessins en annexe illustrent un mode de réalisation de l'invention. La figure 1 représente une vue cavalière et la figure 2 une vue de l'arrière.
En référence à ces dessins, l'invention comporte une voile (1) en forme d'aile en flèche, inclinée et tenue par deux mats porteurs (2) et (3) au niveau des bords d'attaque formés par deux espars rigides. La section des mats porteurs est elliptique pour réduire la traînée aérodynamique. Les points de fixation (4) et (5) définissent un axe autour duquel l'aile tourne lors des virements de bord. L'ensemble du gréement pivote sur 360 degrés autour du mat vertical (2) grâce à un ou deux roulements capables de résister aux efforts sur le mat en navigation. La force propulsive est ajustée par le contrôle de l'incidence de l'aile au moyen d'écoutes (6) situées de part et d'autre de l'aile. Ces écoutes supportent également un grande partie de la force propulsive et réduisent ainsi la compression sur les deux mats porteurs. Deux dérives (7) latérales et inclinées vers l'axe longitudinal du bateau sont escamotables suivant l'amure.
Selon le procédé décrit dans le brevet US 3142709, on épure en BD le chlorure de vinyle en mettant le chlorure de vinyle liquide au contact d'une quantité de chlorure d'hydrogène anhydre, représentant de 0,5 a 5 % en poids du chlorure de vinyle, pendant une période allant de 2 minutes à 5 heures. Ce procédé ne s'applique toutefois, qu'au chlorure de vinyle déjà séparé des autres produits de la pyrolyse et d'effectuer une distillation supplémentaire.
Dans le brevet FR 1602522, on décrit un procédé d'obtention de chlorure de vinyle directement apte à la polymérisation, qui consiste a partir du produit brut issu de la pyrolyse du DCE, à condenser sous une pression supérieure à la pression atmosphérique, ledit produit brut pour obtenir une phase liquide qu'on laisse mûrir deux heures au moins Ci une température comprise entre 0 C et 100 C, avant d'en séparer les constituants.
D'après ce procédé, la phase liquide après un tel traitement ne contiendrait pratiquement plus de BD. Pratiquement, cette phase liquide séjourne dans des réservoirs.
Ce procédé s'applique tout particulièrement à des produits de pyrolyse contenant au plus 10 ppm de BD par rapport au chlorure de vinyle.
Lorsque les produits de pyrolyse contiennent des quantités de BD plus importantes telles que par exemple au plus 20 ppm, on opère de la façon suivante.
Après l'étape de condensation préalable qui s'effectue par un refroidissement approprié des produits gazeux de pyrolyse, maintenus sous une pression supérieure a la pression atmosphérique, on obtient une phase gazeuse qui est en équilibre avec la phase liquide, et qui contient une certaine quantité de BD. La phase liquide mûrie est utilisée comme liquide de lavage de ladite phase gazeuse, de façon a absorber le BD résiduaire. Elle subit ensuite un nouveau mûrissage de deux heures au moins. Ainsi, en renouvelant cette opération, dans une ou plusieurs colonnes, selon la teneur en BD présent dans le
produit brut de pyrolyse, il est possible d'épurer totalement en BD le chlorure de vinyle.
Bien que donnant des résultats satisfaisants, ces différentes façons d'opérer présentent de nombreux inconvénients.
Pour de faibles teneurs en BD, ce procédé ne s'applique qu'à la phase liquide obtenue après la condensation du produit brut issu de la pyrolyse du DCE et ne tient pas compte des teneurs en BD de la phase gazeuse qui peuvent être fluctuantes et par conséquent se retrouver dans le chlorure de vinyle final.
Lorsque les quantités de BD sont plus élevées, on effectue au moins un lavage de la phase gazeuse avec la phase liquide mûrie au moins 2 heures, laquelle phase liquide de lavage est a nouveau mûrie au moins deux heures.
Cette façon de procéder entraîne de nombreux équipements supplémentaires et les temps de séjour longs conduisent a des capacités importantes de produits inflammables et toxiques sous pression.
La demanderesse a trouvé que l'on pouvait obtenir un chlorure de vinyle apte à la polymérisation en s'affranchissant des inconvénients des procédés précédemment mentionnés, en utilisant des moyens simples et efficaces pour réduire le 1, 3-butadiène (BD) de la totalité du flux sortant de la pyrolyse du DCE.
L'invention a donc pour objet un procédé d'obtention de chlorure de vinyle directement apte a la polymérisation à partir de la totalité du produit brut issu de la pyrolyse du DCE ayant subi un refroidissement, ledit procédé étant caractérisé en ce que la totalité du produit brut refroidi, constitué d'une phase liquide et d'une phase gazeuse est refroidi à nouveau à une température au plus égale à 40oC, sous une pression allant de 10 à 15 bars puis ensuite récupéré dans une enceinte a des températures et pressions sensiblement identiques dans laquelle la phase liquide séjourne pendant une durée au plus e égale a 20 minutes et, de préférence, pendant une durée allant de 5 a 15 minutes, avant la séparation des constituants.
Selon la présente invention, on désigne par chlorure de vinyle apte à la polymérisation un chlorure de vinyle ayant une teneur pondérale en BD au plus égale à 8 ppm et, de préférence, comprise entre 2 et 7 ppm.
Selon la présente invention, le flux gazeux sortant du (des) four (s) de pyrolyse subit un refroidissent approprié qui consiste en une succession de trempes et de condensations qui conduit à un mélange ou la phase gazeuse est en équilibre avec la phase liquide. Ce mélange, produit brut refroidi, comprend du chlorure de vinyle, du chlorure d'hydrogène, du DCE non transformé, du BD et divers sous-produits. Les quantités de BD peuvent varier dans une large mesure.
Elles dépendent notamment de la pureté du DCE mis en oeuvre et des conditions de pyrolyse dudit DCE. Elle sont généralement comprises dans les procédés actuels entre 10 ppm et 100 ppm.
Selon un premier mode de réalisation d'un procédé de criblage d'un composé antibactérien ou antiviral selon l'invention un polypeptide THYX tel que défini dans la description peut être utilisé pour cribler des molécules se fixant sur celui-ci.
La fixation du polypeptide avec la molécule ou substance peut ou inhiber (molécule antagoniste) l'activité thymidylate synthase dudit polypeptide.
De telles molécules capables de se fixer sur l'un quelconque des polypeptides selon l'invention comprennent des anticorps, des oligonucléotides, d'autres protéines et de manière générale des petites molécules de toute nature.
Dans un tel test de criblage, on peut simplement mettre en évidence la fixation de la molécule candidate aux polypeptides, l'un des deux partenaires étant marqué par un composé détectable (polypeptide d'intérêt ou molécule candidate), la visualisation du complexe polypeptide THYX/molécule candidate étant alors visualisée par détection du marqueur détectable, après élimination des molécules candidates non liées spécifiquement.
A titre d'exemple, un test de criblage d'une molécule candidate capable de se fixer sur un polypeptide selon l'invention pourra comprendre avantageusement une première étape au cours de laquelle le polypeptide d'intérêt ou la molécule candidate est immobilisé sur un support, une seconde étape au cours de laquelle le second partenaire (molécule candidate ou polypeptide d'intérêt) est mis en présence du premier composé préalablement immobilisé sur le support, une troisième étape au cours de laquelle un ou plusieurs lavages sont effectués dans des conditions appropriées à l'élimination des composés n'étant pas lié spécifiquement, et enfin une quatrième étape au cours de laquelle le complexe éventuellement formé entre le polypeptide d'intérêt et la molécule candidate est détecté.
Dans le mode de réalisation du test de criblage selon lequel la molécule candidate est préalablement immobilisée sur un support, puis mise en présence du polypeptide d'intérêt selon l'invention, la détection, du complexe formé par la molécule candidate et le polypeptide d'intérêt selon l'invention pourra être avantageusement réalisée à l'aide d'un anticorps tel que décrit ci-dessus.
En conséquence, l'invention a également pour objet un procédé de criblage d'une molécule ou d'une substance candidate interagissant avec un polypeptide selon l'invention, ladite méthode comprenant les étapes de : a) mettre en contact un polypeptide conforme à l'invention avec la substance ou molécule candidate à tester ; b) détecter les complexes éventuellement formés entre ledit polypeptide et ladite substance ou molécule candidate.
Procédé de criblage de composés antibactériens ou antiviraux dans un système cellulaire.
Selon cet autre procédé de criblage de composés antibactériens ou antiviraux selon l'invention, le test d'inhibition de l'activité thymidylate synthase d'un polypeptide THYX est réalisé dans un système cellulaire, par exemple dans un lysat de culture de cellules exprimant le polypeptide THYX et qui n'exprime pas simultanément de polypeptide codé par un gène thyA.
Les cellules à partir desquelles est obtenu le lysat cellulaire sont de préférence des cellules possédant les mêmes caractéristiques que celles qui sont mises en oeuvre dans le procédé de criblage dans un système cellulaire qui a été décrit en détail précédemment dans la description.
Brièvement, les cellules à partir desquelles est obtenu le lysat cellulaire sont respectivement : - soit des cellules exprimant naturellement THYX en l'absence de THYA ; - soit des cellules dont le génome desquelles le gène thyA a été inactivé et qui sont transfectées avec un vecteur recombinant exprimant un gène thyX.
Le Iysat cellulaire peut être obtenu à partir d'une culture des cellules décrites ci-dessus, par exemple par sonication ou par choc osmotique, selon des techniques bien connues de l'homme du métier.
Après l'étape de lyse cellulaire proprement dite, les débris cellulaires peuvent être éliminés par une étape de centrifugation à l'issue de laquelle ces débris cellulaires sont retrouvés en culot, le surnageant de centrifugation comprenant notamment l'ensemble des protéines y compris la protéine THYX, et qui est récupérée pour la mise en oeuvre du procédé de criblage.
Ainsi, en indiquant la valeur d'correspondant au déplacement du véhicule entre les deux prises d'images (directement reliée à la vitesse du véhicule), il suffit de rechercher le point d'inflexion sur la courbe de différence entre les deux luminances, pour obtenir le coefficient d'extinction k du brouillard permettant ensuite de calculer la distance de visibilité D.
Un calibrage géométrique de la capture d'image permet en outre avantageusement de déterminer les coefficients de la loi de Koschmieder permettant ensuite de déterminer le coefficient d'extinction du brouillard k et donc la distance de visibilité. Ce calibrage géométrique peut être effectué au préalable en comparant avantageusement les coordonnées de deux points connus sur ladite première image aux coordonnées desdits deux points dans la scène.
Avantageusement, la distance de visibilité (D) est calculée régulièrement à partir d'une image capturée sensiblement en continu.
Ainsi, même en cours de déplacement, la distance de visibilité est déterminée sensiblement continûment de sorte que toute évolution du brouillard est prise en compte (évolutions temporelle, spatiale, etc.) sensiblement en temps réel.
Combinée avec le procédé précité de détermination du point d'inflexion sur une première image, en présence de plusieurs points d'inflexion sur la courbe de luminance de cette dernière, la distance de visibilité peut être déterminée sur la courbe de différence entre les deux
courbes de luminance qui, elle, ne présente généralement qu'un seul point d'inflexion commun aux deux courbes, ce dernier correspondant à celui qui permet de déterminer la présence de brouillard. En effet, sur une courbe de luminance, un point d'inflexion peut être dû à la présence de brouillard ou d'un obstacle, par exemple un véhicule de type camion placé dans la scène. La différence entre deux courbes de luminances de la même scène prise à deux instants différents permet alors d'éliminer les points d'inflexion communs qui correspondent généralement à ceux dus aux obstacles et de ne conserver que celui dû au brouillard.
Selon un autre mode de réalisation avantageux, on détermine le coefficient d'extinction du brouillard par minimisation de l'écart de luminance entre les courbes de ladite luminance verticale et de ladite luminance théorique, puis on calcule la distance de visibilité à partir dudit coefficient d'extinction obtenu. L'écart est déterminé en chaque point (ou ordonnée) à l'aide de la relation de Koschmieder, selon la formule suivante : avec ILR représente la luminance réelle enregistrée sur l'image avec LT représente la luminance théorique construite avec un k arbitraire En minimisant l'écart E de niveaux de gris (luminance) entre l'image observée et l'image construite avec un coefficient d'extinction du brouillard arbitraire, par exemple par une méthode classique de minimisation non linéaire fondée sur le gradient conjugué, on obtient le coefficient d'extinction du brouillard réel qui permet ensuite de calculer la distance de visibilité météorologique D. Ce procédé peut être employé seul ou en combinaison avec les procédés précités de manière à affiner les résultats, en particulier en présence de multiples points d'inflexion.
La détermination de la distance de visibilité peut aussi se faire sur deux prises d'images. En conséquence, le procédé comprend en outre avantageusement les étapes suivantes : - on capture une seconde image dans la même direction et le même sens que ladite première image, - on enregistre la luminance en chaque point de ladite seconde image,
- on effectue une homographie de ladite seconde image de manière à ramener cette dernière dans un repère de ladite première image et obtenir une image homographique, - on applique un masque sur ladite image homographique pour obtenir une zone homographique, - on effectue une moyenne de ladite luminance homographique le long de l'abscisse de l'image homographique pour obtenir une courbe de la luminance homographique en fonction de chaque ordonnée de ladite zone homographique, - on trace une courbe de différence entre les deux courbes de luminances verticales qui en chaque ordonnée de ladite zone correspond à la différence des luminances entre les courbes de luminance de ladite zone et de ladite zone homographique, - on construit une courbe de luminance théorique, - on détermine ledit coefficient d'extinction (k) du brouillard par minimisation de l'écart (E) entre ladite courbe de différences de luminances (LV1, LVH2) de ladite première image (20) et ladite image homographique et ladite courbe de luminance théorique, puis on calcule la distance de visibilité à partir dudit coefficient d'extinction obtenu.
A partir du système des deux équations de Koschmieder pour les deux luminances : on détermine l'écart E entre les deux courbes de luminances Li et L2 des deux images respectives par rapport à une courbe de luminance théorique, selon la même formule que précédemment :
mais, cette fois LR représente la différence entre les deux luminances réelles Li et L2 L T représente la luminance théorique construite avec un k arbitraire I Par exemple, la même méthode de minimisation que précitée basée sur le gradient conjugué ou toute autre méthode de minimisation permet de mener à bien cette minimisation. Dès lors, la distance de visibilité D est calculée selon la formule précitée à l'aide du coefficient d'extinction k du brouillard retenu.
Le second but de l'invention est de fournir un procédé qui permette de déterminer la présence d'un brouillard.
Ce second but de l'invention est atteint par le fait que le procédé comporte les étapes suivantes : - on capture au moins une première image de la scène à partir du véhicule, préférentiellement selon une direction prise dans le sens de déplacement dudit véhicule, - on fournit l'ordonnée de l'horizon pour ladite première image, - on enregistre la luminance en chaque point de ladite première image, - on applique un masque sur ladite première image pour obtenir une zone de ladite première image, et on effectue une moyenne de cette luminance le long de l'abscisse de ladite zone pour obtenir une courbe de la luminance verticale en fonction de chaque ordonnée de ladite zone, et qui présente au moins un point d'inflexion, - on détermine l'ordonnée d'au moins un point d'inflexion de la courbe de luminance verticale, - on compare ladite ordonnée du point d'inflexion à ladite ordonnée de l'horizon, et - on indique la présence de brouillard lorsque ladite ordonnée du point d'inflexion est située en dessous de ladite ordonnée de l'horizon.
Ce procédé est particulièrement intéressant pour indiquer la présence de brouillard par exemple à l'aide d'un avertissement sonore ou lumineux qui s'afficherait sur un écran par exemple.
Utilisé en statique sur le bord de la route par exemple, ce procédé peut par exemple permettre de rendre attentifs les conducteurs par l'intermédiaire d'un affichage sur un panneau d'indication indiquant la présence de brouillard. Le sens du déplacement du véhicule est, dans ce cas, considéré comme étant celui du sens normal de circulation.
Utilisé à bord d'un véhicule, ce procédé devient dynamique et peut alors permettre d'informer à tout moment le conducteur de la présence d'un brouillard de manière passive, comme précédemment évoqué en activant un signal sonore ou lumineux dans l'habitacle du véhicule ou de manière active en agissant automatiquement sur l'allumage des feux de brouillard du véhicule.
économique de moteur dans le Mode de Réalisation 8 ; la figure 16 est un schéma fonctionnel illustrant un processus de commande d'injection au moment de l'arrêt du moteur exécuté par une ECU de moteur dans le Mode de Réalisation 9 ; la figure 17 est un schéma fonctionnel illustrant un processus de commande d'injection au moment de la mise en marche du moteur exécuté par une ECU de moteur dans le Mode de Réalisation 10 ; la figure 18 est un schéma fonctionnel illustrant un processus de commande d'injection au moment d'un arrêt du moteur exécuté par une ECU de moteur dans le Mode de Réalisation 11 ; la figure 19 est un schéma fonctionnel illustrant un processus de commande d'injection au moment d'un arrêt du moteur exécuté par une ECU de moteur dans le Mode de Réalisation 12.
[MODE DE REALISATION 1] La figure 1 est un diagramme illustrant une réalisation de système de moteur à combustion interne de véhicule et un appareil de commande de celui-ci auxquels est appliquée l'invention. Dans ce mode de réalisation, le moteur à combustion interne est un moteur à essence du type à injection directe (désigné ci-après "moteur") 2.
L'énergie délivrée par le moteur 2 est transmise à un côté d'un arbre de sortie 6a par l'intermédiaire d'un vilebrequin 2a, d'un convertisseur de couple 4, d'une transmission automatique (désignée ci-après par "AT") 6, et est finalement transmise aux roues. Séparément de ce train de transmission d'énergie du moteur 2 à la roue, L' énergie délivrée par le moteur 2 (couple) est également transmise à une courroie 14 par l'intermédiaire d'une poulie 10 reliée au vilebrequin 2a. Le couple transmis à la courroie 14 fait
tourner d'autres poulies 16 et 18. La poulie 10 est équipée d'un embrayage électromagnétique 10a. L'embrayage électromagnétique 10a est en contact (engagé) ou non en contact (désengagé) en fonction des besoins,, permettant ainsi de choisir entre transmission et non-transmission de l'énergie entre la poulie 10 et le vilebrequin 2a.
Parmi les poulies 16 et 18, la poulie 16 est reliée à un arbre tournant d'un accessoire 22, l'accessoire 22 pouvant être entraîné par le couple transmis par la courroie 14. L'accessoire 22 peut être, par exemple, un compresseur de conditionneur d'air, une pompe d'assistance à la direction, une pompe à eau de refroidissement du moteur, etc. Bien qu'un seul accessoire 22 soit représenté sur la figure 1, il existe divers accessoires dans une réalisation réelle, par exemple un compresseur de conditionneur d'air, une pompe d'assistance à la direction, une pompe à eau de refroidissement du moteur, etc., et chaque accessoire est équipé d'une poulie spécialisée qui est disposée de manière à tourner en association avec la courroie 14. Bien que ce ne soit pas représenté, le compresseur de conditionneur d'air est équipé d'un embrayage qui est en contact (engagé) ou hors contact (désengagé) en fonction des besoins, et ceci permet de choisir entre transmission et non-transmission de l'énergie entre la poulie 16 et le compresseur de conditionneur d'air.
La poulie 18 relie à titre de commande la courroie 14 à un groupe convertisseur (désigné ci-dessous par "MG") 26.
Le MG 26 fonctionne comme générateur électrique (mode "générateur" ou mode "régénérateur") si nécessaire, de manière à convertir en énergie électrique le couple transmis à partir du moteur 2 par l'intermédiaire de la poulie 18. Le MG 26 fonctionne également comme moteur
électrique (mode "entraînement") si nécessaire, de manière à faire tourner la courroie 14 par l'intermédiaire de la poulie 18 et entraîner ainsi soit le moteur 2, soit l'accessoire 22, soit les deux.
Le MG 26 est relié électriquement à un inverseur 28.
Quand le MG 26 est en mode générateur ou en mode régénérateur, l'inverseur 28 est commuté de façon à charger l'énergie électrique délivrée par le MG 26 dans une batterie d'alimentation haute tension (42 V dans ce mode de réalisation) 30 et dans une batterie d'alimentation basse tension (14 V dans ce mode de réalisation) 34 par l'intermédiaire d'un convertisseur continu/continu 32, et de manière à constituer une alimentation pour un système d'allumage, des instruments de mesure et analogues, diverses ECU (unités de commande électronique), etc.
Quand le MG 26 est en mode "entraînement", l'inverseur 28 fournit l'énergie électrique délivrée par la batterie d'alimentation haute tension 30 au MG 26 afin d'entraîner le MG 26. Ainsi, l'accessoire 22 est entraîné pendant un arrêt du moteur, et on peut faire tourner le vilebrequin 2a au moment de la mise en marche automatique ou de l'arrêt automatique du moteur, ou au moment du démarrage du véhicule. L'inverseur 28 est capable de régler la vitesse de rotation du MG 26 en réglant la fourniture d'énergie électrique délivrée par la batterie d'alimentation haute tension 30 au MG 26.
Un démarreur 36 est fourni pour la mise en marche du moteur au moment d'une mise en marche à froid. Le démarreur 36, alimenté par l'énergie délivrée par la batterie d'alimentation basse tension 34, est capable de démarrer le moteur 2 par la rotation d'une' couronne de train planétaire.
Une tête de cylindre du moteur 2 est équipée de