INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En premier lieu, on obtient une sensible réduction du temps de découpage, par rapport aux valeurs qu'on peut relever en équipements standard. I1 apparaît opportun de noter que cette épargne de temps se réalise toujours, quels que soient les diamètres de la lame et de la barre à couper.
- 5 - En définitive, il a été possible de réaliser une machine pourvue d'un bon contenu technologique avec un système en mesure de diminuer le temps de découpage, en se maintenant toutefois le plus proche possible des conditions idéales de découpage et par conséquent, obtenant une durée de vie de la lame majeure par rapport
aux solutions pré-existantes.
Ces avantages et d'autres apparaîtront à la lecture
de la description détaillée ci-après d' au moins une
solution préférentielle de réalisation à l' aide des graphiques schématiques annexés dont les détails d'exécution ne doivent pas être considérés limitatifs
mais seulement à titre d'exemples.
La figure 1 est un graphique qui représente la confrontation du mouvement de l'axe de coupure selon la technique de découpage standard (1), et le mouvement de l'axe de coupure selon la technique de découpage proposée dans la présente invention (2). L'analyse a été conduite en exécutant l'usinage d'un tuyau de 50 mm de diamètre et
dépasse l'angle maximal de diffusion.
Dans le mode d'éclairage de feu de position, les sources de lumière du premier groupe A1 sont activées et celles du second groupe A2 ne sont pas activoes, alors qu'un courant électrique est transmis à toutes les sources de lumière 18 en mode d'éclairage de feu de stop, c'est-à-dire que toutes les sources de lumière à diode photoémissive 18
paraissent brillantes.
Comme décrit précèdemment en détail, dans la lampe de véhicule 10 selon l' invention, la lumière des sources de lumière 18 est mise sous forme de flux lumineux parallèles par les lentilles de Fresnel 20 et les flux lumineux parallèles sont réfléchis vers l' avant de la lampe par le réflecteur 22. Cependant, la direction de projection des flux lumineux parallèles provenant des lentilles du premier groupe B1 (qui forment des flux lumineux parallèles diriges vers le haut depuis les sources de lumière du premier groupe A1) et la direction de projection des flux lumineux parallèles des lentilles du second groupe B2 (qui forment les flux lumineux parallèles diriges vers la gauche des sources de lumière du second groupe A2) sont disposees perpendiculairement dans une vue en élévation frontale de la lampe. En outre, la surface réfléchissante 22a du réflecteur 22 est divisée en plusieurs segments S. et un premier
élément 22sl destiné à réflèchir les flux lumineux paral-
lèles des lentilles du premier groupe B1 et un second élément 22s2 destiné à réfléchir les flux lumineux paral lèles des lentilles du second groupe B2 sont formés dans chacun des segments S. Dans cette structure, on peut obtenir
les opération et effets suivants.
Comme l'indique la figure 1, chacun des segments S
paraît brillant dans la région du premier élément réfléchis-
sant 22sl et la région du second élément 22s2 lors d'une observation de la surface réflèchissante 22a du réflecteur 22 directement devant la lampe lorsque celle-ci est éclai- ree. I1 est donc possible de rendre visible la surface réflèchissante 22a sur une plage plus large que celle qui
est obtenue avec le réflecteur classique.
En conséquence, selon l' invention, une lampe de véhi cule est réalisoe afin qu'elle projette de la lumière par éclairage indirect avec les sources de 1umière à diode
photoémissive d'une manière telle que la lampe a un excel-
lent aspect lorsqu'elle est éclairée.
En outre, comme un premier élément réflèchissant 22sl et une partie de gradin 22r sont disposés dans chacun des segments S pour les flux lumineux paralleles provenant des
lentilles du premier groupe B1 et un second élément réflé-
La méthode d'isolation selon l'invention peut également comprendre les étapes optionnelles suivantes : - fixation indépendante de chacun des jeux de panneaux, notamment par collage ; - recouvrement du deuxième jeu de panneaux par une couche d'étanchéité, notamment une couche de bitume ou une feuille d'étanchéité ; - fixation de l'ensemble des éléments, constitués notamment de la surface support, des deux jeux de panneaux, d'une couche d'étanchéité par un moyen de fixation, notamment par le moyen de fixation décrit ci-dessus ; - recouvrement, notamment par collage de la couche d'étanchéité, fixée à la couche support par un moyen de fixation, par une seconde couche d'étanchéité qui recouvre ledit moyen de fixation.
Des exemples comparatifs permettent d'illustrer, sans toutefois limiter, les avantages du matériau isolant sélectionné par l'invention.
Des panneaux ont été disposés sur des bacs acier de type HAIRONVILLE 34 SR posés sur deux pannes distantes de 2,5 m.
On a demandé à dix poseurs habitués à poser des isolants pour toits de bâtiments industriels de faire part de leur impression lors de la marche sur les panneaux assemblés aux bacs acier. Les impressions ont été notées de 0 à 10 avec une note faible quand l'impression de marche correspond à une sensation de dureté désagréable et une note élevée quand le poseur ressent une sensation de confort lors de la déambulation. Une valeur moyenne a été établie suite à l'appréciation des différents poseurs.
Le tableau 1 récapitule les essais.
On reporte le type de matériau isolant, défini par le type de libre utilisé (LV = laine de verre, LR = laine de roche), l'épaisseur (en mm) et la masse volumique (en kg/m3).
Les exemples 1 à 3 sont des exemples selon l'invention, les exemples 4 à 6 sont des exemples comparatifs.
Il ressort clairement de ces exemples que le confort de marche est considérablement amélioré avec les exemples selon l'invention comparés aux solutions connues.
Le système d'installation à fixer selon l'invention est maintenant illustré en référence aux dessins en annexe dans lesquels : - la figure 1 est une représentation en perspective du système d'isolation de l'invention, et - la figure 2 est une représentation détaillée en coupe d'un moyen de fixation selon le mode de réalisation préféré de l'invention.
La surface support à isoler est un bac acier 11 constituant le toit d'un bâtiment technique. Celui-ci est directement couvert d'un isolant 10 comprenant une première couche de 90 mm d'épaisseur de laine de verre de 80 kg/m3 de densité et une seconde de 25 mm d'épaisseur et de 120 kg/m3 de densité.
L'assemblage des deux couches est effectué de telle sorte que les panneaux de la seconde couche recouvrent les lignes de jonction des panneaux voisins de la première, et réciproquement.
La surface 12 de l'isolant opposée à la surface support 11est recouverte de lés inférieur 14 et supérieur 13 d'étanchéité constitués d'une feuille de poly(chlorure de vinyle). La ligne de bord du lé inférieur 14 est fixée au bac acier à travers l'isolant 10-ainsi fixé lui aussi- et maintenue par la seconde extrémité 4 du moyen de fixation, de forme adaptée, élargie et plate.
Le moyen de fixation représenté à la figure 2 comprend une vis de fixation 1 au bac acier 11et une capsule 2 en polyamide. La tête 4 de la capsule 2 est prolongée d'une partie 6 à introduire, en position fixée de l'isolant 10, dans l'épaisseur de celui-ci. La tête 4 et la partie 6 de la capsule 2 présentent un premier creux cylindrique 7 débouchant dans la tête 4 de la capsule 2 et de diamètre permettant à la tête 5 de la vis 1 de coulisser. Le premier creux cylindrique 7 est prolongé, du côté 6 de la capsule 2 opposé à sa tête 4, par un second creux cylindrique 8 traversant d'axe confondu avec celui du premier 7
mais de diamètre inférieur, permettant à la tige 9, mais non à la tête 5 de la vis 1 de coulisser.
En cas d'application d'une pression en surface du système d'isolation, la capsule 2 coulisse sur la vis 1, dans la direction de l'extrémité 3. L'amplitude de ce coulissement doit simplement être prévue supérieure à celle de la compression de l'isolant, de telle sorte que la tête 5 de la vis 1 ne puisse pas atteindre la hauteur des lés d'étanchéité 13, 14 ; ainsi est écarté tout risque de poinçonnement de ceux-ci.
Matériau isolant Note à la marche Exemples (type/épaisseur/masse volumique) (de 0 à 10) Couche inférieure : LV/100/80 Ex1 Couche supérieure : LV/20/120 8 Couche inférieure : LV/100/80 Ex2 Couche supérieure : LV/30/120 9 Couche inférieure : LV/100/80 Ex3 Couche supérieure : LR/20/ 200 7 Couche inférieure : LR/100/ 130 Ex4 Couche supérieure : LR/20/ 200 2 Couche inférieure : LR/100/ 130 Ex5 Couche supérieure : LV/20/120 3 Ex6 Couche unique LR/100/140 2 Tableau 1
Pour chacune des tôles d'acier ainsi obtenues, un écrouissage (taux d'allongement 1 %) est appliqué et ensuite la résistance à la traction (TS), l'allongement [allongement total (EI)] et la formabilité de bords par étirement (taux de dilatation de trous : # sont mesurés, respectivement conformément au procédé de l'exemple 1 et le rapport des surfaces pour chacune des structures est mesuré. En outre, la valeur BH et la valeur #TS sont mesurées conformément aux procédés décrits précédemment.
Les résultats sont indiqués dans le tableau 7 ou dans le tableau 9. Dans le tableau, "a" représente la ferrite, et "M" représente la martensite, respectivement.
La microstructure indiquée dans le tableau 7 représente un rapport relatif de la martensite trempée (TM), de la bainite trempée (TB) et de la ferrite (a) et une proportion minuscule d'austénite subsistante peut quelquefois être contenue en tant qu'autre structure à l'intérieur d'une plage de 5 % ou moins sur la base de la structure entière. En outre, "N " dans le tableau 6 au tableau 9 représente un "N de spécimen de test" dans le tableau 5, respectivement.
N C Si Mn P S Cr Mo sol.Al N Proportion effective de N 1 0,15 0,1 1,1 0,01 0,004 - 0,3 0,028 0,0033 0 2 0,15 0,2 1,1 0,01 0,005 0,6 - 0,035 0,0030 0 3 0,07 0,1 1,5 0,01 0,005 0,3 - 0,016 0,0041 0 4 0,15 0,1 1,6 0,01 0,004 - 0,3 0,015 0,0035 0 5 0,15 0,1 1,5 0,02 0,004 0,5 - 0,024 0,0033 0 6 0,16 0,2 1,5 0,01 0,005 0,6 - 0,013 0,0037 0 7 0,16 0,2 1,5 0,01 0,006 0,6 - 0,022 0,0028 0 8 0,15 0,4 0,8 0,02 0,006 - 0,5 0,021 0,0050 0 9 0,15 0,1 1,4 0,02 0,006 0,5 - 0,019 0,0036 0 10 0,11 0,1 1,6 0,01 0,005 0,4 - 0,010 0,0063 0,0011 11 0,11 0,1 2,2 0,02 0,006 - - 0,015 0,0081 0,0003 12 0,13 0,1 1,5 0,02 0,005 0,5 - 0,012 0,0088 0,0026 13 0,15 0,1 1,5 0,02 0,006 0,5 - 0,016 0,0089 0,0006 14 0,11 0,1 1,5 0,01 0,005 - - 0,016 0,0101 0,0018 15 0,11 0,1 1,5 0,01 0,006 - - 0,013 0,0077 0,0021 16 0,16 0,1 1,5 0,01 0,004 - - 0,013 0,0081 0,0014 17 0,2 0,1 1,8 0,02 0,005 - 0,018 0,0101 0,0008 18 0,2 0,1 1,8 0,02 0,006 - - 0,014 0,0083 0,0010 19 0,07 0,1 1,5 0,01 0,005 0,3 0,016 0,0088 0,0005
N Point Ms Point Bs Type Etape de Etape de laminage Lami- Etape de recuit en continu Etape de galvanisation ** calculé calculé fabri- à chaud* nage à C C cation froid Epais CR CT Epais- Température Temps de CR Température Tercpérature Temps de Vitesse Tenpératu Tenps de -seur C/s C seur d'immersion rétention C/s d'arrêt de d'immersion rétention moyenne de re rétention à la mm mm en refroidissement C s refroidisse- d'alliage température immersion C ment C d'alliage C/s 1 447 667 GA Existante 3,2 35 550 1,2 - - 800 60 12 550 15 2 443 649 GA Existante 3,2 35 550 1,2- - 800 60 12 550 15 3 473 655 GA (3) 2,0 35 100 1,4- 810 60 9 550 15 4 431 622 GA (1) 3,2 35 500 1,2- - 810 60 11 550 15 6 425 610 GA (2) 3,2 35 600 1,2 870 20 30 200 800 60 12 550 15 7 425 610 GA (2) 2,0 35 650 1,4 870 20 30 200 810 60 12 550 15 10 449 628 GA (2) 2,0 35 650 1,4 870 20 30 200 800 60 12 550 15 11 436 602 GA (1) 3,2 35 550 1,2- - - 800 60 12 550 15 13 432 620 GA (2) 1,6 35 650 1,2 870 20 30 200 810 60 12 550 15 17 407 614 GA (1) 3,2 35 550 1,2 - - - 800 60 12 600 15 19 473 655 GA (3) 1,6 35 100- - 820 60 11 600 15 18 407 614 GI (1) 3,2 35 500 1,2- - - 800 60 12- @ Nota : * 890 C pour tout FDT, 1 200 C pour toute SRT dans l'étape de laminage ** 460 C pour toute température de galvanisation, 20 s pour toute durée de rétention de galvanisation dans l'étape de galvanisation
Tableau7
Microstructure (rapport relatif~~~~~~ BH N Phase de la matrice Seconde phase YP TS EI BH #TS TM TB a M (MP) (MPa) (%) (%) (%) (MPa) (MPa) 1 - - 86 14 310 603 ' 51 28 55 35 5 2 - - 83 17 296 591 50 29 60 37 11 3 70 - 15 15 291 500 58 35 105 69 60 4 - 83 - 17 338 594 57 28 100 80 62 6 70 - 12 18 342 570 60 33 97 75 66 7 85 - 15 266 503 53 34 100 85 70 10 88 - 12 250 498 50 35 110 88 65 il - 74 - 26 464 829 56 23 60 71 67 13 82 - - 18 333 566 59 34 100 90 81 17 - 70 - 28 460 835 55 22 75 101 87 19 59 - 25 16 269 499 54 35 100 88 75 18 - 71 - 27 440 831 53 24 64 107 83
Etape de laminage Lami- lin Point Point Etape de Etape chaud* nage froid à Etape de recuit en continu Etape de recuit en continu N Ms Bs Type fabri- Tempe- Temps de Température Tenpé- Tenps Vitesse de Température Tenps de calculé calculé Type cation Epais FDT CR CT Epais- rature rétention CR d'arrêt de rature de refroidisse- de rétention du C C cation -seur FDT CR CT seur d'im- en CR refroidis- d'immer- rétention ment moyenne survieillis- survieillismm C/s mm mersion immersion C/s sèment sion s C/s sèment sèment ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ C C C s 9 435 629 Laminage (1) 1,6 890 35 500 820 60 15 200 60 chaud 5 427 617 Laminage (1) 3,2 890 35 500 1,2- - 810 60 16 200 60 froid 8 453 678 Laminage (1) 3,2 890 35 500 1,2- - - - 820 60 15 200 60 froid 820 200 12 441 625 Laminage (4) 3,2 890 35 600 1,2 800 20 30 200 800 60 16 200 60 froid 15 459 665 Laminage (1) 3,2 890 35 500 1,2- - - - 820 60 15 200 60 froid 14 459 665 Laminage (1) 3,2 890 35 500 1,2- 820 60 15 200 60 froid 16 436 652 Laminage (1) 1,6 890 35 500 - - 810 60 16 200 60 chaud Nota : * 1 210 C pour toute SRT dans l'étape de laminage à chaud
Microstructure (rapport relatif) N Phase de la matrice Seconde phase YP TS YR EI # BH ATS TM TB a M (MP) (MPa) (%) (%) (%) (MPa) (MPa) 9 " 87 - 13 276 527 52 35 100 78 70 5 87- 13 380 641 59 30 101 75 70 8 - 88- 12 330 628 53 25 104 80 72 12 70- 15 15 365 635 57 32 99 91 80 15- 77- 23 489 828 59 23 60 93 77 14 - 75- 25 460 830 55 23 62 90 75 16 71- 29 420 833 50 23 65 90 70
D'après les résultats, on peut considérer ce qui suit.
Tout d'abord, les Nos 1 à 2 dans le tableau 7 sont des exemples des tôles d'acier DP existantes obtenues en utilisant les types d'acier existants avec plus de teneur en sol.Al et moins de teneur en N dans l'acier dans lequel à la fois la valeur BH et la valeur #TS étaient faibles, par comparaison à cette invention.
Au contraire, chacun des Nos 3,4, 6 et 7 du tableau 7 et des Nos 5,8 et 9 dans le tableau 9 représentent l'exemple innovant produit dans des conditions de traitement thermique conformes à cette invention en utilisant des types d'acier dans lesquels seule la proportion de sol.Al a été commandée à un niveau inférieur à l'intérieur de la plage de cette invention.
Le filtre de Kalman fonctionne globalement sur le principe général suivant : à partir d'une valeur actuelle du vecteur d'état X et de la matrice P 0 de covariance du vecteur d'état, le modèle de propagation des erreurs inertielles (matrice F, équations différentielles de propagation) établit un vecteur d'état prédit Xp ; ce vecteur est transformé en vecteur observable prédit Yp ; le récepteur GPS et la centrale inertielle fournissent des données qui permettent de calculer un vecteur observé Yo ; le vecteur observable prédit Yp et le vecteur observé Yo sont comparés ; la différence, multipliée par une matrice de gain K calculée à partir de la matrice P, sert à calculer une nouvelle estimation Xa du vecteur d'état X et une nouvelle estimation de la matrice P ; cette estimation Xa vient se substituer à la précédente valeur du vecteur d'état pour devenir une nouvelle valeur actuelle du vecteur d'état ; cette substitution est l'opération de recalage du modèle, effectué périodiquement ; de même une estimation Pa de la matrice P vient se substituer à la valeur précédente. Enfin, avec la nouvelle valeur du vecteur d'état, on vient corriger les données D~INERT fournies par la centrale inertielle, pour produire des données corrigées ou données hybrides DHYB en sortie de la centrale hybridée. La correction à ce stade est une simple addition entre les données brutes D~INERT fournies par la centrale inertielle et le vecteur d'état Xa qui représente l'estimation actuelle des erreurs produites par la centrale inertielle.
Les valeurs observées (vecteur Yo) par la centrale inertielle hybridée, établies en vue d'une comparaison avec des valeurs Yp prédites par le filtre de Kalman, sont alors des écarts entre des données fournies par le récepteur GPS et des données comparables fournies par la centrale inertielle. Ces écarts sont, en ce qui concerne les mesures de position, des distances selon les axes reliant la centrale aux satellites.
C'est ce que représente l'organigramme de fonctionnement de la figure 2. Le détail du fonctionnement va maintenant être décrit.
Le modèle de propagation des erreurs inertielles est représenté par la matrice F, la matrice P, la matrice Q, le vecteur d'état X, et les équations différentielles X'= F. X et P'= F. P. FT + Q.
La matrice F a des coefficients fixes et d'autres qui dépendent de la position à laquelle la centrale se trouve ; ces derniers coefficients sont donc remis à jour périodiquement en fonction des données hybrides D~HYB issues de la centrale hybridée c'est-à-dire résultant finalement des calculs faits par le calculateur d'hybridation.
Au départ, le vecteur d'état X est initialisé à zéro. Les données de sortie hybrides DHYB sont de préférence initialisées à des valeurs fournies soit par le récepteur GPS, soit par des données connues (avion immobile au sol, dont on connaît à la fois la position géographique et l'attitude).
La matrice P est initialisée avec les variances et covariances connues à l'endroit où on fait l'initialisation, notamment celles liées au récepteur GPS.
Les équations différentielles du modèle ainsi initialisé font intervenir la matrice F, la matrice P et la matrice Q ; elles permettent de déterminer un vecteur prédit Xp à partir du vecteur actuel X, et une matrice de covariance prédite Pp à partir de la matrice actuelle P.
Dans ce qui suit on s'intéressera principalement aux composantes de position du vecteur d'état, et on ne mentionnera donc que ces composantes, étant donné que la position est l'élément le plus important qui justifie l'hybridation entre la centrale inertielle et le récepteur GPS. Bien entendu, le raisonnement est le même pour les composantes de vitesse, et pour d'autres composantes du vecteur d'état.
A partir du vecteur prédit Xp, converti en axes satellites par la matrice H, on calcule un vecteur observable prédit Yp = H. Xp. La matrice H est calculée d'une part à partir des éphémérides des satellites, permettant de déterminer la position des satellites à un instant donné, et d'autre part à partir de la position inertielle donnée par la centrale inertielle C INERT. Le vecteur prédit Yp correspond à des erreurs prédites, ramenées en axes satellites.
Les erreurs prédites Yp sont comparées aux erreurs réellement observées Yo. Les erreurs observées comprennent des composantes de position Yo,, sur chaque axe satellite ; ces composantes sont constituées par une différence entre la distance récepteur-satellite PD, telle que mesurée par
le récepteur GPS et la distance centrale inertielle/satellite PC, calculée à partir de la position inertielle donnée par la centrale C~INERT et des éphémérides détectées par le récepteur GPS.
La différence, à chaque opération de recalage, entre le vecteur prédit Yp et le vecteur observé Yo, est la grandeur vectorielle servant au recalage. Cette différence est appelée vecteur d'innovations :
Elle représente le fait que la prédiction n'est pas parfaite puisqu'on a prédit Yp et qu'on observe Yo, et qu'il faut modifier le vecteur d'état Xp et la matrice prédite Pp pour se rapprocher d'un vecteur d'état X et d'une matrice P qui modélisent bien le comportement réel de la centrale inertielle.
Les innovations (composantes du vecteur INNOV) ne sont pas appliquées de manière brutale au vecteur d'état prédit Xp pour constituer un nouveau vecteur X actuel. Au contraire, une fraction seulement des innovations (fraction inférieure à 1) est appliquée au vecteur prédit pour constituer un vecteur actualisé, et ce n'est que progressivement, au fur et à mesure des recalages progressifs, que le vecteur prédit se rapprochera du vecteur observé Yo.
Une matrice de gain K est donc élaborée pour déterminer, pour chaque composante du vecteur d'état, un gain respectif inférieur à 1, représentant la fraction d'innovation qu'on rajoutera à la composante prédite pour définir une composante actualisée du vecteur d'état.
Polymères substantifs amphotères :
Les polymères amphotères utilisables conformément à la présente invention peuvent être choisis parmi les polymères comportant des motifs K et M répartis statistiquement dans la chaîne polymère, où K désigne un motif dérivant d'un monomère comportant au moins un atome d'azote basique et M désigne un motif dérivant d'un monomère acide comportant un ou plusieurs groupements carboxyliques ou sulfoniques, ou bien K et M peuvent désigner des groupements dérivant de monomères zwittérioniques de carboxybétaïnes ou de sulfobétaïnes ; K et M peuvent également désigner une chaîne polymère cationique comportant des groupements amine primaire, secondaire, tertiaire ou quaternaire, dans laquelle au moins l'un des groupements amine porte un groupement carboxylique ou sulfonique relié par l'intermédiaire d'un radical hydrocarboné, ou bien K et M font partie d'une chaîne d'un polymère à motif éthylène a, ss-dicarboxylique dont l'un des groupements carboxyliques a été amené à réagir avec une polyamine comportant un ou plusieurs groupements amine primaire ou secondaire.
Les polymères amphotères répondant à la définition donnée ci-dessus plus particulièrement préférés sont choisis parmi les polymères suivants : (1) Les polymères résultant de la copolymérisation d'un monomère dérivé d'un composé vinylique portant un groupement carboxylique tel que plus particulièrement l'acide acrylique, l'acide méthacrylique, l'acide maléique, l'acide alpha-chloracrylique, et d'un monomère basique dérivé d'un composé vinylique substitué contenant au moins un atome basique tel que plus particulièrement les dialkylaminoalkylméthacrylate et acrylate, les dialkylaminoalkylméthacrylamide et acrylamide. De tels composés sont décrits dans le brevet américain n 3 836 537. On peut également citer le copolymère acrylate de sodium/chlorure d'acrylamidopropyl trimethyl ammonium vendu sous la dénomination POLYQUART KE 3033 par la Société HENKEL.
On utilise particulièrement les copolymères dont la dénomination CTFA (4ème Ed, 1991) est Octylacrylamide/acrylates/butylaminoethylmethacrylate copolymer tels que les produits vendus sous la dénomination AMPHOMER ou LOVOCRYL 47 par la société NATIONAL STARCH.
où x=2 et p=2 ou 3, ou bien x=3 et p=2 ce radical dérivant de la diéthylène triamine, de la triéthylène tétraamine ou de la dipropylène triamine ; b) dans les proportions de 0 à 40 moles % le radical (XI) ci-dessus, dans lequel x=2 et p=1 et qui dérive de l'éthylènediamine, ou le radical dérivant de la pipérazine : c) dans les proportions de 0 à 20 moles % le radical -NH- (CH2) 6-NH- dérivant de l'hexaméthylènediamine, ces polyaminoamines étant réticulées par addition d'un agent réticulant bifonctionnel choisi parmi les épihalohydrines, les diépoxydes, les dianhydrides, les dérivés bis insaturés, au moyen de 0,025 à 0,35 mole d'agent réticulant par groupement amine du polyaminoamide et alcoylés par action d'acide acrylique, d'acide chloracétique ou d'une alcane sultone ou de leurs sels.
Pour la fixation à la première plaque, l'extrémité inférieure du profilé équipé de son chapeau 13 est sertie par poinçonnage dans la chambre tubulaire (figure 3).
Le bouchon présente une empreinte 15 permettant d'y placer provisoirement une clef de manoeuvre pour régler la tension.
En raison de la surépaisseur des chapeaux, la partie du profilé située entre les deux chapeaux est recouverte d'un tube 16 métallique qui limite à la fois la friction et apporte une rigidité supplémentaire au profilé 3A.