INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 1 est une vue en perspective illustrant une meule 10, comme exemple d'une meule conventionnelle de type à particules segmentées, dans laquelle une multiplicité de particules abrasives segmentées partiellement cylindriques ou arquées 12 sont fixées à une surface périphérique extérieure d'un corps de noyau cylindrique 14. Comme on le voit à partir de la figure 1, une pluralité de particules abrasives segmentées 12 est agencée telle que visualisée dans la direction périphérique du corps de noyau cylindrique 14 et également telle que visualisée dans la direction axiale du corps de noyau cylindrique 14. La figure 2 est une vue en perspective illustrant une meule 20, comme un autre exemple de la meule conventionnelle de
type à particules segmentées, dans laquelle les particules abrasives segmentées arquées 12 sont fixées sur la surface périphérique extérieure du corps de noyau cylindrique 14. La meule 20 est différente de la meule 10 en ce que les particules abrasives segmentées 12 comprennent des particules segmentées relativement longues et des particules segmentées relativement courtes qui sont agencées alternativement.
Les meules conventionnelles de type à particules segmentées telles que les meules décrites ci-dessus 10,20 sont largement utilisées dans une rectification sans pointe dans laquelle une pièce de fabrication cylindrique n'est pas supportée sur ses pointes mais plutôt par une réglette, une meule d'entraînement et la meule. La figure 3 est une vue illustrant une rectification sans pointe en enfilade en plongée dans laquelle une surface périphérique extérieure d'une pièce de fabrication cylindrique 22 est meulée par la meule 10. La pièce de fabrication 22, qui est placée sur une réglette 16 et est guidée par un guide de galet de support 18, est introduite de manière continue dans une direction longitudinale telle qu'indiquée par la flèche, tout en étant montée par et entre la meule 10 et la meule d'entraînement 24. La meule d'entraînement 24 est pivotée pour faire tourner la pièce de fabrication 22 à une vitesse relativement lente, alors que la meule 10 est entraînée en rotation à une vitesse relativement élevée, de telle manière que la surface périphérique extérieure de la pièce de fabrication 22 soit meulée par la meule 10.
La figure 4 est une vue illustrant une rectification sans pointe en plongée dans laquelle une pièce de fabrication cylindrique 26 possédant un épaulement est rectifiée par la meule 20 et une meule 32 qui possède un diamètre inférieur à celui de la meule 20. Une partie de petit diamètre de la pièce de fabrication 26 est serrée par et entre la meule 20 et une meule d'entraînement 30, alors qu'une partie de grand diamètre de la pièce de fabrication 26 est montée par et entre la meule 32 et une meule d'entraînement 34 qui possède un diamètre inférieur à celui de la meule d'entraînement 30. Les meules d'entraînement 30,34 sont entraînées en rotation pour faire tourner la pièce de fabrication 26 à une vitesse relativement faible alors que les meules 20,32 sont pivotées à une vitesse relativement élevée et sont introduites dans une direction transversale vers et loin de la pièce de fabrication 26 tel qu'indiqué par les flèches, de telle manière que la surface périphérique extérieure de la pièce de fabrication 26 soit meulée par la meule 10. On doit noter que le numéro de référence 28 dénote un tampon qui est prévu pour positionner la pièce de fabrication 26 dans une position longitudinale prédéterminée par rapport aux meules 20,32.
Toutefois, on a abordé les problèmes qui pourraient être provoqués dans une rectification sans pointe avec la meule conventionnelle de type à particules segmentées 10 ou 20 dans laquelle une pluralité de particules abrasives segmentées
12 sont agencées telles que visualisées dans les directions axiales du corps de noyau cylindrique 14, c'est-à-dire, dans une direction perpendiculaire à une face plane du corps de noyau cylindrique 14. Par exemple, dans la rectification sans pointe en enfilade en plongée illustrée en figure 3, il existe une possibilité que la pièce de fabrication 22 puisse sauter à son contact avec un jeu de joint ou une ligne de joint entre les particules abrasives segmentées adjacentes 12 tout en étant introduite à travers la meule 10 et la meule d'entraînement 24. C'est-à-dire, qu'il existe un risque que la meule 10 puisse être endommagée par la pièce de travail sautant. En outre, dans la rectification sans pointe en plongée illustrée en figure 4, il existe une possibilité que la pièce de travail 26 puisse souffrir d'un faible degré d'ovalisation et de marques indésirables générées sur la surface de meulage, s'il existe un espace ou un jeu entre les particules abrasives segmentées adjacentes 12 ou s'il existe un adhésif (qui était utilisé pour coller les particules abrasives segmentées 12 au corps de noyau cylindrique 14) collant sur une surface de meulage qui est composée des surfaces des particules abrasives segmentées 12. Bien que diverses manières pour empêcher l'adhésif d'être exposé sur la surface de meulage aient été pratiquées, il est extrêmement difficile d'éliminer complètement l'adhésif exposé sur la meule. Particulièrement, dans la meule de type à particules segmentées 10 ou 20 dans laquelle les lignes de joint s'étendent non seulement dans la direction axiale mais également dans la direction périphérique, il est pratiquement impossible d'éliminer l'adhésif exposé sur la meule.
Les problèmes décrits ci-dessus pourraient être résolus en employant une meule de type à particules segmentées 50, telle qu'illustrée en figure 9, qui possède des lignes de joint s'étendant dans la direction axiale mais ne possède aucune ligne de joint s'étendant dans la direction périphérique, c'est-à-dire, qui possède des particules abrasives segmentées partiellement cylindriques 52 s'étendant chacune sur la totalité de la longueur axiale du corps de noyau cylindrique 14.
Toutefois, cette meule de type à particules segmentées 50 est difficile à fabriquer par des techniques conventionnelles, en raison d'une longueur considérablement grande de chaque particule abrasive segmentée 52. C'est-à-dire, qu'il n'existe pas de technique conventionnelle pour soumettre à cuisson de manière satisfaisante un précurseur cru pour préparer une telle particule abrasive segmentée 52 possédant la longueur considérablement grande telle qu'illustrée en figure 5.
Les figures 6 et 7 illustrent des agencements conventionnels destinés à réaliser la cuisson d'un précurseur cru partiellement cylindrique 54 afin de préparer la particule abrasive segmentée 52. Sur la figure 6, le précurseur cru partiellement cylindrique 54 est placé ou se tient sur un support d'enfournement 56 composé d'une plaque plate de telle manière que le précurseur partiellement cylindrique 54 est
maintenu en contact au niveau d'une des faces planes opposées dans le sens de la longueur avec une surface plate du support d'enfournement 56. Sur la figure 7, le précurseur cru partiellement cylindrique 54 est placé ou se tient sur le support d'enfournement 56 de telle manière que le précurseur partiellement cylindrique 54 est maintenu en contact au niveau d'une des faces planes opposées dans le sens de la largeur avec la surface plate du support d'enfournement 56. Toutefois, puisque le précurseur 54 est inévitablement amolli dans le processus de cuisson, le précurseur 54 sera probablement déformé en raison de son propre poids dans l'un des agencements des figures 6 et 7. Dans l'agencement de la figure 6, le précurseur 54 tend à être plié dans la direction longitudinale. Dans l'agencement de la figure 7, le précurseur 54 tend à être plié dans la direction de la largeur. Une telle déformation du précurseur 54 rend impossible de coller de manière satisfaisante le précurseur 54 au corps de noyau cylindrique 14.
La figure 8 illustre un autre agencement destiné à chauffer le précurseur cru partiellement cylindrique 54. Dans cet agencement, le support d'enfournement décrit ci-dessus 56 composé d'une plaque plate est remplacé par un support d'enfournement 58 possédant une surface partiellement cylindrique 58t dont le rayon de courbure est substantiellement égal à celui d'une surface intérieure radiale du précurseur partiellement cylindrique 54, de façon à ce que le précurseur 54 puisse être placé ou posé sur le support d'enfournement 58 de telle manière à ce que le précurseur partiellement cylindrique 54 soit maintenu en contact étroit au niveau de la surface intérieure radiale avec la surface partiellement cylindrique 58t. Bien que cet agencement soit effectif pour empêcher la déformation du précurseur 54, le précurseur 54 adhérera probablement au support d'enfournement 58 en raison du contact étroit.
La figure 11 illustre un agencement conventionnel destiné à coller la particule abrasive segmentée partiellement cylindrique 52 au corps de noyau cylindrique 14.
Dans cet agencement, le corps de noyau cylindrique 14, la particule abrasive segmentée 52 et un bloc magnétique 62 sont placés sur un socle 60 composé d'un métal tel que de l'acier. Le bloc magnétique 62 est déplacé pour forcer la particule abrasive segmentée 52 contre la surface périphérique extérieure du corps de noyau 14, de telle manière à ce que la particule abrasive segmentée 52 soit maintenue en contact avec la surface périphérique extérieure du corps de noyau 14 par l'intermédiaire d'un adhésif. C'est-à-dire, le contact de la particule abrasive segmentée 52 avec le corps de noyau 14 par l'intermédiaire de l'adhésif est maintenu par le bloc adhésif 62 qui est fixé au socle 60 en raison d'une force magnétique jusqu'à ce que le durcissement de l'adhésif soit atteint. Cet agencement souffre d'un problème que la particule abrasive segmentée 52 ne peut être collée de manière
satisfaisante au corps de noyau 14, même quand la particule segmentée 52 est légèrement distordue ou pliée.
- Une surexpression moins significative des gènes codant pour la calgranuline B.
Ces 2 protéines sont représentatives d'un état prolifératif de l'épiderme.
- Une surexpression des gènes codant pour la kératine Kl, marqueur tardif de différenciation kératinocytaire.
- Une surexpression moins significative des gènes codant pour la transglutaminase 1, marqueur de différenciation.
Les résultats obtenus permettent de confirmer au niveau génétique sur un modèle d'épiderme reconstruit, les résultats décrits dans les exemples 2,3 et 4 au niveau cellulaire sur des cultures de kératinocytes.
Si l'on compare les résultats obtenus dans ce modèle d'étude avec ceux obtenus dans ce même modèle en présence d'acide rétinoïque (10-6 M), on peut constater : - Un effet pro-prolifératif en présence du shiitaké mais moindre que celui décrit en présence d'acide rétinoïque.
Un effet pro-différenciant important en présence de shiitaké alors que le résultat inverse est décrit en ce qui concerne l'acide rétinoïque (diminution de l'expression de marqueurs de différentiations kératinocytaires).
EXEMPLE 6 : FORMULES INCLUANT L'EXTRAIT C02 DE SHIITAKÉ À ENVIRON 20% D'ERGOSTEROL.
1) Exemple de composition sous forme d'émulsion Eau QSP Extrait CO2 de Shiitake à env. 20% d'ergostérol 0,001% à 0,1% Mélange de Conservateurs 1,5% Propylèneglycol 5,00% Gomme xanthane 0,30% Copolymère acrylique/acrylate 0,50% Acide stéarique 100 OE** 3,00% Stéarate de sorbitan 2,00% Sorbitan laurate 20 OE 3,00% Alcool Cétylstéarique 1,50% Cire d'abeille 1,00% Huile de germe de blé 5,00% Diméthicone 2,00% Cyclométhicone 5,00% Gel de polyarcriamide 2,00%
Parfum 0, 10% ** acide stéarique avec 100 moles d'OE 2) Exemple de composition sous forme de crème Eau QSP Extrait CO2 de Shiitake à env. 20% d'ergostérol 0, 001% à 0, 1% Gomme xanthane 0, 30% Séquestrant (par ex. EDTA) 0, 05% Conservateurs 1, 50% Acide C18 2, 50% Acide C16 2, 50% Trilaurine 1, 00% Beurre de Karité 3, 00% Acétate de topophérol 0, 05% ss-bisabolol 0, 05% Huile végétale (germe de blé) 5, 00% Diméthéticone 3, 00% Acide polyacrilique 0, 30% TEA (Triéthanolamine) 1, 50% Parfum 0, 10% 3) Exemple de composition sous forme de lotion Extrait CO2 de Shiitake à env. 20% d'ergostérol 0, 001 à 0, 1% Eau QSP Agent séquestrant 0, 05% Propylèneglycol 2, 00% Mélange Conservateurs 1, 5% Alcool 5 à 50% Alcool oléique 20 OE 1, 00% Parfum 0, 05%
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- Michel S. 1995. Transglutaminases et protéines précurseurs de l'enveloppe cornée. Biologie de la peau. 25-32.
La cupule (2) est conformée pour être fixée par ciment (C) ou tout matériau composite, tel que os-ciment, dans le fond de la cavité cotyloïdienne de l'os iliaque. La cupule (2) se présente essentiellement, sous la forme d'une demisphère, en délimitant une cavité interne de forme générale hémisphérique.
La surface externe de la cupule (2) présente une pluralité de rainures parallèles entre elles et au plan équatorial (2a) et de rainures orthogonales selon quatre méridiens (2d).
Cette cupule métallique (2) délimite une surface interne cylindro-sphérique (2e) apte à recevoir, avec capacité de pivotement multidirectionnel, le noyau en polyéthylène (3).
Cette surface cylindro-sphérique (2e) présente au-delà de la portion cylindrique, dont la hauteur est de 2,5 mm environ, un chanfrein (2f) retardant l'effet came du col de tige contre le bord de la cupule.
D'une manière connue, le noyau (3) est destiné à recevoir, avec capacité de rétention, la tête prothétique (T) de l'implant fémoral correspondant. Le noyau (3) est largement plus qu'hémisphérique pour satisfaire cette fonction de rétentivité.
Selon une caractéristique importante de l'invention, le centre (01) de courbure des surfaces interne (3a) et externe (3b) du noyau (3) est confondu avec le centre de courbure de la surface interne hémisphérique de la cupule métallique (2). La surface externe de la cupule (2) est délimitée par deux portions de sphère, de rayons différents, tangentes aux pôles. Les origines (02) et (03) de ces deux rayons sont décalées vers l'extérieur par rapport au centre (01) qui correspond également au centre de rotation de la tête fémorale (T). Les différents centres (01), (02) et (03) sont disposés en alignement, selon l'axe de symétrie des éléments à assembler (2) et (3). Le décalage des centres (01) et (03) correspond à la médialisation du centre de l'insert et donc de la tête fémorale par rapport au centre anatomique du cotyle. Cette médialisation fait office de système antiluxation de l'insert mobile par rapport à la cupule comme peut le faire un débord extérieur à l'hémisphère sur d'autres cotyles concentriques connus.
A titre d'exemple indicatif nullement limitatif, la cupule métallique (2) est d'épaisseur variable, d'environ 3 mm à partir de son bord circulaire ouvert, pour se raccorder progressivement au niveau de son fond avec une épaisseur d'environ 1 mm.
Selon une autre caractéristique importante de l'invention, la cupule (2) présente une collerette (2b) de pressurisation du ciment. Cette collerette (2b) est inscrite dans une enveloppe de centre (03) décalé vers l'extérieur par rapport au centre (02). On renvoie à la figure 2 qui montre le décalage des différents centres (01), (02) et (03).
La collerette (2b) présente périphériquement des empreintes semicirculaires (2c) pour l'échappement du ciment. Avantageusement, les empreintes (2c) sont régulièrement réparties sur la circonférence de la collerette (2b).
La surface interne de la cupule métallique (2) est pleine et polie pour éviter toute abrasion du polyéthylène mobile.
Selon une autre caractéristique importante de l'invention, et notamment dans la cas d'une reprise, le fond de la cavité cotyloïdienne peut recevoir un organe métallique connu sous le nom de fond de cotyle, en forme de croix (4) (figure 4) et fixé par ses quatre branches (4a, 4b, 4d et 4e) dans la cavité osseuse : une branche supérieure (4a) terminée par une palette de vissage avantageusement découpée en forme de trèfle pour diminuer sa rigidité ; une branche inférieure (4b) terminée par un crochet (4c) inséré dans le trou obturateur. Ce crochet (4c) est avantageusement orienté de 10 vers l'avant pour suivre la ligne directrice du bord du trou obturateur ; deux branches latérales (4d) et (4e) de longueur asymétrique pour tenir compte du placement anteversé de la croix dans l'acétabulum.
La combinaison d'un implant cotyloïdien composé des deux éléments (2) et (3) et du fond de cotyle (4), est donc particulièrement bien adapté dans le cas
d'une reconstruction de la cavité cotyloïdienne de l'articulation de la hanche (figure 3).
A noter également que la cupule (2), ou le fond de cotyle métallique (4), peut présenter des agencements pour la fixation d'éléments rapportés et débordants (5), aptes à faire office de centreurs, en coopérant dans le fond de la cavité cotyloïdienne, en ayant pour objectif d'assurer un espace constant entre la cupule (2) et le fond du cotyle métallique (4) ou directement le fond de la cavité cotyloïdienne.
PROCÉDÉ DE PRÉPARATION DE PÂTE DENTIFRICE METTANT EN OEUVRE UN SIROP DE SORBITOL PARTICULIER, ET SIROP DE SORBITOL L'invention se rapporte à un nouveau procédé de préparation de pâte dentifrice.
Le matériau utilisé pour réaliser les ponts peut être de l'argent qui est déposé sous forme de couche mince par exemple par dépôt physique en phase vapeur (connu sous l'abréviation PVD pour la dénomination anglaise"Physical Vapor Deposition").
L'argent est très peu mouillant à température ambiante et encore moins mouillant à la chaleur. En déposant une très fine couche d'argent à la surface du support 110, d'épaisseur de l'ordre de 0,2 nm, il va se former des gouttes 111 d'argent de diamètre de l'ordre de 1 à 2 nm environ. D'autres matériaux que l'argent peuvent être employé par exemple le cuivre ou l'or mais cet effet de faible mouillabilité est moins prononcé.
Pour réaliser la couche discontinue diélectrique ou semi-conductrice 112, on peut déposer un matériau conducteur, non miscible avec les gouttes 111 d'argent, rendu diélectrique ou semi-conducteur après un traitement, le traitement n'ayant pratiquement pas d'influence sur les gouttes d'argent.
On peut dans cette optique déposer de l'aluminium par PVD par exemple, avec une épaisseur moindre que celle des gouttes 111 d'argent. L'aluminium va combler l'espace autour des gouttes 111 d'argent.
Après un traitement tel qu'une oxydation ou une nitruration, l'aluminium va se transformer en alumine ou en nitrure d'aluminium et devenir diélectrique.
L'oxydation peut être une oxydation naturelle, une oxydation par plasma d'oxygène, par source d'oxygène atomique, etc. Comme l'aluminium est facilement oxydable alors que l'argent ne l'est pas car c'est un métal noble, seul l'aluminium s'oxydera en alumine. On
obtient une couche d'alumine 112 d'environ 2nm avec des ponts 111.
Si l'on veut continuer à réaliser un dispositif magnétorésistif selon l'invention, on peut ensuite déposer une autre couche magnétique au-dessus.
Au lieu de déposer d'abord les gouttes 111 d'argent sur le support 110, il est possible de déposer d'abord une fine couche d'un matériau devant conduire à la couche discontinue diélectrique ou semi-conductrice 112. On peut par exemple déposer une couche d'aluminium, puis les gouttes 111 d'argent sur la fine couche d'aluminium. En effectuant une oxydation en surface, l'aluminium se situant autour des gouttes se transforme en alumine 112, l'aluminium 113 se trouvant sous les gouttes 111 d'argent n'est pas oxydé ou peu car protégé. Un pont 5 est alors formé d'une goutte 111 d'argent et de l'aluminium 113 se trouvant sous la goutte 111. La surface d'alumine 112 risque d'être plus rugueuse que dans le cas précédent.
Une autre de variante est de codéposer en même temps le matériau conduisant à la couche diélectrique ou semi-conductrice et le matériau électriquement conducteur formant les gouttes. Cela conduit à un alliage hétérogène. Lorsqu'il est déposé à la surface du support 110, les gouttes se forment à la surface du support, les deux matériaux codéposés n'étant pas miscibles. En effectuant un traitement par exemple une oxydation ou une nitruration de surface, la couche diélectrique ou semi-conductrice 112 se forme autour des gouttes 111 que l'on suppose en argent.
Une autre méthode est de déposer le matériau électriquement conducteur à faible mouillabilité directement sur un support 110, et c'est ce support qui va, par traitement, être rendu diélectrique ou semiconducteur en surface et donner la couche discontinue.
Dans l'exemple du dispositif magnétorésistif objet de l'invention, le support 110 peut être magnétique en Co ou en CoFe. Il peut s'agir de la couche intermédiaire magnétique de dopage interfacial décrite à la figure 5B. En oxydant directement cette couche intermédiaire, on obtient une étendue d'oxyde CoO ou CoFeO qui vient coopérer avec les gouttes 111. La surface du support 110, lorsqu'elle est oxydée s'épaissit légèrement entre les gouttes d'argent.
Pour réaliser un dispositif selon l'invention avec au moins une vanne de spin, on va déposer successivement les couches de l'empilement. Toutes les techniques de dépôt connues de l'homme de l'art pour réaliser les couches magnétiques qu'elles soient formées d'un empilement de couches intermédiaires ou non, les éventuelles couches séparatrices, la couche tampon, une ou plusieurs couches antiferromagnétiques, peuvent être employées. Il s'agit notamment des techniques de pulvérisation cathodique, dépôt par faisceau d'ions, épitaxie par jet moléculaire voire électrodéposition. La partie la plus critique est l'élaboration de la couche diélectrique ou semiconductrice discontinue avec les ponts électriquement conducteurs.
On peut bien sûr employer toutes les méthodes décrites précédemment pour réaliser la couche
diélectrique discontinue avec les ponts électriquement conducteurs mais d'autres encore sont possibles.
On peut réaliser une couche mince en matériau diélectrique ou semi-conducteur, par exemple en alumine ou en silice, contenant des particules solides, métalliques amagnétiques (par exemple du groupe des métaux nobles tels que l'argent, l'or, le cuivre ou leurs alliages) ou magnétiques tel le cobalt ou ses alliages. En chauffant le support sur lequel la couche mince est déposée on favorise la mobilité atomique des particules métalliques qui se regroupent pour former les ponts électriquement conducteurs. On peut aussi effectuer un ou plusieurs recuits afin d'obtenir les ponts souhaités. Dans ce cas, le support qui reçoit la couche mince est soit l'une des couches magnétiques, soit une couche séparatrice.
Cette invention doit être en rapport avec le travail à réaliser.
Pour les maquettistes : les plus jeunes prendront une puissance modeste, exemple travailler avec gabarit le balsa.
1 Pour les bons bricoleurs et les pros, ceux qui réalisent cuisine chambres etc... la puissance est primordiale, il faut disposer d'un couple de 20 à 30 N/m, mais pas forcément d'une grande vites- se.
La pièce (14) solidement bridée avec des serre-joints, sur un plan de travail parfait, ne bouge pas, travaille sans risque, longueur illimitée. La machine est stable en position d'usinage vertical et la fraise (13) reste constamment à la bonne hauteur. Elle n'apas tendance à basculer.
Pour couper correctement, facilement et en douceur, régler l'angle d'attaque de la fraise de quelques degrés en avant de façon à faite passer la résultante de la force de coupe devant la machine, non derrière, ce qui est dangereux ! ( sens du bois).
J'incline donc la fraise et ma machine coupe à merveille, il faut à peine deux doigts pour la pousser. F=5à 4Nmaxi.