INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
PROBLEMES POSES L'emploi de dispositifs de contrôle et de répartition des débits d'alumine nécessite un débit de gaz de fluidisation important, ce qui impose des installations de compression du gaz de fluidisation importantes et entraîne une consommation élevée de gaz et d'énergie. De plus, la cinétique importante de la matière pulvérulente a pour conséquences néfastes des problèmes d'attrition de la matière, des problèmes d'usure des éléments de la boîte de répartition, et des difficultés de réglage des débits (on a du mal à faire coulisser les martelières pour faire varier les surfaces des ouvertures calibrées du répartiteur).
De plus, la présence obligatoire d'aéroglissières en aval de la boîte de distribution impose, en raison de la pente minimale de 6% à respecter, des équipements situés très haut au-dessus des cuves d'électrolyse. Il faut donc
consacrer des investissements très importants pour réaliser les installations d'alimentation en alumine des centres de traitement des gaz.
La demanderesse a donc cherché à mettre au point un procédé de répartition de l'alumine plus économique, plus facile à contrôler et qui ne présente pas les inconvénients cités plus haut. Ce procédé de répartition doit pouvoir être appliqué à toute autre matière pulvérulente ayant une fluidité comparable à celle de l'alumine, ladite matière pulvérulente provenant d'une capacité de stockage unique et devant être répartie dans plusieurs convoyeurs avec un débit contrôlé dans chacun de ces convoyeurs.
OBJET DE L'INVENTION L'objet selon l'invention est un procédé de convoyage de matériau pulvérulent permettant de répartir dans plusieurs convoyeurs ledit matériau pulvérulent provenant d'une capacité de stockage unique avec un débit contrôlé dans chacun desdits convoyeurs caractérisé en ce que ladite capacité de stockage est reliée aux dits convoyeurs par au moins une aérocanalisation et en ce que chaque convoyeur est alimenté par un doseur fluidisé hyperdense connecté sur ladite aérocanalisation.
L'aérocanalisation est décrite en détail dans W084/01560 et W085/04676. C'est un convoyeur horizontal ou légèrement incliné (de préférence moins de 2 degrés par rapport à l'horizontale), muni de moyens de fluidisation constitués par un premier canal destiné à la circulation d'un gaz et un second canal destiné à la circulation du matériau pulvérulent, les deux canaux ayant une paroi commune poreuse, le premier canal étant muni d'au moins une tubulure d'alimentation en gaz permettant d'établir une pression pf dans le but de fluidiser potentiellement le matériau pulvérulent remplissant le convoyeur et le deuxième canal étant muni d'au moins une colonne d'équilibrage dont la
hauteur de remplissage équilibre la pression pf du gaz de fluidisation potentielle.
L'aérocanalisation peut avoir une section générale rectangulaire ou encore une section générale de forme circulaire. Dans ce dernier cas, le premier canal destiné à la circulation d'un gaz et le second canal destiné à la circulation du matériau pulvérulent peuvent être co-axiaux. Toutefois, pour obtenir une aérocanalisation au moindre coût, le premier canal occupe de préférence la partie basse du convoyeur, le second canal occupe la partie haute du convoyeur et les deux parties sont séparées par une paroi plate poreuse sensiblement horizontale.
Le doseur fluidisé hyperdense est décrit en détail dans EP 0 190 082. Il comporte un caisson en deux parties. La première partie du caisson, située dans le bas du caisson, est destinée à la circulation d'un gaz de fluidisation et la seconde partie du caisson, située au-dessus de la première, est destinée à la circulation du matériau pulvérulent. Les deux parties ont une paroi commune poreuse sensiblement horizontale. La première partie est munie d'au moins une tubulure d'alimentation en gaz permettant d'établir une pression p'f dans le but de fluidiser potentiellement le matériau pulvérulent remplissant le doseur et la deuxième partie est munie d'au moins une colonne d'équilibrage dont la hauteur de remplissage équilibre la pression p'f du gaz de fluidisation potentielle.
La seconde partie du caisson est également reliée non pas directement à la capacité de stockage mais, par le biais d'une colonne verticale, au deuxième canal de l'aérocanalisation. Lorsque la pression de fluidisation p'f est nulle, la matière pulvérulente située dans le deuxième canal de l'aérocanalisation descend par gravité dans une colonne débouchant dans la seconde partie du caisson en formant sur la paroi poreuse un talus naturel d'éboulement.
constaté que le problème résidait dans la fonction finale d'une telle décomposition à savoir la récupération du gaz hydrogène à des fins d'utilisation ultérieure.
BRÈVE DESCRIPTION DE L'INVENTION Partant de cet état de fait, la demanderesse a mené des recherches afin d'exploiter les caractéristiques de l'hydrogène sans souffrir des inconvénients précités. Aussi, ces recherches se sont-elles orientées vers la production d'énergie et non vers la seule production des gaz hydrogène et oxygène.
Selon la caractéristique principale de l'invention, le dispositif de production d'énergie de l'invention est remarquable en ce qu'il comprend, associés à une même enceinte, un moyen thermique de production d'hydrogène, un moyen de combustion de l'hydrogène produit ainsi qu'un moyen de récupération de la chaleur produite.
Cette solution présente de nombreux avantages décrits ci-dessous.
La combustion quasi instantanée et le non stockage de l'hydrogène a non seulement pour avantage de ne pas risquer une recombinaison des ions entre eux pour reformer de l'eau avant combustion mais également d'éviter toute l'installation complexe nécessaire à la séparation des deux gaz, hydrogène et oxygène, à des fins de récupération de l'hydrogène seul.
Le dispositif de l'invention propose ainsi une énergie susceptible d'être utilisée pour le chauffage d'un moyen de récupération ou de transformation de cette énergie.
La quantité de chaleur nécessaire à la décomposition de l'eau n'est pas perdue et participe à la production de la chaleur de l'ensemble du dispositif, quantité de chaleur totale qui sera exploitée. L'association de ces quantités de chaleur propose ainsi un moyen de production d'énergie particulièrement rentable. Cette association permet d'envisager un procédé de fonctionnement
particulièrement avantageux. En effet, alors qu'en début de fonctionnement, le moyen de décomposition thermique de l'eau dépend d'un moyen de chauffage additionnel, au fur et à mesure que le dispositif produit et assure la combustion d'hydrogène, la chaleur produite par cette dernière permet d'assurer le maintien d'une température suffisante à la décomposition de l'eau en oxygène. Ainsi, un autre objet de l'invention est constitué par le procédé de fonctionnement du dispositif de production d'énergie de l'invention.
La production d'hydrogène par décomposition thermique de l'eau ne nécessite pas une eau filtrée. Aussi, tout type d'eau aussi bien salée, de rivière ou même polluée pourra être utilisée pour être décomposée.
Les concepts fondamentaux de l'invention venant d'être exposés ci-dessus dans leur forme la plus élémentaire, d'autres détails et caractéristiques ressortiront plus clairement à la lecture de la description qui suit et en regard des dessins annexés, donnant à titre d'exemple non limitatif, plusieurs modes de réalisation d'un dispositif de production d'énergie à partir de la décomposition thermique de l'eau conforme à l'invention.
BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La figure 1 est une vue schématique en coupe d'un mode de réalisation du dispositif de l'invention, La figure 2 est une vue de dessus de détail du mode de réalisation illustré en figure 1, La figure 3 est une vue schématique en coupe d'un deuxième mode de réalisation du dispositif de l'invention.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE APPUYÉE SUR LES DESSINS Comme illustré sur le dessin de la figure 1, le dispositif de production d'énergie de l'invention référencé D dans son ensemble comprend installés dans une même enceinte 100, un moyen thermique de production d'hydrogène 200, un moyen de combustion de l'hydrogène
produit 300 ainsi qu'un moyen de récupération de la chaleur produite 400.
Selon l'invention, le moyen thermique de production d'hydrogène 200 est constitué par au moins un bloc en matériau réfractaire 210 porté à haute température sur la surface duquel est déposée de l'eau. Cette solution est particulièrement avantageuse du fait de sa simplicité de mise en oeuvre et donc son faible coût. Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux le dit bloc réfractaire 210 est porté à la température adéquate au moyen d'un bec de chalumeau 230 ou tout autre moyen de production de chaleur.
Selon une caractéristique particulièrement avantageuse de l'invention, l'eau est déposée sur le bloc réfractaire 210 au moyen d'un dispositif 220 assurant une alimentation en goutte-à-goutte ou en filet d'eau.
Selon un mode de réalisation préféré, le bloc réfractaire 210 est porté à une température d'environ deux milles degrés Celcius. A cette température une molécule d'eau se décompose en oxygène et en hydrogène. Bien entendu, le rendement n'est pas de cent pour cent et le reste de l'eau est presque instantanément transformé en vapeur d'eau. Le rendement d'une telle installation est évalué à 20 %.
[MODE DE REALISATION 10] Ce mode de réalisation diffère du Mode de Réalisation 9 en ce que l'ECU de moteur 50 exécute de manière répétitive un processus de commande d'injection de carburant au moment de la mise en marche du moteur illustré par la figure 17 selon des cycles de courte durée, au lieu du processus illustré par la figure 16. Le processus de la figure 17 diffère du processus de la figure 16 en ce que l'étape S742 est exécutée à la place de l'étape S740.
S'il y a une demande de mise en marche ("OUI" en S720), il est ensuite déterminé si la demande de mise en marche est ou non basée sur une mise en marche automatique (S742). Si la demande de mise en marche est basée sur une mise en marche manuelle ("NON" en S742), le démarrage est immédiatement autorisé (S760) et le processus se termine temporairement. Ainsi, dans le cas d'une mise en marche manuelle, la probabilité d'une mise en marche à température élevée est considérée comme faible. Une demande de mise en marche basée sur une mise en marche manuelle est donc immédiatement suivie par une autorisation de démarrage, et le démarrage est donc immédiatement commencé.
Dans le cas d'une mise en marche automatique ("OUI" en S742), le carburant est injecté simultanément par les soupapes 37 d'injection de carburant dans tous les cylindres (S750) . La quantité de carburant injectée dans cette opération peut être une quantité fixe ou peut être réglée de manière appropriée en fonction d'un compteur EGSTOP de durée d'arrêt du moteur, qui mesure le temps
d'arrêt du moteur 2. Par exemple, si la durée de l'arrêt est de plusieurs minutes ou plus courte, on injecte une quantité fixe de carburant. Si la durée de l'arrêt est plus longue que cela, l'injection de carburant est évitée. Une telle injection simultanée de carburant est réalisée à l'aide de la pression résiduelle dans la tubulure de refoulement 38.
Après l'injection simultanée de carburant à l'étape S750, le démarrage est immédiatement autorisé (S760) et le processus se termine ensuite temporairement. Après cela, quand la mise en marche est achevée par le démarrage ("NON" en S710), l'important processus de la commande d'injection de carburant au moment de la mise en marche du moteur (figure 17) se termine.
Dans la réalisation précédente, le processus de commande d'injection de carburant au moment de la mise en marche du moteur (figure 17) correspond à un processus exécuté par la partie de réglage de la pré-injection de carburant. Selon le Mode de Réalisation 10 décrit cidessus, on peut obtenir les avantages suivants : (a) Dans le cas d'une mise en marche automatique ("OUI" en S742) , le carburant est injecté dans les chambres de combustion (S750) sans condition de température élevée, avant que le démarrage ne soit exécuté pour la mise en marche. Ainsi, l'absorption de chaleur liée à l'évaporation du carburant injecté refroidit les chambres de combustion, et rend donc le pré-allumage moins probable.
(b) On obtient un avantage identique à l'avantage (b) du Mode de Réalisation 2.
[MODE DE REALISATION 11] Ce mode de réalisation diffère du Mode de Réalisation 1 en ce que l'ECU de moteur 50 n'exécute pas le processus de la figure 2, mais exécute de manière répétitive un
processus de commande d'injection de carburant au moment de l'arrêt du moteur illustré par la figure 18, selon des cycles de courte durée.
Quand le processus de commande d'injection de carburant au moment de l'arrêt du moteur (figure 18) commence, il est d'abord déterminé s'il y a ou non une demande d'arrêt basée sur un arrêt automatique ou un arrêt manuel (S810). Si aucune demande d'arrêt n'est présente ("NON" en S810), le processus se termine temporairement sans aucun autre traitement.
Si une demande d'arrêt est présente ("OUI" en S810), il est ensuite déterminé si le moteur 2 a ou non cessé de tourner. C'est-à-dire qu'il est déterminé que la rotation du moteur s'est arrêtée si, par exemple, 500 msec se sont écoulées après l'interruption de la délivrance par le capteur de vitesse de rotation du moteur des signaux pulsés correspondant à la vitesse NE de rotation du moteur. Si la rotation du moteur ne s'est pas arrêtée ("NON" en S820), le processus se termine temporairement sans aucun autre traitement.
Si la rotation du moteur s'arrête ("OUI" en S820), il est ensuite déterminé si la température THW de l'eau de refroidissement du moteur est ou non supérieure ou égale à un critère de température élevée THWh (S830). Le critère de température élevée THWh est un critère destiné à indiquer que si le moteur s'arrête sans aucune modification par rapport à l'état actuel, le danger de pré-allumage va augmenter du fait de l'élévation de température dans les chambres de combustion. Si THW < THWh ("NON" en S830), le processus se termine temporairement sans aucun autre traitement.
Si THW > THWh ("OUI" en S830), il est ensuite déterminé (S840) si la présente exécution est ou non la première
exécution après l'arrêt de la rotation du moteur. Si la présente exécution est la première exécution ("OUI" en S840), l'injection de carburant est exécutée simultanément par rapport à tous les cylindres (S850), et le processus se termine temporairement. Le but de cette injection de carburant est de refroidir à l'avance les chambres de combustion à température élevée par l'absorption de chaleur liée à l'évaporation du carburant. La quantité de carburant injectée peut être une quantité fixe ou peut être réglée de manière appropriée en fonction de la température THC des chambres de combustion. Dans ce cas également, l'injection de carburant est réalisée à l'aide de la pression résiduelle dans la tubulure de refoulement 38.
Dans le cycle de commande suivant, la présente exécution n'est plus la première exécution ("NON" en S840), et le processus se termine temporairement sans aucun autre traitement. Après cela, le processus de commande d'injection de carburant au moment de l'arrêt du moteur (figure 18) n'est pas sensiblement exécuté jusqu'à ce qu'une demande d'arrêt suivant une demande de mise en marche soit à nouveau faite.
Dans la réalisation précédente, l'étape S830 correspond à un processus exécuté par la partie de détermination de haute température, et les étapes S810, S820, S840 et S850 correspondent à un processus exécuté par une partie de réglage de l'injection de carburant pendant l'arrêt.
- (1) ceux comportant au moins un motif hydrophile, et au moins un motif éther d'allyle à chaîne grasse, plus particulièrement ceux dont le motif hydrophile est constitué par un monomère anionique insaturé éthylénique, plus particulièrement encore par un acide carboxylique vinylique et tout particulièrement par un acide acrylique ou un acide méthacrylique ou les mélanges de ceux ci, et dont le motif éther d'allyle à chaîne grasse correspond au monomère de formule (XV) suivante : CH2 = C R'CH2 0 Bn R (XV) dans laquelle R'désigne H ou CH3, B désigne le radical éthylèneoxy, n est nul ou désigne un entier allant de 1 à 100, R désigne un radical hydrocarboné choisi parmi les radicaux alkyl, arylalkyl, aryle, alkylaryl, cycloalkyl, comprenant de 8 à 30 atomes de carbone, de préférence 10 à 24, et plus particulièrement encore de 12 à 18 atomes de carbone. Un motif de formule (XV) plus particulièrement préféré est un motif dans lequel R'désigne H, n est égal à 10, et R désigne un radical stéaryl (Cig).
Parmi ces polymères épaississants anioniques à chaîne grasse, on préfère particulièrement selon l'invention, les polymères formés à partir de 20 à 60% en poids d'acide acrylique et/ou d'acide méthacrylique, de 5 à 60% en poids de (méth) acrylates d'alkyles inférieurs, de 2 à 50% en poids d'éther d'allyl à chaîne grasse de formule (XV), et de 0 à 1% en poids d'un agent réticulant qui est un monomère insaturé polyéthylénique copolymérisable bien connu, comme le phtalate de diallyle, le (méth) acrylate d'allyl, le divinylbenzène, le diméthacrylate de (poly) éthylèneglycol, et le méthylène-bis-acryl am ide.
- (il) ceux comportant au moins un motif hydrophile de type acide carboxylique insaturé oléfinique, et au moins un motif hydrophobe de type ester d'alkyl (Cic-Cso) d'acide carboxylique insaturé.
De préférence, ces polymères sont choisis parmi ceux dont le motif hydrophile de type acide carboxylique insaturé oléfinique correspond au monomère de formule (XVI) suivante : dans laquelle, R1 désigne H ou CH3 ou C2H5, c'est-à-dire des motifs acide acrylique, acide méthacrylique ou acide éthacrylique, et dont le motif hydrophobe de type ester d'alkyl (Cio-Cso) d'acide carboxylique insaturé correspond au monomère de formule (XVII) suivante : dans laquelle, R2 désigne H ou CH3 ou C2H5 (c'est-à-dire des motifs acrylates, méthacrylates ou éthacrylates) et de préférence H (motifs acrylates) ou CH3 (motifs méthacrylates), R3 désignant un radical alkyle en C10-C30, et de préférence en C1rC22.
Des esters d'aiky ! es (Cic-Cgo) d'acides carboxyliques insaturés conformes à l'invention comprennent par exemple, l'acrylate de lauryl, l'acrylate de stéaryle, l'acrylate de décyle, l'acrylate d'isodécyle, l'acrylate de dodécyle, et les méthacrylates correspondants, le méthacrylate de lauryl, le méthacrylate de stéaryle, le méthacrylate de décyle, le méthacrylate d'isodécyle, et le méthacrylate de dodécyle.
Parmi ce type de polymères épaississants anioniques à chaîne grasse, on utilisera plus particulièrement ceux constitués de 95 à 60% en poids d'acide acrylique (motif hydrophile), 4 à 40% en poids d'acrylate d'alkyles en Cic-Cao (motif hydrophobe), et 0 à
6% en poids de monomère polymérisable réticulant, ou bien ceux constitués de 98 à 96% en poids d'acide acrylique (motif hydrophile), 1 à 4% en poids d'acrylate d'alkyles en Clo-Cso (motif hydrophobe), et 0,1 à 0,6% en poids de monomère polymérisable réticulant tel que ceux décrits précedemment.
Selon le procédé de criblage dans un système cellulaire, l'activité thymidylate synthase est quantifiée respectivement dans des échantillons témoins contenant seulement le lysat cellulaire et dans des échantillons de tests contenant un composé inhibiteur candidat.
De préférence, on mettra en oeuvre une série d'échantillons de tests comprenant un composé inhibiteur candidat donné, à des concentrations croissantes.
L'activité thymidylate synthase peut être quantifiée notamment par la détection de l'oxydation du méthylène-tétrahydrofolate, comme cela est décrit dans les exemples.
L'invention a encore pour objet un procédé de criblage d'un composé antibactérien ou antiviral in vitro dans un système cellulaire, caractérisé en ce que ledit procédé comprend les étapes suivantes : a) préparer un lysat cellulaire à partir d'une culture de cellules exprimant un polypeptide THYX en l'absence d'un polypeptide codé par un gène thyA. b) ajouter au lysat cellulaire obtenu à l'étape a) le composé inhibiteur à tester ; c) comparer l'activité thymidylate synthase respectivement dans le lysat cellulaire obtenu à l'étape a) et dans le lysat cellulaire obtenu à l'étape b) ; et d) sélectionner les composés candidats pour lesquels une inhibition de l'activité thymidylate synthase a été détectée.
L'invention a également pour objet un kit ou nécessaire pour le criblage d'un composé inhibiteur de la thymidylate synthase caractérisé en ce qu'il comprend :
a) une composition comprenant un polypeptide THYX en solution ou sous forme lyophilisée ; b) facultativement, un ou plusieurs réactifs nécessaires à la quantification de J'activité thymidylate synthase.
Selon un premier mode de réalisation, la composition contenant le polypeptide THYX consiste en un Iysat cellulaire préparé comme décrit cidessus.
Selon un second mode de réalisation, la composition comprenant le polypeptide THYX comprend une quantité du polypeptide THYX sous forme purifiée adaptée à l'obtention d'un échantillon d'essai en solution comprenant une concentration du polypeptide THYX comprise entre 10-10 et 1 0-2M, de préférence 10-8 à 10-3M et de manière tout à fait préférée entre 10-7M et 10- 5M..
Procédé de criblage de composés antibactériens ou antiviraux dans un système cellulaire L'invention concerne aussi l'utilisation d'un acide nucléique codant pour un polypeptide THYX tel que défini dans la description dans un procédé de criblage de composés antibactériens ou antiviraux.
De préférence l'acide nucléique code pour un polypeptide THYX choisi parmi les polypeptides comprenant les séquences d'acides aminés SEO ID N01 à SEO ID N037.
De manière tout à fait préférée, l'acide nucléique est choisi parmi les acides nucléiques comprenant les séquences nucléotidiques SEQ ID N044 à SEQ ID N064.
L'invention a également trait à un kit ou nécessaire pour le criblage d'un composé antibactérien ou antiviral, caractérisé en ce qu'il comprend : a) un vecteur d'expression recombinant comprenant un acide nucléique codant un polypeptide THYX tel que défini dans la présente description, sous le contrôle d'un promoteur fonctionnel dans une cellule hôte dans laquelle son expression est recherchée ou une cellule hôte transfectée avec un tel vecteur recombinant ; b) facultativement, un ou plusieurs réactifs nécessaire à la quantification de l'activité thymidylate synthase.
Selon un second mode de réalisation d'un procédé de criblage de composés antibactériens ou antiviraux selon l'invention, l'activité des composés inhibiteurs de l'activité thimydylate synthase de THYX peut être testée dans des cultures de cellules exprimant THYX, en l'absence d'expression de thyA.
Selon un premier aspect, un tel procédé de criblage peut être réalisé sur des cultures de cellules pour le génome possède une copie d'un gène THYX mais pas de gène thyA, comme par exemple des cultures de Campylobacter jejuni, Helicobacter pylori, Rickettsia prowazekii, Borrelia burgdorferi ou Chlamydia.
Selon un second aspect, un tel procédé de criblage de composés antibactériens ou antiviraux dans un système cellulaire peut être réalisé à l'aide de cultures de cellules dans lesquelles le gène thyA a été inactivé et qui ont été transfectés par un acide nucléique ou un vecteur recombinant exprimant un gène thym dans ces cellules, comme par exemple la souche de E. co// n X 2913 (AthyA) qui a été transfectée avec un vecteur d'expression codant un polypeptide THYX.
L'invention a aussi pour objet un procédé de criblage d'un composé antibactérien ou antiviral caractérisé en ce qu'il comprend les étapes suivantes : a) cultiver des cellules exprimant le gène thyX en l'absence d'expression du gène thyA dans un milieu de culture approprié ; b) mettre en contact les cellules avec un composé candidat à tester ; et c) sélectionner les composés candidats inhibant l'activité thimydylate synthase du polypeptide codé par le gène thyX.
L'étalonnage du champ de balayage est alors réalisé avec une technique de mesure par interférométrie laser.
Conformément à la présente invention, on propose un dispositif qui est complémentaire de la technique considérée ci-dessus et en renforce l'intérêt.
Le dispositif proposé tend notamment à améliorer et rendre plus efficace le réglage des