INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
d'injection de carburant présente sur une partie formant tête de liaison d'une tuyauterie en acier à paroi épaisse présentant un diamètre relativement faible, une partie formant tête de liaison formée par une surface formant siège, une collerette annulaire, formée de telle sorte que la collerette est espacée axialement par rapport à la surface formant siège, et une surface conique reliée à la surface formant siège, s'étendant à partir de celle-ci vers la collerette annulaire et convergeant vers une extrémité libre de la partie formant tête de liaison, dans laquelle la surface conique comporte, sur une partie de celle-ci, une cavité annulaire peu profonde, de section transversale courbe, par laquelle la cavité annulaire sur une surface interne de la partie formant tête, qui se forme au cours du matriçage de la partie formant tête de liaison, est formée de telle sorte que la cavité interne présente une section transversale peu profonde de faible courbure. La cavité annulaire de section transversale courbe, sur une partie de la surface conique, est formée dans la zone de la partie formant tête de liaison qui est plus proche de la surface formant siège que la collerette annulaire. Dans une section transversale de la partie formant tête de liaison, on considère un point A1 représentant un bord du côté collerette annulaire de la cavité de section transversale courbe, un point A2 le bord de la même cavité courbe qui est du côté opposé de la collerette, d étant le diamètre externe de la tuyauterie d'injection, et DA étant le diamètre externe de la partie formant tête de liaison qui correspond au point A2. La caractéristique de l'invention consiste à satisfaire la condition DA/d = 0,95 à 1,3, de préférence, = 1,0 à 1,25, et la condition d'une profondeur de la cavité courbe, qui s'étend entre le point A1 et le point A2, dans la direction radiale de la tuyauterie d'injection, c'est-à-dire, la profondeur de la cavité courbe dans la direction indiquée # DA. En supposant que L représente la longueur axiale de la partie formant tête de liaison qui est comprise entre le bord libre d'une surface formant siège sphérique et une partie axiale de la partie formant tête de liaison qui correspond au point A1, et que W est la longueur axiale (largeur axiale de la cavité courbe) de la partie de la partie formant tête de liaison qui est comprise entre le point A1 et le point A2, une autre caractéristique de l'invention est de satisfaire la condition W/L = 0,3 à 0,75, de préférence, =
0,35 à 0,7.
En d'autres termes, selon la présente invention, une cavité annulaire peu profonde de section transversale courbe est formée comme une partie d'une surface conique de la partie formant tête de liaison. Il s'ensuit qu'une partie de la surface conique de la partie formant tête de liaison est maintenue par l'opération de pressage d'une surface courbe en saillie, qui peut être couplée avec ladite cavité courbe, formée au préalable sur le poinçon de matriçage. Ceci permet que la cavité annulaire (poche), qui se forme sur une surface circonférentielle interne de la partie formant tête de liaison au cours de l'opération de matriçage par déformation de partie formant tête de liaison, devienne peu profonde et régulièrement curviligne. Par conséquent, un risque de provoquer l'apparition d'une érosion par cavitation de la partie formant tête de liaison, du fait d'une pression de fluide à l'intérieur, peut être éliminé, et le risque qu'une rupture par fatigue de la partie formant tête de liaison, du fait de concentration de contraintes, initiée sur la cavité annulaire interne, peut être réduit.
Les raisons pour lesquelles un rapport de la longueur axiale (largeur axiale de la cavité courbe annulaire) W de la partie externe de la partie formant tête de liaison qui est comprise entre le point A1 et le point A2 sur la longueur L de la partie externe de la partie formant tête de liaison qui est comprise entre un bord libre de la surface formant siège et le point A1 est limité entre 0,3 et 0,75, de préférence entre 0,35 et 0,7 sont les suivantes. Lorsque ce rapport est inférieur à 0,3, le point A2 devient en sens inverse trop proche du point A1 , et la longueur axiale de la cavité annulaire de section transversale courbe (s'étendant entre le point A1 et le point A2) diminue, de telle sorte que l'effet de réduction de la profondeur de la surface interne de la poche diminue.
D'autre part, lorsque ce rapport excède 0,75, le point A2 devient trop proche de l'extrémité libre de la partie formant tête de liaison, et il devient difficile de maintenir une surface d'étanchéité par contact par rapport à la surface métallique du poinçon à engager sur celle-ci. En outre, la rigidité de la partie externe de la partie formant tête de liaison qui est à proximité du bord libre de celle-ci diminue, et cette partie devient facilement déformable.
Les raisons pour lesquelles DA/d est limité entre 0,95 et 1,3, de préférence entre 1,0 et 1,25, sont les suivantes. Lorsque ce rapport est inférieur à 0,95, le point A2 devient trop proche de l'extrémité libre de la partie formant tête de liaison et il devient difficile de maintenir une surface d'étanchéité par contact par rapport à la surface métallique du poinçon à engager sur celle-ci. D'autre part, lorsque le rapport excède 1,3, le point A2 devient inversement trop proche du point A1, et la longueur axiale de la cavité annulaire courbe (s'étendant entre le point A1 et le point A2) diminue, et un effet de réduction de la profondeur de la cavité sur la surface interne de la poche devient faible.
La raison pour laquelle la profondeur radiale de la partie de la cavité de section transversale courbe qui est du côté de l'extrémité libre de la partie formant tête de liaison est définie à une valeur non inférieure à DA est d'éliminer la contre-dépouille apparaissant au cours de la formation de la partie formant tête de liaison par poinçonnage. C'est-à-dire que, lorsque la partie de la cavité courbe qui est du côté de l'extrémité libre de la partie formant tête de liaison est formée sur la partie de celle-ci en un emplacement sur la partie formant tête de liaison dont le diamètre est inférieur à DA (position du point A2), une contre-dépouille est formée, de telle sorte que la formation de la partie formant tête de liaison par un poinçon devient impossible à réaliser.
Un mode de réalisation préféré de la présente invention va maintenant être décrit en se référant aux dessins annexés, parmi lesquels : la figure 1 est une vue de côté montrant un exemple de la partie formant tête de liaison de la tuyauterie d'injection de carburant sous haute pression selon la présente invention ; la figure 2 est une vue en coupe longitudinale d'une moitié de ladite partie formant tête de liaison ; la figure 3 est une vue en coupe longitudinale destinée à l'explication, montrant une étape de réalisation d'un procédé de matriçage de ladite partie formant tête de liaison ; et la figure 4 est une vue en coupe montrant un exemple d'une partie formant tête de liaison d'une tuyauterie d'injection de carburant sous haute
pression de la technique antérieure sur laquelle une amélioration a été apportée par la présente invention.
Selon la présente invention, la référence numérique 1 désigne une tuyauterie en acier à paroi épaisse présentant un diamètre relativement faible, 2 une partie formant tête de liaison, 3 une surface formant siège, 4 une surface conique, 5 une collerette annulaire, 6 une poche, 7 un mandrin, et 8 un élément formant poinçon.
La tuyauterie en acier à paroi épaisse 1 est un tube à paroi épaisse d'un diamètre relativement faible de 4 mm environ à 20 mm environ et d'une épaisseur de paroi de 1 mm environ à 8 mm environ réalisé à partir d'un tube en acier au carbone utilisé en tant que tuyauterie à haute pression et coupé au préalable à une dimension prédéterminée.
La tuyauterie d'injection de carburant sous haute pression montrée à la figure 1 et à la figure 2 présente, sur une partie d'extrémité de liaison d'une tuyauterie en acier à paroi épaisse 1, une partie formant tête de liaison 2 qui comporte une surface formant siège 3 formée sur une partie d'extrémité de liaison de la tuyauterie en acier paroi épaisse 1 et pouvant s'assembler, au niveau d'une surface circonférentielle externe de celle-ci, avec une partie formant siège d'un poinçon, une collerette annulaire 5 formée de telle sorte que la collerette est espacée axialement par rapport à la surface formant siège 3, une surface conique 4 reliée à la surface formant siège, s'étendant à partir de celle-ci vers la collerette annulaire 5 et convergeant vers une extrémité libre de la partie d'extrémité de liaison, et une cavité annulaire peu profonde de section transversale courbe 4-1 formée dans une partie de la surface conique 4, et qui présente une cavité annulaire peu profonde de courbure régulière 1-1 sur une surface interne de la tuyauterie en acier à paroi épaisse 1 . La surface formant siège 3 peut être soit sphérique soit de section transversale courbe.
Dans la partie formant tête de liaison 2, la cavité annulaire de section transversale courbe 4-1 formée sur une partie de la surface conique 4 est formée dans la partie de la partie formant tête de liaison qui est du côté de la surface formant siège 3 plutôt que du côté de la collerette annulaire 5. Dans une section transversale de la partie formant tête de liaison, on suppose que le
point A1 représente un bord du côté collerette annulaire de la cavité courbe 4- 1, le point A2 le bord de la même cavité courbe qui est du côté opposé de la collerette, d est le diamètre externe de la tuyauterie, DA est le diamètre externe de la partie formant tête de liaison qui correspond au point A2, W est la longueur axiale (largeur de la cavité courbe ) de la partie qui s'étend entre le point A2 et le point A1 de la partie formant tête de liaison, et L est la longueur axiale de la partie formant tête de liaison qui est entre le bord libre de la surface formant siège sphérique et le point A1. La longueur axiale (largeur de la cavité courbe) de la partie qui est entre le point A1 et le point A2 de la partie formant tête de liaison est définie de telle sorte que W/L = 0,3 à 0,75, le rapport DA/d = 0,95 à 1,3, et le diamètre de la position sur la cavité courbe externe qui est du côté de l'extrémité libre de la partie formant tête dans laquelle la cavité courbe externe commence présente une valeur # DA. L'angle 0 de la surface formant siège est entre environ 25 degrés et environ 30 degrés.
Il existe deux principaux modes en ce qui concerne la première phase de l'IKE, à savoir, un mode principal et un mode agressif. D'une manière générale, le mode principal
constitue une méthode plus complexe, mais plus sûre. Le mode agressif, bien que plus rapide, sacrifie la protection de l'identité. Toutefois, l'utilisation de la méthodologie de cryptage en clé publique qui vient d'être décrite supprime la nécessité de cette caractéristique.
Au cours d'une seconde phase, l'IKE négocie la SA IPsec réelle (sur la base de laquelle les véritables échanges de données dans la couche application auront lieu) en établissant les codes de cryptage/authentification pour les protocoles AH et/ou ESP. En particulier, un "mode rapide" négocie les associations de sécurité concernant des communications IPsec d'ordre général. Il convient également de noter qu'habituellement une seule négociation en phase 1 suffit pour plusieurs opérations en phase 2 correspondantes effectuées par plusieurs dispositifs homologues. Ceci permet aux multiples dispositifs homologues de tirer chacun profit des procédures de la phase 1, pour ainsi établir plus rapidement et plus facilement des connexions sécurisées.
Comme cela ressort de l'explication ci-dessus, il existe donc différentes solutions pour mettre en oeuvre des communications privées et authentifiées sur un réseau.
Cependant, les différentes solutions classiques présentent un certain nombre d'insuffisances. Par exemple, il est fréquent qu'un dispositif participant à une connexion de réseau sécurisée, telle que IPsec, soit localisé derrière une passerelle ou un dispositif pare-feu. Comme cela est
connu, ces dispositifs sont situés habituellement à la limite d'un réseau privé, et servent à intercepter et/ou à assurer le routage du flux de trafic entre les dispositifs du réseau privé et d'autres dispositifs, généralement via un réseau public tel que l'Internet. Des pare-feu peuvent être mis en place, par exemple, par des administrateurs de réseau d'entreprise et des fournisseurs d'accès à l'Internet (ISP). De tels dispositifs pare-feu remplissent de manière classique un certain nombre de fonctions; par exemple, ils sont souvent utilisés pour explorer ou filtrer le trafic du réseau afin d'empêcher une entrée de données non autorisées ou de certains types de données dans les réseaux privés. Les pare-feu peuvent ainsi empêcher l'exploration de sites qui ont fait l'objet d'une interdiction par des administrateurs de réseau, tels que des sites de jeux sur l'Internet. Ils peuvent également interdire des données qui sont susceptibles de contenir des virus ou d'autres fichiers qui pourraient s'avérer nocifs pour le réseau. Des pare-feu peuvent également être utilisés en tant que point d'entrée unique dans un réseau privé, à partir de l'extérieur du réseau privé, de telle manière que les administrateurs de réseau peuvent demander une combinaison composée d'un nom d'utilisateur et d'un mot de passe au niveau du pare-feu afin de ne donner l'accès qu'aux seuls utilisateurs autorisés.
Les pare-feu classiques ne sont toutefois pas conçus pour fonctionner correctement en association avec les protocoles de sécurité décrits ci-dessus, tels que le
protocole IPsec. Par exemple, dans le cas où un dispositif dans un réseau public souhaite communiquer de manière sécurisée avec un dispositif fonctionnant derrière un pare-feu dans un réseau privé, il n'existe aucune solution satisfaisante.
Une solution classique dans un tel scénario consiste simplement à laisser passer librement les données cryptées à travers le pare-feu. Cette solution est montrée à la Fig.lA, dans laquelle des dispositifs 100 et 140 (implantés dans des réseaux public et privé 120 et 130, respectivement) communiquent via un pare-feu 110.
Cependant, cette solution souffre du problème évident qui est qu'elle ne permet pas au pare-feu de remplir sa fonction d'exploration/filtrage des données, et peut donc tolérer un trafic nocif ou indésirable dans le réseau privé.
Une autre solution consisterait à établir un canal sécurisé entre le dispositif distant et le pare-feu. Un décryptage peut alors être implanté au niveau du pare-feu ou avant celui-ci, et, après ce décryptage, les paquets décryptés peuvent être explorés/filtrés et transmis au dispositif destinataire dans le réseau privé. Cette solution souffre toutefois du fait que des opérateurs au niveau du pare-feu auront accès aux informations décryptées destinées au dispositif destinataire. En d'autres termes, habituellement, un pare-feu n'est pas un dispositif client, mais un dispositif de fournisseur d'accès, et, en tant que tel, il n'est nullement
sécurisant ni souhaitable (du point de vue du client) d'autoriser un accès à des paquets décryptés à ce niveau là. De plus, s'il est nécessaire d'établir une seconde connexion sécurisée entre le pare-feu et le dispositif dans le réseau privé afin de crypter de nouveau les paquets de données (par exemple, en négociant une seconde SA et en établissant une seconde session IPsec), des ressources de calcul non-négligeables doivent alors être consacrées à cette tâche.
Il est donc souhaitable de fournir un procédé et un système pour établir une connexion sécurisée entre un dispositif de réseau privé et un second dispositif, même dans un réseau à grande distance tel que l'Internet, sans autoriser un accès à un contenu de données transmises via la connexion à un opérateur de pare-feu.
Dans un premier exemple de forme de réalisation, la présente invention concerne un procédé pour implémenter des communications de réseau sécurisées entre un premier dispositif et un second dispositif, au moins l'un des dispositifs communiquant avec l'autre dispositif via un ordinateur séparé. Un tel procédé peut comprendre l'obtention d'un paramètre de cryptage qui est partagé par le premier dispositif, le second dispositif et l'ordinateur séparé et la copie d'un paquet de données transmis par le premier dispositif, à l'intérieur de l'ordinateur séparé. Par la suite, le procédé peut comprendre un décryptage de la copie du paquet de données à l'intérieur d'une section de l'ordinateur séparé, le
contenu de la section étant inaccessible à un opérateur de l'ordinateur séparé. Pour terminer, le procédé peut comprendre une exploration de la copie décryptée du paquet de données pour vérifier une conformité avec un critère prédéterminé associé à l'ordinateur séparé afin d'autoriser des transmissions à travers celui-ci.
Dans un second exemple de forme de réalisation, la présente invention concerne un dispositif pare-feu pour arbitrer des communications entre un dispositif de réseau privé et un dispositif externe au réseau privé. Un tel dispositif pare-feu peut comprendre un circuit de détermination de paramètre de cryptage qui peut être activé pour déterminer un paramètre de cryptage qui est connu du dispositif externe et du dispositif de réseau privé, ainsi qu'un dispositif d'exploration de contenu contenant le paramètre de cryptage et qui peut être activé pour décrypter le contenu d'une transmission depuis un dispositif externe pour une exploration, ledit contenu étant crypté avec ledit paramètre de cryptage, ledit contenu décrypté étant inaccessible à un opérateur du dispositif pare-feu. Dans le dispositif pare-feu, le dispositif d'exploration de contenu peut autoriser un envoi de la transmission vers le dispositif de réseau privé lorsqu'il est déterminé que le contenu de la transmission satisfait à un critère prédéterminé du dispositif pare-feu.
Des études d'intervention ont été réalisées afin de montrer un effet causal de certains antioxydants vis-à-vis de la protection contre ces maladies (voir notamment HERCBERG S, PREZIOSI P, BRIANÇON S ET AL. "A primary prevention trial using nutritional doses of antioxidant vitamins and minerais in cardiovascular diseases and cancers in a general population : the SU.VLMAX study--design, methods, and participant characteristics". SUpplementation en Vitamines et Minéraux AntioXydants.
Controlled clinical trials 1998;19:336-51 ; CLARK LC, DALKIN B, KRONGRAD A ET AL.
"Decreased incidence of prostate cancer with selenium supplementation: results of a double-blind cancer prevention trial". British journal of urology 1998;81:730-4 ; LEPPÂLÂ JM, VIRTAMO J, FOGELHOLM R, ALBANES D, TAYLOR PR, HEINONEN OP.
"Vitamin E and Beta carotene supplementation in High risk for stroke- a sub group
analysis of the ATBC cancer prevention study". Arch.Neurology 2001;57:1503-9 ; et BLOT WJ. "Nutrition intervention trials in Linxian, China0: supplementation with spécifie vitamin/mineral combinations, cancer incidence, and disease- spécifie mortality in the general population". Journal of the National. Cancer Institute.;-1492). Les résultats sont cependant contradictoires. Par exemple, l'étude chinoise LINXIAN (BLOT WJ, LI J, TAYLOR PR, Guo W, DAWSEY SM, LI B. "The Linxian trials : rates by vitamin- mineral intervention group", American.-1426S), qui a utilisé une combinaison d'antioxydants à des "doses supra-nutritionnelles" : mg de P-carotène, 30 mg de vitamine E et 50 g de sélénium par jour chez des sujets ayant des faibles apports alimentaires, a montré une réduction de 13 % de la mortalité par cancer et de 9 % de la mortalité globale chez les sujets supplémentés. En revanche, deux études d'intervention ("The effect of vitamin E and beta carotene on the incidence of lung cancer and other cancers in male smokers", The Alpha-Tocopherol, Beta Carotene Cancer Prevention Study Group. The.330:1029-35 ; et OMENN GS, GOODMAN GE, THORNQUIST MD ET AL. "Risk factors for lung cancer and for intervention effects in CARET", the Beta-Carotene and Retinol Efficacy Trial. Joumal-1559), avec des doses pharmacologiques en sscarotène (20 mg/j et 30 mg/j respectivement), ont montré des résultats négatifs. En effet, les fortes doses en (3-carotène ont augmenté l'apparition de cancer du poumon de 18 % et 28 % pour ATBC et CARET respectivement. Les taux sanguins en (3-carotène montraient une augmentation, après quelques années de supplementation, entre 12 et 18 fois les taux initiaux (avant supplémentation). Il faut cependant prendre en compte que ces deux études montrant des résultats négatifs ont été faites chez des gros fumeurs (plus de 20 cigarettes par jour) ou des sujets exposé à l'amiante ayant un forte risque de cancer du poumon.
L'accumulation des données épidémiologiques et mécanistiques suggère que les antioxydants pourraient agir de façon complémentaire et synergique et que des quantités nutritionnelles suffiraient à procurer un effet bénéfique sur la santé.
C'est dans ce contexte, et dans le cadre d'une prévention nutritionnelle des effets liés au stress oxydant, et du déclin de la fonction cognitive et immunitaire, que la Société Demanderesse s'est attachée à mettre au point un produit céréalier combinant un très bon équilibre nutritionnel et une répartition optimale en plusieurs micro-nutriments
sélectionnés, choisis comme étant la vitamine C, la vitamine E, le (3-carotène, le zinc et le sélénium, la consommation journalière d'une ration d'environ 25-30 g de ce produit contribuant à optimiser les apports alimentaires des consommateurs en éléments anti- oxydants, et à l'atteinte des apports nutritionnels conseillés (ANC) dans ces éléments.
Ce produit céréalier est un produit de biscuiterie qui est caractérisé par le fait qu'il comprend à la fois de la farine complète de blé, du germe de blé, de la vitamine C, de la vitamine E, du p-carotène, du zinc et du sélénium.
Conformément à l'invention, ce produit de biscuiterie comprend, les quantités étant exprimées par rapport à 100 g de produit fini : - une quantité supérieure ou égale à 5 g, de préférence à 5. 5 g, et plus préférentiellement encore à 6 g de farine complète de blé, - une quantité supérieure ou égale à 5 g, de préférence à 5. 5 g, et plus préférentiellement encore à 6 g de germe de blé, - de 70 à 200, de préférence de 75 à 175, et plus préférentiellement encore de 85 à 135 mg de vitamine C, - de 8 à 40, de préférence de 10 à 30, et plus préférentiellement encore de 14 à 22 mg de vitamine E, - de 1.5 à 8 mg, de préférence de 2 à 6, et plus préférentiellement encore de 2,6 à 4,8 mg de p-carotène, - de 30 à 100, de préférence de 40 à 80, et plus préférentiellement encore de 44 à 82 g de sélénium, - et de 4 à 25, de préférence de 6 à 20, et plus préférentiellement encore de 7 à 15 mg de zinc.
Selon un mode de réalisation préférentiel, le produit de biscuiterie conforme à l'invention comprend une teneur en matières grasses choisie de façon à ce que l'apport énergétique desdites matières grasses soit inférieur à 35 %, et de préférence compris entre 25 et 35 % de l'apport énergétique total du produit.
Le produit de biscuiterie selon l'invention peut se présenter soit sous la forme d'un produit sec, soit sous la forme d'un produit aux fruits. Lorsqu'il s'agit d'un produit sec, la teneur en matières grasses est de préférence choisie de façon à ce que le rapport énergétique soit compris entre 30 et 35 % de l'apport énergétique total du produit et,
lorsqu'il s'agit d'un produit de biscuiterie aux fruits, la teneur en matières grasses est sélectionnée de façon à ce que le rapport énergétique soit de préférence compris entre 25 et 30 % de l'apport énergétique total du produit.
Selon une réalisation préférentielle de l'invention, le produit de biscuiterie selon l'invention comprend une quantité de fibres supérieure ou égale à 6 g, de préférence supérieure à 6. 5 g, et plus préférentiellement encore supérieure à 7 g, cette quantité étant exprimée pour 100 g de produit fini.
De même, le produit comprend de préférence une teneur en céréales supérieure ou égale à 50 % pour les produits secs et supérieure ou égale à 30 % pour les produits aux fruits, ces pourcentages étant exprimés en poids sur le produit fini.