INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'amplification de la région codant pour la transcriptase inverse (RT) est effectuée au moyen des amorces externes MJ3 (5'AGT AGG ACC TAC ACC TGT CA 3') (Séquence SEQ ID No : 5, en annexe) et RT-EXT (5'TTC CCA ATG CAT ATT GTG AG 3') (Séquence SEQ ID No : 6, en annexe) et des amorces internes A35 (5'TTG GTT GCA TAA ATT TTC CCA TTA GTC CTA TT 3') (Séquence SEQ ID No : 7, en annexe) et RT-IN (5'TTC CCA ATG CAT ATT GTG AG 3') (Séquence SEQ ID No : 8, en annexe) avec un cycle initial à 500C (30 minutes) et à 940C (2 minutes), suivi de 40 cycles à 940C (30 secondes), 550C (30 secondes) et 680C (90 secondes) et une étape finale d'extension à 980C durant 10 minutes. Ceci amplifie un produit de 1530 pb qui s'étend au-delà du codon 93 de la région codant de la protéase et au-delà du codon 503 de la région codant de la polymérase (pol).
1. 2 - Génotypage Les séquences de nucléotides des régions codantes de la transcriptase inverse sont déterminées par séquençage automatique de la terminaison de la chaîne didéoxinucléotidique des produits de PCR bruts.
et particulièrement le mucus génital pour arrêter la transmission des maladies sexuellement transmissibles (l'herpes génital, infections à chlamydia, SIDA...), etc.
Des tentatives de vaccination des muqueuses intestinales par voie orale de la même manière que dans le cas du vaccin contre la polio se sont révélées inefficaces car les antigènes administrés par cette voie doivent franchir l'environnement acide de l'estomac pour atteindre les plaques de Peyer présentes dans les intestins.
Pour remédier à ce problème, des techniques consistant à incorporer des antigènes à sous-unité virale ou bactérienne dans des liposomes contenant un agent tensio-actif pour former un complexe plus actif que l'antigène libre [Fullerton W. EP 0 017 557 A2] ont été mises au point pour amplifier la réponse immunitaire de l'organisme à ces antigènes.
Cette idée d'attachement d'agents actifs biologiques ou pharmaceutiques sur des particules porteuses de toutes formes, connaît un essor particulier grâce aux avancées réalisées dans le domaine des biomatériaux. L'étude des biomatériaux est une science en émergence offrant grâce à la mise au point de nouveaux matériaux biocompatibles, des perspectives prometteuses en matière d'implants.
Les biomatériaux désignent les matériaux artificiels ou synthétiques biocompatibles destinés à travailler sous contrainte biologique et en contact direct avec le système vivant.
Ils sont utilisés pour la réalisation de matériels implantés chez l'homme ou au contact de ses fluides biologiques. Ils ont généralement des applications spécifiques qui dépendent de leurs propriétés chimiques et mécaniques. Ils se classent schématiquement en trois catégories : métaux et alliages, céramiques, et polymères.
La biocompatibilité est l'adéquation entre l'implant et son milieu d'insertion. En effet le matériau ne doit pas provoquer de troubles physiologiques et ne doit pas subir de dommage du fait du milieu physiologique dans lequel il est placé. Le matériau et les produits de son usure ne doivent pas induire de toxicité, ni par lui-même ni par les produits de dégradation ou de relargage, ou provoquer des réactions néfastes de la part de l'organisme hôte (carcinogénicité, réaction immunitaire ou de rejet, thrombose, etc.).
Parmi les procédés modernes de vaccination, les technologies d'encapsulation des antigènes à partir de dispositifs en polymère biodégradable, qui permettent leur libération contrôlée furent développées dès 1976 par LANGER et FOLKMAN [1, 2] (*).
(*) : Les articles de référence au texte sont indexés d'un numéro de renvoi à la page 13 Références bibliographiques , à l'exception des brevets, ceci par souci de clarté et de meilleure lisibilité du document par le lecteur.
TICE T., et al. [WO 89/08449], ont inventé un procédé de potentialisation d'une réponse d'immunisation pouvant délivrer un antigène à un animal, et comprenant les étapes d'encapsulation de quantités effectives de l'agent bioactif dans un excipient biocompatible pour former des microcapsules. Ces microcapsules ( < 10um de diamètre) sont constituées d'un polymère ou copolymère bioactif capable de passer au travers du conduit gastrointestinal sans aucune dégradation ou peu de dégradation, de sorte que l'agent bioactif atteint les plaques de Peyer ou autres tissus lymphoïdes associés à la muqueuse en quantité effective pour stimuler le système immunitaire systémique ou de la muqueuse.
D'autres inventeurs, ANDRIANOV A., et al. [WO 95/02416], ont mis au point un procédé de vaccin microencapsulé à base d'un hydrogel. Ce matériau constitué d'alginate et de polyphosphazène sert à encapsuler des antigènes et former des microparticules (15um ou moins) pouvant être administrées par voie parentérale ou par les muqueuses. Ces microparticules en adhérant à la muqueuse du tube digestif, en augmentent ainsi l'absorption des antigènes.
Des systèmes composés de polymères biodégradables ont été utilisés pour une action prolongée de libération d'anticorps en quantité contrôlée. Ainsi, SUZUKI T., et al. [WO 98/07443] ont imaginé un vaccin par voie orale à base de microsphères possédant une structure multicouche qui se compose d'une couche noyau renfermant les antigènes, et de plusieurs couches d'enveloppe pour entourer ce noyau.
Les inconvénients des méthodes d'encapsulation concernent la maîtrise des cinétiques de libération du produit. En effet les cinétiques de libération des protéines peuvent être altérées en modifiant la préparation de ces polymères [3], en variant le pourcentage des copolymères [4], ou en changeant la taille des microsphères [5].
De plus lorsque les polymères biodégradables se dégradent dans le corps après avoir libéré les antigènes dans l'organisme, ils peuvent agir eux-mêmes comme un adjuvant, et produire deux réponses immunitaires distinctes.
Parmi les autres procédés pour induire une réponse immunitaire, il y a celle des implants constitués d'un biomatériau imprégné d'antigènes. STERNICK J., [0 85/03635] obtient l'induction d'une réponse immune par l'implantation d'un substrat spongieux imprégné d'antigène dans la cavité péritonéale d'un mammifère ainsi que d'autres auteurs [6].
Des particules transporteuses d'agents pharmacologiques ont été fabriquées à partir de noyaux synthétiques de 60 nm [7]. D'ailleurs des particules nanocristallines ou non organiques, couvertes d'anticorps adsorbés sont souvent utilisées pour localiser ou révéler
C o Le mélange réactionnel est laissé sous agitation à 00C pendant trente minutes, puis une solution d'acide acétique est coulée dans le milieu réactionnel.
Le solvant est alors évaporé sous pression réduite, et le résidu chromatographié sur gel de silice.
On obtient le composé G, avec un rendement de 85 % (soit 72 % sur l'ensemble des deux étapes : acétylation et methylation).
Le réactif G obtenu répond à la formule suivante : ! : 11 0 1 HgC su/1 10 Formule brute : : 5 \N"S-CF3 C H 0 : 1 60 : "'" 11 16F6N2 SS2 1 r ! o 1 1 0 Masse molaire : 1 7 3 N 1 7 8'S-CF 434, 2 g/mol 8 S-CF3 9 00 Aspect Solide blanc : L----------------------------------J Les analyses sont les suivantes : CCM Rf = 0, 19 (éludant AcOEt/hexane : 5/95 ; révélateur : vert de bromocrésol) RMN 1H 300 MHz, CDOg ô (ppm) 1, 00-1, 65 (m, 3H, Hcycle) ; 1, 68-2, 05 (m, 4H, H, ; 2,48(s, 3H, H1); 2, 40-2, 75 (m, 1H, Hcycle); 2,96 (s, 3H, H11); 4,02 (td, 1H, H4- H3=11,37Hz et JH4-H5=4,28Hz, H4); 5,58 (td, 1H, JH4-H3=10,95Hz et JH4-H5=4,52Hz, H3) RMN 75 MHz, CDCI, ô (ppm) 24, 2 (C7) ; 25, 5 (C6) ; 27, 3 (C1) ; 28, 7 (C5) ; 30, 0 (C8) ; 30, 5 (C11) ; 57, 1 (C4) ; 62, 8 (C3) ; 119, 5 (q, Jc-F=321Hz, C10) ;
120,2 (q, JC-F=322Hz, C9) ; 169,9 (C2) IR Transmission, film (Csl) v (cm-1) : 3455 ; 2950 ; 2869 ; 1740 ; 1398 ; 1190 ; 1131 ; 1098 ; 1065 ; 981 ; 951 ; 933 ; 895 ; 774 ; 609 ; 533 ; 491 Pf 38-40 C aD +6, 220 (c = 4, 1 ; CHC) a) SM IC (NHg) (m/z) : 452 [M+Nt-LT Exemple 8 On prépare dans cet exemple, le réactif H à savoir le (1S, 2S)-N-acétyl-1,2bis (méthanesulfonamido) cyclohexane à partir de (1S,2S)-1,2bis (méthanesulfonamido) cyclohexane et de chlorure d'acétyle.
Dans un ballon de 50 mL muni d'un barreau aimanté avec agitation par agitateur magnétique, rigoureusement sec puis placé sous atmosphère d'argon, on charge : - 1 g (3,70 mmol) de (lS, 2S)-1, 2-bis (méthanesulfonamido) cyclohexane, - 775 ilL (5,55 mmol ; 1,5 éq. ) de triéthylamine, - 135 mg (0,13 mmol ; 0,3 éq) de diméthylaminopyridine (DMAP), - 265 uL (3,70 mmol ; 1 éq. ) de chlorure d'acétyle, - 20 mL de diéthyléther.
On commence par charger la disulfonamide, la DMAP et le diéthyléther sous atmosphère inerte (argon).
Puis le mélange réactionnel est refroidi à une température de-20 C à l'aide d'un bain de carboglace dans l'acétone.
On coule la triéthylamine puis, lentement, l'agent d'acétylation (chlorure d'acide) à l'aide d'une seringue de précision.
Le mélange réactionnel est laissé sous agitation à 0 OC pendant 3 heures, puis le précipité formé est filtré.
Le solvant est évaporé, et le résidu chromatographié sur gel de silice.
Le composé désiré est obtenu avec un rendement de 79 % et une pureté supérieure à 95 %.
On obtient le réactif H qui répond à la formule suivante :
v--00 \//io Formule brute : , ÂHN ' CNH oN2,5S2 '\n, 0 43 JA1 Masse molaire : U. l 7 8 3 NI 312, 29 g/mol 11\\ 9 3 0 0 Aspect : Solide blanc --------------------------------------------------------------------------- Les analyses sont les suivantes : CCM Rf = 0,23 (éluant : AcOEt/Dichlorométhane : 8/2 ; révélateur : Vert de bromocrésol) RMN H 300 MHz, CDCl3 & (ppm) 1,10-1,50 (m, 3H, Hcycle); 1, 65-1, 95 (m, 3H, H, cl,) ; 2, 05-2, 30 (m, 1H, HJ ; 2, 31-2, 50 (m, 1H, HcJ ; 2, 47 (s, 3H, HJ ; 2, 96 (s, 3H, Hto) ; 3, 34 (s, 3H, Hg) ; 3, 65-4, 35 (2m, 2H, Hg et H) ; 4, 56 (d, 1H,'J =8, 6Hz, N-H) RMN 1aC 75 MHz, CDCla ô (ppm) 24,4 (C6) ; 25,4 (C7) ; 26,7 (C1) ; 30,0 (C5) ; 34,8 (C8) ; 40,8 (C10) ; 42,2 (C9) ; 51,7 (C4) ; 64,8 (C3) ; 171,3 (C2) IR Transmission, film (Csl) v (cm-1): 3282 ; 2938 ; 2862 ; 2258 ; 1697 ; 1449 ; 1416 ; 1349 ; 1323 ; 1242 ; 1162 ; 1079 ; 981 ; 959 ; 936 ; 913 ; 771 ; 733 ; 544 ; 522 Pi 114-115C aD +10,19 (c = 1, 6 ; CHC) 3) SM) IC (NH3) (m/z): 330 [M+NH4]+ Exemple 9 Dans cet exemple, on préare le réactif 1 à savoir, le (1S, 2S)-N-acétyl-1,2- bis(benzènesulfonamido)cyclohexane à partir de (1S,2S)-1,2- bis (benzènesulfonamido) cyclohexane et de chlorure d'acétyle.
On répète le mode opératoire de l'exemple 8.
On obtient avec un rendement de 72 %, le réactif 1 qui répond à la formule suivante :
De préférence, on établit un vide primaire dans cette cavité 24 pour ne pas amortir les vibrations du résonateur 4 lorsqu'il est excité.
Le boîtier 18 est placé dans une enceinte de protection 26 qui peut être métallique. Cette enceinte de protection 26 est soumise extérieurement à la pression Pe à détecter, cette pression étant imposée par un milieu dans lequel est plongée l'enceinte 26. Il s'agit d'un gaz ou d'un liquide, plus généralement d'un fluide.
Cette enceinte 26 est dotée de moyens d'égalisation de pression, permettant que la même
pression Pe puisse s'établir aussi bien à l'intérieur qu'à l'extérieur.
Dans l'exemple de la figure 1, ces moyens comprennent un capillaire 28, qui perce l'enceinte 26, et un soufflet 34 qui est fixé, de façon étanche, à la paroi extérieure de l'enceinte 26, autour de la zone où débouche le capillaire 28.
L'enceinte 26 et le capot 22 sont respectivement pourvus de perçages coaxiaux 38 et 40 pour le passage de la fibre 8. L'extrémité de cette fibre se trouve sensiblement au niveau de la partie supérieure de la cavité 24.
Dans l'exemple de la figure 1, le couplage optique entre la fibre 8 et le résonateur 4 est assuré, de façon connue, par la forme en toit qui est donnée à l'extrémité de la fibre 8.
A ce sujet, on se reportera par exemple au document suivant : FR 2 739 445 A.
Les diamètres respectifs des perçages 38 et 40 sont très légèrement supérieurs au diamètre de la gaine optique 12.
Comme on le voit, la fibre est privée de gaine protectrice à son extrémité.
Une couche de résine époxy 44 recouvre la périphérie de la gaine optique 12 qui émerge du perçage 40 ainsi que la partie supérieure du capot 22, qui est située au voisinage de ce perçage 40, cette couche 44 formant un moyen de scellement étanche.
Une couche de résine époxy 48 recouvre la périphérie de la gaine optique 12 qui émerge du perçage 38 ainsi que l'extrémité de la gaine protectrice 14.
Cette couche 48 recouvre aussi la partie supérieure de l'enceinte 26, qui est située au voisinage du perçage 38. Cette couche 48 forme aussi un moyen de scellement étanche.
Les couches de résine époxy 44 et 48 permettent donc à la gaine optique 12 de traverser de façon étanche le capot 22 et l'enceinte 26 et forment donc, en coopération avec les perçages 38 et 40, des passages étanches pour la fibre optique.
Cependant, l'étanchéité peut être réalisée par d'autres moyens tels que la soudure ou le collage par exemple.
Remarquons que le boîtier 18 est supporté à l'intérieur de l'enceinte de protection 26, par la fibre optique 8.
De telles articulations pour sièges de véhicule ont été divulguées dans la demande de brevet français No. FR 2 740 406.
Dans ce type d'articulations connues, l'arbre de commande qui est emmanché dans l'ouverture de la came, se présente sous la forme d'un arbre plein dont les deux extrémités s'étendent au-delà des premier et deuxième flasques de l'articulation.
Par ailleurs, un organe de manoeuvre tel qu'une poignée est rapportée sur l'une des extrémités de l'arbre de commande pour permettre à un utilisateur de commander la position de la came.
Par ailleurs, la demande de brevet NO FR 2 787 072 décrit une barre de liaison qui relie les arbres de commande des deux articulations une fois que ces dernières sont montées sur le siège. Cette barre de liaison comprend deux extrémités solidarisées aux arbres de commande par emboîtement, l'une des extrémités de la barre de liaison étant ensuite soudée sur l'arbre de commande correspondant, tandis que l'autre extrémité de la barre de liaison est écrasée sur l'autre arbre de commande correspondant.
On comprend donc que ces étapes d'emboîtement, d'écrasement et de soudure de la barre de liaison compliquent et alourdissent de manière importante le coût d'assemblage du siège.
De plus, le montage de la barre de liaison ne garantit pas une bonne synchronisation des deux arbres de commande l'un par rapport à l'autre, ce qui oblige à augmenter les courses angulaires de déverrouillage des deux articulations.
La présente invention a pour but de résoudre les problèmes techniques posés par l'état de la technique mentionné ci-dessus.
Ce but est atteint, selon la présente invention, par le fait que l'arbre de commande de chaque articulation présente un évidement traversant qui s'étend selon l'axe de rotation, et que les deux articulations sont reliées entre elles par une barre de liaison introduite dans les évidements traversants desdites articulations par translation suivant l'axe de rotation.
Dans des formes de réalisation préférées de l'invention, on a recours, en outre, à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes : - chaque arbre de commande est emmanché à force avec déformation plastique dans l'ouverture centrale de la came de l'articulation qui lui est associée ; - l'évidement traversant de chaque arbre de commande est non symétrique de révolution pour recevoir de manière fixe en rotation la barre de liaison ; - le premier flasque de chaque articulation comporte des moyens de repérage angulaire destinés à permettre un positionnement angulaire du premier flasque par rapport au premier élément de siège ; - le premier flasque comprend une pluralité de plots destinés à être solidarisés dans des logements de forme complémentaire réalisés sur le premier élément de siège, lesdits moyens de repérage du premier flasque étant constitués par au moins un plot présentant une forme extérieure différente de celle des autres plots ; l'arbre de commande de l'une des deux articulations est relié à un organe de manoeuvre destiné à être actionné par un utilisateur ; - les premier et deuxième éléments sont constitués respectivement par l'assise et le dossier du siège.
L'invention a également pour objet un procédé d'assemblage de deux articulations reliées par une barre de liaison avec un siège de véhicule, les deux articulations permettant de régler une position angulaire relative entre des premier et deuxième éléments de siège montés pivotants l'un par rapport à l'autre selon un axe de rotation, chaque articulation comprenant : - un premier flasque et un deuxième flasque destinés à être solidarisés respectivement avec les premier et deuxième éléments de siège, les premier et deuxième flasques étant montés pivotants l'un par rapport à l'autre, - un mécanisme de blocage qui relie entre eux les premier et deuxième flasques, le mécanisme de blocage comprenant une came commandant des moyens de blocage, cette came présentant une ouverture centrale et étant montée rotative autour de l'axe de rotation entre une position verrouillée dans laquelle les moyens de blocage bloquent le deuxième flasque par rapport au premier flasque et une position déverrouillée dans laquelle lesdits moyens de blocage permettent la rotation du deuxième flasque par rapport au premier flasque, les positions verrouillée et déverrouillée de ladite came étant délimitées par rapport au premier flasque, et - un arbre de commande emmanché dans l'ouverture centrale de la came, l'arbre de commande s'étendant selon l'axe de rotation et étant indexé dans une position angulaire prédéterminée par rapport au premier flasque de l'articulation qui lui est associée, caractérisé en ce que : - on utilise, pour chaque articulation, un arbre de commande présentant un évidement traversant qui s'étend selon l'axe de rotation, - on solidarise chaque articulation sur les premier et deuxième éléments du siège en indexant angulairement le
premier flasque de chaque articulation par rapport au premier élément de siège, et - on relie les deux articulations entre elles en introduisant la barre de liaison dans les évidements traversants desdites articulations par translation suivant l'axe de rotation.
Selon une autre caractéristique du procédé, l'ouverture centrale de la came présente des cannelures s'étendant suivant l'axe de rotation, lesdites cannelures s'incrustant sur une portion de la paroi extérieure de l'arbre de commande lors de l'emmanchement.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre d'une de ses formes de réalisation, donnée à titre d'exemple non limitatif, en regard des dessins joints.
Sur les figures : - les figures 1 et 2 représentent respectivement des vues schématiques de côté et d'arrière d'un siège de véhicule équipé d'articulations, conforme à l'invention, - la figure 3 représente une vue en coupe latérale partielle selon la ligne III-III de la figure 4 de l'articulation conforme à l'invention, - la figure 4 représente une vue en coupe transversale selon la ligne IV-IV de la figure 3 de l'articulation, - la figure 5 représente une vue schématique en perspective de l'un des flasques de l'articulation selon l'invention, et - la figure 6 représente une vue schématique en détail d'un système double articulations équipant un siège de véhicule.
Les figures 1 et 2 représentent schématiquement un
d'après des tests effectués de conférer à l'article chaussant un excellent confort.
La semelle selon la présente invention présente les paramètres suivants dans le cas d'une pointure 41 par exemple : - quantité de polyuréthane 415 cm3 - densité 0,30 g/cm30, 40 g/cm3, de préférence 0,36 g/cm3 - dureté Shore A 12-14, - dureté Asker C 24-27, - charge à la rupture 9 kg/cm21 - élongation à la rupture 230%, - résistance à la déchirure 4 kg/cm, et - nombre de cycles de flexion sans trou > 30 000.
Dimensions proportionnelles de la semelle toujours pour une pointure test de 41.
Longueur 27,5 cm Largeur : 10,0 cm Hauteur au talon 2,5 cm Hauteur zone d'appui avant : 1,4 cm La semelle est réalisée de façon monolithique et comprend un talon pour lequel le matériau est identique mais avec une épaisseur supérieure.
Ceci présente aussi un avantage dans le choix de matière qui a été indiqué précédemment car le rapport entre l'épaisseur au droit du talon et l'épaisseur au droit de la zone d'appui avant est sensiblement dans le rapport de répartition des poids sur le talon et la zone d'appui avant.
Ainsi la plus forte épaisseur est au droit du talon et assure un amortissement plus important ce qui confère un sensation accrue de confort.
La tige est noyée par son bord inférieur dans la matière de ladite semelle, lors du moulage, ce qui est suffisant pour assurer la liaison entre les deux éléments.
Ceci est aussi un paramètre qu'il faut prendre en compte sachant que le confort nécessite des mousses souples mais celles-ci doivent présenter des
caractéristiques mécaniques suffisantes, ce qui est le cas pour la semelle selon la présente invention.
On note que lors de la polymérisation de la semelle, il se produit une croûte au contact du moule qui est d'une dureté un peu plus importante mais sur une épaisseur très restreinte.
Cette croûte est néanmoins avec une porosité fermée comme le reste de la semelle.
Un motif antidérapant peut être prévu ainsi que les marquages nécessaires, sur la face de la semelle en contact avec le sol. Ainsi, un aspect granité évite la visualisation des marques de frottement au fur et à mesure de l'usure et masque plus aisément la dégradation au cours du temps.
Pour des motifs anti-dérapants éventuels, sous forme de chevrons par exemple, il est possible de les réaliser également lors du moulage.
On constate néanmoins que de tels motifs anti-dérapants ne sont pas particulièrement nécessaires et que la semelle selon la présente invention est très peu glissante par la nature même du polymère sélectionné et qu'elle convient parfaitement pour une application à des articles chaussants d'intérieur.
Au droit de la liaison tige/semelle, il est aussi possible de prévoir un état de surface différent pour conférer un aspect esthétique donné d'une part et assurer une continuité mécanique de la tige à la semelle. Dans ce cas, un aspect lisse est plus approprié.
On obtient ainsi une semelle à compressibilité contrôlée parfaitement adaptée aux articles chaussants d'intérieur.
Le plasmide délété en transcriptase inverse est construit par une modification du pNL4-3xc~env muté pour porter des sites de restriction SnaBI uniques dans la position 3872 et de Nru I dans la position 3892.
Les enzymes Ba I et SnaB I sont utilisées pour retirer la région codant pour la transcriptase inverse (entre les positions 2618 et 2872) et la linéarisation du plasmide résultant pSRT est effectuée au moyen de l'enzyme Nru I. L'expression de la glycoprotéine d'enveloppe VSV-G dans les cellules transfectées est assuré par le plasmide pVSV qui contient la séquence codante vsv-g sous le contrôle d'un promoteur CMV.
Des cellules HeLa, 293 T et P4 sont cultivées dans du milieu DMEM supplémenté avec 10% de sérum de veau foetal (SVF). 50 UI/ml de pénicilline et 50 ua/ml de
streptomycine. Les cellules P4 son des cellules Hela-CD4, LTR-LacZ dans lesquelles l'expression de la betagalactosidase est strictement inductible par la protéine Tat transactivateur du VIH, permettant par conséquent, une quantification précise de l'infectivité ou de la capacité réplicative des virus VIH-I basée sur un cycle unique de réplication (Charneau, P., Mirambeau, G., Roux, P., Paulous, S., Buc, H. and Clavel, F. (1994) HIV-1 reverse transcription. A termination step at the center of the genom". J Mol Biol 241 (5), 651-62. ). Les cellules P4 sont cultivées en présence de 500 ug/ml de geneticine.
II.-Détermination de la susceptibilité d'un virus VIH à un inhibiteur de Transcription inverse.