INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
secondaire perpendiculaire au plan, des facteurs d'amortissement de vibration secondaire perpendiculaire au plan, et du coefficient de restitution. Un test de durabilité a aussi été exécuté. Les tableaux 1 et 2 indiquent le résultat de ce test.
MESURE DE LA VALEUR DE RIGIDITE DE L'ETRIER ET DE LA VALEUR DE RIGIDITE DE LA SURFACE Comme l'indique la figure 9, avec une machine d'essais universelle 60, la valeur de rigidité a été mesurée par flexion en trois points. La partie du cadre 1 de raquette à mesurer (position prédéterminée de l'étrier ou de la partie de cordage) a été placée sur des dispositifs de montage 62A et 62B afin que le point à mesurer se trouve sous un organe 61 d'indentation de la machine d'essais universelle 60.
L'intervalle entre les dispositifs de montage 62A et 62B a été réglé à 70 mm. L'organe d'indentation 61 a été placé au centre entre ces dispositifs de montage 62A et 62B. Le rayon de courbure de l'extrémité avant de l'organe d'indentation 61 a été réglé à la valeur 5R. Le rayon de courbure de l'extrémité avant de chacun des dispositifs de montage 62A et 62B a été réglé à 10R. L'organe 61 d'indentation est tombé à une vitesse de 5 mm/min en direction verticale vers la surface de frappe de balle afin que la raideur soit calculée d'après le déplacement en fonction du moment d'application de la force. La valeur de rigidité a ainsi été mesurée. Les points d'application de force étaient le centre de l'étrier dans la direction longitudinale et les positions 3 h et 12 h de la partie de cordage. Ainsi, le centre de la partie découpée de 70mm de longueur a été réglé au centre de l'étrier en direction longitudinale, à la position 3 h et à la position 12 h.
L'étrier et la partie de cordage du cadre ont été mesurés. Plus précisément, la force a été appliquée au centre de l'étrier en direction longitudinale et aux positions 3 h et 12 h par l'organe d'indentation. La valeur de rigidité au centre de l'étrier en direction longitudinale était la valeur de rigidité de l'étrier. La moyenne des
valeurs de rigidité aux positions 12 h et 3 h était la valeur de rigidité de la surface.
MESURE DU FACTEUR D'AMORTISSEMENT PRIMAIRE PERPENDICULAIRE AU PLAN Comme l'indique la figure 10A, lorsque l'extrémité supérieure de la partie 3 de cordage a été suspendue à un cordage 51, un capteur d'accélération 53 a été placé dans une partie de raccordement entre la partie de cordage 3 et la partie de col 4, le capteur d'accélération 53 étant perpendiculaire à la surface du cadre de raquette. Comme l'indique la figure 10B, dans cet état, l'autre partie de raccordement entre la partie de cordage 3 et la partie de col 4 a été frappée par un marteau 55 destiné à faire vibrer le cadre de raquette. La vibration appliquée F mesurée par un capteur de force monté sur le marteau 55 et une vibration reçue a mesurée par le capteur d'accélération 53 ont été transmises à un analyseur 57 de fréquences (analyseur dynamique monovoie HP3562A fabriqué par Fuhret Packard Inc.) à l'aide d'amplificateurs 56A et 56B. Une fonction de transmission dans la région de fréquences obtenue par analyse a été calculée pour l'obtention de la fréquence du cadre de raquette. Le rapport d'amortissement de vibrations Ç du cadre de raquette, c'est-à-dire le facteur d'amortissement de vibration primaire perpendiculaire au plan, a été calculé par l'équation qui suit. Les tableaux 1 et 2 indiquent la valeur moyenne des valeurs obtenues par mesure et calcul avec plusieurs cadres de raquette dans chacun des exemples et exemples comparatifs.
# = (1/2) . (##/#n) To = Tn/2 MESURE DU FACTEUR D'AMORTISSEMENT DE VIBRATION SECONDAIRE PERPENDICULAIRE AU PLAN Comme l'indique la figure 10C, lorsque l'extrémité supérieure de la partie de cordage 3 du cadre de raquette a été suspendue par un cordage 51, le capteur d'accélération 53 a été placé dans une partie de raccordement entre la partie de col 4 et la partie de manche 5, le capteur d'accélération 53 étant perpendiculaire à la surface du
cadre de raquette. Dans cet état, la face arrière du cadre de raquette, dans une partie placée en face de l' emplacement de montage du capteur, a été frappée par le marteau 55 qui a fait vibrer le cadre. Le facteur d'amortissement, c'est-àdire le facteur d'amortissement de vibration secondaire perpendiculaire au plan du cadre de raquette, a été mesuré par une méthode correspondant à la méthode de calcul du facteur d'amortissement de vibration primaire perpendiculaire au plan. Les tableaux 1 et 2 indiquent la moyenne des valeurs obtenues par mesure et calcul réalisée sur plusieurs cadres de raquette de chacun des exemples et exemples comparatifs.
METHODE D'ESSAIS DE DURABILITE La partie de poignée de chaque cadre de raquette a été fixée par l'intermédiaire d'un tube souple de caoutchouc.
Une balle est venue frapper la surface de frappe de balle du cadre de raquette à une vitesse de 75 m/s à un emplacement se trouvant à 10 cm de la partie supérieure de la partie de cordage, afin que le nombre de ruptures à la suite d'un petit nombre de collisions pour une vitesse de balle très supérieure à la vitesse normale au cours d'une partie de tennis, soit compté. Les cordages ont été tendus sur chaque cadre de raquette avec une force de traction de 290 N pour la chaîne et 277 N pour la trame. La durabilité a été évaluée suivant trois degrés : le cadre s'est brisé à moins de 1 000 collisions, comme indiqué par "1", le cadre s'est brisé entre 1 000 et 1 600 collisions comme indiqué par "2", et le cadre ne s'est pas brisé après 1 600 collisions, comme indiqué par "3".
MESURE DU COEFFICIENT DE RESTITUTION Comme l'indiquent les figures 11A et 11B, le cadre 1 de raquette de chacun des exemples et exemples comparatifs a été suspendu doucement et verticalement afin que la partie de poignée soit libre. Une balle de tennis a été lancée par un appareil de lancement de balles à une vitesse constante VI (30m/s) afin que la balle vienne frapper la surface de frappe de balle du cadre de raquette. La vitesse de rebond V2 de la balle a été mesurée. Le coefficient de restitution est le rapport de la vitesse de rebond V2 et de la vitesse
de lancement VI. Plus le coefficient de restitution est élevé et plus loin la balle de tennis est lancée. Le coefficient de restitution a été mesuré au centre de la surface de frappe de balle (centre de la surface).
Comme l'indiquent les tableaux 1 et 2, la valeur de rigidité de l'étrier de chacun des cadres de raquette des exemples 1 à 5 est comprise entre 10 et 70 % de la valeur de rigidité de la surface. En conséquence, ces cadres sont légers, c'est-à-dire ont un poids compris entre 238 et 247 g, et leurs performances de restitution sont élevées, c'est-à-dire entre 0,410 et 0,424. Les degrés d'évaluation de durabilité sont de 2 et 3 de manière favorable. Ainsi, ils possèdent de bonnes performances de restitution sans détérioration de la résistance mécanique. Les facteurs d'amortissement de vibration primaire perpendiculaire au plan sont compris entre 0,6 et 0,9, et les facteurs d'amortissement de vibration secondaire perpendiculaire au plan sont compris entre 0,8 et 1,0. Ainsi, ces cadres ont des performances d'amortissement de vibrations très élevés.
D'autre part, dans le cadre de raquette de l'exemple comparatif 1, comme la valeur de rigidité de l'étrier est égale à 76 % de la valeur de rigidité de la surface, le coefficient de restitution est faible, c'est-à-dire de 0,401, et la durabilité est mauvaise. Dans le cadre de l'exemple comparatif 2, le coefficient de restitution est de 0,428, c'est-à-dire qu'il est excellent. Cependant, la valeur de rigidité de l'étrier est très faible. Le cadre a donc une faible durabilité et, en outre, une très faible résistance mécanique. Dans le cadre de l'exemple comparatif 3, comme la valeur de rigidité de l'étrier est très élevée, la durabilité est excellente. Cependant, le coefficient de restitution est faible, c'est-à-dire de 0,402.
Gp160 Tat natif gp160 + Tat natif p24 Souris contrôle : Souris 1 j72 MIP1α 110 100 150 10 MIP1b 100 90 140 7 Souris 2 j72 Mis1 a 120 95 153 8 MtP1ss 112 80 114 6 Souris 3 j72 MIP1α 124 98 128 9 MIP1ss 99 112 117 7 TABLEAU 5
Souris immunisées par le Tat toxoïde : Souris 4 j72 MIP1α 152 122 203 10 MIP1ss 140 118 196 11 Souris 5 j72 MIP1α 145 150 215 8,5 MIP1ss 130 160 230 9 Souris 6 j72 MIP1α 147 222 290 7 MIP1ss 152 218 300 9
Souris immunisées par le conjugué gp160-Tat toxoïde Souris 7 j72 MIP1α 810 729 1600 7,5 mipip 1100 850 2000 10 Souris 8 j72 MIP1a 1000 821 1700 8 MIP1ss 1125 876 2100 9 Souris 9 j72 MIP1 a 975 768 1685 8 MIP1ss 1000 803 1862 9
Les splénocytes des souris immunisées avec le conjugué gp160-Tat toxoïde produisent plus de chimiokines MIP1α et MIP1ss que les cellules des souris immunisées par le Tat toxoïde uniquement lorsqu'elles sont activées, in vitro, par les immunogènes utilisés lors de l'immunisation.
3.2 Production d'IFN gamma dans les surnageants de culture des splénocytes La présence d'IFN gamma dans les surnageants de culture des splénocytes cultivés en présence de 5 g/ml de p24, de gp160, de Tat natif et d'un mélange de 5 g/ml de gp160 et de 5 ug/mi de Tat natif est déterminée après 72 heures de culture à l'aide d'un test ELISA de R & D. Les résultats sont exprimés en pg/ml.
Gp160 Tat natif gp160 + Tat natif p24 Souris contrôles : Souris 1 j72 0 0 0 0 Souris 2 j72 0 0 0 0 Souris 3 j72 0 0 0 0 TABLEAU 8
Souris immunisées avec le Tat toxoïde Souris 4 j72 ND ND ND ND Souris 5 j72 ND ND ND ND Souris 6 j72 ND ND ND ND TABLEAU 9
Souris immunisées avec le conjugué gp160-Tat toxoïde : Souris 7 j72 40 600 6000 Souris 8 j72 50 620 5950 Souris 9 j72 65 700 6850
Les splénocytes des souris immunisées avec le conjugué gp160-Tat toxoïde produisent une quantité importante d'IFN gamma lorsqu'elles sont activées, in vitro, avec les immunogènes utilisés lors de l'immunisation.
3.3. Prolifération des splénocytes de souris immunisées (CMI) Les splénocytes des souris immunisées et des souris contrôles sont isolées puis cultivées dans des puits à fond rond d'une plaque de microculture à raison de 100 000 cellules/puits en présence de p24, de gp160, de Tat natif et d'un mélange de gp160 et de Tat natif. La culture cellulaire est poursuivie à 37 C en atmosphère humide chargée à 5 % de C02 pendant 6 jours. 18 heures avant la fin de l'incubation, 0.5 uCi de thymidine tritiée/puits sont ajoutés. L'intensité de la réponse immunitaire est proportionnelle à l'index de prolifération Ip.
Ip = cpm (coups par minute) pour l'antigène donné /cpm contrôle Tableau 10
Gp160 Tat natif gp160 + Tat natif p24 Souris contrôle : Souris 1 j72 1,2 1 1, 1 1 Souris 2 j72 1 1,2 1 1,1 Souris 3 j72 1,1 1, 1 1 1
L'angle d'ouverture de chaque bras est de 450 par rapport à un axe vertical pour les locqueteaux des boîtiers moyen et grand modèles et de 35 0 pour le boîtier petit modèle.
La fermeture du locqueteau : Elle s'effectue en appuyant sur les 2 bras toujours selon un mouvement de pincement depuis l'extérieur vers le centre.
De même que pour l'ouverture, un mouvement de fermeture d'un des bras provoque un mouvement identique de l'autre bras à l'aide de leurs engrenages.
Lors de la fermeture des bras, le pivotement des bras permet à la patte (432) de faire pivoter l'organe de verrouillage (45) jusqu'à son ouverture pour y être immobilisée.
Les bras se bloquent en position fermée.
Le ressort à torsion (46) de l'organe de verrouillage maintient le contact entre la patte du bras et l'organe de verrouillage (45).
Recapitulatif sur le fonctionnement du dispositif : Les parois latérales formant le conteneur s'ouvrent et se ferment mécaniquement et symétriquement à l'aide du locqueteau après chaque pression manuelle sur ces parois Le couvercle relié à l'élément central (2) s'ouvre et se ferme manuellement en pivotant par rapport à sa charnière
DESCRIPTION DE L'UTILISATION DU DISPOSITIF Avant d'utiliser ce dispositif, il convient d'effectuer quelques gestes préparatoires qui sont ; ouvrir le couvercle, mettre un rouleau de sacs dans le réservoir en prenant soin de faire passer quelques centimètres du sac par la fente centrale pour le faire pénétrer dans le conteneur, refermer le couvercle Puis - Prendre le boîtier dans la main en plaçant le pouce contre la face extérieure d'une des parois et les autres doigts de cette main positionnés contre la face extérieure de l'autre paroi pour former une pince, - Exercer une légère pression des doigts sur ces parois selon un mouvement de pincement pour agir sur le locqueteau lequel libère son verrouillage et entraîne l'ouverture des parois vers l'extérieur, le conteneur est ouvert.
Ensuite - Récupérer le sac à l'intérieur du conteneur, le sortir jusqu'aux repères indiqués sur ses parois pour s'arrêter à l'applomb des arêtes de raclage formées par les rebords horizontaux des parois, puis, retourner ses bords en enveloppant les rebords et une partie de la surface des parois pour les protéger des risques de salissure.
- Placer le boîtier dans la main, la partie supérieure du boîtier étant en contact avec la face interne de la main, en le tenant avec les doigts toujours selon une position en forme de pince tout en maintenant les parois du sac.
Le boîtier est opérationnel pour le ramassage.
Le ramassage des déchets ; - poser le boîtier ouvert sur les déchets en le tenant horizontalement pour le mettre en contact avec le sol, puis toujours selon ce même mouvement de pince, effectuer la fermeture des parois latérales en exerçant une pression avec les doigts depuis l'extérieur vers le centre, Les arêtes de raclage du sol constituées par les rebords horizontaux des parois latérales et protégées par le sac raménent les déchets dans les flancs rapprochés jusqu'au verrouillage du locqueteau lequel maintient aussitôt les parois en position fermée pour former le conteneur.
Le ramassage des déchets est terminé.
Le boîtier en position fermée par le locqueteau après le ramassage permet un stockage temporaire des déchets.
Ensuite - procéder à la fermeture définitive du sac à déchets en retirant la protection de la bande adhésive transversale, la placer dans le sac, puis fermer définitivement les parois du sac par collage.
- Exercer une seconde pression sur les parois du boîtier pour ouvrir une nouvelle fois le conteneur, sortir le sac fermé ce qui entraîne le déroulement du rouleau, le déchirer selon les pointillés puis le placer dans une poubelle ou un conteneur spécifique.
Pour déterminer si NL43 est un virus de référence convenable pour la comparaison avec les isolats cliniques, un panel d'échantillons pris de patients avec un traitement banal a été essayé sur 3 réplicats RVA pour leur susceptibilité aux inhibiteurs de transcriptase inverse. l'IC,, médian trouvé pour 22 virus testés tend à être légèrement supérieur à celui trouvé pour le virus NL43 avec un IR médian aux alentours de 0,92 (pour stavudine) et de 1,22 (lamivudine). Bien que 1'IR soit inférieur à la limite définie de 5 sur le total d'inhibiteurs pour la plupart d'échantillons testés, la gamme d'IR semble large, en particulier pour les inhibiteurs non-nucléosides. En particulier, un indice de résistance de 11,0 pour la nevirapine a été obtenu pour un virus or, ce virus portait une mutation sur le codon 98 (A pour S) de la transcriptase inverse, qui avait été précédemment impliqué dans la résistance aux NNRTIs.
Echantillon Index de Résistanceb Génotypea (Nombre de AZT 3TC D4T DDI Abacavir Efavirenz Nevirapine tests) MGc 1,5 1,3 1,4 1,4 1,1 1,0 2,2 R1 SDd 1,5 1,5 1,4 1,6 1,2 1,1 1,8 69N/T, 70R (6)max/mine 2,9 2,8 2,2 2,8 1,6 1,2 3,8 n > 4/Nf 0/6 0/6 0/6 0/6 0/6 0/6 0/6 41L, 62V, 67N, 69N, MGc 1232,6 > f 43,5 26,9 > 74,9 > 75I, 77L, R2 SDd 1,6 na 2,1 1,7 na 1,7 na 11F, 116, 151M, 181C, (6) max/mine 3,8 na 8,1 4,1 na 3,9 na 184V, 190A n > 4/Nf 6/6 6/6 6/6 6/6 6/6 6/6 6/6 208Y, 215F, 219Q MGc 13,2 > 3,2 3,1 4,3 1,0 1,2 R3 SDd 2,7 na 1,8 1,6 1,4 1,0 1,3 184V, 215F (6) max/mine 8,9 na 5,7 3,3 2,4 1,0 1,6 n > 4/Nf 5/6 1/6 1/6 1/6 4/6 0/6 0/6 MGc 137,5 > 3,6 3,0 6,1 149,8 > 41L, 67N, 69D, 184V, R4 SDd 1,8 na 2,0 1,3 1,6 1,6 na 190A, (5) max/mine 4,5 na 4,1 1,7 3,3 3,9 na H208Y 210W, 215Y n > 4/Nf 5/5 5/5 3/5 5/5 3/5 5/5 5/5 MGc 3,3 1,8 1,7 2,6 1,7 > 580,5 R5 215Y, 41L, 74V, 100I SDd 1,6 1,7 1,8 1,6 1,6 na 1,8 (5) 103N max/mine 3,0 3,7 3,7 2,5 2,9 na 2,2 n > 4/Nf 1/5 0/5 0/5 0/5 0/5 5/5 5/5
Dans ce but on enroule tout d'abord autour d'un tambour de construction de courroie 4, à partir d'un rouleau de stockage non représenté, une feuille ou une plaque d'un premier matériau contenant des fibres, l'épaisseur de la strate extérieure 8 ainsi formée dépendant de la dimension désirée de la courroie 1 à fabriquer. Ensuite on enroule autour de la strate extérieure 8, déjà disposée sur le tambour de construction de courroie 4, une autre feuille ou plaque constituée d'un second matériau. L'épaisseur de la strate intérieure 7 ainsi formée dépend également de la dimension désirée de la courroie 1 à fabriquer.
La strate intérieure et la strate extérieure 7 et 8 forment ensemble la couche de couverture 3 de l'ébauche de courroie 6 et sont constituées de matériaux de caractéristiques différentes.
Ensuite on enroule autour de la strate intérieure 7 de la couche de couverture 3 des cordes peu extensibles en aramide servant de supports de résistance 2. La strate intérieure 7 de la couche de couverture 3 est ainsi en contact direct avec les supports de résistance 2.
Après cette étape de travail se fait l'enroulement d'une autre feuille ou plaque autour des supports de résistance 2. Cette strate forme la masse de base élastomère 5.
Après fabrication on place l'ébauche de courroie 6 ainsi confectionnée dans un dispositif de vulcanisation.
La figure 2 représente schématiquement en coupe la disposition
de l'ébauche de courroie placée dans le dispositif de vulcanisation.
Lors du formage, la couche de couverture 3 de l'ébauche de courroie 6 est, au moyen d'une manchette de vulcanisation 11 disposée à la place du tambour de fabrication de courroie 4, soumise à une pression de façon que l'ébauche de courroie 6 soit repoussée dans un moule de vulcanisation chauffé 9. Le sens dans lequel elle est repoussée est représenté sur la figure 2 par plusieurs flèches.
La strate intérieure 7 de la couche de couverture 3 y devient visqueuse de façon qu'elle soit repoussée à travers les espaces intermédiaires 10 des supports de résistance 2 et atteigne la masse de base élastomère 5 qui de son côté est repoussée plus loin dans le moule de vulcanisation 9. Du fait que les supports de résistance 2 employés sont peu extensibles, ils restent dans leur avantageuse position d'origine.
La figure 3 représente en coupe la structure schématique de la courroie formée de cette façon.
Le processus de vulcanisation qui suit relie les strates élastomères 5 et 7. Dans la mesure où la masse de base 5 et la strate intérieure 7 de la couche de couverture 3 sont constituées du même matériau, il apparaît à partir de ces deux strates 5 et 7 un corps homogène de caractéristiques identiques.
Liste des repères (fait partie du descriptif) 1. Courroie trapézoïdale 2. Support de résistance 3. Couche de couverture 4. Tambour de construction de courroie 5. Masse de base élastomère 6. Ebauche de courroie 7. Strate intérieure de la couche de couverture 8. Strate extérieure de la couche de couverture 9. Moule de vulcanisation 10. Espaces intermédiaires Il. Manchette de vulcanisation
La présente invention se rapporte à un cylindre pour impression en héliogravure perfectionné ainsi qu'à un procédé de fabrication de ce cylindre.
Des cylindres pour l'impression en héliogravure sont déjà connus et utilisés ; cependant, ils posent tous des problèmes, en particulier du fait de leur poids très important qui entraîne, d'une part, un problème de fonctionnement, et d'autre part, un problème de transport.
Du point de vue du fonctionnement, ces cylindres, en raison de leur poids et de leurs dimensions, sont difficiles à manier et posent pour les ouvriers des problèmes d'ordre physique en raison de l'effort que deux ouvriers doivent normalement faire lors de leur manipulation, s'ils n'utilisent pas des appareils nécessaires particulièrement conçus pour leur manutention.
En raison de leur poids élevé, ces cylindres sont en outre coûteux à transporter, ce qui pose un problème important pour l'utilisateur, qui doit payer des factures de transport élevées.
Par exemple, lorsque l'enzyme de restriction utilisée est EcoRI, l'oligonucléotide adaptateur peut avantageusement être constitué de l'oligonucléotide bicaténaire suivant : 5'-CTCGTAGACTGCGTACC-3' 3'-CATCTGACGCATGGTTAA-5'.
D'autres adaptateurs utilisables sont par exemple décrits pour les enzymes de restriction PstI et MspI dans le document [13].
Si une autre enzyme de restriction est utilisée, à la place de EcoRI, avec d'autres extrémités cohésives, alors l'adaptateur devra être modifié de manière à permettre la ligation avec les extrémités cohésives libérées par cette autre enzyme.
Selon la présente invention, La ligation de l'adaptateur obtenu peut être réalisée par les techniques classiques de ligation, par exemple décrites
par Sambrook, Fritsch et Maniatis dans Molecular cloning, A laboratory manual, Second edition. Elle est par exemple réalisée par une ligase, dans les conditions sine qua non pour l'activité de cette enzyme.
Selon la présente invention, les étapes de digestion et de ligation peuvent être effectuées simultanément lorsque la fixation de l'adaptateur sur les extrémités des fragments ne reconstitue pas le site de restriction. C'est par exemple le cas pour EcoRI, par exemple avec l'adaptateur présenté ci-dessus. Il n'est en revanche pas gênant que le site de restriction soit reconstitué avec l'adaptateur lorsque la digestion et la ligation sont effectuées dans des étapes séparées successives.
Selon un mode particulier de réalisation de la présente invention, plusieurs enzymes de restriction peuvent être utilisées. Ceci peut être le cas par exemple lorsque le nombre de fragments obtenus avec une seule enzyme de restriction est trop important et conduirait à une saturation de la puce de la présente invention.
Selon ce mode particulier de réalisation de la présente invention, avantageusement, unz première enzyme de restriction est choisie en fonction de son site de restriction de manière à ce que les séquences des restes de son site de restriction soient suffisamment longues pour les raisons exposées cidessus et de manière à ce que les fragments d'ADN obtenus avec cette enzyme soient à extrémités cohésives pour y fixer spécifiquement un oligonucléotide
adaptateur déterminé. Une deuxième enzyme de restriction est alors utilisée, avant, pendant ou après digestion par la première enzyme de restriction, les extrémités des fragments obtenus avec cette deuxième enzyme étant incompatibles avec l'oligonucléotide adaptateur déterminé.
Ce mode de réalisation permet de sélectionner sur la puce de la présente invention, les fragments comportant. les coupures cohésives issues de l'action de la première enzyme de restriction grâce à l'adaptateur spécifique de ces coupures. En effet, seuls les fragments liés audit adaptateur spécifique sont amplifiés lors de l'étape d'amplification, l'amorce étant complémentaire à l'adaptateur. Ceci constitue donc un moyen de réduire le nombre de fragments lors de la fabrication de l'empreinte génétique.
Par exemple, selon la présente invention, Taql et EcoRI peuvent être utilisés ensemble pour digérer l'ADN extrait de l'organisme. En effet EcoRI génère 40000 fragments de moins de 500 paires de bases chez les mammifères. Ce nombre peut être réduit de manière très significative par une digestion supplémentaire de l'ADN extrait par exemple avec une enzyme de restriction reconnaissant quatre paires de bases telle que TaqI, MspI, MaeII, AluI. L'adaptateur précité pour EcoRI peut être utilisé dans cet exemple.
L'amplification peut être réalisée par l'une quelconque des méthodes de polymérisation en chaîne, appelées techniques PCR . Des techniques de PCR sont par exemple décrites dans Innis MA, Gelfand DH, Sninsky
JJ, White TJ, 1990-PCR Protocols, San Diego, California Academic Press, Inc.
Par exemple, l'amplification peut être réalisée avec une seule amorce dont la séquence correspond à celle de l'adaptateur et du site de restriction de l'enzyme.