INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un appareil de commande du moment de la mise en marche d'un moteur à combustion interne est un appareil de commande du moment de la mise en marche d'un moteur à combustion interne dans lequel le carburant est injecté dans une chambre de combustion, et dans lequel une commande d'arrêt automatique et de mise en marche automatique exécute un arrêt automatique d'une opération de combustion si une condition d'arrêt automatique est satisfaite, et une opération de remise en marche automatique de la combustion si une condition de mise en marche automatique est satisfaite. L'appareil de commande est caractérisé en ce qu'il comprend une partie de réglage de pré-injection de carburant qui fixe un déclenchement de l'injection par une soupape d'injection, de sorte que le carburant est injecté dans la chambre de combustion avant le démarrage au moment de la mise en marche automatique.
En particulier dans un appareil de commande du moment de l'arrêt d'un moteur à combustion interne dans lequel un arrêt automatique et une mise en marche automatique sont exécutés, le carburant est injecté dans la chambre de combustion au moment de la mise en marche automatique avant le démarrage, sans considérer un état de température élevée. Ainsi, l'absorption de chaleur liée à l'évaporation refroidit l'intérieur des chambres de combustion, de sorte que le pré-allumage devient plus improbable.
Un appareil de commande du moment de l'arrêt d'un moteur à combustion interne est un appareil de commande du moment de l'arrêt d'un moteur à combustion interne dans lequel le carburant est injecté dans une chambre de combustion et il est caractérisé en ce qu'il comprend : une partie de détermination de température élevée qui détermine si le moteur.à combustion interne est ou non dans un état de température élevée ; et une partie de réglage de
l'injection de carburant pendant l'arrêt qui règle un déclenchement de l'injection par une soupape d'injection de sorte que le carburant est injecté dans les chambres de combustion si la partie de détermination de température élevée détermine que le moteur à combustion interne est dans l'état de température élevée pendant un arrêt de la rotation du moteur à combustion interne.
Si le moteur à combustion interne est dans l'état de température élevée pendant un arrêt de la rotation du moteur et si la mise en marche du moteur est lancée pendant l'état de température élevée, il y a une forte possibilité de pré-allumage. Donc, si le moteur à combustion interne est dans l'état de température élevée pendant un arrêt de la rotation du moteur, l'intérieur des chambres de combustion est refroidi à l'avance par injection de carburant dans les chambres de combustion. Cette opération réduit la probabilité d'apparition du pré-allumage se produisant au moment de la mise en marche.
Dans la réalisation décrite ci-dessus de l'appareil de commande du moment de l'arrêt d'un moteur à combustion interne, la partie de réglage de l'injection de carburant pendant l'arrêt peut faire un réglage tel que le carburant soit injecté dans la chambre de combustion si la partie de détermination de température élevée détermine que la moteur à combustion interne est dans l'état de température élevée immédiatement après que le moteur à combustion interne ait cessé de tourner en association avec un arrêt de l'opération de combustion.
Après que le moteur à combustion interne a cessé de tourner, la température dans les chambres de combustion commence immédiatement à augmenter du fait d'un arrêt du dispositif de refroidissement du moteur à combustion interne. Ainsi, si le moteur est à température élevée quand
le moteur cesse de tourner, on s'attend à ce que la température du moteur continue à augmenter. En outre, on ne sait pas quand la mise en marche est exécutée. Le déclenchement de l'injection de carburant est donc réglé immédiatement après un arrêt de la rotation du moteur à combustion interne, de sorte que le pré-allumage est plus efficacement évité.
On peut plus particulièrement utiliser un copolymère réticulé acrylamide/chlorure de méthacryloyloxyéthyl triméthylammonium (20/80 en poids) sous forme de dispersion contenant 50 % en poids dudit copolymère dans de l'huile minérale. Cette dispersion est commercialisée sous le nom de"SALCARE SC 92"par ia Société ALLIED COLLOIDS. On peut également utiliser un homo polymère réticulé du chlorure de méthacryloyloxyéthyl triméthylammonium contenant environ 50 % en poids de
(3) Les polyaminoamide réticulés et alcoylés partiellement ou totalement dérivant de polyaminoamide de formule générale : +CO-R19-CO-Z± (X) dans laquelle R19 représente un radical divalent dérivé d'un acide dicarboxylique saturé, d'un acide aliphatique mono ou dicarboxylique à double liaison éthylénique, d'un ester d'un alcanol inférieur ayant 1 à 6 atomes de carbone de ces acides ou d'un radical dérivant de l'addition de l'un quelconque desdits acides avec une amine bis primaire ou bis secondaire, et Z désigne un radical d'une polyalkylène-polyamine bisprimaire, mono ou bis-secondaire et de préférence représente : a) dans les proportions de 60 à 100 moles %, le radical
Test T3 T4 Catalyseur 5 g de A5 g de A Co-catalyseur-5 g de C Perte de charge 0,25 0,35 (bars) Durée des 12 12 impulsions (s) Rend. (%) Sélec. (%) Rend. (%) Sélec. (%) Acide acrylique 10,7 51,4 11, 3 45,0 Acide acétique 0,99 4,73 1,16 4,62 Acroléine 0,09 0,42 0,02 0,09 Acétone 0,12 0,56 0,04 0, 17 Acide 0,04 0,18 0,01 0,04 propionique Alcool 0,00 0,00 0,00 0,00 allylique Acrylate 0,00 0,00 0,00 0,00 d'allyle Propanaldéhyde 0, 00 0,00 0,00 0,00 Acétaldéhyde 0, 00 0,00 0,00 0,00 Ce3, 15 15, 1 5,78 22,9 CO2 2, 67 12,8 5,30 21, 0 Propylène 3,09 14,8 1,55 6, 15 Propane 76, 5 72, 4 Bilan carbone 97,3 97,6 (%) Rapport acides propionique/0,35 % 0,09% acrylique Rapport acétone/acide 1,09 % 0,38% acrylique
On constate donc que l'ajout du co-catalyseur permet de réduire le rapport acide propionique/acide acrylique de 0,35% à 0,09%.
En outre, le rapport acétone/acide acrylique chute de 1,09% à 0,38%.
L'invention concerne un assemblage à emboîtement pour des échafaudages comportant au moins deux cadres, qui comportent des montants respectifs qui sont traversés par des barreaux, la liaison à emboîtement pouvant être établie entre les cadres de l'échafaudage dans la zone des montants.
De tels assemblages à emboîtements sont utilisés pour des châssis de tous types. De tels châssis sont par exemple des châssis mobiles, des châssis pour façades, des petits châssis et analogues. Avec de tels châssis, il est nécessaire, pour accroître la hauteur de travail, d'emboîter ou d'enficher les uns sur les autres plusieurs cadres d'un échafaudage. Chaque cadre de l'échafaudage est constitué par des montants qui sont parallèles entre eux et qui sont traversés perpendiculairement par des barreaux qui sont parallèles entre eux.
Il est connu de réaliser un assemblage à emboîtement pour des échafaudages en aluminium du type indiqué plus haut en introduisant un tube en aluminium ou en acier dans un montant ouvert vers le haut et en le reliant de façon fixe à l'extrémité du montant moyennant l'application d'une compression. Le tube enfoncé s'engage alors par sa face frontale au-delà de l'extrémité du montant ouverte vers le haut. Il se forme par conséquent une arête de butée entre le tube de diamètre réduit inséré dans le montant et ce dernier.
Sur cette arête de butée, on emmanche alors à partir .du haut un élément de montant de même type appartenant au cadre supérieur de l'échafaudage, de sorte que la face frontale du montant supérieur s'applique alors en aboutement sur la face frontale du montant inférieur.
C'est dans cette zone que s'effectuent l'appui et le transfert de charge de l'assemblage à emboîtement. Le tube, qui est inséré dans le montant et qui s'étend par conséquent par son extrémité libre dans le montant
supérieur, est utilisé par conséquent uniquement pour la fixation et la protection vis-à-vis d'une rupture de l'assemblage à emboîtement.
Un inconvénient de cet assemblage réside dans le fait qu'il induit des coûts relativement élevés en raison de l'enfoncement d'un élément de tube séparé dans un montant. Un autre inconvénient réside dans le fait que cet assemblage pressé risque éventuellement de se détacher, l'ensemble de l'assemblage à emboîtement devenant ainsi peu sûr.
Il est en outre connu, dans des échafaudages en acier, d'utiliser un montant d'un seul tenant en supprimant l'extrémité de tube enfoncée, ce montant en acier comportant, en raison d'une déformation correspondante (pliage), un collet annulaire périphérique, dirigé radialement vers l'extérieur et possédant un diamètre accru et sur lequel le montant opposé de l'assemblage à emboîtement prend appui à partir du haut.
Dans ce type de réalisation, on évite assurément une partie séparée et insérée, mais un pliage sur une partie du montant est cependant possible uniquement dans le cas de montants en acier.
C'est pourquoi, l'invention a pour but de développer un assemblage à emboîtement pour un cadre d'échafaudage, notamment pour des échafaudages en métal léger, de telle sorte que l'assemblage à emboîtement devient nettement plus simple et meilleur marché.
Pour résoudre le problème posé, l'invention est caractérisée en ce que les deux éléments de montants respectifs, qui établissent la liaison à emboîtement des deux cadres de l'échafaudage en vis-à-vis, sont emboîtés l'un dans l'autre, et en ce que la face frontale de l'extrémité, agencée sous la forme d'un élément enfichable, du montant d'un cadre de l'échafaudage prend appui sur une surface d'appui d'une partie transversale, qui traverse
l'extrémité agencée en tant que partie de réception, du montant de l'autre cadre de l'échafaudage.
Avec l'enseignement technique indiqué de l'invention, on notera l'avantage essentiel consistant en ce que l'assemblage à emboîtement selon l'invention n'est maintenant plus constitué de deux faces frontales, en aboutement l'une sur l'autre, de deux montants emboîtés l'un dans l'autre, mais qu'un montant est agencé sous la forme d'une partie enfichable de diamètre réduit, qui s'engage dans la partie de réception de l'autre montant de diamètre accru et que la face frontale de la partie enfichable prend appui sur une partie transversale, qui traverse le montant supérieur.
La composition pondérale de la crème est indiquée ciaprès.
Extrait sec de barbatimao 0,50 EDTA tétrasodique 0,10 glycérine 2,00 butylène glycol 4,00 gomme xanthane 0,20 cétéaryl glucoside 4,00 tristéarine 0,75 acétyl glycol stéarate 0,75 alcool cétylique 1,00
Isoparaffine C12-14 3, 00 phényl diméthicone 1,00 cyclopentasiloxane 4,00 tocophérol 0,70 huile de loofa 0,80 copolymère acrylate de sodium/taurate de diméthyl acryloyl 0,50 isohexadécane 0,25 Polysorbate 80 0,15 diméthiconol 0,20 extrait de néflier du Japon 1,00 extrait de Kigélia africana 2,00 lactate de méthylsilanol 2,00 conservateur 2,00 parfum 0,10 eau q. s. p. 100,00
Cette crème peut être appliquée sur la peau des bras, du visage et du cou une à deux fois par jour.
Exemple 2 On prépare un gel raffermissant, en utilisant les techniques usuelles de l'industrie des produits cosmétiques et dermatologiques.
La composition pondérale du gel est indiquée ci-après.
Extrait sec de barbatimao 0,10 butylène glycol 3,00 polyéthylène glycol 1,00 Carbomer 1,00 EDTA tétrasodique 0,10 phénoxyéthanol 0,20 alcool éthylique 96% vol. 30,00 menthol 0,20 trométhamine 1,30 sulfate de dextran 0,50 mannuronate de méthylsilanol 1,00
polyacrylate de glycéryle 0,50 extrait de Ruscus aculeatus 5,00 parfum 0,10 conservateurs 0,10 Eau q. s. p. 100,00
Exemple 3 On prépare un lait raffermissant, en utilisant les techniques usuelles de l'industrie des produits cosmétiques et dermatologiques.
La composition pondérale du lait est indiquée ci-après.
Extrait sec de barbatimao 0,20 glycérine 0,10 EDTA tétrasodique 0,20 butylène glycol 4,00 gomme xanthane 0,15 lécithine hydrogénée 1,00 alcool C12-16 2,50 acide palmitique 0,95 carbomer 0,10 trométhamine 0,10 huile de coprah hydrogénée 6,00 octyl dodécanol 8,00 diheptanoate de néopentyl glycol 1,50 tocophérol 0,70 copolymère acrylate de sodium/taurate de diméthyl acryloyl 0,50 isohexadécane 0,25 Polysorbate 80 0,15 extrait d'hibiscus esculentus 1,00 glycogène biotechnologique 0,02 parfums 0,10 conservateurs 0,35 Eau q. s. p. 100,00
Exemple 4 Evaluation de l'effet raffermissant L'effet raffermissant d'un lait ayant la composition indiquée à l'Exemple 3, mais en faisant varier la concentration en extrait de barbatimao, a été évalué sur un échantillon homogène de volontaires adultes d'âge compris entre 40 et 65 ans, suivant une procédure standardisée.
La technique utilisée pour évaluer les variations d'extensibilité et d'élasticité des couches superficielles cutanées, repose sur la mesure de la torsion de la peau par une sonde.
Suivant cette technique, une contrainte de torsion est appliquée à une zone annulaire de la peau comprise entre un disque mobile de 20 mm et un anneau concentrique fixe, au moyen d'un adhésif à double face. L'angle de rotation du disque est mesuré par un capteur angulaire.
Lors de l'application du couple moteur, le disque central pivote instantanément d'un angle Ue, puis l'angle de rotation continue de croître plus lentement d'un angle Uv. Après arrêt du couple de torsion, l peau revient à son état initial en deux temps (déformation rapide Ur, puis lente jusqu'à l'ori- gine). On effectue ainsi cinq cycles de déformation, chaque durée d'application du couple de torsion étant de 2 secondes.
On peut ainsi évaluer les paramètres rhéologiques (extensibilité, déformation et rétraction) et biomécaniques (tension, fermeté et tonicité).
désirée du faisceau de signalisation.
I1 en résulte aussi que, dans un dispositif fermé par une glace lisse et contenant à la fois des fonctions d'éclairage et des fonctions de signalisation, le bulbe ou le masque coloré destiné à une fonction de signalisation constitue une tache de couleur dans un ensemble par ailleurs constitué presque exclusivement de surfaces réfléchissantes incolores, ce qui peut - 2 poser aux stylistes des problémes d'intégration des fonctions de signalisation à proximité des
fonctions d'éclairage.
On a déjà proposé, par exemple dans le document FR-A-2 487 041, de disposer, entre la source lumineuse et la glace de fermeture du dispositif d'éclairage ou de signalisation, un panneau déflecteur constitué de lames parallèles inclinées à 45 et réfléchissantes sur leurs deux faces. Un tel panneau déflecteur a pour but d'éviter les cas o la source lumineuse est éteinte et o, l'éclairage ambiant extérieur, naturel ou artificiel, est disposé de manière telle ou a une intensité telle qu'il peut faire apparâître des dispositifs d'éclairage ou de signalisation
0 comme si leur source lumineuse était allumée.
En effet, dans certaines circonstances relatives à la position d'une source lumineuse extérieure et à la position d'un observateur, par exemple le conducteur d'un autre véhicule, les
rayons lumineux issus de la source lumineuse extérieure pénétrant dans le dispositif d'éclai-
rage ou de signalisation à travers la glace, sont réfléchis par le réflecteur et peuvent émerger du dispositif d'éclairage ou de signalisation en donnant l'illusion que la fonction d'éclairage ou
de signalisation a été activée par le conducteur du véhicule dont un observateur voit le dispo-
sitif d'éclairage ou de signalisation. Il en résulte alors pour les conducteurs des autres véhicu-
les un risque de contusion sur les intentions du conducteur du véhicule qui précède.
Dans le document précité, le panneau déflecteur a pour but de constituer un piège de lumière pour la lumière extérieure, et éviter les inconvénients ci-dessus. Dans ce document, la source lumineuse est placée au foyer d'un miroir parabolique, et la glace de fermeture est pourvue d'un réseau optique de prismes et de stries pour assurer la répartition spatiale, aussi
2s bien horizontalement que verticalement, du faisceau émergeant, de sorte que le panneau dé-
flecteur est invisible ou très peu visible à travers la glace de fermeture, de même que l'était le
source lumineuse avant l'interposition du panneau déflecteur.
La présente invention se place dans ce contexte et elle a pour but de proposer un dis
On observe une liaison de l'ATIII de 31% (valeur théorique 33%) en présence d'héparine standard (SPIM), et de 27% en présence de l'héparine obtenue à partir de mastocytes en culture (composé).
Description La présente invention concerne une pompe à engrenage comprenant un corps de pompe fermé par un couvercle formant une cavité dans laquelle se trouve un pignon menant pouvant être entraîné en rotation par un axe menant auquel il est fixé et un pignon mené dont les dents coopèrent avec les dents du pignon menant de sorte à être entraîné en rotation par celui-ci.
De telles pompes sont couramment utilisées notamment comme pompe à huile, à essence ou à gas-oil. Elles ont pour inconvénient majeur que le couvercle risque de se déformer sous l'effet de la pression régnant dans la zone de refoulement entraînant un jeu axial du pignon fou. La déformation du couvercle provoque une zone de fuite entre le refoulement et l'aspiration, si bien que le rendement volumétrique de la pompe diminue.
L'objectif de l'invention est donc de développer une pompe du type de celui présenté dans le préambule dont le couvercle ne risque pas de se déformer sous l'effet de la pression.
Cet objectif est atteint par la pompe selon l'invention dans laquelle chaque extrémité du pignon mené est munie d'un disque concentrique au pignon et pénétrant dans une cavité principalement circulaire pratiquée à cet effet dans le corps de pompe et le couvercle respectivement, les disques recouvrant au moins partiellement les dents du pignon mené, des moyens étant prévus pour exercer une pression sur la face extérieure des disques. La pression exercée sur la face extérieures des disques servant de flasques empêchent ceux-ci de se déformer de sorte qu'il ne peut pas se former de zone de fuite axiale entre l'aspiration et le refoulement comme c'est le cas dans les pompes à engrenage de l'état de la technique. Par ailleurs, les disques enserrent les dents du pignon menant ce qui empêche un jeu axial des pignons. Le rendement volumétrique de la pompe s'en trouve amélioré.
Dans un mode de réalisation privilégié de l'invention, le diamètre des disques correspond sensiblement au diamètre du pignon mené avec ses dents. Il serait cependant possible que le diamètre des disques soit inférieur ou supérieur au diamètre du pignon.
Il est conforme à l'invention que les moyens pour exercer une pression sur les faces extérieures des disques comprennent un premier et un second espace situés entre la face externe des disques et le fond de la cavité pratiquée dans le corps de pompe et dans le couvercle respectivement, et dans lesquels sont appliquées des pressions sensiblement identiques. Pour simplifier la pompe à engrenage, il est préférable qu'un canal traverse le pignon mené de part en part mettant en contact le premier et le second espace. On est ainsi sûr que les deux disques sont soumis à la même pression. De même, il est préférable que les premier et second espaces soient mis en contact avec la zone de refoulement de la pompe. Pour cela on pourra prévoir un canal ou une rainure mettant en contact la zone de refoulement de la pompe et l'un au moins des espaces.
Dans un mode de réalisation privilégié, les disques sont évidés pour gagner en poids.
L'invention sera décrite plus en détail ci-dessous à l'aide des figures suivantes : Figure 1 : Vue en coupe longitudinale d'une pompe à engrenage ; Figure 2 : Vue en coupe transversale d'une pompe à engrenage de l'état de la technique avec un couvercle déformé ; Figure 3 : Vue en coupe transversale d'une pompe à engrenage selon l'invention.
Une pompe à engrenage est constituée principalement d'un corps de pompe (2) fermé par un couvercle (3) présentant une cavité principale dans laquelle se trouvent deux pignons (4,5) dont les dents coopèrent ensemble. Le premier pignon (4), le pignon menant, est entraîné par un axe menant (1). Dès que le pignon menant (4) est en rotation, il entraîne le second pignon (5), le pignon mené. La pompe présente une zone d'aspiration d'un côté et une zone de refoulement de l'autre. Sous l'effet de la différence de pression entre la zone de refoulement et la zone d'aspiration et de la rotation des dents, le couvercle des pompes de l'état de la technique a tendance à se déformer, comme le montre la figure 2. Il apparaît alors une zone de fuite axiale (6) entre la zone de refoulement et la zone d'aspiration, ce qui diminue le rendement volumétrique de la pompe et augmente le jeu axial des pignons. La circulation normale du fluide dans la pompe est représentée à la figure 1 sous forme de flèche épaisses, tandis que le reflux de fluide dû à la fuite axiale est représenté par des flèches plus fines.
Pour contourner ce problème, la pompe à engrenage de l'invention est munie d'un pignon mené (5) renforcé par des disques. Chaque extrémité du pignon mené (5) est
muni d'un disque (8) qui pénètre dans une cavité (10) pratiquée à cet effet dans le corps de pompe (2) et dans le couvercle (3) respectivement. Un espace est ménagé entre la surface extérieure des disques et le fond de la cavité dans laquelle ils pénètrent. Le diamètre des disques correspond au diamètre du pignon aux tolérances près. Ainsi, les dents du pignon menant (4) sont enserrées dans la zone sensible de l'engrenage par les disques (8). La pression exercée sur la face extérieure des disques (8) empêche une déformation de ceux-ci. L'étanchéité entre la zone de refoulement et la zone d'aspiration est ainsi assurée.
Pour assurer une pression identique sur les deux disques, il est prévu un canal (9) mettant en contact les deux cavités (10) des disques (8).
La pression régnant sur la face extérieure des disques (8) est exercée par le fluide pompé grâce à une mise en communication non représentée des cavités (10) avec la zone de refoulement. Cette mise en communication peut être réalisée sous la forme d'un canal ou d'une rainure.
Les disques (8) sont fixés au pignon mené par des moyens appropriés (7). Pour gagner du poids, il est préférable que la surface externe des disques (8) soit évidée.
Grâce à l'absence de fuite entre la zone de refoulement et la zone d'aspiration, le rendement volumétrique de la pompe conforme à l'invention est amélioré. Par ailleurs, les disques assurent une meilleure stabilité des pignons qui ont ainsi moins de jeu.
Avantageusement, ledit temps d'aller-retour étant lui-même obtenu par comparaison du temps de réception d'un acquittement avec le temps d'émission des données correspondantes, lesdits moyens comportent eux-mêmes des moyens pour retarder de manière aléatoire l'acheminement desdits acquittements.
D'une manière générale, la présente invention peut être implémentée dans tout équipement pour système de télécommunications, par exemple tout équipement d'un système du type illustré sur les figures 1 et 2.
Cependant, la présente invention est avantageusement implémentée dans un équipement de réseau de radiocommunications mobiles en mode paquet, tel que par exemple, dans un système du type illustré sur les figures 1 et 2, un équipement de type SGSN ou GGSN.
Dans ce cas, l'invention n'est pas implémentée dans la couche TCP ellemême, mais dans une couche telle que par exemple la couche SNDCP ou GTP ou dans la fonction de passerelle ( Relay ) entre ces deux protocoles dans le cas d'un équipement de type SGSN, ou la couche GTP dans le cas d'un équipement de type GGSN. Dans l'une ou l'autre de ces couches, il est possible de récupérer les unités de données, ou paquets, ou datagrammes IP, échangés au niveau de la couche IP.
D'une manière générale, chaque couche ajoute un en-tête (ou header en anglais) à des unités de données qu'elle reçoit de la couche supérieure, avant de les passer à la couche inférieure. En l'occurrence, l'en-tête des datagrammes IP contient
un champ indiquant le type de protocole (par exemple TCP ou UDP), et l'en-tête des segments TCP contient un champ réservé aux acquittements TCP.