INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le rapport molaire hydroxy/alcoxy est de préférence compris entre 1 : 0,8 et 1 : 1,1 et de préférence entre 1 : 0,9 et 1 : 1 et plus particulièrement est égal à 1 :0,95.
La silicone aminée de formule (II) présente une masse moléculaire moyenne en poids allant de préférence de 2000 à 200.000 et encore plus particulièrement de 5. 000 à 100. 000 et plus particulièrement encore de 10. 000 à 50.000. dans laquelle : A désigne un radical alkylène linéaire ou ramifié en C4-C8 et de préférence en C4, m et n sont des nombres tels que la somme (n+m) peut varier notamment de 1 à 2000 et en particulier de 50 à 150, n pouvant désigner un nombre allant de 0 à 1999 et notamment de 49 à 149 et m pouvant désigner un nombre allant de 1 à 2000, et notamment de 1 à 10.
La capacité des peptides possédant une affinité élevée pour les molécules HLA de classe II tels que définis ci-dessus. à détecter des lymphocytes T spécifiques du virus de l'hépatite C (VHC). a été testée in vitro par le dosage des cytokines IFN-y, IL-2, IL-4 et IL-10 produites par les lymphocytes T issus de PBMC de patients infectés de façon chronique par le VHC.
De manière plus précise, les cellules mononucléées du sang périphérique (PBMC) de patients infectés de façon chronique par le VHC ont été séparées sur gradient de Ficoll, à partir d'un prélèvement sanguin hépariné. Les PBMC isolées ont ensuite été cultivées à 37 C, dans des plaques à 96 puits contenant du milieu RPMI 1640 (GIBCO) complet (10 % sérum humain 10 %, 100 UI/ml pénicilline et 10 g/ml streptomycine), seul ou en présence : - d'un mélange des peptides C 19-47 et 31-57, d'un mélange des peptides C 127-149 et 148-173 ou des peptides NS3 1007-1037. 1036-1055, 1074- 1195, 1190-1212. 1377-13403. 1524-1553, 1552-1583. chacun à la concentration de 10 ug/ml, - d'un mélange de l'ensemble de ces peptides, chacun à la concentration de 110 ug/ml, 55 ug/ml ou 11 g/ml. ou - de phytohémagglutinine (PHA) ou de toxine tétanique (TT), chacune à la concentration de 2.5 ug/ml .
Les surnageants de culture ont été récoltés à 24h ou 48h et stockés à -80 C jusqu'à l'analyse.
Les cytokines éventuellement présentes dans les surnagents ont été dosées de la façon suivante :
Des plaques à 96 puits (Maxisorp, NUNC) ont été recouvertes de 100 l d'anticorps anti-IFN-y, IL-2. IL-4 et IL-10 (BECTON DICKINSON, 2 g/ml) dans du tampon carbonate 0,1 M. pH 8,6 et incubées 2h à 37 C. Après trois lavages successifs avec du tampon PBS contenant 0. 05 % de Twen 20, les plaques ont été saturées avec 200 l de PBS contenant 3 % de sérum albumine bovine (BSA, SIGMA), pendant 2h à température ambiante. 50 l de surnageant de culture (en double). ainsi qu'une une gamme étalon de cytokines recombinantes humaines (rH-IFN-y. rH-IL-2. rH-IL-4 et rH-IL-10 ; BECTON DICKINSON) ont ensuite été ajoutés dans chaque puits et les plaques ont été incubées pendant 12h à + 4 C. Après trois lavages successifs avec du tampon PBS contenant 0,05 % de Twen 20,100 l d'anticorps secondaires anti-IFN-y. IL-2, IL-4 et IL-10 (BECTON DICKINSON, 1 g/ml) dans du tampon PBS contenant 1 % de BSA ont été ajoutés dans les puits puis les plaques ont été incubées lh à température ambiante. Après quatre lavages successifs avec du tampon PBS contenant 0,05 % de Twen 20,100 l de streptavidine-peroxydase (SIGMA) diluée au 1/10000 dans du tampon PBS contenant 0,1% BSA ont été ajoutés dans les puits, puis les plaques ont été incubées 30 min à température ambiante. Après quatre lavages successifs avec du tampon PBS contenant 0,05 % de Twen 20,100 l d'orthophényldiamine (OPD, SIGMA, 400 pg/ml) dans du tampon citrate 50 mM ont été ajoutés dans les puits et les plaques ont été incubées à température ambiante, puis la réaction a été stoppée par ajout de 50 l d'HCl 2N. La densité optique a ensuite été mesurée à 540 nM et l'analyse quantitative des cytokines a été réalisée à l'aide du logiciel Deltasoft (DS3-1.518FII994 E. BERCHTOLD & BIOMETALLICS INC). Les résultats, exprimés en pg/ml. sont présentés au Tableau X.
Tableau X : Dosage de cytokines produites par les lymphocytes T de patients infectés chroniques, après stimulation par les peptides C et NS3, seuls ou en mélange.
PHA TT M110 M55 M11 1C 5C 8N 9N 15N 16N 23N 28N 29N
~~~ + 2C + 6C ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ IL2 ~ 1002 610 ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ 72 58 patient IFNy ~ 1979 815 IL4 5638 - - - - - - - - - - - - IL10 497 79 27 11* 156 123 63* IL2 ~ NT 6 3 3 3 ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ patient IFNy ~ NT 441, - - - - - - - - - - - - 829 IL4 NT - - - - - - - - - - - - -
IL10 - NT - - - - - - - - - - - 67 IL2 125 22 20 patient IFN[gamma]@ -
342 IL4 - - - - - - - - - - - - IL10 NT NT NT NT NT NT NT NT NT NT NT NT NT NT IL2 ~ 60 ~ 4 8 B ~ ~ ~ 29.1 ~ ~ ~ ~ ~ patient IFNy ~ 9902 ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ 862 IL4 9 - - - - - - - -' - - - - 57
IL10 NT NT NT NT NT NT NT NT NT NT NT NT NT NT NT IL2 - 1402' 171 7 8 7 2 5 patient IFNy ~ 8542 83 ~ ~ ~ ~ 137 ~ ~ ~ ~ 57 093 IL4 127 24 8 35 23 ~11 44 IL10 ~ 8551 IL2 1337 695 136 130 159 100 ~85 ~51 ~76 60 patient IFNy ~ 2447 212 - 067 IL4 ~ 632 IL10 665 40 32 43 58 55 86 31*
IL2 18874 55 82 2,4 3,4 - 12* 2,4* patient IFNY ~ 474 ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ ~ 630 IL4 251 IL10 242 - - - - - - - - - - - - -
IL2 207 48 ~44 ~17 patient IFNy ~ 2249
078 IL4 55 - - - - - - - - - - - - -
IL10 207 64 ~109 85 64 16 41 58 43 - 54 21 38patient IL2 153 - - - - - - - - 18 - - -
659 - - - - - - - - - - - ~ ~ ~ IFNv ~ ~187 - - - - - - - - - - - - IL4 ~ 453 - - - - - - - - - - - - -
ETAT DE l'ART DANS LES CAPTEURS: Les capteurs de force, de pression, de rotation, de torsion, de contact, de position, de vitesse, de mouvement, d'angle, d'orientation, de déplacement, de proximité et les technologies utilisées ont été décrits dans de nombreux ouvrages dont en particulier Instrumentation for Engineering Measurements, 2nd Edition par James W Dally, William F Riley, Kenneth G. McConnell et " R.
Pallas-Areny and J. Webster, Sensors and Signal Conditioning, Wiley, New York (1991). .
Aujourd'hui, les techniques de micro-fabrication permettent de miniaturiser à l'extrême ces capteurs.
La miniaturisation a particulièrement concerné les accéléromètres, en particulier pour le déclenchement d'airbags. ( Allen, H.V., S.C. Terry, and D. W. DeBruin. 1990. "Accelerometer Systems with Built-in Testing. " Sensors and Actuators. A21-A23. Pp. 381-386 ; Barth, P., et al. 1988.
"A Monolithic Silicon Accelerometer with Intégral Air Damping and Overrange Protection." Digest IEEE Solid-State Sensor and Actuator Workshop. Pp. 35-38 ;; Boxenhorn, B., and P. Greiff. 1990.
"Monolithic Silicon Accelerometer." Sensors and Actuators. A21-A23. Pp. 273-277 ; Greiff, P., B.
Boxenhorn, T. King, and L. Niles. 1991; Henrion, W., et al. 1990. "Wide Dynamic Range Direct Digital Accelerometer." Digest IEEE Solid-State Sensor and Actuator Workshop. Pp. 153-157 ; Jerman, J. H., D. Clift, and S. R. Mallinson. 1990 ; R. S., and K.A. Dinsmore. 1991. "Surface Micromachined Accelerometer: A Technology Update. " Digest SAE Meeting. Pp. 127-135 ; Pourahmadi, F., L. Christel, and K. Petersen. 1992. "Silicon Accelerometer with new Thermal SelfTest Mechanism."Digest IEEE Solid-State Sensor and Actuator Workshop. Pp. 122-125.
Ristic, L., et al. 1992. "Surface Micromachined Polysilicon Accelerometer." Digest IEEE Solid-State Sensor and Actuator Workshop. Pp. 118-121 ; Terry, S.C. 1988. "A Miniature Silicon Accelerometer with Built-in Damping."" Digest IEEE Solid-State Sensor and Actuator Workshop. Pp. 114-116 ; Yun, W., R.T. Howe, and P.R. Gray. 1992b. "Surface Micromachined Digitally Force-Balanced Accelerometer with Integrated CMOS Detection Circuitry. " Digest IEEE Solid-State Sensor and Actuator Workshop. Pp. 126-129 ; Integrated Micro-Electro-Mechanical Sensor Development for Inertial Applications, J. J. Allen, R. D. Kinney, J. Sarsfield, M. R. Daily, J. R. Ellis, J. H. Smith, S.
Montague, Sandia National Laboratories ; R. T. Howe, B. E. Boser, R. Horowitz, and A. P. Pisano, Berkeley Sensor Actuator Center, and M. A. Lemkin, W. A. Clark, T. Juneau, Integrated Micro Instruments. Position Location and Navigation Symposium (PLANS '98), Rancho Mirage, CA, April 20-23, 1998; Surface-Micromachined Resonant Accelerometer, T. A. Roessig, R. T. Howe, A. P.
Pisano, and J. H. Smith, 1997 International Conference on Solid-State Sensors and Actuators, Chicago, IL, June 16-19, 1997, Vol. 2, pp. 859-862 ; A3-Axis Force Balanced Accelerometer Using a Single Proof-Mass, M. A. Lemkin, B. E. Boser, D. Auslander, and J. H. Smith, 1997 International Conference on Solid-State Sensors and Actuators, Chicago, IL, June 16-19, 1997, Vol. 2, pp. 1185- 1188 ; A Three-Axis Surface Micromachined Sigma-Delta Accelerometer, M. Lemkin, M. Ortiz, N.
Wongkomet, B. Boser, and J. Smith, Proc. ISSCC, pp. 202-203, Feb. 1997).
Les gyroscopes également peuvent être miniaturisés. (Bernstein, J., S.T. Cho, A. T. King, A.
Koutrpenis, P. Maciel, and M. Weinberg. 1993.- "A Micromachined Comb-Drive Tuning Fork Rate Gyroscope. " Digest IEEE Microelectromechanical Systems Workshop. Pp. 143-148 ; "Silicon Monolithic Micromechanical Gyroscope." Digest Int. Conf. on Solid-State Sensors and Actuators (Transducers '91). Pp. 966-968 ).
Les capteurs d'angle également (L. N. Mertz, "Interferometric angle encoder", Rev. Sci. Instrum. 62 (5), 1356-1360 (1991) ; R. Peters, "Capacitive angle sensor with infinite range", Rev. Sci. Instrum. 64 (3), 810-813 (1993)).
Les diodes lasers permettent de mesurer les distances par interférométrie laser.(.Ready, J. F. Industrial Applications of Lasers, Chapter 10. New York: Academic Press, 1978. ~ Brevet US 4190362 "Laser telemeter". ~ . Brevet US 4229102 "Method and apparatus for balancing out disturbances in distance measuring Systems." ~. Brevet US 4297030 "Method and apparatus for measuring the distance and/or
relative elevation between two points." ~ . Gillard, C.W. ; N.E. Buholz ; and D. W. Ridder. "Absolute Distance Interferometry", Optical Engineering 20,129, January/February 1981. ~. Gillard, C. W., and N.E. Buholz. "Progress in Absolute Distance Interferometry," Optical Engineering 22, 348, May/February 1983. ~ Brevet US 4413904 "Electro-optical range fmder using three modulation frequencies". ~ .. Grève, A., and W. Harth. "Laser-diode Distance Meter in a KERN DKM 3A Theodolite," Applied Optics 23, 2982, September 1,1984. ~ . Luxmoore, A.R. Optical Transducer and Techniques in Engineering Management, Chapter 5. London and New York : Science Publishers, 1983. -. Luxon, J.T., and D.E. Parker. Industrial Lasers and Their Applications, Chapter 10. Englewood Cliffs, NJ: Prentice-Hall, Inc., 1985. ~ . Brevet US 4537502 "Multiple discrete frequency ranging with error détection and correction". ~ . Brevet US 4715706 "Laser doppler displacement measuring system and apparatus". ~ . Brevet US 4744653. "Distance measurement by laser light". ~ . Brevet W00874237 "Laser inteferometry imaging process and laser interferometer". ~ . Brevet US 4893923 "Doppler laser radar system". ~ . Brevet US 4916324 "Electro-optical distance measurement". ~ . Brevet US 5006721 "Lidar scanning System". ~. Brevet US 5589928 "Method and apparatus for measuring a distance to a target". ~ . Brevet W008704237 "Camera and method for holographie interferometry". Brevet W000017605 "Dynamic beam stirring inteferometer". ) La détection d'objets ou d'obstacles peut faire appel à la photo-détection infra-rouge (Rapport LAAS N 92209, Coustre A., Dumeunier M., Guaragedagui M., Nguyen H., Maurin T., Reynaud R., Berschandy D., Chebira A., Bouaziz S., Dang M., Lagreze A., Sabouni L, Esteve D., Najmi A., Vialaret G., Gillet R. "The French Pro-chip demonstrator for obstacle detection and avoidance", 3rd Workshop on Collision Avoidance, Stuttgart, 2-3 juin 14992, 1 lp.; Rapport LAAS N 93452 Garric V., Devy M., "Projet Baroco: calibrage d'une caméra montée sur bras manipulateur", Novembre 1993, 30 p.; Rapport LAAS N 94024 . Esteve D., Gillet R., Najmi A., Vialaret G., Sableyrolles M.
sonde Bc84TqFT (SEQ ID n 22) et correspondant à des quantités initiales d'équivalent d'ADN génomique de : : 5.106; # : 5.105; * : 5.104 ; +: 5.103 ; 0 : 5.102 ; et 0 : 50 copies par réaction.
Figure 8 : électrophorèse sur gel d'agarose à 2 %.
Pistes 1 et 2: fragments issus de l'amplification de l'ADN de B. cereus à l'aide des amorces Bc84f (SEQ ID n 11) et Bc84r (SEQ ID n 12), respectivement à partir de 5.106 et 50 copies d'équivalents génomique.
Piste 3 : négatif de PCR (les 5 l d'ADN ont été remplacés par 5 l d'eau) ; la bande qui apparaît correspond à des dimères d'amorces.
Piste Mq : marqueur de poids moléculaire (Low DNA Mass Ladder, supra).
Figure 9 : courbes d'amplification de l'ADN de B. cereus obtenues par détection multiparamétrique en PCR rotative.
Figure 10: courbes obtenues par amplification de l'ADN de C. perfringens en utilisant les amorces Cp97f (SEQ ID n 13) et Cp97r (SEQ ID n 14) ainsi que la sonde associée Cp97TqFT (SEQ ID n 23) et correspondant à des quantités initiales d'équivalent d'ADN génomique de : # : 5.106; # : 5.105; #: 5.104; : 5.103; # : 5.102; 50 ; et 5 copies par réaction.
Figure 11 : courbes d'amplification de l'ADN de C. jejuni obtenues à l'aide des amorces Cju76f (SEQ ID n 15) et Cju76r (SEQ ID n 16) associées à la sonde Cju76TqFT (SEQ ID n 24) et correspondant à des quantités initiales d'équivalent d'ADN génomique de : * : 5.105; + : 5.104 ; # : 5.103; # : 5.102; # : 50 ; et : 5 copies par réaction.
Figure 12 : courbes d'amplification de l'ADN de S. aureus obtenues à l'aide des amorces Sa193f (SEQ ID n 9) et Sa193r (SEQ ID n 10) ainsi que la sonde Sa193TqFT (SEQ ID n 21) et correspondant à des quantités initiales d'équivalent d'ADN génomique de : #, : 5.106 ; # : 5.105 ; # : 5.104 ; # : 5.103; # : 5.102 ; et + : 50 copies par réaction.
Figure 13: courbes issues de l'amplification de l'ADN de L. pneumophila avec les amorces Lg189f et Lg69r ainsi que la sonde Lg189TqFT correspondant à des quantités initiales d'équivalent d'ADN génomique de : 2.106, # : 2.105, # : 2.104, #: 2.103 et - : 2.102 copies /réaction.
Figure 14: courbes issues de l'amplification de l'ADN de L. pneumophila avec les amorces Lg69f et Lg69r ainsi que la sonde Lg69TqFT correspondant à des quantités initiales d'équivalent d'ADN génomique de 2.105, Il: 2.104, : 2.10 3, 0 : 2.102 et * : 20 copies /réaction.
Figure 15: courbes issues de l'amplification de l'ADN de L. pneumophila avec les amorces Lpn112f et Lpn112r ainsi que la sonde Lpn112TqFT correspondant à des quantités initiales d'équivalent d'ADN génomique de * : 2.106, # : 2.105, # : 2.104, # : 2.103 et O : 2.102 copies /réaction.
Figure 16 : électrophorèse sur gel d'agarose à 2 %.
Piste 1 : produit d'amplification du gène icms par les amorces Lpn112f et Lpn112r Piste 2 : de poids moléculaire avec, de haut en bas, les bandes correspondant à 2000,1200, 800,400, 200, et 100 pb.
Piste 3 : d'amplification du gène codant pour l'ARN 16S par les amorces Lg69f et Lg69r Piste 4 : d'amplification du gène codant pour l'ARN 16S par les amorces Lg189f et Lg69r.
La partie expérimentale ci-après, appuyée par des exemples et des figures, vise à illustrer l'invention, sans en limiter la portée.
Les polymères amphiphiles préférés utilisés selon l'invention peuvent être obtenus selon les procédés classiques de polymérisation radicalaire en présence d'un ou plusieurs initiateurs tels que par exemple, l'azobisisobutyronitrile (AIBN), l'azobisdiméthylvaléronitrile, le chlorhydrate de 2,2-azobis-[2-amidinopropane] (ABAH=2,2-AzoBis-[2-Amidinopropane] Hydrochloride), les peroxydes organiques tels que le peroxyde de dilauryle, le peroxyde de benzoyle, l'hydroperoxyde de tert-butyle, etc..., des composés peroxydés minéraux tels que le persulfate de potassium ou d'ammonium, ou H202 éventuellement en présence de réducteurs.
Les polymères peuvent être notamment obtenus par polymérisation radicalaire en milieu tert-butanol dans lequel ils précipitent. En utilisant la polymérisation par précipitation dans le tert-butanol, il est possible d'obtenir une distribution de la taille des particules du polymère particulièrement favorable pour ses utilisations.
La réaction de polymérisation peut être conduite à une température comprise entre 0 et 150 C, de préférence entre 10 et 100 C, soit à pression atmosphérique, soit sous pression réduite. Elle peut aussi être réalisée sous atmosphère inerte, et de préférence sous azote.
Selon ce procédé, on a notamment polymérisé l'acide 2-acrylamido-2méthylpropane-sulfonique (AMPS) ou l'un de ses sels de sodium ou d'ammonium, avec un ester de l'acide (méth)acrylique et - d'un alcool en C10-C18 oxyéthyléné par 8 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL C-080 de la société HOECHST/CLARIANT), - d'un alcool oxo en C11 oxyéthyléné par 8 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL UD-080 de la société HOECHST/CLARIANT),
- d'un alcool oxo en C11 oxyéthyléné par 7 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL# UD-070 de la société HOECHST/CLARIANT), - d'un alcool en C12-C14 oxyéthyléné par 7 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL LA-070 de la société HOECHST/CLARIANT), - d'un alcool en C12-C14 oxyéthyléné par 9 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL LA-090 de la société HOECHST/CLARIANT), - d'un alcool en C12-C14 oxyéthyléné par 11 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL LA-110 de la société HOECHST/CLARIANT), - d'un alcool en C16-C18 oxyéthyléné par 8 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL T-080 de la société HOECHST/CLARIANT), - d'un alcool en C16-C18 oxyéthyléné par 15 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL T-150 de la société HOECHST/CLARIANT), - d'un alcool en C16-C18 oxyéthyléné par 11 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL T-110 de la société HOECHST/CLARIANT), - d'un alcool en C16-C18 oxyéthyléné par 20 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL# T-200 de la société HOECHST/CLARIANT), - d'un alcool en C16-C18 oxyéthyléné par 25 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL T-250 de la société HOECHST/CLARIANT), - d'un alcool en C18-C22 oxyéthyléné par 25 moles d'oxyde d'éthylène et/ou d'un alcool iso-C16-C18 oxyéthyléné par 25 moles d'oxyde d'éthylène.
La concentration molaire en % des motifs de formule (II) et des motifs de formule (III) dans les polymères selon l'invention varie en fonction de l'application cosmétique souhaitée et des propriétés rhéologiques de la formulation recherchées. Elle peut varier entre 0,1et 99,9 % en moles.
De préférence pour les polymères les plus hydrophobes, la proportion molaire en motifs de formule (1) ou (III) varie de 40 à 99,9 %, plus particulièrement de 50 à 90 % et encore plus particulièrement de 60 à 80 %.
De préférence pour les polymères peu hydrophobes, la proportion molaire en motifs de formule (1) ou (III) varie de 0,1 à 50 %, plus particulièrement de 1 à 25 % et encore plus particulièrement de 2 à 20 %.
Selon un mode préféré de réalisation de l'invention, le polymère amphiphile utilisé est un copolymère d'AMPS et de méthacrylate d'alcool en C16-C18 comportant 8 groupes oxyéthylénés, obtenu à partir d'AMPS ou d'un sel d'AMPS et de Genapol T-080 ou de Genapol C-080.
Les polymères amphiphiles utilisés conformément à l'invention sont de manière préférée présents dans la composition de l'invention en une quantité égale ou inférieure à 1 % en poids par rapport au poids total de la composition. Ils peuvent être présents par exemple dans des quantités allant de 0,01 à 1 % en poids de matière active, plus préférentiellement de 0,05 à 0,7 % de matière active, encore
plus préférentiellement de 0,1 à 0,6 % en poids de matière active par rapport au poids total de l'émulsion.
Phase aqueuse La composition selon l'invention comporte une quantité de phase aqueuse allant de 20 à 60 % en poids, de préférence de 25 à 55 % en poids et mieux 30 à 50 % en poids par rapport au poids total de la composition. La phase aqueuse comprend de l'eau. Elle peut comprendre en outre tout autre composé hydrosoluble éventuellement présent, tels que notamment les solvants et additifs hydrosolubles (par exemple tensioactifs et actifs).
Comme solvants hydrosolubles, on peut citer notamment les alcools inférieurs et les polyols. On entend par "alcool inférieu",r les alcools comportant de 1 à 8 atomes de carbone et plus particulièrement de 1 à 6 atomes de carbone, tels que l'éthanol. Comme polyols, on peut citer par exemple la glycérine, le propylène glycol, le butylène glycol et les polyéthylène glycols (PEG-8 par exemple). Ces solvants et notamment les alcools et/ou polyols peuvent être présents dans la composition en une quantité allant de préférence de 0,1 à 25 % et de 1 à 15 % du poids total de la composition.
Phase huileuse La phase huileuse est présente dans la composition selon l'invention en une quantité d'au moins 40 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Cette quantité peut aller par exemple de 40 à 80 % en poids, de préférence de 45 à 75 % en poids et mieux de 50 à 70 % en poids par rapport au poids total de la composition. La phase huileuse comprend les huiles et autres corps gras ainsi que les additifs liposolubles (par exemple tensioactifs et actifs).
La valeur du pointeur de boucle (k) et / ou la valeur du pointeur d'état (s) sont fonction de la valeur de la variable d'entrée (Di) et / ou du nombre d'instructions du bloc d'instructions (Pj) associé à la valeur de donnée d'entrée.
De préférence, si plusieurs blocs élémentaires sont possibles, le bloc élémentaire commun est choisi minimal, en ce sens qu'il comprend un nombre d'instructions minimal et / ou qu'il s'effectue en un temps minimal.
Selon un autre mode de réalisation, pour réaliser successivement plusieurs blocs d'instructions choisis parmi les N blocs d'instructions prédéfinis (1-Il, ..., FIN) en fonction d'une variable d'entrée (Dj) associée à un indice d'entrée (i), on exécute un nombre total (LT) de fois le bloc élémentaire commun (r(k,s)), le nombre total (LT) étant égal à une somme des nombres prédéfinis (Lj) associés à chaque bloc d'instructions choisi (Iii).
Là encore, on exécute seulement le bloc élémentaire commun, quel que soient les blocs d'instructions à exécuter, de sorte qu'il n'est pas possible de prédire à
quel bloc d'instructions est associé le bloc élémentaire commun en cours d'exécution. Une attaque à canal caché ne peut donc pas aboutir.
A noter qu'un même bloc d'instructions peut être choisi plusieurs fois selon la variable d'entrée associée à l'indice d'entrée (i).
L'invention concerne également un procédé d'obtention d'un bloc élémentaire commun (F(k,s)) à N blocs d'instructions (TI1, ..., fin) prédéfinis. Ledit procédé est susceptible d'être utilisé pour la mise en #uvre d'un procédé de calcul cryptographique sécurisé tel que celui décrit ci-dessus.
Selon l'invention, on obtient un bloc élémentaire commun en réalisant les étapes suivantes : El : décomposition de chaque bloc d'instructions prédéfini (Pli, ..., IIN) en une suite de blocs élémentaires (y) équivalents vis-à-vis d'une attaque à canal caché, et classement de l'ensemble des blocs élémentaires, E2 recherche d'un bloc élémentaire commun (r(k,s)) équivalents à tous les blocs élémentaires (y) de tous les blocs d'instructions prédéfinis. Le bloc élémentaire commun recherché comprend au moins un bloc élémentaire précédemment obtenu lors de l'étape El et une instruction de mise à jour d'un pointeur de boucle (k) tel que une exécution du bloc élémentaire commun associée à la valeur du pointeur de boucle (k) et une exécution du bloc élémentaire de rang égal à la valeur du pointeur de boucle (k) soient identiques.
Si nécessaire, au cours de l'étape El, une ou des instructions fictives peuvent être ajoutée à la série des instructions d'un ou plusieurs blocs d'instructions : ceci peut faciliter composition de chaque blocs d'instructions en des blocs élémentaires tous équivalents vis-à-vis d'une attaque à canal caché.
Au cours de l'étape El, on découpe chaque bloc d'instructions prédéfinis ##1 à Fin en blocs élémentaires équivalents vis-à-vis d'une attaque donnée ; les blocs élémentaires sont classés. Par exemple :
Plus généralement, chaque bloc d'instructions #1, ..., #N se décompose ainsi : avec Ci = 0 C2 = Li Cj = Lx+L2+ ... + L~1 CN = Li+ ... LN-1 où Lj est le nombre de blocs élémentaires nécessaires pour décomposer complètement le bloc prédéfini d'instructions #j.
Au cours de l'étape E2, on recherche un bloc élémentaire commun r tel que chaque bloc d'instructions Ih (1 <~ j <~ N) peut être exprimé sous forme d'une répétition Lj fois du bloc élémentaire commun #.