INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 1 est une vue extérieure de côté d'un mode de réalisation d'un tire-bouchon conforme à l'invention, en position repliée, la figure 2 est une vue en coupe partielle du tirebouchon de la figure 1 dont la queue de cochon a été dépliée, la figure 3 est une vue en coupe partielle du tirebouchon de la figure 1, le faisant apparaître en position d'utilisation de son premier point d'appui sur une bouteille, la figure 4 est une vue extérieure du tire-bouchon de la figure 1, le faisant apparaître en position d'utilisation de son deuxième point d'appui.
Acides éther carboxylique oxyatkyiénés et leurs sels Par acide éther carboxylique oxyalkyléné, on entend tout composé présentant la formule (1) suivante : dans laquelle : R représente un radical ou un mélange de radicaux alkyle ou alcényle linéaire ou ramifié en CS-C22, un radical I alkyl(C8-C9)phényle, un radical R'CONH-CH2-CH2- avec R' désignant un radical alkyle ou alcényle linéaire ou ramifié en C11-C21, n est un nombre entier ou décimal allant de 2 à 24, p est un nombre entier ou décimal allant de 0 à 6, A désigne un atome d'hydrogène ou bien Na, K, Li, 1/2Mg ou un reste monoéthanolamine, ammonium ou triéthanolamine.
Les acides éther carboxylique oxyalkylénés et leurs sels utilisés de préférence selon la présente invention sont choisis parmi ceux de formule (1) dans laquelle R désigne un radical ou un mélange de radicaux alkyl (C12-C14), oléyle, cétyle, stéaryle ; un radical nonylphényle ou octylphényle, A désigne un atome d'hydrogène ou de sodium, p=0, et n varie de 2 à 20 et de préférence 2 à 10.
Plus préférentiellement encore, on utilise des composés de formule (1) dans laquelle R désigne un radical I alkyl(C12), A désigne un atome d'hydrogène ou de sodium, p=0, et n varie de 2 à 10.
Parmi les produits commerciaux, on peut utiliser de préférence les produits vendus par la société CHEM Y sous les dénominations : AKYPOO NP 70 (R=nonylphényle, n=7, p=0, A=H) AKYPO@ NP 40 (R=nonylphényle, n=4, p=0, A=H) AKYPO# OP 40 (R=octylphényle, n=4, p=O, A=H) AKYPO# OP 80 (R-octylphényle, n=8, p=0, A=H) AKYPO@ OP 190 (R=octylphényle, n=1g, p=O, A=H) AKYPO@ RLM 38 (R= alkyl (C12-C14), n=3, 8, p=O, A=H) AKYPOO RLM 38 NV (R= alkyl I(C12-C14), n=4, p=0, A=Na) AKYPO@ RLM 45 (R= alkyl (C12-C14), n=4, 5, p=O, A=H) AKYPOO RLM 45 NV (R= alkyl (C12-C14), n=4,5, p=0, A=Na) AKYPO# RLM 100 (R= alkyl (C12-C14), n=10, p=0, A=H)
AKYPO (B RLM 100 NV (R= alkyl(C12-C14), n=10, p=0, A=Na) AKYPO# RLM 130 (R= alkyl (C12-C14), n=13, p=0, A=H) AKYPO# RLM 160 NV (R= alkyl(C12-C14), n=16, p=0, A=Na) AKYPO@ RQ 20 (R=oléyle, n=2, p=0, A=H) AKYPO@ RO 90 (R=oléyle, n=9, p=0, A=H) AKYPO# RCS 60 (R=cétyle/stéaryle, n=6, p=0, A=H) AKYPOE RS 60 (R=stéaryle, n=6, p=0, A=H) AKYPO# RS 100 (R=stéaryle, n=10, p=0, A=H) AKYPO# RO 50 (R=oléyle, n=5, p=0, A=H), ou par la société SANDOZ sous les dénominations : SANDOPAN ACA-48 (R=cétyle/stéaryle, n=24, p=0, A=H) SANDOPAN DTC-Acid (R= alkyl (C13), n=6, p=0, A=H) SANDOPAN DTC (R= alkyl (C13), n=6, p=O, A=Na) SANDOPAN LS 24 (R= alkyl(C12-C14), n=12, p=0, A=Na) SANDOPAN JA 36 (R= alkyl(C13), n=18, p=0, A=H), et plus particulièrement, les produits vendus sous les dénominations suivantes : AKYPO@ NP 70 AKYPOOE) NP 40 AKYPC) OP 40 AKYPOE OP 80 AKYPO# RLM 25 AKYPO# RLM 45 AKYPO# RLM 100 AKYPO# RO 20 AKYPO (B RO 50 AKYPO# RLM 38.
Dérivés de cellulose quaternisée comportant au moins une chaîne qrasse Les dérivés de cellulose quatern ! sée à chaîne grasse, conformes à l'invention, sont des polymères associatifs de type cationique.
Les polymères associatifs sont des polymères hydrosolubles capables, dans un milieu aqueux, de s'associer réversiblement entre eux ou avec d'autres molécules.
Selon l'invention, on peut citer parmi eux et en particulier : - tes ceiiuioses quaternisées modifiées par des groupements comportant au moins une chaîne grasse, tels que les groupes alkyle, arylalkyle, alkylaryle comportant de 8 à 30 atomes de carbone, ou des mélanges de ceux-ci, - les hydroxyéthylcelluloses quaternisées modifiées par des groupements comportant au moins une chaîne grasse, tels que les groupes alkyle, arylalkyl, alkylaryle comportant de 8 à 30 atomes de carbone, ou des mélanges de ceux-ci.
On peut indiquer comme exemples d'alkylhydroxyéthylcelluloses quaternisées à chaînes grasses en Cs-Cso, les produits QUATRISOFT LM 200@, QUATRISOFT LM-X 529-18- AX, QUATRISOFT LM-X 529-18BE (alkyle en Ciz) et QUATRISOFT LM-X 529-8@ (alkyle en Cis) commercialisés par la société AMERCHOL et les produits CRODACEL QM@, CRODACEL QLE (alkyle en dz) et CRODACEL QSOE) (alkyle en C18) commercialisés par la société CRODA.
Une alkylhydroxyéthylcellulose quaternisée à chaîne grasse en Cl-go particulièrement préférée selon l'invention est la laurylhydroxyéthylcellulose quaternisée.
Si on atteint C = Cw ("NON" en S140) du fait des incréments répétés dans l'étape S150, l'injection de
carburant est autorisée (S170). Comme l'injection de carburant par les soupapes d'injection de carburant 37 commence de ce fait, la combustion commence dans les chambres de combustion. Ensuite, le moteur 2 entre dans un état de combustion complète, et la vitesse de rotation NE du moteur augmente, de sorte que la mise en marche du moteur est achevée ("NON" en S110) . Ensuite, le compteur C est mis à "0" (S180). Après quoi l'état d'injection de carburant autorisée se poursuit (S170).
Si on atteint THC < THCh ("NON" en S120) avant C = Cw, l'injection de carburant par les soupapes d'injection de carburant 37 dans les chambres de combustion est autorisée (S170), de sorte que la combustion commence dans les chambres de combustion. Après achèvement de la mise en marche ("NON" en S110), le compteur C est mis à "0" (S180).
Après cela, l'état d'injection de carburant autorisée se poursuit (S170).
Les figures 3 et 4 sont des tableaux de temps indiquant des exemples de commandes exécutées dans ce mode de réalisation. La figure 3 indique un cas dans lequel THC < THCh est satisfaite au moment du début de la mise en marche du moteur par le démarreur 36. A un instant tO où le moteur est mis en marche, la détermination de "NON" dans l'étape S120 (THC < THCh) est immédiatement faite, de sorte que l'injection de carburant est autorisée (S170).
L'injection de carburant par les soupapes d'injection de carburant 37 dans les chambres de combustion commence donc immédiatement. De ce fait, le moteur 2 atteint rapidement l'état de combustion complète, de sorte qu'à un instant tl, la vitesse de rotation du moteur NE 500 t/m est atteinte et la mise en marche est achevée.
La figure 4 indique un cas dans lequel THC > THCh est satisfaite au moment de la mise en marche automatique du
moteur par le MG 26. Bien que le démarrage soit commencé à un instant tlO, l'injection de carburant est interdite dans l'étape S160, de sorte que l'injection de carburant par les soupapes d'injection de carburant 37 n'est pas exécutée. A un instant tll après que se soit écoulé un laps de temps correspondant à la valeur de retard de référence Cw à partir du début du démarrage, l'injection de carburant par les soupapes d'injection de carburant 37 est commencée.
Ainsi, pendant la période allant de tlO à tll, l'eau de refroidissement circule et seul l'air extérieur passe à travers les chambres de combustion sans combustion, de sorte que les chambres de combustion sont efficacement refroidies. Du fait de l'injection de carburant exécutée après l'instant tll, le moteur 2 atteint rapidement la combustion complète. A un instant tl2, la vitesse de rotation du moteur NE # 500 est atteinte, et la mise en marche du moteur est achevée. Un processus similaire se produit dans le cas d'une mise en marche manuelle au moyen du démarreur 36.
Dans la réalisation ci-dessus décrite, les étapes S110 à S130 correspondent à un processus exécuté par une partie de détermination de mise en marche à température élevée, et les étapes S140 à S170 correspondent à un processus exécuté par une partie de réglage de déclenchement du début de l'injection de carburant.
Selon le Mode de Réalisation 1, on obtient les avantages suivants : (a) Comme il est décrit ci-dessus, s'il est déterminé que la présente mise en marche est une mise en marche à température élevée ("OUI" en S120), l'injection immédiate de carburant au début du démarrage est interdite ("OUI" en S140 suivie par l'étape S160). L'injection de carburant est commencée (S170) après que se soit écoulée la période de
retard suivant le début du démarrage ("NON" en S140) ou quand THC < THCh est satisfaite. Ainsi, le démarrage refroidit l'intérieur des chambres de combustion pendant la période de retard. Du fait que l'injection de carburant est commencée après le refroidissement, on évite l'allumage spontané du mélange avant l'allumage par étincelle grâce au fait que le carburant est injecté directement dans les chambres de combustion refroidies. On peut ainsi éviter le pré-allumage, tant dans le cas de la mise en marche automatique que dans le cas de la mise en marche manuelle causée par un conducteur.
(b) La valeur Cw du retard de référence est fixée à une valeur correspondant à un laps de temps qui est nécessaire pour que l'eau de refroidissement présente à l'extérieur du moteur immédiatement avant le début du démarrage atteigne le voisinage des chambres de combustion et réduise la température dans les chambres de combustion.
On peut ainsi éviter plus efficacement le pré-allumage.
[MODE DE REALISATION 2] Ce mode de réalisation diffère du Mode de Réalisation 1 en,ce que l'ECU de moteur 50 exécute au moment de la mise en marche du moteur, tous les 120 de CA, un processus de retard du début de l'injection de carburant illustré par la figure 5, au lieu du processus illustré par la figure 2. Le processus de retard du début de l'injection de carburant (figure 5) est sensiblement le même que le processus de la figure 2, sauf en ce que l'étape S122 est exécutée à la place de l'étape S120. L'étape S122 correspond à un processus exécuté par la partie de détermination de mise en marche automatique.
C'est-à-dire que s'il existe un état de mise en marche incomplète ("OUI" en S110), il est ensuite déterminé si la mise en marche est ou non une mise en marche automatique
une deuxième série en fixant le nombre d'impulsions à environ 5000.
Les résultats de ces essais sont regroupés sur la figure 2, qui représente la distribution de la granulométrie de la poudre de graphite obtenue. La taille 0 (en Mm) des particules de graphite obtenues figure en abscisse du graphique, en échelle logarithmique, et le pourcentage % du nombre de particules d'une taille donnée par rapport au nombre total de particules figure en ordonnée du graphique. La taille des grains de graphite obtenue est déterminée par la méthode Coulter, basée sur le principe de la diffusion laser. Dans cet exemple, le prélèvement n'a été effectué qu'au niveau du haut du réacteur, sans procéder à une agitation de l'ensemble.
La courbe (a) représente la distribution de tailles pour un nombre d'impulsions de 720, alors que la courbe (b) représente la distribution de tailles pour un nombre d'impulsions d'environ 5000.
Pour l'essai à 720 coups, l'on obtient une taille moyenne de grains de l'ordre de 800 um. Pour l'essai avec environ 5000 impulsions, l'on obtient une taille moyenne de grains de l'ordre de 100 um. Ces deux essais montrent nettement que l'efficacité du broyage augmente avec le nombre d'impulsions.
En fonction de la granulométrie désirée, l'homme du métier fixera expérimentalement, une fois que l'énergie, la fréquence et la durée des impulsions sont fixées, un nombre d'impulsions adéquat.
PROCEDE DE TRAITEMENT D'UN MATERIAU LIGNO-CELLULOSIQUE, EN PARTICULIER DE BOIS, EN VUE DE SA PRESERVATION ET D'UNE 1 AMELIORATION DE SES PROPRIETES MECANIQUES, ET MATERIAU OBTENU.
L'invention concerne un procédé de traitement de matériaux ligno-cellulosiques en vue d'améliorer la préservation de ces matériaux, en particulier contre les attaques des champignons et des insectes, et d'en accroître les propriétés mécaniques. Elle s'applique notamment à un procédé de protection de bois appelé à séjourner occasionnellement ou en permanence en milieu humide. Elle s'étend au matériau ligno-cellulosique protégé obtenu par mise en oeuvre du procédé.
Les procédés traditionnels de protection d'un bois appelé à séjourner en milieu humide consistent à imprégner les fibres cellulosiques au moyen de créosotes ou de sels ou oxydes minéraux en solution aqueuse. Ces procédés assurent une bonne préservation du bois et lui confèrent une protection fongicide satisfaisante. Toutefois, ils présentent un très grave défaut qui réside dans leur caractère extrêmement polluant (pour l'environnement et pour l'homme) en raison de la nature des composés utilisés.
La volonté de préserver l'environnement a conduit, depuis une dizaine d'années, à des recherches et essais pour éviter l'utilisation de ces composés. En particulier WO 96/38275 décrit un procédé de traitement du bois qui consiste à imprégner celui-ci aux moyens d'huile végétale, d'anhydride maléique et d'alcool, à sécher le bois pour en éliminer l'alcool et à le soumettre ensuite à un traitement thermique en vue de"lier"l'huile au bois. Toutefois, un tel procédé de traitement présente deux défauts majeurs qui ont entraîné son absence d'exploitation ; en premier lieu, il confère au bois traité une coloration brun foncé qui est inacceptable dans la plupart des applications ; en outre, il conditionne une fragilisation du bois qui devient cassant, friable et perd une partie de ses propriétés de résistance mécanique. De plus, il faut souligner que ce traitement ne fournit aucune protection contre les insectes xylophages.
Par ailleurs, la publication :"Chemically modified solid wood, Edward D. Suttie et al., Mater. Org. 1999, vol. 32 (3) 159-182"propose un traitement de préservation du bois qui consiste à modifier chimiquement le bois en le faisant réagir avec un composé réactif ; l'anhydride alkényle succinique (ASA) et l'anhydride succinique sont, entre autres, cités dans cette publication. Il est indiqué dans cette publication que l'ASA ne modifie pas l'absorption d'humidité par le bois car la réaction ne se produit qu'en surface (p. 166, 2e ) ; il est également indiqué que l'ASA confère peu ou pas de résistance aux attaques fongicides (p. 166, 2e ). En ce qui concerne l'anhydride succinique, un de ses défauts réside dans son état naturel solide qui contraint à le mettre en solution dans un solvant pour imprégner le bois (la pyridine étant le solvant préconisé dans cette publication : p. 160, 3e et 4e ) ce qui augmente le coût du traitement et entraîne une pollution très difficile à éliminer (pour la plupart des solvants habituels). De plus, l'anhydride succinique présente une efficacité fongicide médiocre comme le montre les figure 5 p. 171 et figure 7 p. 175 de cette publication.
Actuellement aucun procédé de traitement du bois ne donne satisfaction, à la fois, sur le plan de la préservation de l'environnement et de l'homme et sur celui des performances atteintes.
La présente invention se propose de remédier à cette absence et de fournir un procédé de traitement du bois, ou plus généralement d'un matériau ligno-cellulosique pourvu de fonctions hydroxyles, qui n'entraîne pas de pollution gênante pour l'homme et pour l'environnement et assure une bonne protection à la fois fongicide et insecticide du matériau, sans entraîner de modification d'aspect ou de coloration de celui-ci.
Un autre objectif de l'invention est de fournir un traitement qui améliore les propriétés mécaniques du matériau ligno-cellulosique.
A cet effet, le procédé conforme à l'invention pour traiter un matériau ligno-cellulosique en vue d'améliorer sa préservation et d'accroître ses propriétés mécaniques se caractérise en ce que : - on imprègne le matériau ligno-cellulosique au moyen d'un ester d'anhydride alkényle succinique (dit ester d'ASA) ou d'un ester d'acide
alkényle succinique (dit ester d'ASAcide), possédant au moins une chaîne aliphatique estérifiée pourvue en bout de chaîne d'une fonction ester, - on opère un greffage de l'ester d'ASA ou de l'ester d'ASAcide sur le matériau ligno-cellulosique en engendrant la fixation d'au moins une partie des radicaux anhydride ou acide de l'ester d'ASA ou de l'ester d'ASAcide sur les fonctions hydroxyles du matériau ligno-cellulosique.
L'invention conduit donc à utiliser soit l'ester d'ASA, soit l'ester d'ASAcide. L'ester d'ASA a pour formule générale : où R est un atome d'hydrogène, un radical alkyle, ou bien un radical alkényle.
Si un tel gréement peut équiper des monocoques ou des multicoques existants en remplacement du gréement classique, il est indéniable que tous les avantages de ce nouveau gréement ne seront obtenus qu'avec un bateau sans lest, muni de deux dérives latérales et dont la carène est optimisée pour naviguer sans gîte. Par ailleurs la description
met l'accent sur la propulsion d'un bateau à voile mais ce type de gréement est également adapté pour équiper tout engin terrestre à propulsion vélique.
PROCEDE DE PREPARATION D'UN SOL STABLE DE ZIRCONOTITANATE DE PLOMB ET PROCEDE DE PREPARATION DE FILMS A PARTIR DUDIT SOL DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention a trait à un procédé de préparation d'un sol de zircono-titanate de plomb (communément désigné sous l'abbréviation PZT) de formule PbZrxTi (lux) 03 avec 0, 45 < =x < =0, 7.
L'invention concerne également un procédé de préparation de films en matériaux céramiques à base de PZT à partir dudit sol. Ces matériaux, à base de PZT sont connus, entre autres, pour leurs propriétés diélectriques, ferroélectriques et piézoélectriques et trouvent leur application dans le domaine de la microélectronique, en particulier dans la conception d'actuateurs et de capteurs, de dispositifs de mémoires non-volatiles et de capacités.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Il existe, dans la littérature de nombreuses descriptions de procédés de préparation de sols de PZT ainsi que des procédés de préparation de matériaux à base de PZT, sous forme de films, par la voie sol-gel.
Le document [1] : Integrated Ferroelectrics, 26, 1999, pp. 225-241 propose la synthèse d'un sol de PZT, permettant de préparer des empilements multi-couches d'épaisseur pouvant aller jusqu'à 5 micromètres avec des constantes diélectriques comprises entre 1100 et 1300. Cependant, la préparation dudit sol, à partir de propoxyde de zirconium ou de titane, s'accompagne
quasi-systématiquement, selon les conditions opératoires, d'une formation de gels transitoires, ce qui génère, après traitement thermique, des films de mauvaise qualité. Ces films comportent, notamment, une phase cristalline intermédiaire du type pyrochlore, venant polluer la phase majoritaire pérovskite. Pour compenser la diminution du caractère diélectrique due notamment à cette phase intermédiaire, les auteurs sont amenés à réaliser des films d'épaisseur supérieure à 2 micromètres.
Ce type de réalisation, par conséquent, ne peut trouver d'applications dans le domaine des mémoires non volatiles, qui nécessitent des épaisseurs, de préférence, inférieures à 0,2 micromètres.
Les références [2] : Journal of sol-gel science and technology, 2, 1994, pp. 605-609, [3] : J. Mater. Res., 1996,11, N010, pp. 2556-2564, [4] : J. Mater. Res., 1999,14, N05, pp. 1852-1859 décrivent la préparation de sols de PZT destinés à la fabrication de films, la préparation s'effectuant dans des diols.
Toutefois, la préparation de tels sols, selon les conditions opératoires explicitées dans ces documents, ne permet pas d'obtenir à partir de ceux-ci des films minces dont les performances sont répétables et reproductibles. Ces modes de préparation ne peuvent donc trouver leur application dans la production industrielle de dispositifs électroniques, nécessitant l'utilisation de matériaux à base de PZT.
La référence [5] : Journal of sol-gel science and technology, 2000,19, pp. 671-676 examine la stabilité sur une période d'un an d'un sol de PZT, destiné à la
préparation de films minces présentant des propriétés électriques intéressantes, telles que des constantes diéléctriques de l'ordre de 1500. Les auteurs mettent en avant l'utilisation de l'acétone comme solvant responsable d'une stabilité à long terme du sol.
Toutefois, l'étude du suivi de viscosité a laissé apparaître une évolution telle que l'épaisseur des films générés dans les mêmes conditions augmente de près de 14 % dans un intervalle de vieillissement de l'ordre d'un an pour un sol donné. Cette variation d'épaisseur est incompatible avec la répétabilité nécessaire à un procédé de fabrication industrielle.
De plus, l'extrême dilution du sol fabriqué est incompatible avec la préparation de films épais utilisés pour des actuateurs par exemple.
Il existe donc une besoin pour un procédé de préparation de sols de PZT, qui permettent d'obtenir des sols, qui présentent une stabilité à long terme, sans qu'interviennent de variations de leurs caractéristiques physico-chimiques (viscosité, état de condensation.. etc) au cours du temps.
Il existe, en outre, un besoin pour un procédé de préparation de films à base de PZT, à partir de sols de PZT, qui permettent d'obtenir des films présentant des performances électriques répétables et reproductibles.
Par exemple, si l'enzyme de restriction utilisée est EcoRI, alors la séquence de l'amorce peut être la suivante, avec éventuellement une base supplémentaire A, T, C ou G du côté 3' : 5'-GACTGCGTACCAATTCG-31.
Les fragments amplifiés sont bicaténaires. Ils peuvent être marqués pendant ou après leur amplification avec une molécule fluorescente, soit directement lors de l'amplification par l'utilisation d'une amorce marquée. Les techniques utilisables sont celles classiquement utilisées pour un marquage destiné à mettre en évidence une hybridation sur une biopuce.
Par exemple, il peut être effectué avec du Cy3 ou du Cy5, soit par incorporation d'un fluorochrome après la réaction d'amplification. Dans ce dernier cas, le produit d'amplification est ensuite purifié sur colonne (QIAquick PCR columns (marque déposée) (QIAGEN) de manière à enlever les nucléotides et les amorces restantes avant le marquage.
L'hybridation est effectuée dans des conditions adéquates d'hybridation. Ces conditions sont aisément déterminables par l'homme du métier. Elle aura lieu notamment à une température d'hybridation qui optimise l'hybridation spécifique, c'est à dire une température permettant d'éliminer les hybridations aspécifiques, tout en privilégiant les hybridations spécifiques. En général, la température de fusion se situera de 45 à 55OC, par exemple à 50 C pour une sonde d'environ 20 paires de bases. La température d'hybridation peut être ajustée en fonction des températures de fusion des oligonucléotides présents sur la puce de la présente invention.
La puce est ensuite rincée par un des procédés classiques de rinçage des puces à ADN après hybridation, par exemple à température ambiante pendant cinq minutes avec du tampon 1 x SSC (contenant 0,1% de SDS), 2 minutes avec du tampon 0,2 x SSC, et finalement vingt secondes avec du tampon 0,02 x SSC. Cette étape a pour but d'éliminer les fragments non hybridés et autres résidus qui pourraient gêner la lecture de l'empreinte.
Selon une variante de réalisation du procédé de la présente invention, il est possible d'effectuer une hybridation compétitive entre les fragments issus de l'étape d'amplification, c'est-à-dire comportant la séquence interne propre à chaque fragment, et des fragments fixes synthétiques qui ne sont complémentaires qu'à la partie constante des sondes fixées sur la puce, par exemple des fragments de séquence 5'-GTCATCTACCAATTC-3'dans l'exemple de EcoRI et de l'adaptateur EcoRI précité. Les fragments fixes peuvent être marqués avec un fluorochrome différent de celui des fragments issus de l'amplification, par exemple Cy3 ou Cy5 (marque déposée), de la société Pharmacia.