INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Parmi les aciers représentés sur la figure 1, il y a les aciers MC1 à MC3 qui sont des aciers de décolletage au plomb Pb standards. Les aciers MAI à MB10 sont des aciers dont la teneur en 0 a été ajustée par ajout calculé d'Al, Si et Mn. Juste avant la coulée dans la lingotière, on a ajouté des ferro-alliages CaSi et, en faisant varier cette quantité de ferro-alliage, on a ajusté la teneur en Ca.
L'acier a été ensuite chauffé à 1523K, on a effectué un laminage à chaud à une température de finition d'au moins 1273K pour former des barres rondes d'un diamètre de 80 mm. On obtient, après le laminage à chaud précité, une striction (réduction de surface transversale) de 97% environ.
Les barres rondes obtenues sont portées à une température de 1153K et soumises à la normalisation pendant 2 heures.
Les barres ainsi traitées sont utilisés pour déterminer le taux de surface des sulfures de type MnS à l'eutectique, le taux de MnO contenu dans les inclusions d'oxydes, l'aptitude à fractionner ou diviser des copeaux formés et la durée de vie de l'outil. Les aciers MClà MC3 sont des aciers de décolletage au plomb Pb communs, il n'y a donc pas d'ajout de Ca. Pour cette raison, dans le cas de ces aciers, ni le taux de surface occupée par les sulfures de type MnS à l'eutectique, ni le taux de MnO contenu dans les inclusions d'oxydes n'ont été évaluées.
On fabrique ensuite à partir des barres de 80mm de diamètre précités des échantillons dont on va étudier la surface découpée L qui est polie (finition brillante). Comme précité, on utilise une méthode standard basée sur la méthode EDX pour déterminer la fraction de MnO contenue dans les inclusions d'oxydes.
La section L précitée ayant été polie à reflets (finition brillante) et utilisée comme surface d'étude, on effectue des observations sur 12 vues au microscope optique d'un grossissement de 200x pour déterminer le taux de surface occupée par les sulfures de type MnS à l'eutectique. Ce taux est obtenu en divisant la surface occupée par les sulfures du type MnS à l'eutectique par la surface occupée par tous les types de sulfures. Ce taux peut être obtenu relativement facilement par une technique standard de traitement d'image.
L'aptitude à former des copeaux est évaluée avec un test de tournage. On utilise une tête d'extrémité d'un outil en alliage dur P20 sous lubrification à sec. On évalue l'aptitude à former des copeaux par mesure de la masse représentative de 10 copeaux. Les conditions de tournage sont les suivantes : profondeur d'entaille de 2,0 mm ; cadence de progression de 0,25 mm/tour ; vitesse de tournage de 160 m/min. On évalue également la durée de vie de l'outil utilisé pour le tournage dans les conditions précitées.
Dans ce cas, la deuxième voie se trouve libre peut accueillir un codage correspondant à un"time code". Ce codage est un mot binaire de plusieurs bits qui permet de repérer la position temporelle de chaque moment du disque vinyle. Au tout début du disque le mot binaire ne comportera que des "0" et à la fin que des"1". La durée du disque dépend de la durée et du nombre des mots binaires. A titre d'exemple un mot de 12 bits avec une durée de 0,2 seconde 12 donne une durée totale du disque de : 212 x 0, 2 = 13, 65 min. Ces mot binaires sont comparés en temps réel avec les signaux fournis par l'afficheur LCD du multimédia. Si une différence existe une action est entreprise sur le pitch (pour de petites différences) ou sur une avance ou retour rapide (pour de grandes différences).
Lorsque le disque vinyle est lu à l'envers, le sens d'acquisition du mot binaire doit être inversé, la détection de lecture du disque vinyle est faite grâce aux impulsions présentes à la sortie de"FILTRE 2"5, FIG. 2 : des impulsions négatives correspondent au sens de lecture normal et les impulsions positives à la lecture à l'envers. Une lecture à l'envers correspond une action sur le retour rapide du support audio du multimédia ou sur une lecture du signal en arrière du support audio si le multimédia est équipé de cette fonction. Pour la communication les mots binaires fournis par le disque vinyle peuvent utiliser comme signal de synchronisation les impulsions fournies par"FILTRE 2" (5) FIG. 2.
DESCRIPTION DES CHRONOGRAMMES Les chronogrammes"A"des FIG. 4 et FIG. 5 proviennent du module de détection du sens de rotation"FIG. 2". Les chronogrammes"B"des FIG. 4 et FIG. 5 proviennent du module de détection de recherche rapide"FIG. 3". Les chronogrammes hachurés"état"contenu dans"B"de FIG. 4 et FIG. 5 correspondent à l'état du lecteur multimédia. De manière préférentielle la"FIG. 5" est utilisée pour analyser le fonctionnement du module de recherche rapide, et la"FIG. 4" est utilisée pour analyser le fonctionnement du module de détection du sens de rotation.
Le mode"lecture"est actionné lorsque le signal (4) de B FIG. 5 est situé entre"Sh"et"SI"et que le sens de lecture du disque et horaire.
Le mode"avance rapide"est actionné lorsque le signal (4) de B FIG. 5 est supérieur à"Sh"et que le sens de lecture du disque et horaire.
Le mode"retour rapide"est actionné lorsque "DETECTION 3" 6 FIG. 2 détecte un sens de rotation anti-horaire.
Le mode"pause"est actionné tant que le signal (4) de B FIG. 5 est inférieur à"SI"dans le cas d'un sens de lecture horaire du disque, et tant que"DETECTION 3"6 FIG. 2 ne détecte pas un sens de rotation anti-horaire.
La valeur du pitch (6) de B FIG. 5 suit les variations de (4) de B FIG. 5 avec pour valeur maximum un écrêtage au seuil"pitch+"et pour valeur minimum un écrêtage au seuil"pitch- " (jusqu'à effondrement du signal à cause de FI).
CIRCUIT MONOLITHIQUE DOUBLE FACE La présente invention concerne un circuit monolithique intégrant des éléments passifs, de type inductance, résistance, condensateur, et un nombre limité d'éléments actifs, tels qu'une diode de protection.
Plus particulièrement, la présente invention concerne un circuit monolithique comportant des plots de connexion destinés à recevoir, par exemple, des billes de soudure pour connecter directement l'une des faces du circuit monolithique sur un élément extérieur, par exemple un circuit imprimé, selon un montage dit"flip-chip".
La figure 1 représente une coupe d'un circuit monolithique 10 classique comprenant, à titre d'exemple, une inductance 11, une résistance 12, un condensateur 13, et une diode de protection 14, montés en série. Seuls trois niveaux de métallisation sont représentés sur la figure 1. Le circuit monolithique pourrait éventuellement comporter un ou plusieurs niveaux de métallisation supplémentaires ne jouant pas de rôle dans la présente invention.
Un substrat 15 semiconducteur, par exemple du silicium, contient des composants semiconducteurs, par exemple un caisson de type N 16 faiblement dopé dans lequel sont réalisées une région d'anode de type P 17 de la diode 14 et une
région de cathode de type N 18 plus fortement dopée que le caisson 16.
Le substrat 15 est recouvert d'un empilement de première 20, deuxième 21 et troisième 22 couches isolantes. La première couche isolante 20 peut être réalisée en oxyde de silicium, et les deuxième et troisième couches isolantes 21,22 en un matériau à faible coefficient diélectrique, par exemple du benzo-cyclo-butène (BCB).
L'inductance 11 comprend une spirale conductrice 23, par exemple en cuivre, appartenant au deuxième niveau de métallisation et qui repose sur la surface supérieure de la deuxième couche isolante 21. L'inductance 11 comporte une première extrémité 24 en bordure de spirale et une deuxième extrémité 25, située sensiblement au centre de la spirale 23.
La résistance 12 est réalisée sur la première couche isolante 20. Elle comprend une première borne 26, recouvrant une portion métallique 27, par exemple en aluminium, du premier niveau de métallisation. La première borne 26 est reliée à une seconde borne 28 par une bande résistive 29, par exemple, du nitrure de tantale (TaN), déposée sur la première couche isolante 20. La deuxième borne 28 de la résistance 12 recouvre une portion métallique 30, par exemple de l'aluminium, du premier niveau de métallisation.
La réaction de Michelson peut ensuite être appliquée pour donner les pyrophosphonates et les dérivés polyphosphonylés correspondants.
Schéma 4 : Dans le cas où A comporte une fonction aldhéhyde et une insaturation en oc du phosphore : Re. R7 représentant, indépendamment l'un de l'autre, un groupement alkyle linéaire, ramifié ou cyclique, saturé ou insaturé en Cl-C40 ce groupement alkyle (alcényle, alcynyle) étant susceptible d'être porteur d'un ou de plusieurs groupements aromatiques, de comporter un ou plusieurs ponts éther. une ou plusieurs fonctions choisies parmi : un acide carboxylique, un ester, un amide, un nitrile, un hydroxyle, un aldéhyde, une cétone, un halogène, une amine, un thiol, une thiocétone, un épisulfure, un sélénol, une séléno-cétone, un sulfure, une sulfone, un sulfoxyde, d'être porteur d'un ou de plusieurs hétérocycles, on peut proposer le schéma de synthèse suivant : Le composé
est utilisé comme produit de départ.
La fonction alcool est protégée avec un groupement benzoyle par traitement avec le chlorure de benzoyle pour donner l'éther de benzoyle correspondant avec un rendement quantitatif. Une réaction d'hydroboration oxydante de ce composé nous permet d'obtenir l'alcool correspondant : qui sera par la suite protégé sous forme d'éther de tétrahydropyrane par traitement avec le 1,4-dihydropyrane dans le dichlorométhane en présence d'une quantité catalytique de p-toluènesulfonate de pyridinium ; on obtient ainsi l'éther tétrahydropyrane avec un rendement quantitatif. Ce composé est hydrolysé par traitement avec le K2C03 dans le méthanol pour conduire au composé l'oxydation de cet alcool dans les conditions de Swem donne l'aldéhyde qui est converti en son dérivé phosphonique via la réaction de Horner-Wadsworth-Emmons. Enfin, l'éther tétrahydropyrane clivé par traitement avec
une quantité catalytique de p-toluènesulfonate de pyridinium dans le méthanol donne l'alcool :
L'alcool précédemment obtenu est oxydé dans les conditions de la réaction de Swem pour donner l'aldéhyde correspondant. Par traitement avec le bromure de triméthylsilane en milieu basique, la fonction diester phosphonique de ce composé est transformée en diacide phosphonique. La dernière étape (optionnelle) de cette synthèse est la phosphorylation du composé diacide phosphonique de Michelson pour donner le composé pyrophosphonique :
A partir des schémas généraux donnés ci-dessus, et de sa connaissance de la synthèse organique, l'homme du métier pourra concevoir des voies de synthèses particulières pour des dérivés comportant des substituants variés.
L'invention a également pour objet des compositions pharmaceutiques caractérisées en ce qu'elles comportent, outre un excipient pharmaceutiquement acceptable, au moins un composé selon la formule (1) ci-dessus.
Elle a également pour objet l'utilisation d'un composé répondant à la formule (1) cidessus pour la préparation d'un médicament modulateur de la prolifération des lymphocytes T y982. Selon l'invention, les composés répondant à la formule (1) ci-
dessus présentent une activité de ligands modulateurs de la prolifération des lymphocytes T y982. Par modulateur on entend soit stimulant, soit inhibiteur.
Les composés stimulants la prolifération des lymphocytes T y982 sont particulièrement intéressants pour prévenir et/ou traiter les maladies infectieuses telles que celles causées par les virus, les bactéries, les agents protozoaires qui ont été énumérés ci-dessus. Ils peuvent également être utiles pour la prévention et/ou le traitement de certaines tumeurs.
Certaines pathologies inflammatoires chroniques peuvent, selon l'invention être prévenues et/ou traitées par des inhibiteurs de la prolifération des lymphocytes T y982 selon l'invention.
L'invention a pour objet l'utilisation d'un composé répondant à la formule (1) ci-dessus pour la préparation d'une composition destinée à la prévention ou au traitement d'une pathologie induisant une activation des lymphocytes T y982.
En particulier, l'invention a pour objet l'utilisation d'un composé répondant à la formule (1) pour la préparation d'une composition destinée à la prévention ou au traitement d'une maladie infectieuse, telles que celles causées par les virus, les bactéries, les agents protozoaires, en particulier le virus d'immunodéficience humaine, ou V. I. H, le virus d'immunodéficience simienne ou SIV, le virus d'herpes simplex ou HSV, le virus de l'herpes humain-6 ou HHV-6, le virus de la vaccine, la tuberculose, la salmonellose, la brucellose, la tularémie, la malaria, la listériose.
L'invention a également pour objet l'utilisation d'un composé répondant à la formule (1) ci-dessus pour la préparation d'une composition destinée à la prévention ou au traitement de certaines tumeurs.
L'invention a en outre pour objet l'utilisation d'un composé répondant à la formule (1) ci-dessus pour la préparation d'une composition destinée à la prévention ou au traitement d'une maladie inflammatoire chronique, telles que, par exemple, le lupus érythémateux systémique, la sclérose en plaques. la polyarthrite rhumatoïde, la maladie de Behçet, le rejet de greffe allogènique, l'hépatite chronique auto-immune, la polymyositose, les maladies inflammatoires du colon.
d'échappement produits par un moteur, ce procédé étant du type de ceux dans lesquels des particules, retenues sur un moyen de filtration dudit dispositif de filtration, sont brûlées grâce à l'action d'un catalyseur de combustion. Ce procédé se caractérise en ce qu'il consiste essentiellement à utiliser une solution aqueuse de nitrate d'ammonium, afin de permettre un mélange intime entre le nitrate et les particules de carbone et provoquer la combustion desdites particules.
Selon une variante, le procédé selon l'invention comprend les étapes suivantes : - mesurer une température 8m dans le dispositif de filtration, comparer 6m à une température Or correspondant à la température permettant successivement la vaporisation du solvant et la cristallisation du nitrate d'ammonium" la fusion des cristaux formés et la combustion des particules de carbone par décomposition du nitrate d'ammonium, si 6m est supérieure ou égale à Or, déclencher une injection de la solution aqueuse de nitrate d'ammonium, par l'intermédiaire d'un moyen d'injection approprié, dans le dispositif de filtration, pendant une durée déterminée, afin d'entraîner la combustion complète des particules retenues sur le moyen de filtration.
Selon une autre variante, le procédé selon l'invention consiste en outre à : - mesurer une pression Pm à l'intérieur du dispositif de filtration, ladite pression Pm reflétant le degré d'obstruction du moyen de filtration par les particules, - mesurer la température 8m, - comparer ladite pression Pm à une pression Pr de référence correspondant au degré d'obstruction maximal acceptable, si Pm est supérieure ou égale à la pression Pr, comparer 8m à Or, si 9m est supérieure ou égale à Or. déclencher l'injection de la solution aqueuse de nitrate d'ammonium.
De façon avantageuse, le procédé selon l'invention comporte une étape préalable, consistant à déclencher une injection de nitrate d'ammonium dans le dispositif de filtration, lorsque la température 8m est inférieure ou égale à Or, de telle sorte que le nitrate d'ammonium, sous forme aqueuse, vienne imprégner de façon particulièrement homogène, les particules déposées sur le moyen de filtration.
Ainsi, l'injection de nitrate d'ammonium est préférentiellement déclenchée si Pm est supérieure ou égale à la pression Pr.
Une alternative consiste dans un procédé mettant en oeuvre un dispositif de régénération de moyens de filtration ex-situ, consistant à : - relier le moyen de filtration audit dispositif de régénération, - injecter à contre-courant une solution aqueuse de nitrate d'ammonium dans ledit moyen de filtration, de manière à ce que celui-ci vienne imprégner les particules retenues sur le moyen de filtration, et - générer une veine d'air chaud contre-courant dans ledit moyen de filtration de manière à porter la température à l'intérieur dudit moyen de filtration à une température au moins égale à la température de décomposition du nitrate d'ammonium, afin de déclencher la combustion des particules retenues sur le moyen de filtration et le décollement de ces dernières.
Avantageusement, ce procédé alternatif comprend une étape supplémentaire consistant à réaliser une ou plusieurs injections successives de la solution aqueuse de nitrate d'ammonium à contre-courant, dans le moyen de filtration maintenu à une température au moins égale à la température de décomposition du nitrate d'ammonium.
La solution aqueuse de nitrate d'ammonium utilisée présente une concentration en nitrate d'ammonium, inférieure à 128 g/100 ml, et préférentiellement comprise entre 10 et 100 g/100ml.
Elle peut avantageusement comporter également des sels solubles d'alcalins, d'alcalinoterreux, de métaux sous forme de nitrates, d'acétates ou autres anions à des concentrations inférieures à 10 grammes par litre.
Un autre objet de l'invention concerne un dispositif de filtration permettant la mise en oeuvre du procédé de régénération selon l'invention, qui comporte principalement un moyen de filtration des gaz d'échappement contenu dans une enceinte réactionnelle, dans la trajectoire du flux des gaz d'échappement produits par un moteur et un moyen d'injection de la solution de nitrate d'ammonium relié à ladite enceinte réactionnelle.
De façon avantageuse, ce dispositif comprend également un dispositif électronique commandant le moyen d'injection de la solution de la solution de nitrate d'ammonium.
Préférentiellement, le dispositif comporte également au moins une sonde de température placée à l'intérieur de l'enceinte réactionnelle, apte à mesurer la température 6m, en son sein et relié au dispositif électronique de commande.
Selon une variante remarquable, il comporte également au moins une sonde de pression, placée à l'intérieur de ladite enceinte, apte à mesurer la pression Pm en son sein et relié au dispositif électronique de commande.
Avantageusement, le moyen d'injection de la solution de nitrate d'ammonium comprend principalement un réservoir de ladite solution, relié à une buse d'injection de ladite solution à l'intérieur de l'enceinte réactionnelle, au niveau du moyen de filtration.
Ladite buse d'injection est alimentée d'une part en solution de nitrate d'ammonium par l'intermédiaire d'un premier conduit reliant le réservoir à ladite buse, et d'autre part en air comprimé par l'intermédiaire d'un second conduit reliant la dite buse au moteur.
Selon une autre caractéristique remarquable, les conduits reliant la buse d'injection au réservoir de la solution de nitrate d'ammonium et au moteur sont équipés chacun d'une électrovanne commandée par le dispositif électronique de commande.
Plus précisément, comme le représente la figure 5, on monte la pièce de traction 40 de même que la tige-poussoir 14, sur l'élément déplaçable 5a du moteur linéaire comme il est mentionné ci-dessus. On place la pièce de traction 40 au-dessus de la surface supérieure de la tige-poussoir 14 fixée horizontalement, et on la relie à la tige-poussoir 14, par l'intermédiaire d'une goupille 41 à une extrémité, de sorte qu'elle peut tourner verticalement. La pièce de traction 40 est poussée vers le haut par un ressort de compression 42 interposé entre la pièce de traction 40 et la tige-poussoir 14 et elle est limitée dans l'angle de débattement vers le haut par un axe à épaulement 43 qui pénètre librement dans la tige-poussoir 14 pour se visser dans la pièce de traction 40. Une pièce de guidage 44 qui empêche la rotation vers le haut de la pièce de traction 40, est fixée à une extrémité avant du bâti du moteur linéaire 5, de sorte que la pièce de guidage 44 est au contact d'une surface supérieure de la pièce de traction 40. Par ailleurs, le coulisseau 19 est pourvu de la protubérance d'accouplement 19b avec laquelle la pièce de traction 40 doit coopérer, et dans l'état dans lequel la tige de loquet 22 est verrouillée (c'est-à-dire que les portes coulissantes 1 sont fermées) comme le représente la figure 5, la tige-poussoir 14 est amenée au contact de la protubérance d'accouplement 19b du coulisseau 19, et une partie en crochet de la pièce de traction 40 coopère avec une tête de la protubérance d'accouplement 19b à surface inclinée. Excepté pour la différence décrite ci-dessus, l'agencement de l'appareil à portes coulissantes latérales suivant le deuxième mode de réalisation est sensiblement identique à celui de l'appareil à portes coulissantes latérales suivant le premier mode de réalisation.
La figure 6 représente l'action de déverrouillage. En réponse à une instruction d'ouverture à l'état fermé représenté sur la figure 5, le solénoïde à force électromagnétique 33 se met sous tension et le noyau plongeur 33a est absorbé pour faire saillie vers le haut. Le noyau plongeur 33a soulève la tige de loquet 22 par l'intermédiaire de la plaque de loquet 23 pour amener la tige de loquet 22 à sortir de l'orifice de loquet 26. Cela dégage la tige de loquet 22 du corps mobile 4 afin de déverrouiller la porte coulissante 1. A cette occasion, l'interrupteur de verrouillage 33 se met hors tension pour transmettre le signal de déverrouillage au côté de l'automotrice. Le ressort de déverrouillage 24 s'étire pour générer une force destinée à faire revenir la tige de loquet 22 vers le bas. L'action de déverrouillage décrite jusqu'ici est identique à celle du premier mode de réalisation.
La figure 7 représente l'action d'ouverture suivant l'action de déverrouillage. En réponse au signal de déverrouillage transmis à partir de l'interrupteur de verrouillage 31, le moteur linéaire 5 se met sous tension après l'écoulement d'un intervalle de temporisation prédéterminé, et l'élément déplaçable 5a se met à se déplacer vers la gauche sur la figure 6. A cette occasion, l'interrupteur de fermeture de portes 32 se met hors tension afin de transmettre un signal d'ouverture au côté de l'automotrice. Lors du mouvement vers la gauche de l'élément déplaçable 5a, la pièce de traction 40 tire le coulisseau 19 par l'intermédiaire de la protubérance d'accouplement 19b. A cette occasion, le ressort de torsion 40 tente de tourner vers le haut du fait de la force de rappel du ressort de compression 42 et de l'action de la surface inclinée de la tête de la protubérance d'accouplement 19b, mais ne peut tourner du fait qu'il est comprimé par la pièce de guidage 44. Par ailleurs, la surface de came 19a du coulisseau 19 tiré par la pièce de traction 40 atteint une position au-dessous du galet 25. Lorsque la distance de déplacement de l'élément déplaçable 5a atteint une distance prédéterminée, la pièce de guidage 44 se dégage de la pièce de traction 40. Il en résulte que la pièce de traction 40 tourne vers le haut pour se dégager de la protubérance d'accouplement 19b du coulisseau 19. A cette occasion, la surface de came 19a atteint une position juste au-dessous du galet 25, et le coulisseau 19 est amené au contact de la surface avant du carter destiné au moteur linéaire 5, puis s'arrête. Par la suite, la porte coulissante 1 s'ouvre complètement pour s'arrêter.
Après l'écoulement d'un intervalle de temporisation prédéterminé, une
fois que l'interrupteur de fermeture de portes 32 a transmis le signal d'ouverture, le solenoide à force électromagnétique 33 se met hors tension.
En conséquence, la tige de loquet 22 soulevée par le noyau plongeur 33a tente de se déplacer vers le bas sous l'effet de la force de rappel du ressort de verrouillage 24, mais s'arrête lorsque le galet 25 est amené au contact de la surface de came 19a, en maintenant ainsi la tige de loquet 22 déverrouillée.