INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les acides éther carboxylique oxyalkylénés ou leurs sels utilisés de préférence selon la présente invention sont choisis parmi ceux de formule (1) dans laquelle R désigne un radical ou un mélange de radicaux alkyl l(C12-C14), oléyle, cétyle, stéaryle ; un radical nonylphényle ou octylphényle, A désigne un atome d'hydrogène ou de sodium, p=0, et n varie de 2 à 20 et de préférence 2 à 10.
Plus préférentiellement encore, on utilise des composés de formule (1) dans laquelle R désigne un radical l alkyl(C12), A désigne un atome d'hydrogène ou de sodium, p=0, et n varie de 2 à 10.
Parmi les produits commerciaux, on peut utiliser de préférence les produits vendus par la société CHEM Y sous les dénominations : AKYPO# NP 70 (R=nonylphényle, n=7, p=0, A=H) AKYPO# NP 40 (R=nonylphényle, n=4, p=0, A=H) AKYPO# OP 40 (R=octylphényle, n=4, p=0, A=H) AKYPOO OP 80 (R=octylphényle, n=8, p=0, A=H) AKYPOO OP 190 (R=octylphényle, n=19, p=0, A=H) AKYPOO RLM 38 (R= alkyl (C12-C14), n=3, 8, p=O, A=H) AKYPO@ RLM 38 NV (R= alkyl (C12-C14), n=4, p=O, A=Na) AKYPOO RLM 45 (R= aJkyl (C12-C14), n=4,5, p=0, A=H)
AKYPO# RLM 45 NV (R= alkyl(C12-C14), n=4,5, p=0, A=Na) AKYPO# RLM 100 (R= alkyl (C12-C14), n=10, p=O, A=H) AKYPO# RLM 100 NV (R= alkyl (C12-C14), n=10, p=0, A=Na) AKYPO# RLM 130 (R= alkyt (C12-C14), n=13, p=O, A=H) AKYPO# RLM 160 NV (R= alkyl (C12-C14), n=16, p=0, A=Na) AKYPO# RO 20 (R=oléyle, n=2, p=0, A=H) AKYPOE RO 90 (R=oléyle, n=9, p=O, A=H) AKYPO# RCS 60 (R=cétyle/stéaryle, n=6, p=0, A=H) AKYPO# RS 60 (R=stéaryle, n=6, p=O, A=H) AKYPO@ RS 100 (R=stéaryle, n=10, p=O, A=H) AKYPO# RO 50 (R=oléyle, n=5, p=0, A=H), ou par la société SANDOZ sous les dénominations : SANDOPAN ACA-48 (R=cétyle/stéaryle, n=24, p=0, A=H) SANDOPAN DTC-Acid (R= alkyl (C13), n=6, p=0, A=H) SANDOPAN DTC (R= alkyl(C13), n=6, p=0, A=Na) SANDOPAN LS 24 (R= alkyl (C12-C14), n=12, p=0, A=Na) SANDOPAN JA 36 (R= alkyl (C13), n=18, p=0, A=H), et plus particulièrement, les produits vendus sous les dénominations suivantes : AKYPO# NP 70 AKYPOOE) NP 40 AKYPO# OP 40 AKYPO# OP 80 AKYPOO RLM 25 AKYPO@ RLM 45 AKYPO@ RLM 100 AKYPO# RO 20 AKYPO# RO 50 AKYPOO RLM 38.
Les acides éther carboxyliques oxyalkylénés ou leurs sels représentent environ de 2 à 15%, et de préférence environ de 3 à 10% du poids total de la composition de teinture et d'environ 0,5 à 15% et de préférence d'environ 0,7 à 10% du poids total de celle prête à l'emploi (comprenant l'oxydant).
Tensioactifs non ioniques Les agents tensioactifs non-ioniques sont des composés bien connus en soi (voir notamment à cet égard"Handbook of Surfactants"par M. R. PORTER, éditions Blackie & Son (Glasgow and London), 1991, pp 116-178).
Ainsi, ils peuvent être notamment choisis parmi (liste non limitative) les alcools, les alphadiols, les alkylphénols polyéthoxylés ou polypropoxylés, ayant une chaîne grasse comportant par exemple 8 à 22 atomes de carbone, le nombre de groupements oxyde d'éthylène ou oxyde de propylène pouvant aller notamment de 1 à 50. On peut également citer les copolymères d'oxyde d'éthylène et de propylène, les condensats d'oxyde d'éthylène et de propylène sur des alcools gras ; les amides gras polyéthoxylés ayant de préférence de 2 à 30 moles d'oxyde d'éthylène, les alcools gras mono-ou polyglycérolés comportant en moyenne 1 à 30 groupements glycérol et les amides gras polyglycérolés comportant en moyenne 1 à 5 groupements glycérol et en particulier 1,5 à 4 ; les esters d'acides gras du sorbitan oxyéthylénés ayant de 2 à 30 moles d'oxyde d'éthylène ; les esters d'acides gras du sucrose, les esters d'acides gras du polyéthylèneglycol, les alkylpolyglycosides, les dérivés de N-alkyl glucamin, les oxydes d'amines tels que les oxydes d'alkyl (Cn-C) aminés ou les oxydes de N- acylaminopropylmorpholine.
Selon l'invention, on préfère utiliser : 1) les alcools gras comportant de 8 à 22 atomes de carbone et oxyéthylénés par 1 à 10 moles d'oxyde d'éthylène (1 à 10 OE). Parmi eux, on peut citer plus particulièrement l'alcool laurique 2 OE, l'alcool laurique 3 OE et l'alcool décylique 5 OE.
2) les alcools gras mono-ou poly-glycérolés que l'on peut représenter par la formule (II) suivante : dans laquelle : R représente un radical saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié, comportant de 8 à 40 atomes de carbone et de préférence de 10 à 30 atomes de carbone ; m représente un nombre allant de 1 à 30 et de préférence de 1 à 10.
Comme composés de ce type, on peut citer, l'alcool laurique à 4 moles de glycérol (nom INCI : POLYGLYCERYL-4 LAURYL ETHER), l'alcool laurique à 1,5 moles de glycérol,
l'alcool oléique à 4 moles de g ! ycéro) (nom) NC ! : POLYGLYCERYL-4 OLEYL ETHER), l'alcool oléique à 2 moles de glycérol (Nom INCI : POLYGLYCERYL-2 OLEYL ETHER), l'alcool cétéarylique à 2 moles de glycérol, l'alcool cétéarylique à 6 moles de glycérol, l'alcool oléocétylique à 6 moles de glycérol, et l'octadécanol à 6 moles de glycérol.
L'alcool gras peut représenter un mélange d'alcools gras au même titre que la valeur de m représente une valeur statistique, ce qui signifie que dans un produit commercial peuvent coexister plusieurs espèces d'alcools gras polyglycérolés sous forme d'un mélange.
Parmi les alcools gras mono-ou poly-glycérolés, on préfère plus particulièrement utiliser l'alcool en C8/C10 à une mole de glycérol, l'alcool en C10/C12 à 1 mole de glycérol et l'alcool en C12 à 1,5 mole de glycérol.
0 ou même par l'hydratation ou la dissolution d'un composé de la pellicule d'enrobage.
L'un des avantages déterminants du système galénique multimicrocapsulaire, à libération retardée et contrôlée de PA, selon l'invention, est de faire intervenir in vivo deux facteurs déclencheurs de la libération du PA dans le tractus gastrointestinal (TGI), à savoir : - la durée de séjour dans l'estomac : libération "temps déclenchée", - la variation de pH : libération "pH déclenchée".
Ces deux facteurs déclencheurs de la libération de PA sont en série, de sorte qu'ils confèrent au système galénique une grande sécurité d'emploi. La libération du PA est ainsi garantie après un temps de latence préréglé, même si la variation de pH n'est pas intervenue comme déclencheur. Les problèmes de variabilité interindividuelle sont ainsi surmontés. L'efficacité du médicament comprenant un tel système galénique est assurée, en respectant une chronobiologie prédéterminée et adaptée à la performance thérapeutique visée.
En outre, pour des PA dont la fenêtre d'absorption est limitée, il est particulièrement avantageux que la forme à libération retardée puis contrôlée soit une pluralité de microcapsules. En effet, pour une telle forme, la dose de PA à administrer se répartit entre un grand nombre de microcapsules (typiquement 10 000 pour une dose de 500 mg) et présente de ce fait les avantages intrinsèques suivants : * Le temps de séjour des microcapsules dans les parties hautes du tractus peut être prolongé, ce qui assure un accroissement de la durée de passage du PA devant les fenêtres d'absorption et maximise ainsi la biodisponibilité du PA.
* La mise en oeuvre d'un mélange de microcapsules de profils de libération retardée et contrôlée différents, permet de réaliser des profils de libération présentant plusieurs
vagues de libération ou assurant par un réglage adéquat des différentes fractions, un niveau de concentration plasmatique du PA constant.
* La variabilité de la vidange gastrique est moindre, car la vidange qui s'effectue ici sur un grand nombre de particules est statistiquement plus reproductible.
* On évite la mise en contact des tissus avec une dose élevée en PA dose dumping . Chaque microcapsule ne contient en effet qu'une dose très réduite en PA. On s'affranchit ainsi du risque de détérioration des tissus par surconcentration locale de PA agressif.
* Il est possible de présenter ces microcapsules sous forme de sachet, gélule ou comprimé. Dans les cas où la dose de PA est élevée (500 mg ou plus) les formes monolithiques sont de trop grandes dimensions pour être facilement avalées. Il est alors particulièrement intéressant de disposer d'une forme microparticulaire qui assure la libération retardée et contrôlée du PA que l'homme de l'art peut mettre en forme de comprimés délitables ou de sachets.
Le système galénique multimicrocapsulaire selon l'invention permet d'assurer de manière sûre une libération retardée et contrôlée du PA dans le TGI, grâce à deux déclencheurs et de se soustraire ainsi à la variabilité inter et intra individuelle des conditions de pH in vivo, lors de la vidange gastrique, tout en étant viable économiquement et facile à ingérer (observance optimisée).
Selon une caractéristique particulièrement avantageuse du mode de réalisation préféré, à pH constant 1,4, la phase de libération contrôlée suivant la phase de latence est telle que le temps de libération de 50 % poids de PA (tl/2) se définit comme suit (en heures) : 0, 25 tl/2 35 de préférence 0, 5 tl/2 20.
En pratique, la phase de libération du profil de libération in vitro du PA à pH 1,4 constant, possède un temps de demilibération qui est ajustable.
Selon une autre caractéristique intéressante du mode de réalisation préféré, la phase de libération suivant le passage de pH 1,4 à pH 6,8 est telle que le temps de libération de 50 % du PA (tl/2) se définit comme suit (en heures) : 0, 25 zu tl/2 < 20 de préférence 0,5 # t1/2 # 15.
De préférence, les microcapsules selon l'invention comprennent une seule pellicule d'enrobage composite AB. Cela simplifie leur préparation et limite le taux d'enrobage.
De préférence, le PA est déposé sur un coeur neutre hydrophile de diamètre compris entre 200 et 800 microns et de préférence compris entre 200 et 500 microns.
Sans que cela ne soit limitatif, il est apparu souhaitable que le coeur neutre hydrophile contienne du sucrose et/ou du dextrose.
Composition A Polydiméthylsiloxane de formule (1) selon l'invention proposé sous la dénomination BELSIL ADM 6520 par la société WACKER 2,0 Eau déminéralisée q. s. p.............. 100 Composition B Polydiméthylsiloxane de formule (II) selon l'invention proposé sous la dénomination BELSfLADM6057@ par la société WACKER 2,0 Eau déminéralisée q. s. p................................. 100
Composition C Polydiméthylsiloxane de formule (II) selon l'invention proposé sous la dénomination SLM 28020# par la société WACKER 2 Eau déminéralisée q. s. p................................. 100 Composition D Lauryléthersulfate de sodium à 2,2 moles d'oxyde d'éthylène 7 Cocoyl bétaïne.......................................................................... 2,5 Distéarate de glycol 1, 5 Polydiméthylsiloxane de formule (II) selon l'invention proposé sous la dénomination SLM 28020# par la société WACKER....................... 1,5 Hydroxyéthylcellulose quaternisé par le chlorure de 2,3-époxypropyltriméthylammonium vendu sous la marque Ucare Polymer JR- 400# par Union Carbide 0, 4 Polymère acrylique en émulsion vendu sous la marque Aqua SF1# par Noveon.............................................................................. 0,8 Conservateurs.................................................................... q.s Agents de q. s. pH 5 Eau déminéralisée q. s. 100 Composition E Lauryléthersulfate de sodium à 2,2 moles d'oxyde d'éthylène.......... 7 Cocoyl bétaëne........................................................................ 2,5 Distéarate de glycol. 1, 5 Polydiméthylsiloxane viscosité 60000 mm2/s vendu sous la dénomination Dow Corning 200 Fluid@ par DOW CORNING.........
Polydiméthylsiloxane de formule (1) selon l'invention proposé sous la dénomination BELSIL L ADM 652# par la société WACKER 2 Hydroxyéthylcellulose quaternisé par le chlorure de 2,3-époxypropyltriméthylammonium vendu sous la marque Ucare Polymer JR- 400t par Union Carbide 0,4 Polymère acrylique en émulsion vendu sous la marque Aqua SF1# par
Noveon 0, 8 Conservateurs q s. Agents de q. s. p 5 Eau déminéralisée q. s. p................................... 100 Les compositions A et B ont été appliquées pendant 2 minutes sur des mèches de cheveux modérément décolorées et colorées par la coloration d'oxydation du commerce MAJIROUGE (D, nuance 7,40.
Après rinçage et séchage, on a effectué sur ces mèches 5 shampoings standard.
Pour comparaison, des mèches colorées dans les mêmes conditions, et ayant subi le même protocole de shampooings ont subi un post-traitement à l'eau déminéralisée au lieu du post-traitement avec les compositions A et B.
Résultats : la dégradation de la couleur (DE dans le système L*a*b*) par rapport à une mèche non shampooinée a été évaluée comparativement au cas où on a remplacé le post traitement selon l'invention par un post traitement à l'eau déminéralisée.
Composition A DE=6, 0 Composition B DE=5,7 Placebo DE=8, 0 Plus le DE est faible, moindre est la dégradation. Les compositions A et B en post traitement de la coloration d'oxydation MAJIROUGE@ 7, 40 ont donc protégé de la dégradation aux shampooings.
Par ailleurs l'état des fibres capillaires a été satisfaisant.
La composition C a été appliquée sans rinçage ultérieur sur des mèches de cheveux naturels à 90% de blancs colorées par la coloration d'oxydation MAJIROUGE@ nuance 6,64. Après séchage, on a effectué 8 shampoings DOP.
Résultats : la dégradation de la couleur (DE dans le système L*a*b*) par rapport à une mèche non shampooinée a été évaluée comparativement au cas où on n'a pas effectué le post traitement selon l'invention.
Composition C DE=4,6 Placebo DE=7,3 Plus le DE est faible, moindre est la dégradation. La composition C en post traitement de la coloration d'oxydation MAJIROUGE@ 7, 40 a donc protégé de la dégradation aux shampooings.
Par ailleurs l'état de la fibre capillaire a été satisfaisant.
Les compositions D et E ont été utilisées comme shampooings d'entretien sur des colorations d'oxydation ou des colorations directes. Les dégradations des nuances initiales ont été moindres que dans le cas où on a utilisé un shampooing d'entretien standard (sans la silicone aminée de l'invention). L'état des fibres capillaires a été jugé meilleur.
La synchronisation entre l'émission de courant et les mesures de potentiel des électrodes dans le puits est effectuée par l'intermédiaire de signaux spécifiques sur le câble et à travers le coupleur inductif.
Un des avantages dispositif selon l'invention est qu'il est compatible avec des éléments de cuvelage
classiques. Si le puits équipé du dispositif selon l'invention est un puits de production, de manière classique, des canaux (non représentés pour ne pas surcharger les figures) percés dans le ciment 15 et s'étendant dans la formation du réservoir d'une part et dans le cuvelage d'autre part, dans une zone sans électrode, permettent au fluide à extraire de pénétrer dans le cuvelage et d'atteindre la colonne de production. La réalisation de ces canaux se fait par l'explosion de charges directionnelles.
Les câbles étant plus fins que dans l'art antérieur ils sont plus faciles à mettre en place.
CENTRALE DE NAVIGATION INERTIELLE HYBRIDE A INTEGRITE AMELIOREE L'invention concerne les instruments d'aide à la navigation et au pilotage, et en particulier ceux qui sont destinés à la navigation aérienne dans laquelle les contraintes de précision sur la position et la vitesse sont élevées et dans laquelle il est nécessaire de connaître à tout moment l'intégrité de l'information donnée par les instruments de mesure de position et de vitesse.
L'utilisation de centrales de navigation inertielles dans les aéronefs est très classique aujourd'hui. Ces centrales utilisent des accéléromètres pour déterminer des accélérations selon des axes définis par rapport à l'aéronef, des gyromètres pour déterminer des vitesses de rotation angulaires par rapport à des axes également définis par rapport à l'aéronef, et éventuellement d'autres capteurs tels qu'un baro-altimètre. Par intégration des mesures gyrométriques, on détermine l'orientation de l'aéronef à un moment donné ; par intégration des mesures accélérométriques, qui peuvent être rapportées à un repère terrestre extérieur à l'aéronef grâce à la connaissance de l'orientation de l'aéronef, on détermine les composantes de vitesse de l'aéronef dans ce repère terrestre. Par intégration des vitesses, on détermine des positions géographiques.
Les capteurs de mesure sont cependant imparfaits et présentent des erreurs intrinsèques ou biais de mesure, qui peuvent d'ailleurs varier au cours de la navigation. De plus ils sont sujets aux bruits de mesure, en ce sens que se superposent au signal utile, représentant la grandeur physique recherchée, des variations aléatoires ne correspondant pas aux variations de la grandeur mesurée. Les signaux électriques de mesure sont de plus traités par des circuits électroniques qui introduisent eux-mêmes du bruit.
Les biais et bruits de mesure sont d'autant plus gênants que les calculs de position faits à partir des résultats de mesure des capteurs impliquent des intégrations. L'intégration engendre une dérive de la valeur mesurée, dérive qui croît progressivement au cours du temps dès lors que la valeur intégrée est biaisée au départ. Une double intégration (intégrale
d'accélération pour donner la vitesse puis intégrale de vitesse pour donner la position) accroît encore cette dérive dans des proportions considérables.
En résumé, les centrales inertielles sont très précises sur une très courte durée mais sont sujettes, du fait de l'intégration temporelle systématique des biais, à une dérive importante qui oblige à les recaler périodiquement à partir d'autres informations de position (ou de vitesse).
Un mode de recalage longtemps utilisé a consisté à utiliser un réseau de balises au sol pour fournir aux aéronefs qui les survolent des signaux de position permettant de recaler leurs instruments de navigation.
Plus récemment, on a commencé à recaler les centrales inertielles à partir de récepteurs de positionnement par satellites, embarqués dans les aéronefs et tirant des informations de position et de vitesse, en repère terrestre, à partir des signaux qu'ils reçoivent des satellites.
On réalise ainsi des centrales hybrides profitant à la fois de l'excellente qualité de mesure à très court terme des centrales inertielles (mesure très faiblement bruitée) et de la grande précision de position géographique offerte par les systèmes de positionnement par satellites.
Toutefois, les mesures de position faites par les récepteurs de positionnement par satellites sont intrinsèquement fortement bruitées à court terme, de sorte qu'il faudrait moyenner leurs mesures pour déterminer une position précise ; mais, dans un véhicule mobile, et surtout un avion qui se déplace rapidement, on ne peut pas attendre de moyenner les mesures pour obtenir une position précise puisque l'avion se sera déplacé entre deux mesures.
D'autres problèmes peuvent survenir, tels que des changements de constellation de satellites observés par les récepteurs, qui donnent lieu à des sauts brusques de position mesurée, ou des pannes de satellites qui émettent des signaux erronés, ou même encore des pannes de la centrale inertielle.
L'hybridation des deux systèmes, système inertiel et système de positionnement par satellites, pour améliorer la qualité des mesures de position et de vitesse, pose des problèmes difficiles.
Parmi les acides de Lewis, on préfère tout particulièrement le chlorure de zinc, le bromure de zinc, le chlorure stanneux, le bromure stanneux le triphénylborane et les mélanges chlorure de zinc/chlorure stanneux, le trifluorométhylsulfonate d'indium, le trifluoroacétate d'indium, le trifluoroacétate de zinc.
Le cocatalyseur acide de Lewis mis en oeuvre représente généralement de 0,01 à 50 moles par mole de composé de métal de transition, plus particulièrement de composé du nickel, et de préférence de 0,5 à 10 mole par mole.
Comme pour la mise en oeuvre du procédé de base de l'invention, la solution catalytique utilisée pour l'hydrocyanation en présence d'acide de Lewis peut être préparée avant son introduction dans la zone de réaction, par exemple par addition au milieu réactionnel de la phosphine de formule (1) ou (V), de la quantité appropriée de composé du métal de transition choisi, de l'acide de Lewis et éventuellement du réducteur. Il est également possible de préparer la solution catalytique"in situ"par simple mélange de ces divers constituants.
Il est également possible dans les conditions du procédé d'hydrocyanation de la présente invention, et notamment en opérant en présence du catalyseur décrit précédemment comportant au moins un ligand de formule (1) ou (V) et au moins un composé d'un métal de transition, de réaliser, en absence de cyanure d'hydrogène, l'isomérisation du méthyl-2-butène-3-nitrile en pentènenitriles, et plus généralement des nitriles insaturés ramifiés en nitriles insaturés linéaires.
Le méthyl-2-butène-3-nltrile soumis à l'isomérisation selon l'invention peut être mis en oeuvre seul ou en mélange avec d'autres composés.
Ainsi on peut engager du méthyl-2-butène-3-nitrile en mélange avec du méthyl-2butène-2 nitrile, du pentène-4-nitrile, du pentène-3-nitrile, du pentène-2-nitrile, du butadiène, de l'adiponitrile, du méthyl-2-glutaronitrile, de l'éthyl-2-succinonitrile ou du valéronitrile. il est particulièrement intéressant de traiter le mélange réactionnel provenant de l'hydrocyanation du butadiène par HCN en présence d'au moins un ligand de formule (1) ou (V) et d'au moins un composé d'un métal de transition, plus préférentiellement d'un composé du nickel au degré d'oxydation 0, tel que défini précédemment.
La réaction d'isomérisation est généralement réalisée à une température de 10 C à 2000C et de préférence de 60 C à 120 C.
Comme pour le procédé d'hydrocyanation de composés à insaturation éthylénique, le système catalytique utilisé pour l'isomérisation peut être préparé avant son introduction dans la zone de réaction, par exemple par addition dans un solvant du ligand de formule (1) ou (V), de la quantité appropriée de composé du métal de transition choisi et éventuellement du réducteur. Il est également possible de préparer le système catalytique"in situ"par simple addition de ces divers constituants dans le milieu réactionnel. La quantité de composé du métal de transition et plus particulièrement du nickel utilisée, ainsi que la quantité de ligand de formule (1) ou (V) sont les mêmes que pour la réaction d'hydrocyanation.
La préparation de composés dinitriles par hydrocyanation d'une oléfine comme le butadiène peut être réalisée en utilisant un système catalytique conforme à l'invention pour les étapes de formation des mononitriles insaturés et l'étape d'isomérisation ci-
dessus, la réaction d'hydrocyanation des mononitriles insaturés en dinitriles pouvant être mis en oeuvre avec un système catalytique conforme à l'invention ou tout autre système catalytique déjà connu pour cette réaction.
De même, la réaction d'hydrocyanation de l'oléfine en mononitriles insaturés et l'isomérisation de ceux-ci peuvent être réalisées avec un système catalytique différent de celui de l'invention, l'étape d'hydrocyanation des mononitriles insaturés en dinitriles étant mis en oeuvre avec un système catalytique conforme à l'invention.
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