INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas de l'utilisation d'un moyen de filtration confectionné dans un matériau plus fragile que le carbure de silicium, par exemple la cordiérite, Il peut être préférable de programmer le dispositif électronique de telle sorte que la fréquence de régénération soit plus grande. En effet, un degré de colmatage trop important du moyen de filtration risque de provoquer une régénération fortement exothermique, qui peut endommager le moyen de filtration.
Un procédé de régénération alternatif à celui décrit ci-dessus consiste, de façon générale, à utiliser un dispositif de régénération de moyen de filtration ex-situ. De façon plus particulière, ce procédé alternatif consiste à : - relier le moyen de filtration au dispositif de régénération, - injecter à contre-courant la solution aqueuse de nitrate d'ammonium dans le moyen de filtration, de manière à ce que celui-ci vienne imprégner les particules retenues sur le moyen de filtration, et - générer une veine d'air chaud contre-courant dans ledit moyen de filtration de manière à porter la température à l'intérieur du moyen de filtration à une température au moins égale à la température de décomposition du nitrate d'ammonium, afin de déclencher la combustion des particules retenues sur le moyen de filtration et le décollement de ces dernières.
Un tel dispositif de régénération est décrit dans le document FR-A-2 787 343.
En référence à la figure unique de ce document, ce dispositif comprend essentiellement : - des moyens de fourniture d'une veine d'air chaud (27,26, 22) raccordés à la ligne d'échappement afin de faire circuler la veine d'air à contre-courant à l'amener à traverser le filtre, - des moyens (29) de recirculation de la veine d'air chaud, - et un régénérateur (35) apte à provoquer la combustion des particules en suspension dans la veine et à filtrer cette dernière et qui est interposé entre les moyens de fourniture de la veine et ceux assurant sa recirculation.
Le moyen d'injection du nitrate d'ammonium peut être adapté sur le dispositif décrit ci-dessus. En effet, un réservoir, équivalent au réservoir 40 selon l'invention, peut être avantageusement relié à l'injecteur référencé 49 sur la figure unique du document FR-A-2 787 343, par l'intermédiaire d'un conduit. A la sortie de ce réservoir, peut être disposée une pompe, équivalente à la pompe 42 selon l'invention. Le nitrate d'ammonium se propage dans la canalisation jusqu'au dispositif de filtration. Il vient alors imprégner les particules qui se détachent du moyen de filtration sous l'action de la veine d'air chaud.
Ces particules rejoignent alors le régénérateur par les moyens de recirculation, dans lequel elles sont brûlées.
Une variante de ce procédé de régénération consiste à récupérer le moyen de filtration après dépôt de la ligne d'échappement du véhicule et à monter le moyen de filtration directement sur le dispositif de régénération. Une telle variante présente comme intérêt de ne pas prévoir une ligne d'échappement présentant un circuit de recirculation de la veine d'air chaud en direction du dispositif de régénération, après passage dans le moyen de filtration. Un autre intérêt est lié à la sécurité. En effet, la veine d'air chaud atteignant des températures relativement importantes (de l'ordre de 500 C), par rayonnement, le véhicule étant à l'arrêt, l'ensemble du filtre à particules peut chauffer exagérément les pièces moteurs ou carrosserie environnantes.
Toutefois, l'invention s'applique également au cas où le fluide liquide est un fluide sous pression.
On voit aux figures 2 et 3 un silo 100 alimenté en céréales par un sas 13 situé en partie haute 101 du silo 100. Au moment où les particules de céréales sont introduites dans le silo 100 se forme un important nuage de particules 12. Ces particules peuvent rester en suspension durant plusieurs heures, notamment lorsqu'il s'agit de particules très fines. Ce nuage de particules 12, connu également sous le nom de nuage de poussières, peut être dangereux.
Une pluralité de dispositifs 10 tels que celui de la figure 1 sont placés en partie haute 101 du silo 100. Les gouttelettes sont expulsées des buses 1 en formant des cônes de diffusion 4 dont les dimensions peuvent être ajustées en jouant sur les pressions relatives des deux fluides et/ou sur le positionnement relatif des différents composants à l'intérieur des buses ; les gouttelettes sont ainsi projetées vers le nuage de poussières 12. Les cônes de diffusion 4 des gouttelettes issues de chaque dispositif 10 sont ainsi réglables en direction, en largeur et en densité.
Les ensembles formés par le couple particule à abattre/gouttelette sont d'un poids suffisant pour être attirés par gravité vers la base 102 du silo 100, et en l'occurrence vers le sommet du tas de particules de céréales 14
couvrant le sol du silo 100. En conséquence, sous l'action des dispositifs 10, le nuage de poussière 12 est supprimé ou réduit sur la plus grande partie de son volume initial (notamment celle correspondant à l'intersection entre les cônes de diffusion 4 et le nuage de poussière 12).
Selon un autre aspect avantageux de la présente invention, l'alimentation en fluides des buses 1 est asservie et régulée en fonction des informations fournies par des moyens 2,3 d'analyse de la qualité de l'atmosphère régnant à l'intérieur du silo 100. Ces moyens peuvent être par exemple des cellules photoélectriques qui détectent l'opacité de l'atmosphère intérieure. De manière avantageuse, on place des moyens 2 d'analyse de la qualité de l'atmosphère intérieure hors du nuage de particules 12, et d'autres moyens 3 d'analyse de la qualité de l'atmosphère dans le nuage de particules 12. La comparaison entre les mesures fournies par les moyens 2 et 3 permet de réguler efficacement rémission de gouttelettes provoquant l'abattage des particules et donc la mise en sécurité de l'atmosphère du silo 100. On pourra également utiliser, en lieu et place de cellules photoélectriques, des capteurs d'humidité relative analysant l'atmosphère dans les zones respectives où ils se trouvent afin d'effectuer la régulation des dispositifs 10.
Par ailleurs, selon un autre aspect de l'invention, on prévoit des moyens 5 pour éliminer au fur et à mesure de sa formation ou immédiatement après chaque phase de diffusion de gouttelettes l'amalgame particules en suspension/liquide qui recouvre progressivement, suite à l'action des dispositifs 10, le sommet du tas de particules de céréales 14 occupant la base du silo 100. Cet enlèvement permet d'éviter d'une part la germination ou la fermentation des grains et d'autre part le soulèvement ultérieur des particules de céréales après évaporation des particules liquides.
Cet enlèvement peut être réalisé par exemple par raclage du sommet du tas de céréales 14. Dans ce cas, les moyens 5 comprennent une hélice souple (voir figure 3) mise en rotation autour d'un axe, cette hélice étant périodiquement débarrassée des éléments qu'elle recueille par des moyens
appropriés.
Ainsi, dans le cas de l'application de l'invention destinée à la mise en sécurité des silos de céréales, on obtient l'abattage intégral des particules en suspension avec des débits de liquide très faibles (typiquement inférieurs à 1 ich et par buse), de sorte qull n'y a pas de risque de modifier de manière préjudiciable le taux d'humidité des céréales contenues dans les silos ainsi protégés. En effet, le taux de particules est de l'ordre de 1'/.. et l'invention permet l'abattage d'une tonne de particules en consommant au plus un litre de liquide. Ce rapport entre la masse de particules et celle du liquide ajouté pour abattre ces dernières est inférieur ou égal à 1 pour 1 million, rapport particulièrement faible grâce au dispositif selon l'invention. Ainsi, il n'y a pas de risque de fermentation ou de germination des céréales, et de plus, le poids des céréales n'est pratiquement pas modifié, le liquide ajouté en infime quantité étant compensé par J'évaporation naturelle survenant durant la même période.
On a illustré en figure 4 l'application de dispositifs selon l'invention tels que celui décrit en relation avec la figure 1 à une salle blanche ou à une salle nécessitant des précautions particulières en matière d'asepsie, de lutte contre les contaminations potentielles ou contre la pollution. La salle 200 est équipée de dispositifs 10 situées en partie haute 201 de la salle 200 et émettant des gouttelettes dans des cônes de diffusion 4 en direction du sol 202 de la salle 200.
Ici encore, le fonctionnement des dispositifs 10 est asservi à des moyens d'analyse 2 et 3 situés hors ou dans les cônes de diffusion 4 des gouttelettes.
Le dépôt constitué par l'amalgame particules en suspension/liquide tombe rapidement au sol. Les moyens 5 peuvent être par exemple dans ce cas des moyens de rinçage à l'eau ou de raclage.
Selon une variante avantageuse de l'invention, notamment dans le cas où la salle 200 est une salle blanche, on prévoit une densité plus
importante des gouttelettes, voire la création et le maintien d'un rideau de gouttelettes au niveau des accès à la salle 200, et notamment à l'intérieur du sas d'entrée de la salle 200.
Les figures 5 et 6 illustrent l'application d'un dispositif selon l'invention au cas particulier d'un tunnel routier 300. Ce tunnel 300 est équipé en partie haute 301 d'une pluralité de dispositifs 10 identiques à celui de la figure 1. Comme dans les modes de réalisation précédents, les débits diffusés par les buses 1 sont asservis aux mesures fournies par des moyens 2,3 d'analyse de la qualité de l'air à l'intérieur du tunnel 300. La différence entre les mesures fournies par les moyens dans et hors des cônes de diffusion 4 est utilisée pour optimiser la diffusion des gouttelettes. Ainsi, lorsque la circulation est faible ou que les moteurs sont correctement réglés, les moyens 2 et les moyens 3 détectent une opacité et/ou une composition comparable de l'atmosphère analysée et les débits de brouillards diffusés par les buses 1 sont faibles ou nuls. En revanche, lorsque les moyens 2 détectent une atmosphère opaque, la régulation agit jusqu'à ce que les valeurs mesurées retrouvent un niveau compatible avec un seuil prédéterminé acceptable. A fortiori, si un incendie survient dans le tunnel, les fumées dégagées sont immédiatement détectées par les moyens 2,3 et le débit maximal des buses 1 est déclenché, si bien que ces fumées sont plaquées au sol, permettant l'accès des secours jusqu'au foyer de l'incendie.
L'appareil de transmission de côté de réseau 30 de la présente invention, comme représenté sur la figure, inclut un moyen d'allocation 31 et un moyen de calcul 32.
[Premier Mode de Réalisation] Le moyen d'allocation 31 assigne une bande passante allouée (Bi) pour un transfert à la connexion VCi de façon périodique conformément aux quantités d'information destinées à être transférées pour la connexion comme stocké dans l'unité de terminal 4.
Le moyen de calcul 32 calcule la bande passante allouée Bi de telle sorte que le paramètre soumis à contrat (Si) se rapportant au débit soutenable des cellules (SCR) et que le paramètre soumis à contrat se rapportant à la valeur de fluctuation (BT) qui est autorisée pour le débit soutenable des cellules (SCR) préétabli pour chaque connexion VCi soient observés.
[Second Mode de Réalisation] Le moyen d'allocation 31, de la même façon que mentionné ci-avant, assigne une bande passante allouée Bi pour le transfert à la connexion VCi de façon périodique conformément aux quantités d'information qui sont destinées à être transférées pour la connexion comme stocké dans l'unité de terminal 4.
Le moyen de calcul 32, à la différence de ce qui a été mentionné ci-avant, calcule la bande passante allouée Bi de telle sorte que le paramètre soumis à contrat (Pi) qui est rapporté au débit de crête des cellules (PCR) et que le paramètre soumis à contrat qui est rapporté à la valeur de fluctuation (CDVT) qui est autorisée pour le débit de crête des cellules (PCR) préétabli dans chaque connexion VCi soient observés.
[Troisième Mode de Réalisation] Le moyen d'allocation 31, de la même façon que mentionné ci-avant, assigne une bande passante allouée Bi pour le transfert à la connexion VCi de façon périodique conformément aux quantités d'information qui sont destinées à être transférées pour la connexion comme stocké dans l'unité de terminal 4.
Le moyen de calcul 32, à la différence de ce qui a été présenté ci-avant, calcule la bande passante allouée Bi de telle sorte que les paramètres soumis à contrat (Si/Pi) se rapportant au débit soutenable des cellules (SCR) et au débit de crête des cellules (PCR) et que les paramètres soumis à contrat (Si/Pi) se rapportant aux valeurs de fluctuation (BT/CDVT) qui sont autorisées pour le débit soutenable des cellules (SCR) et le débit de crête des cellules (PCR) comme préétabli pour chaque connexion VCi soient observés.
Parmi les trois modes de réalisation, le troisième mode de réalisation permet d'observer les paramètres soumis à contrat de la façon la plus stricte.
La figure 2 est un organigramme du procédé de commande d'un trafic à débit variable selon la présente invention.
Ce procédé est appliqué, comme il a été mentionné ci-avant, à un appareil de transmission de côté de réseau 30 qui désigne les cadencements de transfert d'information pour une pluralité d'unités de terminal sur le côté d'utilisateur, qui reçoit une information qui est transférée depuis ces unités de terminal au moyen d'un multiplexage par division temporelle selon les cadencements de transfert désignés et qui commande le trafic à débit variable au moyen d'une allocation de bande passante dynamique
Ici, le procédé de la présente invention inclut des étapes SI 1, S12 et S13 qui sont représentées sur la figure 2.
Au niveau de l'étape SI 1, l'appareil reçoit les quantités d'information destinées à être transférées sur la connexion VCi comme stocké dans l'unité de terminal 4.
Au niveau de l'étape S12, l'appareil calcule la bande passante allouée sur la base des quantités d'information reçues qui sont destinées à être transférées de telle sorte qu'au moins le paramètre soumis à contrat (Si) se rapportant au débit soutenable des cellules (SCR) et le paramètre soumis à contrat se rapportant à la valeur de fluctuation (tolérance de salve (BT)) qui est autorisé pour le débit soutenable des cellules (SCR) soient observés parmi les paramètres soumis à contrat (Si/Pi) se rapportant au débit soutenable des cellules (SCR) et au débit de crête des cellules (PCR) et les paramètres soumis à contrat se rapportant aux valeurs de fluctuation (BT/CDVT) qui sont autorisées pour le débit soutenable des cellules (SCR) et le débit de crête des cellules (PCR) comme préétabli pour chaque connexion VCi.
Au niveau de l'étape S13, l'appareil assigne la bande passante allouée calculée à la connexion (VCi) et en notifie l'unité de terminal 4.
La figure 3 est un schéma fonctionnel du système de communication selon la présente invention.
Le système de communication 1 comporte, au niveau du côté utilisateur, une pluralité d'unités de terminal 4 pour lire et transférer une information au moyen d'un multiplexage par division temporelle depuis des tampons internes établis sur des connexions respectives VCi selon les cadencements désignés pour le transfert de l'information.
Le composé de formule (1) pour lequel Z est C-R4, R4, R3, R, R7 sont hydrogène, X est ORII, RI est benzyle, E est COORI, RI est benzyle et Rs est un atome de brome peut être préparé par bromation directe du composé de formule (1) correspondant pour lequel Z est C-ruz R, R3, Rs, R6, R7 sont hydrogène, X est OR, 1, RI 1 est benzyle, E est COORI, RI est benzyle.
Cette réaction s'effectue selon les conditions décrites dans J. Chem. Soc, 1971, 3682-3653. De préférence, on opère au moyen du 2,4, 4,6-tétrabromocyclohexa- 2,5-dienone, dans un solvant chloré comme le dichlorométhane à une température allant de-10 C à 25 C.
Les composés de formule (1) pour lesquels l'un des substituants Rs, R, R7 ou X est un radical (Cl) alkyle substitué par NHR9, R9 est alkyle, aryle ou arylalkyle peuvent être préparés par action d'un composé correspondant pour lequel l'un des substituants Rs, Re, R7 ou X est un radical CHO avec une amine de formule H2NR9" R9, est alkyle, aryle ou arylalkyle.
Les intermédiaires pour lesquels X est CHO peuvent être obtenus par les procédés mentionnés précédemment.
Cette réaction s'effectue généralement en présence de NaBH4, au sein d"un solvant protique comme le méthanol, à une température de 0 C.
Les composés de formule (I) pour lesquels l'un des substituants Rs, R6, R7 ou X est un radical NHR9 pour lequel R9 est CORIO peuvent être préparés par action d'un composé de formule (1) correspondant pour lequel l'un des substituants Rs, R < ;, Ry ou X est un radical NHR9 et Rg est hydrogène avec un dérivé RIOCOCI pour lequel RIO a les mêmes significations que dans la formule (I).
Cette réaction s'effectue généralement en présence de NEt3 au sein de l'acétonitrile à température ambiante Les composés de formule (1) pour lesquels l'un des substituants Rs, Re, R7 ou X est un radical NHR9 et R9 est un radical alkyle éventuellement substitué par aryle ou arylalkyle peuvent être préparés par action d'un composé de formule (1) correspondant pour lequel l'un des substituants Rs, R, R7 ou X est un radical NHR9 et R9 est hydrogène avec un aldéhyde R9, CHO, R9, est un atome d'hydrogène ou un radical alkyle éventuellement substitué par aryle ou arylalkyle.
Cette réaction s'effectue généralement conditions en présence de NaBH4, au sein d'un solvant inerte comme un alcool aliphatique et de préférence le méthanol, à une température de 0 C Les composés comportant un radical OR8 ou OR, 1 et Rg et Ri i sont alkyle ou aryle peuvent être préparés par action d'un composé de formule (1) correspondant comportant un radical OR8 ou ORII et Rg et Ru sont hydrogène avec un dérivé R12Br pour lequel R12 est un radical alkyle ou arylalkyle.
Cette réaction s'effectue dans un solvant comme le DMF en utilisant NaH comme base à température ambiante Les composés de formule (1) comportant un radical NHR9 dans lequel R9 est hydrogène peuvent être préparés par réduction d'un composé correspondant comportant un radical nitro.
Cette réaction s'effectue généralement par toute méthode connue de réduction d'un nitro. De préférence, on opère au moyen d'hydrogène, en présence de Pd sur charbon, au sein d'un solvant inerte tel qu'un alcool aliphatique (méthanol par exemple), à température ambiante. Cependant dans le cas ou il y a la présence simultanée d'un halogène la réduction du nitro en amino s'effectue selon les conditions décrites dans J. O. C., 1985,50, 26,5782-5789. On opère généralement dans le THF à l'aide de Na2S204 à 60oC.
Les intermédiaires comportant un radical nitro peuvent être obtenus par tous les procédés mentionnés précédemment pour la préparation des composés de formule (1) à partir d'intermédiaires nitrés.
Les composés de formule (1) pour lesquels l'un des substituants Rs, R, R7 ou X est un iode peuvent être préparés par action d'un composé de formule (1) correspondant pour lequel l'un des substituants Rs, Re, R7 ou X est un radical NHR9 ou R9 est hydrogène avec KI.
La réaction s'effectue en milieu aqueux en présence d'acide sulfurique, de nitrite de sodium et de KI à une température allant de 0 C à 70 C.
Dans les procédés précédents et les exemples, température ambiante signifie une température comprise entre 15 et 25 C.
La synthèse de quelques composés de formule (1) peut requérir l'utilisation de groupes protecteurs de certaines fonctions qui pourraient interférer avec la réaction. Ces groupes protecteurs sont choisis parmi les groupes couramment utilisés en synthèse organique. Pour la protections des amines, on peut par exemple utiliser les groupes benzyle, diphénylméthyle, butoxycarbonyle. Pour la protection de OH on peut notamment utiliser des groupes benzyle, tert-butyle, trialkylsilyle.
Les composés obtenus par les procédés décrits précédemment sont ensuite séparés et purifiés par les méthodes classiques (évaporation, chromatographie, distillation, etc.).
La douille 110 moulée d'une seule pièce en matière isolante reçoit deux contacts 113 du type clip destinés à coopérer avec les languettes de contact 104 de la lampe 102 et un ressort 114 destiné à coopérer avec la collerette 105 de la lampe.
La douille 110 comporte par ailleurs sur un côté des moyens de guidage 115 destinés à coopérer avec des moyens complémentaires de guidage 116 formés sur le logement 111 du réflecteur 101, sur un côté de l'ouverture 108, pour guider la douille pendant sa mise en place à l'arrière du réflecteur 101 par un mouvement de translation essentiellement suivant l'axe de la parabole du réflecteur, ainsi que des moyens de verrouillage 117 destinés à coopérer à la fin de ce mouvement de translation avec des moyens complémentaires de verrouillage 118 formés sur le logement 111, pour la fixation de la douille 110 à l'arrière du réflecteur 101.
Comme dans l'exemple précédent, les moyens de verrouillage 117 sur la douille 110 comprennent une languette 119 élastique en flexion s'étendant parallèlement aux moyens de guidage 115, en porte-à-faux depuis l'extrémité de la douille tournée vers le réflecteur, la languette 119 portant une dent d'encliquetage 120 en saillie sur sa face extérieure, visible en particulier sur la figure 8.
Les moyens complémentaires de verrouillage 118 prévus sur le logement 111 comprennent une portion 121 en saillie sur la face arrière
du réflecteur 101, sur un côté de l'ouverture de passage 108, portant une partie d'accrochage 122 en saillie vers l'intérieur, c'est-à-dire vers l'ouverture 108, au voisinage de l'extrémité de la portion 121 éloignée du réflecteur.
Il est à noter que le réflecteur 101 porte sur sa face arrière, sur le côté de l'ouverture 108 opposé à la portion 121, un détail de forme en relief 109 destiné à recevoir l'ergot de positionnement 106 de la collerette 105 de la lampe 102.
Tel que cela apparaît surtout sur la figure 8, l'ouverture 108 de forme générale circulaire prévue dans le réflecteur 101 pour le passage de la partie avant de la lampe 102 (le bulbe 103 mais surtout l'embase 107 de plus grand diamètre située entre le bulbe 103 et la collerette 105 sur une lampe du type H7) comporte ici une échancrure latérale 112 permettant, comme déjà évoqué au sujet de l'exemple précédent, le moulage du réflecteur 101 avec l'ensemble du logement 111 (y compris les moyens complémentaires de verrouillage 118) dans un moule en deux parties, sans tiroirs. Pour pouvoir réduire la taille et notamment la profondeur radiale de cette échancrure 112 alignée suivant l'axe de la parabole du réflecteur avec la partie d'accrochage 122 des moyens complémentaires de verrouillage 118 sur le réflecteur 101, la partie d'accrochage 122 est rapprochée au maximum du bord de forme générale circulaire de l'ouverture de passage 108. Tel que cela apparaît en particulier sur la figure 12, la profondeur radiale de l'échancrure 112 est réduite à tel point que l'échancrure soit recouverte par la collerette 105 de la lampe et ne soit donc pratiquement pas visible depuis le côté avant du réflecteur lorsque la lampe est montée sur le réflecteur avec sa douille.
Dans l'exemple représenté, la distance radiale séparant la partie d'accrochage 122 de l'axe de l'ouverture 108 est inférieure au rayon de
la collerette 105 de la lampe 102. De ce fait, la mise en place de la lampe 102 montée dans la douille 110 à l'arrière du réflecteur ne peut pas se faire uniquement par un mouvement de translation suivant l'axe de la parabole du réflecteur, la collerette 105 de la lampe 102 ne pouvant pas passer de cette manière la partie d'accrochage 122 ainsi disposée.
C'est pourquoi les moyens de guidage 115 sur la douille 110 et les moyens complémentaires de guidage 116 sur le réflecteur 101 sont conformés de manière à permettre à la collerette 105 de la lampe 102 montée dans la douille 110 de contourner la partie d'accrochage 122 pendant la mise en place de la lampe 102 montée dans la douille 110.