INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention concerne aussi un terminal de télécommunications destiné à recevoir, après requête, des paquets selon le protocole IP par l'intermédiaire d'un réseau de type Internet qui est caractérisé en ce qu'il comporte un moyen pour analyser le contenu d'au moins le premier paquet reçu afin d'en déterminer la bande passante ou le débit nécessaire à la réception des paquets demandés et un moyen pour adapter la bande passante ou le débit de réception aux résultats fournis par le moyen d'analyse.
On dissout d'autre part 4,05 g de pullulane dans du DMSO anhydre (54 ml) sous agitation et à température ambiante, puis on introduit cette solution de pullulane dans une solution de N- (6isocyanatohexyl) carbamate de cholestéryle (0,1385 g) dans le DMSO (46 ml), dans un tricol de 250 ml, puis on chauffe à 80 C pendant 8 heures sous agitation et sous un balayage d'azote. Le milieu réactionnel est ensuite mis en présence d'éthanol. L'ensemble est placé à 4 C pour la nuit, et on récupère un précipité blanc par filtration auquel on fait subir une dialyse dans l'eau. Le précipité finalement obtenu est lyophilisé et on obtient un pullulane modifié avec 1 % de cholestérol (nommé ci-après CHP (1))
Exemple de préparation du polymère CHP (2) On dissout 7,8 g de cholestérol dans 60 ml de toluène anhydre sous agitation et à température ambiante. On ajoute ensuite 48 ml de diisocyanate de 1,6-hexyle, 4 ml de pyridine anhydre et 140 ml de toluène anhydre. On chauffe le tout à 80 C pendant 48 heures sous agitation et en présence d'un courant d'azote. Puis on distille le milieu réactionnel sous vide et on le place dans un congélateur après addition d'éther de pétrole. On obtient alors le N- (6-isocyanatohexyl) carbamate de cholestéryle sous la forme d'un précipité blanc.
On dissout d'autre part 4,05 g de pullulane dans du DMSO anhydre (54 ml) sous agitation et à température ambiante, puis on introduit cette solution de pullulane dans une solution de N- (6isocyanatohexyl) carbamate de cholestéryle (0,3456 g) dans le DMSO (8 ml), dans un tricol de 250 ml, puis on chauffe à 80 C pendant 8 heures sous agitation et sous un balayage d'azote. Le milieu réactionnel est ensuite mis en présence d'éthanol. L'ensemble est placé à 4 C pour la nuit, et on récupère un précipité blanc par filtration auquel on fait subir une dialyse dans l'eau. Le précipité finalement obtenu est lyophilisé et on obtient un pullulane modifié avec 2 % de cholestérol (nommé ci-après CHP (2)).
Exemples 1 et 2 Des shampoings sont préparés en mélangeant les ingrédients suivants, dont les quantités sont indiquées en % en poids :
Exemple 1 2 Lauryléthersulfate de sodium en 5 MA 14,6 MA solution aqueuse à 25,6 % CHP (l) 3 3 Eau qsp 100 100 MA : Matière active Pullulane modifié avec 1 % de cholestérol tel que préparé ci-dessus.
On a observé que les gels obtenus sont transparents, homogènes et stables dans le temps.
En effet, les compositions des exemples 1 et 2 placées dans une étuve à 50 C pendant 4 mois, présentent le même aspect macroscopique que les gels témoins (gels des exemples 1 et 2 laissés à température ambiante).
Exemple comparatif 1 Un shampoing a été préparé à partir des ingrédients suivants, dont les quantités sont indiquées en % en poids :
Lauryléthersulfate de sodium en 5 MA solution aqueuse à 25,6 % Pullulane 2, 9 Cholestérol 0, 069 Diisocyanate de 1, 6-hexyle0, 03 Eau qsp 100
Le pourcentage total de pullulane, de cholestérol et de diisocyanate de 1,6-hexyle correspond à la composition permettant d'obtenir CHP (l).
Aucune gélification de la composition n'a été observée : il y a séparation de phase. La composition ainsi obtenue n'est pas transparente et n'est pas stable dans le temps.
Exemples 3 et 4 Des nettoyants/démaquillants (gel moussant pour le visage) sont préparés en mélangeant les ingrédients suivants, dont les quantités sont indiquées en % en poids :
Exemple 3 4 Décylglucoside en solution aqueuse à 8 MA 12 MA 40% * (APG) CHP(2)** 8 8 Eau qsp 100 100
Vendu sous la dénomination commerciale AG 10 LK par la société Kao Corporation.
** Pullulane modifié avec 2 % de cholestérol tel que préparé ci-dessus.
Exemples 5 et 6 Des nettoyants/démaquillants (gel moussant pour le visage) sont préparés en mélangeant les ingrédients suivants, dont les quantités sont indiquées en % en poids :
L'effet d'inertie fluide est introduit par le terme de force hydraulique Fh, car la relation de vitesse au passage du fluide entre le canal 33 et le corps 25 conduit à la relation (6) suivante : (6) scxfc = Sa(xm - xp) d'où la relation (7) : (7) Fh = - (PI - P2)Sa pLcS2a (Xm - Xp) = Ma(xp - Xm) se en posant : Ma =#LcS2a/@ se qui représente une masse apparente (ou inertie fluide) pouvant être très supérieure à la masse réelle du fluide Mf en mouvement.
Le déplacement xp de la masse battante 7-12 étant de type sinusoïdal de pulsation #, son accélération xp peut s'exprimer sous la forme xp = -co 2xp, ce qui permet, en combinant les expressions (1), (3) et (7) d'obtenir l'équation du mouvement pour le degré de liberté xp : (8) Mpxp + c(xp -xm)+ (k - Mam2 2 xp - xm) = Fe(o) où Fe(m) est la force appliquée à la masse battante 7-12 à la fréquence de l'excitation extérieure.
De même, le déplacement xm du moyeu 3 étant de type sinusoïdal de pulsation #, son accélération xm peut s'exprimer sous la forme xm = -#2xm ce qui permet, en combinant les expressions (2), (3) et (7) d'obtenir l'équation du mouvement pour le degré de liberté xm : (9) MmXm+c(xm-xp)+(k-Mam2 Xxm -xp)= 0 L'effet de l'inertie fluide se traduit donc par l'addition d'une raideur fluide Kf = - Ma #2 négative, dépendant de la pulsation d'excitation #. La raideur équivalente Keq de ce système est donc la somme des deux raideurs associées en parallèle et données par : (10) : Keq = k - Ma#2
La fréquence d'anti-résonance d'un tel amortisseur de traînée 20, qui est la fréquence pour laquelle on obtient une minimisation de l'effort Fm et du déplacement xm au niveau du moyeu 3, est la fréquence #a pour laquelle la raideur équivalente Keq est nulle, et est donc donnée par la relation suivante (11) #a = (k/Ma)1/2.
On obtient ainsi un amortisseur de traînée 20 ayant une fréquence d' anti-résonance #a indépendante des masses de la masse battante 7-12 et du moyeu 3, et liée uniquement à la géométrie de l'amortisseur 20.
Dans ce dernier, l' intérêt du canal de dérivation 33 est de créer une différence de pression dynamique élevée, en faisant passer une petite masse fluide (d'huile) dans ce canal 33 de section sc beaucoup plus faible que la section Sa du corps 25. Cet effet d' inertie fluide résulte de la conservation du débit au convergent, lorsque du fluide entre dans le canal 33 en provenant de celle des deux chambres 29 et 30 qui est comprimée par le déplacement du piston 28, et au divergent où le fluide sort du canal 33 pour entrer dans celle des deux chambres 30 et 29 qui est en détente. A la fréquence d'antirésonance #a, la force hydraulique développée est utilisée pour compenser la force élastique transmise par les ressorts 32.
Simultanément, les forces de dissipation liées aux pertes de charge et aux forces d'amortissement visqueux sont des forces parasites, qui limitent la compensation totale des forces de raideur par la force hydraulique à la fréquence d'anti-résonance.
L'amortisseur de traînée 20 est donc dimensionné, pour ce qui concerne la raideur k des deux ressorts 32, la longueur Lc et la section sc du canal 33, et la section Sa du corps 25, et le fluide (l'huile) utilisé a des caractéristiques physiques, notamment une masse volumique p, de sorte que la fréquence d'anti-résonance #a de l'amortisseur 20 est calée sensiblement sur la fréquence nominale de rotation du rotor #, dont on sait que, par construction elle est différente de la fréquence propre en traînée ## de la masse battante 7-12.
Simultanément, la section de passage de l'orifice de laminage 34 entre le piston 28 et le corps 25 est calibrée de façon à optimiser les phénomènes
dissipatifs, c'est-à-dire à suffisamment amortir le mode de traînée à la fréquence propre de traînée ## de la masse battante 7-12, sans dégradation du filtrage de la composante en # Dans ces conditions, l'amortisseur 20 filtre la composante dynamique en # dans ses sollicitations, de sorte qu'il n'y a pas ou pratiquement pas d'amortissement sur l'excitation forcée en #, mais par contre l'orifice de laminage 34 assure un amortissement substantiel des mouvements relatifs de l'ensemble tige 31-piston 28 et du corps 25 à une fréquence qui est sensiblement égale à la fréquence propre de traînée ## de la masse battante 7-12.
Un exemple de dimensionnement de l'amortisseur 20 pour le rotor principal d'un hélicoptère d'une masse de l'ordre de huit à dix tonnes conduit à la géométrie suivante : diamètre du corps 25 :Da = 0,15 m, diamètre du canal 33 : Dc = 0,014 m, longueur du canal 33 : Lc = 1,45 m, masse volumique et viscosité de l'huile p = 850 kg/m3 et v = 20 . 10-6 m2/S, coefficient de perte de charge du canal 33 égal à 3,4, pour une raideur souhaitée de l'amortisseur 20, à la fréquence propre de traînée ##, de 200 daN/mm, la fréquence d'antirésonance #a et la fréquence de rotation du rotor # étant de 30,6 rad/s.
En ne tenant pas compte des pertes de charge, les performances de l'amortisseur de traînée 20 défini ci-dessus sont optimales, l'excitation forcée en Q n'est pas amortie, et le gain est maximal, et le fluide ne subit aucun laminage. La raideur équivalente Keq d'un tel amortisseur de traînée à inertie fluide, en fonction de la fréquence, est représentée sur la figure 7, sur laquelle la courbe 35 correspond au dispositif idéal sans perte de charge. La courbe 35 montre que l'amortisseur permet de supprimer les efforts d'amortissement à la fréquence de rotation du rotor #, égale à la fréquence d'anti-résonance #a, et travaille uniquement sur l'amortissement du mode de traînée des pales en ##, qui est la fréquence propre en traînée des pales. A cette fréquence ##, l'amortisseur 20 garanti une raideur équivalente quasi égale à la raideur de l'amortisseur 20, soit de l'ordre de 200 daN/mm. L'amortissement en ## est
obtenu par laminage du fluide dans le corps 25, dans cet exemple par l'orifice de laminage annulaire 34 entre le piston 28 et ce corps 25.
En fait, les pertes de charge diminuent l'efficacité du système à la fréquence #, et en tenant compte de l'ensemble des pertes de charge et du caractère turbulent de l'écoulement, les performances de l'amortisseur de traînée 20 correspondent à la courbe 36 de la figure 7, pour laquelle la raideur équivalente Keq est minimale (mais non nulle) pour une fréquence d'antirésonance #a légèrement inférieure à #, l'amortissement sur la fréquence propre en traînée des pales ## restant efficace.
Malgré le caractère turbulent de l'écoulement et la prise en compte de l'ensemble des pertes de charge, l'amortisseur de traînée 20 à inertie fluide permet de réduire d'environ 40 % à environ 50 % les sollicitations dynamiques en #, par rapport à un amortisseur de traînée conventionnel, ce qui reste encore très avantageux.
Les figures 4 et 5 représentent schématiquement un premier exemple de réalisation d'un tel amortisseur de traînée à inertie fluide 40, comportant un corps tubulaire cylindrique 45 fermé par deux fonds 46 et 47, un piston 48 coulissant axialement et, dans cet exemple, avec étanchéité dans le corps 45 et étant solidaire d'une tige axiale 51 coulissant également avec étanchéité dans les fonds 46 et 47, et dont une extrémité extérieure au corps 45 comporte un embout à rotule 51a d'articulation sur une pale d'un rotor ou sur un organe de liaison de cette pale au moyeu du rotor, tandis que le fond 47 est solidaire d'un embout à rotule 47a pour l'articulation du corps 45 sur le moyeu du rotor, deux ressorts 52 identiques, et hélicoïdaux ou à boudins, étant logés chacun dans l'une respectivement des deux chambres de travail 49 et 50 délimitées par le piston 48 dans le corps 45, chaque ressort 52 étant guidé par le corps 45 et prenant appui contre l'un respectivement des deux fonds 46 et 47, d'un côté, et, de l'autre côté, contre le piston 48 pour rappeler l'ensemble tige 51-piston 48 en position neutre dans le corps 45, les deux chambres 49 et 50, remplies d'un fluide tel qu'une huile hydraulique, étant en communication permanente l'une avec l'autre par un orifice de laminage 54 percé dans la base du piston 48 et calibré pour procurer un amortissement important à la
le véhicule est en mouvement, soit en déplacement à une vitesse V, ou à l'arrêt, soit à une vitesse nulle (V=O). L'image est alors préférentiellement prise vers l'avant du véhicule ou de son sens habituel de circulation pour rendre compte de la vision qu'a le conducteur au travers du pare-brise du véhicule.
En outre, ce procédé est adapté pour permettre d'indiquer la distance de visibilité de manière passive, c'est-à-dire sans intervention automatique sur le véhicule, ou de manière active en agissant automatiquement sur un organe du véhicule.
Utilisé de manière passive, le procédé peut par exemple à l'aide d'un affichage lumineux apparaissant dans l'habitacle du véhicule par exemple, indiquer au conducteur la valeur de la distance de visibilité ou la vitesse à ne pas dépasser. Un capteur de vitesse peut permettre d'indiquer au procédé la vitesse du véhicule, qui peut alors le cas échéant afficher au conducteur que cette dernière est trop élevée. Dans tous les cas, en passif, il appartient au conducteur d'adapter la vitesse de son véhicule luimême et d'activer les feux de brouillard si nécessaire.
De manière active, le procédé peut par exemple permettre d'agir automatiquement sur la vitesse du véhicule ou sur le système de freinage par exemple en fonction de la valeur de la distance de visibilité et préférentiellement selon des critères de sécurité précédemment évoqués (distance de freinage, etc.). Il peut aussi permettre d'activer automatiquement les feux de brouillard.
Dans le cas d'un arrêt du véhicule, le procédé peut être adapté pour que les affichages ou actionnements automatiques précités restent activés un certain temps, en particulier au moins jusqu'au moment de l'arrêt total du moteur, voire quelques instants supplémentaires. En effet, dans une situation d'arrêt momentané (station service, péage, ralentissement dû aux encombrements de la circulation, etc.) le véhicule peut atteindre une vitesse nulle, alors qu'il convient de conserver les voyants de sécurité, en maintenant par exemple, les feux de brouillard allumés.
Ce procédé peut aussi être employé en statique pour observer une scène et rendre compte de la présence d'un brouillard et de la distance de visibilité. Dans ce cas, au moins une caméra peut par exemple être disposée sur une infrastructure routière et envoyer un signal vers au moins un panneau fixe disposé le long de l'infrastructure ou vers des
véhicules pour leur indiquer passivement, comme évoqué de manière dynamique, tout type d'informations (vitesse limite de sécurité, étendue spatiale du brouillard, etc. ) et éventuellement intervenir sur le véhicule automatiquement comme évoqué précédemment, en agissant par exemple sur le freinage ou les feux de brouillard.
Tous types d'échanges d'informations, par exemple à l'aide de signaux radio, permettraient d'intervenir entre la caméra et les véhicules ou entre les véhicules eux-mêmes. La multiplicité des points de mesure (à partir de plusieurs caméras ou véhicules) permettent d'indiquer régulièrement les évolutions spatiale et temporelle du brouillard et/ou de la distance de visibilité vers des panneaux d'affichages ou directement vers des véhicules.
Avantageusement, pour déterminer le coefficient d'extinction du brouillard : - on fournit l'ordonnée de l'horizon pour la première image, - on détermine l'ordonnée d'au moins un point d'inflexion de ladite courbe de luminance verticale, - on compare ladite ordonnée du point d'inflexion à ladite ordonnée de l'horizon, - on indique la présence de brouillard lorsque ladite ordonnée du point d'inflexion est située en dessous de ladite ordonnée de l'horizon, - on calcule ledit coefficient d'extinction à partir de ladite ordonnée du point d'inflexion et de ladite ordonnée de l'horizon, et - on détermine la distance de visibilité à partir dudit coefficient d'extinction.
L'ordonnée de l'horizon peut être par exemple fournie à partir du marquage sur la bande de roulement. On déduit la distance de visibilité D à partir de la détermination de la valeur à l'ordonnée du point d'inflexion de la courbe de luminance. Dans ce cas, il est nécessaire de faire l'hypothèse que le sol présente un niveau de gris uniforme pour éviter toute interférence due aux irrégularités du revêtement par exemple.
Pour s'abstenir de l'hypothèse précitée, on effectue une seconde prise d'image, avant de déterminer la distance de visibilité. Ainsi, avantageusement, le procédé comporte en outre les étapes suivantes : - on capture une seconde image dans la même direction et le même sens que ladite première image,
- on enregistre la luminance en chaque point de ladite seconde image, - on effectue une homographie de ladite seconde image de manière à ramener cette dernière dans un repère de ladite première image et obtenir une image homographique, - on applique un masque sur ladite image homographique pour obtenir une zone homographique de ladite image homographique, - on effectue une moyenne des luminances de ladite zone homographique le long de l'abscisse de l'image homographique pour obtenir une courbe de luminance homographique verticale en fonction de chaque ordonnée de ladite zone homographique, - on trace une courbe de luminance verticale qui en chaque ordonnée correspond à la différence des luminances entre les courbes de luminance de ladite zone et de ladite zone homographique, - on fournit l'ordonnée de l'horizon pour ladite première image, - on détermine l'ordonnée d'au moins un point d'inflexion de ladite courbe de différence de luminances verticales, - on compare ladite ordonnée du point d'inflexion à ladite ordonnée de l'horizon, - on indique la présence de brouillard lorsque ladite ordonnée du point d'inflexion est située en dessous de ladite ordonnée de l'horizon, - on calcule ledit coefficient d'extinction à partir de ladite ordonnée du point d'inflexion et de ladite ordonnée de l'horizon, et - on détermine la distance de visibilité à partir dudit coefficient d'extinction.
Dans le cas du déplacement du véhicule, les deux images correspondent à peu près à la même scène, mais prise à deux distances différentes pour un même objet dans la scène. Or, comme nous l'avons évoqué précédemment, l'effet visuel du brouillard dépend de la distance ; les deux images n'ayant pas été prises à la même distance, l'effet du brouillard sera différent. Le fait de comparer deux images de la même scène permet de tenir compte des irrégularités rencontrées sur la scène.
En fait, le déplacement du véhicule dans la scène produit une transformation homographique de l'image de la route. Ainsi, de manière à pouvoir comparer les niveaux de gris entre les deux images, il est nécessaire de réaliser une homographie de la seconde image, de manière à la ramener dans un repère identique à celui de la première image
enregistrée. Ainsi, à partir de la loi de Koschmieder appliquée aux deux luminances, on obtient : Les deux distances d2 et dl étant liées par la distance d', parcourue par le véhicule, soit avec d2 = dl + d', on obtient alors : ,
Dans le cas d'un arrêt du véhicule, la distance d'est nulle et le procédé est comparable à celui à une seule prise d'image, puisque L2=Ll, sauf dans la situation très rare d'une évolution brutale et importante du brouillard entre les deux prises d'images.
A titre d'exemples de polyéthers polyuréthanes non-ioniques à chaîne grasse utilisables dans l'invention, on peut aussi utiliser aussi le Rhéolate 205# à fonction urée vendu par la société RHEOX ou encore les Rhéolates 208 , 204 ou 212, ainsi que l'Acrysol RM 184#.
De tels polyéther polyuréthanes sont vendus notamment par la société ROHM & HAAS sous les appellations Aculyn 46# et Aculyn 44# [l'ACULYN 46# est un polycondensat de polyéthylèneglycol à 150 ou 180 moles d'oxyde d'éthylène, d'alcool stéarylique et de méthylène bis(4-cyclohexyl-isocyanate) (SMDI), à 15% en poids dans une matrice de maltodextrine (4%) et d'eau (81%); l'ACULYN 44# est un polycondensat de polyéthylèneglycol à 150 ou 180 moles d'oxyde d'éthylène, d'alcool décylique et de méthylène bis(4-cyclohexylisocyanate) (SMDI), à 35% en poids dans un mélange de propylèneglycol (39%) et d'eau (26%)].
La composition prête à l'emploi selon l'invention peut également comprendre dans la composition colorante et/ou la composition oxydante au moins un polymère cationique ou amphotère.
Les polymères cationiques utilisables conformément à la présente invention peuvent être choisis parmi tous ceux déjà connus en soi comme améliorant les propriétés cosmétiques des cheveux, à savoir notamment ceux décrits dans la demande de brevet EP-A-337 354
Ces paramètres minimums du convertisseur catalytique 16 correspondent, par exemple pour une friteuse devant traiter une quantité de pomme de terre de l'ordre de 1 à 1,25 kg avec une puissance de chauffe de 2 000 Watts, aux critères suivants : - quantité moyenne de vapeur passant à travers le catalyseur : 600 g, - poids moléculaire de l'eau'18 g/mol, - condition normale de température : 273 K, - constance des gaz parfaits. 0,0821, - volume de vapeur à traiter : 747, 11 L, - temps de cuisson (cycle de cuisson) : 13 min, - quantité de vapeur passant à travers le catalyseur : 57,5 Llmin.
Pour une cellule non traitée de diamètre 102 mm et de hauteur 12,5 mm comportant 196 perforations par pouce carré (PSI) (30,42 perforations 1 cm2) avec une épaisseur de paroi de 0,24 mm, la superficie du substrat de base calculée sur 2 500 perforations au total est de l'ordre de 0,196 m2 (environ 0,2 m2).
Un convertisseur catalytique dimensionné de cette façon s'est avéré donner d'excellents résultats.
Selon l'invention, des résultats excellents peuvent être obtenus lorsque le substrat de base 30 comporte entre 190 et 400 perforations 31 par pouce carré (PSI) (29,49 et 62,09 perforations 1 cm2), et de préférence environ 200 perforations PSI (31,04 perforations 1 cm2).
Le substrat 30 est un matériau monolithe à structure en nid d'abeille, en alumine ou en cordiérite, possédant un coefficient de dilatation thermique très bas et une résistance élevée aux hautes températures et aux chocs thermiques.
Les perforations 31 pourront être de toute forme appropriée et de toute section appropriée, et par exemple circulaire ou hexagonale, et sont obtenues selon des techniques bien connues de l'homme du métier, faisant intervenir le malaxage de terres sélectionnées, tout en conservant un taux d'humidité spécifique, puis en effectuant une série de cycles de cuisson et d'évaporation.
En raison de son coût relativement bas, la cordiérite sera le matériau préféré du substrat.
La couche intermédiaire 32 (washcoat), qui agit comme support pour la phase active du convertisseur catalytique, est une solution inorganique qui est apposée, par trempage ou pistolage avec de l'alumine, sur le substrat de base 30. L'incorporation de cérine peut être effectuée pendant l'opération de
trempage ou pistolage de l'alumine, pour obtenir une répartition aussi homogène que possible de la cérine dans la couche intermédiaire.
Tel que cela est bien connu de l'homme du métier, différents types d'alumine sont bien évidemment utilisables Dans l'exemple de réalisation donné précédemment, le revêtement de la couche intermédiaire 32 correspond à un apport minimum de 7 g d'alumine/cérine, la surface du substrat de base 30 correspondant à 0,2 m2 environ.
Selon l'invention, le composant de surface 33 est une solution inorganique comprenant un métal précieux ou un mélange de métaux précieux ou encore un mélange d'oxydes de l'un ou de plusieurs de ces métaux précieux choisis parmi notamment le platine, le cuivre, le manganèse, le palladium, etc.