INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Réception d'une alarme en provenance du réseau véhicule Lorsqu'un capteur du réseau véhicule 14 détecte un problème, il transmet une demande de connexion à la plate-forme embarquée 8 qui établir une communication avec le serveur réseau central 10.
A la réception de cet appel, le module frontal de communication 28 effectue un contrôle de l'origine de l'appel et l'accepte en raccrochant éventuellement une communication moins prioritaire si tous les modems sont occupés.
L'alarme est alors transmise au module de gestion des communications 26 qui détermine les adresses vers lesquelles doit être diffusé le message d'alarme et transmet ce message vers des serveurs déterminés.
Protocole d'échange entre le serveur réseau central 10 et le serveur domestique 4 Ce protocole d'échange entre le serveur réseau central 10 et le serveur domestique 4 permet d'échanger des informations de manière formelle. Il couvre le sens dispositif serveur réseau central vers serveur domestique et le sens inverse.
Il présente le format des échanges, dans les deux sens, qui sont portés par les couches du protocole Internet (HTTP, FTP ou SMTP). L'établissement de la communication entre le serveur réseau central 10 et le serveur domestique 4 et la gestion de cette communication ne font pas l'objet de la présente invention.
Principe de fonctionnement La communication entre le serveur réseau central 10 et le serveur domestique 4 étant établie, l'établissement de la connexion PPP s'effectue suivant un mode unique quelle que soit l'origine de la communication : Le serveur réseau central 10 joue le rôle de serveur PPP (DHCP) et fournit une adresse du protocole Internet au serveur domestique 4.
Une authentification PAP est réalisée.
Le dialogue entre le serveur réseau central 10 et le serveur domestique 4 s'effectue par échange de messages SMTP (dans le sens serveur domestique vers serveur réseau central) au travers d'une liaison au protocole Internet sur PPP ou de requêtes HTTP et FTP
(dans le sens serveur réseau central vers serveur domestique).
Sens serveur réseau central 10 vers serveur domestique 4 Dans le sens serveur réseau central 10 vers réseau domestique 4 les demandes portent sur trois types d'actions : * la commande, 'la demande d'état, * la configuration.
La commande La commande consiste à envoyer par le protocole HTTP une séquence permettant de désigner un équipement domestique de façon unique ainsi que le descriptif de la commande associée.
URL Commande Numero Type Information xxx exe. htm 0-255 0-31 Valeur décimale avec : - URL = adresse Internet du serveur domestique 4 - Commande = nom d'exécution de la commande généralement associé au nom du fichier contenant les équipements ou les fonctions désignés.
Exemple : scénario~exe. htm ; - numéro = numéro d'ordre de déclaration de l'élément pour un type donné,
De telles lampes qui ont des diodes photoémissives ont une plaque transparente de guidage de forme plate.
Plus précisément, dans une lampe qui comporte des diodes photoémissives et une plaque de guidage, la lumière des diodes tournées vers une ou deux faces d'extrémité de la plaque de guidage de lumière pénètre dans cette plaque, et la lumière qui a pénétré dans cette plaque est réfléchie par la surface arrière de la plaque de guidage de lumière et sort donc à la surface avant de cette plaque. En d'autres termes, la plaque de guidage de lumière forme aussi une "source lumineuse étendue".
Cependant, la lampe de véhicule classique qui comporte une plaque de guidage de lumière comme source étendue de lumière donne une image luminescente plate, si bien que son aspect tridimensionnel est peu attrayant, et elle a peu d'effets sur les observateurs, aussi bien lorsque la lampe est allumée que lorsqu'elle est éteinte.
L'invention concerne donc une lampe de véhicule qui donne un bon aspect de profondeur aussi bien lorsqu'elle fonctionne que lorsqu'elle ne fonctionne pas, et qui donne un grand changement d'aspect entre les états éclairé et non éclairé, si bien qu'elle attire l'attention des conducteurs des véhicules qui suivent et analogues.
Cet objet est atteint grâce à une structure originale de lampe de véhicule qui comprend : un groupe de diodes photoémissives formé de plusieurs diodes photoémissives disposées sous forme alignée
suivant une rangée afin que la direction d'éclairage des diodes soit tournée vers l'avant d'une lampe, et une plaque de guidage de lumière qui est une plaque transparente et qui est placée devant le groupe de diodes photoémissives, la plaque de guidage de lumière étant placée parallèlement à une direction avant-arrière de la lampe, et plusieurs unités à plaque de guidage de lumière sont disposées en direction perpendiculaire à la direction avantarrière de la lampe, à l'intérieur d'une chambre de lampe délimitée par un corps de lampe et une glace avant translucide qui recouvre une face avant du corps de lampe, chacune des unités à plaque de guidage de lumière provoquant l'entrée de la lumière des diodes photoémissives dans la plaque de guidage de lumière depuis la surface d'extrémité arrière de cette plaque, la lumière avançant vers une partie d'extrémité avant de la plaque de guidage de lumière et provoquant la sortie de la totalité pratiquement de la lumière des diodes photoémissives par une surface d'extrémité avant de la plaque de guidage de lumière vers l'avant de la lampe.
Dans la lampe de véhicule selon l'invention, la plaque de guidage de lumière est placée parallèlement à la direction avant-arrière de la lampe. Les diodes photoémissives sont ainsi disposées sous forme d'une source lumineuse placée derrière la plaque de guidage de lumière. Ainsi, lorsque la lampe ne fonctionne pas, elle donne un bon aspect de profondeur, les diodes photoémissives sont pratiquement invisibles, et la couleur de la plaque de guidage de lumière (transparente) est prédominante. D'autre part, lorsque la lampe fonctionne, elle produit une lumière de couleur fonctionnelle, telle que rouge, orangée, etc. d'après la fonction de la lampe, et donne ainsi un grand changement par rapport à l'état non allumé. La lampe attire bien l'attention des conducteurs des véhicules placés derrière et contribue donc à la sécurité de la circulation.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va
suivre d'exemples de réalisation, faite en référence aux dessins annexés sur lesquels : la figure 1 est une coupe par un plan vertical d'une lampe de véhicule dans un mode de réalisation de l'invention ; la figure 2 est une vue en élévation frontale de la lampe dont une glace avant a été retirée ; et la figure 3 est une coupe agrandie suivant la ligne 3-3 de la figure 2.
La lampe indicatrice 1 pour véhicule comporte un corps 2 de lampe qui a une partie évidée qui débouche vers l'avant. Une chambre 4 de lampe est formée par le corps 2 et une glace avant transparente 3 qui couvre l'ouverture avant du corps 2 de lampe. La glace avant 3 a une partie de face avant 3a qui recouvre pratiquement l'avant du corps 2 de lampe et une partie de surface latérale 3b qui est en saillie vers l'arrière depuis le bord périphérique de la partie de surface avant 3a. Cette partie 3a et la partie latérale 3b sont formées en une seule pièce. La glace avant 3 est transparente et incolore et n'a aucun élément de lentille. Elle est considérée comme une "glace transparente continue". Cependant, la glace 3 peut aussi avoir un élément de lentille, par exemple un gradin diffusant ou analogue. En outre, au lieu d'être transparente et incolore, la glace 3 peut être transparente et colorée, par exemple avec une teinte fumée correspondant à une couleur grise.
Plusieurs unités 5 à plaque de guidage de lumière sont placées à l'intérieur de la chambre de lampe. Chacune de ces unités 5 est formée d'une plaque 7 de guidage de lumière et de plusieurs diodes photoémissives disposées suivant une rangée, comme mieux représenté sur la figure 3, et formant un groupe 6 de diodes photoémissives. Chaque plaque 7 de guidage de lumière est transparente, a une forme plate, et est constituée d'une résine transparente de synthèse ou analogue.
Les plaques 7 de guidage de lumière sont disposées afin qu'elles s'étendent parallèlement dans la direction avantarrière (ou parallèlement à la direction de profondeur) de
la lampe (voir figure 1), c'est-à-dire parallèlement à la direction de la flèche F-R de la figure 1 (F indiquant l'avant et R l'arrière). En d'autres termes, la direction du plan de chaque plaque 7 de guidage de lumière est la direction avant-arrière de la lampe.
Dans chaque plaque 7 de guidage de lumière, la surface d'extrémité avant 7a constitue une surface de sortie et la surface d'extrémité arrière 7b une surface d'incidence.
La surface d'extrémité arrière 7b a plusieurs cavités en demi-cercle placées dans la direction de la largeur de la plaque 7. Les surfaces internes des cavités constituent des surfaces 8 de gradin. Des parties des côtés des parties ayant les surfaces 8 de gradin de chaque plaque 7 de guidage de lumière ont des surfaces inclinées 9 qui forment un angle d'environ 45 avec la surface d'extrémité arrière 7b de la plaque 7 de guidage de lumière. Les parties ayant les surfaces inclinées continues 9 constituent des cavités en V.
La surface 7a de sortie a des saillies et cavités fines (non représentées) formées d'une manière dense.
le calculateur peut calculer les distances entre la solution d'altitude fournie par le filtre principal à N+1 satellites et la solution d'altitude fournie par chacun des N filtres secondaires.
En cas de panne d'un satellite, l'un des filtres secondaires donne une solution exacte dans un rayon de k1. Ei, Li étant l'écart-type calculé par ce filtre secondaire et associé à la solution trouvée par ce filtre.
Tous les autres filtres, y compris le filtre principal donnent une solution fausse, mais on ne sait pas quel est le filtre secondaire qui donne la solution exacte.
On calcule donc la distance d, entre l'erreur d'altitude (composante du vecteur d'état X) donnée par le filtre principal et celle qui est donnée par un filtre secondaire, on rajoute k1. LI à cette distance, Li étant l'écart-type correspondant à ce filtre. On fait ce calcul pour les N filtres secondaires. On prend la valeur maximale parmi les N valeurs ainsi calculées, et cette valeur constitue le rayon de protection RPH1 en cas de panne d'un satellite.
RPH attitude = SUP[ (dl + k1. E,)] Le calcul est similaire pour un rayon de protection horizontal, l'écart-type considéré étant alors la racine carrée de la somme des variances en longitude et en altitude.
Calcul du rayon de protection qlobal Ayant ainsi calculé deux rayons de protection RPHO et RPH1, en l'absence et en présence de panne du segment spatial, on prend la valeur la plus grande des deux pour définir un rayon de protection global RPH pour la solution hybride calculée par le calculateur d'hybridation. RPH = SUP[RPHO, RPH1] Ce rayon de protection est calculé en distance verticale d'une part, en distance horizontale d'autre part.
Cette hybridation entre une seule centrale inertielle et un récepteur GPS ne permet pas de prendre en compte une panne éventuelle non modélisée de la centrale inertielle ou du récepteur GPS (par exemple une panne GPS affectant tous les canaux du récepteur).
Si on veut prendre en compte de telles pannes, il faut introduire une redondance, avec une deuxième centrale inertielle, un deuxième récepteur GPS et un deuxième calculateur d'hybridation. La première chaîne
d'hybridation fournit une première solution hybride qui sera considérée comme solution principale, avec un écart-type associé Y, ; la deuxième chaîne fournit une solution hybride avec un écart-type associé. Si on considère que la probabilité d'une panne matérielle est de 104/heure, on peut se contenter d'un rayon de protection de 3E autour de chaque solution hybride. On calcule la distance entre les deux solutions hybrides, l'une étant juste dans un rayon de 3E et l'autre étant fausse, on rajoute à cette distance la plus grande des deux valeurs 3S ; la somme ainsi calculée constitue un rayon de protection global de la solution hybride principale en présence de panne de l'une ou l'autre des chaînes : la solution exacte se situe à l'intérieur d'un cercle ayant ce rayon, autour de la solution hybride principale, avec une probabilité d'erreur de 10'3/heure dans cet exemple.
Etant donné que la solution hybride principale a elle-même un rayon de protection associé, en l'absence de panne, qui est de 5, 7E pour la probabilité globale désirée de 10'7/heure, on détermine quelle est le rayon de protection le plus élevé entre ce dernier et le rayon de protection global en présence d'une panne de l'une ou l'autre des chaînes. La valeur la plus élevée des deux constitue, pour la centrale hybridée à deux chaînes d'hybridation, le rayon de protection global autour de la solution hybride de la chaîne principale. C'est ce rayon de protection global qui est fourni à l'utilisateur.
On notera qu'on ne peut pas déterminer laquelle des deux chaînes est défectueuse si on n'a pas une troisième voie. C'est pourquoi on donne à l'utilisateur une seule solution hybride qui est celle de la chaîne considérée par hypothèse comme chaîne principale (chacune des deux chaînes peut être considérée comme principale si les chaînes sont identiques).
Les explications qui viennent d'être fournies montrent que le rayon de protection ainsi calculé varie d'une manière progressive : il n'y a pas de saut brusque, et ceci aussi bien dans le cas d'une seule chaîne d'hybridation que dans le cas de redondance avec deux chaînes.
On pourra utiliser le rayon de protection propre du GPS pour recaler les données hybrides : lorsque le rayon de protection propre du GPS devient inférieur au rayon de protection global de la centrale hybride, les
données de position du GPS peuvent être fournies comme données de sortie de la centrale hybride.
En revenant maintenant au cas d'une panne du segment spatial, causée par un satellite défectueux, il est souhaitable de pouvoir connaître l'identité du satellite défectueux, et d'exclure ce satellite des mesures ultérieures. Dans le cas de deux chaînes d'hybridation, on vérifiera que c'est le même satellite qui est identifié comme étant défectueux avant de l'exclure.
Pour effectuer cette exclusion, le mieux est de considérer les innovations (INNOV) des filtres de Kalman comme des variables gaussiennes en l'absence de panne ; on calcule périodiquement la somme des carrés des innovations de chacun des filtres, normalisée par les écartstypes associés qui peuvent varier d'un filtre à l'autre. On applique une loi du Khi2 sur ces sommes. On ne doit pas voir apparaître d'incohérence. Si une incohérence apparaît, elle apparaît en principe sur tous les filtres sauf celui qui n'utilise pas le satellite défectueux. On peut ainsi l'identifier, l'exclure des prochains calculs, et dans l'immédiat recaler les données hybrides sur les données fournies par le filtre de Kalman secondaire qui ne comprend pas le satellite défectueux. L'incohérence est déterminée à partir d'un seuil qui dépend de la probabilité de fausse alarme et la probabilité de non-détection qu'on se fixe.
Après le laminage à chaud (i) décrit ci-dessus, un recuit en continu ou une galvanisation est appliqué.
Cependant, dans le cas où la forme après le laminage à chaud est médiocre, le laminage à froid peut être appliqué en ayant pour but de modifier la forme après avoir exécuté le laminage à chaud (i) et avant d'exécuter le recuit en continu ou la galvanisation (ii). Il est recommandé de définir le taux de laminage à froid comme étant de 1 à 50 %, car la charge du laminage augmente en rendant le laminage à froid difficile lorsqu'un laminage à froid est appliqué à un taux dépassant 50 %. En particulier, dans le cas où la phase de la matrice est de la martensite trempée, il est préférable de définir le taux de laminage à froid comme étant de 1 à 30 %.
Le recuit en continu ou la galvanisation inclut une étape de chauffage à une température au point A1 ou plus et au point A3 ou moins, et une étape de refroidissement à une vitesse de refroidissement moyenne de 3 C/s ou plus en descendant jusqu'à une température du point Ms ou moins [figure 3(a)] et optionnellement, une étape d'application supplémentaire d'un survieillissement à une température de 100 à 600 C [figure 3 (c)]. conditions décrites ci-dessus sont établies pour le trempage de la phase de la matrice formée par l'étape de laminage à chaud (martensite trempée ou bainite trempée) afin d'obtenir la martensite trempée ou la bainite trempée désirées et également former la seconde phase (martensite).
Tout d'abord, par immersion à une température du point Ai ou plus et du point A3 ou moins, une structure désirée (martensite trempée + martensite/bainite trempée + martensite) est formée (recuit dans la région de phase double). Lorsque la température décrite cidessus est dépassée, toute la structure se transforme en la phase y, alors que toute la structure est transformée en martensite trempée/bainite trempée lorsque la
température est inférieure au niveau décrit ci-dessus en ne réussissant pas à obtenir une martensite de seconde phase désirée. Il est recommandé que le temps de rétention pendant le chauffage soit défini comme étant de 10 à 600 s durant l'immersion. Lorsqu'il est inférieur à 10 s, le trempage est insuffisant en ne réussissant pas à obtenir une phase désirée de la matrice (martensite trempée ou bainite trempée). Il est de préférence de 20 s ou plus et davantage de préférence de 30 s ou plus.
Lorsqu'il dépasse 600 s, la structure de type paillettes en tant que caractéristique de la martensite trempée ou de la bainite trempée ne peut plus être conservée au point de dégrader les caractéristiques mécaniques. Il est de préférence de 500 s ou moins et davantage de préférence de 400 s ou moins.
Ensuite, la vitesse de refroidissement moyenne (CR) de la figure 3 est régulée à 3 C/s ou plus (de préférence 5 C/s ou plus) et le refroidissement est conduit à une température du point Ms ou moins tout en évitant une transformation perlitique. Ainsi, de la martensite fine peut être obtenue en un court intervalle de temps.
Dans ce cas, lorsque la vitesse de refroidissement moyenne est inférieure à la plage décrite ci-dessus, aucune structure désirée ne peut être obtenue, mais de la perlite ou autre se forme. Il n'y a pas de restriction particulière à la limite supérieure et une vitesse supérieure est davantage préférée. Cependant, il est recommandé de maîtriser correctement la limite supérieure au vu du niveau de mise en oeuvre pratique.
En outre, dans l'étape décrite ci-dessus, une structure de bainite peut être formée en supplément, en plus de la phase désirée de la matrice (martensite trempée ou bainite trempée) et de la martensite, à l'intérieur d'une plage ne dégradant pas l'effet de l'invention. Une galvanisation et, en outre, un
traitement d'alliage peuvent également être appliqués sans décomposer de façon remarquable la structure désirée à l'intérieur d'une plage qui ne dégrade pas l'effet de l'invention. En particulier, la chaîne de galvanisation en continu pour une tôle d'acier galvanisée fondue ou une tôle d'acier galvanisée fondue alliée peut comprendre une étape de retenue à une température de 400 à 500 C pendant une période de quelques secondes à plusieurs dizaines de secondes en ayant pour but un traitement de galvanisation après l'étape de refroidissement [figure 3 (b)]. La "vitesse de refroidissement moyenne (CR)" dans le cas de l'inclusion de l'étape de rétention (b) n'inclut pas le temps de rétention.
En outre, après refroidissement jusqu'à la température du point Ms ou moins, un survieillissement peut optionnellement être appliqué à une température de 100 à 600 C. Ceci est dû au fait que le niveau de TS peut être commandé par le traitement de survieillissement décrit ci-dessus. A une température inférieure à 100 C, TS ne peut pas être commandé et aucun effet de trempe désiré ne peut être obtenu. Elle est davantage de préférence de 200 C ou plus. Cependant, lorsqu'elle dépasse 600 C, il en résulte un problème tel que la précipitation d'une cémentite qui diminue TS. Elle est davantage de 500 C ou moins. En outre, il est recommandé de maîtriser correctement le temps de traitement suivant le niveau TS demandé ou autre et il est généralement préféré de le commander de 10 à 200 s (davantage de préférence, 30 s ou plus et 150 s ou moins).
(2) [Etape de laminage à chaud] # [Etape de laminage à froid] # [Première étape de recuit en continu] # [Seconde étape de recuit en continu ou étape de galvanisation] Le procédé (2) décrit ci-dessus est un procédé de fabrication de la tôle d'acier désirée au moyen de l'étape de laminage à chaud, de l'étape de laminage à
froid, de la première étape de recuit en continu, de la seconde étape de recuit en continu ou de l'étape de galvanisation. Des vues explicatives de la première étape de recuit en continu caractérisant le procédé décrit cidessus sont indiquées sur la figure 4 (dans le cas où la phase de la matrice est de la martensite trempée) et la figure 5 (dans le cas où la phase de la matrice est de la bainite trempée).
Tout d'abord, l'étape de laminage à chaud et l'étape de laminage à froid sont appliquées. Les étapes ne sont pas particulièrement limitées et les conditions habituellement mises en pratique peuvent être choisies correctement et adoptées. Ceci est dû au fait que la structure désirée n'est pas assurée par les étapes du procédé décrit ci-dessus, mais que le procédé a pour caractéristique de maîtriser la première étape de recuit en continu, et la seconde étape de recuit en continu ou l'étape de galvanisation à mettre ensuite en pratique pour obtenir une structure désirée.
En particulier, pour l'étape de laminage à chaud, il est possible d'adopter des conditions telles qu'un refroidissement à une vitesse de refroidissement moyenne d'environ 30 C/s et un enroulage de la tôle à une température d'environ 500 à 600 C après achèvement du laminage à chaud à Ay3 ou plus. En outre, il est recommandé pour l'étape de laminage à froid d'appliquer un laminage à froid à un taux de laminage à froid d'environ 30 à 70 %. Ils ne sont en aucune manière restrictifs.
Ensuite, (iii) une première étape de recuit en continu et (iv) une seconde étape de recuit en continu ou une étape de galvanisation caractérisant le procédé (2) ci-dessus seront expliquées ci-dessous.
(iii) Première étape de recuit en continu (étape de recuit en continu initiale)
L'étape décrite ci-dessus comprend une étape consistant à chauffer et à conserver la température au point A3 ou plus, et une étape de refroidissement à une vitesse de refroidissement moyenne de 20 C/s ou plus en descendant jusqu'à une température du point Ms ou moins, ou bien le point Ms ou plus et le point Bs ou moins. Les conditions sont réglées de façon à obtenir une phase désirée de la matrice (martensite trempée ou bainite trempée).
Tout d'abord, après une immersion à une température au point A3 ou plus (Tl sur la figure 4 et la figure 5) (de préférence 1 300 C ou moins), une martensite trempée ou une bainite trempée désirées est obtenue en commandant la vitesse de refroidissement moyenne (CR sur la figure 4 et la figure 5) à 20 C/s ou plus (de préférence, 30 C/s ou plus), et en refroidissant jusqu'à la température du point Ms ou moins (T2 sur la figure 4) ou jusqu'à la température du point Ms ou plus et du point Bs ou moins (T2 sur la figure 5) tout en évitant une transformation ferritique ou une transformation perlitique.
Dans ce cas, lorsque la vitesse de refroidissement moyenne (CR) est inférieure à la plage décrite ci-dessus, de la ferrite ou de la perlite se forme en empêchant d'obtenir une structure désirée. Il n'y a pas de restriction particulière à la limite supérieure et une vitesse supérieure est davantage préférée, mais il est recommandé de maîtriser correctement la vitesse au vu du niveau de mise en oeuvre pratique.