INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
observé et l'observateur d. A partir de la prise d'une image de la scène observée, on obtient la luminance du sol Lo et la luminance du ciel Lf, qui sont directement proportionnelles aux niveaux de gris enregistré sur l'image observée ; il ne reste donc plus qu'à déterminer la distance entre le point observé et l'observateur d pour accéder au coefficient d'extinction k du brouillard.
La figure 1 représente un moyen d'obtention dynamique de la distance de visibilité D à l'aide d'une caméra 10 embarqué sur un véhicule 12 préférentiellement en mouvement sur une route 14.
La distance d est reliée à la position de la caméra 10 sur le véhicule 12. La caméra 10, par exemple de type CCD enregistrant la luminance de la scène 21 en niveaux de gris, est préférentiellement située sur l'avant du véhicule 12 ou sur le côté de celui-ci, en étant par exemple fixée derrière le pare-brise (non représenté) du véhicule 12 et pointe vers l'avant de la scène 21 dans le sens F de déplacement habituel du véhicule 12, pour enregistrer une image 20 correspondant à la vision qu'a un conducteur 18 à travers le pare-brise. Sur la figure 2, l'image 20 correspond à l'image enregistrée par la caméra 10 placée au point C et est artificiellement disposée vers l'avant de la scène 21 pour des commodités de repères et de calculs.
La caméra peut aussi être disposée sur un rétroviseur extérieur (non représenté) ou au voisinage du pare-chocs 16 du véhicule 12. Dans ce cas, l'ensemble de la caméra 10 est préférentiellement protégé des agressions extérieures (pluie, salissures, choc, etc. ) en étant par exemple placé derrière une paroi transparente ; dans le cas contraire, un système de nettoyage de l'objectif de la caméra est nécessaire.
Selon le modèle perspectif couramment utilisé en vision, la distance d peut être obtenue à partir des paramètres de la caméra 10 (distance focale, géométrie des pixels, etc. ) et de son orientation sur le véhicule 12.
La figure 2 illustre un tel modèle perspectif dans lequel la caméra 10 est placée au centre C dans un repère (C, x, y z) tel que l'axe z est situé le long de l'axe optique de la caméra et donc normal au plan de l'image 20 situé à une distance focale f de la caméra 10. Pour toute la suite, l'image et son plan sont référencés 20. Le repère (S, X, Y, Z) est un repère lié à la scène 21 dont le centre S est situé en retrait dans la scène pour des commodités de calculs. En fait, le centre S est placé à l'intersection d'une
route 14 et de l'axe y du repère lié à la caméra 10. L'axe Y de la scène est confondu avec l'axe y de la caméra. H représente alors la distance entre le centre C de la caméra et le centre S de la scène 21.
VH correspond à l'intersection du plan de l'image 20 et d'un plan parallèle à la route 14 passant par le centre C de la caméra 10. Sur la figure 2, VH correspond à l'ordonnée de la ligne de l'horizon dans le plan image 20, passant par le centre C du repère de la caméra et e représente l'angle entre la ligne VH et l'axe optique z de la caméra, ce qui correspond à l'inclinaison de la caméra par rapport à l'horizontale. L'axe optique peut aussi être indiqué en recherchant le point de fuite de l'image 20. Le point 0 représente le centre de l'image 20.
Comme illustré sur les figures 2 et 3, un point P de la scène 21 de coordonnées (x, y, z) dans le repère de la caméra 10 est alors projeté en un point p de coordonnées (U, V) dans le repère image 20.
En supposant que les pixels soient carrés de longueur de côté t, on obtient :
Par exemple, un calibrage géométrique de la caméra 10, préalable à l'utilisation du procédé, généralement réalisé par l'installateur du dispositif permettant de réaliser le procédé, permet de déterminer le paramètre X, qui dépend de la position et de l'inclinaison de la caméra 10 et d'en déduire la relation entre la distance d et t'ordonnée V. En connaissant la distance réelle entre deux points sur l'image de coordonnées Vi et V2, on en déduit aisément le paramètre Àv par la formule suivante :
En choisissant par exemple la distance entre deux bandes de marquage routier dont l'écartement est connu, par exemple sur une autoroute le marquage central présente des bandes successives distantes de 20 m (non représenté), on en déduit le paramètre Xv et donc la relation entre la distance d et l'ordonnée V pour toute la suite.
Pour évacuer l'air de la seconde cavité 10 vers la veine principale, on dispose des seconds moyens d'injection. Comme cela est le cas dans la pratique, on peut effectuer au moins un perçage 17 incliné dans le stator de façon à obtenir un flux d'air ayant une forte composante tangente au rotor. Ces perçages 17 peuvent être réalisés dans le support 36 entre la seconde cavité 10 et la troisième cavité 37. Notons que l'on peut également avoir recours à un système de pales ayant les effets thermiques et mécaniques déjà décrits.
De plus, l'air provenant de ces seconds moyens d'injection peut aussi être utilisé pour refroidir une zone du rotor soumise aux fortes chaleurs de l'écoulement de la veine principale.
De même, les seconds moyens d'injection peuvent également améliorer l'efficacité des systèmes d'étanchéité rotatifs du flasque 2. En référence à la figure 4, les perçages 17 débouchent dans une cavité 18 du joint à labyrinthe externe. Ce cas de figure se présente lorsqu'on utilise un flasque 2 du type harpon, c'est-à-dire lorsque le joint à labyrinthe externe est réalisé de telle sorte que chaque lèvre 26,27, 28 coopère avec une pièce de friction distincte 29,30, 31 du type nid d'abeille. On obtient donc en raison de cet agencement particulier, au moins deux cavités 18,19 partiellement séparées de la seconde cavité 10 par un élément autre qu'une des pièces de friction 29,30, 31 du type nid d'abeille.
On peut alors injecter l'air dans l'une de ces cavités 18,19 par l'intermédiaire des seconds moyens d'injection. Cet air arrivant dans les cavités 18,19 tourbouillonne et est entraîné en rotation avant d'être naturellement aspiré de la chambre sous pression 16 vers la veine principale, en raison de la différence de pression entre ces éléments. Le fait d'injecter de l'air chaud dans l'une des cavités 18 ou 19 va permettre ainsi une économie de l'air froid à prélever des premiers moyens d'injection 1 et entraîne par conséquent une amélioration des performances du système. Notons également que le fait d'injecter de l'air dans la petite cavité 18 créée par la succession de deux labyrinthes fait augmenter la pression de cette petite cavité et provoque donc une baisse supplémentaire de la différence de pression entre cette cavité 18 et la chambre sous pression 16.
La principale amélioration apportée ici réside dans l'utilisation d'un joint à labyrinthe externe du type harpon. En effet, cet agencement permet de réaliser les seconds moyens d'injection dans un élément plein, autre qu'un élément de friction du type nid d'abeille, perturbateur du jet d'air. La solution s'avère alors très avantageuse dans le sens où elle évite les perturbations résultant du passage à travers les structures en nid d'abeille 29,30, 31, et dans le sens où elle comporte moins de contraintes de fabrication que dans les solutions existantes de l'art antérieur.
Les seconds moyens d'injection prennent alors la forme de perçages inclinés 17 pour obtenir un
flux d'air ayant une forte composante tangente au rotor 38, ou encore la forme de pales comme celles pouvant être utilisées pour réaliser les premiers moyens d'injection 1. La surpression créée dans la petite cavité 18 fait diminuer considérablement les débits de fuite du circuit de refroidissement, la conséquence étant que davantage d'air froid provenant des premiers moyens d'injection parvient à passer au travers des orifices de passage 6.
Une autre particularité de l'invention provient de l'agencement spécifique du support 14 et des premiers moyens d'injection 1. Traditionnellement, la partie du support 14 portant la pièce de friction 13a du joint à labyrinthe interne 13a, 13b est placée sous la sortie d'air des premiers moyens d'injection 1.
Dans cette configuration, cette partie du support 14 est alors soumise à de faibles déplacements provoqués par ces premiers moyens d'injection 1, créant ainsi des fuites importantes à travers le joint à labyrinthe interne 13a, 13b. Pour palier à cet inconvénient, le stator peut alors présenter comme ceci est visible sur la figure 2, un décalage entre la sortie des premiers moyens d'injection 1 et la partie du support 14 portant la pièce de friction 13a. Ce décalage permet d'interposer entre ces deux éléments les troisièmes moyens d'injection, qui sont également une source de faibles déplacements pour le support 14 portant la pièce de friction 13a. On a ainsi la possibilité de maîtriser le jeu dans le joint à labyrinthe interne 13a, 13b, en découplant les deux mouvements du stator énumérés ci-dessus. En effet, en ajustant la masse des
plots 15, les débits d'air dans les perçages 3 et le nombre de ces perçages, on peut ainsi ajuster la position relative du rotor et du stator afin de limiter au maximum le éventuelles fuites à travers ce joint à labyrinthe interne 13a, 13b.
Il en est de même pour le joint à labyrinthe externe 4a, 4b. On a en effet la possibilité de maîtriser les faibles déplacements du support 36 portant la pièce de friction 4a, en combinant les effets de la masse d'inertie de ce support 36 et les effets du refroidissement créé par les perçages inclinés 17 des seconds moyens d'injection.
Les troisièmes moyens d'injection permettent également d'obtenir un débit d'appoint pour le circuit d'air de refroidissement des aubes, ainsi qu'une stabilisation de la pression de la chambre sous pression 16.
Notons enfin que le support 36 de la pièce de friction 4a est boulonné par l'intérieur, contrairement à ce qui se pratique habituellement, cette technique permettant d'avoir un gain de place dans la partie externe pour aménager l'appui du distributeur.
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art au dispositif qui vient d'être décrit, uniquement à titre d'exemple non limitatif.
La présente invention concerne une lampe de véhicule et, plus précisément, une lampe de véhicule qui donne un bon aspect de profondeur et qui attire l'attention des conducteurs des véhicules qui suivent.
Les lampes indicatrices classiques de véhicules, tels que les automobiles, comportent des ampoules électriques, par exemple à incandescence, comme source lumineuse. Cependant, récemment, on a utilisé des diodes photoémissives de plus en plus souvent pour remplir des conditions diverses relatives à l'esthétique du véhicule et à la réduction de consommation d'énergie.
Au sens de l'invention, il conviendra néanmoins d'entendre que le terme appareil de cuisson d'aliments recouvre l'ensemble des appareils de cuisson d'aliments domestiques susceptibles d'assurer la cuisson d'aliments, l'application à des appareils de friture du genre friteuse n'étant qu'une application préférentielle, l'invention pouvant bien évidemment également s'appliquer à d'autres applications telles que des cuiseurs à riz ou des cuiseurs polyvalents, dès l'instant où ces appareils de cuisson mettent en oeuvre une cuisson dans un fluide de cuisson contenu dans une enceinte fermée sensiblement étanche.
L'appareil de cuisson d'aliments illustré aux figures 1 et 2, en l'occurrence une friteuse électrique, comporte une embase 1 destinée à former le socle de l'appareil et destinée à reposer sur un plan ou un support. L'embase 1 est généralement solidaire d'une jupe externe 2 ou rapportée sur cette dernière, qui est réalisée par exemple en matériau métallique ou en matériau plastique résistant à la chaleur et formant l'enveloppe externe de la friteuse. La jupe externe 2 est néanmoins de manière classique réalisée en un matériau
plastique bon marché et peu résistant à la chaleur tel que du polypropylène, ne résistant pas à l'énergie thermique dissipée en continu par le ou les éléments chauffant à haute température classiquement utilisés dans les friteuses électriques, et généralement disposés au fond proche de l'embase 1.
Les moyens de chauffe de l'appareil (non représentés aux figures) peuvent être internes à l'appareil et classiquement composés d'éléments blindés ou d'éléments équivalents, reliés également de manière classique à un bloc de connexion électrique (non représenté) et à un câblage électrique permettant de raccorder l'appareil au réseau. De manière également connue de l'homme du métier, l'appareil de cuisson conforme à l'invention sera pourvu de l'ensemble des moyens de sécurité électriques et électroniques tel que capteurs de température, fusibles, etc., requis pour la conception de ces appareils. Ces éléments étant bien connus de l'homme du métier, ils ne seront en conséquence pas décrits plus en détails dans la suite de la description. Les moyens de chauffe peuvent être aussi externes à l'appareil et séparés ou séparables de ce dernier.
Selon l'invention, la friteuse comportera un couvercle 7 monté de manière amovible, articulé relativement au corps principal de la friteuse et destiné à fermer, de manière sensiblement étanche, par exemple par l'intermédiaire de joints d'étanchéité (non montrés aux figures), ledit corps principal pendant la cuisson.
Avantageusement, et tel que montré aux figures 1 et 2 notamment, le couvercle 7 pourra être pourvu sur sa face supérieure 8 d'un hublot 9 permettant de surveiller l'évolution de la cuisson ou de la friture pendant le cycle de cuisson, et lorsque le couvercle est fermé sur le corps principal.
La cuisson d'aliments en milieu fermé dans un fluide de cuisson, qu'il s'agisse de cuisson à la vapeur ou de friture, génère la production d'odeurs caractéristiques et souvent désagréables résultant des réactions chimiques liées à la cuisson proprement dite, et en particulier à l'émission de substances organiques volatiles.
L'appareil de cuisson d'aliments en atmosphère fermée comprend donc une cuve (non représentée), un couvercle 8 et des moyens de chauffe de l'appareil internes ou externes pour réaliser la cuisson. Il comporte en outre un système de traitement thermique des odeurs de cuisson, à savoir un sous-ensemble catalyseur 10, pour assurer le traitement des odeurs du flux de cuisson avant leur rejet vers l'extérieur de l'appareil.
Selon l'invention, et tel qu'illustré par exemple à la figure 2, le sous-ensemble catalyseur 10 comporte au moins un élément de chauffe 11, l'appareil comportant en outre des moyens de régulation de la température desdits éléments de chauffe 11, lesdits moyens de régulation étant agencés pour capter la température de la zone de cuisson.
Grâce à ce montage, il est donc possible de réguler la température des éléments de chauffe 11 du catalyseur 10 par une image thermique qui n'est pas située dans le catalyseur lui-même mais qui correspond à une image représentative de celle régnant dans le fluide de cuisson.
Selon une version particulièrement intéressante de l'invention, le sousensemble catalyseur 10 est formé par un boîtier 15, qui est monté et intégré dans le couvercle 8 de l'appareil.
Le boîtier 15 contient une cellule catalytique ou convertisseur catalytique 16 formant la partie supérieure du boîtier 15 et s'étendant au voisinage de la face externe du couvercle 8. Le boîtier 15 contient également les éléments
de chauffe 11 qui s'étendent au voisinage et sous le convertisseur catalytique 16 pour le chauffer par rayonnement, sans apparition de points chauds. Le boîtier 15 est pourvu d'orifices d'admission 17 du flux de cuisson à traiter, lesdits orifices 17 étant par exemple ménagés à travers une plaque inférieure 18 en inox dudit boîtier 15 située sensiblement au droit de la cuve de cuisson, les éléments de chauffe 11 étant interposés entre les orifices 17 et la cellule catalytique 16, et disposés sensiblement au droit desdits orifices 17.
Grâce à cette disposition, on obtient un réchauffement homogène et efficace du flux de cuisson à traiter ce qui assure un bon fonctionnement et une bonne efficacité du catalyseur.
Avantageusement, les éléments de chauffe 11 sont formés par une résistance électrique en serpentin ou en hélice par exemple.
Avantageusement, et pour obtenir une excellente efficacité dans le traitement des odeurs, les éléments de chauffe 11 auront une charge thermique maximale au plus égale à 3 w/cm2, et de préférence inférieure ou égale à 2,5 w/cm2. Ceci permet d'obtenir une température maximum de l'ordre de 600 C en traitement, ce qui évite une surchauffe et permet de maintenir une homogénéité dans le traitement des vapeurs.
Lorsque X et/ou X' désignent un groupement comportant une amine tertiaire ou quaternaire, X et/ou X' peuvent représenter l'une des formules suivantes : dans lesquelles : R2 représente un radical alkylène ayant de 1 à 20 atomes de carbone, linéaire ou ramifié, comportant ou non un cycle saturé ou insaturé, ou un radical arylène, un ou plusieurs des atomes de carbone pouvant être remplacé par un hétéroatome choisi parmi N, S, 0, P ; R1 et R3, identiques ou différents, désignent un radical alkyle ou alcényle en C1-C30, linéaire ou ramifié, un radical aryle, l'un au moins des atomes de carbone pouvant être remplacé par un hétéroatome choisi parmi N, S, 0, P ; A-est un contre-ion physiologiquement acceptable.
Les groupements L, L' et L" représentent un groupe de formule : dans laquelle : Z représente -O-, -S- ou-NH- ; et R4 représente un radical alkylène ayant de 1 à 20 atomes de carbone, linéaire ou ramifié, comportant ou non un cycle saturé ou insaturé, un radical arylène, un ou plusieurs des atomes de carbone pouvant être remplacé par un hétéroatome choisi parmi N, S, 0 et P.
Les groupements P et P', comprenant une fonction amine peuvent représenter au moins l'une des formules suivantes : dans lesquels : R5 et R7 ont les mêmes significations que R2 défini précédemment; R6, R8 et Rg ont les mêmes significations que R1 et R3 définis précédemment ; R10 représente un groupe alkylène, linéaire ou ramifié, éventuellement insaturé et pouvant contenir un ou plusieurs hétéroatomes choisis parmi N, 0, S et P, et A- est un contre-ion physiologiquement acceptable.
Lorsqu'il s'agit, conformément à un mode de réalisation préféré, d'un polymère hydrophile, on peut citer à titre d'exemple les polyéthers, les polyesters sulfonés, les polyamides sulfonés, ou un mélange de ces polymères. A titre préférentiel, le composé hydrophile est un polyéther et notamment un poly(oxyde d'éthylène) ou poly(oxyde de propylène).
Les polyuréthanes associatifs cationiques de formule (la) selon l'invention sont formés à partir de diisocyanates et de différents composés possédant des fonctions à hydrogène labile. Les fonctions à hydrogène labile peuvent être des fonctions alcool, amine primaire ou secondaire ou thiol donnant, après réaction avec les fonctions
diisocyanate, respectivement des polyuréthanes, des polyurées et des polythiourées.
Le terme "polyuréthanes" de la présente invention englobe ces trois types de polymères à savoir les polyuréthanes proprement dits, les polyurées et les polythiourées ainsi que des copolymères de ceux-ci.
Un premier type de composés entrant dans la préparation du polyuréthane de formule (la) est un composé comportant au moins un motif à fonction amine. Ce composé peut être multifonctionnel, mais préférentiellement le composé est difonctionnel, c'est-à-dire que selon un mode de réalisation- préférentiel, ce composé comporte deux atomes d'hydrogène labile portés par exemple par une fonction hydroxyle, amine primaire, amine secondaire ou thiol. On peut également utiliser un mélange de composés multifonctionnels et difonctionnels dans lequel le pourcentage de composés multifonctionnels est faible.
Ce type de composés peut être représenté par l'une des formules suivantes : HZ-(P)n-ZH, ou HZ-(P')p-ZH dans,lesquelles Z, P, P', n et p sont tels que définis plus haut.
A titre d'exemple de composé à fonction amine, on peut citer la N- méthyldiéthanolamine, la N-tert-butyl-diéthanolamine, la N-sulfoéthyldiéthanolamine.
Le deuxième composé entrant dans la préparation du polyuréthane de formule (la) est un diisocyanate correspondant à la formule : O=C=N-R4-N=C=O dans laquelle R4 est défini plus haut.
tambour (lO) muni de cliquets sous tension de ressorts.
Les chaînes (3) sont fabriquées comme la chaîne qui, sur une bicyclette actuelle, transmet au pignon de la roue libre le mouvement du plateau du pédalier.
L'organe de liaison (4) est un organe métallique constitué de deux roues dentées (ll) solidaires d'un axe (12) : -l'axe (12) passe par le centre de chacune de ces roues dentées (ll), et il est perpendiculaire aux faces de chacune de ces roues dentées (ll).
MODE D'INSTALLATION DES ELEMENTS CONSTITUTIFS.
INSTALLATION DE LA ROUE LIBRE.
La roue libre (2) est installée sur le moyeu (13) de la roue motrice (14), comme sur une bicyclette actuelle : l'axe de rotation du pignon (9) de la roue libre (2) coïncide avec l'axe de rotation de la roue motrice (14) ; le tambour (lO) de la roue libre (2) est rendu solidaire du moyeu (13) de la roue motrice (14).
INSTALLATION DU PEDALIER.
L'axe (6) du pédalier (l) est installé à l'intérieur du moyeu (13) de la roue motrice (14) de manière à faire coïncider l'axe de rotation du plateau (5) avec l'axe de rotation de la roue motrice (14). Le moyeu (13) de la roue motrice (14) est maintenu attaché à l'axe (6) du pédalier (l) par des moyens permettant à ce moyeu (13) de tourner autour de cet axe (6) sans mouvement axial et avec un frottement réduit.
Le moyeu (13) de la roue motrice (14) est placé entre les extrémités de la fourche (15) qui doit maintenir la roue motrice (14) attachée au cadre de la bicyclette. Les extrémités de cette fourche (15) sont placées entre les manivelles (7) du pédalier (l). Le plateau (5) du pédalier (l) et la roue libre (2), sont placés entre les extrémités de cette fourche (15) ; l'axe (6) du pédalier (l) est fixé aux extrémités de cette fourche (15), par des moyens qui permettent : - au cycliste de faire tourner les pédales (8) du pédalier (l) autour de l'axe de rotation de la roue motrice (14) ; - de réduire le frottement entre cet axe (6) et les extrémités de cette fourche (15) ; - de maintenir le plateau (5) du pédalier (l) à une distance
invariable, d'une extrémité quelconque de cette fourche (15).
INSTALLATION DE L'ORGANE DE LIAISON.
L'axe (12) de l'organe de liaison (4) est installé à l'int- érieur d'une pièce cylindrique creuse (16) solidaire de la fourche (15) qui maintient la roue motrice (14) attachée au cadre de la bicyclette. La pièce cylindrique creuse (16) est disposée de manière à placer l'axe (12) de l'organe de liaison (4) parallèlement à l'axe de rotation de la roue motrice (14). Cette pièce cylindrique creuse (16) se trouve entre les roues dentées (ll) de l'organe de liaison (4) ; et l'axe (12) de l'organe de liaison (4) est maintenu attaché à cette pièce cylindrique creuse (16) avec des moyens permettant à cet axe (12) de tourner à l'intérieur de cette pièce cylindrique creuse (16) sans mouvement axial et en restant parallèle à l'axe de rotation de la roue motrice (14).
Une roue dentée (lla) de l'organe de liaison (4) est placée dans le même plan que le plateau (5) du pédalier (l) ; l'autre roue dentée (llb) de l'organe de liaison (4) est placée dans le même plan que le pignon (9) de la roue libre (2).
INSTALLATION DES CHAINES.
Une chaîne (3a) du dispositif de l'invention est installée sur la périphérie du plateau (5) du pédalier (l), et sur la périphérie de la roue dentée (lla), de l'organe de liaison (4), qui se trouve dans le même plan que ce plateau (5) : - cette chaîne (3a) sert à transmettre à cette roue dentée (lla), le mouvement de ce plateau (5).
L'autre chaîne (3b) du dispositif de l'invention est installée sur la périphérie du pignon (9) de la roue libre (2), et sur la périphérie de la roue dentée (llb), de l'organe de liaison (4), qui est située dans le même plan que ce pignon (9) : cette chaîne (3b) sert à transmettre à ce pignon (9) le mouvement de cette roue dentée (3b).