INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, selon ce dernier mode de réalisation, ledit bord de coupure est un bord biseauté définissant une surface oblique, ladite surface oblique étant déterminée de sorte que ledit bord de coupure n'intercepte pas les rayons réfléchis par ledit premier réflecteur et passant au-delà dudit second foyer, ladite surface oblique étant réfléchissante et recevant une partie des rayons lumineux issus dudit cinquième réflecteur et ledit module comporte un sixième réflecteur recevant les rayons lumineux issus de ladite surface oblique, ledit sixième réflecteur ayant une surface sensiblement paraboloïdale de réflexion des rayons lumineux avec un foyer agencé au voisinage dudit second foyer dudit premier réflecteur.
2861831 6 Avantageusement, selon ce dernier mode de réalisation, ledit module comporte un septième réflecteur recevant directement les rayons lumineux issus de ladite deuxième source lumineuse et ayant une surface sensiblement paraboloïdale de réflexion des rayons lumineux.
De manière particulièrement avantageuse, ladite plieuse comporte une surface correctrice de la courbure de champ située le long dudit bord de coupure et dans la continuité de ladite face supérieure de ladite plieuse de sorte qu'aucun rayon issu dudit premier réflecteur et renvoyé vers ledit troisième réflecteur ne dépasse ladite coupure.
Ladite surface correctrice peut être une surface qui absorbe la lumière ou une surface réfléchissante et inclinée d'un angle déterminé par rapport au plan de ladite face supérieure réfléchissante de ladite plieuse de sorte que les rayons issus dudit premier réflecteur et qui auraient été renvoyés au-dessus de la coupure en l'absence de ladite surface correctrice soient entièrement réfléchis dans une direction opposée à la direction dudit premier faisceau d'éclairage à coupure.
Dans les figures suivantes: La figure 1 représente schématiquement une vue de coté d'un module d'éclairement selon un premier mode de réalisation de l'invention illustrant le trajet des rayons lumineux, La figure 2 représente schématiquement une vue de coté d'un module d'éclairement selon un deuxième mode de réalisation de l'invention et illustrant le trajet de certains rayons lumineux, La figure 3 représente schématiquement une vue de coté d'un module d'éclairement selon un troisième mode de réalisation de l'invention, La figure 4 représente schématiquement une vue de coté d'un module d'éclairement selon un quatrième mode de réalisation de l'invention, 2861831 7 La figure 5 représente une courbe d'isophote d'un module d'éclairement tel que représenté en figure 1 avec un bord de coupure sans correction de courbure de champ, La figure 6 représente une surface correctrice de courbure de champ utilisé dans un module tel que représenté en figure 1, La figure 7 représente une courbe d'isophote d'un module d'éclairement tel que représenté en figure 1 avec un bord de coupure corrigé avec la surface représentée en figure 6.
Dans toutes les figures, les éléments communs portent les mêmes 10 numéros de référence.
La figure 1 représente schématiquement une vue de coté d'un module 1 d'éclairage pour projecteur de véhicule selon un premier mode de réalisation de l'invention.
Le module 1 comporte: un premier réflecteur 2, un deuxième réflecteur 3, un troisième réflecteur 4, un quatrième réflecteur 5, une source lumineuse 6.
Le premier réflecteur 2 est un réflecteur du type elliptique possédant: deux foyers F1 et F2, un axe optique A2, une surface réfléchissante 7 sensiblement elliptique.
La surface réfléchissante sensiblement elliptique 7 est réalisée sous la forme d'un secteur angulaire de pièce sensiblement de révolution et qui s'étend dans le demi-espace situé au-dessus d'un plan axial perpendiculaire au plan de la feuille et contenant l'axe optique A2. En première approximation, la surface 7 est une demi-ellipsoïde.
On peut cependant noter que la surface 7 peut ne pas être parfaitement elliptique et avoir plusieurs profils spécifiques prévus pour optimiser la répartition lumineuse dans le faisceau d'éclairage produit par le 2861831 8 module 1. Ceci implique que le premier réflecteur 2 ne soit pas parfaitement de révolution.
La figure 3 représente schématiquement une vue de coté d'un module 101 d'éclairage pour projecteur de véhicule selon un troisième mode de réalisation de l'invention.
Ce module 101 est identique au module 1 de la figure 1 à la différence qu'il comporte en outre: - un réflecteur 18 dit sans coupure, - une deuxième source de lumière 20.
Ce réflecteur 18 sans coupure comporte une surface réfléchissante intérieure 19 sensiblement paraboloïdale avec un axe optique confondu avec l'axe optique Al des deuxième et troisième réflecteur 3 et 4 et un foyer F3.
Ce foyer F3 est positionné positivement suivant l'axe F2-Z et la source du lumière 20 est agencé au voisinage dudit foyer F3.
Si la surface réfléchissante 19 du réflecteur sans coupure 18 était une véritable parabole, elle produirait un faisceau de sortie sans coupure sensiblement circulaire. Or les organismes de réglementation imposent pour les fonctions sans coupure du type route ou DRL d'avoir un faisceau qui est 2861831 13 environ deux fois plus large que haut, i.e. le faisceau doit s'étaler deux fois plus suivant X que suivant Y. Dès lors, si l'on souhaite ajouter une seconde fonction du type sans coupure au module 101 qui soit conforme aux normes réglementaires, il est 5 nécessaire d'adapter la surface réfléchissante 19.
Une première solution consiste à appliquer un facteur de réduction adapté suivant X au paraboloïde 19. Cette transformation peut être réalisée de façon connue par des logiciels d'optimisation optique du type CODE V. Une autre solution consiste à réaliser une surface complexe pour la surface réfléchissante 19 en ajoutant des stries sur la surface tels que décrits dans les documents FR2760068 et FR2760067.
La figure 4 représente schématiquement une vue de coté d'un module 102 d'éclairage pour projecteur de véhicule selon un quatrième mode de réalisation de l'invention.
Ce module 102 est identique au module 1 de la figure 1 à la différence qu'il comporte en outre: un cinquième réflecteur 21, une deuxième source de lumière 27, un sixième réflecteur 23, - un septième réflecteur 25.
Le cinquième réflecteur 21 est sensiblement le symétrique du premier réflecteur 2 par rapport au plan (F2, X, Z). Dès lors, le premier foyer F4 de ce cinquième réflecteur 21 est le symétrique du foyer FI du premier réflecteur 2 par rapport au second foyer F2 du premier réflecteur 2 et le second foyer du cinquième réflecteur est confondu avec le second réflecteur F2 du premier réflecteur 2.
La deuxième source de lumière est sensiblement agencée au voisinage du premier foyer F4 du cinquième réflecteur La surface réfléchissante 22 du cinquième réflecteur 21 est donc 30 sensiblement elliptique avec un axe optique A3 dirigé suivant le sens opposé à l'axe optique A2.
2861831 14 Le biseau 12 de la plieuse est rendu réfléchissant de sorte qu'il puisse réfléchir une partie des rayons réfléchis sur la surface réfléchissante 22 du cinquième réflecteur 21.
Le sixième réflecteur 23 reçoit les rayons lumineux issus du biseau 12 réfléchissant, ledit sixième réflecteur 23 ayant une surface sensiblement paraboloïdale de réflexion des rayons lumineux avec un foyer agencé au voisinage du second foyer F2 du premier réflecteur 2.
Le septième réflecteur 25 comporte une surface réfléchissante 26 sensiblement paraboloïdale qui produit un faisceau de rayons lumineux audessus et au-dessous de la coupure horizontale. La surface réfléchissante 26 a un foyer situé au second foyer F2 du premier réflecteur et est agencée de façon à recevoir directement la lumière issue de la deuxième source 27 et qui ne se réfléchit pas sur la surface 22 du cinquième réflecteur 21.
Le principe de fonctionnement du module 102 est le suivant: Nous considérerons pour cela quatre rayons lumineux R7, R8, R9 et RIO issus de la seconde source lumineuse 27.
Comme la seconde source lumineuse 27 est agencée au premier foyer F4 du cinquième réflecteur 21, la majeure partie des rayons émis par la source 27, après s'être réfléchie sur la face interne 22, est renvoyée vers le second foyer F2 ou au voisinage de celui-ci. C'est le cas du rayon R7 qui passe le long du bord de coupure 11. R7 se réfléchit ensuite sur la surface 8 du deuxième réflecteur 3 selon une direction sensiblement parallèle à l'axe optique Al du deuxième réflecteur 3.
D'autres rayons peuvent, après s'être réfléchi sur la face interne 22, se réfléchir sur le biseau réfléchissant 12 de la plieuse 5; c'est le cas de R9. R9 va ensuite se réfléchir à nouveau sur la surface 24 paraboloïdale du sixième réflecteur 23 et cette réflexion se fera vers le haut dans le plan de la figure. Le rayon R9 est donc émis au-dessus de la coupure dans le faisceau d'éclairage. Ceci est du au fait que le rayon R9 provient d'un point situé au- dessous du bord de coupure 11.
L'excroissance Ex de l'écrou E est calibrée afin de pénétrer dans la lumière hélicoïdale Lh et de faire saillie de celle-ci.
Le tube H est incorporé dans un tube (C) usiné d'une lumière longitudinale L. L'excroissance Ex qui traverse le tube H dans la lumière hélicoïdale Lh fait saillie également dans la lumière longitudinale L. Un palier munis de roulement à rouleaux double effet est fixé sur chacun des tubes C et H, permettant ainsi à ceux-ci d'être raccordés.
Le moteur M est fixé sur le palier du tube (C), l'autre extrémité de celui-ci laissant passer la saillie du palier de la terminaison du tube H, lequel permet un accouplement d'une tige longitudinale avec un organe extérieur, tel un pivot de sol ou un gond afin de bloquer ledit tube H en rotation.
L'ensemble est monté dans la structure creuse munis de gonds du montant vertical du battant d'un portail métallique.
Lorsque le moteur M entraîne la tige filetée T en rotation, ladite rotation détermine une translation de l'écrou E qui est bridé en rotation par la pénétration de son excroissance Ex dans la lumière L et Lh des tubes C et H, de sorte à faire circuler l'excroissance Ex dans les lumières des deux tubes qu'elle traverse, provoquant ainsi la rotation du tube C par rapport au tube H d'une amplitude liée d'une part à la vitesse de translation de l'écrou E et de son excroissance Ex, et d'autre part à la valeur de l'angle que forment les deux lumières L, Lh, l'une par rapport à l'autre. Le tube C est pourvue sur sa surface extérieure de deux profilés longitudinaux Pl disposés de telle façon qu'ils recouvrent totalement la lumière L en débordant de part et d'autre de celle-ci afin de pouvoir être fixé par vis avec ledit tube C afin de solidariser celuici au niveau de sa partie la plus faible que constitue la lumière L. Ces deux profilés longitudinaux Pl présentent une forme extérieure avec le tube C telle qu'elle puisse s'inscrire dans la section d'un montant de portail en métal (fig.8).
Ces deux profilés longitudinaux Pl se poursuivent coté moteur M afin de guider le corps cylindrique de celui-ci en rotation.
Pour cela, le corps cylindrique du moteur M est fixé dans un cylindre Cl, se terminant par un disque Dx au delà du moteur M et du coté opposé à l'arbre de sortie moteur. cylindre Cl ainsi adapté aux dimensions intérieures des deux profilés PI de sorte à permettre une rotation sans qu'un jeu trop important entraîne un mauvais fonctionnement.
Une bielle B est fixée perpendiculairement à l'axe AX, sur une extrémité, sur le disque Dx dépendant du cylindre Cl au niveau de son pourtour extérieur, et sur son autre extrémité à une tringle horizontale Tr qui est solidaire d'un moyen de verrouillage du battant comportant des moyens de blocage/déblocage de sa position. Cette combinaison de moyen détermine le blocage rotatif du corps cylindrique du moteur M, par le bridage de la tringle Tr reliée au moyen de verrouillage, pendant toute la manoeuvre de rotation du battant, sauf en début d'ouverture de celui-ci ou la rotation du corps cylindrique du moteur déverrouille en premier lieu le moyen de verrouillage du portail avant d'être immobilisé par la bielle B ou une pièce servant de butée et disposée à cet effet, après une rotation angulaire de 120 environ, et à l'inverse en fin de manoeuvre de fermeture ou la rotation inverse du corps cylindrique
du moteur verrouille le battant, après le déblocage du moyen de verrouillage par un moyen de déblocage de sa position.
Coté opposé, la liaison avec le pivot de sol est pourvue d'un débrayage afin de pallier un accrochage du battant notamment par un véhicule ou un vent très violent.
Ce débrayage se compose de deux disques D 1, D2, reliés entre eux par un axe central munis d'un ressort très puissant.
Le disque D2 est relié au tube H, le disque Dl est raccordé à l'organe de liaison qui est fixé dans le pivot de sol.
Entre les deux disques, est agencée une bille Bb qui résiste à la rotation d'un disque sur l'autre en cas d'effort normal.
Le ressort est taré afin de provoquer la rotation d'un disque sur l'autre et donc le débrayage du dispositif en cas d'effort violent sur le battant.
Nous avons ainsi réalisé un dispositif conforme à l'invention.
De préférence, on obtient un niveau de swirl élevé en fermant deux des trois conduits d'admission, un niveau de swirl intermédiaire en fermant un seul conduit d'admission, et un niveau de swirl peu élevé, en laissant ouverts les trois conduits d'admission.
Le moteur correspondant comporte pour chaque cylindre, un conduit d'admission principal, débouchant tangentiellement dans la chambre de combustion, et deux conduits d'admission secondaires dont l'obturation est pilotée en fonction du régime moteur.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront clairement, à la lecture de la description suivante d'un mode de réalisation de celle-ci, en se reportant aux dessins annexés, sur lesquels les figures 1 à 3, illustrent trois situations de fonctionnement du système d'admission.
Sur la figure 1, on a indiqué l'emplacement relatif de la face d'admission culasse 1 d'un moteur, d'un cylindre 2, et de trois conduits d'admission 3, 4, 6 reliant la face d'admission culasse 1 au cylindre 2. Parmi ces trois conduits, on peut distinguer un conduit principal d'admission 3, d'orientation tangentielle au cylindre, et deux conduits secondaires 4, 6 débouchant dans le cylindre selon une direction sensiblement radiale. Aux trois conduits 3, 4, 6 correspondent trois soupapes d'admission 7, 8, 9, dont une soupape d'admission principale 7, et deux soupapes d'admission secondaires 8, 9. Le cylindre 2 présente par ailleurs deux soupapes d'échappement 10, 11. Enfin, les figures montrent l'emplacement d'un injecteur 12, d'une bougie de préchauffage 13, et d'un système d'obturation des conduits d'admission secondaires, tel qu'un boisseau rotatif 14. De façon normale, l'air introduit par le conduit principal 3, qui est tangentiel, génère un mouvement tourbillonnaire horizontal ou swirl, tandis que l'air introduit par les conduits secondaires 4, 6, d'orientation différente s'oppose à ce mouvement tourbillonnaire, limitant ainsi le niveau d'aérodynamisme du cylindre.
Sur la figure 2, les trois conduits d'admission 3, 4, 6 sont ouverts, et débitent tous les trois de l'air dans le cylindre. Conformément à l'invention, cette situation est adoptée pour obtenir à l'intérieur du cylindre un niveau d'aérodynamisme, relativement faible.
Sur la figure 2, le conduit d'admission secondaire 6 éloigné du conduit d'admission principal 3 est obturé (tandis que les deux autres conduits 3, 4 continuent à débiter de l'air dans le cylindre), de sorte qu'on obtient un niveau d'aérodynamisme supérieur à la figure 1, ou moyen . Enfin, la figure 3 correspond à une troisième configuration, où les deux conduits d'admission secondaires 4, 6 sont obturés, de sorte que l'air d'admission pénètre uniquement par le conduit principal 4, de sorte que le niveau d'aérodynamisme est encore supérieur à la figure 2, ou élevé .
L'invention repose en effet sur l'obtention de trois niveaux de swirl nominal distincts en fonction des obturations des conduits d'admission, étant donné que le conduit principal 3, tou jours ouvert, génère du swirl et favorise un niveau d'aérodynamisme élevé, alors que les deux conduits secondaires, lorsqu'ils sont ouverts, limitent le niveau d'aérodynamisme. Ainsi, lorsque le conduit 4 est ouvert on a un niveau d'aérodynamisme moindre (niveau moyen), et lorsque les trois conduits sont ouverts, le niveau d'aérodynamisme est encore moindre (niveau faible).
Comme indiqué plus haut, l'obturation sélective des conduits secondaires 4, 6, peut être assurée par un boisseau rotatif 14, ou par déplacement des soupapes d'admission correspondantes 8, 9. Le boisseau permet aussi d'obtenir dans des positions transitoires, des niveaux intermédiaires de swirl par obturation partielle des conduits, de même que des levées partielles des soupapes d'admission 8, 9.
Conformément à l'invention il est possible, en liant l'obturation des conduits secondaires au régime moteur, d'optimiser les conditions de mélange air carburant sur la plage de fonctionnement du moteur, en bénéficiant d'au moins trois niveaux d'aérodynamisme ou de swirl nominal distincts. Ces niveaux se définissent notamment comme un niveau de swirl faible aux régimes élevés par ouverture des trois conduits d'admission, un niveau de swirl moyen dans une plage de régime intermédiaire par obturation d'un des deux conduits secondaire, et un niveau de swirl élevé à bas régime, en fermant les deux conduits secondaires.
Ces dispositions sont par ailleurs compatibles avec l'obtention de niveaux intermédiaires de swirl entre les valeurs nominales correspondant à l'ouverture ou à la fermeture complète des conduits secondaires 4, 6.
Le moteur permettant la mise en oeuvre de ce procédé comporte donc un conduit d'admission principal 3 débouchant tangentiellement dans la chambre de combustion, et deux conduits d'admission secondaires 4, 6, dont l'obturation est pilotée en fonction du régime moteur. Enfin, l'ouverture et la fermeture des deux conduits d'admission secondaires 4, 6 sont déclenchées dans des plages de régimes différentes.
Ce procédé permet ainsi, pour un niveau de swirl équivalent, d'augmenter la perméabilité du système d'admission du moteur.
Dispositif d'éclairage et/ou de signalisation pour véhicule automobile
Domaine de l'invention La présente invention a pour objet un dispositif d'éclairage et/ou de signalisation pour véhicule automobile comportant au moins un feu de signalisation, de type feu de position. Ce feu de position comporte deux éléments, un élément rigide fixé dans le dispositif d'éclairage et un élément mobile, comportant une ampoule, apte à coulisser dans l'élément rigide.
L'invention concerne également un véhicule automobile comportant un tel dispositif d'éclairage.
L'invention trouve des applications dans le domaine des véhicules circulant sur route et, notamment, des véhicules automobiles. Elle trouve, en particulier, des applications dans le domaine de l'éclairage et de la signalisation des véhicules.
io Dermes équivalents Les dermes équivalents ont été préparés puis placés en milieu DMEM (Invitrogen) à 2 % de SVF et mis à rétracter pendant 7 jours avec changement de milieu tous les 3 jours. Les DE ont ensuite été incubés en absence (témoin) ou en présence des composés à l'essai ou du composé 15 de référence (TGF beta, 10 ng/ml) pendant 48 heures ou 72 heures à 37 C et 5 % de CO2 avec addition de glucosamine tritiée 24 heures avant la fin de l'incubation. Chaque condition a été réalisée en triplicata.
Fibroblastes 20 Les fibroblastes dermiques normaux humains ont été ensemencés en milieu DMEM complet et pré-incubés pendant 24 heures à 37 C et 5 de CO2 puis le milieu de culture a été remplacé par du milieu DMEM à 2 % de sérum contenant ou non (témoin) les composés à l'essai ou le produit de référence (TGF beta, lOng/ml). Chaque condition expérimentale a été 25 réalisée en triplicata. Les cellules ont ensuite été incubées à 37 C pendant 72 heures avec addition de glucosamine tritiée 24 heures avant la fin de l'incubation. 30 Analyse de la radioactivité incorporée
24 heures avant la fin de l'incubation, la glucosamine tritiée (D-[6-3H]-glucosamine, 1,37 Tbq/mmol, 37 Ci/mmol, 33 pCi/ml) est ajoutée à la culture. L'extraction des glycosaminoglycanes est réalisée sur les surnageants de culture des DE (fraction sécrétée/soluble), au sein même des DE par broyage (fraction extraite), ou au sein de la culture de fibroblastes, à l'aide d'un tampon chaotropique (Tris/HCI 50 mM, guanidine 4 M, EDTA 5 mM, pH 8,0). La purification est réalisée par io chromatographie d'échange d'ions : adsorption des molécules anioniques sur billes de Q-Sepharose dans des conditions de forte stringence, désorption des molécules peu et moyennement anioniques avec urée 6 M plus NaCI 0,2 M et lavages. Le comptage de la radioactivité incorporée dans les molécules très cationiques restées sur le support (GAGs, 15 majoritairement ; élués NaCl 2M) est réalisé par scintillation liquide. Les résultats sont exprimés en pourcentage de variation de la synthèse des glycosaminoglycanes par rapport au témoin. Les comparaisons intergroupes ont été réalisées par analyse de variance (ANOVA) à l'aide du test de comparaison multiple de Dunnett. 20 Le produit de référence TGF beta (10ng/ml) a fortement stimulé l'incorporation de glucosamine dans la fraction GAGs (stimulation d'un facteur 4 par rapport au témoin). Ce résultat valide l'essai. Dans les conditions expérimentales de cet essai, l'extrait de Galanga (JVEG203A) et l'extrait de Tanaisie (JVEG681A), testés à 1 %, ont 25 stimulé l'incorporation de glucosamine dans la fraction GAGs synthétisés par les fibroblastes (respectivement 154 % et 143 % du témoin non traité, p<0,01).
Tableau 2 : Effets des différents traitements sur l'incorporation de 3H-30 glucosamine dans la fraction des GAGs synthétisés par des fibroblastes dermiques humains en culture in vitro.
Incorporation de glucosamine - Fibroblastes Traitement cpm sd n % témoin p Témoin 2439 171 6 100 - TGF5 10ng/ml 9582 624 6 393 P 0.05 JVEG 203A 1% 3744 465 3 154 P 0.05 Sd : écart-type ; n : nombre d'essais ; Cpm : nombre de désintégrations par minute (coups par minute) ; 5 p : significativité évaluée par test statistique.
Fraction soluble Le produit de référence TGF beta a fortement stimulé l'incorporation de glucosamine dans la fraction GAGs soluble et sécrétée 10 des dermes équivalents (stimulation d'un facteur 3 par rapport au témoin). Ce résultat valide l'essai. Dans les conditions expérimentales de cet essai, les produits l'extrait de Tanaisie (JVEG681A) et l'extrait de Mûrier blanc (JVEG022A), testés à 1 %, ont stimulé significativement l'incorporation de glucosamine 15 dans la fraction soluble et sécrétée des dermes équivalents (respectivement 210 %, p<0,01 et 149 %, p<0,05). L'extrait de Galanga (JVEG203A) a également permis d'augmenter l'incorporation de glucosamine dans la fraction GAGs soluble des DE (140 % du témoin).