INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On connaît également, grâce à EP 0 595 208 A1, un dispositif de sécurité permettant de déverrouiller une porte, par exemple d'une chambre climatique. Ce dispositif permet de déplacer un dispositif récepteur pour une poignée solidaire d'une tige de manoeuvre depuis le côté interne de la porte, pour provoquer une rotation de la tige de manoeuvre et, par conséquent, un déverrouillage de la porte. Ce dispositif présente toutefois les mêmes inconvénients que celui de GB 2 154 646 A, à savoir que le déverrouillage de la porte peut être empêché par un blocage du mécanisme de fermeture depuis l'extérieur.
Par ailleurs, on connaît, grâce à US 6 022 056 un dispositif de commande automatisé de fermeture d'une porte par encliquetage, qui est incorporé à un cadre de la porte et qui commande un agencement de barres de verrouillage de la porte.
Cet agencement comporte une barre de verrouillage à ressort et une barre de verrouillage libre qui permet un verrouillage par la barre de verrouillage à ressort. Le système est conçu pour que les deux barres soient commandées l'une après l'autre pour l'ouverture de la porte. L'inconvénient de cet agencement est qu'il est très coûteux à réaliser.
Le but de la présente invention est de fournir un dispositif de sécurité du type décrit pour une chambre interne accessible, en particulier pour un appareil de cuisson, qui permet de surmonter les inconvénients de l'art antérieur et qui, en particulier, permet d'ouvrir la porte d'une chambre interne depuis le côté interne même quand le mécanisme de verrouillage actionné depuis l'extérieur est bloqué, et cela avec des moyens d'une conception simple.
Ce but est atteint, selon l'invention, grâce, en particulier, au fait qu'une butée de blocage mobile, qui se trouve en particulier sur une paroi de la chambre interne, à l'intérieur ou à l'extérieur de celle-ci, et par laquelle la porte peut être amenée, depuis l'intérieur et / ou l'extérieur de la chambre interne, de la position de verrouillage, dans laquelle la butée de blocage est engagée avec un verrou qui coopère avec la poignée de manoeuvre, à la position de déverrouillage et au fait qu'un dispositif de désactivation permet à une personne, à l'intérieur de la chambre interne, de déplacer la butée de blocage activement et / ou passivement pour déverrouiller la porte.
On peut envisager ici que le dispositif de désactivation soit actionné mécaniquement et / ou pneumatiquement au moyen d'au moins un élément de manoeuvre se présentant, par exemple, sous la forme d'un levier, d'un bouton que l'on peut tirer, d'un câble que l'on peut tirer, d'un bouton-poussoir, d'une roue que l'on peut tourner, d'un élément disposé en particulier sur le fond de la chambre interne, capable de se déplacer dans au moins une direction spatiale et ayant, de préférence, la forme d'une grille et / ou similaire ; par l'intermédiaire d'au moins un élément de transmission, comme par exemple une tige, une pièce en forme de fourchette, une pièce d'entraînement, un câble de traction, un engrenage, une poulie et/ ou similaire.
On outre, on prévoit selon l'invention que le dispositif de désactivation fonctionne magnétiquement en faisant appel au moins à un aimant permanent et au moins à un électroaimant, l'aimant permanent étant placé, de préférence, sur la butée de blocage.
Une forme d'exécution préférée de l'invention est caractérisée par la présence d'au moins un détecteur pour détecter la présence d'une personne dans la chambre interne, se présentant sous la forme d'un détecteur de mouvement, d'un détecteur à infrarouges, d'un détecteur de poids (de préférence, un extensomètre à fil d'acier), d'un relais reed et / ou d'un microcommutateur disposé à l'intérieur de la chambre interne ; et / ou d'un dispositif de contrôle et/ ou de commande, où le détecteur et / ou le dispositif de contrôle et/ ou de commande coopèrent ou coopère avec le dispositif de désactivation.
Une variante d'exécution du dispositif de sécurité selon l'invention est caractérisée en ce qu'au moins un dispositif à ressort exerçant une poussée sur la butée de blocage, permet d'amener la porte - lorsqu'aucune personne n'est présente dans la chambre interne - dans sa position de déverrouillage ou de verrouillage.
On peut également prévoir, selon l'invention, que la butée de blocage soit disposée à l'extérieur de la chambre interne, que le dispositif de désactivation soit disposé au moins en partie à l'intérieur de la chambre interne et que la butée de blocage coopère avec le dispositif de désactivation à l'intérieur de la chambre interne à travers une paroi de la chambre interne ou de la porte, en particulier par
l'intermédiaire d'un arbre qui traverse la paroi ou la porte, de préférence de manière étanche, grâce à une bague à lèvre avec ressort.
On peut prévoir, selon l'invention, que la butée de blocage puisse être déplacée au moyen d'un moteur électrique et, en particulier, par l'intermédiaire de l'arbre.
De préférence, on prévoit selon l'invention une alimentation en courant de secours, par exemple sous la forme d'une batterie, d'une cellule photovoltaïque rechargeable et / ou d'un accumulateur rechargeable, de préférence coopérant avec le dispositif de désactivation, le détecteur et / ou le dispositif de contrôle et / ou de commande.
On peut également prévoir que la butée de blocage et le verrou aient une forme complémentaire au niveau de leurs régions respectives d'engagement et, en particulier qu'ils présentent des surfaces en biais congruentes.
s Ces modes de réalisation s'appliquent lorsque le dispositif d'éclairage ou de signalisa tion comporte plusieurs guides de lumière emboîtés les uns dans les aukes. On pourra alors prévoir que les faces d'entrée des guides de lumière soient situées au voisinage d'un même plan d'entrée, et/ou que les faces de sortie des guides de lumière soient situées au voisinage
d'un même plan de sortie.
non limitatif en référence aux dessins annexés sur lesquels: la Figure 1 déjà cornmentée représente une vue schématique en perspective d'un mode de s réalisation de l'art antérieur; - la Figure 2 représente une vue à plus grande échelle du détail II de la Figure 1; - la Figure 3 représente une vue en coupe longitudinale du guide de lumière des Figures 1 et 2; - la Figure 4 représente une vue en coupe transversale du guide de lumière des Figures 1 et 2; - la Figure 5 représente une vue en perspective de trois quarts arrière du guide de lumière réalisé selon la présente invention; la Figure 6 représente une vue en perspective de trois quarts avant du guide de lumière réalisé selon la présente invention; - la Figure 7 représente une vue analogue à celle de la Figure 5 en perspective de trois quarts arrière d'un autre mode de réalisation du guide de lumière de la présente invention; - la Figure 8 représente une vue analogue à celle de la Figure 6 en perspective de trois quarts avant de l'autre mode de réalisation du guide de lumière de la présente invention; - la Figure 9 représente une vue en coupe axiale du guide de lumière de l'invention, selon une première variante de réalisation; - la Figure 10 représente une vue en coupe axiale du guide de lumière de l'invention, selon une deuxième variante de réalisation; - 5 - la Figure 11 représente une vue en coupe axiale du guide de lumière de 1'invention, selon une troisième variante de réalisation; - la Figure 12 représente une bonnette susceptible d'êke utilisée avec la troisième variante de réalisation de la Figure 11; s - la Figure 13 représente une vue de côté de la troisième variante de réalisation de la Figure 1 1 munie de la bonnette de la Figure 12; - la Figure 14 représente unevue en coupe de trois guides selon la présente invention, em boîtés les uns dans les autres, et
- la Figure 1 S représente une vue en perspective éclatée des trois guides de la Figure 14.
Par convention, dans la présente description, on appelle " avant " la direction dans la-
quelle le faisccau lumineux émergeant est émis, et " arrière " la direction opposée.
On a représenté sur les Figures 5 et 6 des vues en perspective du guide de lumière ré alisé selon la présente invention, destiné à être utilisé dans un dispositif d'éclairage ou de si- gnalisation pour véhicule automobile. Le guide de lumière, désigné dans son ensemble par la
rétérence 10, comporte une face d'entrée 12, une face de sortie 14, et une section intermé-
diaire 16.
De manière avantageuse, la face d'entrée 12 a la même forme que la face de sortie 14, par exemple annulaire dans les Figures 5 et 6, ou rectangulaire dans les Figures 7 et 8, et elle est de dimensions plus réduites que celles de la face de sortie. Sur les Figures 5 et 6, le guide de lumière 10 adopte ainsi la forme d'un tronc de cône, tandis que sur les Figures 7 et 8, il adopte la forme d'un tronc de pyramide, par exemple à base rectangulaire, avec des coins plus
ou moins arrondis.
La face d'entrée 12 est apte à recevoir les rayons lumineux émis par une source lumi neuse 18. Comme on l'a représenté sur la Figure 9, la face d'entrée 12 peut être plane, et rece voir les rayons de la source 18 après qu'ils aient été transformés par un objectif 20 en un fais ceau de rayons parallèles. Sur les variantes représentées sur les Figures 10 et ll, la face d'entrce 12 est convexe, de manière à recevoir directement les rayons lumineux émis par la
source 18 et à les transformer elle-même en un faisceau de rayons essentiellement parallèles.
Lorsque le talus est formé, la matière pulvérulente sortant par cette colonne de l'aérocanalisation reste immobile puisqu'il n'y a aucune cause de micro- éboulements ni de remontée de ces derniers.
Le moyen d'évacuation comprend un orifice de sortie situé immédiatement au-dessus du niveau de la paroi poreuse à une distance telle qu'il n'est pas atteint par le pied du talus d'éboulement. La deuxième partie du caisson étant ainsi remplie, on envoie le gaz de fluidisation et on règle le niveau de pression p'f au moyen d'un moyen de réglage tel qu'une vanne. Le gaz diffuse au travers de la paroi poreuse vers la première partie du caisson, la matière pulvérulente du talus d'éboulement devient fluide. La partie haute du caisson puis la colonne d'équilibrage se remplissent de matière pulvérulente jusqu'à une hauteur H, qui dépend de la pression p'f du gaz de fluidisation et de la densité moyenne de la matière pulvérulente dans la colonne d'équilibrage.
L'orifice de sortie est éventuellement muni d'un ajutage formant diaphragme, dont la partie extérieure peut être raccordée à la tuyauterie d'évacuation de la matière pulvérulente fluidisée. La matière pulvérulente, en état de fluidisation potentielle dans le caisson du doseur, peut passer par l'orifice de sortie. Elle est renouvelée par micro-éboulements successifs qui"remontent"en cascade jusqu'à la colonne d'alimentation du doseur fluidisé hyperdense et au-delà, dans le deuxième canal de l'aérocanalisation. Très localement, au niveau de l'orifice et directement en aval de celui-ci, chaque éboulement libère un espace suffisant pour que la matière pulvérulente passe de l'état de fluidisation potentielle à l'état de fluidisation vraie, ce qui assure pour une large gamme de débits un apport d'alumine égal au débit de sortie sans à-coups dans ce débit.
Si la pression p'f reste constante, le débit pondéral de matière pulvérulente reste remarquablement constant. Si l'on augmente ladite pression de
fluidisation p'f, le débit augmente. Si on l'annule, la matière pulvérulente ne circule plus et ne passe pas par l'orifice. Ainsi, le débit de la matière pulvérulente peut être réglé uniquement en agissant sur la pression p'f du gaz de fluidisation, ce qui est un moyen beaucoup plus souple et sûr que celui consistant à essayer de faire coulisser une martelière devant une ouverture (les rainures servant au guidage de la martelière sont remplies de matière pulvérulente, ce qui ne facilite pas le glissement de plus les rails sont rapidement abrasés).
De préférence, la source et/ou le moyen de réglage de la pression de fluidisation p'f dans le doseur est indépendante de celle de la pression de fluidisation dans l'aérocanalisation. De préférence encore, chaque doseur fluidisé hyperdense dispose de son propre moyen de réglage de la pression p'f, ce qui permet d'avoir une grande souplesse de fonctionnement, chacun des convoyeurs étant ainsi alimenté en matière pulvérulente avec un débit contrôlé, adapté à la fonction spécifique du convoyeur.
Selon l'invention, il existe au moins une aérocanalisation entre la capacité de stockage et les convoyeurs, chaque convoyeur étant alimenté par un doseur fluidisé hyperdense tel que décrit précédemment. C'est l'aérocanalisation ellemême qui fait office de répartiteur, la fonction de répartition étant remplie de façon délocalisée. L'aérocanalisation doit avoir une section suffisamment grande pour qu'elle puisse rester continuellement presque complètement remplie, de telle sorte que tout déplacement de la matière pulvérulente ne s'effectue que par remontée de micro-éboulements. Dans ces conditions, il n'est pas nécessaire de contrôler continuellement le flux global de la matière pulvérulente : il suffit que la capacité de stockage soit très importante et que l'aérocanalisation ait une section élevée.
En reprenant l'exemple de l'alimentation des centres de traitement des gaz issus des cuves d'électrolyse, l'aérocanalisation est reliée en une de ses extrémités avec une capacité de stockage aérien de l'alumine et est munie d'autant de doseurs fluidisés que de centres de traitement des gaz. Ces doseurs fluidisés alimentent des aéroglissières telles que celles référencées 32 dans FR 2 692 497. On peut placer chaque doseur fluidisé hyperdense à proximité de chaque centre de traitement des gaz : de la sorte, l'aéroglissière reste courte et le dénivelé imposé la pente minimale de 6 de ladite aéroglissière reste faible. Pour diminuer au mieux cette distance, il est possible de réaliser une aérocanalisation non rectiligne ou encore, comme dans l'exemple qui suit, plusieurs aérocanalisations communiquant entre elles.
Comme dans W099/58435, on peut également créer une bulle de gaz de fluidisation dans la partie supérieure de l'aérocanalisation. De la sorte, le gaz de fluidisation peut circuler plus facilement, ce qui améliore les conditions de fluidisation potentielle qui doivent être remplies en tout endroit de l'aérocanalisation.
FIGURES La figure 1 représente une vue axonométrique et schématisée d'un circuit d'alimentation en alumine des centres de traitement des gaz issus des cuves d'électrolyse ignée.
La figure 2 représente une coupe d'un doseur fluidisé hyperdense connecté à l'aérocanalisation.
MODE DE REALISATION DE L'INVENTION (figures 1 et 2) Dans l'exemple illustré par les figures 1 et 2, il s'agit d'alimenter en alumine les douze centres de traitement nécessaires pour traiter les gaz issus de plus de 300 cuves d'électrolyse ignée. Un seul de ces centres est représenté sur la figure 1. Il est associé à un certain nombre de cuves dont le fonctionnement peut être notablement différent de celui des cuves voisines et qui par conséquent peuvent émettre des gaz effluents avec des débits très différents. Il s'agit donc d'alimenter chaque centre de traitement des gaz avec un débit d'alumine adapté au débit de gaz effluents émis par l'ensemble de cuves associées audit centre de traitement des gaz.
L'alumine est acheminée du premier réservoir de stockage 10 vers les centres de traitement des gaz 60. Une fois traitée, l'alumine "fluorée" provenant de différents centres de traitement des gaz est recueillie, mélangée puis stockée dans un deuxième réservoir de stockage destiné à alimenter les cuves d'électrolyse. Cette partie n'est pas illustrée sur la figure 1 mais peut être facilement représentée en faisant sortir l'alumine "fluorée" par le trop plein 34 illustré sur la figure de FR 2 692 497 et en la faisant acheminer vers la capacité de stockage 31 de l'installation d'alimentation en alumine des cellules d'électrolyse illustré sur la figure de W085/04676.
Les gaz G issu des cuves d'électrolyse entre par un conduit vertical du type de celui référencé 26 dans FR 2 692 497 et entraîne les particules d'alumine amenées par l'aéroglissière 50 prolongée par un tube vertical coaxial au conduit 26 de FR 2 692 497. Les gaz traités g sont évacués par le haut du centre de traitement.
Chaque centre de traitement des gaz 60 est alimenté en alumine par une aéroglissière 50, elle-même alimentée par un doseur fluidisé hyperdense 40
connecté à l'aérocanalisation 30. Les douze doseurs fluidisés sont connectés sur la même aérocanalisation 30 qui elle-même est alimentée par l'alumine provenant du premier réservoir de stockage 10 par l'intermédiaire d'une aérocanalisation amont 20.
translucide, qui peut être en matière plastique ou en verre.
Des contraintes optiques ou d' aspect du périmètre des fonctions éclairantes conduisent à utiliser des réflecteurs de focales importantes. Par contre la taille des lampes, notamment pour les feux de signalisation, a tendance à diminuer, mais la source de lumière, notamment le filament dans le cas d'une lampe à filament, doit demeurer au foyer du réflecteur. Il en résulte que le manchon destiné à loger le culot de la lampe va faire saillie sur une distance non négligeable dans le réflecteur. La longueur de la saillie du manchon sera d'autant plus élevée que la distance focale du réflecteur sera
grande et la longueur du culot petite.
Ainsi, les manchons ou cheminées de logement de chaque culot de lampe définis par construction d'un porte-lampes sont visibles 2s lorsque la lampe est éteinte. En outre, dans le faisceau lumineux de la lampe allumée, le manchon de cette lampe crée un effet de tache noire, qui est renforcée lorsque le manchon est en matière plastique noire, plus économique. Il en résulte une perception visuelle du trou de passage de la lampe dégradant l'aspect du feu à son état éteint par
contraste avec l'aspect brillant du réflecteur métallique.
Pour remédier à cet inconvénient, il a déjà été proposé de rapporter sur la face avant du manchon une contre-plaque métallique polie. Cette solution fait intervenir une pièce supplémentaire et une
npération de montage correspondante, ce qui entraîne un surcoût.
3s L' invention a pour but, surtout, de fournir un feu à glace lisse qui permet de manière simple et économique de faire disparaAtre
l'effet de tache noire dans le faisceau lumineux de la lampe allumée.
Selon l'invention, un feu à glace lisse, pour éclairage et/ou signalisation d'un véhicule, du genre défini précédemment, est s caractérisé par le fait qu'un fourreau est formé d'une seule pièce avec la feuille métallique de la piste de masse et entoure la partie du
manchon faisant saillie dans la concavité du réflecteur.
De préférence, la feuille métallique a subi un traitement lui
donnant un aspect brillant proche de celui du réflecteur métallisé.
lo Aucune opération de montage supplémentaire n'est nécessaire
puisque le fourreau fait partie de la feuille servant à la piste de masse.
Avantageusement, le fourreau est obtenu en découpant le flan de la piste de masse suivant une forme comprenant une rondelle centrale avec des extensions radiales attenantes au contour extérieur de la rondelle, réparties autour de la rondelle et séparées par des fentes, la rondelle comportant une ouverture pour recevoir le culot de la lampe, les extensions radiales étant repliées sensiblement à 90 pour entourer
A titre d'exemple, le groupement hydrophobe peut être issu d'un alcool gras tel que l'alcool stéarylique, l'alcool dodécylique, l'alcool décylique. Il peut également désigner un polymère hydrocarboné tel que par-exemple le polybutadiène.
Lorsque X et/ou X désignent un groupement comportant une amine tertiaire ou quaternaire, X et/ou X'peuvent représenter l'une des formules suivantes : R3 i ,..-N-R2--N-R2--R2-ou-R-pourX 1 1 ±1 1 2 RI RI A N N+ A- /\ p ) p RI RI 1 RI R3 R3 -R-N--R-N--R- ou-Rz 1 1 + -, 2 1 + ARI R A N N RI, RI RI RI Ri dans lesquelles : R2 représente un radical alkylène ayant de 1 à 20 atomes de carbone, linéaire ou ramifié, comportant ou non un cycle saturé ou insaturé, ou un radical arylène, un ou plusieurs des atomes de carbone pouvant être remplacé par un hétéroatome choisi parmi N, S, 0, P ; Ri et R3, identiques ou différents, désignent un radical alkyle ou a) cény) e en Ci-Cso, linéaire ou ramifié, un radical aryle, l'un au moins des atomes de carbone pouvant être remplacé par un hétéroatome choisi parmi N, S, 0, P ; A-est un contre-ion physiologiquement acceptable.
dans laquelle Z représente-0-,-S-ou-NH- ; et R4 représente un radical alkylène ayant de 1 à 20 atomes de carbone, linéaire ou ramifié, comportant ou non un cycle saturé ou insaturé, un radical arylène, un ou plusieurs des atomes de carbone pouvant être remplacé par un hétéroatome choisi parmi N, S, 0 et P.
Les groupements P et P', comprenant une fonction amine peuvent représenter au moins l'une des formules suivantes : r - Rg-N-R-7-ou-R.-N-R- 5 1 7) 1 + 7 R6 R6 A R6s, R8 N 1 ou-R-CH-Ry-ou-R-CH-Ry- ) 1 7 R-N-Rc, A Pu R6,,. 8 N 1 -R -CH-R RIO 5 1 7 1 OU RIO ou -RS-CH-R7- 1+ mio 1 1 ou l-10 ou 1+R6-N-R9 A 1 Ps dans lesquelles : ? 5 et R7 ont les mêmes significations que R2 défini précédemment ; Re, Rs et Rg ont les mêmes significations que R1 et R3 définis précédemment ; R10 représente un groupe alkylène, linéaire ou ramifié, éventuellement insaturé et pouvant contenir un ou plusieurs hétéroatomes choisis parmi N, 0, S et P, et A-est un contre-ion physiologiquement acceptable.
Pour la figure 3 les axes (5) sont prisonniers dans les flasques (2) et sont en appui sur le cadre (l).
Selon une variante non illustrée les galets (3) peuvent être constitués de plusieurs pièces.
La distance entre les galets (3) est telle que la roue vient se centrer entre les deux.
Chaque axe (5) peut accepter plusieurs galets (3).
La présente invention concerne un gréement pour la propulsion à voile dont la particularité est de générer un couple de renversement nul ou quasi nul à toutes les allures du bateau.
Pour contrebalancer le couple de renversement d'un gréement classique, il est habituellement fait appel soit à une stabilité de poids au moyen d'un lest lourd et profond à l'instar des monocoques soit à une stabilité de forme à l'instar des multicoques (catamarans ou trimarans). Le lest d'un monocoque qui représente 30% à 50% du poids du bateau, diminue significativement les potentialités de vitesse de l'embarcation. Par ailleurs, la grande largeur des multicoques nécessaire pour obtenir une forte stabilité de forme est un inconvénient majeur dans les ports encombrés et limite ainsi leur diffusion. Un bateau équipé de ce nouveau gréement concilie les avantages des deux formules : d'une part la largeur modérée du monocoque et d'autre part le faible poids, l'absence de gîte et la rapidité du multicoque.
Le gréement selon l'invention est caractérisé par un déport et par une inclinaison de la voile qui permettent de rapprocher ou de confondre l'axe de la force aérodynamique avec l'axe de la force hydrodynamique. Pour augmenter le déport du plan anti-dérive, le bateau est muni de deux dérives latérales qui sont abaissées alternativement suivant l'amure. Cette disposition particulière de la voile et du plan anti-dérive produit un couple nul ou très faible.
La voile en forme d'aile est maintenue au niveau de ses bords d'attaque ou de ses extrémités par deux mats porteurs qui assurent également la tension de l'aile. L'angle entre les mats porteurs est tel qu'il permet, lors des virements de bord, la rotation de l'aile autour de ses points de fixation par échange de l'intrados et de l'extrados. L'ensemble du gréement pivote sur 360 degrés autour d'un axe vertical. La force propulsive est ajustée par le contrôle de l'incidence de l'aile au moyen d'écoutes situées de part et d'autre de l'aile.
Le virement de bord s'effectue en réduisant fortement l'incidence de la voile qui vient alors se positionner dans l'axe du vent avec l'ensemble du gréement après rotation de la voile autour de ses points de fixation. Il faut ensuite libérer le système de réglage d'incidence de cette amure pour reprendre celui correspondant à l'autre amure. Pendant cette manoeuvre le bateau vire vent debout ou vent arrière et la voile est alors établie avec l'incidence correcte sur la nouvelle amure.