INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- on mesure le niveau de freinage naturel subi par le satellite en réalisant des niveaux de poussée intermittents, ou sans poussée, - on maintient ce niveau de freinage, hors manoeuvre latérale ou verticale, dans une fourchette prédéfinie par exemple entre 0, 1 m/s par jour et 10 m/s par jour, - si le niveau de freinage est trop bas, on laisse le satellite descendre naturellement : 1 m/s de freinage fait descendre le satellite d'environ 1 km, ce qui double l'amplitude du freinage en moins d'une semaine, - si le niveau de freinage est trop haut, on fait remonter le satellite, soit en réalisant une poussée des moyens de propulsion supérieure au freinage, soit en utilisant la portance du satellite permettant d'alléger la charge de ces moyens de propulsion, - si les moyens de propulsion ou leur alimentation vieillissent au cours de la mission, on réactualise la fourchette de freinage prédéfinie en diminuant les limites acceptables.
Pour réaliser l'injection du satellite sur orbite on peut placer celui-ci sur une orbite décroissante et attendre qu'il se stabilise aérodynamiquement, en raison de sa forme, avant d'entrer dans la fourchette de freinage prédéfinie qui déclenche l'activation au procédé de pilotage.
On va décrire ci-dessous différentes variantes de réalisation du satellite de l'invention.
Utilisation du milieu extérieur comme le fait un turboréacteur On peut utiliser le milieu extérieur, comme le fait un turboréacteur, pour concilier une vitesse d'éjection des carburants plus faible, pour économiser l'énergie et obtenir une consommation de carburant raisonnable. En accélérant les atomes du milieu extérieur, on crée ainsi une poussée. Si V est la vitesse d'arrivée des atomes et U l'augmentation de vitesse qui leur est fournie par le satellite, la dépense d'énergie est proportionnelle à (V+U) 2-V2 et l'impulsion créée est proportionnelle à U. Le rapport égal à 2 V+U indique qu'idéalement U doit être aussi petit que possible... auquel cas la poussée est nulle, mais que des ordres de grandeur où U est à peu près égal à V restent assez économiques. Avec U=8 km/s, la manoeuvre précédente de 3,5 m/s coûte 240 Watts en continu, le rendement étant considéré comme égal à un, et pas de masse du tout.
Mouvements d'attitude Les mouvements d'attitude sont réalisables assez rapidement. Avec un satellite de 500 kg avec un rayon quadratique moyen de 1 mètre, des"ailes"en incidences contraires de 10% comme illustré sur la figure 3, avec un bras de levier de deux mètres, le freinage au rythme de 3,5 m/s par jour crée 35 m/s par effet de portance, soit une force de Mr=500*35/86400=0, 2 N. En terme de couple, on a donc 0,4 Nm. L'accélération angulaire du satellite en roulis
2 atteint donc 0, 050/s. Une manoeuvre de 450 en roulis est donc réalisée en 1 minute : 30 secondes d'accélération angulaire dans un sens, puis 30 secondes dans l'autre sens.
Ainsi, si un satellite se trouve dans une zone de freinage correspondant par exemple à 5 m/s par jour, il peut manoeuvrer à 50 m/s par jour en utilisant la portance. Il peut également changer très rapidement d'attitude (typiquement en une minute). Les ordres de grandeur sont compatibles avec une propulsion électrique à forte impulsion spécifique.
Manoeuvres verticales Les manoeuvres verticales peuvent se faire soit en rajoutant des"ailes"horizontales (orthogonales aux ailes"verticales"déjà existantes), soit en combinant manoeuvre horizontale et verticale avec un roulis de 450. Dans la première partie de la manceuvre, le roulis est de 450. Dans la deuxième partie, il est de-45 . La résultante horizontale est alors nulle mais les ailes"verticales", ou panneaux solaires, sont restés assez bien éclairés pendant la manoeuvre. Ceci est valable pour une orbite proche de l'orbite 6 h-18 h. Pour une orbite avec noeud ascendant vers midi, il vaut mieux avoir des"ailes"horizontales et recourir au roulis pour la manoeuvre latérale. Les orbites considérées sont réglables en héliosynchrone avec les inclinaisons appropriées. On constate cependant que la compensation active du terme en J2 des lois de Kepler est possible pour un tel satellite : elle correspond à une dérive latérale de 110 km/jour.
Freinage du satellite Si on considère l'atmosphère raréfiée comme un milieu constitué d'atomes très séparés les uns des autres, dont on peut considérer individuellement les impacts sur le satellite. L'impact d'un atome 30 de masse m sur une plaque à l'incidence a est considéré comme un impact avec un atome 31 de masse M de la plaque, que l'on considère comme normal : c'est-à-dire qu'un atome 31 de la plaque recule perpendiculairement à la plaque et finit par transmettre son impulsion 32 à cette dernière comme illustré sur la figure 4. Dans ces conditions les équations du choc sont, sur l'axe horizontal, et dans le repère de l'engin : mv=mv'cosss+Musina où u est la vitesse de recul de l'atome du matériau, et, sur l'axe vertical : mV'sinss=Mucosa La conservation de l'énergie cinétique, en admettant que l'atome ne reste pas collé et ne subit pas de transition électronique, est telle que : mv2=mv, 2+Mu2 Si p est le rapport des masses M/m : v=v'cosss+pusina v'sinss-#ucosα v=v'+pu on trouve que : u=2vsina/ (p+l) Le freinage du satellite est représenté par la composante :
.. 2 2p Musina=mvsina--p + 1 Si les atomes sont essentiellement de l'oxygène atomique (m=16) on a intérêt à choisir des métaux légers sur le nez 12 du satellite 10, qui produit un freinage improductif, par exemple de l'aluminium (p=l, 69). Par contre pour les panneaux solaires qui produisent un freinage productif, créateur de portance par exemple, on a intérêt à choisir des métaux lourds comme l'or ou l'uranium (p=15). On a bien sûr intérêt à avoir un nez 12 effilé (a petit).
Propulsion du satellite Un dispositif de propulsion d'un véhicule spatial en orbite basse est décrit dans la demande de brevet français FR 2 717 865.
Dans une autre mode de réalisation, on peut utiliser une propulsion par fil en utilisant un fil 20 stabilisé par gradient de gravité parcouru par un courant qui se neutralise par fuite dans l'ionosphère, comme illustré sur la figure 5. Le courant 23 combiné au champ magnétique terrestre 22 produit une poussée 21 sans dépense de masse.
On peut utiliser les atomes du milieu ambiant pour la propulsion en ionisant ces atomes à l'avant du satellite puis en les neutralisant à l'arrière, et appliquer ensuite une différence de potentiel entre cet avant et cet arrière, comme illustré sur la figure 6. On a ainsi une zone 25 d'oxygène chargé-, et une zone 25'neutre.
Contrôle du centre de gravité du satellite Le pilotage du satellite selon l'invention, fait appel à des principes similaires à ceux du pilotage aéronautique. Cependant, compte tenu de l'aérodynamique balistique qui s'applique lorsque le libre parcours moyen des molécules est important, il faut veiller particulièrement à ce que les"ailes", par exemple les panneaux solaires 15 et 16, n'occultent pas la queue (ailerons 13) du satellite 10 qui assure sa stabilité. Il faut pour cela éloigner convenablement ces"ailes"du corps du satellite pour éviter la rotation du satellite du fait des forces aérodynamiques. Plusieurs variantes peuvent ainsi être envisagées ensemble ou séparément : - on peut donner aux panneaux 15 et 16 une forme 24 en"flèche", comme illustré sur la figure 7, qui crée une force de rappel en cas de changement de direction de vecteur perpendiculaire à l'envergure et à la vitesse.
- on peut limiter le moment de portance afin de réduire le couple de rappel que la queue doit produire. Il s'agit d'un fonctionnement astable similaire à celui adopté sur les avions de combat à commandes électriques. Pour cela, on implante une modification commandable du centre de gravité du satellite, qui remplace entièrement ou partiellement la fonction de la queue. Le centre de gravité peut passer devant ou derrière le centre de portance afin d'annuler les changements d'attitude du corps du satellite.
- On peut également adopter un contrôle actif de l'attitude du satellite par les moyens de propulsion, de façon similaire à la poussée vectorielle en aéronautique.
30 Ces pentènenitriles peuvent contenir des quantités, généralement minoritaires, d'autres composés, comme le méthyl-2-butène-3-nitrile, le méthyl-2-butène-2-nitrile, le pentène-2-nitrile, le valéronitrile, l'adiponitrile, le méthyl-2-glutaronitrile, l'éthyl-2-succinonitrile ou le butadiène, provenant de la réaction antérieure d'hydrocyanation du butadiène et/ou de l'isomérisation du méthyl-2-butène-3-nitrile en pentènenitriles.
35 L'acide de Lewis utilisé comme cocatalyseur permet notamment, dans le cas de l'hydrocyanation des nitriles aliphatiques à insaturation éthylénique, d'améliorer la linéarité des
dinitriles obtenus, c'est-à-dire le pourcentage de dinitriles linéaires par rapport à la totalité des dinitriles formés, et/ou d'augmenter l'activité et la durée de vie du catalyseur.
5 On peut mettre en #uvre notamment les acides de Lewis cités dans l'ouvrage édité par G.A.
Les acides de Lewis qui peuvent être mis en #uvre comme cocatalyseurs dans le présent procédé sont choisis parmi les composés des éléments des groupes Ib, IIb, Illa, Illb, IVa, IVb, Va, Vb, Vlb, Vllb et VIII de la classification périodique des éléments. Ces composés sont le plus 10 souvent des sels, notamment des halogénures, comme chlorures ou bromures, sulfates, sulfonates, halogénoalkylsulfonates, perhalogénoalkylsulfonates, notamment fluoroalkylsulfonates ou perfluoroalkylsulfonates, les halogénoalkylacétates, les perhalogénoalkylacétates, notamment fluoroalkylacétates ou perfluoroalkylacétates, les carboxylates et phosphates.
A titre d'exemples non limitatifs de tels acides de Lewis, on peut citer le chlorure de zinc, le 15 bromure de zinc, l'iodure de zinc, le chlorure de manganèse, le bromure de manganèse, le chlorure de cadmium, le bromure de cadmium, le chlorure stanneux, le bromure stanneux, le sulfate stanneux, le tartrate stanneux, le trifluorométhylsulfonate d'indium, le trifluoroacétate d'indium, le trifluoroacétate de zinc, les chlorures ou bromures des éléments des terres rares comme le lanthane, le cérium, le praséodyme, le néodyme, le samarium, l'europium, le 20 gadolinium, le terbium, le dysprosium, l'hafnium, l'erbium, le thallium, l'ytterbium et le lutétium, le chlorure de cobalt, le chlorure ferreux, le chlorure d'yttrium.
25 Parmi les acides de Lewis, on préfère tout particulièrement le chlorure de zinc, le bromure de zinc, le chlorure stanneux, le bromure stanneux le triphénylborane et les mélanges chlorure de zinc/chlorure stanneux, le trifluorométhylsulfonate d'indium, le trifluoroacétate d'indium, le trifluoroacétate de zinc.
Le cocatalyseur acide de Lewis mis en #uvre représente généralement de 0,01 à 50 moles 30 par mole de composé de métal de transition, plus particulièrement de composé du nickel, et de préférence de 0,5 à 10 mole par mole.
Comme pour la mise en #uvre du procédé de base de l'invention, la solution catalytique utilisée pour l'hydrocyanation en présence d'acide de Lewis peut être préparée avant son introduction dans la zone de réaction, par exemple par addition au milieu réactionnel du ligand de 35 formule (1), de la quantité appropriée de composé du métal de transition choisi, de l'acide de Lewis et éventuellement du réducteur. Il est également possible de préparer la solution catalytique "in situ" par simple mélange de ces divers constituants.
Il est également possible dans les conditions du procédé d'hydrocyanation de la présente invention, et notamment en opérant en présence du catalyseur décrit précédemment comportant au moins un ligand de formule (I) et au moins un composé d'un métal de transition, de réaliser, en absence de cyanure d'hydrogène, l'isomérisation du méthyl-2-butène-3-nitrile en pentènenitriles, 5 et plus généralement des nitriles insaturés ramifiés en nitriles insaturés linéaires.
Ainsi on peut engager du méthyl-2-butène-3-nitrile en mélange avec du méthyl-2-butène-2 nitrile, du pentène-4-nitrile, du pentène-3-nitrile, du pentène-2-nitrile, du butadiène, de 10 l'adiponitrile, du méthyl-2-glutaronitrile, de l'éthyl-2-succinonitrile ou du valéronitrile. il est particulièrement intéressant de traiter le mélange réactionnel provenant de l'hydrocyanation du butadiène par HCN en présence d'au moins un ligand de formule (I) et d'au moins un composé d'un métal de transition, plus préférentiellement d'un composé du nickel au degré d'oxydation 0, tel que défini précédemment.
régulièrement autour de l'axe optique A-A.
La face avant de réflexion 32 comporte ici trois couronnes
concentriques 112, 114, 116, formées chacune par une série de 25 motifs catadioptriques 110 adjacents circonférentiellement.
Comme on peut le voir sur la vue de détail de la figure 11,
chaque motif catadioptrique 110 comporte deux faces planes 118, 120, qui sont inclinées entre elles d'un angle P d'environ quarante-cinq degrés. L'angle,3 favorise la ré-orientation du rayon 30 R5r vers les zones du réflecteur.
De préférence, l'angle formé par les deux faces inclinées 118, 120 comporte une troncature qui forme une facette 122 étroite et s'étendant sur toute la longueur du motif catadioptrique 1 10. La facette 122 est globalement parallèle à la forme générale tronconique de la face avant de réflexion 32, et elle est
agencée en avant du motif catadioptrique 110.
Chaque motif catadioptrique 110 s'étend globalement sur 5 toute l'épaisseur axiale de la couronne 112, 114, 116 associée.
Chaque couronne 112, 114, 116 forme donc, à l'avant du moteur
de lumière 22, une surface annulaire " en accordéon ".
La face de sortie 34 du moteur de lumière 22 est ici confondue avec la face arrière de réflexion 104, comme on le io comprendra par la suite dans l'explication du fonctionnement du
moteur de lumière 22 selon le deuxième mode de réalisation.
Le réflecteur annulaire 20, selon le mode de réalisation représenté aux figures 9 et 10, a un profil globalement similaire à celui du réflecteur annulaire 20 de la figure 8. Le réflecteur i5 annulaire 20 comporte donc une face avant de réflexion 62 qui est étagée axialement vers l'avant et radialement vers l'extérieur, et
qui est revêtue d'un matériau réfléchissant.
La face avant 62 comporte des facettes de réflexion élémentaires 124. Ces facettes de réflexion 124 sont ici 20 globalement inclinées vers l'avant et vers l'extérieur, de manière à réfléchir, globalement axialement vers l'avant, les rayons lumineux provenant de la face de sortie 104 du moteur de lumière 22. Les facettes de réflexion 124 sont ici agencées en 25 couronnes concentriques 126, et elles sont réparties circonférentiellement de sorte qu'elles soient adjacentes
circonférentiellement deux à deux.
Cette étape de trempe permet de faire passer les nanocapsules de la forme émulsion pour laquelle les lipides qui les composent sont fluides, à la forme suspension pour laquelle ils sont dans un état plus figé donc structurellement très stables. Les particules ainsi obtenues sont maintenues sous agitation pendant 5 minutes. Dans le cas d'une application industrielle, il peut être envisagé de procéder à un refroidissement brutal de la préparation en la faisant circuler dans un système d'échangeurs thermiques par exemple.
Dans ce cas particulier, on évite la dilution de la préparation.
Avantageusement, la phase grasse est le Labrafac cc, le tensioactif lipophile est le HSPC (Hydrogenated Soy Phosphatidylcholine) et le
tensioactif hydrophile est le Solutol HS15. Le dérivé amphiphile du PEG est le phospholipide pégylé DSPE-PEG2000 ou 5000 Dans ces conditions, T1 = 60 C, T2= 85 C et le nombre de cycles est égal à 3.
Au niveau des constituants de l'enveloppe des nanocapsules, le pourcentage molaire du tensioactif lipophile de nature lipidique est compris entre 5 et 30 mol%. Il est compris entre 60 et 90 mol% pour le tensioactif de nature hydrophile et compris entre 0,5 et 5mol% pour le phospholipide pégylé.
Un exemple avantageux du pourcentage molaire des différents constituants de l'enveloppe lipidique externe desdites nanocapsules peut être le suivant : # HSPC : 15,46 mol% # Solutol HS15 : 81,2 mol% # DSPE-PEG2ooo : 3,34 mol% Dans cet exemple, la concentration en sel de l'émulsion initiale est de 4,4% (m/m), la masse de Labrafac# CC constituant le c#ur des nanocapsules lipidiques représente 44 % (m/m) de la totalité des constituants de nature lipidique ou tensioactifs présents dans la préparation.
Cet ensemble de constituants sera par la suite désigné sous le terme de lipides totaux (composants autres que l'eau et le chlorure de sodium), ce terme inclut notamment le phospholipide pégylé. Le rapport entre les constituants de la surface lipidique externe (mentionnés ci-dessus) et les lipides totaux est donc de 55 %.
D'une façon générale, plus le rapport massique entre les lipides composant l'enveloppe externe desdites nanocapsules et les lipides totaux les constituant est élevé, plus la taille des nanocapsules est petite. Ainsi, on peut aisément moduler la taille des nanocapsules selon l'invention, au moment de leur synthèse en choisissant un rapport massique entre les lipides de l'enveloppe et les lipides totaux adéquat.
Inversement, la taille des particules augmente quand la proportion en lipides constituant le c#ur de celles-ci augmente.
Par ailleurs, la taille des particules diminue quand la proportion en agent tensioactif hydrophile augmente et quand la proportion en agents tensioactifs (hydrophile et lipophile) augmente. L'agent tensioactif entraîne une diminution de la tension interfaciale et donc une stabilisation du système ce qui favorise l'obtention de petites particules. En effet, plus la tension interfaciale est faible, plus la suspension de nanocapsules lipidiques dans une solution aqueuse est stable. Pour des quantités fixées en tensioactifs hydrophile et lipophile ainsi qu'en esters d'acides gras, l'ajout de quantités croissantes de lipides pégylés se traduit par une augmentation de la taille des particules. Il est possible d'obtenir différentes gammes de tailles et différentes teneurs en phospholipide pégylé en choisissant des quantités de Solutol HS15 et de DSPE-PEG données (se reporter à la figure 1 de l'exemple 4).
Selon un mode de réalisation préférée, la phase grasse est le Labrafac cc, le tensioactif lipophile de nature lipidique est le HSPC (Northern Lipids), le tensioactif hydrophile non ionique est le Solutol HS15 et le lipide couplé aux molécules de PEG est le DSPE-PEG2ooo. Ces composés présentent les caractéristiques suivantes : - Le Labrafac cc (Gattefossé, Saint-Priest, France). Il s'agit d'une huile composée de triglycérides à chaîne moyenne des acides capryliques et capriques (C8 et C10). Sa densité est de 0,930 à 0,960 à 20 C. Son indice HLB est de l'ordre de 1. Sa composition est identique au Miglyol 812N (Sasol, Allemagne). Le Labrafac# cc entre dans la composition de préparations pour nutrition parentérale.
- Le Solutol HS15 (BASF, Ludwigshafen, Allemagne). Il s'agit d'un 12-hydroxystéarate de poly(éthylène glycol)-660. Il joue donc le rôle d'agent tensioactif hydrophile dans la formulation. Il est utilisable par voie injectable (chez la souris en IV DL50 > 3,16 g/kg, chez le rat 1,0 < DL 50 < 1,47 g /kg).
- Le DSPE-PEG2ooo (Northern Lipids Inc., Vancouver, Canada). Il s'agit du N-(carbamoyl-méthoxy poly(éthylène glycol) 2000)-1,2-distéaroylsn-3-phosphoéthanolamine sous forme de sel de sodium. Il confère aux
nanocapsules lipidiques leur caractère furtif. Les longues chaînes de poly(éthylène glycol) permettent de protéger la surface des nanocapsules par leur effet stérique en empêchant les protéines de la circulation sanguine de s'y déposer (opsonisation). Il est utilisable par la voie injectable et entre dans la préparation liposomale Doxil (Alza, Mountain View, Etats-Unis d'Amérique).
La phase aqueuse de l'émulsion initiale huile/eau peut également contenir 4 à 8 % d'un sel comme le chlorure de sodium. La modification de la concentration en sel entraîne un déplacement de la zone d'inversion de phase. Plus la concentration en sel augmente et plus la température d'inversion de phase est basse. Ce phénomène est intéressant pour l'encapsulation de principes actifs thermosensibles hydrophobes. Leur incorporation peut alors se faire à une température plus faible.
Le diamètre des nanocapsules est avantageusement ajusté par un ajustement des proportions en sel, en tensioactif hydrophile et de la pureté du tensioactif lipophile dans le mélange de départ du procédé de synthèse.
La mesure de la viscosité est effectuée à 25 C avec un viscosimètre RHEOMAT RM 180 équipé d'un mobile n 4, la mesure étant effectuée après 10 minutes de rotation du mobile (temps au bout duquel on observe une stabilisation de la viscosité et de la vitesse de rotation du mobile), à un cisaillement de 200 s-1.
La mesure de l'indice de consistance est effectuée avec un texturomètre TA-TX2i par la Société RHEO, équipé d'une sonde cylindrique en inox de 12 mm de diamètre.
On remplit un récipient cylindrique (diamètre de 35 mm et profondeur de 15 mm) avec la composition de mascara à tester puis on arase la surface du produit contenu dans le récipient pour obtenir une surface bien plane du produit. La sonde cylindrique du texturomètre est déplacée à la vitesse de 10 mm.s-1 puis pénètre dans le mascara contenu dans le récipient cylindrique jusqu'à une profondeur de 0,2 mm. On mesure alors la force exercée par le mascara sur la sonde, cette force correspondant à l'indice de consistance du mascara, exprimée en Pa.
La stabilité est évaluée par observation visuelle de la composition après deux semaines de stockage à 25 C.
La mesure du collant et de la dureté de la cire est effectuée selon la méthode de mesure décrite précédemment dans la description.
Exemple Cire Collant Dureté Viscosité Consistance Stabilité (N. s) (MPa) (Pa. s) (Pa) 1 Koster 3,38 0,96 3,6 560 oui K 82 P 2 Abeille 2,02 3,68 5,9 1842 oui 3 Huile jojoba 0,18 8,62 12,8 1991 oui hydrogénée 4 Huile ricin 0,08 2,77 Trop épais 22942 hydrogénée 5 Cire 0,09 0,09 1 Trop fluide Non d'orange(1) 2 phases 6 Cire de 0,14 0,06 1 Trop fluide Non lanoline oxy- 2 phases propylénée (5OP) (2) (1) vendue par la société Koster Keunen (2) EMERY 1695 de la société COGNIS On constate que la composition 1 selon l'invention est stable et présente la plus faible viscosité et la plus faible consistance. Les compositions 2 et 3 bien que stables ont une viscosité et une consistance plus élevée que celles de la composition 1. La composition 4 est trop épaisse et n'est donc pas adaptée pour être appliquée sur les cils à l'aide d'une brosse à mascara.
Les compositions 5 et 6 ne sont pas stables : elles présentent 2 phases au bout de deux semaines de stockage à 25 C.
Exemple 7 : On a préparé un mascara émulsion cire-dans-eau ayant la composition suivante : - Cire collante (Kester Wax K 82 P de la société Koster Keunen) 28 g - Amino-2 méthyl-2 propanediol-1,3 0,5 g - Triéthanolamine 2,4 g - Acide stéarique 5,8 g - Polymères non-ioniques hydrosolubles 4,3 g - Polyméthacrylate de sodium (Darvan 7 de la société VANDERBILT) 0,25 g MA - Hydroxyéthylcellulose réticulée par l'épichlorhydrine quaternisée par la triméthylamine (JR 400 de la société UNION CARBIDE) 0,1 g - Pigments 5,4 g - Conservateurs qs - Eau qsp 100 g Ce mascara est stable après 24 heures à température ambiante. Il s'applique facilement et adhère bien sur les cils. Le mascara forme un maquillage lisse et homogène, et épaissit les cils.
Exemple 8 : On a préparé un mascara anhydre ayant la composition suivante : - Cire collante (Kester Wax K 82 P de la société Koster Keunen) 27 g - Bentonite 5,3 g - Carbonate de propylène 1,7 g - Copolymère acétate de vinyle/stéarate d'allyle (65/35) (Mexomère PQ de CHIMEX) 2,2 g - Polylaurate de vinyle (Mexomère PP de CHIMEX) 0,7 g - Stéarate de l'oligomère de l'acide 12-hydroxystéarique (SOLSPERSE 21000 de AVECIA) 0,1 g - Silice 0,8 g - Pigments 4,2 g - Conservateurs qs -Isododécane qsp 100 g
Ce mascara waterproof adhère bien sur les cils. Il confère aux cils un maquillage lisse et homogène, très séparant.