INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
(iii) Première étape de recuit en continu (étape de recuit en continu initiale) L'étape décrite ci-dessus comprend une étape consistant à chauffer et à maintenir à une température du point A1 ou plus et du point A3 ou moins, et une étape de refroidissement à une vitesse de refroidissement moyenne de 10 C/s ou plus en descendant jusqu'à une température du point Ms ou moins (dans le cas où la phase de la matrice est de la martensite trempée + de la ferrite) ou du pont Ms ou plus et du point Bs pu moins (dans le cas où la phase de la matrice est de la bainite trempée + de la ferrite). Les conditions sont réglées pour obtenir une phase désirée de la matrice.
Comme la valeur de la rigidité de l'étrier perpendiculairement à la surface de frappe de balle est inférieure à la valeur obtenue en direction perpendiculaire, la partie de cordage ne se déforme pas facilement étant donné sa rigidité élevée, alors que l'étrier fléchit facilement avec la surface de frappe de balle du fait de sa faible rigidité, lorsqu'une balle vient frapper la surface de frappe de balle qui a le cordage. Ainsi, les cordes verticales (boyaux) peuvent beaucoup se déformer. Il est ainsi possible d'obtenir un cadre de raquette dont le corps est constitué d'une résine armée de fibres et qui possède d'excellentes performances de restitution sans réduction de sa résistance mécanique.
La valeur de la rigidité de l'étrier est réglée afin qu'elle ne soit pas inférieure à 10 % de celle de la surface ni supérieure à 70 % de cette valeur et avantageusement elle n'est pas inférieure à 30 % et de préférence à 35 % de cette valeur, ni supérieure à 50 % de cette valeur.
Si la valeur de rigidité de l'étrier est inférieure à 10 % de la valeur de la rigidité de surface, l'étrier a une faible résistance mécanique. D'autre part, si la valeur dépasse 70 %, l'étrier n'est pas suffisamment flexible si
bien que les performances de restitution du cadre de raquette ne peuvent pas être accrues.
La valeur de la rigidité de l'étrier est mesurée dans la position centrale de l'étrier dans sa direction longitudinale., perpendiculairement à la surface de frappe de balle (direction de l'épaisseur du cadre). Comme décrit dans la suite, la valeur de la rigidité est mesurée par la méthode de flexion en trois points à la position centrale comprise entre les points de support du cadre de raquette (position centrale dans la direction longitudinale de l'étrier) à 70 mm de chaque côté. On suppose que la partie de cordage est la surface d'une horloge et la position supérieure de la partie de cordage correspond à 12 h. La valeur de la rigidité de la surface est la moyenne de la rigidité à la position 12 h perpendiculairement à la surface de frappe de balle et de la rigidité à la position 3 h perpendiculairement à la surface de frappe de balle, lors d'une mesure par une méthode analogue à la précédente.
La valeur de la rigidité de l'étrier est comprise entre 6 et 50 N/m, avantageusement entre 10 et 45 N/m et très avantageusement entre 20 et 35 N/m.
Lorsque la valeur de la rigidité est inférieure à 6 N/m, l'étrier a une faible résistance mécanique. D'autre part, si elle dépasse 50 N/m, l'étrier n'est pas suffisamment flexible si bien que le coefficient de restitution du cadre de raquette ne peut pas être accru.
Il est avantageux que l'étrier soit constitué d'une résine armée de fibres, d'une résine, d'un métal, de bois ou d'un matériau composite correspondant.
Il est avantageux d'utiliser, comme métal, un métal léger tel que l'aluminium, le titane, le magnésium ou analogue ou les alliages contenant au moins l'un de ces métaux comme ingrédient principal. Pour que le cadre de raquette possède un effet élevé d'amortissement des vibrations, il est avantageux d'utiliser une résine thermoplastique armée de fibres. Comme résine du liant, on utilise avantageusement une résine polyamide ou un mélange d'une résine polyamine et
d'une résine ABS. Comme résine d'armature, on utilise de préférence de courtes fibres de carbone.
L'étrier est fabriqué par un procédé de moulage par injection de la résine thermoplastique ou analogue armée de courtes fibres de carbone ou analogue, par un procédé de moulage comprenant le tissage de fils mélangés de fibres de polyamide et de fibres de carbone sous forme d'une tresse et par association par fusion du polyamide afin qu'il imprègne les fibres d'armature, et la formation de l'étrier en "Nylon RIM" par injection de monomère de "Nylon RIM" dans un stratifié constitué d'une mousse de résine époxyde, par revêtement de la mousse de résine époxyde par un tube de "Nylon" et par disposition de couches de tresses de carbone sur le tube de "Nylon".
Pour que le corps du cadre de raquette puisse être léger et possède des propriétés avantageuses de rigidité et de résistance mécanique, il est avantageux que les fibres d'armature soient constituées de fibres continues. La résistance mécanique et la rigidité du corps du cadre de raquette peuvent être accrues par utilisation d'une résine thermodurcissable comme résine du liant. Les performances d'amortissement des vibrations du corps de cadre de raquette peuvent être accrues lorsque la résine du liant est une résine thermoplastique. Pour des raisons relatives à la résistance mécanique et à la rigidité du corps du cadre de raquette, il est avantageux que des fibres de carbone soient utilisées comme fibres d'armature et une résine époxyde comme résine du liant. La matière plastique armée de fibres du corps du cadre de raquette est choisie arbitrairement en fonction des propriétés principales du cadre de raquette.
Il est avantageux qu'une gorge soit formée sur l'étrier du côté de la surface de frappe de balle, en direction circonférentielle par rapport à cette surface de frappe. Il est avantageux d'utiliser une gorge dont la configuration a une largeur comprise entre 4 et 6 mm, une profondeur comprise entre 4 et 6 mm et une longueur, dans la direction circonférentielle de la surface de frappe de balle, comprise entre 20 et 120 mm. Il est ainsi possible de réduire la
valeur de la rigidité de l'étrier dans la direction de la surface de frappe de balle et d'augmenter la plage de mobilité du cordage par la profondeur de la gorge, dans l'hypothèse où la balle de tennis frappe une même région d'une raquette dont le cadre a une gorge et d'une raquette dont le cadre n'a pas de gorge. Ainsi, le cadre de raquette à gorge selon l'invention a des performances de restitution qui sont accrues.
Il est avantageux que l'épaisseur de l'étrier ne soit pas inférieure à 10 mm ni supérieure à 25 mm, et que sa largeur soit comprise entre 10 et 20 mm. Si l'épaisseur et la largeur de l'étrier sont inférieures à 10 mm, sa résistance mécanique est faible. D'autre part, si l'épaisseur et la largeur de l'étrier dépassent respectivement 25 mm et 20 mm, sa rigidité est élevée et il est donc difficile d'accroître les performances de restitution du cadre. La longueur de l'étrier (distance horizontale comprise entre les points droit et gauche de raccordement entre l'étrier et le corps du cadre) n' est pas inférieure à 75 mm ni supérieure à 150 mm, et elle est de préférence comprise entre 85 et 120 mm. Si la longueur de l'étrier est inférieure à la limite précitée, l'effet de sa rigidité est faible. D'autre part, si la longueur de l'étrier dépasse la limite supérieure, la raquette de tennis est trop grande. Ainsi, la raquette de tennis pose alors un problème au point de vue de sa résistance mécanique, de son poids ou de ses possibilités de manoeuvre au moins.
L'épaisseur de la partie de cordage du corps de cadre de raquette est comprise entre 8 et 30 mm et de préférence entre 10 et 20 mm. Si l'épaisseur de la partie de cordage est inférieure à la limite inférieure, sa rigidité est insuffisante. Si l'épaisseur dépasse la limite supérieure, la résistance mécanique de la partie de cordage est faible.
p4leeleTf[f] c[c7 lnln] [niveau = maintenance] 3. 041.1 ETAPE DE PROGRAMME - VERIFICATION DU NOMBRE POUR L'OPTION DE CODE LIMITE
Description Unité Plage Nombre limite d'utilisations P41 e c [c] ou P41 e T f [f] c [c] Nombre d'arguments = 4 ou 5 Type de rubrique e 0 = code de carte 1 = code d'entrée Type de carte (pour des codes T 1 = format de carte Standard à de carte/émetteur seulement) 26 bits 2 = format de carte Sentex à 30 bits 3 = format d'émetteur Chamberlain à 34 bits 4 = format de carte à piste
magnétique à 16 chiffres Code d'installation (pour des f 0-5 chiffres (le nombre réel de rubriques de carte/émetteur chiffres est limité à la limite seulement) supérieure pour le format de carte spécifique) Code c 1-16 chiffres (le nombre réel de chiffres est limité à la longueur maximale pour le format de carte/émetteur spécifique)
Réponse p4ll eelelc[c] In[n) ou p41IeeleITJf[f] Ic[c] n[n] 1
Nombre d'utilisations n 0-1000 [niveau = observation~seulement] 3.042 ETAPE DE PROGRAMME - FIXATION DE CODE DE DIRIGEANT
Fixation de code de dirigeant P42 e c [cl C [Cl ou P42IeITjf[f] Ic[c] )C[C]~~~~~~~~~
Nombre d'arguments = 4 ou 5 Type de rubrique e 0 = code de carte ~~~~~
~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ 1 = code d'entrée
Type de carte (pour des codes T 1 = format de carte Standard à de carte/émetteur seulement) 26 bits 2 = format de carte Sentex à 30 ~~~~~~~~~~~~~~ bits Code d'installation (pour des f 0-5 chiffres (le nombre réel de rubriques de carte/émetteur chiffres est limité à la limite seulement) supérieure pour le format de carte spécifique) Code c 1-16 chiffres (le nombre réel de chiffres est limité à la longueur maximale pour le format de carte/émetteur
~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ spécifique)
maximale est 1 999 999 999) Réponse p42 ee e c [c] C [C] ou
p42JeeJeJTlf[fJ Jc[c] IC[C] [niveau = maintenance] 3.042.1 ETAPE DE PROGRAMME - VERIFICATION DE CODE DE DIRIGEANT
Vérification de code de P42 I e I c [c] ou P42 e ( f [f ] c [c]
Afin d'obtenir une gamme d'égalisation plus grande ne nécessitant pas une commutation du SSFLC, une solution consiste à introduire une rotation des états de polarisation incidents sur le transformateur, c'est à dire une rotation des axes des cellules par rapport aux axes propres des séparateurs/combineurs. Ceci est permis par l'insensibilité à la polarisation du transformateur. Les figures 12 et 13 représentent la répartition de la puissance transmise sur les sorties 3 et 4 pour une rotation des états de polarisation A et B de n/3 lorsque la cellule smectique est non-commutée et lorsqu'elle est commutée.
Le dispositif de l'invention permet de réaliser une diffusion contrôlée des entrées du montage sur les sorties, ce qui n'était pas possible avec une cellule smectique unique. Il suffit pour cela de commander la cellule nématique pour modifier la polarisation des signaux qui la traversent. Cette caractéristique peut permettre par exemple d'égaliser les intensités des signaux transmis dans toutes les gammes de fréquence.
COMPENSATION DE LA SENSIBILITE A LA POLARISATION La combinaison des deux cellules nématique 8 et smectique 9 permet de rendre le point de connexion insensible à la polarisation. fl 0 La matrice de Jones du transformateur global 7 est en effet 0 1 lorsque la cellule SSFLC est non commutée et torsque) a cet) ute - 1 -1 0 SSFLC est commutée.
COMPENSATION DU CHROMATISME DU TRANFORMATEUR Si l'axe rapide de la cellule SSFLC 9 est aligné avec l'axe lent de la cellule nématique 8, le transformateur global 7 est parfaitement achromatique. Si les axes rapides sont alignés, on commande la cellule nématique 8 pour qu'elle induise un déphasage égal à 2-x 1-"-, où . o \ / est la longueur d'onde nominale de la cellule smectique et À. est la longueur
d'onde du faisceau transmis. Cette correction du déphasage permet de préserver l'achromatisme du transformateur 7.
Lorsque la cellule SSFLC est commutée (elle induit une rotation de - J4 de l'état de polarisation), l'achromatisme ne peut être qu'approché. On vérifie que le minimum de variation des transmissions des chemins correspond aux conditions précédentes (alignement des axes et correction du retard par la cellule nématique) et que le chromatisme du transformateur 7 constitué des deux cellules 8 et 9 est plus faible que le chromatisme d'une lame demi-onde. La figure 14 montre les courbes de transmission en puissance sur les chemins ON et OFF en fonction de la longueur d'onde des signaux optiques lorsque la cellule SSFLC est commutée.
Si la rotation de l'ellipsoïde des indices de la cellule smectique 9 est de n/4, on commande la cellule nématique lors de la commutation de la cellule smectique de manière à améliorer encore le contraste ON/OFF , c'est à dire le rapport entre les puissances transmises dans l'état barre et croisé sur une sortie et issue d'une même entrée.
Les figures 15 et 16 représentent dans la sphère de Poincaré la modification des états de polarisation transmis durant leur traversée des deux cellules 8 et 9 respectivement lorsque la cellule SSFLC 8 est dans sont état commuté et lorsqu'elle est dans son état non-commuté. On peut voir la dépendance du fonctionnement de chaque cellule 8 et 9 en fonction de la longueur d'onde du faisceau. On constate que l'ellipticité de l'état de polarisation du faisceau intermédiaire varie avec la longueur d'onde. La combinaison des deux cellules 8 et 9 et si nécessaire le réglage de la cellule nématique 8 permet de rétablir une polarisation rectiligne en sortie du transformateur. Le fonctionnement du transformateur global est donc indépendant (parfaitement dans un état du noeud et approximativement dans l'autre état) de la longueur d'onde du faisceau : les faisceaux transmis sont identiques aux faisceaux des figures 6 et 7.
De façon plus générale, on peut en agissant sur le retard induit par la cellule nématique 8, compenser les écarts de retard entre les cellules 8 et 9 par rapport à la valeur nominale de retard à la longueur d'onde . o- Des
erreurs de fabrication ou des erreurs liées au vieillissement ou aux conditions d'utilisation, tel qu'une variation d'épaisseur d'une cellule, peuvent être en partie compensées de cette manière.
On peut en outre modifier la forme spectrale du filtre de la figure 14, en modifiant indépendamment les épaisseurs, ce qui revient à modifier les longueurs d'ondes nominales . o de chaque cellule. Ceci peut être utile, par exemple, pour modifier la position de contraste optimal et contrôler la pente du filtre.
On prendra soin de choisir une gamme de retard ô adapté à la diffusion. Elle sera par exemple, dans le cas où les biréfringences sont de même signe, comprise entre 0 + +min 2 (1--) et Â i ++max (2 (1-- )), k entier pour réduire la dépendance chromatique du filtre.
Comme on l'aura compris, le dispositif de l'invention peut être appliqué à base de matériaux électro-optiques présentant des propriétés équivalentes à celles des cellules nématiques et SSFLC : la modulation (d'axe ou de biréfringence) rapide et bistable servant à la commutation et la modulation (d'axe ou de biréfringence) continue servant à la diffusion.
En outre, le dispositif de l'invention n'est nullement limité à l'utilisation de deux cellules. On peut décomposer le transformateur en autant de cellules que souhaité. Divers travaux ont montré par exemple qu'un rotateur de polarisation pouvait être rendu achromatique par l'utilisation d'au moins trois lames. En particulier, le document WO 00/36462 déposé le 17 décembre 1999 par COLORLINK INC décrit de tels transformateurs de polarisation destinés à des applications d'affichage. Les combinaisons proposées peuvent être utilisées pour rendre achromatique le noeud de connexion décrit précédemment dans ses deux états.
MONTAGE INSENSIBLE A LA POLARISATION
Il est possible d'appliquer l'invention à un montage de commutation insensible à la polarisation des faisceaux incidents. La figure 17 représente schématiquement un tel montage. Le montage est un interféromètre de type Mach Zehnder comprenant deux séparateurs/combineurs entre lesquels est intercalé un transformateur de polarisation 7 ainsi que deux miroirs 12 et 13.
Enfin, l'invention vise également un procédé de traitement thérapeutique caractérisé en ce qu'il consiste en une ingestion selon une posologie déterminée, d'un médicament comprenant les microcapsules telles que définies ci-dessus.
L'invention sera mieux expliquée par les exemples ci-après, donnés uniquement à titre d'illustration et permettant de bien comprendre l'invention et de faire ressortir ses variantes de réalisation et/ou de mise en oeuvre, ainsi que ses différents avantages.
EXEMPLES Description des figures : La figure 1 représente les profils de libération in vitro des microcapsules de l'exemple 1, à pH 1,4 :-±et à pH 1,4 pendant 3 heures puis à pH 6,8 à partir de T = 3 heures : - -11--, en % en poids de metformine dissoute en fonction du temps en heure ; La figure 2 représente les profils de libération in vitro des microcapsules de l'exemple 2, à pH 1,4 :-±et à pH 1,4 pendant 3 heures puis à pH 6,8 à partir de T = 3 heures : --11--, en % en poids d'acide acétylsalicylique en fonction du temps en heure.
Exemple 1 : Préparation de microcapsules conduisant à une libération de metformine, HCl retardée et prolongée à double mécanisme
500 g de Metformine, HCl (Chemsource) sont dissous dans 1500 g d'eau. La solution est pulvérisée sur 1000 g de microsphères neutres (NP Pharm), . dans un spray coater Glatt@ GPCG3.
250 g d'huile de palme hydrogénée (Hùls)-B-et 250 g d'Eudragit@ L100 (Rôhm)-A- (B/A = 1,0) sont dissous à chaud dans de l'isopropanol. La solution est pulvérisée sur les microparticles préparées précédemment. Les conditions de pelliculage sont : température d'entrée : 45 C, débit de pulvérisation : 8-12 g/min, pression d'atomisation : 1.5 bar.
Les microcapsules ont été testées dans un dissolutest de type II conforme à la Pharmacopée à 370C et sous une agitation de 100 tours/min dans les milieux suivants : a) HCl à pH 1,4 b) HCl à pH 1,4 pendant 3 heures puis milieu tampon KHPO/ NaOH à pH 6,8.
Les profils de libération sont présentés dans le tableau 1 et la figure 1.
Ces profils sont caractéristiques d'une libération retardée puis prolongée à double mécanisme : absence de libération pendant 2 heures suivie par une libération prolongée sans changement de pH et suivie enfin par une libération accélérée par le changement de pH.
Temps (heures) Metformine, HCl Metformine, HCl dissous (%) dissous (%) MIlieu a) Milieu b) 1 0 0 2 2 3 3 13 15 4 27 63 5 41 85 6 55 95 7 69 98 Exemple 2 : Préparation de microcapsules conduisant à une libération d'acide acétylsalicylique retardée et prolongée à double mécanisme
500 g d'acide acétylsalicylique (Aubing) sont dissous dans 2500 g d'éthanol. La solution est pulvérisée sur 1000 g de microsphères neutres (NP Pharm), dans un spray coater Glatt@ GPCG3.
52 g d'huile de palme hydrogénée (Hùls)-B-et 78 g d'Eudragit@ L100 (Rôhm)-A- (B/A=0, 66) sont dissous à chaud dans de l'isopropanol. La solution est pulvérisée sur les microparticles préparées précédemment. Les conditions de pelliculage sont : Température d'entrée : 45 C, débit de pulvérisation : 8-12 g/min, pression d'atomisation : 1.5 bar.
Les microcapsules ont été testées dans un dissolutest de type II conforme à la Pharmacopée à 370C et sous une agitation de 100 tours/min dans les milieux suivants : a) HCl à pH 1,4 b) HCl à pH 1,4 pendant 3 heures puis milieu tampon KH2PO4 / NaOH à pH 6,8.
Les profils de libération sont présentés dans le tableau 2 et la figure 2.
Le profil de libération de l'acide acétylsalicylique obtenu à pH 1,4 est caractéristique d'une libération retardée et prolongée, déclenchée à 3 heures sans changement de pH.
Une étape de dépôt d'un matériau diélectrique en surface du second substrat peut intervenir avant l'assemblage des deux substrats pour protéger le conducteur.
Les deux substrats peuvent être des substrats semi-conducteurs massifs ou des substrats de type SOI.
BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés, à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : - les figures 1A à 1D montrent un exemple de commutateur selon l'invention dans différentes positions que sa partie magnétique mobile peut prendre ; - les figures 2A, 2B, 2C et 2D montrent des exemples d'actionneurs selon l'invention fonctionnant en tant que commutateurs électriques ; - les figures 3A à 3C montrent différentes configurations des moyens pour déclencher le déplacement de la partie magnétique mobile d'un actionneur conforme à l'invention ; - la figure 4 montre un exemple d'actionneur selon l'invention réalisé sur un substrat amagnétique ; - la figure 5 montre un exemple d'actionneur selon l'invention réalisé sur un substrat amagnétique ; - la figure 6 montre un exemple d'actionneur selon l'invention pouvant être contrôlé par cinq degrés de liberté ;
la figure 7 montre un exemple d'actionneur selon l'invention dont la partie magnétique fixe est formée de quatre éléments ; - la figure 8 montre un exemple d'actionneur selon l'invention dont la partie magnétique fixe comporte un seul élément qui entoure la partie magnétique mobile ; les figures 9A et 9B montrent des actionneurs selon l'invention, regroupés sur un même support et arrangés en matrice ; les figures 10A à 101 montrent différentes étapes de réalisation des parties magnétiques fixe et mobile d'un actionneur selon l'invention, sur un substrat semi-conducteur massif ; les figures 11A à 111 montrent différentes étapes de réalisation des parties magnétiques fixe et mobile d'un actionneur selon l'invention, sur un substrat semi-conducteur de type SOI ; les figures 12A à 12G montrent différentes étapes de réalisation des moyens pour déclencher le déplacement de la partie magnétique mobile d'un actionneur selon l'invention, sur un substrat semi-conducteur ; les figures 13A et 13B montrent les étapes d'assemblage et de finition des substrats obtenus aux figures 101 et 12G ; les figures 14A et 14B montrent les étapes d'assemblage et de finition des substrats obtenus aux figures 111 et 12G ;
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS On se réfère aux figures 1A à 1D qui illustrent schématiquement un actionneur selon l'invention et différentes positions que sa partie magnétique mobile peut prendre.
Il comporte une partie magnétique mobile 1 avec au moins un aimant 1-1 permanent. Il comporte également une partie fixe 2 formée d'une partie magnétique fixe 3 ainsi que des moyens 4 pour déclencher le déplacement de la partie magnétique mobile 1. La référence 2 de la partie fixe n'est indiquée que sur la figure 1B qui montre les moyens 4 pour déclencher thermiquement le déplacement de la partie magnétique mobile, ils sont fixes. La partie magnétique fixe 3 peut comporter un ou plusieurs cixe 3 peut comporter un i éléments à base d'aimants permanents 3-1 et/ou de matériau magnétique. Sur les figures 1, on suppose que la partie magnétique fixe 3 comporte deux éléments 3-1 qui sont des aimants permanents. L'ensemble partie magnétique mobile et partie fixe est supporté par un support amagnétique (non représenté sur les figures 1). Lors de la réalisation d'un tel actionneur en microtechnologies, il peut être réalisé sur ou dans un substrat comme on le verra ultérieurement. La partie magnétique fixe 3 et la partie magnétique mobile 1 coopèrent entre elles magnétiquement.
La partie magnétique fixe 3 est configurée de manière à présenter au moins deux zones d'attraction 3-2 qui attirent séparément et naturellement la partie magnétique mobile 1.
Sur l'exemple des figures 1, la partie magnétique mobile 1 se limite à un seul aimant permanent 1-1 en forme de plaque parallélépipédique. Il se trouve entre les deux aimants permanents 3-1 de la partie magnétique fixe 3 qui eux aussi sont en forme de plaque parallélépipédique. Les zones d'attraction 3-2 sont des faces latérales des aimants fixes 3-1.
L'aimant mobile 1-1 peut venir se coller soit sur l'une des faces 3-2 de l'aimant fixe de droite soit sur l'une des faces 3-2 de l'aimant fixe de gauche, ces deux faces étant en vis à vis. Les trois aimants 1-1 et 3-1 sont alignés et s'étendent sensiblement dans le plan x, y.
La partie magnétique mobile 1 est dépourvue de liaison mécanique permanente avec la partie fixe 2.