INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 1A et la figure 1B représentent un exemple d'un feu de véhicule devant être fabriqué conformément à un ou plusieurs modes de réalisation de la présente invention.
Un feu de véhicule 10 est muni d'un corps 20 comportant deux parties concaves 21 s'ouvrant vers l'avant (une seule d'elles est représentée sur la figure 1B). Les faces avant des parties concaves 21 sont respectivement recouvertes de lentilles intérieures 30. La partie extérieure ayant les lentilles intérieures 30 disposées sur elle, est recouverte d'une lentille extérieure 40. En outre, des ampoules de source de lumière 50 (une seule d'entre elles est représentée sur la figure 1B) sont supportées par le corps 20 de sorte que les ampoules de source de lumière sont positionnées à l'intérieur des parties concaves respectives 21.
Le témoin HP6 non greffé au pyrrole mais immobilisé dans le polypyrrole, montre une fluorescence très inférieure au plots HP6 greffés au pyrrole.
Ceci démontre que la détection de la reconnaissance protéine/ sucre nécessite que le sucre soit greffé sur un monomère participant à la copolymérisation.
En comparant les intensités de fluorescence des trois bras espaceurs, on constate qu'on a une meilleure fluorescence pour le bras PUH, suivi du bras PCAH et enfin du bras PUAH.
Nous pouvons déjà conclure que la technique d'immobilisation du sucre HP6 est favorable à la reconnaissance de la protéine, de plus, on peut déterminer
la gamme de concentrations optimales : entre 10 M et 50 M, étant donné qu'il n'y aucune fluorescence pour les plots de 0,1 M et 1 M, et qu'il semble que les plots à 100 M présentent une intensité de fluorescence saturée.
2. Etude en SPRi Les interactions peuvent être étudiées par imagerie SPR directement sur la puce et en temps réel [Guedon et al. Anal Chem. 2000,72(24):6003-9]. Cette technique ne nécessite pas l'utilisation de molécules marquées. Le principe de fonctionnement de l'analyse SPR est illustré par la figure 5.
Objectif de l'expérience : L'objectif premier de l'expérience est de vérifier la reconnaissance, en temps réel, du sucre HP6 par la protéine SDF en fonction de la nature du bras espaceur et le second est d'optimiser le signal mesurable en faisant varier la concentration en sucre sur les plots ainsi que celle en protéine cible injectée.
Pour cette étude cinétique, les dépôts ont été fait sur un prisme recouvert de chrome (2 nm) et d'or (49 nm). 16 plots de polypyrrole ont été déposés sur le prisme. La durée d'électrocopolymérisation était de 125 ms. Ces plots se détaillent de la façon suivante (cf. fig. 6): # Espèce 1 : sucre HP6 + bras espaceur PCAH (PCAH-HP6) # Espèce 2 : sucre HP6 + bras espaceur PUAH (PUAH-HP6) # Espèce 3 : sucre HP6 + bras espaceur PUH (PUH-HP6) # Espèce 4 : sucre HP6 sans bras espaceur et non greffé au pyrrole (HP6 seul) # Espèce 5 : sucre Chondroitine Sulfate (CS) ne reconnaissant pas la protéine + bras espaceur PCAH (PCAH-CS) # Espèce 6 : (pas de composé biologique greffé, appelé Milieu Réactionnel (MR) Ces plots ont été déposés à 4 concentrations différentes : A = 100 M, B = 25uM, C = 6,25 uM, D = 1,56M.
Nous avons utilisé le sucre Chondroitine Sulfate (CS) comme témoin négatif, pour sa structure similaire à l'héparine HP6 et sa non reconnaissance de la protéine SDF.
Sur la figure 4, l'image de gauche représente le prisme vu en imagerie SPR, lorsqu'il est en solution tampon de rinçage ; l'image de droite est un schéma de disposition des plots sur la surface dorée du prisme.
Mesure d'interactions Nous nous sommes placés vers 54 , pour être dans le flanc droit du pic d'absorption de la courbe de réflectivité.
Toutes les mesures ont été faites avec un débit de 30 L / min.
Sur ce prisme, le protocole a été le suivant (exemples fig. 7): -passage du tampon de rinçage, solution contenant 1% de BSA, servant de bloquant pour l'expérience.
- mesure et enregistrement de la réflectivité en fonction de l'angle d'incidence - passage d'une solution contenant la protéine SDF diluée dans le tampon de rinçage, pendant 15 minutes.
- retour en tampon de rinçage seul afin de mesurer la différence de niveau dans le même milieu avant et après l'interaction (rinçage pendant plus de 15 minutes).
De manière classique, le cylindre 12 comporte des moyens (non représentés) pour injecter du carburant dans les gaz d'admission et des moyens pour allumer le mélange carburé.
Le cylindre 12 comporte une soupape d'échappement 34, qui est prévue pour obturer l'orifice d'échappement 36 d'un conduit d'échappement 38.
De préférence, le moteur 10 comporte plusieurs soupapes d'admission 30 et plusieurs soupapes d'échappement 34 dans chaque cylindre 12.
Sur la figure 1, le flux des gaz d'admission, orienté de 5 l'amont vers l'aval, est représenté par des flèches F. Conformément aux enseignements de l'invention, le conduit d'admission 26 comporte, en amont de l'orifice de sortie 28, un tronçon optimisé 52.
Le profil 40 du tronçon optimisé 52 définit une section de io passage pour les gaz d'admission. Il est représenté sur la figure 2, sous la forme d'une section réalisée dans le tronçon optimisé 52 du conduit d'admission 26, selon un plan de coupe qui est transversal au flux des gaz d'admission.
Le profil 40 comporte un tronçon intérieur incurvé concave 42, du côté de l'axe Al du cylindre 12, et un tronçon extérieur opposé incurvé concave 46, du côté de la paroi axiale périphérique 50 du cylindre 12.
La longueur circonférentielle du tronçon extérieur 46, entre ses deux extrémités 45, 47, est inférieure à la longueur circonférentielle du tronçon intérieur 42, entre ses deux extrémités 41, 43.
Chaque extrémité 41, 43 du tronçon intérieur 42 se prolonge jusqu'à une extrémité 45, 47 associée du tronçon extérieur 46 par un tronçon sensiblement rectiligne de raccordement 54, 56.
Par conséquent, comme on peut le voir sur la figure 2, le profil 40 a globalement une forme trapézoïdale, dont la base est constituée par le tronçon intérieur 42.
Avantageusement, le profil 40 comporte un axe médian de symétrie X'X qui sépare chaque tronçon incurvé 42, 46 en deux parties de longueurs égales, les deux tronçons de raccordement 54, 56 ayant la même longueur.
Selon le mode de réalisation représenté ici, l'extrémité aval du tronçon optimisé 52 est agencée au voisinage de l'orifice de sortie 28.
Ainsi, le tronçon intérieur 42 engendre une portion du conduit d'admission 26 qui est raccordée à la portion circonférentielle 44 de l'orifice de sortie 28 agencée du côté de l'axe Al du cylindre 12, et le tronçon extérieur 46 engendre une portion du conduit d'admission 26 qui est raccordée à la portion circonférentielle 48 de l'orifice de sortie 28 agencée du côté de la io paroi axiale périphérique 50 du cylindre 12.
Le tronçon optimisé 52 s'étend ici sur la totalité de la longueur du conduit d'admission 26, jusqu'à l'orifice de sortie 28.
Afin d'obtenir une section circulaire, au niveau du siège de soupape 32 et de l'orifice de sortie 28, et ainsi assurer l'étanchéité du conduit d'admission 26 par rapport à la chambre de combustion 22, lors de la fermeture de la soupape d'admission 30, la forme du profil 40 du tronçon optimisé 52 tend progressivement vers une forme circulaire, en se dirigeant vers l'aval.
Grâce au conduit d'admission 26 selon l'invention, le débit des gaz d'admission est plus élevé du côté du tronçon intérieur 42, que du côté du tronçon extérieur 46. Par conséquent, à la sortie de l'orifice de sortie 28, le débit des gaz d'admission est plus important, du côté de l'axe Al du cylindre 12, que du côté de la paroi axiale périphérique 50 du cylindre 12, ce qui produit un mouvement aérodynamique ordonné de tumble dans les gaz d'admission, à l'intérieur de la chambre de combustion 22.
On note que le profil 40 du tronçon optimisé 52 est défini de manière que l'aire qu'il délimite permette d'obtenir la perméabilité désirée du conduit d'admission 26, ce qui permet de respecter le cahier des charges des performances demandées au moteur 10.
Les différents paliers sont fixés à la structure de la serre par tout moyen connu.
Habituellement, chaque transmission de mouvement est du type réversible, c'est-à-dire qu'un effort imprimé sur le volet se traduit par l'entraînement de l'arbre en rotation. Pour éviter que le poids du volet ou que les efforts appliqués sur ce dernier, par exemple par le vent, ne deviennent moteur, l'arbre de commande est accouplé à l'organe moteur par l'intermédiaire d'un réducteur dont le rapport de transmission ou la constitution assure l'irréversibilité.
Le volet en position ouverte en présence d'un vent de force relativement importante peut être soumis sur sa face extrados à une forte dépression sous l'effet de laquelle il est sollicité dans le sens de l'ouverture. L'effort appliqué au volet est transmis à chaque transmission de mouvement et génère au niveau de l'arbre de commande un moment de torsion. Le moment de torsion résultant se trouve alors appliqué sur l'arbre de sortie du réducteur. En raison de son irréversibilité, le réducteur s'oppose à la rotation de l'arbre et au mouvement du volet dans le sens de l'ouverture.
Il est apparu qu'en présence d'un vent de force importante la valeur du moment de torsion résultant peut être telle qu'elle conduit à la destruction de l'arbre par déformation permanente ou par rupture ou bien à la destruction du réducteur.
La présente invention a pour objet de pallier l'inconvénient précédemment cité en utilisant l'effort résultant de la dépression générée par le vent sur l'extrados du volet pour assurer le blocage de l'arbre de commande en rotation en divers points de l'arbre distants les uns des autres.
À cet effet le dispositif de manoeuvre selon l'invention d'un bâtiment du genre serre ou autre constitué d'un arbre rotatif de commande, horizontal guidé dans son mouvement de rotation par un ou plusieurs paliers, et accouplé d'une part à un moteur d'actionnement par l'entremise d'un réducteur et d'autre part à au moins une transmission de mouvement solidaire du volet d'aération lequel est articulé à la structure du bâtiment, se caractérise essentiellement en ce qu'il présente au moins un moyen de blocage de l'arbre de commande, fixé de manière rigide à la structure du bâtiment et ce en regard de l'arbre de commande et en ce que l'arbre de commande est monté de manière flottante par rapport à ses paliers de guidage de façon à pouvoir être écarté radialement de ces derniers sous l'effet de l'effort de déplacement que lui imprime la transmission de mouvement lorsque le volet est sollicité dans le sens de l'ouverture par le vent, et pouvoir venir par déplacement radial en éloignement du ou des paliers, en prise le ou les moyens de blocage de façon à être immobilisé en rotation par ce ou ces derniers.
Selon une autre caractéristique de l'invention, chaque moyen de blocage présente deux formes de mâchoires, fixes l'une par rapport à l'autre, disposées en regard l'une de l'autre et formant toutes deux un évasement dans lequel l'arbre est destiné à être bloqué par effet de coin.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le dispositif de manoeuvre est doté d'un ou plusieurs organes élastiques prévus pour être comprimés par l'arbre de commande lorsque ce dernier est engagé dans les formes de mâchoire du ou des moyens de blocage, et solliciter radialement ledit arbre dans le sens de son dégagement de ces formes de mâchoire.
Dans la pratique, selon un autre aspect de l'invention, chaque organe élastique sera constitué par un bloc en élastomère.
Selon une autre caractéristique de l'invention, chaque palier de l'arbre de commande est organisé en berceau et comprend deux rouleaux de guidage montés de manière libre en rotation entre deux flancs parallèles d'un étrier support fixé à la structure du bâtiment, les dits flancs en regard l'un de l'autre présentant chacun une ouverture traversante dans laquelle est engagé et évolue en translation l'arbre de commande lorsque ce dernier est sollicité vers le ou les moyens de blocage ou est ramené vers les paliers de guidage, ledit arbre en position normale d'utilisation étant en appui sur les deux rouleaux de guidage et étant écarté des rives de chaque ouverture.
Selon encore une autre caractéristique de l'invention, l'un au moins des deux flancs de chaque étrier support est doté d'un moyen de blocage.
Selon encore une autre caractéristique de l'invention, l'ouverture pratiquée dans chaque flanc est sensiblement de forme oblongue et présente un rétrécissement de largeur inférieure au diamètre de l'arbre, ce rétrécissement étant délimité par deux rives inclinées de l'ouverture oblongue les formes de mâchoires du moyen de blocage étant formées par les deux rives inclinées du rétrécissement.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à la lecture de la description d'une forme préférée de réalisation donnée à titre d'exemple non limitatif en se référant aux dessins annexés en lesquels: - la figure 1 est une vue en perspective d'un dispositif de manoeuvre conforme à l'invention, - la figure 2 est une vue de face d'un étrier support, l'arbre de commande étant en position normale d'utilisation, - la figure 3 est une vue de face d'un étrier support, l'arbre de commande étant immobilisé entre les mâchoires du moyen de blocage, - la figure 4 est une vue en éclaté d'un palier et du support de palier.
En figure 1 est représenté partiellement un bâtiment par exemple à usage agricole, constitué d'une structure porteuse recevant une bâche de recouvrement en matière synthétique transparente. Typiquement la structure de serre est constituée par des arceaux verticaux et par des lisses horizontales fixées aux arceaux. Ce bâtiment est doté d'une ou plusieurs ouvertures d'aération à chacune desquelles est associé un volet d'aération 1 qui peut occuper par rapport à l'ouverture, une position de fermeture totale selon laquelle ladite ouverture est totalement obturée, une position d'ouverture totale selon laquelle l'ouverture est totalement dégagée. Entre ces deux positions extrêmes le volet, le volet peut être disposé selon une position intermédiaire pour obturer partiellement l'ouverture. Habituellement, l'ouverture d'aération est formée entre deux lisses horizontales dont une occupe une position supérieure par rapport à l'autre et le volet d'aération 1 est articulé à l'ossature supérieure. Ce volet 1 comprend une ossature formée de longerons parallèles et de traverses arquées solidarisées aux longerons. Cette ossature reçoit une bâche de recouvrement en matière transparente. Ce volet est articulé par son ossature à la lisse supérieure de la structure de serre.
Tel que représenté, le dispositif selon l'invention de manoeuvre du volet d'aération 1, comprend un arbre 2 cylindrique rotatif, de commande, horizontal, guidé dans son mouvement de rotation par un ou plusieurs paliers 3 portés par la structure 4 du bâtiment.
L'arbre de commande 2 est accouplé d'une part à un moteur électrique d'actionnement (non représenté) par l'entremise d'un réducteur irréversible (non représenté) et d'autre part à au moins une transmission de mouvement 5 solidaire du volet d'aération 1 lequel est articulé à l'ossature 4 du bâtiment. Dans la pratique sont prévues plusieurs transmissions de mouvement, régulièrement réparties le long de l'arbre 2 et du volet 1 pour transmettre de manière uniforme à l'ensemble du volet 1 le mouvement de commande.
Un inconvénient d'un tel système de tumble variable est que, même en position escamotée, il produit de fortes pertes de charge sous forme d'effet de traînée et de recirculation des gaz d'admission dans le conduit. Ce système produit un mouvement de tumble en disposant un obstacle à l'écoulement dans le flux des gaz d'admission, ce qui crée un décollement du flux fortement perturbant pour le mouvement de la charge carburée dans le cylindre, et ce qui dissipe une partie de l'énergie cinétique emmagasinée par la charge carburée.
II est connu, par exemple dans le document US-A-2002/0078921, de réaliser un système de tumble variable en agençant une cloison fixe dans le conduit d'admission de manière à diviser ce conduit en deux parties respectivement inférieure et supérieure, et en agençant un système d'obturation en amont dans le conduit, de manière à fermer graduellement la partie inférieure en fonction du point de fonctionnement du moteur.
Ce système n'est pas complètement satisfaisant car il nécessite de réaliser une cloison dans le conduit d'admission. De plus, le mouvement de tumble est réalisé en disposant un obstacle à l'écoulement dans le flux des gaz d'admission, ce qui présente les inconvénients énoncés précédemment.
La présente invention vise à remédier aux inconvénients des solutions précités.
Dans ce but, l'invention propose un moteur du type décrit précédemment, caractérisé en ce que le conduit d'admission io comporte une membrane à déformation commandée qui est agencée dans le conduit d'admission et qui est susceptible d'occuper une position neutre dans laquelle la membrane épouse globalement la forme de la paroi interne du conduit d'admission, et au moins une position déformée dans laquelle la membrane s'étend en saillie à l'intérieur du conduit d'admission pour former un déflecteur qui accélère le flux des gaz d'admission d'un côté de l'axe de la soupape en vue de produire un mouvement aérodynamique ordonné du type tumble dans la chambre de combustion du cylindre: Selon d'autres caractéristiques de l'invention: - la membrane est agencée au voisinage du siège de soupape; la membrane est agencée dans une portion de la paroi interne du conduit d'admission qui est radialement opposée à 25 l'axe du cylindre par rapport à l'axe de la soupape; - la membrane est réalisée en matériau à mémoire de forme et comporte au moins deux états stables, en fonction de sa température, qui correspondent respectivement à la position neutre et à la position déformée; - la déformation de la membrane est commandée par une came qui est montée à rotation autour d'un axe entre une position de repos qui correspond à la position neutre de la membrane et une position d'actionnement dans laquelle une surface d'appui de la came vient en appui contre la face externe de la membrane en provoquant sa déformation; - la culasse comporte une chambre de commande qui est adjacente à la face externe de la membrane et qui contient un fluide de commande, la chambre de commande est raccordée à une source de pression, et la déformation de la membrane est commandée au moyen de la source de pression en faisant varier la pression dans la chambre de commande; - la membrane est équipée d'un circuit électrique et en ce io que la déformation de la membrane est commandée en fonction de l'intensité du courant électrique traversant le circuit D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 est une vue en coupe axiale qui représente schématiquement un moteur à combustion interne réalisé conformément aux enseignements de l'invention et comportant une membrane en position neutre; - la figure 2 est une vue similaire à celle de la figure 1 qui représente schématiquement le moteur de la figure 1 lorsque la membrane occupe sa position déformée.
Sur les figures 1 et 2, on a représenté un moteur à combustion interne 10, notamment de véhicule automobile, réalisé 25 conformément aux enseignements de l'invention.
Les figures représentent plus particulièrement un cylindre 12 du moteur 10.
Un piston 14 se déplace suivant l'axe Al du cylindre suivant un mouvement alternatif entre une position axiale de point 30 mort haut et une position axiale de point mort bas.
Un conduit d'admission 26 est aménagé dans la culasse 18 de manière à ce qu'il débouche dans la chambre de combustion 22 à travers un orifice de sortie 28.
L'orifice de sortie 28 est pourvu d'un siège de soupape 32 io qui est sensiblement centré sur l'axe de coulissement A2 de la soupape 30.
Sur les figures, la soupape d'admission 30 est représentée en position ouverte.
RMN1!! (CDCl3) (ppm): 0.97 (d, 6H, J=6.4Hz) ; 1.66 (m, 1H) ; 2.58 (d, 2H, J=7.0Hz) ; 3. 74 (m, 2H+3H) ; 5. 15 (s, 2H) ; 6.76(si, 1 H) ; 7. 27 (s, 5H) RMN13C (CDCl3) # (ppm): 20. 9 (q) ; 26. 9 (d) ; 52. 0 (q) ; 58. 2 (t) ; 65. 3 (t) 67. 3 (t) ; 128. 6 (d) ; 128.8 (d) ; 128. 9 (d) ; 136. 6 (s) ; 156. 0 (s) ;171.6 (s) Analyse élémentaire de C1gH22N24: Tr. C (61.13), H (7.43), N (9.68), Cale. C (61.21), H (7. 53), N (9.52).
2c R1 = Boc, R2 = H, R3 = CH2Ph Rdt : 94% ; Huile jaune RMN1H (CDCI3) 5 (ppm): 1.64 (s, 9H) ; 3.93 (s, 2H) ; 3.98 (s, 3H) ; 4.36 (s, 2H) ; 7.53-7.63 (m, 5H) ; 6. 95 (si, 1H). Analyse élémentaire de C15H22N24. Tr. C (61.18), H (7.50), N (9.58), Cale. C (61.21), H (7. 53), N (9.52).
2d R1 = Boc, R2 = H, R3 = CH3 Rdt : 90% ; mp : 87 C RMN1 H (CDCI3, 8ppm) : 1.3 (s, 9H); 2.75 (s, 3H); 3.7 (s, 2H); 3.8 (s, 3H); 6.6 (s, 1H).
Analyse élémentaire de C9HlgN204. Tr. C (49.48), H (8.23), N (12.79), Cale. C (49.53), H (8.31), N (12.84).
2e RI = Z, R2 = H, R3 = CH3 Rdt : 95% , Huile RMN1H (CDCI3, 5ppm) : 2.7 (s, 3H); 3.7 (s, 2H); 3.72 (s, 3H); 5.1 (s,2H); 6.9 (s large, 1H); .
7.4 (m, 5H).
Analyse élémentaire de C12H16N24 Tr. C (57.08), H (6.28), N (11'. 15), Cale. C (57.13), H (6.39), N (11.10).
2-Synthèse d'aza-P -amino alcool 3
A une solution d'aza-p3-amino méthylester 2 (lOmmol, léq) dans 50ml d'éthanol et de tétrahydrofurane (65/35) sont ajoutés 1. 5 équivalents (15mmol) de NaBH4 et 1. 5 équivalents de LiCl (15mmol). Ce mélange est laissé sous agitation à température ambiante pendant une nuit. Le milieu réactionnel est acidifié par HCl 2N puis extrait par deux fois 50ml de dichlorométhane. La phase organique est lavée successivement 2 fois par 50ml d'eau, 50 ml de NaHC03 2N et 50ml d'une solution saturée en NaCl. La phase organique est séchée sur sulfate de sodium, puis évaporée sous pression réduite pour conduire à l'aza-(33-amino alcool 3 qui cristallise lentement. 3a Ri = Boc, R2 = H, R3 =CH2CH(CH3h Rdt:76%;Pf:83 C RMN IH (CDCl3) S (ppm) 1.11 (d, 6H, J=6.5Hz) ; (s, 9H) ; 1.93(m, 1H) ; 2. 28 (d, 2H, J=7Hz) ; 2. 90 (t, 2H, J=4.5Hz) ; 3. 73 (t, 2H, J=4.0Hz) ; 4. 13 (s, 1H) ; 5. 62 (s, 1H) RMN13C (CDCl3) 8 (ppm) 20. 9 (q) ; 26. 8 (d) ; 28. 6 (q) ; 58. 9 (t) ; 61. 0 (t) ; 67. 3 (t) ; 80. 6 (s) ; 156. 9 (s) Analyse élémentaire de C11H24N203: Tr. C (56.77), H (10.32), N (12.21), Cale. C (56.87), H (10.41), N (12.06).
3b Ri = Z, R2 = H, R3 =CH2CH(CH3)2, Rdt : 83%; Huile jaune RMN IH (CDCl3) # (ppm): 1. 13 (d, 6H, J=6.5Hz) ; 1. 95 (m, 1H) ; (d, 2H, J=7.0Hz) ; 2. 93 (large, 2H) ; (t, 2H, J=4.7Hz) ; 4. 21 (s, 1H) ; (s, 2H) ; (s, 1H) ; 7. 52 (s, 5H) RMN13C (CDCl3) 8 (ppm) : 20. 9 (q) ; 26. 7 (d) ; 58. 9 (t) ; 60. 9 (t) ;67.1 (t) ; 67. 5 (t) ; 128. 5 (d) ; 128. 7 (d) ; 128. 8 (d) ; 128. 9 (d) ; 136. 5 (s) ; 157. 6 (s) Analyse élémentaire de C14H22N203. Tr. C (63. 02), H (8. 22), N (10.33), Calc. C (63. 13), H (8.33), N (10.52).
3c R1 = Boc, R2 = H, R3 = CH3 Rdt : 70% ; huile RMN1H (CDCl3, #ppm): 1. 3 (s, 9H, Boc); 2. 55 (s, 3H, CH3); 2. 6 (t, 2H, CH2); 3. 5 (t, 2H, CH2); 4 (s large, 1H, OH); 5. 9 (s, 1H, NH).
Analyse élémentaire de C8H18N2O3:Tr. C (50. 42), H (9.45), N (14.63), Calc. C (50.51), H
(9. 54), N (14.73).
3d Ri = Z, R2 = H, R3 = CH3 Rdt : 80% ; huile RMN1H (CDC13, #ppm): 2. 7 (s, 3H, CH3); 2. 8 (t, 2H, CH2); 3. 4 (s large, 1H, OH); 3. 6 (t, 2H, CH2); 5.1(s,2H, CH2); 6. 2 (s large, 1H, NH); 7.4 (m, 5H, Ph).
Analyse élémentaire de C11H16N2O3 Tr. C (58. 85), H (7. 22), N (12.33), Cale. C (58.91), H (7.19), N (12.49).
Masse C11H16N2O3: [M+Na]+ m/z théorique : 247.1059 ; m/z trouvé : 247. 1060 3 - Synthèse d'un aza-p3-amino aldéhyde 4