INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, la présente invention propose un procédé d'hydrocyanation d'un composé hydrocarboné comprenant au moins une insaturation éthylénique par réaction en milieu liquide 10 avec le cyanure d'hydrogène en présence d'un catalyseur comprenant un élément métallique choisi parmi les métaux de transition et un ligand organique caractérisé en ce que le ligand organique correspond à la formule générale # suivante : R1 R2 R3 R4 U1 U2 l' U 1'r"''' U R3' ' U3'r,...U4 Dans laquelle : T, T1 identiques ou différents représentent un atome de phosphore, d'arsenic ou d'antimoine U1, U2, U3, U4, U5, U6 identiques ou différents représentent un atome d'oxygène ou un 20 radical NR, R représentant un radical alkyle, aryle, sulfonyle ou carbonylé, R1, R2 , R3, R4 identiques ou différents représentent un radical aromatique, aliphatique ou cycloaliphatique substitué ou non comprenant un ou plusieurs cycles sous forme condensée ou non et pouvant comprendre un ou plusieurs hétéroatomes, les radicaux R1 et R2 d'une part, R3, R4 et d'autre part peuvent être reliés entre eux par une liaison covalente, une chaîne hydrocarbonée 25 ou un hétéroatome , et quand l'un des radicaux U1, U2, U3, U4 comprend un atome N, le radical R1, R2 , R3, R4 associé peut former un cycle incluant l'élément N dudit radical, m et n sont des nombres entiers identiques ou différents compris entre 0 et 6 avec m + n qui doit être égale ou supérieure à 1 Q1, Q2identiques ou différents représentent un groupe correspondant aux formules 30 générales II, III ou IV suivantes :
dans lesquelles R5, R6, R7, R8 identiques ou différents représentent des radicaux hydrocarbonés aliphatiques, cycloaliphatiques ou aromatiques comprenant de 1 à 12 atomes de 5 carbone, R5, R6 représentant également l'atome d'hydrogène et t, u représentent des nombres entiers compris entre 0 et 6 avec une somme u +t supérieure ou égale à 1 Z représentant un radical divalent choisi dans le groupe comprenant les radicaux aromatiques ou cycloaliphatiques comprenant un ou plusieurs cycles sous forme condensée ou non, et pouvant 10 être substitués et comprendre des hétéroatomes.
Comme substituants convenables pour Z on peut citer les groupes alkyle, halogène, aryle, alkoxy, aryloxy, nitro, thioalkyle, amine secondaire, nitrile Comme ligands préférés de l'invention on peut citer ceux dont la structure suivante de la formule (I) :
est choisie dans le groupe comprenant les structures suivantes : 5 dans lesquelles R9 représentent un radical alkyle, aryle, halogène, alkoxy, thiol, cyano, nitro, aryloxy, alkoxycarbonyle, acyle, formyle. 10 Comme exemples de ligands convenables pour l'invention, on peut citer les composés suivants listés dans le tableau 1 ci-dessous :
Dans lesquelles : Ts représente le radical tolyle tBu représente le groupe tertiobutyle Me représente le groupe méthyle Ph représente le groupe phényle 10 Selon l'invention, le catalyseur correspond, avantageusement, à la formule générale (V): M [Lf]v (V) Dans laquelle: M est un métal de transition Lf représente le ligand organique de formule (I) 15 v représente un nombre compris entre 1 et 4 (bornes incluses) Les métaux qui peuvent être complexés par les ligands organiques de l'invention sont de manière générale tous les métaux de transition des groupes 1 b, 2b, 3b, 4b, 5b, 6b, 7b et 8 de la classification périodique des éléments, telle que publiée dans "Handbook of Chemistry and Physics, 51st Edition (1970-1971) " de The Chemical Rubber Company.
20 Parmi ces métaux, on peut citer plus particulièrement les métaux on peut mentionner à titre d'exemples non limitatifs, le nickel, le cobalt, le fer, le ruthénium, le rhodium, le palladium, l'osmium, l'iridium, le platine, le cuivre, l'argent, l'or, le zinc, le cadmium, le mercure.
Lorsque la lampe d'un tel bloc optique est alimentée en électricité, l'air inclus dans le bloc optique est porté à une température largement supérieure à la température ambiante, que cet air présente ou tend à présenter en dehors des périodes d'alimentation de la lampe en électricité, et il en résulte une dilatation de cet air qu'il faut laisser s'échapper, dans des conditions propres à préserver une étanchéité du bloc optique à l'encontre d'une pénétration d'air, d'eau ainsi que de poussières, si l'on veut éviter à l'intérieur du bloc optique une augmentation de pression qui, combinée à l'augmentation de la température, provoquerait une déformation de la vasque, généralement réalisée en matière thermoplastique.
Diverses solutions ont déjà été proposées à cet effet.
L'une d'entre elles consiste à réaliser le bloc optique de façon aussi étanche que possible à l'air et à l'eau, y compris au niveau du raccordement amovible entre le capuchon et l'embout tubulaire, et à aménager dans une zone localisée du bloc optique un trou dans lequel on insère un filtre de respiration formé d'une mousse de matériau synthétique à cellules ouvertes ou d'un entrelac de fibres synthétiques qui, certes, permet à l'air inclus dans le bloc optique d'en sortir si nécessaire mais, en outre, autorise une entrée d'air ambiant, d'humidité ambiante et de poussières dans le bloc optique puisque ce filtre de respiration est aussi perméable dans un sens que dans l'autre, et autorise le passage de particules allant jusqu'à 20 micromètres de granulométrie.
On a également proposé d'aménager tout autour de la deuxième extrémité transversale de l'embout tubulaire et tout autour du capuchon des portées annulaires, longitudinales d'étanchéité à l'air et à l'eau, et de comprimer transversalement entre ces portées, lors du montage du capuchon sur la deuxième extrémité de l'embout, en particulier par vissage par l'intermédiaire d'un filetage et d'un taraudage mutuellement complémentaires aménagés à proximité immédiate respectivement de l'une ou de l'autre desdites portées transversales d'étanchéité, un joint annulaire à lèvre retenu solidairement sur une première des portées d'étanchéité et disposé de telle sorte que sa lèvre s'applique sur la seconde portée d'étanchéité de façon à s'opposer à une entrée d'air, d'eau et a fortiori de poussières dans le bloc optique et à pouvoir cependant
fléchir dans un sens autorisant une sortie d'air hors du bloc optique.
Cette solution présente l'avantage d'autoriser un passage de l'air inclus dans le bloc optique dans le sens requis tout en préservant l'étanchéité du bloc optique à l'encontre d'une pénétration d'air, d'eau et de poussières, mais cet avantage reste théorique en ce sens que le bon fonctionnement du joint est étroitement tributaire du positionnement relatif précis des portées d'étanchéité respectives du capuchon et de l'embout en direction transversale. Or, en pratique, une réalisation du capuchon et de l'embout par moulage d'une matière synthétique, avec des épaisseurs de paroi relativement faibles, ne permet pas de garantir le respect de tolérances précises dans la forme de ces portées d'étanchéité, c'est-à-dire également dans leur positionnement transversal relatif, compte tenu d'une part de leur orientation longitudinale et d'autre part des dimensions transversales relativement importantes que l'on doit leur donner compte tenu de la nécessité de faire passer la lampe longitudinalement par l'embout tubulaire lors de son montage et de son démontage. Il en résulte que la pression avec laquelle la lèvre s'applique sur la seconde portée d'étanchéité n'est pas uniforme, et que l'on ne peut par conséquent pas maîtriser l'échappement de l'air du bloc optique.
Les larges tolérances que l'on constate ainsi dans le positionnement transversal relatif des portées d'étanchéité oblige à donner une grande souplesse à la lèvre si l'on veut qu'elle entre en contact avec la seconde portée d'étanchéité de façon
circonférentiellement continue, ce qui affaiblit l'étanchéité à l'encontre d'une pénétration d'eau et d'air dans le bloc optique, d'une part, et fait que le joint de lèvre ne peut jouer aucun rôle dans la retenue du capuchon sur l'embout tubulaire, d'autre part.
Or, la liaison mutuelle vissée de capuchon et de l'embout tubulaire, suivant un diamètre au moins égal à celui de la section transversale intérieure de l'embout tubulaire, le pas de vis et la nature généralement relativement glissante des matériaux constituant respectivement le capuchon et l'embout tubulaire, à savoir généralement des matières synthétiques rigides, n'excluent pas un dévissage intempestif avec le temps, par exemple en conséquence des vibrations auxquelles le luminaire est soumis par exemple par l'action du vent ou en conséquence du passage des véhicules, ce qui peut se traduire par un démontage intempestif de la lampe, et n'excluent pas non plus qu'en tentant de visser le capuchon légèrement de travers par rapport à l'embout tubulaire et en bloquant ainsi le capuchon sur cet embout, on croie avoir effectué un vissage à fond alors que le capuchon et l'embout tubulaire ne sont en prise que de façon précaire, si bien que l'action des vibrations précitées peut provoquer ce même effet de dégagement du capuchon par rapport à l'embout et de chute de la lampe dans le bloc optique, sans que le joint à lèvre s'y oppose véritablement.
En outre, dans ce montage connu, il ne peut y avoir aucune souplesse dans la liaison entre le capuchon et l'embout tubulaire si bien que les vibrations auxquelles le luminaire est soumis, en particulier en ce
qui concerne le réflecteur et l'embout tubulaire, se transmettent intégralement à la lampe, portée par le capuchon, et peuvent entraîner une détérioration rapide du crayon de la lampe ou encore, dans la mesure où la lampe est généralement vissée dans la douille par un culot à vis, un dévissage de la lampe suffisant pour interrompre l'alimentation de la lampe en électricité.
Dans tous les cas, le luminaire devient impropre à remplir convenablement sa fonction.
Le but de la présente invention est de remédier à ces inconvénients et, à cet effet, la présente invention propose un bloc optique du type indiqué en préambule, caractérisé en ce que : ladite garniture d'étanchéité est choisie d'un type propre à s'opposer également à un passage d'air dans un sens allant de l'intérieur du bloc optique vers l'extérieur de celui-ci, et des moyens distincts de la garniture d'étanchéité, formant une soupape autorisant un passage d'air dans un sens allant de l'intérieur du réflecteur vers l'extérieur de celui-ci et interdisant un passage d'air et d'eau de l'extérieur du réflecteur vers l'intérieur de celui-ci, sont prévus dans une zone localisée du bloc optique, décalée par rapport auxdites portées d'étanchéité.
Ainsi, le bloc optique selon l'invention conserve l'avantage de permettre la sortie de l'air inclus dans le bloc optique tout en restant protégé à l'encontre d'une entrée d'air, d'eau et de poussières, mais la garniture assurant l'étanchéité entre le capuchon et l'embout tubulaire ne joue plus aucun rôle à cet effet. Elle peut donc être choisie librement afin d'assurer efficacement
l'étanchéification aussi bien à l'encontre d'une sortie d'air du bloc optique qu'à l'encontre d'une entrée d'air et d'eau dans celui-ci, en particulier en compensant les tolérances dans les formes respectives des portées d'étanchéité, voire en les atténuant par une certaine raideur en compression élastique.
Surtout si elle présente ainsi une telle raideur, son positionnement en précontrainte transversale entre les portées d'étanchéité longitudinales respectivement du capuchon et de l'embout tubulaire fait que cette garniture d'étanchéité tend à retenir le capuchon sur l'embout tubulaire, de façon tout à fait favorable, quel que puisse être le mode de montage du capuchon sur l'embout tubulaire, c'est-à-dire même si l'on conserve un montage vissé, sur un diamètre relativement grand, comme dans l'art antérieur cité en dernier.
Les solvants d'extraction cités ci-dessus, à savoir l'eau et le méthanol, ne sont pas limitatifs. Il est possible d'utiliser avantageusement d'autres solvants,
notamment les solvants chlorés tel que le chloroforme, les éthers tels que l'éther éthylique, l'acétone, les esters en C2 à C8 tels que l'acétate d'éthyle et l'acétate de butyle, des alcools en Cl à C6 tels que l'éthanol, l'isopropanol et le butanol, des polyols en C2 à C6 tels que le propylène glycol et le butylène glycol. Ces solvants peuvent être utilisés seuls ou en mélange.
Ces exemples d'obtention des extraits d' Ascophyllum nodosum et d' Halopteris scoparia ne sont pas limitatifs.
Des améliorations, optimisations et modifications du procédé de préparation des extraits sont envisageables. A la place de la macération simple, on peut employer les techniques à contre courant, la décoction, la lixiviation, l'extraction sous reflux, l'extraction à l'aide d'ultrasons ou de micro-ondes associée ou non aux solvants, l'extraction au moyen de fluides supercritiques.
Pour certaines applications cosmétiques, il peut s'avérer judicieux de concentrer et de purifier l'extrait liquide ou encore de préparer un extrait sec à partir d'extrait liquide par exemple par des techniques classiques de séchage, précipitation, évaporation, atomisation ou lyophilisation.
Exemple 2 : Stimulation in vitro de la prolifération cellulaire Cet exemple démontre l'effet stimulateur de l'association des deux extraits préparés selon le présent brevet sur la prolifération des kératinocytes et des fibroblastes humains.
Conditions expérimentales et résultats : Des kératinocytes et des fibroblastes humains sont ensemencés dans des microplaques 24 puits dans leur milieu de culture respectif riche en éléments nutritifs (milieu optimal).
Après 24 heures d'incubation, le milieu optimal est éliminé et remplacé par du milieu neuf mais appauvri en éléments nutritifs (milieu suboptimal) et renfermant le mélange algal à trois concentrations différentes : 2% - 4% et 6%. Le témoin est réalisé avec le milieu suboptimal seul.
Au bout de 24 h de traitement, les cellules sont trypsinisées et dénombrées à la cellule de Malassez sous le microscope optique.
On calcule l'indice de croissance (IC en % par rapport au témoin) d'après la formule : dans laquelle CO : concentration cellulaire au temps zéro, CE : concentration cellulaire dans les puits traités, CT : cellulaire dans les puits témoins.
Les résultats insérés ci-après illustrent la capacité des mélanges préparés selon l'invention à stimuler la prolifération cellulaire en culture. Les valeurs rapportées sont des pourcentages moyens exprimés au risque d'erreur a = 5%.
Le mélange obtenu sans délipidation additionné à 2% dans le milieu suboptimal permet de stimuler la prolifération des kératinocytes et des fibroblastes humains respectivement de 67% 3% et 222 % 5% par rapport au milieu suboptimal seul. L'addition de 4% de ce mélange dans le milieu suboptimal permet de stimuler la prolifération des kératinocytes et des fibroblastes humains respectivement de 81% 4% et 295% 6% par rapport au milieu suboptimal seul.
Sous les mêmes concentrations d'utilisation (2% et 4%), le mélange obtenu après dépigmentation et délipidation permet de stimuler la prolifération des kératinocytes et des fibroblastes humains respectivement de 62% 4% et 215 6% à la dose de 2% et de 76% 4% et 281 % 6% à la dose de 4% par rapport au milieu suboptimal seul.
Exemple 3: Stimulation de l'activité mitochondriale des fibroblastes humains Conditions expérimentales et résultats : Une suspension de fibroblastes humains est ensemencée dans un milieu riche en éléments nutritifs (milieu optimal avec 10% de sérum de veau foetal) dans des microplaques 96 puits à raison de 8 000 cellules par puits.
Après 24 h d'incubation, le milieu est éliminé et remplacé par du milieu neuf appauvri en éléments nutritifs (milieu suboptimal avec 2,5% de sérum de veau foetal) mais renfermant l'association des deux extraits algaux à trois concentrations différentes : 2% - 4% et 6%. Deux témoins sont réalisés sans extrait algal, le premier avec un milieu optimal et le second avec un milieu suboptimal. Le test classique au MTT est effectué en fm d'essai.
L'activité prolifératrice (AP en %) permet de tenir compte des variabilités pendant la culture. Elle est calculée selon la formule suivante : DO traités - DO témoin suboptimal AP (%) =------------------------------------------------------------- x 100 DO témoin optimal - DO témoin suboptimal DO : densités optiques.
La figure 7 est une représentation schématique d'une telle soupape de secours sous forme d'une soupape sphérique. A l'état ouvert, la bille est précontrainte par le ressort représenté schématiquement, pressée contre une disposition en rampe et maintenue en position de cette manière. Le fluide sous pression est en mesure de contourner la bille lorsque l'embrayage est actionné. Lorsqu'une différence de pression critique est dépassée, la bille se détache de la disposition en rampe et est appuyée contre la contraction de section à effet d'étranglement représentée ici schématiquement de la conduite hydraulique. Le liquide n'est plus en mesure de traverser l'étranglement et la pression reste maintenue en amont de cet étranglement.
Il est possible de régler la différence de pression critique par l'intermédiaire de la géométrie de la disposition en rampe ou par la force de précontrainte du ressort. Une intégration de la soupape de secours dans le mécanisme de débrayage veille à éviter la fermeture non contrôlée de l'embrayage et à ce que la régulation de la transmission ait suffisamment de temps pour reconnaître le défaut dans le système hydraulique, pour réagir ensuite et débrayer la vitesse passée, à titre d'exemple, sans qu'une situation critique en terme de sécurité ne se présente. La soupape de secours représentée se caractérise par une structure simple, un montage facile dans le système de débrayage et par une sécurité de fonctionnement élevée.
Pour ce qui concerne les caractères de l'invention qui n'ont pas été décrits en détail ci-avant, il est expressément renvoyé aux revendications et au dessin.
La présente invention concerne un chariot de transport de charges.
Un chariot de transport de charges est destiné à soulever légèrement du sol des palettes de marchandises afin de les transporter ailleurs.
Le chariot comporte un bâti, porté par une roue directrice et motrice commandée par un timon, bâti solidaire de deux longerons longitudinaux antérieurs d'appui au sol, dont les extrémités libres sont montées sur des roulettes.
Dans la zone au-dessus des deux longerons s'étendent deux branches d'une fourche destinée à porter une palette à déplacer. A cet effet, le chariot est avancé pour que les deux longerons et les deux branches de fourche s'engagent sous la palette, puis la fourche est légèrement translatée verticalement par un mécanisme actionneur pour décoller du sol la palette.
La translation soulevant la fourche peut en particulier s'effectuer au moyen d'un système dit à ciseaux disposé transversalement à l'arrière du bâti. Les ciseaux sont en fait deux longerons mutuellement couplés à milongueur, en X, par un axe d'articulation. Un vérin commande le rapprochement des deux extrémités basses des deux branches du X et provoque ainsi la montée des deux extrémités hautes, couplées à la fourche.
Un tel chariot à ciseaux offre ainsi une certaine plage ou dynamique de réglage en hauteur de la fourche, pour poser les palettes non plus au sol mais sur des supports en hauteur. Toutefois, la dynamique de réglage en hauteur est limitée, car, le X, en position basse, aplatie, ne doit pas déborder latéralement du bâti.
La présente invention vise à proposer une solution permettant de s'affranchir de la limitation de la course en hauteur de la fourche.
A cet effet, la présente invention concerne un chariot de transport de charges comportant un bâti, muni de moyens d'appui stable au sol, et comportant une fourche mobile de support de palette commandée par des moyens d'entraînement en déplacement vertical, en fonctionnement, caractérisé par le fait que la fourche comporte des moyens de guidage en translation, par exemple par coulissement, sur un mât de guidage, sous l'action des moyens d'entraînement.
Ainsi, le chariot comporte, en plus des moyens d'entraînement, des moyens de guidage ou coulissement, alors que, dans l'art antérieur, le X des ciseaux intégrait la fonction de transmission de l'entraînement vertical et de maintien de la fourche dans la position relative voulue en vue de dessus.
Selon la présente invention, le guidage assure le maintien ci-dessus dans la position voulue en vue de dessus, si bien qu'il est possible de choisir un moyen d'entraînement permettant d'obtenir toute longueur de course voulue, en prévoyant un mât de longueur adaptée.
Dans une forme de réalisation avantageuse, les moyens d'entraînement comportent un lien souple, s'étendant sensiblement parallèlement au mât, de traction en soulèvement des moyens de coulissement, et par exemple comportent une poulie de renvoi du lien souple.
Le lien souple peut en particulier relier les moyens de coulissement à un point fixe du bâti et l'axe de la poulie de renvoi est monté à une extrémité supérieure libre d'un vérin, de réglage de la hauteur de la fourche, à
course sensiblement parallèle à une direction d'extension du mât.
un organe transparent 54 selon cette variante.
Comme l'indique cette figure, l'organe transparent 54 est formé afin qu'il assure l'herméticité de l'unité principale 12A à diode photoémissive de la source de lumière 12 et permette ainsi à l'organe d'exercer aussi la fonction de la résine d'étanchéité 12E (voir figure 3) de la source de lumière 12 à diode photoémissive. Contrairement à l'organe transparent 14 du mode de réalisation, la cavité 14A d'incidence de lumière (voir figure 3) n'est pas formée dans l'organe transparent 54. Dans l'organe 54, la lumière émise par la diode photoémissive avance dans l'organe transparent 54 directement puis radialement depuis le centre luminescent
O de la source de lumière à diode photoémissive 12.
L'organe transparent 54 comporte une partie de réflexion interne 54B, une partie de réfraction 54C, une partie périphérique externe cylindrique 54D, et une partie annulaire plate 54E qui ont des formes strictement identiques à celles des parties correspondantes de l'organe
transparent 24 de la troisième variante.
Lors de l'utilisation de la configuration de cette
variante, il est aussi possible d'obtenir les mêmes fonc5 tions et effets qu'avec la troisième variante.
Dans cette variante, comme l'organe transparent 54 scelle hermétiquement l'unité principale à diode photoémissive 12A de la source de lumière 12, le nombre d'éléments peut être réduit et la précision de position de l'organe
transparent 54 peut être accrue.
On décrit maintenant des septième et huitième variantes
Les figures 11 et 12 sont analogues à la figure 4 mais représentent respectivement des réflecteurs 46 et 56 de
variantes.
Comme l'indiquent les figures, dans les réflecteurs 46 et 56 des variantes, plusieurs éléments réfléchissants 46s et 56s formés sur les surfaces réfléchissantes 46a et 56a
sont disposés différemment des éléments du réflecteur 16.
Dans les réflecteurs 46 et 56, comme dans le réflecteur 16 du mode de réalisation, les surfaces réfléchissantes 46a et 56a sont séparées radialement et concentriquement et les éléments réfléchissants 46s et 56s et les parties de gradin 46g et 56g sont affectés aux cloisons. Dans la septième variante, les positions des éléments 46s sont décalées mutuellement d'un demi-pas dans la direction circonférentielle à un pas sur deux en direction radiale. Au contraire, dans la huitième variante, les positions des éléments réfléchissants 56 sont décalées mutuellement d'un demi-pas dans la direction radiale pour un pas sur deux en direction circonférentielle. De la même manière que dans le cas des éléments réfléchissants de ce mode de réalisation, les éléments réfléchissants 46s et 56s sont formés par une surface de courbure convexe ayant une courbure prédéterminée à la fois dans les directions radiale et circonférentielle par rapport à l'axe
Ouverture de maille ES >0.600mm 4. 2% 0.500mm-0.600mm 23. 6% 0.425mm-0.500mm 43.2% 0.355mm-0.425mm 24. 2% 0.250mm-0.355mm 4.8%
On établit un profil de dissolution comparatif entre les granules enrobés E4 et E5 dans les conditions de l'exemple 3.
Les résultats enregistrés sont réunis dans le Tableau 18 :