INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Nous avons trouvé, à l'opposé de ces observations que les extraits d'Astrocaryum vulgare produits dans l'invention présentent de façon tout à fait inattendue des effets anti-inflammatoires, à concentration identique, de même nature que ceux de l'indométacine qui est une des meilleures références actuelles sur le marché sans présenter de problème particulier au niveau de l'ingestion orale puisque les fruits d'Astrocaryum vulgare sont massivement utilisés depuis très longtemps en alimentation humaine là où ce palmier est endémique, notamment en Amazonie.
Les extraits de fruits (pulpes et amandes) de l'invention sont essentiellement constitués par la partie insaponifiable des huiles extraites de façon classique par solvant hydrocarboné non polaire qui sera généralement de l'hexane ou par pression après traitement à la vapeur. Les fruits sont cueillis matures ; la pulpe est séparée de l'amande et les extraits obtenus testés séparémment par le même procédé qui consiste à induire un #dème dans la patte postérieure d'un rat de laboratoire, puis à mesurer la réduction de ce dernier dans le temps par injection intrapéritonéale ou par injection orale des extraits de l'invention.
Les extraits peuvent être naturellement, selon différentes préparations, adaptés au mode d'action et aux sujets à traiter.
Un mode d'extraction préféré consistera à traiter les fruits mûrs d'Astrocaryum vulgare de manière à séparer la pulpe de l'amande mécaniquement.
La pulpe est ensuite extraite à l'hexane pendant environ 2 heures à la température d'ébullition du solvant.
Un mode d'extraction préféré des amandes consistera à les broyer mécaniquement puis à extraire de la même façon l'huile présente à l'hexane pendant environ 2 heures. L'hexane est ensuite évaporé des deux phases huileuses obtenues qui sont traitées séparément par un excès de la potasse alcoolique 2N à reflux pendant 1 heure.
Les parties insaponifiables sont recueillies et constituent les extraits de fruits d'astrocaryum vulgare qui sont testés ensuite de façon à évaluer leurs propriétés anti-inflammatoires par la réduction de l'#dème généré sur la patte d'un rat par une injection de carragénine.
Un mode de test préféré pour démontrer l'activité antiinflammatoire des extraits de pulpe d'Astrocaryum vulgare consiste à injecter de la carragénine sous l'aponévrose plantaire de la patte postérieure du rat de façon à provoquer une réaction inflammatoire aiguë qui peut être réduite par les substances antiinflammatoires ; ce test bien connu est décrit par Winter (Carrageenan-Induced Oedema in Hind Paw of the Rat as an Assay for Anti-iflammatory Drugs, WINTER C. A., Proc. Soc. Exp. Bio. Med III, (1962) 544-547). La carragénine (0,05 ml à 1% dans NaCl à 0,9%) est injectée dans le coussinet plantaire de la patte postérieure droite du rat, 30 min après l'administration intra péritonéale des substances à tester.
Cette injection a été réalisée sur trois lots de rats dont chacun est composé de six rats de type wistar mâle.
Le premier lot reçoit l'extrait de pulpe de fruits d'Astrocaryum vulgare, aux doses de 50,100 et 200 mg/Kg.
Le deuxième lot d'animaux témoins sert de contrôle et reçoit l'excipient (Tween 80 à 2% dans NaCl à 0,9%). Le dernier lot,
reçoit de l'indometacine à la dose de 5 mg/Kg, qui sert de référence.
Les mesures pléthysmographiques, déterminées à l'aide d'un pléthysmomètre LENCE 05. 7150 sont faites 1h, 2h, 3h, 4h, 5h, 6h, 7h, 8h, 23h et 24h après l'administration de la carragénine. La patte gauche non traitée sert de témoin.
à travers la face avant 62.
On note que la forme et l'orientation des facettes de réflexion 126 de la face arrière 56 doivent être conçues pour tenir compte de la déviation que subissent les rayons lumineux R5r en se réfractant deux fois à travers la face avant 62, d'abord de
l'avant vers l'arrière, puis de l'arrière vers l'avant.
Selon la deuxième variante (figure 13), la face avant 62 du réflecteur 20 est de forme similaire à celle du réflecteur annulaire 20 de la figure 10, c'est à dire qu'elle comporte des éléments 128 de profil similaire aux facettes 124, mais la face avant 62 ne
comporte pas de revêtement réfléchissant.
Les éléments 128 forment des motifs dioptriques élémentaires du même type que les motifs dioptriques 108 de la
face centrale de diffusion 106 du moteur de lumière 22.
La face arrière 56 du réflecteur annulaire 20, qui ne comporte pas de revêtement réfléchissant, comporte des motifs 30 catadioptriques 130 à deux faces qui sont similaires aux motifs
catadioptriques 110 du moteur de lumière 22.
Les motifs catadioptriques 130 du réflecteur 20 ne comportent pas de troncature et leurs deux faces décrivent ici un
angle D d'environ quatre-vingt-dix degrés entre elles.
Le fonctionnement du feu de signalisation 10 selon la deuxième variante (figure 13) est globalement similaire à celui du
feu 10 de la figure 12.
Les rayons lumineux R5r, répartis globalement 5 transversalement vers le réflecteur annulaire 20 par la face de sortie 104 du moteur de lumière 22, se réfractent à l'intérieur du réflecteur 20, à travers les motifs dioptriques 128 de sa face avant 62, puis ils se réfléchissent sur les deux faces d'un motif catadioptrique 130 de la face arrière 56, et enfin ils se réfractent, 10 globalement axialement vers l'avant, à travers les motifs
dioptriques 128 de la face avant 62.
Un avantage de cette deuxième variante est qu'elle ne
réalisation, ou du mode de réalisation précédent.
On décrit maintenant, en référence aux figures 9 à 13, un feu de signalisation 10 qui est réalisé conformément à un
deuxième mode de réalisation de l'invention.
La face d'entrée 24 du moteur de lumière 22 a ici une forme hémisphérique, concave vers l'avant, qui est centrée sur la diode 14. La face d'entrée 24 est ici complémentaire du globe
hémisphérique 18 de la diode 14.
Le moteur de lumière 22 comporte une face arrière de 20 réflexion 104 de forme globalement parabolique, qui est similaire
à la face arrière de réflexion 30 du premier mode de réalisation.
Le foyer Fl de la parabole correspondant à la face arrière de réflexion 104 est agencé ici au centre de la diode 14, de manière que les rayons lumineux, qui entrent dans le moteur de 25 lumière 22 sans être déviés, soient réfléchis axialement vers
l'avant par la face arrière de réflexion 104.
Le moteur de lumière 22 comporte une face avant de réflexion 32 de forme globalement tronconique, le sommet du
tronc de cône étant agencé à l'arrière.
La face avant de réflexion 32 délimite, à son extrémité axiale arrière, une face centrale radiale de diffusion lumineuse 106. Avantageusement, la face centrale de diffusion 106 comporte une série de motifs dioptriques élémentaires 108, qui sont prévus pour former individuellement, à partir des rayons lumineux qu'ils reçoivent sur leur face arrière, un faisceau lumineux élémentaire, dirigé globalement axialement vers l'avant, et dont la forme est adaptée à la fonction de signalisation à réaliser. Chaque motif dioptrique élémentaire 108 est assimilable à un dioptre, ou prisme, et il forme une facette bombée, ici concave
La forme concave, ou galbe, de la surface formant chaque io motif dioptrique 108 est déterminée de manière que les rayons lumineux, provenant de la face d'entrée 24 du moteur de lumière 22, se réfractent à travers le motif dioptrique 108 en étant répartis spatialement vers l'avant, et en formant à l'avant un faisceau
Par exemple, si le feu de signalisation 10 est prévu pour réaliser une fonction de feu anti-brouillard, alors chaque motif dioptrique 108 dévie et répartit les rayons lumineux qu'il reçoit, de manière à réaliser à l'avant, sur un écran de mesure, une image globalement en forme de losange La face avant de réflexion 32 comporte une série de motifs " catadioptriques " élémentaires 110, qui sont ici répartis
En l'occurrence, il est particulièrement avantageux de procéder, dans le cas du maquillage des cils, à l' application de ladite composition avec une brosse de maquillage telle que décrites dans les brevets FR 2 701 198, FR 2 605 505, EP 792 603 et EP 663 161.
Les quantités indiquées sont en pourcentage pondéral et exprimées par rapport au poids total de la composition, sauf instructions contraires.
Les mesures de rhéologie ont été effectuées sur un rhéomètre à contrainte imposée Haake RheoStress 600 dans les conditions suivantes : - température de mesure 25 C, - palier de 180sec à 25 C avant le débat de mesure, - balayage en contrainte de 1 à 10 000 Pa, - fréquence de mesure : 1 Hz.
Les polymères gélifiants et tensioactifs utilisés sont les suivants : - hydroxyéthyl cellulose quaternisé par chlorure de 2,3 époxypropyl triméthyl ammonium commercialisé sous la dénomination UCARE POLYMER JR 400 par la société AMERCHOL (DOW CHEMICAL),
- hydroxyéthyle cellulose commercialisée sous le nom de Cellobond HEC 5000 A distribué par la société BRENNTAG, - polyméthacrylate de sodium dans l'eau à 25 % non stabilisé commercialisé sous la dénomination Darvan 7 par la société VANDERBILT, - copolymère acrylate d'éthyle/méthacrylate de méthyle (80/20) réticulé, en dispersion aqueuse à 50 % commercialisé sous la dénomination Daitosol 5000 AD par la société DAITO, - copolymère acrylamide/acrylamido-2-méthyl propane sulfonate de sodium en émulsion inverse à 40 % dans polysorbate 80/I-C16 commercialisé sous la dénomination Simulgel 600 par la société SEPPIC, - monostéarate de glycéryle oxyéthyléné (200 OE) commercialisé sous la dénomination Simulsol par la société SEPPIC, - monostéarate de glycéryle oxyéthyléné (30 OE) commercialisé sous la dénomination Tagat S par la société DEGUSSA/GOLDSCHMIDT, - copolymère AMPS/méthacrylate de cétéaryle éthoxylé (25 OE) réticulé par triméthylolpropane triacrylate (TMPTA) commercialisé sous la dénomination Aristoflex HMS par la société CLARIANT.
Les formulations suivantes de mascara ont été préparées : Formulation A : amino-2 méthyl-2 propane di-ol-1,3 0,23 cire de Carnauba 6,26 D-Panthénol 0,54 oxyde de fer noir (CI: 77499) 3,26 bleu d'outremer (CI:77007) 4,49 hydroxyéthyl cellulose quaternisée par chlorure de 2,3 époxypropyl triméthyl ammonium 0,10 hydroxy-éthyl cellulose 0,95 mélange de polydiméthylsiloxane et de silice hydratée 0,17
polyméthacrylate de sodium dans l'eau à 25 % non stabilisé 5,42 gomme arabique ; polysaccharides ; arabinose/galactose/rhamnose/acide glucuronique 3,67 P-hydroxybenzoate de propyle 0,22 P-hydroxybenzoate de méthyle 0,26 polydiméthylsiloxane oxyéthyléné (20 OE) oxypropylène (20 OP)(DP : 170 - viscosité : 1000 CST) 0,22 copolymère acrylate d'éthyle/méthacrylate de méthyle (80/20) réticulé, en dispersion aqueuse à 50 % 4,33 monostéarate de glycéryle oxyéthyléné (200 OE) 3,26 monostéarate de glycéryle oxyéthyléné (30 OE) 1,09 copolymère AMPS/méthacrylate de cétéaryle éthoxylé(25 OE) réticulé par triméthylolpropane triacrylate (TMPTA) huile de Jojoba (Simmondsia Chinensis) isomérisée TRANS de TF 45 C 26,33 eau déminéralisée stérilisée qsp 100 % La formulation correspondante possède une texture crémeuse et permet d'obtenir un maquillage épais des cils.
Formulation B : amino-2 méthyl-2 propane di-ol-1,3 0,21 acide stéarique (C16-18:50/50) 2,49 cire de Carnauba 3,00 D-Panthénol 0,50 phenoxy-2 éthanol 0,50 oxyde de fer noir (CI:77499) 3,00 bleu d'outremer (CI: 77007) 4,14 hydroxyéthyl cellulose quaternisée par chlorure de 2,3 époxypropyl triméthyl ammonium 0,10 hydroxyéthyl cellulose 0,88
mélange de polydiméthylsiloxane et de silice hydratée 0,15 poly méthacrylate de sodium dans l'eau à 25 % non stabilise 5,00 gomme arabique ; polysaccharides ; arabinose/galactose/rhamnose/acide glucuronique 3,38 cire d'abeille blanche, pure 6,50 Glycérine 2,00 P-hydroxybenzoate de propyle 0,20 P-hydroxybenzoate de méthyle 0,25 tri-éthanolamine à 99 % 1,02 polydiméthylsiloxane oxyéthylène (20 OE) oxypropylène (20 OP)(DP : 170 - viscosité : 1000 CST) 0,20 huile de Jojoba hydrogénée 6,27 copolymère acrylate d'éthyle/méthacrylate de méthyle (80/20) réticulé, en dispersion aqueuse à 50 % 4,00 copolymère acrylamide/acrylamido-2-méthyl propane sulfonate de sodium en émulsion inverse à 40 % dans polysorbate 80/I-C16 2,00 monostéarate de glycéryle oxyéthyléné (200 OE) 3,00 huile de Jojoba (Simmondsia Chinensis) isomérisée TRANS de TF 45 C 6,27 eau déminéralisée stérilisée qsp 100 % La formulation possède une texture crémeuse particulièrement appropriée à l'application par brosse et permet d'obtenir un maquillage épais des cils.
Soit S (À) (respectivement S' (,) ) la densité spectrale de puissance du signal optique d'entrée (respectivement de sortie) en fonction de la longueur d'onde X.
Après passage par l'extracteur, on observe en sortie une simple raie dont l'amplitude est définie
par l'amplitude du signal incident à la longueur d'onde d'extraction. Si l'on note ET (#) la réponse spectrale de l'extracteur en transmission, on a : S1 (X)=S(A.)xSr(X) S(A.e) (1) Un extracteur accordable en longueur d'onde repose sur un principe identique au précédent mis à part que la longueur d'onde d'extraction peut être ajustée par l'utilisateur.
Dans la bande spectrale du signal d'entrée, que l'on peut noter [#1; #f], on peut donc faire varier, en fonction du temps t, cette longueur d'onde d'extraction, par exemple d'une valeur .e(t) à une valeur #e(t+#t).
Si le contrôle de l'accordabilité de l'extracteur se fait suivant la fonction e(t), l'équation (1) devient : S' (i.,t)=S(h,)xET(Â,,t)--- Se (t) (2) Une autre fonctionnalité peut être ajoutée au dispositif d'extraction simple. Il s'agit de la possibilité de moduler la puissance de la réponse donnée par le dispositif.
Si le contrôle du niveau du signal de sortie se fait suivant la fonction a (t), (1) devient : S' t) = S (X) XF-T (1, t) =S (k--) X(X (t) (3)
Un extracteur complet est un dispositif qui intègre les différentes fonctionnalités présentées. L'utilisateur peut ainsi extraire d'un signal optique guidé "une longueur d'onde" quelconque sur la plage d'accordabilité et la moduler en puissance suivant ses besoins.
Un dispositif de filtrage optique, ou extracteur, conforme à l'invention, peut être caractérisé par les paramètres suivants : ## : largeur de la bande de filtrage p1 : perte à l'insertion # : taux de réjection Si ce dispositif est en outre accordable en longueur d'onde, d'autres paramètres s'ajoutent : ## : incrément minimum ## intervalle de balayage (plage spectrale) fsp : fréquence de modulation spectrale Et si le dispositif est modulable en puissance, on ajoute les paramètres suivants : fpu : fréquence de modulation en puissance #max : amplitude de modulation La bande de filtrage caractérise la finesse avec laquelle l'extracteur filtre le signal d'entrée.
Sur la figure 1 on a représenté la réponse impulsionnelle de ce dispositif. Il s'agit en fait de la fonction de transmission T=#T(#) de l'extracteur. La largeur ## de la bande de filtrage est mesurée à mihauteur du pic dont la hauteur est notée Ti et qui est centré sur #e.
En reprenant l'équation (1), la perte à l'insertion pi (supposée constante quel que soit #e) est définie en dB par la relation :
Le taux de réjection #r(exprimé en dB) rend compte de l'isolement du pic dans la bande de filtrage en termes de puissance. Il est défini, pour une distance donnée ##r par rapport à la longueur d'onde d'extraction (voir figure 1) par la relation :
L'incrément minimum ## est un paramètre propre à l'extracteur accordable. Il s'agit de l'incrément spectral séparant deux positions successives de la longueur d'onde.
L'intervalle de balayage ## concerne l'extracteur accordable. Il caractérise la bande spectrale séparant la plus petite longueur d'onde de la plus grande longueur d'onde que l'on peut extraire sur l'ensemble du spectre par le dispositif.
De façon précise, la présente invention a pour objet un dispositif de filtrage optique, caractérisé en ce qu'il comprend : - au moins un ensemble comportant des premier et deuxième composants, le premier composant étant un réseau de Bragg apodisé, utilisé en réflexion et ayant une première bande de filtrage, le deuxième composant étant un réseau de Bragg à au moins un saut de phase, utilisé en transmission et ayant au moins une
deuxième bande de filtrage et comprenant au moins un pic de transmission de grande finesse, la première bande de filtrage étant incluse dans la deuxième bande de filtrage, et - des moyens de liaison optique, les premier et deuxième composants de l'ensemble coopérant l'un avec l'autre et avec les moyens de liaison optique pour permettre à un signal optique, qui interagit avec l'un de ces premier et deuxième composants, d'interagir ensuite avec l'autre et d'être filtré par cet ensemble qui en extrait ainsi uniquement la partie correspondant au pic de transmission du deuxième composant.
L'agencement relatif des moyens de liaison optique et des premier et deuxième composants est prévu pour que le signal optique interagisse d'abord avec le premier composant puis avec le deuxième composant ou, inversement, d'abord avec le deuxième composant puis avec le premier composant.
Selon un premier mode de réalisation particulier du dispositif objet de l'invention, ce dispositif comprend en outre un actionneur, auquel sont fixés les premier et deuxième composants et qui est prévu pour modifier simultanément les longueurs d'onde de Bragg respectives de ces premier et deuxième composants, de manière à pouvoir accorder spectralement le dispositif.
Selon un deuxième mode de réalisation particulier, ce dispositif comprend en outre un actionneur, auquel est fixé le premier composant et qui est prévu pour modifier la longueur d'onde de Bragg de
ce premier composant, de manière à pouvoir moduler l'amplitude du signal filtré, fourni par le dispositif.
Selon un troisième mode de réalisation particulier, ce dispositif comprend en outre un couple d'actionneurs, auxquels sont respectivement fixés les premier et deuxième composants et qui est prévu pour modifier différentiellement les longueurs d'onde de Bragg respectives des premier et deuxième composants, de manière à pouvoir à la fois accorder spectralement le dispositif et moduler l'amplitude dû signal filtré.
Chaque actionneur peut comprendre un élément choisi parmi les transducteurs piézoélectriques fonctionnant en traction, les transducteurs piézoélectriques fonctionnant en compression, les transducteurs thermiques, les moyens de déformation mécanique et les éléments en alliages à mémoire de forme.
Les moyens de liaison optique peuvent comprendre un coupleur optique, muni d'au moins un isolateur optique, ou un circulateur optique.
Selon un mode de réalisation particulier, le dispositif objet de l'invention comprend une pluralité d'ensembles de premier et deuxième composants, les premiers composants sont montés en série, les deuxièmes composants sont également montés en série et les deuxièmes bandes de filtrage correspondant respectivement aux deuxièmes composants sont espacées les uns des autres, pour permettre au signal optique d'être filtré par les ensembles qui en extraient ainsi uniquement les parties correspondant
respectivement aux pics de transmission des deuxièmes composants.
Selon un autre mode de réalisation particulier, le dispositif objet de l'invention comprend une pluralité d'ensembles de premier et deuxième composants, les premiers composants sont montés en parallèle, les deuxièmes composants sont également montés en parallèle et les moyens de liaison optique comprennent des moyens de commutation optique prévus pour faire interagir successivement le signal optique avec chacun des ensembles pour extraire ainsi uniquement les parties de ce signal correspondant respectivement aux pics de transmission des deuxièmes composants.
BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés ci-après, à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 montre la réponse impulsionnelle d'un extracteur, donnée en transmission, la figure 2 montre l'allure du coefficient de réflexion spectrale d'un réseau de Bragg, - la figure 3 montre la réponse spectrale, donnée en réflexion, d'un réseau de Bragg apodisé par une fonction sinusoïdale,
- la figure 4 montre un spectre théorique d'un réseau de Bragg à saut de phase, analysé en transmission, - la figure 5 est une vue schématique d'un circulateur à trois voies, - la figure 6 est une vue schématique d'un isolateur optique, - la figure 7 est une vue schématique d'un coupleur optique à fibres, - la figure 8 illustre schématiquement un actionneur permettant de faire varier la contrainte et/ou la température appliquées à un réseau de Bragg, - les figures 9 et 10 sont des vues schématiques d'extracteurs conformes à l'invention, - la figure 11 montre le spectre de sortie d'un extracteur conforme à l'invention, en dB, en fonction de l'écart à la longueur d'onde, - la figure 12 illustre la modification de la forme de la réponse spectrale de l'extracteur en fonction de différents réseaux à saut de phase, - la figure 13 illustre schématiquement un assemblage d'un coupleur optique et d'un isolateur optique, apte à remplacer un circulateur, - la figure 14 est une vue schématique d'un extracteur conforme à l'invention, qui est modulable en puissance, - la figure 15 montre la réponse spectrale d'un extracteur conforme à l'invention, qui est modulable en puissance,
- la figure 16 est une vue schématique d'un dispositif conforme à l'invention, utilisant des extracteurs montés en série, et - la figure 17 est une vue schématique d'un autre dispositif conforme à l'invention, utilisant des extracteurs montés en parallèle.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS L'invention concerne un extracteur spectral à grande finesse qui est un dispositif capable d'extraire, d'un signal optique d'entrée guidé, une bande de faible largeur spectrale ##, centrée autour d'une longueur d'onde dite longueur d'onde d'extraction et notée #e. Un tel dispositif d'extraction est relié, d'un côté, à un guide optique d'entrée et, de l'autre, à un guide optique de sortie.
Aussi discutables sont les méthodes de précision requérant plus de temps et du per- sonnel que ce à quoi on peut s'attendre dans une clinique fonctionnant constamment en personnel réduit ou à la limite des besoins minimaux du service. Ces incertitudes
sont, par ailleurs, en rapport avec : - les résultats techniques d'immobilisation du patient et la prise en compte de mouvement incontrôlé des organes ; - les imprécisions de l'imagerie historique dans la détermination en différée du volume tumoral exact ; - la longueur de la période de planification et celle des temps de délivrance de la dose ; - les inhomogénéités de la dose et l'interprétation exacte des histogrammes dose- volume (DVH) ; - les procédures d'assurance de qualité ; la vérification et la documentation de la délivrance du faisceau ; - les inconnus biologiques comprenant la carcinogenèse, et la cinétique tumorale ; et enfin, - les considérations purement économiques.
. Il serait déjà plus simple de supprimer la part importante d'incertitudes au lieu de passer l'essentiel de son temps à essayer à tout prix de s'assurer leur inocuité en les intégrant dans des formalismes compliqués du processus de calcul de la dose. Ce faisant, on élimine déjà la grande part liée aux erreurs cumulées dans différentes opérations de lissage et à leur conjonction au niveau du résultat global, faisant en . même temps l'économie de temps. Il faudrait par ailleurs ne pas se préoccuper de la fameuse marge de sécurité de ce qui déborde au niveau de la cible, dans la mesure où il existe toujours au niveau de la balistique du (es) d'irra- diation une zone de fuite et de pénombre correspondant à ce besoin d'une irradiation marginale accessoire ; marge dans laquelle, comme nous le savons, le nombre des . cellules tumorales présentes ne nécessiterait pas absolument que l'on utilise des gros moyens pour tuer une mouche, sans oublier que l'oxygénation passe par là pour maintenir longtemps au cours de l'étalement la radiosensibilité de la tumeur.