INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Nature des cellules utilisées La sécrétion des cytokines a été dosée dans des surnageants d'incubation de cellules mononucléées du sang veineux périphérique (PBMCs) de donneurs sains humains. Tous les prélèvements de sang ont été réalisés au Service d'Hépato-Gastroentérologie et d'Assistance Nutritive des Hôpitaux Universitaires de Strasbourg (Hôpital de Hautepierre), après approbation du protocole d'étude concernant les effets du célastrol par le CCPPRB n 1d'Alsace.
Isolement et incubation des cellules mononuclées et du sang total : Chez des volontaires sains, 20 ml de sang veineux périphérique sont prélevés le matin à jeun sur héparine. Le sang est ensuite dilué au demi dans une solution saline équilibrée de Hank's dépourvue en Ca2+ et en Mg2+ (HBSS-CMF, Gibco BRL, Cergy, France) additionnée de pénicilline-streptomycine 100 UI/ml (Biochrom KG, Berlin, Allemagne). Les cellules mononucléées (lymphocytes et monocytes) sont alors séparées par centrifugation sur Ficoll-Histopaque de densité 1,076 (Sigma, L'Isle d'Abeau-Chesnes, France) (30 min à 400 g) selon la technique de B0yum[l], puis, après deux lavages successifs, resuspendues dans du milieu RPMI 1640 (Gibco BRL) additionné de 10 % (volume/volume) de sérum de veau foetal (SVF) inactivé à la chaleur (56 c, 30 min, Gibco BRL), et d'antibiotiques (pénicilline/streptomycine 100 UI/ml). Les cellules sont incubées, à raison de 2 x 105 cellules/puits des plaques de 24 puits (Corning Inc., New York, USA), à 37 C dans un incubateur humidifié (air 95 % - C02 5 %), en présence ou en absence des composés étudiés dilués dans du DMSO (diméthyl sulfoxyde, Sigma ; maximum : 1 % (v/v) par puits), avec ou sans activation par lipopolysaccharide (LPS Salmonella abortus equi, 5 g/ml) (Sigma). Après 24 heures d'incubation, les plaques sont centrifugées (15 min à 200 g), et les surnageants prélevés puis congelés à -80 C
jusqu'au dosage Elisa. Le célastrol nous a été gracieusement fourni par le Professeur AC Allison (DAWA Inc, Belmont, CA, USA).
Test de viabilité cellulaire : Les culots cellulaires (PBMCs et sang total) contenus dans les plaques de culture sont resuspendus dans du RPMI 1640 additionné de XTT (1 mg/ml, Sigma), et de phénazine méthosulfate (1,25 mM, Sigma). Les plaques sont incubées 4 heures, puis lues en absorbance à 450 nm (filtre de référence : 620 nm). La viabilité cellulaire est estimée par rapport aux puits de référence (maximum de viabilité) après soustraction de l'absorption propre du milieu (milieu sans cellules).
Test Elisa : Les concentrations de TNF-a dans les milieux de culture sont déterminées par des tests immunoenzymatiques Elisa spécifiques. Brièvement, des plaques 96 puits (Corning Inc. ) sont traitées par 50 ml/puits d'une solution du premier anticorps monoclonal de capture (Antibody Solutions, Half Moon Bay, CA, USA) (5 jug/ml) dilué dans du PBS/thimérosal 0,05 % (poids/volume) (Sigma). Après une nuit d'incubation, scellées hermétiquement et à 4 C, les plaques sont lavées trois fois et les sites de fixation non spécifique saturés par incubation durant 1 heure à température ambiante en présence de PBS/lait 5 % (poids/volume). Après trois lavages supplémentaires, 25 ml d'échantillon, ou de cytokine recombinantes humaines servant à l'établissement de la gamme étalon (R&D Systems Europe, Abingdon, UK pour l'h-TNF-a) additionnés de 25 ml d'une solution d'anticorps biotinylé (Antibody Solutions, Half Moon Bay, CA, USA) (2 jug/ml) sont déposés en duplicate dans chaque puits, et les plaques incubées 2 heures à température ambiante. Après lavages, 50 ml d'une solution de streptavidine-HRperoxydase (Zymed, San Francisco, CA, USA) diluée au 1/3000 dans du PBS sont déposés dans chaque puits. Après 1 heure d'incubation à température ambiante, la réaction enzymatique est révélée par du dichlorate d'O-phénylènediamine (OPD SigmaFast, Sigma) déposé après 4 lavages supplémentaires. La lecture s'effectue par mesure de la densité optique (DO) à 450 nm au spectrophotomètre d'absorption (filtre de référence : 620 nm). La concentration en cytokines est déterminée par interpolation à partir de la gamme étalon, et les résultats normalisés par rapport au contrôle.
Statistiques : Les résultats sont exprimés en pourcentage par rapport à la valeur de référence (production de la cytokine étudiée en présence de LPS). Compte tenu du faible nombre d'échantillons, les résultats ont été analysés par des tests non paramétriques (KruskalWallis). La significativité statistique est définie à p 0,05.
Courbes dose-réponses : Les courbes dose-réponses ont été ajustées à l'aide du logiciel Prism (GraphPad Software, Inc. San Diego, CA, USA).
Résultats : 120 IC50 TNF-a : 13 Nglml *******"****" 100 80- S. 60- v 40- 20- 0 , # ..W 0.1 1 10 100 Concentration extrait éthanolique (pg/ml) L'extrait éthanolique de Psophocarpus a montré de manière dose dépendante une action inhibitrice sur la sécrétion de TNF-a par la lignée monocytaire humaine THP-1 en réponse à l'activation par le LPS bactérien après 24H d'incubation in vitro. Une IC50 a pu être évaluée à 13 g/ml. Aucune toxicité cellulaire n'a été observée même aux concentrations les plus élevées.
Ex3 : Réalisation des tests anti-inflammatoires : de l'activité in vivo.
Il s'agit du modèle d' inflammation dans la patte de souris induit par la carraghénineModèle animal d'inflammation aigüe. L'inflammation en elle-même est induite par l'injection de carraghénine, par voie sous-cutanée, au niveau de la patte du rat, une heure après administration, s'il y a lieu, de la drogue d'intérêt à étudier (injection IP, 10 mg/kg). En très peu de temps se développe un #dème et l'inflammation induite par la carraghénine est ensuite suivie par une simple mesure du diamètre de la patte. Il est ainsi possible de déterminer, en moins de 24h, si l'un des composés réduit l'inflammation, et donc son activité in vivo. Ce travail a également permis d'évaluer, pour chacune des molécules étudiées, une éventuelle activité toxique chez l'animal, information qu'il est impossible d'obtenir in vitro.
200-) --- EtOH #s 175 t. -fiv Extrait éthanolique / ë C :rz TL -6-à 1:J'± z 125 100-t####################.
O 12 24 Time (hr) L'évaluation de l'action de l'extrait éthanolique de Psophocarpus in vivo sur un test d'inflammation aiguë obtenue par injection de carraghénine dans la paume de la souris met en évidence une forte action inhibitrice du gonflement de la patte. Aucune toxicité n'a été enregistrée aux doses administrées ainsi qu'à des doses 10 fois plus élevées.
L'ensemble de ces tests démontrent que l'extrait éthanolique ou propylène glycol-eau de racines de Psophocarpus présente une double activité anti-inflammatoire en agissant à la fois sur la voie de l'inhibition des phospholipases et cyclooxygénases, mais aussi sur la voie de l'inhibition du relargage des cytokines inflammatoires, comme le TNF-alpha.
DISPOSITIF ET PROCEDE POUR VENIR EN PRISE AVEC DES ARTICLES PENETRABLES La présente invention concerne un outil pour le prélèvement et le placement de matériaux pénétrables relativement souples, tels que des produits alimentaires, soit individuellement, soit en groupes. En particulier, l'invention concerne un outil pour venir en prise avec des matières alimentaires précisément agencées et les déplacer sans détruire leur agencement.
La fabrication de produits alimentaires de qualité supérieure nécessite de plus en plus une sophistication plus importante dans la présentation visuelle des produits alimentaires eux-mêmes. Ceci peut signifier que les produits alimentaires doivent être présentés de manière cohérente dans un agencement particulier dans l'emballage alimentaire. L'agencement précis de petites pièces délicates dans des récipients alimentaires dépend traditionnellement d'une main d'oeuvre intensive. Cependant, les frais de main d'oeuvre et les faibles cadences de production qui accompagnent de tels procédés manuels les rendent prohibitifs pour tous, excepté pour les produits les plus chers.
Une application particulièrement avantageuse concerne les portes résistantes au feu qui sont généralement utilisées dans les locaux à caractère industriel, commercial, voire public, tels que les parkings. Dans l'application préférée ci-dessus, les portes, dites résistantes au feu ou coupe-feu, sont constituées d'au moins un panneau, généralement de grande taille. Un tel panneau est destiné à occuper une première position, dite de sécurité ou de fermeture de la baie, dans laquelle le panneau permet d'obturer totalement la baie, de manière à éviter, par exemple, le passage de fumées ou de flammes dans les locaux séparés par la cloison délimitant la baie fermée par un tel panneau. Un tel panneau est destiné à être immobilisé dans une deuxième position, dite d'ouverture de la baie. Un tel panneau est maintenu dans une position d'ouverture par l'intermédiaire de moyens généralement statiques, dont la libération ou la neutralisation intervient automatiquement ou de façon commandée lorsqu'un signal de sécurité impose la fermeture de la baie.
De manière classique, lorsque intervient un signal de sécurité, le panneau n'est soumis à aucune action de motorisation positive, de sorte qu'il est généralement déplacé automatiquement, en course de translation pour venir occuper sa position de fermeture, soit par l'intermédiaire d'un contrepoids, soit par l'intermédiaire de la présence d'un rail incliné dans le sens convenable et auquel le panneau mobile est suspendu.
A l'origine, la mise en service d'un tel panneau était temporaire et occasionnelle et liée à une mise en sécurité incendie. Cependant, il apparaît, de plus en plus souvent, l'obligation de fermer régulièrement, par exemple tous les soirs, de tels panneaux, de manière à ce qu'ils occupent leur position de sécurité. Chacun de ces panneaux doit donc alors être placé en position d'ouverture chaque matin, ce qui constitue une manoeuvre relativement délicate à mener à bien, compte tenu de la taille et du poids que représentent de tels panneaux. Dans l'état de la technique, il est connu différents dispositifs permettant de faciliter l'ouverture de tels panneaux, tout en conservant une fonction de passage de la position d'ouverture à la position de fermeture sans aucune action de motorisation positive. Ainsi, le brevet FR 2 866 669 a proposé un dispositif de commande de déplacement d'un panneau comportant un moteur relié au panneau par un mécanisme de transmission. Un tel dispositif comporte un moyen de blocage du rotor par application d'un courant de maintien sur le moteur, en vue de maintenir le panneau en position d'ouverture. Il apparaît donc qu'en position d'ouverture du panneau, l'alimentation du moteur doit être maintenue, ce qui constitue un inconvénient majeur qui nécessite, en particulier, la mise en oeuvre d'une batterie de secours, en vue de conserver actifs les systèmes de régulation de fermeture. L'objet de l'invention vise donc à remédier aux inconvénients de la technique antérieure en proposant un système simple pour assurer l'ouverture d'un panneau mobile qui est adapté à passer automatiquement de sa position d'ouverture à sa position de fermeture. Pour atteindre un tel objectif, le dispositif d'ouverture d'un panneau mobile est caractérisé en ce que le mécanisme de transmission est du type irréversible, pour bloquer le panneau dans sa position d'ouverture lorsque le moteur est à l'arrêt et débrayable, sous l'action d'un ordre de commande, pour autoriser la fermeture du panneau.
Selon une caractéristique préférée de réalisation, le mécanisme de transmission comporte : • un système de transformation du mouvement de rotation du moteur en un mouvement de translation du panneau mobile, • des moyens d'irréversibilité montés en sortie du moteur et agissant sur le système de transformation pour autoriser la translation du panneau en vue de le placer dans sa position d'ouverture et pour interdire la translation du panneau visant à placer ce dernier dans sa position de fermeture, • et des moyens d'action pour agir sur les moyens d'irréversibilité pour, dans un mode embrayé, autoriser la translation du panneau, en vue de le placer et le maintenir dans sa position d'ouverture et, dans un mode débrayé, annihiler le fonctionnement des moyens d'irréversibilité pour libérer le système de transformation de mouvement, de manière que la panneau puisse venir occuper sa position de fermeture. Avantageusement, le moteur et les moyens d'action sont commandés par un circuit de commande piloté directement par un système de mise en sécurité incendie.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le système de mise en sécurité incendie délivre un ordre de commande au circuit de commande pour placer les moyens d'action en mode débrayé, afin de libérer le système de transformation de mouvement et ainsi de permettre au panneau de venir occuper sa position de fermeture.
De préférence, le circuit de commande est piloté par un bouton poussoir, de manière que le moteur et les moyens d'action se trouvent commandés pour assurer le déplacement du panneau, en vue de le placer dans sa position d'ouverture. Selon une autre caractéristique de l'invention, le système de mise en 30 sécurité incendie pilote les moyens d'action en mode débrayé, de façon prioritaire à l'ordre provenant du bouton poussoir.
Avantageusement, le dispositif selon l'invention comporte un capteur de fin de course d'ouverture du panneau, permettant d'arrêter le fonctionnement du moteur et de maintenir les moyens d'action dans le mode embrayé, pour maintenir le panneau dans sa position d'ouverture.
Tel que cela ressort plus précisément des fig. 3 et 4, le mécanisme de transmission 12 comporte un système de transformation 14 du mouvement de rotation du moteur 11 en un mouvement de translation du panneau mobile 3, dans un sens contraire au sens de la flèche F1. Dans l'exemple illustré, le système de transformation de mouvement 14 comporte un câble 15 dont une extrémité est reliée au panneau et dont l'autre extrémité est enroulée sur un tambour 16 entraîné en rotation par le moteur 11. La commande en rotation du moteur 11 conduit à l'enroulement du câble 15 sur le tambour 16, en vue de faire passer le panneau 3 de sa position de fermeture à celle d'ouverture. Le mécanisme de transmission 12 comporte, également, des moyens mécaniques d'irréversibilité 18, montés en sortie du moteur 11 et agissant sur le système de transformation 14 pour autoriser la translation du panneau, en vue de le placer dans sa position d'ouverture et pour bloquer le panneau dans sa position d'ouverture, c'est-à-dire interdire la translation du panneau visant à placer ce dernier dans sa position de fermeture.
Tel que cela ressort plus précisément des fig. 3 et 4, ces moyens d'irréversibilité sont montés entre le tambour 16 et la sortie du moteur 11. Dans l'exemple illustré, les moyens d'irréversibilité 18 sont formés par un réducteur irréversible, monté directement à la sortie du moteur 11, se trouvant ainsi interposé entre le moteur 11 et le tambour 16. Ainsi, le réducteur 18 est entraîné en rotation par le moteur 11 lors de la phase d'ouverture du panneau 3. Lorsque le panneau 3 atteint sa position d'ouverture détectée par un capteur de fin de course 19, le moteur 11 est arrêté et le réducteur irréversible 18 maintient ainsi le panneau 3 dans sa position d'ouverture. Le réducteur irréversible 18 empêche la fermeture du panneau 3 qui est soumis aux moyens de fermeture automatique, type contrepoids ou autres. Bien entendu, il pourrait être envisagé de mettre en oeuvre des moyens mécaniques d'irréversibilité différents d'un réducteur. Le mécanisme de transmission 12 comporte, également, des moyens d'action commandés 21, adaptés pour agir sur le fonctionnement des moyens d'irréversibilité 18. Ces moyens d'action commandés 21 comportent un mode de fonctionnement embrayé permettant d'assurer l'accouplement entre le moteur 11 et le système de transformation de mouvement 14, en vue de placer le panneau dans sa position d'ouverture. Ces moyens d'action 21 sont pilotés pour présenter un mode de fonctionnement débrayé permettant de supprimer ou d'annihiler l'irréversibilité des moyens 18 permettant ainsi de libérer le système de transformation de mouvement 14, de manière que le panneau puisse venir occuper sa position de fermeture sous l'action de moyens de fermeture automatique. En d'autres termes, en mode débrayé, les moyens d'irréversibilité 18 sont rendus inactifs par rapport au système de transformation de mouvement 14.
Selon un exemple de réalisation, les moyens d'action commandés 21 sont réalisés par un embrayage du type électromagnétique, qui se trouve interposé entre le tambour 16 et le réducteur irréversible 18. Tel que cela ressort plus précisément des fig. 3 et 4, l'embrayage électromagnétique 21 comporte un stator 23 pourvu d'une bobine électromagnétique 24 et d'un rotor 25. Lorsque la bobine 24 n'est pas alimentée, il apparaît un entrefer E entre le rotor 25 et un disque de friction 26, accouplé en rotation au tambour 16 (fig. 3). Dans ce mode débrayé, le tambour 16 ne se trouve pas lié en rotation au réducteur 18 ni au moteur 11. Lorsque la bobine 24 de l'embrayage est alimentée, le disque 26 de friction est attiré vers le rotor 25, de manière que le tambour 16 se trouve accouplé en rotation au moteur 11 via le réducteur 18. L'entrefer E est donc réduit à une valeur nulle dans ce mode embrayé (fig. 4). Selon une autre caractéristique de l'invention, le dispositif 10 comporte un circuit de commande 30 pour le moteur 11 et l'embrayage 21, qui se trouve piloté directement par un système de mise en sécurité incendie 31. Par exemple, le système de mise en sécurité incendie 31 peut être un détecteur autonome déclencheur (DAD) ou une centrale de mise en sécurité incendie (CMSI). Tel que cela ressort plus précisément de la fig. 5, le circuit de commande 30 comporte deux branches de circuit montées en parallèle dont l'une comporte un relais R1 adapté pour commander des contacteurs ci de commande de l'embrayage 21, ce relais R1 étant monté en série avec un bouton poussoir de commande 32. L'autre branche du circuit comporte un relais R2 de commande d'un contacteur c2 de commande du moteur 11, le relais R2 étant monté en série avec le contacteur de fin de course 19 et un contacteur de commande ci de l'embrayage. Il est à noter que le contacteur de fin de course 19 comporte une borne de liaison avec la branche de circuit comportant le relais R1. Les deux branches du circuit de commande sont reliées, d'une part, à un bouton de déclenchement manuel 35 et, d'autre part, au système de mise en sécurité incendie 31. Le circuit de commande 30 est un circuit basse tension, alimenté directement par le système de mise en sécurité incendie 31, permettant, par les contacteurs ci, c2, de piloter le circuit de puissance 37 assurant l'alimentation du moteur 11 et de l'embrayage électromagnétique 21. Le fonctionnement du dispositif 10 découle directement de la description qui précède.
Arrière-plan de l'invention La présente concerne une porte sectionnelle
motorisée, plus particulièrement une porte sectionnelle à mouvement d'ouverture ou de fermeture latéral. Le domaine d'application de l'invention est notamment, mais non exclusivement, celui des portes de garages pour des bâtiments à usage d'habitation, ou des portes de locaux industriels ou commerciaux.
De façon connue en soi, une porte sectionnelle de ce type comprend un vantail composé d'une pluralité de panneaux consécutifs articulés les uns par rapport aux autres. Lorsque la porte est montée en situation dans une ouverture pratiquée dans une cloison d'un local, elle est guidée le long d'un premier chemin de guidage horizontal disposé au- dessus de l'ouverture et d'un second chemin de guidage horizontal disposé sur une cloison latérale perpendiculaire à la cloison munie de l'ouverture dans le prolongement horizontal du premier chemin de guidage, une portion horizontale de guidage courbe raccordant ces chemins de guidage horizontal. La porte comporte des moyens de guidage de type galets qui sont portés par les panneaux et qui coopèrent avec les chemins de guidage. Un bras de traction relie une extrémité latérale de la porte à un chariot motorisé apte à se déplacer parallèlement au second chemin de guidage horizontal. Le bras de traction permet ainsi de déplacer latéralement la porte le long des chemins de guidage horizontal.
Etant donné la disposition des chemins de guidage horizontal et la forte courbure de la portion de guidage courbe de ce type de porte, il n'est pas possible d'assurer un guidage par galet de l'extrémité latérale de la porte sur laquelle est relié le bras de traction. Il en résulte, lors de l'ouverture et de la fermeture de la porte, que l'extrémité latérale de la porte sur laquelle est relié le bras de traction a tendance, soit à venir frotter (voire cogner) contre la cloison latérale avec les risques d'endommagement de la porte que cela implique, soit à s'ouvrir vers l'intérieur du local ce qui diminue l'espace à l'intérieur du local.
Ainsi, en imaginant une tentative d'effraction ayant pour conséquence d'exercer, au travers de la tapée 30, un couple en direction du déverrouillage, sur le pêne de blocage, ce couple est répercuté au travers de la zone de contact 45 de la piste de came 44 définie par la branche 42 par une poussée axiale sur le levier 32. Celui-ci ne peut pivoter dans ces conditions et maintient parfaitement verrouillés le ou les volets 2, 3.
l0 L'on comprend, au vu de la description qui précède, que la présente invention vient apporter, une réelle solution au problème posé.
RAIL DE LEVE-VITRE ET PROCEDE D'ASSEMBLAGE D'UN CABLE DE
LEVE-VITRE, D'UNE POULIE ET D'UN TEL RAIL La présente invention concerne un rail de lève-vitre ainsi qu'un procédé 5 d'assemblage d'un câble de lève-vitre, d'une poulie et d'un tel rail.
Un lève-vitre pour porte de véhicule comporte par exemple un ou deux rails de guidage (un rail avant et un rail arrière dans ce cas-ci), un ou deux curseurs respectifs de support de la vitre qui peuvent coulisser sur ces rails, ainsi qu'un système de câbles passant sur des poulies de renvoi fixées aux extrémités des rails, et des moyens d'entraînement des câbles pour faire monter ou descendre la vitre.
Le rail de lève-vitre peut être fait en matière plastique. Un tel rail peut, le cas échéant, être intégré dans un module de porte en plastique. Cependant, le rivetage des poulies sur ce type de rail est compliqué, du fait de la taille des modules et de la diversité des angles des axes de poulie, qui correspondent à la perpendiculaire au plan du rail au point d'attache, les rails étant courbes.
Par ailleurs, la tenue de la fixation d'une poulie sur un tel rail en plastique est inégale, selon la technique de fixation utilisée. Parfois, on a recours à un essai dit essai de fluage afin d'évaluer la déformation s'opérant en fonction du temps, sous une contrainte donnée. Par exemple, la poulie fixée sur le rail peut être soumise à une contrainte radiale à une température donnée, typiquement 80 90 C. Un essai de fluage révèle parfois une tenue insuffisante de la fixation de la poulie avec l'élévation de la température. Plus précisément, la matière plastique a tendance à fluer et la fixation de la poulie devient trop lâche, ce qui altère le fonctionnement du lève-vitre.
On connaît diverses techniques de fixation d'une poulie sur un rail, telles que le rivetage radial. Le rivetage radial est une technique de rivetage utilisant une machine à riveter et basée par exemple sur l'emploi d'une bouterolle animée d'un mouvement gyroscopique. L'axe utilisé est en métal. Cette technique s'avère parfois insuffisante vis-à- vis de l'essai de fluage, donnant lieu aux inconvénients ci-dessus.
Il existe donc un besoin pour un rail de lève-vitre et un procédé d'assemblage d'un câble de lève-vitre, d'une poulie et d'un tel rail, permettant une bonne tenue de la poulie sur le rail.
L'invention a pour objet un rail de lève-vitre comprenant deux paliers centrés sur un même axe de rotation de poulie.