INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les extrémités libres (10a), (lOb), sont de préférence extra-plates et s'articulent au moyen de rivets ou autres respectivement aux structures qui constituent le dossier (3) et les pieds avant (5).
Cette structuration et ces particularités offrent une sécurité totale à l'usager puisque lorsqu'il plie la chaise, il ne risque pas de s'attraper les mains entre le tirant (1) et le reste de la structure inclus dans l'accoudoir (6).
L'invention concerne un système de présentation de produits sur le lieu de vente permettant de stocker et de présenter ceux ci à partir d'une surface de sol disponible (ou d'un comptoir).
En Grande Distribution, les produits sous blisters sont généralement intégrés dans un linéaire, en utilisant les aménagements existants (barres de charge-supports de crochets, linéaires en tôles perforées).
La demanderesse a découvert, de manière surprenante, d'une part que l'introduction de silice dans les compositions moussantes contenant un polymère cationique permet d'améliorer nettement le rinçage en diminuant la sensation désagréable de glissant, et ceci, quel que soit le type de polymère cationique, et d'autre part que l'incompatibilité entre les polymères cationiques et les silices pouvant conduire à des produits hétérogènes et instables, peut être surmontée grâce à la présence de composés oxyalkylénés et notamment oxyéthylénés.
Ainsi, les produits associant silice, composé oxyalkyléné et polymère cationique ou amphotère non seulement sont stables et homogènes mais aussi ont de
bonnes propriétés, c'est-à-dire qu'ils se rincent mieux que ceux contenant des polymères seuls et qu'ils donnent à la fois une bonne qualité de mousse et de bonnes propriétés cosmétiques.
Pour atteindre cet objectif, la silice doit être présente en une quantité suffisante, cette quantité étant d'au moins 1 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Outre les propriétés indiquées ci-dessus, certains polymères cationiques tels que le polyquaternium-7 permettent une transformation du produit lors de l'étalement sur la peau, plus rapide que les autres polymères. Cela se traduit par la formation d'un film opaque blanc, que l'on appelle gant blanc ou pouvoir couvrant , très homogène et très couvrant qui ne permet plus de distinguer la couleur de la peau. Cette propriété permet au consommateur de visualiser nettement mieux et plus rapidement la zone d'application du produit, et ainsi de mieux nettoyer sa peau.
Certes, il est connu d'utiliser de la silice dans des compositions nettoyantes ou détergentes. Ainsi, par exemple, le document US-A-5,880,076 décrit une composition détergente liquide pouvant contenir des silices. Les documents EP-A- 550 281 et US-A-5,389,279 citent la silice comme poudre pouvant être incorporée dans des compositions de nettoyage. Toutefois, aucun document ne décrit d'associer une quantité suffisante de silice, un composé oxyalkyléné et un polymère cationique pour obtenir une composition moussante qui, même sans savon, se rapproche très fortement des qualités de mousse d'une composition avec savon.
Ainsi, la présente demande a pour objet une composition de nettoyage comprenant, dans un milieu aqueux physiologiquement acceptable, (1) au moins un tensioactif moussant, (2) au moins 1 % en poids d'au moins une silice, par rapport au poids total de la composition, (3) au moins un composé oxyalkyléné et (4) au moins un polymère choisi parmi les polymères cationiques, les polymères amphotères et leurs mélanges.
On entend ici par milieu physiologiquement acceptable un milieu compatible avec la peau, les muqueuses, le cuir chevelu, les yeux et/ou les cheveux. Par ailleurs, il s'agit d'un milieux aqueux, c'est-à-dire d'un milieu comportant de l'eau et de préférence une quantité d'eau d'au moins 35 % en poids, par exemple allant de 35 à 95 % en poids et mieux de 40 à 80 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Les compositions de l'invention sont des compositions de nettoyage moussantes et rinçables. Elles se présentent sous forme d'un gel pouvant s'écouler ou non sous son propre poids, c'est-à-dire ayant une viscosité pouvant aller par exemple de 5 poises à 250 poises (0,5 à 25 Pa. s) et de préférence de 35 poises à 200 poises (3,5 à 20 Pa.s), la viscosité étant mesurée à 25 C avec un appareil de mesure Rheomat 180 à 200 s-1, cet appareil étant équipé d'un mobile différent selon les viscosités, par exemple d'un mobile 2 pour les gammes de viscosités
inférieures à 7 poises, d'un mobile 3 pour les gammes de viscosités de 2 à 40 poises, et d'un mobile 4 pour les gammes de viscosités supérieures à 20 poises.
Silice La silice peut être choisie parmi les silices hydrophiles, les silices hydrophobes et leurs mélanges. On entend par silice dans la présente demande aussi bien les silices pures (hydrophiles ou hydrophobes) que les particules enrobées de silice.
La quantité de silice(s) dans la composition de l'invention, qu'il s'agisse de silice pure ou de particules enrobées de silice, doit être d'au moins 1 % en poids de matière active, pour atteindre le but de l' invention, et elle peut aller par exemple, en poids de matière active, de 1 à 15 % en poids, mieux de 2 à 10 % en poids et encore mieux de 3 à 6 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Silices hydrophiles Ces silices sont de préférence amorphes et elles peuvent être d'origine pyrogénée ou d'origine précipitée. Elles peuvent se présenter sous forme pulvérulente ou en dispersion aqueuse.
Les silices hydrophiles pyrogénées sont obtenues par pyrolyse en flamme continue à 1000 C du tétrachlorure de silicium (SiCI4) en présence d'hydrogène et d'oxygène.
Les silices précipitées sont obtenues par réaction d'un acide sur des solutions de silicates alcalins, de préférence du silicate de soude.
Selon un mode préféré de réalisation de l'invention, la silice hydrophile est choisie parmi les silices ayant une surface spécifique de 30 à 500 m2/g, une dimension moyenne de particules en nombre allant de 3 à 50 nm et une densité tassée allant de 40 à 200 et mieux de 50 à 150 g/l. Ce sont plus particulièrement les silices hydrophiles décrites dans les tableaux (1) et (2) ci-dessous, et leurs mélanges.
Dans un deuxième bécher, on pèse le mélange des alcoxydes d'aluminium et de titane puis on ajoute de l'éthanol absolu afin de bien homogénéiser le mélange et ainsi former un alcoxyde mixte d'aluminium et de titane. On hydrolyse cet alcoxyde mixte par la solution nitrique obtenue précédemment en homogénéisant et dipersant le précipité formé au moyen d'un homogénéiseur/disperseur de type Turax (10 000 tours/min). Le précipité est ensuite séché au moyen d'un évaporateur rotatif qui permet de séparer le mélange de solvants (eau/alcools) de la poudre formée lors de l'hydrolyse. Pour parfaire le séchage, on place le précipité à l'étuve à 120 C. Après un désagglomérage au mortier/pilon en porcelaine, le précipité est calciné à 750 C pendant 2 heures, puis broyé pendant 1 heure à 300 tours/min dans un broyeur planétaire en utilisant un bol et des billes de zircone en présence d'eau déionisée. Il s'ensuit une nouvelle étape de séchage directement à l'étuve à 120 C. Il ne reste alors qu'à former des pastilles à partir de cette poudre fine en la pressant uniaxialement sous 40MPa et à fritter à 1200 C pendant 96 heures les pastilles obtenues. On obtient des pastilles constituées à 100 de hollandite dopée à 5 % en masse d'oxyde de césium.
La figure 1 représente un cliché de diffraction de rayons X d'une hollandite obtenue par le mode opératoire explicité ci-dessus, avec en ordonnée le nombre de coups par seconde C/s et en abscisse 2#, correspondant au 2# de la loi de Bragg.
Tous les pics présents sur ce cliché peuvent être indexés aisément avec les raies de la structure type hollandite.
La teneur en Cs de la hollandite a été déterminée par microscopie électronique à balayage avec analyse X. Cette technique a confirmé l'incorporation de 5 % en masse de Cs2O dans l'hollandite obtenue selon le procédé explicité ci-dessus. Elle a également confirmé la présence d'une seule phase qui correspond à l'hollandite.
Exemple 2 : Synthèse d'une hollandite de formule Cso,2aBa1(A11,4sFeo,az)Ti5,z016 par frittage d'oxydes.
Pour préparer 100 g de hollandite répondant à la formule ci-dessus, les quantités de réactifs sont les suivantes : BaO : 19,42 g CsN03 : 7, 82 g Fe203 : 8,29 g Ti02 : 57, 86 g Al2O3 : 9,43 g Le mélange de réactifs est pesé, puis placé, après ajout d'eau déionisée, sous ultra-sons pendant 10 minutes, homogénéisé/dispersé à l'aide d'une tête Turax, avant d'être broyé au broyeur planétaire à 300 tours/minutes pendant une heure. Le mélange est ensuite séché à l'étuve à 120 C. La poudre obtenue est alors calcinée à 750 C dans un creuset alumine pendant
deux heures, de nouveau broyée puis séchée comme précédemment. On presse alors uniaxialement la poudre sous 40 MPa et on fritte les pastilles à 1200 C pendant 96 heures.
Exemple 3 : Synthèse d'une hollandite de formule Cso,zeBal(A11,4sFeo,ea)Tis,aois par fusion d'oxydes.
Pour préparer 100 g de hollandite répondant à la formule ci-dessus, les quantités de réactifs sont les suivantes : BaO : 19,42 g CsN03 : 7, 82 g Fe203 : 8,29 g Ti02 : 57,86 g A1203 : 9,43 g Selon ce procédé, une fois pesé, le mélange d' oxydes et de nitrate est fondu à 1500 C en creuset froid. Le matériau obtenu est composé de hollandite dopée au césium.
NOUVEAUX DERIVES PHOSPHONATE, LEUR PROCEDE DE PREPARATION, LEUR UTILISATION COMME MODULATEURS DE L'ACTIVITE DES LYMPHOCYTES T y952 L'invention se rapporte à de nouveaux dérivés phosphonate, à leur procédé de préparation, à leur utilisation comme ligands modulateurs des lymphocytes T y9å2 et aux compositions pharmaceutiques les comprenant.
Les lymphocytes T sont des cellules qui se développent dans le thymus. Elles sont responsables de l'immunité à médiation cellulaire. Les lymphocytes T sont divisés en deux sous groupes correspondant aux récepteurs dont ils sont dotés : Les lymphocytes T ap et les lymphocytes T yo.
Les lymphocytes T y8 des primates présents dans le sang périphérique (humains, singes) représentent, chez l'individu sain, habituellement de 1 à 5% des lymphocytes du sang et jouent un rôle dans le système immunitaire. Les lymphocytes T y952 (parfois aussi désignés lymphocytes Ty2S2) sont des lymphocytes T yô porteurs de récepteurs à régions variables Vy9 et V82. Ils représentent la majorité des lymphocytes T yô dans le sang humain.
Lorsqu'ils sont activés, les lymphocytes T y982 peuvent exercer une puissante activité cytotoxique sur des cellules porteuses d'agents pathogènes. On a montré en particulier une forte augmentation de la population de cellules Vu92 en présence de différents agents pathogènes.
Il peut s'agir de cellules infectées par des virus, comme par exemple par le virus d'immunodéficience humaine, ou V. I. H ("Selective increase of a subset of T cell receptor gamma delta T lymphocytes in the peripheral blood of patients with human immunodeficiency type 1 infection", De Maria A. & al, J. Infect. Dis. 165, 917-919, 1992) ou par un autre virus tel que le virus d'immunodéficience simienne ou SIV, le virus d'herpes simplex ou HSV, le virus de l'herpes humain-6 ou HHV-6, le virus de la vaccine.
Il peut également s'agir de cellules infectées par des agents infectieux bactériens ou protozoaires tels que, par exemple. lvfycobacterium tuberculosis, l'agent infectieux responsable de la tuberculose chez l'homme ("The
primary response of human y/S T cells to Myccobacterium tuberculosis is restricted to V09-bearing cells", Kabelitz D. & al, J. Exp. Med.. 173, 1331-1338, 1991), Salmonella typhi, agent infectieux responsable de la salmonellose, Brucella melitensis, responsable de la brucellose, Francisella tularensis, agent pathogène de la tularémie, Plasmodium virax et Plasmodium falciparum qui sont responsables de la malaria, Listéria monocytogenes qui est l'agent pathogène de la listériose chez l'homme. ("Rôle ofyôT lymphocytes in immune response in human and mice", A. Salerno and F. Dieli, Critical Reviews in Immunology, 18 : 327-357 (1998) ).
TABLEAU A-3 Interface distributeur Type Type Valeur Evène-. Drapeau Drapeau Evèiiement Type Intervalle Type Valeur Evène- ment Evènement E ail Drapeau venemen action Intervalle test test ment escalade -m al d calade REl action test test test escalade escalade calame
NAK reçue Annulation reçue Erreur CRC reçue Type message invalide reçu Erreur n séquence reçu Valeur hors de plage reçue Temps hors plage écoulé NAK Transmis Annulation transmise Message retransmis Dépassement mémoire émis Dépassement mémoire reçu Point en ligne réappro. en carburant Point hors ligne réappro. en carburant
TABLEAU B-l Gestion de nuissance
Type , . Type Valeur Evène- Evénement Drapeau Drapeau es-
Evenement action Intervalle test test ment escalade E-mail baladez action test test test escalade escalade cade
Perte puissance Tension alternat. basse en marche Courant alternat. bas en marche Alimentation puissance basse tension +24V Alimentation puissance basse tension +12V Alimentation puissance basse tension +5V
TABLEAU B-2 Panneau principal
Evènement Action Intervalle Type Valeur Evènement Evènement Drapeau Drapeau
Evénement Action Intervalle Test test test escalade E-mall escalade REI Test test test escalade escalade RAM escalade
Test RAM en panne Batterie faible Batterie faible critique Température ambiante tête Notification couure Activation chauffage/ventilation Activation commutation installation étendue Nouveau périphérique détecté
TABLEAU B-3 Système
Evénement Type Intervalle Type Valeur Evènement Drapeau Drapeau esEvénement action Intervalle test test ment escalade E-mail calade REI test escalade Mot de passe invalide introduit Mot de passe contre-porte utilisé Configuration changée
TABLEAU B-4 Contrôle carburant
Evènement Action Intervalle Type Valeur ment Evènement E-mail Drapeau es-
Evenement Action Intervalle Test test ment escalade E-mail calade REI * Test test test escalade escalade calade
FCM connectée FCM décon- nectée Entrée codeur quadrature ouverte Entrée codeur quadrature en court-circuit Entrée codeur quadrature déconnectée Limite erreur de phase quadrature dépassée Phase 0 Erreur phase quadrature Phase 1 erreur phase quadrature Erreur phase mode commun Erreur débit inverse Différence compte phase Produit mélangé 1 trop lent Produit mélange 2 trop lent Produit mélangé 1 perdu Produit mélangé 2 perdu Produit mélangé 1 incontrolable Produit mélangé 2 incontrolable Fuite produit mélangé 1 Frite produit mélangé 2
Dans la forme simple de réalisation des figures 1 et 2, le manchon radial de liaison 12 comprend deux plaques radiales disposées sensiblement l'une au-dessus de l'autre, la plaque inférieure réalisant les branches
inférieures 13 et 15 et la plaque supérieure réalisant les branches supérieures 14 et 16 des chapes respectivement interne et externe du manchon 12, et ces deux plaques sont entretoisées par l'armature interne 11 de la butée 8, et, à l'extérieur de l'anneau 5, par une entretoise 18 sur laquelle les deux plaques sont boulonnées, et qui supporte en saillie latéralement un levier de pas 19 pour la commande du pas de la pale 7 correspondante.
L'amortissement en traînée de chaque masse battante constituée par une pale 7 et son manchon 12 de liaison au moyeu 3, et le rappel élastique de cette masse battante sur son axe neutre sont assurés par un organe externe au mât-moyeu 1 et disposé latéralement, en configuration classique sur le rotor des figures 1 et 2, entre l'anneau 5 du moyeu 3 et cette masse battante.
Cet organe, appelé amortisseur de traînée, contrefiche de rappel élastique en traînée à amortissement incorporé ou même adaptateur de fréquence, est un organe 20 agencé comme un amortisseur hydraulique particulier, dont la structure, selon différents modes de réalisation, et le mode de fonctionnement sont décrits ci-après en référence aux figures 4 à 8.
Dans le montage classique selon la figure 2, l'amortisseur de traînée 20 est accouplé par une rotule 21 à son extrémité interne dans une chape d'attache 22 rapportée sur une saillie radiale vers l'extérieur de l'anneau 5, sensiblement au niveau du milieu du grand côté 5b de cet anneau 5 qui s'étend entre le manchon 12 de la pale 7 considérée et le manchon 12 d'une pale 7 voisine du rotor.
A son extrémité externe, l'amortisseur 20 est accouplé par une rotu l e 23 dans une chape formée entre deux ferrures 24 qui sont chacune d'une seule pièce avec l'une des deux plaques inférieure et supérieure du manchon de liaison 12, chaque ferrure 24 s'étendant à la fois radialement vers l'extérieur et vers le bord de fuite de la pale 7 correspondante, à partir de l'extrémité radiale externe de la plaque inférieure ou supérieure correspondante.
En variante, comme représenté sur la figure 3, chaque amortisseur de traînée tel que 20 peut être monté entre deux pales 7 voisines du rotor, ou plus précisément entre les manchons de liaison 12' de deux pales 7 voisines, c'est-à-dire entre deux masses battantes voisines du rotor, chaque masse
battante étant constituée par une pale 7 et son organe de liaison 12' au moyeu 3. Sur la tête de rotor à cinq pales de la figure 3, chaque amortisseur de traînée 20 est retenu et articulé, par sa rotule d'extrémité 21, sur une chape d'attache 22' en saillie latérale sur le manchon 12' lié au pied 7a d'une pale, et par sa rotule 23 d'extrémité opposée, sur une chape d'attache 24' en saillie latérale sur le manchon 12' lié au pied 7a d'une pale voisine. De la sorte, les amortisseurs 20 sont sollicités par les mouvements angulaires de traînée différentielle entre les masses battantes 7-12' du rotor, alors que dans le montage classique de la figure 2, chaque amortisseur 20 est sollicité par les mouvements angulaires de traînée de la masse battante 7-12 à laquelle il est articulé par rapport au moyeu 3 du rotor.
L'amortisseur de traînée 20, qu'il soit accouplé entre le moyeu 3 et une masse battante constituée d'une pale 7 et du manchon 12 correspondant, comme représenté sur la figure 2, ou entre deux masses battantes 7-12' voisines du rotor, comme représenté sur la figure 3, est réalisé comme schématiquement représenté sur la figure 4, ou, en variante, sur les figures 5 et 8.
Sur la figure 4, l'amortisseur de traînée 20 comprend un corps tubulaire 25 cylindrique de section circulaire S, fermé à ses extrémités axiales par deux fonds 26 et 27, un piston principal 28 monté coulissant axialement et avec étanchéité dans le corps 25 et délimitant, dans ce corps 25 et entre les fonds 26 et 27, deux chambres de travail 29 et 30 à volume variable en opposition, le piston 28 étant solidaire en mouvement d'une tige axiale 31 traversant de manière étanche les fonds 26 et 27, pour être accouplée par l'embout à rotule 23 à son extrémité libre, externe au cylindre 20, sur une masse battante 7-12 ou 7-12', tandis que le corps 25 est accouplé à l'extrémité opposée de l'amortisseur 20, par l'embout à rotule 21 au moyeu 3 (figure 2) ou à une masse battante 7-12' voisine (figure 3).
Le piston principal 28 est traversé axialement par deux passages débouchant par leurs extrémités directement dans les chambres 29 et 30, l'un des passages étant un conduit 32 dans lequel un piston secondaire 33 est monté coulissant sensiblement avec étanchéité et flottant, entre deux ressorts
de compression hélicoïdaux 34 identiques, traversant chacun axialement l'une respectivement des deux chambres 29 et 30, et engagés chacun dans l'une respectivement des parties d'extrémité axiale ou longitudinale du conduit 32, de sorte à être en appui par une extrémité contre le piston secondaire 33 et par l'autre extrémité contre le fond 26 ou 27 correspondant, de manière à rappeler le piston 33 vers une position neutre dans le conduit 32.
Le conduit 32 a une section transversale s1 très supérieure, d'environ un ordre de grandeur, à celle s2 de l'autre passage, qui est un orifice de laminage 35 calibré pour laminer un fluide, telle qu'une huile hydraulique, remplissant l'amortisseur 20, et en particulier les chambres 29 et 30, lorsque le piston principal 28 est déplacé axialement dans le corps 25 par les mouvements relatifs en traînée de la masse battante 7-12 ou 7-12', liée à la tige 31, et du moyeu 3 ou d'une masse battante 7-12' voisine, lié au corps 25.
En variante, comme représenté sur la figure 5, les ressorts 34' ne sont plus liés aux fonds 26 et 27 du corps 25 d'amortisseur 20' comme sur la version de base de la figure 4, mais les ressorts 34' sont logés chacun dans l'une respectivement des parties d'extrémité axiale ou longitudinale du conduit 32 et en appui, par une extrémité, contre le piston secondaire 33, et par l' autre extrémité contre le piston principal 28, par engagement de cette autre extrémité du ressort 34' dans une gorge ou contre un épaulement dans l'extrémité axiale correspondante du conduit 32, de manière également à rappeler le piston 33 vers une position neutre dans le conduit 32.
Lorsque l'amortisseur de traînée 20 est sollicité par des déplacements en traînée d'une masse battante 7-12 ou 7-12' par rapport à une masse battante voisine 7-12' ou par rapport au moyeu 3, et que l'ensemble tige 31piston principal 28 se déplace axialement dans le corps 25, le piston secondaire 33 se déplace dans le conduit 32, et si x est le déplacement du piston secondaire 33 par rapport au corps 25, et donc x son accélération, et si chacun des deux ressorts identiques 34 a une raideur K/2, l'équation d'équilibre du piston secondaire 33 est donnée, dans un amortisseur selon la figure 4, par la relation (1): mx+Kx=(P2-P3)sl, où m est la masse équivalente du piston secondaire 33 et du fluide déplacé par ce piston 33 (et,
dans ce cas, peu différente de la masse du seul piston secondaire 33), s1 est la section transversale du conduit 32, et donc aussi du piston secondaire 33, et P2 et P3 sont les pressions régnant dans les parties d'extrémité axiales du conduit 32, de part et d'autre du piston secondaire 33, la pression P2 étant celle dans la partie d'extrémité du conduit 32 qui est en communication avec celle des deux chambres de travail 29 et 30 qui est en détente par le déplacement de l'ensemble tige 31-piston 28, tandis que la pression P3 est celle régnant dans la partie d'extrémité du conduit 32 en communication avec l'autre chambre de travail 30 ou 29, en compression.
On peut également utiliser un extrait préparé par la méthode décrite dans la demande de brevet français n 95-02379 déposée par la demanderesse.
D'autre part, la première étape peut avantageusement être remplacée par une opération de congélation simple des tissus végétaux (par exemple à- 20 C), suivie d'une extraction aqueuse reprenant les deuxièmes et troisième étapes ci-dessus décrites.
Quel que soit le mode de préparation utilisé selon l'invention des étapes subséquentes visant à favoriser la conservation et/ou la stabilisation peuvent être ajoutées sans pour cela modifier la nature même de l'extrait.
Ainsi, par exemple l'extrait obtenu peut être lyophilisé par toutes méthodes classiques de lyophilisation. On obtient ainsi une poudre qui peut être utilisée directement ou bien mélanger dans un solvant approprié avant utilisation.
Selon l'invention, on utilise un extrait aqueux sec de Ginkgo biloba vendu par la société Beaufour sous le nom commercial Ginkgo biloba extrait standard.
Selon l'invention, on utilise des extraits commerciaux tels qu'un extrait sec de végétal de l'espèce Olea europaea vendu par la société Vinyais sous le nom commercial extrait sec d'olivier ou encore un extrait aqueux sec de feuille d'olivier vendu par la société Biologia & Technologia sous le nom commercial Eurol BT.
Préférentiellement selon l'invention on utilise un extrait sec de végétal de l'espèce Olea europaea vendu par la société Vinyals sous le nom commercial extrait sec d'olivier.
L'invention vise à l'utilisation d'au moins un extrait de Gingko biloba ou d'Olea europaea, pour prévenir, pour améliorer, voire pour remédier à des états de sécheresse cutanée perceptibles au niveau de la peau humaine ou des muqueuses, liés à un déficit de l'équilibre de la barrière cutanée et/ou des muqueuses, éventuellement influencé par des agents d'origine externe ou interne, et le cas échéant lié à des facteurs physiologiques ou pathologiques.