INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
1H-NMR (DMSO-d6) # 1.63 (s, 4H) ; 1.76 (t, 2H) ; (s, 2H) ; 3. 41 (t, 2H) ; 3. 69 (s, 2H) ; (t, 2H) ; (s, 2H) ; 7. 29-7.40 (m, 4H) ESI-MS m/z 378 [M+H]+ 4. 42) Composés préparés par la méthode M.
Exemple 240 : Préparé à partir de 4-(trifluoromethoxy)benzenesulfonyl chloride selon la méthode M.
ESI-MS m/z 435 [M+H]+ Exemple 241 : Préparé à partir de 4-n-propylbenzenesulfonyl chloride selon la méthode M.
ESI-MS m/z 393 [M+H]' Exemple 242 : Préparé à partir de 3,4-dichlorobenzenesulfonyl chloride selon la méthode M.
ESI-MS m/z 419 [M+H]+ 4.43) Composés préparés à partir de l'intermédiaire 28.
Exemple 243 : Préparé à partir de l'intermédiaire 28 et de 4- (trifluoromethyl)aniline selon la méthode N.
1H-NMR (DMSO-d6) 8 1.66 (s, 4H) ; 3. 18 (s, 2H) ; (s ,2H) ; 4. 74 (s, 2H) ; 7. 72 (q,4H) ; 10. 64 (s, 1H) ESI-MS m/z 369 [M+H] Exemple 244 : Préparé à partir de l'intermédiaire 28 et de 4-tert- butylaniline selon la méthode N.
ESI-MS m/z 357 [M+H]+ Exemple 245 : Préparé à partir de l'intermédiaire 28 et de 4- phenoxyaniline selon la méthode N.
ESI-MS m/z 393 [M+H] Exemple 246 : Préparé à partir de l'intermédiaire 28 et de 4'- aminoacetanilide selon la méthode N.
ESI-MS m/z 358 [M+H]+
Exemple 247 : Préparé à partir de l'intermédiaire 28 et de 3- benzyloxyaniline selon la méthode N.
ESI-MS m/z 407 [M+H]' Exemple 248 : Préparé à partir de l'intermédiaire 28 et de 3,4- dichloroaniline selon la méthode N.
ESI-MS m/z 369 [M+H]+ Exemple 249 : Préparé à partir de l'intermédiaire 28 et de 2- aminobenzanilide selon la méthode N.
ESI-MS m/z 420 [M+H]+ Exemple 250 : Préparé à partir de l'intermédiaire 28 et de 4'-amino-N- methylacetanilide selon la méthode N.
ESI-MS m/z 372 [M+H]+ Exemple 251 : Préparé à partir de l'intermédiaire 28 et de (4-amino- phenyl)-carbamic acid tert-butyl ester selon la méthode N.
ESI-MS m/z 416 [M+H]' Exemple 252 : Préparé à partir de l'intermédiaire 28 et de cyclopropylamine selon la méthode N.
On se réfère tout d'abord à la figure 1 pour présenter l'invention.
Une antenne réseau réflecteur A comprend tout d'abord une source S, délivrant sous un angle solide choisi de direction principale DPS, appelée direction de pointage de la source, des ondes comprenant des signaux à transmettre. L'antenne A comprend également plusieurs sous-réseaux SR chargés de réceptionner, avec un gain élevé, les ondes délivrées par la
source S, et de les transmettre suivant un angle solide choisi, de direction principale DPA, appelée direction de pointage de l'antenne, afin de couvrir une zone choisie avec un gain élevé.
Selon l'invention, les sous-réseaux SR sont indépendants les uns des autres et comportent chacun, tout d'abord, au moins deux éléments rayonnants ERi (ici i = 1 à 4, mais il peut prendre n'importe quelle valeur supérieure ou égale à deux), chargés d'une part, de collecter les signaux délivrés par la source S qui leur parviennent sous la forme d'ondes et qui présentent au moins une première polarisation choisie P1, et d'autre part, d'émettre des signaux déphasés présentant au moins une seconde polarisation choisie P2, orthogonale à la première. Chaque élément rayonnant ERi délivre les signaux qu'il a collectés sur une sortie 0 à laquelle il est couplé.
Chaque sous-réseau SR comporte également des moyens de combinaison alimentés en signaux collectés par les différentes sorties 0 et chargés de les sommer en fonction d'une première loi de phase choisie afin qu'ils correspondent à la direction choisie de pointage de la source DPS.
Chaque sous-réseau SR comporte en outre des moyens de contrôle de phase MCP alimentés en signaux sommés par les moyens de combinaison MC et chargés de leur appliquer un déphasage choisi.
Enfin, chaque sous-réseau SR comporte des moyens de distribution MD alimentés par les moyens de contrôle de phase MCP en signaux sommés et déphasés et chargés de les distribuer entre les éléments rayonnants ERi, via des entrées I, en fonction d'une seconde loi de phase choisie de sorte qu'ils les rayonnent dans la direction de pointage de l'antenne DPA avec la seconde polarisation P2.
Les sous-réseaux SR sont préférentiellement de type non réciproque.
Dans un sous-réseau non réciproque SR les moyens de combinaison MC et les moyens de distibution MD sont distincts. Ils constituent ainsi deux circuits d'alimentation distincts.
En raison de ces deux circuits d'alimentation distincts, il est possible de traiter séparément la réception et la transmission, et par conséquent d'obtenir un gain élevé tant en réception qu'en transmission (ou émission),
dès lors que le pas du réseau est suffisamment petit (typiquement 0,6 À à 0,7 #). Les dimensions du sous-réseau SR sont alors choisies en fonction de l'angle de balayage maximal nécessaire à la transmission suivant la direction de pointage d'antenne DPA, à l'image d'une antenne à réseau à commande de phase active.
Un sous-réseau SR de type non réciproque peut se présenter soit sous une forme planaire, soit sous une forme linéaire.
On entend ici par sous-réseau planaire un sous-réseau SR du type de celui illustré sur la figure 2. Dans un tel sous-réseau SR, les éléments rayonnants ERi (ici i= 1 à 4) sont disposés dans un plan, par exemple aux quatre coins d'un parallélépipède rectangle. Dans l'exemple illustré, chaque élément rayonnant ERi délivre sur sa sortie 0 des signaux présentant une première polarisation P1 verticale, et est agencé pour émettre des signaux sommés présentant une seconde polarisation P2 horizontale.
Chaque sortie 0 constitue l'extrémité d'une ramification R1 d'une première ligne de transmission LT1 raccordée à l'entrée des moyens de contrôle de phase MCP et qui constitue les moyens de combinaison MC. Les configurations de la ligne de transmission LT1 et de ses ramifications R1 sont choisies de manière à compenser les écarts entre les chemins suivis par les ondes entre la source S et les différents éléments rayonnants ERi conformément à la première loi de phase associée à la direction de pointage de la source DPS pour le sous-réseau SR concerné. Cette compensation constitue ce que l'on a appelé précédemment la combinaison des signaux.
Ici, tous les éléments rayonnants ERi alimentent les moyens de combinaison MC en parallèle. Mais, on peut envisager une variante dans laquelle l'alimentation s'effectue en série. Dans ce cas, la ligne de transmission LT1 est constituée de portions de lignes qui raccordent les éléments rayonnants ERi les uns aux autres.
Les rotors 3,5 ont été représentés de manière schématique avec des aimants de surface sur les deux entrefers ; de ces groupes d'aimants est disposé sur un anneau ferromagnétique (respectivement interne et externe) qui assure le bouclage du flux. Cette hypothèse, commode pour la visualisation et le raisonnement, servira de base au développement de la présentation de la commande à courants composés qui suit, mais, comme cela a déjà été observé précédemment, de nombreux autres modes de réalisation sont possibles, voire préférables si l'on considère la contrainte de tenue à la démagnétisation des aimants (aimants insérés, aimants enterrés, asynchrone, réluctance par exemple avec bouclage transverse des flux comme sur la figure 3, et combinaisons).
On va maintenant décrire le fonctionnement d'une disposition de ce type alimentée par courants composés.
Les nombres de griffes de chaque entrefer correspondent aux nombres d'aimants qui sont en vis à vis; il y a ainsi pl et p2 paires de pôles respectivement sur chaque entrefer.
Le nombre n de galettes est choisi pour être un multiple commun de ni et de n2: # n=k1. n1 n=k2.n2 avec kl et k2 entiers.
Au niveau de l'entrefer 1, la disposition successive des galettes comporte un déphasage angulaire de 2#/(n1.p1); ce déphasage peut être obtenu soit en jouant sur le calage angulaire du groupe d'aimants associé à cette galette au niveau de l'entrefer 1, soit au niveau du groupe de griffes correspondant du rotor de la source motrice.
Ainsi, par rapport à l'entrefer 1, le système est électriquement à ni phases.
De même, au niveau de l'entrefer 2, la disposition successive des galettes comporte un déphasage angulaire de 2#/(n2.p2); ce déphasage peut être obtenu soit en jouant sur le calage angulaire du groupe d'aimants associé à cette galette au niveau de l'entrefer 2, soit au niveau du groupe de griffes fixes correspondant. Ainsi, par rapport à l'entrefer 2, le système est électriquement à n2 phases. al est la position angulaire relative du rotor associé à l'entrefer 1. a2 est la position angulaire du rotor associé à l'entrefer 2.
Ainsi, en notant #1 et Q2 les vitesses respectives des rotors: da, da2 1 - dt et 2 - dt On notera 1 - pl W1 et z2 - /'l1 2 les pulsations électriques associées respectivement aux 2 entrefers.
Oal, #a2 et Ob seront respectivement les potentiels magnétiques des aimants de l'entrefer 1, de l'entrefer 2 et celui de la bobine (c'est à dire, ses ampères-tours).
Un seul onduleur (voir figure 4) remplace les deux onduleurs précédemment nécessaires aux dispositions à induits séparés comme celle de la figure 1. Cet onduleur unique comporte un nombre de bras correspondant à un multiple commun de ni et n2 de préférence le plus petit multiple commun. Ce nombre de bras correspond au nombre de galettes, à moins que chaque système polyphasé ne comporte plusieurs groupes de phases identiques : ce cas, les bobinages de même calage peuvent être raccordés en parallèle ou en série.
Selon le principe connu de découpage par commutation des composants électroniques, et en exploitant l'information angulaire al, l'onduleur peut ainsi
générer dans chacun des kl groupes de galettes à ni phases un système de courants polyphasé de pulsation col; au sein d'un groupe, chaque courant est successivement déphasé de 27t/nl et la somme des courants est nulle.
De la même façon, l'onduleur peut aussi générer dans chacun des k2 groupes de galettes à n2 phases un système de courants polyphasé de pulsation co2; au sein d'un groupe, chaque courant est successivement déphasé de 2n/n2 et la somme des courants est nulle.
La sommation des consignes permet d'obtenir une superposition des 2 systèmes polyphasés, et une galette i sera parcourue par des courants lui conférant un potentiel magnétique : soit encore, en remplaçant ni et n2 par leur valeur en fonction de n: où #b1et Ob2, #1 et #2 sont des amplitudes et des phasages réglables par la commande électronique.
On s'intéresse maintenant au fonctionnement du circuit magnétique.
La figure 6 donne un schéma équivalent du circuit magnétique ainsi défini sur une galette. Les pièces ferromagnétiques ont été idéalisées comme conducteurs parfaits de flux (perméances infinies). On considère par ailleurs le circuit magnétique comme linéaire. Les perméances représentées sous forme grisée symbolisent les chemins de fuite ; entre griffes, fuites réparties sur le bobinage).
colonnes Xp [n] # CT, n = 1, ..., L sont nommées vecteur de symbole de constellation . Le vecteur d'étiquette de symbole ap [n] peut être obtenu de xp [n] par une simple inversion de codage bit à symbole -1. En tombant dans la classe générale des codes spatio-temporels, on appelle cette architecture Modulation Codée Spatio-Temporelle avec Entrelacement Binaire (STBICM) [4]. D'après l'hypothèse de filtrage idéal de Nyquist en bande limitée, le rendement de transmission (en bits par canal utilisé) est : # - qT#@ Un schéma de principe relatif à ce modèle de communication est montré figure 1.
B. Canal MIMO Soit Hp # CR#T#(M+1) le canal MIMO pour le bloc p, où p = 1, ..., P et H = {Hp} l'ensemble de tous les canaux. Soient également Xp # CT#L et Yp # CR#L respectivement le matrice de symbole de constellation et la matrice de sortie de canal . La sortie vectorielle de canal en bande de base équivalente à temps discret yp [n] # CR au temps n = 1, ..., L peut être écrite comme : Où xp [n] # CT sont le vecteur de symbole de constellation transmis aux temps n, l'énergie de chaque composante étant égale à #x2Hp [k] # CR#T est la matrice du nombre de taps k de la réponse impulsionnelle du canal, wP [n] # CR est le vecteur de bruit complexe additif. Les vecteurs de bruit complexe additif Wp [n] sont supposés de moyenne nulle, indépendant identiquement distribués, et Gaussien complexes à symétrie circulaire, et suivent donc le pdf N (0, #2I). Le canal Hp, constant pendant la durée du bloc correspondant, a une
réponse impulsionnelle finie (FIR) de longueur M+1, dont les taps de symbole d'espace Hp [0] , ...,HP [M] sont les matrices aléatoires complexes RxT, de moyenne nulle et dont la puissance moyenne satisfait les contraintes de normalisation : dans le cas d'un système de puissance égale. L'opérateur # correspond à l'opérateur de transposée conjuguée. La mémoire de canal égale pour tous les liens RxT possibles est une hypothèse raisonnable étant donné que le nombre de composant individuel multivoies est dicté de manière prédominante par de larges structures et des objets réfléchissants.
Bloc itératif d'annulation d'interférence MIMO A. Principe et ordonnancement Le bloc itératif MIMO annulateur d'interférence traite chaque bloc de donnée reçus Yp, p = 1,..., P , séparément, en utilisant l'information probabiliste aléatoire renvoyée par le décodeur de sortie . Tous les signaux et éléments décrits sont donc indexés par bloc. Nous supprimons quelque fois cette dépendance pour simplifier les notations. Durant chaque itération I, un filtre avant linéaire F1, appliqué à chaque symbole reçu de vecteur y [n], produit le signal de vecteur [n]. Puis une estimation construite de manière approprié e1 [n] du MAI et du ISI altérant x [n] est soustraite du signal de vecteur [n] pour produire z1 [n] : zl [n] = #l[n] - el[n] (8) L'estimation du vecteur el [n] provient de la sortie du filtre arrière Bl excité par le vecteur #l [n] de tentative de décision souple sur le vecteur x [n], donné la
connaissance préalable disponible (distribution de probabilité extrinsèque) à l'itération1 - 1.
Nous arrivons maintenant au c#ur du turbo-égaliseur MIMO, la dérivation des filtres à réponse impulsionnelle finie MIMO avant et arrière.
B. Calcul des filtres avant et arrière Le calcul des filtres avant et arrière est inspiré de [7]. Mais le contexte a changé (contexte MIMO). Cela vaut la peine de préciser que le critère MMSE sur lequel est basé cette dérivation diffère légèrement de ceux suivis dans les approches concurrentes [14]. Nous commençons par quelques manipulations de base sur la sortie instantanée #[n] du filtre avant Fl: Puisque : Chaque échantillon [n] peut être développé comme suit : Une notation matricielle équivalente pour la convolution de deux filtre Hc et Fl est : Où: est le filtre avant d'ordre LF = LF1 + LF2+1, où :
[RIO] Hill -- H[Af] H[f)1 H [11 ... 1-1 [1\1] H = H (in H[l] (iJ [0] H [M] [1] HlM} #niFxnLF+M) (27) H[0] [01 (1 [1] ... 1-IIArl~ est la matrice de canal de bande-diagonale de Toeplitz et où : "1" + ipj x*M = x[n] #C+ (28) xln - Lp2 - Ml est le vecteur transmis.
En introduisant le filtre combiné : On obtient l'expression finale : l [11] "'" Glx.: ln] + Flwc [Ii] (31) Avec LG1 = LF1, LG2 = LF2 + M et LG = LF + M. Par analogie, on définit le filtre arrière comme suit : La sortie du correcteur de brouillage peut être écrite : Le vecteur de bruit et de brouillage résiduel v'[n] (dénommé aussi vecteur d'erreur de l'égaliseur MIMO) est exprimé comme suit :
Où: Gl'-'.O (GI[-LG1I ... o... GI{LG:lH z Les filtres Fl et Bl sont calculés par blocs pour minimiser l'erreur quadratique moyenne de l'égaliseur MIMO, sous la contrainte G'[0] = I, un problème qui, dans le cas MIMO, peut être formulé de manière compact comme suit : La minimisation MSE est exécutée en deux étapes successives et donne finalement : BI = G1 (37) F1 - d ~ 1I- ~ -Ii j ~ (38) OÙ: BA = [H - 0 ... Id. Ù ' ..] E CTxTLc (39) Le, La2 et où: - [(c2. - a3,r2) I-111-P. + T'il (40) avec :
Nous insistons sur le fait que le bruit plus le brouillage résiduel à la sortie du soustracteur est corrélé spatialement et temporellement. La corrélation temporelle n'a pas d'impact réel sur les traitements suivant, la corrélation spatiale joue un rôle ici essentiel. Le bruit blanc spatial peut être aisément obtenu par une simple factorisation de Cholesky de la matrice de corrélation Kly.
Proposition 2: Puisque la matrice de corrélation Kly est définie positive, la factorisation de Cholesky est toujours applicable. Sachant cela : Klv = LLi (12) Où L est une matrice triangulaire inférieure. Ensuite, en appliquant Fl, = L-1 Fl et Bl, = L-1 Bl comme filtre avant et filtre arrière (au lieu de Fl et Bl), la matrice de corrélation de brouillage plus bruit égale à la matrice identité.
Preuve : La preuve est immédiate.
Valide l'algorithme proposé par la simulation de la figure 3.
Dans la suite, nous considérons toujours la sortie de l'égaliseur avec blanchiment spatial de sorte que : Avec Kvl = 1 et G'[0] = L-1 Il est intéressant de remarquer que le critère MMSE correspond à une maximisation du SNR tr{Gl[0]#KvlGl[0]}. Le SNR maximal donné pour le filtre adapté est atteint pour #x2= #x2.
C. Décodeur APP exhaustif Nous définissons ici toutes les quantités probabilistes échangées au cours des itérations. La partie détection de l'égaliseur MIMO a pour but de fournir les informations extrinsèques sur les bits des symboles de la matrice A selon le nouveau modèle de communication (10) où G1 [0] joue le rôle d'un canal plat MIMO équivalent T x T et vl [n] est l'interférence résiduelle plus bruit blanchi. Les rapports logarithmique APP sur tous les bits des symboles a [n] sont définis comme suit : Par simple marginalisation, on obtient : où : Les rapports logarithmiques APP peuvent être développés comme : En supposant un entrelacement spatio-temporel parfait autorise de diffuser les probabilités précédemment jointes dans le produit de leur composant à chiffre marginal :
Les kératoses actiniques sont la conséquence d'expositions solaires cumulées, elles se développent sous la forme d'épithélioma malpighiens. Ce sont des lésions précancéreuses de la peau.
Les kératoses séborrhéiques apparaissent à la quarantaine sur la tête et le tronc principalement, avec une couleur allant du beige clair-rosé ou noir. Initialement planes, elles deviennent lentement verruqueuses, avec une bordure nette et abrupte, elles peuvent s'étendre en surface. L'âge entraîne l'accumulation de lipopigments ou lipofuscines, diminuant la capacité de multiplication cellulaire et accélérant l'apoptose.
Les zones endommagées par les kératoses peuvent être traitées chirurgicalement ou bien détruites chimiquement. Chacun de ces traitements peut occasionner douleur et cicatrice. Les lésions ont tendance à s'étendre malgré l'application de pommades traitantes. Certains résultats ont été obtenus avec l'utilisation d'Acide Rétinoïque, d'Acides Gras alphaHydroxylés, d'Insaponifiable d'Avocat additionné de Zinc et de Cuivre (Fitzpatrick RE. et al., J Dermatol Venerol., 1994 ;20(7) :449 ; Boxman IL. et al. J Invest Dermatol.,
2001 ;117(5) :1108 ; Rivers JK. et al., Br J Dermatol., 2002, 146(1) :94) .
Les kératites sont des inflammations qui touchent la partie superficielle du globe oculaire, avec perte de la qualité visuelle, et parfois photophobie.
On distingue les kératites superficielles, inflammation de la première couche de la cornée. Elles sont fréquentes lors des traumatismes par port de lentilles de contact, par manque de larmes, par réaction aux U.V., par agression chimique (gaz lacrymogène) Rigal D. l'épithélium cornéen, SFO et Masson, Paris 1993).
Les kératites infectieuses ou kérato-conjonctivites virales épidermiques sont bilatérales, dues aux Adénovirus. Elles sont très contagieuses.
Les kératites herpétiques présentent des ulcères d'aspect dendritique, elles sont unilatérales et récurrentes. L'Herpès peut atteindre toutes les structures de l'oeil, la cornée dans sa couche profonde, les liquides contenus dans l'oeil, et plus rarement la rétine et le nerf optique. Les traitements sont lourds et avec des réactions secondaires(Brown TJ. et al. J Am Acad Dermatol., 2002 ;47(4) : 581 ; Wu X et al. Chin Med J ; 2002 ;115(10) :1569 ; Labetoulle M et al. Press Med ; 2002 ; 31(32) :1521 ; Sainz BJr. et al., J Virol.2002 ;76(22) 11541 ; Pifarre MP et al. Exp Eye Res ; 2002 ;75(3) :327).
Le psoriasis est une maladie chronique et bénigne de la peau, caractérisé par des lésions érythémato-squameuses. Il n'est pas contagieux, ses causes sont inconnues. Des poussées peuvent avoir lieu sous l'influence du stress ou lors d'une infection. Il est traité en général par des pommades à vertu kératolytique, par des médicaments dits réducteurs : goudrons
de Houille, huile de Cade, par des analogues de la Vitamine D, par des dérivés de rétinoïdes, par des médicaments cytostatiques puissants mais mal tolérés (Gottlieb AB et al. Clin Immunol ; 2002 ; 105(2) :105 ; Krueger JG. et al. J Am Acad Dermatol. 2002 ;46(1) : 1 ; Simopoulos AP et al. J Am Coll Nutr. 2002 ; 21(6) : 495 ; Mrowietz U et al. Clin Exp Derm. 2002 ;27(7) :591 ; Yosipovitch G. et al. Drugs aging ; 2002 ;19(11) : 847 ; Lebwohl M et al. J Am Acad Dermatol. 2001 ;45(5) :649 ; Kirby B. et al. J Am Acad Dermatol. 2001 ;45(1) : 72).
Les autres affections de la peau pouvant trouver un soulagement dans une formulation naturelle et non toxique propre à l'invention concernent l'acné, les érythèmes liés aux infections virales : zona, rougeole, rubéoles, varicelle.
L'invention se propose d'apporter un nouveau type de traitement pour les verrues, kératoses, psoriasis et autres affections de la peau du même genre qui soit efficace, sans avoir les inconvénients des traitements actuels, en étant basés sur la stimulation des défenses immunitaires de l'organisme par l'ingestion orale ou l'application par voie topique de nouvelles formulations à base de plantes et AGPI décrites ci-dessous dans des formes de préparation et application préférentielles Une description détaillée des ingrédients actifs de la présente invention assortie de références concernant leur activité dans le domaine concerné suit :
Isatis tinctoria L.
La composition de la présente invention utilise les feuilles et les racines d'Isatis tinctoria comme produit actif principal et majoritaire. Cette plante est utilisée dans la médecine traditionnelle chinoise (Brevets : CN 13544009, Sang Xiangqin et al, 2002 ; 1240653, Li Yueqin et al, 2000).
Les composants chimiques de l'Isatis tinctoria en font un antibiotique naturel, un puissant anti viral. L'Isatis tinctoria est utilisé pour les pathologies virales et infectieuses (Qin, GW et al ; Med Res Rev, 1998 ; 18(6) :375 ; Danz H et al ; Planta Med, 2002, 68(10) :875 ; Chang Z et al ; Chinese Nursing Res ; 2001,15(1) :54 ; Gao Qinglai et al ; China's Naturopath ; 2002,9(5) :5).
L'action des préparations à base d'Isatis tinctoria repose sur une double fonction : inhiber la réplication virale tout en stimulant les fonctions immunitaires, donc jouer un rôle de prévention et de traitement concomitamment.
SM (ionisation par électrospray) : isotopique à m/z 563 et 565 (M + Na)+ EXEMPLE 11: 3-chloro-3'-O-cyclopentyldiosmétine diacétate (Rs=R7= COCH3 ; R'3=O-cyclopentyle ; R'4=OCH3 ; X=Cl ; R6=R8=R'Z=R'S=R'6=H)
En suivant le mode opératoire décrit dans l'exemple 2, la 3'-Ocyclopentyldiosmétine diacétate fournit la 3-chloro-3'-O-cyclopentyldiosmétine diacétate qui cristallise dans le méthanol avec un rendement de 66%.
P.F. : 142-143 C RMN 1H (CDCI3, 8 ppm) : 1,6 à 1,9 (m, 8H, 4 CH2 du cyclopentyle) ; 2,33 ; 2,45 (2s, 6H, 2 groupes OCOCH3) ; 3,92 (s, 3H, OCH3); 4,77 (quintuplet, 1H, CH du
cyclopentyle) ; 6,87 et 7,25 (2d, J= 2,5 Hz, H6 et H8) ; 6,98 (d, J= 9 Hz, H5') ; 7,39 (d, J= 2,5 Hz, H2') ; 7,48 (dd, J= 9 et 2,5 Hz, H6').
EXEMPLE 12 : 3-chloro-3'-O-cyclopentyldiosmétine (R5=R7=H; R'3=Ocyclopentyle ; R'4=OCH3 ; X=C1 ; R6=R8=R'2=R'5=R'6=H)
En suivant le mode opératoire décrit dans l'exemple 6 a), la 3-chloro-3'-Ocyclopentyldiosmétine diacétate fournit la 3-chloro-3'-O-cyclopentyldiosmétine avec un rendement de 88%.
P.F. : 246-249 C RMN 1H (DMSO d6, # ppm) : 1,6 à 1,9 (m, 8H, 4 CH2 du cyclopentyle) ; 2,33 ; 2,45 (2s, 6H, 2 groupes OCOCH3) ; 3,85 (s, 3H, OCH3) ; (quintuplet, 1H, CH du cyclopentyle) ; 6,26 et 6,45 (2d, J= 2,5 Hz, H6 et H8) ; 7,13 (d, J= 9 Hz, H5') ; 7,43 (d, J= 2,5 Hz, H2') ; (dd, J= 9 et 2,5 Hz, H6') ; (s, C5-OH).
SM (impact électronique) : doublet isotopique à m/z 402 et 404 (M+).