INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cette fin, une barrière thermique est disposée dans la branche verticale 22. Cette barrière est réalisée sous forme d'un insert 28 en un matériau thermiquement isolant, tel que du polystyrène qui est placé à l'intérieur de cette branche. De plus, on a prévu dans la branche horizontale formant traverse 20 une pluralité de lumières 29 à travers lequel l'air ambiant peut passer pour assurer, par un effet de convection, un échange thermique assurant le maintien de la température en audessus du seuil de la condensation. Ces lumières 29 sont dimensionnées et réparties dans la traverse de façon que l'effet d'échange thermique soit optimal, sans pour autant affaiblir trop, mécaniquement, cette pièce destinée à transmettre les efforts de la paroi arrière 2 au pieds 6.
Le fait que les efforts mécaniques sont transmis directement de la paroi arrière aux dispositifs de pied 5 présente de multiples avantages dont certains seront maintenant décrits ci-après.
Cette particularité de l'invention permet la réalisation d'un concept d'un réglage en hauteur des pieds 6, qui est particulièrement avantageux. Comme le montre notamment la figure 2, un pied selon l'invention comporte essentiellement un organe 31 d'appui sur le sol dont la face arrière porte une tige filetée 32 qui coopère avec un écrou approprié 33 qui est monté fixe dans la traverse 5. L'extrémité arrière libre 34 de la tige filetée 32 est accessible à travers une lumière 35 pratiquée dans la paroi de fond 36 du bac et de trous 35' dans la traverse. L'extrémité 34 présente une empreinte par exemple hexagonale pouvant recevoir une clé de forme
complémentaire 38. L'extrémité de la clé indiquée en 37 peut être introduite dans l'empreinte de façon que la tige 32 puisse être entraînée en rotation à l'aide de la clé de l'intérieur du bac. La tige est ainsi aisément accessible. Cette rotation relative de la tige dans l'écrou 33 provoque bien entendu un déplacement en hauteur de l'organe d'appui 31.
Il est à noter que l'accès aisé à la tige filetée 32 de l'intérieur du bac est devenu possible parce que ce bac est désencombré du fait qu'il n'a plus à transmettre des efforts mécaniques de la paroi arrière du meuble qui supporte le poids et les denrées par l'intermédiaire des plateaux, comme dans le cas des meubles frigorifiques classiques.
Un autre avantage procuré par le transfert direct des efforts mécaniques de la structure de paroi arrière aux dispositifs de pied 5, réside dans la possibilité de simplifier l'opération du rapprochement de deux meubles frigorifiques axialement alignés, tels que montrés sur la figure 4, à l'aide d'un dispositif d'une structure simple, d'un accès facile et d'un maniement aisé. Ce dispositif sera décrit en se référant aux figures 4 à 6.
Il porte la référence générale 40 et comporte essentiellement deux axes 42,43 chacun monté rotatif dans la traverse d'un des deux meubles.
Ainsi, l'axe 43 fait partie de la traverse 18 du meuble A tandis que l'axe 42 appartient à la traverse 18 du meuble B. Ce dispositif 40 comporte en outre un ruban 45, notamment métallique, dont une extrémité 46 est fixée à l'axe 42 du meuble B, tandis que l'autre extrémité 47 est susceptible d'être enroulée autour de l'axe 43 par rotation de celle-ci à l'aide d'un élément d'entraînement en rotation, approprié, tel qu'une clé. L'extrémité supérieure 49 de l'axe 43 est configurée en conséquence.
Comme il n'y a pas de mouvement relatif transversalement à l'axe longitudinal de l'unité de direction, cela diminue également l'usure dans l'unité de direction.
Selon un développement avantageux de l'invention, l'unité de direction dispose d'au moins un embout coaxial à l'axe d'inclinaison et qui est entouré d'une matière élastique comme du caoutchouc, en étant serré dans un logement. La matière élastique comme du caoutchouc, constituée par exemple par un capuchon engagé sur l'embout, sert à la fois de moyen déformable élastiquement qui permet la mobilité en basculement de l'unité de direction (lorsque le dispositif de serrage est ouvert) mais également au découplage des vibrations pour la pièce. Le mouvement d'inclinaison de l'unité de direction est également rendu possible par la torsion élastique du capuchon.
Dans la mesure où la plate-forme du plancher est amovible et que le logement est assuré par une surface d'appui solidaire du châssis et la plate-forme du plancher, entre lesquelles se trouve l'embout et le capuchon, la fixation de la plate-forme du plancher bloque en même temps l'unité de direction. Ainsi, le capuchon, qui entoure l'embout relié à l'unité de direction, est précontraint élastiquement.
Selon un développement de l'invention, la vanne de commande de direction est installée sous la plate-forme du plancher. La vanne de commande de direction se trouve ainsi à l'extérieur de la cabine délimitée dans sa partie inférieure par la plate-forme du plancher, ce qui diminue le niveau du bruit dans la cabine du conducteur.
De manière avantageuse, l'embout est fixé à une bride de l'unité de direction se trouvant axialement entre la colonne de direction et la vanne de commande de direction. La bride sert à relier la colonne de direction à la vanne de commande de direction.
Le problème de l'invention, à savoir une construction simple, une ergonomie avantageuse et une réduction du bruit, est également résolu indépendamment ou en combinaison avec les caractéristiques déjà décrites en ce que le dispositif de serrage comporte deux éléments de serrage serrés l'un par rapport à l'autre par une vis de serrage, et entre eux et la colonne de direction, des moyens de découplage des vibrations sont prévus.
A l'aide des éléments de serrage et de la vis de serrage on réalise un serrage continu de l'unité de direction et ce serrage se réalise avec une seule main. Cette construction ergonomique et fonctionnement avantageuse est en outre simple et robuste grâce au nombre réduit de pièces nécessaires. Les moyens de découplage des vibrations évitent la transmission des vibrations de l'unité de direction par l'intermédiaire de l'installation de serrage jusqu'au châssis du véhicule ou au châssis de la cabine du conducteur ou du moins réduisent cette transmission et diminuent ainsi le niveau de bruit.
Le découplage des vibrations au niveau des éléments de serrage se réalise de la manière la plus simple en ce que ce découplage est réalisé par une matière amortissant les vibrations, en particulière une matière plastique, par exemple un polyamide.
Les éléments de serrage sont traversés avantageusement par la vis de serrage en prise avec un écrou installé dans une coulisse d'un support solidaire du châssis. La force de serrage est créée entre l'écrou de serrage et un bouton tournant de la vis de serrage. La colonne de direction est tenue par une liaison par frottement entre les deux éléments de serrage si bien qu'il ne faut aucun moyen d'accrochage ou analogue.
Selon un développement particulièrement avantageux de l'invention, la colonne de direction est télescopique et comporte un tube enveloppe installé entre les éléments de serrage et qui peut coulisser axialement lorsque l'installation de serrage est desserrée. Ainsi, l'installation de serrage bloque non seulement le mouvement de réglage de l'angle d'inclinaison mais également le mouvement de réglage de la co-
lonne de direction dans sa direction axiale si la colonne est également réglable axialement.
Par une conception appropriée de la colonne de direction, sans changer le dispositif de serrage on peut utiliser au choix une colonne de direction pivotante réglable axialement ou seulement une colonne de direction pivotante.
Dessins La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l'aide d'un exemple de réalisation représenté dans les dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 est une vue en perspective-de l'installation de direction selon l'invention, - la figure 2 est une vue de dessus de la bride, - la figure 3 est une vue en perspective d'un élément de serrage, - la figure 4 est une coupe d'un élément de serrage.
L'installation de direction selon l'invention, qui est par exemple appliquée à un chariot élévateur, comporte une unité de direction 1 formée d'une colonne de direction 2 et d'une vanne de commande de direction 3 fixée à l'extrémité inférieure de la colonne 2 et reliée solidairement à celle-ci. L'extrémité supérieure de la colonne de direction 2 comporte un volant 4.
Pour fixer la vanne de commande de direction 3, la colonne de direction 2 comporte une bride 5, soudée, sur laquelle est vissée la vanne de commande de direction 3. La bride 5 est munie d'un axe de rotation S installé coaxialement à l'axe d'inclinaison N (figure 4) et dont les extrémités forment chacune un embout 6a, 6b.
Les embouts 6a, 6b sont engagés chacun dans un capuchon élastique 7 (figure 1). Chaque embout 6a, 6b est serré avec son capuchon 7 dans un logement formé par une surface d'appui 8 d'une pièce de la machine, solidaire du châssis, et d'une plate-forme de plancher 9 amovible d'une cabine de conducteur de la machine. La vanne de commande de direction 3 se trouve sous le niveau de la plate-forme de plancher 8 (la figure 1 montre un dispositif dans lequel la plaque de plancher 9 a été enlevée).
Ce moyen est constitué par un support catalytique sur lequel est fixé le catalyseur, qui est généralement un métal précieux tels que le platine ou le rhodium. Le N02 produit par l'action de ce dernier possède la propriété d'oxyder les particules de carbone à partir de 250 C. Toutefois le bon fonctionnement du filtre dépend de la température moyenne atteinte et du rapport de particules émises par rapport au N02 formé.
Il existe un moyen similaire constituant une variante de ce dernier, dans lequel le catalyseur est fixé directement sur le filtre à particules. Toutefois, seuls certains matériaux constituant le filtre à particules sont aptes à fixer les catalyseurs métalliques. C'est le cas notamment de la cordiérite. Or, des matériaux de ce type sont connus pour être particulièrement sensibles à l'augmentation de température. Il apparaît alors que des augmentations brutales de température qui peuvent se produire dans le filtre à particules lorsqu'il est colmaté, sont susceptibles d'entraîner une détérioration irréversible de ce dernier. Il est alors nécessaire de remplacer le filtre à particules et plus généralement le dispositif d'échappement, ce qui représente un coût tout à fait rédhibitoire.
Sur le même principe que la catalyse par métaux précieux, il a été décrit l'utilisation d'additifs organométalliques, introduits dans le gazole, de manière à ce que la particule de carbone formée lors la combustion de carburant soit imprégnée par ce catalyseur.
Ces additifs sont des alcalins, des alcalinoterreux ou des métaux qui souvent sont utilisés en mélange.
Un premier inconvénient de ces techniques est le coût prohibitif des additifs utilisés.
Un autre inconvénient majeur réside dans le fait qu'il est nécessaire de prévoir un dispositif d'additivation complémentaire.
Un autre inconvénient de ces additifs organométalliques est qu'ils entraînent un risque encore plus important de colmatage du moyen de filtration et donc aux réactions qui en découlent, si les températures atteintes en fonctionnement ne sont pas suffisamment importantes pour le brûler.
Toutefois, aucun ne donne réellement satisfaction, eu égard aux résultats obtenus. De plus, la mise en oeuvre de ces procédés conduit à un surcoût de fonctionnement significatif de par les additifs qu'ils nécessitent ou par la teneur en métaux précieux requise au niveau du support.
Il s'est également avéré que la mise en oeuvre de ces différents types de procédés en utilisation urbaine sévère, a été à l'origine d'incidents qui ont conduit à la destruction complète des moyens de filtration. L'expertise a montré qu'avant sa destruction, le moyen de filtration s'est progressivement colmaté modifiant ainsi les conditions motrices en augmentant progressivement les températures d'échappement jusqu'à obtenir la bonne température pour enflammer brutalement toutes les particules déposées, l'augmentation brutale de la température entraînant une destruction de celui-ci soit par choc thermique ou tout simplement à cause du niveau excessif de température atteint.
Dans un tel contexte technique, l'objectif premier de la présente invention est donc de fournir un procédé simple, efficace et peu coûteux de régénération des moyens de filtration contenus dans les lignes d'échappement des véhicules automobiles.
Un autre objectif est de fournir un procédé de régénération évitant tout risque d'accumulation de particules dans le moyen de filtration et donc tout risque de régénération incontrôlée.
Encore un autre objectif de la présente invention est de fournir un procédé n'entraînant pas de surcoût important pour l'utilisateur.
Encore un autre objectif est de fournir un procédé pouvant être mis en oeuvre directement sur le véhicule, mais également par l'utilisation d'un dispositif de régénération indépendant du véhicule.
Enfin un dernier objectif de l'invention est de fournir un dispositif de filtration permettant de mettre en oeuvre le procédé de régénération selon l'invention.
Pour atteindre ces objectifs, la demanderesse a eu le mérite de mettre en évidence qu'une solution aqueuse de nitrate d'ammonium pure ou quasi-pure pouvait être utilisée pour régénérer les moyens de filtration de gaz d'échappement.
C'est ainsi que la présente invention satisfait aux susdits objectifs en proposant tout d'abord un procédé de régénération d'un dispositif de filtration des gaz
MacGREGOR et C. T. GREENWOOD, Editions John Wiley & Sons, Chapter 6, pp 240-328,1980" et dans l'Industrial Gums - Polysaccharides and their Derivatives, Edité par Roy L. WHISTLER, Second Edition, Edition Académie Press Inc.", le contenu de ces trois ouvrages étant totalement inclus dans la présente demande à titre de référence.
On utilisera de préférence, les amidons, les gommes de guar, les celluloses et leurs dérivés.
Les gommes de guar peuvent être modifiées ou non modifiées.
De telles gommes de guar non-ioniques éventuellement modifiées par des groupements hydroxyalkyle sont par exemple vendues sous les dénominations commerciales JAGUAR HP8, JAGUAR HP60 et JAGUAR HP120, JAGUAR DC 293 et JAGUAR HP 105 par la société RHODIA CHIMIE (MEYHALL) ou sous la dénomination GALACTASOL 4H4FD2 par la société AQUALON.
Parmi les celluloses on utilise notamment les hydroxyéthyl cellulose, les hydroxypropylcelluloses. On peut citer les produits vendus sous les dénominations KLUCEL EF, KLUCEL H, KLUCEL LHF, KLUCEL MF, KLUCEL G, par la société AQUALON.
Les alcools gras sont notamment choisis parmi l'alcool myristylique, l'alcool cétylique, l'alcool stéarylique, l'alcool béhénylique.
Les polymères cationiques utilisables conformément à la présente invention peuvent être choisis parmi tous ceux déjà connus en soi comme améliorant les propriétés cosmétiques des cheveux traités par des compositions détergentes, à savoir notamment ceux décrits dans la demande de brevet EP-A- 0 337 354 et dans les demandes de brevets français FR-A- 2 270 846,2 383 660,2 598 611, 2 470 596 et 2 519 863.
Les polymères cationiques préférés sont choisis parmi ceux qui contiennent des motifs comportant des groupements amine primaires, secondaires, tertiaires et/ou
quaternaires pouvant soit faire partie de la chaîne principale polymère, soit être portés par un substituant latéral directement relié à celle-ci.
P6013c[c]HHMMd[d]
Nombre d'argument = 3 Validation/invalidation e 0 = invalidation du compterendu automatique de transactions 1 = validation du compte-rendu automatique de transactions
Type d'horaire t 1 = compte-rendu automatique basé sur le nombre de ~~~~~~~~~~ transactions 2 = compte-rendu automatique ~~~~~~~~~~~ basé sur le jour/heure 3 = compte-rendu automatique basé à la fois sur le nombre de transactions et le jour/heure Nombre de transactions c 0 - capacité achetée Heure de l'horaire HH 00 - 23 Minutes de l'horaire MM 00 - 59 Jour(s) de l'horaire d 1 = DIM, 2 = LUN, ..., 7 = SAM, 8 = CONGE (0 = pas de jours valides) Réponse p60ee0 ou p60 ee 1 1 c [c] ou p60 ee 1 2 HHMMd [d] ou
p60eel3c[c] HHMMd(d] Commentaire : Le compte-rendu automatique de transactions peut être programmé par nombre et/ou jour/heure.
P600 désactivera la fonction de compte-rendu en effaçant à la fois les valeurs de nombre et de jour/heure.
P60 0 t désactivera la fonction de compte-rendu en n'effaçant aucune valeur.
Lorsque la fonction de compte-rendu automatique est fixée à la fois par nombre et par jour/heure, le nombre doit être spécifié en premier.
[niveau = gestionnaire] 3. 060.1 ETAPE DE PROGRAMME - VERIFICATION DE L'HORAIRE DE COMPTE-RENDU ~~~~~ AUTOMATIQUE DE TRANSACTION
Description Unité Plage Horaire de compte-rendu P60 automatique Nombre d'arguments = 0
Réponse p60 ee 0 ou p60 ee 1 1 c [c] ou
p60ee2'2HHMMd[d} ou ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~p60jeejl)3jc[c] JHHMMd[d] 1
Validation/invalidation e 0 = invalidation de tout compte-rendu automatique de transactions 1 = validation du compte-rendu automatique de transactions Type d'horaire t 1 = compte-rendu automatique basé sur le nombre de transactions 2 = compte-rendu automatique
~~~~~~~~~~~~~~~~~~ ~~~~ basé sur le jour/heur
3 = compte-rendu automatique basé à la fois sur le nombre de transactions et le jour/heure Nombre de transactions c 0 - capacité achetée Heure d'horaire HH 00 - 23 Minutes d'horaire MM 00 - 59 Jour(s) d'horaire d 1 = DIM, 2 = LUN,..., 7 = SAM, 8 = CONGÉ (0 = pas de jours valides) [niveau = observation~seulement] 3. 061 ETAPE DE PROGRAMME - FIXATION DU TYPE DE SOURCE DE TRANSACTION DONNANT LIEU A COMPTE-RENDU
Description Unité Plage Invalidation du compte-rendu P61 xxe de transactions de certains types Nombre de chiffres d'argument = 3 Numéro d'élément de xx 00 - 31 transaction Validé e 0 = invalide le compte-rendu de ~~~~~~~~~~~ cette source de transactions
1 = valide le compte-rendu de cette source de transactions Réponse p61 ee xxe [niveau = gestionnaire] 3. 061.1 ETAPE DE PROGRAMME - VERIFICATION DE L'ETAT DE COMPTE-RENDU DE SOURCE DE TRANSACTIONS
transformer le signal électrique analogique en une suite d'échantillons, à la cadence de Fe par seconde, chacun étant représenté par une valeur codée sur B bits (typiquement B=24 bits, mais d'autres valeurs pourraient être employées, telles que B=16 bits, B=18 bits, B=20 bits), Ces convertisseurs analogique-numérique sont reliés à un circuit de type ligne à retard numérique (4, 14, 24,34) permettant de retarder chaque signal d'un nombre fixé de périodes d'échantillonnage, le nombre pouvant a priori être différent pour chaque signal.
Chaque ligne à retard numérique est reliée à un circuit (5,15, 25, 35) permettant de distribuer ces signaux à un ou plusieurs microprocesseurs de traitement du signal (DSP pour"Digital Signal Processor"), Chaque DSP est reliée à un circuit permettant de transmettre le signal numérique issu du DSP vers par exemple un enregistreur ou une console de mixage (ce circuit pourra par exemple être un émetteur au format AES-3) ou encore vers un réseau de télécommunications numérique (de type RNIS, ou de type TCP/IP).
Le traitement effectué par le (ou les) DSP consiste à : filtrer par un filtre numérique, chaque signal issu d'un capteur, additionner l'ensemble des M signaux filtrés, normaliser l'amplitude du signal résultant, en le multipliant par un coefficient fixe, éventuellement filtrer le signal résultant par un filtre numérique.
La structure du traitement est conforme par exemple à l'article de S. Haykin et T. Kesler,"Relation between the radiation pattern of an array and the two-dimensional discrete Fourier transform"paru dans la revue IEEE Transactions on
Antennas and Propagation, Volume 23, numéro 3, pages 419-420, 1975.
La partie assurant la restitution de sons est représentée par la figure 9. Elle est constituée d'un processeur de traitement du signal (DSP) recevant le signal numérique à restituer, et fabricant à l'aide de P filtres numériques (100,110, 120,130), P versions filtrées de ce signal à restituer.
Derrière chacun des filtres numériques, un circuit de type ligne à retard numérique (101,111, 121, 131) permet de retarder chaque signal d'un nombre fixé de périodes d'échantillonnage, le nombre pouvant a priori être différent pour chaque signal.
Chaque ligne à retard numérique est reliée à un convertisseur numérique-analogique (102,112, 122,132) chargé de transformer la suite d'échantillons à la cadence de Fe par seconde, en un signal électrique analogique, Les convertisseurs sont reliés à un étage facultatif d'amplification (103,113, 123,133).
Chacun des amplificateurs est relié à un hautparleurs fournissant un son à partir du signal électrique analogique.
Les positions des capteurs doivent respecter deux contraintes contradictoires, et le placement des capteurs résultera d'un compromis entre ces contraintes. Tout d'abord, il est souhaitable que l'espacement entre les capteurs soit de la moitié de la plus petite longueur d'onde Exemple : si la fréquence maximale présente dans le signal est f= 7 kHz, et si la célérité du son est de C= 336 m/s, alors la longueur d'onde minimale est =C/f =0. 048- L'espacement minimal entre capteurs sera de 0.024 m pour une direction de visée orthogonale à l'axe portant les capteurs, et de 0.012 m pour une direction de visée dans l'axe des capteurs. Ces espacements sont indicatifs et pourront être
modifiés en fonction de contraintes liées à la taille physique des capteurs utilisés.
Il est souhaitable que les capteurs soient les plus écartés possibles, afin de garantir une résolution spatiale la meilleure possible. Typiquement, il faudrait que les capteurs couvrent un espace dont la taille soit plusieurs fois la longueur d'onde la plus grande dans le signal.
Exemple : si la fréquence minimale présente dans le signal est y=100 Hz, et si la célérité du son est de C= 336 m/s, alors la longueur d'onde minimale est =C//'=3. 36m. La taille minimale du réseau de capteurs sera de 3.36 m. Une telle taille sera souvent incompatible avec les contraintes réelles de l'application. Ceci conduit à une répartition logarithmique des capteurs.
La figure 1 représente un premier exemple de placement de capteurs selon un axe pour former un réseau mono dimensionnel. L'écartement de deux microphones consécutifs (1 à M) obéit à une loi de progression logarithmique.
Nous supposons ici que les capteurs sont situés sur un axe unique, le capteur m est situé à la distance d. de l'origine (par convention, on peut poser que cette origine se situe sur le capteur 1, ce qui changera ces distances, mais ne changera pas les écartements em=dm+1-dm pour Me [l, M-11. on placera les capteurs de manière telle que le rapport entre deux espacements successifs soit constant :
Avec la convention que l'origine soit au capteur 0 (=0== = d2), l'espacement entre les deux premiers capteurs sera :
Nous minimisons ce critère de manière récursive, par un algorithme de gradient, qui nous fournit une estimation W, non normalisée :
avec c Gradw, WtTRtW, = 2RW,, soit encore : W==+2, .
Une autre estimation du gradient s'obtient en remplaçant la matrice Rt par une estimation instantanée, ce qui conduit à :
soit encore W, = W, + 2 5', () Nous normaliserons ensuite l'estimation W, pour obtenir l'estimation de W, :
Cette structure de traitement est représentée sur la figure 7.
Sélection par identification de la position de la source.
L'identification de la position de la source peut se faire par des méthodes classiques, par exemple celle présentée par Y. Grenier, P. Loubaton, Localisation de sources
large bande par des méthodes temporelles , 12ème Colloque sur le Traitement du signal et ses Applications, GRETSI, Juan-lesPins, pp 457-460,1989.
A chaque voie de sortie est associée une direction (en général la direction dans laquelle le niveau de réception est maximal). Si nous supposons que la direction 0 de la source se trouve entre les directions associées aux voies n et (n+l), la source sera reçue sur ces deux voies avec des gains respectifs qui dépendent du diagramme de directivité en 0 des deux voies de réception, selon les deux équations ci-dessous : Ceci peut encore s'écrire sous forme matricielle :