INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description qui va suivre de l'invention, description donnée à titre d'exemple uniquement, en regard des dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 est une vue en coupe longitudinale du dispositif de l'invention selon un plan vertical, - la figure 2 est vue en élévation latérale du dispositif, - la figure 3 est une vue de dessus du dispositif, - la figure 4A est une vue en coupe transversale du dispositif illustrant la phase d'alimentation en alevins à trier, - la figure 4B est une vue en coupe transversale du dispositif illustrant la phase de tri, et - les figures 4C et 4D sont des vues en coupe transversale du dispositif illustrant la phase d'évacuation des supérieurs.
Sur la figure 1, on a représenté un dispositif de criblage 10, plus particulièrement adapté au tri des alevins. Ce dernier comprend un cylindre ou tambour 12 susceptible de tourner autour de son axe 14 et dans lequel est disposé un crible 16 de manière à diviser le tambour en deux zones délimitées par ledit crible, le tambour étant partiellement immergé dans de l'eau de surface 18. Ce crible est constitué d'une surface comportant une pluralité d'interstices dont les dimensions sont ajustées au gabarit de référence souhaité, ce dernier séparant les alevins dits supérieurs, des alevins dits inférieurs. Selon les modes de réalisation, ce crible 16 peut se présenter sous la forme d'une surface dans laquelle sont réalisés des trous ajustés au gabarit de référence ou bien sous la forme d'une grille ou maillage, comme illustré sur la figure 1, dont les interstices sont ajustés au gabarit de référence.
Ainsi, le crible 16 est susceptible de retenir les supérieurs et de laisser passer les inférieurs via les interstices. En fonction du gabarit de référence souhaité, le crible est changé afin d'adapter les dimensions des interstices.
Selon l'invention, le crible 16 est mis en mouvement, de préférence selon des mouvements oscillants, par rapport à la surface de l'eau 18 de manière à ce que lors de ce mouvement, la surface supérieure du crible se trouve alternativement, soit disposée au même niveau ou au-dessus de la surface 18 de l'eau, comme illustré en trait fort sur la figure 4B, ou soit au moins en partie immergée, sous la surface 18 de l'eau comme illustré sur la figure 4B en trait pointillé.
Ces immersions successives créent au niveau de la surface supérieure du crible des remous sous forme de vagues qui génèrent un brassage efficace des alevins assurant une séparation rapide des supérieurs et des inférieurs.
Par ailleurs, le fait de mécaniser cette opération de tri permet d'obtenir une qualité de tri constante quel que soit l'opérateur affecté à cette tâche.
Ainsi, après quelques oscillations, par exemple entre 5 et 12, on obtient un pourcentage relativement faible de l'ordre de 0,05% à 0,2% d'inférieurs présents au dessus du crible 16 mélangés aux supérieurs.
Le crible 16 peut avoir des formes variables telle qu'une forme plane ou de préférence comme illustré sur les différentes figures, une forme en berceau avec un fond plat 20 prolongé de chaque côté par des portions cylindriques 22 assurant la jonction avec le tambour 12.
Le dispositif de criblage comprend également des moyens de fixation du crible 16 au cylindre 12, assurant de préférence un démontage aisé dudit crible de manière à pouvoir le changer rapidement et aisément afin d'adapter le crible au gabarit. A titre d'exemple, la fixation du crible 16 peut se faire à l'aide de boulons.
Selon un mode de réalisation, le tambour 12 susceptible de tourner autour de son axe 14, comprend à chaque extrémité des parois latérales 24 présentant chacune un orifice 26 utilisé comme cela expliqué ultérieurement pour l'alimentation des alevins à trier et l'évacuation des supérieurs. Au niveau
de chaque orifice 26, le tambour 12 est prolongé par des cylindres 28 formant des portées pour le maintien et l'entraînement en rotation dudit tambour 12.
A titre d'exemple, chaque portée 28 est supportée par des galets 30, au moins l'une d'elles étant entraîné en rotation grâce à une motorisation 32 par l'intermédiaire de moyens d'entraînement 34, par exemple une ou plusieurs courroies ou chaînes.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le dispositif de criblage comprend des moyens 36 d'alimentation en alevins à trier, constitués d'une trémie 38 disposée à une extrémité du tambour 12, qui se prolonge par un conduit 40 débouchant dans le tambour 12 via une portée 28 et l'orifice 26 correspondant.
De manière préférentielle, le conduit 40 se prolonge sur toute la longueur du tambour 12 sous forme d'un cylindre 42 présentant des orifices 44 visibles sur la figure 4A, de préférence sur toute sa longueur. Cet agencement permet une meilleure répartition des alevins à trier sur toute la surface du crible 16. En variante, on peut prévoir un seul orifice 44 de gros diamètre, situé sensiblement à un tiers de la longueur totale du cylindre 42, les alevins se dispersant automatiquement lors d leur chute sur le crible 16.
Selon un mode de réalisation préféré, le cylindre 42 est sensiblement coaxial au tambour 12, et a un diamètre ajusté aux orifices 26, avec une première extrémité, à droite sur la figure 1, qui communique avec la trémie 38 via le conduit 40, et une seconde extrémité obturée comme on le verra ultérieurement.
Contrairement au tambour 12 qui peut tourner, le cylindre 42 est fixe et ne pivote pas sur lui-même. Aussi, des joints souples 46 sont prévus entre le tambour 12 et le cylindre 42.
Ainsi, cet agencement de la partie horizontale 41 de l'équerre permet le glissement de l'équerre 40 par rapport au plot de glissement 20 selon la direction longitudinale X du véhicule.
La partie verticale 51 de l'équerre est une plaque dans laquelle est prévu un orifice 52 pour sa solidarisation avec le retour 53 de l'aile 2, ici à l'aide d'un rivet en matière plastique 54.
Comme on le voit à la figure 3, ladite plaque est découpée dans sa région centrale où elle comporte deux échancrures 55 qui ne laissent qu'une étroite bande de matière 56 le long du bord supérieur de l'équerre et une platine de fixation 57 au milieu de cette bande, cette platine étant traversée par l'orifice 52 de fixation à l'aile.
Ainsi, la partie verticale de l'équerre n'est réunie à la partie horizontale que par ses portions d'extrémité 58 qui forment un angle droit avec ladite partie horizontale. Ces portions d'extrémité sont en outre rigidifiées chacune par une nervure transversale 59 perpendiculaire aux parties horizontale 41 et verticale 51.
La partie verticale de l'équerre, fragilisée par les échancrures 55, remplit deux fonctions, à savoir une fonction d'absorption des chocs à composante verticale, du type choc de tête de piéton, et une fonction de protection de l'aile et de la fixation glissante par destruction de l'équerre.
La première fonction d'absorption de chocs est remplie grâce à l'élasticité de l'étroite bande 56 de matière dont la largeur étant suffisamment petite pour autoriser une déformation dans la direction verticale.
La fusibilité résulte également de la largeur très réduite de la bande de matière, laquelle ne résiste pas à un effort en compression ou en traction selon la direction longitudinale.
L'ensemble de l'équerre 40, avec son agencement formant glissière de la partie horizontale, peut coulisser librement par rapport au plot de glissement 20 selon la direction longitudinale du véhicule.
On constate que le serrage de la vis de blocage 31 n'a aucune incidence sur ce glissement du fait que la vis de blocage ne modifie pas l'écartement entre les deux collerettes supérieure et médiane.
Le glissement de l'équerre selon la direction longitudinale est en outre facilité par le fait que sa partie horizontale 41 s'appuie sur la plate-forme 7 du socle, qui offre une surface lisse en matière plastique, de sorte que le glissement de l'équerre n'implique que des glissements de surfaces en matière plastique lisses entre elles. On notera que cette disposition constitue un réel avantage par rapport à des fixations glissantes de l'état de la technique dans lesquelles la pièce mobile coulisse directement sur le longeron.
On comprend donc que le glissement longitudinal de l'aile par rapport à la structure du véhicule est rendu possible par le couple formé par l'équerre et le plot de glissement, tandis que le réglage transversal de l'aile par rapport aux pièces de carrosserie environnantes est rendu possible par le couple formé par le plot de glissement et le socle.
On va maintenant décrire la manière dont un opérateur positionne l'aile par rapport aux pièces de carrosserie sur la chaîne de montage du véhicule. A ce stade, le véhicule est muni de son capot moteur et des portières avant. L'aile se positionne par rapport à ces pièces de carrosserie environnantes.
La fixation glissante selon l'invention est tout d'abord assemblée.
A cet effet, le plot de glissement 20 est introduit dans la lumière 24 du socle et la collerette supérieure 23 du plot de glissement est introduite dans l'ouverture 46 de la partie horizontale 41 de l'équerre, au droit de la paroi 48. Puis l'équerre est glissée longitudinalement, selon la direction X, pour amener les rampes 49 entre les collerettes supérieure 23 et médiane 22 du plot de glissement.
La fixation assemblée est ensuite montée sur l'aile 2 par serrage du rivet 52 de la partie verticale 51 de l'équerre sur le retour 53 de l'aile.
Dans la fixation assemblée, la vis de blocage 31 est simplement engagée dans l'alésage axial 30 du plot de glissement 20 mais n'est pas vissée complètement de manière que son extrémité n'appuie pas contre les portées coniques 32 de l'alésage. Le plot de glissement est donc retenu en position dans la lumière 24 du socle 6 uniquement par l'élasticité des languettes 28.
A des fins de clarté, on adopte dans tout le texte (description et revendications) la terminologie suivante : - dispositif de stockage : dispositif permettant d'enregistrer ou de restituer des données, - client : dispositif qui accède aux données stockées dans les dispositifs de stockage, - popularité d'un ensemble de données : valeur proportionnelle à la quantité de données transférées par unité de temps entre les dispositifs de stockage et les clients lors des accès à cet ensemble de données, - variabilité de la popularité : valeur qui caractérise les variations de la popularité d'un ensemble de données au cours du temps, - bloc : ensemble de données stockées de façon contiguë dans un dispositif de stockage,
- objet : ensemble de blocs ayant des variabilités de popularité comparables, - morceau d'objet : ensemble de blocs appartenant à un même objet et placés sur le même dispositif de stockage, ensemble des données - charge d'un dispositif de stockage : ensemble des données transférées entre ce dispositif de stockage et les clients par unité de temps.
- poids d'un morceau : valeur représentative de la charge de travail occasionnée par ce morceau lorsque les blocs de l'objet ont la même popularité ; le poids d'un morceau est égal à la taille de ce morceau divisé par la bande passante du dispositif de stockage.
A l'heure actuelle, deux grands principes de méthode de répartition sont à la base de tous les développements effectués.
La première méthode, que l'on peut qualifier de méthode de placement équitablement réparti, a pour principe de base de répartir dans chaque dispositif de stockage des morceaux d'objets de taille proportionnelle à la bande passante dudit dispositif de stockage. Cette méthode conduit donc à exploiter pleinement la bande passante des dispositifs de stockage.
Par contre, l'inconvénient de cette méthode résulte du fait que certains dispositifs de stockage se remplissent plus vite que d'autres, et qu'ainsi, dès qu'un dispositif de stockage est rempli, il n'est plus possible d'ajouter des morceaux dans les autres dispositifs de stockage sans déséquilibrer le placement. De ce fait, dans la majorité des cas, cette méthode ne permet pas d'exploiter pleinement la capacité de stockage d'un groupe hétérogène. Bien que cette perte de capacité de stockage soit difficilement évaluable, car fonction des configurations, il a été démontré qu'elle est en général supérieure à 25% et peut atteindre près de 80% de la capacité de stockage.
La seconde méthode, que l'on peut qualifier de placement non équitablement réparti, a quant à elle pour principe de base de répartir les blocs d'objets de façon à exploiter pleinement la capacité de stockage du groupe de dispositifs de stockage, tout en essayant d'équilibrer la charge de travail pesant sur ces dispositifs de stockage. Par contre, l'inconvénient majeur de cette
méthode réside dans le fait que cet équilibre de la charge de travail est instable du fait des variations de popularité des objets qui conduisent à perturber ce dernier.
La plupart des travaux concernant cette méthode ont donc consisté à proposer des solutions visant à permettre de rééquilibrer la charge de travail. Toutefois, ce rééquilibrage consomme de la bande passante, et, dans la pratique, conduit à une réduction du nombre d'accès que les dispositifs de stockage peuvent traiter simultanément.
En conclusion, cette seconde méthode s'avère permettre d'exploiter pleinement la capacité de stockage, mais, en contrepartie, conduit à une baisse notable de l'exploitation de la bande passante (de l'ordre de 50% variable selon les procédés de rééquilibrage développés).
Jusqu'à ce jour, tous les travaux effectués sur des procédés de placement d'objets dans des groupes hétérogènes de dispositifs de stockage ont visé à apporter des perfectionnements à l'une ou l'autre des méthodes de placement précitées, placement équitablement réparti et placement non équitablement réparti.
Toutefois, compte tenu des inconvénients spécifiques liés à la conception de chacune de ces méthodes de placement, tous ces travaux ont abouti à des résultats selon lesquels soit la capacité de stockage n'est pas pleinement exploitée, soit la bande passante est faiblement exploitée.
La présente invention vise à pallier cet inconvénient et a pour principal objectif de fournir une méthode de répartition d'objets sur des dispositifs de stockage hétérogènes qui conduise à optimiser à la fois l'exploitation de la capacité de stockage et l'exploitation de la bande passante desdits dispositifs de stockage.
A cet effet, l'invention vise un procédé de répartition d'objets dans un groupe hétérogène de dispositifs de stockage, selon lequel on utilise comme paramètre de gestion de la répartition des morceaux d'objets, un coefficient, dit coefficient de flexibilité CF (i), représentatif de l'écart entre le poids des morceaux de l'objet (i), lors de l'introduction de tout nouvel objet, on répartit les blocs d'objets dans lesdits dispositifs de stockage en se fixant une
valeur donnée du coefficient de flexibilité, et pour les objets placés dans le groupe de dispositifs de stockage : - on mesure et on calcule périodiquement des valeurs représentatives de la variabilité de la popularité de chaque objet, - on calcule, pour chaque objet, à partir des valeurs précitées mesurées ou calculées à l'instant t, un coefficient de flexibilité voulu CFv (i) à affecter audit objet, selon un principe consistant à affecter à chaque objet un coefficient de flexibilité inversement proportionnel à sa variabilité de popularité, - on mesure et on calcule à l'instant t, pour chaque objet (i), le coefficient de flexibilité réel CFr (i) dudit objet, représentatif de l'écart entre le poids des morceaux de cet objet, - et on commande un déplacement entre les dispositifs de stockage de blocs de morceaux d'objets de façon à obtenir, pour chaque objet (i), un coefficient de flexibilité réel CFr (i) correspondant au coefficient de flexibilité voulu CFv (i) pour cet objet Le principe à la base de l'invention est donc de moduler continuellement, de façon périodique, le poids des morceaux d'objets initialement répartis dans les différents dispositifs de stockage, en utilisant comme paramètre de gestion de ces déplacements un coefficient dit de flexibilité que l'on veut inversement proportionnel à la variabilité de la popularité.
Selon ce principe, le coefficient de flexibilité varie généralement entre deux valeurs extrêmes CF min et CF max déterminant des modes de placement différents : - lorsque CF (i) = CF min, le poids de tous les morceaux de l'objet (i) sont égaux et le placement adopté est un placement équitablement réparti, - lorsque CF (i) = CF max, l'objet (i) n'est composé que d'un morceau placé dans un dispositif de stockage, et le placement est donc un pur placement non équitablement réparti, - entre ces deux extrêmes, les différentes valeurs de CF (i) permettent de moduler le poids des morceaux de façon à obtenir soit un meilleur
Un convertisseur de tension 100 possède une première paire de bornes 1 et 2 et une seconde paire de bornes 3 et 4. Les bornes de chaque paire sont reliées entre elles par deux condensateurs respectifs 16,17, chacun par exemple de 30 microfarads. Un transistor abaisseur 11, par exemple à effet de champ de type métal-oxyde-semiconducteur (MOS-FET) à canal n (N- MOS), est relié en série par sa source à une inductance 14, par exemple de 12 microhenrys. Le drain du transistor abaisseur 11 est reliée à la borne 1, et l'inductance 14 est reliée par ailleurs à la borne 3. Les bornes 2 et 4 sont directement reliées entre elles. Un transistor élévateur 12, par exemple aussi à effet de champ de type métal-oxyde-semiconducteur (MOS-FET) à canal n (N- MOS), est relié par sa source à la borne 2, et relié par son drain à un noeud N1 intermédiaire entre le transistor abaisseur 11 et l'inductance 14.
Un contrôleur C1 est connecté d'une part aux bornes 1,2 et 3 pour recevoir en entrée les tensions respectives entre les bornes de chaque paire de bornes 1,2 et 3,4. Ce contrôleur C1 peut aussi recevoir en entrée, de façon alternative ou cumulée, une tension supplémentaire représentative d'un courant traversant l'inductance 14. Cette tension supplémentaire est par exemple une tension aux bornes d'une résistance non représentée placée en série avec l'inductance 14. Ce peut être aussi une tension résultant d'un circuit comprenant un transformateur d'intensité ou un dispositif à effet Hall agencé pour délivrer un signal en relation avec le courant dans l'inductance 14. Le contrôleur C1 est connecté d'autre part aux grilles des transistors abaisseur 11
et élévateur 12 pour ouvrir ou fermer ces transistors 11,12 en fonction des tensions reçues en entrée. Le mode de commande des transistors 11,12 par le contrôleur C1 utilise par exemple une modulation de largeur d'impulsions ( Pulse Width Modulation ou PWM), permettant l'ajustement d'un rapport cyclique d'ouverture et de fermeture des transistors 11 et 12 en fonction d'au moins l'une des tensions du contrôleur C1.
Dans un mode de fonctionnement en abaisseur de tension, l'interrupteur abaisseur 11 est commandé par le contrôleur C1 pour être alternativement ouvert ou fermé. L'interrupteur élévateur 12 est alors commandé pour être ouvert pendant au moins les intervalles de temps durant lesquels l'interrupteur abaisseur 11 est fermé. Réciproquement, dans un mode de fonctionnement en élévateur de tension, l'interrupteur élévateur 12 est commandé pour être alternativement ouvert ou fermé, et l'interrupteur abaisseur 11 est alors commandé pour être ouvert pendant au moins les intervalles de temps durant lesquels l'interrupteur élévateur 12 est fermé.
Le réseau à basse tension B est connecté à l'aide d'un filtre 8 au convertisseur de tension 100. Le filtre 8 possède pour cela deux entrées reliées respectivement aux bornes 3 et 4, et deux sorties reliées respectivement aux bornes B3 et B4. La constitution du filtre 8, connue de l'homme du métier, n'est pas détaillée ici.
Par ailleurs, le réseau à haute tension H est aussi connecté au convertisseur de tension 100 à l'aide d'un filtre. A cet effet, un autre filtre 7 a deux entrées reliées respectivement aux bornes 1 et 2, et une sortie reliée à la borne H2.
Une seconde sortie du filtre 7 est reliée à la source d'un transistor de sécurité 5, encore à effet de champ du type métal-oxyde-semiconducteur (MOS-FET) à canal n (N-MOS). Le drain de ce transistor de sécurité 5 est reliée à la borne H 1.
Une unité de commande CS possède une sortie reliée à la grille du transistor de sécurité 5, et une entrée reliée à une sortie d'un détecteur D. Ce détecteur D est relié par ailleurs aux bornes H1, H2, B3 et B4.
En mode de fonctionnement normal, le détecteur D détecte une tension
de l'ordre de 42 volts entre les bornes H1 et H2, et une tension de l'ordre de 14 volts entre les bornes B3 et B4. L'unité de commande CS commande alors la fermeture du transistor de sécurité 5 par application d'une tension positive à sa grille, de l'ordre de 5 à 10 volts par exemple par rapport à sa source.
Lorsque le détecteur D décèle des valeurs anormales des tensions respectives entre les bornes H1 et H2 d'une part, et B3 et B4 d'autre part, le circuit de commande CS interrompt la tension positive appliquée à la grille du transistor de sécurité 5. Une résistance 10, par exemple de 10 kiloohms, disposée entre la grille et la source du transistor de sécurité 5, assure alors l'ouverture de ce transistor de sécurité 5. Ainsi, lors d'un court-circuit entre les bornes 1 et 3, notamment par défaillance du transistor abaisseur 11, aucun courant de décharge du circuit H vers le circuit B ne peut circuler entre les bornes H 1 et 1. Le même mécanisme de protection intervient lors d'un courtcircuit ou d'une inversion de polarité entre les bornes B3 et B4 du circuit à basse tension B.
Le transistor de sécurité 5, lorsqu'il est à effet de champ de type métaloxyde-semiconducteur à canal n (N-MOS), possède une diode de structure 9 extérieure disposée en parallèle entre le drain et la source de ce transistor.
Cette diode de structure 9 est passante dans le sens allant de la source vers le drain du transistor 5, avec une tension de seuil de l'ordre de 0,9 volt à 1,3 volt. Le transistor de sécurité 5 est orienté de façon que la diode de structure 9 soit passante en direction de la borne H1.
De telles diodes équivalentes 18,19 sont aussi présentes respectivement pour les transistors abaisseur 11 et élévateur 12, avec des orientations analogues par rapport à chacun de ces transistors.
En cas de court-circuit accidentel entre les bornes H 1 et H2 du réseau à haute tension H, ou d'une tension momentanément nulle entre ces deux bornes H1 et H2, la diode de structure 9 du transistor de sécurité 5 et la diode de structure 18 du transistor abaisseur 11 permettent, pendant une très courte durée, la circulation d'un courant important de décharge de la batterie BR. Le fusible 6, correctement dimensionné pour préserver la batterie BR, ouvre alors le circuit entre B3 et B4.
Le dispositif électrique de la figure 1 présente aussi une protection efficace lorsque, suite à un mauvais usage ou à un dysfonctionnement du dispositif électrique, une tension négative de l'ordre de-2 volts apparaît entre les bornes H1 et H2, la borne H2 étant alors positive et la borne H1 négative.
RMN 31P(D2O), #(ppm) : -22, 1 (t, Jp-a=p-y 25, 6 Hz, 1P, P-ss) ; 21,7 (d, 2P, P-a et P-y).
RMN 13C (D2O), (ppm) : 21, 14 (d, J2-P 4, 1 Hz, 2C, C-2) ; 21, 85 (2C, C-6) ; 27, 75 (d, Jap 137, 4 Hz, 2C, C-l) ; 38, 52 (d, J3-p 18, 7 Hz, 2C, C-3) ; 110. 24 (2C, C-5) ; 147,55 (2C, C-4).
SM FAB > 0 m/z (GT) : 391 [M-3NH4+4Ht.
- Exemple 86 : Conditions générales de phosphonation selon la méthode de Michaelis-Arbuzov : Dans un ballon équipé d'un réfrigérant, d'un agitateur magnétique et sous atmosphère d'azote, on introduit le triéthylphosphite (64 mmol, 1 éq), on ajoute
ensuite le composé bromé (58 mmol, leq) et le mélange réactionnel est chauffé à 1300C pendant 3 heures. Le brut réactionnel est concentré pour éliminer les restes de triéthylphosphite puis il est chromatographié sur gel de silice (éluant = éther).
- Exemple 87 : 3-Méthylbut-2-énylphosphonate de diéthyle (76) : Rdt=58% Rt=0, 45 (éther éthylique) RMN 1H (CDCl3), #(ppm) : 1, 33 (t, J7-6 7,0 Hz, 6H, H-7) ; 1,67 (d, J4-2 3, 9 Hz, 3H, H-4) ; 1, 76 (d, JS-2 5, 3 Hz, 3H, H-5) ; 2, 57 (dd, Jl p 22, 0 Hz, JI-2 7, 5 Hz, 2H, H-l) ; 4, 15 (q, 4H, H-6) ; 5, 19 (m, 1 H, H-2).
RMN 31p (CDCt3), S (ppm) : 30, 1.