INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi que cela est mieux visible sur la coupe de la figure 3, il est avantageux de prévoir que l'outil cylindrique creux 140, la broche cylindrique creuse 120, l'embout cylindrique creux 105, et la tubulure d'aspiration 110 présentent sensiblement un même diamè- tre intérieur, de façon à former un conduit d'évacuation essentiellement continu pour les copeaux d'usinage. Ceci ne constitue naturellement aucune obligation, mais la continuité du conduit intérieur permet d'éviter des variations de sections qui pourraient perturber l'écoulement continu des copeaux d'aspiration évacués par ledit conduit.
La figure 3 permet également de mieux distinguer le mode de fixation démontable de l'outil cylindrique creux 140 sur l'extrémité distale 120.1 de la broche cylindrique creuse 120.
On distingue en effet un manchon terminal 135 qui est fixé à demeure, par exemple, par frettage, sur l'extrémité distale 120.1 de la broche cylindrique creuse 120, en étant en appui par une collerette visible extérieurement, lequel manchon 135 présente un filetage intérieur 136. Une vis creuse 145 présentant un filetage extérieur 146, peut ainsi être vissée dans le manchon 135, et maintenir, par sa collerette 145.1 l'outil cylindrique creux 140. En l'espèce, la vis creuse 145 présente des ergots terminaux 145.2 permet-tant une man uvre au moyen d'une clé à ergots passant à l'intérieur de l'outil cylindrique creux 140. Il est ainsi possible de démonter et remonter rapidement un outil d'usinage, notamment lorsque l'on veut changer de type d'usinage, et passer d'un outil à denture à un outil présentant une autre denture ou exempt de denture au niveau du bord libre noté 141 dudit outil.
Il est par ailleurs intéressant de prévoir que l'outil cylindrique creux 140 soit équipé intérieure-ment d'un organe transversal formant brisecopeaux, afin de garantir un dimensionnement maximum des copeaux d'usinage, et par suite la régularité du flux entraîné par l'air d'aspiration au travers du conduit d'évacuation des copeaux d'usinage.
La figure 4 permet ainsi de distinguer un organe transversal 150 formant brise-copeaux, lequel organe transversal est en l'espèce constitué par un étrier en forme de U. L'agencement et la géométrie de cet étrier 150 sont mieux visibles sur la coupe de la figure 5. On distingue ainsi les branches latérales 153 qui s'étendent axialement contre la surface intérieure de l'outil cylindrique creux 140, par exemple en pouvant tenir par simple élasticité de la matière ressort, ou en variante au moyen d'une fixation mécanique non représentée ici. La branche centrale notée 151 forme une lame transversale de coupe des copeaux aspirés dans l'outil 140. Il sera avantageux de prévoir un bord tranchant 152 sur au moins une partie de la longueur de la branche centrale 151. L'étrier en forme de U 150 se- ra en général positionné à faible distance du bord actif d'usinage 141 qui est ici à denture. Ainsi, dès que le copeau se forme à l'intérieur de l'outil cylindrique creux 140, ce copeau est immédiatement soumis à l'action de l'organe brise-copeaux 150, et son évacua- tion s'effectue tout naturellement.
On pourra prévoir que le bord libre de l'outil cylindrique creux présente une denture, ou en variante est essentiellement lisse avec un affûtage coupant. Selon le type de travail demandé, le bord libre essen-tiellement lisse précité pourra présenter un profil circonférentiel linéaire à la manière d'un outil de coupe traditionnel, ou en variante présenter un profil circonférentiel ondulé de façon à éviter tout collage de la matière contre le chanfrein de coupe.
Les copeaux formés lors de l'usinage peuvent se présenter sous la forme de lamelles de dimensions importantes ou de blocs massifs également assez volumineux. Il est alors très avantageux de prévoir de diminuer les dimensions de tels copeaux de façon à facili- ter l'évacuation au moyen d'une puissance d'aspiration constante, sans perturbation pour le flux de copeaux remontant à l'intérieur du couloir intérieur de la ma-chine constitué par l'outil, la broche, l'embout, et la tubulure d'aspiration. A cet effet, il est prévu, con- formément à une caractéristique avantageuse de l'invention, que l'outil cylindrique creux soit équipé intérieurement d'un organe transversal formant brise-copeaux.
Conformément à un premier mode d'exécution, l'organe transversal est constitué par un étrier en forme de U, dont les branches latérales s'étendent axialement contre la surface intérieure de l'outil cylindrique creux, et dont la branche centrale forme une lame transversale de coupe des copeaux aspirés dans le- dit outil.
En variante, l'organe transversal est constitué par un profilé s'étendant diamétralement à l'intérieur de l'outil cylindrique creux.
Ainsi que cela a été dit plus haut, le dispositif d'usinage comporte des moyens motorisés d'entraînement en rotation de la broche cylindrique creuse, lesquels moyens motorisés sont montés sur la platine de support.
On pourra prévoir que ces moyens motorisés d'entraînement en rotation sont constitués par un moteur monté latéralement par rapport à la broche cylindrique creuse, et une courroie reliant ladite broche à l'arbre de sortie dudit moteur. Le montage latéral per- met d'assurer l'entraînement en rotation de la broche cylindrique creuse, sans interférer avec la formation du canal d'évacuation.
En variante, on pourra prévoir que les moyens motorisés d'entraînement en rotation sont constitués par un moteur du type à arbre creux, dont l'arbre creux est constitué par la broche cylindrique creuse elle-même. Là encore, l'arbre creux constitué par la broche cylindrique creuse fait partie du conduit d'évacuation des copeaux d'usinage par simple aspiration à l'intérieur dudit conduit.
Avantageusement enfin, le dispositif d'usinage est monté par sa platine en extrémité d'un bras articulé faisant partie d'un robot d'usinage à commande numérique.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre et des dessins annexés, concernant un mode particulier de réalisation.
Il sera fait référence aux figures des dessins annexés, où : - la figure 1 est une vue en perspective illustrant un dispositif d'usinage conforme à l'invention monté en extrémité d'un bras articulé faisant partie d'un robot d'usinage à commande numérique; - la figure 2 est une vue, à plus grande échelle, du dispositif d'usinage précité, dont on distingue mieux les composants essentiels; - la figure 3 est une vue en perspective, et en coupe axiale, du dispositif de la figure 2, permettant de bien distinguer la formation d'un conduit continu d'évacuation des copeaux d'usinage par simple aspira- tion; - la figure 4 est une vue partielle en perspective, permettant de mieux distinguer l'outil cylindrique creux dont le bord libre présente ici une denture, lequel outil est en outre ici équipé d'un organe trans- versai formant brise-copeaux; - la figure 5 est une vue analogue à celle de la figure 4, prise en coupe axiale de façon à mieux distinguer la géométrie particulière de l'organe transversal formant brise-copeaux qui est en l'espèce réalisé sous la forme d'un étrier en forme de U; - la figure 6 est une variante de la figure 5, il-lustrant un bord libre ne présentant pas de denture, mais essentiellement lisse et avec un affûtage coupant, avec en outre ici un profilé circonférentiel ondulé ; - la figure 7 est une vue en perspective analogue à celle de la figure 1, illustrant une variante dans laquelle les moyens motorisés d'entraînement en rotation sont constitués par un moteur du type à arbre creux, dont l'arbre creux est justement constitué par la broche cylindrique creuse elle-même.
DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION
PREFERES
Sur la figure 1, on distingue un dispositif d'usinage noté 100 conforme à l'invention, destiné à usiner des pièces mécaniques tridimensionnelles, en particulier une pièce notée P qui est ici un modèle tridimensionnel de carrosserie de véhicule automobile (en l'espèce une aile avant gauche), à partir d'une pièce massive réalisée en polystyrène. Le domaine d'application mentionné en l'espèce correspond à celui du design automobile, mais il ne s'agit naturellement que d'un exemple, étant entendu que l'invention entend s'appliquer à tout type d'usinage de pièces mécaniques au moyen d'un outil cylindrique creux rotatif.
Le dispositif d'usinage 100 est en l'espèce monté par sa double platine 101, 102 en extrémité d'un bras articulé 11 faisant partie d'un robot d'usinage 10 à commande numérique.
Le robot d'usinage à bras articulé comporte une embase 11.1, surmontée d'une tourelle 11.2 pouvant tourner autour d'un axe essentiellement vertical X2, laquelle tourelle est équipée latéralement d'un bras pivotant 11.3 monté pour tourner autour d'un axe essentiellement horizontal X3. A l'autre extrémité du bras pivotant 11.3, il est prévu un autre bras 11.4 pouvant tourner autour d'un axe essentiellement horizontal X4. En extrémité de ce bras 11.4, il est prévu une extrémité 11.5 qui est montée pour tourner autour de l'axe central X5 du bras 11.4, laquelle extrémité comporte une chape 11.6 montée pour tourner autour d'un axe X6. Enfin, un porte-outil (non visible sur les figures) est prévu sur la chape 11.6, avec possibilité de tourner autour d'un axe central X7 qui est perpendiculaire au plan de ladite chape, c'est-à-dire perpendiculaire à l'axe X6 de cette chape 11.6.
Si ce mélange est efficace pour son côté calmant, il ne permet aucunement le traitement de la maladie. En outre, il est difficile à appliquer et ne présente pas ou peu d'action répulsive des moustiques ou moucherons. Il n'est donc pas satisfaisant non plus.
Les inventeurs ayant remarqué l'intérêt de la lavande, ainsi que les avantages des huiles végétales, la composition suivante a été testée: 95, 6% d'huile végétale de tournesol, 2,8% d'huile essentielle de lavande vraie, 0,4% d'huile essentielle de géranium, 0,4% d'huile essentielle de romarin, - 0,4% d'huile essentielle de thym, et 0,4% d'huile essentielle d'eucalyptus radié.
L'application de cette composition a pour résultat une diminution des démangeaisons du cheval, une amélioration de l'aspect de la peau ainsi qu'un apaisement de l'état général du cheval.
Cette composition semble donc satisfaisante.
Dans un souci de perfection, les inventeurs ont essayé, sur la base de cette composition qui fait partie intégrante de l'invention, de développer d'autres compositions satisfaisantes.
Après de multiples essais, les inventeurs ont testé le mélange suivant: 30% d'huile de tournesol, 50% d'huile de pépin de raisin, 10% d'huile de bourrache, - 5.6% d'huile d'onagre, - 1.6% d'huile essentielle de lavande vraie, - 1.6% d'huile essentielle d'eucalyptus citronné, 0.4% d'huile essentielle de thym, 0.4% d'huile essentielle de romarin, et 0.4% d'huile essentielle de géranium.
Ce mélange donne des résultats tout à fait satisfaisant et il est observé, entre autre, un arrêt des démangeaisons du cheval, une peau reprenant son aspect normal et ne présentant plus ni boursouflure ni plaie, une disparition complète de toute agressivité, stress ou irritabilité ainsi qu'une réapparition de l'appétit.
En outre, cette composition présente l'intérêt d'être économique.
Il a également été testé la composition suivante: 15 - 30% d'huile de noisette, 50% d'huile d'amande douce, 10% d'huile de millepertuis, 5. 6% d'huile d'onagre, 1.6% d'huile essentielle de lavande vraie, - 1.6% d'huile essentielle d'eucalyptus citronné, 0.4% d'huile essentielle de thym, 0.4% d'huile essentielle de romarin, et 0.4% d'huile essentielle de géranium.
Dans cette composition, seule la nature des huiles 25 végétales a été modifiée par rapport à l'exemple 5.
Les mêmes résultats sont également observés. Cette version de la composition objet de l'invention présente néanmoins le désavantage d'être plus chère que celle objet de l'exemple 5, du fait de la spécificité des huiles végétales utilisées.
Bien entendu, les exemples ci-dessus ne sont rapportés qu'à titre d'illustration de l'invention, la portée de cette dernière étant définie par les revendications.
La présente invention concerne le domaine de l'usinage de pièces
La figure 15 illustre un schéma simplifié de compensation en fonction du courant de pointe. Un module de détection du courant de pointe 67 est capable de reproduire exactement le courant de pointe ou d'introduire un gain (X) sur ce courant, par exemple au moyen d'un miroir de courant. C'est ce courant de sortie qui est mesuré par le module senseur 30 . Le courant d'entrée Itip sert également de référence pour le module de génération de tension variable 68 qui délivre en sortie une tension de consigne V2 = f (Itip) .
La décision sur le temps est toujours prise par le module comparateur 31, mais le seuil de décision V2 est indexé sur la valeur instantanée du courant d'émission.
On aboutit ainsi à une compensation optimale.
Plus précisément, en reprenant les notations de la figure 11, on peut calculer le nombre d'électrons émis dans chacune des phases : - Phase d'initialisation - Phase de mesure - Phase d'extinction
Le nombre d'électrons déposés en trop à compenser en modifiant la tension V2 correspond à D'où en fonction de #V2 :
La capacité du bloc senseur et les temps #tstart+toff# étant connus, la variation de V2 à programmer est directement proportionnelle à I. La différence de tension à programmer par rapport à Vref (tension à appliquer pour obtenir pendant la phase de mesure la dose souhaitée si Nstart et Nstop n'existaient pas) peut donc être mise en #uvre, par exemple par l'intermédiaire d'une résistance RL permettant d' établir une tension RL*I avec RL= ( tstart+toff ) /C . Dans
le cas particulier où l'amplificateur CTIA est rechargé à un état haut, cette tension RL*I doit être rajoutée à la tension Vref pour stopper, plus rapidement que dans le cas idéal (sans Nstart et Nstop), l'alimentation de la micropointe et donc son émission.
Le bloc 68 de la figure 15 peut alors par exemple, être réalisé de la manière illustrée sur la figure 16.
Les dimensions des transistors sont choisies pour remplir la fonction spécifiée de façon connue par l'homme du métier.
Un tel mode de réalisation est avantageux dans le sens où il permet de réaliser l'intégralité des fonctions exigées à proximité ou dans le site d'émission des électrons ce qui a pour avantage : - de compenser les non-uniformités d'émission de micropointes ou de tout autre dispositif individuellement, - de réaliser ces différentes fonctions dans un circuit intégré spécifique (ASIC ou Application Spécifie Integrated Circuit ).
- de participer, en conséquence, à l'amélioration des rendements de fabrication des micropointes et de leur durée de vie, - de pouvoir accéder ainsi à des grandes tailles d'émetteurs bidimensionnels sans complexifier le nombre d'interfaces périphériques (auto-traitement du signal in-pixel).
REFERENCES [1] Structure optimisation of transistor-based Si field emitter arrays de T. Matsukawa, K. Koge, S.
Kanemaru, H. Tanoue and J. Itoh (TIDW'98, pages 671- 674, FED 2-4) [2] "Active matrix field-emitter arrays for the nextgeneration FEDs" de J. Itoh, S. Kanemaru, T. Matsukawa (199, SID) [3] US 6,392,355 Bl [4] "Digital electrostatic electrom-beam array lithography" de L. R. Baylor, D. H. Lowndes, M.L.
Simpson, C.E. Thomas, M.A Guillorn, V. I. Merkulov, J.H.
Whealton, E. D. Ellis, D.K. Hensley, A. V. Melechko (J.Vac.Sci.Technol. B20(6), Nov -Dec 2002, pages 2646- 2650)
DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION La présente invention concerne un système de transmission de données incluant au moins un premier terminal et un deuxième terminal aptes à échanger des données représentatives de documents écrits via un réseau de communication principal, chaque terminal étant muni d'un identifiant de ressource standardisé et d'une adresse dite de protocole compréhensible par un protocole de transmission dédié audit réseau principal.
Les formes du bloc transparent 12 et du noyau de diffusion 10 19 décrites dans les modes de réalisation sont données à titre d'exemples non limitatifs.
DISPOSITIF ET PROCEDE DE COMMANDE ET DE CONTROLE D'UNE DOSE D'ELECTRONS EMISE PAR UN MICRO-EMETTEUR DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un dispositif et un procédé de commande et de contrôle d'une dose d'électrons émise par un micro-émetteur, par exemple par une micropointe.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Dans la suite de la description on considérera à titre d'exemple non limitatif des micro- émetteurs de type micropointes.
Le domaine des micropointes, rejoint aujourd'hui par celui des nanotubes, définit un champ d'applications tant dans le domaine des afficheurs FED ( Field Emission Display ) que celui des micro- émetteurs, dans lequel les exigences en terme de commande et de contrôle des flux émis sont très sévères.
Dans le cas de l'émission chaude (diodes, triodes, tubes cathodiques), les électrons acquièrent, par agitation thermique, une énergie suffisante (dénommée travail de sortie ) pour parvenir audessus de la barrière de potentiel, qui les retient aux noyaux. Ils se dirigent alors vers la surface du matériau et, s'il existe un champ électrique qui les
attire, ils peuvent être extraits de ce matériau. A la température ordinaire l'énergie d'agitation thermique est insuffisante pour que les électrons sortent du matériau.
Dans le cas de l'émission froide, qui est basée sur le principe d'un contrôle par effet de champ dans une enceinte sous vide, un effet tunnel permet aux électrons d'être extraits de l'émetteur (cathode) dans le vide, puis d'être collectés sur une anode. Les émetteurs travaillant en émission froide sont considérés comme des sources de courant commandées en tension, le flux d'électrons émis obéissant aux équations de Fowler-Nordheim.
C'est par exemple le cas d'une micropointe 10 en Tungstène, utilisée en émetteur d'électrons. Son schéma électrique est représenté sur la figure 1A. Un flux d'électrons s'établit entre l'anode 11 et la cathode 12. Une tension de contrôle est appliquée entre la grille d'extraction 13, dénommée gate , et la cathode 12. La figure 1B présente le symbole comportemental d'une telle micropointe 10 utilisable avec un simulateur électrique générique (type Spice ).
Le régime d'émission d'une telle micropointe 10 se caractérise par une forte nonlinéarité du courant d'émission Itip en fonction de la tension appliquée sur la grille d'extraction 13 . Le courant de pointe Itip répond à la loi :
Les coefficients afn et bfn dépendent des caractéristiques géométriques de la micropointe. Une telle caractéristique courant-tension est illustrée sur la figure 2. Un exemple de point de fonctionnement (Itip=Ion pour Vgate-cathode=Von) est représenté sur cette figure. La caractéristique idéale est référencée 14.
Dans la réalité, une telle caractéristique n'est pas reproductible d'une micropointe à une autre. On obtient ainsi des courbes 15 représentées en pointillé.
L'un des inconvénients de l'émission froide est donc de révéler une certaine instabilité dans la valeur du courant, ce qui équivaut à un bruit qui est engendré par des fluctuations du travail de sortie inhérentes à des contaminations de surface locales. Ces fluctuations sont variables d'une micropointe à une autre et sont également variables dans le temps, pour une même micropointe.
Deux types de commande de la micropointe sont possibles : - une commande en courant par un dispositif de régulation de courant : une telle possibilité est utilisée dans les FED ( Field emission display ) via un transistor simple ou multigate situé en série dans le circuit de la cathode, comme décrit dans les documents référencés [1] et [2] en fin de description.
Le courant émis par chaque micropointe peut théoriquement être programmé. Il est indépendant de la qualité et des caractéristiques de chaque micropointe.
D'une micropointe à une autre, ou dans le temps, c'est la tension Vgc qui est modulée. Un des défauts d'une
telle commande est de mixer au niveau du circuit de commande et de contrôle du transistor une tension basse (LV) et une tension haute (HV), parce que l'électrode d'extraction doit être portée à quelques dizaines de volts. L'affichage visuel s'accommode de la précision et de la fréquence de fonctionnement limitées de ce type de commande.
Le document FR 2 781 770 décrit un échantillon de produit fluide comportant un orifice de pulvérisation formé dans une paroi de l'échantillon, l'orifice étant masqué, avant une première utilisation, par une languette arrachable collée sur la paroi de l'échantillon. Une telle languette étant collée sur la paroi définissant l'orifice, la colle risque de s'introduire dans l'orifice et donc de l'obturer définitivement.
Le document EPO 716 314 décrit un dispositif de distribution dans lequel l'orifice de distribution est protégé par un support qui peut être soudé sur le pourtour de l'orifice. Là encore, on risque de boucher définitivement l'orifice en faisant fondre le pourtour de l'orifice lors de la soudure.
Aussi, est-ce un des objets de l'invention que de réaliser un dispositif de pulvérisation, résolvant en tout ou partie les problèmes discutés ciavant en référence aux dispositifs conventionnels.
C'est en particulier un objet de l'invention que de réaliser un tel dispositif qui soit facile à produire en grande série, avec un coût de revient aussi faible que possible.
C'est un autre objet de l'invention que de fournir un tel dispositif qui permette de 25 générer un spray de qualité à la fois satisfaisante, et reproductible d'un dispositif à l'autre.
C'est également un autre objet que de réaliser un tel dispositif qui soit parfaitement étanche avant une première utilisation.
Selon l'invention, ces objets sont atteints en réalisant un dispositif de distribution d'un produit fluide comprenant un orifice de distribution délimité par une première portion réalisée en un premier matériau, une deuxième portion réalisée en un second matériau entourant la première portion, l'orifice de 3 2862949 distribution étant obturé, avant une première utilisation par un élément d'obturation thermosoudé sur la seconde portion, la température de fusion du premier matériau étant supérieure à la température de fusion du second matériau.
Ainsi, en choisissant la température à laquelle on soude l'élément d'obturation, on pourra facilement faire fondre le second matériau constituant la seconde portion afin de fixer l'élément d'obturation sans faire fondre le premier matériau définissant l'orifice de distribution du produit, et donc sans risquer de boucher définitivement l'orifice de distribution. On peut ainsi facilement obturer l'orifice de manière étanche pour éviter tout risque de fuite de produit, sans risque de bouchage de l'orifice.
La première portion et la seconde portion peuvent être deux pièces distinctes, la première portion étant montée dans un logement formé dans la seconde portion. Alternativement, on peut prévoir que la première portion et la seconde portion sont obtenus à partir d'une seule pièce par bi-injection.
La seconde portion peut comporter un jonc de sertissage autour de la première portion pour assurer le maintien de la première portion sur la seconde portion. Le jonc de sertissage peut être obtenu lors de la thermofusion de l'élément d'obturation sur la seconde portion.
Le premier matériau peut être un matériau thermoplastique choisi notamment 25 parmi le POM (polyoxyméthylène), le PBT (polybutylène téréphtalate) et certains polyamides.
Le second matériau peut être un matériau thermoplastique choisi notamment parmi le polypropylène, et le polyéthylène.
Bien entendu, on choisit le premier matériau en fonction du second ou vice versa.
4 2862949 La première portion peut être une buse de pulvérisation, notamment une buse comportant un ou plusieurs canaux tourbillonnaires.
L'élément d'obturation peut être un opercule, notamment un film en aluminium recouvert d'un matériau compatible avec le second matériau pour permettre la fixation par thermosoudage, par exemple en PET (polyéthylène téréphtalate) ou en polypropylène.
Le dispositif peut en outre comporter un réservoir contenant le produit.