INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
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On indique à l'utilisateur chaque étape de la connexion, par exemple par un texte accompagné d'une jauge, de façon connue en elle-même.
Les figures 10a et 10b représentent en coupe longitudinale et en coupe transversale une variante du dispositif des figures 9a et 9b, dans lequel les bords tombant de la plaque 37 se prolongent par des pattes 37'qui viennent se loger sous des pattes d'extrémités 35'. Dans cette configuration, la plaque 37 est maintenue sur tout son pourtour par la plaque 35'.
Les figures 11 a et 11 b se distinguent en outre par la mise en oeuvre de pièces élastomères en plusieurs parties pour former des secteurs annulaires 41 à 44 séparés par des interstices 45 à 47. De la sorte, les possibilités de débattement des éléments amortisseurs sont augmentées. On notera un intervalle 48 qui est ménagé entre l'élément amortisseur d'extrémité 41 et le bord tombant 37'pour procurer un amortissement plus efficace et faciliter les débattements. On notera également la présence éventuelle d'inclusions sous forme de plaques métalliques 50 qui permettent d'augmenter la rigidité des éléments 41 à 44 dans la direction radiale et donc d'augmenter sélectivement la raideur radiale de l'amortissement. Il est possible d'assurer une précontrainte des éléments 41 à 44 lors du serrage des pattes de maintien 35'.
La figure 12 montre un dispositif amortisseur 60 de forme cylindrique de révolution à génératrice ellipsoïdale qui présente une armature externe 61, une armature interne 62 et des ouvertures internes 63 ménagées dans le corps amortisseur en élastomère 65. L'armature 62 augmente la raideur radiale, alors que les ouvertures 63 augmentent l'amplitude des débattements.
Les figures 13a et 13b représentent un mode de réalisation du dispositif amortisseur 70 qui comporte un patin 71 portant des éléments amortisseurs élastomères 73. Le patin 71 peut être introduit dans une rainure complémentaire 76 d'une pièce 75 solidaire de la tige de forage.
Le dispositif 70 comporte une pièce de protection 72 recouvrant les éléments amortisseurs élastomères 73 qui sont espacés les uns des autres par des intervalles 74.
On peut ainsi remplacer facilement le dispositif amortisseur lors d'une opération de maintenance.
Enfin, les figures 14a et 14b illustrent un autre mode de réalisation dans lequel l'élément amortisseur 80 est introduit par translation et précontrainte dans une ouverture 86 d'une pièce 85 solidaire de la tige de forage. Après libération de la précontrainte, le capot protecteur, qui est solidaire de la pièce d'amortissement en élastomère 81, émerge à travers l'ouverture 86.
L'invention est susceptible de s'appliquer aux installations de forage pourvues d'un tube de forage dont l'extrémité est équipée de tout type d'outil de forage (outil monobloc, outil à molette rotative mono, bi ou tricône, outil bicentre).
Les éléments amortisseurs peuvent présenter une surface de contact qui, comme représenté dans les exemples ci-dessus, est en un matériau dur (plaque acier, carbure ou avec inclusion de diamant) qui permet une répartition de la charge sur la surface de l'amortisseur.
Dans le cadre de l'invention, il est également possible de mettre en oeuvre une surface de contact souple déformable qui épouse les aspérités de la surface. Dans ce cas, on peut utiliser un élastomère résistant à l'abrasion (par exemple un élastomère chargé) ou bien un élastomère renforcé par des câbles en acier, en fibres aramides ("Kevlar"), ou bien en carbone.
Le mode de réalisation de la figure 8 est particulièrement intéressant en ce qu'il met en oeuvre une palier qui permet de découpler en
rotation le dispositif amortisseur par rapport au train de tiges tournant qui entraîne l'outil de coupe 10.
L'invention permet donc, en installant en amont de l'outil de forage, un ou plusieurs dispositifs amortisseurs de choc équipés de patins amortisseurs, d'éliminer ou de réduire au moins les vibrations et chocs latéraux générés sur le train de tiges et sur le trépan pendant le forage. Chaque patin ou lame d'amortissement de chocs est préférentiellement constitué d'une partie active dure résistant à l'abrasion, qui est fixée sur une deuxième partie élastique en élastomère ou tout autre matériau absorbeur de chocs, qui permet de réaliser l'absorption recherchée.
Dans le cas où le dispositif est mis en oeuvre avec une forme semblable à celle d'un stabilisateur, le système peut être équipé d'un ou plusieurs patins (de 1 à 10 si nécessaires) qui peuvent être éventuellement disposés en alternance avec des lames standards de stabilisateur. Dans ce cas, on limite l'exposition aux chocs en protégeant le système et on préserve en plus la fonction directionnelle du stabilisateur.
Le dispositif amortisseur peut être fixé par un système de vis ou bien soudé.
Le dispositif peut être installé sur une partie tournante, et dans ce cas, il aide à réduire l'interaction entre des vibrations et chocs latéraux et des vibrations de torsions. En effet, les vibrations d'un type (torsion, latérale ou axiale) sont très souvent interactives. C'est ainsi que des vibrations de type latéral engendrent des vibrations axiales et de torsion. Le fouettement du train de tiges qui est lié à des vibrations latérales est par exemple susceptible d'entraîner à son tour des vibrations verticales, ce qui provoque la surcharge de l'outil qui elle-même génère la torsion du train de tiges.
Cependant, I'agencement d'une source lumineuse secondaire dans une paroi réfléchissante d'un réflecteur principal n'est pas envisageable pour un projecteur équipé d'un réflecteur
du type elliptique et d'une lentille.
En effet, comme la source lumineuse principale est agencée au foyer de l'ellipse formée par le réflecteur, alors la source lumineuse secondaire doit obligatoirement être agencée dans une zone très " défocalisée >' et très décalée radialement
s par rapport à l'axe optique principal.
Par conséquent, le faisceau lumineux produit par la source secondaire en sortie de la lentille est orienté principalement dans
une seuie direction très inclinée par rapport à l'axe optique.
L'intensité lumineuse n'est donc pas suffisante dans les autres to directions, notamment dans la direction axiale, pour remplir les exigences réglementaires associées à un faisceau de feu de position. De plus, les projecteurs à réflecteur elliptique comportent généralement un dispositif d'occultation partielle ou cache, qui est intercalé axialement entre le réflecteur et la lentille, en vue d'occulter une partie des rayons lumineux émis par la source lumineuse principale, de manière à réaliser le faisceau
d'éclairage réglementaire correspondant.
Dans le cas d'un projecteur réalisant un feu de croisement, o ie cache est prévu pour occulter en majorité les rayons lumineux qui seraient dirigés vers le haut à la sortie du système optique. Le cache est donc agencé devant la moitié inférieure de l'ouverture
de sortie du réflecteur elliptique.
Dans ce cas, seule la zone de la paroi réfléchissante du réflecteur elliptique qui est située en bas, derrière le cache, n'est pas essentielle à la réalisation de la fonction principale et peut
donc recevoir une source lumineuse secondaire.
Les rayons lumineux émis par la source secondaire subissent alors le même effet d'occultation que la source so principale. Le faisceau lumineux en sortie de lentille n'est donc pas correctement réparti dans toutes les directions, ce qui ne lui
permet pas de satisfaire les exigences réglementaires.
Généralement, lorsque les projecteurs principaux sont du type à réflecteur elliptique, il est alors nécessaire d'agencer la source lumineuse secondaire en deLors des projecteurs principaux, ce qui est pénalisant notamment en termes de coûts
enseignements de l' invention.
De manière classique, le projecteur 10 comporte une o lampe principale 12 montée dans le fond d'un réflecteur principal 14 du type elliptique de telle sorte que le filament 16 de la lampe principale 12 se situe au voisinage d'un premier foyer du
réflecteur principal 14.
Dans la suite de la description, on utilisera à titre non
limitatif une orientation d'arrière en avant, suivant l'axe optique principal A-A du projecteur 10, qui correspond à une orientation de gauche à droite en considérant la figure 1. L'axe optique principal A-A est généralement parallèle à l'axe longitudinal du
véhicule que le projecteur 10 équipe.
so L'axe optique principal A-A est ici sensiblement horizontal et il peut être défini par exemple par les deux foyers du réflecteur
principal 14.
On utilisera aussi, à titre non limitatif, une orientation de
haut en bas suivant un axe vertical, en considérant la figure 1.
Le projecteur 10 comporte une lentille convergente 18 qui est montée, à l'avant, dans un élément d'ossature 20 du projecteur 10 fixé sur une surface transversale avant 22 du
s Le plan focal de la lentille 18 passe au voisinage du
second foyer du réflecteur principal 14.
La lampe principale 12, le réflecteur principal 14 et la lentille i8 forment ensemble un système optique principal 23 dont
la surface de sortie 19 est la surface avant de la lentille 18.
Mais le lissage peut aussi se faire par une boucle de filtrage numérique établissant une valeur de correction d'altitude par intégration d'un
signal d'erreur représentant la différence entre l'écart d'altitude constaté et la correction d'altitude effectuée par la boucle pour une mesure précédente.
Pour réaliser l'hybridation en calculant en même temps une indication de la fiabilité ou la précision de la mesure, et en améliorant cette fiabilité par rapport à celle que donnerait normalement la centrale inertielle (hybridée ou non avec un récepteur de positionnement par satellites), on utilisera une base de données de terrain embarquée dans l'aéronef, d'une manière qu'on peut résumer ainsi : la centrale inertielle fournit des données de position horizontale (longitude et latitude) et une altitude. La position horizontale est affectée d'un rayon de protection (on reviendra plus loin sur la notion de rayon de protection associé à une probabilité de non-détection donnée). La centrale inertielle fournit une altitude avec un rayon de protection associé trop grand par rapport à ce qu'on souhaite. L'association de la radiosonde avec la base de données de terrain fournit des informations avec un écart-type qu'on peut calculer (on reviendra sur ce calcul). Pour associer un rayon de protection à la mesure d'altitude corrigée par la radiosonde et la base de données de terrain, on procède de préférence de la manière suivante : on calcule la dispersion d'altitude du sol telle que contenue dans la base de données, à l'intérieur d'une zone limitée centrée sur la position horizontale donnée par la centrale inertielle ; cette dispersion est ensuite associée à une précision intrinsèque de la base de données de terrain et à une précision intrinsèque de la radiosonde ; la combinaison de ces trois données de précision peut s'exprimer sous forme d'un écart-type de mesure d'altitude par la radiosonde ; cet écart-type peut être combiné à l'écart-type de l'altitude fournie par la centrale inertielle, puis moyenné sur un certain nombre d'échantillons ou filtré, pour fournir un écart-type global de la correction d'altitude apportée à la sortie de la centrale inertielle et donc un rayon de protection associé à l'altitude corrigée.
En particulier, lorsqu'on calcule la correction d'altitude par moyennage ou filtrage des mesures successives de l'écart qui existe entre la centrale inertielle d'une part et la radiosonde associée à la base de données de terrain d'autre part, on peut calculer un écart-type global de la correction appliquée. Un rayon de protection (correspondant à l'écart-type multiplié par un coefficient) peut alors être associé à l'altitude corrigée. Une alarme peut être déclenchée au cas où les écarts-types successifs ne répondent pas à un
modèle préétabli compte-tenu de la nature a priori gaussienne des écarts constatés.
Pour déterminer la dispersion d'altitude du sol, qui entre dans le calcul du rayon de protection de l'altitude corrigée, on mesurera de préférence les écarts d'altitude dans une zone dont le rayon est défini à partir du rayon de protection de la position horizontale fournie par la centrale inertielle. Le rayon de cette zone pourra également prendre en compte le rayon de la zone de sol illuminée par la radiosonde (dont l'angle d'ouverture peut facilement atteindre 450).
On comprendra qu'on utilise selon l'invention une base de données de terrain embarquée dans l'aéronef, mais, contrairement à ce qui a pu se faire dans l'art antérieur, cette base de données ne sert pas à améliorer l'intégrité de la mesure de position horizontale (ce que faisait une corrélation de terrain dans le passé), mais elle sert à améliorer l'intégrité de la mesure d'altitude. Cette amélioration vient de ce que non seulement on utilise l'information d'altitude du sol contenue dans la base de données, mais on utilise aussi un calcul de dispersion d'altitudes dans une zone située autour de la position horizontale de l'aéronef, cette zone étant définie principalement par le rayon de protection associé à la position horizontale fournie par la centrale inertielle.
On notera aussi que la centrale inertielle qu'on améliore grâce à la radiosonde associée à une base de données de terrain peut être une centrale inertielle simple ou une centrale baro-inertielle, ou de préférence une centrale inertielle ou baro-inertielle hybridée avec un récepteur de positionnement par satellites ; dans ce cas, l'information de position qui est introduite dans la base de données de terrain est la position horizontale hybride fournie par la centrale hybridée et l'altitude corrigée grâce à la radiosonde est l'altitude hybride.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit et qui est faite en référence aux dessins annexés dans lesquels : - la figure 1 représente schématiquement le principe d'une centrale inertielle hybridée à laquelle on a associé une radiosonde et une base de données de terrain embarquée ;
- la figure 2 représente le principe du calcul de l'altitude corrigée ; - la figure 3 représente une variante de calcul de l'altitude corrigée ; - la figure 4 représente le principe du calcul du rayon de protection de l'altitude corrigée ; - la figure 5 représente le principe du calcul de dispersion d'attitude du sol, qui entre dans le calcul du rayon de protection de l'altitude corrigée.
On décrira l'invention dans le cas d'une centrale inertielle hybridée avec un récepteur de positionnement par satellites. La centrale inertielle hybridée comporte une centrale inertielle proprement dite C INERT, un récepteur de positionnement par satellites, qu'on appellera par la suite récepteur GPS en référence au système de positionnement le plus courant dit Global Positionning System , et un calculateur électronique d'hybridation CALCHYB.
La centrale inertielle C-INERT est le plus souvent composée de - plusieurs accéléromètres, typiquement trois, d'orientations fixes par rapport à l'aéronef, fournissant des valeurs d'accélération selon ces axes, - plusieurs gyromètres, typiquement trois, ayant chacune un axe fixe par rapport à l'avion et fournissant des valeurs de vitesse de rotation angulaire autour de ces axes, - un calculateur qui détermine des données numériques de position géographique (Lat, Lon, Alt), vitesse géographique (Vn, Ve, Vv), attitudes en cap roulis et tangage (p), etc. à partir des indications fournies par les accéléromètres et gyromètres ; le calculateur fournit aussi une impulsion de marquage temporel définissant l'instant auquel ces données sont valides.
Eventuellement, d'autres capteurs peuvent être associés à la centrale pour affiner les calculs, tels qu'un altimètre barométrique (ALT- BARO). Le calculateur de la centrale inertielle utilise alors les informations de
ce ou ces capteurs supplémentaires en même temps que les informations des gyromètres et accéléromètres.
Peptisant...................................................................... 0,8
Silicone selon l'invention : DC2-8299@ de la société DOW CORNING.................................................................... 2 Alcool isostéarylique (TEGO ALKANOL 66 vendu par la société GOLDSCHMIDT)................................................. 12
Agent séquestrant .......................................................... 0,4 Parfum ......................................................................... 0,4 Eau déminéralisée...............................q.s.p.................... 100 Cette composition réductrice a été appliquée sur une mèche de cheveux humides, préalablement enroulée sur un bigoudi de 9 mm de diamètre.
Après 10 minutes de temps de pause, on l'a rincée abondamment à l'eau. @ On a ensuite appliqué une composition oxydante (eau oxygénée 8 volumes de pH=3).
Les cheveux ont présenté une belle frisure tout en étant doux, lisses, brillants et faciles à démêler.
La présente invention a trait à une composition oxydante, destinée au traitement des fibres kératiniques humaines et plus particulièrement des cheveux comprenant une silicone aminée particulière, ainsi que ses utilisations pour la teinture, pour la déformation permanente ou pour la décoloration desdites fibres.
(9) Les copolymères alkyl(C1-C5)vinyléther / / anhydride maléique modifié partiellement par semiamidification avec une N,N-dialkylaminoalkylamine telle que la N,N-diméthylaminopropylamine ou par semiestérification avec une N,N-dialcanolamine.
Dans la composition prête à l'emploi ou dans la composition oxydante, l'agent oxydant est choisi de préférence dans le groupe formé par le peroxyde d'urée, les bromates ou ferricyanures de métaux alcalins, les persels tels que les perborates et les persulfates. L'utilisation du peroxyde d'hydrogène est particulièrement préférée. Cet agent oxydant est avantageusement constitué par une solution d'eau oxygénée dont le titre peut varier, plus particulièrement, d'environ 1 à 40 volumes, et encore plus préférentiellement d'environ 5 à 40.
Lorsqu'on fait le calcul de la moyenne des écarts entre les deux altitudes, on peut par ailleurs effectuer un contrôle du fait que les échantillons d'écart d'altitudes AH (i) suivent une loi statistique prévisible, et déclencher une alarme dans le cas contraire. De cette manière, on contrôle la cohérence des indications fournies par la centrale inertielle et par la radiosonde. On fera pour cela une moyenne quadratique des écarts, normés par leur écart-type respectif, sur N échantillons successifs de mesure d'écart.
Si i représente l'indice d'un échantillon, l'écart AH (i) pour un échantillon donné, est divisé par l'écart-type EAH (i) correspondant. Le rapport entre l'écart mesuré et l'écart-type devrait être une variable qui suit une loi du Khi2 à N degrés de liberté, en conséquence de quoi on contrôle la conformité à cette loi en calculant d'abord la moyenne quadratique de ce rapport, sur N échantillons, et en comparant cette moyenne à un seuil. Ce seuil est déterminé, en fonction du nombre N d'échantillons et en fonction d'un taux de fausse alarme accepté.
La moyenne quadratique calculée est la racine carrée de l'expression suivante : (1/N) {somme des N valeurs [AH (i)/ EAH (i)] }.
Si la correction d'altitude est effectuée par filtrage numérique des écarts constatés, plutôt que par la moyenne, on comprend qu'on peut aussi définir un écart-type de la valeur corrigée, plus faible que celui de l'altitude fournie par la centrale inertielle dès lors que la boucle de réaction qui calcule la correction converge vers une situation stable. L'écart-type de la valeur corrigée est déterminé à partir de la variance de l'écart AH constaté entre les deux mesures d'altitude. Cette variance peut être calculée comme on le fait dans un filtrage de Kalman à partir de la matrice de propagation des variances qui décrit la boucle de filtrage utilisée.
On a décrit l'invention avec une seule radiosonde, mais il va de soi qu'on pourrait utiliser plusieurs radiosondes pour réduire les risques de défauts dus à des pannes matérielles de la radiosonde.
DISPOSITIF DE MULTIPLEXAGE D'UNE MATRICE DE CANAUX OPTIQUES, APPLICATION AU MULTIPLEXAGE EN LONGUEUR D'ONDE ET A L'INSERTION-EXTRACTION DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un dispositif de multiplexage d'une matrice de canaux optiques.
Elle s'applique notamment aux dispositifs de multiplexage en longueur d'onde (en anglais"wavelength division multiplexing devices") ainsi qu'aux dispositifs d'insertion-extraction (en anglais"add- drop devices").
Plus généralement, l'invention s'applique au domaine de l'assemblage opto-électronique.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Il est connu de combiner, dans une seule fibre optique, plusieurs signaux optiques de différentes longueurs d'ondes.
Pour ce faire, il est connu d'utiliser un laser émetteur par longueur d'onde, ce laser étant optiquement couplé à une fibre optique, et de multiplexer les différentes fibres optiques par exemple par fusion (pour former des coupleurs FBT appelés en anglais"fused biconic tapered couplers") ou par combinaison dans des guides d'ondes plans.
La figure 1 est une vue schématique d'un dispositif connu permettant de multiplexer plusieurs signaux optiques.
Ce dispositif connu comprend un substrat en silicium 2 dans lequel sont formées des rainures en V.
Dans ces rainures sont fixées les extrémités de fibres optiques 4. Les signaux optiques que l'on veut multiplexer se propagent dans ces fibres optiques.
Le dispositif de la figure 1 comprend en outre un guide d'onde optique plan de couplage 6 comprenant autant d'entrées qu'il y a de fibres optiques ainsi qu'une sortie. Ces entrées sont respectivement couplées optiquement aux extrémités des fibres optiques qui sont fixées dans les rainures du substrat en silicium. Ce guide d'onde optique plan 6 permet de multiplexer les signaux optiques qui se propagent dans les fibres, ces signaux se retrouvant ainsi à la sortie du guide d'onde optique plan.
Le dispositif de la figure 1 comprend en outre un autre substrat en silicium 8 pourvu d'une rainure en V dans laquelle est fixée l'extrémité d'une autre fibre optique 10. Cette extrémité est optiquement couplée à la sortie du guide d'onde optique plan de façon que les signaux optiques qui ont été multiplexés grâce au guide d'onde optique plan 6 se propagent dans la fibre optique de sortie 10.
Il est également connu de réaliser un tel couplage en utilisant un montage en cascade de fibres optiques. A ce sujet on se reportera au document suivant : (1) US 5 809190 A (Chen).
La figure montre en coupe une unité d'entraînement selon l'invention.
Selon la figure, une électronique de puissance 1, alimentant en énergie électrique un moteur d'entraînement 2, est installée à la verticale au-dessus du moteur d'entraînement 2. Le moteur d'entraînement 2 est relié à une transmission à rapport fixe 3 elle-même reliée à une roue
motrice 4 s'appuyant sur la voie de circulation. La force fournie par le moteur d'entraînement 2 est transmise par la transmission 3 à la roue motrice 4. Les liaisons entre le moteur d'entraînement 2 et la roue motrice 4 ainsi que l'électronique de puissance 4 et le moteur d'entraînement 2 sont réalisées de manière rigide en rotation de sorte que toutes les pièces tournent en commun.
A l'intérieur du moteur, suivant l'axe géométrique, se trouve un rotor 8 avec un arbre d'entraînement. De façon annulaire autour de l'arbre d'entraînement on a une unité de frein 7. Une vis 6 fixe un ventilateur 5 à l'arbre du rotor 8 ; la vis 6 fixe en outre une pièce du frein 7. La vis 6 assure ainsi une double fonction comme élément de fixation pour une pièce de l'unité de frein 7 et le ventilateur 5. Les deux pièces sont ainsi bloquées en rotation par rapport au rotor 8 du moteur d'entraînement 2.