INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, la zone du boîtier traitée par rayonnement laser comporte un élément protubérant du type pion ou créneau disposé sur ou à proximité du chant d'un des flancs de la gorge de collage, et venant s'insérer, lors de l'insertion du pied de glace dans la gorge, dans une cavité ou échancrure ménagée dans le pied de glace.
Selon un mode de réalisation, la cavité ou l'échancrure ménagée dans le pied de glace se situe dans la zone d'appui du pied de glace sur un des flancs de la gorge de collage du boîtier.
Les zones complémentaires du boîtier et de la glace peuvent comporter un élément protubérant du boîtier du type pion ou créneau et une cavité ou échancrure ménagée dans le pied de glace, dont les dimensions et formes respectives sont choisies de façon à ce que, après fusion au moins partielle dudit élément protubérant sous l'effet du rayonnement laser puis refroidissement de ce dernier, on crée un accrochage mécanique entre ledit élément et ladite cavité. Ceci est particulièrement utile quand la compatibilité chimique entre le matériau constitutif de la glace et celui constitutif du boîtier est peu élevée, car dans ce cas, même la fusion locale du boîtier au contact de la glace peut rie pas créer d'adhésion mutuelle suffisante pour fixer la glace au boîtier. On peut ainsi choisir une cavité sur la glace de forme par exemple tronconique, associée à un pion sur le boîtier de forme cylindrique, ou toutes autres formes telles que l'élément protubérant du boîtier, une fois traité au laser, adopte une forrne qui vient s'emboîter définitivement dans la cavité de la glace par un effet de contre dépouille.
L'invention concerne également le dispositif d'éclairage et/ou de signalisation obtenu par le procédé précédemment décrit. Elle concerne également un dispositif d'éclairage et/ou signalisation de véhicule automobile, du type projecteur, comportant un boîtier fermé par une glace, telle que la glace est fixée au boîtier par insertion du pied de glace dans une gorge de collage aménagée sur le boîtier dans laquelle est disposé de la colle, avec des zones de soudure locale du boîtier au pied de glace, lesdites zones étant situées sur l'un des chants et/ou ou l'une des faces l'un des flancs de la gorge cle collage du boîtier. Avantageusement, la glace se trouve soudée localement au boîtier au niveau du pied de glace, notamment dans la zone d'appui du pied de glace sur un des flancs de la gorge de collage du boîtier. Les zones de soudure locale se présentent notamment sous la forme d'au moins un élément protubérant du type pion ou créneau, notamment disposé sur ou à proximité du chant d'un des flancs de la gorge de collage, inséré au moins partiellement dans une cavité ménagée dans le pied de glace.
La cavité ménagée dans le pied de glace se situe de préférence dans la zone d'appui du pied de glace sur un des flancs de la gorge de collage du boîtier.
Les formes respectives de l'élément protubérant une fois soudé dans la cavité et de sa cavité créent un accrochage mécanique de la glace au boîtier.
Le pied de glace peut comporter une zone d'appui contre l'un des chants de la gorge de collage, et les zones de soudure sont localisées à l'interface zone d'appui/gorge de collage.
Selon une variante, le pied de glace est dépourvu de zone d'appui. On a alors une glace plus simple à fabriquer. Notamment dans ce cas de figure, le pied de glace peut être aminci par rapport à l'épaisseur nominale de la glace, la réduction d'épaisseur étant par exemple progressive et/ou réalisée à l'aide d'une zone intermédiaire chanfreinée.
Cette formulation a été obtenue par simple mélange des différents composants.
Composition 1: Préparation liquide des extraits des plantes 1- l'extrait de l'exemple 1 64 % 2- l'extrait de l'exemple 2 16 3o 3- miel ou sucre 20 % Composition 2: Gélules ou poudre 1- l'extrait de l'exemple 1 (extrait lyophilisé) 80 (Yo 2- l'extrait de l'exemple 2 (extrait lyophilisé) 20 % Composition 3: Gélules ou poudre 1- l'extrait de l'exemple 1 (extrait lyophilisé) 37 % 2- l'extrait de l'exemple 2 (extrait lyophilisé) 9 % 3N-Acétylcystéine 54 Composition 4: Gélules ou poudre 1- l'extrait de l'exemple 1 (extrait lyophilisé) 2- l'extrait de l'exemple 2 (extrait lyophilisé) 3- N-Acétylcystéine 4- Acide urique 23,28 % 5,80 34,80 % 34,80 % io 5- Sélénium 0,01 6- Zinc 0,60 % 7- Fer 0,5 cYo 8- Cuivre 0,2 % 9Molybdène 0,01 % Evaluation Cliniques de la formulation 1. Modalité de l'étude: Elle a été mise en oeuvre dans les deux centres médicaux du docteur Pierre PYEBI-OYOUBI au Gabon, avec pour objectifs de tester l'efficacité de l'association des extraits de l'aloe vera et la buchholzia macrophylla sur les malades VIH-SIDA. Un test de dépistage de l'infection à VIH automatisé (VIDAS HIV DUO ou VT) a été réalisé avant et après le traitement à l'association des extraits de deux plantes.
Le système VIDAS est basé sur la détection combinée de l'antigène P24 de HIV-1 et des immunoglobulines G anti-VIH 1 et anti-VIH2 dans le sérum par la technique ELFA. Les maladies opportunistes au SIDA ont été également évaluées avant et après le traitement.
Un bilan médical est effectué avant et après un traitement de 1 à 6 mois. La numération-formule sanguine (NFS) a été également réalisée avant et après le traitement.
La NFS ou hémogramme permet de mesurer le nombre d'éléments de chacune des trois catégories de cellules sanguines que sont les globules rouges (hématies), les globules blancs (leucocytes) et les plaquettes. La numération globulaire consiste à compter le nombre de globules de chaque 2858935 8 catégorie, et la formule leucocytaire à répartir les globules blancs en classes différentes en fonction de leurs caractéristiques. Ces différentes informations seront utiles, par exemple, pour diagnostiquer une anémie.
Ces examens apportent des informations fondamentales, et ils sont demandés systématiquement lors d'un bilan, en particulier lorsque l'on suspecte une anémie (baisse des globules rouges) ou une infection. Les résultats varient également en fonction de nombreux éléments dont la prise de médicaments.
Un groupe de douze personnes séropositives ont été sélectionnées pour 10 l'étude. Les résultats obtenus sont les suivants: 1-Effet la composition 1 sur la présence de l'antigène P24 de VIH-1 et des immunoglobulines G anti-HIV 1 et anti -HIV2 Figure 1 H ca -2 - -4 - c -6 - -g -10 - , a -12 1 2 3 4 Mois VT est un test de dépistage de l'infection à VIH automatisé (VIDAS HIV DUO). VT 0.35 = positif.
Les résultats obtenus montrent que l'administration par voie orale de la composition 1 aux malades VIH-Sida provoque une réduction significative de la présence dans le sérum des malades de l'antigène P24 de HIV- 1 et des immunoglobulines G anti-VIH 1 et anti-VIH2. Les résultats obtenus montrent en outre une rémission significative des effets cliniques des maladies opportunistes au VIH-Sida. Ces résultats suggèrent que le traitement des malades VIH-Sida par la composition 1, provoque une stimulation des défenses immunitaires, et une diminution des effets secondaires de l'infection aux virus VIH-Sida. io
L'invention se rapporte à une composition durcissable pour la réalisation d'un revêtement de protection et de décoration des sols et ayant un aspect granité, ainsi qu'à un procédé de préparation d'un tel revêtement.
La protection et la décoration des sols à l'aide de peintures ou de résines se fait généralement en utilisant des revêtements incolores laissant apparaître le dessin du support par transparence du film de revêtement, ou bien en utilisant des revêtements colorés obtenus par incorporation de pigments, ce qui conduit à une teinte uniforme, monochrome.
Une autre méthode de protection et de décoration des sols habituellement mise en oeuvre consiste à utiliser des revêtements formés de plusieurs produits ou matières assemblés sous forme d'un système permettant une finition plus décorative que les revêtements monochromes.
Ces systèmes sont généralement à base de quartz coloré ou de paillettes colorées.
Ces derniers revêtements sont généralement mis en oeuvre selon le procédé suivant : a) préparation du support à traiter ; b) application d'un revêtement primaire, choisi en fonction du support et destiné à assurer une bonne adhérence du système et à fermer toutes les aspérités du support qui, si elles n'étaient pas obstruées par le revêtement primaire, provoqueraient des imperfections de surface ; c) après séchage du revêtement primaire, application d'une résine, choisie en fonction des qualités requises du système ; d) avant que la résine ne durcisse, projection par saupoudrage des quartz ou des paillettes ; e) lorsque la résine a durci, généralement le lendemain, balayage ou aspiration de toutes les particules de quartz ou des paillettes qui n'ont pas été prises dans la résine lors du durcissement ; f) dans le cas d'emploi de paillettes, ponçage ou écrêtage des paillettes orientées verticalement, puis aspiration des poussières ; g) application d'une nouvelle couche de résine incolore afin d'enrober complètement les agrégats ;
h) éventuellement, application d'une seconde couche de fermeture afin de bien garnir les aspérités provoquées par les agrégats, cette seconde couche étant appliquée après durcissement de la couche précédente, généralement après 24 heures ; i) enfin, éventuellement, application d'un film de finition pour donner un aspect satiné, mat ou graineux assurant des propriétés antidérapantes, décoratives et permettant de rattraper certaines irrégularités optiques.
Ce procédé est donc long et fastidieux à mettre en oeuvre, à cause du grand nombre d'opérations à effectuer. En effet, après la préparation du support et l'application du revêtement primaire, ce qui nécessite 2 jours, il faut compter 3 à 4 jours supplémentaires pour effectuer l'application des couches successives du système de décoration, cette période comprenant l'application des produits, les temps de séchage et les ponçages intermédiaires.
La durée globale d'intervention sur le chantier est donc de 5 à 6 jours.
Dans une première méthode, le principe de la construction de la lentille L repose essentiellement sur une projection du filament 101 dans une famille de plans verticaux it contenant l'axe vertical Z-Z passant par le centre O du filament et sur la définition dans ces plans n des rayons incidents extrêmes à considérer.
Les rayons incidents extrêmes émis par le filament 101 doivent émerger de la lentille L (face de sortie S) en étant contenus dans un plan horizontal. Les autres rayons incidents émis par le filament 101 sont réfractés avec une inclinaison vers le bas par rapport à l'axe optique Y. On considère donc un plan vertical it(0) qui paisse par le centre O du filament 101 et qui forme un angle 0 avec l'axe optique Y-Y. L'angle 0 peut varier de 0 à une valeur correspondant à l'un des bords verticaux de la face d'entrée E. On désigne par C;(8) l'intersection verticale du plan n(0) avec la face d'entrée E. On désigne également par M(0,z) un point d'altitude z situé sur C;(0).
Pour chaque point M(0,z), on construit un rayon incident i en ce point, issu de la projection du filament 10'1 dans le plan n(0).
Le rayon incident i est contenu dans le plan n(0). Le rayon r issu du rayons incident i et réfracté par la face d'entrée E est ensuite construit et on écrit que le rayon é issu du rayon i^ et réfracté par la face de sortie S de la lentille L est un rayon horizontal.
Les rayons incidents extrêmes i' et t" à considérer dans le plan ir(0) sont ceux tangents respectivement aux contours extrêmes arrière et avant de la projection orthogonale du filament 101 dans le plan t(0). La projection orthogonale du filament 101 dans le plan t(e) présente des extrémités en arc d'ellipse. Les points de tangence sur les contours extrêmes arrière et avant de ro la projection orthogonale du filament 101 sont repérés tar et tav à la Fig.4.
Dans une deuxième méthode de construction, les rayons limites sont déterminés dans l'espace. Cette méthode est indispensable dans le cas où l'émetteur lumineux est immergé dans un milieu d'indice différent du milieu de propagation de la lumière jusqu'à la face d'entrée E de la lentille.
En effet, dans un tel cas, il est impossible de projeter l'optique primaire que constitue le dioptre de sortie de la lumière hors de la source. Certaines diodes LED dont les puces sont revêtues d'une résine d'épaisseur significative sont dans ce cas.
Lorsque l'émetteur lumineux peut être considéré comme placé dans l'air, par exemple un filament approximé par un cylindre, cette deuxième méthode conduit à des surfaces pratiquement identiques à celles obtenues par la première méthode qui lui est alors préférée.
Dans cette deuxième méthode, les rayons et i" sont définis comme étant les rayons réfractés par le dioptre de sortie de la source, correspondant respectivement à des rayons tangents à l'émetteur issus d'un point de ce dernier tel que la distance de ce point au point d'impact M' ou M" sur la lentille soit minimal (i') ou maximal (i") en projection sur l'axe transverse x. En absence de dioptre, ce sont les rayons i' et i" qui sont directement tangents à l'émetteur lumineux.
Relativement à la deuxième méthode exposée ci-dessus, les Figs.5 et 6 montrent en vue de dessus le cas d'une source plane, par exemple une puce LED, immergée dans une résine et ayant une face de sortie plane, perpendiculaire à l'axe optique. Les repères EL et RE désignent respectivement l'émetteur lumineux et la résine. Dans ce cas particulier, la variable intermédiaire A, représentant le point d'émergence du rayon lumineux sur la s face de sortie plane, peut être déterminée analytiquement en résolvant une équation du 4ième degré.
Toujours relativement à la deuxième méthode, la Fig.7 montre le cas d'un filament. Dans ce cas, le rayon i' est tangent au cylindre modélisant le filament en un point appartenant au cercle situé à l'extrémité du filament ou à la coupe du filament par un plan x = M'x.
L'écriture de la condition d'horizontalité des rayons émergeants ê conduit à une équation aux dérivées partielles de la surface de sortie S recherchée. Cette équation aux dérivés partielles peut être résolue par des io méthodes numériques sachant que deux bords sont connus et constituent des conditions aux limites autorisant le calcul.
Les deux bords connus autorisant la résolution de l'équation aux dérivées partielles de la surface de sortie S découlent du choix arbitraire de la génératrice Gh et de la seconde contrainte 2) (indiquée ci-dessus) imposée à Gh.
En effet, du fait de la contrainte 2), les rayons émergeants ç correspondant dans le plan 7t(0=0) aux rayons incidents i tangents à la projection du filament 101 sont parallèles à l'axe Y-Y, de façon que la coupe de la face de sortie S par le plan vertical n(0=0) peut être obtenue par un calcul d'optique à deux dimensions (2D). La projection du filament 101 dans le plan 7r(e=0) est alors un cercle dont le rayon est celui du filament 101.
Il est obtenu une équation différentielle qui peut être résolue par une méthode numérique.
Par exemple, des résultats satisfaisants ont été obtenus en assimilant la tangente à la corde et en faisant un calcul progressif à partir du point de coordonnée z=0 pour lequel l'épaisseur au centre de la lentille est un paramètre de construction connu.
Il est maintenant décrit ci-dessous un exemple de résolution par la méthode des différences finies de l'équation aux dérivées partielles de la surface de sortie S recherchée. Dans cet exemple, il est: fait appel à un calcul progressif qui est effectué ligne verticale par ligne verticale , en déplaçant le point de départ de chaque ligne le long d'une discrétisation de la génératrice Gh. Un avantage de l'approche ci- dessus, indiquée à titre d'exemple, est que chaque point de la surface de sortie S est calculable de rnanière analytique du fait que deux points voisins sont connus.
On note: P, un point quelconque sur la ligne verticale considérée de la surface 5 de sortie S, Po, P, des points de la surface S voisins du point P et supposés connus, i, le rayon diffracté issu du rayon incident i impactant la surface d'entrée E, lo ë , le rayon émergeant au point P de la surface de sortie S, N, la normale à la surface de sortie S au niveau du point P, n, indice de réfraction du matériau de la lentille L, et p, inconnue intermédiaire recherchée.
Les relations suivantes peuvent être écrites: P=M+,u.r, N colinéaire à nr - é , et N PoPA PoP.
A partir des relations ci-dessus, sachant que é est normé et horizontal, il est obtenu une équation du second degré en p de la forme 20 Ap2+Bp+C = 0, où A = V2Z2 - n2k22 - n2k42 B = 2(V1ZV2Z - n2k1k2 -n2k3k4) C = V iz2 n2k12 - n2k32. avec,
k1 = rXV1Z rZV1x k2 = V2,-r, V2, k3 = ryV1Z-rZV1y k4 = ryV2Z rrV2y i0 et, VI = PoMAPM V2 = (i.APPo) L'inconnue p est calculable pour chacun des points P considérés, ce 5 qui autorise donc la construction de la surface de sortie S. La Fig.8 illustre le réseau de courbes isolux obtenues avec une lampe Hl 1, une lentille L de 48x34 mmz en vue de face et un encombrement en profondeur du système lentille-lampe de 42 mm environ.
Conformément à l'invention, dans la mesure où le volume disponible Io l'autorise, la lentille L peut être complétée par des ailes destinées à optimiser les performances optiques du projecteur.
Ainsi, il est possible de compléter la lentiille L par des ailes supérieure, inférieure et/ou latérales.
Comme montré en coupe à la Fig.9 de manière schématique, l'aile 15 supérieure AH comprend une surface d'entrée AE, une;surface réfléchissante AR et une surface de sortie AS.
De préférence, afin d'arriver à des dimensions réduites, la surface d'entrée AE est choisie de façon à rabattre le plus possible les rayons vers l'arrière. Une surface AE de type plan ou conique globalement horizontale et s'étendant du bord de la lentille L jusqu'au dessus du filament 101 est un compromis acceptable pour certaines applications de l'invention.
La surface réfléchissante AR peut être définie de façon à fonctionner en réflexion totale, partielle ou spéculaire. Le choix du type de réflexion de la surface AR est lié au choix de la surface d'entrée AE. La réflexion totale offre l'avantage d'un bon rendement et de la simplicité de réalisation, notamment par rapport à la réflexion spéculaire qui demande le dépôt d'un revêtement réfléchissant.
Pour la construction de la surface réfléchissante AR et de la surface de sortie AS, l'homme du métier pourra utiliser avantageusement des principes de calcul analogues à ceux exposés ci-dessus à titre d'exemple pour la construction de la lentille L, en adaptant le choix des rayons extrêmes.
La Fig.10 montre une demi-vue en perspective des surfaces optiques actives obtenues pour une lentille L2 selon l'invention incorporée dans un projecteur équipé d'une source lumineuse 6 à plusieurs diodes électroluminescentes groupées dans un module multi-puces (dite ci-après source multi-LED ).
On notera ici que les principes de construction de la lentille exposés cidessus pour une source à filament s'appliquent aussi au cas d'une source multi-LED ou d'une source comprenant une seule diode électroluminescente (LED).
Ainsi, par exemple, dans le cas d'une source multi-LED ayant une forme plane et rectangulaire, les rayons lumineux extrêmes à considérer dans les constructions sont ceux issus des coins adéquats de la projection rectangulaire de la source et non pas ceux tangents à la projection elliptique de l'extrémité d'un cylindre comme pour le filament 101.
Dans la Fig.10, la lentille L2 est observée du côté de la source lumineuse 6. La partie non représentée de la lentille L2 à la Fig.10 est similaire à celle représentée, par rapport au plan de coupe de la demi- vue.
Des surfaces optiques des ailes supérieure AH, inférieure AB et 15 latérale gauche ALG sont visibles à la Fig.10.
L'invention concerne plus particulièrement, mais non exclusivement, 10 un projecteur lumineux du type antibrouillard.
II est connu un projecteur équipé d'un réflecteur dont la surface est déterminée pour assurer le faisceau à coupure, c'est-à-dire que les rayons lumineux du faisceau réfléchi se trouvent essentiellement au- dessous d'une ligne de coupure qui peut être horizontale, ou qui peut être formée par une ligne brisée dans le cas d'un projecteur code. La source lumineuse utilisée est assez puissante pour que la fraction de la lumière émise vers l'arrière en direction du réflecteur suffise pour produire le faisceau lumineux souhaité. Pour éviter que la lumière émise vers l'avant par la source lumineuse crée un éblouissement par observation directe, on prévoit généralement un cache situé devant la source lumineuse. Une partie du flux lumineux n'est donc pas utilisée pour le faisceau d'éclairage, ce qui n'empêche pas de satisfaire aux conditions de photométrie pour le faisceau lumineux dans le cas d'une source de forte puissance.
Dans sa demande de brevet français non encore publiée N 04 11 785, déposée le 4 novembre 2004, la Demanderesse divulgue un projecteur lumineux pour véhicule automobile du type donnant un faisceau à coupure. Dans ce projecteur, le cache habituellement situé devant la source lumineuse est supprimé et remplacée par une lentille qui est déterminée de façon à produire le faisceau à coupure. La suppression du cache autorise une utilisation plus complète du flux de la source et corrélativement une réduction de la puissance de celle-ci.
La réduction de la puissance de la source dans la demande de brevet N 04 11 785 conduit à un allégement des contraintes thermiques dans le projecteur, ce qui rend possible une plus grande compacité en profondeur, notamment du fait d'une distance moindre entre la source et la glace fermant le projecteur.
Bien que le projecteur décrit dans la demande de brevet N 04 11 785 apporte une amélioration sensible dans la voie d'un plus faible encombrement, il reste souhaitable de proposer d'autres solutions autorisant une plus grande compacité encore, notamment afin de faciliter l'intégration de nouvelles fonctions dans les projecteurs lumineux telles que par exemple la fonction d'éclairage de jour dite DRL (pour Day Running Light en anglais).
La présente invention a essentiellement pour objet de fournir un projecteur lumineux du genre défini précédemment qui permette d'obtenir un faisceau lumineux à coupure satisfaisant et qui soit d'une grande compacité.
Le projecteur lumineux de faible encombrement selon l'invention, pour véhicule automobile, donnant un faisceau lumineux à coupure, en io particulier du type anti-brouillard, admettant un axe optique et comprenant une source lumineuse ayant un axe sensiblement horizontal s'étendant sensiblement perpendiculairement à l'axe optique du projecteur, est caractérisé en ce qu'il ne comporte aucun réflecteur, et en ce qu'il comporte devant la source lumineuse une lentille déterminée pour donner un faisceau lumineux à coupure.
Selon une autre caractéristique, la lentille est déterminée de telle manière que des rayons incidents extrêmes émis par la source soient réfractés, en sortie de la lentille, sensiblement parallèlement à l'axe optique, tandis que les autres rayons lumineux incidents émis par la source sont réfractés avec une inclinaison vers le bas par rapport à l'axe optique.
Le projecteur selon l'invention, brièvement décrit ci-dessus, autorise des modes de réalisation qui permettent de satisfaire pleinement aux règles normatives s'appliquant dans ce domaine technique. Ainsi, le projecteur selon l'invention donne lieu à des modes de réalisation conformes à la norme européenne en vigueur R19-2 et à la future norme R19- 3, ainsi qu'aux normes correspondantes s'appliquant sur le territoire des Etats-Unis d'Amérique.
Par exemple, une conformité avec la norme R19-2 a été obtenue avec une simple lampe H8. Une lampe H7 ou H11 convient généralement dans les autres cas.
Selon un mode de réalisation particulier, la lentille comporte au moins une aile supérieure et/ou inférieure participant à la formation du faisceau lumineux à coupure et qui est sensiblement horizontale et perpendiculaire à l'axe optique. De plus, la lentille peut comporter également au moins une aile latérale gauche et/ou droite participant à la formation du faisceau lumineux à coupure et qui est sensiblement verticale et perpendiculaire à l'axe optique.