INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Enfin, dans une variante de réalisation, le bouchon est réalisé ou inclut une pièce réalisée dans un matériau ayant une masse spécifique supérieure à celle du verre, et par exemple dans un matériau métallique, afin d'alourdir la base du verre et améliorer sa stabilité, mais aussi pour lui donner une masse voisine de celle d'un verre traditionnel.
INSTRUMENT D'ALESAGE, EN PARTICULIER POUR L'ALESAGE DE CANAUX DENTAIRES La présente invention concerne un instrument d'alésage comportant une base, une zone de coupe et une zone de guidage, la zone de coupe comportant au moins une goujure hélicoïdale et définissant une enveloppe de forme conique ou cylindrique.
Actuellement, les instruments d'alésage de canaux dentaires ont une partie active ayant une enveloppe conique et comportent une ou plusieurs arêtes de coupes enroulées en hélice le long de cette partie active.
Cette taille en hélice est indispensable pour l'évacuation des débris de dents vers l'extérieur de la racine. En contrepartie, la partie conique subit un gainage lorsque l'instrument est introduit dans le canal et, lors d'une rotation de cet instrument, se visse dans le canal. Pour cette raison, il est recommandé d'utiliser un tel instrument uniquement selon un mouvement axial manuel avec éventuellement un léger mouvement de rotations alternées, faute de quoi, l'instrument peut se bloquer dans la dent et rompre.
Il existe également d'autres instruments dans lesquels la tendance au vissage a été partiellement éliminée. Ceci a été obtenu en émoussant fortement les angles de coupe. De cette façon, l'instrument peut être utilisé avec un moteur d'entraînement en rotation à faible vitesse, ce qui permet de ne pas déformer la trajectoire naturelle du canal tout en effectuant son élargissement.
L'émoussage des arêtes de coupe engendre un couple de travail important, ce qui peut également entraîner la rupture de l'instrument. Afin d'éviter ce risque, il est nécessaire d'utiliser toute une gamme d'instruments ayant différentes conicités, ceux ayant la conicité la plus grande étant utilisés les premiers. Dans
ce cas, l'effort de friction est appliqué sur une partie limitée du canal dentaire et de l'instrument, ce qui évite l'effet de gainage.
Il apparaît donc que la méthode utilisant un instrument à entraînement motorisé ne permet pas un gain de temps par rapport à la méthode manuelle et nécessite une bonne dextérité.
La présente invention se propose de pallier les inconvénients des instruments d'alésage de l'art antérieur en réalisant un instrument dans lequel le risque de vissage est éliminé tout en maintenant un couple relativement faible.
Il a déjà été proposé également des compositions contenant des poudres solides, qui contribuent à la dispersion des excipients gras. Le brevet JP 48-11 951 divulgue, par exemple, de telles compositions, à base de différents oxydes métalliques, comme
l'oxyde de magnésium, d'antimoine ou la poudre de mica. Cependant, ces compositions ne sont pas satisfaisantes, notamment en terme de performances cosmétiques.
Le problème posé par l'invention est de trouver des compositions cosmétiques capillaires qui procurent aux cheveux de bonnes propriétés cosmétiques et avec lesquelles il est possible, le cas échéant, de fixer durablement la coiffure.
De manière surprenante et inattendue, la Demanderesse a découvert qu'il était possible de résoudre ce problème, en utilisant des particules contenant un oxyde particulier, à savoir l'oxyde de magnésium, dans un milieu cosmétiquement acceptable, la taille primaire moyenne en nombre des particules étant sélectionnée entre 1 et 1000 nm.
L'invention a pour objet une composition cosmétique, notamment capillaire, caractérisée par le fait qu'elle comprend, dans un milieu cosmétiquement acceptable, des particules contenant entre 10 et 100 % d'oxyde de magnésium, la taille primaire moyenne en nombre des particules étant comprise entre 1 et 1000 nm, la composition comprenant moins de 5 % d'huile.
Un autre objet de l'invention concerne un dispositif aérosol contenant une telle composition.
Un autre objet de l'invention concerne un procédé cosmétique capillaire comprenant l'application sur les cheveux de cette composition, cette dernière pouvant être contenue dans un dispositif aérosol.
Encore un autre objet de l'invention concerne l'utilisation de particules contenant entre 10 et 100 % d'oxyde de magnésium, pour mettre en forme la coiffure, notamment sans coller les cheveux entre eux.
De préférence, la taille primaire moyenne en nombre des particules contenant de l'oxyde de magnésium est comprise entre 5 et 500 nm.
Conformément à la présente invention, les particules sont des particules solides.
Elles contiennent de l'oxyde de magnésium, en formant une masse dans laquelle l'oxyde de magnésium ne sert pas d'agent de revêtement, d'enrobage, ou d'adsorption à 1 Z-1 une (ou d'autres) charge (s), comme un ou (des) oxyde (s) métallique (s).
Dans le cas où les particules sont formées par de l'oxyde de magnésium et d'autres charges, l'oxyde de magnésium se trouve à l'état libre et ne forme pas de liaisons chimiques avec les autres charges. Il s'agit alors d'un alliage entre l'oxyde de magnésium et d'autres charges, notamment avec des oxydes de métaux ou de métalloïdes, en particulier obtenu par fusion thermique de ces différents constituants.
Au sens de la présente invention, on entend par"taille primaire de particuJe"la dimension maximale qu'il est possible de mesurer entre deux points diamétralement opposés de la particule. La taille primaire peut être déterminée en mesurant leur surface spécifique par méthode BET ou par granulomètre laser.
Les particules selon l'invention peuvent, par exemple, avoir une forme quelconque, par exemple la forme de sphères, de paillettes, d'aiguilles ou des formes totalement aléatoires.
Lorsque les particules, contenant entre 10 et 100 % d'oxyde de magnésium, comprennent en outre un oxyde de métal ou de métalloïde autre que l'oxyde de magnésium, celui ci est notamment choisi parmi l'oxyde de silicium ou de bore.
De préférence, les particules contenant entre 10 et 100% d'oxyde de magnésium sont totalement exemptes d'oxyde d'aluminium.
0 = 35O
L' allure du miroir et de la lentille ainsi obtenus est illustrée sur les figures 3 à 6 des dessins. Les formes des différentes génératrices montrées sur ces figures sont à considérer comme significatives eu égard à
la présente description.
Avantageusement, et comme le montrent les figures 3 à 6, la lentille 30, représentée en traits pleins sous sa forme théorique avec un contour carré, est réalisée avec
un contour circulaire 33 tel que représenté en tiretés.
De cette manière, la lentille 30 présente, lorsque le projecteur est éteint, un aspect (par ses faces lisses) et une forme (par son contour circulaire) extrêmement similaires à ceux d'une lentille classique (typiquement plan-convexe) d'un projecteur du genre elliptique. On peut donc, dans un bloc optique avant de véhicule, juxtaposer un projecteur selon l' invention avec un projecteur du genre elliptique, ceux-ci présentant tous
deux le même type d' aspect éteint.
On observe également sur les figures 3 à 6 que le contour 23 du miroir 20 est découpé de manière à éliminer de celui-ci toute zone susceptible de réfléchir la lumière vers l'extérieur du contour circulaire 33 de la lentille; dans le même temps, l'encombrement du miroir
est réduit au strict minimum.
On comprend que l'on a ainsi réalisé un projecteur compact en largeur et dans une certaine mesure en profondeur, capable d'engendrer un faisceau satisfaisant,
et présentant un aspect voisin de celui d'un elliptique.
A propos de la qualité photométrique du faisceau, la figure 7 représente par une série de courbes isocandela l' allure de celui-ci. On note une largeur importante, une bonne homogénéité et, dans le même temps, une pointe importante de lumière dans l'axe de la route. Ceci est permis par le fait que des zones significative du miroir 20 et de la lentille 30 sont consacrées à l'obtention d'une déviation nulle de la lumière (é = 0 entre X3 et D/2), et ceci avec des images relativement petites de la source (de telles images étant d'autant plus petites que la valeur de x est grande). Bien entendu, on peut apporter à la présente
invention de nombreuses variantes.
En premier lieu, on peut donner au miroir 20 et à la lentille 30 des largeurs différentes, la largeur du miroir pouvant être égale ou inférieure à celle de la
En deuxième lieu, on peut concevoir la lentille non pas avec une face extérieure lisse et plane et avec une face intérieure conçue comme décrit plus haut, mais au contraire avec une face intérieure lisse et plane et avec une face extérieure conçue comme décrit plus haut (ou encore avec des faces intérieure et extérieure toutes
Les résultats positifs obtenus avec le broyeur à percussion type DANGOUMAU illustrent bien la possibilité de complexer les dérivés anilides à chaîne polycarbonée inhibiteurs de l'ACAT et les cyclodextrines en utilisant un co-broyage de type haute énergie.
Par ailleurs, d'autres broyeurs peuvent également être employés. notamment le système Hybridizer de la société NARA qui utilise la technologie de modification de la surface des poudres ("high energy impact"ou"particle design mill") et qui offre l'avantage d'une durée de procédé très courte.
Exemple 7 : Un co-broyage est réalisé dans un système Hybridizer modèle NHS-0. 20 g de mélange constitué de 6,33 mmol de F12511 et 12,66 mmoi de ss-cyclodextrine sont introduits et co-broyés à une vitesse de rotation de 16200 tours. min-l. Après seulement 5 minutes de procédé, le produit obtenu montre déjà, par analyse thermique différentielle, un pourcentage d'interaction de 75 %.
Après 2 heures d'agitation dans une solution aqueuse de laurylsulfate de sodium à 5 %. la quantité de F 12511 solubilisée à partir de ce co-broyat est de 105 ug/ml.
Type 3 : Le principe de la méthode de préparation en milieu liquide est de mettre en contact, à l'état moléculaire, le principe actif et la cyclodextrine, puis d'isoler le complexe formé par exemple par utilisation de solvants ou de non-solvants appropriés.
Exemple 8 : Un mélange de 200 ml d'eau contenant 1, 47 mmol de p-cyclodextrine et de 400 ml de tétrahydrofurane contenant 2,94 mmol de F12511 est agité par agitation magnétique, à 370 tours/minute, pendant une journée, à une température de 40 C. Après 3 jours de conservation à + 5 C, un précipité s'est formé, qui est recueilli par filtration et séché : la quantité de produit récupéré est de 549,4 mg ; il contient le F12511 complexé par la p-cyclodextrine Suivant leurs caractéristiques, les complexes sont aussi récupérés par co-cristallisation, évaporation, lyophilisation ou nébulisation.
Les complexes de dérivés anilides à chaîne polycarbonée et de cyclodextrines, plus particulièrement de dérivés dodecylthio-phenylacetanilides tels le (S) -2', 3', 5'-trimethyl-4'-hydroxy-a-dodecylthio- phenylacetanilide ou ses dérivés apparentés et de cyclodextrines natives ou leurs dérivés telles respectivement les eux-, p-, y-cyclodextrines ou leurs dérivés hydroxypropyl. sutfobutytéther ou méthylés présentent de façon surprenante des solubilités en milieu aqueux considérablement plus importantes que les solubilités des dérivés anilides à chaîne polycarbonée initiaux.
Il est rappelé que la solubilité à saturation dans l'eau du F12511 est inférieure à 50 ng/ml. cette valeur représentant en fait la limite de détection analytique de la molécule en solution saturée.
La cinétique de solubilisation dans l'eau du complexe F12511/y-cyclodextrine, au ratio molaire 1/2, montre une quantité de FI2511 solubilisée comprise entre 1 et 2 pg/ml pendant les deux premières heures d'agitation.
L'utilisation de la y-cyclodextrine permet donc de multiplier la quantité de F 12511 solubilisée dans l'eau d'un facteur d'au moins 20 à 40 fois.
Par ailleurs, le comportement de ce même complexe F12511/y-cyclodextrine (1/2) dans une solution aqueuse de laurylsulfate de sodium à 5 % révèle une capacité de micellisation du tensio-actif
multipliée jusqu'à 260 fois par rapport au résultat obtenu pour le F 125 Il seul, comme l'indiquent le tableau ci-dessous et la figure 7.
Quantité de F 12511 solubilisée dans une solution de laurylsulfarte de sodium à 5 % (en g/ml) Entité testée Après 5 min Après 30 min Après 1 h Après 2 h F12511 1 3 5 11 F12511/260 470 590 560 y-cyclodextrine (1/2) Les résultats sont tout aussi surprenants avec les complexes F12511/ss-cyclodextrine (ratio molaires 1/1 et 1/2).
Ils sont présentés dans le tableau ci-dessous et illustrés par la figure 8
Entité testée Quantité de F 12511 solubilisée dans une solution de laurylsulfate de sodium à 5 % (en g/ml) Après 5 min Après 30 min Après 1 h Après 2 h F12511 1 3 5 Il F12511/400 455 505 420 0-cyclodextrine (1/1) F12511/365 360 350 210 ss-cyclodextrine (1/2)
La capacité de micellisation du F12511 par le laurylsulfate de sodium peut être multipliée jusque 400 fois par rapport au résultat obtenu pour le FI 25 11 seul.
d'éclairage de bonne qualité.
A cet effet, la présente invention propose, selon un premier aspect, un projecteur de véhicule automobile, comprenant une source lumineuse, un miroir et un élément transparent de déviation optique placé devant le miroir, le miroir étant apte à coopérer avec la source lumineuse pour engendrer un faisceau délimité par une coupure supérieure, et l'élément de déviation étant apte à assurer un étalement généralement horizontal de la lumière, sans modifier sensiblement la répartition verticale de la lumière, projecteur caractérisé en ce que ledit élément de déviation présente des faces d'entrée et de sortie de lumière qui sont continues sur toute leur étendue, de manière à présenter un aspect similaire à
celui d'une lentille de projection d'une tache lumineuse.
Des aspects, préférés, mais non limitatifs, du projecteur selon l' invention sont les suivants: - lesdites faces d'entrée et de sortie de lumière
de l'élément de déviation sont lisses.
- l'élément de déviation présente un contour
généralement circulaire.
- le miroir présente un contour choisi pour que tous les rayons lumineux issus de la source et réfléchis par le miroir rencontrent la face d'entrée de l'élément
de déviation.
- le miroir possède une génératrice horizontale satisfaisant à une loi prédéterminse exprimant une seconde distance latérale, par rapport à un axe optique du projecteur, du lieu d' impact d'un rayon réfléchi sur une droite de référence transversale située au voisinage de l'élément de déviation, en fonction d'une première distance latérale, par rapport à ce même axe optique, du lieu de réflexion dudit rayon réfléchi sur ladite
génératrice horizontale.
- ladite seconde distance latérale varie de façon non linéaire de zéro à un maximum de ladite seconde distance latérale lorsque la première distance latérale varie de zéro à un maximum de ladite première distance latérale. - les maxima de la première distance latérale et de la seconde distance latérale sont sensiblement égaux, pour ainsi donner au miroir et à l'élément de déviation
sensiblement la même largeur.
- pour au moins un intervalle de valeurs de la première distance latérale, la seconde distance latérale
est nulle.
- pour un intervalle défini de valeurs de la première distance latérale, la seconde distance latérale varie de facon monotone dans un autre intervalle de valeurs.
une coupure supérieure.
Il existe dans l'état de la technique de nombreuses publications décrivant de tels miroirs, et en particulier des miroirs capables d'engendrer un faisceau doté d'une telle coupure quelle que soit la génératrice y = f20 (x) que l'on a choisie. On citera notamment le document DE-A 42 00 989,qui décrit en détail une méthode générique pour produire mathémat iquement de tel le s surface s à
partir d'une génératrice horizontale quelcouque.
On note dans la suite D/2 la demi-largeur du miroir
et de la lentille 30.
Le miroir 20 et la face intérieure 31 de la lentille 30 sont construits en fonction de comportements souhaités de ceux-ci en termes de propagation des rayons
réfléchis et réfractés, respectivement.
En particulier, la génératrice horizontale du miroir est tout d'abord construite de manière à satisfaire à une loi donnée qui donne, en fonction de l'abscisse x, la cote %(x) suivant x du point d'impact, sur une droite traneversale imaginaire d'équation y = y dans le plan de la figure 1, du rayon lumineux réfléchi au point de cote x de la génératrice horizontale du miroir. On comprend qu'une telle loi permet de modéliser
différentes formes de génératrices horizontales.
Ainsi par exemple, une loi qui donne %(x) = 0 quelque soit x décrit une génératrice horizontale elliptique dont le premier foyer est au point 0 et dont le second foyer est sur l'axe y-y à la cote y = Y1. Selon un autre exemple, on comprend qu'une loi qui donne %(x) = x donne une génératrice horizontale parabolique de foyer 0. De là, on comprend également que la loi que l'on choisit permet de régler la facon dont le miroir " se referme " autour de la source, c'est à dire de régler la quantité de flux lumineux récupérée par le miroir, étant entendu que la distance focale f0 entre le point 0 et le fond du miroir 20 à la cote yO permet également de jouer
sur cette récupération de flux.
Un exemple particulier d'une telle loi est donné à la figure 2a des dessins. On observe que la génératrice horizontale du miroir présente une forme elliptique (%(x) = 0) de la cote 0 à la cote x = x1. Ensuite, entre cette cote x1 et la cote maximale x = D/2, le point d'impact du rayon réfléchi se décale progressivement de % = 0 à % = D/2, ce qui correspond à la cote latérale extrême de la
lentille 30.
De ce fait, on comprend que la génératrice horizontale du miroir évolue progressivement, à partir de la cote xl, d'une allure elliptique vers une allure
plutôt parabolique.
La courbe y20 (x) qui définit la génératrice horizontale, et donc l' ensemble de sa forme tridimensionnelle suivant les enseignements des documents cités plus haut, peut être aisément définie en fonction d'une loi telle que celle montrée à la figure 2a des dessins, par un système d'équations différentielles sous
Cette liste n'est pas limitative : les exemples précédents sont uniquement fournis pour illustrer les possibilités d'augmenter la solubilité dans l'eau des cyclodextrines natives par la préparation de dérivés appropriés, nettement plus solubles.
La présente invention concerne des complexes de dérivés anilides à chaîne polycarbonée et de cyclodextrines, plus particulièrement de dérivés dodecyfthio-phenyfacetanitides te) te (S)-2', 3', 5'- trimethyl-4'-hydroxy-a-dodecylthio-phenylacetanilide (FI 2511) ou ses dérivés apparentés et de cyclodextrines, plus précisément d'a-, p-, y-cyclodextrines et leurs dérivés tels les dérivés hydroxypropyl, sulfobutyl éther ou méthylés.
Ces complexes sont des complexes d'inclusion ou des complexes formés par interactions multiples, et plus généralement par interactions de surface observables dans les dispersions solides.
Les complexes objets de l'invention formés de dérivés anilides à chaîne polycarbonée inhibiteurs de l'ACAT et de cyclodextrines ont une solubilité en milieu aqueux considérablement plus importante que celle du dérivé anilide à chaîne polycarbonée seul.
Par ailleurs, la capacité de micellisation des dérivés anilides à chaîne polycarbonée inhibiteurs de l'ACAT par des tensio-actifs comme le laurylsulfate de sodium est de façon inattendue multipliée par un facteur non négligeable en présence de ces complexes.
Les dérivés anilides à chaîne polycarbonée sont amorphes ou cristallins. Dans ce dernier cas, il peut s'agir d'une forme cristalline unique ou d'un mélange de différentes formes cristallines.
Trois types de méthodes de préparation de ces complexes principe actif/cyclodextrine peuvent être mis en oeuvre. Elles se différencient par la nature du milieu réactionnel : semi-solide. solide ou liquide.
Type 1 : Dans le cas des préparations semi-solides, la complexation principe actif/cyclodextrine est effectuée par malaxage (ou"kneading") à l'état pâteux, en présence d'une faible quantité de liquide. de l'eau dans le cas le plus fréquent, mais aussi de l'éthanol, ou des mélanges eau/éthanol. ou tout autre cosolvant hydrophile approprié.
Le procédé peut être discontinu (ex : malaxage dans un mélangeur adéquat), ou continu (ex : extrusion).
Exemple 1 : Le malaxage est réalisé dans un mélangeur type BRABENDER. La cuve de celui-ci est munie de bras de géométrie dite en"Z", entraînés à 30 tours. min-1. Un mélange de 24,2 mmol de y-cyclodextrine et de 9,3 ml d'eau purifiée est introduit dans la cuve du mélangeur et pétri jusqu'à obtention d'une pâte homogène. 5,7 g de F12511 (12,1 mmol) sont ajoutés progressivement et malaxés entre 30 C et 55 C jusqu'à disparition totale du pic endothermique caractéristique de la transition solide/liquide du F12511. Le produit obtenu est calibré sur un appareil oscillant type FREWITT et séché sous vide à 40 C pendant 12 heures. Il est caractérisé par : Analyse thermique différentielle L'analyse thermique différentielle est effectuée par un chauffage de 30 C à 280 C à IO C. min''sous azote à l'aide d'un appareil D. S. C. 7 Perkin Elmer. Les thermogrammes sont présentés sur la figure 1. Le thermogramme du F12511 (a) présente trois principaux évènements endothermiques caractéristiques. Le pic endothermique centré sur 102 C de la #039-cyclodextrine (b) correspond à l'évaporation de l'eau. Le thermogramme du simple mélange physique F12511/y- cyclodextrine, à sec, au ratio molaire (1/2) (c) est la simple superposition des thermogrammes des composés purs. Le système F12511/#039-cyclodextrine au ratio molaire (1/2) après malaxage (d) présente un seul pic endothermique centré sur 112 C, les événements endothermiques caractéristiques du F 12511 ayant totalement disparu.
Spectroscopie InfraRouge à Transformée de Fourier (IR. TF) : Les spectres infrarouges sont réalisés selon la méthode de dispersion dans le KBr à l'aide d'un spectromètre I. R. T. F. Nicolet 310. La figure 2 présente les spectres I. R. des différents systèmes, le F 12511 (a), la y-cyclodextrine (b). Le spectre du simple mélange physique F 12511/y-cyclodextrine. à sec, au ratio molaire (1/2) (c) est la simple superposition des spectres des composés purs. Le
spectre du mélange F1251 1/y-cyclodextrine au ratio molaire (1/2) après malaxage (d) présente une nette évolution par rapport à celui du simple mélange physique, avec, en particulier, la disparition de la bande située aux environs de 1540 cm-l caractéristique de la déformation de la liaison N-H du groupement amide et de la vibration de valence des liaisons C=C des noyaux aromatiques du F12511.
Après 2 heures d'agitation dans une solution aqueuse de laurylsulfate de sodium à 5 %, la quantité de F12511 solubilisée à partir du complexe FI 251 1/y-cyclodextrine (1/2) est de 560 tg/ml au lieu de 11 pg/ml pour le F12511 seul.
Le ratio molaire principe actif/cyclodextrine mis en oeuvre est un facteur important qui conditionne le degré d'interaction entre les deux entités, comme le démontrent les exemples 2 et 3 ci-dessous : Exemple 2 : Le mélange est réalisé dans les mêmes conditions que l'exemple 1. Seules varient les quantités de F12511 et de y-cyclodextrine, calculées pour obtenir un ratio molaire 1/1. L'analyse thermique différentielle menée sur le produit obtenu indique un pourcentage d'interaction voisin de 60 %. La quantité de F12511 solubilisée dans une solution aqueuse de laurylsulfat de sodium à 5 % n'est alors que de 385 Ilglml après 2 heures d'agitation.
Exemple 3 : Le malaxage est réalisé dans les mêmes conditions que l'exemple 1. Seules varient les quantités de F12511 et de y-cyclodextrine, calculées pour obtenir un ratio molaire 1/1, 5. L'analyse thermique différentielle menée sur le produit obtenu indique un pourcentage d'interaction voisin de 80 %. La quantité de F12511 solubilisée dans une solution aqueuse de laurylsulfate de sodium à 5 % n'est alors que de 495 pig/ml après 2 heures d'agitation.
Exemple 4 : Le malaxage est réalisé dans un mortier.