INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Du fait que les objets des sous-revendications peuvent, au regard de la technique à la date de priorité, constituer des inventions propres et indépendantes, la demanderesse se réserve d'en faire l'objet de revendications indépendantes ou de demandes divisionnaires. Elles peuvent en outre contenir également des inventions propres présentant une construction indépendante des objets des sous-revendications indépendantes.
Les exemples de réalisation ne sont pas à considérer comme limitation de l'invention. Bien plutôt dans le cadre du présent exposé, de nombreuses variantes et modifications sont possibles, en particulier des variantes, éléments et combinaisons et/ou matériaux qui, par exemple par combinaison des modifications de certains éléments en liaison avec les caractéristiques ou éléments ou pas de procédé décrits dans la description générale et dans les formes de réalisation ainsi que dans les revendications et contenues sur le dessin, peuvent faire l'objet d'une conclusion de l'homme de l'art eu égard à la solution permettant d'atteindre le but et conduisent, par des caractéristiques pouvant se combiner, à un nouvel objet ou à de nouveaux pas de procédé ou à de nouvelles séquences de procédé, également dans la mesure où ils concernent des procédés de réalisation, de contrôle et de travail.
STRUCTURE EN OPTIQUE INTEGREE COMPORTANT DANS UN SUBSTRAT AU MOINS UNE PORTION DE GUIDE NON ENTERREE AINSI QUE SON PROCEDE DE REALISATION Domaine technique La présente invention concerne une structure en optique intégrée comportant dans un substrat au moins une portion de guide non enterrée ainsi que son procédé de réalisation.
Les touches (1 et 2) sont plus grandes pour mieux les repérer, elles servent a convertir les chiffres programmés dans la fenêtre du convertisseur en monnaies Nationales ou en Euros.
Les touches (5) servent à la mise à l'heure de la montre dont les chiffres apparaissent dans la fenêtre inférieure.
D'autres applications peuvent être apportées : Exemple (Calculatrice en ajoutant des touches spplémentaires sur le côté du boiter).
La dimension de la montre peut être très différente (Montre d'enfant ou d'adulte).
La présente invention concerne une montre bracelet qui en plus d'indiquer l'heure fait également office de convertisseur des monnaies Nationales en Euros.
La montre est composée : 1 D'une touche de convertisseur en monnaie Nationale 2 D'une touche de convertisseur en Euros.
3 De touches marquées de 0 à 9 de progammation.
4 D'une fenêtre de batterie solaire.
5 D'une touche de mise à l'heure.
6 D'une fenêtre horaire.
7 D'une fenêtre convertisseur.
8 D'une pile pour la montre.
9 D'un boiter.
10 D'un verre.
11 D'une touche marquant le point des décimales.
12 D'une touche de mise en marche (ON) Cette montre dont le verre est en retrait par rapport au boitier permet de disposer des touches de progammation de 0 à 9. Une légère pression sur une de ces touches fait apparaitre le chiffre désiré dans la fenêtre du convertisseur.
Ordre Proportion en sec et en Nature du Constituant d'introduction poids du Constituant (%) 1 Eau déminéralisée voir ci dessous Dispersant de type polycarboxylate de potassium 2 (produit commercial disponible auprès de la 1.1 société Coatex sous la référence COADIS 123 K).
3 Graphite 989 La quantité d'eau déminéralisée introduite est telle que l'extrait sec en poids de cette dispersion est de 60 %. Après introduction des constituants, le mélange est ensuite homogénéisé à une vitesse de 1000 tr/min.
Exemple 10 : Préparation de la poudre composite à base de Latex de PVDF et de Graphite : Dans le même disperseur que précédemment et contenant la dispersion aqueuse homogène de graphite (slurry) de l'Exemple 9, on introduit progressivement et sous agitation modérée (300 tr/min) le Latex n 3 de PVDF dans des proportions telles que la proportion à sec et en poids de Graphite par rapport au total Graphite + PVDF + Dispersant soit de 90 %. On ajoute aussi graduellement de l'eau déminéralisée afin de ramener l'extrait sec global en poids du mélange du slurry et du latex à 20 %.
Ce mélange liquide maintenu sous agitation est ensuite atomisé sur un atomiseur de type Minor Mobile (fabriqué par la société NIRO) dans les condition suivantes : * Débit horaire du mélange = 2 L/h * Température d'entrée imposée de l'air chaud arrivant sur la turbine = 175 C 'Température de sortie mesurée en sortie d'air = 55 C 'Pression d'Air imposant la vitesse de la turbine = 2.2 bars La poudre composite microporeuse obtenue est caractérisée par un diamètre médian à 50 % de la distribution en volume de l'ordre de 9 um et par un diamètre à 98 % de la distribution en volume de l'ordre de 30 um (mesure par diffraction laser sur un granulomètre Helos de marque Sympatec). Exemple 11 (comparatif) : Mise en oeuvre d'une électrode négative pour batterie Li-ion selon l'art antérieur : Dans un erlenmayer, on dissout 5 g de PVDF n 3 dans 45 g de N- methyl-2-pyrrolidone (abrégé par la suite NMP de MERCK, pureté > 99%) sous agitation magnétique à 55 C pendant 2 heures. On ajoute à cette solution 45 g de poudre de Graphite et 15 g de NMP. Ces poudres sont dispersées dans la solution par agitation magnétique à température ambiante pendant 15 minutes, puis pendant 5 minutes dans un disperseur à turbine multipales de marque Dispermat et sous forte agitation (2000 tr/min). Le slurry obtenu est étalé sur une feuille de cuivre d'épaisseur 20 um puis un film est formé au moyen d'une racle manuelle Doctor Blade réglée à 400 um. Le film est séché à 130 C dans une étuve ventilée pendant 10 minutes, puis à 130 C sous vide pendant 1 heure. Cette électrode obtenue est ensuite pressée pendant 3 minutes à 130 C sous une pression de 7 tonnes pour réduire sa porosité et améliorer l'aspect de surface. La couche conductrice ainsi formée sur la feuille de cuivre est ainsi composée de 10 % en poids de PVDF n 3 et de 90 % de Graphite. Son épaisseur est de 120 um en moyenne.
Exemple 12 : Mise en oeuvre d'une électrode négative par voie NMP de la poudre composite de l'Exemple 10 : Dans un erlenmayer, on disperse 20 g de la poudre de l'Exemple 10 dans 35 g de NMP dans un disperseur à turbine multipales de marque Dispermat et sous forte agitation (2000 tr/min) à température ambiante pendant 5 minutes. Le slurry obtenu est étalé sur une feuille de cuivre d'épaisseur 20 um, puis un film est formé au moyen d'une racle manuelle Doctor Blade réglée à 400 um. Le film est séché à 130 C dans une étuve ventilée pendant 10 minutes, puis à 130 C sous vide pendant 1 heure. Cette électrode obtenue est ensuite pressée pendant 3 minutes à 130 C sous une pression de 7 tonnes pour réduire sa porosité et améliorer l'aspect de surface. La couche conductrice ainsi formée sur la feuille de cuivre est ainsi composée de 9 % en poids de PVDF n 3, 1 % de COADIS 123K (total de matière organique = 10 %) et de 90 % de Graphite. Son épaisseur est de 120 um en moyenne.
Exemple 13 : Mise en oeuvre d'une électrode négative par voie acétone de la poudre composite de l'Exemple 10 : Dans un erlenmayer, on disperse 20 g de la poudre de l'Exemple 10 dans 35 g d'acétone (grade NORMAPUR de PROLABO) avec une spatule à température ambiante pendant 5 minutes. Le slurry obtenu est étalé sur une feuille de cuivre d'épaisseur 20 um puis un film est formé au moyen d'une racle manuelle Doctor Blade réglée à 400 um. Le film est séché à température ambiante pendant 30 minutes. Cette électrode obtenue est ensuite pressée pendant 3 minutes à 130 C sous une pression de 7 tonnes pour réduire sa porosité et améliorer l'aspect de surface. La couche conductrice ainsi formée sur la feuille de cuivre est ainsi composée de 9 % en poids de PVDF n 3, 1 % de COADIS 123K (total de matière organique = 10 %) et de 90 % de Graphite.
Son épaisseur est de 120 um en moyenne.
Exemple 14 : Détermination des propriétés d'adhésion entre la couche conductrice et la feuille métallique d'une électrode négative :
Des bandes de largeur 25 mm et d'au moins 10 cm de longueur sont découpées dans l'assemblage décrit dans l'Exemple 11, dans l'Exemple 12 ou dans l'Exemple 13 puis fixées sur un support métallique rigide par une bande adhésive double face (de marque TESA, référence #4970) de même largeur sur la face couche conductrice. L'assemblage est plaqué au support par simple pression de la main. L'ensemble support métallique rigide + bande adhésive double face + couche conductrice + feuille métallique est appelé éprouvette de pelage .
Les éprouvettes de pelage sont ensuite installées sur un dynamomètre DY30 distribué par ADAMEL LHOMARGY. Le support métallique est gardé fixe. La rupture entre la couche conductrice et la feuille d'aluminium est amorcée soit à la main, soit au moyen d'une lame de rasoir. La partie libre de la feuille d'aluminium est fixée à un mord mobile, puis est tiré à 1800 avec une vitesse de traction de 100 mm/min. La force de traction instantanée est déterminée par une cellule de force utilisées de 10 N. La valeur moyenne de cette force pendant le pelage entre la feuille métallique et la couche conductrice est appelée force de pelage .
Exemple 15 : Détermination empirique de la flexibilité d'une électrode négative : Des bandes d'au moins 5 cm de longueur et d'au moins 2 cm de largeur sont découpées dans l'assemblage décrit dans l'Exemple 11, dans l'Exemple 12 ou dans l'Exemple 13. Ces bandes sont enroulées sur une barre métallique de 1 mm de rayon ou sont pliées sur elles-mêmes. Nous attribuons alors les notes suivantes :
Note Commentaires Très mauvaise flexibilité, cassure 0 immédiate sur la barre de 1 mm de diamètre 1 Flexibilité moyenne, petite cassure sur la barre et cassure importante lors du pliage Bonne flexibilité, pas de cassure sur la barre et petite cassure lors du pliage Excell ente flexibilité, aucune cassure lors 3 des deux opérations Exemple 16 : Comparaison d'une électrode négative selon l'invention obtenue avec une poudre microcomposite et d'une électrode obtenue sans cette poudre microcomposite.
En utilisant le procédé d'évaluation décrit dans les Exemples 14 et 15, la force de pelage entre la couche conductrice et la feuille de cuivre peut être mesurée ainsi que la flexibilité de ces électrodes. Les résultats sont rassemblés dans le tableau suivant :
Force de pelage Electrode Flexibilité (N/25 mm) Exemple 11 0. 5 2 Exemple 12 0. 5 3 Exemple 13 0. 35 Du fait de la pré-répartition du PVDF autour de la charge de matière active lors de l'étape d'atomisation, l'électrode obtenue montre une meilleure flexibilité pour des valeurs d'adhésion similaires entre la couche conductrice et la feuille de cuivre.
La présente invention concerne le domaine des composants optiques réalisés à partir de fibres optiques.
Plus précisément, l'invention concerne des composants optiques comportant une ou des sections de fibres bs-zur reliées à des fibres mono-coeur par l'intermédiaire de guides d'onde planaires adaptés. De tels dispositifs peuvent être utilisés notamment dans la fabrication de composants Multiplexeur à Insertion/Extraction (MIE), de filtres, de commutateurs tout optique, etc...
Exemple Initiateur B C MW Acide Ester % (mole) ( C) (heure) tartrique tartique 10 1, 45% 125 3,255 25100 0,70 0,00 soit 35,6 g 10a 1, 45 % 200 1 26000 0,57 0,10 soit 35,6 g 10b 1, 45 % 200 2 22800 0,42 0,14 soit 35,6 g 10c 1, 45 % 200 3 21600 0,31 0,13 soit 35, 6 g 11 2, 3 % soit 125 3,5 16800 1,10 0,00 56, 9 g 11a 2, 3 % soit 160 1 18 300 / / 56, 9 g llb 2, 3 % soit 180 1 18 000 0,9 0,12 56, 9g 11c 2, 3 % soit 200 1 18 500 0,67 0,18 56,9 g
SOURCE DE COURANT A FAIBLE TENSION D'ALIMENTATION ET DONT LE COURANT VARIE EN SENS INVERSE DE CELUI DE LA TENSION D'ALIMENTATION DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention est relative à une source de courant susceptible d'être alimentée à partir d'une faible tension d'alimentation.
Ce type de source de courant est utilisé pour polariser des circuits intégrés qui sont destinés à fonctionner avec de faibles tensions d'alimentation, ces circuits étant notamment destinés à des appareils portables. La tendance est de réduire la consommation électrique des circuits intégrés et d'utiliser au mieux l'énergie disponible.
On cherche aussi que ces circuits aient des caractéristiques qui varient peu avec la tension d'alimentation. C'est le cas notamment des amplificateurs dont le gain doit être le plus constant possible.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE La figure 1 montre le schéma électrique d'un exemple de source de courant destinée à ce type d'application. Elle est réalisée en technologie bipolaire et est dite en 6VBE/R.
Dans la suite de la description, une tension notée VBE représente une tension base-émetteur, une tension notée VCE une tension collecteur-émetteur.
Elle est branchée entre deux bornes d'alimentation, l'une 20 portée à un potentiel Vcc haut et l'autre 21 portée à un potentiel Vee bas généralement la masse. Elle comporte un coeur C et un miroir de courant M couplés ensemble et montés entre les deux bornes 20,21 d'alimentation. Le miroir de courant M comporte un transistor pilote Q3 et au moins un transistor de recopie Q4. Il est relié à la borne d'alimentation 20 portée au potentiel Vcc.
Le coeur C comporte deux transistors Q1, Q2 montés en miroir de courant et une résistance de fixation du courant R. Il est relié à la borne d'alimentation 21 portée au potentiel Vee. Le transistor Q2 est le transistor pilote du miroir du c (nur et le transistor Q1 est un transistor de recopie. Le transistor de recopie Q1 est connecté en série avec la résistance R. La résistance R est montée entre la borne d'alimentation 21 et l'émetteur du transistor de recopie Q1. Le transistor de recopie Q1 du c. aur C relié au transistor pilote Q3 du miroir M et la résistance R forment une première branche 22 montée entre les deux bornes d'alimentation 20,21. De la même manière, le transistor pilote Q2 du coeur C relié au transistor de recopie Q4 forment une deuxième branche 23 montée entre les deux bornes d'alimentation 20,21.
Le miroir comporte de plus un transistor de sortie Q5 qui rend accessible le courant de sortie de la source Ic (Q5) au niveau de son. collecteur. Ce
transistor de sortie Q5 est monté en transistor de recopie du miroir M. Le collecteur du transistor Q5 est destiné à être connecté à un circuit utilisateur non représenté.
La tension d'alimentation minimum pour faire démarrer la source de courant est telle que : dans la branche 23 : Vccmin = VCEsat (Q4) + VBE (Q2) dans la branche 22 : VCCmin = VBE(Q3) + VcEsat (Q1) + RI I est le courant circulant dans la résistance R, le terme RI est négligeable. Il vient : VCCmin = VCEsat + VASE.
Cette tension Vccmin est de l'ordre d'un volt avec des transistors bipolaires.
Le courant I circulant dans la branche 22 est au premier ordre tel que : I = AVBE/R avec AVBE = VBE (Q2)-VBE (Q1) Le courant de sortie disponible au niveau du collecteur du transistor de sortie Q5 s'exprime, en tenant compte de l'effet Early, par : IC (Q5) = Ix (1+ (VCE (Q5) /VEA (Q5)))/ (1+ (VBE (Q3)/VEA (Q3) )) avec VEA (Q5), VEA (Q3) tensions d'Early des transistors Q5 et Q3 respectivement. Les tensions d'Early des transistors Q5 et Q3 sont égales, les deux transistors étant de même type.
Le courant Ic (Q5) de sortie de la source ne varie que de quelques pour cents par volt et il varie dans le même sens que la tension d'alimentation assimilée à Vcc. Pour être rigoureux la tension d'alimentation est la différence entre Vcc et Vee mais on a supposé que Vee était la masse.
Or certains circuits à polariser avec la source possèdent en sortie un courant qui varie dans le
MODELE DES TUBES FLOTTANTS (Tubes de base)
Oi L 0 ép Ra Tube Dureté Angle Noyau (mm) ext intérieur Nuance HRC cône 19,40 220 27 3,80 2/10 100C6 58/64 (a) 17, 30 4, 85 viser à 60 fixe@ 15, 40 5,8 13,80 6, 6 12, 30 7,3 11,00 8 # 9,80 8,6 8, 50 2 60 à titre 9,80 8,6 8,50 9,2 60 à titre indicatif 7,30 9,8 6, 30 140 20 10, 3 5, 50 7, 2 4, 80 7,6 4, 10 7, 9 3, 60 8,2 3, 10 8,4 2, 70 8,6 à 2,30 8,8 fixer 2,10 1, 75 90 9 3, 62 1, 50 3, 75 1, 30 3, 85 1, 153, 92 1, 00 # # 4,0 # # # # -#i diamètre intérieur. -HRC dureté Rockwell C. -Ep épaisseur du-tube -noyau (de la filière-à titre - Ra rugosité intérieure du tube. indicatif)
MODELES DES TUBES FILETES
# i L 0 ép Ra Tube Dureté Angle Noyau (mm) ext intérieur Nuance HRC cône 19, 40 220 27 3, 80 2/10 u 100C6 58/64 (a) 17,30 4,85 à fixer 15, 40 5,8 13, 80 6, 6 12, 30 7,3 11, 00 8 9,80 8,6 # 8,50 9,2 60 à titre indicatif 7,30 9,8 6,30 10,3 5,50 7,2 4, 80 7,6 4, 10 7,9 3, 60 # # 8,2 3,10 220 dont 27+ 8, 4 140 enfilé 20 en plustard tenmtna) 2, 70 8,6 2, 30 8,8 à fixe" 2, 10 # # 9, 0 1, 75 140 dont 20+ 3,62 90 enfilé gen termlnal 1, 50 3,75 1, 30 3, 85 1, 15 3,92 1, 00 # # 4,0 # # # #
-Symboles : idem que la page 5 et 7.
Montage des Tubes par 0 de fils
#i Gamme # Modèle Incrément #@ fils en mm (mécanique) En mm (mécanique) 19,40 16,21/18, 00 220 à baptiser à baptiser a 20,35 % 17,30 14,41/16,20 # # 15,40 12,80/14,40 13,80 11,31/12,80 12, 30 10,01/11, 30 Il, 00 8,81/10, 00 # 9,80 7,71/8, 80 b 25 % 8,50 6,61/7, 70 7,30 5, 71/6, 60 6,30 4, 91/5, 70 140 5, 50 4,31/4, 90 4,80 3,61/4,30 4,10 3, 21/3,60 3,60 2, 71/3, 20 3,10 2,31/2, 70 220 dont 140 enfilé plus tard 2,70 1,91/2, 30 2,30 1,71/1, 90 2,10 1,51/1,70 # 1, 75 1, 31/1, 50 # à fixer par l'untilisateur.
1, 50 1, 21/1, 30 Une même machine est équipée 1, 30 1, 01/1, 20 du Ii dispositif selon 1,15 0,81/1, 00 l'invention (tube de 220 ou 1@0 ou 90. ) # 1,00 # 0,80 #
n =23 Formules de calculs de l'incrment diamtre a : D=19, 40. 0, 892son b : D= 9, 80. 0, 866on
La présente invention concerne une buse pour créer un jet plat abrasif (air/abrasif, eau/abrasif, air/eau/abrasif ou autre) à faisceau large pour des opérations de traitement de surface (sablage, grenaillage...).
Les buses traditionnellement utilisées présentent plusieurs défauts parmi lesquels une perte de charge importante, une mauvaise distribution particulaire dans le jet (particules concentrées au centre du jet) et une usure excessive des parois internes de la buse. Ainsi, les performances des buses actuelles s'en trouvent affectées : faible rendement (surface traitée par unité de temps), mauvaises précision et qualité du traitement, durée de vie de la buse très courte.
La buse selon l'invention permet de remédier à ces défaillances. Elle présente une géométrie des parois internes assurant un écoulement du mélange fluide/abrasif sans décollement brusque des lignes de courant, évitant les rencontres frontales particules/parois synonymes d'usure et perte de charge et assurant aux particules des trajectoires continues et presque mono-directionnelles.
Les dessins annexés illustrent l'invention : La figure 1 représente le dessin de définition d'une buse jet plat. La figure 2 représente la buse à jet plat suivant le plan d'accélération XZ et le plan d'évasement XY. Les figures 3,4, 5, 6,7 et 8 représentent différentes solutions pour le conduit d'écoulement (12) suivant les plans XZ et XY. La figure 9 résume les solutions proposées. Les figures 10 et 11 présentent deux exemples de buse jet plat.
En référence à ces dessins, la géométrie des parois internes de la buse se présente comme suit : La buse (13) est constituée d'un conduit d'écoulement (12) dont la forme dépend des géométries de l'entrée (1), du col (2) et de la sortie (3).
La section d'entrée (1) est de forme carrée de côté (C) avec des congés de raccordement de rayon (r). La section au col (2) est de forme rectangulaire de largeur (le) et de hauteur (hic) avec des congés de raccordement de rayon (r). La section de sortie (3) est
de forme rectangulaire de largeur (lis) et de hauteur (hs) avec des congés de raccordement de rayon (r). Ainsi, la forme de la section du conduit interne de la buse (12) perpendiculairement à l'axe d'écoulement (X) est carrée, à l'entrée, rectangulaire pour le reste de la buse, avec des congés de raccordement de rayon (r). Le col (2) est situé à une distance Li de l'entrée (1). La sortie (3) est située à une distance Lz du col (2).
Le procédé de réfrigération de gaz naturel liquéfié (GNL) conforme au préambule ci-dessus est utilisé de façon connue dans le but d'éliminer l'azote présent parfois en grande quantité dans le gaz naturel. Dans ce cas, le gaz combustible obtenu par ce procédé est enrichi en azote, alors que le gaz naturel liquéfié réfrigéré est appauvri en azote.
Les installations de liquéfaction de gaz naturel ont des caractéristiques techniques bien définies et des
limitations imposées par la capacité des éléments de production les constituant. Par conséquent, une installation de production de gaz naturel liquéfié est limitée par sa capacité maximale de production, dans les conditions habituelles de fonctionnement. La seule solution pour augmenter la production consiste à construire une nouvelle unité de production.
Compte tenu des coûts que représentent un tel investissement, il est nécessaire de s'assurer que l'augmentation de production souhaitée sera durable, afin d'en faciliter l'amortissement.
Actuellement, il n'existe pas de solution pour augmenter, même temporairement, la production d'une unité de production de gaz naturel liquéfié, lorsqu'elle fonctionne au maximum de ses capacités, sans avoir recours à un investissement lourd et coûteux consistant en la construction d'une autre unité de production.
La capacité de production de gaz naturel liquéfié (GNL) dépend essentiellement de la puissance des compresseurs utilisés pour permettre la réfrigération et la liquéfaction du gaz naturel.
Dans ce contexte, un premier but de l'invention est de proposer un procédé, par ailleurs conforme à la définition générique qu'en donne le préambule ci-dessus, qui permette l'augmentation de la capacité d'une unité de production de GNL, sans avoir recours à la construction d'une autre unité de production de GNL, qui est essentiellement caractérisé en ce qu'il comprend une deuxième étape (II) dans laquelle (lisa) la deuxième fraction comprimée est comprimée dans un second compresseur couplé à une turbine de détente pour fournir une troisième fraction comprimée, dans laquelle (IIb) la troisième fraction comprimée est refroidie puis séparée en une quatrième fraction comprimée et en une cinquième fraction comprimée, dans laquelle (IIc) la quatrième fraction comprimée est refroidie et détendue dans la turbine de détente couplée au second compresseur pour
fournir une fraction détendue qui est ensuite réchauffée puis introduite à un premier étage à moyenne pression du compresseur (Kl), et dans laquelle (IId) la cinquième fraction comprimée est refroidie puis mélangée au flux de gaz naturel liquéfié détendu.
Un premier mérite de l'invention est d'avoir trouvé qu'une unité de production fonctionnant à 100% de ses capacités, produisant un certain débit de gaz naturel liquéfié à une température due -1600C et à une pression voisine de 50 bar, tous les autres paramètres de fonctionnement étant constants, ne peut augmenter son débit, et donc sa production, que par une augmentation de la température de production du gaz naturel liquéfié.
Cependant, le GNL est stocké à environ -1600C à basse pression (moins de 1,1 bar absolus), et une augmentation de sa température de stockage entraînerait une augmentation de sa pression de stockage, ce qui représente des coûts prohibitifs, mais surtout des difficultés de transport, du fait des très grandes quantités de GNL produites.
Par conséquent, il est habituel que le GNL soit préparé à une température voisine due -1600C préalablement à son stockage.
Un second mérite de l'invention est de présenter une solution élégante à ces limitations de production par l'utilisation d'un procédé de réfrigération de GNL pouvant s'adapter à un procédé de production de GNL préexistant, ne nécessitant pas l'utilisation de moyens matériels et financiers importants pour la mise en oeuvre de ce procédé. Cette solution comprend la production, par une unité de production de GNL préexistante, de GNL à une température supérieure à environ -160oC, puis sa réfrigération à environ -160OC par le procédé conforme à l'invention.
Un troisième mérite de l'invention est d'avoir modifié un procédé de réfrigération de gaz naturel liquéfié riche en azote connu et conforme au préambule