INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Glu His Lys Ala Asn Gly Glu Pro Lys Thr Thr Phe Lys Arg Ala Gln 485 490 495 Gly Ser Glu Glu Ile Glu Gly Leu Phe Leu Asp Thr Ser Asn Leu Arg 500 505 510 Phe Asp Leu Gln Pro Ser Ala Phe Lys Asn Met Leu Asn Leu Arg Leu 515 520 525 Leu Lys Ile Tyr Cys Ser Asn Pro Glu Val His Pro Val Ile Asn Phe 530 535 540 Pro Thr Gly Ser Leu His Ser Leu Pro Asn Glu Leu Arg Leu Leu His 545 550 555 560 Trp Glu Asn Tyr Pro Leu Lys Ser Leu Pro Gln Asn Phe Asp Pro Arg 565 570 575 His Leu Val Glu Ile Asn Met Pro Tyr Ser Gln Leu Gln Lys Leu Trp 580 585 590 Gly Gly Thr Lys Asn Leu Glu Met Leu Arg Thr Ile Arg Leu Cys His 595 600 605 Ser Gln His Leu Val Asp Ile Asp Asp Leu Leu Lys Ala Glu Asn Leu 610 615 620 Glu Val Ile Asp Leu Gln Gly Cys Thr Arg Leu Gln Asn Phe Pro Ala 625 630 635 640 Ala Gly Arg Leu Leu Arg Leu Arg Val Val Asn Leu Ser Gly Cys Ile 645 650 655 Lys Ile Lys Ser Val Leu Glu Ile Pro Pro Asn Ile Glu Lys Leu His 660 665 670
Leu Gln Gly Thr Gly Ile Leu Ala Leu Pro Val Ser Thr Val Lys Pro 675 680 685 Asn His Arg Glu Leu Val Asn Phe Leu Thr Glu Ile Pro Gly Leu Ser 690 695 700 Glu Ala Ser Lys Leu Glu Arg Leu Thr Ser Leu Leu Glu Ser Asn Ser 705 710 715 720 Ser Cys Gln Asp Leu Gly Lys Leu Ile Cys Leu Glu Leu Lys Asp Cys 725 730 735 Ser Cys Leu Gln Ser Leu Pro Asn Met Ala Asn Leu Asp Leu Asn Val 740 745 750 Leu Asp Leu Ser Gly Cys Ser Ser Leu Asn Ser Ile Gln Gly Phe Pro 755 760 765 Arg Phe Leu Lys Gln Leu Tyr Leu Gly Gly Thr Ala Ile Arg Glu Val 770 775 780 Pro Gln Leu Pro Gln Ser Leu Glu Ile Leu Asn Ala His Gly Ser Cys 785 790 795 800 Leu Arg Ser Leu Pro Asn Met Ala Asn Leu Glu Phe Leu Lys Val Leu 805 810 815 Asp Leu Ser Gly Cys Ser Glu Leu Glu Thr Ile Gln Gly Phe Pro Arg 820 825 830 Asn Leu Lys Glu Leu Tyr Phe Ala Gly Thr Thr Leu Arg Glu Val Pro 835 840 845 Gln Leu Pro Leu Ser Leu Glu Val Leu Asn Ala His Gly Ser Asp Ser
850 855 860 Glu Lys Leu Pro Met His Tyr Lys Phe Asn Asn Phe Phe Asp Leu Ser 865 870 875 880 Gln Gln Val Val Asn Asp Phe Phe Leu Lys Ala Leu Thr Tyr Val Lys 885 890 895 His Ile Pro Arg Gly Tyr Thr Gln Glu Leu Ile Asn Lys Ala Pro Thr 900 905 910 Phe Ser Phe Ser Ala Pro Ser His Thr Asn Gln Asn Ala Thr Phe Asp 915 920 925 Leu Gln Pro Gly Ser Ser Val Met Thr Arg Leu Asn His Ser Trp Arg 930 935 940 Asn Thr Leu Val Gly Phe Gly Met Leu Val Glu Val Ala Phe Pro Glu 945 950 955 960 Asp Tyr Cys Asp Ala Thr Asp Val Gly Ile Ser Cys Val Cys Arg Trp 965 970 975 Ser Asn Lys Glu Gly Arg Ser Cys Arg Ile Glu Arg Asn Phe His Cys 980 985 990 Trp Ala Pro Gly Lys Val Val Pro Lys Val Arg Lys Asp His Thr Phe 995 1000 1005 Val Phe Ser Asp Val Asn Met Arg Pro Ser Thr Gly Glu Gly Asn Asp 1010 1015 1020 Pro Asp Ile Trp Ala Gly Leu Val Val Phe Glu Phe Phe Pro Ile Asn 1025 1030 1035 1040
Gln Gln Thr Lys Cys Leu Asn Asp Arg Phe Thr Val Thr Arg Cys Gly 1045 1050 1055 Val Arg Val Ile Asn Val Ala Thr Gly Asn Thr Ser Leu Glu Asn Ile 1060 1065 1070 Ser Leu Val Leu Ser Leu Asp Pro Val Glu Val Ser Gly Tyr Glu Val 1075 1080 1085 Leu Arg Val Ser Tyr Asp Asp Leu Gln Glu Met Asp Lys Val Leu Phe 1090 1095 1100 Leu Tyr Ile Ala Ser Leu Phe Asn Asp Glu Asp Val Asp Phe Val Ala 1105 1110 1115 1120 Pro Leu Ile Ala Gly Ile Asp Leu Asp Val Ser Ser Gly Leu Lys Val 1125 1130 1135 Leu Ala Asp Val Ser Leu Ile Ser Val Ser Ser Asn Gly Glu Ile Val 1140 1145 1150 Met His Ser Leu Gln Arg Gln Met Gly Lys Glu Ile Leu His Gly Gln 1155 1160 1165 Ser Met Leu Leu Ser Asp Cys Glu Ser Ser Met Thr Glu Asn Leu Ser 1170 1175 1180 Asp Val Pro Lys Lys Glu Lys Lys His Arg Glu Ser Lys Val Lys Lys 1185 1190 1195 1200 Val Val Ser Ile Pro Ala Ile Asp Glu Gly Asp Leu Trp Thr Trp Arg 1205 1210 1215 Lys Tyr Gly Gln Lys Asp Ile Leu Gly Ser Arg Phe Pro Arg Gly Tyr 1220 1225 1230
Tyr Arg Cys Ala Tyr Lys Phe Thr His Gly Cys Lys Ala Thr Lys Gln 1235 1240 1245 Val Gln Arg Ser Glu Thr Asp Ser Asn Met Leu Ala Ile Thr Tyr Leu 1250 1255 1260 Ser Glu His Asn His Pro Arg Pro Thr Lys Arg Lys Ala Leu Ala Asp 1265 1270 1275 1280 Ser Thr Arg Ser Thr Ser Ser Ser Ile Cys Ser Ala Ile Thr Thr Ser 1285 1290 1295 Ala Ser Ser Arg Val Phe Gln Asn Lys Asp Glu Pro Asn Gln Pro His 1300 1305 1310 Leu Pro Ser Ser Ser Thr Pro Pro Arg Asn Ala Ala Val Leu Phe Lys 1315 1320 1325 Met Thr Asp Met Glu Glu Phe Gln Asp Asn Met Glu Val Asp Asn Asp 1330 1335 1340 Val Val Asp Thr Arg Thr Leu Ala Leu Phe Pro Glu Phe Gln His Gln 1345 1350 1355 1360 Pro Glu Glu Glu Asp Pro Trp Ser Thr Phe Phe Asp Asp Tyr Asn Phe 1365 1370 1375 Tyr Phe 10 1288
PRT Arabidopsis thaliana 10 Met Thr Asn Cys Glu Lys Asp Glu Glu Phe Val Cys Ile Ser Cys Val 1 5 10 15 Glu Glu Val Arg Tyr Ser Phe Val Ser His Leu Ser Glu Ala Leu Arg 20 25 30 Arg Lys Gly Ile Asn Asn Val Val Val Asp Val Asp Ile Asp Asp Leu 35 40 45 Leu Phe Lys Glu Ser Gln Ala Lys Ile Glu Lys Ala Gly Val Ser Val 50 55 60 Met Val Leu Pro Gly Asn Cys Asp Pro Ser Glu Val Trp Leu Asp Lys 65 70 75 80 Phe Ala Lys Val Leu Glu Cys Gln Arg Asn Asn Lys Asp Gln Ala Val 85 90 95 Val Ser Val Leu Tyr Gly Asp Ser Leu Leu Arg Asp Gln Trp Leu Ser 100 105 110 Glu Leu Asp Phe Arg Gly Leu Ser Arg Ile His Gln Ser Arg Lys Glu 115 120 125 Cys Ser Asp Ser Ile Leu Val Glu Glu Ile Val Arg Asp Val Tyr Glu 130 135 140 Thr His Phe Tyr Val Gly Arg Ile Gly Ile Tyr Ser Lys Leu Leu Glu 145 150 155 160 Ile Glu Asn Met Val Asn Lys Gln Pro Ile Gly Ile Arg Cys Val Gly
165 170 175 Ile Trp Gly Met Pro Gly Ile Gly Lys Thr Thr Leu Ala Lys Ala Val 180 185 190 Phe Asp Gln Met Ser Ser Ala Phe Asp Ala Ser Cys Phe Ile Glu Asp 195 200 205 Tyr Asp Lys Ser Ile His Glu Lys Gly Leu Tyr Cys Leu Leu Glu Glu 210 215 220 Gln Leu Leu Pro Gly Asn Asp Ala Thr Ile Met Lys Leu Ser Ser Leu 225 230 235 240 Arg Asp Arg Leu Asn Ser Lys Arg Val Leu Val Val Leu Asp Asp Val 245 250 255 Arg Asn Ala Leu Val Gly Glu Ser Phe Leu Glu Gly Phe Asp Trp Leu 260 265 270 Gly Pro Gly Ser Leu Ile Ile Ile Thr Ser Arg Asp Lys Gln Val Phe 275 280 285 Cys Leu Cys Gly Ile Asn Gln Ile Tyr Glu Val Gln Gly Leu Asn Glu 290 295 300 Lys Glu Ala Arg Gln Leu Phe Leu Leu Ser Ala Ser Ile Lys Glu Asp 305 310 315 320 Met Gly Glu Gln Asn Leu Gln Glu Leu Ser Val Arg Val Ile Asn Tyr 325 330 335 Ala Asn Gly Asn Pro Leu Ala Ile Ser Val Tyr Gly Arg Glu Leu Lys 340 345 350
graphe de la figure 6A illustre les commandes des embrayages E1 et E2 dans le cas I (Cm>p et passage du rapport N au rapport N+1), les états des mécanismes de verrouillage unidirectionnel correspondants étant représentés dans le tableau de la figure 7.
Initialement, le rapport de transmission N est enclenché les mécanismes unidirectionnels associés au pignon mené 26 de ce rapport de transmission sont en position de service (AN = BN = 1) et l'embrayage reliant l'arbre d'entrée portant le pignon menant ce rapport de transmission est serré ou embrayé (EN à l'état embrayé dans le graphe de la figure 4), l'état au repos d'un embrayage etant son état embrayé ou serré, son état activé étant l'état débrayé.
Le pignon mené 26 du rapport de transmission N+1 est entraîné par son pignon menant porté par l'autre arbre d'entrée. On commande le débrayage de l'embrayage associé EN+1 s'il était jusque-là embrayé. La vitesse de rotation de l'arbre d'entrée correspondant, qui était égale à la vitesse de rotation de l'arbre si l'embrayage associé au rapport N+1 était fermé, peut commencer à diminuer. On impose cette diminution en freinant ledit arbre d'entrée jusqu'à ce que la vitesse de rotation du pignon mené 26 du rapport devienne inférieure à la valeur de synchronisation avec la vitesse de rotation de l'arbre de sortie 12 à partir de quoi il est possible d'activer le mécanisme de verrouillage unidirectionnel AN+1 qui interdit une vitesse de rotation du pignon 26 supérieure à celle de 'arbre 12. Comme couple de rotation transmis à l'arbre 12 est un couple moteur la denture 40 du pignon mené 26 du rapport de transmission est en butée sur le cliquet 42 mécanisme de verrouillage unidirectionnel AN qui interdit au pignon 26 de tourner plus vite l'arbre de sortie 12 et qui permet donc la transmission couple moteur à l'arbre de sortie 12. Comme la denture 40 pignon 26 est en appui sur le cliquet du mécanisme AN, elle n' pas en appui ou en butée sur le cliquet 42 de l'autre mécanisme verrouillage BN, qui peut donc être amene au repos (BN = 0 ) en même temps que le mécanisme AN+1 est mis en service.
On obtient alors, comme représenté dans la deuxieme colonne du tableau de la figure 7, les valeurs AN = 1, BN = 0, = 1 et BN+1 = 0.
L'étape suivante consiste à serrer progressivement l'embrayage associé au rapport N+1, comme représenté schématiquement en figure 6A. En raison de ce serrage progressif, le couple moteur transmis à l'arbre 12 par le pignon 26 du rapport N+1 augmente progressivement à partir de zéro. D'abord, la vitesse du pignon mene du rapport N+l augmente et ce pignon vient en butée sur le cliquet du mécanisme AN+1. Ensuite, la vitesse du moteur décroît progressivement jusqu'à la valeur correspondant au rapport N+1.
On peut à ce moment agir sur le mécanisme de verrouillage BN+1 pour l'amener en position de service. Simultanément, comme la vitesse de rotation de l'arbre moteur 10 a diminue, la vitesse de rotation du pignon 26 du rapport N est inférieure à la valeur correspondant à la synchronisation avec la vitesse rotation de l'arbre de sortie 12 et le mécanisme de verrouillage unidirectionnel AN peut être amené au repos. On arrive alors à 1 etat représenté dans la troisième colonne du tableau de la figure 7 où AN = BN = 0 et AN+1 = BN+1 = 1, ce qui correspond à l'enclenchement du rapport de transmission N+1, le rapport N étant désengagé.
L'embrayage EN associé au rapport de transmission N peut rester à l'état embrayé, notamment lorsque cela correspond à une position de repos de son actionneur, ou être débrayé comme représenté en pointillés.
Le frein qui est utilisé pour faire baisser la vitesse de rotation de celui des arbres d'entrée 18 et 20 dont l'embrayage E1 ou E2 vient d'être débrayé desserré, peut être un frein à disque ou à tambour d'un type usuel venant agir sur le flanc d'un pignon 22 ou 24. Avantageusement, on peut disposer des moyens de freinage F entre le pignon menant 22 du cinquième rapport et le pignon menant 24 du deuxième rapport et commander les moyens de freinage de l'arbre 18 et ceux de l'arbre 20 par un seul actionneur AF, les actions de freinage exercées simultanément sur les deux arbres 18 et 20 n'ayant d'effet que l'arbre dont l'embrayage vient d'être débrayé (l'action de freinage sur l'arbre relié par son embrayage E1 ou E2 à l'arbre moteur 10 etant très inférieure au couple moteur et n'ayant pas d'effet sensible sur la vitesse de rotation de cet arbre 18 ou 20).
Lorsque le changement de rapport de transmission a lieu dans les conditions correspondant au cas II (couple moteur appliqué à l'arbre sortie 12 et passage du rapport N au rapport N-1), on procède de la façon suivante représentée en figure 6B et résumée dans le tableau de la figure 8, pour avoir une succession d'opérations de commande des mécanismes de verrouillage unidirectionnel qui est identique à celle qui vient d'être décrite pour le cas I, mais réalisée le sens inverse.
On part de l'état représenté dans la première colonne du tableau de la figure 8 avec AN = BN = 1 (rapport de transmission N enclenché) et AN-1 = BN-1 = 0.
Si l'embrayage associe à l'arbre d'entrée 18 ou 20 du rapport N-1 est à l'état serré ou embrayé, cet arbre d'entrée est entraîné par l'arbre moteur 10 et la vitesse de rotation du pignon mené 26 du rapport N-1 est inférieure à la vitesse de synchronisation avec l'arbre de sortie 12.
Comme un couple moteur est transmis à l'arbre de sortie 12 par le pignon 26 du rapport de transmission N, la denture 40 de ce pignon est en butée sur le cliquet 42 du mécanisme du mécanisme AN de sorte que le mécanisme BN peut être amené en position de repos (BN = 0). Simultanément, le mécanisme de verrouillage AN-1 qui permet une vitesse de rotation de son pignon mené 26 inférieure à celle.de l'arbre mené, peut être amené en position de service (AN-1 = 1). On est alors dans la situation correspondant à la deuxième colonne tableau de la figure 8.
On ouvre ou on débraye ensuite progressivement l'embrayage associé a l'arbre d'entrée 18 ou 20 du rapport de transmission N, ce quia effet de diminuer le couple moteur transmis par le pignon 26 du rapport N et d'augmenter la vitesse de rotation de l'arbre moteur jusqu'à la valeur correspondant à la vitesse de synchronisation du pignon 26 du rapport N-1 avec l'arbre de sortie 12. Cette vitesse de synchronisation étant atteinte et la denture 40 du pignon 26 du rapport N-1 étant en butée sur les cliquets 42 du mécanisme -1 pour la transmission d'un couple moteur à l'arbre de sortie 12 il devient possible d'amener le mécanisme BN-1 en position service, ce qui correspond à l'enclenchement du rapport N-1.
L'embrayage associé à l'arbre d'entrée du rapport N étant desserré ou débrayé, le pignon 26 correspondant ne transmet plus de couple, ce qui permet d'amener le mécanisme de verrouillage AN en position de repos. Cette diminution de la vitesse rotation est avantageusement obtenue de façon certaine par serrage des moyens de freinage précédemment décrits.
On est alors dans l'état représenté dans la troisième colonne du tableau de la figure 8 où AN = BN = 0 et AN-1 = -1 = 1.
En ce qui concerne les cas III et IV de changement de rapport de transmission lorsque le couple appliqué à l'arbre de sortie 12 est un couple de freinage, on se ramène avantageusement au cas II et I, respectivement, par une commande temporaire système de commande du moteur M en modifiant le couple de freinage transmis à l'arbre 12 en un couple moteur, de préférence avec valeur assez faible. I1 en est de même si le moteur délivre un couple avec une valeur trop proche zéro.
CO + H20 -> C02 + H2 (1) De là, pour une production uniquement d'hydrogène, le reformage à vapeur est le meilleur procédé actuel, en particulier lorsqu'il est associé à réaction de conversion de gaz à l'eau et à un procédé PSA (Pressure Swing Adsorption = Adsorption à pression modulée) pour la purification de l'hydrogène ainsi produit.
Le rendement énergétique d'un tel procédé est excellent, c'est-à-dire jusqu'à 85% pour de grosses installations en valorisant la vapeur fatale.
Outre les unités de production spécifique, l'hydrogène marchand, donc quantité importante, provient également d'autres sources, à savoir - de la récupération de l'hydrogène produit dans des opérations de déshydrogénation en chimie et raffinage, par exemple par reformage et craquage catalytique ; - du détournement d'une partie de l'hydrogène produit chez producteurs captifs quand il est en excès. Cependant, cette source tend à tarir compte tenu des besoins croissants en hydrogène, d'une part, pour la désulfuration des charges pour satisfaire aux normes environnementales qui mettent en place et, d'autre part, pour le traitement hydrogénant de charges de plus en plus lourdes.
- de la production du coke en sidérurgie.
- de l'électrolyse du chlorure de sodium (NaCI) où l'hydrogène coproduit même temps que le C12.
Par ailleurs, il existe aussi de petites unités de production d'hydrogène faisant appel à la décomposition de molécules riches en atomes d'hydrogène, notamment par craquage thermique de NH3, par reformage catalytique de CH30H ou par dissociation électrolytique de H20.
Cependant, la production d'hydrogène à partir de NH3 ou de CH30H necessite toujours une logistique de livraison de ces produits liquides.
De plus, l'ammoniac (NH3) est un polluant néfaste pour l'environnement (toxicité, odeur, ... ) et les réglementations sur ce produit deviennent de plus en plus sévères.
En outre, le prix d'achat de ces produits connaît des variations importantes qui tendent à pénaliser la rentabilité globale des procédés, en particulier dans le cas du méthanol.
Par ailleurs, la production d'hydrogène par électrolyse consomme beaucoup d'énergie (de l'ordre de'5 kWhl N m3 de H2 produit) et dans les pays ou le prix du courant n'est pas bon marché; cette solution n'est pas adaptée pour des débits supérieurs à 50 Nm3lh.
Ces différents procédés de production d'hydrogène présentent donc de nombreux désavantages et aucun procédé de production actuel ne peut être considéré comme totalement satisfaisant du point de vue industriel.
Le problème qui se pose alors est de pouvoir proposer un procédé de production d'hydrogène amélioré par rapport aux procédés connus, c'est-à-dire qui soit maintenance et de mise en oeuvre aisées, d'investissement faible, qui utilise du gaz naturel ou du GPL pour la production d'hydrogène, et qui nécessite peut d'utilités : eau, vapeur.....
d'autres termes, la présente invention vise à proposer un procédé de production d'hydrogène gazeux - soit peu consommateur d'énergie pour entretenir la réaction de production d'hydrogène, c'est-à-dire, si possible, mettant en oeuvre une réaction auto-thermique ; - ayant un rendement suffisant de conversion de l'hydrocarbure en hydrogène ; - soit compact, d'investissement réduit et de simplicite d'entretien et d'utilisation ; - autorise un démarrage automatique et un fonctionnement en toute sécurité, préférence sans personnel sur place ; - permettant d'utiliser une source primaire d'hydrocarbures peu chère; - soit adapté aux productions moyennes, c'est-à-dire 50 Nm31h à 300 Nm31h.
solution apportée par l'invention est alors un procédé production d'un melange gazeux contenant au moins de l'hydrogène (H2) et monoxyde de carbone (CO) à partir d'au moins un hydrocarbure choisi dans le groupe formé méthane, l'éthane ou un mélange de méthane et d'ethane, ou un mélange butane et de propane, dans lequel (a) opère une oxydation catalytique partielle moins un hydrocarbure, à une température inférieure à 1200 C, à une pression de 3 à 20 bars, présence d'oxygène ou d'un gaz contenant de l'oxygène, pour produire l'hydrogène (H2) et du monoxyde de carbone (CO) ; récupère un mélange gazeux contenant au moins l'hydrogène (H2) et monoxyde de carbone (CO).
(c) soumet le mélange gazeux obtenu à l'étape (b) à un refroidissement jusqu'à une température comprise entre -20 C +80 C ; (d) soumettre le mélange gazeux obtenu à l'étape (c) a une séparation de manière à produire un flux gazeux riche en hydrogène; et dans lequel on obtient, à l'étape (b) et/ou à l'étape (c), un mélange gazeux à une pression de 3 à 20 bars.
Selon le cas, le procédé de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques suivantes - à l'étape (c), le refroidissement est opéré par échange gaz-gaz, gaz- eau ou refroidissement brutal à l'eau.
Une mémoire interne 9 de type FIFO, abréviations anglo-saxonnes pour "First Input First Output", est couplée en sortie du générateur pseudo-aléatoire 6 La mémoire FIFO 9 sert donc à stocker les nombres aléatoires résultant du traitement opéré par les deux générateurs 5 et 6 en attendant que le microprocesseur 2 demande leur transfert vers la mémoire double-port 3 Le générateur physique selon l'invention exploite le phénomène dit de métastabilité dont le principe est expliqué en détail ci-après en référence aux figures 3 et 4a à 4c.
Lorsque deux oscillateurs OSC1 et OSC2, de fréquence différente, travaillent en asynchronisme l'un de l'autre, ils génèrent chacun un signal d'horloge distinct et les signaux synchronisés à partir de ces signaux d'horloge appartiennent à des domaines d'horloge distincts qui sont en principe
indépendants du point de vue fonctionnel. Il arrive néanmoins un moment où des signaux sont échangés entre les deux domaines Cette situation est un handicap dans tout design où elle se rencontre car elle conduit au phénomène de métastabilité.
Les signaux issus de domaines d'horloge différents ne respectent pas les temps d'établissement, ou "set-up" en terminologie anglo-saxonne, des éléments mémoires (bascules ou registres) de l'autre domaine conduisant les sorties de ces éléments à prendre des valeurs aléatoires.
On a représenté à la figure 3 une bascule recevant respectivement sur son entrée D et sur son entrée d'horloge, les signaux d'horloge H1 et H2 générés respectivement par les oscillateurs OSC1 et OSC2.
Les figures 4a et 4b illustrent respectivement des exemples de chronogrammes correspondant aux deux signaux d'horloge. la figure 4c illustre un chronogramme correspondant au signal de sortie Q de la bascule.
La sortie d'une bascule dont le "set-up" a été violé reste dans un état intermédiaire entre l'état "0" et l'état "1" qui est qualifié de métastable avant de se stabiliser dans l'état définitif "0" ou "1".
On règle en général ce problème en mettant deux bascules en série l'une dernière l'autre pour éviter la propagation de cet aléa indésirable.
A l'inverse, cette métastabilité est exploitée par la présente invention et son occurrence est accentuée par l'utilisation de deux oscillateurs de fréquence très différentes.
On choisit ainsi de préférence un signal "haute fréquence" H1 et un signal "basse fréquence" H2.
Le signal "haute fréquence" H1 est échantillonné par le signal " basse fréquence" H2.
Le phénomène recherché est ainsi accentué par deux phénomène physiques - le bruit de phase généré par l'oscillateur "haute fréquence"; et - la variabilité forcée de la période de l'oscillateur "basse fréquence" provoquée par l'utilisation d'une partie des bits de sortie du générateur pseudo-
aléatoire dans le compteur diviseur servant à générer cette fréquence. On obtient ainsi un facteur de forme variable La figure 5 illustre le schéma bloc d'un générateur physique 5 selon l'invention dans lequel on retrouve la bascule 10 décrite en référence à la figue 3 pour l'explication de la métastabilité.
Le module d'entrée du générateur physique 5 est un compteur 11diviseur par 1312 Il est alimenté par un signal d'horloge externe H, de fréquence égale à 25 MHz, et génère en sortie un signal d'horloge "basse fréquence" H2 qui échantillonne le signal d'horloge "haute fréquence" H1 d'entrée du générateur 5, de fréquence égale à 33 MHz.
Le signal d'horloge H2 est injecté à l'entrée d'horloge CLK de la bascule 10, et le signal H1 est injecté sur l'entrée D de la bascule 10.
Le signal de sortie, obtenu en sortie Q de la bascule 10, est combinée à travers un circuit logique "ou exclusif' 12 avec un bit de sortie du générateur pseudoaléatoire 6 et envoyé vers l'entrée D d'un registre à décalage 64 bits référencé 13 Le circuit logique 12 permet ainsi de pallier à une éventuelle défaillance du générateur physique 5.
Le baume obtenu présente de bonnes propriétés cicatrisantes et protectrices des lèvres.
Exemple 8- Rouge à lèvres % massique Cire de polyéthylène (Performalene 500) @ 6,50 % Cire de Carnauba 2,40 % Tétra isostéarate de penta érythrityle 10,00 % Erucate d'oléyle 2,00 % Isononanoate d'isononyle 10,00 % A Phényl triméthicone (20 cSt-DC 556) 4,20 % Lanoline acétylée 24,00 % Polylaurate de vinyle 8,00 % Antioxydant 0,10% Phosphate de tri oléyle 1,00 % Polyméthyl silsesquioxane (Tospearl 145A) 4,00 % Parfum 0,14% Propylène glycol 16,00 % B N-acétyl hydroxyproline 4,00 % Oxyde de titane 0,80 % Oxyde de fer noir 0,06 % C FDC Yellow N 6 Laque d'aluminium 3,30 % DC Red N 7 Laque de calcium 2,90 % DC Red N 21 Laque d'aluminium 0,60 % 100,00 % Mode opératoire : La phase A est préparée de manière conventionnelle, en fondant les cires à 95-100 C avec les corps pâteux, les huiles et les additifs.
La phase C est broyée dans la phase A à l'aide d'un broyeur tricylindre.
La phase B est préparée séparément en solubilisant à 75 C la N-acétyl hydroxyproline dans le propylène glycol.
La phase B est ensuite ajoutée au reste de la composition et émulsionnée à l'aide d'un agitateur de type Moritz avec une vitesse d'agitation de 3000 tr/min.
On peut enfin couler la composition dans des moules adéquats pour obtenir un rouge à lèvres en stick ayant de bonnes propriétés traitantes.