INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 5 une modalité de distributeur (1) selon l'invention en coupe dans le plan X-Y, le distributeur étant représenté en position horizontale, dans laquelle une cloison ou un rebord périphérique (8) localisé dans la partie supérieure (20) du corps (2) permet de former un réservoir (80) de produit (7) présentant un niveau élevé, avec une différence de niveau H avec le produit (7) présent dans le reste du corps (2) qui permet d'alimenter ladite membrane (5) en produit (7).
La figure 6 représente une vue de dessus de la tête (3) et de son élément rotatif (4), la tête présentant une lèvre supérieure (30) définissant un orifice extérieur (32) et une surface extérieure (34) dudit élément rotatif.
La figure 6a est une vue de dessus de ladite membrane (5) ajourée par des lumières (50) de forme oblongue orientées dans la direction X, la rotation de l'élément rotatif ayant lieu autour de l'axe (40) parallèle à la direction X.
La figure 6b représente la membrane de la figure 6 en coupe selon A-A et montre la présence de cordons (51) de hauteur E bordant les lumières (50).
La figure 6c représente une configuration préférée des cordons (51), dans laquelle lesdits cordons n'entourent que partiellement (un côté plus les deux extrémités, i.e. en forme d'anse de panier) lesdites lumières (50), typiquement le long d'un grand côté et aux deux extrémités, et sur les côtés extérieurs par rapport à l'axe central X. On a indiqué le ligne centrale de chaque cordon (51) ayant une hauteur E.
Les figures 7a et 7b sont relatives à une autre modalité de l'invention, et sont des coupes analogues à celles des figures 3a et 4a.
Ladite membrane comprend deux membranes: une membrane supérieure flexible (52) typiquement solidaire de ladite lèvre inférieure (31), et une membrane inférieure (53), typiquement fixe et solidarisée à ladite lèvre (31).
A la figure 7a, ladite membrane supérieure et ledit élément rotatif sont en position haute , alors qu'à la figure 7b, ladite membrane supérieure et ledit élément rotatif sont en position basse . Dans ce dernier cas, les lumières (502) et (503) étant décalées, les lumières d'une membrane sont obturées par l'autre membrane.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Selon l'invention, et comme représenté sur les figures, ladite membrane (5) ajourée obture de préférence l'orifice intérieur (33) formé par ladite lèvre inférieure (31).
Il est également préférable que le rebord de ladite lèvre inférieure (31) se situe dans un plan, en particulier pour améliorer l'étanchéité et pour éviter qu'il y ait des contraintes mécaniques localisées due à une forme non plane, contraintes qui pourraient s'exercer sur ladite membrane et éventuellement la détériorer.
En effet, lorsque le capot (6) est placé sur la tête (3), l'élément rotatif vient en appui notamment sur ladite lèvre inférieure (31), ce qui contribue à assurer l'étanchéité du distributeur (1).
Le distributeur selon l'invention peut comprendre un élément rotatif (4) présentant une forme choisie parmi les formes cylindrique, ovale, elliptique ou en forme d'anse de panier. Cette forme est finalement sensiblement celle du distributeur dans un plan X-Y. Comme illustré à la figure 6a, ladite membrane ajourée (5) peut comprendre des lumières (50) disposées en chicane ou en quinconce, typiquement longitudinales et orientées selon l'axe de rotation (40) dudit élément rotatif (4), de manière à assurer régularité et la continuité de l'enduction (10) de produit (7), en particulier quel que soit le sens de rotation dudit élément rotatif (4).
- La connaissance du centre moyen de pressions, dans le référentiel de la plate- forme n'a d'intérêt que si il peut être rapporté à un référentiel lié au sujet. l'Association Française de Posturologie a définit comme origine, le centre du polygone de sustentation déterminé par les appuis externes des deux pieds formant une ouverture de 30 degrés, d'un sujet debout. Une mesure précise du centre de pressions par rapport au centre du polygone de sustentation implique un placement rigoureux du sujet sur la plate-forme. A cet effet, on peut s'aider d'un dessin montrant le placement des pieds ou de cale-pieds amovibles qui servent à positionner le sujet et que l'on retire pour ne pas perturber les conditions de recueil naturelles. Il est évident que dans ces conditions, une précision du dixième de millimètre ne peut être envisagée pour mesure des asymétries posturales.
- l'encombrement, le poids et la sensibilité des plates-formes n'autorisent pas leurs déplacements.
- La surface réduite de la plate-forme ne permet qu'un écartement ou empattement limité des pieds Une solution problèmes posés ci-dessus est un procédé de mesure du centre des forces rapporté référentiel propre du sujet à partir de la mesure de 4 forces d'appuis attachées à ces pieds.
Selon littérature les forces d'appuis de chaque pied d'un sujet debout sont essentiellement localisées autour de deux régions ou foyers anatomiques : le talon et l'avant pied (métatarse). Le recueil de ces deux forces d'appui renseigne ( conditions quasi statiques), sur la répartition avant-arrière du poids du sujet. La répartition du poids entre les deux pieds est simplement donnée par la somme de ces deux forces. Ainsi, selon l'invention, il aisé de déterminer le centre de pressions projeté à l'intérieur du polygone de sustentation des appuis si on connaît la disposition et les forces exercées par les quatre foyers. Selon ce mode de détermination du centre des pressions exercés par un sujet debout sur ce dispositif, on calcule les coordonnées dudit centre par une formule qui prend en considération l'intensité de chacune des quatre forces ainsi que le lieu géométrique de leur point d'application. Afin de faciliter la compréhension de ce mode de calcul, une illustration est donné planche 1 fig. 2, avec des poids : P, = 1 Okg, P2 =20kg P3 = 15 kg, P4 = 25 kg attachés respectivement aux capteurs des sommets A, B, C ,D rectangle ainsi définit. On démontre que les coordonnées X et Y du centre des quatre forces exercées par lesdits poids sont données par les relations si on prend à titre d'exemple AB = 150 mm, AC = 200 mm et PT = PI + P2 + P3 + P4 on trouve: X =10, 7 mm et Y = -14,2 mm.
Plusieurs réalisations ont été proposées notamment dans le domaine de la recherche pour résoudre ce problème, mais elles présentent toutes des inconvénients. Ainsi dans une réalisation non commercialisée figure 3, chacune des plaques était supportée par au moins 3 capteurs, la force exercée sur ladite plaque résultait de la somme des forces mesurées par chaque capteur. Ce type de réalisation présente les inconvénients suivants - coût 'levé car il nécessite au moins 12 capteurs par paire de semelles - mécanique délicate pour la réalisation des points de contact avec les capteurs car type de liaison mécanique doit permettre contraintes latérales (flexion et dilatation) de s'exprimer.
- hauteur importante des semelles à cause de l'utilisation de capteurs à déformation axiale qui ont un profil haut.
- poids (fonction du nombre de capteurs) Dans une autre réalisation destinée à la recherche figure 4, chaque plaque était supportée par un seul capteur de type poutre de flexion, dans ce type de réalisation, l'inconvénient majeure résidait dans le choix du point d'application de la force le fléchissement de la poutre est fonction du moment de la force, donc, pour une force constante, de la distance d du point d'application par rapport au point d'immobilisation de la poutre (mise en étau) figure 5. Pour pallier à cet inconvénient, le support d'une des poutres était réglable en translation avant-arrière afin d'ajuster les points d'application des forces d'appui du talon et du métatarse selon la pointure du sujet. On peut à cet effet pratiquer une rainure (5) dans la plaque inférieure (1) pour permettre au capteur de coulisser.
L'objet de l'invention, ne présente aucun des inconvénients ci-dessus. Selon l'invention, le dispositif de mesure du centre des forces est constitué de deux semelles une pour chaque pied - faites d'un matériau de haute raideur : de l'aluminium AU4G par exemple . Chaque semelle est constitué d'une plaque inférieure formant bâti et de deux plaques supérieures juxtaposées sur lesquels reposent respectivement le talon et l'avant pied. Les forces d'appui exercées sur ces plaques sont traduites signal électrique grâce à des capteurs de force disposés entre le bâti et lesdites plaques. Une des particularités selon l'invention est que le capteur utilisé sert aussi de support mécanique aux deux plaques d'appuis.
Les capteurs de forces utilisés selon l'invention sont type poutre à moment constant . Le principe de fonctionnement de ce type de poutre est illustré figure 6 . Le type d'évidement (6) pratiqué dans la partie active de la poutre confère à celle-ci des propriétés mécaniques remarquables telles, que pour une même force F appliquée entre A et B, la déformation reste constante et parallèle au plan de fixation. Il est à noter que dans une utilisation normale, la déformation n'excède pas pour la pleine échelle, quelques dixièmes de millimètres. La figure 7 donne un exemple de réalisation d'un peson. La traduction de la force F exercée sur la plaque (2), en signal 'lectrique est assurée par des jauges de contrainte (7) et (8) collés aux endroits les plus amincis de l'évidement (6). Il est à noter que la jauge (7) s'étire alors que la jauge (8) se comprime sous l'effet de la force F. Il sera ainsi aisé de réaliser un demi pont ou un pont de mesure - bien connu des électroniciens-, en collant aux endroits appropriés deux ou quatre jauges. Selon un mode de réalisation non illustrée, d' une semelle de mesure de la force exercée par le pied ainsi que sa répartition entre talon et avant du pied, on pourra soit disposer de deux pesons disposés sous les foyers des forces soit fixer un même bâti les deux poutres. Compte tenue de leur propriétés mécaniques, ces types poutres n'ont pas besoin d'être fixées au centre des plaques d'appui du talon et l'avant pied, ni d'être alignées sorte que pour réduire l'encombrement lesdites poutres pourront être disposées par exemple en quinconce.
Afin de faciliter la réalisation mécanique et de réduire le coût de fabrication de ce type de semelles, dispose selon l'invention d'une seule poutre (9) qui assure la fois, la liaison mécanique des deux plaques d'appui sur les bossages (10) de ladite poutre, leur fixation au bâti (1 sur le bossage (11) et la mesure des deux forces exercées deux bords libres, grâce aux jauges (7) et (8).
A titre d'exemple non limitatif, les figures 8 (vue en perspective), 9 (vue de face), 10 (vue de dessus) montrent une réalisation d'une poutre symétrique mais pas nécessairement, capable de supporter une force de plus de 100 kilogrammes chaque bord libre ou extrémité (10).
Selon une variante de réalisation mécanique de semelles de posture figure 11 (vue de profil) , figure 12 (vue de dessus) - la poutre (9) est fixée au bâti (1), sur le bossage (11) par quatre ' 6 dont les têtes seront noyées, grâce à un lamage pratiqué sur la face inférieure dudit bâti - la plaque (2) recevant le talon, et la plaque (3) recevant l'avant pied sont fixées aux deux autres bossages (10) de la poutre (9) par des vis dont les têtes pourront être noyées grâce aux lamages pratiqués sur la plaque (3).
A titre d'exemple non limitatif, le bâti ou support, aura des dimensions de l'ordre de 310 mm de longueur et de 130 mm de largeur. La plaque (2) aura 120 mm de long et 100 mm de large. La plaque (3) aura 200 mm de long et 120 mm de large. La hauteur de l'ensemble sera de l'ordre de 55 mm. L'ensemble des quatre pièces principales constituant la semelle peut être réalisé avec un matériau de haute raideur - de l'AU4G par exemple-. Mais un métal de plus haute raideur permettra de réduire l'épaisseur de l'ensemble.
Un avantages du dispositif selon l'invention, par rapport à la plate-forme, est illustré figure 13 - la mesure des forces exercées par le talon (FT) et l'avant pied (FA) est relativement insensible à la position du pied tant que les surfaces d'appui de chaque foyer chevauchent pas les deux plaques-. Cet avantage rend le positionnement des pieds rapide et fiable.
Selon une autre variante illustrée figures 14 (vue de profil) et 15 (vue de dessus), on intègre les deux poutres selon l'invention dans un bâti pour former plate-forme à quatre plaques recevant chacune un foyer de force. Une telle plate-forme pourra servir, mais pas uniquement, à mesurer le poids d'un animal et la répartition ce poids selon ses quatre membres.
Afin de mesurer et rapporter à une norme les instabilités posturales chez un sujet debout au repos, l'Association Française de Posturologie définit une disposition type des pieds avec une ouverture à 30 degrés. Le dispositif selon l'invention pourra avantageusement servir à cette fin - soit en disposant les semelles (15) selon cet angle soit en incorporant les semelles - figure 16-, dans un cadre ou gabarit (12) , qui les maintient dans cette position standardisée. On pourra dans cette disposition s'aider d'un cale pied amovible (13) et parfaire la stabilité et l'horizontalité de la plate-forme à l'aide de vérins s'aidant d'un niveau à bulle (14) incrusté dans le cadre. algorithme de transformation adapté permet à ce dispositif de simuler les mêmes mesures que celles fournie une plate-forme classique Dans un mode de réalisation d'une interface électronique, la figure 17 illustre ici un exemple non limitatif, constitué d'une platine d'amplification ( pour quatre capteurs à pont de jauges résistifs (16) . Les ponts de jauges (16) sont alimentés par un dispositif d'alimentation (22). L'interface (18) est un dispositif du commerce bien connu, appelé microcontrôleur à circuits intégrés. Ledit microcontrôleur intègre entre autres, les fonctions conversions de signaux analogiques en signaux digitaux et les fonctions d'interfaçage de communication du type par exemple communication série bien connu des électroniciens. Dans cette réalisation, le circuit (19), et le circuit (20 ) sont des circuits d'isolement galvanique selon ce mode de communication et permettent d'isoler électriquement les semelles pour des raisons de sécurité. Le circuit (19), convoie l'information de sortie vers le dispositif (21) de traitement et d'affichage qui peut être un ordinateur tandis que le circuit (20) reçoit, selon ce même mode de communication, l'information en provenance du dispositif 1). Le dispositif d'alimentation en énergie provient soit du secteur au travers d'un transformateur d'isolement, conformément aux normes européennes, soit d'une batterie autonome.
Les brevets antérieurs font état de la synthèse de K2Fe04 après oxydation en solution aqueuse fortement alcaline d'un sel de fer ferrique par le chlore ou une solution d'hypochlorite de sodium puis K2Fe04 est précipité à l'aide d'ajout d'hydroxyde de potassium.
Ce mode de synthèse présente des inconvénients majeurs, à savoir - le ferrate (VI) oxyde l'eau quelque soit le pH et une synthèse en solution aqueuse affecte le rendement de réaction ; - la précipitation de K2Fe04 nécessite des quantités très importantes d'hydroxyde de potassium, ce qui entraîne un surcoût important ; - le ferrate de potassium n'est pas stable dans le temps et requiert des conditions particulières de stockage.
De ce fait, une telle synthèse ne peut être applicable industriellement. Pour tenter d'y remédier, le brevet européen EP-A- 0 504 156 propose un mode de synthèse de ferrates (VI) stabilisés par voie sèche à température ambiante.
Ladite voie de synthèse permet de produire un ferrate stabilisé répondant à la formule générale M(Fe,X)04 dont un exemple est K2(Fe,S)04.
Un tel procédé de synthèse est basé sur le mélange de trois solides - un sel de fer ferreux ou ferrique tel FeS04,7H20 - un oxydant tel Ca(CIO)2 - une base forte telle KOH Le mélange de ces trois réactifs s'opère dans les conditions stoechiométriques données par l'équation (1) FeSO,, 7H20 + Ca(CIO)2, Ca(OH)2 + 6KOH @ 2 K2(Feo,sSo.s)O4 +2 KCI + 2Ca(OH)2 + 9H20 La stabilisation de Fe04 - par S04 - se matérialise par la formation d'une solution solide entre K2Fe04 et K2S04 qui sont isomorphes et qui possèdent des paramètres de maille voisins.
Néanmoins, par simple substitution de la potasse par la soude dans les conditions données par l'équation (1), il est impossible de produire un ferrate (VI) de sodium stable. L'invention a pour objet de remédier à cet inconvénient, le besoin se faisant sentir de ferrates stabilisés pour des applications industrielles spécifiques.
La présente invention a pour objet des ferrates stabilisés - mixtes par la valence du fer: ces ferrates incluent les valences (+V) et (+VI) ; - mixtes par la nature du cation associé au groupement ferrate : substitution de métaux monovalents par d'autres métaux monovalents ou par des métaux divalents.
La stabilisation desdits ferrates s'opère par substitution partielle du fer à haut degré d'oxydation par un cation stable (possédant la structure électronique d'un gaz rare) ainsi que par l'effet d'autres stabilisants tels que le radical OH.
Plus précisément, l'invention a pour objet des ferrates de formule générale MI (3-a)xM2 (3-a)1-xL (Fe y7x 1-y)a,(Fe z7Y 1J1-J04 ou M1+(3-a)bM3++(3-a)(1-b)/2L (Fe6+y,x6+1-y)a,)(Fe5+z,Y5+1-z)l-a]04_w (OH)2w selon la structure du métal substitué, dans lesquelles - Mi` est un métal monovalent, - Mi++ est un métal divalent, - 0 < a < 1 - 0 < x < _1 et 0 < _b < 1 - 0 < y < 1 et 0 < z < I - 0 < w < 2 Le principal objectif de la présente invention est l'utilisation des ferrates dans le traitement des eaux potables où les doses tolérées en sodium sont dix fois plus importantes que celles relatives au potassium d'où la nécessité de synthétiser un ferrate (VI) ou (V) de sodium solide.
Si l'on regarde les différents degrés d'oxydation du fer, il apparaît que les composés solides sodés sont préférentiellement à des degrés d'oxydation faibles tandis que le potassium préfère les hauts degrés d'oxydation
- Ferrites (III) : Na Fe02 synthétisé à température ambiante ; KFe02 requiert une température de synthèse de 800-900 C. - Ferrates (IV) : Na4Fe04 synthétisé à 380 C ; K4Fe04 jamais observé ; - Ferrates (V) : aucun ferrate V de sodium ni de potassium ; - Ferrates (VI) : K2Fe04 connu ; Na2Fe04 jamais observé. La présente invention propose en outre un mode de synthèse de ferrates mixtes par voie sèche à température ambiante.
Le procédé de synthèse de ladite invention consiste en un mélange d'un sel ferreux ou ferrique avec un oxydant solide ou gazeux et une base forte, hydroxyde d'alcalin MiOH ou d'alcalino-terreux Mi(OH)2 ou un mélange des deux dans des proportions différentes de celles données par la stoechiométrie de réaction (1). Le rapport oxydant/fer permettant d'aboutir à un ferrate (VI) ou à un sel mixte Fe (VI)-Fe(V).
Le sel de fer ferreux préconisé est du sulfate ferreux partiellement déshydraté en portant à 125 C du sulfate ferreux heptahydraté, sous-produit de l'industrie du titane (production de Ti02) ou du décapage de l'acier à l'acide sulfurique.
Après déshydratation partielle, le sulfate ferreux utilisé dans la synthèse a comme formule FeS04,nH20 avec 1 < n < 7 FeS04,nH20 est alors mélangé à un oxydant solide, l'hypochlorite de calcium et à de la soude dans les proportions minimales données par l'équation (2).
Exemple Mélange à température ambiante dans un réacteur rotatif de - 100 parties molaires de FeS04,nH20 - 200 parties molaires de Ca(CIO)2, Ca(OH)2 - 1000 parties molaires de NaOH selon la stoechiométrie de réaction (2) FeS04,nH20 + 2 Ca(CIO)2,Ca(OH)2 + 10 NaOH --> 2 Na3(Feo,5So,5)04(OH) + 4 NaCI + 2Ca(OH)2 + (n+2)H20 Fe(VI) est stabilisé par S(VI) qui rentre dans la composition du ferrate mais à la différence d'un ferrate potassique où K2(Fe,S)04 est stable, Na2(Fe,S)04 n'est pas stable et il nécessite un milieu plus basique pour pouvoir être conservé. Cette stabilisation est assurée par la présence d'ions hydroxyle dans le ferrate sodé.
Ces nouveaux ferrates basiques de sodium répondent à la formule générale Nax+2 (FeyS ,_y)04(OH)X Avec x 4.
Les charges peuvent être présentes à raison de 0 à 35 % du poids total de la composition, de préférence 0,5 à 15 %. On peut notamment citer le talc, le mica, le kaolin, les poudres de Nylon@ (Orgasol de chez Atochem notamment) et de polyéthylène, le Téflon, l'amidon, le nitrure de bore, des microsphères de copolymères telles que l'Expancel# (Nobel Industrie), le Polytrap (Dow Corning) et les microbilles de résine de silicone (Tospearl de Toshiba, par exemple).
La composition peut aussi comprendre un ou plusieurs colorants notamment liposolubles comme le rouge Soudan, le DC Red 17, le DC Green 6, le (3-carotène, l'huile de soja, le brun Soudan, le DC Yellow 11, le DC Violet 2, le DC orange 5, le jaune quinoléine. Ils peuvent représenter de 0 à 20 % du poids de la composition et mieux de 0,1 à 6 %.
La composition selon l'invention peut être fabriquée par les procédés connus, généralement utilisés dans le domaine cosmétique ou dermatologique. En particulier, elle peut être obtenue par chauffage des différents constituants à la température de fusion des cires les plus élevées, puis coulage du mélange fondu dans un moule (coupelle ou doigt de gant).
Elle peut aussi être obtenue par extrusion comme décrit dans la demande EP-A-667 146.
L'invention a encore pour objet un procédé cosmétique de soin, de maquillage ou de traitement des lèvres et/ou de la peau des êtres humains, comprenant l'application sur les lèvres et/ou la peau, notamment desséchées, gercées ou crevassées, de la composition telle que définie ci-dessus.
L'invention a encore pour objet l'utilisation de la composition définie précédemment pour limiter, voire supprimer, le dessèchement et/ou les #dèmes des lèvres et/ou de la peau, les gerçures, les crevasses, et/ou protéger les lèvres et/ou la peau des intempéries.
Exemples 1 à 6
Les exemples suivants montrent la supériorité des propriétés solubilisantes des polyols selon l'invention vis-à-vis de la N-acétyl hydroxyproline. Les exemples 1 à 5 sont conformes à l'invention et l'exemple 6 est un exemple comparatif.
Mode opératoire: La N-acétyl hydroxyproline vendue sous la référence N-acétyl L Hydroxyproline par la société Nippon Rika est solubilisée à 80 C dans le solvant sous agitation magnétique pendant 15 minutes.
Les solutions sont ensuite refroidies et conservées à température ambiante (25 C), notée Ta.
Les limites de solubilité correspondent au taux massique maximum pour lequel on n'observe pas de recristallisation de la N-acétyl hydroxyproline à température ambiante.
Exemple Solvant IOB Limite de solubilité en % massique de la N-acétyl hydroxyproline à Ta 1 Glycérol 5,000 > 20 % 2 Propylène glycol 3,333 > 20 % 3 Butylène glycol 2,500 > 20 % 4 PEG-8 2,266 9% 5 Pentylène glycol 2,000 18% 6 Huile de ricin 0,404 Inférieure à 1 % Exemple 7 - Base de soin pour les lèvres % massique Cire de polyéthylène (Performalene 500 de New Phase Technologies) 6,50 % Cire de Carnauba 2,40 % Tétra isostéarate de penta érythrityle 15,00 % Erucate d'oléyle 3,50 % Isononanoate d'isononyle 16,00 % Phényl triméthicone (20 cSt DC556 de Dow Corning) 10,00 % A Lanoline acétylée 23,40 % Polylaurate de vinyle 8,00 % Antioxydant 0,10% Phosphate de tri oléyle 1,00 % Polyméthyl silsesquioxane (Tospearl 145A) 4,00 % Parfum 0,10% Glycérol 8,00 % N-acétyl hydroxyproline 2,00 % 100,00 % Mode opératoire : La phase A est préparée de manière conventionnelle, en fondant les cires à 95-100 C avec les corps pâteux, les huiles et les additifs.
On solubilise ensuite la N-acétyl hydroxyproline dans le glycérol à 80 C en agitant à l'aide d'un barreau aimanté.
On émulsionne ensuite cette solution dans la phase A à 95-100 C à l'aide d'un agitateur du type Moritz avec une vitesse d'agitation de 3 000 tr/min.
Après homogénéisation, on peut couler la composition dans des moules adéquats pour obtenir un baume à lèvres en stick.
Procédé d'obtention d'acides nucléiques à partir d'un échantillon de sol, acides nucléiques ainsi obtenus et leur application à la synthèse de composés Banque d'ADN du sol - RPR S.A.