INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'entrée 27 du compresseur 28 est en liaison avec une soupape d'apport d'air 31, via une conduite d'aspiration 30, laquelle soupape d'apport d'air est configurée comme un distributeur 3/2. La soupape d'apport d'air 31 peut être actionnée électromagnétiquement en s'opposant à la force de précontrainte d'un ressort. Dans la position de manoeuvre de la soupape d'apport d'air 31, qui est représentée, la conduite à basse pression 30 est raccordée à une conduite d'apport d'air 33. Passant par la conduite d'apport d'air 33, l'apport d'air parvient dans la conduite d'aspiration 30 du compresseur 28. Lorsque la soupape d'apport d'air 31 est actionnée, une connexion est alors libérée entre une conduite à basse pression 32 et la conduite à basse pression 30. En même temps, la conduite d'apport d'air 33 est fermée. Un accumulateur de pression 38 est raccordé à la conduite à basse pression 32. L'accumulateur de pression 38 sert de réservoir d'énergie et à la compensation de variations du courant d'alimentation du compresseur 28.
Par une conduite à basse pression 35, représentée par une ligne en traits pointillés, on indique qu'une machine à expansion 36 peut être raccordée au système 2 de conduites à basse pression. La machine à expansion 36 peut être accouplée au compresseur 28. A travers la machine à expansion 36, on peut récupérer une énergie de pression excédentaire provenant du système. Pour ce faire, la partie 37 de la conduite doit être fermée.
Le système de réglage d'une suspension, représenté sur la figure, comprend en outre une soupape 42 de circuit fermé qui est configurée comme un distributeur 2/2 précontraint par
un ressort et pouvant être actionné électromagnétiquement. Dans la position de manoeuvre représentée sur la figure, la soupape 42 de circuit fermé a pour fonction que le système 1 de conduites à haute pression ne soit pas en liaison avec le système 2 de conduites à basse pression. Lorsque la soupape 42 de circuit fermé se trouve dans sa seconde position de manoeuvre, non représentée, une connexion entre le système 1 de conduites à haute pression et le système 2 de conduites à basse pression est libérée. Dans cet état de manoeuvre de la soupape 42 de circuit fermé, le système de réglage d'une suspension fonctionne en circuit fermé, à faibles pertes. Un basculement en fonctionnement en circuit fermé se produit si aucune quantité d'air comprimé n'est nécessaire pour l'un des ressorts pneumatiques 5,6, 7,8. Dès que l'un des ressorts pneumatiques 5,6, 7,8 doit être alimenté en air comprimé, la soupape 42 de circuit fermé se ferme.
En outre, il est prévu, dans le système représenté de réglage d'une suspension, une soupape de limitation de pression 46 qui libère une connexion entre le système 1 de conduites à haute pression et le système 2 de conduites à basse pression, lorsque la pression dans le système 1 de conduites à haute pression dépasse une pression maximale prédéterminée. Ensuite, la haute pression du système 1 de conduites à haute pression est déchargée dans le système 2 de conduites à basse pression.
Le système de suspension pneumatique fermé, représenté schématiquement sur la figure, fonctionne comme suit. Le compresseur 28 entraîné mécaniquement ou par un moteur électrique fournit de l'air comprimé au système 1 de conduites à haute pression. Les ressorts pneumatiques 5,6, 7, 8 peuvent être alimentés en air comprimé, individuellement ou en groupes, par des distributeurs 3/3 15,16, 17,18 ou être déchargés dans le système 2 de conduites à basse pression. La commande des distributeurs 15,16, 17,18 est effectuée par une régulation supérieure (non représentée). Dès que des besoins en air comprimé sont constatés au niveau
Cette période est fonction, entre autres, des éclairements maximal et minimal que peut recevoir le panneau, du convertisseur et de la charge pour lesquels est prévu le système, et dépend de la stabilité que l'on souhaite donner au système. Par exemple, les
seuils TH1 et TH2 sont réglés de telle sorte qu'ils génèrent une impulsion lorsque, pendant un temps donné compris entre 2 et 5 fois la période d'oscillation maximale, il n'y a pas eu d'oscillation, c'est-à-dire de changement d'état des sorties Q et Q.
Les deux comparateurs temporels 34 et 35 permettent de détecter un état stable de l'oscillation du signal fourni par la source d'énergie (par exemple, le courant de la figure 3), que cet état stable se trouve au niveau bas ou au niveau haut d'oscillation permise. L'exposé de la figure 5 correspond à un exposé fonctionnel du détecteur d'instabilité de l'invention. En pratique, on veillera à ce que la sortie des comparateurs 34 et 35 reste stable pendant une durée correspondant, de préférence, à entre deux et cinq fois la période d'oscillation la plus grande que la commande peut générer, selon la sensibilité aux variations souhaitée. On évite ainsi un déclenchement intempestif du système quand il est en régime établi.
Un avantage de la présente invention est qu'elle permet la détection d'une perte du régime établi du point de puissance maximale sur lequel est calé le système sans savoir d'où provient cette perte. En particulier, il n'est pas nécessaire de prévoir d'autres capteurs que les capteurs couramment utilisés pour la détermination du point de puissance maximale.
Un autre avantage de la présente invention est qu'elle permet une reconvergence rapide du système en cas de changement du point de puissance maximale.
Un autre avantage de la présente invention est qu'elle constitue un système particulièrement fiable en raison des moyens utilisés.
La figure 6 représente un mode de réalisation plus détaillé d'un circuit 30 selon l'invention. L'exemple de la figure 6 a pour objet d'illustrer, notamment, le caractère intégrable de l'invention.
Dans la représentation de la figure 6, on a par ailleurs illustré un exemple classique d'exploitation de signaux
I et V (figure 1) de la source d'énergie. Une mesure de la tension V, appliquée sur une borne 41 du circuit 30, est appliquée sur une première entrée du multiplieur 7 dont la sortie fournit le signal P de puissance exploité par le circuit de commande.
Côté détection du courant I, sa mesure est appliquée sur une borne 42 et traverse un circuit de mise à l'échelle 43 avant d'arriver sur la deuxième entrée du multiplieur 7. Le recours optionnel à un circuit 43 de mise à l'échelle dépend de l'amplitude des variations mesurées au niveau de la source d'énergie. Le circuit de facteur d'échelle est classique. Il est, par exemple, constitué d'un amplificateur opérationnel 431 dont l'entrée inverseuse est reliée, par une résistance R432, à la borne 42 et, par une résistance R433, à une borne 44 de sortie correspondant à la deuxième entrée du multiplieur 7. L'entrée non-inverseuse de l'amplificateur 431 est reliée à la masse par une résistance R434. Les dimensionnements des résistances d'un circuit de conversion de facteur d'échelle sont à la portée de l'homme du métier et ne font pas l'objet de la présente invention.
La sortie du multiplieur 7 fournissant le signal P est reliée aux entrées respectives des deux éléments retardateurs 14 et 31. Dans l'exemple représenté, ces éléments retardateurs ont la forme la plus simple possible, à savoir, un circuit résistif et capacitif. Ainsi, la sortie du multiplieur 7 est reliée à une première borne d'une résistance R14 de l'élément 14 dont une deuxième borne est connectée à l'entrée inverseuse du comparateur 16 et, par un condensateur C14, à la masse. La sortie du multiplieur 7 est également reliée à une première borne d'une résistance R31 de l'élément retardateur 31, la deuxième borne de la résistance R31 étant reliée à l'entrée positive du comparateur 16 et, par un condensateur C31, à la masse. Les constituants des circuits RC 14 et 31 sont bien entendu différents pour introduire la différence de constante de temps nécessaire au fonctionnement de l'invention. Par exemple, on pourra avoir recours à des résistances d'une même valeur et différencier les constantes de temps des deux éléments retardateurs au moyen de condensateurs C14 et
C31 de valeurs différentes. La sortie du comparateur 16 traverse un inverseur 45 dont la sortie est reliée, dans l'exemple repré- senté, à l'entrée d'horloge CLK de la bascule 17 formée à partir d'une bascule de type JK. Les entrées J et K de la bascule sont reliées à une borne d'application du potentiel positif d'alimentation Vcc, de même que la borne R de réinitialisation de la bascule. La sortie directe Q de la bascule est reliée à l'entrée d'un générateur de rampe 13'destiné à fixer le rapport cyclique des impulsions de découpage de l'alimentation (signal CTRL). La sortie du générateur 13'est reliée à une première entrée du comparateur 11 dont la deuxième entrée reçoit un signal périodique fourni par le générateur 12. Ce signal, par exemple, en dent de scie est, de préférence, un signal haute fréquence fixée par une horloge HCLK. Tout ce qui vient d'être décrit correspond approximativement à un circuit classique.
Selon l'invention, l'entrée non-inverseuse du comparateur 16, c'est-à-dire la sortie de l'élément retardateur 31, est reliée à la masse par un interrupteur 321 du circuit 32. Fonctionnellement, cela correspond au signal de commande CT31 exposé en relation avec la figure 4. Quand le commutateur 321 est ouvert, on reproduit un fonctionnement normal correspondant à un régime établi et à celui d'un circuit classique. Quand l'interrupteur 321 est fermé, l'entrée correspondant du comparateur 16 est, selon l'invention, portée à la masse ce qui inhibe le fonctionnement de l'élément retardateur lent 31.
Le circuit 32 fournissant une impulsion de commande temporisée à l'élément 31 comporte, par exemple, un circuit temporisateur 322, par exemple un circuit monostable (MONOST), dont la sortie commande l'interrupteur 321 (par exemple, un transistor MOS). L'entrée de commande du circuit 322 est reliée au point milieu d'une association en série de deux résistances R323 et R324 aux bornes de laquelle est appliquée la tension d'alimentation Vcc. L'entrée de commande du circuit 322 est en outre reliée à la masse au moyen d'un condensateur C325. Le circuit 322 a pour objet de mettre en forme une impulsion de
commande dont la durée est fixée par les composants résistifs et capacitif placés en entrée. En particulier, les valeurs des résistances R323 et R324 conditionnent le temps de chargement du condensateur C325 et, par voie de conséquence, la durée de l'impulsion. L'entrée du circuit 322 est, de préférence, reliée à la masse au moyen d'un interrupteur 326 commandé par le signal DEM détectant un régime transitoire.
En régime établi, l'interrupteur 326 est ouvert, l'entrée du circuit 322 est donc à l'état haut (sensiblement au potentiel Vcc en négligeant la chute de tension dans la résistance 323 de valeur relativement faible). L'interrupteur 321 est par conséquent ouvert. Lorsque le signal DEM provoque la fermeture de l'interrupteur 326, cela provoque la décharge du condensateur 325 et le basculement de l'entrée du circuit 322 vers l'état bas. Cela provoque donc une commutation de la sortie du circuit monostable 322 qui ferme l'interrupteur 321. Comme le signal DEM est de forme impulsionnelle, la connexion à la masse de l'entrée du circuit 322 disparaît rapidement par l'ouverture de l'interrupteur 326. Le condensateur C325 peut alors de nouveau être chargé par le pont diviseur résistif R323-R324 qui conditionne la durée de l'impulsion. Dès que le seuil du circuit 322 est atteint, sa sortie bascule de nouveau et l'interrupteur 321 s'ouvre pour replacer le système en régime établi.
Par conséquent, en rendant plus rapide l'élément retardateur le plus lent ou, de préférence, en l'inhibant pendant un régime transitoire correspondant à des périodes de démarrage ou de perturbation liées à un changement de régime, on accélère la convergence du système vers le point de puissance maximale. Selon l'invention, quand ce point est atteint, on remet en service l'élément retardateur le plus lent ou on allonge sa constante de temps. Ainsi, on minimise les oscillations en régime établi.
La durée minimale d'un régime transitoire selon l'invention dépend du régime transitoire du convertisseur et de la source d'énergie. Plus précisément, la plage de durées d'un régime transitoire dépend du convertisseur, de la courbe de charge de son impédance d'entrée, ainsi que du dépassement de charge autorisé, c'est-à-dire de l'amplitude d'oscillation que l'on s'autorise en régime établi, etc. Dans l'application aux panneaux photovoltaïques, la durée de régime transitoire prévue par l'invention dépend essentiellement de la constante de temps fixée par la résistance équivalente du panneau et par une capacité d'entrée du convertisseur. Cette capacité d'entrée est généralement prévue aux bornes du panneau pour empêcher la propagation des bruits de commutation de l'interrupteur.
A titre d'exemple particulier de réalisation, dans un système où l'élément retardateur le plus lent a une constante de temps de l'ordre de la ms tandis que l'élément retardateur le plus rapide a une constante de temps de l'ordre de la dizaine de ; us, on prévoit de passer transitoirement sur une constante de
temps de l'ordre 10 ils pendant une phase de convergence durant de 10 à 50 ms.
Une autre caractéristique de la présente invention est de prévoir une détection des régimes transitoires, c'est-à-dire du besoin de passer dans un fonctionnement à constante de temps accélérée, à partir de la fréquence des oscillations du régime établi. En effet, un changement d'état du système, par exemple un changement de point de puissance maximale de la source d'énergie, se traduit par un changement de la fréquence des oscillations du régime établi, voire par une disparition de ces oscillations.
Ainsi, selon la présente invention, on définit une plage de fréquences d'oscillations correspondant à un régime établi et on provoque un basculement du système dans un mode de fonctionnement transitoire quand on détecte qu'il s'écarte de cette plage de fréquences. Les fréquences d'oscillation minimale et maximale sont déterminées à partir des taux d'oscillation que l'on est prêt à accepter pour le système.
En pratique, un taux d'oscillation maximal correspond à une fréquence minimale de ces oscillations et correspond au régime de puissance maximale fourni par la source d'énergie. A l'inverse, un taux d'oscillation minimal correspond à une fréquence maximale et à un régime de puissance minimal de la source d'énergie (par exemple, un fonctionnement sous ombre d'un panneau photovoltaïque).
De préférence, pour des raisons de stabilité, la constante de temps du générateur de rampe commandé par le circuit de recherche de point de puissance maximale est supérieure à la constante de temps maximale d'entrée du système. Cette constante de temps maximale correspond, pour un panneau photovoltaïque, à la constante de temps sous éclairement minimal.
La figure 4 représente, par une vue très schématique et sous forme de blocs, un mode de réalisation d'un circuit de recherche d'un point de puissance maximale selon l'invention. En figure 4, seul le circuit 30 recevant l'information de puissance P et fournissant un signal Q de commande d'un générateur de rampe
du type de celui illustré par la figure 1 a été représenté. Les autres éléments du convertisseur de puissance et de la source d'énergie, qu'il s'agisse des moyens d'obtention de l'information de puissance ou de l'exploitation du signal d'asservissement Q sont classiques et on pourra, par exemple, utiliser un circuit tel que celui illustré par la figure 1.
Comme précédemment, le circuit de commande 30 utilise un comparateur 16 (COMP) de commande d'une bascule 17 (T) dont la sortie directe Q fournit le signal de commande du générateur de rampe (13, figure 1). Toujours de façon classique, les deux entrées du comparateur 16 reçoivent un signal représentatif de l'information de puissance fournie par la source d'énergie avec un décalage temporel fourni par deux éléments retardateurs respectivement 14 et 31. L'élément retardateur 14 est, comme précédemment, relativement rapide (RCF). Selon l'invention, l'élément retardateur 31 présente un régime nominal relativement lent (RCS) et est commandable, soit pour une diminution de sa constante de temps pendant un régime transitoire, soit pour être inhibé pendant ce régime transitoire. Un signal CT31 de commande de l'élément retardateur 31 est un signal impulsionnel présentant une impulsion d'inhibition ou d'accélération à chaque fois qu'un régime transitoire est détecté. Ce signal CT31 est, par exemple, fournit par un circuit 32 (TIMER) constituant fonctionnellement un générateur d'impulsions isolées, de durées prédéterminées. Le circuit 32 est commandé par un signal DEM déclenchant l'apparition d'une impulsion. Ce signal DEM est fourni par un circuit 33 (OSC-DET) de détection de variation d'oscillations dans le signal de sortie Q fourni par la bascule 17. Le circuit 33 prélève le signal en sortie de la bascule 17 pour détecter une variation de la fréquence des oscillations telle que cette fréquence s'écarte d'une plage de valeurs prédéterminées de fonctionnement nominal.
En variante, le détecteur d'oscillation de l'invention pourra prélever un signal à tout autre endroit du circuit de commande 30 présentant des oscillations en régime établi, c'est- à-dire dont l'allure du signal traduit la régulation du régime
établi. Par exemple, on pourra prélever le signal de sortie du comparateur 16.
Selon une autre variante de réalisation, la détection d'une perte d'instabilité peut être obtenue à partir d'images du courant, de la tension, ou de la puissance fournie par la source d'énergie, tous ces signaux ayant la même fréquence. On détecte cependant toujours selon l'invention une perte ou une variation de fréquence par rapport à une plage prédéterminée de la fréquence des oscillations du régime établi. On fait référence à une perte d'instabilité car on détecte une disparition d'oscillations se traduisant par une stabilité non désirée du convertisseur de puissance.
La figure 5 représente, de façon très schématique et sous forme de blocs, un mode de réalisation d'un circuit 33 de détection d'instabilité selon l'invention. Selon ce mode de réalisation, le circuit 33 exploite les deux sorties directe Q et inverse Q de la bascule 17 pour détecter une variation dans les deux sens de la stabilité du système. Les sorties Q et Q sont respectivement reliées aux entrées de deux comparateurs temporels 34 et 35 (CPT) dont les deuxièmes entrées respectives reçoivent des seuils temporels TH1 et TH2. En d'autres termes, chaque comparateur 34 ou 35 compare la durée dans laquelle le signal Q ou Q qui lui est associé reste dans un état actif stable par rapport à une durée prédéterminée. Dès que cette durée est dépassée, la sortie du comparateur commute pour déclencher une impulsion de régime transitoire grâce au signal DEM. Les sorties respectives des comparateurs 34 et 35 sont combinées par une porte 36 de type NON-OU-Exclusif dont le rôle est d'éliminer les états non significatifs du point de vue de la détection.
Les seuils TH1 et TH2 sont choisis en fonction de la période d'oscillation la plus grande du système en régime établi.
On pourra réaliser les bossages sur les tronçons des lames sans orienter les tronçons dans une ou deux directions privilégiées par référence
au support.
On pourra déformer les tronçons associés aux ouvertures 32 de
sorte qu'ils s'étendent dans les ouvertures et non pas en saillie du support.
NOUVEAU PROCEDE DE CRIBLAGE DE MODULATEURS DE LA TRANSCRIPTION BACTERIENNE L'invention concerne un nouveau procédé de criblage de modulateurs de la transcription bactérienne, en particulier d'activateurs et d'inhibiteurs. L'invention concerne notamment un procédé de criblage d'activateurs et d'inhibiteurs de la liaison des facteurs de transcription avec l'ARN polymérase. L'invention concerne également un kit ou une trousse de détection de modulateurs de la transcription bactérienne ainsi que l'utilisation de ce procédé de criblage dans le cadre de la découverte d'antibiotiques, de médicaments antiviraux et anticancéreux.
La transcription des gènes en molécules d'ARN correspondantes est un procédé complexe catalysé par l'ARN polymérase, dépendante de l'ADN, et qui implique de nombreuses protéines.
L'ARN polymérase bactérienne se présente sous deux formes : l'enzyme minimum (ou"core enzyme") et l'holoenzyme, qui apparaît suite à la fixation du facteur de transcription sigma (o) sur l'enzyme minimum. C'est cette holoenzyme qui reconnaît et se lie au promoteur, ce qui permet l'initiation de la transcription à partir d'un site spécifique (Burgess et al., 1969 ; Reznikoff et al., 1985). L'enzyme minimum est incapable de reconnaître les séquences du promoteur ; c'est donc l'addition d'un facteur a qui spécifie la localisation de l'initiation de la transcription. Cette complexation entre le facteur a et l'ARN polymérase minimum est indispensable lors des premières étapes de la transcription bactérienne. Après ces étapes d'initiation, o quitte l'enzyme minimum et d'autres protéines, comme NusA, se lient à l'enzyme minimum.
D'une façon générale, les facteurs a appartiennent à une famille de protéines qui possèdent les mêmes fonctions : ce sont des sous-unités de l'ARN polymérase, nécessaires à l'initiation de la transcription ; ces facteurs ont une importance primordiale quant à la sélection des sites de liaison de l'enzyme au niveau des promoteurs.
Les facteurs NusA s'associent à l'ARN polymérase et favorisent les pauses ou la terminaison de la transcription au niveau de certaines séquences d'ADN.
Par"pauses de la transcription", on définit de façon classique un ralentissement ou un arrêt transitoire de l'activité enzymatique.
La recherche de nouvelles cibles pour des antibiotiques est une priorité pour garder une avance sur l'apparition de plus en plus fréquente de bactéries résistantes ou multirésistantes aux antibiotiques commercialisés (Courvalin, 1996).
L'ARN polymérase procaryote est une cible importante. En effet, elle est vitale pour la bactérie et elle est déjà la cible d'antibiotiques utilisés en thérapeutique
(rifampicine et dérivés). Elle est également une cible pour de nombreux microorganismes (Yang et al., 1995) et bactériophages (Kolesky et al., 1999) qui luttent contre les bactéries. La recherche de nouvelles cibles sur la polymérase est donc envisageable et souhaitable.
Les ARN, les ADN polymérases ainsi que les transcriptases inverses eucaryotes, procaryotes et virales sont de bonnes cibles pour affecter le fonctionnement d'un organisme vivant. Ces activités enzymatiques sont en général relativement faciles à suivre, elles sont donc devenues des cibles de choix pour la recherche de nouvelles drogues antivirales, anticancéreuses ou antibiotiques. Cette forte activité industrielle a généré des tests d'activité plus rapides et plus fiables, adaptables aux nouvelles exigences du criblage haut débit.
Ainsi, le brevet américain n 5 635 349 au nom de Tularik décrit une méthode d'identification d'un inhibiteur de l'activité d'une polymérase, en particulier l'ARN polymérase, dérivée par exemple d'un organisme pathogène infectieux. Cette méthode consiste à mesurer l'activité ARN polymérase en présence de molécules diverses dont on teste la capacité d'inhibition de l'activité de l'enzyme. A ce jour, la technique de base utilisée par la plupart des laboratoires consiste à mesurer l'incorporation de nucléotides radioactifs, témoins de l'activité de l'enzyme, en présence des inhibiteurs potentiels (Wu et al., 1997). Cette méthode permet de mettre en évidence globalement tous les inhibiteurs de la transcription (spécifiques comme la rifampicine, ou moins spécifiques comme les agents intercalants, les chélateurs d'ions divalents...).
Cependant, ces tests d'activité ont un coût élevé et ils sont faussés par exemple par la présence d'ARNases et d'ADNases ainsi que d'agents interagissant avec l'ADN.
On peut aussi réaliser une étape d'implantation ionique au travers d'une face de la structure initiale pour obtenir une zone fragilisée, puis un traitement apte à provoquer la séparation d'une partie cristalline au niveau de la zone fragilisée. Ce traitement peut être un recuit thermique, une application de force mécanique ou une combinaison des deux.