INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
EXEMPLE : composition cosmétique Phase A1 2-octyldodécanol 20 DHEA ' ` 1 Phase A2 Distéarate polyglycérolé (2 mol) 2 Mono-stéarate de PEG (8 OE) 1,35% Acide stéarique 1 Conservateur 0,1 Phase B Acide n-octanoyl-5-salicylique 1 Conservateurs 0,35 Neutralisants 0,25 Propylène glycol 10 Eau qsp 100 Phase C Gélifiant 0,5 Neutralisant 0,2
Eau qsp Cette composition peut être préparée de la manière suivante : les phases A1, A2 et B sont préparées séparément par mélange de leurs constituants à chaud, sous agitation. Les phases A1 et A2 sont mélangées à chaud, puis la phase B leur est ajoutée. Le mélange ainsi obtenu a été transféré vers un homogénéisateur haute. pression où il est soumis à trois passages à 600 bars avant incorporation de la phase C. Cette composition peut être utilisée en applications biquotidiennes pour prévenir ou traiter les signes du vieillissement tels que les rides et ridules, la perte d'éclat du teint et le dessèchement de la peau.
La présente invention concerne un comprimé effervescent, solubilisable dans l'eau, administrable à l'animal et permettant une vérification immédiate de l'ingestion effective d'une solution traitante par l'animal.
La méthode préconisée consiste à solubiliser le comprimé effervescent dans la solution traitante administrée à l'animal, laquelle contient au moins un principe actif. Du fait de la formulation particulière du comprimé de l'invention - celui-ci contient un colorant générant une marque visible sur l'animal après administration - l'animal ayant absorbé ladite solution est facilement repéré puisqu'il présente la marque visible générée par le colorant. Ainsi, l'animal ayant ingéré le principe actif est détecté immédiatement par repérage de la marque visible.
Cette méthode est particulièrement utile à l'éleveur dans la mesure où elle permet d'identifier facilement les animaux sous traitement ainsi que de reconnaître à première vue les solutions traitantes.
// Transmet l'action par événement au système . function FinishDrag() style.backgroundColor='' ; style.color= " ; // Diffusion de l'événement "onderive"... var oEvent = createEventObject() ; oEvent.cible = event.srcElement.containerid ; oEvent.source = event.dataTransfer.getData("Text") fire("onderive",oEvent) ; } // Fin de gestion du drag'n drop //------------------------------------------------------
La présente invention concerne d'une façon générale les systèmes de traitement de données orientés objet.
Il existe des applications orientées objet dans lesquelles, en raison de différents facteurs et notamment l'allocation de temps machine, l'allocation de temps de communication sur réseau, etc., le comportement de l'application pour l'utilisateur n'est pas perçu comme identique à chaque exécution, ou en d'autres termes n'est pas reproductible.
Ceci est indésirable en ce que l'utilisateur peut percevoir cette non-reproductibilité comme un défaut de l'application.
Notamment, lorsqu'une application orientée objets est exécutée dans un mode dit de multi-threading selon la terminologie anglo-saxonne et lorsque des objets de l'application sont répliqués pour être exécutés simultanément dans deux unités de traitement différentes (telles qu'un serveur et un poste client reliés par réseau), il n'est pas évident de gérer le déroulements des actions dans les deux objets exécutés pour qu'ils soient synchrones et pour obtenir un déroulement harmonieux de l'exécution de l'application.
La présente invention vise donc à doter ce genre d'application orientée objets d'un comportement déterministe, permettant notamment de pallier ces difficultés.
Ainsi, rechercher le déterminisme est le fruit d'une double motivation, permettant d'assurer les propriétés suivantes : - Pouvoir reproduire de façon identique une même exécution : un utilisateur s'attend à ce que l'application qu'il utilise soit reproductible, c'est-à-dire ait toujours le même comportement.
- Pouvoir reproduire de façon identique une exécution entre plusieurs machines à l'aide d'un mécanisme de réplication par calcul.
Assurer un tel déterminisme est cependant loin d'être évident en particulier pour une application constituée de plusieurs objets actifs en même temps, c'est-à-dire qui évoluent en parallèle dans le mode de multi-threading précité. En effet un tel mode d'exécution, bien que présentant certains avantages, crée de façon inhérente du non-déterminisme, lié en particulier au fait que, d'une exécution à l'autre, l'occupation du système peut varier, et les tâches effectuées par les objets peuvent prendre plus ou moins de temps.
Une telle approche, où chaque objet évolue selon un déroulement ( thread selon la terminologie anglosaxonne) indépendant, ne peut donc pas répondre à l'objectif de déterminisme recherché.
La présente invention vise à résoudre ce problème Elle propose à cet effet un système de traitement de données, comprenant des moyens de traitement exécutant une application orientée objets réactive et dans laquelle il peut exister des instants où les comportements d'objets différents sont vus par un utilisateur comme se produisant en parallèle, et dans laquelle au moins certains des objets présentent des états dans lesquels s'exécutent respectivement un ensemble ininterruptible d'une ou plusieurs premières actions et/ou un ensemble interruptible d'une ou plusieurs secondes actions.
Le système est caractérisé en ce que chaque état de chaque objet est décomposé en un premier sous-état le cas échéant, dans lequel s'exécutent les seules premières actions, et en un ou plusieurs seconds sous-états le cas échéant, dans lesquels s'exécutent respectivement les secondes actions.
Il est prévu en association avec les seconds sous-états un moyen de séquencement apte à communiquer de façon bidirectionnelle avec les objets dans chacun de leurs seconds sous-états pour organiser de façon séquentielle et reproductible le
déroulement des secondes actions dans lesdits seconds sous-états tout en conservant la vision parallèle des comportements des objets pour l'utilisateur.
Pas d'élements d'image p (Mm) Dimension d'electrode e (Mm) 15 ,5 20 à 25 6,5 30 à 40 7,5 50 à 70 10 80 à 100 15 Pour le calcul de la discrimination de température, les films protecteurs du diaphragme 2 et des montants 3 sont sous la forme de films de nitrure de silicium déposés par un procédé de dépôt chimique en phase vapeur (CVD) activé au plasma, la matière de bolomètre du diaphragme 2 est sous la forme d'un film mince 'oxyde de vanadium, et la matière d'interconnexion des montants 3 est du Ti. Le tableau 4 ci-dessous représente des propriétés de matières classiques à utiliser pour le diaphragme 2 et les montants 3. Tableau
Matière Conductivité Résistance Chaleur thermique spécifique spécifique à volume constant (W/( )) (uQcm) (J/(cm3-K)) Film SiN 0,0 2,0 protecteur TiA16V4 0,065 174 2,38 Matière VT-3 0, d'inter- 6A1-4V 0,0 connexion 4A1-3Mo-1V 0,0 des Ti-V-X 0, montants alliage 0,10 a 0,15 Ni-Cr Ti150A 0,165 Ti-Zr-X 0,19 Ti 0,22 47 2,38 Matière de VOX 0,05 3 bolomètre Pour le calcul de la discrimination de température et du facteur de remplissage la largeur de montant d et la largeur de fente sont calculées lors de l'utilisation du graveur à répétition à ligne-i.
La figure 8 représente relation entre la discrimination de température l'indice de longueur de montant n et la relation entre le facteur de remplissage FF et l'indice de longueur de montant.
Comme le montre la figure 8, le facteur de remplissage FF diminue de façon monotone lorsque l'indice de longueur de montant n augmente. A partir de la figure 8, on comprendra que l'indice de longueur de montant n ait une valeur optimale pour minimiser la discrimination de température NETD.
Les paramètres représentés dans le tableau 2 et dans le tableau 3 sont appliqués aux équations précédentes pour calculer la relation entre l'indice de longueur de montant n qui minimise la discrimination de température et le pas d'éléments d'image p, en ce qui concerne un pas d'éléments d'image p compris entre 15 et 50 Mm.
Dans le calcul de la relation précedente, on a trouvé que l'indice de longueur de montant n qui minimise la discrimination de température a des tendances différentes pour la largeur de montant d et pour la largeur de fente g obtenues lorsque le graveur à répétition à ligne-g ou lorsque graveur à répétition à ligne-i sont utilisés. Les conductivités thermiques k des matières d'interconnexion des montants sont classées en un premier groupe (alliages principalement constitués de Ti et contenant au moins de 1'A1) dans lequel k = 0,065 à 0,09 (cm#K), un deuxième groupe (alliages Ni-Cr) dans lequel k = 0,10 à 0,15 W/(cm#K), et un troisième groupe (Ti ou alliages principalement constitués de Ti et ne contenant pas d'A1) dans lequel k = 0 16 à 0,22 W/(cm#K). On a trouvé que l'indice longueur de montant qui minimise la discrimination de température a différentes tendances pour ces groupes.
conductivités thermiques k sont divisées selon les trois groupes précédents pour chacune des utilisations du graveur à répétition à ligne-g et du graveur à répétition à ligne-i, et la relation entre l'indice de longueur de montant n qui minimise la discrimination de température et le pas d'éléments d'image p est calculée à des incréments de 5 Mm du pas d'éléments d'image p dans la plage allant de 15 à 50 La relation est également calculée lorsque la constante de temps thermique ith est limitée à un temps égal inférieur â la fréquence d'image d'un signal télévision, c'est-à-dire ith s 15 ms. Afin de rendre traînage non reconnaissable quand une image infrarouge est capturée en tant qu'image de télévision et également lorsque la constante de temps thermique ith n'est pas limitée sans un quelconque souci concernant le traînage.
Les résultats calculés, tels qu'approchés par des lignes droites ou courbes, sont représentés aux figures 9a à , aux figures 10a à 10c, aux figures 11a à 11c, et figures 12a à 12c. Les figures 9a à 9c représentent la relation entre l'indice de longueur de montant et le pas d'éléments d'image lorsque le graveur à répétition à ligne-i est utilisé et lorsque constante de temps thermique ith n'est pas limitée. figures 10a à 10c représentent la relation entre l'indice de longueur de montant et le pas d'éléments d'image lorsque le graveur à répétition à ligne-g utilisé et lorsque la constante de temps thermique ith n'est pas limitée. Les figures 11a à 11c représentent la relation entre l'indice de longueur de montant et le pas d'éléments d'image lorsque le graveur à répétition à ligne-i est utilisé et lorsque la constante de temps thermique ith est limitée à ith s 15 ms. Les figures 12a à 12c représentent la relation entre l'indice de longueur de montant et le pas d'éléments d'image lorsque le graveur à répétition à ligne-g est utilise et lorsque la constante de temps thermique ith limitée à ith s 15 ms. Les figures 9a, 10a, 11a, 12a représentent la relation concernant les matières d'interconnexion des montants qui appartiennent au premier groupe, les figures 9b, 10b, 11b, 12b représentent la relation concernant les matières d'interconnexion des montants qui appartiennent au deuxième groupe, et les figures 9c, 10c, 11c, 12c représentent la relation concernant les matières d'interconnexion des montants qui appartiennent au troisième groupe.
Si la constante de temps thermique ith n'est pas limitée, alors, comme le montrent les figures 9a à 9c, des expressions approchées représentant la relation entre l'indice de longueur de montant n qui minimise la discrimination de température et le pas d'éléments d'image p sont données par les équations suivantes ( ) Si k = 0,065 à 0,09 (W/(CM-K , n = - ,8 x 10-4p3 + 1,4 x 10-2p2 - 0,27p + 2,5 ... (21) ( ) Si k = 0,10 à 0,15 (W/(cm-K , n = - ,5 x 10-4p3 + 1,3 x 10-2p2 - 0,24p + 2,3 ... (22) ( ) Si k = 0,16 à 0,22 (W/(cm-K , n = - ,1 x 10-4p3 + 9,6 x 10-3p2 - 0,17p + 1,8 ... (23) Etant donné que les courbes représentées figures 10b, 10c augmentent de façon linéaire de manière sensiblement égale l'une par rapport à l'autre, elles peuvent être exprimées par des expressions approchées identiques, de la manière suivante { ) Si k = 0,065 à 0,09 (W/(cm-K , n = - ,81 x 10-5p3 + 1,95 x 10-3p2 + 2,97 x 10-2p - 0,11 ... (24) (2) Si k = 0,10 à 0,22 (W/(cm-K , n = 0,070p - 0,35 ... (25) la constante de temps thermique ith est limitée à ith 15 ms, alors on peut voir, à partir des figures 11a à 11c et des figures 12a à 12c, la tendance de l'indice de longueur de montant n qui minimise la discrimination de température change grandement d'un bout à l'autre du pas d'éléments d'image p de 35 um ou de 40 pm. Lorsque la structure d'isolation thermique subit une formation de motifs en utilisant le graveur à répétition à ligne-i, dans la mesure où le pas d'éléments d'image p est dans la plage de 15 s p s pm, comme le montrent les figures 11a à 11c, l'indice de longueur de montant augmente sensiblement de façon linéaire sans tenir compte de la conductivité thermique k de la matière d'interconnexion des montants. De manière spécifique, si la conductivité thermique est dans la plage de 0,065 à 0,0 W/(cm#k), alors l'indice de longueur de montant n est donné par n = 0 083p - 0,21 .. (26) comme le montre la figure 11a, et si la conductivité thermique est dans la plage de 0,10 à 0, W/(cm#K), alors l'indice de longueur de montant n est donné par n = 0,096p - 0,47 .. (27) comme le montrent les figures 11a et 11b.
Dans la mesure où le pas d'éléments d'image p est dans la plage de 35 < p s 50 um, si la conductivité thermique k est dans la plage de 0,065 à 0, W/(cm#K), alors l'indice de longueur de montant n est donné par n = 11/(p - 30) .. (28) comme le montre la figure 11a, et si la conductivité thermique k est dans la plage de 0,10 0,15 W/(cm#K), alors l'indice de longueur de montant n est donné par n = 16/(p - 30) ... (29) comme le montre la figure 11b, et si conductivité thermique k est dans la plage de 0,16 - 0,22 W/(cm#K), alors l'indice de longueur de montant n diminue sensiblement de façon linéaire et est donné par n = - 0,14p + 7,9 ... (30) comme le montre la figure 11c.
Lorsque la structure isolation thermique subit une formation de motifs en utilisant le graveur à répétition à ligne-g, si la conductivité thermique k est dans la plage de 0,065 à 0,09 W/ cm-K), comme le montre la figure 12a, alors l'indice de longueur de montant n qui minimise la discrimination de température augmente sensiblement de façon linéaire dans la mesure où le pas d'éléments d'image p est dans la plage de 15 s p s 35 Mm, et diminue sensiblement de façon linéaire dans la mesure où le pas d'éléments d'image p est dans la plage de 35 < p s 50 De manière spécifique, dans la mesure où le pas d'éléments d'image p est dans la plage de 15 s p s 35 Mm, l'indice de longueur de montant est donné par n = 0,070p - 0,35 ... (31) et dans la mesure où le pas d'éléments d'image p est dans la plage de 35 < p s 50 Mm, l'indice de longueur montant n est donné par n = - 0,099p + 5,5 ... (32) Si la conductivité thermique k est dans la plage 0,10 à 0,15 W/(cm#K), alors, comme l'indique la figure 12b, l'indice de longueur de montant n qui minimise la discrimination de température augmente sensiblement de façon linéaire dans la mesure où le pas 'éléments d'image p est dans la plage de s p s 40 Mm, et diminue de façon sensiblement linéaire dans la mesure où le pas d'éléments d'image p est dans la plage de 40 < p s 50 Mm. De manière spécifique, dans la mesure où le pas d'éléments d'image p est dans la plage de 15 s p s 40 Mm, 'indice de longueur de montant n est donné par n = 0,066p - 0,28 ... (33) et dans la mesure où le pas d'éléments d'image p est dans la plage de 40 < p s 50 Mm, l'indice longueur de montant n est donné par n = - 0,15p + 8,1 .. (34) Si la conductivité thermique k est dans la plage de 0,16 à 0,22 W/(cm#K), alors, comme l'indique la figure 12c, l'indice de longueur de montant n qui minimise la discrimination de température augmente sensiblement de façon linéaire dans la mesure où le pas 'éléments d'image p est dans la plage de 5 s p s 40 Mm, et diminue de façon sensiblement linéaire dans la mesure où le pas d'éléments d'image p est dans la plage de 40 < p s 50 Mm. De manière spécifique, dans la mesure où le pas d'éléments d'image est dans la plage de 15 s p s 40 Mm, 'indice de longueur de montant n est donné par n = 0,073p - 0,42 ... (35) dans la mesure où le pas d'éléments d'image p est dans la plage de 40 < p s 50 Mm, l'indice longueur montant n est donné par n = - 0,14p + 8,0 . . (36) Par conséquent, lorsque la longueur montants fixée selon les équations (21) à (36) fonction de la matière d'interconnexion des montants et du type de la source de lumière du dispositif d'exposition qui est utilisé pour faire subir une formation de motifs à la structure d'isolation thermique, le détecteur d'infrarouge thermique a une structure d'isolation thermique optimale pour le pas d'éléments d'image qui minimise la discrimination de température.
Comme le montrent les figures 9a à 9c, figures 10a à 10c, les figures 11a à 11c, et les figures 12a à 12c, dans la mesure où le pas d'éléments d'image p est compris entre 15 et 50 Mm, l'indice de longueur de montant n qui minimise la discrimination de température est au plus égal à environ 3. Par consequent, les montants s'étendent dans l'un des motifs représentés aux figures 5 à 7.
Dans les calculs précédents, la précision de formation de motifs du graveur à répétition c'est-à- dire la largeur de fente g entre le diaphragme 2 et les montants 3 du détecteur d'infrarouge thermique, est fixée à g = 0,5 Mm si la structure 'isolation thermique subit une formation de motifs en utilisant le graveur à répétition un à ligne-i et à g = 0,8 Mm si la structure d'isolation thermique subit une formation de motifs en utilisant le graveur à répétition à ligne-g. Cependant, réellement, la largeur de fente g varie quelque peu à cause de variations de la précision de formation de motifs quel que soit le graveur à répétition utilisé.
En vue des variations de la largeur de fente g à cause de la précision de formation de motifs du graveur à répétition, l'indice de longueur de montant n qui minimise la discrimination de température à différents pas d'éléments d'image p est calculé en ce qui concerne la largeur de fente g = 0,3, 0,5, 0,7, 0,8, 1,0 Mm, en utilisant les paramètres représentés dans tableau 2. conductivité thermique k de matière interconnexion des montants 3 a une valeur minimale = 0,065 W/(cm#K)) et une valeur maximale = 0,22 W/(cm#K)) dans les exemples représentés dans tableau 4. Les largeurs de fente g de ,3 Mm et de ,5 Mm sont supposées être obtenues par la formation de motifs effectuée par le graveur à répétition à ligne-i, les largeurs de fente g allant de 0,7 à 1,0 Mm sont supposées être obtenues par la formation de motifs effectuée par le graveur à répétition à ligne-g.
Le tableau 5 ci-dessous représente les résultats calculés. Tableau 5
Conductivité Pas Largeur Indice de Pourcentage de thermique k d'éléments de fente longueur de variation d'image p g montant n (W/(cm*R)) (mm) (mm) Tth non Tth s 15 Tth non Tth s 15 limitée (ms) limitée (ms) 0,065 20 0,5 1,2 0,3 1,22 30 0,5 2,4 + 11 0,3 2,67 45 0,5 2,67 0,67 0 0 0,3 2,67 0,67 30 1,0 1,6 + 10 0,8 1,77 0,7 1,77 45 1,0 2,44 0,87 + 4 0 0,8 2,53 0,87 0,7 2,53 0,87 0,22 30 0,5 2,43 + 10 0,3 2,67 45 0,5 3,71 1,56 + 14 - 7,4 0,3 4,22 1,44 30 1,0 1,6 0,8 1,77 0,7 1,77 45 1,0 2,8 2,33 + 3 - 14 0,8 2,82 2,11 0,7 2,89 2,0 Dans tableau 5, le pourcentage de variation représente un pourcentage de variation (en supposant graveur à repétition à ligne-i) de l'indice de longueur de montant n à g = 0,5 Mm par rapport à l'indice de longueur de montant n à g = 0,3 Mm et un pourcentage de variation (en supposant le graveur à répétition à ligne-g) de l'indice de longueur de montant n à g = 0,7 Mm par rapport à l'indice de longueur de montant n à g = 1,0 Mm lorsque la conductivité thermique k de la matière d'interconnexion et le d'éléments d'image p restent identiques.
D'autre part, on a trouvé qu'un taux d'efficacité d'essais cliniques sur les cancers du sein, de l'estomac et du poumon comme indiqué dans les Tableaux 2, 3 et 4 coïncide avec des valeurs MDA élevées qui proviennent de traitements effectués. C'est-à-dire, le taux d'efficacité élevé, les valeurs MDA deviennent élevées par traitement.
La capacité de découverte d'activité anti-tumorale peut être évaluée de sorte que la quantité importante formée pour du peroxyde lipide par rayonnement d'acide docosahexaénoïque par rayon ultraviolet.
A cet égard, dans les Tableaux 2 à 4, en utilisant la graine séchée et brute, un traitement de "calcination par rayon infrarouge lointain + fermentation avec Koji + revêtement d'huile" a été appliqué, les valeurs MDA sont faibles pour une graine séchée et ceci est trouvé comme coïncidant avec des taux d'efficacité cliniques bas.
C'est-à-dire qu'une valeur élevée de MDA formée dans les échantillons préparés dans le système pour formation de peroxyde lipide dans laquelle la même concentration de substance contenant de l'amygdaline (graines de nèfle brute et séchée) traitée par les mêmes procédés
a présenté une bonne capacité de découverte d'activité anti-tumorale de graine traitée.
Par la suite, plus la valeur de MDA présente dans le système de formation de peroxyde lipide en irradiant l'acide docosahexaénoïque est élevée, plus le taux d'efficacité clinique est élevé, l'évaluation de l'activité anti-tumorale pour diverses substances contenant de l'amygdaline est élevée. C'est-à-dire qu'il existe un procédé de prédiction établi pour l'évaluation d'efficacité d'activité anti-tumorale de diverses substances contenant de l'amygdaline sans réalisation d'essai clinique.
L'explication ci-dessus est effectuée dans le cas où on utilise une graine de nèfle en tant que substance contenant de l'amygdaline. Des graines telles que de l'abricot, de la pêche, des prunes, de l'abricot japonais, de l'abricot chinois, de la pêche d'amygdaline, de l'Amygdala amara, et une feuille de nèfle, alpha-alpha, pousse de bambou, etc. peuvent être utilisés dans la présente invention.
De plus, dans l'explication ci-dessus, on utilise de l'acide docosahexaénoïque. Des acides gras autres que l'acide docosahexaénoïque tels que des acides gras insaturés biologiques, dont leurs formations de quantité de peroxyde lipide sont affectées par ajout d'une substance contenant de l'amygdaline telle qu'une graine de nèfle, etc., peuvent être utilisés. Des acides gras insaturés autres que des ressources biologiques, dont leurs quantités de formation de peroxyde lipide par irradiation à l'aide d'un rayon ultraviolet sont affectées par ajout de substances contenant de l'amygdaline, c'est-à-dire des acides gras synthétisés chimiques, peuvent également être utilisés dans la gamme des procédés d'évaluation.
En comprenant la quantité de formation de peroxyde lipide par irradiation d'acide docosahexaénoïque par rayon ultraviolet selon une concentration indivi-
duelle d'une substance contenant un système auquel on a ajouté de l'amygdaline, la dose moyenne et correcte en réponse au stade avancé d'une tumeur maligne etc. peuvent être prévues potentiellement sans effectuer d'essai clinique.
C'est-à-dire que conformément aux points décrits ci-dessus, en comprenant la relation de diverses concentrations de substance contenant de l'amygdaline avec des valeurs MDA correspondantes, l'expression d'efficacité pour chaque stade de cancer est prouvée dans un essai clinique précédent et surpasse celui-ci, alors des valeurs MDA deviennent le paramètre d'efficacité correspondant à l'essai clinique. La dose orale moyenne peut être prévue par calcul inverse à partir de la concentration de substance contenant de l'amygdaline.
Dans la présente invention, une comparaison d'activité anti-tumorale pour une substance contenant de l'amygdaline peut être effectuée en utilisant un paramètre commun : des valeurs MDA. C'est-à-dire que la dimension commune en tant que paramètre commun pouvant être utilisé pour diverses substances contenant de l'amygda-' line, l'élément de la valeur MDA a été établi. La relation entre la valeur MDA et l'activité anti-tumorale est également établie. Ainsi une évaluation de l'activité anti-tumorale peut être effectuée.