INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque le signal est déclaré voisé, on calcule les paramètres permettant la génération d'un filtre de synthèse à long terme, encore dénommé filtre LTP ([KLEIJN]) (figure 3 : analyse LTP, on définit par B(Z) le filtre inverse LTP calculé). Un tel filtre est généralement représenté par une période correspondant à la période fondamentale et un gain. La précision de ce filtre peut être améliorée par l'usage de pitch fractionnaire ou d'une structure multi-coefficients [KROON].
Lorsque le signal est déclaré non voisé, une valeur particulière est attribuée au filtre de synthèse LTP (voir paragraphe 4).
Il est particulièrement intéressant dans cette estimation du filtre de synthèse LTP de restreindre la zone analysée à la fin de la période précédant l'effacement. La longueur de la fenêtre d'analyse varie entre une valeur minimale et une valeur liée à la période fondamentale du signal.
3. Calcul d'un signal résiduel : On calcule un signal résiduel par filtrage inverse LPC (traitement 10) des derniers échantillons mémorisés. Ce signal est ensuite utilisé pour générer un signal d'excitation du filtre de synthèse LPC 11 (voir cidessous).
4. Synthèse des échantillons manquants : La synthèse des échantillons de remplacement s'effectue en introduisant un signal d'excitation (calculé en 13 à partir du signal en sortie du filtre LPC inverse) dans le filtre de synthèse LPC 11 (1/A(z)) calculé en 1. Ce signal d'excitation est engendré de deux façons différentes suivant que le signal est voisé ou non voisé : 4. 1 En zone voisée : Le signal d'excitation est la somme de deux signaux , une
composante fortement harmonique et l'autre moins harmonique ou pas du tout.
La composante fortement harmonique est obtenue par filtrage LTP (module de traitement 14) à l'aide des paramètres calculés en 2, du signal résiduel mentionné en 3.
FCOMPOSITION COSMETIQUE CONTENANT DES DERIVES D'ACIDE SULFINIQUE 1 r------------------------------------------------L'invention a pour objet une composition cosmétique comprenant au moins un dérivé d'acide sulfinique de formule (1) ci-après définie et une composition de décoloration des fibres kératiniques humaines en particulier des cheveux, teintes avec des colorants d'oxydation et/ou des colorants directs. L'invention concerne aussi l'utilisation des composés de formule (1) à titre de réducteur de colorant dans des compositions de décoloration à un pH compris entre 1,5 et 9 et de préférence entre 1,8 et 6, des fibres kératiniques humaines teintes par des colorants d'oxydation et/ou des colorants directs. L'invention concerne aussi les dispositifs à plusieurs compartiments pour la teinture et la décoloration desdites fibres et le procédé de décoloration mettant en oeuvre cette composition Il est connu de teindre les fibres kératiniques et en particulier les cheveux humains avec des compositions tinctoriales contenant des colorants d'oxydation et/ou des colorants directs.
La teinture effectuée avec des colorants d'oxydation ou"coloration d'oxydation"est une coloration permanente ; elle comprend à titre de colorants d'oxydation, les précurseurs de coloration d'oxydation et les coupleurs.
Les précurseurs de coloration d'oxydation, appelés couramment"bases d'oxydation", sont des composés initialement incolores ou faiblement colorés qui développent leur pouvoir tinctorial au sein du cheveu en présence d'agents oxydants ajoutés au moment de l'emploi, en conduisant à la formation de composés colorés et colorants La formation de ces composés colorés et colorants résulte, soit d'une condensation oxydative des"bases d'oxydation"sur elles-mêmes, soit d'une condensation oxydative des"bases d'oxydation"sur des composés modificateurs de coloration appelés couramment"coupleurs"et généralement présents dans les compositions tinctoriales utilisées en teinture d'oxydation.
Les bases d'oxydation sont en particulier des ortho-ou para-phénylènediamines, des ortho-ou para-aminophénols, et des bases hétérocycliques.
Les coupleurs sont choisis notamment parmi les métadiamines aromatiques, les méta- aminophénols, les métadiphénols et certains composés hétérocycliques.
FPour varier les nuances obtenues avec lesdits colorants d'oxydation, ou les enrichir de : reflets, Il arrive qu'on leur ajoute des colorants directs.
La teinture effectuée avec des colorants directs donne une coloration semi-permanente ou temporaire ; les colorants directs apportent à la coloration naturelle des cheveux, une modification de couleur plus ou moins marquée résistant éventuellement à plusieurs shampooings.
En présence d'oxydant, le but est d'obtenir une coloration éclaircissante. La coloration éclaircissante est mise en oeuvre en appliquant sur les cheveux le mélange extemporané du colorant direct cationique et d'un oxydant et permet notamment d'obtenir, par éclaircissement de la mélanine des cheveux, un effet avantageux tel qu'une couleur unie dans le cas des cheveux gris ou de faire ressortir la couleur dans le cas de cheveux naturellement pigmentés.
Cependant pour des raisons diverses, telles que le souhait de moduler partiellement ou totalement la nuance ainsi conférée à la chevelure par une teinture d'oxydation, une teinture directe, ou une teinture éclaircissant, ou le souhait d'éliminer cette coloration, on peut être amené à vouloir détruire partiellement ou totalement les pigments ainsi formés ou amenés dans ou sur le cheveu.
Cette décoloration a été jusqu'ici effectuée via des procédés mettant en oeuvre des systèmes oxydants ou réducteurs.
FDans les systèmes oxydants, les agents oxydants classiquement utilisés, sont le peroxyde d'hydrogène ou des composés susceptibles de produire le peroxyde d'hydrogène par hydrolyse, tels que le peroxyde d'urée ou les persels comme les perborates, les percarbonates et les persulfates, le peroxyde d'hydrogène et les persulfates étant particulièrement préférés.
à lame de scie 38 en la guidant. Mais dans ce cas, il ne faudrait pas pré-
voir de fourche de guidage sur la pince à lame de scie 38. Ces modes de
réalisation sont très largement équivalents et peuvent être adaptés de ma-
nière quelconque à chaque application.
Dans la vue de la figure 1, la bielle 34 et ainsi les trois bras 14, 18, 36 sont représentés dans leur position correspondant au point
mort bas c'est-à-dire à l'extrémité inférieure de la course active descen-
dante de la lame de scie 28. En continuant la rotation du disque excentri-
que 32 dans le sens de la flèche 30, la lame de scie 28 remonte. Une pièce 58 à scier est appliquée horizontalement sur le plateau 60 de la scie en étant poussée avec la pression P contre le bord avant muni des dents de la lame de scie 28. La pièce 58 forme avec la verticale 64 sensiblement un angle de 90 . La force d'entraînement du moteur non représenté est transmise uniquement au second bras 18 et au premier bras 14 et non
pas directement au troisième bras 36. Ce dernier suit librement le mou-
vement du premier et du second bras. Lorsque la pièce 58 en sciant crée brusquement une poussée importante à savoir la poussée d'avancée P. la lame de scie 28 peut former un léger arc B courbé vers l'arrière comme cela est représenté en trait interrompu. En même temps au niveau de l'axe de rotation supérieur 42, on aura une contre pression P' de la pince à lame de scie 38 qui cède avec un léger mouvement pendulaire autour de son axe de rotation 40 sur le premier bras 14; cette contre pression P' agit sur l'axe de rotation 42 du troisième bras 36. Il en résulte une légère augmentation de l'angle ac entre le troisième bras 36 et son segment d'extrémité recourbé 44 par déformation élastique. En fait, le troisième bras 36 s'allonge légèrement sous l'effet de la traction tout en se bombant
sensiblement dans la direction R, perpendiculairement à sa grande lon-
gueur. Le troisième bras 36 ainsi légèrement allongé permet à la pince à lame de scie 38 d'effectuer un mouvement oscillant dans la direction de la
flèche H par son extrémité inférieure 50, 52 suivant un petit angle 1. Mal-
gré la forme légèrement bombée B de la lame de scie dans cette position (la pince à lame de scie 38 est également représentée en trait interrompu dans cette position) la lame de scie 28 n'est pas courbée au point d'entrée dans la fente d'engagement 47 mais elle reste essentiellement droite dans cette zone ce qui évite toute contrainte de flexion exercée sur la lame de scie 38 et tout risque de rupture. Lorsqu'on enlève la pièce 58 de la lame de scie 28 les pièces reviennent dans leur position représentée en trait plein à la figure 1 et le troisième bras 36 ou bras de guidage forcé reprend
sa position normale et tire ainsi la pince de lame de scie 38 dans sa posi-
tion normale verticale.
En outre, ces esters peuvent être préparés par réaction d'un azonitrile avec un alcool et de l'acide chlorhydrique dans un solvant aromatique, avec un rapport molaire HCI/azonitrile >2 lorsque l'alcool est le méthanol et >3 lorsque l'alcool est l'éthanol ou un alcool supérieur.
Le procédé d'obtention de polymères à base d'acrylonitrile, selon la présente invention, peut être discontinu, semi-continu ou continu. La polymérisation en présence d'au moins un ester d'acide azocarboxylique de formule (I) peut être du type émulsion, suspension ou en masse, en milieu aqueux ou en solution dans un solvant organique ou un mélange eau/solvant. On préfère le plus souvent la polymérisation en suspension ou en solution dans un solvant organique ou un mélange eau/solvant.
Lorsque la polymérisation est effectuée en solution dans un solvant organique ou un mélange eau/solvant organique, le solvant peut être n'importe quel solvant utilisé pour un polymère à base d'acrylonitrile, tel que le diméthylformamide, le diméthylacétamide, le diméthylsulphoxyde, le carbonate d'éthylène, l'isopropanol et le gamma-butyrolactone. La concentration en monomère(s) dans le milieu réactionnel peut varier entre 10 et 70 % en poids.
Lorsque la polymérisation est effectuée en suspension, un agent tensioactif ou dispersant peut être présent. Ces agents sont en général des polymères hydrosolubles tels que les celluloses hydrosolubles, le polyvinyl pirrolidone, le polyacrylamide, le polyoxyéthylène, les polyacides carboxyliques, les polyacides sulfoniques et l'alcool polyvinylique. Ils sont utilisés à raison de 0,1 à 3 % en poids par rapport au(x) monomère(s). La concentration en monomère représente entre 15 et 60 % en poids du mélange réactionnel constitué de monomère(s), eau et éventuellement agent tensioactif ou dispersant.
Selon la présente invention, on peut opérer à une température comprise entre 20 et 120 C, de préférence entre 60 et 95 C et avantageusement entre 40 et 95 C.
J La quantité d'ester(s) d'acide(s) azocarboxyliques engagée est de préférence comprise entre 0,01 et 6 % en poids par rapport au(x) monomère(s).
On peut également utiliser un agent de transfert tels que les mercaptans pour régler les masses molaires des polymères.
Les polymères ainsi obtenus peuvent être filés en une matière fibreuse par des techniques classiques de filage au mouillé, de filage au mouillé à jet sec ou de filage à sec.
PARTIE EXPERIMENTALE Ci-après les abréviations utilisées DEAB : Diéthyl 2, 2'-azobisisobutyrate AZDN : 2,2'-Azobisisobutyronitrile commercialisé par ATOFINA AMPS : Acide 2-acrylamido-2-méthyl-propane sulfonique On introduit dans un réacteur calorimétrique d'une capacité de 2 litres, 33,4 g d'eau, 435,2 g d'une solution aqueuse à 52 % en poids en sodium thiocyanate, 97,3 g d'acrylonitrile, 5,9 g d'acrylate de méthyle et 1,47 g d'AMPS. Le mélange est ensuite agité avec une vitesse de 400 tours/min et porté à 80 C.
Bien qu'on puisse introduire le DEAB directement dans le réacteur, pour que les essais soient comparables aux activateurs solides AZDN, le DEAB ainsi que l'AZDN ont été préalablement mis en solution dans le propionitrile. Ainsi, une solution d'AZDN a été préparée avec 1,59 g d'AZDN dans 20 g de propionitrile (e1) et 1,59 g (e2) et 2,51 g (e3) de DEAB ont été mélangés avec 20 g de propionitrile.
1,79 g de e1 ou e2 sont ensuite introduits dans le réacteur puis on coule le reste de e1 ou e2 pendant 3 heures. S'agissant de e3, 1,88 g sont d'abord introduits dans le réacteur, puis le reste en coulée de 3 heures.
La chaleur instantanée maximale de polymérisation Qr max (W), la chaleur totale (KJ), la conversion de l'acrylonitrile (ou monomères) ainsi que l'extrait sec du mélange (E-S) final pour chaque échantillon (e1, e2, e3) sont consignés dans le Tableau I.
Qr max. Conversion Chaleur totale E.S. final W (0/0) (U) e1 69 91,7 258 54,3 e2 54 83,0 247 52,9 e3 84 90,2 308 54, 0
JOINTS D'ETANCHEITE POUR LA TRAVERSEE DE PAROIS. La présente invention concerne le domaine des joints d'étanchéité pour la traversée de parois par un organe présentant des déplacements semi-statiques, par exemple un arbre de liaison pouvant vibrer en translation ou en rotation ou encore en rotulage. Elle concerne tout particulièrement la traversée d'un corps rigide cylindrique, à section circulaire, ou carrée, ovale, rectangulaire, polygonale, au travers d'un trou d'une paroi, ce trou pouvant avoir une section identique ou une forme différente de celle de la section du corps rigide. Elle concerne le passage d'une paroi dont l'épaisseur peut être de plusieurs centimètres, métallique ou organique (polymères), ou encore mixte (sandwich). On connaît dans l'état de la technique différents joints pour l'étanchéification d'une traversée de cloison. A titre d'exemple, le brevet français FR2781096 décrit un dispositif de traversée qui est réalisé sous la forme d'une pièce de révolution en élastomère comportant une partie interne de forme générale tubulaire destinée à recevoir une olive réalisée par surmoulage sur l'organe traversant et une partie externe coaxiale à la partie interne comprenant deux lèvres d'étanchéité annulaires destinées à venir en appui, respectivement, sur une surface externe du tablier du côté du compartiment moteur et sur une surface externe du tablier du côté de l'habitacle,
autour de l'ouverture de traversée. La seconde lèvre d'étanchéité annulaire est constituée par une jupe évasée comportant une zone annulaire déformable élastiquement. Le brevet français FR2642497 décrit un autre joint annulaire d'étanchéité assurant la jonction étanche d'un élément tubulaire et d'une paroi traversée par cet élément. Ce joint est essentiellement constitué par un anneau en matériau élastomère dans lequel est noyée une armature métallique comportant deux lèvres destinées à recevoir une paroi disposée orthogonalement, en le traversant, à un élément tubulaire sur lequel prend appui l'anneau. Un autre document de l'art antérieur, le brevet français FR2656059 décrit une autre forme de réalisation d'un dispositif d'étanchéité à la traversée d'une paroi, pour un arbre tournant. I1 comporte, sur l'arbre, une bague cylindrique allongée pouvant coulisser, munie de moyens d'immobilisation et d'étanchéité par rapport audit arbre, en forme de joints toriques. Il comporte également, solidaire de la paroi, un boîtier muni de moyens d'étanchéité en forme de joints à lèvre à ressort inox. Le problème que pose les pièces de l'état de la technique est celui du montage et de la mise en place dans la paroi traversée. Les pièces en caoutchouc sont difficiles à positionner, à ajuster et à maintenir en place en raison de leur souplesse, et présentent un coefficient de frottement important lorsque la surface de contact est formée de caoutchouc. Le but de la présente invention est
de proposer un joint de traversée efficace et de faible coût de fabrication, intégrant plusieurs fonctions. Selon son acception la plus générale, l'invention concerne un joint d'étanchéité pour le passage d'une pièce de forme sensiblement cylindrique au travers d'une cloison séparant deux milieux, constitué par un corps de forme annulaire présentant une ouverture centrale, munie d'au moins une lèvre déformable, délimitant un passage dont la section correspond à la section de la pièce traversante, et des moyens d'étanchéité périphérique, caractérisé en ce que le corps est constitué par un insert rigide surmoulé avec une matière souple, l'insert présentant une couronne périphérique prolongée par une partie tubulaire dans laquelle est découpée au moins une patte de clipsage élastique formant au repos une saillie déformable élastiquement par rapport à l'enveloppe de la partie tubulaire, la matière souple formant une saillie par rapport à la surface arrière de la couronne périphérique, et recouvre une partie annulaire au moins de l'intérieur de la partie tubulaire de l'insert, ainsi que la surface arrière de la patte de clipsage, pour former un chemisage souple solidaire de l'insert. Un tel joint présente en particulier l'avantage d'une auto-adaptation à l'épaisseur de la paroi. De préférence, la matière souple de surmoulage forme en outre au moins une lèvre conique dans la partie intérieure de la partie tubulaire de l'insert. Ces lèvres peuvent présenter avantageusement une section circulaire, elliptique ou semi-elliptique.
code de simulation par éléments finis dans lequel on entre tous les éléments constitutifs (géométriques et physiques) du dispositif.
A partir du champ magnétique H ainsi calculé, on extrait la composante en quadrature (déphasage de sensiblement 7c/2 avec le courant d'induction) du champ radial Hr.
On cherche ensuite la distance à laquelle cette composante est maximale.
Avec l'invention, on peut mesurer les niveaux haut et bas du bain de verre fondu avec une précision de l'ordre de 10 mm, en phase de transfert (où la vitesse de descente du verre fondu vaut environ 40 mm par minute) comme en phase de remplissage (où la vitesse de montée vaut environ 1 mm par minute).
Avec le dispositif de la figure 2, on peut détecter le passage du verre fondu à plus de deux niveaux en prévoyant un ou plusieurs autres ensembles du genre de l'ensemble 54-66-70-74 de la figure 2.
Alors, le capteur de chacun de ces autres ensembles est compris entre les capteurs 52 et 54.
L'utilisation de plusieurs de tels ensembles permet une mesure de vitesse de déplacement du niveau de verre fondu dans le creuset en plus de la mesure de la position de ce niveau de verre fondu.
Pour ce faire, les moyens 76 de la figure 2 peuvent être en outre prévus : - pour mesurer l'intervalle de temps séparant les atteintes de niveaux successifs par le verre fondu et
- pour diviser la distance séparant ces niveaux successifs par l'intervalle de temps ainsi mesuré.
Cette distance est par exemple mesurée par les utilisateurs puis mise en mémoire dans les moyens 76.
Dans les exemples qui précèdent, on a considéré la détection du niveau d'un verre fondu.
L'invention permet également la détection du niveau d'un métal en fusion ou d'un métal liquide ou, plus généralement, d'un liquide conducteur ou rendu conducteur.
L'invention permet même la détection du niveau d'un matériau pulvérulent conducteur comme par exemple le charbon pulvérulent ou le toner des imprimantes ou des photocopieuses.
L'invention s'applique aussi à la détection de la position d'un solide monolithique conducteur qui est mobile.
Ceci est schématiquement illustré par l'exemple de la figure 1 où l'on voit un solide monolithique conducteur S qui flotte à la surface d'un liquide 80 dont le niveau, dans le conteneur 4, est rendu variable par des moyens non représentés. Le solide S est détecté, grâce au capteur 13, lorsqu'il arrive au niveau de l'axe Y (si le niveau du liquide 80 monte suffisamment).
Il convient de noter que la détection d'un niveau relatif, repéré par un axe horizontal, dans un récipient, grâce à un dispositif conforme à l'invention, permet la mesure de ce niveau si l'on connaît la distance entre l'axe horizontal et un point
Selon une autre caractéristique de l'invention, le procédé comporte en outre l'acte consistant à prévoir la même valeur résistive pour chacune des (M-1) résistances dans la première branche et dans la seconde branche de chacun des N trajets de retardement précis.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le procédé comporte en outre l'action consistant à transmettre essentiellement les mêmes courants par les première et seconde branches de chacun des N trajets de retardement précis.
Selon une autre caractéristique de l'invention, la première branche de chaque trajet de retardement précis comprend en outre
un premier transistor possédant une borne de commande couplée à une borne de sortie du tampon de retardement précis associé au trajet de retardement précis, une première borne de manipulation de courant couplée à une première source de tension et une seconde borne d'alimentation de manipulation de courant couplée au premier des M noeuds de la première branche, un second transistor possédant une première borne de manipulation de courant couplée au dernier des M noeuds de la première branche, une seconde borne de manipulation de courant couplée à une première borne d'une M-ème résistance dans la branche, dont la seconde borne est couplée à une seconde tension d'alimentation, et une borne de commande couplée à la borne de commande du troisième transistor du tampon de retardement précis associé du trajet de retardement précis.
Selon une autre caractéristique de l'invention, la seconde branche de chaque trajet de retardement précis comprend en outre un premier transistor possédant une borne de commande couplée à une borne de sortie du tampon de retardement précis associé au trajet de retardement précis, une première borne de manipulation de courant couplée à une première source de tension et une seconde borne d'alimentation de manipulation de courant couplée au premier des M noeuds de la première branche, un second transistor possédant une première borne de manipulation de courant couplée au dernier des M noeuds de la première branche, une seconde borne de manipulation de courant couplée à une première borne d'une M-ème résistance dans la branche, dont la seconde borne est couplée à une seconde tension d'alimentation, et une borne de commande couplée à la borne de commande du troisième transistor du tampon de retardement précis associé du trajet de retardement précis.
Selon une autre caractéristique de l'invention, dans chaque trajet de retardement précis, l'intervalle de temps, qui s'écoule entre le croisement des tensions des premier et second noeuds d'un premier couple de noeuds et le croisement des tensions des premier et second noeuds d'un second couple de noeuds est égal à l'intervalle de temps, qui s'écoule entre le croisement des tensions des premier et second noeuds du second couple et le croisement des tensions entre les premier et second noeuds d'un troisième couple de noeuds, dans la première branche, les premiers noeuds des premier et second couples de noeuds sont couplés entre des première et seconde bornes de l'une différente des M-1 résistances, le premier noeud du troisième couple de noeuds est couplé à une première borne d'une autre des M-1 résistances, dont la seconde borne est couplée au premier noeud du second couple de noeuds, dans la seconde branche, les seconds noeuds des premier et second couples de noeuds sont couplés aux bornes des première et seconde bornes de l'une différente des M-1 résistances et le second noeud du troisième couple de noeuds est couplé à une autre des M-1 résistances, dont la seconde borne est couplée à la seconde borne du second couple de noeuds.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le procédé comprend en outre l'acte consistant à réaliser la combinaison ET du signal (EDGE) avec une réplique retardée du signal (EDGE) de manière à détecter ainsi une transition dans le signal (EDGE).
L'invention concerne en outre un générateur de retardement de signal pour produire M répliques retardées d'un signal, caractérisé en ce qu'il comprend un groupe de M-1 résistances branchées en série entre M premiers noeuds,
un second groupe de M-1 résistances branchées en série entre des M seconds noeuds, un miroir de courant pour reproduire à l'identique des courants dans les premier et second groupes de N résistances, et un circuit pour modifier le potentiel de tension de chacun des M noeuds de chacun des premier et second groupes de N résistances.