INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par rapport à l'exemple de la figure 11, on peut insérer les films tubulaires à l'état dégonflé entre deux nappes, puis les gonfler avant résinage, à pression qui détermine la place laissée à la résine, et qui peut différer d'un tube à l'autre, pour répartir la résine en plus grande quantité dans les zones moins gonflées. On peut également réaliser une structure souple et gonflable et dégonflable en montant une valve à l'extrémité de chaque tube ou une valve commune à tous les tubes. La structure peut être rendue étanche le contre-collage d'un film étanche tel qu'un PVC au moins une face, en général sur les deux faces. Dans l'exemple de la figure 4, il pourrait n'y avoir qu'une lamelle 4 entre les deux rangées aiguilles associées à un même support 26. Pour realiser un seul pont de fibres entre deux couloirs, tels que 28a, 28b, 28c, i1 pourrait n'y avoir qu'une rangée d'aiguilles entre deux lamelles ou encore sans lamelles adjacentes, le support 26 ne demeurant alors comme un guide au-delà des aiguilles. En même temps que les enveloppes on peut introduire entre les nappes la résine, telle que phénolique, sous forme de poudre. active la poudre par un passage au four, notamment four à vapeur.
PROCEDE DE TEINTURE DE FILS A LA CONTINUE. A EFFET MOUCHETE La présente invention concerne le traitement à la continue de fils textiles, qu'il s'agisse de fils constitués d'une pluralité de filaments continus ou de fibres discontinues d'origine naturelle, synthétique ou artificielle. Elle concerne plus particulièrement un procédé de teinture à la continue permettant d'obtenir sur les fils un effet fantaisie du type moucheté.
On connaît par le document W0.98!15680 un procédé pour le traitement de fils en déplacement continu qui comprend une succession d'opérations, prises dans le sens de déplacement du fil, à savoir a) une opération d'aspiration dans laquelle le fil est aspiré à travers une buse d'aspiration à air, b) une opération de pulvérisation dans laquelle un bain de traitement, notamment de teinture, est pulvérisé sur le fil à l'aide d'au moins une buse de pulvérisation, c) une opération d'évacuation dans laquelle l'air et le bain de traitement, non-emportés par le fil, sont évacués, d) une opération de fausse torsion dans laquelle un organe de fausse torsion à air tord le fil, e) et éventuellement une opération de séchage du fil.
L'exemple de réalisation donné dans ce document concerne la teinture d'un fil à partir d'un bain contenant une résine pigmentée. Le bain de traitement était alimenté à une pression de 4.10.5Pa, avec un fil se déplaçant à des vitesses de plusieurs centaines de mètres par minute et un taux d'emport de l'ordre de 10 à 20%. II est précisé que la répartition de la résine pigmentée dans la section transversale du fil s'avère parfaitement homogène. Selon ce document, les gouttelettes provenant de la ou des buses de pulvérisation sont projetées sur le fil à très grande vitesse et pénètrent au coeur du fil, cette pénétration étant encore améliorée par la torsion temporaire provoquée par l'organe de fausse torsion, torsion qui remonte sur le fil au moins au niveau de la chambre d'évacuation. Le but que s'est fixé le demandeur est d'obtenir non plus un effet de teinture uni sur toute la longueur du fil mais un effet de coloration fantaisie, du type moucheté , pouvant donner lieu à des articles ayant notamment un aspect chiné.
Ce but est parfaitement atteint par le procédé de teinture d'un fil en déplacement continu, selon lequel de manière connue, notamment par le document W0.98115680 a) on prépare un bain de traitement ayant une viscosité donnée, b) on alimente ledit bain dans un dispositif comprenant successivement sur le parcours du fil en déplacement continu au moins une buse de pulvérisation du bain de traitement, une chambre d'évacuation pour l'air et le bain de teinture non emportés par le fil et un organe de fausse torsion à air.
De manière caractéristique selon l'invention, lors de la préparation du bain de teinture, la viscosité du bain est déterminée en sorte d'obtenir, en sortie du dispositif , un fil ayant un effet de coloration moucheté.
Ainsi de manière surprenante le demandeur a constaté qu'avec un même dispositif ayant les mêmes conditions opératoires par ailleurs, il est possible d'obtenir sur le fil en sortie du dispositif soit un effet de teinture uni, soit un effet de teinture moucheté en faisant varier simplement la viscosité du bain de teinture lors de la préparation de celui-ci. C'est donc un avantage primordial de pouvoir obtenir des fils de présentation différente avec le même appareillage et les mêmes conditions de réglage dudit appareillage, uniquement en déterminant les conditions préparatoires du bain de teinture.
Le faisceau sonde 17 est celui d'un laser HéliumNéon à 633 nm. La longueur d'onde de ce faisceau sonde est indifférente. Selon l'invention, une longueur d'onde éloignée de celle du faisceau pompe permet d'obtenir un meilleur rapport signal sur bruit.
La détection de la déflexion est effectuée à l'aide d'un détecteur quatre quadrants-B- (voir figure 2) suivi d'une électronique d'amplification et de soustraction (non représentée).La référence 17a indique le faisceau sonde dévié par déflexion photothermique.
L'angle # indique l'angle d'incidence du faisceau pompe par rapport à la normale 20 à l'échantillon (indiquée en trait mixte).
Un filtre interférentiel (non représenté) sélectionnant la longueur d'onde du faisceau sonde peut être placé devant le détecteur quatre quadrants afin d'éviter l'influence d'une lumière parasite provenant du faisceau pompe modulé.
Dans le dispositif de la présente invention, le laser sonde, le détecteur quatre quadrants et l'électronique associée peut faire partie intégrante d'une cellule de mesure commerciale par exemple celle de la société ALIS. Le signal issu de cette cellule est envoyé vers une détection synchrone.
Le faisceau pompe peut être modulé grâce à un disque à fente mécanique, appelé aussi ci-après chopper
mécanique, dont la fréquence est réglable. Le signal de commande du chopper sert de référence à la détection synchrone. La fréquence est de 157 Hz. Le signal mesuré est obtenu à la sortie de la détection synchrone (amplitude du signal de déviation à la fréquence de modulation du faisceau pompe).
Le positionnement de l'échantillon et des deux faisceaux les uns par rapport aux autres est assuré par des platines de translation et de rotation (marque de commerce Micro-Contrôle, dont certaines sont motorisées afin de permettre une automatisation pour une cartographie, par exemple d'une biopuce, et dans certaines phases du réglage. Les réglages sont effectués automatiquement afin de maximiser le signal de déflexion dans un plan orthogonal à l'échantillon contenant le faisceau sonde. Lors des cartographies, si cela est nécessaire, un déplacement correctif est effectué dans une direction orthogonale aux axes de balayage de la cartographie afin de garantir la conservation d'un positionnement relatif correct au cours de la cartographie. Ce déplacement correctif est déterminé automatiquement dans une étape préliminaire de mesure. L'angle d'incidence du faisceau pompe par rapport à la normale à l'échantillon, et l'orientation de la cellule par rapport à l'échantillon, peuvent être réglables. Les positions et orientations relatives des faisceaux sonde et pompe peuvent être également réglables indépendamment.
Un schéma d'un dispositif selon l'invention est représenté sur la figure 4 annexée. Sur cette figure, un obturateur, non représenté sur le schéma, permet de
couper le faisceau pompe pendant les phases de déplacement et de le rétablir pendant un laps de temps bien déterminé après un temps d'attente choisi pour permettre la stabilisation du montage après un déplacement. La référence 19 indique un laser argon à 275 nm, la référence 21 des miroirs de positionnement du faisceau laser, la référence 23 indique un chopper mécanique, la référence 25 le faisceau laser après son passage à travers le chopper, la référence 27 un miroir de focalisation et la référence 31 l'échantillon de mesure.
La référence 34 constitue la cellule de mesure dans laquelle sont intégrés le laser sonde 32 et la diode à quatre quadrants 33.
La répétabilité du positionnement de l'échantillon peut être assurée par exemple par une lunette autocollimatrice qui n'est pas représentée sur le schéma. L'ensemble du dispositif de mesure peut être piloté par une station de travail, qui commande les déplacements et fait l'acquisition des signaux de déviation dans deux directions orthogonales.
Dans ce mode de réalisation, la déviation est mesurée suivant une direction parallèle au plan de l'échantillon et suivant une direction orthogonale à celui-ci. C'est cette dernière qui constitue le signal utile. Le signal électronique fourni par la détection synchrone peut être utilisé tel quel par comparaison d'un point à un autre de l'échantillon.
On peut également le convertir en valeur d'absorption en effectuant une mesure de référence sur un échantillon réputé stable dans le temps et sous flux
laser, dont l'absorption est mesurable au spectrophotomètre et se situe dans la gamme de linéarité du banc de mesure de déflexion photothermique.
Exemple 2 : Préparation des supports fonctionnalisés : Les molécules choisies dans cet exemple sont des acides nucléiques, en particulier des oligonucléotides.
D'autres variantes de réalisations que celles représentées sur les figures 2a et 2b sont envisageables.
Par exemple, la zone d'appui peut être constituée par une protubérance qui s'étend en saillie à l'extérieur de l'ensemble 6. C'est ce qui illustré sur la figure 3a. Egalement, la branche élastique 9 peut être remplacée par un bras 14 monté pivotant par rapport à l'ensemble 6 et rappelé ou repoussé élastiquement par rapport audit ensemble par des moyens ressorts 13 (figure variante encore, ainsi qu'illustré sur la figure 4, peut être prévu que la branche latérale 5b présente une encoche 11 qui ménagée dans l'épaisseur de sa tranche arrière et que l'ensemble 6 porte une patte 9 qui coulisse axialement dans un guide 16 ménagé dans ledit ensemble 6 et dont l'extrémité est repoussée pour s'engager dans l'encoche 11 par des moyens ressorts 13.
Cette patte est alors solidaire d'une protubéfance d'appui 12 qui permet à l'utilisateur de déplacer ladite tige selon le mouvement indiqué par la double flèche sur la figure 4, pour libérer la pièce 5 et permettre de pivoter.
variante encore, ainsi qu'illustré sur la figure 5, les moyens qui définissent le pivot peuvent comprendre un simple ergot 17 qui s'engage dans encoche complémentaire 18. L'encoche 18 est alors conformée de façon à permettre un débattement de l'ergot 17.
Les figures 6 à 9 illustrent une autre variante de réalisation possible. comprend également en référence à la figure 6 que la forme générale L peut être très arrondie.
Les moyens de verrouillage sont illustrés sur les figures 7a et 7b.
La partie latérale 5b porte une patte élastique 19 qui est insérée élastiquement dans ladite partie 5b et qui se termine par un crochet 20.
Ce crochet 20 coopère alors avec un crochet 21 complémentaire que présente l'ensemble 6.
Les moyens formant pivots y sont constitués par une protubérance 22 portée par l'ensemble 6 et apte à s'engager dans un logement complémentaire 23 de la partie 5a de la pièce 5 (figure 8).
En variante, la protubérance 22 peut être portée par la partie 5a, tandis que le logement complémentaire 23 est ménagé dans l'ensemble 6 (figure 9).
EOLIENNE A AXE DE ROTATION VERTICAL La présente invention concerne une éolienne à de rotation vertical comportant deux pales ayant une forme essentiellement semi-cylindrique avec une génératrice verticale, maintenues par moins un flasque sensiblement perpendiculaire à l'axe de rotation de l'eolienne, chaque pale ayant un diamètre d donné et comportant un bord d'attaque recevant un fluide en premier et un bord de fuite opposé au bord d'attaque, les pales étant décalées de façon que leurs axes soient séparés par distance comprise entre 0 et d et de préférence proche de d16.
II existe actuellement d'innombrables éoliennes ayant des axes verticaux ou horizontaux, ayant différents nombres de pales plus ou moins complexes et des rendements très variables.
Parmi les éoliennes à axe vertical, l'une d'elles est particulièrement simple à réaliser tout en offrant un bon rendement. Cette éolienne est connue sous le nom d'éolienne de Savonius ou de rotor Savonius nom de son concepteur. Elle est composée de deux demi-cylindres dont axes sont décalés d'une distance correspondant environ au sixième du diamètre des cylindres, ces deux demi-cylindres étant maintenus par deux flasques horizontaux.
Cette éolienne présente un coefficient de couple relativement élevé pour de nombreuses positions du rotor par rapport à la direction du vent. Toutefois, pour certaines de ces positions, le couple est négatif ce qui signifie que si l'éolienne est arrêtée dans une telle position, elle ne démarre pas.
Afin de résoudre ce problème, il a été suggéré de superposer deux rotors de Savonius décalés de n12. Ceci évite d'avoir un couple négatif, quelle que soit la direction du vent par rapport à la position du rotor. Toutefois, le coefficient de couple s'en trouve sérieusement diminué. présente invention se propose de pallier cet inconvénient en réalisant une eolienne n'ayant jamais de couple négatif quelle que soit la position du rotor rapport à la direction du vent, tout en offrant un bon coefficient de couple. Ce but est atteint par une éolienne telle que définie en preambule et caractérisée en ce que au moins l'un des bords d'attaque ou fuite de chaque pale comporte un découpage, en ce que la projection sur flasque du point le plus en avant du découpage définit un point amont, la projection sur le flasque du point le plus en arrière du découpage définissant point aval, en ce qu'un angle a ayant pour sommet le point d'intersection entre le flasque et l'axe de rotation de l'éolienne, et passant par le point amont et le point aval est supérieur à 15 , et en ce que la surface délimitée par le bord supérieur de la pale et par son bord inférieur d'une part, et par une droite verticale passante par le point amont et par une droite verticale passant par le point aval d'autre part forme deux zones, l'une de ces zones z, comportant de la matière et l'autre zone z, ne comportant pas de matière, et en ce que le decoupage a une forme telle que la surface de la zone z, est comprise entre moitié et le double de la surface de la zone zs.
Selon un mode de réalisation préféré, le bord d'attaque et le bord de fuite de chaque pale comportent chacun un découpage, qui peut notamment être rectiligne ou avoir une forme de V.
Il est préférable que les particules composites sphériques soient mélangées dans le cosmétique selon la présente invention en une proportion située dans la plage allant de 0,1 à 80 % en poids et, plus préférablement dans la plage allant de 2 à 30 % en poids. Quand la proportion de mélange des particules composites sphériques est inférieure à 0,1 % en poids, on ne peut pas obtenir un quelconque effet spécifique en mélangeant les particules dans le cosmétique et, quand la proportion de mélange dépasse 80 % en poids, les caractéristiques telles que la coloration, la couverture, et l'adaptabilité à l'étalement uniforme qui sont requises à l'origine pour les cosmétiques diminuent. Quand les particules composites sphériques sont mélangées selon la plage de proportion indiquée ci-dessus, il est possible d'obtenir un cosmétique ayant une sensation de douceur et qui soit bien adapté à être étalé sur la peau humaine, qui donne la sensation confortable souhaitée à l'utilisation telle qu'une sensation sèche et une sensation crémeuse. Par exemple, quand on utilise une émulsion, même si on utilise des particules composites sphériques avec de fines particules minérales mélangées dedans en une forte proportion, il est possible d'obtenir un cosmétique qui ne soit pas incongru et qui assure la sensation de douceur du fait du roulement des particules composites sphériques comme dans le cas où on utilise des particules de silice ne contenant pas de fines particules de résine. Au contraire, même quand on utilise des particules composites sphériques dans lesquelles sont mélangées de fines particules de résine en une forte proportion, on peut conférer la sensation de souplesse et de satiné et une bonne adaptabilité à l'étalement sur la peau humaine au cosmétique dans lequel sont mélangées les particules composites sphériques, tout comme dans le cas où on utilise de fines particules de résine ne contenant pas de fines particules minérales. Egalement lors d'une utilisation dans une poudre compacte, l'incongruité lors d'un étalement sur la peau humaine avec une houppette est réduite et le satiné et la bonne adaptabilité à l'étalement sont encore plus excellents par comparaison au cas où on utilise des particules de silice contenant peu de particules de résine ou ne contenant pas du tout de particules de résine.
On doit noter que, lorsque les particules composites sphériques selon la présente invention sont mélangées dans un cosmétique, on peut réaliser un traitement de surface des particules composites sphériques avec de la silicone ou du fluor, selon les besoins, avant que les particules composites sphériques soient mélangées dans le cosmétique.
Le cosmétique selon la présente invention contient au moins l'un des divers composants habituellement mélangés dans les cosmétiques tels que, par exemple, un alcool aliphatique de masse moléculaire élevée ; un acide aliphatique de masse moléculaire élevée ; des huiles telles que l'huile estérifiée, l'huile de paraffine, et la cire ; des alcools tels que l'alcool éthylique, le propylèneglycol, le sorbitol, et le glycérol ; des agents de rétention de l'humidité tels que les mucosaccharides, les collagènes, le sel de PCA, et les lactates ; divers types de tensioactifs tels que les non-ioniques, cationiques, anioniques et amphotères ; divers types de gommes telles que la gomme arabique, la gomme xanthane, la polyvinylpyrrolidone, l'éthylcellulose, la carboxyméthylcellulose, le polymère de carboxyvinyle, les argiles minérales dénaturées ou non dénaturées ; des solvants tels que l'acétate d'éthyle, l'acétone et le toluène ; des pigments et colorants minéraux, des pigments et colorants organiques ; des antioxydants tels que le BHT et le tocophérol ; l'eau ; des produits chimiques divers ; des agents absorbant le rayonnement ultraviolet ; des agents tampons du pH ; des agents chélatants ; des antiseptiques ; et des parfums chimiques.
Peuvent également être contenus au moins l'une des charges minérales telles que la silice, le talc, le kaolin et le mica, des diluants, et divers types de résines organiques. En outre, peuvent être contenus de l'alumine et de l'oxyde de phosphore.
Les cosmétiques selon la présente invention peuvent être fabriqués de la façon ordinaire, et peuvent être utilisés sous diverses formes telles qu'une poudre, un compact, une forme de stylo, un stick, un liquide, et une crème. De façon plus spécifique, les formes comprennent un fond de teint, une crème, une émulsion, une ombre à paupières, une base pour cosmétique, un vernis à ongles, un eyeliner, un mascara, un rouge à lèvres, un pack, de l'eau cosmétique, un shampooing, un rinçage, et un produit de traitement des cheveux.
La présente invention est décrite plus en détail par référence aux modes de réalisation ci-dessous.
Exemples 1 à 5 Comme fines particules de résine, on utilise une dispersion aqueuse (du type à auto-émulsion, teneur en extrait sec 30 % en poids, et diamètre de particules 60 nm) de polyuréthane à base de polycarbonate ne virant pas au jaune et ayant une température de transition vitreuse de 90 C, un allongement en traction de 380 % et un module de 100 % de 1400 N/cm2, mesurés avec une épaisseur de film de 30 gm, et, comme fines particules minérales, on utilise un sol de silice ayant un diamètre de particules de 15 nm (produit par C.C.I.C., Cataloid 5-30L, concentration de silice 30 % en poids). On mélange le sol de silice et la dispersion aqueuse de polyuréthane de façon que le rapport en poids silice/ polyuréthane soit de 98/2 (Exemple 1), de 95/5 (Exemple 2), de 90/10 (Exemple 3), de 50/50 (Exemple 4), ou de 20/80 (Exemple 5), et on ajoute une quantité spécifiée d'eau, de façon que la concentration totale de fines particules minérales et de fines particules de résine (décrite sous la forme de la teneur en extrait sec) soit de 20 en poids. On pulvérise le liquide préparé comme décrit ci-dessus, dans une atmosphère sèche ayant une humidité de 5 % et une température de 70 C, et on recueille la poudre. En outre, on chauffe cette poudre pendant 8 heures à une température de 100 C. On observe les particules composites sphériques résultantes avec un microscope électronique du type à balayage, et on observe la sphéricité substantielle. Les diamètres de particules moyens et la valeur K à 10 sont tels que présentés dans le Tableau 1. Le résultat de la détermination de sensualité, lorsque la poudre composite est étalée sur la peau humaine, est représenté sur le Tableau 1. La valeur K à 10 varie en association avec le changement du rapport de mélange de la silice et du polyuréthane, et également la sensation tactile change progressivement d'une dure à une douce.
On mesure le diamètre de particules moyen des particules composites sphériques en prenant une photographie avec un microscope électronique du type à balayage (fabriqué par Nippon Denshi, JSM-5300 ), et en analysant 200 particules sur cette image au moyen d'analyseurs d'image (fabriqués par Asahi Kasei, IP-100 ).
On mesure la valeur K à 10 % (module d'élasticité en compression) de particules composites sphériques avec un testeur de compression miniature (fabriqué par Shimazu Seisakusho, MCTM- 201 ) servant d'étalon de mesure en utilisant comme échantillon une fine particule ayant un diamètre de particule D, en ajoutant une charge à un taux de charge constant à l'échantillon, en déformant la particule jusqu'à une valeur où le déplacement par compression atteint 10 % du diamètre de la particule, et en mesurant le déplacement sous charge et compression (mm) quand la particule a été déplacée de 10 %. On obtient la valeur K à 10 % en remplaçant le diamètre de particule D ainsi que la charge de compression et le déplacement par compression dans l'équation (1) suivante. Dans ce mode de réalisation, on mesure la valeur K à 10 % pour 10 particules et on calcule la moyenne.
En ce qui concerne les conditions spécifiques de mesure, en supposant une constante de taux de compression de 1, on fait changer le taux de charge dans la plage allant de 0,28 à 2,67 mN/s en fonction du diamètre de particule, la charge de test maximale étant fixée à 0,1 N. K = (3/21/2) x F X S-3/2 X (D/2)-1/2 (1) où F indique une valeur de charge (N) quand la particule est comprimée et déformée de 10 % ; S indique le déplacement par compression (mm) quand la particule est comprimée et déformée de 10 %, et D indique le diamètre de particules (mm).
Procédé de test de sensualité On réalise la détermination de sensualité en utilisant les poudres obtenues avec 20 jurés femmes. On réalise la détermination en prenant une petite quantité de chaque poudre sur l'intérieur de la partie supérieure du bras, en frottant l'échantillon avec les doigts, et en déterminant la sensation d'incongruité, de légèreté et de satiné.
Témoin 1 On utilise uniquement le même sol de silice que celui utilisé dans l'Exemple 1, et on ajoute de l'eau de façon que la concentration de silice soit ajustée à 20 % en poids, et on réalise la pulvérisation, le séchage et le chauffage dans les mêmes conditions que celles de l'Exemple 1. Le diamètre de particules moyen, la valeur K à 10 %, et le résultat du test de sensualité sont présentés dans le Tableau 1.
Témoin 2 On utilise uniquement la dispersion aqueuse des mêmes fines particules de résine de polyuréthane que celles utilisées dans l'Exemple 1, on ajoute de l'eau à la dispersion de façon que la teneur en extrait sec soit de 20 %, et on réalise la pulvérisation, le séchage et le chauffage dans les mêmes conditions que celles de l'Exemple 1. Le diamètre de particules moyen, la valeur K à 10 %, et le résultat du test de sensualité sont présentés dans le Tableau 1.