INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- la sixième barre correspond à une configuration n 5, reprenant aussi les paramètres de la configuration 3, mais en s'autorisant une disparité limitée du couple entre cylindres riches et cylindres pauvres.
- la septième barre correspond à une configuration n 6, reprenant les paramètres de la configuration 5, mais en y ajoutant une dégradation du rendement des cylindres pauvres, au moyen d'une forte avance à l'ouverture échappement, selon le troisième mode de réalisation pré-mentionné, ce qui oblige à introduire encore plus d'air sur les cylindres pauvres pour respecter la consigne de couple moyen, comme cela a aussi déjà été indiqué.
donc dégradée. Cependant, la quantité de CO augmente par rapport à la configuration précédente.
Dans la configuration 3, on a effectivement une annulation des disparités de couple, obtenue par des remplissages différents sur les cylindres riches et pauvres, conformément au deuxième mode de mise en #uvre de l'invention. Dans cette configuration le débit de CO est strictement le même qu'en configuration 2, cependant les masses d'air et d'essence introduites sont plus faibles. Une telle stratégie améliore donc la consommation de carburant, pour un même débit de CO.
Dans la configuration 4, on constate, en réponse à une diminution de la richesse de consigne des cylindres pauvres, une augmentation importante du débit de CO (voir figure 12), ce qui montre que, en utilisant une loi de distribution spécifique permettant de diminuer la richesse des cylindres pauvres, on pourrait augmenter considérablement le potentiel de la stratégie.
Dans la configuration 5, on constate que, en autorisant une disparité de couple entre les cylindres au profit des cylindres pauvres, il en résulte une augmentation du débit de CO à l'échappement, par rapport à la configuration 3. Ceci peut s'expliquer par le fait qu'à une augmentation du couple des cylindres pauvres correspond une augmentation des masses d'air et d'essence introduites dans le cylindre, et une augmentation de O2 en sortie. Comme une augmentation du couple des cylindres pauvres s'accompagne corrélativement d'une
diminution du couple des cylindres riches, pour avoir un couple globalement constant, il en résulterait une diminution des masses d'air et d'essence des cylindres riches, à laquelle correspondrait une diminution non désirée de CO, ce que l'on compense à l'avance en augmentant la richesse des cylindres riches.
Dans la configuration 6, pour compenser la dégradation du rendement des cylindres pauvres générée par la forte avance à l'ouverture à l'échappement, on est amené à augmenter les quantités d'air et d'essence introduites dans les cylindres pauvres pour conserver le couple. L'augmentation de la quantité d'O2 qui en résulte doit être compensée, pour respecter la richesse requise au niveau du catalyseur, par une augmentation de la quantité de CO, laquelle est obtenue par une augmentation de richesse des cylindres riches.
L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisations et exemples qui ont été décrits. En particulier, on pourra dans une même stratégie globale de gestion du moteur combiner entre eux plusieurs des modes de réalisations mentionnés
L'invention concerne les feux de signalisation pour véhicule
automobile et notamment leur porte-lampe.
On connaît des feux de signalisation pour véhicule comprenant un portelampe comportant un support en matière plastique électriquement isolante et des lames métalliques reposant sur ce support. Le porte-lampe comporte des douilles de réception des lampes et un emplacement de connexion au connecteur du véhicule. Les lames assurent la connexion électrique entre les différents organes associés au porte-lampe, notamment lo le connecteur et les lampes. Pour fabriquer un tel porte-lampe, un procédé classique consiste à rapporter les lames métalliques sur le support après que celui-ci a été fabriqué par moulage. Toutefois, cette opération est relativement longue. C'est pourquoi, on cherche d'autres procédés de fabrication du porte-lampe. En particulier, il serait souhaitable de pouvoir fabriquer le porte-lampe par surmoulage de la matière plastique du support
sur les lames. En effet, une telle opération est relativement rapide à mener.
Toutefois, on se heurte alors à des difficultés dues aux différences de coefficient de dilatation entre la matière plastique du support et le métal formant les lames. Cette différence étant très importante, lors du refroidissement du porte-lampe, le retrait de la matière plastique est susceptible de modifier les positions respectives des lames, voire de
déformer l'ensemble du porte-lampe.
De ce fait, le nuage de mélange est renvoyé par la contre-dépouille, du côté de la bougie d'allumage. De préférence, aucune contre-dépouille n'est prévue dans la région de la bougie d'allumage ou sur le côté de la bougie d'allumage, pour permettre la libre circulation du nuage de mélange.
Selon une autre disposition avantageuse de la présente invention, la cavité du piston est orientée dans une direction qui résulte du sens d'injection de l'injecteur et d'un mouvement de rotation du mélange carburant-air.
Selon une autre forme de réalisation préconisée de la solution selon l'invention, il est prévu que la soupape d'admission dans la région de la cavité du piston soit plus petite que l'autre soupape d'admission. Ceci permet de ménager l'espace requis pour la bougie d'allumage et cette dernière peut être déportée en conséquence par rapport au milieu de la cavité du piston, sans provoquer de collision avec la soupape d'admission directement voisine.
Dans le cas où le jet de carburant ne doit pas être injecté directement par l'intermédiaire de la cavité du piston, la cavité du piston est prévue avec une paroi la plus haute possible, selon une autre forme de réalisation préconisée de l'invention. Mais elle est limitée par le passage de la soupape, c'est pourquoi une réduction du temps de commande de la soupape correspondante permet d'obtenir une paroi de hauteur suffisante pour la cavité du piston. De ce fait, il est primordial pour la présente invention qu'au moins une soupape d'échappement ferme plus tôt que l'autre soupape d'échappement ou que le temps de commande soit défini
en conséquence. En corrélation avec la conception et la disposition selon l'invention, il est avantageux que le fond du piston présente une poche de soupape, pour assurer une sortie suffisante à la soupape, avec une hauteur de paroi optimale de la cavité du piston.
Selon une autre forme de réalisation, la cavité du piston est orientée par rapport à une direction résultant du jet de carburant, qui présente une projection du centre du jet de carburant en direction de l'axe médian du cylindre. Ce cas se présente lorsque la direction du jet de carburant qui résulte d'un sens d'injection géométrique de l'injecteur et d'une direction de déplacement de la charge montre en direction de l'axe médian du cylindre.
Par ailleurs, selon une autre forme de réalisation, il est avantageux de prévoir deux différentes conduites d'admission, une conduite d'admission générant un important déplacement de la charge et l'autre conduite d'admission générant un faible déplacement de la charge dans le cylindre. Le déplacement de la charge est soumis à différentes exigences, selon les différents régimes d'exploitation, comme la charge partielle stratifiée, la charge partielle homogène et la pleine charge. En cas de charge partielle stratifiée, le mouvement de rotation favorise l'évaporation du nuage de carburant et assiste son transport vers le lieu d'allumage.
Pour créer un nuage stable de charge stratifiée, un mouvement de rotation, superposé par les composantes du tourbillon en fonction du régime d'exploitation est nécessaire. Dans le cas d'une charge partielle stratifiée, la conduite d'admission qui génère un fort courant tourbillonnaire est donc entièrement ou partiellement fermée ou mise hors service par l'intermédiaire d'un clapet. Dans le cas d'une charge partielle homogène ou en cas de pleine charge, l'air de chargement s'introduit dans la chambre de combustion, par l'intermédiaire d'une ou des deux conduites d'admission, en fonction des points caractéristiques. Dans le cas d'une charge partielle homogène ou en cas de pleine charge,
particulièrement sur les moteurs dont le perçage du cylindre est de 82 mm environ et dont la course est de 85 mm à partir d'une vitesse de 2700 tours environ par minute, un fort courant par tourbillon est nécessaire dans la chambre de combustion.
Pour entraîner également les gouttes de carburant résiduelles sur l'injecteur, une première entrée hélicoïdale avec une petite surface de compression est prévue sur la culasse, dans la région de l'injecteur. Par ce biais, les gouttes de carburant qui adhèrent sur l'injecteur sont éliminées par le courant intérieur dans le cylindre, à l'issue de l'injection. Ceci permet de minimiser la cokéfaction qui a lieu avec l'augmentation des durées de d'exploitation.
Selon l'invention, la première entrée hélicoïdale dans la culasse est un renfoncement qui s'abaisse jusqu'à l'injecteur en direction de la rotation de déplacement de la charge située dans la chambre de combustion, la petite surface de compression étant conçue à proximité de l'injecteur, en direction de la rotation de déplacement de la charge, pour diriger le courant dans la cavité du piston.
Par ailleurs, selon une autre forme de réalisation de la cavité du piston, une seconde entrée hélicoïdale est affectée à la cavité du piston dans le fond du piston, la seconde entrée hélicoïdale dans le fond du piston étant conçue sous forme d'un renfoncement situé à l'extérieur de la cavité du piston, de manière à ce qu'un courant guidé par ce renfoncement soit dirigé en direction de la seconde partie de la cavité du piston. Le courant de rotation est ainsi guidé de manière optimale dans la suite de la cavité du piston, ce qui améliore la préparation du mélange.
Selon l'invention, les soupapes d'admission sont disposées à une certaine distance l'une par rapport à l'autre et par rapport au bord de la chambre de combustion, en particulier à proximité du bord de la chambre de combustion, pour qu'une plus petite distance entre les périphéries des deux soupapes d'admission soit de 9 mm au moins, en particulier sur les
moteurs avec un perçage du cylindre de 82 mm et une course de 85 mm environ. Ceci devrait permettre de limiter l'humidification des soupapes d'admission en carburant, en cas d'injection par course d'aspiration. Par ailleurs, cette disposition devrait permettre un bon refroidissement de l'injecteur, par l'intermédiaire de conduites d'eau de refroidissement correspondantes, pour éviter la cokéfaction de l'injecteur.
Selon l'invention, une direction d'injection de l'injecteur présente une inclinaison de 350 à 500, par rapport à une surface de séparation de la culasse, le jet présentant un angle au sommet de 600 au moins, à une distance de 10 mm par rapport à l'orifice d'évacuation du carburant, dans les conditions d'environnement.
Pour finir, selon une forme de réalisation préconisée de la solution selon l'invention, le fond de la cavité du piston présente une inclinaison par rapport à la surface de séparation de la culasse. Elle favorise un guidage ciblé du mélange en direction de la bougie d'allumage.
m) des groupements sulfates ou thiosulfates comme les polydiméthylsiloxanes à groupements a, co-thiosulfate tels que les produits ABIL S255, S32 et S201 de GOLDSCHMIDT.
Les silicones particulièrement préférés conformément à l'invention sont : - les polydiméthyllsiloxanes à groupements terminaux triméthylsilyle telles que les huiles ayant une viscosité comprise entre 0,2 et 2,5 m2/s à 25 C telles que les huiles de la séries DC200 de DOW CORNING en particulier celle de viscosité 60 000 Cst, des séries SILBIONE 70047 et 47 et plus particulièrement l'huile 70 047 V 500 000 commercialisées par la société RHONE POULENC, les polydiméthylsiloxanes linéaires à groupements terminaux diméthylsilanol tels que les diméthiconol ou les polyalkylarylsiloxanes tels que l'huile SILBIONE 70641 V 200 commercialisée par la société RHONE POULENC ; - la résine d'organopolysiloxane commercialisée sous la dénomination DOW CORNING 593 ; - les polysiloxanes à groupements aminés tels que les amodiméthicones ou les triméthylsilylamodiméthicone ; Les huiles de synthèse sont notamment les polyoléfines en particulier les poly-a- oléfines et plus particulièrement : - de type polybutène, hydrogéné ou non, et de préférence polyisobutène, hydrogéné ou non.
Les huiles animales ou végétales sont choisies préférentiellement dans le groupe formé par les huiles de tournesol, de maïs, de soja, d'avocat, de jojoba, de courge, de pépins de raisin, de sésame, de noisette, les huiles de poisson, le tricaprocaprylate de glycérol, ou les huiles végétales ou animales de formule RgCOORio dans laquelle Rg représente le reste d'un acide gras supérieur comportant de 7 à 29 atomes de carbone et Rio représente une chaîne hydrocarbonée linéaire ou ramifiée contenant de 3 à 30 atomes de carbone en particulier alkyle ou alkényle, par exemple, l'huile de Purcellin ou la cire liquide de jojoba ; On peut également utiliser les huiles essentielles naturelles ou synthétiques telles que, par exemple, les huiles d'eucalyptus, de lavandin, de lavande, de vétivier, de litsea cubeba, de citron, de santal, de romarin, de camomille, de sarriette, de noix
de muscade, de cannelle, d'hysope, de carvi, d'orange, de géraniol, de cade et de bergamote ; Les cires végétales ou synthétiques sont généralement solides à température ambiante (200-25OC). Elles sont insolubles dans l'eau, solubles dans les huiles et sont capables de former un film hydrofuge.
La cire ou les cires végétales sont choisies parmi la cire de Carnauba, la cire de Candelila, l'ozokérite, la cire d'olivier, la cire de riz, la cire de jojoba hydrogénée ou les cires absolues de fleurs telles que la cire essentielle de fleur de cassis vendue par la Société BERTIN (France), la cerabellina ; les cires marines telles que celle vendue par la Société SOPHIM sous la référence M82.
Les esters utilisables selon l'invention sont notamment choisis parmi les esters d'acides mono-di-, tri-carboxyliques aliphatiques saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés en ClCl-C30 et d'alcools ou de polyols aliphatiques saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés en Cl-C., les esters d'acides mono-di-, tri-carboxyliques aliphatiques saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés en C2-Cg et d'alcools ou de polyols aliphatiques saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés en Cio-C30, Parmi les esters selon l'invention, on peut citer le lactate de cétyle ; le lactate d'alkyle en Cl 2-Cl5 ; le lactate d'isostéaryle ; le lactate de lauryle ; le lactate de linoléyle ; le lactate d'oléyle ; les palmitates d'éthyle et d'isopropyle, les myristates d'alkyles en C1-C5 tels que le myristate d'isopropyle, de butyle, le stéarate d'isobutyl ; le malate de dioctyle, le laurate d'hexyle, le laurate de 2-hexyldécyle. Selon la présente invention, on entend, par composé de type céramide, les céramides et/ou les glycocéramides et/ou les pseudocéramides et/ou les néocéramides, naturelles ou synthétiques.
Des composés de type céramides sont par exemple décrits dans les demandes de brevet DE4424530, DE4424533, DE4402929, DE4420736, W095/23807, W094/07844, EP-A-0646572, WO95/16665, FR-2 673 179, EP-A-0227994 et WO 94/07844, W094/24097, WO94/10131 dont les enseignements sont ici inclus à titre de référence.
Les composés de type céramide utilisables selon la présente invention répondent préférentiellement à la formule générale (1) : 0 R3 II I R-C-N-CH-CH-0-R2 1 1 1 2 R4 R5
dans laquelle : - Ri désigne : - soit un radical hydrocarboné, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, en Cl-C50, de préférence en C5-C50, ce radical pouvant être substitué par un ou plusieurs groupements hydroxyle éventuellement estérifié par un acide R7COOH, R7 étant un radical hydrocarboné, saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié, éventuellement mono ou polyhydroxylé, en Cl-C35, le ou les hydroxyles du radical R7 pouvant être estérifié par un acide gras saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié, éventuellement mono ou polyhydroxylé, en C1-C35 ; - soit un radical R"- (NR-CO)-R', R désigne un atome d'hydrogène ou un radical hydrocarboné Cl-C20 mono ou polyhydroxylé, préférentiellement monohydroxylé, R'et R"sont des radicaux hydrocarbonés dont la somme des atomes de carbone est comprise entre 9 et 30, R'étant un radical divalent.
- soit un radical Rg-0-CO- (CH2) p, Ra désigne un radical hydrocarboné en Cl-C20, p est un entier variant de 1 à 12.
- R2 est choisi parmi un atome d'hydrogène, un radical de type saccharidique, en particulier un radical (glycosyle) n, (galactosyle) m ou sulfogalactosyle, un résidu de sulfate ou de phosphate, un radical phosphoryléthylamine et un radical phosphoryléthylammonium, dans lesquels n est un entier variant de 1 à 4 et m est un entier variant de 1 à 8 ; - R3 désigne un atome d'hydrogène ou un radical hydrocarboné en C1-C33, saturé ou insaturé, hydroxylé ou non, le ou les hydroxyles pouvant être estérifiés par un acide minéral ou un acide R7COOH, R7 ayant les mêmes significations que ci-dessus, le ou les hydroxyles pouvant être éthérifiés par un radical (glycosyle) n, (galactosyle) m sulfogalactosyle, phosphoryléthylamine ou phosphoryléthylammonium, R3 pouvant également être substitué par un ou plusieurs radicaux alkyle en Cl-C14 ; de préférence, R3 désigne un radical α-hydroxyalkyle en C15-C26, le groupement hydroxyle étant éventuellement estérifié par un a-hydroxyacide en C16-C30 ; - R4 désigne un atome d'hydrogène, un radical méthyle, éthyle, un radical hydrocarboné en 03-050. saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié, éventuellement hydroxylé ou un radica)-CH-CHOH-CH-O-Re dans) eque) Rg désigne un radical hydrocarboné en C10-C26 ou un radical R8-0-CO- (CH2) p, Ra désigne un radical hydrocarboné en Cl-C20, p est un entier variant de 1 à 12, - Rg désigne un atome d'hydrogène ou un radical hydrocarboné en Cri-30 saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié, éventuellement mono ou polyhydroxylé, le ou les hydroxyles pouvant être éthérifiés par un radical (glycosyle) n, (galactosyle) m, sulfogalactosyle, phosphoryléthylamine ou phosphoryléthylammonium, sous réserve que lorsque R3 et R5 désignent hydrogène ou lorsque R3 désigne hydrogène et R5 désigne méthyle alors R4 ne désigne pas un atome d'hydrogène, un radical méthyle ou éthyle.
Parmi les composés de formule (1), on préfère les céramides et/ou glycocéramides dont la structure est décrite par DOWNING dans Journal of Lipid Research Vol. 35,2060-2068, 1994, ou ceux décrits dans la demande de brevet français FR-2 673 179, dont les enseignements sont ici inclus à titre de référence.
De préférence, la lame comprend une pluralité de gorges qui peuvent être réparties symétriquement sur la lame. La périphérie du corps entre les gorges adjacentes
contient, de préférence, au moins un segment situé en surface. La lame peut, en outre, comprendre au moins une encoche, partageant de préférence la périphérie du corps entre les gorges adjacentes. Dans une réalisation que l'on préférera, on prévoit une pluralité d'encoches réparties symétriquement, chacune partageant la périphérie du corps entre les gorges adjacentes.
Chaque encoche peut être placée de telle sorte qu'elle présente une symétrie de révolution par rapport à la portion la plus extérieure de la ou des gorges.
Les gorges et les encoches peuvent être réparties de telle sorte que la périphérie du corps entre les gorges et/ou les encoches adjacentes puisse recevoir un ou plusieurs segments.
Les segments sont, de préférence, fixés au corps par soudure au laser.
Le corps peut être en acier tel que de l'acier au carbone.
Les particules abrasives comprennent, de préférence, du diamant naturel ou synthétique, du carbure de tungstène, du nitrure cubique de bore ou similaire. Les particules sont supportées par une matrice en un matériau relativement moins dur, qui peut être un métal, un alliage, de la résine vulcanisée ou similaire.
Les segments sont, de préférence, trapézoïdaux et les segments adjacents forment entre eux de préférence une fente étroite qui peut avoir des bords parallèles. Une pluralité de fentes peuvent être définies.
Dans une réalisation que l'on préférera, chaque gorge est alignée, à la périphérie du corps, sur une fente afin de former un passage continu. De même, chaque encoche peut être alignée, à la périphérie du corps, avec une fente.
La ou les encoches peuvent contenir un composant directionnel qui s'étend dans le sens souhaité de rotation des lames.
La lame peut avoir un diamètre mesurant jusqu'à 450 mm et chaque segment peut mesurer 15 mm de haut, c'est- à-dire dans la direction radiale.
On a trouvé que la forme trapézoïdale des segments donne à la lame une action de coupe lisse, semblable à ce que donne une lame à jante continue. Par ailleurs, la forme et la place de la ou des gorges servent à augmenter les alternances de coupe avec de l'air au point de coupe, ce qui réduit les tensions internes du corps.
Selon un aspect supplémentaire de l'invention, une méthode de coupe à sec d'un substrat est prévue, comprenant la rotation d'une lame de scie comme décrite précédemment et son avancée par rapport au substrat. La lame de scie peut être utilisée pour couper ou former des rainures dans des substrats durs tels que la pierre, le béton, l'asphalte et similaire.
Afin que l'invention soit mieux comprise, elle va être décrite à travers un seul exemple et en référence aux dessins qui y sont attachés, parmi lesquels : - la Figure 1 représente en élévation latérale une portion d'une lame de scie, selon l'invention ; - la Figure 2 représente en élévation latérale une lame de scie, selon l'invention, - la Figure 3 représente une lame de scie, selon une deuxième réalisation de l'invention, - la Figure 4 représente une lame de scie, selon une troisième réalisation de l'invention, - la Figure 5 représente une lame de scie, selon une quatrième réalisation de l'invention, - la Figure 6 représente une lame de scie, selon une cinquième réalisation de l'invention.
Dans le premier exemple, en référence à la Figure 1, on montre une portion de lame de scie 1 comprenant un corps généralement circulaire 5 autour duquel sont attachés des segments 6 recouverts de matériau abrasif. Comme on peut le voir, les segments adjacents 6 sont séparés afin de définir, entre eux, une fente 7. De plus, le corps 1 est muni d'une gorge 8 en forme de flèche et, à son point radialement le plus à l'intérieur, d'une portion élargie 9 qui agit pour renforcer l'extrémité des gorges et qui empêche la formation de fissures dans le
corps 1.
(14) Les polymères réticulés de sels de méthacryloyloxyalkyl (C1-C4) trialkyl (C1- C4) ammonium tels que les polymères obtenus par homo polymérisation du diméthylaminoéthylméthacrylate quaternisé par le chlorure de méthyle, ou par copolymérisation de l'acrylamide avec le diméthylaminoéthylméthacrylate quaternisé par le chlorure de méthyle, l'homo ou la copolymérisation étant suivie d'une réticulation par un composé à insaturation oléfinique, en particulier le méthylène bis acrylamide. On peut plus particulièrement utiliser un copolymère réticulé acrylamide/chlorure de méthacryloyloxyéthyl triméthylammonium (20/80 en poids) sous forme de dispersion contenant 50 % en poids dudit copolymère dans de l'huile minérale. Cette dispersion est commercialisée sous le nom de SALCARE@ SC 92 par la Société ALLIED COLLOIDS. On peut également utiliser un homopolymère réticulé du chlorure de méthacryloyloxyéthyl triméthylammonium contenant environ 50 % en poids de l'homopolymère dans de l'huile minérale ou dans un ester liquide. Ces dispersions sont commercialisées sous les noms de SALCARE@ SC 95 et SALCAREO SC 96 par la Société ALLIED COLLOIDS.