INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Parmi les huiles pouvant rentrer dans la composition de la phase grasse, on peut notamment citer : - les huiles minérales telles que l'huile de paraffine et l'huile de vaseline, - les huiles d'origine animale telles que le perhydrosqualène, - les huiles d'origine végétale telles que l'huile d'amande douce, l'huile d'avocat, l'huile de ricin, l'huile d'olive, l'huile de jojoba, l'huile de sésame, l'huile d'arachide, l'huile de pépins de raisin, l'huile de colza, l'huile de coprah, l'huile de noisette, le beurre de karité, l'huile de palme, l'huile de noyau d'abricot, l'huile de calophyllum, l'huile de son de riz, l'huile de germes de maïs, l'huile de germes de blé, l'huile de soja, l'huile de tournesol, l'huile d'onagre, l'huile de carthame, l'huile de passiflore et l'huile de seigle, - les huiles synthétiques telles que l'huile de purcellin, le myristate de butyle, le myristate d'isopropyle, le myristate de cétyle, le palmitate d'isopropyle, l'adipate d'isopropyle, l'adipate d'éthylhéxyle, le stéarate de butyle, le stéarate d'héxadécyle, le stéarate d'isopropyle, le stéarate d'octyle, le stéarate d'isocétyle, l'oléate de décyle, le laurate d'héxyle, le dicaprylate de propylène glycol et les esters dérivés d'acide lanolique tels que le lanolate d'isopropyle, le lanolate d'isocétyle, les isoparaffines et les poly-aoléfines.
Comme autres huiles utilisables dans les émulsions selon l'invention, on peut encore citer les benzoates d'alcools gras en C-C (Finsolv TN de FINETEX), les alcools gras tels que l'alcool laurique, cétylique, myristique, stéarylique, palmitique, oléique ainsi que le 2-octyldodécanol, les acétylglycérides, les octanoates et décanoates d'alcools et de polyalcools tels que ceux de glycol et de glycérol, les ricinoléates d'alcools et de polyalcools tels que ceux de cétyle, les triglycérides d'acides gras tels que les triglycérides caprylique/caprique, les triglycérides d'acides gras saturés en CQ-Cig, les huiles fluorées et perfluorées, la lanoline, la lanoline hydrogénée, la lanoline acétylée et enfin les huiles de silicones, volatiles ou non.
Bien entendu, la phase grasse peut également contenir un ou plusieurs adjuvants cosmétiques lipophiles classiques, notamment ceux qui sont déjà utilisés de manière habituelle dans la fabrication et l'obtention des compositions cosmétiques.
Avantageusement, la taille moyenne des particules liquides (ou globules) de phase grasse ou huileuse au sein de la phase aqueuse dispersante doit être comprise entre 1 et 20 , um. Encore plus préférentiellement, la distribution en taille des globules huileux est telle que la plupart desdits globules (i. e au moins 90% en nombre) présentent une taille comprise entre les bornes indiquées ci-avant.
EXEMPLES 1 à 6 On a préparé les compositions de teinture directe suivantes : teneurs exprimées en grammes Matière Active (MA)]
EXEMPLE N COLORANT DIRECT SUPPORT # TAMPON EAU q.s.p.
DE FORMULE (l) P* ou B * 0,5g 1 (I)1 # P 100 2 (I)1 # B 100 3 (I)2 # P 100 4 (I)2 # B 100 5 (I)3 # P 100 6 (I)3 # B 100 SUPPORTS :
Hydroxyéthylcellulose.................. 0, 384 9 Tensio actif non ionique : Alkyl (C8/C10 50/50) polyglucoside
en solution aqueuse à 60%........... 3 g MA Alcool benzylique 4 g Polyéthylène glycol (8OE).............6 g Conservateur : p-hydroxybenzoate de méthyle,
butyle, éthyle, propyle et isobutyl.. 0,032 g
Tampon 7 phosphate 50 g ou Tampon 9 borate 50 9 Tampon P* = tampon 7 phosphate Tampon B* = tampon 9 borate Chacune des compositions des exemples 1 à 6 a été appliquée, d'une part sur des mèches de cheveux gris naturels à 90% de blancs, d'autre part sur des mèches de cheveux gris permanentés à 90% de blancs, pendant 20 minutes à température ambiante (20 C).
A l'issue du temps de pause, les mèches de cheveux ont été rincées, puis séchées.
La couleur a ensuite été mesurée au colorimètre MINOLTA CM2002 dans le système L* a* b*.
Dans le système L* a* b*, les 3 paramètres désignent respectivement l'intensité (L*), la nuance (a*), et la saturation (b*).
La sélectivité de la coloration AE peut être calculée en appliquant l'équation suivante : Dans cette équation, AE représente la différence de couleur entre deux mèches, (dans le cas présent la sélectivité de la coloration), L*, a*, et b* représentent respectivement l'intensité, la nuance et la saturation de la mèche de cheveux naturels teinte, Lo *, ao * et bo* représentant respectivement l'intensité, la nuance et la saturation de la mèche de cheveux permanentés teinte.
Plus la valeur de AE est importante, plus la différence de couleur entre les deux mèches est importante, et plus la sélectivité de la teinture est importante.
Tableau (1)
EXEMPLES Types de L* a* b* Sélectivité Cheveux (AE entre cheveux naturels et permanentés) 1 naturels 29. 77 7. 56 -8. 28 1 permanentés 27. 64 9. 26 -11. 01 3. 86 2 naturels 31. 68 9. 24 -11. 35 2 permanentés 27. 56 9. 54 -12. 65 4. 33 3 naturels 49. 42 19.10 37.27 3 permanentés 45. 76 20. 31 38. 05 3. 93 Conclusion : ces résultats démontrent clairement que les teintures selon l'invention sont puissantes et peu sélectives.
Pour l'interrupteur K, le phénomène de charges recouvrées de la diode est particulièrement gênant. En effet, pour un convertisseur élévateur, l'interrupteur voit alors à ses bornes, entre les instants t2 et t3, la tension Vs de sortie. Dans le cas d'un convertisseur abaisseur, la tension que voit l'interrupteur à ses bornes correspond à la tension du générateur 6. Dans tous les cas, il s'agit de la tension la plus élevée entre les tensions VE et VS.
On assiste alors à des pertes élevées dans l'interrup- teur K. Aux figures 3A à 3C, les périodes de pertes ont été symbolisées par des hachures sur les différents chronogrammes.
En pratique, les pertes dans l'interrupteur K (généralement, un transistor de puissance) à sa fermeture (instants tl à t4) constituent la majeure partie des pertes de commutation du convertisseur. En particulier, les pertes liées au blocage de la diode elle-même et les pertes à l'ouverture du ccmmutateur sont négligeables par rapport aux pertes engendrées à la fermeture de celui-ci.
Une première solution connue pour réduire cet inconvénient consiste à utiliser des diodes sans charges recouvrées, par exemple, des diodes de type Schottky ou SIC.
Un premier inconvénient de cette solution est que les diodes sans charges recouvrées sont souvent limitées à une centaine de volts de tenue en tension. Cette solution n'est donc pas applicable aux convertisseurs fonctionnant sous des tensions de plusieurs centaines de volts, ce qui est en pratique courant dans l'électronique de puissance. On doit alors prévoir plusieurs diodes en série pour assurer la tenue en tension.
Un autre inconvénient de cette solution est que, si elle diminue les pertes liées aux charges recouvrées (instants t2 à t4), les pertes les plus importantes liées à la seule fermeture du commutateur ne sont pas évitées. En reprenant l'exemple des figures 3A à 3C, le recours à une diode sans charges recouvrées conduit à une annulation de la tension Vg à partir de l'instant t2. Il subsiste donc les pertes liées aux aires comprises entre les instants tl et t2.
Un autre inconvénient des diodes sans charges recouvrées est qu'elles sont particulièrement onéreuses par rapport aux diodes PN. Actuellement, le rapport de coût est supérieur à 20. une deuxième solution pour tenter de résoudre les problèmes de charges recouvrées est de prévoir un circuit d'aide à la commutation de l'interrupteur de puissance du convertisseur.
La figure 4 représente un exemple classique d'un tel circuit d'aide, appliqué à un convertisseur élévateur tel que représenté en figure 1. La figure 4 reprend l'ensemble des éléments de la figure 1 à laquelle on adjoint un circuit 8 d'aide à la commutation de l'interrupteur K. Ce circuit est constitué d'une inductance L, associée en parallèle avec une résistance R et une diode D, entre le point 4 et l'interrupteur K. Le rôle de l'inductance L est de contrôler le di/dt de l'interrupteur. En diminuant le di/dt, on diminue l'amplitude IRM.
Un problème qui se pose est que l'on est obligé de prévoir la résistance R pour évacuer une surtension en inverse dans l'inductance L. En effet, lors de la commutation à la fermeture de l'interrupteur K, la tension aux bornes de l'inductance L prend la valeur de la tension de sortie Vg. Les mêmes pertes se produisent à l'ouverture du transistor. Il s'agit là de pertes résistives qui sont d'autant plus importantes que le di/dt est élevé. Dans d'autres exemples classiques, l'élément de dissipation R est remplacé par un condensateur, une diode Zener, etc.
Ainsi, cette deuxième solution présente les mêmes inconvénients que le recours à une diode sans charges recouvrées.
Une troisième solution connue (non représentée) consiste en un circuit d'aide à la commutation utilisant la résonance transitoire à la commutation. Un tel circuit utilise, comme le circuit de la figure 4, une inductance supplémentaire. Toutefois, pour éviter les problèmes de pertes résistives, on a recours à un deuxième commutateur dont la commande est désynchronisée par rapport à celle de l'interrupteur K.
Un exemple de circuit d'aide à la commutation de ce type est décrit dans l'article"An overview of soft switching technics for PWM convertors"de G. Hua et F. Lee, paru dans EPE Journal, Vol. 3 en mars 1993.
Une telle solution donne des résultats satisfaisants mais est particulièrement complexe et coûteuse à mettre en oeuvre.
En particulier, on doit prévoir un système de commande désynchronisé des commutateurs utilisés. De plus, par rapport au circuit de la figure 4, il est nécessaire de disposer d'un interrupteur de puissance supplémentaire, de deux diodes supplémentaires et, surtout, d'un condensateur haute tension.
La présente invention vise à pallier les inconvénients des circuits d'aide à la commutation connus.
L'invention vise plus particulièrement à proposer un circuit d'aide à la commutation qui minimise les pertes liées à la fermeture d'un interrupteur de puissance.
Le moyen 60 d'arbitrage est en charge de la gestion des accès en écriture sur le bus TxBus 70 contrôlant l'ouverture : de registres à trois états 1,2, 3 et 4 grâce à des signaux OpenTxTS[O :3]~on Rx 40 pour les données issues des FIFO d'entrée 9,10, 11 et 12 ; et de registres à trois états 14 grâce à des signaux de contrôle OpenRxTS~onTx 33 pour les données issues de la mémoire 16.
Les opérations de lecture du bus TxBus 70 vers un port de sortie de l'interface 104 sont gérées par le moyen d'arbitrage 60 en fonction du signal de contrôle vers les FIFO associées à chaque port TxFIFOfull[O :2J 43 et WriteTxFIFO[O :2] 42.
Le moyen d'arbitrage 60 gère aussi les accès en écriture vers le bus RxBus 80 en contrôlant l'ouverture : - de registres à trois états 5,6, 7 et 8 à travers des signaux OpenTxTs[O :3]~onRx 39 pour les données issues des FIFO d'entrée 9,10, 11 et 12 ; et d'un registre à trois états 21 à travers des signaux de contrôle OpenRxTs~onRx 34 pour les données issues de la mémoire 15.
Le moyen d'arbitrage 60 effectue aussi les opérations de lecture de données sur le bus RxBus 80 pour une écriture vers l'une des mémoires d'assemblage 22,23 ou 24 (en anglais "assembly buffers"). L"'assembly buffer" sert de tampon pour la conversion des données entre le bus 80, sur lequel les données sont exprimées sur 18 bits (16 bits de données et 2 bits de contrôle), et les O~FIFOs 25,26 et 27, dans lesquelles les données sont exprimées sur 34 bits) (32 bits de données et 2 bits de contrôle).
Ces tailles de bus sont liées à des contraintes physiques. Le module 84 transmet au moyen d'arbitrage 60 un signal de contrôle R x FIFOfull[O :2J 83, indiquant le degré de remplissage des FIFO 25,26 et 27.
Le moyen d'arbitrage 60 génère un signal de contrôle WriteO~FIFO[2 :0] 35 à destination d'un module 84 de contrôle des FIFO de sortie, en fonction du degré de remplissage des FIFOS 25,26 et 27.
Les données entrantes en provenance du bus 44 RxDI[17 :0] ou du bus 45 seront routées vers le commutateur pour aller :
vers le bus 41 TxD0[17 :0] soit en direction de l'interface 104;ou vers le bus 45 soit en direction de la DPRAM 106.
Dans le cas d'une liaison arbre-moyeu, dans laquelle l'élément d'entraînement placé entre l'arbre et le moyeu est disposé partiellement dans une cannelure de l'arbre et partiellement dans une cannelure du moyeu, où la cannelure de l'arbre et la cannelure du moyeu sont disposées pratiquement dans le sens de l'axe longitudinal de l'arbre, le but indiqué précédemment est atteint par le fait que l'élément d'entraînement a essentiellement la forme d'un cylindre circulaire et que la cannelure de l'arbre, au moins dans la zone à laquelle l'élément d'entraînement est adjacent lors de la transmission du couple, est conformée de façon bombée. Par la conformation bombée de la cannelure de l'arbre, un basculement de l'élément d'entraînement est possible par rapport à l'arbre, et inversement.
Un autre exemple de réalisation préféré de la liaison arbre-moyeu est caractérisé en ce que le point de contact est disposé presque au milieu entre la cannelure de l'arbre et l'élément d'entraînement. Grâce à la conformation en soi
symétrique de la cannelure de l'arbre et de l'élément d'entraînement, on évite des couples de renversement supplémentaires.
Un autre exemple de réalisation préféré de la liaison arbre-moyeu est caractérisé en ce que la cannelure de l'arbre comprend un fond de cannelure d'où partent deux flancs de cannelure, où les flancs de cannelure et le fond de cannelure de la cannelure de l'arbre sont conformés de façon bombée dans les zones auxquelles l'élément d'entraînement est adjacent. Par la conformation de la cannelure de l'arbre en forme d'os, résultant de ce qui précède, des mouvements de basculement du moyeu par rapport à l'arbre, et inversement, sont possibles dans toutes les positions angulaires, lors de la transmission d'un couple. Si un jeu suffisant existe entre le fond de cannelure et l'élément d'entraînement, dans le sens radial, le fond de cannelure peut être conformé également en étant plan.
Un autre exemple de réalisation préféré de la liaison arbre-moyeu est caractérisé en ce que l'élément d'entraînement a pratiquement la forme d'un cylindre circulaire dont la surface d'enveloppe est conformée de façon bombée. Par la conformation bombée de l'élément d'entraînement, il est possible d'obtenir un basculement de l'élément d'entraînement par rapport à l'arbre, et inversement. Les surfaces auxquelles l'élément d'entraînement est adjacent peuvent être conformées de façon plane ou bombée.
Un autre exemple de réalisation préféré de la liaison arbre-moyeu est caractérisé en ce que l'élément d'entraînement a pratiquement la forme d'un cylindre circulaire et en ce que la cannelure du moyeu, dans la zone à laquelle l'élément d'entraînement est adjacent, est conformée de façon bombée. Grâce à la conformation bombée de la cannelure du moyeu, on peut obtenir un basculement de l'élément d'entraînement par rapport au moyeu, et inversement.
Un autre exemple de réalisation préféré de la liaison arbre-moyeu est caractérisé en ce que le point de contact est disposé presque au milieu, entre la cannelure du moyeu et l'élément d'entraînement. Par la conformation en soi symétrique de la cannelure du moyeu et de l'élément d'entraînement, on évite des couples de renversement supplémentaires.
Un autre exemple de réalisation de la liaison arbremoyeu est caractérisé en ce que la cannelure du moyeu comprend, à chaque fois, un fond de cannelure d'où partent deux flancs de cannelure, où le fond de cannelure et les flancs de cannelure de la cannelure du moyeu sont conformés de façon bombée dans les zones auxquelles l'élément d'entraînement est adjacent. Par la conformation de la cannelure du moyeu en forme d'os, résultant de ce qui précède, on peut obtenir, dans toutes les positions angulaires, des mouvements de basculement du moyeu par rapport à l'arbre, et inversement. Par la conformation bombée du fond de cannelure, on peut fixer la position de l'élément d'entraînement.
Un autre exemple de réalisation préféré de la liaison arbre-moyeu est caractérisé en ce que l'élément d'entraînement a pratiquement la forme d'une boule. Par la conformation sphérique de l'élément d'entraînement, on peut obtenir un basculement de l'élément d'entraînement par rapport à l'arbre, et inversement. En procédant ainsi, les fonctions concernant la réception de la force transversale, qui a lieu par le bombé ou par le dégagement au niveau de l'arbre ou du moyeu, et la transmission du couple, sont distinctes l'une de l'autre.
Un autre exemple de réalisation préféré de la liaison arbre-moyeu est caractérisé en ce que la cannelure du moyeu et la cannelure de l'arbre ont, en coupe transversale, pratiquement la forme d'un demi-cercle, où les extrémités du demi-cercle de la cannelure de l'arbre et/ou de la cannelure du moyeu se transforment, tangentiellement, en une droite ou
en un arc de cercle à rayon croissant. Par l'élargissement de la sortie de la cannelure de l'arbre, en forme d'entonnoir, résultant de ce qui précède, on parvient au fait que l'élément d'entraînement, de préférence rond, au moins en section, sort ou glisse en dehors de la cannelure de l'arbre, sur une faible trajectoire, lors de la transmission d'un couple, et vient en appui sur la cannelure du moyeu. Ainsi, la position de l'élément d'entraînement est centrée par rapport au couple. En procédant ainsi, la contrainte de cisaillement de l'élément d'entraînement est réduite à zéro dans le cas le plus favorable, laquelle contrainte de cisaillement pourrait conduire sinon à un bombement élastique ou même plastique des arêtes de la cannelure. Le lieu d'introduction de force entre l'élément d'entraînement et la cannelure de l'arbre est conformé de façon ponctuelle et espacé de la circonférence de l'arbre. L'élément d'entraînement n'est encore contraint, essentiellement, que par l'effort de pression.
Un autre exemple de réalisation préféré de la liaison arbre-moyeu est caractérisé par le fait que la cannelure du moyeu et/ou la cannelure de l'arbre présentent pratiquement une section en forme de trapèze. La section en forme de trapèze fournit pratiquement les mêmes avantages que l'exemple de réalisation décrit précédemment.
Un autre exemple de réalisation préféré de la liaison arbre-moyeu est caractérisé, en ce que l'élément d'entraînement est conformé comme un ergot dont la dimension dans le sens longitudinal de l'arbre est faible par rapport à la dimension du moyeu dans la même direction. L'ergot peut être conformé soit sur l'arbre, soit sur le moyeu et pénètre dans un creux prévu sur chaque pièce coopérante respective, pour transmettre un couple entre l'arbre et le moyeu. Grâce à la faible épaisseur de l'ergot et à un dégagement de l'ergot prévu éventuellement de façon supplémentaire, on peut obtenir un basculement du rotor par rapport à l'arbre, et
inversement, sans que des couples antagonistes notables se produisent, dus à l'entraînement.
Un autre exemple de réalisation préféré de la liaison arbre-moyeu est caractérisé en ce que l'élément d'entraînement comprend une pièce d'insertion de forme annulaire sur laquelle est conformé au moins un premier ergot qui coopère avec un palier support conformé sur l'arbre, au moins un second ergot étant conformé sur la pièce d'insertion, lequel second ergot coopère avec un palier support conformé sur le moyeu. Le palier support peut être formé, par exemple, par une surface d'un creux ayant, en section, une forme pratiquement rectangulaire.
La liaison arbre-moyeu décrite précédemment est particulièrement appropriée pour une utilisation dans des pompes ou dans des moteurs entraînés fluidiquement, en particulier des pompes rotatives à ailettes ou des moteurs rotatifs à ailettes, des pompes à engrenages ou des moteurs à $ b engrenages, ou des pompes cellulaires à rouleaux ou des moteurs cellulaires à rouleaux.
Comme le montre plus précisément la figure 2, l'évidement en creux 24 s'étend au travers de la couche supérieure 22, de la couche inférieure 21 et dans le substrat 20, jusqu'au fond de la cavité 3.
Dans un exemple de réalisation, les dépassements transversaux en largeur de l'évidement en creux 24 par rapport aux bords verticaux de la face de couplage 7 de la poutre flexible 4 à sa position de repos, peuvent être compris entre deux microns et dix
microns. La profondeur dans le sens longitudinal de l'évidement en creux 24 peut être au moins égal à vingt microns, l'épaisseur de l'espace de couplage 8 pouvant être inférieure à quatre microns lorsque la poutre flexible 4 est à sa position de repos.
Il résulte de ce qui précède que la face de couplage 7 de la poutre flexible 4 est dégagée en avant grace à l'existence de l'évidement en creux 24 de la partie fixe 2a de la structure intégrée 2 et que la cavité 3 constitue un évidement s'étendant en face de la face de couplage 6 de la partie fixe 2a, de part et d'autre de la poutre flexible 4 lorsque cette dernière est à sa position de repos.
En conséquence, l'épaisseur de l'espace de couplage 8 séparant la face de couplage 7 de la poutre flexible 4 et le plan de la face de couplage 6 de la partie fixe 2a de la structure 2, lorsque la poutre flexible 4 est à sa position de repos, est indépendante des opérations et des contraintes dimensionnelles de lithographie et de gravure permettant la réalisation de la poutre flexible 4.
L'espace de couplage 8 peut alors être considérablement réduit en épaisseur de façon à réduire les pertes optiques lorsque, par fléchissement de la poutre 4 comme décrit précédemment, le microguide optique 9 de la poutre 4 est couplé au micro-guide optique 10 ou au micro-guide optique 11 de la partie fixe 2a de la structure 2.
Grâce à l'existence de la cavité 3 et de l'évidement en creux 24, il est alors aisé de déposer sur la face de couplage 6 de la partie fixe 2a ou la face de couplage 7 de la poutre 4, des couches de matériaux anti-reflets, non représentées, par exemple constituées par un dépôt diélectrique multicouches.
En se reportant à la figure 3, on voit qu'on a représenté un dispositif de transmission 25 dont la structure intégrée 26 comprend une partie mobile constituée par une plateforme rectangulaire 27 dont les coins sont reliés à sa partie fixe 26a par des bras longitudinaux 28, constituant en même temps des organes d'actionnement permettant de déplacer transversalement la plateforme 27, comme le suggère le brevet FR-A-95 00 201.
Un côté transversal 29 de la plateforme 27 présente une partie en saillie longitudinale 30 dont la surface transversale d'extrémité constitue une face de couplage 31 et de part et d'autre de laquelle sont formés des évidements en creux 32 et 33. La plateforme 27 porte un coeur de transmission longitudinal 34a d'un micro-guide optique 34, qui débouche sur la face de couplage 31.
La partie fixe 26a de la structure intégrée 26 présente une face de couplage 36 située en vis-à-vis du côté 29 de la plateforme 27 et comprend deux coeurs longitudinaux de transmission 37a et 38a de micro-guides optiques 37 et 38, qui débouchent sur la face de couplage 36 et qui s'étendent de part et d'autre de la direction longitudinale du coeur de transmission 34 lorsque la plateforme est à sa position de repos. Lorsque la plateforme est écartée par translation de sa position de repos, d'un côté ou de l'autre, son micro-guide optique 34 peut être couplé optiquement au micro-guide optique 37 ou micro-guide optique 38, via un espace de couplage, de façon équivalente à l'exemple décrit en référence aux figures 1 et 2. On obtient ainsi un commutateur optique.
La partie fixe 26a de la structure intégrée 26 comprend en outre un évidement en creux 39 ménagé dans sa face de couplage 36, en face de la partie en saillie 30 de la plateforme 27 lorsque cette dernière est à sa position de repos, latéralement et entre les microguides optiques fixes 37 et 38.
La partie en saillie 30 et l'évidement en creux 39 sont réalisés et dimensionnés de la même manière que la poutre 4 et l'évidement en creux 24 du dispositif de transmission 1 décrit en référence aux figures 1 et 2, tandis que les évidements 32 et 33 de la plate-forme 7 sont plus larges que les portions de la face de couplage 36 situées de part et d'autre de l'évidement en creux 39.