INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
(8) Les polymères obtenus par réaction d'une polyalkylène polyamine comportant deux groupements amine primaire et au moins un groupement amine secondaire avec un acide dicarboxylique choisi parmi l'acide diglycolique et les acides dicarboxyliques aliphatiques saturés ayant de 3 à 8 atomes de carbone. Le rapport molaire entre le polyalkylène polyamine et l'acide dicarboxylique étant compris entre 0,8 : 1 et 1,4 : 1 ; le polyaminoamide en résultant étant amené à réagir avec l'épichlorhydrine dans un rapport molaire d'épichlorhydrine par rapport au groupement amine secondaire du polyaminoamide compris entre 0,5 : 1-et 1,8 : 1. De tels polymères sont notamment décrits dans les brevets américains 3.227. 615 et 2.961. 347.
formules dans lesquelles k et t sont égaux à 0 ou 1, la somme k + t étant égale à 1 ; Rg désigne un atome d'hydrogène ou un radical méthyle ; R7 et R8, indépendamment l'un de l'autre, désignent un groupement alkyle ayant de 1 à 22 atomes de carbone, un groupement hydroxyalkyl dans lequel le groupement alkyle a de préférence 1 à 5 atomes de carbone, un groupement amidoalkyle inférieur (Cl-C4), ou R7 et Ra peuvent désigner conjointement avec l'atome d'azote auquel ils sont rattachés, des groupement hétérocycliques, tels que pipéridinyle ou morpholinyl ; R7 et Ra indépendamment l'un de l'autre désignent de préférence un groupement alkyle ayant de 1 à 4 atomes de carbone ; Y-est un anion tel que bromure, chlorure, acétate, borate, citrate, tartrate, bisulfate, bisulfite, sulfate, phosphate. Ces polymères sont notamment décrits dans le brevet français 2. 080. 759 et dans son certificat d'addition 2.190. 406.
(10) Le polymère de diammonium quaternaire contenant des motifs récurrents répondant à la formule : formule (Vil) dans laquelle : R10, R11, R12 et R13'identiques ou différents, représentent des radicaux aliphatiques, alicycliques, ou arylaliphatiques contenant de 1 à 20 atomes de carbone ou des radicaux hydroxyalkylaliphatiques inférieurs, ou bien R10, Ru, Ri2 et R13, ensemble ou séparément, constituent avec les atomes d'azote auxquels ils sont rattachés des hétérocycles contenant éventuellement un second hétéroatome autre que l'azote ou bien
Rio. Rll, R12 et R13 représentent un radical alkyle en Ci-Cg linéaire ou ramifié substitué par un groupement nitrile, ester, acyle, amide ou-CO-0-R-D ou-CO-NH- R14-D où R14 est un alkylène et D un groupement ammonium quaternaire ; A1 et B1 représentent des groupements polyméthyléniques contenant de 2 à 20 atomes de carbone pouvant être linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés, et pouvant contenir, liés à ou intercalés dans la chaîne principale, un ou plusieurs cycles aromatiques, ou un ou plusieurs atomes d'oxygène, de soufre ou des groupements sulfoxyde, sulfone, disulfure, amino, alkylamino, hydroxyle, ammonium quaternaire, uréido, amide ou ester, et X- désigne un anion dérivé d'un acide minéral ou organique ; A1, Rio et R12 peuvent former avec les deux atomes d'azote auxquels ils sont rattachés un cycle pipérazinique ; en outre si A1 désigne un radical alkylène ou hydroxyalkylène linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, B1 peut également désigner un groupement- (CH2) n-CO-D-OC- (CH2) n- dans ! equei D désigne : a) un reste de glycol de formule :-0-Z-O-, où Z désigne un radical hydrocarboné linéaire ou ramifié ou un groupement répondant à l'une des formules suivantes : - (CH2-CH2-0) x-CH2-C H2- - [CH2-CH (CH3)-0] y-CH2-CH (CH3)- où x et y désignent un nombre entier de 1 à 4, représentant un degré de polymérisation défini et unique ou un nombre quelconque de 1 à 4 représentant un degré de polymérisation moyen ; b) un reste de diamine bis-secondaire tel qu'un dérivé de pipérazine ; c) un reste de diamine bis-primaire de formule :-NH-Y-NH-, où Y désigne un radical hydrocarboné linéaire ou ramifié, ou bien le radical bivalent - CH2-CH2-S-S-CH2-CH2- ; d) un groupement uréylène de formule :-NH-CO-NH-.
Des polymères de ce type sont notamment décrits dans les brevets français 2.320. 330, 2.270. 846, 2.316. 271,2. 336.434 et 2.413. 907 et les brevets US 2.273. 780,2. 375. 853, 2.388. 614,2. 454.547, 3.206. 462,2. 261.002, 2.271. 378,3. 874.870, 4.001. 432, 3.929. 990,3. 966.904, 4.005. 193,4. 025.617, 4.025. 627,4. 025.653, 4.026. 945 et 4.027. 020.
On peut utiliser plus particulièrement les polymères qui sont constitués de motifs récurrents répondant à la formule (vil) suivante : dans laquelle R10, R112, R12 et R13, identiques ou différents, désignent un radical alkyle ou hydroxyalkyl ayant de 1 à 4 atomes de carbone environ, n et p sont des nombres entiers variant de 2 à 20 environ et, X- est un anion dérivé d'un acide minéral ou organique.
(11) Les polymères de polyammonium quaternaire constitués de motifs récurrents de formule (IX) : dans laquelle p désigne un nombre entier variant de 1 à 6 environ, D peut être nul ou peut représenter un groupement -(CH2)r -CO- dans lequel r désigne un nombre égal à 4 ou à 7, X- est un anion ; De tels polymères peuvent être préparés selon les procédés décrits dans les brevets U. S. A. n 4 157 388, 4 702 906, 4 719 282. Ils sont notamment décrits dans la demande de brevet EP-A-122 324.
l'ensemble disque-pales soit imprimé le mouvement rotatoire.
Dans l'intention d'apporter une amélioration plus ou moins accentuée aux pales existantes sur le marché, tendant à améliorer non seulement les prestations entendues comme recirculation d'air plus efficace, mais aussi sous le profil constructif, diverses ont été les propositions introduites sur le marché. Déjà en 1972, CH541078 (Brechbühl) décrivait une roue composée essentiellement de plus de deux anneaux, entre lesquels, de façon périphérique, sont interposées des pales planes qui dans ce cas sont inclinées.
Dans DE3922772 (SI. I. I.), nous retrouvons aussi une roue pour équipements destinés à la cuisson, de façon analogue à l'emboîtée reculant à un arbre de transmission, dont les palettes sont retenues par un couple de disques. Dans ce cas, le profil des pales diffère par la forme des pales précédentes du fait d'un aspect légèrement incurvé plutôt que plan, et par le fait de disposer la seule terminaison diminuée de chaque pale, essentiellement radiale par rapport à l'axe de rotation de ladite roue.
Ayant pour but d'améliorer exclusivement les prestations, WO00/19106 (Ky-odo) propose une roue semblable à la précédente sous le profil structural. Dans le même, en général, on observe que chaque pale, courbe, retenue par deux anneaux, prévoit en correspondance de la terminaison une annexe qui déborde légèrement desdits anneaux de retenue.
D'autres ont entendu simplifier aussi la construction des roues plutôt qu'intervenir sur les prestations. US5588803 (General Motors co. ) en est un exemple, où est décrit une roue, composée d'un disque dur auquel sont unies perpendiculairement, de façon périmétrale, une série d'ailettes, orientées de manière inclinée. L'invention, destinée à faciliter l'assemblage, concerne la partie la plus externe de la roue, laquelle, dans ce cas, est fermée
par un second disque, particulièrement galbé d'un côté, lequel se couple à l'ensemble disque-pales, simplement par emboîtement.
Dans les solutions à peine rappelées, l'intervention du technicien de secteur est surtout destinée à modifier le profil ou l'orientation des pales en vue d'en améliorer les prestations en termes de plus efficace redistribution de l'air, alors que dans quelques cas, même si de façon sporadique, il est intervenu sous le profil constructif, en tendant à individualiser des solutions qui favoriseraient le temps et le coût de production.
Toutefois, ces propositions ne sont jamais apparues optimisées, surtout sous le profil constructif, en en rendant la réalisation de toute façon particulièrement complexe et onéreuse surtout en référence à des emplois déterminés.
ETAT DE LA TECHNIQUE Une première contribution valable a été apportée par la solution citée dans DE19751729 (Stahl). Dans celle-ci essentiellement, on suggère une roue composée de deux seuls éléments métalliques en guise d'assiettes, chacune d'elles imprimée, ayant une découpe telle à se coupler en contre-position à la partie opposée presque spéculaire. La caractéristique de chaque découpe prévoit la réalisation simultanée aussi bien des petites pales que des moyens d'engagement réciproque entre les deux parties qui composent la roue. Les avantages de telle solution pourraient être résumés en une élevée capacité de production par effet de la simplification radicale du cycle d'assemblage, et dans la conséquente réduction des frais.
Bien qu'intéressant sous le profil productif, dans les équipements pour la cuisson d'aliments, par exemple du type à convection, une telle solution ne peut trouver de façon conceptuelle aucune application. Il est vrai en effet que dans ce secteur les roues connues, en plus
d'être réalisées en acier alimentaire avec toutes les difficultés d'élaboration liées à la nature particulière du matériau, sont constituées de pales ou petites pales droites ou renversées à pale avant ou pale plane, (radiale) ou oblique, toutes nécessairement soudées aux deux extrémité opposées, respectivement d'un côté à un anneau externe, de l'autre au disque de support.
DESAVANTAGES En premier lieu, on observe que dans les roues pour les équipements destinés au traitement de cuisson d'aliments, il est nécessaire de prévoir des épaisseurs importantes du matériau, aussi bien pour la réalisation de l'anneau que pour celle du disque et aussi celle des pelles. La nécessité de recourir à d'importantes épaisseurs est essentiellement dictée par le fait qu'à l'intérieur du four les températures rejoignent des valeurs assez élevées, et cette circonstance en présence d'épaisseurs insuffisantes du matériau et du fait de la vitesse de rotation, peut entraîner la déformation permanente de la roue.
Donc, il y a bien sûr un poids excessif de la roue, lequel comme conséquence logique, comporte en premier lieu un coût important proportionné à la quantité de matériau employé, ensuite il y a la nécessité de recourir à l'installation d'un moteur électrique de puissance adéquate.
Par contre, dans les productions industrielles, au cas où on intervient sur la réduction des épaisseurs pour diminuer les frais, la probabilité d'une déformation dans le temps est assez élevée et comporte au moins des mauvais fonctionnements de la roue, ce qui altère les bénéfices de la convection.
D'insuffisantes épaisseurs de la roue peuvent même comporter la rupture de celle-ci, spécialement dans les solutions qui prévoient les pales radiales et vis-à-vis desquelles est prévue la rotation dans les deux sens. Une
hypothèse fréquente est, par exemple, l'accentuation du danger de rupture à cause de la rotation non uniforme, dans les équipements qui prévoient des moteurs électriques monophases.
réprimant ainsi les bruits. L'articulation présente une conception simple et est conçue pour avoir une longueur axiale réduite, en nécessitant un espace plus petit pour l'interconnexion entre l'arbre de sortie du moteur électrique et l'arbre rotatif. Ainsi, l'articulation contribue à la réduction de la taille et des coûts des divers dispositifs, y compris le moteur électrique et l'arbre rotatif.
Il est préféré dans l'articulation ci-dessus que le premier élément de transmission, le second élément de transmission et le corps élastique soient constitués de corps cylindriques. Dans ce cas, la structure de l'articulation peut être beaucoup plus simplifiée.
L'articulation peut présenter un agencement dans lequel des faces planes se faisant face sont formées sur une périphérie extérieure du premier élément de transmission et une périphérie intérieure du second élément de transmission. Dans ce cas, la rotation relative entre les premier et second éléments de transmission est limitée par les faces planes. Pour cette raison, la rotation du moteur électrique peut être transmise aisément et de façon sûre à l'arbre rotatif par l'intermédiaire du corps élastique. En dehors de cela, la structure de l'articulation peut être encore plus simplifiée. Lorsque l'arbre rotatif est soumis à une charge excessive, les faces planes des éléments de transmission reçoivent la charge afin de protéger ainsi le corps élastique vis-à-vis de la charge excessive. Ainsi, le corps élastique est empêché d'être rompu par la charge excessive, de sorte que la durabilité et la fiabilité de l'articulation sont augmentées.
L'articulation conforme au premier aspect de l'invention peut être utilisée dans un système de direction assistée en vue d'interconnecter un arbre de sortie d'un moteur électrique et un arbre de vis sans fin, le système de direction assistée fournissant une
assistance à la direction en transmettant la rotation du moteur électrique à un arbre de direction par l'intermédiaire de l'arbre de vis sans fin, sous forme d'un arbre rotatif muni d'une vis sans fin, et d'une roue à denture hélicoïdale engrenant avec la vis sans fin de l'arbre de vis sans fin.
Le système de direction assistée employant l'articulation conforme au premier aspect de l'invention est conçu pour transmettre la rotation de l'arbre de sortie du moteur électrique à l'arbre de vis sans fin par l'intermédiaire du corps élastique intercalé entre les premier et second éléments de transmission. Suivant ce principe, le corps élastique peut prendre en compte ou permettre une excentricité et une inclinaison entre l'arbre de sortie du moteur électrique et l'arbre de vis sans fin. Ceci évite le besoin d'établir un alignement entre l'arbre de vis sans fin et l'arbre de sortie du moteur électrique, de sorte que l'interconnexion de ces arbres est facilitée. Si l'arbre de vis sans fin vibre, le corps élastique amortit la vibration de sorte que la sensation de gêne dans la direction est empêchée. En outre, l'articulation présente une conception simple et est conçue pour avoir une longueur axiale réduite, ce qui nécessite un espace plus petit pour l'interconnexion entre l'arbre de sortie du moteur électrique et l'arbre de vis sans fin. Ainsi, le système permet d'obtenir la réduction de la taille et des coûts.
Conformément à un second aspect de l'invention, une articulation destinée à accoupler un arbre rotatif à un arbre de sortie d'un moteur électrique de façon solidaire en rotation c'est à dire de façon que l'arbre rotatif tourne solidairement avec ledit arbre de sortie, comprend : un premier élément de transmission monté sur l'arbre de sortie de façon à tourner solidairement avec ce dernier, un second élément de transmission entourant le premier élément de transmission avec un intervalle
entre ceux-ci, un corps élastique intercalé entre le premier élément de transmission et le second élément de transmission en vue d'une transmission de la rotation du premier élément de transmission au second élément de transmission, un troisième élément de transmission assurant une liaison avec l'arbre rotatif permettant à l'arbre rotatif de tourner solidairement avec le troisième élément de transmission, et un limiteur de couple interdisant une rotation relative entre le second élément de transmission et le troisième élément de transmission mais permettant la rotation relative entre ceux-ci lorsque la résistance à la rotation du second élément de transmission ou du troisième élément de transmission dépasse une valeur prédéterminée.
L'articulation conforme au second aspect de l'invention est conçue pour transmettre la rotation de l'arbre de sortie du moteur électrique au second élément de transmission par l'intermédiaire du premier élément de transmission et du corps élastique et ensuite pour transmettre la rotation du second élément de transmission à l'arbre rotatif par l'intermédiaire du limiteur de couple et du troisième élément de transmission. Selon ce principe, le corps élastique peut prendre en compte ou permettre l'excentricité et l'inclinaison entre l'arbre de sortie du moteur électrique et l'arbre rotatif. Ceci évite le besoin d'établir un alignement de haute précision entre l'arbre de sortie du moteur électrique et l'arbre rotatif, de sorte que l'interconnexion de ces arbres est facilitée. Si l'arbre rotatif vibre, le corps élastique amortit la vibration afin de réprimer ainsi les bruits. En outre, le limiteur de couple est conçu pour permettre la rotation relative entre les second et troisième éléments de transmission lorsque la résistance à la rotation du second ou du troisième élément de transmission dépasse la valeur prédéterminée. De ce fait, les pièces reliées au moteur électrique ou à l'arbre
rotatif peuvent être protégées contre tout dommage dans le cas d'une augmentation anormale de la résistance à la rotation de l'un ou l'autre de l'arbre de sortie ou de l'arbre rotatif. LI articulation présente une conception simple et est conçue pour que sa longueur axiale soit réduite, en nécessitant un espace plus petit pour l'interconnexion de l'arbre de sortie du moteur électrique et de l'arbre rotatif. Ainsi, l'articulation contribue à la réduction de la taille et des coûts des divers dispositifs, y compris le moteur électrique et l'arbre rotatif.
Dans l'articulation conforme au second aspect de l'invention, le limiteur de couple peut comprendre un élément de verrouillage verrouillé sur l'un ou l'autre du second et du troisième éléments de transmission tout en étant pressé de façon coulissante contre l'autre élément de transmission, et un ressort destiné à communiquer une résistance de frottement sur une surface de contact entre le dernier élément de transmission et l'élément de verrouillage.
Dans ce cas, le ressort communique la résistance de frottement à la surface de contact entre le dernier élément de transmission et l'élément de verrouillage en réalisant la transmission de la rotation du second élément de transmission au troisième élément de transmission par l'intermédiaire de l'élément de verrouillage. Si la résistance à la rotation du second élément de transmission dépasse une valeur prédéterminée, le limiteur de couple est capable de permettre la rotation relative entre les second et troisième éléments de transmission en produisant un patinage entre l'élément de verrouillage et le dernier élément de transmission. De ce fait, la structure du limiteur de couple peut être extrêmement simplifiée. En outre, le limiteur de couple permet un réglage quelconque de la valeur de transmission
de couple qui peut être fait en modifiant la force de sollicitation du ressort.
Dans l'articulation conforme au second aspect de l'invention, le limiteur de couple peut comprendre un ressort intercalé entre une surface d'extrémité du second élément de transmission et un siège de ressort formé au niveau d'une surface d'extrémité du troisième élément de transmission faisant face à la surface d'extrémité du second élément de transmission en vue d'empêcher la rotation relative entre les second et troisième éléments de transmission au moyen d'une resistance de frottement au niveau d'une surface de contact entre le ressort et au moins l'un de ces éléments de transmission.
Dans ce cas, la rotation du second élément de transmission peut être transmise au troisième élément de transmission au moyen de la résistance de frottement au niveau de la surface de contact entre le ressort et au moins l'un des second et troisième éléments de transmission. En outre, le limiteur de couple est conçu pour permettre la rotation relative entre les second et troisième éléments de transmission en produisant un patinage au niveau de la surface de contact citée précédemment lorsque la résistance à la rotation du second élément de transmission dépasse la valeur prédéterminée. La structure d'un tel limiteur de couple peut être extrêmement simplifiée.
Dans l'articulation conforme au second aspect de l'invention, le premier élément de transmission, le second élément de transmission, le corps élastique et le troisième élément de transmission peuvent de préférence être constitués de corps cylindriques disposés de façon coaxiale les uns par rapport aux autres. Dans ce cas, la structure de l'articulation peut être beaucoup plus simplifiée.
a) Effet de la dose en éliciteur. La figure 6 indique que le 2'-fucosyl lactose et l'oligomère XXFGol sont des éliciteurs d'activité Plase D. La réponse est optimale pour une concentration très faible en éliciteur, soit InM (244%) pour le 2'-fucosyllactose (A) et 1,7 nM (230 %) pour XXFGol (B). b) Effet antagoniste du methyl jasmonate. La figure 7 indique que le methyl jasmonate (de 0 à 5 nM) et le 2'-fucosyl lactose (A) (1 nm) sont antagonistes, et que cette réponse est dose dépendante.
LEGENDE DES FIGURES Figure 1 : Génération de H202 déclenchée par l'application de l'éliciteur A (2'- fucosyl lactose ; courbe délimitée par des carrés) ou B (xyloglucane XXFGol ; courbe délimitée par des cercles). La vitesse de la réaction, soit AF512 min-1, a été évaluée d'après le"quenching"de la pyranine enregistré pendant 15 min. La concentration en éliciteur est indiquée en abscisse, et l'intensité de fluorescence est indiquée en ordonnée.
Figure 2 : Génération de H202 déclenchée par l'application de l'éliciteur A (2-' fucosyl lactose, 10 nM). La vitesse de la réaction, soit AF512 min-', a été évaluée d'après le"quenching"de la pyranine enregistré pendant 20 min à 25 C, 20 C, 15 C, 10 . (A) : courbes de cinétique : le temps est indiqué en abscisse, et l'intensité de fluorescence est indiquée en ordonnée : chaque courbe illustre le résultat obtenu à une température donnée ; (B) variation de la réponse optimale en fonction de la température : la température est indiquée en abscisse, et la production de H202 à 25 C est indiquée en ordonnée ; 100% correspond à la production maximale de H202 à 25 C.
Figure 3 : Génération d'anion superoxyde déclenchée par l'application de l'éliciteur A (2'-fucosyl lactose ; courbe délimitée par des carrés) ou B (xyloglucane XXFGol ; courbe délimitée par des losanges). La vitesse de réduction du cytochrome correspond à AA340 min-1. La concentration en éliciteur est indiquée en abscisse, et la teneur en cytochrome c réduit est indiquée en ordonnée.
Figure 4 : Elicitation de l'activité glutathion reductation induite par l'application de l'éliciteur A (2'-fucosyl lactose). La vitesse de la réaction d'élicitation, soit Asa340 min-l est mesurée à 10 C (courbe délimitée par des carrés), 15 C (courbe délimitée par des losanges), et 25 C (courbe délimitée par des cercles).
Figure 5 : Evaluation de l'activité inhibiteur de papain dans des cellules élicitées par le 2'-fucosyl lactose appliqué à 50 nM pendant 30 min ou pendant 42h (2A) ou par le trisaccharide methyl a-L-Fuc (1-2) ss-D-Gal (12) P-D-Xyl appliqué à 50 nM pendant 30 min ou pendant 42h (2B) ou dans des cellules non élicitées (1). La vitesse de la réaction, soit AA410 min - 1 est exprimée en % de l'activité papain sans inhibiteur.
Figure 6 : Elicitation d'activité Plase D déclenchée par l'application de l'éliciteur A (2'-fucosyl lactose ; courbe délimitée par des carrés) ou B (xyloglucane XXFGol ; courbe délimitée par des losanges). La vitesse de la réaction, soit AF512 min-1 est exprimée en % de l'activité Plase D dans les contrôles (cellules non élicitées).
Figure 7 : Elicitation d'activité Plase D déclenchée par l'application de l'éliciteur A (2'-fucosyl lactose) utilisé à la concentration optimale de InM en présence de methyl jasmonate. La vitesse de réaction, soit #F512 min-1 est exprimée en % de l'activité Plase D dans les contrôles (cellules non élicitées).
ARTICULATION HYDROELASTIQUE A COMPORTEMENT DYNAMIQUE HAUTE FREQUENCE La présente invention concerne une articulation hydroélastique de type nouveau. Cette pièce peut assurer une liaison entre le Groupe MotoPropulseur d'un véhicule automobile et la caisse (ou le berceau moteur). Elle s'appliquera en particulier à une biellette de reprise de couple.
Le principe général de telles articulations est connu dans l'art antérieur.
Le brevet américain US5899431 décrit une articulation pour un train roulant de véhicule, comportant deux éléments coaxiaux susceptibles de se déplacer l'un par rapport à l'autre.