INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les différentes utilisations seront décrites en liaison avec les figures 2c à 2e.
Dans le cadre des utilisations précitées, on indique que, de manière non limitative, l'unité d'information est constituée par une page HTML par exemple.
Dans le cas de la figure 2c, le système, objet de la présente invention, peut être utilisé pour effectuer des opérations de pré-chargement, encore désignées prefetching.
Un signal sT (t) en bande de base à spectre réparti en séquence direct (DS-SS) est représenté par la formule 3-1, le mot de code réparti ayant une longueur de 2 bits de séquence de pseudo-bruit (ou"chips") et chaque symbole de donnée dp, q, i présentant M/L mots de code répartis
Les facteurs a et b sont dans les cas suivants. a =1. 0et b = 0 BPSK DS-SS a = O. Set b =1, avec dpLi1 =dQtiJ" QPN DS-SS a =l. Oetb=O BPSK DS-SS a = 0. 5etb=1savecdpLiL=dQLlv Q dP Lil, dQ Lilt avec, p puissance transmise d P/Q, i symboles de données (d P/Q, i E [-1, 1]) n,Q i bit ("chip") d'un mot de code réparti de longueur Ljp,.e[-l,l] T = 1/1 durée d'un bit d'une séquence de pseudo-bruit (ou durée d'un"chip") g T (t) forme de l'impulsion d'un bit ou"chip"par exemple SRC M longueur des symboles de donnée dans la durée d'un bit ou"chip" Li lm = int (ilm) = int (i/M) #i#M =imodM Après transmission par un canal avec addition de bruit blanc Gaussien (AWGN) qui présente une densité spectrale symétrique N, le signal reçu filtre r (t) est donné par la formule (3-2)
g (t) = gT (t) < S) g-r (t) désignant la forme de l'impulsion d'un bit ou "chip" après filtrage et # désignant une convolution. g (t) constitue donc la fonction d'auto-corrélation de gr (t).
## (t) désigne l'écart résiduel de la fréquence de porteuse après mélange du signal dans la bande de base.
(t) désigne la phase de la porteuse du signal reçu.
En raison de la similitude entre les composants en phase et en quadrature du signal selon la formule 3-2, on choisit de ne conserver que la composante en phase pour la suite. De ce fait, les symboles p, q désignant ces deux situations n'ont pas été conservés pour alléger la notation.
La formule 3-2 devient alors : pour un système de type BPSK DS-SS par exemple.
La figure 1 est un modèle de trajet multiple utilisable pour montrer l'effet des trajets multiples sur la boucle DLL. En plus du signal direct provenant du satellite, l'antenne reçoit une seconde version retardée de ce même signal, dénommée composante "multi-trajets", due à une réflexion, le retard de ce deuxième signal provenant du trajet plus long qu'il a du parcourir.
La somme de ces deux signaux reçus par l'antenne peut s'exprimer par la formule suivante :
avec a atténuation du signal réfléchi par rapport au signal direct Ar retard du signal réfléchi par rapport au signal direct rp = 2, T. Ar. fc/c décalage de phase de la porteuse du signal réfléchi par rapport au signal direct (c : vitesse de lumière, fc : fréquence de la porteuse) Après filtrage (voir formules 3.2 et 3.3), on obtient :
L'explication a été donnée en tenant compte d'une seule réflexion. En pratique, il existe plusieurs composants correspondant à des trajets réfléchis multiples qui se superposent au signal direct.
Le document de R. de GAUDENZI et al., déjà mentionné, met en oeuvre une boucle DLL dont l'architecture sera rappelée ci-après, en relation avec la figure 2.
On remarquera : - que le convertisseur analogique-numérique pourrait être disposé à un autre endroit ; - que le décalage temporel destiné à aligner le signal de réflexion local sur le signal reçu, peut être appliqué, soit au signal de référence local, soit au signal reçu.
Le signal en bande de base r (t) obtenu par filtrage par un filtre de caractéristiques GT (f) est échantillonné à deux fois la fréquence de bit ou "chip", c'est-à-dire à 2fc. Les échantillons correspondant à des instants "demi-entiers" (k + 0,5) Tc + X sont dirigés vers la boucle DLL, alors que les autres échantillons correspondant à des instants"entiers"kTc + r sont dirigés vers la corrélation ponctuelle et le suivi de la phase de la porteuse et la démodulation des données (circuit NCO).
Les échantillons correspondant à des instants semi-entiers sont donnés par :
Ces échantillons y, sont dirigés suivant deux branches.
Pivotement : L'entraînement se fait par deux cloisons dépassant du doublé au fond du diabolo. Ces cloisons se comportent comme défini pour les ailettes, y compris serrage et friction (voir photos).
Description Variante : Elle est réalisée à partir de la poignée dite diabolo et se singularise en ce qu'elle comporte en plus deux rondelles métalliques de guidage, l'une mobile comportant deux méplats pour permettre son introduction dans l'alésage cranté, et poussée par un ressort hélicoïdal contre un pignon solidaire de cette poignée. Entre ce pignon et la poignée se situe la seconde rondelle (voirphoto).
Poignée, rondelles et pignon peuvent être réalisés par moulage en matériau de synthèse.
L'entraînement des tiges de brochettes est réalisé par un cône central fileté. Dans cette disposition, une rotation de la tige prise entre les doigts suffit à l'immobiliser. Un serrage par doublé (déjà décrit) est également réalisé. Cet ensemble s'engage instantanément dans les alésages de l'appareil. Le disque obturateur devient facultatif Remarque : L'introduction des brochettes dans l'appareil peut être réalisée en engageant radialement le côté ailette dans l'alésage denté.
A cet effet, la zone périphérique du dit alésage comporte une fente suffisante pour laisser passage à la tige.
Ailette et diabolo sont ensuite positionnés. Un ressort droit taré réunit deux à deux la fente des alésages.
Ces ressorts s'effacent lors de la manutention puis verrouillent la fente.
PROCEDE D'OBTENTION DE GAZ DE SYNTHESE PAR OXYDATION CATALYTIQUE PARTIELLE.
La présente invention concerne un procédé d'obtention de gaz de synthèse avec ou sans flamme. Il concerne plus particulièrement les procédés d'obtention dits de réformage autotherme ou ATR et de POx catalytique (oxydation catalytique partielle) en l'absence de toute vapeur ou en en présence d'une quantité limitée de vapeur d'eau.
Les procédés d'obtention de gaz de synthèse par réformage du méthane à la vapeur sont bien connus du monde industriel et constituent la base du développement de l'industrie des engrais, du méthanol et de nombre de grands produits intermédiaires de l'industrie chimique. Toutefois, ces procédés, qui utilisent la vapeur d'eau comme principal agent d'oxydation du méthane, conduisent à l'obtention de gaz de synthèse riches en hydrogène, dont les rapports molaires H2/CO sont très supérieurs à 2, qui est une valeur particulièrement recherchée, lorsque le gaz de synthèse est transformé en hydrocarbures paraffiniques présentant majoritairement des chaînons-CHa-. En particulier, un rapport molaire H2/CO de 2 est nécessaire pour la conversion de gaz de synthèse en hydrocarbures par la réaction dite de Fischer Tropsch.
Le remplacement de la vapeur d'eau par de l'oxygène comme agent d'oxydation du méthane conduit, en théorie, à l'obtention d'un rapport molaire H2/CO de 2. Pratiquement, toutefois, il est difficile d'utiliser de l'oxygène seul en raison des risques élevés de formation de coke, aussi est-il toujours nécessaire d'introduire de la vapeur d'eau. C'est pourquoi le procédé ATR a été développé : il allie combustion partielle et conversion catalytique au cours de deux étapes successives dans le même réacteur. Toutefois, ce procédé utilise des quantités trop importantes de vapeur d'eau, ce qui provoque un abaissement de la température d'équilibre du mélange gazeux à la sortie du réacteur et conduit donc à accroître la production de COs au détriment du CO.
Les industriels restent donc intéressés par une technique d'oxydation partielle du méthane qui permettrait d'obtenir directement dans le gaz de sortie un rapport molaire H2/CO de 2, dans des conditions de mise en oeuvre fiables, avec une teneur minimum de C02.
Parmi les procédés de fabrication de gaz de synthèse par oxydation partielle catalytique du méthane, il est connu d'opérer en présence de catalyseurs à base d'oxydes métalliques à des températures supérieures à 700 C, rarement au-delà de 1000 C, comme il est décrit dans les documents US 5.744. 419 A, US 6.007. 699 A, WO 85/05094 A et EP 0 742 172 A. Ces catalyseurs contiennent généralement un ou plusieurs métaux du groupe constitué par le platine, le palladium, le rhodium, le ruthénium, l'iridium, le nickel, le fer et le cobalt, supportés par au moins un oxyde réfractaire du groupe constitué par l'alumine, l'oxyde de titane, la silice, la zircone et la magnésie. Cependant, le maintien au cours du procédé de températures supérieures à 700 C favorise le frittage de ces catalyseurs et la formation de dépôts carbonés qui bouchent les sites actifs du catalyseur, avec pour conséquence la désactivation du catalyseur. Au cours de ce frittage, on observe en outre une migration de l'espèce active du catalyseur dans le support, ce qui rend plus difficile et plus onéreuse la régénération des catalyseurs et la récupération de la phase active, dans le cas de métaux nobles notamment.
En outre, la mise en oeuvre de ces procédés de conversion du méthane ou, plus généralement, des hydrocarbures en gaz de synthèse nécessite de travailler avec des temps de contact entre le catalyseur et les flux gazeux qui sont très critiques, car difficilement maîtrisables, de préférence inférieurs à 10 ms (10 millisecondes, soit 0,01 seconde). Si de telles contraintes ne sont pas respectées au démarrage du procédé, la réaction étant très exothermique et le transfert thermique à l'intérieur du lit de catalyseur insuffisant, le système risque de s'emballer et même d'exploser. Comme on peut le comprendre, les industriels hésitent à utiliser ces procédés, compte tenu des dangers pour la sécurité des individus que peuvent représenter de tels procédés.
Dans EP 313 480 A, il a été proposé d'utiliser, dans les lits catalytiques pour l'oxydation ménagée d'hydrocarbures tels que le méthane, des carbures de silicium à haute surface spécifique, supérieure à 100 m2/g, mesurée selon la méthode BET, même à 1000 C, de préférence supérieure à 200 m2/g, supportant éventuellement un métal de type tungstène ou nickel. De tels
catalyseurs présentent l'avantage de résister au double empoisonnement par le coke et par les métaux, le coke ne constituant pas une gêne, puisque le catalyseur est facilement régénéré, et les métaux pouvant être récupérés, du fait de la résistance chimique des carbures de silicium utilisés comme supports. Aucun avantage d'un type quelconque relatif à la mise en oeuvre d'un procédé d'oxydation ménagée n'est toutefois décrit dans EP 313 480 A, notamment en matière de démarrage du procédé et concernant les caractéristiques nécessaires à un fonctionnement du procédé en toute sécurité pour les individus.
interne par apport d'air extérieur, de façon dosée.
Plus généralement, le procédé selon l'invention participe par la gestion des gains solaires, le dosage de la qualité de l'air et le dosage de l'apport d'air extérieur à la réalisation d'économie d'énergie et au confort de l'éclairement. Les gains solaires représentent les apports d'énergie dus aux rayonnements solaires à travers le vitrage, quels que soit: - la saison, - le mode de transmission (direct, indirect), - le mode de restitution dans la pièce (instantané, avec décalage
dans le temps).
Ces gains solaires participent au réchauffement de la pièce en
hiver et en été.
Ils sont bénéfiques en hiver mais présentent un inconvénient en
été car ils provoquent des surchauffes.
La qualité d'air recherchée doit permettre de limiter les niveaux des composants suivants: - odeurs, - gaz carbonique, humidité,
- fumée de cigarette.
Le niveau de confort d'éclairement se définit par: - I'absence de tâches solaires sur une zone sensible (plan de travail, écran, etc...): effet du rayonnement direct, - un niveau d'éclairement moyen de la pièce: effet du rayonnement direct et diffus, - la limitation de l'éblouissement par contraste entre la baie vitrée et le mur intérieur: effet du rayonnement direct et diffus,
- la conservation de la vue par la baie.
Tous ces paramètres sont réglés d'usine et ajustables par I'occupant au moyen d'une consigne caractérisée par une ou plusieurs sondes intérieures. La valeur conseillée est fonction de l'application: 500 lux (bureau)
à 100 (secteur domestique).
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L'économie d'énergie s'effectue par le store ou par l'ouvrant.
Par le store: - en été (saison chaude) le but est de limiter les gains solaires
E) Polymorphisme de type SNP a1204g L'étape d'élongation ou de miniséquençage est ensuite réalisée comme indiqué dans le tableau suivant : Fournisseur Référence Réactif Conc. Vol. par Conc. initiale tube finale initiale (J. II) Propre Tampon Elongation' préparation (X) Life Amorce Miniseq Technologies Sur demande (pu) 10 0. 5 1 1 ou J AP Biotech 27-2051 ddNTPsM) 2, 5 025 0, 125 (61, 71, 81)-01 2 non marqués de chaque de chaque 70ddNTPs (uM)"-n') - 2 marqués et Nel 492/5 Tamra et R110 de chaque de chaque Tamra et Rl 10 AP Biotech E79000Z Thermo-sequenase 3, 2 U/m 0, 125 0, 4 U/ réaction H20 Qsp 5 ! JI 3, 125 PCR digérée10 jj) Vol total 15 ut
Le tampon élongation : Le tampon élongation 5X est composé de Tris-HCI pH 9 à 250 mM, de KCI à 250 mM, de NaCI à 25 mM, de MgCI2 à 10 mM et de glycérol à 40 %. 2 ddNTPs : Pour les ddNTPs, un mélange des 4 bases est réalisé en fonction du polymorphisme étudié. Seulement les 2 bases d'intérêts (AIG) composant le polymorphisme de type SNP fonctionnel portent un marquage, soit en Tamra, soit en R110. Le mélange de ddNTPs est composé de : 2, 5 uM de ddCTP non marqué, 2, 5 uM de ddTTP non marqué, 2, 5 uM de ddATP (1, 825 uM de ddATP non marqué et 0, 625 uM de ddATP marqué au Tamra), -2, 5, uM de ddGTP (1, 825 uM de ddGTP non marqué et 0, 625 uM de ddGTP marqué au R110) Une fois remplie, la plaque est scellée, centrifugée puis placée dans un thermocycleur pour plaque 384 puits (Tetrad de MJ Research) et subit l'incubation suivante : Cycles d'élongation : 1 min. à 930 C, suivi de 35 cycles composés de 2 étapes (10 sec. à 930 C, 30 sec. à 55 C).
Après la dernière étape dans le thermocycleur, la plaque est directement placée sur un lecteur de fluorescence polarisée de type AnalystS HT de LJL Biosystems Inc.. La plaque est lue à l'aide du logiciel Criterion HostS en utilisant deux méthodes. La première permet de lire la base marquée en Tamra en utilisant les filtres d'excitation et d'émission spécifiques de ce fluorophore (excitation 550-10 nm, émission 580-10 nm) et la seconde permet de lire la base marquée en R110 en utilisant les filtres d'excitation et d'émission spécifiques de ce fluorophore (excitation 490-10 nm, émission 520- 10 nm). Dans les deux cas, un miroir double dichroïque (R110/Tamra) est utilisé et les autres paramètres de lecture sont : Z-height : 1,5 mm Attenuator : out Temps d'intégration : 100, 000 usée.
Un fichier résultat est alors obtenu contenant les valeurs calculées de mP pour le filtre Tamra et celle pour le filtre R110. Ces valeurs de mP sont calculées à partir des valeurs d'intensité obtenues sur le plan parallèle (//) et sur le plan perpendiculaire (1) d'après la formule suivante : MP =1 000 (//-g + g Dans ce calcul, la valeur sur le filtre l est pondérée d'un facteur g.
Les valeurs de mP sont reportées sur un graphe à l'aide du logiciel Excel de Microsoft zinc., et/ou du logiciel Allele Caller# développé par LJL Biosystems Inc..
On obtient jusqu'à 3 groupes homogènes de séquences nucléotidiques ayant des génotypes différents, comme indiqué dans la Figure 14.
Les séquences des deux amorces de miniséquençage nécessaires pour le génotypage ont été déterminées. Ces amorces sont sélectionnées pour correspondre à une vingtaine voire une trentaine de nucléotides placés juste en amont du site polymorphe. Du fait que le produit de PCR contenant un SNP est un produit d'ADN double brin, le génotypage peut donc se faire soit sur le brin sens soit sur le brin antisens. Les amorces sélectionnées sont fabriquées par Life Technologies zinc.
Amorce sens : (1) : tgagatccttctctttatca Amorce antisens : (J) : taatctttcttgaaaaattt Le miniséquençage du polymorphisme de type SNP a 1204g a d'abord été validé sur 16 échantillons, puis génotypé sur l'ensemble de la population d'individus composée de 239 individus et 7 blancs.
Conditions de miniséquençage testées : Condition No 1 : Amorce sens + ddATP-R110 + ddGTP-Tamra Condition ? 2 : Amorce sens + ddGTP-R110 + ddATP-Tamra Condition No 3 : Amorce antisens + ddTTP-R110 + ddCTP-Tamra Condition N 4 : Amorce antisens + ddCTP-R110 + ddTTP-Tamra Ces 4 conditions ont été testées et la condition No 2 a été retenue pour le génotypage.
B) Résultats Après la réalisation complète du processus de génotypage, la détermination des génotypes des individus de la population d'individus pour le SNP fonctionnel étudié ici a été réalisée à l'aide du graphe représenté sur la Figure 14.
store7 ce qui assure la gestion des apports solaires extérieurs en fonction des
conditions de saisonnalité et/ou des conditions diurnes ou nocturnes.
Suivant une autre caractéristique, I'invention et sa mise en _uvre se distinguent en ce que l'une au moins des ouvertures de la pièce est dotée d'une menuiserie comprenant un ou des panneaux translocides eVou transparents dont au moins un est mobile en ouverture/fermeture par rapport au dormant au moyen d'une transmission et d'un organe moteur asservi, la dite menuiserie étant dotée ou non d'un store d'occultation, désoccultation mobile au moyen d'un organe moteur, les dits organes moteurs étant asservis à des moyens de détection de paramètres internes eVou externes à la pièce, chaque ouverture
étant munie de ses organes de détection propres.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparatront
à la lecture de la description ci-après d'une forme préférée de réalisation donnée à
titre d'exemple non limitatif et illustré par les dessins joints dans lesquels: - la figure 1 est une vue en plan d'un bloc baie et d'une menuiserie mis en _uvre dans un panneau de mur extérieur d'un local, - la figure 2 est une vue en perspective du bloc de menuiserie selon la figure 1 ou placé sur un panneau de mur vu de l'intérieur, - la figure 3 est une vue en perspective de l'installation vue de I'extérieur,
- la figure 4 est un schéma du botier de contrôle.
L'invention concerne un procédé de contrôle automatisé du niveau d'éclairement eVou d'apport d'énergie calorifique dans une pièce d'un
bâtiment par au moins une des ouvertures de la dite pièce.
L' invention concerne également u n procédé de contrôle de la qualité de l'air par apport d'air extérieur, cet apport régulé s'effectuant par la dite ouverture conjointement ou non avec le contrôle du niveau d'apport d'énergie
calorifique ou d'éclairement.
Ce procédé permet de réquler l'éclairement naturel de la pièce.
11 permet d'assurer la protection contre le rayonnement solaire direct et de contrôler les gains solaires à travers un vitrage ainsi que la ventilation et il agit conjointement ou non avec les précédentes fonctions sur le
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réchauffement, ou le rafrachissement de la pièce, ainsi que sur la qualité de l'air
(ii) Tensioactif (s) non ionique
Les agents tensioactifs non ioniques sont, eux aussi, des composés bien connus en soi (voir notamment à cet égard"Handbook of Surfactants"par M. R. PORTER, éditions Blackie & Son (Glasgow and London), 1991, pp 116-178) et leur nature ne revêt pas, dans le cadre de la présente invention, de caractère critique. Ainsi, ils peuvent être notamment choisis parmi (liste non limitative) les alcools, les alpha-diols, les alkylphénols ou les acides gras polyéthoxylés, polypropoxylés ou polyglycérolés, ayant une chaîne grasse comportant par exemple 8 à 18 atomes de carbone, le nombre de groupements oxyde d'éthylène ou oxyde de propylène pouvant aller notamment de 2 à 50 et le nombre de groupements glycérol pouvant aller notamment de 2 à 30. On peut également citer les copolymères d'oxyde d'éthylène et de propylène, les condensats d'oxyde d'éthylène et de propylène sur des alcools gras ; les amides gras polyéthoxylés ayant de préférence de 2 à 30 moles d'oxyde d'éthylène, les amides gras polyglycérolés comportant en moyenne 1 à 5 groupements glycérol et en particulier 1,5 à 4 ; les esters d'acides gras du sorbitan oxyéthylénés ayant de 2 à 30 moles d'oxyde d'éthylène ; les esters d'acides gras du sucrose, les esters d'acides gras du polyéthylèneglycol, les alkylpolyglycosides, les dérivés de N-alkyl glucamine, les oxydes d'amines tels que les oxydes d'alkyl (Clo-C) amines ou les oxydes de N-acylaminopropylmorpholine.
(iii) Tensioactif (s) amphotère (s) : Les agents tensioactifs amphotères, dont la nature ne revêt pas dans le cadre de la présente invention de caractère critique, peuvent être notamment (liste non limitative) des dérivés d'amines secondaires ou tertiaires aliphatiques, dans lesquels le radical aliphatique est une chaîne linéaire ou ramifiée comportant 8 à 22 atomes de carbone et contenant au moins un groupe anionique hydrosolubilisant (par exemple carboxylate, sulfonate, sulfate, phosphate ou phosphonate) ; on peut citer encore les alkyl (C8-C20) bétaïnes, les sulfobétaïnes, les alkyl (Cg-C2o) amidoalkyl (CI-C,) bétaines ou les alkyl (Cg-C2o) amidoalkyl (Cl-C6) sulfobétaïnes.
Parmi les dérivés d'amines, on peut citer les produits commercialisés sous les dénomination MIRANOL, tels que décrits dans les brevets US-2 528 378 et US-2 781 354 et de structures : dans laquelle : R2 désigne un radical alkyle dérivé d'un acide R2-COOH présent dans l'huile de coprah hydrolysée, un radical heptyle, nonyle ou undécyle, R3 désigne un groupement bêta-hydroxyéthyle et R4 un groupement carboxyméthyle ; et dans laquelle : B représente-CHCHOX', C représente- (CH-Y', avec z = 1 ou 2, X'désigne le groupement -CH2CH2-COOH ou un atome d'hydrogène Y'désigne-COOH ou le radical-CH-CHOH-S03H Ry désigne un radical alkyle d'un acide R-COOH présent dans l'huile de coprah ou dans l'huile de lin hydrolysée, un radical alkyle, notamment en C7, C9, CIl ou Cl3, un radical alkyle en Cl7 et sa forme iso, un radical Cl7 insaturé.
Dans les compositions conformes à l'invention, on utilise de préférence des mélanges d'agents tensioactifs et en particulier des mélanges d'agents tensioactifs anioniques et d'agents tensioactifs amphotères ou non ioniques. Un mélange particulièrement préféré est un mélange constitué d'au moins un agent tensioactif anionique ou non ionique et d'au moins un agent tensioactif amphotère.
On utilise de préférence un agent tensioactif anionique choisi parmi les alkyl (C12-C14) sulfates de sodium, de triéthanolamine ou d'ammonium, les alkyl (cul2- Cl4) éthersulfates de sodium oxyéthylénés à 2,2 moles d'oxyde d'éthylène, le cocoyl iséthionate de sodium et l'alphaoléfine (C-C) sulfonate de sodium et leurs mélange avec : - soit un agent tensioactif amphotère tel que les dérivés d'amine dénommés disodiumcocoamphodipropionate ou sodiumcocoamphopropionate commercialisés notamment par la société RHODIA sous la dénomination commerciale"MIRANOL C2M CONC"en solution aqueuse à 38 % de matière active ou sous la dénomination NERANOLE C32 ; - soit un agent tensioactif amphotère de type zwittérionique tel que les alkylbétaïnes en particulier la cocoylbétaïne commercialisée sous la dénomination "DEHYTON# AB 30"en solution aqueuse à 32 % de MA par la société HENKEL ou les alkylamidobétaïnes telles que la TEGOBETAINEO F50 commercialisée par la société GLODSCHMIDT.
TENSIOACTIFS CATIONIQUES La composition selon l'invention comprend un ou plusieurs tensioactifs cationiques bien connus en soi, tels que les sels d'amines grasses primaires, secondaires ou tertiaires, éventuellement polyoxyalkylénées, les sels d'ammonium quaternaire, et leurs mélanges.
A titre de sels d'ammonium quaternaires, on peut notamment citer, par exemple : - ceux qui présentent la formule générale (VI) suivante :