INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces copolymères sont décrits notamment dans la demande de brevet EP-A-750899, le brevet US 5089578 et dans les publications de Yotaro Morishima suivantes : - Self-assembling amphiphilic polyelectrolytes and their nanostructures-Chinese Journal of Polymer Science Vol. 18, W40, (2000), 323-336. - micelle formation of random copolymers of sodium 2-(acrylamido)-2- methylpropanesulfonate and a non-ionic surfactant macromonomer in water as studied by fluorescence and dynamic light scattering-Macromolecules 2000, Vol. 33, NO 10-3694-3704 ; - Solution properties of micelle networks formed by non-ionic moieties covalently bound to an polyelectrolyte : salt effects on rheological behavior-Langmuir, 2000, Vol. 16, N 12, 5324-5332 ; - Stimuli responsive amphiphilic copolymers of sodium 2- (acrylamido)-2- methylpropanesulfonate and associative macromonomers-Polym. Preprint, Div.
Le radical R2 est choisi de préférence parmi les radicaux alkyles en Ce-Cis linéaires (par exemple n-hexyle, n-octyle, n-décyle, n-hexadécyle, n-dodécyle), ramifiés ou cycliques (par exemple cyclododécane (Cd ou adamantane (C1o)) ; les radicaux alkylperfluorés en Ce-C18 (par exemple le groupement de formule - (CH2h- (CF2) g-CF3) ; le radical cholestéryle (C27) ou un reste d'ester de cholestérol comme le groupe oxyhexanoate de cholestéryle ; les groupes polycycliques aromatiques comme le naphtalène ou le pyrène.
d'où :
Posons maintenant :
WK-xM la matrice de la transformée de Fourier discrète de taille KxM :
et G d. ag (z) et Gj (z) les matrices diagonales de taille M :
En utilisant les équations (32) à (38) on obtient :
Les équations (39) et (40) permettent alors d'aboutir respectivement aux schémas de réalisation à base de transformées de Fourier inverses du modulateur (figure 4) et du démodulateur représenté (figure 5).
Il est à noter que dans le cas particulier où D = mM-1, avec m un entier positif non nul, on peut aussi réaliser le modulateur et le démodulateur à l'aide de transformées de Fourier directe. En effet, dans ce cas, d'après l'équation (32) :
D'où, en notant :
on obtient :
D'où les figures 4-bis et 5-bis.
ANNEXE D RELATION ENTRÉE-SORTIE Notons X (z) et X (z) les vecteurs correspondant aux données d'entrée et de sortie respectivement :
avec Xm (z) et Xm (z) les transformées en z de x. (n) et xm (n) respectivement. En utilisant la figure 3, on obtient alors :
Nous pouvons maintenant calculer T (z) la matrice de transfert du transmultiplexeur :
Des équations (39), (40) et (43), on déduit :
Calculons maintenant A). Si on place un opérateur de délai z-n entre un expanseur et un décimateur d'ordre N, on obtient un circuit ouvert si n n'est n pas multiple de N ou un opérateur de délai z N si n est un multiple de N (cf. figure 6). Or la composante [AbL, (z) de Ab (z) de coordonnées 1, 1's'identifie à un délai z placé entre un expanseur et un décimateur d'ordre N (cf. figure 7). Il en découle que :
avec dm, n défini pour tout couple d'entiers (m, n) par :
Composition ro d Ul 't En poids Produit poids
fini (%) A) Maltodextrines branchées 595. 0 67. 3 Mannitol 60 72. 0 8. 6 Eau 252. 0 B) Matières grasses végétales 40. 0 4.8 % (Toffita/Loders Croklaan) Monostéarate de glycérol 4.0 0. 5 C) Gélatine (type A - 180 blooms) 8.0 1. 0 % Eau 12.0 D) Mannitol 35 4. 0 0. 5 Acesulfame K 0. 7 0. 1 Arôme cerise 7. 0 0. 8 Solution acide citrique (50% M.S.) 5. 3 0. 3 Colorant rouge q.s. q.s.
Eau résiduelle- 16. 1 1000.0 100.0 %
B - MODE PREPARATOIRE > Cuire le mélange (A) à 160 C (Brix = 84. 2) sous pression atmosphérique.
> Laisser refroidir en mélangeant et ajouter le mélange B (préalablement fondu à 60 C), puis ajouter la solution de gélatine (C, maintenue à 60 C), puis le mélange D quand la température du mélange atteint 60 C.
> Refroidir la pâte.
> Etirer la pâte (1 mn soit 50 révolutions du bras de l'étireuse).
> Former > Découper et emballer.
C - REMARQUE Aw à 20 C = 0.74 Brix final = 85.2
Exemple 4 : pâte à mâcher au maltitol A - FORMULE
Composition - .
En poi Produit En poids fini ( fini -0
A) Maltodextrines branchées 595. 0 67. 0 % MALTISORB P200 maltitol 76. 0 9. 0 % Eau 252. 0 B) Matières grasses végétales 40. 0 4. 8 (Toffita/Loders Croklaan) Monostéarate de glycérol 4. 0 0.5 % C) Gélatine (type A - 180 blooms) 8.0 0. 9 Eau 12.0 D) Acesulfame K 0.7 0.1 % Arôme cerise 7. 0 0. 8 % Solution acide citrique (50% M.S.) 5. 3 0. 3 % Colorant rouge q.s. q.s.
Eau résiduelle- 16. 6 % 1000.0 100. 0 % B - MODE PREPARATOIRE > Cuire le mélange (A) à 104 C (Brix = 84. 6) sous pression atmosphérique.
La buse jet plat ainsi définie offre plusieurs solutions de conduit d'écoulement (12). Ces solutions, dont le résumé se trouve sur la figure (9) minimisent le décollement des lignes d'écoulement et donc le sillage et la turbulence. Ainsi, les pertes de charges, la concentration particulaire et l'usure de la paroi sont réduits sinon éliminées. Ces solutions de buse sont présentées comme suit : Solution buse 1 (FIG. 3 et FIG. 7) : La buse (13) et son conduit d'écoulement (12) se divise en deux zones d'écoulement : a une première zone (14) à volume convergent, de longueur Li, formée de deux surfaces planes opposées (4) et (5) qui convergent de l'entrée (1) au col (2) et de deux surfaces planes opposées (6) et (7) qui convergent de l'entrée (1) au col (2). e une deuxième zone (15) à volume divergent, de longueur Lz, formée de deux surfaces planes opposées (8) et (9) qui divergent du col (2) à la sortie (3) et de deux surfaces planes opposées (10) et (11) qui sont parallèles du col (2) à la sortie (3).
Toutes les surfaces (4,5, 6,7) et (8,9, 10, 11) sont raccordées entre elles par un congé de raccordement de rayon r.
Solution buse 2 (FIG. 3 et FIG. 8) : La buse (13) et son conduit d'écoulement (12) se divise en deux zones d'écoulement : e une première zone (14) à volume convergent, de longueur Li, formée de deux surfaces planes opposées (4) et (5) qui convergent de l'entrée (1) au col (2) et de deux surfaces
planes opposées (6) et (7) qui convergent de l'entrée (1) au col (2).
'une deuxième zone (15) à volume divergent, de longueur L2, formée de deux surfaces planes opposées (8) et (9) qui divergent du col (2) à la sortie (3) et de deux surfaces planes opposées (10) et (11) qui divergent du col (2) à la sortie (3).
Solution buse 3 (FIG. 4 et FIG. 7) : La buse (13) et son conduit d'écoulement (12) se divise en deux zones d'écoulement : e une première zone (14) à volume convergent, de longueur Li, formée de deux surfaces planes opposées (4) et (5) qui sont parallèles de l'entrée (1) au col (2) et de deux surfaces planes opposées (6) et (7) qui convergent de l'entrée (1) au col (2). e une deuxième zone (15) à volume divergent, de longueur L2, formée de deux surfaces planes opposées (8) et (9) qui divergent du col (2) à la sortie (3) et de deux surfaces planes opposées (10) et (11) qui sont parallèles du col (2) à la sortie (3).
Solution buse 4 (FIG. 4 et FIG. 8) : La buse (13) et son conduit d'écoulement (12) se divise en deux zones d'écoulement : 'une première zone (14) à volume convergent, de longueur Li, formée de deux surfaces planes opposées (4) et (5) qui sont parallèles de l'entrée (1) au col (2) et de deux surfaces planes opposées (6) et (7) qui convergent de l'entrée (1) au col (2).
'une deuxième zone (15) à volume divergent, de longueur L2, formée de deux surfaces planes opposées (8) et (9) qui
divergent du col (2) à la sortie (3) et de deux surfaces planes opposées (10) et (11) qui divergent du col (2) à la sortie (3).
Toutes les surfaces (4,5, 6,7) et (8,9, 10,11) sont raccordées entre elles par un congé de raccordement de rayon r.
Solution buse 5 (FIG. 5 et FIG. 7) : La buse (13) et son conduit d'écoulement (12) se divise en deux zones d'écoulement : a une première zone (14) à volume convergent, de longueur Li, formée de deux surfaces planes opposées (4) et (5) qui divergent de l'entrée (1) au col (2) et de deux surfaces planes opposées (6) et (7) qui convergent de l'entrée (1) au col (2). e une deuxième zone (15) à volume divergent, de longueur Lz, formée de deux surfaces planes opposées (8) et (9) qui divergent du col (2) à la sortie (3) et de deux surfaces planes opposées (10) et (11) qui sont parallèles du col (2) à la sortie (3).
Solution buse 6 (FIG. 5 et FIG. 8) : La buse (13) et son conduit d'écoulement (12) se divise en deux zones d'écoulement : e une première zone (14) à volume convergent, de longueur Li, formée de deux surfaces planes opposées (4) et (5) qui divergent de l'entrée (1) au col (2) et de deux surfaces planes opposées (6) et (7) qui convergent de l'entrée (1) au col (2). e une deuxième zone (15) à volume divergent, de longueur Lz, formée de deux surfaces planes opposées (8) et (9) qui divergent du col (2) à la sortie (3) et de deux surfaces planes opposées (10) et (11) qui divergent du col (2) à la sortie (3).
Toutes les surfaces (4, 5, 6, 7) et (8, 9, 10, 11) sont raccordées entre elles par un congé de raccordement de rayon r.
2, 2 moles d'oxyde d'éthylène, le cocoyl iséthionate de sodium et l'alphaoléfine (C14-Ci6) sulfonate de sodium et leurs mélange avec : - soit un agent tensioactif amphotère tel que les dérivés d'amine dénommés disodiumcocoamphodipropionate ou sodiumcocoamphopropionate commercialisés notamment par la société RHONE POULENC sous la dénomination commerciale"MIRANOL C2M CONC"en solution aqueuse à 38 % de matière active ou sous la dénomination MIRANOL C32 ; - soit un agent tensioactif amphotère de type zwittérionique tel que les alkylbétaïnes en particulier la cocobétaïne commercialisée sous la dénomination "DEHYTON AB 30"en solution aqueuse à 32 % de MA par la société HENKEL.
La composition de l'invention peut également contenir au moins un additif choisi parmi les épaississants, les parfums, les agents nacrants, les conservateurs, les polymères anioniques ou non ioniques, les protéines non cationiques, les hydrolysas de protéines non cationiques, l'acide methyl-18 eicosanoique, les hydroxyacides, d'autres polymères associatifs que ceux de l'invention et en particulier des polyuréthanes associatifs non ioniques polyéther et tout autre additif classiquement utilisé dans le domaine cosmétique qui n'affecte pas les propriétés des compositions selon l'invention.
En particulier, les compositions selon l'invention sont des compositions détergentes telles que des shampooings, des gels-douche et des bains
moussants. Dans ce mode de réalisation de l'invention, les compositions comprennent une base lavante, généralement aqueuse.
Parmi les agents alcalinisant on peut citer, à titre d'exemple, l'ammoniaque, les carbonates alcalins, les alcanolamines telles que les mono-, di-et triéthanolamines ainsi que leurs dérivés, les hydroxyalkylamines et les ethylènediamines oxyéthylénées et/ou oxypropylénées, les hydroxydes de sodium ou de potassium et les composés de formule (XIX) suivante : dans laquelle R est un reste propylène éventuellement substitué par un groupement hydroxyle ou un radical alkyle en Cl-C4 ; R38, R39, R40 et R4i, identiques ou différents, représentent un atome d'hydrogène, un radical alkyle en Cl-C4 ou hydroxyalkyle en Ci-C4.
Le milieu physiologiquement et en particulier cosmétiquement acceptable peut être constitué uniquement par de l'eau, par un solvant cosmétiquement acceptable ou par un mélange d'eau et d'un solvant cosmétiquement acceptable tel que notamment un alcool inférieur en Ci-C4, comme l'éthanol, l'isopropanol, le tertiobutanoi, le n-butanol ; les alkylèneglycols comme le propylèneglycol, les éthers de glycols.
Les compositions de l'invention peuvent également se présenter sous forme d'après-shampooing à rincer ou non, de compositions pour permanente, défrisage, coloration ou décoloration, ou encore sous forme de compositions à rincer, à appliquer avant ou après une coloration, une décoloration, une permanente ou un défrisage ou encore entre les deux étapes d'une permanente ou d'un défrisage.
E2 par échange de chaleur avec un liquide circulant dans un rebouilleur de fond de colonne 16, pour fournir un GNL refroidi 21. Ce dernier est détendu à 1,15 bar dans une vanne 21 pour l'obtention d'un flux détendu 2 qui alimente une colonne Cl en mélange avec un flux 22, comme indiqué plus haut dans la description des figures.
Le flux de GNL 4, soutiré en pied de colonne Cl, comporte 0,00% d'azote.
Le gaz combustible 3, est réchauffé à -34 OC dans l'échangeur El, puis est comprimé à 29 bar dans le compresseur Kl pour alimenter un réseau de gaz combustible.
Une première différence avec le procédé connu provient de la quantité de gaz comprimé 6 prélevé du flux de gaz combustible 5 : elle s'élève maintenant à environ 73 %. Ce gaz comprimé 6 est comprimé à 38,2 bar dans le compresseur XK1 pour fournir une fraction 7. Cette dernière est refroidie à 37 C dans un échangeur à eau 24 puis est séparée en deux courants 8 et 9.
Le courant 8, majoritaire, qui représente 70 % du flux 7, est refroidi à -82OC par passage dans l'échangeur El, puis alimente la turbine Xl, couplée au compresseur XK1. Le flux détendu en sortie de turbine 10, à une pression de 9 bar et une température de -138OC est réchauffé dans l'échangeur El à 32OC, puis alimente le compresseur Kl à un étage à moyenne pression 11 qui est le troisième étage.
Le courant 9, minoritaire, qui représente 30 % du flux 7, est liquéfié et refroidi jusqu'à -1600C et retourne à la colonne de déazotation Cl.
Le gaz combustible produit représente 1400 GJ/h, il est identique en pouvoir calorifique total à celui de l'unité de flash final. L'utilisation de la technique de déazotation et du procédé de l'invention a permis d'augmenter de 11, 74 % la capacité du train de liquéfaction, pour un surcoût raisonnable.
Il faut comprendre que c'est l'association d'une utilisation d'une colonne de déazotation, du recyclage de gaz combustible comprimé et du cycle à turbine de détente qui mène à ce résultat très surprenant.
Pour les autres tailles d'unité de production de GNL, les résultats sont présentés dans le tableau 7 :
Unité 1 GE7 2 GE7 3 GE7 + 1 GE6 GNL 1 température C-138, 5-140, 5-143, 5 débit kg/h 875470 GNL réfrigéré 4 débit kg/h 781438 valeur thermique basse spécifique kJ/kg 49479 49479 49474 contenu en azote % mol 0,00 0,00 0,00 production de GNL 4, valeur GJ/h 20465 26613 38661 thermique basse % 114,57 111,74 108, 21 Gaz combustible 5 débit kg/h 48713 64994 94055 valeur thermique basse spécifique kJ/kg 21008 21535 21521 production de gaz combustible 5, GJ/h 1023 1400 2024 valeur thermique basse spécifique Unité de déazotation puissance du compresseur K1 kW 23963 23970 23990 puissance du détendeur Xl kW 2835 2058 1175 Performances puissance spécifique de kJ/kg 1056 1030 983 production de GNL rapport 0,0199 Production de GNL 4 Production 43458 GJ/h 2602 2795 2934 Tableau 7
On observe que les augmentations de capacité sont de : - 14, 2 % pour une unité de GNL utilisant une turbine GE7 associée à une turbine GE6, 11, 7 % pour une unité de GNL utilisant deux turbines GE7, 8, 21 % pour une unité de GNL utilisant trois turbines GE7.
Le procédé selon l'invention présente en outre un intérêt considérable pour la régulation de la quantité de gaz combustible produite. En effet, il est dès lors possible d'avoir une production soutenue de gaz combustible, comme cela est montré par un exemple chiffré dans le tableau 8, ci-après :
Unité 2 GE7 GNL 1 température oc -135 débit kg/h 641176 GNL réfrigéré 4 débit kg/h 546088 valeur thermique basse spécifique kJ/kg 49454 contenu en azote % mol 0,00 production de GNL 4, valeur thermique basse GJ/h 27006 % 113, 39 Gaz combustible 5 débit kg/h 95092 valeur thermique basse spécifique kJ/kg 29361 production de gaz combustible 5, valeur GJ/h 2792 thermique basse spécifique Unité de déazotation puissance du compresseur KI kW 23900 puissance 802 Performances puissance 1014 rapport Puissance de Kl/Production de GNL 4 0, 0205 Production supplémentaire de GNL kg/h 54103 GJ/h 3188 Tableau 8 On constate que lorsque la quantité de gaz combustible passe de 1400 à 2800 GJ/h, il est alors possible d'augmenter la capacité de 13,39 %, c'est à dire que 1,65 % d'augmentation de capacité (13,39 % moins 11,74 %) sont dus à l'augmentation de production de gaz combustible.
Un autre mode de réalisation conforme au procédé de l'invention, mettant en oeuvre une colonne de déazotation Cl, est présenté sur la figure 5, décrite plus haut. A la
différence de la figure 4, ce mode de réalisation met en jeu un ballon séparateur V2. Le GNL 1, de composition B obtenu à-140, 50C sous une pression de 48,0 bar avec un débit de 33294 kmol/h, est détendu à 6, 1 bar et moins 141, 25 C dans la turbine hydraulique X3, puis est à nouveau détendu à 5, 1 bar et -143, 39OC dans la vanne 18, pour fournir le flux détendu 2.
Le flux 2 (33294 kmol/h) est mélangé au flux 35 (2600 kmol/h) pour l'obtention du flux 36 (35894 kmol/h), à -146, 55OC.
Après calculs on obtient finalement que, pour 0
Pour simplifier ces expressions, notons :
et posons pour Â e Ab :
On obtient alors :
ANNEXE E CONDITIONS DE BIORTHOGONALITÉ 1-Cas général Le système est biorthogonal lorsqu'il permet de retrouver exactement en réception les symboles émis, i. e. lorsque :
Lorsque cet objectif est atteint, on dit aussi que le système est à reconstruction parfaite (RP) par analogie avec les bancs de filtres. Ainsi, en utilisant l'équation (45), le système est RP pour :
Or, on a, pour 0 /' M-l :
Ainsi, les conditions de reconstruction parfaite s'écrivent pour 0
soit :
avec Ab et Uf (z) définis en annexe D par les équations (50) et (51).
On voit donc qu'on obtient deux types de relations selon que 1 + l'-D est multiple de K ou non : si 1 +l'-D est multiple de K :
D'où, pour O/M-1, avec/ l'unique élément de Ab congru à a modulo Ko :
soit pour 0/K-1 :
si 1 +l'-D n'est pas multiple de K, le même raisonnement aboutit à :
pour tout Â élément de Ab différent de Â. et pour 0 : -1.
Dans une première réalisation, le composant constitue une glace de projecteur. Dans ce cas,
- les foyers de diffusion de la lumière diffusent les rayons lumineux issus de la source lumi-
neuse du projecteur et incidents sur le composant; -3 -
- les foyers de diffusion de la lumière diffusent les rayons lumineux issus d'une source lumi-
neuse auxiliaire et se propageant dans le composant par réflexions totales successives.
Dans une autre réalisation, le composant constitue un insert disposé dans un projecteur de véhicule automobile, les foyers de diffusion diffusant les rayons lumineux issus d'une source lumineuse auxiliaire, Dans encore une autre réalisation, le composant constitue la lentille convergente d'un
projecteur dont le réflecteur a une section elliptique.
Dans encore une autre réalisation, le composant constitue un barreau de signalisation,
les foyers de diffusion étant répartis selon un motif prédéterminé et diffusant les rayons lumi-
neux émis par au moins une source lumineuse et se propageant dans le barreau par réflexions
totales successives. Dans ce cas, le composant peut être partiellement métallisé.
Dans une réalisation supplémentaire, le composant de l'invention constitue un répéti-
teur lumineux d'une fonction d'éclairage ou de signalisation, et il est associé à une source lumineuse spécifique, dont l'allumage et l'extinction sont commandées simultanément à l'allumage et l'extinction de la source lumineuse de la fonction dont le composant constitue le répétiteur. Dans une autre réalisation supplémentaire, le composant de l'invention constitue en lui
même un dispositif d'éclairage, en étant associé à une source lumineuse spécifique.
Dans toutes ces réalisations, - les foyers de diffusion ont une taille comprise entre 1 et 35 microns; - le matériau transparent est de la matière plastique;
- le matériau transparent est du verre.
Le pare brise avant est protégé par la bâche qui est maintenue par les balais d'essuie glaces du véhicule.
Les côtés latéraux sont maintenus par les rétroviseurs (voir schéma), la bâche qui protège le pare brise arrière sera maintenue soit par le balai d'essuie glace, soit par des petites ventouses clipsables.
Toute la surface de la bâche peut servir de support publicitaire.
Le tout sera maintenu par des petits cordons de serrage situés au niveau du montant arrière gauche.
a) Cordon de serrage b) clips pour mettre les ventouses c) trous où le rétroviseur passe pour maintenir la bâche d) bâche qui pourra être agrandie ou rapetissée suivant le modèle du véhicule à protéger et. S Q 3 Côté latéral (gauche) Le cordon de serrage sert à maintenir la bâche parfaitement serrée sur la voiture.
Le cordon ne fait pas le tour, chaque cordon une fois serré, tire sur chaque rétroviseur.
Le trou où doit passer le rétroviseur est ajustable grâce à des élastiques qui empêchent que celui ci soit béant et assure une étanchéité par rapport à la lumière. : Fetancheité par rapp e i-r ;- :-1
Pare brise arrière Le pare brise est maintenu par le balai d'essuie glace, ou s'il n'en est pas équipé, par des ventouses, le tout maintenu par des cordons de serrage. fIG 2
Pare brise avant Le pare brise avant est protégé par la bâche qui est maintenue par les essuie glaces.
Des emplacements pour ventouses seront munis sur certains modèles de bâche, pour les véhicules n'étant munis que d'un seul balai d'essuie glace.. 5 Côté latéral (gauche) Le cordon de serrage sert à maintenir la bâche parfaitement serrée sur la voiture.
Le trou où doit passer le rétroviseur est ajustable grâce à des élastiques qui empêchent que celui ci soit béant et assure une étanchéité par rapport à la lumière. f, ; h
- 1DESCRIPTION La présente invention concerne un dispositif pour enrouler les sangles d'arrimage des diverses marchandises pendant leur transport par camions.
L'enroulement de ces sangles s'effectue jusqu'à présent à la main, or cela est fastidieux et constitue une perte de temps non négligeable. De plus les sangles mal enroulées, voire à l'envers (commençant par le crochet) sont plus difficiles à lancer par-dessus le chargement, le crochet peut pendant sa trajectoire s'agripper à nombreux endroits de la marchandise d'ou une détérioration probable des biens transportés d'une part ; et d'autre part l'utilisateur se verra dans l'obligation de monter sur une échelle, d'ou un risque d'accident et une réelle perte de temps.
Le dispositif selon l'invention permet de remédier à ces inconvénients. Il comporte selon une première caractéristique un châssis en tôle d'acier qui constitue à une extrémité le crochet a l'aide duquel l'appareil se fixe à n'importe quel point sur le pourtour du plateau d'un véhicule. En effet la quasi totalité des plateaux de véhicules industriels comporte un cadre extérieur constitué de poutrelles d'acier de section en forme de U dont les ailes sont disposées vers l'intérieur ainsi celle d'en bas offre sur toute la longueur l'endroit idéal pour accrocher les sangles et aussi la possibilité de fixer en position de travail l'appareil qui constitue la présente invention.
L'autre extrémité du châssis constitue un palier dans lequel passe un arbre tournant maintenu par deux bagues butées. Ledit arbre comporte sur un bout une manivelle dont la poignée est articulée ou fixe selon différents models.
Ces maladies peuvent être des dérèglements et/ou des maladies humaines, tels que les différents cancers comme, par exemple, les carcinomes, les mélanomes, les lymphomes, les leucémies et les cancers du foie, du cou, de la tête et des reins, les maladies cardiovasculaires, les maladies métaboliques telles que celles qui ne sont pas liées au système immunitaire comme, par exemple, l'obésité, les maladies infectieuses comme les hépatites B et C et le SIDA, les pneumonies, les colites ulcératives, les maladies du système nerveux central comme, par exemple, la maladie d'Alzheimer, la schizophrénie et la dépression, le rejet de greffe de tissus ou d'organes, la cicatrisation de blessures, l'anémie chez les patients dialysés, les allergies, l'asthme, les scléroses multiples, l'ostéoporose, le psoriasis, l'arthrite rhumatoïde, la maladie de Crohn, les maladies et les désordres auto-immuns, les désordres gastro-intestinaux ou encore les désordres liés aux traitements par chimiothérapie.