INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Composition B : - acétyl tributyl citrate 8% - oxyde de fer (rouge) 5% - talc 79% - polyisobutylène de masse moléculaire 455 vendu sous la dénomination commerciale Napvis D 07 par la société BP Chemicals (composé diffusant) 8 % Le système adhésif constitué du matériau pro-adhésif de la composition A et du composé diffusant de la composition associée B dans un rapport de 0,25 a pour caractéristiques : - G'SA(2 Hz, 35 C) = 7 10 3 Pa, et - G'SA(2 10-2 Hz, 35 C) = 2 10 3 Pa - G"SA/G'SA (0,2 Hz, 35 C) = 0,35
On applique, par exemple sur le visage d'une personne, la composition A. Puis on applique ensuite, sur la composition A, la composition B. Le produit de maquillage obtenu présente une tenue remarquable et transfère très peu.
EXEMPLE 3 : La demanderesse a réalisé le kit suivant comprenant : - une base i ) pour ongles comprenant le matériau proadhésif, - une composition de vernis à ongles ii ) contenant le composé diffusant.
Base i): - polyisobutylène de masse moléculaire 1 110 000 vendu sous la dénomination commerciale Oppanol B 100 par la société BASF (matériau proadhésif) 5 % - heptane qsp 100 % Le polyisobutylène de masse molaire 1 110 000 de cette composition présente une valeur de G'(35 C) > 6 104 Pa pour toute fréquence allant de 2 10-2 à 2 Hz.
Vernis à ongles ii): - nitrocellulose 12 % - N-éthyl o,p-toluène-sulfonamide 4 % - acétyl citrate de tri-butyle 4 % - pigment 1 % - hectorite 1.2 % - alcool isopropylique 5.1 % - polyisobutylène de masse moléculaire 455 vendu sous la dénomination commerciale Napvis D 07 par la société BP Chemicals (composé diffusant) 10 % - acétate d'éthyle, acétate de butyle qsp 100 % Le système adhésif constitué du matériau pro-adhésif de la base i ) et du composé diffusant du vernis à ongles ii ) ( composition associée selon l'invention) dans un rapport de 0,5 a pour caractéristiques : - G'sA(2 Hz, 35 C) = 3 104 Pa, et G'SA(2 10-2 Hz, 35 C) # 2 104 Pa On applique sur les ongles ou les faux ongles la base i ). On applique ensuite le vernis ii ). Le produit obtenu a une tenue remarquable.
La présente invention se rapporte à une composition pulvérulente comprenant un matériau adhésif destinée en particulier aux domaines cosmétique et hygiénique.
Plus spécialement, l'invention se rapporte à une composition pulvérulente de lon- gue tenue et sans transfert pour le maquillage et/ou le soin de la peau aussi bien du visage que du corps humain.
Cette composition peut se présenter notamment sous forme de poudre libre ou compacte pour le maquillage du visage et plus spécialement des joues et des paupières. Elle se présente notamment sous forme de fard à joues, à paupières, de blush, ou encore sous forme de poudre visage, corps ou déodorante. Elle peut se présenter compactée, pressée ou coulée, sous forme de stick, de coupelle ou de toute autre forme.
Les poudres pour visage sont souvent destinées à matifier la peau et/ou à colorer la peau. Elles contiennent généralement une grande quantité de composés pulvé- rulents formés de pigments et/ou charges, liés entre eux à l'aide d'une phase qu'on appelle liant, cette phase étant généralement grasse et comprenant une huile ou un mélange d'huiles, liquides à température ambiante. Cette phase grasse peut également comprendre des cires et éventuellement des additifs comme des actifs cosmétiques ou dermatologiques. Les poudres peuvent aussi contenir des tensioactifs.
Les poudres, lorsqu'elles sont appliquées sur la peau ou les lèvres, présentent l'inconvénient de transférer, c'est-à-dire de se déposer au moins en partie, en laissant des traces, sur certains supports avec lesquels elles peuvent être mises en contact, et notamment un vêtement ou la peau ou encore un verre, une tasse, une cigarette. Ce transfert intervient notamment lors d'un frottement. Il s'ensuit une persistance médiocre du produit appliqué, nécessitant de renouveler régulièrement l'application de la poudre ou du fard. Par ailleurs, l'apparition de ces traces inacceptables notamment sur les cols de chemisier peut écarter certaines femmes de l'utilisation de ce type de maquillage.
De plus, ces poudres ont tendance à disparaître du visage ou du corps humain, du fait de la production de sueur et de sébum par la peau. Ainsi, on constate souvent une migration de la poudre dans les plis, rides et ridules de la peau faisant apparaître des stries ; ceci est notamment le cas dans les rides autour de l'oeil et les plis des paupières. Dans le cas des poudres pour visages ou blush; la migration de la poudre se traduit par un marquage de certaines rides profondes, accusant l'âge de l'utilisatrice ainsi qu'une disparition de la couleur. Le maquillage devient alors disgracieux et hétérogène. On peut également observer une montée en brillance du maquillage au cours de la journée qui nécessite une autre application ou retouches ponctuelles de maquillage.
Pour absorber la sueur et le sébum, on utilise généralement des charges poreuses et éventuellement des liants fluorés "repoussant" le sébum et sueur ou encore des charges et pigments enrobés par des fluorés. Ce type de poudre présente notamment les inconvénients d'être cher, ne permettant pas la commercialisation
grand public. En outre, ces composés fluorés présentent souvent des problèmes d'innocuité et de toxicité.
Pour améliorer l'adhésion de la poudre sur la peau, on peut également avoir recours à des liants comprenant des composés qui possèdent un certain caractère collant comme par exemple la vaseline. Mais bien souvent alors, la composition est trop cohésive, trop collante et elle est très difficilement délitable : l'utilisatrice ne peut prélever aisément au doigt ou à la houpette la partie de poudre qu'elle souhaite utiliser.
Or il est primordial, pour un produit de maquillage en particulier, que le prélèvement du produit se fasse de façon idéale, c'est-à-dire permette, de façon simple, à l'aide du doigt ou d'une éponge ou même directement sur la peau du corps par exemple, de prendre non seulement la quantité de produit adéquate (pas trop pour ne pas perdre de produit inutilement mais suffisamment pour assurer un effet maquillage) mais également de conserver l'intégrité du produit au moment de son prélèvement : il ne faut pas que le produit se casse, par exemple par un phénomène de cisaillement, mais il ne faut pas non plus que le produit s'effiloche et colle.
Il subsiste donc le besoin d'une composition pulvérulente ne présentant pas les inconvénients ci-dessus, et ayant notamment des propriétés de "sans transfert" et de longue tenue, tout en restant aisément délitable, cette composition permettant un maquillage uniforme.
Par exemple, dans un cas où le bus 100 est un bus standard PCI, le bloc 99 est en fait un ensemble de composants PCI tel que l'ensemble Intel 440LX AGP ("Intel 440LX AGPset"dans la terminologie anglo-saxonne) commercialisé par la société INTEL (Marque déposée).
Ainsi, le bloc 99 comprend, par exemple, un composant 82443LX qui assure l'interface avec la mémoire 95 via le bus mémoire 98 et avec l'unité centrale de traitement CPU 93 via le bus local 96. Le composant 82443LX est lui-même relié à un composant 82371AB qui fournit une interface avec le bus ISA 97 relié à la mémoire 94. Un contrôleur d'interruption IOAPIC Intel 82093AA connecté à l'unité centrale de traitement CPU 93 gère les interruptions pouvant survenir dans le système.
Comme représenté sur la figure 2, le dispositif 90 comporte également une interface de bus 102 qui peut être similaire à l'interface de bus 101 permettant ainsi à l'appareil de traitement de données ou périphérique 92 d'accéder au dispositif de communication.
Une telle interface est par exemple réalisée sous la forme d'une carte SEDNET PCI commercialisée par la société SEDERTA (Marque déposée) sous la référence SD-PCI-200 et permet d'y connecter n'importe quel appareil de traitement de données existant, conçu pour fonctionner en conformité avec la norme 1394.
Il est bien entendu possible d'utiliser un adaptateur 102 spécifique à l'appareil de traitement de données que l'on souhaite y connecter.
L'adaptateur 102 comprend essentiellement un composant d'interface similaire au composant d'interface de bus 101.
Selon le type d'appareil de traitement de données, le bus principal 100, ainsi que les composants d'interface de bus 101 et contrôleur de bus 99 peuvent être adaptés en fonction de l'architecture du type de l'appareil. Il en est de même pour l'ensemble des éléments CPU 93, RAM 95 et ROM 94.
Comme représenté sur la figure 2, le noeud selon l'invention comporte également deux moyens d'interfaçage 103 et 104.
Le moyen 103 est destiné à assurer l'interface entre le noeud 90 et le bus de communication série prévu pour fonctionner selon la norme IEEE 1394 auquel est rattaché ledit noeud.
Le moyen d'interfaçage 103 est un ensemble de composants PHY/LINK 1394 qui est par exemple constitué d'un composant PHY TSB21LV03A et d'un composant LINK TSB12LVO1A commercialisés par la société TEXAS INSTRUMENT (Marque déposée) et de connecteurs 1394, par exemple commercialisés par la société MOLEX (Marque déposée), par exemple sous la référence 53462.
Le moyen d'interfaçage 103 comporte au moins un port externe destiné à être connecté à un appareil de traitement de données ou périphérique qui est rattaché au bus de communication série 1394.
Le moyen 103 comporte des moyens de comptage du nombre d'impulsions en fonction d'un signal d'horloge généré par un module de contrôle 107, qui sera défini ultérieurement. Ce signal d'horloge est synchronisé avec le "Maître de cycle"du bus de communication série avec lequel il est en relation, par l'intermédiaire des paquets de début de cycle, appelés"Cycle Start packet"en terminologie anglo-saxonne. La fréquence du signal d'horloge généré par le module de contrôle 107 est égale à 24,576 MHz +/-100 ppm. Ce signal est représenté comme étant l'un des signaux notés ctrl3 sur la figure 2.
Sur chaque bus de communication série du réseau, l'un des noeuds est appelé "Maître de cycle" ("Cycle Master"en terminologie anglosaxonne) et le nud"MalAtre de cycle" du bus "racine" est appelé "Maître de cycle du réseau" ("Net Cycle Master"en terminologie anglo-saxonne).
En outre, tous les noeuds"Maîtres de cycle"du réseau présentent une caractéristique qui leur est propre, puisqu'elle dépend de la fréquence de leur horloge interne, à partir de laquelle est définie la durée d'une "période de référence"ou"cycle".
La durée du cycle notée T est égale à un nombre entier n, mut d'impulsions d'horloge, commun ou non à tous les bus, et qui est multiplié par l'inverse de la fréquence de l'horloge interne propre au noeud"Maître de cycle".
La durée du cycle T est ainsi, par exemple, égale à 125 microsecondes.
Pour le second couple de deux manchons d'élastomère contigus, le manchon 2 est le manchon interne et la bague 4 est la bague interne, tandis que la bague 5 est la bague intermédiaire, le manchon externe étant le troisième manchon ou manchon supplémentaire, et la bague externe étant la bague qui entoure ce troisième manchon. Mais la bague 3 reste la bague la plus interne de l'ensemble, dont la bague la plus externe est la bague supplémentaire entourant le troisième manchon.
D'une manière générale, l'adaptateur comprend un ou plusieurs ensembles, chaque ensemble comprenant lui-même deux ou plus de deux manchons d'élastomère séparés par des bagues rigides cylindriques.
La fabrication d'un tel ensemble peut être assurée en moulant tout d'abord le manchon le plus interne de l'ensemble entre, d'un côté, la bague la plus interne de cet ensemble et, de l'autre côté, une bague intermédiaire, par exemple, dans le cas de la figure 1, en moulant le manchon interne 1 entre la bague interne 3 et la bague intermédiaire 4. Puis on précontraint par compression l'élastomère du premier manchon moulé par rétreint de la première bague intermédiaire, en l'occurrence la bague 4 sur la figure 1. Puis on moule le manchon adjacent, tel que le manchon 2 de la figure 1, autour de la bague intermédiaire qui vient d'être rétreinte, entre cette dernière et une autre bague radialement à l'extérieur, telle que la bague 5 de la figure 1. On rétreint ensuite cette autre bague 5, de sorte à précontraindre en compression le second manchon moulé tel que 2, et ainsi de suite jusqu'au moulage du manchon le plus externe de l'ensemble et au rétreint de la bague la plus externe de cet ensemble.
Dans ce cas, il est clair que la bague la plus interne de l'ensemble, telle que la bague 3 de la figure 1, peut être supprimée, et le manchon le plus interne tel que le manchon 1 peut être moulé directement sur et autour de la partie tubulaire 8a de l'armature interne 8. Cette variante correspond à celle évoquée ci-dessus, dans laquelle la bague la plus interne est intégrée à l'armature interne.
La fabrication d'un tel ensemble peut également se faire par un moulage simultané et à très haute pression de tous les manchons d'élastomère, la pression de moulage étant sensiblement maintenue après moulage et suffisante pour permettre de limiter l'effet du retrait de l'élastomère des manchons après moulage et refroidissement. Les manchons d'élastomère ne sont pas pré-comprimés par rétreint des bagues interne ou externe entre lesquelles ces manchons sont moulés, mais par l'effet de la très forte pression lors du moulage et du refroidissement.
Dans ce cas, la bague interne, telle que la bague 3 de la figure 1, peut être supprimée ou intégrée à la partie tubulaire 8a de l'armature interne 8, et le manchon interne tel que 1 sur la figure 1 peut être moulé directement sur et autour de cette partie tubulaire 8a de l'armature interne 8. De manière
analogue, la bague externe, telle que la bague 5 de la figure 1, peut être supprimée ou intégrée au fourreau extérieur 7a de l'armature externe 7, le manchon externe tel que 2 étant alors moulé directement sur la face latérale interne du fourreau extérieur 7a. Dans ce cas, le fourreau 7a peut ne pas être rétreint par déformation radiale vers l'intérieur pour comprimer l'élastomère du manchon externe 2, car une précompression suffisante peut être assurée par la très haute pression de moulage et de refroidissement.
On réalise ainsi des dispositifs de liaison élastiques amortie utilisables comme amortisseurs de traînée ou adaptateurs de fréquence en traînée très chargés sur des rotors d'hélicoptère de tonnage élevé, et qui ont une masse qui n'est pas sensiblement supérieure à celle des adaptateurs de fréquence de l'état de la technique tout en présentant un coût inférieur de 20 % à 30 %, par construction, et en offrant une durée moyenne entre remplacement (MTBR) très supérieure à celle des dispositifs actuels.
CARTER CONTENANT UN MÉCANISME, EN PARTICULIER D'UNE BOÎTE DE VITESSES DE VÉHICULE AUTOMOBILE La présente invention concerne un carter contenant un mécanisme, en particulier d'une boîte de vitesses de véhicule automobile.
Dans un carter de boîte de vitesses, l'huile qui se trouve dans le fond de ce carter a tendance à se déplacer, classiquement, en remontant le long de la paroi de ce dernier lorsque le véhicule accélère, freine ou prend un virage. Le sens et l'amplitude de ces déplacements dépendent de façon connue des forces d'accélération ou de freinage ou de la force centrifuge.
Dans le cas où cette boîte de vitesses est munie d'un système de pompage d'huile afin d'alimenter un circuit sous-pression, ce système de pompage comporte en général une crépine placée dans la partie inférieure du carter.
A cause des déplacements mentionnés plus haut de l'huile dans le fond du carter, il existe donc d'une part un risque de désamorçage de la crépine et d'introduction d'air dans le circuit de pompage et d'autre part un risque de barbotage du mécanisme.
Le but de la présente invention est d'éviter, au moins en partie, les inconvénients ci-dessus.
Selon l'invention, le carter contenant un mécanisme, en particulier d'une boîte de vitesses de véhicule automobile, contenant de l'huile et dans la partie inférieure duquel est disposée une crépine d'aspiration d'un moyen de pompage d'huile, comprend une enceinte inférieure et une enceinte supérieure séparées par une cloison constituant au moins en partie une paroi supérieure de cette enceinte inférieure. Cette cloison présente un passage de communication entre lesdites enceintes, placé à distance de la paroi périphérique du carter de façon à entourer ledit passage. Ladite crépine d'aspiration est placée dans ladite enceinte inférieure et ledit mécanisme est placé dans ladite enceinte supérieure.
Selon l'invention, la face supérieure de ladite cloison est, de préférence, généralement inclinée en direction de son passage de communication.
Selon l'invention, ladite crépine d'aspiration peut présenter une partie qui s'étend au travers dudit passage de communication.
Les ouvertures 11 de la grille 10a étaient circulaires de diamètre 1mm, et représentaient 23% de la surface totale de la grille. Ces ouvertures 9 et 11 étaient réalisées par perçage ou poinçonnage des tôles 3a et 10a. La distance d séparant les deux grilles 3a et 10a valait environ 8mm. Le débit d'air à travers les grilles 3a et 10a était d'environ 100m3/h par mètre linéaire de convoyeur. La grille 3a permettait de créer une perte de charge de manière à répartir l'air sur une plus grande longueur du canal de transport 5 ; la grille 10a permettait la formation de jets d'air à plus basse vitesse, répartis de manière homogène sur toute la largeur (1) et sur toute la longueur (L) du canal de transport 5, et formant le flux d'air de protection F. La combinaison des deux grilles 3a et 10a, comparativement à la mise en ceuvre d'une grille unique, permet avantageusement de réduire le nombre de tronçons aérauliques pour introduire de l'air propre dans le canal de transport, c'est-à-dire en pratique le nombre de ventilateurs raccordés à la gaine 1. Pour régler le flux d'air de protection F, la pression à l'intérieur de la gaine 1 était réglée à une valeur permettant d'obtenir une pression d'air au niveau de l'ouverture longitudinale 6, perpendiculairement à cette ouverture, et vers l'extérieur du canal de transport 5, qui était positive ou nulle. Cette pression était mesurée au moyen d'une sonde de pression introduite par le bas entre les guides sous-col 4, de telle que sa surface de mesure était positionnée dans un plan sensiblement parallèle à la surface 4a. Il convient de noter que le canal de transport 5 étant ouvert (ouverture longitudinale 6), et que l'air à l'intérieur de ce canal 5 étant en mouvement, cette pression d'air mesurée au niveau de l'ouverture 6 est essentiellement une pression dynamique, la pression statique étant négligeable. A titre d'exemple, avec la réalisation particulière précitée, cette pression d'air
au niveau de l'ouverture 6, entre les guides sous-col 4, était sensiblement nulle, pour une pression d'environ 200 Pa à l'intérieur de la gaine 1.
Dans la variante de réalisation des figures 1 à 3, le flux d'air de protection est généré sensiblement verticalement. Cette caractéristique, bien que préférentielle, n'est toutefois pas limitative de l'invention. D'une manière plus générale, le flux d'air de protection selon l'invention peut être constitué par tout flux d'air dirigé principalement verticalement vers la face inférieure 4a du canal de transport 5, sans être nécessairement parfaitement vertical, mais en étant plus ou moins incliné par rapport à la verticale. Par les termes principalement verticalement , on signifie qu'en l'absence des jets d'air de transport J, les vitesses d'air du flux d'air de protection dans le canal de transport ont une composante prise dans un plan vertical transversal à la direction de transport (plan de coupe des figures 3,5 ou 6), qui est supérieure à leur composante prise dans un plan horizontal.
On a représenté, sur les figures 4 et 5, une autre variante de réalisation dans laquelle la gaine de soufflage 1 est une gaine souple ou rigide comportant, à l'interface avec le canal de transport 5, une paroi textile 12 perméable à l'air, et qui est parfaitement étanche à l'air sur toute sa surface en dehors de la paroi 12. Plus particulièrement, la paroi textile 12 est réalisée dans un matériau textile micro-poreux. La paroi textile 12 forme la paroi supérieure du canal de transport 5 et remplit la même fonction que les deux grilles 3a et 109. de la variante précédemment décrite en référence aux figures 1 à 3.
On a représenté sur la figure 6, une autre variante de réalisation, dans laquelle le décrochement 3 délimitant le canal de transport 5 est une grille 13, présentant en section transversale un profil sensiblement en arc de cercle. Le flux d'air de protection F est un
flux radial principalement vertical et orienté vers la face inférieure du canal de transport, et non plus un flux sensiblement vertical comme dans les deux variantes des figures 1 à 5. Dans cette variante, les bouteilles B sont non seulement suspendues par leur collerette C, mais également supportées par un guide inférieur 14 en V.
L'invention n'est pas limitée aux variantes de réalisation décrites en référence aux figures 1 à 6. En particulier, dans une autre variante de réalisation, on pourrait modifier les convoyeurs des figures 1 à 6, en ajoutant autour des bouteilles un capotage latéral ouvert en partie inférieure, tel que celui mis en oeuvre dans la demande de brevet européen EP-A-0070931 (voir parois 76 et 78 des figures 1 et 2). Il convient également de souligner que l'invention permet avantageusement d'obtenir une protection contre la contamination, sans qu'il soit nécessaire de mettre en oeuvre des jets de transport J propres. Néanmoins, pour atteindre un niveau de protection supérieur, il est préférable de mettre en oeuvre des jets d'air de transport propres, en particulier en combinaison avec un capotage latéral.
PROCEDE DE FABRICATION D'ACIDE ACRYLIQUE A PARTIR DE PROPANE, EN L'ABSENCE D'OXYGENE MOLECULAIRE La présente invention concerne la production d'acide acrylique à partir de propane en l'absence d'oxygène moléculaire.
Il est connu d'après la demande de brevet européen n EP-A-608838 de préparer un acide carboxylique insaturé à partir d'un alcane selon une réaction d'oxydation catalytique en phase vapeur en présence d'un catalyseur contenant un oxyde métallique mixte comprenant comme composants essentiels, Mo, V, Te, 0, ainsi qu'au moins un élément choisi dans le groupe constitué par le niobium, le tantalum, le tungstène, le titane, l'aluminium, le zirconium, le chrome, le manganèse, le fer, le ruthénium, le cobalt, le rhodium, le nickel, le palladium, le platinum, l'antimoine, le bismuth, le bore, l'indium et le cérium, ces éléments étant présents dans des proportions bien précises. Les utilisations d'un tel catalyseur dépourvu de silicium décrites dans les exemples de ce document conduisent à de bonnes sélectivités en acide acrylique mais elles sont mises en #uvre en présence d'air.
La demande de brevet européen n EP-A-895809 décrit des catalyseurs à base d'oxydes comprenant du molybdène, du vanadium, du niobium, de l'oxygène, du tellure et/ou de l'antimoine, ainsi qu'au moins un autre élément tel que le fer ou l'aluminium. Ces catalyseurs peuvent être utilisés pour la conversion du propane en acide acrylique, mais seule une conversion en présence d'oxygène moléculaire est envisagée. Ils peuvent aussi comprendre un support tel que de la silice, cependant les seuls exemples de ce document relatifs à la production d'acide acrylique, à savoir les exemples 9 et 10, mettent en #uvre des catalyseurs dépourvus de silice.
La demande de brevet européen n EP-A-603836 se rapporte à un procédé pour préparer un catalyseur pour la production d'un nitrile. Ce catalyseur peut être un oxyde complexe comprenant du molybdène, du vanadium, du tellure, de l'oxygène ainsi qu'au moins un autre élément qui peut être - entre autres éléments - du niobium ou de l'antimoine. Dans les exemples de cette demande de brevet sont décrites les préparations de catalyseurs contenant en outre de la silice.
La demande de brevet japonais n JP 4235153 concerne la production d'acrylonitrile à partir de propane et d'ammoniac, selon un procédé rédox.