INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le choix entre les diverses situations est facilité si l'on définit deux fonctions d'erreur qui sont les deux flux que l'on cherchera à minimiser. Ces fonctions d'erreur mesurent respectivement : - la quantité d'impureté (ImpEx) produite dans l'extrait provenant de la zone Zlplus la quantité d'impureté (ImpEx) produite dans l'extrait provenant de la zone Z2 ; -la quantité de paraxylène (PxRaf) dans le raffinat provenant de la zone Z3 plus la quantité de paraxylène (PxRaf) dans le raffinat provenant de la zone Z4.
Le problème est que ces calculs de flux ne peuvent pas être fait simplement dans le cas d'un procédé à contre courant simulé (CCS) où les points d'injection et de soutirage se déplacent périodiquement. Il faut donc remplacer ce procédé (CCS) par un procédé (CCR) à contre-courant réel, en considérant que le profil de concentration obtenu est celui d'un procédé (CCR).
On calcule les flux nets d'impuretés et de paraxylène Px en un point proche de l'extrait et du raffinat pour chacune des quatre zones, en sommant le
débit convectif de fluide, le débit convectif adsorbé (lié à la porosité des lits) et le débit diffusif de fluide (lié au gradient de la concentration).
L'optimiseur ne donne que le sens de variation de chacun d'eux. Aussi, en début de simulation, on applique de préférence des variations importantes de quelques % à chaque nouvelle sollicitation de l'optimiseur, ceci afin d'arriver rapidement à un réglage grossier. Et puis, au fur et à mesure que progresse la simulation, on réduit l'amplitude de ces variations de façon à converger vers une situation où chacun des débits ne variera quasiment plus, comme on peut l'observer sur la Fig.6.
Exemple On comprendra mieux l'intérêt du procédé selon l'invention en considérant l'exemple suivant.
On suppose une unité de séparation composée de 24 lits. Le solvant El est injecté en tête du lit 1, l'extrait Ex est soutiré en tête du lit 5, la charge F est injectée en tête du lit 16 et le raffinat Raf est soutiré en tête du lit 22. Ces positions d'injection ou d'extraction délimitent les quatre zones, Zl, Z2, Z3 et Z4.
La Fig.5 présente les profils de concentration en paraxylène (Px), méta et orthoxylènes (Mox) et en ethylbenzène (Eb).
Les débits optimisés sont les débits de recyclage QRec (calculé en zone Z1) et d'extrait QEx. Les débits de charge QF et d'éluant QEl sont imposés, celui de raffinat QRaf se déduit en faisant le bilan matière.
On remarque sur la Fig.5 que l'optimiseur a permis d'obtenir un réglage des débits tel que la séparation du Px et du Mox est effective. On voit que la
quantité de Mox (Mx et Ox) et de Eb qui passe dans l'extrait du lit 5 est presque nulle. De même la quantité de Px qui passe dans le raffinat du lit 22 est faible. Pour cela, l'optimiseur a modifié le débit d'extrait et de recyclage en zone Zl (Fig. 6).
Les Fig.7A, 7B montrent les évolutions parallèles obtenues au cours d'une optimisation, de la pureté (Fig.7A) et du rendement R (Fig.7B). La valeur de consigne de la pureté est Pc=0. 9975 et celle du rendement Rc, de 0. 95. On voit que la valeur moyenne du rendement R est en accord avec la valeur de consigne Rc alors que la pureté P a pu être maximisée (0. 9976), au delà de la valeur de consigne Pc.
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s Exemple 4e j 1 gTd'agent tensio-actif non ionique 25,1
Solution particulier selon l'exemple 3e comprenant, dans 1g de la première composante un litre d'eau, chimique de l'agent tensio-actif non 114,1 ionique particulier selon l'exemple 3e 1g de la deuxiéme composante chimique de l'agent tensio-actif non 25,3 ~~~~~~ ionique particulier selon l'exemple
'3e L~~~~~~----------~~~~~~l~3e~~~~~~--------------------------------~~~~~~l~~~~~~----------~J
Tableau 4 Ces exemples montrent donc bien l'avantage à mettre en #uvre un agent tensio-actif non ionique particulier selon l'invention dans des procédés de mouillage par comparaison avec l'une ou l'autre des composantes chimiques que comprend le dit agent tensio-actif.
Exemple 4f Cet exemple se propose d'illustrer un procédé de mise en oeuvre d'un agent tensio-actif non ionique particulier selon l'invention dans un procédé de traitement pigmentaire.
Le procédé de traitement pigmentaire est avantageusement mis en #uvre pour le traitement de semences.
Cet exemple permet également l'illustration de la capacité du dit agent tensio-actif de permettre, de manière avantageuse, une répartition uniforme du colorant employé.
On prépare tout d'abord, par simple mélange, une dispersion pigmentaire comprenant 125g d'un agent tensio-actif non ionique selon l'exemple 3a ; 650g d'eau ; 2g d'un agent anti-mousse siliconé ; 50g de propylène-glycol comme agent antigel ; 50g de kaolin comme support solide; 50g d'une poudre pigmentaire à base de Red 112 ; d'un composé épaississant et biocide sous la forme d'une solution à 2% de xanthane et d'un agent biocide ; d'un agent liant sous la forme d'un latex ; 5g de sel de tristyrylphénol polyéthoxylé comme agent dispersant.
De la même manière, on prépare une dispersion pigmentaire témoin comprenant 775g d'eau ; 2g d'un agent anti-mousse siliconé ; 50g de propylène-glycol comme agent antigel ; 50g de kaolin comme support solide; 50g d'une poudre pigmentaire à base de Red 112 ; d'un composé épaississant et biocide sous la forme d'une solution à 2% de xanthane et d'un agent biocide ; d'un agent liant sous la forme d'un latex ; 5g de sel de tristyrylphénol polyéthoxylé comme agent dispersant.
On procède ensuite séparément au traitement de deux lots de 1kg de semences chacun au moyen de 2ml de chacune des deux dispersions pigmentaires que l'on vient de préparer.
Les conditions d'application et de mesures, de même que les dispositifs mis en #uvre sont similaires à ceux de l'exemple 2g.
On aboutit finalement à un coefficient de variation de 63% pour la dispersion pigmentaire témoin alors que le coefficient de variation résultant du traitement au moyen de la dispersion pigmentaire comprenant de l'agent tensio-actif non ionique particulier selon l'invention est de 35%.
Ainsi, ce résultat particulièrement avantageux obtenu lors de la mise en #uvre du dit agent tensio-actif selon l'invention montre bien la capacité
de ce dernier à permettre un meilleur recouvrement des semences traitées.
Par ailleurs, cet agent tensio-actif particulier selon l'invention peut être associé à tout type d'autres substances, notamment de pesticides, afin d'en améliorer les caractéristiques de mouillage ou de recouvrement.
De plus, lors d'une telle association à une substance pesticide, une telle dispersion pigmentaire comprenant du dit agent tensio-actif selon l'invention améliore notablement la perception de la qualité du traitement phytosanitaire associé au recouvrement colorant.
Enfin, l'écriture de la loi des nceuds à l'entrée négative de l'amplificateur opérationnel 40 permet d'écrire la relation 8 Relation 8 ce qui, après résolution de la forme VoU;/VB = (c+1, permet d'écrire la relation 9 Relation 9 Le dispositif, objet de la présente invention, tel que décrit, permet ainsi d'obtenir une tension analogique égale à la somme des valeurs actives Vx, des tensions électriques de la suite de tensions électriques précitées.
On rappelle qu'en référence à la relation (2) précédemment mentionnée dans la description, chaque tension active Vxj a la valeur nulle pour bj bits de la valeur numérique à convertir égale à zéro et la valeur Vcc/2N-j pour bj = 1. Le mode de réalisation tel que décrit en relation avec la figure la donne entièrement satisfaction. Toutefois, ce mode de réalisation n'est pas 'Limitatif.
I1 est en effet possible de rendre la valeur de décalage de la tension analogique par rapport à la valeur 0 aussi petite que la moitié de la valeur de la tension analogique représentative du bit le moins significatif.
En effet, l'introduction de la valeur de décalage par l'intermédiaire des résistances permanentes de valeur R représentées en figure la, peut être comprise comme l'introduction d'un pseudo-bit de valeur 1, non pas relativement à la valeur numérique codée à convertir mais relativement à la valeur de la tension analogique finalement obtenue.
Dans ces conditions, un mode de réalisation préférentiel tel que représenté en figure lb, peut consister à rajouter un pseudo-bit ou bit fictif de rang j=-1 sur la figure lb, sur toutes les pluralités de circuits série introduits, tant au niveau des pluralités de circuits série 11, 21 que 41 représentés en figure la.
En outre, et de manière non limitative, pour la pluralité de circuits série 11 et 21 des circuits générateurs programmables 1 et des premiers circuits correcteurs 2, une résistance permanente R peut être ajoutée ou, le cas échéant, un pseudo-bit, noté b_2.
Dans ces conditions, et en référence à la figure lb, on comprend que le transcodage à la valeur zéro du pseudo-bit b_1 permet de se ramener à un fonctionnement analogue à celui de la figure la dans lequel toutefois la valeur de décalage de tension de la tension analogique est égale non plus à la moitié de la valeur du bit le moins significatif, mais au quart.
Au contraire, lorsque la résistance permanente R sur la figure lb est reliée par un interrupteur commandé par un pseudo-bit b_2, le convertisseur numérique/analogique, objet de la présente invention, permet de prévoir un fonctionnement sur un nombre variable de bits, le nombre de bits pouvant être amené ainsi à une valeur N+2, les pseudo-bits b_1 et b_2 pouvant effectivement participer à la conversion d'une valeur codée sur N+1 bits. Bien entendu, le nombre de circuits série de la pluralité de circuits série, tant dans les circuits générateurs programmables 1 que les premiers circuits correcteurs 2, n'étant pas limité.
Enfin, la valeur de la tension analogique convertie est comprise entre la valeur de la tension d'alimentation Vcc et la tension de référence, tension de masse. On comprend en particulier que la valeur de la tension analogique convertie atteint la valeur Vcc lorsque tous les bits bo à bN_1 = 1, cette valeur convergeant vers la valeur Vcc par valeur inférieure à la valeur près de la valeur de tension analogique image du bit le moins significatif. Pour cette raison, il est également possible d'alimenter la pluralité de ponts résistifs à partir d'une tension d'alimentation adaptée supérieure à la tension d'alimentation Vcc afin d'obtenir une plage de variation des valeurs converties entre la tension de référence, tension de masse, et une tension normalisée telle qu'une tension d'alimentation de circuit intégré par exemple.
Procédé de caractérisation du mouvement dans une suite d'images numérisées et dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé L'invention concerne un procédé de caractérisation du mouvement dans une suite d'images et un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé.
La détection et la caractérisation du mouvement dans une suite d'images a de nombreuses applications, notamment le recalage du fond d'une suite d'images représentant un objet en mouvement par rapport. à fond fixe qui parait en mouvement par suite du mouvement pro pre à caméra de prise de vues.
Le recalage du fond d'une suite d'images est uti lisé par exemple pour la poursuite d'une cible. La prise de vues étant réalisée au moyen d'une caméra portée par un véhicule en mouvement, elle fournit donc des images dont le fond parait en mouvement. Ces images sont numé risées puis sont traitées tout d'abord pour recaler le fond et ne laisser subsister que le mouvement la cible par rapport au fond fixe. Un traitement d'estima tion mouvement de la cible par rapport au fond fixe permet ensuite d'asservir un quelconque système d'arme ou un système de pilotage automatique de missile, par exemple.
De nombreux procédés de détection et de caractéri sation du mouvement dans une suite d'images sont connus. Notamment des procédés de mise en correspondance de motifs, consistant à retrouver dans une image un motif choisi dans une autre image et défini par ses valeurs de luminance ou par ses contours. Les contours sont ex traits puis modélisés par des segments de droite. La mise en correspondance de motifs consiste à mettre en correspondance, dans deux images successives, des mêmes segments et leurs relations géométriques : parallé lisme, colinéarité, ..., puis à estimer des paramètres traduisant cette correspondance.
Un autre type de procédé, dit de reconnaissance de formes, consiste à identifier des formes dans deux images consécutives, à en extraire des attributs, et à les comparer.
Un troisième type de procédé consiste à caracté riser le mouvement entre deux images consécutives en mo délisant, par des éqùations comportant un jeu de para mètres, la transformation géométrique reliant tous les léments d'une image aux éléments de l'autre image. La caractérisation du mouvement entre ces deux images con siste à déterminer la valeur du jeu de paramètres défi nissant la transformation géométrique reliant ces deux images. I1 est alors possible de calculer les valeurs de luminance d'une image recalée à partir de ces équations en remplaçant les paramètres par leur valeur.
TSAI et HUANG ont décrit un procédé de modélisation du mouvement apparent d'un objet rigide se déplaçant dans un espace à trois dimensions, dans : Estimating three-dimensional motion parameters of a rigid planar patch, IEEE transactions on acoustics, speech signal processing, vo1.ASSP-29, n 6, december 1981. Ce pro cédé de modélisation met en oeuvre deux équations com portant huit paramètres, pour caractériser la transfor mation d'une image en une autre. La caractérisation du mouvement entre deux images consécutives consiste à dé terminer la valeur des huit paramètres à partir des valeurs de luminance des deux images consécutives. Le procédé de TSAI et HUANG permet de modéliser une trans formation géométrique composée d'une translation, d'une rotation, d'un grandissement et d'une perspective, alors que les procédés connus ne permettent pas, en gé néral, de prendre en compte une rotation, un grandisse- ment et une perspective. Cette caractéristique est très importante dans l'application au recalage d'images pour une poursuite de cible, car l'image fournie par une caméra portée par un véhicule poursuivant une cible, est souvent affectée d'une rotation dont le centre est voi sin du centre de l'image, et d'un effet de grandissement et de perspective dû au rapprochement entre le véhi cule portant la caméra et la cible poursuivie.
ADN extra %, 'a d Mi-.Q) - 111 2 +* N ci ent de N ne solut ation su xtrait = 0) N M M 2: -IIS S 5 g S 3 1*5-=: bactérien chantillon persion et ries extraite =5 t! 0 **#> C 3 lif CI) s o (0 Effi
Microflore totale Microflore cultivable Actinomycètes Lyse directe Lyse en bloc bactéries/g sol sec cfu /g sol sec cultivables d'agarose d,e cfu/g sol sec ng ADN/ g sol ng ADN/ g sol sec sec Sans incubation Suspension de sol 1 3 109 (~ 0 1) 6.9 106 (~ 0 2) 8 6 106 (~ 1 2) Extrait cellulaire 1.9 108 (~ 0. 2) 4.1 106 (~ 1.5) 2.5 106 (~ 0 7) 333 (~ 35) 221 (~ 70) Efficacité d'extraction 15% 59% 38% Avec incubation dans extrait de levure 6% Suspension de sol 1 2 109( 0. 1) 7.6 107(~ 1.1) 6.6 107(~0.4) Extrait cellulaire 1 6 108( 0 3) 5.3 106(~ 14) 3. 7 106(~ 0.7) 344 (~ 30) 341 (~ 67) Efficacité d'extraction 13% 7% 5% ure e > CD "5 U Z uti S a I I 1 I -(0 -CD r ra ion a 1 (0 a5 w (C e - # CL -JE U o .U U7 (0,(D oloratio ase-Soj gar, apr@ e sur ge . z (6 U) # (D ombrer DS 0,0@ quantité quantifi@ (D G) m m o # CD ' ' a e
on avec la 03 "C nal d'hyb O) , et g nomycètes " 00%. "C 0 #c E 3-505 Me .0.....0)"" J--Q)(/)- .::; 0 ,ft O- -0) 1! des es P prod '0 a> .2 w "2 B 0) r risa asse so S Ca so
a- b- g- Gram+ Protéobactérie Protéobactérie Protéobactérie bas GC% Actinomycètes Streptomycètes s s s Extraction directe a 7.7 % (1.4) 5.3 % ( 0.5) 3.3 % ( 0.9) 3.1 % (~ 1.7) 14.7 % (0.6) 0.8 % (0.1) Extraction indirecte Lyse + CsCI 10.9% (1.4) 6.4% (1.4) 14.3% (1.4) 7.9% (1.4) 8.5% (1.4) 3.0% (1.4) Lyse en bloc 2.9% (1.4) 5.4 % (~ 1.4) 11.1 %(1.4) 8.0% (1.4) 11.3% (1.4) 2.6% (1.4) Lyse en bloc 6.3% (1.4) 7.5% (1.4) 17.0% (1.4) 18.1 %(1.4) 19.4% (1.4) 4.6% (1.4) + incubation YE crit dans article Frostega >CD ctio (0 .4#1 X (U fuge (protoco cn gstene, à force c -ë i~r , ex ns JE vs m LU m 0) >-
banque cosmidique tu c s o 0 Tableau 7 : Nr16S contenu Q U) quenc -0 (0 Q) '0 Diver
N pool Voisin identifié % de Voisin le plus proche % de (clone n le plus proche similarité (classification, référence) similarité a-Protéobactéries a24. 1 (2) Azospirillum brasilense 97.7% a4-a6-a7 (7) Azospirillum brasilense 95.4% a4-a6-a7 (23) Azospirillum brasilense 88. 9% Str L-87 (a-proteobactérie)' 89. 8% a52-a53-a5 (15) Azospirillum lipoferum 97.6% a49-a50-a51 (22) Agrobacterium tumefaciens 95.0% Clone JN15d (non publié) 95.5% a49-a50-a51 (11) Rhizobium sp 99.7% a4-a6-a7 (14) Rhizobium sp 99.7% a30-a31-a32 (7) Bradyrhizobium japonicum 99.4% a19-a20-a26 (5) Bradyrhizobium genosp 93 3% Clone DA122 (non publié) 95.9% a37-a38-a39 (6) Mesorhizobium sp. 98.9 % a19-a20-a26 (9) Bradyrhizobium sp 90.2% CloneS-26(aProtéobactérie)2 95.9% a46-a47-a48 (14) Phyllobacterium rubiacearum 97.6 %
ns l'a *0 e 1) 16S contenues ique ::s Z 0 0 E LEAU 7 ( @ces d'AI @que cos mI:l: c4 TA Diversité des séque la b
N pool Voisin identifié % de Voisin le plus proche % de (clone n ) le plus proche similarité (classification, référence) similarité a49-a50-a51 (1) Caulobacter henricii 97. 0% a1-a2-a3 (13) Caulobacter sp 96.3% a52-a53-a5 (8) Mesorhyzobium mediterraneum 92.1% Clone DA122 (non publié) 94. 8% a34-a35-a36 (3) Rhodobium orientis 91. 8% Clone (non publié) 95.1% a1-a2-a3 (4) Sphingomonas sp. 94. 7% Clone PAD23 (non publié) 95.1% a8-a9-a10 (13) Sphingomonas sp. 94.0% [gamma]-Protéobactéries a40-a41-a42 (13) Pseudomonas sp 98. 9% clone G26(g-Protéobactérie)3 99. 7% a15-a16-a17 (12) Lysobacter antibioticus 94. 4% clone vadinHA77(g-Protéo) 93. 6% a15-a16-a17 (5) Xanthomonas sp 93. 4% clone vadinHA77(g-Protéo)4 94. 6% a19-a20-a26 (13) Luteimonas mephitis 92. 9% Souche rJ15 (non publié) 93. 5% a46-a47-a48 (6) Methylobacter whittenburyi 88. 3% soil clone S-43(g-Protéo) 2 88.9 % a11-a12-a13 (11) Methylobacterwhittenburyi 88. 3% soil clone S-43(g-Protéo) 88. 9%
ns ra *0 ) contenues de C-4 CI) = (1) (t) CX I: T3 ;:] c E 0 rn S 0 M 03 0 (0 T s séq la -0 Diversité
N pool Voisin identifié % de Voisin le plus proche % de (clone n le plus proche similarité (classification, référence) similarité a34-a35-a36 (5) Methylococcus capsulatus 84.9% soil clone S-12 (d-Protéo) 85 6% a43-a44-a45 (10) Legionella birminghamensis 88.9% a8-a9-a10 (2) Lamprocystis roseopersicina 87. 5% Clone 2-100C14 (non publié) 95.1% p-Protéobactéries a27-a28-a29 (5) Rhodocyclus tenuis 90. 2% Clone OPB37 (b-protéo)5 91% 8-Protéobactéries a8-a9-a10 (18) Nannocystis exedens 92.0% a11-a12-a13 (5) Geobacter sulfurreducens 91.5% a27-a28-a29 (8) Desulfoacinum infernum 88. 4% Clone S-31 (d-Protéo) 89. 1 % a40-a41-a42 (6) Desulfivibrio aminophilus 85. 3% Clone S-34 (d-Protéo) 2 86.2% G+ bas GC% a23.1 Kurthia zopfii 97. 3% a25.1 Kurthia zopfii 97.2% a18.1 (22) Kurthia gipsonii 94.4% G+ bas GC% non identifié RS19 (non publié) 94.8%
s la banque cosmidiq EAU 7 (suite 6S contenue bzz u.1 ^ IJI Diversité des séquences
Actinomycètes a33. 1 Cellulomonas sp 99.5% a 14.7 Streptosporangium longisporum 99. 8% a 21.7 Arthrobater polychromogenes 99.2% non identifié RSW1 (non publié) a8-a9-a10 (7) Arthrobacter oxydans 983% actinomycète non identifié RSW1 (non publié) 98. 5% a27-a28-a29 (3) Arthrobacter oxydans 98.9% actinomycète non identifié RSW1 (non publié) 99.3% Acidobacterium ? a43-a44-a45 (4) Holophaga foetida 87.3% Clone 32-10 (Acidobacterium phylum)6 95.0% a27-a28-a29 (12) Desulfuromonas acetexigens 88. 8% Clone Sva0515 (Acidobacterium phylum)6 91.0% a37-a38-a39 (12) Desulfuromonas palmitatis 90. 3% Clone Sva0515 (Acidobacterium phylum)6 91. 5% a37-a38-a39 (14) Halothermothrix orenii 87.5% Clone ii3-7 93. 3% (Acidobacterium phylum)6 93.3% a8-a9-a10(9) Pelobacter carbinolicus 865% Clone ii3-15 92.6% (Acidobacterium phylum)6 92.6% a34-a35-a36(10) Nitrococcus mobilis 90.6% clone RB43 Hum) 6 93.7% (Acidobacterium phylum)6 93.7% Non classifié a22.1(19) Aerothermobacter marianas 89. 1% Eubacterie non identifiée (non publié) 93.4% 98 en s# .
N '0 (D erson et al (1996 - 4Godon et al (19 CL en 0) 1,'c' (6 GONZALEZ et al (1996) - Zhou et
TABLEAU 9 :
SéquencesDésignation SEQ ID N Sondes et amorces FGPS431 1 FGPS122 2 FGPS350 3 FGPS643 (T) 4 FGPS643 (C) 5 R499 R500 7 C501 8 FGPS516 FGPS517 10 FGPS518 11 FGPS612 12 FGPS669 13 FGPS618 14 FGPS614 15 FGPS615 16 FGPS616 17 FGPS621 18 FGPS617 19 FGPS680 20 FGPS619 21 63f 22 1387r 23 Oligo-1 (Exemple 10) 24 Oligo-2 (Exemple 10) 25 A1 26 A2 27 B1 28 B2 29 Acides nucléiques PKS-I Amb9 30 Amb12 31 Ery19 32 A9b12 33 A23G1 1-1 34 A26G1 1-2 35 A26G1-10 36
TABLEAU 9 (suite 1):Séquences
Les données de lignes courbes fermées peuvent être obtenues par création de données de surfaces planes puis obtention des lignes d'intersection des plans et de la
surface courbe de base.
Le procédé d'évaluation d'une surface courbe de base pour réflecteur de lampe de véhicule selon l'invention peut comporter en outre l'étape (e) de saisie d'informations de surfaces planes, ces informations définissant au moins le nombre de plans ou la distance comprise entre les plans. Les données de surfaces planes sont définies afin qu'elles correspondent à plusieurs plans, perpendiculaires à l'axe, qui correspondent à la distance et au nombre déterminés par
les informations de surfaces planes.
Le programme enregistré sur le support d'enregistrement
peut comporter en outre un second processus de saisie des-
tiné à la mise en oeuvre de l'étape (e).
Un système d'évaluation d'une surface courbe de base d'un réflecteur de lampe de véhicule selon l'invention peut comprendre en outre (7) un second dispositif de saisie d'informations de surfaces planes, ces informations définissant au moins la distance entre les plans ou le
nombre de plans.
Grâce à détermination de la distance comprise entre les surfaces planes à créer, il est possible de désigner le pas des lignes d'intersection destinées à représenter la forme schématique de la surface courbe de base. Par définition du nombre de surfaces planes, il est possible de désigner le nombre de lignes d'intersection destinées à représenter la forme schématique de la surface courbe de base. De cette
manière, il est possible de désigner les paramètres néces-