INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, les composés d'intérêt thérapeutique selon l'invention, ainsi que leurs sels et solvates physiologiquement acceptables, peuvent être formulés pour une administration par injection, inhalation ou encore par administration orale, buccale, parentérale ou rectale. Des techniques de préparation de compositions pharmaceutiques selon l'invention peuvent être aisément retrouvées par l'homme du métier, par exemple dans l'ouvrage Remmington's Pharmaceutical Sciences, Mead Publishing Co., Easton, PA, Etats-Unis.
Pour une administration systémique, on préférera l'injection, y compris les injections intramusculaires, intraveineuses, intrapéritonéales et sous-cutanées. Dans ce cas, les compositions pharmaceutiques selon l'invention peuvent être formulées sous forme de solutions liquides, de préférence dans des solutions ou tampons physiologiquement compatibles. PROCEDE DE DETECTION D'UNE ALTERATION DE LA TRANSCRIPTION DU GENE ABCA7 HUMAIN L'invention a en outre pour objet des procédés pour déterminer si un sujet présente un risque pour le développement d'une pathologie liée à un déficit dans le métabolisme des lipides, ou dans les processus impliquant le système immunitaire et l'inflammation.
De telles méthodes comprennent la détection, dans des cellules d'un échantillon biologique provenant du sujet à tester, de la présence ou de l'absence d'une altération génétique caractérisée par une altération dans l'expression d'un gène dont l'expression est régulée par le promoteur de ABCA7.
A titre illustratif, de telles altérations génétiques peuvent être détectées afin de déterminer l'existence d'une délétion d'un ou plusieurs nucléotides dans la séquence d'un acide nucléique régulateur d'ABCA7, de l'addition d'un ou plusieurs nucléotides ou encore de la substitution d'un ou plusieurs nucléotidiques dans ladite séquence SEQ ID ? 1, 2,3 ou 6.
Selon un mode particulier de réalisation d'un procédé de détection d'une altération de la transcription du gène ABCA7 chez un sujet, l'altération génétique est identifiée selon une méthode comprenant le séquençage de tout ou partie de la séquence SEQ ID NO1, ou alternativement de tout ou partie d'au moins la séquence SEQ ID D ? 2.
Or le problème de l'eau potable devient de plus en plus important dans des régions à population croissante peu industrialisées qui ne disposent souvent que d'eau impropre à la consommation.
Le brevet n FR 2 408 552 fait état d'une installation mobile de préparation d'eau potable dont les parties nécessaires pour cette préparation sont disposées dans un conteneur du commerce fabriqué en série, de dimensions conformes aux spécifications appropriées de l'Organisation Internationale de Normalisation (I. S. O. ). Les diverses parties de l'installation comportent en particulier un étage de séparation à filtres-presses, un filtre à charbon et un étage de dessalement ou démtnéralisation par osmose inverse sous pression.
Ce type d'unités ne permettent pas de fournir plus de 3 ou 4 mètres cubes par heure d'eau potable et les filtres-presses, ainsi que l'osmose inverse sous pression, sont de gros consommateurs d'énergie.
Le dispositif selon la présente invention a pour objectif de remédier à cet état de choses. Il permet en effet de réaliser des unités de traitement d'eau à consommation d'énergie réduite ayant un débit entre 5 et 200 m3/h, transportables
par véhicules de transport de conteneurs standards par voie maritime, routière ou ferroviaire, ou encore par hélicoptère, pouvant être déplacées ou utilisées temporairement à faible coût. De plus, contrairement aux stations classiques, les produits résiduels formées de boues contenant les coagulants et les floculants. ne sont pas chargées de substances toxiques introduits ou résiduels du procédé lui-même.
La structure d'une unité de traitement de l'eau comporte quatre sections installées chacune dans un ou plusieurs conteneurs de type standardisé transportables par les moyens connus de transport de conteneurs : une section de décantation avec injection de coagulant ou floculant et éléments spécifiques à structure incliné en nid d'abeille avec circulation de l'eau du bas vers le haut, un module de stockage intermédiaire de l'eau, un local technique et un module de filtration.
Sur le dessin annexé, donné à titre d'exemple non limitatif d'une des formes de réalisation de l'objet de l'invention, la figure 1 est un schéma de principe de l'installation de traitement de l'eau.
Le dispositif selon la figure 1 est constitué d'une installation de traitement de l'eau d'une capacité de 200 m3/h basée sur un procédé physico-chimique, occupant une surface totale d'environ 300 m2 et comportant quatre sections réparties dans des conteneurs standards aux normes ISO (Organisation Internationale de Normalisation).
La première section A est un module de décantation installé dans deux conteneurs de'12 mètres en parallèle travaillant ensembles en parallèle et comportant chacun trois compartiments : - Compartiment d'agitation rapide A1 à une vitesse de rotation d'environ 100-150 t/min pour assurer le mixage avec un coagulant ou un floculant tel que le sulfate d'aluminium At(SO3) 2 en poudre ou la silice activée, injecté par pompes doseuses.
- Compartiment d'agitation mécanique A2 à vitesse inférieure, par exemple 15-30 t/min sans ajout d'autres substances
- Compartiment de décantation A3 mécanique par lamelle en"nid d'abeille"avec séparation des boues par vannes à déclenchement programmé pour l'ouverture de celles-ci. Les lamelle forment des conduits parallèles inclinés à environ 550 par rapport à l'horizontale, parcourus de bas en haut par l'eau à traiter, et sur la paroi interne desquels se déposent les boues de décantation. Ces lamelle, sur lesquelles, sont constituées de plaque ondulées agrafées à surface non lisse, réalisées en polystyrène ou un autre matériau adapté à cette application. L'inclinaison peut varier en fonction de la qualité de l'eau à traiter, du débit et de la vitesse d'écoulement.
La deuxième section B est un module de stockage intermédiaire d'eau constitué d'un conteneur de 6 mètres renforcé avec parois métalliques de 4 à 6 mm d'épaisseur (l'épaisseur des parois des conteneurs commerciaux standards étant de 1,5 mm).
Elle forme un réservoir tampon permettant d'assurer un débit régulier vers la filtration et assure le besoin en eau de lavage des filtres. Elle permet en outre de minimiser les volumes pour le déplacement de l'installation car elle peut servir de conteneur de transport pour le matériel annexe de l'installation.
La troisième section C constitue un local technique séparé en trois compartiments ayant chacun, pour des raisons de sécurité, un accès séparé par des portes extérieures : - Un compartiment de soufflage C1 abritant des pompes soufflantes d'air pour le nettoyage des filtres de la quatrième section ; groupe d'injection de chlore gazeux, selon cet exemple (ou éventuellement chlore en galets lorsque les bouteilles de chlore gazeux ne sont pas disponibles dans les pays de destination).
- Un'compartiment d'injection C2 contnant des bacs de préparation et d'injection des coagulants/floculants pour la section A.
- Et un compartiment chlore C3 reçevant les équipements nécessaires pour assurer la distribution et le dosage du chlore gazeux CI (bouteilles).
Selon un second de ses aspects, l'invention concerne un gaz naturel liquéfié réfrigéré et un gaz combustible obtenus par l'un quelconque des procédés précédemment définis.
Selon un troisième de ses aspects, l'invention concerne une installation de réfrigération d'un gaz naturel liquéfié sous pression contenant du méthane et des hydrocarbures en C2 et supérieurs, comprenant des moyens pour effectuer une première étape (I) dans laquelle (la) on détend ledit gaz naturel liquéfié sous pression pour fournir un flux de gaz naturel liquéfié détendu, dans laquelle (Ib) on sépare ledit gaz naturel liquéfié détendu en une première fraction de tête relativement plus volatile, et une première fraction de pied relativement moins volatile, dans laquelle (Ic) la première fraction de pied constituée de gaz naturel liquéfié réfrigéré est collectée, dans laquelle (Id) on réchauffe, on comprime dans un premier compresseur et on
refroidit la première fraction de tête pour fournir une première fraction comprimée de gaz combustible qui est collectée, dans laquelle (le) on prélève de la première fraction comprimée une deuxième fraction comprimée qui est ensuite refroidie puis mélangée au flux de gaz naturel liquéfié détendu, caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens pour effectuer une deuxième étape (II) dans laquelle (lisa) la deuxième fraction comprimée est comprimée dans un second compresseur couplé à une turbine de détente pour fournir une troisième fraction comprimée, dans laquelle (IIb) la troisième fraction comprimée est refroidie puis séparée en une quatrième fraction comprimée et en une cinquième fraction comprimée, dans laquelle (IIc) la quatrième fraction comprimée est refroidie et détendue dans la turbine de détente couplée au second compresseur pour fournir une fraction détendue qui est ensuite réchauffée puis introduite à un premier étage à moyenne pression du compresseur, et dans laquelle (IId) la cinquième fraction comprimée est refroidie puis mélangée au flux de gaz naturel liquéfié détendu.
Selon une première variante conforme à son troisième aspect, l'invention concerne une installation comprenant des moyens pour séparer le flux de gaz naturel liquéfié détendu avant l'étape (Ib) en une deuxième fraction de tête et en une deuxième fraction de pied, en ce qu'elle comprend des moyens pour réchauffer puis introduire la deuxième fraction de tête dans le premier compresseur à un deuxième étage à moyenne pression intermédiaire entre le premier étage à moyenne pression et un étage à basse pression, et en ce qu'elle comprend des moyens pour séparer la deuxième fraction de pied en la première fraction de tête et en la première fraction de pied.
Selon un premier mode de réalisation conforme à son troisième aspect, l'invention concerne une installation dans laquelle la première fraction de tête et la première
fraction de pied sont séparées dans un premier ballon séparateur.
Selon un deuxième mode de réalisation conforme à son troisième aspect, l'invention concerne une installation dans laquelle la première fraction de tête et la première fraction de pied sont séparées dans une colonne de distillation.
Selon un mode de réalisation conforme à la première variante de son troisième aspect, l'invention concerne une installation dans laquelle le flux de gaz naturel liquéfié détendu peut être séparé en la deuxième fraction de tête et en la deuxième fraction de pied dans un deuxième ballon séparateur.
Selon son deuxième mode de réalisation conforme à son troisième aspect, l'invention concerne une installation dans laquelle la colonne de distillation comporte au moins un rebouilleur latéral et/ou de fond de colonne, en ce que du liquide prélevé sur un plateau de la colonne de distillation circulant dans ledit rebouilleur est réchauffé dans un deuxième échangeur thermique puis est réintroduit dans la colonne de distillation à un étage inférieur audit plateau, et en ce que le flux de gaz naturel liquéfié détendu est refroidi dans ledit deuxième échangeur thermique.
Selon un troisième mode de réalisation conforme à son troisième aspect, l'invention concerne une installation dans laquelle le refroidissement de la première fraction de tête et de la fraction détendue, et le réchauffement de la quatrième fraction comprimée et de la cinquième fraction comprimée, s'effectue dans un seul premier échangeur thermique.
Selon la première variante conforme à son troisième aspect, l'invention concerne une installation dans laquelle la deuxième fraction de tête est réchauffée dans le premier échangeur thermique.
L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci
apparaîtront plus clairement au cours de la description qui va suivre en se référant aux dessins schématiques annexés, donnés uniquement à titre d'exemple non limitatif et dans lesquels : La figure 1 représente un schéma synoptique fonctionnel d'une installation de liquéfaction de gaz naturel conforme à un mode de réalisation de l'art antérieur ; La figure 2 représente un schéma synoptique fonctionnel d'une installation de déazotation de gaz naturel liquéfié conforme à un premier mode de réalisation de l'art antérieur ; La figure 3 représente un schéma synoptique fonctionnel d'une installation de déazotation de gaz naturel liquéfié conforme à un deuxième mode de réalisation de l'art antérieur ; - Les figures 4,5, 6 et 7 représentent des schémas synoptiques fonctionnels d'installations éventuellement de déazotation de gaz naturel liquéfié conforme à des modes de réalisation préférés de l'invention.
Sur ces sept figures, on peut notamment lire les symboles FC qui signifie contrôleur de débit , GT qui signifie turbine à gaz , GE qui signifie générateur électrique , LC qui signifie contrôleur de niveau de liquide , PC qui signifie contrôleur de pression , SC qui signifie contrôleur de vitesse et TC qui signifie contrôleur de température .
Par souci de clarté et de concision, les conduites utilisées dans les installations des figures 1 à 7 seront reprises par les mêmes signes de référence que les fractions gazeuses qui y circulent.
En se rapportant à la figure 1, l'installation représentée est destinée à traiter, de façon connue, un gaz naturel séché, désulfuré et décarbonaté 100, pour l'obtention de gaz naturel liquéfié 1, en général disponible à une température inférieure à moins 120oC.
l'invention, un gaz naturel liquéfié 1 riche en azote, pour l'obtention d'une part, d'un gaz naturel liquéfié refroidi et pauvre en azote 4, et d'autre part, d'un gaz combustible comprimé riche en azote 5.
Cette installation comporte des éléments communs à la figure 3, notamment la détente et le refroidissement du GNL 1 pour l'obtention du flux de GNL détendu 2. De même, la séparation en la première fraction de tête 3 et en la première fraction de pied 4 s'effectue de manière similaire dans la colonne Cl. Enfin, le flux de gaz combustible 5 est obtenu, comme précédemment, par compressions et refroidissements successifs. A la différence du procédé présenté sur la figure 3, une deuxième fraction comprimée 6, prélevée sur la première fraction de gaz comprimé 5 alimente un compresseur XK1 couplé à une turbine de détente XI pour l'obtention d'une troisième fraction comprimée 7. Celle-ci est refroidie dans un réfrigérant à eau 24, puis est séparée en une quatrième fraction comprimée 8 et en une cinquième fraction comprimée 9.
La quatrième fraction comprimée 8 est refroidie dans l'échangeur thermique El pour fournir une fraction 25 qui est détendue dans la turbine XI. La turbine XI fournit un flux détendu 10 qui est réchauffé dans l'échangeur El pour donner un flux détendu réchauffé 26. Ce flux détendu réchauffé 26 est introduit à un étage à moyenne pression 11 du compresseur Kl.
La cinquième fraction comprimée 9 est refroidie dans l'échangeur thermique El pour fournir une fraction 22 qui est détendue dans une vanne 23 puis est mélangée à la fraction de GNL détendue 2.
Le détendeur XI comporte une vanne de guidage d'entrée 27, permettant, par la variation de l'angle d'introduction du flux 25 sur les aubes de la turbine XI, de faire varier la vitesse de rotation de cette dernière, et par conséquent de faire varier la puissance délivrée au compresseur XK1.
En se rapportant maintenant à la figure 5, l'installation représentée est destinée à traiter, à l'aide d'un dispositif conforme au procédé de l'invention, un gaz naturel liquéfié 1 de préférence riche en azote, pour l'obtention d'une part, d'un gaz naturel liquéfié refroidi et pauvre en azote 4, et d'autre part, d'un gaz combustible comprimé 5 riche en azote, dans le cas où le gaz naturel liquéfié 1 en contient.
Cette installation comporte des éléments communs à la figure 4, notamment la production, par une colonne de distillation Cl d'une première fraction de tête 3, et d'une première fraction de pied 4. De façon similaire, la première fraction de tête 3 est comprimée dans un compresseur Kl et refroidie dans des réfrigérants 31-34 pour l'obtention d'une première fraction comprimée 5. Une deuxième fraction de prélèvement 6 est soutirée de la première fraction comprimée 5 pour être comprimée dans un compresseur XK1 couplé à une turbine de détente XI, qui produit en sortie une troisième fraction comprimée 7.
Cette dernière est séparée en une quatrième fraction comprimée 8 et en une cinquième fraction comprimée 9.
Le détendeur XI comporte une vanne de guidage d'entrée 27, dont la fonction a été définie dans la description de la figure 4.
A la différence de la figure 4, l'installation représentée sur la figure 5 comporte en outre un ballon séparateur V2 dans lequel le flux de gaz naturel détendu 2 est séparé en une deuxième fraction de tête 12 et une deuxième fraction de pied 13.
La deuxième fraction de tête 12 est réchauffée dans l'échangeur El puis est introduite dans un étage à moyenne pression 14 du compresseur Kl, à une pression intermédiaire entre la pression d'entrée de l'étage basse pression 15 et celle de l'étage moyenne pression 11.
La deuxième fraction de pied 13 est refroidie dans un échangeur E2 pour produire une fraction de GNL refroidi 20. Cette dernière fraction est détendue et refroidie dans une vanne 28 pour produire une fraction de GNL détendu et refroidi 29. L'ouverture de la vanne 28 est commandée par un contrôleur de niveau de liquide contenu dans le ballon V2. Le flux 29 est alors introduit dans la colonne CI pour y être séparé en la première fraction de tête 3 et en la première fraction de pied 4.
Comme indiqué lors de la description de la figure 4, la colonne CI comporte un rebouilleur 16, qui prélève du liquide contenu sur un plateau 17 de la colonne Cl pour le réchauffer dans l'échangeur E2 par échange de chaleur avec le flux 13, et l'introduire en pied de colonne. De même, la première fraction de pied 4 est pompée par une pompe Pl et traverse une vanne 19 dont l'ouverture est commandée par un contrôleur de niveau de liquide présent dans le fond de la colonne Cl.
En se rapportant maintenant à la figure 6, l'installation représentée est destinée à traiter, à l'aide d'un dispositif conforme au procédé de l'invention, un gaz naturel liquéfié 1 de préférence pauvre en azote, pour l'obtention d'une part, d'un gaz naturel liquéfié refroidi et pauvre en azote 4, et d'autre part, d'un gaz combustible comprimé 5 riche en azote, dans le cas de l'utilisation d'un GNL 1 riche en azote.
dans le conduit d'admission 24.
Lors d'un fonctionnement du moteur à faible ou moyenne 1o charge, la section de l'orifice d'entrée 32 de la soupape 36 est suffisante pour permettre le passage de la quantité d'air nécessaire à la combustion de la charge carburée. La seconde soupape 38 obture alors le second orifice d'entrée 34 et le système d'admission selon l'invention permet l'introduction, dans la chambre de combustion 22, de la quantité d'air nécessaire
animée d'un mouvement de swirl élevé.
Lors d'un fonctionnement du moteur à forte charge, la présence des première 70 et seconde 76 protubérances défavorisent le décollement de la couche limite et oriente le flux d'air, ce qui augmente la formation du mouvement de swirl par le
Le mouvement tourbillonnaire de swirl important permet de favoriser le mélange de l'air et du carburant dans la chambre de
combustion 22 et d'améliorer les performances du moteur.
La figure 5 illustre en perspective un système d'admission qui comporte notamment un premier 28 et un second 30 tronçons aval qui comportent chacun une première 70 et une seconde 76 protubérances. Ils peuvent être symétriques par rapport à un plan P médian. Cette symétrie permet par exemple, lors de certaines conditions de fonctionnement du moteur qui ne nécessitent pas de mouvement tourbillonnaire de swirl, d'ouvrir de façon identique la première et la seconde soupapes 36 et 38. Ainsi les mouvements tourbillonnaires de swirl provoqués par chacun des flux issus du B798 Il premier 32 et du second 34 orifices d'entrée s'annulent mutuellement. Le conduit d'admission 24 décrit précédemment comporte deux tronçons aval 28 et 30 qui débouchent chacun dans la chambre de combustion par un orifice d'entrée 32 et 34 respectivement. Cependant, une telle réalisation n'est pas limitative, le système d'admission d'air pouvant comporter un conduit d'admission débouchant dans la chambre de combustion
par un orifice d'entrée unique obturé par une soupape.
COMPOSANT D'OPTIQUE OU DE STYLE POUR DISPOSITIF
D'ECLAIRAGE OU DE SIGNALISATION POUR VEHICULE AUTOMOBILE
La présente invention concerne le domaine des dispositifs d'éclairage et de signalisa-
tion pour véhicules automobiles.
De nombreux cas peuvent se présenter dans lesquels l'espace disponible n'est pas suf-
fisant pour implanter une fonction de signalisation. C'est le cas par exemple lorsque plusieurs fonctions doivent être regroupées dans un même ensemble de volume réduit, par exemple un
la figure 15 on présente la réflectivité des états tordus R(dO- correspondants (des résultats similaires sont obtenus pour dO+;z ). L'homme de l'art comprendra grâce à ces figures que l'introduction d'un faible déphasage positif (8 - 15 ) permet de diminuer encore l'épaisseur de la couche de cristal liquide 30.
Pour un déphasage plus grand, l'état clair e n> @r devient progressivement moins lumineux 6t fortement coloré, ce qui diminue la qualité optique de l'afficheur.
Sur figure 16 on présente les réflectivités des deux états et dO--ir calculées pour dO-- -25,4 , P=30 , & -- 15 , Âo=560nm, eÂo)=0 en fonction de #o/Â. Cette configuration optimisée à une qualité optique comparable au cas sans compensateur 60 (8,=0), tout en permettant d'utiliser une épaisseur de la couche de cristal liquide 30 plus fine d'environ 15%.
Dans les calculs qui précèdent, on suppose la dispersion ddnJdÂ compensateur 60 est similaire à celle ddn/dÂ cristal liquide 30 lui-même. pratique, le choix judicieux de la dispersion compensateur 60 (par exemple avec le signe opposé) peut donner des avantages supplémentaires, notamment une dispersion plus faible l'état noir du dispositif et donc un meilleur contraste en lumière blanche.
Exemple de réalisation: Un exemple non limitatif du dispositif proposé dans la présente invention été réalisé et étudié par les inventeurs. Pour démontrer ses avantages il a été comparé à une cellule bistable par cassure d'ancrage optimisée pour l'affichage en transmission.
Dans les deux cas un des ancrages sur les surfaces 40 est fort et avec un angle d'inclinaison d'environ 30 (évaporation rasante de SiO à 85 ). Sur l'autre surface un ancrage planaire plus faible a été imposé par évaporation de SiO à 75 . Le nématique commercial 5CB (Merck) a été chiralisé rajoutant le dopant chiral S 811 (Merck). concentration retenue pour chacune des deux cellules a été adaptée pour obtenir un pas spontané du mélange Po=4.d (d=1.5 gm pour la cellule transmission conforme à l'état de la technique et d=0.85 Nm pour la cellule en réflexion conforme à la présente invention).
Les seuils statiques de cassure de l'ancrage mesurés sur la lame d'ancrage faible pour les deux cellules ont été comparables (E,= 7 Vlgm ). La commutation reproductible entre les deux états bistables U et T était réalisée avec les mêmes signaux électriques pour les deux dispositifs, mais avec des tensions très différentes : U=18 V pour la cellule en transmission conforme à l'état de la technique (d=1.5 gm) et U=8 V pour la cellule en réflexion proposée dans la présente invention (d=0.85 gm). Les temps de relaxation optique après la commutation, mesurés dans la cellule en réflexion conforme à la présente invention (z= 2 ms) sont aussi très inférieurs à ceux dans la cellule en transmission conforme à l'état de la technique (T= 6 ms). Ces résultats confirment le grand intérêt appliqué que représente la configuration en réflexion proposée dans la présente invention.
Bien entendu la présente invention n' pas limitée aux modes de réalisation qui viennent d'être décrits, mais 'étend à toutes variantes conformes à son esprit.
[ 1 ] FR-A-2 740 894 [ 2 ] Appl. Phys. Lett. 51 (18) Nov 1987 Optical properties of général twisted nematic liquid-crystal displays , H. L. Ong