INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
trempée qui comprend les dents descend seulement vers 1 intérieur d'environ 1 millimètre en-dessous des dents. Dans tout ce qui précède le système de liaison selon la présente invention assure une liaison de la couronne sur le volant ou son support qui concarne au moins partiellement la surface périphérique extérieure 1'U du volant 1 et la surface périphérique intérieure 13 la couronne 2. On a vu dans les exemples décrits ci-dessus que mot partiellement doit être interprété géométriquempent et signifie que la surface de liaison s'étend sur une partie au moins, dans la direction périphérique comme dans la direction axial , des surfaces périphériques 10 et 13. Bien entendu, la présente invention n' pas limitée aux modes de réalisation que l'on vient de décrire, et on peut apporter à ceux-ci de nombreux changements et modifications sans sortir du domaine de l'invention. On peut ainsi prévoir d'autres moyens connus pour faciliter le contact glissant entre les régions -Lia et 14a à la place du revêtement 22. On pourrait ainsi o#_ deux régions, ou déposer un matériau p -ir ces an@ifrict_on métallique ou plastique. On pourrait aussi renoncer à de tels moyens.
La présente invention est relative à un joint articulé destiné, notamment, à relier entre elles deux conduites d'écoulement de fluide liquide ou gazeux.
De tels joints sont utilisés dans certains domaines tels que l'aéronautique ou l'automobile lorsqu'il est nécessaire, au montage ou en service, de permettre un débattement angulaire entre deux conduites.
On connaît du document FR 2 625 546 un joint articulé permettant d'assurer une telle liaison, comprenant: - un embout femelle présentant une partie dont la face intérieure est sphérique, - un embout mâle reçu dans l'embout femelle et présentant un épaulement au voisinage de son extremité, - une bague enfilée sur ledit embout mâle, dont la face extérieure est sphérique, et - un soufflet élastique interposé entre ledit embout femelle et ledit embout mâle pour solliciter ledit épaulement en appui contre ladite bague et ladite face extérieure de ladite bague contre ladite face intérieure de ladite partie.
Le soufflet de ce joint articulé, est métallique, permet de rappeler élastiquement deux embouts dans l'alignement l'un de l'autre.
CONVERTISSEUR NUMERIQUE/ANALOGIQUE AUTOPROGRAI44AHLE A EXECUTION IMMEDIATE L'invention concerne un convertisseur numérique/ analogique à exécution immédiate.
Les convertisseurs numériques /analogiques actuels présentent un temps de conversion de l'ordre de plusieurs centaines de nanosecondes, en raison de l'existence de circuits analogiques, destinés à restituer la tension analogique convertie par intégration.
Afin de réduire ce temps de conversion, des solutions consistant à diminuer les capacités d'intégration ont été proposées. Ces solutions présentent toutefois un effet limité, dans la mesure où une telle réduction se heurte au principe même du mode opératoire de ces systèmes.
La présente invention a pour objet de remédier aux inconvénients et limitations des convertisseurs numériques /analogiques de l'art antérieur par la mise en couvre d'un convertisseur numérique/analogique à exécution immédiate, dans lequel le temps de réponse n'excède pas le temps de commutation cumulé de modules de circuits amplificateurs linéaires.
Un autre objet de la présente invention est également la mise en couvre d'un convertisseur numérique/analogique autoprogrammable, dans lequel le processus d'autoprogrammation est directement conduit par la valeur numérique à convertir en valeur analogique.
Le convertisseur numérique /analogique à exécution immédiate, objet de la présente invention, permet de convertir une valeur numérique à convertir codée sur N bits en une tension analogique, de valeur comprise entre une tension électrique d'alimentation Vcc et une tension de référence, la tension de masse.
Il est remarquable en ce qu'il comporte au moins des circuits générateurs programmables d'un courant électrique image proportionnel à la somme des valeurs actives de tensions électriques d'une suite de N tensions électriques constituant une progression géométrique de raison 1-# et formant une image analogique du poids des bits entre le bit le plus significatif et le bit le moins significatif sur lesquels la valeur numérique à convertir est codée, les valeurs actives correspondant aux valeurs pour lesquelles l'image analogique du poids des bits de la valeur numérique à convertir correspond à un bit de valeur 1. Il comporte également des premiers circuits correcteurs programmables recevant le courant électrique image et permettant d'engendrer une première tension analogique corrigée programmée proportionnelle à la différence entre la tension d'alimentation Vcc et la somme pondérée des valeurs actives de tensions électriques de la suite de tensions électriques, le terme de pondération de la somme pondérée étant inversement proportionnel au nombre de bits à la valeur 1 de la valeur numérique à convertir, et des deuxièmes circuits correcteurs recevant la première tension analogique corrigée programmée et permettant d'engendrer une deuxième tension analogique corrigée programmée, sensiblement égale en grandeur et en signe à la somme pondérée des valeurs actives de tensions électriques de la suite de tensions électriques. Il comporte enfin des troisièmes circuits correcteurs recevant la deuxième tension analogique corrigée programmée et permettant d'appliquer un gain programmé, égal à l'inverse du terme de pondération, ceci permettant d'engendrer la tension analogique comprise entre la tension d'alimentation et la tension de référence, valeur égale à la somme des valeurs actives de tensions électriques de la suite de tensions électriques.
La Demanderesse a constaté en premier lieu que comportement du feu allumé, observé de l'extérieur par observateur qui se déplace horizontalement, était fonction des valeurs relatives du pas horizontal P1 des prismes 31 et du pas horizontal P2 des tores 32.
Elle a par ailleurs constaté que le phénomène de moirage décrit plus haut, et qui s'explique par des conjonctions indésirables entre les angles des pinceaux lumineux A, ..., K après traitement par la plaque 30, pouvait être sensiblement atténué si l'on choisissait pas respectifs P1 et P2 des prismes 31 et des tores 32 telle sorte qu'ils satisfassent la relation suivante P2 k# P1. (N + 3z) Où N est un entier égal ou supérieur à 1. Enfin, plus précisément, la Demanderesse a constaté que l'effet de moirage précité était encore mieux atténué, si l'on choisissait P2 non pas strictement égal à P1 (N + 1-i , mais légèrement différent de cette valeur, avec typiquement un décalage de l'ordre de 3 à 15% de la valeur de P1, en défaut ou en excès.
Dans un exemple concret, on peut choisir exemple P2 = 2, 6 x P1 (ce qui correspond à N = 2 et décalage de figure 4 représente schématiquement vision qu'aura un observateur de la luminosité d'une série de tores adjacents TN à TN+9 lorsqu'il observe la plaque 30 selon les directions d'observations indiquées dans la partie gauche de la figure, avec la relation précitée entre Pl et P2.
Chaque carré d'une ligne représente un tore, et la ligne représente, respectivement par l'absence de hachures, la présence de hachures espacées et présence de hachures plus serrées, l'aspect très lumineux, moyennement lumineux, ou faiblement lumineux, sombre, du tore considéré.
On observe qu'en parcourant les différentes lignes les unes après les autres de haut en bas ou de bas en haut, ce qui est représentatif d'un déplacement horizontal d'un observateur devant le feu, on observe sensiblement aucun mouvement régulier d'un motif zones sombres et claires alternées, mais plutôt une évolution relativement aléatoire. Dans la pratique, cela se traduit pour l'observateur par un certain scintillement des tores de la plaque 30, mais sans effet de moirage perceptible. L'effet de moirage a en fait été brouillé. Par comparaison, la figure 5 illustre le cas où le rapport entre les pas P2 et Pl est égal à 2,2, soit en dehors des valeurs préconisées selon la présente invention.
On observe nettement dans de cas, lorsque l'on parcourt les lignes de haut en bas ou de bas en haut, un déplacement régulier d'une alternance de zones sombres et claires, qui est révélateur d'un moirage indésirable.
(Il est important d'observer ici qu'alors que représentation des figures 4 et 5 illustre le théorique d'un rayonnement incident parfait , le fait que la source lumineuse ait des dimensions dans pratique non négligeables fait que les nuances luminosités pourront être sensiblement plus fines).
Bien entendu, la présente invention n'est nullement limitée ' la forme de réalisation décrite et représentée, mais l'homme de l'art saura y apporter de nombreuses variantes ou modifications. En particulier, la présente invention s'applique à l'atténuation des effets de moire aussi bien en direction horizontale qu'en direction verticale.
L'invention s'applique également à un feu dans lequel éléments déviateurs sont formés à la surface d'un dispositif réfléchissant tel qu'un réflecteur
Biopolymer synthesis on polypropylene supports-I.
Oligonucleotides. Analytical Biochemistry 217 :306-310, 1994.
Doc. 8 : Noy, A., Vezenov, D. V., Kayyem, J. F., Meade, T.J., and Lieber, C.M. Stretching and breaking duplex DNA by chemical force microscopy.
Chem. Biol. 4(7):519-527, 1997.
Doc. 9 : Pease, A.C., Solas, D., Sullivan, E. J., Cronin, M.T., Holmes, C. P., and Fodor, S.P. Light- generated oligonucleotide arrays for rapid DNA séquence analysis. Proceedings of the National Academy of Sciences USA 91 :5022-5026, 1994.Doc. 10 : Porath, J., Carlsson, J., Olsson, I., and Belfrage, G. Metal chelate affinity chromatography, a new approach to protein fractionation. Nature 258(5536):598-599, 1975.
ANNEXE Liste de séquences (1) INFORMATIONS GENERALES : (i) DEPOSANT : (A) NOM : BIOMERIEUX S.A.
(B) RUE : Chemin de l'Orme (C) VILLE : Marcy-l'Etoile (E) PAYS : France (F) CODE POSTAL : 69280 (G) TELEPHONE : (33) 78.87.20.00 (H) TELECOPIE : (33) 78.87.20.90 (ii) TITRE DE L'INVENTION: Procédé d'analyse de la prédisposition génétique d'un patient à au moins une maladie génétique (iii) NOMBRE DE SEQUENCES : 19 (iv) FORME DECHIFFRABLE PAR ORDINATEUR : (A) TYPE DE SUPPORT : Floppy disk (B) ORDINATEUR : IBM PC compatible (C) SYSTEME D'EXPLOITATION : PC-DOS/MS-DOS (D) LOGICIEL : PatentIn Release #1.0, version #1.30 (OEB) (2) INFORMATION SUR LA SEQ ID NO 1 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE : (A) LONGUEUR : 18 nucléotides (B) TYPE : acide nucléique (il) TYPE DE MOLECULE : acide nucléique (iii) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (D) AUTRES INFORMATIONS : séquence issue du HLA DR (iv) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 1
TTCGACAGCG ACGTGGGG 10 (3) INFORMATION SUR LA SEQ ID NO 2 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE : (A) LONGUEUR : 20nucléotides (B) TYPE : acide nucléique (ii) TYPE DE MOLECULE : acide nucléique (iii) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (A) NOM/CLE : amorce (D) AUTRES INFORMATIONS : (xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 2 TATGAAACTT ATGGGGATAC 10 20 (4) INFORMATION SUR LA SEQ ID NO 3 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE : (A) LONGUEUR : 16 nucléotides (B) TYPE : acide nucléique (il) TYPE DE MOLECULE : acide nucléique (iii) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (A) NOM/CLE : (D) AUTRES INFORMATIONS : séquence issue du HLA DR (xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 3 GATACTTCTA TCACCA 10
(5) INFORMATION SUR LA SEQ ID NO 4 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE : (A) LONGUEUR : 15 nucléotides (B) TYPE : acide nucléique (ii) TYPE DE MOLECULE : acide nucléique (iii) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (A) NOM/CLE : (B) AUTRES INFORMATIONS : séquence issue du HLA DR (xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 4 GAGCAGAAIC GG ICC 10 (6) INFORMATION SUR LA SEQ ID NO 5 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE : (A) LONGUEUR : 15 nucléotides (B)TYPE : acide nucléique (ii) TYPEDE MOLECULE : acide nucléique (iii) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (A) NOM/CLE : (D) AUTRES INFORMATIONS : séquence issue du HLA DR (xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 5 CTGGAAGACG AICGG 10 (7) INFORMATION SUR LA SEQ IDNO 6 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE : (A) LONGUEUR : 18 nucléotides (B) TYPE : acide nucléique (ii) TYPE DE MOLECULE : acide nucléique
(iii) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (A) NOM/CLE : amorce (B) AUTRES INFORMATIONS : séquence issue du HLA DR (xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 6 AGCAIAIGCI GGICIAII 10 (8) INFORMATION SUR LA SEQ ID NO 7 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE : (A) LONGUEUR : 18 nucléotides (B) TYPE : acide nucléique (ii) TYPE DEMOLECULE : acide nucléique (iii) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (A) NOM/CLE : (D) AUTRES INFORMATIONS : séquence issue du HLA DR (xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 7 CAGAGGCGIG IIICIGTG 10 (9) INFORMATION SUR LA SEQ ID NO 8 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE : (A) LONGUEUR : 15 nucléotides (B) TYPE : acide nucléique (ii) TYPE DE MOLECULE : acide nucléique (iii) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (A) NOM/CLE : (D) AUTRES INFORMATIONS : séquence issue du HLA DR
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 8 GCCTAGCGCC GAGTA 10 (12) INFORMATION SUR LA SEQ ID NO 9 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE : (A) LONGUEUR : 18 nucléotides (B) TYPE : acide nucléique (il) TYPE DE MOLECULE : acide nucléique (iii) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (A) NOM/CLE : (D) AUTRES INFORMATIONS : séquence issue du HLA DR (xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 11 TGGCAGCTTA AGTTTGAA 10 (13) INFORMATION SUR LA SEQ ID NO 10 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE : (A) LONGUEUR : 16 nucléotides (B) TYPE : acide nucléique (il) TYPE DE MOLECULE : acide nucléique (111) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (A) NOM/CLE : (D) AUTRES INFORMATIONS : séquence issue du HLA DR (xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 12 TACTCTACGT CTGAGT 10
(14) INFORMATION SUR LA SEQ ID NO 11 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE : (A) LONGUEUR : 17 nucléotides (B) TYPE : acide nucléique (ii) TYPE DE MOLECULE : acide nucléique (iii) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (A) NOM/CLE : (D) AUTRES INFORMATIONS : séquence issue du HLA DR (xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 13 CAGCCTAAGA GGGAGTG 10 (15) INFORMATION SUR LA SEQ ID NO 12 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE : (A) LONGUEUR : 18 nucléotides (B) TYPE : acide nucléique (ii) TYPE DE MOLECULE : acide nucléique (iii) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (A) NOM/CLE : (D) AUTRES INFORMATIONS : séquence issue du HLA DR (xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 14 IAGGTIGACA ICGTGTGC 10 (16) INFORMATION SUR LA SEQ ID NO 13 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE : (A) LONGUEUR : 15 nucléotides (B)TYPE : acide nucléique (il) TYPE DE MOLECULE : acide nucléique
(iii) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (A) NOM/CLE : (D) AUTRES INFORMATIONS : séquence issue du HLA DR (xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 15 GGAGGAGGTT AAGTT 10 (17) INFORMATION SUR LA SEQ ID NO 14 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE : (A) LONGUEUR : 14 nucléotides (B) TYPE : acide nucléique (ii) TYPE DE MOLECULE : acide nucléique (iii) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (A) NOM/CLE : (D) AUTRES INFORMATIONS : séquence issue du HLA DR (xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 16 CTCTACGGGIGAGT 10 (18) INFORMATION SUR LA SEQ ID NO 15 : (i) CARACTERISTIQUES DE LA SEQUENCE .
(A) LONGUEUR : 16nucléotides (B) TYPE : acide nucléique (ii) TYPE DE MOLECULE : acide nucléique (iii) HYPOTHETIQUE : non (ix) CARACTERISTIQUES : (A) NOM/CLE : (D) AUTRES INFORMATIONS : séquence issue du HLA DR
(xi) DESCRIPTION DE LA SEQUENCE : SEQ ID NO 19 CCGGGTGGAC AACIAC
PROCÉDÉ SYSTÈME DE FORMATION EN LIGNE PERMETTANT DE SOUTENIR L'ATTENTION DE L'UTILISATEUR
La quantité de carburant Q1 consommée au cours du cycle n i de durée T est Q1 = K La figure 5 représente l'évolution de masse de suies au cours du temps. Trois cycles de stockage de régénération de durée T égale sont reproduits.
La masse de suies stockée MS dans le filtre à particules 16 entre deux régénérations s'écrit sous la forme d'une fonction linéaire du temps t: MS = a.*t avec a qui est un coefficient de remplissage du filtre à particules 16 qui dépend du fonctionnement du moteur 12.
La figure 6 représente évolution de la quantité de carburant Q2i liée à la présence du filtre 16.
quantité de carburant Q2i dont la consommation résulte chargement du filtre à particules 16 est la forme dQ2i/dt = [3*MS avec [i est un coefficient qui dépend du fonctionnement du moteur Pour la durée T, on a dQ2i/dt = j3*MS=(3*a*t dQ2i = P*a*t*dt Puis, par intégration sur la durée T, on a finalement = (p*(x*T2)/2 conséquent la quantité totale Qtoti carburant supplémentaire consommée au cours d'uncycle stockage et de régenération est de la forme Qtoti = Q1 i+Q2i=K+[(a*(3*T2)/2] surconsommation du filtre à particules 16 au cours de la durée est la consommation moyenne Qmi telle que = Qtoti/T =K/T+(a*j3*T/2) est minimale lorsque K/T+(a*p*T/2) minimum. Soit f(T) = (a**T/2)+K/T.
f(T) est représentée à la figure 7. On obtient une valeur Topt pour laquelle f(T) est minimum lorsque la derivée de f(T) par rapport à T est nulle. C'est-à-dire (a*P/2)-(K/Tmin2) = 0 d'où
Topt = [2*K/(a*[3)] -5 Pour ce mode de réalisation la durée optimale de régénération est Topt = [2*KI(a*p)] -5 Dans ce cas Qtoti = 2*K, c'est-à-dire que l'optimum de la régénération correspond à l'égalité entre les quantités Q1 i et Q2i. Donc, lorsque le fonctionnement du moteur 12 évolue dans une plage de fonctionnement donnée et lorsque la quantité Q1 est une quantité déterminée et constante, la phase de régénération est mise en oeuvre de façon optimum lorsque la quantité de carburant Q2 "surconsommée" par le moteur est égale à la quantité de carburant Q1 nécessaire à la phase de régenération.
Le mode de réalisation décrit ci-dessus n'est pas limitatif de présente invention. Ainsi, la quantité de carburant peut-être fonction de la masse de particules et/ou fonctionnement du moteur 12.
PROCEDE DE COMMANDE D'UN MOTEUR A COMBUSTION QUIPE FILTRE A PARTICULES La présente invention concerne un procédé de commande d'un moteur à combustion, tel qu'un moteur diesel, équipé d'un filtre à particules.
Les normes concernant la pollution et la consommation des moteurs à combustion interne équipant notamment les véhicules automobiles ou routiers se sevérisent chaque jour davantage dans l'ensemble des pays industrialisés. L'industrie automobile est donc aujourd'hui occupée à trouver des solutions techniques pour répondre à ces obligations et ce, sans trop pénaliser ni les performances des moteurs ni leur prix de revient.
Parmi les systèmes connus pour éliminer les particules émises par un moteur à combustion interne et en particulier un moteur diesel, on peut citer le filtre à particules inséré dans la ligne d'échappement, qui est adapté pour retenir toutes les particules contenues dans les gaz d'échappement. Des moyens d'aide à la régénération pilotés permettent de brûler périodiquement les particules de suie ainsi piégées et éviter le colmatage du filtre.
En effet, les particules de suie brûlent à des températures de l'ordre de 550 à 600 C. De tels niveaux thermiques ne sont que rarement atteints par les gaz d'échappement d'un moteur diesel automobile puisque par exemple en ville la température des gaz d'échappement évolue entre 150 et 250 . D'où la nécessité de disposer de moyens appropriés d'aide à la régénération pour élever ponctuellement la température des gaz lorsque l'on souhaite régénérer un tel filtre à particules. Différents systèmes d'aide la régénération ont déjà été proposés. Des systèmes de chauffage par résistance électrique, notamment des grilles chauffantes, permettent de porter la température des gaz d'échappement à une valeur suffisante pour provoquer la combustion des particules dans le filtre. D'autres systèmes proposent d'augmenter la température des gaz d'échappement par injection d'une quantité supplémentaire de carburant dans au moins une des chambres de combustion sous la forme d'une post-injection. C'est-à-dire, qu'après avoir injecté la quantité de carburant nécessaire au fonctionnement classique du moteur, une quantité supplémentaire de carburant est injectée dans un second temps. Une partie de cette quantité de carburant additionnelle s'enflamme en produisant une augmentation de la température des gaz d'échappement, le reste de cette quantité est transformé en produits d'oxydations partielles comme le monoxydë de carbone Co et les hydrocarbures HC. Ce monoxyde et ces hydrocarbures peuvent également participer à l'augmentation des gaz d'échappement en réagissent par des réactions exothermiques avant leur arrivée dans le filtre à particules. Les réactions exothermiques sont notamment obtenues lors de la traversée d'un catalyseur d'oxydation disposé en amont du filtre à particules. Par ailleurs, pour minimiser la dépense énergétique nécessaire à la combustion des suies, il est également connu d'abaisser cette température de combustion des suies en utilisant des catalyseurs appropriés. Ainsi, il est connu d'ajouter dans le carburant un additif tel qu'un composé organo-métallique. Cet additif mélangé au carburant se retrouve dans les particules de suie ce qui lui permet de jouer un rôle catalytique lors de la combustion des particules de suie et d'abaisser les températures d'inflammation de ces dernières.
La mise en action de ces différents systèmes d'aide à la régénération est pilotée par un système électronique de commande qui détermine en fonction d'un certain nombre de paramètres et notamment le chargement du filtre à particules, l'instant de la régénération.
Ainsi le document, FR2774421 divulgue un tel système de gestion du fonctionnement d'un filtre à particules associé à un moteur diesel notamment de véhicule automobile, et décrit comment la mise en action des moyens d'aide à la régénération est déclenchée dès lors que la masse de suie dans le filtre est supérieure à une valeur de seuil, cette masse de suie étant déterminée à partir de la mesure de la perte de charge aux bornes du filtre à particules et conditions de fonctionnement du moteur.
si filtre à particules permet de supprimer efficacement rejets de particules émises par un moteur, il présente toutefois l'inconvénient d'être un obstacle à l'écoulement gaz et donc de générer une contre-pression à l'échappement qui perturbe le fonctionnement du moteur et dégrade ses performances. En effet, lors de la phase échappement, le piston doit fournir un plus grand effort mécanique pour évacuer les gaz d'échappement remplissant la chambre de combustion.
L'intensité de la contre-pression crée à l'échappement le filtre à particules évolue dans le temps de façon cyclique en fonction du chargement en particules qui évolue lui aussi de façon cyclique. Le chargement croît en effet après chaque régénération jusqu'à atteindre une valeur maximale à partir de laquelle on déclenche une nouvelle phase de régénération. I1 s'ensuit des dégradations cycliques des performances du moteur couple ou puissance réduits, montée en régime plus lente, temps de réponse de la turbine de suralimentation plus long (lorsque moteur est équipé d'un turbo), susceptibles d'être ressenties, de façon plus ou moins désagréablement, par le conducteur.
présente invention vise donc à pallier ce problème, en proposant une commande corrective des paramètres de contrôle moteur de façon à délivrer les mêmes performances quel que soit le niveau d'encrassement du filtre à particules.
Une première différence avec la variante des figures 1 et 2 réside dans l'orientation des fentes de soufflage 12' de la gaine de soufflage inférieur 8, qui sont orientées à l'opposé des fentes 12 de la variante de la figure 1, c'est-à-dire le sens de transport (SDT) des bouteilles B. On forme ainsi des jets d'air inférieurs J' qui présentent toujours une composante verticale (Vz) orientée vers le haut (même effet de sustentation des bouteilles et même avantages découlant de cette sustentation que pour la variante des figures 1 et 2) mais avec cette fois une composante horizontale (Vh) qui est orientée dans le sens de transport des bouteilles. Ces jets d'air inférieur J' participent en conséquence de par leur composante horizontale (Vh) à la propulsion des bouteilles dans le sens de transport (SDT).