INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation de la présente invention, les deux écrans 22 et 24 sont jointifs le long d'une ligne 26 à leur extrémité la plus éloignée de la source lumineuse 20, de manière à délimiter entre eux un volume prismatique ou en coin, dont l'angle au sommet est égal à (a + fi), et d'arête 26, la source lumineuse étant disposée au voisinage de la base B du volume prismatique ainsi délimité. Dans ce cas, tous les rayons lumineux émis par la source dans l'angle solide d'émission de cette source sont soit incidents sur le premier écran 22 et réfléchis par ce dernier, éventuellement avec une diffusion, sur le deuxième écran 24, soit incidents directement sur le deuxième écran 24. D'autre part, les rayons lumineux incidents sur le deuxième écran 24, qu'ils proviennent directement de la source 20 ou qu'ils aient été préalablement réfléchis par le premier écran 22, sont partiellement transmis avec diffusion par le deuxième écran 24 et partiellement réfléchis par ce dernier en direction du premier écran 22, qui les renvoie à son tour en totalité, éventuellement avec diffusion, vers le deuxième écran 24, sur lequel ils sont encore partiellement transmis et partiellement réfléchis, et ainsi de
suite.
De cette manière, on est assuré que la totalité du flux lumineux émis par la source 20 est transmis à travers le deuxième écran 24, après avoir subi des réflexions multiples entre les premier et deuxième écrans 22 et 24, ces réflexions étant à chaque fois diffuses sur le deuxième écran 24, et pouvant l'être sur le premier écran 22. Il en résulte que le deuxième écran 24, s'étendant sensiblement parallèlement à la direction de l'axe X'-X avec un angle fl faible, diffuse la totalité du flux lumineux émis par la source 20, dans pratiquement toutes les
directions autour d'une direction moyenne perpendiculaire à son plan, c'est à dire sensible-
ment à 80 de l'axe X'-X.
Cette propriété est valable au voisinage du plan de la Figure 2, c'est à dire du plan de source, défini comme étant le plan perpendiculaire à l'arête 26 formée par les écrans 22 et 24 et contenant la source lumineuse 20, la quantité de lumière transmise par une portion du deuxième écran 24 étant une fonction décroissante de la distance entre cette portion d'écran et
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le plan de source. Plus on s'éloigne de ce plan de source, plus la quantité de lumière émise par
l'écran 24 diminue.
Pour que la diffusion de lumière par le deuxième écran 24 soit homogène sur toute la surface de ce dernier, c'est à dire dans tous les plans parallèles à ce plan de source, on pourra utiliser un dispositif fournissant d'une source lumineuse sensiblement ponctuelle une plage éclairante homogène de longueur importante, par exemple à l'aide d'un élément répartiteur de la lumière émise par la source et d'un écran redressant les rayons incidents sur lui vers une
direction générale d'émission. Un tel dispositif est décrit dans le document FR-A-2 614 969.
On pourra également utiliser plusieurs sources lumineuses, ainsi qu'on l'a représenté sur la vue schématique en perspective de la Figure 3, certaines parties ayant été indiquées
comme étant transparentes pour la clarté du dessin. Chacune de ces sources pourra être asso-
ciée à un dispositif fournissant pour chacune une plage éclairante homogène de longueur im-
Poids ( daN/m2 ) Tôle Epaisseur totale du plancher ( cm d'épaisseur 10 12 14 16 20 0,75mm Comparaison 8,83 156 252 300 396 Plancher selon 8,42 155 251 299 395 l'invention Le gain sur les charges limites obtenu avec le plancher réalisé avec les éléments de l'invention est compris entre -t% et 100%, avec en plus, le poids de l'élément réduit de 3,5%, par rapport au plancher de comparaison. Pour la même surcharge, l'épaisseur nécessaire du plancher comparaison est de l'ordre de 30% à 50% supérieure.
A cette constatation, il convient d'ajouter une remarque importante : il a été réalisé des planchers avec une épaisseur de 24 qui ont pleinement confirmé une très bonne tenue. Par conséquent, l'élément selon l'invention peut assurer la réalisation de planchers atteignant une épaisseur totale, avec extension, de 28 cm.
ARRIERE PLAN DE L'INVENTION La présente invention concerne un joint universel homoci nétique, comprenant un élément de joint extérieur comportant trois rainu res de piste formées dans sa périphérie intérieure, chacune de ces rainures de piste comportant des chemins de guidage de galets axiaux des deux côtés de celle-ci ; un élément tripode comportant trois tourillons fai sant saillie radialement ; et des galets montés respectivement sur les tou rillons de l'élément tripode, ces galets étant guidés par les chemins de guidage de galets.
Un tel joint universel homocinétique est destiné être utili- dans des dispositifs de transmission de puissance de véhicules à mo teur et de diverses machines industrielles. En particulier, l'invention concerne un joint universel homocinétique de type tripode.
Les joints universels homocinétiques de type tripode sont utilisés par exemple comme un élément de transmission de puissance pour transmettre de la puissance d'entraînement en rotation entre un moteur d'automobile et les roues (comme joint servant à coupler les arbres d'entraînement ou arbres de propulsion).
En général, un joint universel homocinétique de type tri- pode est constitué principalement d'un élément de joint extérieur et d'un élément tripode. L'élément de joint extérieur comporte une périphérie inté rieure munie de trois rainures de pistes munies chacune de chemins de guidage de galets axiaux des deux côtés. L'élément tripode comporte trois tourillons faisant saillie radialement. Un galet est monté en rotation sur chacun des tourillons. Les tourillons de l'élément tripode et les chemins de guidage de galets de l'élément de joint extérieur, s'engagent les uns dans les autres dans la direction de rotation, par l'intermédiaire des galets, de façon que le couple de rotation soit transmis, à vitesse constante, d'un coté d'entraînement vers un côté entraîné. Les galets individuels tournent autour des tourillons et roulent également sur les chemins de guidage de galets, en absorbant les déplacements axiaux relatifs et les déplacements angulaires entre l'élément de joint extérieur et l'élément tripode. Pendant temps, on absorbe également les déplacements axiaux des tourillons individuels par rapport aux chemins de guidage de galets, c'est à dire les déplacements axiaux résultant de changements de phase dans le sens de rotation lorsque l'élément de joint extérieur et l'élément tripode transmet tent un couple de rotation avec un certain angle de fonctionnement entre eux. Parmi les facteurs qui contribuent aux caractéristiques de vibration d'un joint universel homocinétique de ce type, trouve la pous- induite et la résistance de glissement. La poussée induite est une force périodiquement variable qui est produite par le frottement entre les parties internes du joint universel homocinétique lorsque celui-ci transmet un couple de rotation avec un angle de fonctionnement. Ainsi, du fait du mouvement de rotation, les tourillons individuels de l'élément tripode et les galets répètent inévitablement un mouvement de va-et-vient axial rela tif par rapport aux chemins de guidage de galets. Dans ce cas, le frotte ment se produit à des endroits tels qu'entre les galets et les chemins de guidage de galets, et entre les galets et les tourillons. Ce frottement pro duit la poussée induite. Ainsi, la poussée induite est une force variable propre à un joint universel homocinétique, qui se produit inévitablement par rapport à la structure interne et au mouvement de rotation du joint. Dans le cas d'un joint universel homocinétique de type tripode, la poussée induite consiste principalement en une composante de variation du troi sième ordre (composante de rotation tertiaire) car les tourillons et les ga lets sont au nombre de trois. Pendant ce temps, la résistance de glissement est une force périodiquement variable qui est produite par le frottement entre les parties internes lorsque des vibrations extérieures sont appliquées au joint universel homocinétique soumis un couple. En d'autres termes, la résistance de glissement indique les caractéristiques de transfert de vibrations du joint universel homocinétique.
Pour le dispositif de transmission de puissance d'un véhi cule à moteur, les vibrations résultant de la poussée induite et de la ré sistance de glissement du joint universel homocinétique, sont de niveau relativement faible comparativement aux vibrations du moteur et analo gues, de sorte qu'elles n'ont que peu d'importance en elles-mêmes. Néan moins, ces vibrations, si elles s'approchent de la fréquence des vibrations du moteur et analogues, provoquent un phénomène résonance. La poussée induite produit le roulis d'une carrosserie d'automobile au dé marrage et en cours d'accélération, de même qu'un bruit assourdi, un bruit de battement, etc. La résistance de glissement produit une aug mentation des vibrations au ralenti et analogues (affectant en particulier les vibrations de ralenti dans la plage D). Par suite, la poussée induite et la résistance de glissement d'un joint universel homocinétique ont une influence importante sur les performances de SBV (Stridence du Bruit de Vibration) du véhicule à moteur. En particulier, la poussée induite aug- mente encore en degré d'influence sur les performances de SBV lorsqu'on élargit les angles d'utilisation normale (angles de montage sur le véhicule) joint, et lorsqu'on augmente le couple, comme c'est le cas ces derniers temps. Ainsi, en termes de conception du véhicule, cela veut dire que les valeurs de la poussée induite et de la résistance de glissement des joints universels homocinétiques, constituent des contraintes plus importantes la conception d'ensemble des systèmes de transmission de puissance. RESUME DE L'INVENTION La présente invention a pour but de régler la poussée in duite et la résistance de glissement d'un joint universel homocinétique, pour atténuer ainsi les contraintes sur la conception d'ensemble d'un système de transmission de puissance, et pour créer un joint universel homocinétique présentant des qualités de faibles vibrations et de fiabilité élevée.
Un autre but de la présente invention est de réduire encore et de stabiliser la poussée induite et la résistance de glissement d'un joint universel homocinétique, pour créer ainsi un joint universel homocinéti que présentant d'excellentes caractéristiques de durabilité, de productivi té, de solidité, de faiblesse de vibrations, et de compacité.
Pour atteindre les buts ci-dessus, la présente invention crée un joint universel homocinétique comprenant: un élément de joint exté rieur comportant trois rainures de piste formées dans sa périphérie inte- rieure, chacune des rainures de piste comportant des chemins de guidage de galets axiaux des deux côtés ; un élément tripode comportant trois tou rillons faisant saillie radialement ; et des galets disposés respectivement sur les tourillons de l'élément tripode, ces galets étant guidés par les - mins de guidage de galets. Ici, l'une au moins de la poussée induite ou de la résistance de glissement est réglée à l'intérieur d'une spécification. Cela augmente la fiabilité concernant la poussée induite et/ou la résistance de glissement du joint universel homocinétique en atténuant ainsi les con traintes sur la conception d'ensemble du système de transmission de puissance, et en améliorant la souplesse de conception. Le joint universel homocinétique est également amélioré en capacité de montage dans un véhicule. De plus, la fiabilité concernant les caractéristiques de vibrations du joint universel homocinétique, est augmentée pour contribuer ainsi à stabiliser les performances de SBV d'un véhicule.
Spécifiquement, on utilise comme conditions courantes un nombre de tours R = 100-500 tours/mn, et un angle de fonctionnement 0 0 -14 . Ainsi, sous un couple de charge T = 0,1x Ts (N.m) [condition (X1)], la composante de rotation tertiaire de la poussée induite peut être réglée à ou au-dessous de 30 N (Valeur Moyenne Quadratique : VMQ), ou de préférence à ou au-dessous de 20 N (VMQ). Sous un couple de charge T = 0,2 x Ts (N.m) [condition (X2)], la composante de rotation tertiaire de la poussée induite peut être réglée à ou au-dessous de 55 N (VMg), ou de préférence à ou au-dessous de 35 N (VMQ). Sous un couple de charge T=0,3 x Ts (N.m) [condition (X3)], la composante de rotation tertiaire de la poussée induite peut être réglée à ou au-dessous de 80 N (VMQ), ou de préférence à ou au-dessous de 55 N (VMQ). Ces réglages permettent d'obtenir un joint universel homocinétique à faibles vibrations et à qualité de fiabilité élevée, indépendamment des effets décrits ci-dessus. Ils contri buent également à améliorer les performances de SVB véhicule à moteur.
De plus, avec un nombre de tours R = 0 tours/mn, un angle de fonctionnement 0 = 0 -10 , un couple de charge T = 98-196 (N.m), et une fréquence de vibration f = 15-40 Hz, comme conditions courantes, la résistance de glissement peut être réglée à ou au-dessous de 40 N (crête à crête) sous une amplitude de vibration = 0,01 à 0,03 (mm) [condition (Y1)]. Sous une amplitude de vibration = 0,05 à 0,08 (mm) [condition (Y2)], la résistance de glissement peut être réglée à ou au-dessous de 60 N (crête à crête). Sous une amplitude de vibration = 0 ,10 à 0,25 (mm) [condition (Y3)], la résistance de glissement peut être réglée à ou au- dessous de 80 N (crête à crête). Ici, l'expression crête à crête désigne le total des valeurs absolues des valeurs crêtes positives et négatives. Ces réglages permettent d'obtenir un joint universel homocinetique à faibles vibrations et à qualité de fiabilité élevée, indépendamment des effets dé crits ci-dessus. Ils contribuent également à améliorer les performances de SVB d'un véhicule à moteur.
Dans les configurations décrites ci-dessus, est préférable d'utiliser des ensembles de galets pour permettre des mouvements de bas- culement des galets par rapport aux tourillons. Ces ensembles de galets peuvent comprendre les galets et des anneaux de support pour supporter les galets en rotation, ces anneaux de support étant montés sur les péri- phéries extérieures des tourillons. Ici, les périphéries intérieures des an neaux de support ont une section courbe convexe. Les périphéries extérieures des tourillons ont une section longitudinale droite et une sec tion transversale formée de manière à venir en contact avec les périphéries intérieures des anneaux de support dans des directions perpendiculaires à l'axe du joint, et former des jeux avec les périphéries intérieures des anneaux de support dans la direction axiale du joint. Dans cette configu ration, les ensembles de galets comprenant les galets et les anneaux de support effectuent des mouvements de basculement unitaires par rapport aux tourillons. Ici, terme de mouvements de basculement se réfère aux basculements que les axes des anneaux de support et des galets for ment par rapport aux axes des tourillons, à l'intérieur des plans contenant les axes des tourillons.
La forme de section transversale d'un tel tourillon lorsqu'il vient en contact avec la périphérie intérieure d'un anneau de support dans une direction perpendiculaire à l'axe du joint et forme un jeu avec la péri phérie intérieure de l'anneau de support dans la direction axiale du joint, se traduit par le fait que les faces opposées l'une à l'autre dans la direction axiale de l'élément tripode, se réduisent l'une vers l'autre, c'est à dire ten dent vers des diamètres plus petits que le diamètre d'une surface cylindri que imaginaire. Parmi des exemples concrets de cela, on peut citer une forme généralement elliptique. Le terme de ## forme généralement ellipti que comprend seulement des ellipses proprement dites, mais encore d'autres formes généralement appelées formes ovales et analogues.
Du fait du changement de leurs sections transversales pour passer de la forme circulaire conventionnelle à la forme décrite ci-dessus, les tourillons peuvent s'incliner par rapport à l'élément de joint extérieur sans changer l'orientation des ensembles de galets lorsque le joint fonc tionne avec un certain angle de fonctionnement. En outre, les ellipses de contact des anneaux de support avec les périphéries extérieures des tou rillons, se rapprochent de formes pointues en partant de formes oblon gues. Cela réduit les moments de friction qui agissent pour faire basculer les ensembles de galets. Par suite, les ensembles de galets sont stabilisés en orientation, de sorte que les galets sont maintenus parallèles aux che mins de guidage de galets pour donner un roulement plus doux. Il en ré sulte des réductions de la poussée induite et de la résistance de glissement, ces réductions s'accompagnant d'une plage de variations ré trécie de ces valeurs. Par suite, dans le joint universel homocinétique pré sentant cette configuration, on peut rendre plus petites les spécifications de la poussée induite et de la résistance de glissement, comme décrit ci- dessus. De plus, ces valeurs peuvent être réglées avec précision à l'intérieur des spécifications. Il en résulte un joint universel homocinétique à faibles vibrations présentant une fiabilité plus élevée.
Les ensembles de galets sont interposés entre les tourillons et l'élément de joint extérieur dans le but de transmettre un couple. Dans des joints universels homocinétiques de ce type, la direction de transmis sion du couple est toujours perpendiculaire à l'axe du joint. Par suite, tant qu'ils sont en contact dans la direction de transmission du couple, les tourillons et les anneaux de support peuvent effectuer la transmission du couple sans difficulté même lorsqu'ils ont des jeux entre eux dans la di rection axiale du joint.
Dans les configurations décrites ci-dessus, la génératrice de la périphérie intérieure des anneaux de support peut consister en une combinaison d'une partie d'arc au centre et de parties de dégagement des deux côtés. La partie d'arc présente de préférence un rayon de courbure tel qu'il permette un basculement de 2 à 3 des tourillons. De plus, un certain nombre d'éléments de roulement peuvent être interposés entre les anneaux de support et les galets de manière à rendre anneaux de sup port et les galets capables d'effectuer des rotations relatives. Les éléments de roulement peuvent être des aiguilles de roulement. De plus, on peut donner aux périphéries extérieures des galets une forme sphérique (surfa ces parfaitement sphériques ou surfaces toriques) de façon que les péri phéries extérieures sphériques des galets et des chemins de guidage de galets dans l'élément de joint extérieur, forment un contact angulaire les unes avec les autres. Le contact angulaire entre les galets et les chemins de guidage de galets rend les galets moins enclins à vibrer, ce qui stabilise l'orientation des galets. Par suite, les galets peuvent rouler sur les che mins de guidage de galets avec une plus faible résistance lorsqu'ils se dé placent suivant la direction axiale de l'élément de joint extérieur. Les configurations spécifiques pour établir ce contact angulaire comprennent des sections transversales allant en s'amincissant en forme d'arche gothique des chemins de guidage de galets.
lui signale votre appel ; je peux prendre si vous le souhaitez un message pour lui, dites pour cela Message, ou fixer un rendez-vous, dites pour cela Rendez-vous .
Correspondant : Je veux bien prendre un Rendez- vous Guide vocal : D'accord, donnez-moi votre nom Correspondant : Monsieur Jean Dupont Guide vocal : Merci. Quel jour souhaitez-vous le rencontrer ? Correspondant : Mardi prochain Guide vocal : A quelle heure ? Correspondant : vers 17 heures, cela est-il possible ? Guide vocal : Un instant La demande de rendez-vous est alors transmise du serveur vocal 12 vers l'agenda électronique en indiquant les données concernant le jour (mardi 1e` février 2000) et l'heure (17 heures). Le serveur 11 de données vérifie que le souscripteur est bien disponible à cette date et dans la tranche horaire 17-18 heures. Si c'est le cas, le dialogue avec le correspondant continue de la manière suivante Guide vocal : j'ai noté que souhaite un rendez-vous le de à , cela vous convient-il ? Correspondant : Oui, tout à fait Guide vocal : D'accord, à bientôt Ce nouveau rendez-vous est ensuite définitivement inscrit dans l'agenda électronique du souscripteur, lequel en sera informé à la prochaine consultation de son agenda.
Comme on peut le voir sur la figure 2a, le souscripteur a accès sur son interface graphique à une fonction routage d'appels (première option sur le menu) consistant à transférer, pendant un intervalle de temps donne, un appel d'un correspondant vers un numéro de téléphone donné ou un nom traduit en terme de numéro au moyen du répertoire électronique. I1 suffit pour cela de renseigner la fenêtre de transfert de la figure 2c. On notera que cette fonction peut être offerte l'ensemble des correspondants ou seulement à quelques correspondants prioritaires.
Le menu de la figure 2a permet également (deuxième option) de diffuser aux correspondants appelant une annonce vocale préenregistrée par le souscripteur du type Je ne suis pas là le Mercredi . La fonction permettant l'enregistrement nécessaire est proposée au souscripteur lorsqu'il accède au serveur vocal 12.
souscripteur peut mettre en #uvre le tème à la réception d'évènements générés par le réseau téléphonique, occupation ou non-réponse de la ligne par exemple. Il est également prévu que le système puisse être activé en permanence à tout moment. Dans c.e dernier cas, le correspondant est mis en attente pendant la procédure de présentation de l'appel au souscripteur. En cas d'acceptation de l'appel, le correspondant et le souscripteur sont normalement connectés et le système d'accueil téléphonique est suspendu. En cas de refus du
souscripteur de répondre à l'appel du correspondant, le système est mis service de manière similaire à une situation d'indisponibilité. Si l'agenda téléphonique du souscripteur vide au moment du refus, un message générique d'indisponibilité ( Je ne suis pas disponible ) émis à destination du correspondant.
REPOSOIR POUR RAMPE D'ENGIN AGRICOLE, ET PLUS PARTICULIEREMENT POUR RAMPE DE PULVERISATION La présente invention concerne de manière générale les engins agricoles équipés d'une ou plusieurs rampes mobiles par rapport au châssis de l'engin, et a pour objet un perfectionnement apporté au reposoir équipant de manière usuelle ces engins, et permettant de supporter la rampe dans une position donnée. L'invention trouve plus particulièrement mais non exclusivement son application au domaine des engins de pulvérisation ou d'épandage en proposant un reposoir perfectionné permettant de maintenir et de supporter latéralement une rampe de pulvérisation ou d'épandage dans sa position de transport.
Les engins pulvérisation agricole, qu'ils soient de type automoteurs, tractés portés par un engin tracteur, sont de manière usuelle équipés de rampes de pulvérisation, montées en partie arrière du châssis. Lorsqu'elles sont utilisées, ces rampes de pulvérisation sont déployées, et s'étendent transversalement à la direction d'avancement de l'engin. En général, engin pulvérisateur comporte deux rampes de pulvérisation, constituees chacune d'au moins deux tronçons articulés l'un par rapport à l'autre, chaque rampe de pulvérisation s'étendant, à l'état déployé, de part et d'autre du châssis de l'engin.
Dans le but de réduire l'encombrement de ces rampes de pulvérisation lors déplacement de l'engin, par exemple sur route, sans action de pulvérisation, les rampes de pulvérisation sont de manière usuelle articulées rapport au châssis de l'engin en sorte de pouvoir être amenées dans position de transport. Dans cette position de transport, chaque rampe est repliée et positionnée, sous l'action de vérins hydrauliques, le long d'un flanc latéral de l'engin.