INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Après que l'étape 241 a été exécutée, à l'étape 250, il est déterminé si la position d'affichage des informations d'affichage sur le pare-brise 20 doit être ajustée ou non. Si le commutateur de sélecteur 90 est manipulé vers le premier ou le second état choisi, la détermination à l'étape 250 est une réponse OUI. Lorsque le commutateur de sélecteur 90 est commuté vers le premier état choisi, à l'étape 251, le miroir réfléchissant 50 est tourné sur un angle prédéterminé dans le sens des aiguilles d'une montre. Si le commutateur de sélecteur 90 est commuté vers le second état choisi, à l'étape 251, le miroir réfléchissant 50 est tourné suivant l'angle prédéterminé dans le sens inverse des aiguilles d'une montre. C'est-à-dire que le dispositif d'ajustement de position en rotation 70 commande le miroir réfléchissant 50 afin de le faire tourner dans le sens des aiguilles d'une montre ou dans le sens inverse à l'angle prédéterminé. En conséquence, la position d'affichage de l'image sur le pare-brise 20 peut être ajustée de façon appropriée conformément à la position du siège du conducteur, à la conformation du conducteur assis sur le siège du conducteur, et autre.
Par ailleurs, si le véhicule est arrêté et que le commutateur d'allumage IG est ouvert, la détermination à l'étape 230 est une réponse OUI. Dans ce cas, à l'étape 231, le microcalculateur 120 met à jour la dernière position en rotation du miroir réfléchissant 50 tout en' recevant de l'électricité depuis la batterie B, directement. Alors, à l'étape 232, la position en rotation du miroir réfléchissant 50 est établie pour être une position d'empêchement d'incidence inverse de la lumière du soleil décrite ci- dessus. C'est-à-dire que le miroir réfléchissant 50 est entraîné par le dispositif d'ajustement de position en rotation 70 pour tourner jusqu'à la position d'empêchement d'incidence inverse de la lumière du soleil.
En conséquence, si le véhicule est stationné et permet que la lumière du soleil soit incidente sur le pare-brise 20 pendant longtemps, la surface réfléchissante 51 du miroir réfléchissant 50 peut refléter la lumière du soleil vers le c8té inférieur du panneau à cristaux liquides 10 comme on l'a décrit ci-dessus afin d'empêcher la lumière du soleil d'être dirigée vers le panneau à cristaux liquides 10. Il en résulte que les mêmes effets que ceux qui sont obtenus à l'étape 211 peuvent être obtenus.
A ce propos, bien que le miroir réfléchissant soit établi à la position d'empêchement d'incidence inverse de la lumière du soleil en le faisant tourner dans le sens inverse des aiguilles d'une montre dans le présent mode de réalisation, la position du miroir réfléchissant 50 représentée sur la figure 3 peut être établie à la position d'empêchement d'incidence inverse de la lumière du soleil (seconde position). Dans ce cas, la surface réfléchissante Si du miroir réfléchissant 50 ne reçoit pas de lumière du soleil passant au travers du pare-brise 20. De ce fait, la lumière du soleil est empêchée d'être inversement incidente sur le panneau à cristaux liquides 10 et les mêmes effets que ceux décrits ci-dessus peuvent être obtenus. La figure il représente un exemple modifié du présent mode de réalisation. Dans cet exemple modifié, deux miroirs concaves 50a, 50b et un miroir plan 50c sont adoptés à la place du miroir réfléchissant 50. Les miroirs concaves 50a, 50b sont prévus directement au-dessous du couvercle étanche à la poussière 60 avec des surfaces réfléchissantes respectives opposées l'une à l'autre. A la place du miroir réfléchissant 50, le miroir plan 50c est supporté de façon intégrée et avec possibilité de rotation par l'arbre de rotation 72 du corps du dispositif 71 d'une manière similaire au miroir réfléchissant 50.
Lorsque le miroir plan Soc est commandé par le dispositif d'ajustement de position en rotation 70 pour que la surface réfléchissante de celui-ci soit face à la fois à la surface réfléchissante du miroir concave 50b et à la surface d'affichage il du panneau à cristaux liquides 10, la lumière destinée à afficher les informations du véhicule, émise depuis le panneau à cristaux liquides 10, est réfléchie par les surfaces réfléchissantes du miroir plan 50c et les miroirs concaves 50a, 50b en succession, et est incidente sur la surface intérieure du pare-brise 20 après être passée au travers du couvercle étanche à la poussière 60. En conséquence, les informations de l'affichage sont affichées sous forme d'une image comme on l'a décrit ci- dessus. Les autres caractéristiques sont les mêmes que celles du mode de réalisation ci-dessus.
Dans cet exemple modifié indiqué sur la figure il, même s'il se produit une situation où la lumière du soleil peut entrer dans le panneau à cristaux liquides 10 après avoir été réfléchie par les miroirs concaves 50a, 50b, et le miroir plan Soc, comme on l'a particulièrement décrit ci- dessus, le dispositif dajustement de position en rotation 70 peut ajuster la position 'en rotation du miroir plan 50c jusqu'à la position d'empêchement d'incidence inverse de la lumière du soleil si la détermination à l'étape 210 ou à l'étape 230 est une reponse OUI. En conséquence, les mêmes effets que ceux obtenus par le traitement exécuté à l'étape 211 ou 232 du mode de réalisation ci-dessus peuvent être obtenus dans cet exemple modifié.
effet, lorsque l'on introduit des matières volatiles et hétérogenes au-dessus de la scorie en fusion, compte tenu du dégagement gazeux celles-ci sont susceptibles de ne pas directement atteindre la scorie, ou d'être emportées avec les gaz. Pour y pallier, on aggloméré lesdits composés entre eux de manière à constituer des éléments solides relativement pesants au regard du dégagement gazeux, par quoi les composés sont directement introduits dans le bain de scorie.
Dans le cas où les composés carbonés sont suffisamment homogènes et secs, préférentiellement, on injecte simultanément lesdits composés et le comburant dans le bain de scorie en fusion.
On peut également, de manière avantageuse, lors des phases de démarrage ou lorsque la quantité d'énergie apportée à la scorie par combustion des composés carbonés est trop faible, injecter simultanément ledit comburant et un combustible dans ledit bain de scorie en fusion pour produire une réaction de combustion par quoi de l'énergie thermique cédée audit bain et le maintient à la température voulue.
Toutefois, le but de la présente invention est de récupérer l'énergie contenue dans des composés carbonés, notamment des gaz, et selon caractéristique particulière on purifie lesdits gaz de manière à obtenir un gaz combustible propre. Ce gaz pourra être brûler in situ dans une centrale thermique ou cédé à un réseau de distribution avec ou sans cogénération.
Les gaz directement issus de la réaction de combustion et de la pyrolyse sont chauds et selon une autre caractéristique particulière on récupère l'énergie calorifique, notamment desdits gaz, de façon à céder de l'énergie thermique à un fluide caloporteur. En outre, on condense une quatrième partie desdits composés vaporisés par le bain de scories en fusion. En effet, un certain nombre d'éléments contenus dans les composés carbonés ne participent pas aux réactions de pyrolyse ou de combustion et se vaporisent au contact de la scorie. Ces éléments sont isolés au niveau de l'échangeur thermique, puisque ce dernier contribue à la condensation de ladite quatrième partie.
Un autre objet de la présente invention est de proposer une installation de gazéification de composés, notamment de composés carbonés, comportant des charges minérales et/ou des contaminants potentiels, ladite installation comprenant - des moyens pour contenir un bain de scories en fusion - des moyens pour charger au moins lesdits composés dans ledit bain de scories en fusion, - des moyens pour injecter au moins le comburant dans ledit bain de sorte que le mélange, composés carbonés/comburant, soit sur- stoechiométrique, par quoi une première partie, desdits composés, est pyrolysée, par quoi une deuxième partie subit une réaction de combustion apte à céder de l'énergie thermique audit bain de scories, et quoi une troisième partie diffuse dans ledit bain, - des moyens pour récupérer notamment les gaz issus de la pyrolyse et de la combustion desdites première et deuxième parties, et, - des moyens pour abaisser la température d'au moins partie de la scorie en fusion de manière à la rendre solide, par quoi on immobilise au moins une portion de ladite troisième partie desdits composés contenant au moins des charges et/ou des contaminants potentiels.
Selon un mode préféré de mise en ceuvre de l'invention, bain de scories en fusion est contenu dans la partie inférieure d'un four cylindrique vertical comportant au moins une ouverture percée dans la paroi de la partie supérieure dudit four pour charger lesdits composés, et au moins une ouverture percée dans la paroi de la partie inférieure dudit four pour prélever au moins une partie de la scorie en fusion.
On comprend que les composés carbonés sont projetés dans la scorie en fusion depuis le sommet du four, pour être transformés, et qu'il en est de même pour les ajustements de la scorie dont une partie est prélevée. Lorsque les composés carbonés atteignent la scorie en fusion, ils sont transformés en gaz et selon une caractéristique de l'invention, la paroi de la partie supérieure du four vertical est percée d'un orifice destiné à collecter au moins les gaz issus de la pyrolyse et de la combustion desdites première et deuxième parties et ladite installation comprend en outre des moyens de lavage reliés audit orifice pour purifier lesdits gaz.
Lorsqu'ils quittent le four les gaz possèdent une énergie importante puisqu'ils atteignent une température sensiblement supérieure à 1100 C. Afin d'améliorer globalement le rendement de l'installation, un échangeur thermique et des chambres de dépôt sont interposés entre le four et les moyens de lavage de manière à récupérer au moins partiellement l'énergie calorifique desdits produits et à récupérer une quatrième partie des composés vaporisés dans le four sous forme condensée.
Les gaz s'échappent par l'orifice percé dans la partie supérieure et traversent l'ensemble des dispositifs, jusqu'à l'obtention gaz propre. Pour éviter que les gaz s'échappent par l'ouverture destinée au chargement, on prévoit de manière avantageuse que les moyens pour charger lesdits composés comprennent une vis sans fin débouchant à l'aplomb du bain de scories en fusion, munie de moyens chauffants, par quoi les composés peuvent être agglomérés entre eux fusion d'au moins un des desdits composés. On comprend que la vis sans fin fixée sur l'ouverture destinée au chargement permet d'isoler l'enceinte du four lorsqu'elle est en fonctionnement et qu'elle contient des composés carbonés. Le fait que certains composés soient rendus pâteux et agglomèrent l'ensemble des autres composés contribue à l'imperméabilité de l'ouverture de chargement vis-à-vis de la masse gazeuse.
Cette masse gazeuse provient essentiellement de la décom position des produits carbonés, qui est induite indirectement par la chaleur que procure la combustion d'une partie de ces produits, laquelle combustion nécessite un comburant.
Selon un mode particulier de réalisation, les moyens pour injecter le comburant dans la scorie en fusion comprennent une lance qui traverse la paroi de la partie supérieure du four pour plonger dans le bain de scorie en fusion et dans laquelle le comburant est sous pression.
Selon un autre mode particulier de réalisation, les moyens pour injecter le comburant dans la scorie en fusion comprennent une lance qui traverse la paroi de la partie inférieure du four pour déboucher dans bain de scorie en fusion et dans laquelle le comburant est sous pression.
Dans ces deux modes de réalisation l'extrémité de la lance est immergée dans la scorie, et le comburant sous pression diffuse dans cette dernière pour venir réagir avec le combustible.
Dans le cas du dernier mode particulier de réalisation, façon avantageuse, l'ouverture percée dans la paroi de la partie inférieure dudit four débouche dans un réservoir contigu audit four, ouvert dans sa partie supérieure, dont les rebords atteignent au moins le niveau moyen du bain de scorie en fusion contenu dans la partie inférieure dudit four et ladite lance est introduite dans ladite partie supérieure ouverte et traverse la paroi commune de la partie inférieure du four et dudit réservoir pour déboucher dans le bain de scorie en fusion. Ces dispositions permettent notamment de surmonter les difficultés que présente l'étanchéité du passage de la lance dans la paroi dudit four.
En outre ledit réservoir permet de couler plus aisément la scorie, notamment dans le cadre d'un processus continu, puisqu'il suffit de ménager une saignée dans le rebord du réservoir dans le prolongement du niveau du bain de scorie en fusion. Ainsi, chaque ajustement de la scorie provoque une augmentation de la hauteur du niveau et par conséquent l'écoulement d'une partie de la scorie en fusion.
Le pas 2B2 détermine si la valeur de commande de phase 6" est située ou non entre un angle électrique "n/6 - + a" et un angle électrique "a/6 + @ + a". En d'autres termes le pas 2B2 détermine si la valeur de commande de phase 6* se situe ou non dans une plage déterminée d'angles électriques +@ centrés sur n/6 + a. Ici "@" désigne une valeur de phase de référence prédéterminée. Lorsque la valeur de commande de phase 8* est comprise entre l'angle electrique "n/6 - @ + a" et l'angle électrique "a/6 + @ + a", le programme avance du pas 2B2 à un étage similaire à 1 partie de programme sur la figure 37. Cet étage est suivi par le pas 2B9. Lorsque la valeur de commande de phase 6* n'est pas comprise entre l'angle électrique "n/6 - @ + et l'angle électrique "n/6 + @ + a", le programme avance du pas 2B2 à un pas 2B3.
Le pas 2B3 détermine si la valeur de commande de phase 8* est située ou non entre un angle électrique "n/2 - + a" et un angle électrique "n/2 + @ + a". En 'autres termes le pas 2B3 détermine si la valeur de commande de phase 6* est située ou non dans une plage prédéterminée d'angles électriques +@ centrée sur n/2 + a (3n/6 + a). Lorsque la valeur de commande de phase 6* est comprise entre l'angle électrique "n/2 - @ = a" et l'angle électri que "n/2 + @ + a", le programme avance du pas 2B3 à un étage similaire à la partie de programme de la figure 38. Cet étage est suivi par le pas 2B9. Lorsque la valeur de commande de phase 6* n'est pas située entre 'angle électrique "n/2 - @ + a" et l'angle électrique "n/2 + @ + a", le programme avance du pas 2B3 à un pas 2B4.
Le pas 2B4 détermine si la valeur de commande de phase 6* est comprise ou non entre un angle électrique "5n/6 - @ + a" et un angle électrique "5n/6 + @ + a". En d'autres termes, le pas 2B4 détermine si la valeur de commande de phase 6* est située ou non dans une plage prédéterminée d'angles électriques +@ centres sur 5n/6 + a. Lorsque la valeur de commande de phase 0* est comprise entre l'angle électrique "5n/6 - @ + a" et l'angle électrique "5n/6 + @ + a" le programme avance du pas 2B4 à l'étage similaire à la partie de programme la figure 39. Cet étage est suivi par le pas 2B9. Lorsque la valeur de commande de phase 0* n'est pas située entre l'angle électrique "5n/6 - @ + a" et l'angle électrique "5n/6 + @ + le programme avance du pas 2B4 à un pas 2B5.
Le pas 2B5 détermine si la valeur de commande de phase 0* est située ou non entre un angle électrique "7n/6 - @ + a" et un angle électrique "7n/6 + @ + @". En d'autres termes le pas 2B5 détermine si la valeur de commande de phase 0* est située ou non dans une plage prédéterminée d'angles électriques +@ centrée sur 7n/6 + a. Lorsque la valeur de commande de phase 0* est comprise entre l'angle électrique "7n/6 - @ + a" et l'angle électrique "7n/6 + @ + le programme avance du pas 2B5 jusqu'à un étage similaire à la partie de programme de la figure 40. Cet étage est suivi par le pas 2B9. Lorsque la valeur de commande de phase 0* n'est pas située entre l'angle électrique "7n/6 - @ + a" et l'angle électrique "7n + + a", le programme avance du pas 2B5 à un pas 2B6.
Le pas 2B6 détermine si la valeur de commande de phase 0* est comprise ou non entre l'angle électrique "3n/2 - @ + a" et un angle électrique "3n/2 + @ + a". En d'autres termes, le pas 2B6 détermine si la valeur de commande de phase 0* est située ou non dans une plage prédéterminée d'angles électriques +@ centrée sur 3n/2 + a (9n/6 + (x). Lorsque la valeur de commande de phase 0* est comprise entre l'angle électrique "3n/2 - @ + a" et l'angle électrique "3n/2 + @ + a", le programme avance du pas 2B6 à un étage similaire à la partie de programme sur la figure 41. Cet étage est suivi par le pas 2B9. Lorsque la valeur de commande de phase 9* n'est pas comprise entre l'angle électrique "3n - @ + a" et l'angle électrique "3n/2 + @ + a", le programme avance du pas 2B6 un pas 2B7.
Le pas 2B7 détermine si la valeur de commande de phase 0* est comprise entre un angle électrique "11n/6 + a" et un angle électrique "11n/6 + @ + a". En d'autres termes le pas 2B7 détermine si la valeur de commande de phase 0* est située ou non dans une plage prédéterminée d'angles électriques +@ centrée sur 11n/6 + a. Lorsque la valeur de commande de phase 0* est comprise entre l'angle électrique "11n - @ + a" et l'angle électrique "11n/6 + @ + a", le programme avance du pas 2B7 à un étage similaire à la partie de programme sur la figure 42. Cet étage est suivi par le pas 2B9. Lorsque la valeur de commande de phase 8* n'est pas comprise entre l'angle électrique "11n/6 + a" et l'angle électrique "11n/6 + + (i ", le pro gramme avance du pas 2B7 à un pas 2B8.
Le pas 2B8 règle les valeurs de commande de tension finale U**, V** et W** respectivement égales aux valeurs de commande de tension de base U*, V* et W*. A la suite du pas 2B8, le programme avance au pas 2B9.
Le pas 2B9 délivre les valeurs de commande de tension finales U**, V** et W** au générateur de formes d'ondes MID 121. A la suite du pas 2B9, le programme revient au pas 2B0.
Comme cela est représente sur la figure 50, le bloc 2B1 comprend les pas EC1, EC2, EC3, EC4, EC5, EC6 et EC7. Le pas EC1 succède au pas 2B0 sur la figure 49. Le pas EC1 détermine ou lit la valeur Iu du courant de la phase U.
Le pas EC2, qui succède pas EC1, convertit la valeur Iu du courant de la phase U en une phase DIU du courant de sortie. Un exemple des détails du pas EC2 est le suivant. La valeur Iu du courant de la phase U présente une forme d'onde approximativement sinusoïdale. Le pas EC2 mémorise le pic de la valeur Iu du courant de la phase U (l'amplitude maximale du courant de la phase U) en tant que valeur de référence. Le pas EC2 calcule le rapport de la valeur présente Iu du courant de la phase U à la valeur de référence. Le pas EC2 convertit la valeur Iu du courant de la phase U en la phase 8IU du courant de sortie conformément au rapport calculé.
Le pas EC3, qui succède au pas EC2, règle une tension de phase 6VU* sur la valeur de commande de phase 8*. Le pas EC3 calcule la différence de phase tension courant d9 entre la phase de tension AVU* et la phase de courant 9IU conformément à 'équation suivante 06 = eVU* - 9IU ... (163) Le pas EC4, qui intervient à la suite du pas EC3, calcule la quantité de variation de phase "a" à partir de la différence de phase tension - courant AA conformément à l'équation suivante a = 08 - x/2 ... (164) Le pas EC5, qui intervient à la suite du pas EC4, calcule la valeur absolue (al de la grandeur de variation de phase "a". Le pas EC5 compare la valeur absolue Iii à une limite supérieure amax. Lorsque la valeur absolue (al est supérieure à la limite supérieure amax, le programme avance du pas EC5 à un pas EC7. Sinon le programme avance du pas EC5 à un pas EC6.
Le pas EC6 utilise la grandeur de variation de phase "a" telle quelle. De façon spécifique, le pas EC6 exécute l'instruction telle que "a = a". A la suite du pas EC6, le programme avance au pas 2B2 sur la figure 49.
Le pas EC7 limite la grandeur de variation de phase "a" à la limite supérieure amax conformément à la relation suivante.
a = a.amax/lal ... (165) dans laquelle le facteur 1a1" fournit le signe de la grandeur de variation de phase finale "a". A la suite du pas EC7, le programme avance au pas 2B2 sur la figure 49.
La figure 51 représente un exemple de conditions dans le domaine temporel d'une valeur de commande de tension finale U** produite en l'absence de correction en réponse à la grandeur de variation de phase "a", d'un courant Iu de phase U de sortie et d'une valeur de commande de tension finale U** produite en présence d'une correction en réponse à la grandeur de variation de phase "a" égale à -71/6. D'une manière générale, la phase d'une tension du moteur tend à avance par rapport à celle d'un courant du moteur. Sur la figure 51, la valeur de commande de tension non corrigée U** présente une avance de phase de n/6 par rapport au courant de sortie Iu. D'autre part, la valeur de commande de tension corrigée U** est sensiblement en phase avec le courant de sortie Iu.
Sur la figure 51, on a indiqué la présence d'un intervalle de temps de conversion composite formé par l'alternance des premiers intervalles de temps de conversion et des seconds intervalles de temps de conversion. Pendant l'intervalle de temps de conversion composite, une commutation dans le circuit principal formant onduleur 107 est supprimée. Dans la plage prédéterminée d'angles électriques +@ centrée sur x/2 pour la valeur de commande de tension finale U**, une première moitié (le côté -@) est affectée à une modulation sur une phase pour la phase U et une modulation sur deux phases pour les phases U et W alors qu'une seconde moitié (le côté +@) est affectée à une modulation sur une phase pour la phase U et une modulation sur deux phases pour les phases U et V. Par conséquent, pendant la gamme prédéterminée d'angles électriques +@ centrée sur n/2, la phase U reste soumise à une commutation. D'autre part, pendant des intervalles de temps voisins de la plage prédéterminée d'angles électriques +0 centrée sur n/2, la phase U continue à être non commutée.
Les tensioactifs convenant à la mise en oeuvre de la présente invention sont notamment les suivants : r (i) Tensioactif(s) anionique(s): Leur nature ne revêt pas, dans le cadre de la présente invention, de caractère véritablement critique.
Ainsi, à titre d'exemple de tensioactifs anioniques utilisables, seuls ou mélanges, dans le cadre de la présente invention, on peut citer notamment (liste non limitative) les sels (en particulier sels alcalins, notamment de sodium, sels d'ammonium, sels d'amines, sels d'aminoalcools ou sels de magnésium) des composés suivants : les alkylsulfates, les alkyléthersulfates, alkylamidoéthersulfates, alkylarylpolyéthersulfates, monoglycérides sulfates ;les alkylsulfonates, alkylphosphates, alkylamidesulfonates, alkylarylsulfonates, a-oléfine-sulfonates, paraffine-sulfonates ; les alkylsulfosuccinates, les alkyléthersulfosuccinates, les alkylamidesulfosuccinates; les alkylsulfosuccinamates ; les alkylsulfoacétates ; les alkylétherphosphates, les acylsarcosinates ; les acyliséthionates et les N-acyltaurates, le radical alkyle ou acyle de tous ces différents composés comportant de préférence de 8 à 24 atomes de carbone, et le radical aryl désignant de préférence un groupement phényle ou benzyle Parmi les tensioactifs anioniques encore
utilisables, on peut également citer les sels d'acides gras tels que les sels des acides oléique, ricinoléique, palmitique, stéarique, les acides d'huile de coprah ou d'huile de coprah hydrogénée ; les acyl-lactylates dont le radical acyle comporte 8 à 20 atomes de carbone. On peut également utiliser des tensioactifs faiblement anioniques, comme les acides d'alkyl D galactoside uroniques et leurs sels ainsi que les acides alkyl (C6-C24) éther carboxyliques polyoxyalkylénés, les acides alkyl(C6-C24)aryl éther carboxyliques polyoxyalkylénés ,les acides alkyl(C6-C24) amido éther carboxyliques polyoxyalkylénés et leurs sels, en particulier ceux comportant de 2 à 50 groupements oxyde d'éthylène, et leurs mélanges.