INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
tion réalisé selon la présente invention; - La Figure 2 représente une vue en perspective de trois quarts avant du feu de signalisation de la Figure i; - La Figure 3 représente une vue de dessus du feu de la Figure 1 - La Figure 4 représente une vue analogue à celle de la Figure 3, le feu étant dépourvu de circuit électrique; - La Figure 5 représente une vue par l'arrière du feu de la Figure 4; - La Figure 6 représente une vue de dessus à plus grande échelle d'une extrémité du feu de la Figure 3; - La Figure 7 représente une vue de dessus d'une variante de réalisation du feu des Figures 1 à6; - La Figure 8 représente une vue de côté du feu des Figures I à 6 ou de la Figure 7, par exemple vue dans la direction VIII des Figures 5 et 7; - La Figure 9 représente une vue en coupe selon la ligne IX-IX de la Figure 3 - La Figure 10 représente une vue en coupe selon la ligne X-X de la Figure 3 - La Figure 1 1 représente une vue en coupe selon la ligne XI-XI de la Figure 3; - La Figure 12 représente une vue en coupe selon la ligne XII-XII de la Figure 7; - La Figure 13 représente une vue en coupe selon la ligne XIII-XIII de la Figure 7; - La Figure 14 représente une vue en coupe schématique d'une diode électroluminescente, et
- La Figure 15 représente un diagramme d'émission d'une diode électroluminescente.
- 2813379
Par convention, on définit trois directions orthogonales X, Y et Z qui seront utilisées
dans la description et sur les Figures, X étant la direction générale d'émission du faisceau lu-
mineux par le feu, sensiblement parallèle à l'axe longitudinal du véhicule, Y étant la direction
horizontale perpendiculaire à X et Z la direction verticale.
Sur les Figures, on a représenté un feu de signalisation regroupant plusieurs sources
lumineuses telles que des diodes électroluminescentes 10 coopérant chacune avec une bon-
nette 12 formant une calotte sphérique pour répartir les rayons lumineux émis par la diode 10
et éclairer une plaque 14 transparente.
De façon plus précise, la bonnette 12 comporte sur sa face interne, tournée vers la diode 10, des stries 16, essentiellement horizontales (Figure 10), et sur sa face externe des stries 18, essentiellement verticales (Figure 6). De même, la plaque 14 comporte sur sa face interne, faisant face à la bonnette 12, des stries 20, essentiellement verticales. De manière connue, par exemple par les documents précités, les stries 16, 18 et 20 assurent que l'éclairement issu de la plaque 14 est homogène selon les directions Y et Z. Cet ensemble est destiné à être disposé dans un boîtier (non représenté) fermé par une glace de fermeture (non représentée). La plaque 14 peut assurer simultanément le rôle de glace de fermeture si elle est pourvue sur sa face externe, c'est à dire la face la plus éloignée des diodes électroluminescentes, de moyens de diffusion de la lumière qui la traverse tels que des
perles ou des tores formés sur cette face externe.
Dans le mode de réalisation représenté sur les Figures, le feu de signalisation comporte
quatre sources lumineuses 10, et par conséquent quatre bonnettes 12.
Conformément à un aspect de la présente invention, les bonnettes 12 sont venues de matière les unes avec les autres et avec la plaque 14. On peut à cet effet prévoir par exemple que deux bonnettes adjacentes soient reliées entre elles par des parois intermédiaires 22, et que les bonnettes d'extrémité soient reliées aux extrémités de la plaque 14 par des parois d'extrémité 24. De préférence, les bonnettes 12, la plaque 14, et les parois 22 et 24 ont la même dimension dans la direction Z. Les parois 22 et 24 peuvent avoir une forme quelconque, par exemple rectiligne ou courbe comme on l'a représenté sur les Figures, pourvu qu'elles ne se trouvent pas sur le trajet des rayons lumineux émergeant des bonnettes 12 et incidents sur
On a donc bien réalisé la modification de la géométrie du faisceau lumineux imposée par le changement du sens du trafic avec des moyens aussi simples à mettre en ceuvre et aussi peu onéreux que le cache vacancier décrit plus haut, tout en conservant l'intégralité du flux
lumineux émis par le projecteur.
Bien entendu, la partie sensiblement prismatique du dispositif d'adaptation 1 0 peut être constituée d'un prisme proprement dit, comme on l'a représenté sur la Figure 4, ou elle peut être constituée par un prisme de Fresnel, comme on l'a représenté sur la Figure 5. Dans un tel prisme de Fresnel, au moins l'une des faces, par exemple la face 12, est discontinue et formée
de stries horizontales 16. La partie sensiblement prismatique du dispositif d'adaptation se pré-
sente ainsi comme un empilement de prismes élémentaires, de même angle au sommet ou ayant des angles au sommet voisins, et par exemple évoluant d'un angle au suivant d'un même incrément. Les stries horizontales 16 formées sur la face 12 clu dispositif d'adaptation
peuvent avoir un profil sensiblement triangulaire, ainsi qu'on l'a représenté sur la Figure 7A.
ou un profil sensiblement curviligne, ainsi qu'on l'a représenté sur la Figure 7B.
On peut encore améliorer le faisceau obtenu à l'aide du dispositif d'adaptation 10 qui vient d'être décrit. En effet, on voit sur la Figure 3B que le faisceau lumineux comporte un -10- endroit recevant à la fois les parties FI et Fil', cette superposition pouvant être nuisible à
l'homogénéité du faisceau résultant.
Selon un deuxième aspect de l'invention, il est prévu également de dévier horizonta-
lement les rayons lumineux traversant la deuxième région II de la surface de la glace de pro-
tection G pour qu'ils soient situés dans la partie du faisceau de croisement Fi située en dessous
de l'horizontale et qu'ils soient répartis dans cette partie du faisceau de croisement.
Dans ce but, on peut former sur une des faces 12 et 14 de la partie sensiblement pris-
matique du dispositif d'adaptation des stries verticales 18 pour dévier la lumière horizontale-
ment, comme on l'a représenté sur la Figure 6. Les stries verticales 18 pourront avoir un profil sensiblement prismatique, comme on l'a représenté sur la Figure 7B, les faces des parties
plage de lumière 28 est au moins sensiblement parallèle à son axe longi-
tudinal 21 et forme une surface de sortie de lumière 30. Cette surface de sortie de lumière 30 de l'élément guide de lumière 20 peut être plane ou
courbe. Si la lumière transmise par l'élément guide de lumière 20 rencon-
tre l'un des segments de découplage de lumière 28, cette partie de la lu-
mière est déviée par la disposition inclinée du segment de découplage 28 et sort par la surface de sortie de lumière 30, en regard de l'élément guide de lumière 20. A la figure 2, l'élément guide de lumière 20 est représenté en vue de face, en direction de sa surface de sortie de lumière 30; les
segments de découplage de lumière 28 du grand côté en regard sont re-
présentés en trait fin. La lumière est découplée de manière déviée par les segments de découplage de lumière 28 si bien que la lumière sort d'une
manière répartie régulièrement dans la direction longitudinale de la sur-
face de sortie de lumière 30 de l'élément de guidage de lumière 20.
La lumière sortant de l'élément guide de lumière 20 est créée par une répartition de l'intensité lumineuse qui ne présente pas de maximum accentué pour l'intensité lumineuse; cette intensité lumineuse diminue vers les bords. Dans l'installation d'éclairage au moins une source lumineuse complémentaire 32 émet de la lumière servant à obtenir
des valeurs d'intensité lumineuse élevées dans au moins une zone par-
tielle de la distribution de l'intensité lumineuse générée par toute la lu-
mière émise par l'installation d'éclairage. Dans le premier exemple de réalisation des figures 1 et 2 pour l'installation d'éclairage il s'agit par exemple de deux sources lumineuses 32, complémentaires; l'une des sources lumineuses 32 est située au-dessus de l'élément guide de lumière
et l'autre en dessous de celui-ci. On peut également associer de ma-
nière juxtaposée ou superposée plusieurs sources lumineuses complémentaires 32. Dans ces conditions la lumière émise par les sources de lumière complémentaires 32 ne traverse pas l'élément guide de lumière
20. Ces sources de lumière complémentaires 32 sont au moins sensible-
Ainsi que représenté sur la figure 2b précitée, le processus itératif d'échange d'information a priori consiste à discriminer la contribution du canal de transmission de la contribution du décodage. Cette discrimination consiste, d'une part, en un processus de discrimination D1 dans lequel on soustrait de la séquence de sortie pondérée sur bits de symboles égalisés, séquence notée Si, issue du processus d'égalisation B, l'information a priori S"2 sur les bits de symboles pour engendrer une séquence ou information extrinsèque notée S'1.
La séquence extrinsèque S'1 est alors soumise à un processus de désentrelacement noté #-1 pour engendrer une séquence d'entrée pondérée, notée S"1 contenant l'information en provenance du canal et l'information a priori sur les bits codés en provenance de l'égalisation.
Sur les figures 2a et 2b, l'étape de soustraction désignée par étape de discrimination élémentaire est notée Du.
L'étape de désentrelacement est notée D12.
En outre, le processus itératif d'échange d'information a priori consiste dans une étape de discrimination D2 à soustraire à la séquence de sortie pondérée sur bits décodés S2, délivrée par le processus de décodage SISO C, la séquence d'entrée pondérée S"1 en entrée du processus de décodage C pour engendrer une séquence d'information extrinsèque sur bits décodés, notée S'2. L'étape de soustraction précitée correspondant à une étape de discrimination élémentaire porte la référence D21 sur la figure 2b et sur la figure 2a.
La séquence d'information extrinsèque sur bits décodés S'2 est ensuite soumise à un processus de réentrelacement pour engendrer l'information a priori S"2 sur les bits de symbole précédemment mentionnée dans la description, cette étape de réentrelacement # portant la référence D22 sur la figure 2a et la figure 2b.
Le procédé de détection et de décodage itératif de symboles codés et entrelacés, objet de la présente invention, peut être mis en #uvre à partir de différents processus d'égalisation spécifiques et de différents processus de réestimation, lesquels seront décrit ci-après dans la description. En ce qui concerne le code de canal utilisé à l'émission, celui-ci peut être un code convolutif ou une combinaison de codes linéaires, série, parallèle, hybrides. En ce qui concerne le processus de décodage, tout processus de décodage adapté au processus de codage peut être utilisé. Le décodage peut lui-même être itératif.
D'une manière générale, ainsi que représenté en figure 2c, le processus d'égalisation peut être constitué par un processus DDFSE à entrées/sorties pondérées couplé à une réestimation de type bootstrap, B-ST.
Sur la figure 2c, les mêmes étapes que celles réalisées à la figure 2a portent les mêmes références.
Dans le cadre de la mise en #uvre du procédé objet de la présente invention en liaison avec la figure 2c, on indique que le processus d'égalisation est un processus de type DDFSE dans lequel un seul survivant par noeud est retenu.
Dans ces conditions, le procédé objet de la présente invention consiste en outre, préalablement à
toute itération, à calculer, en une étape Ai, à partir de l'estimation linéaire initiale réalisée à l'étape A pour les coefficients de la réponse impulsionnelle du canal de transmission, un filtre à phase minimale #(z)1, respectivement un filtre anticausal #(z)1,les filtres à phase minimale et anticausal vérifiant la relation :
Préalablement à toute itération, le filtre #(z)1=0 est défini comme un canal de transmission à phase minimale initial.
En outre, le procédé objet de la présente invention, en référence à la figure 2c, consiste par itération, à soumettre la séquence de symboles reçus au processus d'égalisation conditionnellement aux valeurs du filtre à phase minimale #(z)1 défini comme un canal de transmission à phase minimale successif pour l'itération courante, c'est-à-dire l'itération de rang 1 = 1+1 successivement.
En outre, le procédé objet de la présente invention consiste, à partir de l'estimation linéaire actualisée #(z)1+1 pour l'itération suivante à effectuer une actualisation du filtre #(z)1+1 à phase minimale défini comme un canal de transmission à phase minimale successif et du filtre anticausal #(z)1+1 associé à ce dernier.
L'opération d'actualisation des filtres à phase minimale #(z)1+1 et Q est représentée à l' étape E21 de la figure 2c.
L'invention et les avantages qui en découlent ressortiront mieux des exemples de réalisation ci-après à l'appui des figures annexées selon lesquelles : - la figure 1 est une représentation de la distribution des particules d'ibuprofene enrobées et non enrobées ; - la figure 2 est une représentation de la distribution des particules sphériques de résines échangeuses d'ions (REI) non enrobées (poudre A) et enrobées (poudre B) au moyen d'un histogramme de distribution (2a) et d'une courbe de distribution cumulée (2b).
EXEMPLE 1 : IBUPROFENE ENROBE Dans cet exemple, on enrobe 2 000 g d'ibuprofène dont le diamètre moyen des particules est égal à 176 micromètres par 146 g de PRECIROL ATO 5#. L'enrobage représentant donc 7 % en poids du poids total de la particule enrobée. On rappelle que la température de fusion du PRECIROL ATO 5# est comprise entre 52 et 57 C alors que la température de fusion de l'ibuprofene est égale à 75 C.
Le procédé est mis en oeuvre dans un appareil dénommé KUGELCOATER commercialisé par la société HUTTLIN. Le modèle de KUGELCOATER utilisé est le UNILAB-05.
Dans cet exemple, les caractéristiques mises en oeuvre tout au long du procédé sont représentées dans le tableau ci-après.
Pression 1 emp. débit de Pression zone d'air Temp. zone d'air Durée Débit Temp. Temp. pulvérisa- atomisa- entourant le Air entourant le (mn) d'air lit d'air Particules tion tion cône de d'atomi- cône de (Nm3/h) ( C) ( C) (g/mn) ~ 0,1 Pulvérisa- sation Pulvérisa- (bar) tion ( C) tion ~~~~ (bar) (bar) 158 35,0 36,0 6 1,0 0. 5 60 50
#4##T5T#34,6##3####6###T7T###0###5D###5D##
10 171 35,0 39,7 6 1,0 0 5 60 50
15#TS#35,3##?Un####5###T###(T5###5D###3D## 23#T#35,3##4Un####5###17)###(###5D###53##
32 142 22,0 33,2 6 0,4 0. 4 60 50 41 145 19,7 30,5 6 0,4 0. 4 60 50
Comme le montre le tableau, on diminue la pression d'atomisation à partir de la 32e minute pour permettre le refroidissement.
Sur la figure 1, on a représenté la répartition des particules avant et après enrobage.
Comme le montre cette figure, l'ensemble des particules enrobées présente la même distribution que celle des particules non enrobées, montrant non seulement que les
particules ont été régulièrement enrobées mais également que la quantité d'enrobage est moindre. Ainsi, on observe que le diamètre moyen des particules avant enrobage est égal à 176 micromètres, alors que le diamètre moyen des particules enrobées est égal à 180 micromètres.
On constate ainsi que le procédé permet d'enrober à chaud des particules dont le point de fusion est proche de celui de l'agent d'enrobage.
EXEMPLE 2 : RESINE ECHANGEUSE D'IONS (REI) ENROBEE Dans cet exemple, on enrobe 2 000 g de REI, dont le diamètre moyen des particules est égal à 60 micromètres par 350 g de COMPRITOL. L'enrobage représente donc 17,5% en poids du poids total de la particule enrobée.
Le procédé est mis en oeuvre dans un appareil identique à celui précédemment utilisé.
[l'art antérieur] On a décrit l'addition de Caoutchoucs réactifs (ATBN, CTBN). Ces abréviations signifient : CTBN : Carboxyl terminated random copolymer of butadiene and acrylonitrile.
ATBN : Amino terminated random copolymer of butadiene and acrylonitrile.
Ces produits sont des oligomères à base de butadiène et d'acrylonitrile terminés soit par des fonctions carboxyles soit par des fonctions amines. Le butadiène a une Tg très basse ce qui est favorable pour obtenir un bon renforcement aux chocs mais il n'est pas miscible avec les résines époxy. Un certain pourcentage d'acrylonitrile est copolymérisé avec le butadiène afin que le produit formé soit initialement miscible avec la résine époxy et donc puisse être aisément incorporé à celle-ci. P. Lovell (Macromol. Symp. 92, Pages 71-81, 1995) et A. Mazouz et coll. Polymer Material Science Engineering, 70, p17, 1994 relatent qu'à l'issue de la réaction de réticulation une partie de l'oligomère fonctionnel forme des particules élastomère et une partie non négligeable reste incorporée dans la matrice. Ceci se traduit par un abaissement de la Tg du matériau obtenu par rapport au réseau époxy pur ce qui n'est pas souhaitable pour les applications nécessitant de bonnes propriétés thermomécaniques. Les domaines d'élastomères formés ont une taille importante classiquement comprise entre 0. 5 microns et 5 microns. Le renforcement obtenu n'est pas satisfaisant.
Pour toutes ces raisons d'autres solutions pour le renforcement au choc des réseaux époxy ont été recherchées. On peut citer par exemple, P. Lovell
(Macromol. Symp. 92, Pages 71-81,1995) qui établit que le renforcement par des particules c#ur-écorce préformées conduit à de meilleurs résultats.
S'agissant du renforcement par des particules préformées c#ur- écorce (core shell) : ce sont des particules préformées avec un c#ur élastomère de température de transition vitreuse inférieure à -20 C et une écorce rigide de température de transition vitreuse supérieure à 50 C, portant ou non des fonctions réactives. On définit une fonction réactive comme un groupement chimique capable de réagir avec les fonctions oxiranes des molécules époxy ou avec les groupements chimiques du durcisseur. A titre d'exemples non limitatif de fonctions réactives on peut citer : les fonctions oxiranes, les fonctions amines, les fonctions carboxy. Ces particules de taille bien définie sont ajoutées aux réactifs (époxy et durcisseur). Après réaction, le matériau formé est caractérisé par une dispersion de ces particules au sein de la matrice thermodure. Dans le matériau obtenu les particules d'élastomères ont la même taille qu'au départ, avant la réaction. Ce résultat est bien connu, comme exemple de l'art antérieur le décrivant on peut citer par exemple l'article de Maazouz et coll, Polymer Bulletin 33, pages 67-74,1994 et de Sue et coll., Rubber-Toughened Plastics, 1993, Pages 259-291 (cf . page 261).
Ces particules préformées sont obtenues par une synthèse en émulsion en deux étapes, le c#ur élastomère est synthétisé lors de la première étape, l'écorce est greffée sur le c#ur lors de la deuxième étape. Ce procédé de synthèse conduit à des particules dont la taille du c#ur varie entre 30 nanomètres et 2 micromètres (Sue et coll., Rubber-Toughened Plastics, 1993, Pages 259-291 (cf . page 261)). De nombreuses études ont été consacrées à la détermination de la taille du c#ur élastomère de la particule pour obtenir un renforcement au choc optimal. Ces études montrent qu'avec des particules préformées un renforcement satisfaisant ne peut être obtenu que pour des tailles de particules supérieures à 120 nanomètres.
Étant donné la taille des domaines d'élastomères dans le matériau obtenu, celui-ci n'est pas transparent. Cette opacité est gênante pour certaines applications. C'est le cas par exemple des applications des matériaux
thermodurs dans les composites où le fabricant souhaite pouvoir constater visuellement la qualité de son assemblage (matériau thermodur + fibres, ou matériau thermodur +charges). On peut également citer l'exemple des applications électroniques des matériaux époxy, l'opacité du matériau est néfaste, elle gène l'utilisateur. l'art antérieur a aussi décrit l'addition d'un Dibloc PEO-PEE : Hillmyer et coll. (M. A. Hillmyer, P. M. Lipic, D. A. Hajduk, K. Almdal, F. S. Bates, Journal of American Chemical Society, 1997,119,2749-2750) ont conduit des travaux sur des mélanges d'un système thermodurcissable époxy/ anhydride phtalique et d'un dibloc A-B où A est le poly(ethylene oxyde) et B le poly(ethyl ethylene) PEO-PEE. Ces auteurs ont montré que le matériau obtenu est caractérisé par une morphologie très particulière. Il est constitué d'une matrice thermodure dans laquelle sont régulièrement répartis des cylindres de PEE ayant tous le même diamètre de 5 à 10 nanomètres, eux-mêmes étant entourés d'une écorce (ou d'une gaine) de PEO d'une épaisseur de quelques nanomètres. Les auteurs ont constaté que les matériaux obtenus étaient transparents mais ils n'ont pas étudié leurs propriétés ni fait allusion aux propriétés qu'ils pourraient présenter.
On a aussi décrit l'addition d'un dibloc PEO-PEP dans un système DGEBA-MDA, Lipic PM Bates FS et Hillmyer MA, Journal of the American Chemical Society 1998,120, 8963-8970. MDA désigne la méthylène diamine.
Les travaux et les résultats sont équivalents à ceux du paragraphe précédent.
On a aussi décrit l'addition d'un copolymère à blocs PolysiloxanePolycaprolactone : PCL-b-PDMS-b-PCL et (PCL)2-b-PDMS-b-(PCL)2 Kônczol et coll. (Journal of Applied Polymer Science, Vol 54, pages 815-826, 1994) ont étudié des mélanges entre un système époxy/ anhydride et un copolymère multibloc PCL-b-PDMS-b-PCL ou (PCL)2-b-PDMS-b-(PCL)2 où PCL désigne la polycaprolactone et PDMS le polydiméthylsiloxane. Les auteurs montrent que le matériau obtenu est transparent et que l'addition de 5% à 15%
de copolymère permet une amélioration significative de la résistance au choc du matériau époxy.
L'art antérieur fait également référence à l'utilisation de copolymères à blocs pour compatibiliser des systèmes thermoplastiques/thermodurs. Ainsi, Girard-reydet et coll., Polymer, 1999, n 40 page 1677, ont étudié des mélanges thermoplastique/thermodur où le thermoplastique est soit le PPE (polyphenylene ether), soit le PEI (polyetherimide) et le système thermodur est le couple DGEBA/MCDEA. Ces mélanges sont fragiles. Les auteurs ont constaté que l'utilisation d'un copolymère à blocs SEBS maléisé, préalablement modifié par réaction sur une monoamine ou une diamine (telle que MCDEA), permettait d'améliorer la résistance aux chocs du mélange thermoplastique /thermodur.
L'art antérieur n'a pas décrit l'addition de copolymères blocs ayant au moins un bloc constitué majoritairement de motifs méthacrylate de méthyle. On a maintenant trouvé que l'ajout de copolymères blocs ayant au moins un bloc constitué majoritairement de motifs méthacrylate de méthyle dans des matériaux thermodurs conduisait à des matériaux thermodurs à tenue au choc améliorée. De plus ces matériaux restent transparents et la Tg est conservée ou n'est pas abaissée de plus de 12 C . On peut, en plus du copolymère à blocs constitué majoritairement de motifs méthacrylate de méthyle, ajouter d'autres copolymères blocs ou des modifiants choc tels que des c#ur- écorce, des elastomères fonctionnalisés. Selon la nature de ces modifiants ajoutés en plus le matériau peut ne pas rester transparent mais la résistance au choc est très fortement améliorée.
[Brève description de l'invention] La présente invention concerne un matériau thermodur à tenue au choc améliorée comprenant : # 99 à 20% d'une résine thermodure,