INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, ces polymères sont choisis parmi ceux dont le motif hydrophile de type acide carboxylique insaturé oléfinique correspond au monomère de formule (II) suivante : dans laquelle, Ri désigne H ou CH3 ou C2Hs, c'est-à-dire des motifs acide acrylique, acide méthacrylique ou acide éthacrylique, et dont le motif hydrophobe de type ester d'alkyl (Cic-Cso) d'acide carboxytique insaturé correspond au monomère de formule (III) suivante dans laquelle, R2 désigne H ou CH3 ou CzH5 (c'est-à-dire des motifs acrylates, méthacrylates ou éthacrylates) et de préférence H (motifs acrylates) ou CH3 (motifs méthacrylates), R3 désignant un radical alkyle en Clo-Cgo, et de préférence en C12-C22.
Des esters d'alkyles (Cic-Cso) d'acides carboxyliques insaturés conformes à l'invention comprennent par exemple, l'acrylate de lauryle, l'acrylate de stéaryle, l'acrylate de décyle, l'acrylate d'isodécyle, l'acrylate de dodécyle, et les méthacrylates correspondants, le méthacrylate de lauryl, le méthacrylate de stéaryle, le méthacrylate de décyle, le méthacrylate d'isodécyle, et le méthacrylate de dodécyle.
Parmi ce type de polymères associatifs anioniques, on utilisera plus particulièrement des polymères formés à partir d'un mélange de monomères comprenant : (i) essentiellement de l'acide acrylique, (ii) un ester de formule (III) décrite ci-dessus et dans laquelle R2 désigne H ou CH3, R3 désignant un radical alkyle ayant de 12 à 22 atomes de carbone, (iii) et un agent réticulant, qui est un monomère insaturé polyéthylénique copolymérisable bien connu, comme le phtalate de diallyle, le (méth) acrylate d'allyl, le divinylbenzène, le diméthacrylate de (poly) éthylèneglycol, et le méthylène-bis-acrylamide.
Parmi ce type de polymères associatifs anioniques, on utilisera plus particulièrement ceux constitués de 95 à 60% en poids d'acide acrylique (motif hydrophile), 4 à 40% en poids d'acrylate d'alkyles en Cic-Cso (motif hydrophobe), et 0 à 6% en poids de monomère polymérisable réticulant, ou bien ceux constitués de 98 à 96% en poids d'acide acrylique (motif hydrophile), 1 à 4% en poids d'acrylate d'alkyles en Cic-Cso (motif hydrophobe), et 0,1 à 0,6% en poids de monomère polymérisable réticulant tel que ceux décrits précedemment.
- ( ! !)) tes terpoiymères d'anhydride maléiquela-olefine en C3O-C3S/maléate d'alkyle tel que le produit (copolymère anhydride maléiquela-oléfine en Cso-Csg/matéate d'isopropyle) vendu sous le nom PERFORMA V 1608 par la société NEWPHASE TECHNOLOGIES.
- (IV) les terpolymères acryliques comprenant : (a) environ 20% à 70% en poids d'un acide carboxylique à insaturation monoéthylénique,
(b) environ 20 à 80% en poids d'un monomère à insaturation a, ss-monoéthylénique non- tensio-actif différent de (a), (c) environ 0,5 à 60% en poids d'un mono-uréthane non-ionique qui est le produit de réaction d'un tensio-actif monohydrique avec un monoisocyanate à insaturation monoéthylénique, tels que ceux décrits dans la demande de brevet EP-A-0173109 et plus particulièrement celui décrit dans l'exemple 3, à savoir, un terpolymère acide méthacrylique/acrylate de méthyle/diméthyl métaisopropényl benzyl isocyanate d'alcool béhényle éthoxylé (400E) en dispersion aqueuse à 25%.
- (V) ies copoiymères comportant parmi leurs monomères un acide carboxylique à insaturation a, ss-monoéthylénique et un ester d'acide carboxylique à insaturation a, ss- monoéthylénique et d'un alcool gras oxyalkyléné.
A titre d'exemple de ce type de composé on peut citer l'ACULYN 22 vendu par la société ROHM et HAAS, qui est un terpolymère acide méthacrylique/acrylate d'éthyle/méthacrylate de stéaryie oxyaikyiéné.
Les dérivés de cellulose quaternisée sont, en particulier, - les celluloses quaternisées modifiées par des groupements comportant au moins une chaîne grasse, tels que les groupes alkyle, arylalkyl, alkylaryle comportant au moins 8 atomes de carbone, ou des mélanges de ceux-ci, - ies hydroxyéthyiceiiuioses quaternisées modifiées par des groupements comportant au moins une chaîne grasse, tels que les groupes alkyle, arylalkyle, alkylaryle comportant au moins 8 atomes de carbone, ou des mélanges de ceux-ci.
On peut indiquer comme exemples d'alkylhydroxyéthyl-celluloses quaternisées à chaînes grasses en Ca-C30, les produits QUATRISOFT LM 200, QUATRISOFT LM-X 529-18-A,
techniques analytiques classiques de déformulation telles que : solubilisation et chromatographie liquide semi- préparative suivies d'une identification des différentes fractions par spectrométrie Infra-Rouge, chromatographie par perméation de gel, résonance magnétique nucléaire ou encore par calorimétrie différentielle (DSC).
Microscopie Infra-Rouge ou Imagerie par Résonance Magnétique Nucléaire (IRM) directement sur les films multicouches.
EXEMPLES Les exemples et exemples comparatifs qui suivent illustrent l'invention. On y a comparé l'efficacité de différentes compositions auto-adhésives thermofusibles. La composition 1 est un exemple selon l'invention, la composition 2 est un exemple sortant de l'invention.
Dans les exemples 1 et 2 qui suivent, les autoadhésifs thermofusibles sont caractérisés par : un profil de viscosité mesurée par rhéométrie capillaire (selon la Norme ISO 11443), à une température de 150 C pour un gradient de cisaillement situé entre 100 et 1000 S, un profil de résistance à la traction pour une vitesse de traction de lm. s- mesuré selon la méthode décrite précédemment, une composition en polymères constituée de mélanges de copolymères SIS, KRATON" Dllll et/ou D1113 de KRATON POLYMERS, une composition en résine tackifiante constituée d'un mélange de résine polyterpène, SYLVARES'TR7115 d'ARIZONA Chemicals caractérisée par un point de ramollissement de 115 C (méthode bille-anneau) et une
ramollissement de 115OC (méthode bille-anneau) et une masse moléculaire moyenne en masse de l'ordre de 1100 g/mole, et de résine issue de la polymérisation de coupes C5, WINGTACKO 95 de GOODYEAR Chemicals, caractérisées par un point de ramollissement de l'ordre de 95 Oc (méthode bille-anneau), une masse moléculaire moyenne en masse de l'ordre de 2000 g/mole.
Dans l'exemple 3, on a mis en oeuvre successsivement les adhésifs des exemples 1 et 2 dans une structure tricouches afin de comparer leur performance applicative. Les procédures de préparation des films et d'évaluation sont les suivantes : Un film tricouches est préparé par coextrusion soufflage de gaine et présente la structure suivante : 20um de couche complexable traitée Corona à plus de 38 mN/m, 20um d'auto-adhésif thermofusible, 20um de couche scellable sécable.
La couche complexable a pour composition : - 60 % poids de résine Polyoléfinique obtenue par catalyse monosite ENGAGE 8480 de DOW Chemicals, - 35 % de résine PEBD LACQTENE 1004FE30 de ATOFINA, 5 % d'additifs : le mélange maître FSU 105E de Schulman à titre d'agent glissant, et le mélange maître SILICE F15C de Schulman à titre d'agent anti-bloquant.
La couche d'adhésif a pour composition successivement celle décrite dans l'exemple 1 puis celle décrite dans l'exemple 2.
La couche soudante a pour composition pondérale : - 65 % poids de résine Polyoléfinique obtenue par catalyse monosite ENGAGE 8480 de DOW Chemicals, - 20 % de résine PEMD, LACQTENE 1020FE30,
10 % de mélange maître donnant la sécabilité à la couche scellable, - 5 % d'additifs : le mélange maître FSU 105E de Schulman à titre d'agent glissant et le mélange maître SILICE F15C de Schulman à titre d'agent anti-bloquant.
Le film tricouches est réalisé par coextrusion soufflage de gaine sur une machine Compex 50/60/50 SA de Kiefel. Ce film tricouches entre dans la constitution de l'emballage, structure complexe, avec un film rigide et un film d'operculage. Cette structure est décrite en référence aux figures 1A, 1B, 2 et 3 annexées.
La figure 1A est une vue en coupe d'un emballage constitué d'un film rigide A et d'un d'un film d'operculage B soudés l'un à l'autre au niveau des bords 1 de l'emballage, la technique de soudure permettant de fragiliser cette zone de scellage.
La figure 1B est une vue du dessus de ce même emballage fermé.
La figure 2 est une vue en coupe agrandie et détaillée du bord 1 de l'emballage avec le film rigide A soudé au film d'operculage B dans la zone fragilisée avant ouverture de l'emballage. Le film d'operculage est constitué d'une couche scellante 2, d'une couche liante 3 et d'une couche support 4. Le film multicouches 5 de l'invention constitue un élément du film rigide A. Le film multicouches 5 comporte un film scellable et sécable 6, le film 7 d'adhésif de l'invention et un film complexable 8, ce dernier étant associé au film support rigide 10 par l'intermédiaire d'un liant 9, adhésif de complexage. Les films A et B sont soudés par l'intermédiaire des deux couches scellantes 2 et 6 formant ainsi la zone fragilisée.
La figure 3 représente le même bord 1 après ouverture de l'emballage. Une fraction 6'de la couche sécable 6 à
laquelle une fraction 7'de la couche d'adhésif 7 est solidaire, est liée à la couche scellante 2 au niveau de la zone de fragilisation.
L'autre fluide peut être injecté dans le réservoir ou bien s'y trouver naturellement. Dans le premier cas, l'injection de l'autre fluide débute après le relevé de la variation d'écoulement de référence. Cette injection est arrêtée avant le déclenchement du régime transitoire d'écoulement utile et reprend après le relevé de la variation d'écoulement utile.
Il est préférable que l'un des fluides soit extrait par au moins un puits de production pendant une durée tp avant le déclenchement du régime transitoire d'écoulement de référence.
Pour que les mouvements transitoires d'écoulement de référence et utile soient similaires, la durée d'arrêt d'injection avant le déclenchement du régime transitoire d'écoulement utile peut être sensiblement la même que la durée de production avant le déclenchement du régime transitoire d'écoulement de référence.
Dans le même but, lorsqu'il n'y a pas d'injection, le puits de production peut produire pendant sensiblement une même durée précédant le déclenchement du régime transitoire d'écoulement de référence et précédant le déclenchement du régime transitoire d'écoulement utile.
Il peut être fermé avant le début de la durée de production précédant le déclenchement du régime transitoire d'écoulement utile.
La présente invention concerne également une installation pour déterminer la position de l'interface entre deux fluides contenus chacun dans une zone d'un réservoir. Elle comporte des moyens pour déclencher dans le réservoir, comprenant au moins un capteur de pression situé au niveau de l'une des zones, un régime transitoire d'écoulement de référence qui se traduit par une variation de pression de référence et ultérieurement, un régime transitoire d'écoulement utile, similaire au régime transitoire d'écoulement de référence, ce régime transitoire d'écoulement utile engendrant une onde de pression qui se propage dans le réservoir et se traduisant par une variation de pression utile, ces variations de pression de référence et utile étant relevées par le capteur de pression, des moyens pour comparer les variations de pression en fonction du temps ou d'une fonction du temps et pour déterminer, à partir de la comparaison, un instant représentatif du moment où l'onde de pression atteint l'interface entre les deux fluides, des moyens pour calculer à partir de cet instant la distance séparant l'interface et le capteur de pression au moment du régime transitoire d'écoulement utile.
Les moyens pour déclencher dans le réservoir le régime transitoire d'écoulement de référence et le régime transitoire d'écoulement utile peuvent être réalisés par au moins une vanne commandant le débit d'au moins un puits de production situé dans l'une des zones et destiné à extraire le fluide qu'elle contient.
Le capteur de pression peut être situé dans le puits de production ou dans un puits distinct du puits de production.
L'installation peut comporter un puits d'injection pour injecter l'autre fluide dans le réservoir, cet autre fluide facilitant l'extraction du premier fluide.
Lorsque dans le réservoir, les effets de la gravité peuvent être négligés, un seul capteur de pression suffit, mais si ce n'est pas le cas, il est préférable de répartir plusieurs capteurs de pression sensiblement régulièrement sur la hauteur du réservoir.
Lorsque le réservoir comporte plusieurs couches de formations productives sans communication entre elles, il est préférables de placer moins un capteur de pression au niveau de chacune des couches de formations productives.
Dans cette configuration, il est préférable pour que les mesures ne perturbent pas trop la production, d'équiper le puits de production de moyens pour stopper la production au niveau de l'une des couches sans stopper la production du puits.
Pour ne pas fausser les mesures effectuées par un capteur de pression, il est préférable d'isoler la section du puits où il se trouve, de la section du puits où se trouve un autre capteur de pression.
BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés, à titre purement indicatif et nullement
limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : - les figures 1A et 1B représentent deux exemples d'installations selon l'invention, destinées à déterminer la position de l'interface entre les deux fluides ; les figures 2A et 2B sont des chronogrammes illustrant les différentes phases du procédé selon l'invention dans le cadre des figures 1A et 1B respectivement ; - la figure 3 représente une vue de dessus d'un modèle employé pour établir la formule permettant de calculer la distance entre l'interface et le capteur de pression ; - la figure 4 est un graphique illustrant la comparaison effectuée entre la variation de pression de référence et la variation de pression utile ; - la figure 5 représente une variante d'une installation selon l'invention ; - la figure 6 représente une autre variante d'une installation selon l'invention.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS On se réfère aux figures 1A et 1B qui montrent en coupe des exemples d'installations selon l'invention destinées à déterminer la position de l'interface entre deux fluides fl, f2 dans un réservoir 4. Il y est représenté schématiquement un puits 1 de production, ce puits 1 traverse des formations terrestres 2 et il débouche à la surface 3 de l'écorce terrestre. Le réservoir 4 est situé dans ces formations
Ainsi connecté, le CAN convertit, non pas les échantillons x (nT) du signal d'entrée directement, mais la différence entre ces échantillons x (nT) et les échantillons x' (nT) du signal analogique de réaction, après mise en forme du bruit de quantification par le filtre 12.
Le bruit de quantification est ensuite éliminé, par un post-traitement numérique, au moyen d'un filtre de décimation (non représenté) recevant en entrée les valeurs y (nT) du signal numérique de sortie codées sur n bits, et délivrant en sortie des valeurs numériques codées sur n+m bits, où m est également un nombre entier. Le post-traitement par le filtre de décimation opère un filtrage passe-bas, pour atténuer l'énergie du signal en dehors de la bande utile. Il a également pour fonction de ramener la fréquence d'échantillonnage à la fréquence de Nyquist, par exemple en réalisant une moyenne sur plusieurs valeurs du signal de sortie y (nT) consécutives. Pour un convertisseur analogique-numérique Sigma-Delta passe-bas, la fonction de mise en forme du bruit de quantification correspond à l'inverse d'une fonction
sinus cardinal (fonction"sinc"), en sorte que la fonction de transfert du filtre de décimation est une fonction sine, qui est facile à réaliser.
Lorsque le convertisseur est réalisé avec des composants en technologie CMOS, qui génèrent du bruit à la fréquence nulle (fréquence du continu), il est préférable de ne pas opérer la conversion du signal en bande de base. On opère la conversion du signal après transposition de fréquence dans une bande de fréquence comprise entre, par exemple, 400 kHz et 600 kHz. Le signal à convertir est alors centré sur une fréquence centrale Fo, égale à 500 kHz dans cet exemple. La mise en forme du bruit de quantification par le filtre passe-bas du convertisseur devient alors un inconvénient, puisque la densité d'énergie du bruit de quantification à la fréquence Fo peut être importante, ce qui dégrade fortement le rapport signal sur bruit ou SNR (de l'anglais"Signal-to-Noise Ratio").
C'est pourquoi il existe un besoin pour des convertisseurs analogiquenumérique Sigma-Delta passe-bande.
Le principe d'un convertisseur Sigma-Delta passe-bande 200 est illustré par le schéma de la figure 3, sur laquelle les même éléments qu'à la figure 1 portent les même références. En substance, ce principe est similaire à celui du convertisseur Sigma-Delta passe-bas 100, le filtre passe-bas 12 de mise en forme du bruit de quantification de ce dernier (figure 1) étant néanmoins remplacé par un résonateur 13. On rappelle qu'un résonateur est une cellule de filtrage passe-bande ayant un gain infini à une fréquence déterminée (correspondant à un pôle de la fonction de transfert) appelée fréquence centrale du résonateur. La fréquence centrale du résonateur 13 est réglée sur la fréquence centrale Fo de la bande de fréquence du signal à convertir.
La mise en forme du bruit de quantification par un résonateur du premier ordre est illustrée par le graphe de la figure 4, à comparer à celui de la figure 2.
Comme on le voit sur cette figure, le bruit de quantification est rejeté de part et d'autre de la fréquence centrale Fo. Plus l'ordre du filtre est élevé, et plus la densité d'énergie du bruit de quantification ainsi rejetée est importante.
En pratique, on s'arrange pour que la fréquence centrale Fo de la bande du signal à convertir soit égale à Fs/4. On parle alors de mode Fs/4 du convertisseur. Le retour en bande de base en sortie du convertisseur (en
amont du filtre de décimation) est alors assuré par des opérations de calcul numérique simple, puisqu'il s'agit d'une multiplication par les quatre valeurs 1, 0,-1, et0.
Des exemples de tels convertisseurs sont proposés par exemple dans le document US 5,383, 578. Dans ce document, il est proposé des réalisations dans lesquelles le convertisseur comprend deux résonateurs du premier ou du second ordre en série, ayant chacun leur fréquence centrale réglée sur la fréquence centrale Fo de la bande de fréquence du signal à convertir.
Un paramètre important d'un convertisseur Sigma-Delta passe-bande est constitué par la largeur de la bande de fréquence autour de la fréquence centrale du résonateur, en dehors de laquelle le bruit de quantification est rejeté. En effet, ce paramètre influe directement sur le SNR. Plus cette largeur est grande et meilleur est le SNR.
Dans l'art antérieur, on connaît actuellement deux techniques permettant d'augmenter la largeur de cette bande : - soit on augmente la fréquence d'échantillonnage Fs, en faisant en sorte, par exemple, que la fréquence centrale Fo de la bande du signal à convertir soit égale à Fs/8 (on parle alors de mode Fs/8 du convertisseur) ; ceci revient à augmenter le rapport de sur-échantillonnage ou OSR (de l'anglais"Over Sampling Ratio"), mais on est limité pour cela par les caractéristiques des amplificateurs utilisés pour la réalisation du convertisseur ; - soit on augmente l'ordre du convertisseur, ce qui nécessite d'utiliser des structures particulières, dont la plus courante est la structure cascadée de type MASH (voir"Oversampling Delta-Sigma Data Converters-Theory, Design, and Simulation", Candy et aL, IEEE Press, 1992), afin de contourner les problèmes de stabilité ; des exemples de convertisseurs ayant ainsi plusieurs étages cascadés (dits convertisseur Sigma-Delta MASH) sont montrés par exemple dans le document US 5,383, 578 précité.
L'invention vise à proposer une alternative à ces techniques de l'art antérieur.
Ce but est atteint, selon l'invention, grâce à un convertisseur analogique- numérique Sigma-Delta passe-bande comprenant : s
- un premier additionneur analogique recevant, sur une première entrée, les échantillons d'un signal analogique d'entrée à convertir, et les échantillons d'un premier signal analogique de rétroaction sur une seconde entrée ; - un premier résonateur du second ordre dont la fréquence centrale est ajustable, recevant en entrée les échantillons délivrés par la sortie du premier additionneur analogique ; - un second additionneur analogique recevant, sur une première entrée, les échantillons délivrés par la sortie du premier résonateur, les échantillons d'un second signal analogique de rétroaction sur une deuxième entrée, et, en outre, les échantillons du signal analogique d'entrée à convertir sur une troisième entrée ; - un second résonateur du second ordre dont la fréquence centrale est ajustable, recevant en entrée les échantillons délivrés par la sortie du second additionneur analogique ; - un convertisseur analogique-numérique recevant en entrée les échantillons délivrés par la sortie du second résonateur et délivrant en sortie des valeurs d'un signal numérique de sortie correspondant au signal analogique d'entrée converti ; - une première boucle de rétroaction qui comprend un convertisseur numérique-analogique recevant en entrée les valeurs du signal numérique de sortie, et qui délivre les échantillons du premier signal analogique de rétroaction ; et, - une seconde boucle de rétroaction qui comprend ledit convertisseur numérique-analogique et qui délivre les échantillons du second signal analogique de rétroaction.
Enfin l'invention a également pour objet les colorants azoïques cationiques de formule (1) telle que définie précédemment. Ces composés peuvent être obtenus à partir des procédés de préparation décrits par exemple dans les documents EP 810824, GB 9619573, RO 106572, J. Chem. Res.., Synop. (1998), (10), 648-649, DE 19721619, US 5852179, Synth. Commun 1999,29 (13), 2271-2276 Les exemples qui suivent servent à illustrer l'invention sans toutefois présenter un caractère limitatif.
EXEMPLES DE SYNTHESE préparation d'un composé de formule : Chlorure de 2- [4- (2-amino-6-chloro-pyrimidin-4-ylamino)-phenylazo]-1, 3-dimethyl-3H- imidazol-1-ium : Dans un ballon tout équipé, on charge 0,164g de 2-amino-4, 6-dichloropyrimidine (0. 001mole) et 3ml de DMF sec, 0,251g (0, 001mole) de chlorure de 2- (4-amino- phenylazo)-1, 3-dimethyl-3H-imidazol-1-ium et 0, 138g (0, 001mole de carbonate de potassium. Le mélange est porté 17 heures à 80 C sous agitation. Après refroidissement, on ajoute 4ml d'eau et on filtre le précipité. On obtient 100mg de poudre rouge contenant du chlorure de 2- (4-amino-phenylazo)-1, 3-dimethyl-3H- imidazol-1-ium de départ et le produit attendu. Celui-ci, purifié par HPLC préparative présente les caractéristiques suivantes en absorption UV : UV (acétonitrile-eau 50/50) max = 456 nm smax = 16900 Analyses : Masse ESI+ : m/z = 343 [M+' RMN 1H : (400MHz-CD30D) ppm : 4.14 (s-6H-NCH3) ; 6.21 (s-1H-pyrimidine) ; 7.72 (s-2H-imidazole) ; 8.09 (s-4H-phenyl) on obtient ainsi un colorant donnant une teinture jaune-orange
NOUVELLE COMPOSITION TINCTORIALE POUR LA TEINTURE DES FIBRES KERATINIQUES COMPRENANT UN COLORANT DIAZOÏQUE DICATIONIQUE PARTICULIER L'invention a pour objet une nouvelle composition tinctoriale pour la teinture des fibres kératiniques, en particulier des cheveux humains, contenant un colorant diazoïque dicationique particulier, ainsi que le procédé de teinture des fibres kératiniques mettant en oeuvre une telle composition. L'invention a aussi pour objet des colorants dicationiques diazoïques nouveaux.