INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La seconde pièce 9 de réglage de la longueur de la sangle et de son blocage peut prendre d'autres formes que la pièce à fonctionnement du type ladder lock qui vient d'être décrite. Il est d'ailleurs possible d'envisager de dissocier la fonction de réglage de la longueur de la sangle de la fonction de blocage . En particulier serait possible de mettre en oeuvre une boucle 31, connue sous la dénomination boucle SR (telle qu'illustrée à la figure 5) , comprenant d'une part un système réglage de la longueur de la sangle, comportant deux tiges 34 parallèles à l'axe transversal , la première (non visible) autour de laquelle s'enroule sur presque toute périphérie la sangle 33 a une section sensiblement carrée avec au moins une face où la sangle est en appui qui est rainurée pour augmenter le coefficient de friction entre la sangle et ladite tige. Ces deux tiges 34 sont solidaires d'un élément ma 35 (ou femelle) d'un système de fermeture à emboîtement 37 apte à coopérer avec un élément femelle 36 (ou mâle). Dans le mode de réalisation illustré, la sangle est fixée à l'embout 38 tandis que l'élément femelle 36 est fixé à la toile de tente 39. Dans un autre mode de réalisation ce pourrait être l'inverse.
Le mode de réalisation de la première pièce de positionnement , sous forme d'un embout présentant un évidement intérieur de préférence conique n'est pas exclusif de l'invention. Il est également possible que cette première pièce de positionnement prenne la forme que présentait la plaque de fixation du document FR.2.698.401 avec au moins un orifice pour servir de logement à l'extrémité de l'arceau flexible et de préférence un second orifice pour l'introduction d'une broche du type sardine.
La présente invention concerne le raccordement de tuyaux en matériau composite constitué de fibres de renforcement et de matière thermoplastique.
De tels tuyaux, utilisés notamment pour véhiculer des fluides sous pression, sont généralement préférés à des tuyaux en fonte ou en ciment en raison de leur poids bien moins important rendant par conséquent leur manipulation sur chantier plus aisée.
Dans toute installation, il est bien entendu nécessaire d'assurer la continuité des tuyaux par un raccordement étanche et assurant une résistance efficace aux contraintes. connaît d'après la demande de brevet FR 2 728 051 un dispositif de raccordement pour relier une extrémité d'un tube composite à base de matière thermoplastique renforcée à celle d'un autre tube composite. Ce dispositif comprend manchon de liaison et un organe d'étanchéité annulaire disposé à l'intérieur du manchon de liaison, le manchon étant pourvu d'un filetage sur sa paroi interne destiné à coopérer avec des filetages complémentaires ménagés dans l'épaisseur et à la surface externe des extrémités des deux tubes à raccorder. Selon une caractéristique essentielle de ce dispositif, le filetage du manchon de liaison s'étend sur une longueur minimale qui dépend du diamètre des fils constituant la matière de renforcement des tubes, de maniere à obtenir une résistance à l'arrachement supérieure à la résistance à rupture de l'armature.
Un des inconvénients de ce dispositif de raccordement concerne le filetage agencé dans l'épaisseur des tubes, à leurs extrémités. En effet, un chantier, lorsqu'il s'agit d'adapter des longueurs de tubes et par exemple de couper un tube pour le raccourcir, une partie du filetage, voire même la totalité, est nécessairement perdue; or la réalisation sur un chantier d'un autre filetage après découpe est difficilement réalisable.
Par ailleurs, le dispositif de raccordement de cette demande coopère directement avec des filetages prévus comme précité aux extrémités tubes et agencés directement dans l'épaisseur de ces tubes, ce qui nécessite fabriquer des tubes dont l'épaisseur est suffisamment importante afin de pouvoir intégrer le filetage. Or couche qui est ajoutée dans l'épaisseur des tubes n' en fait utile qu'aux extremités des tubes portant les filetages, et cependant, cette couche est présente sur toute la longueur du tube car les filetages d'extrémité sont formés qu'après fabrication du corps entier des tubes. Il s'avère donc indispensable de prévoir davantage de matière pour la fabrication de tels tubes, ce qui n'est pas sans engendrer un coût supplémentaire en matière première et une augmentation du poids final d'un tube non négligeables.
L'invention a donc pour but de fournir un dispositif de raccordement pour des tuyaux composites qui soit aisé à assembler aussi bien en usine que sur chantier et qui n'augmente pas le prix de revient des tubes composites et par conséquent d'une installation, tout en assurant une résistance et une etanchéité satisfaisantes des tuyaux dans la zone de raccordement.
Selon l'invention, le dispositif de raccordement de deux tuyaux matériau composite à base de matière thermoplastique renforcée comprend manchon destiné à etre assemblé avec d'une part, une extrémité du premier tuyau, et d'autre une extrémité du second tuyau, le manchon étant pourvu sur sa paroi interne moins un filetage, ainsi que des moyens d'étanchéité pour assurer l'étancheité dans la zone de raccordement, et est caractérisé en ce qu'il comprend un premier embout destiné à être solidarisé avec l'extrémité du premier tuyau et un second embout destiné à être solidarisé avec l'extrémité du second tuyau, chaque embout comportant sur au moins une partie de sa surface externe un filetage destiné à coopérer de manière complémentaire avec le filetage du manchon.
L'utilisation d'embouts filetés rapportés évite ainsi, contrairement à l'état de la technique, de réaliser une surépaisseur du revêtement externe du tuyau et cela sur toute sa longueur.
Selon une caractéristique, les deux tuyaux sont constitués d'une matrice en matière thermoplastique, d'une couche en matière renforcée d'enrobage de ladite matrice, et revêtement en matière thermoplastique recouvrant ladite couche d'enrobage, les embouts présentent au moins leur surface interne constituée dans la même matière thermoplastique que celle du revêtement des tuyaux.
Cette identité dans la matière permet avantageusement de rapporter les embouts après leur chauffage autour des extrémités des deux tuyaux, chauffées elles aussi, pour les souder entre eux, le refroidissement réalisant la solidarisation.
Cette fixation des embouts par soudage peut ainsi être réalisée aussi bien en usine que sur chantier, ce qui est avantageux lorsque la longueur tuyau doit être adaptée sur le chantier en le coupant, les embouts s'adaptent sont alors rapportés sur place facilement. Avantageusement, la longueur des embouts est comprise entre 0,5 et 2 fois le diamètre des tuyaux présentant une forme cylindrique.
De préférence, la couche d'enrobage des tuyaux et couche externe du manchon sont à base d'une matière première constituée de filaments de verre et de filaments de matière thermoplastique co-mêlés entre , l'épaisseur de la couche externe du manchon étant au moins égale à celle de couche d'enrobage des tuyaux.
Selon une autre caractéristique, le manchon comporte sa paroi interne deux filetages formés en sens inverse et disposés de part et d'autre d'un plan médian transversal à l'axe longitudinal du corps du manchon, les deux filetages étant destines à coopérer avec les filetages respectifs des deux embouts dont le sens du est adapté à celui du pas de chaque filetage du manchon. Des moyens repérage du sens du pas du filetage sont d'ailleurs prévus sur les embouts le manchon.
Avantageusement, le filetage ou les filetages du manchon sont formés dans une épaisseur constituée par le même matériau que celui de surface extérieure des embouts dans laquelle sont ménagés leurs filetages.
La seconde condition de résonance co 2k2 conduit à co compris entre 2.10- 3 s- 1 et 5.10- 2 s- 1 et est facile à satisfaire.
La dernière condition relative à l'amplitude du champ électrique est satisfaite lorsque cette - 5 - 1 amplitude est très supérieure à 4.10 V#Lm ce qui ne pose aucun problème technique.
En accordant les valeurs de co et p aux valeurs de k, et k2 d'un échantillon donné, on peut séparer cet échantillon des autres en le plaçant dans les conditions de résonance stochastique entre la réaction de fixation sur 11ARN et le champ électrique.
De façon générale, le procédé selon l'invention s'applique à la séparation de molécules de taille relativement faible à importante (variant de 10 à 10 6 Daltons environ) , par exemple des protéines, des oligonucléotides ou des oligosaccharides.
La présente invention concerne un pneumatique et, plus particulièrement, un pneumatique adéquat pour un véhicule à haute performance, dans lequel la capacité d'évacuer l'eau par temps pluvieux, la stabilité du contrôle et la résistance à l'usure du pneumatique peuvent être améliorées sans dégrader les autres propriétés du pneumatique.
De manière classique, afin de supprimer l'apparition d'aquaplanage lorsqu'un véhicule roule à grande vitesse, une pluralité de sillons droits s'étendant dans une direction de déplacement, c'est-à-dire dans une direction ci.rconférentielle d'un pneumatique, sort disposées à proximité d'une ligne médiane du pneumatique.
Cependant, lorsqu'un nombre relativement grand de sillons droits sont formés afin de supprimer l'apparition d'aquaplanage, la zone de contact avec le sol est réduite et une dégradation des propriétés du pneumatique par temps sec devient un problème.
Depuis peu, de plus, alors que les performances des véhicules augmentent, il existe une demande sur le marché pour des améliorations supplémentaires des propriétés de roulement par temps pluvieux.
La présente invention est proposée pour résoudre les problèmes décrits ci-dessus et un objet de la présente invention consiste à proposer un pneumatique adéquat pour un véhicule à haute performance, dans lequel la capacité d'évacuer l'eau par temps pluvieux, la stabilité du contrôle et la résistance à l'usure peuvent être améliorées sans dégrader les autres propriétés du pneumatique. Selon un premier aspect de la présente invention, un pneumatique destiné à être monté sur une roue et à supporter un véhicule sur une surface comprend une bande de roulement comportant des bords opposés et une partie de surface de contact lorsque le pneumatique supporte un véhicule.
La bande de roulement comprend (a) un sillon principal circonférentiel central s'étendant de manière circonférentielle autour du pneumatique et divisant la partie de surface de contact sensiblement en deux parties égales ; (b) une zone de côté intérieur s'étendant depuis le sillon principal circonférentiel central vers le bord de bande de roulement de côté intérieur lorsque le pneumatique supporte un véhicule, la bande de roulement présentant un rapport négatif compris entre 34 ô et 39 dans la zone de côté intérieur ; et (c) une zone de côté extérieur s'étendant depuis le sillon principal circonférentiel central vers le bord de bande de roulement de côté extérieur lorsque le pneumatique supporte un véhicule.
La bande de roulement a dans la zone de côté extérieur : (i) un rapport négatif compris entre 35 `: et 37 ô ; (ii) une pluralité de sillons principaux latéraux, chaque sillon principal latéral comportant une extrémité de début s'ouvrant dans le sillon principal circonférentiel central et s'écartant obliquement du sillon principal circonférentiel central selon un premier angle avec la direction circonférentielle du pneumatique vers une extrémité opposée s'ouvrant au niveau du bord de bande de roulement de zone de côté extérieur, le premier angle étant compris entre 55 à 90 et augmentant dans la direction de chaque sillon principal latéral vers le bord de bande de roulement de zone de côté extérieur, les sillons principaux latéraux contigus étant espacés de 45 à 50 mm les uns des autres dans la direction circonférentielle du pneumatique, et chaque sillon principal latéral présentant une largeur comprise entre 6 et 10 mm, son extrémité de début étant située davantage dans une direction de rotation du pneumatique par rapport à l'extrémité opposée lorsque le pneumatique roule vers l'avant tel qu'utilisé sur un véhicule (iii; une pluralité de sillons principaux longitudinaux obliques, craque sillon longitudinal oblique comportant une extrémité de début s'ouvrant dans un sillon principal latéral et s'étendant selon un second angle avec la direction circonférentielle du pneumatique, au moins vers une extrémité de terminaison à proximité du bord de bande de roulement extérieur, l'extrémité de début étant située davantage dans la direction de rotation du pneumatique par rapport à l'extrémité de terminaison du sillon longitudinal oblique lorsque le pneumatique roule vers l'avant tel qu'utilisé sur un véhicule, le second anale étant compris entre 5 et 50 et augmentant dans la direction de chaque sillon longitudinal oblique vers le bord de bande de roulement de zone extérieure, chaque sillon longitudinal oblique coupant une pluralité de s IL 'Ilons principaux latéraux, avec au moins trois intersections, lesdites au moins trois intersections les plus proches ou à l'extrémité de début du sillon longitudinal oblique étant situées entre 9 ô et 35 d'une largeur de la partie de surface de contact à partir du sillon principal circonférentiel central, dans la direction extérieure, chaque sillon principal longitudinal oblique présentant, au niveau de chacune desdites au moins trois intersections, une largeur comprise entre 50 % et 120 % de la largeur de l'extrémité de début du sillon principal latéral qui s'ouvre dans le sillon principal circonférentiel central ; et (iv) une pluralité de parties de sculpture séparées les unes des autres par les sillons longitudinaux obliques et les sillons principaux latéraux.
Le présent aspect propose les excellents effets suivants a) Pendant un déplacement à grande vitesse sur un revêtement routier humide, l'eau au niveau de 'L'axe de contact avec le sol est évacuée dans la direction avant du pneumatique. Parce que le sillon principal circonférentiel central est disposé au niveau de l'axe de contact avec le sol de manière à ce qu'elle s'étende clans la direction circonférentielle du pneumatique (pratiquement la même direction que la direction avant du pneumatique), l'eau au niveau de l'axe de contact avec le sol (revêtement routier) peut être efficacement évacuée de l'intérieur de la surface de contact avec le sol avec une faible traînée d'eau.
b) L'eau à proximité du centre de contact avec le sol est évacuée sensiblement dans. la direction avant du pneumatique ou selon un petit angle (5 à 32 ) avec la direction avant du pneumatique. Selon le présent aspect, les sillons principaux longitudinaux obliques de côté extérieur sont prévus dans la bande de roulement de sorte que 'Leur extrémité de bande centrale de contact avec. le sol s'ouvre dans l'un des sillons principaux latéraux de côté extérieur, une autre extrémité du sillon principal longitudinal oblique de côté extérieur s'étend à proximité d'un bord de bande de roulement de côté extérieur et l'angle du sillon principal longitudinal oblique de côté extérieur avec la direction circonférentielle du pneumatique augmente graduellement dans une plage de 5 à 50 depuis l'axe de contact avec le sol vers le bord de bande de roulement de côté extérieur. De plus, au moins les trois premières admissions du sillon principal longitudinal oblique de côté extérieur, en comptant à partir de l'extrémité de bande centrale de contact avec le sol, s'ouvrent dans les sillons principaux latéraux de côté extérieur correspondants dans une zone de 9 ô à 35 ô de la largeur de contact avec le sol dans la zone de côté extérieur. Chaque sillon principal latéral de côté extérieur et chaque sillon principal longitudinal oblique de côté extérieur est oblique de sorte que son côté de bande centrale de contact avec le sol soit disposé davantage dans une direction de rotation du pneumatique que son côté de bord de bande de roulement. Par conséquent, l'eau à proximité du centre de contact avec le sol peut être évacuée de manière très efficace.
c) Au niveau des parties d'ouverture des sillons principaux longitudinaux obliques de côté extérieur dans les sillons principaux latéraux de côté extérieur, la largeur des sillons, au moins des parties d'ouverture jusqu'à la troisième admission en comptant à partir de l'axe de contact avec le sol vers le bord de contact avec le sol, est comprise entre 50 ô et 120 de la largeur cie sillon des ouvertures des sillons principaux latéraux de côté extérieur dans le sillon principal central. Par conséquent, l'eau peut être évacuée du sillon principal circonférentiel central vers le côté extérieur de direction axiale du pneumatique très efficacement.
d) Le rapport négatif dans la zone intérieure de la bande de roulement est compris entre 34 % et 39 0 et le rapport négatif dans la zone extérieure de la bande de roulement est compris entre 35 $ et 37 s. Par conséquent, cette conception garantit une bonne résistance à l'usure et une bonne stabilité du contrôle.
e) Parce qu'une extrémité de chaque sillon principal latéral de côté extérieur s'ouvre dans le sillon principal circonférentiel central, qu'une autre extrémité de chaque sillon principal latéral oblique de côté extérieur s'ouvre au niveau d'un bord de bande de roulement de côté extérieur et que l'angle de chaque sillon principal latéral de côté extérieur avec la direction circonférentielle du pneumatique augmente, dans une plage de 55 à 90 depuis le côté de bande cei:trale de contact avec le sol vers le côté de bord de bande de roulement de côté extérieur, l'eau à proximité du centre de contact avec le sol peut être évacuée très efficacement.
En conclusion, nous avons donc créé un nouveau concept dans un langage visuel d'interrogation qui est fondé sur l'évaluation de variables conditionnelles avec tests sur plusieurs valeurs (multivalués).
Même si certains langages graphiques gèrent à leur manière la définition de variables, ce concept n'a jamais été abordé dans ce type d'application. Même en faisant une comparaison entre le langage d'interrogation visuel de Query Builder et les autres langages non procéduraux comme SQL, on voit que ce dernier ne traite pas de ce nouveau concept.
Son implémentation est inhérente au fonctionnement et règles de calculs des variables dans Query Builder Elle se traduit par la mise en oeuvre des deux fonctions EXECOND et EXECONDVAL sur variables dont nous avons étudié le format.
Le mode de fonctionnement de ces fonctions est compatible et s'intègre bien avec l'existant.
La notion de variables dans Query builder permet d'introduire dans notre langage de requête visuel un mode dit programme, permettant à l'utilisateur de faire des calculs a partir des données de la MIB - mettre en relation les classes entre elles et implémenter des opérateurs inter-classes L'affectation conditionnelle de variables avec test multivalués apporte une autre dimension a ce programme, puisque qu'elle permet la définition d'instructions conditionnelles dans un langage visuel.
Le pouvoir d'expression du langage graphique s'en trouve largement renforcé et certains types d'interrogations telles que celles citées en exemple, jusqu'alors non traduisibles par Query Builder, trouvent avec ces deux fonctions rajoutées dans CQB, une solution d'écriture et de construction. Ainsi après avoir ajouté le programme de gestion des fonctions EXECOND et EXECONDVAL, l'interface de programmation permettant d'afficher sur l'écran du système les fonctions disponibles est modifiée pour faire apparaître dans le menu de fonction, les noms EXECOND et EXECONDVAL des fonctions. L'opérateur peut ensuite sélectionner une de ces fonctions parmi celles disponibles dans la fenêtre (31), comme représenté figure 3.
L'opérateur peut ensuite sélectionner, dans la fenêtre (30) du coin supérieur gauche de l'affichage, la classe sur laquelle s'applique la fonction et dans la fenêtre (32), il peut définir l'expression.
L'opérateur peut ensuite faire apparaître la fenêtre représentée à la figure 4 dans laquelle il va déterminer et saisir les variables sur lesquelles la fonction EXECOND ou EXECONDVAL va s'appliquer. Cette fenêtre fait apparaître dans le pavé un menu déroulant (41), l'expression de la fonction et dans le cadre (42) le nom de la variable sur laquelle s'applique la fonction. Enfin, l'opérateur saisit dans la fenêtre (5) en sélectionnant, les variables dans le cadre (51) et les attributs dans le cadre (52), qui constituent les résultats de la fonction. Une fois cette sélection effectuée et l'exécution de la fonction lancée en cliquant sur le bouton Apply (Appliquer) (53), le programme fait apparaître après l'exécution de la fonction sélectionnée EXECOND ou EXECONDVAL, la matrice résultat représentée à la figure 6.
Il doit être évident pour les personnes versées dans l'art que la présente invention permet des modes de réalisation sous de nombreuses autres formes
spécifiques sans l'éloigner du domaine d'application de l'invention comme revendiqué. Par conséquent, les présents modes de réalisation doivent être considérés à titre d'illustration, mais peuvent être modifiés dans le domaine défini par la portée des revendications jointes, et l'invention ne doit pas être limitée aux détails donnés cidessus.
PROCEDE DE CONTROLE DE L'UNIFORMITE DE TRAITEMENT D SURFACE PAR UN FAISCEAU DE PARTICULES ET EQUIPEMENT DE MISE EN OEUVRE. L'invention concerne un procédé de contrôle l'uniformité d'un traitement de surface par un faisceau de particules, de type implantation ionique, ainsi équipement permettant de mettre en ceuvre un tel procède.
exemple, les traitements de surface de substrat, type tranche de matériau semi-conducteur, par projection de faisceaux d'ions multichargés peuvent intervenir dans de nombreuses applications, notamment pour former une couche d'oxyde de grille, pour nettoyer et préparer une surface, pour insoler un réticule et graver au moins une couche diélectrique en vue de réaliser des micromotifs de circuits intégrés, ou pour former des nano-points d'oxyde de silicium par insolation par flash d'ions multichargés, afin dé former des composants à effet quantique.
Les ions utilisés sont par exemple produits par une source à Résonance Cyclotronique Electronique (en abrégé ECR). Ce sont des ions d'Argon ou d'autres gaz inertes ou tout type d'ions réactifs, comme des ions d'oxygène ou d'azote.
De tels traitements nécessitent une uniformité rigoureuse de l'interaction des particules sur la surface de la tranche pour obtenir une qualité de résultat optimale. Le défaut d'uniformité actuellement acceptable en micro-électronique est généralement compris entre 1 et 5% à 2 sigmas, qui représente le rapport égal à deux fois l'écart-type de la distribution du paramètre qui doit être uniforme, divisé par l'amplitude de cette distribution. La plupart des procédés existants fournissent globalement un tel niveau de résultat. Cependant, l'évolution de la micro-électronique vers systèmes bien plus miniaturisés impose la recherche un faible défaut d'uniformité avec une précision de l'ordre du micromètre.
En pratique, sur une ligne de production, tests sont effectués en cours de production choisissant des échantillons de façon aléatoire, mais ces tests sont souvent destructeurs. Par exemple, dans le cas de formation de nano-points ou de micromotifs, il faudrait utiliser la microscopie électronique (ou 1a Microscopie à Force Atomique (en abrégé AFM) ou encore la Microscopie à Effet Tunnel (en abrégé STM)) pour mesurer la distribution des nano-points d'oxyde formé par les ions sur le substrat ou l'uniformité de la profondeur des tranchees gravées dans les diélectriques. De même, i1 faudrait effectuer une coupe du substrat pour mesurer (par Microscopie Electronique en mode Transmission) l'uniformité d'une couche d'oxyde formée. Toutes ces mesures sont longues et destructrices et ne permettent pas d'ajuster le traitement en temps réel en cas détection de défaut d'uniformité.
Afin d'obtenir une mesure d'uniformité destructrice et immédiatement exploitable, l'invention propose d'effectuer un contrôle in situ du nombre de particules incidentes par unité de surface, pendant toute la période du traitement, en mesurant localement l'émission de photons provoquée par l'interaction de particules avec la surface.