INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention concerne également l'utilisation d'un copolymère tel que défini ci-dessus ou préparé par un procédé tel que défini ci-dessus, ou d'un mélange tel que défini ci-dessus comportant au plus 50% en poids de (co)polymère(s) hydrophobe(s) par rapport aux polymères totaux, pour la fabrication de films hydrodispersibles ou hydrodesintégrables, notamment entrant dans la constitution d'articles d'hygiène hydrodésintégrables. Les films prépares à partir de chaque polymère thermosensible sont solubles dans l'eau à une température inférieure à LCST et notamment à la température de l'eau du robinet. La formulation de ces polymères thermosensibles avec des polymères hydrophobes conduit également à des films dispersibles en milieu aqueux si le taux de polymères hydrophobes n'est pas trop important.
1. Brancher l'appareil comme suit SORTIES / ENTREES A B C D E F H DU BANC D'ESSAI ORIFICES DE 1 2 L'ORGANE (*) (*) numéros correspondant à la numérotation normalisée orifices entrées / sorties de l'organe. 2. Alimenter l'orifice 1 avec une pression supérieure à celle du seuil de réglage du détendeur.
3. lecture continue de la pression de sortie en 2 à l'écran, de l'unité de traitement, régler à l'aide de la vis de tarage la pression de sortie. Toute pression supérieure au seuil sera limitée à la sortie à la valeur que l'on aura réglée. Cependant, si la pression chute à l'entrée à une valeur inférieure à celle du réglage du détendeur, cette même pression se retrouve à la sortie.
ORGANE: CYLINDRE DE FREIN Procédure de test
1. Brancher l'appareil comme suit 0 SORTIES / ENTREES A B C D E F G H DU BANC D'ESSAI ORIFICES DE 11 12 L'ORGANE (*) (*) les numéros correspondant à la numérotation normalisée des orifices entrées / sorties de l'organe.
2. Alimenter 12 à une pression de 8 bar (signal 6b). Le ressort se comprime la tige rentre dans le cylindre.
3. Alimenter 11 à une pression de 8 bar (signal 6a) et s'assurer que la tige sort.
4. Annuler pression en 11 (signal 6a) et s'assurer que la tige revient à sa position initiale.
5. Alimenter 11 à une pression de 8 bar (signal 6a) et s'assurer la tige sort.
6. Annuler la pression en 12 (signal 612) et vérifier en annulant la pression en 11 (signal 6a) que la tige reste sortie.
Ce contrôle est à renouveler plusieurs fois et pendant que se déroule ce dernier, il faut s'assurer qu'aucune fuite ne survient. ORGANE: VALVE DE DESSERRAGE Procédure test
1. Brancher l'appareil comme suit SORTIES / ENTREES A B C D E F G DU BANC D'ESSAI ORIFICES 1 2 L'ORGANE (') (*) les numéros correspondant à la numérotation normalisée des orifices entrées / sorties de l'organe. 2. Déclencher EV3 pour obtenir une pression de 9 bar en entrée 1 la valve.
3. Lire la pression de sortie qui doit être égale à la pression en entrée par lecture de la tension aux bornes de CP1 (signal 5a).
4. Annuler la pression en 1 . Un très court instant après, la lecture de la pression par le capteur CP1 doit indiquer 0 bar.
Vérifier l'absence de fuites éventuelles. Recommencer ces opérations une dizaine de fois. ORGANE: VASE A DIAPHRAGME Procédure de test
1. Brancher l'appareil comme suit SORTIES /ENTREES A B C D E F H DU BANC D'ESSAI ORIFICES DE 1 L'ORGANE (*) (*) les numéros correspondant à la numérotation normalisée orifices entrées / sorties de l'organe. 2. Alimenter à une pression de 8 bar (signal 6a) et s'assurer que la tige sort.
3. Annuler la pression 1 (signal 6a) et s'assurer que la tige revient en position initiale.
Considérons trois répertoires RI,R2 et R3. La proximité transitive de R3 pour R1 est fonction du minimum entre la proximité de R2 pour RI et la proximité de R3 pour R2 .
Un exemple est illustré sur la figure 60 : - la proximité de R2 pour RI est de 2 ; en effet les liens ajoutés pointant sur les pages p2 et p3 sont en commun ; - la proximité de R3 pour R2 est de 1 (p5 seul est en commun) ; en découle que la Proximité Transitive de R3 pour RI est de 1 (le minimum entre 2 et 1), alors que la proximité de R3 pour RI n'est que de 0 (aucun lien ajouté en commun).
Les caractéristiques de masse, d'inertie et de géométrie des pendules 5 et de leur montage pivotant sur le support 8 ou 8' déterminent leur fréquence propre, qui est proportionnelle à la vitesse de rotation du rotor, de sorte que le choix de ces caractéristiques de masse m, d'inertie 1o, de bras de levier d et de rayon d'attache L permet d'accorder leur fréquence propre à une ou plusieurs harmoniques de l'état vibratoire du rotor, afin d'atténuer l'excitation vibratoire selon cette ou ces harmoniques. En particulier, fréquence propre des pendules 5 peut être accordée en nbQ ou en (nb 1)S2, où n est un nombre entier au moins égal à 1, et b est le nombre des pales du rotor.
Lorsque les pendules 5 ont leur fréquence propre accordée en nbÇ2, et en particulier en bSZ et 2bQ, l'antivibreur a pour fonction de s'opposer aux forces sollicitant le rotor selon son axe Z-Z (force verticale) et l'antivibreur diminue l'accélération verticale de la tête de rotor respectivement en bS2 ou en 2M2, sorte que le confort vibratoire en cabine est amélioré à la fréquence bQ 2bS2, dans des proportions qui dépendent des caractéristiques dynamiques du fuselage de l'hélicoptère. A noter que l'excitation la plus importante correspond à la fréquence bn, de sorte qu'il est avantageux d'accorder la fréquence propre de certains pendules 5 de l'antivibreur au moins cette fréquence bo. Lorsque la fréquence propre des pendules 5 l'antivibreur est accordée en (nb 1)Ç2, l'antivibreur a pour fonction de contrer les moments coplanaires sollicitant le rotor, ce qui a pour effet de diminuer l'accélération angulaire de la tête de rotor selon la fréquence d'accord choisie. Par ordre d'importance décroissante, les fréquences des excitations atténuer sont en (b-1)Q, (b+1)n, (2b-1)n et (2b+1)Ç2. Ainsi, pour une fréquence d'accord en (b ou (b+1)Q, l'antivibreur assure une diminution de l'accélération angulaire de la tête de rotor en (b-1)n ou (b+1)Q, avec une amélioration du confort vibratoire en cabine en bÇ2, tandis que pour une fréquence d'accord en (2b ou (2b+1)s2, l'antivibreur assure une réduction de l'accélération angulaire de la tête de rotor en (2b-1)S2 ou (2b+1)Q, avec une action sur l'amélioration du confort vibratoire en cabine en 2bS2.
figures 4a à 5b illustrent le principe de fonctionnement de l'antivibreur à pendules verticaux dans le cas d'un antivibreur à quatre pendules 5.
Les figures 4a et 4b représentent une configuration de diminution de l'accélération verticale, configuration dans laquelle les pendules 5 oscillent simultanément d'un côté ou de l'autre du plan perpendiculaire à l'axe Z-Z du rotor et dans lequel s'étendent les axes de mouvement pendulaire A-A. Sur ces figures 4a et 4b, l'effort vertical dynamique sollicitant le rotor est indiqué par la flèche Fv, tandis que les forces d'inertie pendulaires introduites par les pendules 5 sont indiquées par les flèches Fi.
Les figures 5a et 5b représentent la configuration dans laquelle l'antivibreur de tête à pendules verticaux contre le moment coplanaire, deux pendules 5 oscillant en opposition l'un au-dessus et l'autre dessous du plan perpendiculaire à l'axe rotor Z-Z contenant les axes de mouvement pendulaire A-A. Les forces pendulaires d'inertie sont indiquées par flèches Fi et le moment dynamique coplanaire est indiqué en M sur la figure 5b. II en résulte une diminution de l'accélération angulaire indiquée par la flèche a sur la figure 5a.
L'antivibreur de l'invention peut permettre d'atténuer deux harmoniques du rotor, en repère tournant, qui peuvent apparaître pénalisants pour le niveau vibratoire en cabine, en particulier les harmoniques bQ et (b-1)O, qui correspondent aux excitations les plus importantes respectivement des forces selon l'axe du rotor et du moment coplanaire. A cet effet, un certain nombre des pendules régulièrement répartis autour de l'axe Z-Z du rotor, ont leur fréquence propre accordée en bSZ, tandis que les autres pendules 5, également régulièrement répartis autour de l'axe Z-Z, ont leur fréquence propre accordée en (b-1)Q pour assurer le filtrage à deux harmoniques distinctes du rotor. Dans ce cas, les pendules 5 des deux groupes peuvent être fixés, comme décrit en référence aux figures 1 et 2, dans un même plan perpendiculaire à l'axe Z-Z, ou dans des plans parallèles entre eux et perpendiculaires à l'axe Z-Z, selon que l'on utilise un ou deux supports en étoile tels que sur la figure 2, superposés l'un à I 'autre et tous deux fixés au moyeu 2.
En variante, et dans le même but, chacun des pendules simples 5 des exemples précédents peut être remplacé par un double pendule 10, tel que schématisé la figure 6. Chaque double pendule 10 comporte alors un premier corps pendulaire 11 solidaire d'un premier bras 12 par lequel le corps pendulaire 11 est monté oscillant autour d'un axe de mouvement pendulaire A- A l'extrémité radiale externe d'un support tel que 8 ou 8' figures 1 et 2, le double pendule 10 comportant également un second corps pendulaire 13 solidaire d'un second bras 14 par lequel il est monté pivotant autour du même mouvement pendulaire A-A sur la même extrémité radiale externe du même support 8 ou 8', les masses des corps pendulaires 1 et 13 etlou les longueurs des bras 12 et 14 étant différentes les unes des autres de sorte que bras de levier sont différents bien que le rayon d'attache soit commun, et les fréquences propres des deux pendules de chaque pendule double 10 étant ainsi accordées pour que l'un des pendules 11-12 filtre l'accélération verticale tandis que l'autre pendule 13-14 filtre l'accélération angulaire sollicitant le moyeu dont est ou sont solidaires le ou les supports 8 ou, 8'.
Les figures 7 et 8 représentent schématiquement deux exemples de réalisation de tels double pendules.
Celui de la figure 7 peut être appliqué au filtrage de deux harmoniques distinctes du rotor. Ce double pendule 10' comprend un premier corps pendulaire 11' de forme ovoïde solidaire d'une extrémité d'un premier bras 12' relié au support commun 8 ou 8' par une liaison articulée autour de l'axe A-A de mouvement pendulaire, et le double pendule 10' comprend également un second corps pendulaire 13', à l'extérieur du premier 11' rapport à l'axe A- A, et relié par une liaison pivotante autour du même de mouvement pendulaire A-A, au support 8 ou 8' par deux second bras 14' latéralement de et d'autre du premier bras 12' et du premier corps pendulaire 11'. Ainsi, le premier pendule 11'-12' est imbriqué à l'intérieur du second pendule 13'-14', le même support d'attache 8 ou 8' étant utilisé pour ces deux pendules.
Le double pendule 10" de la figure 8 peut être appliqué à l'optimisation filtrage, en fonction de la vitesse de déplacement de l'hélicoptère, d'un seul harmonique de l'état vibratoire du rotor. En effet, pour filtrage d'un harmonique donné du rotor, l'expérience montre que le réglage optimal d'un pendule varie avec la vitesse de déplacement de l'hélicoptère, ou plus généralement du giravion. Ce phénomène, d0 à des relations non linéaires entre par exemple la dynamique de la structure du giravion l'intensité de l'excitation du rotor, conduit en général à faire un compromis entre l'efficacité d'un pendule simple aux faibles et aux fortes vitesses de déplacement du giravion. Un double pendule, tel celui 10" de la figure 8, composé de deux pendules accordés à des fréquences propres légèrement distinctes, permet de faire fonctionner un premier pendule simple du double pendule aux faibles vitesses et le second pendule simple aux vitesses plus élevées de déplacement du giravion. Dans exemple également les deux pendules simples du double pendule 10" sont imbriqués l'un dans l'autre, et oscillent autour d'un même axe de mouvement pendulaire A-A, sur un même support 8 ou 8'. Le premier pendule simple ou pendule interne, constitué du corps pendulaire 11" et du bras central est d'une structure tout à fait analogue à celle du pendule 11'-12' du double pendule 10' de la figure 7, et le second pendule simple est constitué d'un second corps pendulaire 13" à masse essentiellement répartie latéralement sur les côtés du premier corps pendulaire 11 ", et relié au support 8 ou 8' par deux bras latéraux 14", de sorte à donner au second pendule 13" un bras de levier peu différent de celui du premier pendule 11"-12". Ce dernier, qui est le pendule le plus léger, est accordé aux basses vitesses pour l'harmonique choisi, puisque l'excitation à filtrer est alors plus faible. Le second pendule 13"-14", le plus lourd, est accordé aux hautes vitesses pour même harmonique. Eventuellement, on peut accorder le pendule le plus léger au domaine des grandes vitesses.
Les figures 9 et 10 représentent schématiquement une tête de rotor tripale équipée d'un antivibreur à trois pendules verticaux , dont un seul est représenté sur les figures 9 et 10, et qui a été testé en vol avec un accord en bQ, d'une part, et (b-1)Q, d'autre part. Concernant l'accord en bQ, les tests en vol ont été effectués avec des fixations au moyeu telles que celles représentées sur les figures 9 et 10, et correspondant à l'architecture de la figure 1, c'est-à-dire avec un support propre à chaque pendule et fixé sur le bord du moyeu, ainsi qu'avec fixation assurée à l'aide d'un support unique en forme d'étoile et fixé au moyeu, comme schématiquement représenté sur la figure 2.
Dans tous les cas, il a possible de constater un bon fonctionnement de l'antivibreur, sous réserve d'un ajustement fin de la fréquence d'accord, ajustement obtenu par action sur la longueur du bras de levier des pendules. Une réduction substantielle de l'accélération verticale en b0 de la tête du rotor a été obtenue avec un antivibreur accordé en b0. De même, des réductions substantielles de l'accélération tangentielle en (b-1)S2 et du moment coplanaire de la tête rotor en (b-1)0 ont été obtenues avec l'antivibreur accordés en (b-1)0, réductions étant liées à la réduction de l'accélération angulaire de la tête du rotor à cet harmonique.
Simultanément, aucune augmentation significative contraintes sur les pales n'a été constatée, aussi bien en traînée qu'en battement, et quelle que soit la fréquence considérée.
On décrit ci-dessous plus précisément le rotor tripale avec un antivibreur à trois pendules verticaux avec lequel de tels résultats ont été obtenus en vol.
Les figures 9 et 10 représentent un rotor tripale, dont la structure générale est bien connue, et qui comporte un moyeu entraîné par son embase tubulaire 22a en rotation autour de son axe, est l'axe Z-Z de rotation du rotor, le moyeu 22 étant relié à chacune des trois pales du rotor par un manchon de liaison 23 respectif, sensiblement radial dont un seul est partiellement représenté par simplicité.
Dans cet exemple, le moyeu 22 est du type à plateau radial présentant, pour chacune des trois pales, un alvéole axial 22b limité par un bord radial externe 22c du moyeu 22. Chaque manchon 23 de liaison d'une pale au moyeu 22 est lui-même relié au moyeu 22 par des moyens de retenue et d'articulation 24. Chaque manchon 23 est agencé, à son extrémité radiale externe (non représentée sur les figures 9 et 10) en chape radiale externe entre les deux branches de laquelle le pied de la pale correspondante est retenu par deux broches parallèles entre elles et sensiblement à l'axe du rotor, d'une manière bien connue. L'extrémité radiale interne de chaque manchon 23 est également agencée en chape radiale interne 23a, entre les deux branches de laquelle est fixée en entretoise, par deux goujons filetés 25, une armature radiale interne 24b des moyens de retenue et d'articulation 24. Dans cet exemple, ces moyens 24 sont réalisés sous la forme connue d'une butée lamifiée sphérique, dont la partie centrale 24a est un empilement alterné de coupelles rigides et de couches d'élastomère en forme de calottes sphériques à concavite tournée vers le bord externe 22c du moyeu 22, cette partie centrale lamifiée 24a étant adhérisée entre l'armature radiale interne 24b et une armature radiale externe 24c fixée au bord externe 22c de l'alvéole 22b correspondant du moyeu 22 par un ensemble vis-écrou schématiquement représenté 26. Ainsi, la butée lamifiée sphérique 24, reliant un manchon 23 solidaire d'une pale au moyeu 22, est essentiellement logée dans l'alvéole 22b correspondant du moyeu 22.
La présente invention porte également ces films hydrodispersibles ou hydrodésintégrables obtenus par séchage d'un copolymère tel que défini ci-dessus ou préparé par un procédé tel que défini ci-dessus ou d'un mélange tel que défini ci-dessus comportant au plus 50% en poids de (co)polymères hydrophobes par rapport aux copolymères totaux.
L'invention porte également sur l'utilisation d'un copolymère de l'invention ou préparé par un procédé tel que défini ci-dessus comme liant ou composant de liant pour nappes fibreuses ou comme composant d'adhésifs comme composant de compound de polymère, notamment entrant dans la constitution d'articles d'hygiène hydrodésintégrables.
L'invention porte également sur des articles d'hygiène, en particulier jetables, dans la constitution desquels entre le copolymère de l'invention ou préparé par un procédé tel que défini ci-dessus ou le mélange tel que défini ci-dessus, soit en tant que film hydrosoluble ou hydrodésintégrable, soit en tant que liant utilisé dans la préparation de nappes fibreuses incorporées dans ces articles, soit pour la formulation d'adhésifs reliant les différents constituants de l'article d'hygiène, soit comme composant de compound du polymère formant l'enveloppe inférieure de l'article .
Les Exemples suivants illustrent la présente invention sans toutefois en limiter la portée. Dans ces Exemples, les parties et les pourcentages sont exprimés en poids sauf indication contraire, et les abréviations suivantes ont été utilisées
AMA acide méthacrylique MAPEG 6 : monomère de formule CH3 CH2 = -C-0-[CH2-CH2-0]6-H 0 MAPEG6 PPG3 : monomère de formule ÎH3 CH2 = C-C-O-[CH2-CH2-0]6-[CH2-CH-0]3-H 0 MAPEG 8 : monomère de formule CH3 CH2 = C II 0 [CH2 CH2 0]8 CH3 0 MAPEG 12 : monomère de formule CH3 CH2 = -C-0 -[CH2-CH2-0112 5-CH3 0 MAPEG 22 : monomère de formule CH2 = C-C-O -[CH2-CH2-0]22@ 7 -CH3 0 MAPEG 45 : monomère de formule CH3 CH2 = C-C-O -[CH2-CH2-0]45-CH3 O n OE : nombre moyen d'unités d'oxyde d'éthylène
ADAMQUAT MC : chlorure d'acryloxyéthyltriméthylammonium SIPOMER BEM CH3 l CH2 = C-II-0 -[CH2- -0]25-C24H25 0 AMPS 0 CH2 = CH-C\ ÎH3 NH-CH- S03eNa EMPICRYL monomère acide phosphaté de la formule suivante . CH3 0 CH2 = C - C II 0 CH2-CH2-0 - P - [OH]t s constitué de - 60% de 2-propénoïque acide, 2-méthyl-, 2-hydroxy éthyl ester phosphate (s = 1 ; t = 2) ; et - 40% de bis (2-methacryloyloxyéthyl)phosphate (s = 2, t = 1) PMMA poly(méthacrylate de méthyle) Détermination de la LCST La LCST est la température à laquelle le produit passe d'une dispersion opaque (polymère insoluble) à une solution limpide (polymère soluble).
Si l'on indique que polymère a une LCST de TOC, ceci signifie que le produit obtenu est une solution aqueuse de polymère hydrosoluble si la température est inférieure TOC et qu'en revanche, au-dessus de TOC, le polymère est insoluble dans l'eau et le produit se présente sous la forme de dispersions de particules de polymère insoluble dans Dans tous les Exemples, la LCST est déterminée visuellement au cours du refroidissement du produit en fin de synthèse. EXEMPLE 1 : SYNTHÈSE D'UN COPOLYMÈRE MAPEG 12 / AMA Dans un réacteur de 1 litre, on introduit sous agitation (150 tours/minute agitation par ancre) parties d'eau, et on porte le réacteur à la température de 80 C sous balayage d'azote. Quand la température du milieu réactionnel est stabilisée à 80 C, on introduit par coulée continue en trois heures, séparément et parallèlement les monomères et solution d'amorceur de la façon suivante (1) coulée en trois heures d'un mélange monomères/agent de transfert comprenant - 66,9 parties d'AMA ; - 174,9 parties de MAPEG 12 ; et - 3,264 parties de mercapto éthanol (agent de transfert) ; (2) coulée en trois heures d'une solution d'amorceur contenant - 48 parties d'eau ; et - 5,9 parties de persulfate d'ammonium. Au bout des trois heures de coulée, on laisse la réaction se poursuivre pendant deux heures supplémentaires. On refroidit le réacteur à 20 C et on récupère une solution aqueuse de polymère hydrosoluble de composition
COMPOSITION MAPEG 12 massique 72,1 molaire 25,5 Ce polymère a une LCST de 35 C. EXEMPLE : SYNTHÈSE D'UN COPOLYMÈRE MAPEG 12 / (modification du rapport AMA/MAPEG 12 rapport à l'Exemple 1). Dans un réacteur de 1 litre, on introduit sous agitation (150 tours/minute ; agitation ancre) 374 parties d'eau, et on porte le réacteur à la température de 80 C sous balayage d'azote. Quand la temperature du milieu reactionnel est stabilisée à 80 C, on introduit par coulée continue en trois heures, séparément et parallèlement les monomères et solution d'amorceur de la façon suivante (1) coulée en trois heures d'un mélange monomères/agent de transfert comprenant - 67,9 ' parties d'AMA ; - 153,6 parties de MAPEG 12 ; et - 2,992 parties de mercapto éthanol (agent de transfert) ; (2) coulée en trois heures d'une solution amorceur contenant - 44 parties d'eau ; et - 5,41 parties de persulfate d'ammonium. Au bout des trois heures de coulée, on laisse la réaction se poursuivre pendant deux heures supplémentaires. On refroidit le réacteur à 20 C et on récupère une solution aqueuse de polymère hydrosoluble de composition
COMPOSITION MAPEG 12 massique 69,1 molaire 22,8 Ce polymère a une LCST de 40 C. On peut ainsi noter qu'une augmentation de taux massique d'AMA de 27,9 à 30,9 a pour effet d'augmenter la LCST du copolymère de 35 C à 40 C. EXEMPLE 3 : SYNTHÈSE D'UN COPOLYMÈRE MAPEG 12 / AMA On reproduit l'Exemple 1, excepté que l'on n'incorpore pas d'agent de transfert.
COMPOSITION MAPEG 12 massique 72,1 , molaire 25,5 Ce polymère a une LCST de 40 C. La suppression de l'agent de transfert augmente la LCST de 35 à 40 C. EXEMPLE 4 : SYNTHÈSE D'UN COPOLYMÈRE MAPEG 8/ MAPEG 12/ AMA Un mélange de MAPEG 8 et MAPEG 12 a été utilisé afin de préparer un copolymère ayant un n0E de 8,5 (intermédiaire entre 8 et 12,5).
Dans un réacteur de 3 litres, on introduit sous agitation (150 tours/minute agitation par ancre) 1485 parties d'eau, et on porte le réacteur à la température de 80 C sous balayage d'azote. Quand la température du milieu réactionnel est stabilisée à 80 C, on introduit par coulée continue en trois heures, séparément et parallèlement les monomères et solution d'amorceur de la façon suivante coulée en trois heures d'un mélange monomères/agent de transfert comprenant - 380,4 parties d'AMA ; - 610 parties de MAPEG 8 ; - 116 parties de MAPEG 12 ; et - 14,96 parties de mercapto éthanol (agent de transfert) ; coulée en trois heures d'une solution d'amorceur contenant - 187 parties d'eau ; et - 27 parties de persulfate d'ammonium. Au bout des trois heures de coulée, on ajoute 6,77 parties de persulfate d'ammonium dissous dans 44 parties d'eau et on laisse la réaction se poursuivre pendant deux heures supplémentaires. On refroidit le réacteur à 20 C et on récupère une solution aqueuse de polymère hydrosoluble de composition
COMPOSITION MAPEG 8 MAPEG 12 massique 55,0 - 10,4 molaire 22,5 3,0 Ce polymère a une LCST de 24 C. EXEMPLE 5 : SYNTHÈSE D'UN COPOLYMÈRE MAPEG 8/ MAPEG 12/ AMA On reproduit l'Exemple 4, excepté que l'on n'incorpore pas d'agent de transfert.
25 On obtient une solution aqueuse de polymère hydrosoluble de composition
COMPOSITION MAPEG 8 MAPEG 12 massique 55,0 10,4 molaire 22,5 3,0 Ce polymère a une LCST de 24 C.
EXEMPLE SYNTHÈSE D'UN COPOLYMÈRE MAPEG 8/ MAPEG 12/ AMA Un mélange de MAPEG 8 et MAPEG 12 a été utilisé afin de préparer un copolymère ayant un de 9 (intermédiaire entre 8 et 12).
De manière tout à fait préférée, il s'agit d'une cellule ou d'un protoplaste de colza, de tabac, de maïs, d'orge, de blé, de luzerne, de tomate, de pomme de terre, de bananier ou d'Arabidopsis thaliana.
L'invention concerne aussi un organisme multicellulaire végétal transformé, caractérisé en ce qu'il comprend une cellule hôte transformée ou une pluralité de cellules hôtes transformées avec un acide nucléique selon l'invention ou avec un vecteur recombinant selon l'invention.