INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Du fait de la nature d'une permutation circulaire, une telle matrice Z* (et donc l'entrelaceur verrou associé à Z et Z*) est totalement défini par la connaissance de l'amplitude de la permutation réalisée dans chaque colonne.
Un entrelaceur verrou peut donc être défini par un M-uple h=(ho,..., hM-1) comprenant les valeurs d'amplitude de la permutation circulaire vers le bas effectuée dans chaque colonne de Z pour obtenir Z*.
On rappelle pour la suite que ce type d'entrelaceur verrou va être utilisé pour entrelacer (permuter) des éléments d'une sous-séquence colonne de A.
Etant donné la façon dont a été choisi le nombre de colonnes de A, la propriété de retour à Zéro (RZ) de l'entrelaceur macroscopique résultant sera fournie en sus. Comme on l'a dit plus haut, cette propriété RZ reste assurée si est appliquée une modification de l'ordre dans lequel apparaissent les colonnes de A à condition que cette modification soit un automorphisme du code cyclique de longueur m et de polynôme générateur g(x).
Cette technique est la première des trois techniques mentionnées cidessus pour produire des entrelaceurs efficaces.
Par exemple, dans la cas N=M=7, qui correspond à des sous-séquences colonne de longueur 49 (ayant 49 éléments), pour permettre au turbocode généré une distance minimale égale à 34, il faut que chaque entrelaceur microscopique Z#Z* garantisse que fsp(y) soit supérieure ou égale à 7, pour chaque séquence simplifiée y de poids de Hamming égal à 2, et une portée totale fsp(y) supérieure ou égale à 6 pour chaque séquence simplifiée de poids de Hamming égal à 4.
Avec N # M # 2, on peut démontrer que tout entrelaceur verrou Z# Z* de taille NM décrit par un M-uple h tel que défini plus haut, a la propriété que toutes les séquences simplifiées y(x) de poids de Hamming égal à 2 ont leur portée totale fsp(y) supérieure ou égale à la valeur M dès que les M éléments de h sont de valeur différente (ce qui revient à dire que l'on doit appliquer des permutations circulaires de valeurs différentes sur toutes les colonnes de la représentation matricielle de la sous-séquence colonne).
En revenant alors au cas N=M=7, on a a priori 77combinaisons de permutations circulaires possibles sur les 7 colonnes , mais en fait seules 7!, soit 5040 vérifient la condition fsp(y) supérieur ou égal à 7 pour chaque séquence simplifiée y(x) de poids 2.
En supposant alors que T1 et T2 sont deux matrices circulantes (matrice dont chaque colonne se déduit de la précédente par décalage (rotation) d'un cran vers le bas) de type M x M, telles que la première colonne de T! est [1,- 2,1, 0, ..., 0]' et la première colonne de T2 est [2,-2,0, ...,0]', on peut démontrer la propriété suivante : avec N > M # 6, tout entrelaceur verrou Z#Z* de taille NM décrit par un M-uple h tel que défini plus haut, a la propriété que toutes les séquences simplifiées y(x) de poids de Hamming égal à 4 ont leur portée totale fsp(y) supérieure ou égale à la valeur 6 dès que les restes modulo N de hT1 et de hT2 ne contiennent pas de composante nulle.
Selon cet espace de HANSEN : - #D caractérise les forces de dispersion de LONDON issues de la formation de dipôles induits lors des chocs moléculaires ; - #P caractérise les forces d'interactions de DEBYE entre dipôles permanents ; - #h caractérise les forces d'interactions spécifiques (type liaisons hydrogène, acide/base, donneur/accepteur, etc.) ; Les paramètres #D, #P et #h sont généralement exprimés en (J/cm3)1/2.
Dans la composition selon l'invention, on peut utiliser n'importe quelle huile non volatile hydrocarbonée ou mélange d'huiles non volatiles hydrocarbonées satisfaisant aux relations ci-dessus. Dans ce cas, les paramètres de solubilité du mélange sont déterminés à partir de ceux des huiles hydrocarbonées non volatiles prises séparément, selon les relations suivantes : 8D,,t = 2 XI ÔD, âproel = E xi ôp, et 5et = xi 8n @ où xi représente la fraction volumique de l'huile hydrocarbonée non volatile i dans le mélange.
Il est à la portée de l'homme du métier de déterminer les quantités de chaque huile hydrocarbonée non volatile pour obtenir un mélange huiles hydrocarbonées non volatiles satisfaisant aux relations ci-dessus.
De préférence, la masse moléculaire des huiles hydrocarbonées est, supérieure à 600 g/Mol.
A titre d'exemple, d'huile hydrocarbonée non volatile on peut citer le malate de diisostéaryle, certains mono ou polyesters de polyols tels que le diisostéarate de diglycéryle, ou le triisostéarate de diglycéryle ou encore des acides poly(hydroxy-12) stéariques tels que le Solsperse 21 000 vendu par la société Zénéca ou l'Arlacel P100 vendu par la société Uniqema, leurs mélanges. De préférence, on utilise le di-isostéarate de diglycéryle et les acides poly (hydroxy-12) stéariques.
Leur taux massique dans la composition finale, est par exemple compris dans la gamme allant de 3,5 à 40 % et de préférence de 4 à 30 % et mieux de 4 à 15 %.
Comme solvant volatil hydrocarboné utilisable dans l'invention, on peut citer les solvants volatils ayant de 8 à 14 atomes de carbone et leurs mélanges. En particulier, ces solvants volatils sont choisis parmi les alcanes ramifiés en C8-C14, les esters ramifiés en C8-C14 et leurs mélanges. De préférence, ces solvants sont choisis parmi les isoparaffines en C8C14, telles que les "Isopars', les Permetyls, ou encore l'isododécane ou le néo-pentanoate d'iso-hexyle. De préférence on utilise l'isododécane.
Le ou les solvants volatils hydrocarbonés selon l'invention, représente notamment un taux massique de 5 à 90 %, de préférence de10 à 60 % et mieux de 20 à 50 %.
La composition peut, en outre, contenir au moins un corps gras additionnel différent du composé non volatil siliconé, du solvant volatil hydrocarboné et de l'huile hydrocarbonée non volatile choisi parmi les cires, les gommes, les corps gras pâteux à température ambiante, les huiles et leurs mélanges, d'origine minérale, animale, végétale ou de synthèse.
Les corps gras huileux additionnels de la composition peuvent être une huile cosmétiquement ou dermatologiquement acceptable, et de façon générale physiologiquement acceptable, notamment choisie parmi les huiles d'origine minérale, animale, végétale ou synthétique, volatiles ou non volatiles.
Comme huiles additionnelles utilisables dans la composition selon l'invention, on peut citer notamment : - les huiles hydrocarbonées d'origine animale telles que le perhydrosqualène ;
- les huiles hydrocarbonées végétales telles que les triglycérides liquides d'acides gras de 4 à 24 atomes de carbone comme les triglycérides des acides heptanoïque ou octanoïque ou encore les huiles de tournesol, de maïs, de soja, de courge, de pépins de raisin, de sésame ou de colza, de noisette, d'abricot, de macadamia, de ricin, d'avocat, les triglycérides des acides caprylique/caprique comme ceux vendus par la société Stearineries Dubois ou ceux vendus sous les dénominations Miglyol 810,812 et 818 par la société Dynamit Nobel, l'huile de jojoba, de beurre de karité ; - les hydrocarbures linéaires ou ramifiés, d'origine minérale ou synthétique tels que les huiles de paraffine et leurs dérivés, la vaseline, les polydécènes, le polyisobutène hydrogéné tel que le parléam ; - les esters et les éthers de synthèse notamment d'acides gras comme les huiles de formule R3COOR4 dans laquelle R3 représente le reste d'un acide gras supérieur comportant de 1 à 40 atomes de carbone et R4 représente une chaîne hydrocarbonée contenant de 1 à 40 atomes de carbone avec R3 + R4 > 10 comme par exemple l'huile de Purcellin, l'isononanoate d'isononyle, le myristate d'isopropyle, le palmitate d'éthyl 2hexyle, le stéarate d'octyl 2-dodécyle, l'érucate d'octyl 2-dodécyle, l'isostéarate d'isostéaryle ; les esters hydroxylés comme le lactate d'isostéaryle, l'hydroxy stéarate d'octyle, l'hydroxy stéarate d'octyl dodécyle, l'adipate de di-isopropyle, le citrate de triisocétyle, des heptanoates, octanoates, décanoates d'alcools gras ; des esters de polyol comme le di-octanoate de propylène glycol, le di-heptanoate de néopentyl glycol, le diisononanoate de di-éthylèneglycol ; et les esters du pentaérythritol comme le tétraisostéarate de penta-érythrytyle ; - des alcools gras ayant de 12 à 26 atomes de carbone comme l'octyl dodécanol, le 2butyl octanol, le 2-hexyl décanol, le 2-undécylpenta décanol, l'alcool oléique ; - les huiles fluorées éventuellement volatiles, partiellement hydrocarbonées et/ou siliconées, comme le méthoxynonafluorobutane; - les huiles siliconées volatiles comme les polydiméthylsiloxanes (PDMS) volatiles, linéaires ou cycliques, ayant de 2 à 7 atomes de silicium, ces silicones comportant éventuellement des groupes alkyle ou alkoxy ayant de 1 à 10 atomes de carbone pendants ou en bout de chaîne siliconée comme l'octaméthyl cyclotétrasiloxane, le décaméthyl cyclopentasiloxane, l'hexadécaméthyl cyclohexasiloxane, l'heptaméthyl hexyltrisiloxane, l'heptaméthyl octyltrisiloxane et leurs mélanges ; - leurs mélanges.
La ou les huiles non volatiles de la composition peuvent représenter de 0,5 % à 90 % du poids total de la composition et de préférence de 8 à 75 %.
Les huiles volatiles sont favorables à l'obtention d'un film à propriétés "sans transfert". Après évaporation de ces huiles, on obtient un dépôt souple, et homogène, brillant et confortable sur la peau ou les lèvres, sur lesquelles la composition est appliquée. Ces huiles volatiles facilitent, en outre, l'application de la composition sur les matières kératiniques.
Ces huiles volatiles siliconées et fluorées additionnelles représentent notamment de 0 à 30 % du poids total de la composition, et mieux de 0 à 20 %.
La composition de l'invention peut comprendre avantageusement une ou plusieurs matières colorantes contenant au moins (un ou plusieurs) composés pulvérulents et/ou un ou plusieurs colorants liposolubles ou hydrosolubles, par exemple à raison de 0 à 70% du poids total de la composition et notamment de 0,01 à 70%. Le ou les composés pulvérulents peuvent être choisis parmi les pigments, les nacres, les charges habituellement utilisés dans les compositions cosmétiques ou dermatologiques et leurs mélanges. Avantageusement, les composés pulvérulents représentent de 0 à 50 % du poids total de la composition et mieux de 1 à 40 %.
De manière caractéristique et nouvelle selon l'invention, on combine, à cette régulation en boucle fermée, une régulation en boucle ouverte de la température du système à partir d'un mesure du flux thermique échangé par conduction entre le système et une masselotte.
L'invention a également pour autre objet un système qui est de manière connue équipé de moyens de régulation en température comportant une boucle fermée de régulation en température. De manière caractéristique selon l'invention, les moyens de régulation comportent en outre une masselotte apte à échanger de l'énergie thermique par conduction avec le système, des moyens de mesure délivrant un signal de correction qui est représentatif du flux thermique échangé par conduction entre le système et la masselotte, et une boucle ouverte de régulation en température utilisant le signal de correction.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description ci-après d'une variante particulière de mise en oeuvre de l'invention, laquelle description est donnée à titre d'exemple non limitatif et en référence aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 représente de manière schématique une enceinte contenant un bain de liquide et équipée d'une sonde de température et d'un fluxmètre thermique associé à une masselotte pour la mise en oeuvre du procédé de régulation de l'invention, - la figure 2 est un synoptique des moyens de régulation de l'enceinte/bain de liquide de la figure 1, - la figure 3 est un exemple de montage électronique conforme au synoptique de la figure 2, - les figures 4 à 9 représentent des courbes de température et de flux thermique obtenues lors d'essais effectués avec le montage de la figure 3 pour la régulation en température d'un bain d'huile, et sont commentées en détail dans la description ci-après.
On a représenté de manière schématique à la figure 1 une enceinte 1, dont la paroi est dans un matériau thermiquement conducteur, qui contient un bain de liquide 2, et qui est équipée de moyens de chauffage 3 de sa paroi, sous la forme par exemple de résistances électriques, permettant un chauffage par conduction de la paroi de l'enceinte, en vue d'une régulation en température du bain de liquide 2 par rapport à une température de consigne.
Pour la régulation en température du bain, sur la face externe de la paroi de l'enceinte 1, est montée une masselotte 4 , qui est protégée par une enveloppe d'isolation thermique 5, à l'exception de sa face d'échange 4a orientée vers la paroi de l'enceinte. L'enveloppe d'isolation thermique est par exemple constituée d'une feuille de Téflon d'une épaisseur de l'ordre du millimètre ou bien d'une couche de fibres céramiques tissées ou agglomérées sur une épaisseur de l'ordre de quelques millimètres. Entre la face d'échange 4a de la masselotte 4 et la paroi de l'enceinte 1 est interposé un fluxmètre conductif 6, réalisé par exemple à partir d'une thermopile planaire à thermojonctions distribuées. II s'agit par exemple d'une fluxmètre conductif du type de celui décrit dans la demande de brevet français FR-A-2 704 979. La paroi de l'enceinte 1 échange de l'énergie thermique avec la masselotte 4 par conduction au travers du fluxmètrè 6 et via la face d'échange 4a de la masselotte. De manière usuelle, la thermopile du fluxmètre 6 délivre à ses bornes une tension continue, dont la valeur est proportionnelle au flux thermique échangé par conduction entre la masselotte 4 et l'enceinte 1. A l'intérieur de l'enceinte 1 est en outre montée une sonde de température 7, qui est plongée dans le bain de liquide 2, et qui délivre de manière usuelle une tension de sortie dont la valeur est proportionnelle à la température du bain de liquide 2.
Les signaux délivrés par la sonde de température 7 et par le fluxmètre 6 sont utilisés par des moyens électroniques de régulation conformes au synoptique de la figure 2. En référence à cette figure, le signal 7a délivré par la sonde de température 7 est traité par un étage de régulation ET1, qui est de type tout ou rien, et qui met en oeuvre - un sommateur 8, - un comparateur 9, qui délivre en sortie, à destination d'un monostable redéclenchable 10, un signal de commande 9a de type tout ou rien fonction de la comparaison du signal de mesure corrigé 8a délivré par le sommateur 8 et d'une valeur de consigne (Vcons) représentative de la température de consigne à laquelle on souhaite maintenir le bain de liquide 2 dans l'enceinte 1, - un relais R commandé par le monostable 10, et permettant la commande de puissance des moyens de chauffage 3 de l'enceinte 1.
La sonde de température 7 et l'étage de ET1 constituent une boucle fermée de régulation en température du système constituée par l'enceinte l et le bain de liquide 2.
Parallèlement, le signal 6a délivré par le fluxmètre 6 est traité par un étage ET2 d'amplification (gain k) et de filtrage. Cette étage ET2 délivre en sortie un signal de correction 6'a, qui est représentatif du flux thermique instantané échangé entre la masselotte 5 et l'enceinte 1. Ce signal de correction est additionné ( sommateur 8) en boucle ouverte avec le signal de mesure 7a délivré par la sonde de température. Entre la sortie de l'étage d'amplification et de filtrage ET2 et l'entrée du sommateur 8 est en outre monté un interrupteur 11, qui permet, tel que cela apparaîtra ci-après d'effectuer des essais avec régulation en température en boucle fermée seule ( interrupteur 11 ouvert) et des essais avec régulation en température en boucle fermée couplée avec une correction prédictive en boucle ouverte, qui est plus communément appelée correction feedforward , et qui conformément à une caractéristique essentielle de l'invention est de type fluxmétrique.
La figure 3 est un schéma électronique d'une variante de réalisation des moyens de régulation, qui est conforme au synoptique de la figure 2, et qui présente en outre l'avantage d'être particulièrement simple et économique, mais n'est bien entendu pas limitative de l'invention. Dans un exemple précis de mise en ceuvre, les composants électroniques utilisés pour réaliser cette variante étaient les suivants amplificateurs opérationnels (A1, A2) : circuit intégré LM358 VCC : tension continue 24V TH : thermopile du fluxmètre 6 D1 : diode zener B5229 D2: diode 1 N4148 D3: diode 1 N4004 C : condensateur 1 pF P : Potentiomètre linéaire 100 KO R :relais 24 V Résistances R 1 : 1 KO R2:100 KS2 R3, R4:10 MI R5 : 50 KÇ2 R6: capteur de type CTN 100 KS2 à 25 C et environ 5 KS2 à 200 C R7:150 KQ R 8 : 22 KS2 R9: 5 M Essais de régulation Des essais ont été réalisés avec le montage de la figure 3 pour la régulation en température d'un bain d'huile de consommation alimentaire de chaleur spécifique Cs valant 2000J.Kg-' .K-'. et de masse volumique p valant 850Kg/m3 . Le volume V du bain d'huile valait 21. Le bain d'huile présentait ainsi une capacité thermique C valant 3400JIK ( C = p. Cs V). La paroi de l'enceinte 1 était en aluminium pur, d'une épaisseur de 1 ,5 mm et présentait une capacité thermique négligeable par rapport à la capacité thermique C du bain d'huile. La masselotte utilisée était réalisée en aluminium, de chaleur spécifique cs valant 880J.Kg-' .K-', et de masse volumique p valant 2600Kg/m3 . Le volume v de la masselotte valait 6cm3 (surface de la face d'échange 4a valant 6cm2 et épaisseur e de la masselotte valant 1 cm). La masselotte de la masselotte valait 6cm3 (surface de la face d'échange 4a valant 6cm2 et épaisseur e de la masselotte valant 1 cm). La masselotte présentait ainsi une capacité thermique c valant 14J/K. Le fluxmètre 6 utilisé présentait une sensibilité de 2mV/W.
Les résultats de ces essais sont illustrés par les courbes des figures 4 à 9.
Figures 4 et 5 ( mise en fonctionnement - régime transitoire) Les figures 4 et 5 illustrent respectivement la courbe de température mesurée par la sonde de température 7 et la courbe de flux thermique mesurée par le fluxmètre 6 lors de la mise en fonctionnement , le bain d'huile ayant une température initiale d'environ 25 C, la température de consigne pour la régulation (fixée en pratique au moyen du potentiomètre P1 sur le montage particulier de la figure 3) valant 180 C, et la correction fluxmétrique étant active ( interrupteur 11 fermé).
La courbe de la figure 4 montre que la correction fluxmétrique en boucle ouverte en combinaison avec la boucle fermée de régulation en température permet d'éviter un dépassement de consigne important lors de la phase de régime transitoire correspondant à la mise en fonctionnement. A titre comparatif, sur la figure 4 est également représentée en pointillés, la courbe de température en cas de suppression de la correction fluxmétrique ( interrupteur 11 ouvert), qui fait apparaître le dépassement classique de consigne en cas de mise en ceuvre exclusivement d'une régulation classique de type tout ou rien en boucle fermée. La contrepartie du faible dépassement de consigne dans le mode de régulation de l'invention avec correction fluxmétrique est dans l'exemple illustré un léger retard pour atteindre la température de consigne. Cependant, ce retard peut être largement diminué en réalisant une agitation du bain afin d'homogénéiser la température du bain plus rapidement.
Figures 6 et 7 ( régime établi) Les figure 6 et 7 représentent la courbe de température mesurée par la sonde de température 7 et la courbe de flux thermique mesurée par le fluxmètre , en régime établi autour d'une température de consigne valant 180 C, et respectivement en l'absence de correction fluxmétrique pour la figure 6 ( interrupteur 11 ouvert) et avec correction fluxmétrique pour la figure 7 ( interrupteur 11 fermé). Sans correction fluxmétriaue ( figure 6) Les cycles de chauffe ont une durée de 200s, dont 171s de refroidissement par déperdition et 29s de réchauffement (à 1600W), soit 48KJ. Les fluctuations de température sont de l'ordre de 6 C. La consommation moyenne est de 232W.
Avec correction fluxmétrique ( figure 7) Les cycles de chauffe sont plus courts et ont une durée de 83s, dont 74s de refroidissement par déperdition et 12s de réchauffement (à 1600W), soit 19,2KJ. Les fluctuations de température sont nettement plus faible et de l'ordre de 1,1 C. La consommation moyenne est de 231,3W.
En régime établi, le principal avantage de l'invention ; est une régulation en température plus linéaire avec de faible écarts en température par rapport à la consigne.
Figures 8 et 9 ( perturbation du régime établi) Les figures 8 et 9 illustrent respectivement le comportement comparé en température des deux modes de régulation ( figure 8 en l'absence de correction fluxmétrique / figure 9 avec correction fluxmétrique), en cas de perturbation du régime établi, par immersion dans le bain d'huile 2 dont la température est régulée à une température de consigne de 180 C, d'un radiateur en aluminium de 620g présentant une température initiale de 10 C.
On peut vérifier que si un de ces deux entrelaceurs est de type RZ alors l'autre l'est aussi. Les conditions données ci-dessus pour qu'un entrelaceur soit de type RZ s'exprime alors comme suit en termes de propriétés de la matrice S*: - le résidu modulo m des éléments d'une colonne quelconque de S* est constant, - soit (ro,...,(m-1) le m-uple de ces résidus; ce m-uple doit être obtenu à partir du m-uple (0,1,...,m-1) par action d'une permutation qui est dans le groupe d'automorphisme du code cyclique binaire de longueur m et de polynôme générateur g(x); - il n'y a pas de restrictions sur l'ordre des éléments d'une colonne de S*.
Parmi les deux interprétations de la matrice S* données ci-dessus, c'est la seconde qui a notre préférence.
Plus généralement, comme on l'a dit plus haut, l'entrelaceur peut transformer tout a(x) multiple de g(x) en un a*(x) multiple de g*(x) lorsque g*(x) est compatible avec g(x). La représentation par la matrice S* d'un tel entrelaceur est semblable à ce qui vient d'être dit mais les conditions à satisfaire par S* sont légèrement différentes : le m-uple (ro, ...,rm-1) doit être maintenant obtenu à partir du m-uple (0,...,m-1) par action d'une permutation qui transforme le code cyclique binaire de longueur m et de polynôme générateur g(x) en le code cyclique binaire de longueur m et de polynôme générateur g*(x).
La suite de l'exposé est faite en supposant que g(x) = g*(x), mais on peut bien sûr l'adapter au cas où ces deux polynômes sont obtenus à partir l'un de l'autre par l'action d'un automorphisme de corps comme expliqué plus haut.
Dans le cas g(x) = g*(x) on peut d'ailleurs aussi appliquer une modification de l'ordre dans lequel apparaissent les colonnes de S*, à condition que cette permutation soit un automorphisme du code cyclique de longueur m engendré
par g(x).
On introduit ici la notion de portée de polynôme (en anglais "span"), ainsi que de portée totale (en anglais "full span").
Etant donné un polynôme a(x) comportant un nombre pair de coefficients non nuls a( =,,', 1={i1, r2, ...,r2s, Ir impair: spray = (i2-il) + (l4-!3J+...+(!2s-!2s-,) Ce polynôme a(x) étant alors transformé par la seconde méthode décrite plus haut en polynôme a*(x), la portée sp(a*) est calculée de façon identique.
On définit alors la portée totale fsp(a) comme la somme de la portée de a et de la portée de a*.
Supposons alors un entrelaceur de type retour à zéro défini par une matrice S* avec la seconde des deux interprétations mentionnées ci-dessus, et considérons une séquence a(x) = #i#lx' dont les éléments non nuls sont tous dans la même colonne k de la matrice A (tous les i ont le même reste k dans leur division par le nombre m de colonnes de A).
Dans ce cas, une telle séquence a(x) est dite homogène, et est divisible par g(x) si et seulement si elle contient un nombre pair d'éléments non nuls.
On comprend alors aisément que a(x) est divisible par xk, et que a(x)/xk est un polynôme en x"' : v(x') = a(x)/ / Le polynôme v(x) sera appelé la version simplifiée de a(x). De façon semblable, il existe k* dans 0, ...,m-1} tel que a*(x) est divisible par xk* et que a*(x)l xk* est un polynôme en xm: v*(xm)= a*(x)l xk*. Le polynôme v* (x) appelé la version simplifiée de a*(x).