INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
culier comme phares ou lampes de véhicules à moteur qui sont caractérisés par des dimensions extrêmement petites et un rendement élevé. Le brevet européen n0 766 115 au nom de la demanderesse concerne par exemple une solution de ce type dans laquelle un phare de véhicule a simplement la forme d'une plaque relativement mince d'un matériau synthétique
auquel sont associées une ou plusieurs sources lumineuses.
Récemment, de nouvelles technologies sont devenues dis-
ponibles dans le domaine des sources lumineuses, en parti-
culier des sources ponctuelles électroluminescentes, par exemple du type appelé "diodes photoémissives blanches" ou "LED blanches", du type dit "diode laser à puits quantique", du type "diode laser" ou du type à "diode à point quantique" (voir par exemple les écrits de Hummel & Gunther, "Thin films for optical coatings", vol. 1, C.R.C. Press, de Sugano & Koizumi, "Microcluster Physics", Springer, de Arai, Mihama, Yamamoto & Sugano, "Mesoscopic materials and cluster", Kodansha Springer, de Jacak, Hawrylak & Woys, "Quantum dots", Springer, de W. Ekardt, "Metal cluster", Wiley, et de B. Harrison, "Quantum wells, wires and dots", Wiley). Ces dispositifs n'ont cependant pas été utilisés jusqu'à présent d'une manière pleinement satisfaisante à cause de leur rendement relativement faible, exprimé sous forme du pourcentage d'énergie lumineuse produite qui peut être extrait vers l'extérieur, et de ce que, en outre, les diodes photoémissives posent des problèmes de dissipation de chaleur.
La présente invention a pour objet la mise à dispo-
sition d'une nouvelle solution pour la réalisation de dispo-
sitifs d'éclairage plus efficaces et moins encombrants que
les solutions antérieures déjà proposées par la demande-
resse, et qui permettent l'exploitation des sources ponctuelles électroluminescentes du type précité, tout en
résolvant les problèmes posés habituellement par l'utili-
sation des dispositifs de ce type.
Pour la solution du problème précité, l'invention a pour objet un dispositif d'éclairage, notamment pour phares ou lampes de véhicule à moteur qui comprend: une plaque d'un matériau transparent, rigide ou souple, formé de verre ou d'un matériau de synthèse, tel que le téréphtalate de polyéthylène, le polyméthacrylate de méthyle, le polycarbonate et le "Lexan",
un arrangement de sources ponctuelles électrolumi-
nescentes sous forme de composants montés en surface ou choisis parmi des sources à diodes photoémissives, des sources lasers à puits quantique, des sources à diodes lasers, des sources à point quantique, appliquées sur une première face de la plaque transparente et ayant chacune une paire d'électrodes, une couche d'un matériau conducteur de l'électricité placée entre les sources et la première face de la plaque transparente afin qu'elle assure la connexion à la masse d'une première électrode de chaque source, la couche du matériau conducteur étant en outre destinée à dissiper par conduction une partie au moins de la chaleur créée par les sources, une seconde couche conductrice appliquée à la première face de la plaque transparente et isolée de la première couche, la seconde couche conductrice étant connectée en parallèle aux électrodes des sources opposées à celles qui sont connectées à la première couche, et une seconde plaque disposée du côté des sources opposé à la première plaque et qui forme un dispositif de
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront encore à la lecture des exemples qui suivent et des figures en annexe.
Brève description des figures - La figure 1 est un enregistrement obtenu au moyen d'un oscilloscope au cours d'une synthèse d'un film de P4VP par éléctropolymérisation sur une surface d'une lame de verre métallisée, - La figure 2 A représente deux spectres globaux avant, sur la figure du haut a), et après , sur la figure du bas b), complexation du cuivre dans une solution de cuivre par un film de P4VP,
- La figure 2 B représente un agrandissement respectivement des deux spectres globaux de la figure 2 A sur la région vers 1600 cm-1, avant, sur la figure du haut a), et après, sur la figure du bas b), complexation du cuivre dans une solution de cuivre par un film de P4VP, - La figure 3 A représente un spectre IRRAS montrant les résultats enregistrés en fonction du temps au niveau des bandes infrarouges (IR) de la pyridine et de son complexe avec le cuivre pour un film de P4VP immergé dans une solution de cuivre de 15 mg/1, - La figure 3 B représente la proportion de cuivre complexé estimée à partir des aires de bandes IRRAS en fonction du temps d'immersion du film de P4VP, - La figure 4 représente trois spectres IRRAS illustrant un traitement du film de la présente invention à l'eau chaude, en haut à 25 C, au milieu à 70 C et en bas à 100 C, - La figure 5 représente un spectre IRRAS de la forme pyridinium après lavage acide puis rinçage à l'eau dans un film de polymère organique selon l'invention, - La figure 6 représente trois spectres IRRAS qui illustrent : (1) un film P4VP initial, non complexé, (2) un film P4VP complexé, et (3) un film décomplexé au moyen d'un traitement NH3/eau chaude, - La figure 7 représente trois spectres XPS qui illustrent : (1) un film P4VP initial, non complexé, (2) un film P4VP complexé, et (3) un film décomplexé au moyen d'un traitement NH3/eau chaude,
- La figure 8 représente trois spectres IRRAS de film P4VP qui illustrent : (1) un film P4VP initial, non complexé, (2) un film après 5 cycles de complexation/expulsion, et (3) un film après 150 cycles de complexation/expulsion, le trait plein représentant le film "décomplexé", et le trait en pointillés le film "complexé", - La figure 9 représente trois spectres IRRAS de film P4VP qui illustrent : (1) un film P4VP initial, non complexé, (2) un film après 1 cycle de complexation/expulsion, et (3) un film après 4 cycles de complexation/expulsion, le trait plein représentant le film "décomplexé", et le trait en pointillés le film "complexé", - Les figures 10 représentent schématiquement une cellule conçue de deux blocs Téflon avec séparateur membranaire pour surfaces de moyennes dimension, la figure 10 A représentant une vue en perspective transparente de ladite cellule, la figure 10 B représentant une vue de côté d'un des deux blocs après séparation du second bloc, la figure 10 C représentant une vue en coupe par un plan perpendiculaire à celui de la figure 10 B, - La figure 11 représente la réticulation de chaînes de polymères isolées par une molécule de divinyl benzène, - La figure 12 représente un profil d'épaisseur d'un film obtenu en présence de DVB à 5 %, mesuré perpendiculairement à une rayure faite dans le film au moyen d'un stylet en exerçant une pression du stylet de 5 mg,
- La figure 13 représente quatre spectres IRRAS montrant l'influence de la teneur en DVB sur l'épaisseur des films, - La figure 14 représente un profil d'épaisseur d'un film obtenu en présence d'oligomères préformés, mesurés perpendiculairement à une rayure faite dans le film au moyen d'un stylet en exerçant une pression du stylet de 5 mg, - La figure 15 représente trois spectres obtenus par microscopie IR sur une toile d'INOX, - La figure 16 A est une image par microscopie électronique à balayage (MEB), en grossissement x 200, d'une toile INOX non revêtue, - La figure 16 B est une image par microscopie électronique à balayage, en grossissement x 200, d'une toile INOX revêtue d'un film de polymère organique P4VP selon la présente invention, - la figure 17 est un schéma d'un dispositif de traitement continu d'un effluent à traiter selon l'invention comprenant une noria, - la figure 18 est un schéma d'une vue en perspective d'un godet de la noria représentée sur la figure 17 sur son rail d'entraînement, - la figure 19 est un schéma d'une vue en coupe d'un des godets de la noria représentée sur la figure 17, - la figure 20 est un graphique présentant l'évolution de la concentration en cuivre d'un effluent en fonction du nombre de passages de l'effluent dans un godet comprenant une structure complexante selon l'invention,
la figure 21 représente la Structure moléculaire du vinyl ferrocène (gauche) et du 4-vinyl benzo 18-couronne-6 utilisés dans un des modes de réalisation de la présente invention, - la figure 22 est une représentation graphique d'un spectre IRRAS d'un film de poly-(vinyl-ferrocène) obtenu par greffage par électropolymérisation sous polarisation cathodique selon la présente invention, - la figure 23 est une représentation graphique de la réponse voltammétrique I (mA) en fonction de E (mV) d'un film de 20 nm de poly-(vinyl ferrocène) greffé sur platine par électropolymérisation sous polarisation cathodique selon la présente invention, - la figure 24 est une représentation graphique d'un spectre IRRAS d'un film d'un copolymère de vinylferrocène et de 4-vinyl benzo 18-couronne selon la présente invention, et - la figure 25 est un représentation graphique de la réponse voltammétrique I (mA) en fonction de E (mV) d'un film de 40 nm de poly-co-(vinyl ferrocène-4-vinyl benzo 18-couronne-6) greffé sur platine par électropolymérisation sous polarisation cathodique selon la présente invention.
Exemples d'application 1. Les substrats Toiles métalliques : pour répondre aux exigences d'une démarche d'adsorption qui nécessitent une surface d'échange importante, les substrats sélectionnés sont ici des toiles métalliques tissées. Ces matériaux sont généralement utilisés dans le domaine de la filtration.
Le diamètre des fils et le type de maillage permettent d'obtenir des ouvertures nominales de quelques micromètres à quelques dizaines de micromètres. Ces conditions permettent de réaliser une division très fine du liquide qui s'écoule au travers dans le cas d'une filtration transverse. Dans une situation dans laquelle le polymère n'est pas électroactif, c'est-à-dire polymère conducteur, aucune force ne permet de diriger les ions cuivre vers la surface adsorbante, par conséquent, la division du liquide devient primordiale pour favoriser la formation du complexe cupro-pyridine. De plus, cherchant à capter des espèces de taille atomique tels que les sels de cuivre, au travers de mailles micrométriques, il paraît évident qu'un nombre important de passage du liquide au travers des toiles doit être réalisé pour augmenter la chance de rencontre entre les deux entités. Cet aspect sera exposé ci-après dans la présentation d'un dispositif de purification selon l'invention.
Ouverture nominale : afin d'obtenir la plus grande surface développée et la plus fine division du liquide, les inventeurs ont sélectionné parmi les différentes caractéristiques de toiles disponibles sur le marché celles qui étaient fabriquées avec les fils les plus fins et qui, avec le plus grand nombre de fils par centimètre de toile, présentaient la plus faible ouverture nominale. Cependant, il a fallu tenir compte des phénomènes de pertes de charges, au travers de la toile, liés aux forces de frottement et au colmatage des toiles par exemple par des particules de calcaire.
Les toiles sélectionnées présentent une ouverture nominale de 50 micromètres et une surface géométrique réelle de 8 cm2 par cm2 apparent de toile 220,5 fils/cm (560 fils/pouce) de diamètre 100 microns, trame : 15,7 fils/cm (40 fils/pouce) de diamètre 180 microns maille) (Voir tableau 1 ci-dessous).
Nature métallique des fils : afin de limiter les problèmes de corrosion liés, soit à la nature des milieux à purifier, soit aux méthodes d'expulsion des ions, les fils des toiles ont été sélectionnés en INOX 316L. En effet, des surfaces de nickel ont montré, au cours d'essais préliminaires, des phénomènes d'attaques corrosives dans des milieux chlorures tels que CuClz.
Tableau 1 : caractéristiques des toiles métalliques tissées (Société SPORL, Fenoyl Filtration)
Dia. chaîne Dia. Nombre Nombre Surface réelle Ouverture (mm) trame chaînes/cm trames/cm (cm2/cm2) nominale ( m) (mm) (inch) (inch) 0,007 0,004 65 (165) 1400 551 (8,48) 10 0,007 0,005 65 (165) 800 315 (6,47) 15 0,0125 0,0071 31,5(80) 400 157,5(4,82) 35 0,018 0,014 15,7 (40) 200 78,7 (4,42) 55 0,036 0,026 9,5(24) 110 43,3 (4,67) 80 0,006 0,0045 78,7(200) 600 236 (4,89) 20 0,018 0,01 15,7 (40) 560 220,5 (7,93) 50 0,025 0,02 7,9(20) 230 90,6 (6,90) 100 0,01 0,0076 31,5 (80) 700 275,6 (7,68) 25 0,025 0,015 11,8 (30) 360 141,7 (7,72) 80 0,023 0,018 11,8 (30) 150 59,1 (4,25) 65
2. Synthèse d'une structure complexante selon l'invention L'électropolymérisation . les étapes de greffage et de croissance des films de P4PV sont ici réalisées par électropolymérisation. Ce procédé permet de fabriquer des films stables chimiquement, homogènes et d'épaisseur contrôlée. Le milieu de synthèse est composé d'un solvant, l'acétonitrile, d'un monomère, comme co-solvant, puisque sa concentration est de 50%, et d'un sel support, le tétraéthylammonium perchlorate (TEAP). La forte proportion de monomère est justifiée par le souhait de favoriser une réaction secondaire d'électrode qui aboutit à la formation du film greffé.
Le procédé d'électropolymérisation qui correspond à une réaction de polymérisation électro-amorcée est très peu consommateur d'électricité puisque la réduction d'une molécule de monomère suffit à initier une chaîne complète de polymère. Par conséquent, ce procédé est peu dépendant des lignes de champs présentes dans la cellule et il est parfaitement adapté au recouvrement de surfaces de formes complexes, comme les toiles dans le cas présent.
Les synthèses sont menées en mode potentiostatique pulsé. Cette démarche permet de mieux contrôler les conditions de croissance des chaînes en limitant les quantités de courant injectées, réaction d'amorçage, pour privilégier les réactions de croissance. D'autre part, les temps de repos permettent de réapprovisionner l'interface en monomère par diffusion.
La fréquence d'oscillateur d'un oscillateur commandé en tension est déterminée par l'inductance- Lg, qui est réalisée sous la forme d'un gyrateur, et par un condensateur C. L'inductance du gyrateur est établie par un signal de sélection de canal CH-SEL qui dépend du mode de radiodiffusion. Ensuite, un signal audio AUDIO est amplifié par un amplificateur audio, et altère l'inductance du gyrateur. Lorsque l'inductance du gyrateur est altérée, la fréquence de résonance du circuit bouchon à inductance- capacité change également, de même qu'un signal de sortie VOUT. Une source de courant commandée en tension convertit la tension en courant, parce que le signal d'entrée sur le gyrateur est un courant. Un amplificateur connecté au noeud
de sortie du modulateur de fréquence compense les pertes de courant dans le gyrateur.
Le modulateur de fréquence de la figure 2 réduit le nombre de dispositifs extérieurs à un circuit intégré. Cependant, le modulateur de fréquence de la figure 2 génère une quantité significative de bruit, pare que la caractéristique de bruit du gyrateur est très mauvaise. Par conséquent, il existe un besoin pour un modulateur de fréquence qui réduise le bruit et qui soit susceptible d'être adapté à une variété de modes de radiodiffusion.
Pour résoudre les problèmes ci-dessus et d'autres problèmes associés de la technique existante, on propose un modulateur de fréquence à faible bruit qui est susceptible d'être adapté à une variété de modes de radiodiffusion. De plus, on propose un circuit de compensation d'indice de modulation pour ajuster la variation de la fréquence de sortie d'un modulateur de fréquence en fonction d'une fréquence porteuse. De plus, on proposé un oscillateur commandé en tension destiné à être utilisé dans un modulateur de fréquence qui est susceptible d'être adapté à une variété de modes de radiodiffusion.
Selon un objet de l'invention, on propose un modulateur de fréquence ayant une fréquence porteuse variable. Le modulateur de fréquence comprend un oscillateur commandé en tension pour moduler en fréquence un signal d'entrée d'oscillateur à l'aide d'une fréquence d'oscillation de l'oscillateur commandé en tension jouant le rôle de fréquence porteuse. La fréquence d'oscillation est établie par un signal de détermination. Un détecteur de phase/fréquence détecte les différences de phase et de fréquence entre un signal de sortie de l'oscillateur commandé en tension et un signal de référence prédéterminé. Un filtre passe-bas reçoit une sortie du détecteur de phase/fréquence et génère le signal de détermination. Un amplificateur de signal audio amplifie un signal audio et génère une paire de signaux de sortie qui ont des niveaux
de tension qui changent dans des directions opposées. Un circuit de compensation d'indice de modulation, connecté à un noeud de. sortie de l'amplificateur de signal audio, change les niveaux de tension de la paire de signaux de sortie et délivre en sortie la paire de signaux de sortie ayant les niveaux de tension changés à. l',oscillateur commandé en tension à titre de signal d'entrée d'oscillateur de façon à ajuster une variation de fréquence du signal de sortie de l'oscillateur commandé en tension en fonction de la fréquence d'oscillation qui est établie par le signal de détermination.
Selon un autre aspect de l'invention, dans un modulateur de fréquence qui comprend un amplificateur de signal audio pour amplifier un signal audio et générer une paire de signaux de sortie qui ont des niveaux de tension qui changent dans des directions opposées et un oscillateur commandé en tension pour moduler en fréquence la paire de signaux de sortie en utilisant une fréquence d'oscillation établie par un signal de détermination prédéterminé comme fréquence porteuse, on propose un circuit de compensation d'indice de modulation. Le circuit de compensation d'indice de modulation comprend au moins un circuit d'ajustage de niveau de tension entre un noeud de sortie de l'amplificateur de signal audio et une tension de référence prédéterminée. Le fonctionnement du circuit d'ajustage de niveau de tension au nombre d'au moins un est commandé en fonction d'un signal de sélection. Le circuit d'ajustage de niveau de tension au nombre d'au moins un est connecté en parallèle avec d'autres circuits d'ajustage de niveau de tension lorsqu'il y a deux circuits d'ajustage de niveau de tension ou davantage. Le circuit de compensation d'indice de modulation change les niveaux de tension de la paire de signaux de sortie afin d'ajuster une variation de fréquence d'un signal de sortie de l'oscillateur commandé en tension en fonction de la fréquence d'oscillation qui est établie par le signal de détermination prédéterminé.
Selon encore un autre aspect de l'invention, on propose un oscillateur commandé en tension pour moduler en fréquence un signal d'entrée en utilisant une fréquence d'oscillation de l'oscillateur commandé en tension comme fréquence porteuse. La fréquence d'oscillation est établie par un signal de détermination prédéterminé.. L'oscillateur commandé en tension comprend un c#ur d'oscillateur pour générer un signal de sortie qui change en fonction du signal de détermination prédéterminé. Un condensateur convertit le signal de sortie du c#ur d'oscillateur en un courant et délivre en sortie le courant. Un étage d'entrée commande un courant d'oscillateur extrait du c#ur d'oscillateur à l'aide d'une paire de signaux d'entrée et du courant de sortie du condensateur.
Ces aspects, éléments et caractéristiques et avantages de la présente invention, ainsi que d'autres, apparaîtront de façon évidente à partir de la description détaillée qui suit de formes de réalisation préférées, qui doivent être lues en liaison avec les dessins joints, sur lesquels la figure 1 est une représentation générale schématique illustrant un modulateur de fréquence classique ; la figure 2 est un schéma général illustrant un modulateur de fréquence classique qui utilise un gyrateur ; la figure 3 est un schéma général- illustrant un modulateur de fréquence ayant une fréquence porteuse variable, selon une forme de réalisation illustrative de la présente invention ; la figure 4 est un schéma de circuit d'un amplificateur de signal audio et d'un circuit de compensation d'indice de modulation inclus dans le modulateur de fréquence de la figure 3, selon une forme de réalisation illustrative de la présente invention ; la figure 5 est un schéma de circuit illustrant un oscillateur commandé en tension inclus dans le modulateur de fréquence de la figure 3, selon une forme de réalisation illustrative de la présente invention ;
la figure 6 est un organigramme de signaux illustrant le fonctionnement de l'oscillateur commandé en tension de la figure 5, selon une forme de réalisation illustrative de la présente invention ; et les figures 7A à 7C sont des graphiques de forme d'onde de signaux de sortie d'un modulateur de fréquence, selon une forme de réalisation illustrative de la présente invention.
Ci-après, la présente invention va être décrite en détail en se référant à une forme de réalisation préférée de celle-ci. On appréciera le fait que des numéros de référence identiques dans les dessins désignent des éléments identiques ou similaires.
La figure 3 est un schéma général illustrant un modulateur de fréquence 300 ayant une fréquence porteuse variable, selon une forme de réalisation illustrative de la présente invention. Le modulateur de fréquence 300 comprend un oscillateur commandé en tension 310, un circuit 'de compensation d'indice de modulation 320, un diviseur 1/N 330, un détecteur de phase/fréquence 340, un filtre passe- bas 350 et un amplificateur de signal audio 360. La fréquence d'oscillation de l'oscillateur commandé en tension 310 est déterminée par un signal de détermination VSET délivré en sortie du filtre passe-bas 350. L'oscillateur commandé en tension 310 module la fréquence d'un signal audio AUDIO en utilisant la fréquence d'oscillation comme fréquence porteuse.
Dans une opération au cours de laquelle la fréquence d'oscillation est établie, un signal de référence prédéterminé VREF est utilisé pour déterminer la fréquence d'oscillation de l'oscillateur commandé en tension 310. Le signal de référence VREF est obtenu en divisant un signal à haute fréquence généré dans un oscillateur externe (non représenté) par un nombre prédéterminé. Le détecteur de phase/fréquence 340 détecte les différences de phase et de fréquence entre un signal VDIV délivré en sortie du
diviseur 330 (en résultat de la division d'un signal de sortie VFM de l'oscillateur commandé en tension 310 par N) et le signal de référence VREF. Une sortie VDIF du détecteur de phase/fréquence 340 est délivrée au filtre passe-bas 350 pour le filtrage, et est ensuite appliquée à l'oscillateur commandé en tension 310 comme:_signal de détermination VSET.
Lorsque la fréquence du signal VDIV est inférieure à celle du signal de référence VREF, le signal de détermination VSET est généré de telle sorte que la fréquence du signal de sortie VFM de l'oscillateur commandé en tension 310 puisse être augmentée. Par ailleurs, lorsque la fréquence du signal VDIV est supérieure à celle du signal de référence VREF, le signal de détermination VSET est généré de telle sorte que la fréquence du signal de sortie VFM de l'oscillateur commandé en tension 310 puisse être diminuée. Le signal de détermination VSET résulte du filtrage du signal de sortie VDIF du détecteur de phase/fréquence 340 à l'aide du filtre passe-bas 350.
Par exemple, lorsque l'on établit la fréquence d'oscillation de l'oscillateur commandé en tension 310 à 4,5 MHz, la valeur de N du diviseur 330 est établie à 144, de telle sorte que la fréquence du signal de sortie VDIV du diviseur 330 puisse être de 31,25 kHz. De .plus, un signal de 4 MHz reçu d'un oscillateur externe (non-représenté) est divisé par 128 pour obtenir un signal de 31,25 kHz. Ce signal de 31,25 kHz est appliqué au détecteur de phase/fréquence 340 comme signal de référence VREF.
On présente, en relation avec la figure 1, un synoptique des différents types de terminaux pouvant accéder à un service, extrait par exemple d'un site Web 1, à partir d'un système de publication multi - terminal 2 selon l'invention.