INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
saires pour représenter la forme schématique de la surface courbe de base. Par exemple, les plans peuvent être créés afin qu'ils soient parallèles les uns aux autres. Les lignes courbes fermées peuvent représenter la forme schématique de la surface courbe de base par une technique analogue à celle
des lignes de niveau.
Le procédé d'évaluation d'une surface courbe de base d'un réflecteur de lampe de véhicule selon l'invention peut comporter en outre une étape (f) d'effacement de l'affichage
des données de lignes courbes fermées du dispositif d'affi-
chage. Le procédé d'évaluation d'une surface courbe de base d'un réflecteur de lampe de véhicule selon l'invention peut comprendre en outre l'étape (g) de répétition des étapes (b) à (f) Le programme enregistré sur le support de mémorisation peut comporter en outre une opération d'effacement destinée à l'exécution de l'étape (f). Le programme enregistré sur le
Un autre problème que se propose de résoudre l'invention est celui de la limitation des perturbations harmoniques générées sur le réseau d'alimentation alternatif.
L'invention se propose donc de fournir un circuit d'alimentation permettant d'assurer une extinction et un établissement aussi rapides que possible du courant dans les bobinages du moteur, tout en limitant au minimum le nombre de composants nécessaires à cette extinction et en restant compatible avec les exigences normalisées concernant le rejet de courants harmoniques sur le réseau d'alimentation alternatif.
Exposé de l'invention L'invention concerne donc un ensemble moteur à commutation électronique, tel que notamment du type courant continu sans collecteur, et le dispositif d'alimentation de ce moteur à partir d'un réseau de tension alternative, de tension crête maximale Emax, composé - d'un pont redresseur connecté au réseau de tension alternative ; - d'un filtre capacitif connecté en sortie du pont redresseur, constitué d'au moins un condensateur de capacité C ; - d'un onduleur de tension connecté aux bornes du filtre capacitif, et comportant au moins un interrupteur statique, chaque interrupteur étant apte à supporter une tension maximale VCEO entre ses bornes ; - d'un moteur à commutation électronique de puissance nominale P, et présentant une inductance de phase de valeur L.
Le dispositif d'alimentation conforme à l'invention se caractérise en ce que la capacité C du filtre capacitif est supérieure à et inférieure à Ainsi, l'invention consiste à sélectionner un condensateur destiné à servir de filtre d'entrée, dont la capacité est nettement inférieure à celle des condensateurs utilisés habituellement.
Le choix d'une valeur faible de capacité se traduit par une diminution du filtrage de la tension redressée par le pont redresseur et donc par le fait que l'onduleur fonctionne à partir d'une tension peu stabilisée, c'est-à-dire fortement variable.
Ce mode de fonctionnement se traduit par une augmentation des harmoniques de courant à l'intérieur du moteur, et donc une augmentation de la valeur efficace de ce courant pour une même valeur de courant utile.
II s'ensuit que le moteur doit être surdimensionné par rapport à un moteur fonctionnant à partir d'une tension constante. Notamment, les bobinages de cuivre et les aimants du rotor doivent être de taille supérieure à ceux d'un moteur fonctionnant à partir d'une tension constante équivalente.
Néanmoins, ces désavantages sont de façon surprenante compensés par la possibilité de choisir un condensateur de filtre appartenant à une gamme différente, et dont le prix de revient est beaucoup plus faible que les condensateurs généralement utilisés, réalisés selon une technologie électrolytique.
En outre, le phénomène d'extinction du courant dans les phases moteur est accéléré.
Comme déjà dit, l'onduleur de tension peut adopter différentes architectures. Dans une forme de réalisation, il présente deux bras connectés aux bornes du filtre capacitif, chaque bras comportant deux interrupteurs statiques en série.
Dans une autre variante, l'onduleur de tension comporte deux bras connectés aux bornes du filtre capacitif, chaque bras comportant un seul interrupteur statique.
Avantageusement en. pratique, le condensateur choisi est un condensateur polyester.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le moteur comporte un nombre de pôles supérieur ou égal à quatre, et préférentiellement égal à six. De la sorte, pour une même valeur de flux à l'intérieur du moteur, donc de couple, on divise l'inductance de phase du moteur, par le nombre de paires de pôles. Ainsi, contrairement à la tendance générale qui consiste à diminuer le nombre de paires de pôles pour des moteurs tournant à des vitesses relativement importantes, l'invention présente un avantage, à l'inverse, d'augmenter le nombre de paires de pôles. En effet, en approximation du premier ordre, l'inductance d'un bobinage est proportionnelle au carré de son nombre de spires, tandis que le flux parcouru par la bobine est proportionnel au produit du nombre de spires par le courant qui les parcourt.
II s'ensuit qu'avec un nombre de pôles égal à quatre ou six, on diminue fortement la valeur du minimum de la plage de capacité conforme à l'invention. De la sorte, il est possible de choisir selon l'invention un condensateur de faible valeur, dont le prix de revient est largement inférieur aux condensateurs habituellement utilisés, ce qui rend économiquement compétitif l'appareil dans lequel est monté le moteur conforme à l'invention.
Description sommaire des figures La manière de réaliser l'invention, ainsi que les avantages qui en découlent ressortiront bien de la description du mode de réalisation qui suit, à l'appui des figures annexées dans lesquelles La figure 1 est un schéma du circuit électrique d'alimentation et du moteur conforme à l'invention.
Les figures 2 et 3 sont des relevés d'écran d'oscilloscope illustrant respectivement la variation de la tension aux bornes du filtre capacitif, et la variation d'une valeur de courant proportionnelle au flux dans le moteur.
Parmi les filtres organiques insolubles du type cinnamamide, on peut citer également les composés tels que décrits dans la demande W095/22959 (faisant partie intégrante du contenu de la description) et répondant à la structure suivante :
dans laquelle T20 est un radical hydroxy ou alcoxy en C1-C4, de préférence méthoxy ou éthoxy ; T21 est hydrogène, alkyle en C1-C4, de préférence méthyle ou éthyle ; T22 est un groupe -(CONH)s-phényle ou s vaut 0 ou 1 et le groupe phényle peut être substitué par un, deux ou trois groupes choisis parmi OH, alkyle en C1-C18, alcoxy en Ci-Ce, ou un groupe -C(=O)-OT23 où T23 est un alkyle en C1-C18 et plus préférentiellement T23 est un groupe phényle, 4-méthoxyphényle ou phénylaminocarbonyle.
On peut également citer les dimères cinnamamides tels que ceux décrits dans le brevet US 5888481 comme par exemple le composé de structure : Une autre famille particulière de filtres organiques insolubles conformes à l'invention sont les sels de métaux polyvalents (par exemple Ca 2+ , Zn 2+ ,Mg 2+, Ba 2+, AI 3+ ou Zr 4+ ) de filtres organiques sulfoniques ou carboxyliques tels que les sels de métaux polyvalents de dérivés sulfonés de benzylidène camphre tels que ceux décrits dans la demande FR-A 2 639 347 ; les sels de métaux polyvalents de dérivés sulfonés de benzimidazole tels que ceux décrits dans la demande EP-A-893 119 ; les sels de métaux polyvalents de dérivés d'acide cinnamique tels que ceux décrits dans la demande JP-87 166 517.
On peut également citer les complexes de métaux ou d'ammonium ou d'ammonium substitué de filtres organiques UV-A et/ou UV-B tels que décrits dans les demandes de brevet W093/10753, W093/11095 et W095/05150.
Le ou les filtres organiques insolubles selon l'invention sont généralement présents dans les compositions filtrantes selon l'invention à une concentration totale comprise entre 0,1 et 15 % en poids environ, et de préférence entre 0,2 et 10 % en poids environ, par rapport au poids total de la composition.
Les filtres organiques insolubles selon l'invention peuvent être amenés sous une forme particulaire convenable par tout moyen ad-hoc tel que notamment broyage à sec ou en milieu solvant, tamisage, atomisation, micronisation, pulvérisation.
Selon un mode particulier de l'invention, les filtres organiques insolubles selon l'invention peuvent se présenter sous forme insoluble micronisée. La taille moyenne de telles particules variera en général de 0,01 à 2 m et plus préférentiellement de 0,02 à 1,5 m et plus particulièrement de 0,05 à 1,0 m.
Les filtres organiques insolubles selon l'invention sous forme micronisée. peuvent être obtenus par un procédé de broyage d'un filtre UV insoluble sous forme de particules de
taille grossière en présence d'un tensio-actif approprié permettant d'améliorer la dispersion des particules ainsi obtenues dans les formulations cosmétiques.
Un exemple de procédé de micronisation de filtres organiques insolubles est décrit dans les demandes GB-A-2 303 549 et EP-A-893 119 faisant partie intégrante de la description. L'appareil de broyage utilisé selon ces documents peut être un broyeur à jet, à billes, à vibration ou à marteau et de préférence un broyeur à haute vitesse d'agitation ou un broyeur à impact et plus particulièrement un broyeur à billes rotatives, un broyeur vibrant, à broyeur à tube ou un broyeur à tige.
Selon ce procédé particulier, on utilise à titre de tensio-actifspour le broyage desdits filtres, les alkylpolyglucosides de structure CnH 21 O(C6H1oO5)xH dans laquelle n est un entier de 8 à 16 et x est le degré moyen de polymérisation de l'unité (C6H10O5) et varie de 1,4 à 1,6. Ils peuvent être choisis parmi des esters en C1-C12 d'un composé de structure CnH2n+1 0(C6Hio05)xH et plus précisément un ester obtenu par réaction d'un acide carboxylique en C1-C12 tel que l'acide formique, acétique, propionique, butyrique, sulfosuccinique, citrique ou tartrique avec une ou plusieurs fonctions OH libres sur l'unité glucoside (C6H10O5). Lesdits tensio-actifs sont utilisés en général à une concentration de allant de 1 à 50% en poids et plus préférentiellement de 5 à 40% en poids par rapport au filtre insoluble dans sa forme micronisée.
Les compositions cosmétiques antisolaires selon l'invention peuvent bien entendu contenir un ou plusieurs filtres organiques complémentaires actifs dans l'UVA et/ou l'UVB (absorbeurs), solubles dans au moins l'une des phases des compositions. Ces filtres complémentaires peuvent être notamment choisis parmi les dérivés cinnamiques ; les dérivés de dibenzoylméthane ; les dérivés salicyliques, les dérivés du camphre ; les dérivés de triazine tels que ceux décrits dans les demandes de brevet US 4367390, EP863145, EP517104, EP570838, EP796851, EP775698, EP878469 et EP 933376 ; les dérivés de la benzophénone ; les dérivés de 3,3'-diphénylacrylate, les dérivés de benzimidazole ; les dérivés bis-benzoazolyle tels que décrits dans les brevets EP-A-0669323 et US 2,463,264; les dérivés de l'acide p-aminobenzoïque ; les polymères filtres et silicones filtres tels que ceux décrits notamment dans la demande WO-93/04665.
Comme exemples de filtres solaires complémentaires actifs dans l'UV-A et/ou l'UV-B, on peut citer : l'acide p-aminobenzoïque, le p-aminobenzoate oxyéthyléné (25mol), le p-diméthylaminobenzoate de 2-éthylhexyle, le p-aminobenzoate d'éthyle N-oxypropyléné le p-aminobenzoate de glycérol, le salicylate d'homomenthyle, le salicylate de 2-éthylhexyle, le salicylate de triéthanolamine, le salicylate de 4-isopropylbenzyle, le 4-ter-butyl-4'-méthoxy-dibenzoylméthane, le 4-isopropyl-dibenzoylméthane, le 4-méthoxy cinnamate de 2-éthylhexyle, le diisopropyl cinnamate de méthyle, le 4-méthoxy cinnamate d'isoamyle, le 4-méthoxy cinnamate de diéthanolamine,
l'anthranilate de menthyle, le 2-éthylhexyl-2-cyano-3,3'-diphénylacrylate, l'éthyl-2-cyano-3,3'-diphénylacrylate, l'acide 2-phényl benzimidazole 5-sulfonique et ses sels, le 3-(4'-triméthylammonium)-benzylidèn-boman-2-on-méthylsulfate, le 2-hydroxy-4-méthoxybenzophénone, le 2-hydroxy-4-méthoxybenzophénone-5-sulfonate, le 2,4-dihydroxybenzophénone, le 2,2',4,4'-tétrahydroxybenzophénone, le 2,2'-dihydroxy-4,4'diméthoxybenzophénone, le 2-hydroxy-4-n-octoxybenzophénone, le 2-hydroxy-4-méthoxy-4'-méthylbenzophénone, l'acide a-(2-oxobom-3-ylidène)-tolyl-4-sulfonique et ses sels solubles le 3-(4'-sulfo)benzylidèn-boman-2-one et ses sels solubles, le 3-(4'méthylbenzylidène)-d,l-camphre, le 3-benzylidène-d,l-camphre, l'acide benzène 1,4-di(3-méthylidène-10-camphosulfonique) et ses sels solubles, l'acide urocanique, la 2,4-bis {[4-2-éthyl-hexyloxy)]-2-hydroxy]-phenyl}-6-(4-méthoxy-phenyl)-1,3,5-triazine ; le polymère de N-(2 et 4)-[(2-oxobom-3-ylidèn)méthyl] benzyl]-acrylamide, l'acide 1,4-bisbenzimidazolyl-phénylen-3,3',5,5'-tétrasulfonique et ses sels solubles les polyorganosiloxanes à fonction benzalmalonate les polyorganosiloxanes à fonction benzotriazole tel que le Drometrizole Trisiloxane.
Ce gaz sous pression, issu de moyens non représentés, est un gaz inerte comme par exemple l'air, l'azote ou l'argon.
La pression de ce gaz, qui s'exerce sur le liquide, est par exemple comprise entre 105 Pa et 107 Pa.
Le gaz sous pression est envoyé à la partie supérieure du réservoir 2 par l'intermédiaire d'une canalisation 8.
Le dispositif A conforme à l'invention comprend aussi une buse 10 qui communique avec le fond
du réservoir 2 par l'intermédiaire d'une canalisation 12. Cette buse 10 est par exemple en métal, en céramique ou en quartz.
Sur les figures 1 et 2, la buse 10 est orientée verticalement mais toute autre orientation, en fonction des besoins, par exemple une orientation horizontale, est possible.
La partie inférieure 14 de la buse 10 comporte un trou 16 dont la forme peut être par exemple cylindrique, conique ou exponentielle.
Le diamètre de l'extrémité supérieure 18 de ce trou 16 est compris entre 20 pm et 2000 um. Ce diamètre constitue ce que l'on appelle le diamètre de la buse .
La buse 10 débouche dans une chambre à vide ( vacuum chamber ) 20. Cette chambre à vide 20 est munie de moyens de pompage 22 permettant d'y établir une pression environ égale à 10-2 Pa.
Le liquide, par exemple de l'eau, qui arrive dans la buse 10, est ainsi violemment expulsé à travers le trou 16 de celle-ci dans la chambre à vide 20 et y forme une brume de forte densité 23, ou brouillard dense, de gouttelettes micrométriques et submicrométriques du liquide.
Les diamètres de ces gouttelettes sont environ égaux à 10 um ou inférieurs à 10 um.
La brume 23 est fortement confinée sur l'axe X de la buse qui est aussi l'axe du trou 16 de cette buse.
Dans le dispositif conforme à l'invention des figures 1 et 2, aucun refroidissement de la buse 10
n'est nécessaire pour obtenir le brouillard dense et hautement directif 23.
Cependant, on peut prévoir des moyens 24 de chauffage de la buse. Dans l'exemple représenté sur la figure 2, ces moyens de chauffage 24 comprennent un cordon chauffant 26 qui est enroulé dans une rainure circulaire 28 dont l'axe est l'axe X et qui est formée sur la partie inférieure 14 de la buse 10.
Des moyens non représentés sont prévus pour faire circuler un courant électrique dans ce cordon chauffant 26.
Exemple 22 Un mélange de méthanesulfonate de paroxétine (5,0 g), de toluène (55 ml) et d'acétone (30 ml) a été agité et chauffé à 75 C pour produire une solution limpide. Puis la solution a été refroidie à 45 C pendant 15 minutes, point auquel des germes cristallins de méthanesulfonate de paroxétine ont été ajoutés. Le mélange sous agitation a été maintenu à 45 C pendant 10 minutes et a été ensuite refroidi
à 20 C pendant 25 minutes. La substance solide cristalline a été séparée par filtration, lavée avec de l'acétone (20 ml) et séchée à 40 C sous vide pendant 2 heures, ce qui a donné le méthanesulfonate de paroxétine en une quantité de 4,2 g.
Exemple 23 Un mélange de méthanesulfonate de paroxétine (5,0 g) et de toluène (30 ml) a été agité et chauffé à 90 C pour produire une solution limpide. Puis la solution a été refroidie à 45 C en un temps de 25 minutes. A ce point, la solution est devenue trouble et la cristallisation s'est effectuée rapidement, ce qui a donné une suspension épaisse.
La substance solide cristalline de couleur crème a été séparée par filtration, lavée avec du toluène (10 ml) et séchée à 40 C sous vide pendant 2 heures, ce qui a donné le méthanesulfonate de paroxétine en une quantité de 4,7 g.
Exemple 24 Un mélange de méthanesulfonate de paroxétine (5,0 g), de propane-2-ol (30 ml) et d'eau (1 ml) a été agité et chauffé au reflux, ce qui a donné une solution limpide. Le mélange a été refroidi à 40 C et a été ensemencé avec des cristaux de méthanesulfonate de paroxétine. Le mélange sous agitation a été ensuite refroidi à 21 C pendant un temps de 40 minutes, ce qui a donné une suspension épaisse. Le produit a été séparé par filtration, lavé avec du propane-2-ol (10 ml) et séché à 40 C sous vide pendant 2 heures, ce qui a donné le méthanesulfonate de paroxétine (3,8 g) sous forme d'une substance solide cristalline blanche.
Exemple 25 Une solution de paroxétine sous forme de base libre (81,0 g) dans du toluène (500 ml) a été préparée en traitant une solution de N-phénoxycarbonyl-paroxétine dans du toluène avec de l'hydroxyde de potassium, avec ensuite un lavage à l'eau, une séparation, un séchage sur du sulfate de magnésium et une concentration de la phase organique. On a ajouté de l'acide méthanesulfonique (25,0 g) à la solution
sous agitation, sous atmosphère d'azote, à une température initiale de 21 C et on a laissé la température du mélange s'élever à 45 C. Le mélange a été refroidi à 21 C pendant un temps de 30 minutes et l'agitation a été continuée pendant un temps supplémentaire de 30 minutes. La substance solide cristalline de couleur crème a été séparée par filtration, lavée avec du toluène et séchée à 40 C sous vide pendant 1 heure, ce qui a donné le méthanesulfonate de paroxétine en une quantité de 104,5 g.
Une portion de 90 g de cette substance a été recristallisée dans le propane-2-ol en utilisant un système de réacteur automatisé commandé par ordinateur, par le mode opératoire suivant .
Du méthanesulfonate de paroxétine (90 g) et du propane-2-ol (500 ml) ont été introduits dans un réacteur de 1 litre commandé par ordinateur, équipé d'une chemise thermostatique, d'une sonde de température interne et d'un agitateur commandé par un moteur en tête. Le réacteur a été programmé pour utiliser la chemise thermostatique extérieure afin de permettre un ajustement spécifique de la température réactionnelle interne pendant un temps donné. Le mélange a été agité à une vitesse de 100 tr/min et a été chauffé à 70 C pendant un temps de 50 minutes et maintenu à cette température pendant 10 minutes pour produire une solution limpide.
Puis la solution a été agitée et refroidie à une vitesse de 1 C par minute pendant 25 minutes, point auquel des germes cristallins ont été ajoutés. Le mélange sous agitation a été ensuite refroidi à une vitesse de 1 C par minute pendant un temps supplémentaire de 25 minutes. La suspension résultante a été évacuée du réacteur par écoulement et la substance solide a été isolée par filtration sous vide. Le gâteau chaud de filtre a été lavé avec du propane-2-ol (100 ml) et le produit a été séché à 40 C sous vide pendant 2 heures, ce qui a donné le méthanesulfonate de paroxétine sous forme d'une substance solide cristalline blanche, en une quantité de 82,8 g.
Exemple 26 Du méthanesulfonate de paroxétine (2,47 g) a été dissous dans de l'acétonitrile (10 ml) et la solution a été portée à la température du reflux sous agitation énergique.
Puis la solution a été refroidie à -78 C. Après un temps bref, une cristallisation s'est produite au fond du ballon.
Après un temps supplémentaire d'une demi-heure, le produit a été séparé par filtration et séché dans un dessiccateur sous vide sur de l'anhydride phosphorique. Les résultats suivants indiquent que le produit formé consistait en un produit de solvatation de méthanesulfonate de paroxétine cristallin et d'acétonitrile.
Quantité obtenue = 2,58 g.
Teneur en acétonitrile (estimée par RMN) 8,5 en poids/poids.
Les dérivés ss-cétonique-[alpha]-acide aminé utilisés sont les suivants :
Préparation du (3,4)-diméthoxyphényl)-2- (benzoyloxycarbonyl)méthylamino-3-oxopropanoate de méthyle (1a).
A du LHMDS hexamethyldisilazane de lithium refroidi à -78 C (1,06 M dans le THF, 2 équivalents) est ajoutée une solution de Cbz-Sar-Ome
(1 équivalent, 0,5 g/ml dans le THF), dans le THF. Après agitation pendant 1 heure, une solution du chlorure de l'acide 3,4diméthoxybenzoique (1 eq., 0,5 g/ml THF) est ajouté via une canule. Le milieu réactionnel est agité pendant 30 min, versé dans une solution aqueuse saturée en NH4CI et extrait avec EtOAc. La phase organique est séchée avec une solution de chlorure de sodium suivie par du MgSO4.H2O. Par concentration on obtient un sirop de couleur ambrée dans un rendement quantitatif.
RMN-'H (300 MHz, CDCl3):# 2. 84-2.86 (m, 3H, Nme), 3.62-3.91 (m,9H, C02Me, 2xOMe), 5. 13-5.14 (m, 2H, CH2Ph), 6.12 et 6. 40 (2s, 0. 8H, CH keto), 6. 58-7.62 (m, 8H, CH2Ph).
Préparation du (3,4)-diméthoxyphényl)-2- (benzoyloxycarbonyl)méthylamino-3-oxopropanoate de méthyle (1 b).
L'acide aminé cétonique 1 b est préparé à partir du chlorure de l'acide 3,4-diméthoxybenzoïque suivant le protocole décrit pour le dérivé 1a. Le résidu concentré est ensuite purifié par chromatographie (éluent: hexane/EtOAc 3:1, puis 2 :1) et cristallisé (hexane/EtOAc) pour conduire un rendement de 60 % en dérivé 1 b.
RMN-'H (300 MHz, CDCI3) :8 3. 62 et 3. 74 (2 br s, 3H, C02Me), 3. 94 et 3. 98 (2s, 6H, 2xOMe), 5. 15 (s, 2H, CHPh), 5. 97 et 6. 00 (d, 1. 9H, CH keto ;J=7.9Hz), 6. 20 et 6. 22 (d, 0. 9H, NH ; J=7.9Hz), 6. 94-7.83 (m, 8H, C6H3CH2Ph).
EXEMPLE 15 Hydrogénations asymétriques par transfert hydrogène de dérivés p-keto- a-acide aminé à l'aide de complexes Ru(ll) chiraux.
Le protocole général mis en #uvre est le suivant : [RuCl2(p-cym)]2, et la diamine chirale (1,5 équivalent par rapport atome de Ruthénium) sont agités dans de l'iso-propanol (1 ml, sec) à 80-
85 C pendant 3 heures sous argon. Après refroidissement à la température ambiante, l'acide aminé cétonique (1 mmole) dans le dichlorométhane (1 ml distillé sur du CaH2) et un mélange d'acide formique-triéthylamine (5:2, 1 ml) sont ajoutés consécutivement. L'agitation est maintenue à 50 C au temps indiqué dans le tableau 5. Le milieu réactionnel est ensuite extrait à l'acétate d'éthyle (15 ml) en présence d'une solution saturée de bicarbonate de sodium (15 ml). La phase organique est ensuite lavée avec une solution de chlorure de sodium (15 ml), séchée sur MgS04 et concentrée de manière à conduire au dérivé hydroxy- de l'acide aminé attendu.
Les dérivés threo-2a et erythro-2a obtenus à l'issu de l'hydrogénation catalytique sont caractérisés par RMN : threo-(3,4-diméthoxyphényl)-2-[(benzoyloxycarbonyl)méthylamino]- 3-hydroxypropanoate de méthyle (threo-2a).
RMN-'H (300 MHz, CDCl3) :# 2. 92 et 3. 08 (2 br s, 3H, Nme), 3.69- 3.91 (m, 9H, C02Me, 2xOMe), 4. 71-5.39 (m, 4H, CHN, CHPh, CHOH), 6.83-6.93 (m, 3H, C6H3), 7. 15-7.35 (m, 5H, CH2Ph). e rythro-(3 ,4-dimétoxyp hényl)-2-[ (be nzoyloxycarbonyl )méthylami no]- 3-hydroxypropanoate de méthyle (erythro-2a).
RMN-'H (300 MHz, CDCI3) :8 2. 58 et 2. 60 (2 br s, 3H, NMe), 3. 65 et 3. 74 (2s, 3H, C02Me), 3. 80 et 3. 87 (2s, 6H, 2xOMe), 4. 08-4.17 (m, 1H, CHN), 4. 71 (br s, 1 H, OH), 5. 04-5.26 (m. 3H, CH2Ph, ÇHOH), 6. 72-6.92 (m, 3H, C6H3), 7. 24-7.39 (m, 5H, CH2Ph).
Les composés 2a,b (0,5 mmoles) sont ensuite déprotégés selon le protocole suivant : On les agite avec 10% de Pd-C (15 mg) et HC02NH4 (0,13 g, 4 eq.) dans le méthanol toute une nuit. Le mélange est ensuite filtré sur Célite,
concentré, et extrait avec le dichlorométhane (10 ml) en présence d'une solution saturée de chlorure de sodium (5 ml) et une solution aqueuse saturée de NaHC03 (2 ml). La phase organique est séchée (Na2SO4) et concentrée pour conduire à environ 95% de 2a,b. Avant la détermination de l'excès énantiomérique par HPLC sur colonne Chiralpack AD, l'échantillon est purifié sur plaque PLC (CH2Cl2/EtOH 40 :1).