INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les températures d'extrusion sont comprises entre 130 et 165 C, depuis la trémie d'alimentation, jusqu'à la tête d'extrusion.
Pour caractériser la gaine obtenue, deux opérations ont eté faites.
La première a été une mise en forme à une vitesse de OOmlmin, pour obtenir un tube de 0 mm de diamètre externe, et de 0.12 mm d'épaisseur radiale.
Pour seconde, la mise en forme a été identique à cela près qu'on introduit à travers la tête l'extrudeuse 4 fibres optiques colorées, et qu' injecte simultanément un gel d'étanchéité pour former un module qui, après refroidissement de la matière extrudée, est recueilli dans un bac où il s'enroule librement à plat.
Les caractéristiques obtenues sur les gaines sont les suivantes
Module sans gel d'étanchéité Module avec gel Caractéristiques initiales RT = 4.5N AR = 138 % RT = 6N AR = 112 Enroulement sur mandrin 6D Correct Correct Après 10 jours 70 C VaRT = 19% VarAR = 15% VarRT = 13% VarAR = 13% Après 10 jours ' 70 C VarRT = 17% VarAR = 20% VarRT = 9% VarAR = 11 + 42 jours à = Résistance à la Traction, exprimée en Newton = Allongement à la rupture, exprimé en = Variation Ces résultats indiquent d'une part la bonne résistance thermique, et d'autre part la bonne compatibilité avec les matériaux de remplissage des gaines du matériau conforme à l'invention.
Exemple 2 composition du matériau est identique à l'exemple 1, à ceci près la charge à base d'alumine hydratée est remplacée par une charge à base carbonate de calcium. On réalise le mélange dans les mêmes conditions, et on extrude à 100mlmin micromodule de diamètre de 0.85 mm, et d'épaisseur 0.11 mm. Les caractéristiques ci-dessous montrent comment on obtient avec une telle formulation modules présentant une résistance chimique correcte, malgré la faible épaisseur gaine du module.
Caractéristiques initiales RT = 3.9N AR = la Après une heure dans l'éthanol à 20 C Var RT = 1 % Var AR = 3 Après une heure dans l'isopropanol à 20 C Var RT = 5% Var AR = 3 Exemple 3 On réalise une formulation identique à l'exemple 1, à ceci près que la charge à base d'alumine est remplacée par une charge kaolinique, et sa concentration abaissée à 65 parts. Le plastifiant paraffinique est remplacé par une huile de type adipate d'isononyle. Les différents ingrédients sont introduits en mélangeur interne, mélangés jusqu'à environ 160 C, et granulés. Les caractéristiques du matériau sur plaque sont les suivants
Caractéristiques mécaniques initiales Résistance à la traction RT = 10.5 Mpa AR = 157 Allongement à la rupture Vieillissement 10 jours à 70 C Var RT = + 1 % Var AR = 13% Vieillissement 42 jours à 80 C Var RT = + 7 % Var AR = 9% Compatibilité avec la gelée Macroplast CF 300 Var RT = -15% Var AR = 8% 10 jours à Variation masse = 7% Tenue en chaleur humide 42 jours à 40 C et 93 % HR Var RT= -4% Var AR = +2% Immersion dans le kerdane 24 heures à 20 C Var RT = - 25% Var AR = -10% Immersion dans l'éthanol 1 heure à 20 C Var RT = -4% Var AR = -10% Immersion dans l'isopropanol 1 heure à 20 C Var RT = -6% Var AR = -4% Immersion dans l'isopropanol 1 heure à 20 C Var RT = -4% VarAR = -10% Dureté 45 Shore D A partir de cette formulation, on réalise dans les mêmes conditions que précédemment un micromodule à quatre fibres optiques avec une gaine de 0,11 mm d'épaisseur et 0,85 mm diamètre. Le gel d'étanchéité est la "Macroplast CF 300" de la société Henkel.
Les caractéristiques obtenues sur le module sont les suivantes
CM initiales RT = 2.4 N AR = 105% Variations CM après Var RT = 5% Var AR = 4% 10 jours à 70 C Variations CM après 10 jours à 70 C Var RT = 0 Var AR = 6% dans Macroplast CF 300 Variations CM après 42 jours à 80 C Var RT = 2% Var AR = 5% Variations CM après 10 jours à 70 C Var RT = - 21 % Var AR = - 6% dans CF 300, et 42 jours à 80 C Variations CM après 42 jours à 40 C et Var RT = 5.4% Var AR = 0 93%HR Variations CM après 24h dans kerdane Var RT = 11% Var = 25% Variations après 24 heures dans Var RT = 8% Var AR = 12% l'éthanol Variations après 24 heures dans Var RT = 4% Var AR = 13% l'isopropanol
La présente invention concerne d'une façon générale les feux de signalisation pour vehicules automobiles.
Ce dispositif comporte une première caractéristique -Le pont : à la proue la cabine du capitaine et de l'équipage (1) à l'arrière une plate-forme (2) pour entreposer les citernes (3) de récupération du mazout . Elles sont matière plastique ou autre et enroulables. Des rampes (4) maintiennent ces citernes pour la sécurité, et facilitent la manoeuvre.
- La cale comprend: la Soute de décantation (5). Celle-ci peut-être cloisonnée pour la stabilité du navire. Des valves (6) situées à différentes hauteurs de la cloison peuvent ou ne pas permettre l'échange des liquides entre les compartiments de la citerne ; les ouvertures ou les fermetures sont automatiques, programmées ou manuelles. L'eau reste au fond de la cuve et le mazout stagne au dessus.
- L'arrière de la soute est occupé par la salle des machines ,les différentes pompes aspirantes (8) situées à bâbord et à tribord dépolluent l'eau. L'avance du bateau , plus ou moins rapide, selon l'état de la mer calme ou agitée, et les entonnoirs formés par les bras-tenailles, (14) permettent une concentration maximum du fuel au lieu de pompage (9) des tuyaux flexibles relient les ouvertures faites dans la coque aux têtes suceuses (9) chaque embout évasé , protégé par une grille, surnage grâce à des flotteurs. La ligne de flottaison fléchée [> de l' embout (9) est calculée de façon à ce que seule la partie supérieure de la mer saturée du fuel soit aspirée. La (Ou les) cuve de décantation est chargée de bien séparer les densités différentes des liquides. des pompes,(12) situées en fond de cale, refoulent, à la poupe, l'eau à la mer ; tandis qu'une (ou des) pompe (13) aspire le fuel à la surface de la citerne, à l'aide d'un embout flottant relié au corps de la pompe par un tuyau flexible de longueur adéquate, ensuite, un tuyau rigide traverse la salle des machines jusqu'a la poupe. Un autre tuyau flexible alimente le container tracté et prévu pour cet usage.
Pour ces besoins on peut utiliser une (ou des) pompe volumétrique rotative ou plus simplement le système hélicoïdal de la vis d'Archimède.
- Reliés à la coque, Les bras-tenailles (14) sont composés de plusieurs éléments détachables.
le tablier (18) de forme trapézoidale, en plastique armé, ou autre matière adaptée est conçu pour la récupération des déchets qui surnagent. Sa surface centrale (19) est gonflable, une valve est prévue à cet effet une ligne de flottaison (23) est calculée pour obtenir le meilleur rendement. Des ressorts (21) en acier extra, sont la colonne vertébrale du système, à la fois solides et souples Le premier tablier du bras tenaille est rattaché au vantail mobile de la charnière (26) L'élément mâle (24) de la charnière est fixé solidement à la coque du navire, le gond (25) démontable est plus long que l'écartement des deux éléments femelles du vantail (27) son but est de faciliter le déplacement vertical du bras de la tenaille par rapport à la ligne de flottaison du navire. L'élément terminal du bras-tenaille est composé d'un moteur électrique (28) qui entraîne une hélice cage (15) qui me semble indispensable à la manoeuvre du système. Le câble 1) sert à la fois à l'alimentation électrique du moteur (28) et de sécurité. L'âme renferme les ieux conducteurs bien isolés et une gaine très solide résistante à la traction . Le cabestan de proue enroule ou libère ce câble à la volonté du capitaine.
Les vérins et ses leviers articulés (10) situés à bâbord et à tribord ont la force d'éloigner ou de rapprocher la mâchoire (14) de la coque. Le levier (10) peut prendre la trajectoire définie par l'angle (17) et le bras (14) la trajectoire définie, de 0 à 90 par l'angle (16) Dispositif caractérisé a ce que grâce à cet entonnoir à géométrie variable ainsi formé entre la coque et les bras tenaille (14) le bateau peut se rendre rapidement sur la zone sinistrée en repliant ses ailes (14) qui épousent la forme de la coque à bâbord et à tribord: l'angle (16) est nul , il devient aérodynamique. En arrivant dans la zone sinistrée, le bateau déploie ses ailes (14) l'angle (16) peut varier de quelques degrés à 90 en conséquence de quoi, le bateau dépollueur est opérationnel en tous temps, tempête exclue. La vitesse d'intervention est proportionnelle aux possibilités intrinsèques du bateau.
Tous ces éléments : la charnière, les tabliers dont le nombre est proportionné à l'importance du navire et l'hélice cage (15) peuvent être reliés entre eux par de solides boulons en aciers spéciaux, les rondelles auto lubrifiantes ainsi que les ressorts (21) assurent la flexibilité et sa crédibilité. L'entonnoir ainsi formé entre la coque et ces bras musclés et souples afin d'épouser le profil des vagues , permet la récupération efficace produits polluants dont la densité est inférieure à celle de l'eau de mer.
La présente invention concerne un procédé de production d'un mélange gazeux contenant au moins de l'hydrogène (H2) et du monoxyde de carbone (CO) à partir d'au moins un hydrocarbure, dans lequel on opère une oxydation catalytique partielle moins un hydrocarbure, en présence d'oxygène ou d'un gaz contenant l'Qxygène, pour produire de l'hydrogène et du monoxyde de carbone.
L'hydrogène gaz largement utilisé notamment dans le domaine de la chimie.
Ainsi, la producti annuelle globale d'hydrogène est de l'ordre de 50 milliards de m3 dont % sont utilisés en raffinage, en pétrochimie, pour la synthèse de méthanol (MeOH) et pour la production d'ammoniac (NH3).
L'hydrogène marchand, c'est-à-dire la production non captive, ne représente donc que quelques pour cents de cette production globale.
Or, compte tenu des besoins croissants en hydrogène marchand, de l'ordre d'environ + % par an, et des futurs besoins pressentis dans l'industrie en général, notamment en chimie, en pétrochimie, en métallurgie, en électronique, en chimie fine, dans la production d'énergie décentralisée, des transports propres non polluants, en utilisant les piles à combustible, et compte tenu des problèmes soulevés par l'infrastructure de distribution de ce produit, en particulier son transport, son stockage et les problèmes de sécurité qui y sont liés, il apparait de plus en plus nécessaire de disposer de sources de production directement sui- le site ("on site") d'utilisation.
La production d'hydrogène en grande quantité se fait principalement chez les raffineurs et grands chimistes par différentes méthodes connues, à savoir - par reformage a vapeur d'eau des hydrocarbures d'origine pétrolière (naphta) ou du gaz naturel. C'est une réaction très endothermique, effectuée entre 800 C et 900 C avec un ou des catalyseurs et à haute pression, par exemple de l'ordre de 15 bars à 35 bars. Les brûleurs sont situés à l'extérieur lits catalytiques et le mélange hydrocarbures/vapeur est préchauffé grace échangeurs de chaleur qui utilisent les gaz chauds de combustion. procedé permet d'atteindre des rapports de production H2/CO entre 3 et suivant le débit de vapeur.
- par reformage mixte : c'est un procédé auto-thermique où l'énergie thermique nécessaire au reformage à la vapeur sur catalyseur est par exemple apportée par la combustion partielle de CH4 en C02 et H20. Par contre, rapport H2/CO est plus faible que lors d'une production par reformage vapeur d'eau, c'est-à-dire de l'ordre de 2.2 à 2.5.
- par oxydation partielle d'hydrocarbures. Ce procédé ne nécessite catalyseur. La combustion est effectuée entre 1300 C et 1400 C avec ou sans vapeur. Ce procédé est exothermique mais produit moins d'hydrogene les procédés précédents. De plus, il faut favoriser au maximum la réaction production d'hydrogène par conversion du CO en présence de vapeur d'eau sur catalyseur, selon la réaction (1) suivante
- les coefficients d'échelles de courtes latences (Hcl) et de longues latences (H11) expriment les parts respectives d'activités déterministe et stochastique dans les mécanismes de contrôles intervenant de façon successive. Si par définition le coefficient d'échelle est nécessairement situé dans l'intervalle [0,1], une valeur de H = 0,5 traduira une activité totalement stochastique, c'est à dire un processus non contrôlé. A l'inverse, au fur et à mesure que la valeur du coefficient d'échelle H s'éloigne de cette valeur médiane de 0,5, cela signifie qu'une part de plus en plus importante d'activité déterministe prend part au contrôle. Dans le cas où H = 0 ou H = 1, on peut alors parler de mécanisme totalement déterministe. En supplément, selon que H > 0,5 ou H < 0,5, on parle respectivement de mécanismes de contrôle persistant et anti-persistant. Cela signifie que la probabilité la plus grande pour un point matériel donné à un instant donné est respectivement de continuer dans la même direction pour les At suivants ou au contraire de rebrousser chemin.
D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront encore dans la description ci-après. Aux dessins annexés donnés à titre d'exemple non limitatifs - la figure 1 indique que la trajectoire du centre des pressions (CP) qui se déplace selon le plan d'appui peut être projetée selon des directions médio-latérale (NIL) ou antéro-postérieure (AP).
- la figure 2 indique que les trajectoires du centre des pressions projetées selon une direction peut être décomposée en deux mouvements élémentaires: celui du centre de gravité (CG) et celui de la différence entre le centre des pressions et le centre de gravité CP-CG. A partir de là, quelques paramètres permettant habituellement de caractériser une trajectoire du centre des pressions peuvent être calculés. Ils sont utilisés ici pour caractériser les deux trajectoires élémentaires du centre de gravité CG et de la différence entre le centre des pressions et le centre de gravité CP-CG. II est par exemple possible de calculer directement des paramètres de longueur, de vitesse, de position moyenne, de valeurs de dispersion...
- la figure 3 indique une approche classique particulière, qui permet de comparer des trajectoires enregistrées selon des modalités de durée et de fréquences variables, et qui consiste, à partir du spectre des amplitudes sur une bande de fréquence donnée, en un calcul de paramètres caractéristiques (ici la racine de la moyenne des carrés et la fréquence médiane). II est alors nécessaire de procéder préalablement à une transformée rapide de Fourier.
- la figure 4 indique une autre forme de traitement, la modélisation en mouvement Brownien fractionnaire (mBf), qui permet la détermination a priori du nombre et de la nature des mécanismes neurophysiologiques impliqués dans le contrôle de la station debout. Pour cela, la première étape consiste en la construction de variogrammes pour chacun des mouvements, ce qui permet d'apprécier comment évoluent les distances quadratiques moyennes en fonction des intervalles de temps At croissants. Une fois ces variogrammes calculés, il est alors possible d'extraire des paramètres caractéristiques tels que les coordonnées spatio-temporelles des points de transition et les coefficients d'échelle de courtes et de longues latences (Hcl et Hll).
- la figure 5 indique la méthode permettant la détermination objective des premiers points de transition sur les variogrammes selon l'invention. Cette procédure est importante car elle détermine le nombre de points impliqués dans le calcul des pentes et par suite les valeurs des différents coefficients d'échelle de courtes et de longues latences. Comme on peut le voir, la coordonnée temporelle est déterminée à partir du variogramme relatif à la trajectoire du centre des pressions CP au vu des distances qui le séparent d'un comportement complètement stochastique (une droite de pente 1 passant par le point du variogramme caractérisé par le plus petit At). Le At pour lequel la distance est maximale est celui du point de transition. Le choix du variogramme du centre des pressions CP se justifie dans la mesure où il peut être montré que les trajectoires élémentaires (du centre de gravité CG et de la différence entre centre des pressions et centre de gravité CP-CG) constituent respectivement des filtrages passe-bas et passe-haut du centre des pressions CP. Comme le montre la partie basse de la figure 5, qui représente l'évolution des distances entre les variogrammes expérimentaux et les variogrammes stochastiques moyens, la coordonnée temporelle de cette transition est la même quelles que soient la trajectoire considérée : centre des pressions CP, centre de gravité CG ou différence entre le centre des pressions et le centre de gravité CP-CG. Le choix de la trajectoire du centre des pressions pour déterminer la coordonnée temporelle du point de transition ne se justifie que par la précision et la simplicité du calcul.
COMPOSITIONS COSMETIQUES DETERGENTES CONTENANT UN AMIDON AMPHOTERE PARTICULIER ET LEURS UTILISATIONS.
La présente invention concerne de nouvelles compositions cosmétiques à propriétés améliorées destinées simultanément au nettoyage et au conditionnement des matières kératiniques telles que les cheveux, et comprenant, dans un support aqueux cosmétiquement acceptable, une base lavante constituée de tensioactifs à pouvoir détergent et un amidon amphotère particulier. L'invention concerne aussi l'utilisation desdites compositions dans l'application cosmétique susmentionnée.
Pour le nettoyage et/ou le lavage des matières kératiniques telles que les cheveux, l'utilisation de compositions détergentes (telles que les shampooings) à base essentiellement d'agents tensioactifs classiques de type notamment anionique, non ionique et/ou amphotère, mais plus particulièrement de type anionique, est courante. Ces compositions sont appliquées sur cheveux mouillés et la mousse générée par massage ou friction avec les mains permet, après rinçage à l'eau, l'élimination des diverses salissures initialement présentes sur les cheveux.
Ces compositions de base possèdent certes un bon pouvoir lavant, mais les propriétés cosmétiques intrinsèques qui leur sont attachées restent toutefois assez faibles, notamment en raison du fait que le caractère relativement agressif d'un tel traitement de nettoyage peut entraîner à la longue sur la fibre capillaire des dommages plus ou moins marqués liés en particulier à l'élimination progressive des lipides ou protéines contenues dans ou à la surface de cette dernière.
Aussi, pour améliorer les propriétés cosmétiques des compositions détergentes ci- dessus, et plus particulièrement de celles qui sont appelées à être appliquées sur des cheveux sensibilisés (i.e des cheveux qui se trouvent abîmés ou fragilisés notamment sous l'action chimique des agents atmosphériques et/ou de traitements capillaires tels que permanentes, teintures ou décolorations), il est maintenant usuel d'introduire dans ces dernières des agents cosmétiques complémentaires dits agents conditionneurs destinés principalement à réparer ou limiter les effets néfastes ou indésirables induits par les différents traitements ou agressions que subissent, de manière plus ou moins répétés, les fibres capillaires. Ces agents conditionneurs peuvent bien entendu également améliorer le comportement cosmétique des cheveux naturels.
Il a été préconisé d'utiliser pour la formulation de shampooings des associations d'amidon non-ionique avec des tensio-actifs anioniques. Cependant, ces associations ne conduisent pas à des résultats cosmétiques satisfaisants.
Il a également été préconisé l'association d'un amidon amphotère et de savon pour des compositions de mousse à raser mais ces compositions ne sont pas suffisamment détergentes et l'utilisation de savon pour laver les cheveux présente de gros inconvénients comme le ternissement de la fibre Ainsi, à la suite d'importantes recherches menées sur la question, il a maintenant été trouvé par la Demanderesse, qu'en utilisant une base lavante et au moins un amidon amphotère particulier, il est possible d'obtenir des compositions détergentes présentant d'excellentes propriétés cosmétiques, en particulier la facilité de coiffage, la légèreté et la souplesse des cheveux traités et ayant de bonnes propriétés d'usage tel qu'un bon pouvoir lavant intrinsèque et un bon pouvoir moussant.
Les compositions conformes à l'invention confèrent aux cheveux, après rinçage, un remarquable effet traitant qui se manifeste notamment par un apport de légèreté, de discipline et de souplesse.
Ainsi, la présente invention a pour objet de nouvelles compositions cosmétiques détergentes et conditionnantes caractérisée par le fait qu'elles comprennent, dans un milieu aqueux cosmétiquement acceptable, une base lavante et au moins un amidon amphotère défini ci-dessous, la composition étant exempte de savons d'acides gras L'invention a également pour objet l'utilisation en cosmétique des compositions ci-dessus pour le nettoyage et /ou le démaquillage et/ou le conditionnement des matières kératiniques telles que les cheveux et la peau Par savons d'acides gras, on comprend selon l'invention un sel d'un métal alcalin ou alcalinoterreux ou d'une amine grasse et d'un acide gras en C10-C18.
Par exempte de savons d'acides gras, on comprend selon l'invention que la concentration en savons d'acide gras est inférieure ou égale à environ 1 % en poids, de préférence inférieure à environ 0,1% en poids.
Etape 1 : On fait réagir 3,6 g de naphtol l.A (obtenu selon le procédé décrit par Kotsuki et al. Bull. Chem. Soc. Jpn. 1994,67, 599) avec 4,8 g de bis-1,1-(para- méthoxyphényl)-propyn-1-ol dans le toluène au reflux en présence d'une quantité catalytique d'acide bromoacétique pendant 4 heures. Après purification par chromatographie sur colonne de silice, on isole 3 g de l'intermédiaire 1.B.
Etape 2 : On chauffe au reflux le produit 1.B dans l'éthanol en présence d'un excès de soude. On isole ensuite le produit par acidification et extraction par du toluène.
La solution toluènique est ensuite portée au reflux avec distillation azéotropique d'eau pendant 6 heures. On isole après évaporation du solvant et cristallisation 1,2 g du composé (1 .C). Sa structure est confirmée par RMN du proton.
Etape 3 : 0,5 g du composé (l.C) est solubilisé dans un mélange THF / méthanol puis réduit par ajout d'un excès de NaBH4 à température ambiante. Le produit est
ensuite purifié par chromatographie sur silice. On isole 230 mg d'un mélange constitué de 30 % de l.D et 70 % de 1.E. Leur structures sont confirmées par la RMN du proton.
EXEMPLE 2 : SYNTHESE DES COMPOSES (2.E) ET (2.F) Etape 1 : On synthétise le dérivé 2. C comme dans l'exemple 1, en partant du 1paraméthoxyphényl-1-phényl-propyn-1-ol.
Etape 2 : On fait réagir 0,65 g du composé 2. C avec 0,16 g de n-hexyl amine au reflux dans le toluène pendant 2 heures. On évapore à sec le mélange réactionnel et on le porte au reflux de nouveau dans 10 ml de xylène pendant 5 heures. Après purification sur colonne de silice, on isole 0,75 g du produit 2.D.
Etape 3 On solubilise 0,75 g du produit 2.D dans un mélange THF/méthanol (10 +1 ml), et on ajoute par portions un excès de NaBH4. Après 20 minutes à température ambiante, le produit est ensuite purifié par chromatographie sur silice. On isole 50mg d'un mélange constitué d'environ 50 % de 2. E et 50 % de 2.F. Leur structures sont confirmées par la RMN du proton et spectrométrie de masse.
EXEMPLE 3 : COMPOSES Cl ET C2 Le composé CIest commercialement disponible. Le composé C2 est décrit dans le brevet US-A-5 783 116.
EXEMPLE 4 : Les propriétés photochromiques desdits composés (1) [(1) = (l.D) + (LE)], (2) [(2) = (2. E) + (2.F)], CIet C2 ont été évaluées.
Lesdits composés sont solubilisés, à raison de 5 mg dans 50 ml de THF puis on mesure les absorptions UV-visible (trajet optique de 1cm) avant et après exposition à une source UV à 365 nm. L'observation des teintes et des intensités développées est faite en plaçant les solutions au soleil ou à un simulateur solaire. Les propriétés de ces composés sont données dans le tableau ci-dessous.
COMPOSE STRUCTURE xi* TII2** l.D + l.E Met ome MeO OMe 500 nm 9s (30/70%) Jj!- X ~~~~~~~ # o o +2F OMe .-.., 512 20s (50/50%) X A/ HO N Hex 0 N, ~~~~~~~~~ ~~~~~~~~~~Hex~~~~~~~0 Hex~~~~ MET OYE ci 490 nm 39 MeOOMe C2 \ C)Me 490 nm 89 * #1max de la bande de plus grande longueur d'onde du composé après exposition.
**T1/2 temps de décoloration correspondant à 50 % de baisse d'absoption au#1max.