INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce dispositif a aussi l'inconvénient de présenter d'importantes pertes d'énergie lumineuse, puisque plus de 75% de la lumière ne se dirige pas directement vers le porte- échantillons.
Consécutivement, ce dispositif présente un mauvais rendement lorsqu'on rapporte l'amortissement du matériel ajouté aux dépenses énergétiques, à la surface d'échantillons en test, ce qui prétérite le coût des essais.
Il existe encore des appareils comportant une chambre d'essais rectangulaire dans laquelle est montée une cage porte- échantillons cylindrique, montée à rotation sur un arbre d'entraînement plein. Les échantillons sont longés par un flux d'air laminaire se propageant verticalement entre des ouvertures percées dans l'axe des génératrices du cylindre au plancher et au plafond de la chambre, dans le but d'isoler les échantillons du
flux d'air chaud issu de la lampe et d'homogénéiser les températures d'essais.
Malgré le flux d'air laminaire, cet appareil a toujours l'inconvénient d'exposer les échantillons à des températures différentes, le flux d'air laminaire se réchauffant encore au contact des échantillons exposés au fort rayonnement lumineux. Dans la pratique, les échantillons disposés en haut de la cage sont ainsi exposés à une température supérieure de plusieurs degrés à celle des échantillons disposés en bas de la cage.
Le brevet EP-0 320 209 décrit ainsi une armoire de test atmosphérique comprenant un rack ou panier porte-échantillons rotatif autour d'un tube lumineux au Xenon disposé verticalement.
Les échantillons sont refroidis par un flux d'air laminaire qui longe verticalement les parois internes des échantillons disposés le long des flancs droits du rack. Par économie, le flux d'air a un débit limité.
Cette armoire de test à flux d'air laminaire vertical à faible débit a l'inconvénient de ne pas apporter un refroidissement efficace des échantillons et d'induire des différences de température entre les échantillons disposés en bas et ceux disposés en haut du rack.
Le brevet US-4,760, 748 décrit un autre appareil de test de vieillissement accéléré comprenant également un chassis cylindrique porte-échantillons monté en rotation autour d'un axe vertical et de tubes lumineux, avec un flux d'air laminaire ascendant refroidissant la face interne des échantillons. Le châssis cylindrique comporte des parois pleines percées de deux rangées d'ouvertures pour d'une part, disposer les échantillons, d'autre part former des orifices d'aspiration d'un flux d'air secondaire.
En fait, pour le refroidissement, l'appareil comporte un système de circulation d'air à deux flux, avec une colonne d'air principale ascendante, qui monte dans le cylindre porte- échantillons en longeant la face interne des échantillons et un flux d'air secondaire périphérique venant frapper la face externe
coextrusion soufflage de gaine afin d'obtenir un film tricouches (au moins), lequel film possède alors une face scellable et sécable (ou déchirable), et une autre pouvant être complexée avec un autre film pour la réalisation d'un emballage.
Un exemple représentatif de film tricouches, réalisé avec l'auto-adhésif thermofusible selon l'invention, présente les épaisseurs suivantes : - une couche scellable et sécable de 10 à 100 um, de préférence de 10 à 30 um, - une couche d'auto-adhésif thermofusible de 10 à 30 um, de préférence de 15 à 20 um, - une couche complexable de 10 à 100 um, de préférence de 10 à 30 um.
Lors de la coextrusion, l'adhésif thermofusible est préalablement plastifié par passage dans une vis à fourreau lisse présentant un faible cisaillement dans la zone d'alimentation. Le profil de température choisi pour l'adhésif va généralement de 50 C environ en entrée de vis à 140oC environ en sortie de vis, ledit profil peut être adapté en fonction de la géométrie de la vis retenue.
La couche d'auto-adhésif thermofusible est formée et combinée entre la couche scellable et la couche complexable en un film tricouches par coextrusion soufflage de gaine.
La température de la filière est fixée en fonction des caractéristiques rhéologiques des matériaux choisis pour les couches scellable et complexable, mais de préférence inférieure ou égale à 180oC.
Les caractéristiques usuelles de la couche scellable et sécable sont bien connues de l'homme de l'art dans le cadre d'un procédé par coextrusion. La couche contient par exemple l'un des matériaux suivants (ou un mélange de ces matériaux) : EVA, EVA greffé (exemple : anhydride maléique,
HEA, etc...), EMA, PE, PE métallocène, PE greffé, PP greffé, ionomère (par exemple : SURLYNO de DUPONT) ; ainsi que des additifs tels que des antioxydants, charges, agents glissants, etc... apportant la sécabilité, la stabilité thermique, la couleur et autres propriétés annexes recherchées pour les films destinés à être utilisés dans des emballages.
De la même manière, les caractéristiques usuelles de la couche complexable, connues de l'homme de l'art dans le cadre d'un procédé par coextrusion, sont par exemple les suivantes : elle contient l'un des matériaux suivants (ou un mélange de ces matériaux) : EVA, EVA greffé (exemple : anhydride maléique, HEA, etc...), EMA, PE, PE métallocène, PE greffé, PP greffé, ionomère (exemple : SURLYN de DUPONT), etc... ; ainsi que des additifs tels que des antioxydants, charges, agents glissants, etc..., apportant la stabilité thermique, la couleur et autres propriétés annexes recherchées pour les films destinés à être complexés et utilisés dans des emballages.
Cette couche peut être de même nature que la couche scellable déchirable.
Elle est traitée Corona avant bobinage du film à un traitement supérieur à 38 mN. m-l afin d'être ensuite reportée sur un autre film par contrecollage.
Le film tricouches obtenu peut être contrecollé avec un film non scellable afin de conférer à l'emballage final des propriétés mécaniques, barrières, d'impression, etc... A titre de film rapporté, on citera de manière non limitative les matériaux suivants : PET, PET métallisé, OPP, OPA, CAPA, PVC, APET, PAN, etc...
La structure ainsi décrite (coextrudée puis complexée) peut être mise en oeuvre dans le cadre d'un procédé industriel de conditionnement (sachets, doypackso ou barquettes thermoformées...), la structure pouvant ainsi être thermoscellée sur elle-même ou sur un support adapté.
L'emballage ainsi obtenu par thermoscellage reste parfaitement fermé lorsqu'il est manipulé. La structure peut être pelée manuellement et facilement lors de la première ouverture de l'emballage, la couche scellante et sécable étant rompue de telle façon que l'adhésif apparaisse à la surface dans la zone de scellage.
L'emballage peut être refermé par repositionnement de la structure dans la zone de soudure initiale par simple pression manuelle. Des réouvertures et refermetures successives sont possibles.
Selon les structures choisies, si l'on obtient à la première ouverture une rupture de type cohésive dans la couche d'adhésif thermofusible selon l'invention, la force maximale de propagation à la première ouverture de l'emballage sera généralement inférieure ou égale à 11 N/cm (caractérisant les emballages à ouverture facile). Si l'on obtient une rupture adhésive, la force d'ouverture sera alors systématiquement inférieure à la force de cohésion de l'adhésif thermofusible. Ce type de rupture sera également caractéristique d'un emballage à ouverture facile, mais risque de présenter des propriétés d'adhésion à la refermeture inférieures aux impératifs de l'utilisation. Pour l'application, les forces des 5 réouvertures suivantes seront supérieures à des valeurs de l'ordre de 2 N/cm, et de préférence supérieures ou égales à 4 N/cm.
Les auto-adhésifs thermofusibles selon l'invention pris isolément ou incorporés dans une structure multicouches peuvent aisément être identifiés à l'aide des
des échantillons. Le flux d'air secondaire d'appoint provient d'une source d'air refroidi. Le flux d'air secondaire est créé par un effet d'aspiration provoqué au niveau des orifices du cylindre par l'ascension de la colonne d'air principale. Les orifices ont une obturation variable pour doser le flux d'air secondaire périphérique par rapport au flux d'air principal ascendant.
L'inconvénient de cet appareil est la complexité et l'encombrement particulièrement élevé de son système de circulation d'air à double flux.
Autre inconvénient, l'appareil présente un espace de test et une capacité en nombre d'échantillons bien restreints par rapport à l'encombrement volumineux de l'armoire avec son appareillage pour l'évacuation d'air en partie haute, la soufflerie et l'entraînement en rotation en partie basse, ainsi que le système de circulation d'air périphérique et la source d'air froid latérale.
Ce système de refroidissement à deux flux d'air a encore l'inconvénient d'induire des différences de température conséquentes entre la face interne irradiée et la face externe refroidie des échantillons.
On connaît par le document allemand DE-A-32 43 722, un dispositif bien différent d'essais de résistance à la lumière et aux intempéries comprenant une grande enceinte ventilée dans laquelle est disposé un ensemble horizontal comprenant une couronne de tubes lumineux insérées entre deux conduites d'air concentriques horizontales et un tambour porte-échantillons monté en rotation autour des conduites horizontales. Les deux conduites sont reliées à un ventilateur et communiquent entre elles ainsi qu'avec l'extérieur de l'enceinte de sorte que l'air extérieur est insufflé dans la première conduite puis retourne et s'insère dans l'espace entre la première et la seconde conduite pour longer les tubes lumineux en les refroidissant en revenant vers l'extérieur.
Quant aux échantillons disposés sur le tambour externe, ils sont refroidis séparément par un autre flux d'air vertical qui circule dans un circuit doté d'un autre ventilateur et d'un
échangeur de refroidissement ainsi qu'éventuellement de moyens de chauffage.
Ce dispositif comporte donc deux systèmes de circulation d'air refroidissant d'une part les échantillons, d'autre part les tubes lumineux.
Dans ce dispositif, les tubes lumineux ainsi qu'un système d'aspersion sont disposés dans des conduites qui les séparent des échantillons, ce qui a l'inconvénient de nuire particulièrement à l'exposition lumineuse des échantillons et à l'efficacité du système.
Ce dispositif a encore l'inconvénient que le flux d'air vertical qui traverse le tambour porte-échantillons n'apporte pas un refroidissement efficace aux échantillons.
L'objet de la présente invention est de réaliser un dispositif d'exposition à des rayonnements pour tester le vieillissement d'échantillons permettant de soumettre les échantillons à une température et à une irradiation uniformes, sans les inconvénients précités.
L'invention a en particulier pour objectif d'assurer une ventilation efficace des échantillons lors des tests effectués avec le dispositif.
Un autre objectif de l'invention est d'obtenir un dispositif présentant un nombre de lampe et un encombrement réduits.
Un autre objectif parallèle de l'invention est d'obtenir un dispositif de conception simple et de rendement lumineux élevé rapporté à la surface d'échantillons exposés de façon à réduire le coût des essais.
Enfin, l'invention a aussi pour objectif de faciliter la manipulation des échantillons préliminaire aux tests de vieillissement.
EXPOSE SOMMAIRE DE L'INVENTION Succinctement ces objectifs sont atteints selon l'invention, en réalisant un dispositif comportant une cage porte-échantillons rotative dont l'axe de rotation est de préférence disposé horizontalement, de sorte que les échantillons se trouvent
Les polysaccharides non-ioniques mis en oeuvre dans les exemples suivants sont * l'hydroxypropyl guar HPG1 présentant un taux de modification de 1,2 et une viscosité dynamique de 1300 mPa. s * l'hydroxypropyl guar HPG2 présentant un taux de modification de 0,6 et une viscosité dynamique de 3000 mPa. s
Formulation (A) (B) (C) (D) couleur couleur Constituants % en % en % en % en poids poids poids poids Zéolite 4A 25 25 25 25 Silicate 2 SiO2, Na2O 5 5 5 5 Carbonate de sodium 15 15 15 15 Copolymère acrylate/maléate 5 5 5 5 Sokalan CP5 (BASF) Sulfate de sodium 8 8 21 21 CMC blanose 7MXF 1 1 1 1 (HERCULES) Perborate monohydraté 15 15 0 0 TAED granulé 5 5 0 0 Tensioactif anionique 6 6 8 8 Laurylbenzène sulfate (Nansa) Tensioactif non ionique 3 3 5 5 Symperonic A3 (alcool éthoxylé 3 OE-ICI) Tensioactif non ionique 9 9 11 11 Symperonic A9 (alcool éthoxylé 9 OE ICI) Enzymes (espérases, amylases, 0,5 0,5 0,5 0,5 cellulase, protéase) Parfums 1 1 1 1 Polysaccharide non-ionique (% 0 1 0 1 en sec) Polyvinylpyrrolidone 0 0 1 1 Copolyester sulfoné antisalissure 0,5 0,5 0,5 0,5 REPEL 0 TEX PF 594 de Rhodia
On découpe des éprouvettes de coton désapprêté (fourni sous la référence 2436W par Phoenix Colio Ltd. ) de dimensions 1 os10 cm.
Elles sont ensuite lavées à l'aide des formulations détergentes ci-dessus contenant ou ne contenant pas le polysaccharide non-ionique et rincées 3 fois, dans les conditions suivantes : - nombre d'éprouvettes par pot du Tergotomètre : 10 - volume d'eau : 1 litre - eau de dureté française 30 TH obtenue par dilution appropriée d'eau minérale de marque Contrexéville - concentration en lessive : 5 gll - température de lavage : 40 C - durée du lavage : 20 min - vitesse d'agitation du Tergotomètre : 100 tours/minute - rinçage à l'eau froide (environ 30 TH) - durée de rinçage : 5 minutes Les éprouvettes sont ensuites froissées sous une presse de 150 gxcm-2 pendant 90 secondes, puis mises à sécher horizontalement pendant une nuit.
Pour chaque histogramme obtenu, on mesure l'écart type SI de la distribution du niveau de gris. crI correspond à l'écart type obtenu avec la formulation détergente ne renfermant pas de polysaccharide non-ionique.
cr2 correspond à l'écart type obtenu avec la formulation détergente renfermant le polysaccharide non-ionique.
La valeur de performance WR ("Wrinckle Recovery") est donnée par l'équation suivante WR (%) = [ (ol-a2)/al] fx 100 f étant un facteur de normalisation, ici de l'ordre de 2,1.
Une valeur de : - 0% correspond à bénéfice nul - 100% correspond à une surface non-froissée (surface plate obtenue après repassage) Les valeurs de performance obtenues sont les suivantes :
Formulation (A) (8) (C) (D) HPG1 HPG2 HPG1 HPG2 WR 0% 20% 18% 0% 29% 22% Ces valeurs positives de WR sont représentatives d'une propriété d'antifroissage apportée par la formulation détergente comprenant le polysaccharide nonionique selon l'invention.
Exemple 2 Formulation de rinçage/adoucissage je
La rotation des échantillons autour des lampes au Xénon, permet de régulariser l'exposition au rayonnement.
En effet, le circuit de ventilation comporte une zone d'aspiration d'air au-dessus du porte-échantillons cylindrique qui provoque un flux d'air vertical comme dans une cheminée. Le flux
d'air se réchauffe alors en progressant verticalement le long des lampes et des échantillons, si bien que les échantillons disposés en haut du porte-échantillons se trouvent nécessairement à une température supérieure à celle des échantillons disposés en bas.
Des échantillons identiques situés à des hauteurs différentes sont donc soumis à des températures différentes, ce qui affecte encore la reproductibilité des essais. Dans la pratique certains utilisateurs sont contraints d'interrompre les essais pour intervertir les échantillons en cours de test, entre le haut et le bas du porte-échantillons.
On connaît aussi des dispositifs comportant une chambre d'essais parallélépipédique avec des lampes au mercure disposées verticalement aux quatre coins de la chambre, autour d'un petit cylindre rotatif porte-échantillons disposé au centre de la chambre. Les lampes et la face externe des échantillons sont refroidies par une circulation d'air ventilé avec des arrivées d'air ouvertes dans les parois latérales de la chambre et une sortie d'air coiffant tout le cylindre porte-échantillons au plafond de la chambre.
Il existe encore des appareils comportant une chambre d'essais rectangulaire dans laquelle est montée une cage porte- échantillons cylindrique, montée à rotation sur un arbre d'entraînement plein. Les échantillons sont longés par un flux d'air laminaire se propageant verticalement entre des ouvertures percées dans l'axe des génératrices du cylindre au plancher et au
plafond de la chambre, dans le but d'isoler les échantillons du flux d'air chaud issu de la lampe et d'homogénéiser les températures d'essais.
Le brevet EP-0 320 209 décrit ainsi une armoire de test atmosphérique comprenant un rack ou panier porte-échantillons rotatif autour d'un tube lumineux au Xénon disposé verticalement.
Dans le cas où la fibre est métallisée, la fin du procédé de fabrication comprend les étapes 7b à lOb.
Dans l'étape 7b, on soude simultanément la fibre dans l'embout gauche et cet embout dans le tube.
Dans l'étape 8b, on met la fibre en prétension. La procédure est la même qu'à l'étape 13a.
Dans l'étape 9b, on soude simultanément la fibre dans l'embout droit et cet embout dans le tube.
L'extensomètre de base à fibre métallisée est alors achevé.
Une étape 16, utilisable dans le cas où la fibre est métallisée ou non, consiste en la mise en place de câbles de protection 100 de la fibre (figure 1).
Afin de protéger la fibre qui sort de chaque côté des embouts, ces câbles de protection 100 sont enfilés. Chaque câble 100 est fixé sur l'embout correspondant à l'aide d'un presse-étoupe 102 qui se visse à l'intérieur de l'embout sur la partie filetée prévue à cet effet.
Donnons une précision supplémentaire pour le montage d'un extensomètre au moyen du banc de montage de la figure 4. On voit sur cette figure 4 que la tige 72 est pourvue, sur sa longueur, de trous 104 régulièrement espacés les uns des autres. Ces trous 104 servent à adapter la distance entre deux embouts consécutifs conformément à la longueur du tube et à la base de mesure choisie.
PROCEDE ET APPAREIL DE MESURE DE REPARTITION DE LA TEMPERATURE La présente invention concerne un procédé et un appareil qui permet une mesure précise d'une répartition de la température de surface d'un objet composé d'une pluralité de différents matériaux dont les valeurs d'émissivité ne sont pas connues.
Il est quelquefois nécessaire de mesurer précisément une répartition de température, par exemple, une répartition d'une température de surface d'un élément placé à l'intérieur d'un four de cuisson ou d'un four de chauffage ou une répartition d'une température de surface d'un corps calogène. Il a été proposé un appareil de mesure de répartition de la température de surface qui utilise un capteur d'images exploitable pour obtenir deux images d'un corps d'objet avec des radiations respectives de longueurs d'ondes différentes sélectionnées à partir d'une énergie optique ou d'une lumière émise à partir du corps de l'objet. Cet appareil de mesure est disposé afin d'obtenir un rapport de valeurs d'intensité radiante au niveau de chaque paire de parties locales correspondantes des deux images obtenues et il mesure la température de surface d'un corps d'objet tout en utilisant le principe de mesure par un thermomètre dichroïque. Le document JP-B2-6844 décrit un exemple d'un tel appareil de mesure de répartition de la température de surface. L'appareil décrit dans cette publication est apte au calcul d'une répartition de la température de surface d'un corps d'objet, sur la base du rapport des valeurs réelles d'intensité radiante correspondant aux deux longueurs d'ondes différentes et selon une équation prédéterminée se basant sur une relation connue entre le rapport d'intensité radiante et la température de surface. Selon le présent appareil, le calcul est possible même lorsque l'émissivité sur la surface du corps de l'objet est inconnue.
L'appareil de mesure décrit dans le document JP-B2-7-6844 utilise un récepteur d'images sous la forme d'une caméra de télévision, afin de détecter les valeurs d'intensité radiante correspondant aux trois couleurs primaires Rouge Vert Bleu (par exemple, la couleur rouge à 590 nm, la couleur verte à 530 nm et la couleur bleue à 460 nm) de la lumière provenant du corps de l'objet et afin d'obtenir une pluralité de jeux de rapports d'intensité radiante de deux couleurs sur les trois couleurs primaires, par exemple du Rouge et du Vert. L'appareil de mesure est disposé pour convertir les rapports d'intensité radiante obtenus en température de surface du corps de l'objet selon une courbe théorique prédéterminée avec une fonction de compensation, et afficher une répartition de la température de surface.
L'appareil classique de mesure de répartition de la température de surface classique décrit ci-dessus utilise les deux couleurs sélectionnées des trois couleurs primaires de la lumière du corps de l'objet. Cependant, le rapport d'intensité radiante des deux couleurs sélectionnées ne peut être considéré comme étant un rapport des deux radiations ayant des longueurs d'ondes prédéterminées, de façon à ce que le principe de mesure de l'appareil classique ne corresponde pas entièrement au principe de mesure par le thermomètre dichotique, c'est à dire ne réponde pas pleinement à la condition préalable que la dépendance de la valeur d'émissivité sur la longueur d'onde peut être ignorée pour deux radiations dont les longueurs d'ondes sont proches l'une de l'autre, conduisant à l'approximation E 2. Ainsi l'appareil de mesure classique souffre d'une grande quantité d'erreurs comprises dans la répartition de la température de surface obtenue.
D'un autre côté, le document JP-A-7-301569 décrit un procédé d'obtention d'une répartition de la température de surface selon le dichroïsme à l'aide de radiations infrarouges. Ce procédé emploie une caméra à radiation infrarouge destinée à détecter l'intensité radiante, deux filtres qui permettent la transmission de deux radiations respectives possédant des longueurs d'ondes respectives différentes, et un miroir dont l'angle est modifié afin de permettre une radiation incidente devant avoir une incidence sur un des deux filtres choisis. Selon le présent procédé la température est obtenue à partir du rapport d'intensité radiante des images du corps d'objet, et la température obtenue s'affiche pour chaque élément d'image des images.
Puisque les longueurs d'ondes des radiations sont proches l'une de l'autre, on considère qu'une différence d'émissivité est par conséquent réduite, ce qui permet possible de réduire la quantité d'erreur comprise dans la répartition de température obtenue. Toutefois, le document JP-A-7-301569 ne comprend aucune description sur une relation entre les caractéristiques des deux filtres et une technique qui permet la mesure d'une répartition de la température avec un degré suffisamment élevé de précision.
La présente invention vient du contexte abordé ci-dessus. Un premier objet de la présente invention est de proposer un procédé qui permet une mesure précise d'une répartition de température de surface d'un corps d'objet. Un deuxième objet de l'invention est de proposer un appareil approprié pour la mise en oeuvre du procédé.
Le premier objet peut être obtenu selon un premier aspect de la présente invention qui propose un procédé de mesure de la température de surface d'un corps d'objet en calculant la température du corps de l'objet au niveau de chaque élément d'image ou de photographie de son image sur la base d'un rapport d'intensité radiante au niveau de chaque paire d'éléments d'image correspondants d'une première et d'une deuxième images qui sont obtenues avec des radiations respectives
Des composés à base de silicone ont également été utilisés et en particulier des silicones aminés (US-A-4,585, 563 ; WO 92/07927 ; WO 98/39401).
La demanderesse a trouvé que l'utilisation, dans des compositions pour le traitement des articles en fibres textiles notamment à base de coton, colorés en particulier, de certains polysaccharides non-ioniques portant des substituants hydrophobes, solubles dans les conditions d'usage ("working conditions") en milieu aqueux ou humide desdites compositions, permettait d'éviter la dégradation de ces articles, permettait de protéger les couleurs et/ou apportait à ceux-ci des propriétés d'antifroissage et/ou d'adoucissage.