INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Si l'intégration se fait sur DÀ, en réalité seule une faible bande spectrale ##r doit être prise en compte dans le calcul des intégrales. Il s'agit de la largeur de bande sur laquelle ri (À) x r'1 (À) est différent de zéro. Cette bande 6ìcr reste inférieure à deux fois la largeur du filtre que forme le réseau de Bragg.
Cette bande étant assez étroite (##r
Si l'on calcule les rapport de ces différentes grandeurs, la dépendance vis-à-vis de la valeur du signal source S (À1) est éliminée. De ce fait, la réponse du système est indépendante des fluctuations de puissance de la source optique et des variations éventuelles de la sensibilité du photodétecteur. On trouve :
Les deux réseaux constituant le capteur sont supposés identiques (ils sont fabriqués dans les mêmes conditions). Leur coefficient de réflexion
spectrale peut donc être exprimé en fonction d'un coefficient de réflexion normalisé r ; (X).
Du fait de leur utilisation en milieu extérieur, des pertes peuvent éventuellement apparaître d'une fibre à l'autre. Elles sont prise en compte dans cette relation grâce à des facteurs pi et p'i tels que :
Le rapport précédent peut donc s'écrire de la façon suivante, 8À étant le décalage spectral relatif mentionné plus haut :-
L'inconnue principale de l'équation (1) est :
L'équation (1) donne donc le résultat de la mesure pour la voie I du circulateur. Si l'on suppose que le terme de pertes est dû à la connexion (soudure le long des fibres par exemple), on peut supposer qu'il est identique pour l'ensemble des réseaux d'une même fibre, le résultat total sur les trois voies (cas de la figure 1) s'écrit donc :
Le système des équations (2a), (2b) et (2c) montre que l'on n'a pas directement accès aux valeurs de ri (1 < i < 3) à cause du terme de pertes p'i.
Plusieurs solutions peuvent être considérées pour s'affranchir de ce terme. Nous en décrivons quelques une dans ce qui suit.
Une première solution consiste à modifier le système de la figure 1 en plaçant un commutateur optique 2x2 référencé 26 à l'entrée des deux fibres 2 et 4 comme le montre la figure 3.
Ce commutateur 26 est relié, d'un côté, au coupleur 10 et à la voie II du circulateur 8 et, de l'autre côté, aux fibres 2 et 4.
Dans ce cas, la commutation permet de remplacer, dans les équations (2a) à (2c), le coefficient P'l de la seconde fibre par le coefficient pi de la première. Un coefficient de perte ss, provenant du commutateur 26 est aussi introduit. Les équations (2a) à (2c) deviennent alors :
Dans ces équations, les puissances fournies par les trois photodétecteurs de l'ensemble 14 (respectivement 22) sont maintenant notées v'l, v'2 et v'3 (respectivement w'l, W'2 et w'3).
Les deux autres languettes (36,38) sont reliées à la partie tubulaire (21) de l'armature intérieure par une masse d'élastomère (51,51').
Le corps intérieur présente deux chambres de fluide (7, 7') symétriques ou non, délimitées par l'élastomère surmoulé entre les armatures intérieure et intermédiaire et notamment par les pains d'élastomère (61, 51') assurant la liaison entre les languettes (36,38) et la face extérieure (2) de la partie tubulaire (21) de l'armature intérieure (100).
La raideur autour du zéro est réglée par le cisaillement des pains porteurs (51,51') séparant les chambres (7, 7') ainsi que par les extrémités (54 et 55) Une toile d'étanchéité (54) venu de moulage entre l'extrémité inférieure de la face extérieure (2) de l'armature intérieure (100) referme les chambres de fluide (7,7') dans leurs parties basses et permet de régler la tenue à la pression desdites chambres (7, 7').
En partie supérieure, l'élastomère (55) assure la rigidité axiale par compression de celui-ci entre la collerette (33) de l'armature intermédiaire (200) et la flasque (24) de l'armature intérieure (100).
Le fluide peut circuler entre les chambres (7) et (7') grâce à des ouvertures (61,62) s'ouvrant dans la gorge périphérique (34) formant un canal accordé.
L'assemblage de l'articulation selon l'invention comporte une étape de remplissage de fluide qui peut se
faire une immersion en piscine ou par vide, avec obturation finale.
Dans le cas d'un remplissage en piscine, le corps d'articulation est introduit dans le liquide puis emmanché dans l'armature extérieure (300).
Le bord de sertissage (45) de l'armature extérieure (300) est ensuite rabattu sur la collerette (33) de l'armature intermédiaire (100) pour réaliser l'étanchéité totale de la pièce et garantir l'impossibilité du démontage.
DISPOSITIF'DE TRANSMISSION D'UN RAYON DE LUMIÈRE, EN PARTICULIER POUR LE SOUDAGE/DÉSOUDAGE DE COMPOSANTS ÉLECTRONIQUES La présente invention concerne un dispositif de transmission d'un rayon de lumière, en particulier d'un rayon chauffant pour le soudage/désoudage de composants électroniques sur des plaques.
On connait déjà un dispositif qui permet d'envoyer un rayon de lumière chauffant vers des zones situées à la périphérie de composants électroniques de façon à effectuer des opérations de soudage/désoudage de ces composants sur des plaques de circuits imprimés.
De tels dispositifs utilisent deux galvanomètres qui permettent de dévier le rayon lumineux de façon à balayer les zones à chauffer à partir d'un point de rotation. La mise en oeuvre de tels dispositifs posent des problèmes quant au placement et au maintien des composants. Dans le cas où les composants sont relativement de grande taille, le rayon lumineux ne peut pas atteindre certaines parties des zones de soudage/désoudage du fait de la présence de zones d'ombres.
La présente invention a pour but de proposer un dispositif de transmission d'un rayon lumineux vers des zones d'une surface, en particulier des zones s'étendant le long des côtés d'un polygone, qui en particulier résolvent les difficultés mentionnées ci-dessus.
Le dispositif de transmission d'un rayon de lumière vers des zones d'une surface, en particulier des zones s'étendant le long des côtés d'un polygone, comprend, selon l'invention, un premier miroir placé sur le chemin d'un rayon de lumière, issu d'une source de lumière, dirigé perpendiculairement à ladite surface et déviant ce rayon parallèlement à cette surface ; des moyens pour faire pivoter ledit premier miroir selon un axe perpendiculaire à ladite surface de façon que le rayon de lumière issu de ce second miroir effectue un
balayage rotatif ; des deuxièmes miroirs répartis autour et à distance dudit premier miroir, sur le chemin du rayon tournant de lumière issu de ce premier miroir, et déviant sélectivement ce rayon vers ladite surface ; et des moyens pour faire pivoter lesdits deuxièmes miroirs selon un axe parallèle à ladite surface ; de telle sorte qu'en actionnant les moyens de pivotement dudit premier miroir et les moyens de pivotement desdits deuxièmes miroirs, les rayons lumineux issus desdits deuxièmes miroirs décrivent des faisceaux balayant sélectivement lesdites zones.
Selon l'invention, le dispositif comprend de préférence une source de lumière émettant un rayon de lumière parallèlement à ladite surface et un troisième miroir placé sur le chemin du rayon de lumière issu de ladite source de lumière et déviant ce rayon perpendiculairement à ladite surface vers ledit premier miroir.
Dans l'invention, il n'est pas nécessaire que cette valeur soit mesurée systématiquement entre les impulsions. L'invention tolère donc des empilements d'impulsions, contrairement aux dispositifs connus dans lesquels on effectue un comptage.
Le dispositif conforme à l'invention, qui est représenté sur la figure 4, comprend un amplificateur 8. Dans l'exemple considéré, il s'agit d'un amplificateur différentiel dont l'entrée-est connectée à la sortie du détecteur 2 tandis que l'entrée + est mise à la masse. La sortie de
l'amplificateur 8 est reliée à son entrée-par l'intermédiaire d'une impédance de contre-réaction 10.
Cette impédance 10 est soit une résistance de valeur R1, auquel cas une impulsion de courant I (t) est transformée par l'amplificateur en une impulsion de tension V (t) = Rl. I (t), soit un condensateur entre les bornes duquel est montée une résistance, auquel cas l'impulsion de tension fournie par la sortie de l'amplificateur représente une moyenne temporelle glissante des impulsions de courant.
Le dispositif de la figure 4 comprend aussi un soustracteur 12, dont la borne + est reliée à la sortie de l'amplificateur 8, ainsi qu'un détecteur de minimum 14 dont l'entrée est reliée à la sortie de l'amplificateur 8 et dont la sortie est reliée à l'entrée-du soustracteur 12.
Ce détecteur de minimum est schématiquement représenté dans sa forme la plus simple sur la figure 4 et comprend une diode 16 et un condensateur 18, de capacité Cm, ainsi qu'une résistance 20 de valeur Rm, permettant d'obtenir la réinitialisation du minimum avec une constante de temps Rm. Cm.
La cathode de la diode 16 est reliée à la sortie de l'amplificateur 8 tandis que l'anode de cette diode est reliée à l'entrée-du soustracteur 12. Le condensateur 18 est monté entre l'anode de la diode et la masse. La résistance 20 est montée entre cette anode et la borne + d'une source 22 de tension, de valeur Vdd, permettant l'effacement du minimum détecté, la borne-de cette source de tension étant mise à la masse.
Cependant tout autre détecteur de minimum approprié est utilisable dans le dispositif de la figure 4 pour détecter un minimum de tension entre une impulsion de tension, fournie par l'amplificateur 8, et l'impulsion suivante (en vue de soustraire, grâce au soustracteur 12, la valeur de ce minimum à cette impulsion fournie par l'amplificateur 8).
Remarquons que la traîne n'est gênante pour la présente invention que si elle est longue par rapport à la durée de l'impulsion de courant correspondante. En effet, si elle est courte par rapport à cette durée, elle n'induit aucun traînage temporel significatif. En pratique, il existe souvent plusieurs ordres de grandeur entre la durée de l'impulsion de courant et la durée de la traîne.
A l'échelle d'une ou de quelques impulsions, la traîne peut donc être considérée comme une constante, ou un décalage (en anglais offset ) qui s'ajoute à l'impulsion de courant à la sortie du détecteur de rayonnement 2. Le détecteur de minimum 14 permet de mesurer cette traîne et le soustracteur 12 permet de la supprimer.
La constante de temps Rm. Cm doit être réglée de façon qu'elle soit plus courte qu'un temps caractéristique de l'évolution de la traîne, tant aussi bien au début qu'à la fin d'une période donnée d'éclairement par les photons. L'évolution de la traîne à la fin de cet éclairement est généralement la plus lente et ne constitue donc pas le critère de réglage. L'évolution en début d'éclairement correspond
à l'empilement des traînes respectives des photons du début de l'éclairement.
La constante de temps doit en outre être réglée de façon qu'elle soit plus longue que la durée d'une impulsion ou d'une série d'impulsions qui se chevauchent, de façon à ne pas dériver significativement pendant la durée de cette ou ces impulsions.
On peut faire quatre remarques en ce qui concerne le réglage de la constante de temps.
10 Si cette constante de temps est trop longue par rapport au flux de photons, on obtient à la sortie du soustracteur 12 un dépassement (en anglais overshoot ) au début de l'impulsion. Si cela est gênant, on peut diminuer la constante de temps ou limiter la bande passante du soustracteur 12 ou celle de l'amplificateur (référence 8 sur la figure 4) pour éliminer ce dépassement.
2 Si le flux de photons est important, les impulsions de courant sont susceptibles de se chevaucher. Le dispositif que l'on a décrit reste valable tant que le minimum représentant la traîne apparaît de temps en temps entre deux impulsions. Il faut bien entendu régler la constante de temps du détecteur de minimum 14 pour que le minimum détecté ne dérive pas trop entre deux de ses apparitions entre deux impulsions.
(3) Les polyaminoamide réticulés et alcoylés partiellement ou totalement dérivant de polyaminoamide de formule générale : dans laquelle R19 représente un radical divalent dérivé d'un acide dicarboxylique saturé, d'un acide aliphatique mono ou dicarboxylique à double liaison éthylénique, d'un ester d'un alcanol inférieur ayant 1 à 6 atomes de carbone de ces acides ou d'un radical dérivant de l'addition de l'un quelconque desdits acides avec une amine bis primaire ou bis secondaire, et Z désigne un radical d'une polyalkylène-polyamine bis-primaire, mono ou bis-secondaire et de préférence représente : a) dans les proportions de 60 à 100 moles %, le radical où x=2 et p=2 ou 3, ou bien x=3 et p=2 ce radical dérivant de la diéthylène triamine, de la triéthylène tétraamine ou de la dipropylène triamine ; b) dans les proportions de 0 à 40 moles % le radical (XI) ci-dessus, dans lequel x=2 et p=1 et qui dérive de l'éthylènediamine, ou le radical dérivant de la pipérazine : c) dans les proportions de 0 à 20 moles % le radical -NH- (CH2) 6-NH- dérivant de l'hexaméthylènediamine, ces polyaminoamines étant réticulées par addition d'un agent réticulant bifonctionnel choisi parmi les épihalohydrines, les diépoxydes, les dianhydrides, les dérivés bis insaturés, au moyen de 0,025 à 0,35 mole d'agent réticulant par
Les acides carboxyliques saturés sont choisis de préférence parmi les acides ayant 6 à 10 atomes de carbone tels que l'acide adipique, triméthyl-2, 2,4-adipique et triméthyl-2, 4, 4-adipique, téréphtalique, les acides à double liaison éthylénique comme par exemple les acides acrylique, méthacrylique, itaconique.
A titre d'exemple, on peut citer le copolymère de méthacrylate de butyle 1 méthacrylate de diméthylcarboxyméthylammonio-éthyle tel que le produit vendu sous la dénomination DIAFORMER Z301 par la société SANDOZ.
(5) les polymères dérivés du chitosane décrits notamment dans les brevets français ?-2137684 ou US-3879376, comportant des motifs monomères répondant aux formules (XIII), (XIV), (XV) suivantes réunies dans leur chaîne :
le motif (XIII) étant présent dans des proportions comprises entre 0 et 30%, le motif (XIV) dans des proportions comprises entre 5 et 50% et le motif (XV) dans des proportions comprises entre 30 et 90%, étant entendu que dans ce motif (XV), R25 représente un radical de formule : dans laquelle q désigne zéro ou 1 ; si q=0, R26, R27 et R28, identiques ou différents, représentent chacun un atome d'hydrogène, un reste méthyle, hydroxyle, acétoxy ou amino, un reste monoalcoylamine ou un reste dialcoylamine éventuellement interrompus par un ou plusieurs atomes d'azote et/ou éventuellement substitués par un ou plusieurs groupes amine, hydroxyle, carboxyle, alcoylthio, sulfonique, un reste alcoylthio dont le groupe alcoyle porte un reste amino, l'un au moins des radicaux R26, R27 et R28 étant dans ce cas un atome d'hydrogène ; ou si q=1, R26, R27 et R28 représentent chacun un atome d'hydrogène, ainsi que les sels formés par ces composés avec des bases ou des acides.
Des polymères de ce type plus particulièrement préférés comportent de 0 à 20% en poids de motifs (XIII), de 40 à 50% en poids de motifs (XIV), et de 40 à 50% en poids de motifs (XV) dans lequel R25 désigne le radica)-CH-CH- ; (6) Les polymères dérivés de la N-carboxyalkylation du chitosane comme le N-carboxyméthyl chitosane ou le N-carboxybutyl chitosane vendu sous la dénomination "EVALSAN"par la société JAN DEKKER.
dans laquelle R29 représente un atome d'hydrogène, un radical CH30, CH3CH20, phényle, R30 désigne l'hydrogène ou un radical alkyle inférieur tel que méthyle, éthyle, R31désigne l'hydrogène ou un radical alkyle inférieur tel que méthyle, éthyle, R32 désigne un radical alkyle inférieur tel que méthyle, éthyle ou un radical répondant à la formule : -R33-N (R31) 2, R33 représentant un groupement-CH-CH-,-CH-CH-CH- , -CH2-CH (CH3) -, R31 ayant les significations mentionnées ci-dessus, ainsi que les homologues supérieurs de ces radicaux et contenant jusqu'à 6 atomes de carbone, r est tel que le poids moléculaire est compris entre 500 et 6000000 et de préférence entre 1000 et 1000000.
(8) Des polymères amphotères du type-D-X-D-X-choisis parmi : a) les polymères obtenus par action de l'acide chloracétique ou le chloracétate de sodium sur les composés comportant au moins un motif de formule : -D-X-D-X-D- (XVII) où D désigne un radical et X désigne le symbole E ou E', E ou E'identiques ou différents désignent un radical bivalent qui est un radical alkylène à chaîne droite ou ramifiée comportant jusqu'à 7 atomes de carbone dans la chaîne principale non substituée ou substituée par des groupements hydroxyle et pouvant comporter en outre des atomes d'oxygène, d'azote,
de soufre, 1 à 3 cycles aromatiques et/ou hétérocycliques ; les atomes d'oxygène, d'azote et de soufre étant présents sous forme de groupements éther, thioéther, sulfoxyde, sulfone, sulfonium, alkylamine, alkénylamine, des groupements hydroxyle, benzylamine, oxyde d'amine, ammonium quaternaire, amide, imide, alcool, ester et/ou uréthanne ; b) les polymères de formule : -D-X-D-X- (XVIII) où D désigne un radical et X désigne le symbole E ou E'et au moins une fois E' ; E ayant la signification indiquée ci-dessus et E'est un radical bivalent qui est un radical alkylène à chaîne droite ou ramifiée ayant jusqu'à 7 atomes de carbone dans la chaîne principale, substitué ou non par un ou plusieurs radicaux hydroxyle et comportant un ou plusieurs atomes d'azote, l'atome d'azote étant substitué par une chaîne alkyle interrompue éventuellement par un atome d'oxygène et comportant obligatoirement une ou plusieurs fonctions carboxyle ou une ou plusieurs fonctions hydroxyle et bétaïnisées par réaction ~avec l'acide chloracétique ou du chloracétate de soude.
(9) Les copoiymères a ! ky) (C-Cg) viny) éther/anhydride matéique modifié partiellement par semiamidification avec une N, N-dialkylaminoalkylamine telle que la N, N-diméthylaminopropylamine ou par semiestérification avec une N, N-dialcanolamine. Ces copolymères peuvent également comporter d'autres comonomères vinyliques tels que le vinylcaprolactame.
Chaque dispositif de séparation spectrale peut comprendre un élément dispersif, par exemple un réseau de diffraction ou un prisme, et des photodétecteurs qui forment éventuellement une matrice.
En variante, chaque dispositif de séparation spectrale peut comprendre un diviseur optique ainsi que des filtres interférentiels et des
photodétecteurs qui sont associés à ce diviseur optique.
BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation donnés ci-après, à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels : * la figure 1 illustre schématiquement un système de mesure conforme à l'invention, utilisant trois paires différentielles de réseaux de Bragg, . la figure 2 illustre schématiquement le principe d'une mesure conformément à l'invention, utilisant deux spectres de réflexion de réseaux de Bragg apodisés, * la figure 3 est une vue schématique d'un mode de réalisation particulier du système objet de l'invention, * la figure 4 est une vue schématique d'un autre mode de réalisation particulier du système objet de l'invention, * la figure 5 montre les variations du coefficient de réflexion spectrale en fonction d'un décalage par rapport à une longueur d'onde centrale, pour trois types de réseaux utilisés pour modéliser une fonction d'auto-corrélation, * la figure 6 illustre schématiquement la modélisation de la fonction d'auto-corrélation dans le cas d'un réseau de Bragg uniforme, d'un réseau à
apodisation gaussienne et d'un réseau d'apodisation super-gaussienne, * la figure 7 illustre schématiquement un exemple d'évolution des réponses que font, à une contrainte, deux réseaux de Bragg formant un capteur, * la figure 8 est une vue schématique d'un capteur de déformation comprenant deux réseaux de Bragg formant des angles différents par rapport à l'axe de la déformation, * les figures 9A et 9B sont des vues schématiques- de capteurs de déformation, chaque capteur comprenant deux réseaux de Bragg placés dans un support ayant des parties dont les sections sont différentes, 'la figure 10 illustre schématiquement un exemple de conditionnement différentiel entre les deux réseaux de Bragg du capteur d'un système conforme à l'invention, * la figure 11 est une vue schématique d'une fibre optique multicoeur utilisable dans l'invention, 'la figure 12 illustre schématiquement le principe de la séparation spectrale sur une bande de largeur DÀ, dans le cas de l'utilisation de trois capteurs, 'la figure 13 illustre schématiquement un exemple de dispositif de séparation spectrale à prisme, utilisable dans un système conforme à l'invention qui comprend trois capteurs, et * la figure 14 illustre schématiquement un exemple de dispositif de séparation spectrale à diviseur optique et filtres interférentiels, utilisable dans
un système conforme à l'invention qui comprend trois capteurs.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Un exemple du système objet de l'invention est schématiquement représenté sur la figure 1. Dans cet exemple, on utilise trois capteurs Cl, C2 et C3. Le capteur Cl (respectivement C2 ou C3) comprend deux réseaux de Bragg Bll, B12 (respectivement B21, B22 ou B31, B32) formant chacun un transducteur.
Les réseaux de Bragg Bll, B21 et B31 (respectivement B12, B22 et B32) sont formés dans une fibre optique 2 (respectivement 4).
Les réseaux de Bragg B11 et B12 ont une longueur d'onde de résonance Ai, les réseaux de Bragg B21 et B22 une longueur d'onde de résonance ? et les réseaux de Bragg B31 et B32 une longueur d'onde de résonance 3.
A l'entrée de ce système on a tout d'abord une source optique 6 à large bande et fibrée, émettant dans l'infrarouge, typiquement autour de 1,5 um (mais toute autre bande spectrale pourrait être utilisée). La largeur spectrale de la source 6 dépend du nombre de capteurs à interroger.
Si l'on compte, à titre d'exemple, une variation spectrale de 10 nm sur chaque transducteur (ce qui correspond à 1% d'allongement sur une fibre), on peut prendre dans le cas de l'exemple de la figure 1 une largeur spectrale totale supérieure à 30 nm. En pratique ce sont la largeur spectrale utile de la
source et les dynamiques de mesure respectivement associées aux réseaux qui fixent le nombre de capteurs.
Le signal lumineux S issu de la source 6 parvient ensuite à un circulateur à fibre optique 8, à trois voies I, II et III. Le signal S y pénètre par la voie I et en sort par la voie II.
L'onde lumineuse guidée dans la fibre 2 (connectée à la voie II) rencontre alors les différents réseaux de Bragg constituant les premiers transducteurs associés aux différents capteurs. Une partie du signal est donc réfléchie aux longueurs d'onde de résonance des différents réseaux i, 2 et 3.
Le circulateur dirige alors le signal réfléchi R vers la voie III et donc vers un coupleur optique 10 de type 50/50 qui est connecté à cette voie III.
Une première moitié Rl de R est guidée vers un dispositif de séparation spectrale 12 et l'autre moitié R2 est dirigée vers la fibre 4.
Les filtres UV insolubles selon l'invention ont une taille moyenne des particules qui varie de 5 nanomètres (nm) à 5um et plus préférentiellement de 10 nm à 2 um et plus particulièrement de 20 nm à 2 um.
Les filtres UV insolubles minéraux conformes à l'invention sont en général des pigments ou plus particulièrement des nanopigments (taille moyenne des particules primaires : généralement entre 5 nm et 100 nm, de préférence entre 10 nm et 50 nm) d'oxydes métalliques enrobés ou non comme par exemple des nanopigments d'oxyde de titane (amorphe ou cristallisé sous forme rutile et/ou anatase), de fer, de zinc, de zirconium ou de cérium qui sont tous des agents photoprotecteurs UV bien connus en soi. Des agents d'enrobage classiques sont par ailleurs l'alumine et/ou le stéarate d'aluminium. De tels nanopigments d'oxydes métalliques, enrobés ou non enrobés, sont en particulier décrits dans les demandes de brevets EP-A-0518772 et EP-A-0518773.
Les filtres organiques insolubles selon l'invention peuvent être amenés sous la forme particulaire souhaitée par tout moyen ad-hoc tel que notamment broyage à sec ou en milieu solvant, tamisage, atomisation, micronisation, pulvérisation.