INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin de diminuer l'ampleur de la recherche précédant le remplacement, on peut décider de limiter cette recherche à des adresses URL d'accès privilégié incluant une chaîne de caractères particulière. On peut envisager d'inclure cette chaîne dans l'un quelconque des champs constitutifs d'une adresse URL. Ainsi, avec la chaîne "800" et en partant d'une adresse URL du type " http://www.aa.AA/BB/c=CCC,d=DDD", on peut imaginer les cas suivants (cette liste n'est pas exhaustive) - http://www.aa.AA/BB/c=CCC,d=800 - http800://www.aa.AA/BB/c=CCC,d=DDD - http://www.aa.AA/BB/800/c=CCC,d=800 - http://www.aa.AA/800/BB/c=CCC,d=800 Il est à noter que ces adresses URL peuvent être traitées par le serveur du gestionnaire de sites pour pointer vers la ressource originale, par simple configuration de ce serveur.
Versement aux bonnes oeuvres par carte prepayée La présente invention concerne cartes prépayées, qu'elles soient de type à micro circuit, dit également circuit intégré ou microprocesseur, les cartes étant alors parfois appelées télécartes, ou qu'elles soient des cartes prépayées sans circuit intégré, aussi appelées "calling cards" ou encore cartes prépayées virtuelles. Par exemple, cartes prépayées correspondent à un prépaiement d'une consommation téléphonique, ou d'un crédit accordé par une centrale d'achat.
L'invention porte sur la mise en place d'un ensemble de moyens propres à assurer le versement de dons ' des bonnes oeuvres. Ces versements ' distance, ou télé-versements, sont réalisés par une décrémentation d'unités contenues dans une carte avec micro circuit, ou dans un compte situé dans un serveur et associé à une carte sans microcircuit.
'invention s'étend à l'ensemble des cartes prépayées, et permet aux détenteurs de ces cartes de pouvoir opérer des versements à un ensemble bonnes oeuvres. La demande de brevet français FR 27764 décrit un système de collecte électronique de fonds basé sur l'utilisation d'une carte bancaire du type carte à circuit intégré. Elle porte sur la mise en oeuvre du versement de dons au bénéfice d'organisations caritatives ou humanitaires aux moyens de la carte bancaire à circuit intégré. Le principe est le suivant à chaque transaction bancaire réalisée normalement au moyen d'un terminal de paiement électronique classique, une donnée de donation pré- mémorisée dans la carte, appelée quantième, peut être pourcentage de la transaction, ou bien une somme fixe, incrémente un registre accumulateur dans la carte sous la commande du processeur inclus dans la carte. Ainsi, le registre accumulateur récapitule l'ensemble des dons attachés aux transactions effectuees depuis le dernier "vidage" du registre accumulateur.
Un deuxième terminal de paiement est dedié au versement du montant contenu dans le registre accumulateur de la carte à l'initiative du donateur, possesseur de la carte. Le versement est parfaitement transparent pour l'usager et le terminal de paiement dédié I1 se déroule comme suit : une fois la carte introduite, l'usager compose son code confidentiel, comme pour une transaction bancaire classique, et le terminal lit les références bancaires de l'organisme bénéficiaire dans la carte, remet à zéro le registre accumulateur dans la carte, et délivre un ticket du montant versé à l'usager donateur.
Sans correction fluxmétrique ( figure 8) L'immersion du radiateur constituant l'instant initial (t0), le refroidissement observé dure 71s avec un décroissement continu de la température. La perte de température avant remise en chauffe est de 24 C. L'allure de cette courbe est usuellement qualifiée de banana curve .
Avec correction fluxmétriaue ( figures 9) La remise en chauffe déclenchée par la composante fluxmétrique est observée après seulement 4s, et le régulateur réagit en diminuant les temps de cycles jusqu'à rétablissement d'un nouveau régime d'équilibre. La perte maximum de température n'est que de 6 C.
Les résultats comparés des figures 8 et 9 montrent ainsi que la correction fluxmétrique permet de mieux anticiper les effet du déséquilibre énergétique brutal introduit par l'immersion d'une masse froide dans le bain d'huile chaud, et par là même de déclencher de manière plus précoce les moyens de chauffage en anticipant mieux la baisse de température. II en résulte ainsi un gain énergétique important dans la régulation.
Choix de la masselotte De manière empirique, on peut considérer que lors d'une perturbation énergétique brutale du système régulé en température, c'est-à-dire dans l'exemple particulier précédemment décrit de l'ensemble enceinte/bain d'huile, que la masselotte joue dans la régulation un rôle de mémoire thermique du système à réguler, avant perturbation.
Le choix de la masselotte devra être fait de manière empirique par l'homme du métier au cas par cas en fonction du système à réguler ,et en tenant compte des remarque ci-après.
La masselotte choisie, de masse m, possède une capacité thermique : c = cs.m, où cS ( en J.Kg-'. C-') désigne la chaleur spécifique du matériau employé. Si l'on désigne par la variable r la résistance thermique globale du fluxmètre 6, la constante de temps de l'ensemble Fluxmètre / masselotte est : cm = r. c. D'une manière générale le choix de la masselotte doit être fait de telle sorte que la constante de temps im soit inférieure et de préférence très faible par rapport à la constante de temps de la fonction de transfert du système à réguler. De manière empirique, cela signifie que la masselotte doit présenter une inertie thermique qui est de préférence très faible par rapport au système à réguler. Plus particulièrement, afin de faciliter le choix de la masselotte, on peut considérer qu'un choix approprié ( mais non exclusif de l'invention) est d'opter pour une masselotte présentant une capacité thermique c au moins 100 fois plus faible que la capacité thermique C du système à réguler pour la masselotte, et de préférence c au moins 200 fois plus faible.
Il convient également de souligner que la constante de temps im ne varie pas en fonction de la surface de la face d'échange 4a de la masselotte (d'une part à volume constant de la masselotte pour un même fluxmètre 6, et d'autre part à épaisseur constante de la masselotte, le fluxmètre 6 observant alors une surface identique à celle de la masselotte). Pour améliorer la régulation en tenant mieux compte de la nature distribuée du milieu à réguler, il est donc envisageable d'augmenter la surface d'échange, sans augmenter la contante de temps ; la limitation en taille de la surface d'échange est en fait limitée principalement par des raison de coût de réalisation de la thermopile du fluxmètre et de la masselotte, sachant que si l'on fait abstraction de ce coût il est préférable que cette surface d'échange soit la plus grande possible. Une autre solution, conforme à l'invention et permettant d'améliorer encore la régulation, consiste également à utiliser plusieurs ensemble masselotte/fluxmètre répartis sur la paroi de l'enceinte, et à utiliser les signaux de correction délivrés par les fluxmètres en boucles ouvertes en combinaison avec la boucle fermée de régulation en température.
Egalement, un des paramètres important influant sur la qualité de la régulation est le facteur d'amplification du signal délivré au bornes de la thermopile du fluxmètre ( facteur k de l'étage ET2 de la figure 2). En pratique, on choisit de préférence le type de masselotte utilisée, puis on réglera empiriquement le gain k en sorte d'obtenir la régulation optimale souhaitée en fonction de l'application.
L'invention n'est pas limitée à l'application particulière ( régulation en température d'un bain de liquide dans un enceinte) qui vient d'être décrite à titre d'exemple en référence aux figures 1 à 9, mais peut avantageusement trouver son application à la régulation en température de systèmes très variés. A titre d'exemples complémentaires et non exhaustifs de l'invention, on peut citer comme autres applications envisageables de (`invention , la régulation en température de machines frigorifiques, le contrôle des changements d'état observés sur un plateau de distillation fractionnée, ou une simple fonction d'alarme permise par la prise en compte du signal en sortie de ET2. Egalement, la régulation en température d'enceintes sièges de réactions exothermiques ou endothermiques constitue une application particulièrement avantageuse de l'invention : les industries chimique, pétrolière et nucléaire sont directement concernées par ces runaway process . Dans le domaine de la métallurgie la régulation de température de bains d'alliages peut être envisagée, l'enveloppe d'isolation thermique 5 étant alors constituée d'une couche de réfractaire, et la masselotte de molybdène, tungstène ou carbone, compte tenu des conductivités et points de fusion de ces matériaux.
La présente invention est relative aux conditions de raccordement au réseau des sites de production d'énergie électrique et se rapporte plus particulièrement à l'amélioration des conditions de raccordement au réseau d'alternateurs de forte puissance.
Le raccordement au réseau d'un générateur du type précité est assuré par l'intermédiaire d'un transformateur.
Le générateur délivre au réseau de la puissance active et de la puissance réactive.
La puissance active Pg fournie par l'alternateur est donnée par la relation : Pg = -Vg.l. cos #g {1 ) où - Vg est la tension aux bornes du générateur, # est le courant, cos #g est le facteur de puissance du générateur.
La puissance active Pcp reçue par le réseau au point de livraison est donnée par la relation : Pcp = + Vcp.I.cos#cp (2) où Vcp est la tension aux bornes du réseau, à la sortie du transformateur, # est le courant, #cp est le facteur de puissance vu par le réseau au point de livraison.
Pcp = - Pg (3) On remarquera que compte tenu de ce qui précède : Vg . cos#g= Vcp.coscpcp On constate donc que la puissance active reçue par le réseau est égale à la puissance active fournie par l'alternateur en supposant les pertes du transformateur comme négligeables.
La puissance réactive Qg du générateur est donnée par la relation : Qg = -Vg.l.sincpg (4) La puissance réactive du réseau est donnée par la relation : Qcp = + Vcp.l.sincpcp (5)
Dès lors que l'on dispose d'une émulsion E3 préparée ou non par le procédé décrit ci-dessus et qui présente l'avantage de n'être sujette ni à la coalescence sous cisaillement, ni au foisonnement, ni à la gélification, il est particulièrement intéressant de pouvoir l'utiliser dans des applications de fabrication
de polymères silicones réticulés et notamment de revêtements silicones antiadhérents.
Il s'ensuit que selon un autre de ses objets, la présente invention concerne un procédé de réalisation d'un revêtement, en particulier anti-adhérent et hydrofuge, sur un support fibreux ou non, de préférence en papier, caractérisé en ce qu'il consiste : ### à enduire le support avec l'émulsion décrite ci-dessus, et/ou telle qu'obtenue par le procédé décrit supra, ### et à faire en sorte que la couche enduite réticule en prévoyant, de préférence, une activation thermique.
L'enduction se réalise selon des moyens connus et appropriés, par exemple à la racle , au rouleau " size-press " , au cylindre gravé ou au " gate roll ".
Les moyens d'activation thermique de la réticulation sont classiquement des fours, (par exemple fours-tunnels), des rouleaux chauds , voire des sources d'infrarouge. Cette activation thermique peut être complétée par une activation actinique et/ou par bombardement d'électrons.
Les supports enduits sont de préférence des supports fibreux et plus préférentiellement encore des supports en papier ou analogues. Dans cette application, le taux d'enduction est inférieure ou égal à 1,2 g silicone / m2 de support de préférence inférieur ou égal à 0,9 g /m2 et plus préférentiellement encore inférieur ou égal à 0,50 g/m2.
Comme autres exemples de supports, on peut citer ceux constitués de polymères synthétiques tels que les polyéthylènes, les polypropylènes ou les polyesters ou bien encore de polymère naturel.
Il va de soi que les supports peuvent se présenter sous toute autre forme que celle de feuille ou de film.
Suivant une application privilégiée de l'émulsion selon l'invention, le support fibreux ou non comprend sur au moins une de ses faces un revêtement anti-adhérent et hydrofuge (éventuellement imprimable) obtenu par réticulation de ladite émulsion. Plus précisément, ce support peut comporter le revêtement antiadhérent et hydrofuge sur l'une de ces faces et un revêtement adhésif sur la face opposée. Dans cette réalisation, on envisage notamment des articles tels que des étiquettes, des feuilles, des rubans ou similaires, auto-adhésifs qui ont pour propriété d'être hydrofuges et imprimables, collables les uns sur les autres de manière réversible. Cette dernière caractéristique est particulièrement intéressante
pour les étiquettes auto-collantes car elle permet la suppression des supports antiadhésifs classiques.
Il va de soi que l'invention n'est pas limitée aux supports à faces opposées adhésive/anti-adhérente, il englobe également tous les supports revêtus uniquement d'une couche d'adhésif imprimable qui peuvent être imprimés et utilisés tels quels, par exemple, comme moyen de protection.
Les exemples qui suivent de préparation de l'émulsion silicone considérée et de son application comme revêtement anti-adhérent et hydrofuge pour supports papiers, permettront de mieux comprendre et appréhender l'invention. Ils feront également ressortir les variantes et les avantages de ladite invention, dont les performances en termes de stabilité à la coalescence sous cisaillement en termes de régularité de dépôt silicone sur les faces et en termes de réduction des dusts .seront mises en exergue par des tests comparatifs.
. EXEMPLES EXEMPLE 1 1. 1 MATERIAUX 1. Emulsion E3 , 300 g, soit: - 82,2 g d'option 25 , i.e une émulsion E1.1 à -1% pVA 25/88 (alcool polyvinylique) pour-38% huile silicone copoly(diméthyl)(méthylvinyl)siloxane à extrémités diméthylvinylsilyle (l'huile Si Vinyl) dont l'#dt = 250 mPa.s et ayant environ 0,75-1 % poids de vinyle (279).
- 2,9 g d'émulsion E1.2 à 2% de pVA 25/88 et 38% d'huile silicone poly(méthylhydrogéno)siloxane à extrémités triméthylsilyle (l'huile SiH) dont l'#dt = 30 mPa.s et ayant environ 30% poids de fonctions Si-H .
- 6 g d'émulsion E2 à 2% de pVA 25/88 , 38% d'huile silicone polydiméthylsiloxane dont l'#dt =600 mPa.s et ayant environ 0,4% poids de vinyle (279) , cette émulsion contenant quelques ppm de catalyseur de platine.
Le complément est de l'eau permutée.
rence 5 et de l'axe optique Ax et concentriquement autour de l'intersection. Si les segments de référence 54 sont projetés, les segments 24 et les éléments 14 ont des formes de secteur, lorsqu'ils sont vus dans la direction de l'axe Z. D'autres configurations de segments peuvent être utilisés pour la surface réfléchissante 10a. La nature des lampes n'est pas limitée aux feux de position, et le procédé précité peut être utilisé pour des réflecteurs utilisés dans
divers types de lampes de véhicule.
Comme décrit en détail en référence aux dessins, le
procédé et le système d'évaluation s'appliquent à l'évalua-
tion des performances optiques de la surface courbe de base.
Les lignes courbes sont produites afin qu'elles soient comprises à la fois dans la surface courbe de base et dans les surfaces planes recoupant un axe prédéterminé, et elles sont affichées. Chaque ligne courbe représente une section de la surface courbe de base par l'un des plans. Grâce à l'affichage de cette section, la forme de la surface courbe de base peut être visualisée dans la direction dans laquelle la lumière de la source est réfléchie. Un procédé mettant en oeuvre ces séquences d'étapes peut être conservé sous forme d'un programme sur un support de mémorisation lisible par ordinateur. Il est donc possible d'utiliser un procédé d'évaluation d'une surface courbe de base d'un réflecteur de lampe de véhicule, le système d'évaluation correspondant, et un support lisible par ordinateur, contenant un programme qui permet à un ordinateur d'exécuter une évaluation de la
surface courbe de base d'un réflecteur de lampe de véhicule.
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux procédés, systèmes et supports qui viennent d'être décrits uniquement à titre
d'exemple non limitatif sans sortir du cadre de l'invention.
Le dessin annexé illustre l'invention La figure 1 représente en coupe, une variante de ce dispositif.
La pression de libération du gaz propane liquéfié, qui sort de sa réserve importante, étant faible, est retenue par le -ressort de forte puissance.
Par l'assistance hydraulique, il est possible de libérer ce combustible qui va servir au désherbage thermique des plantes adventices dans les cultures agricoles, toutes corporations confondues.
PROCEDE DE REGULATION EN TEMPERATURE D'UN SYSTEME COMBINANT UNE BOUCLE FERMEE DE REGULATION EN TEMPERATURE AVEC UNE BOUCLE OUVERTE REALISEE A PARTIR D'UNE MESURE DE FLUX THERMIQUE La présente invention concerne un procédé de régulation en température d'un système combinant une boucle fermée de régulation en température classique avec une boucle de régulation ouverte réalisée à partir d'une mesure de flux thermique représentative du déséquilibre énergétique du système. Elle trouve principalement son application à la régulation de température de tout système susceptible de subir un déséquilibre énergétique brutal et important, du fait par exemple, mais de manière non limitative, d'une modification des conditions de charge thermique du système.
La régulation de température d'un système, et par exemple d'une enceinte chauffée, utilise le plus souvent un simple capteur de température du type thermistance, thermocouple, etc., mesurant la température instantanée du système. De manière usuelle, le signal de mesure de température délivré par ce capteur est utilisé dans une boucle de régulation fermée en étant par exemple comparé à une température de consigne prédéterminée. Ce type de régulation en température en boucle fermée nécessite généralement une action correctrice, par exemple de type PID, destinée à compenser la constante de temps du système (inertie thermique) dans le but d'obtenir une régulation` la plus précise possible. Cependant, on constate en pratique que malgré la mise en oeuvre dans la boucle de régulation fermée d'une correction efficace, on ne parvient pas à effectuer une régulation satisfaisante dans le cas où le système régulé en température subit des modifications brutales de son équilibre énergétique, par exemple par un apport de masse de température différente. Un exemple, non limitatif de l'invention, de système susceptible de subir des modifications brutales de son équilibre énergétique est un bain liquide dont la température est régulée en boucle fermée à une température de consigne prédéterminée, et à l'intérieur duquel on vient plonger une masse dont la température est très différente de la température de consigne ; il s'agit par exemple d'un bain de cuisson du type bain d'huile de friteuse électrique. Dans ce type d'application, avec une régulation classique en boucle fermée, on constate qu'après introduction de la masse dans le système régulé en température, la température réelle du système qui est mesurée subit un écart important par rapport à la consigne pendant une période transitoire qui est plus ou moins longue en fonction notamment de l'importance du déséquilibre énergétique subi par le système, et du temps de réaction de la boucle fermée de régulation en température.
La présente invention a pour but principal de pallier l'inconvénient ci-dessus, en proposant un nouveau procédé de régulation en température d'un système qui permet d'anticiper au moins en partie les effets perturbateurs sur la régulation en température découlant d'un déséquilibre énergétique brutal subi par le système.
Le procédé de régulation en température d'un système selon l'invention est connu en ce qu'on effectue une régulation en boucle fermée de la température du système à partir d'une mesure de la température du système.
Polyammonium quaternaire (Vln...................................... 3 MA*
Merquat 100 vendu par la société CALGON............................ 0,4 MA* Réducteurs...................................................................... 0,7
Séquestrants.................................................................... 0,2
1,3-dihydroxybenzène (résorcinol)........................................ 0,6 1,4-diaminobenzène.......................................................... 0,5
1 -hydroxy-2-amino-benzène................................................ 0,05 1-hydroxy-4-amino-benzène................................................ 0,09 6-hydroxy-benzomorpholine ................................................ 0,017
1-[i-hydroxyéthyloxy-2,4-diamino-benzène, dichlorhydrate......... 0,039
Monobutyféther de propylène glycol ...................................... 2,5 Monoéthanolamine pure..................................................... 1,06
Ammoniaque (à 20,5% en ammoniac).................................. 11,1
Eau.................................................................. qsp......... 100 MA*= Matière Active La composition colorante a été mélangée, au moment de l'emploi, dans un bol en plastique et pendant 2 minutes, à la composition oxydante donnée ci-dessus, à raison de 1 partie de composition colorante pour 1,5 partie de composition oxydante.
L'invention a pour objet un procédé de transformation des sucres alimentaires en produits neutres acariogènes ou cariostatiques et la composition pour la mise en #uvre dudit procédé.
L'invention s'applique à l'hygiène bucco-dentaire.
Cette composition enzymatique peut être utilisée sous forme de dentifrice, gel, pâte, spray, comprimés, tablettes, pastilles, chewing-gum, solution ou toute autre forme usitée en hygiène bucco-dentaire.
Les bases de compositions silicones polyaddition peuvent ne comporter que des polyorganosiloxanes A et B linéaires comme, par exemple, celles décrites dans les brevets : US-A-3 220 972, US-A-3 697 473 et US-A-4 340 709 ou comporter à la fois des polyorganosiloxanes A et B ramifiés ou en réseau, comme par exemple celles décrites dans les brevets : US-A-3 284 406 et US-A-3 434 366.
Les catalyseurs C sont également bien connus. On utilise, de préférence, les composés du platine et du rhodium. On peut, en particulier, utiliser les complexes du platine et d'un produit organique décrit dans les brevets US-A-3 159 601, US-A-3 159 602, US-A-3 220 972 et les brevets européens EP-A-0 057 459, EP-A-0 188 978 et EP-A-0 190 530, les complexes du platine et d'organosiloxanes vinylés décrits dans les brevets US-A-3 419 593, US-A- 3 715 334, US-A-3 377 432 et US-A-3 814 730. Le catalyseur généralement préféré est le platine. Dans ce cas, la quantité pondérale de catalyseur C, calculée en poids de platine-métal, est généralement comprise entre 2 et 400 ppm, de préférence entre 5 et 200 ppm basée sur le poids total des polyorganosiloxanes A et B.
L'agent F de fixation et de maintien du pH est, de préférence, un système tampon comprenant HCO37CO32" et/ou H2P04/HP02-4. Ainsi, pour obtenir l'effet tampon souhaité, il conviendra d'introduire conformément à l'invention un sel d'HC03- et/ou H2P04 comme par exemple NaHC03 et/ou Na2CO3 et/ou NaH2P04 et/ou Na2HP04. Il va de soi que tout autre sel à contre-anion différent (e. g. K) pourrait convenir. De manière particulièrement préférée, on met en oeuvre en pratique un système tampon constitué par du NaHC03 que l'on incorpore dans l'émulsion.
Selon une variante, le système tampon peut être un moyen permettant d'assurer une régulation du pH de l'émulsion en suivant l'évolution de son pH et en
corrigeant ses variations par incorporation dans l'émulsion de quantités adaptées d'au moins un agent-F-, qui peut être un acide ou une base selon le sens de variation du pH.
L'acide ou la base rajouté à l'émulsion selon les besoins, à titre d'agent -F-, pour la régulation exogène du pH, peut-être minéral ou organique. Il peut également s'agir d'un sel d'acide fort (ou faible) ou de base forte (ou faible). A titre d'exemples de bases fortes, on peut citer : la triéthanolamine, la soude ou la potasse.