INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
neuse possède le premier groupe, qui comprend au moins une diode photoémissive, en position pratiquement centrale de la source, et le second groupe qui comprend plusieurs diodes photoémissives disposées afin qu'elles entourent le premier groupe. En outre, les modes d'éclairage de la lampe comprennent le premier mode d'éclairage dans lequel seules les diodes du premier groupe sont en fonctionnement et le second mode dans lequel les diodes du second groupe sont en fonctionnement, si bien qu'on peut obtenir le fonctionnement suivant. Plus précisément, comme les diodes photoémissives du premier groupe comprennent au moins une diodes photoémissive en position pratiquement centrale par rapport à la source lumineuse et le second groupe comprend plusieurs diodes photoémissives disposées afin qu'elles entourent les diodes du premier groupe, il est possible de donner à la source lumineuse un aspect analogue à celui qui est obtenu lorsque la source est mise en fonctionnement autour de sa position pratiquement centrale dans l'un des cas suivants: (1) seules les diodes du premier groupe sont en fonctionnement,
(2) seules les diodes du second groupe sont en fonction-
nement, et (3) les diodes du premier groupe et du second
groupe sont simultanément en fonctionnement.
En conséquence, le nombre de sources lumineuses est tel que l'aspect obtenu donne un effet d'augmentation ou de réduction du nombre de diodes, et la position de la source ne peut pas donner un effet de variation au moment de la commutation des modes d'éclairage, si bien que les conducteurs des autres véhicules ne risquent pas de recevoir
une indication erronée.
Dans la lampe de véhicule ayant la source qui comprend
plusieurs diodes photoémissives qui sont mises en fonction-
nement dans des modes commutables, il est possible de commuter les modes d'éclairage sans donner aux conducteurs
des autres véhicules une indication erronée.
Bien que la source lumineuse puisse ne comporter que
le premier groupe et le second groupe de diodes photo-
émissives, elle peut aussi comporter un troisième groupe comprenant plusieurs diodes photoémissives disposées afin qu'elles entourent le second groupe de diodes. Dans ce cas,
un plus grand nombre de modes d'éclairage peut être établi.
Dans la disposition précitée, dans le cas o les diodes du premier groupe et celles du second groupe ont la même couleur, la luminosité peut beaucoup varier lors de la commutation des modes d'éclairage grâce à l'éclairage simultané du premier et du second groupe. Lorsqu'un feu de stop est mis en fonctionnement alors que la lanterne reste allumée, les conducteurs des autres véhicules et d'autres personnes peuvent reconnaître nettement l'éclairage du feu
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L'invention concerne un feu pour véhicules, comprenant un réflecteur logeant la source de lumière et constitué de plusieurs tronçons de réflecteur, qui focalisent et concentrent la lumière incidente qui leur parvient, les foyers de toutes les surfaces de réflexion étant au moins sensiblement coïncidants, et l'une au moins des surfaces de réflexion situées à l'extérieur étant étagée ou échelonnée à la manière d'une lentille à
échelons de Fresnel.
D'après le document EP 0 849 523 A2, on connaît un feu pour véhicules, comprenant un réflecteur logeant la source de lumière et constitué de plusieurs tronçons de réflecteur, qui focalisent et concentrent la lumière incidente qui leur parvient, les foyers de toutes les surfaces de réflexion étant au moins sensiblement coïncidants, et l'une au moins des surfaces de réflexion situées à l'extérieur étant étagée ou échelonnée à la manière d'une lentille à échelons de Fresnel. Au tronçon de réflecteur parabolique logeant la source de lumière, se raccorde d'un côté, seulement un tronçon de réflecteur constitué de plusieurs tronçons
paraboliques disposés de manière étagée ou échelonnée.
Ce tronçon de réflecteur sert à réfléchir la lumière rayonnée émise par la source de lumière, dans une zone qui se situe latéralement, et uniquement à l'extérieur de la direction de rayonnement principale du feu. Par ailleurs, un autre désavantage d'un tel feu réside dans le fait que la brillance ou luminance de la lumière sortant ou émise, diminue de plus en plus avec l'éloignement croissant des surfaces de réflexion de la source lumineuse, en raison de la diminution continuelle de l'angle solide dans lequel la lumière parvient sur
les surfaces de réflexion échelonnées.
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Le but de l'invention consiste à développer un feu du type de celui mentionné en introduction, de façon telle, que pour une faible profondeur d'encombrement du feu, il soit possible d'augmenter la brillance ou luminance de la lumière sortant des zones extérieures de
la glace d'éclairement.
Conformément à l'invention, ce but est atteint grâce au fait que de part et d'autre du tronçon de réflecteur logeant la source de lumière, se raccordent des zones échelonnées à la manière d'une lentille à échelons de Fresnel, qui pour leur part se poursuivent par d'autres tronçons de réflecteur basculés vers l'intérieur. Les tronçons de réflecteur qui se raccordent de part et d'autre aux tronçons de réflecteur échelonnés à la manière d'une lentille à échelons de Fresnel, sont basculés vers l'intérieur de façon à augmenter la luminance des zones extérieures du feu, l'avantage qui en résulte résidant dans le fait que l'oeil humain perçoit le feu, à l'état allumé, comme un champ lumineux de taille importante éclairé pratiquement de manière homogène. Les tronçons de réflecteur basculés vers l'intérieur sont avantageusement échelonnés au moins partiellement à la manière d'une lentille à échelons de Fresnel, en vue de réfléchir les rayons lumineux incidents conformément à la direction de rayonnement souhaitée. Le tronçon de réflecteur logeant la source de lumière capte une partie de la lumière émise par la source de lumière, dans un angle solide supérieur à 180 et réfléchit ainsi la plus grande partie de la lumière avec une luminance relativement importante comparée à la puissance du moyen d'éclairement. En vue d'évaser dans la direction verticale, le faisceau lumineux rayonné par le tronçon de réflecteur logeant la source de lumière, le tronçon de réflecteur logeant la source de lumière est avantageusement divisé en bandes s'étendant horizontalement et présentant une courbure concave ou
convexe en section transversale.
La zone de la glace d'éclairement située devant le tronçon de réflecteur logeant la source de lumière, est réalisée avec des lentilles cylindriques convergentes s'étendant verticalement, qui dispersent sensiblement horizontalement les rayons lumineux
incidents leur parvenant.
La fonction consistant à orienter les rayons lumineux, est assurée dans les autres zones du réflecteur, par l'échelonnement à la manière d'une lentille à échelons de Fresnel, ce qui offre l'avantage de pouvoir réaliser la glace d'éclairement sans moyens
optiques devant les autres tronçons de réflecteur.
Pour améliorer la fidélité du détecteur de phase/fréquence 340, les signaux de haute fréquence sont divisés en fréquence par des nombres prédéterminés, et les phases et les fréquences des signaux résultants (basse fréquence) sont comparées entre elles, comme décrit ci- dessus, parce qu'il est plus facile de comparer les phases et les fréquences de signaux à basse fréquence que de comparer celles de signaux à haute fréquence. En résultat
de la comparaison du signal de référence VREF au signal de sortie VDIV du diviseur 330 dans le détecteur de phase/fréquence 340, lorsque la fréquence du signal de référence VREF est supérieure à celle du signal de sortie VDIV du diviseur 330, la fréquence d'oscillation VFM délivrée en sortie de l'oscillateur commandé,en tension 310 est inférieure à 4,5 MHz. Par conséquent, le filtre passe- bas 350 génère le signal de détermination VSET de telle sorte que la fréquence d'oscillation de l'oscillateur commandé en tension 310 puisse être augmentée.
Au contraire, lorsque la fréquence du signal de référence VREF est inférieure à celle du signal de sortie VDIV du diviseur 330, la fréquence d'oscillation VFM délivrée en sortie de l'oscillateur commandé en tension 310 est supérieure à 4,5 MHz. Par conséquent, le filtre passe- bas 350 génère le signal de détermination VSET de telle sorte que la fréquence d'oscillation de l'oscillateur commandé en tension 310 puisse être diminuée.
Par conséquent, l'oscillateur commandé en tension 310, le diviseur 1/N 330, le détecteur de phase/fréquence 340 et le filtre passe-bas 350 forment une boucle à phase asservie (PLL), et la fréquence d'oscillation de l'oscillateur commandé en tension 310 est constamment maintenue dans cette boucle à phase asservie. Si le. modulateur de fréquence 300 est établi de façon à oscill..er à une autre fréquence d'oscillation, la valeur de N du diviseur 1/N 330 sera établie à une autre valeur correspondant à la fréquence d'oscillation changée.
La description qui suit concerne une procédure de modulation en fréquence du signal audio AUDIO en utilisant la fréquence d'oscillation décrite ci-dessus comme fréquence porteuse. Le signal audio AUDIO est amplifié par l'amplificateur de signal audio 360. L'amplificateur de signal audio 360 amplifie le signal audio AUDIO et génère une paire de signaux de sortie VAUD _P et VAUD N, qui ont des niveaux de tension respectifs changeant dans des
directions opposées. Les niveaux de tension de la paire de signaux de sortie VAUD -P et VAUD -N sont ajustés par le circuit de compensation d'indice de modulation 320, puis appliqués à l'oscillateur commandé en tension 310. Les signaux ajustés VAUD -P et VAUD -N altèrent la fréquence d'oscillation de l'oscillateur commandé en tension 310, de façon à générer par conséquent une sortie modulée en fréquence VFM.
Ici, les signaux de sortie VAUD P et VAUD -N de l'amplificateur de signal audio 360 ne sont pas directement appliqués à l'oscillateur commandé en tension 310, mais sont ajustés en ce qui concerne le niveau de tension à l'aide du circuit de compensation d'indice de modulation 320 avant d'être appliqués à l'oscillateur commandé en tension 310, parce que la variation de la fréquence d'un signal de sortie est différente en fonction du mode de radiodiffusion. Par exemple, alors que la fréquence d'un signal de sortie a une variation de 25 kHz par rapport à une fréquence porteuse audio dans un mode National Télévision Systems Committee (NTSC), la fréquence d'un signal de sortie a une variation de 50 kHz par rapport à une fréquence porteuse audio dans un mode de ligne à altération de phase (PAL). Par conséquent, les niveaux de tension de la paire de signaux audio amplifiés VAUD P et VAUD N devraient être compensés de telle sorte qu'un signal de sortie puisse avoir une variation de fréquence correcte vis-à-vis d'un mode de radiodiffusion en cours. Une autre raison pour que les niveaux de tension des signaux de sortie VAUD -P et VAUD N de l'amplificateur de signal audio 360 soient ajustés à l'aide du circuit de compensation d'indice de modulation 320 sera décrite ci-après en se référant à la figure 5.
La configuration de l'oscillateur commandé en tension 310 et la façon dont la fréquence d'oscillation est changée par le signal de détermination VSET vont être décrites ci- après. Toutefois, aux fins de brièveté et pour ne pas
obscurcir la présente invention, de plus amples descriptions du détecteur de phase/fréquence 340, du filtre passe-bas 350 et du diviseur 1/N 330 ont été omises. Dans une forme de réalisation préférée de la présente invention, une pompe de charge (non représentée) peut être présente entre le détecteur de phase/fréquence 340. et.-le filtre passe-bas 350.
La figure 4 est un schéma de circuit de l'amplificateur de signal audio 360 et du circuit de compensation d'indice de modulation 320 inclus dans le modulateur de fréquence 300 de la figure 3, selon une forme de réalisation illustrative de la présente invention. L'amplificateur de signal audio 360 comprend des premier à quatrième transistors Q1, Q2, Q3 et Q4, des première et deuxième résistances Ri et R2 et un récepteur de courant IEEO. Une tension de polarisation prédéterminée VBIASO et un signal audio AUDIO sont appliqués aux bases des premier et deuxième transistors Q1 et Q2, respectivement, et commandent la conductance des premier et deuxième transistors Q1 et Q2, respectivement. Ensuite, les courants circulant dans les première et deuxième résistances R1 et R2, respectivement, sont consommés par le récepteur de courant IEEO.
Comme le récepteur de courant IEEO consomme un courant constant, lorsque le courant circulant dans la première résistance Ri augmente (autrement dit, lorsque la conductance du premier transistor Q1 augmente), le courant circulant dans la deuxième résistance R2 diminue. Par ailleurs, lorsque le courant circulant dans la première résistance R1 diminue (autrement dit, lorsque la conductance du premier transistor Q1 diminue), le courant circulant dans la deuxième résistance R2 augmente. En d'autres termes, les courants circulant dans les première et deuxième résistances Ri et R2 changent d'une façon complémentaire.
Les courants circulant dans les première et deuxième
résistances Rl et R2, respectivement, sont convertis en tension par les troisième et quatrième transistors Q3 et Q4, respectivement, et générés sous la forme d'une paire de signaux audio VAUD-P et VAUD N. Ici, le gain entre la paire des signaux audio de sortie VAUD -P et VAUD -N vis-à-vis du signal audio d'entrée AUDIO est exprimé par où les valeurs de rel à re4 sont les réciproques respectifs de valeurs obtenues en divisant chacune des tensions de collecteur des premier à quatrième transistors respectifs Q1 à Q4 par une tension thermique Vt. Comme on le voit à partir de la formule ci-dessus, l'amplificateur de signal audio 360 réduit le signal audio AUDIO plutôt qu'il ne l'amplifie. Par conséquent, on peut voir que la fonction de l'amplificateur de signal audio 360 n'est pas d'amplifier le signal audio AUDIO, mais d'établir le signal audio AUDIO à un niveau de tension approprié.
La différence entre les signaux audio VAUD P et VAUD N peut être exprimée par la relation suivante où IQ3 désigne le courant circulant dans le collecteur et l'émetteur du troisième transistor Q3, et- IQ4 désigne le courant circulant dans le collecteur et" l'émetteur du quatrième transistor Q4.
Le circuit de compensation d'indice de modulation 320 de la figure 4 comprend des premier à quatrième circuits d'ajustage de niveau de tension 410, 420, 430 et 440. Les premier à quatrième circuits d'ajustage de niveau de tension 410, 420, 430 et 440 comprennent des paires de transistors d'ajustage de niveau QS11/QS12, QS21/QS22, QS31/QS32 et QS41/QS42, respectivement, et des commutateurs SW1, SW2, SW3 et SW4, respectivement. Chaque transistor d'ajustage de niveau comporte un collecteur et un émetteur connectés entre les noeuds de sortie de l'amplificateur de
signal audio 360 et la source de courant d'ajustage correspondante IEE1, IEE2, IEE3 ou IEE4, et a une conductance qui varie en fonction de la tension de polarisation correspondante VBIASl, VBIAS2, VBIAS3 ou VBIAS4. Chacun des commutateurs SW1, SW2, SW3 et SW4 bloque le courant circulant à travers la paire correspondante de transistors d'ajustage de niveau QS11/QS12, QS21/QS22, QS31/QS32 ou QS41/QS42, et la source de courant d'ajustage correspondante IEE1, IEE2, IEE3 ou IEE4 en réponse aux signaux de sélection respectifs Y1, Y2, Y3 et Y4.
IR (CHC13) Absorption complexe région OH/NH ; C=0 1711,1691 cm-1 ; C=O + C=N 1663 cm-1 Système conjugué + Hétérocycle + Aromatique 1602,1512, 1498 cm-1 O-[4-oxo-4-[(1,4,5,6-tétrahydro-2-pyrimidinyl)amino]butyl]-N- [1-(phénylméthyl)-1H-tétrazol-5-yl]-I,-tyrosine (5-3) On ajoute 2 ml d'acide trifluoroacétique à 135 mg d'ester 5-2 dans 5 ml de dichlorométhane, agite 3 heures à température ambiante puis ajoute 10 ml de toluène. On évapore ensuite sous pression réduite, reprend avec du dichlorométhane et cristallise par addition d'un mélange de Et20/pentane. On obtient 92 mg de 5-3.
Rf = 0,40 (CH2C12/MeOH/AcOH/eau 90/10/1/1) PF = 195 C IR (Nujol) Absorption OH/NH, CO complexe 1717 cm-1 ; C=O + C=N 1696,1675 cm-1 ; Système conjugué + aromatique + Amide II : 1595,1555,
1515,1496 cm-1.
RMN (DMSO) 2, 56 (t) CH2-CO ; 1,99(m) CH2 ; 3,95 (t) CH2-O-Ph ; 3,35 (masqué) NH-CH2 - 1,85 (m) ; 2,92 (dd) 3,12 (dd) Ph-CH2 ; 4,29 CH-NH ; 7,53 (d) CH-NH ; 5,44 (AB) NCH2-Ph ; 6,77 7,17 -Ph-0 ; 7,17 2H 7,30 3H H aromatique ; 8,87-11,4-12,9 H mobiles.
SM 507+ = [M+H]+ EXEMPLE 6 : N-(2-benzoxazolyl)-O-[4-oxo-4-[(1,4,5,6- tétrahydro-2-pyrimidinyl)amino]butyl]-L-tyrosine N-(2-benzoxazolyl)-O-(4-éthoxy-4-oxobutyl)-L-tyrosinate de (1,1-diméthyl éthyle) (6-1).
On porte à 140 C pendant 4 heures, le mélange constitué d'aminoester 5-3 (1,05 g, 3 mmole), de 2-méthylthiobenzo xazole (660 mg, 4 mmoles) et de HgCl2 (50 mg). Le mélange obtenu après refroidissement est purifié par chromatographie
en éluant avec le mélange heptane/AcOEt 50/50. On obtient 370 mg de produit 6-1 attendu.
IR (CHC13) NH 3413 cm-1 ; C=O 1729 cm-1 ; Hétérocycle + Aromatique 1642, 1612,1582, 1512 cm-1 N-(2-benzoxazolyl)-0-[4-oxo-4-[(1,4,5,6-tétrahydro-2- pyrimidinyl)amino]butyl]- L-tyrosinate de (1,1-diméthyl éthyle) (6-2) On mélange l'ester 6-1 (370 mg) avec la 2-amino-1,4,5,6tétrahydropyrimidine (200 mg) dans 5 ml de CH2Cl2et agite à température ambiante pendant 6 heures. On évapore ensuite sous pression réduite et purifie l'extrait sec obtenu par chromatographie en éluant avec le mélange CH2C12/MeOH/eau/ AcOH 90/10/1/1. On obtient 200 mg de produit 6-2 attendu.
N-(2-benzoxazolyl)-O-[4-oxo-4-[(1,4,5,6-tétrahydro-2pyrimidinyl)amino]butyl]-L-tyrosine (6-3) On ajoute 3 ml d'acide trifluoroacétique à 200 mg d'ester 6-2 dans 10 ml de dichlorométhane, agite 2 heures à température ambiante puis ajoute 10 ml de toluène. On évapore ensuite sous pression réduite, reprend avec du dichlorométhane et cristallise par addition d'un mélange de Et2O/pentane. On obtient 175 mg de 6-3.
Rf = 0,40 (CH2Cl2/MeOH/AcOH/eau 90/10/1/1) PF = 115 C (décomp. ) IR (Nujol) Absorption OH/NH ; C=O 1695 ; C=O + C=N, 1671 cm-1 ; hétérocycle + aromatique : 1647,1612, 1583,1569, 1512 cm-1.
RMN (DMSO) 1,84 (m) CH2 ; 1,96 CH2 ; 2,52 (masqué) CH2-CO ; 2,91 (dd) 3,14 (dd) Ph-CH2 ; 3,30 (m) NH-CH2 ; 3,94 (t) CH2-O-Ph ; 4,36 (dt) CH-NH ; 6,82 7,22 -Ph-0 ; 6,98 (dt) 1H 7,10 (dt) 1H 7,22 1H 7,33 (dl) 1H H aromatique ; 8,33 (d) CH-NH ; 8,88 (s) 11,45-12,80 H mobiles.
SM 466+ = [M+H] +
EXEMPLE 7 : N-(2-benzothiazolyl)-O-[4-oxo-4-[(1,4,5,6- tétrahydro-2-pyrimidinyl)amino]butyl] -L-tyrosine N-(2-benzothiazolyl)-L-tyrosinate de (1,1-diméthyl éthyle) (7-1) On porte au reflux pendant 2 heures le mélange constitué de L-tyrosinate de (1,1-diméthyl éthyle) 4-1 (120 mg, 0,5 mmole) et de fluorobenzothiazole (75 mg ; mmole) dans 3 ml de pyridine. On évapore ensuite sous pression réduite
jusqu'à obtention d'un extrait sec que l'on purifie par chromatographie en éluant avec le mélange heptane/acétate d'éthyle (100/0 ---> 0/100). On obtient 115 mg de produit attendu.
IR (CHC13) -OH 3600 cm-1 ; -NH 3414 cm-' ; C=O 1728 cm-' ; Système conjugué + aromatique + hétérocycle : 1614,1599, 1544 et 1515 cm-1.
N-(2-benzothiazolyl)-O-(4-éthoxy-4-oxobutyl)-L-tyrosinate de (1,1-diméthyl éthyle) (7-2) On ajoute au phénol 7-1 (90 mg, 0,24 mmole) dans 3 ml de DMF, 30 mg de tBuOK puis 44 l de 4-bromobutanoate d'éthyle (0,3 mmole) et agite 5 heures à température ambiante. On évapore ensuite le solvant, reprend l'extrait sec avec le mélange eau/AcOEt/NH4Cl, décante, sèche la phase organique, évapore sous pression réduite et purifie par chromatographie en éluant avec le mélange heptane/AcOEt (100/0 ---> 50/50).
*En effet, si un objet permanent partagé est réalisé selon un mode juste à temps , cela signifie que le client veut lire ou manipuler cet objet. Le verrou R ou W/R lui est alors donné directement. On a alors le diagramme d'état-transition de la figure 215 : En revanche, si un objet permanent partagé est réalisé par anticipation, le client n'a pas encore émis la volonté de manipuler l'objet. Il n'obtiendra le verrou que s'il accède véritablement à l'objet. Ceci se manifeste dans le diagramme d'état-transition de la figure 216.
Considérons par exemple, en référence aux figures 222 et 223, deux clients Cl et C2. Le client CIpossède les objets permanents partagés 01et 02, tandis que le client C2 possède les objets permanents partagés 01, 02 et 03. Les clients possèdent des verrous comme suit : le client CIpossède le verrou W/R sur 01. le client C2 possède le verrou W/R sur 02 et 03.
On donne tout d'abord une description de la relation entre la réflexion du faisceau lumineux d'une substance et le principe élémentaire de la perception humaine des couleurs, et de la relation entre le sens de la vue chez l'homme et la présente invention.
Lorsque de la lumière blanche constituée des trois couleurs primaires (Rouge : R, Vert : V et Bleu : B) est rayonnée sur un objet, l'objet (substance) peut réfléchir une plus grande quantité de lumière ayant une longueur d'onde spécifique d'un faisceau lumineux visible, et absorber une plus grande quantité de lumière ayant une longueur d'onde spécifique de celui-ci.
Autrement dit, la quantité relative concernant la partie de la lumière visible qui peut être réfléchie, ou la partie de celle-ci qui est absorbée peut varier en fonction des substances et les être humains reconnaissent les couleurs (faisceaux lumineux visibles) réfléchies par une substance, et peuvent identifier les couleurs.
Et, hormis le fait que, dans l'invention, les couleurs soit identifiées après numérisation de la lumière réfléchie mesurée, l'identification des couleurs par les être humains est différente du procédé d'identification des couleurs de l'invention.
Autrement dit, les êtres humains identifient les couleurs à partir du sens de la vue (sens de la vue total pour les trois couleurs primaires) découlant de la lumière réfléchie par la substance et de la sensibilité des yeux.
De plus, le sens de la vue pour chacune des trois couleurs primaires et le sens de la vue total des trois couleurs primaires peuvent être calculés sous la forme d'une valeur intégrale, d'après le coefficient de réflexion
pour chaque longueur d'onde et de la partie où les sensibilités des yeux se chevauchent.
Par contraste, dans l'invention, après mesure de la lumière réfléchie des trois couleurs primaires (RVB) et conversion des données RVB mesurées en données TLS calculées, les données TLS sont appliquées aux données tabulées en conformité avec les normes JIS, de façon à obtenir trois attributs (teinte, saturation et luminosité) de perception des couleurs, qui sont normés dans les normes JIS décrites ultérieurement, à extraire des données vocales du nom de couleur (nom de couleur élémentaire, luminosité, saturation et teinte) et à fournir vocalement en sortie la couleur.
De plus, les normes JIS existent comme moyen d'exprimer le sens de la vue (identification des couleurs) de l'être humain.
L'expression des noms de couleurs transmis à une personne malvoyante grâce à la mesure d'une substance (objet), autrement dit les trois attributs (teinte, luminosité et saturation) de la perception des couleurs, est établie d'après l'expression normée en conformité avec les " Noms de couleurs de substances " des normes JIS (Z 8102).
Autrement dit, comme cela est illustré dans les noms des couleurs chromatiques et achromatiques élémentaires au tableau 1 (en fin de description) et au tableau 2 (en fin de description), les noms de couleurs élémentaires d'une substance sont exprimés en fonction de treize types constitués de couleurs chromatiques et de couleurs achromatiques, et toutes les couleurs sont, en même temps, exprimées par une combinaison des couleurs chromatiques et achromatiques élémentaires et de deux types
de modificateurs indiqués dans les Tables de modificateurs 3 et 4 (en fin de description).