INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une autre caractéristique de l'invention, le convertisseur temps/numérique comporte en outre N codeurs à priorité, dont chacun est couplé à l'un associé des registres à M bits pour recevoir les M bits de ce registre et appliquer à ces bits une opération à priorité représentée par un signal à L bits.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le convertisseur temps/numérique comporte en outre un détecteur de flancs pour recevoir et détecter des transitions dans un signal (dit EDGE).
Selon une autre caractéristique de l'invention, le convertisseur temps/numérique comporte en outre un codeur à retard et, en réponse à la production d'un signal (dit TIME STAMP) correspondant à l'instant d'arrivée du
multimode noyée dans la silice, émerge à l'extérieur du disque, dans cet exemple d'une part sur sa périphérie et d'autre part à l'intérieur du trou 211. La courbure de la fibre à la sortie à l'intérieur du trou 211 est très exagérée sur la figure. Dans la pratique, cette courbure est limitée pour éviter de casser la fibre, qui présente de manière connue un rayon de courbure minimal.
On pourra, dans d'autres modes de réalisation, disposer le guide d'onde selon plusieurs couches spiralées superposées, la spirale repartant à la fin de la première couche, du centre vers l'extérieur, puis éventuellement de l'extérieur vers le centre à la fin de la deuxième couche, etc. Une telle disposition permet d'une part d'augmenter la surface de pompage, et d'autre part, lorsque le nombre de couches est pair, de faire entrer et sortir la fibre optique par l'extérieur, ce qui évite les problèmes de cassures cités plus haut.
Dans ce dernier cas, on pourra éventuellement se passer du trou 211, pour avoir un disque plein et non pas une couronne.
Cette fibre est dopée de manière convenable pour obtenir l'émission laser désirée. Le dopant sera par exemple un ion terre-rare tel que Yb3+ qui permet une émission entre 1030 et 1100 nm à partir d'un pompage optique dans la région spectrale comprise entre 910 et 980 nm, obtenu par exemple à l'aide d'une barrette de diodes laser telle que 205. Bien entendu tout autre dopant ou combinaison de dopants pour lequel on peut trouver des diodes de pompage compatibles est utilisable.
Pour pomper la fibre, on utilise un ensemble de barrettes 205 de diodes laser 206 qui sont placées au niveau de la périphérie du disque 201. On a représenté sur la figure 2 seulement trois barrettes, mais, même si l'on a la possibilité de n'en utiliser qu'une seule, on a intérêt à en mettre le maximum compatible avec la circonférence du disque. On peut également placer de telles barrettes à l'intérieur de l'évidement 211, mais compte tenu du faible espace disponible à ce niveau, on aura intérêt à rendre réfléchissant, par un dépôt métallique ou diélectrique par exemple, la périphérie de cet évidemment intérieur. De cette manière on fera effectuer à la lumière un double
passage à l'intérieur du disque en silice pour obtenir un maximum de pompage de la fibre.
Dans la variante de réalisation citée ci-dessus, où le centre du disque n'est pas évidé, la lumière de pompage se propage jusqu'à la partie de la périphérie du disque 101 placée en face de l'endroit de l'injection, ce qui double sensiblement la surface de pompage./1 est alors possible dans cette variante de ne mettre des barrettes de pompage que sur une moitié de la périphérie et de rendre réfléchissante l'autre moitié, de manière là aussi à faire effectuer un double passage à la lumière de pompage. Cette disposition permet d'obtenir une plus grande liberté sur le dimensionnement de l'ensemble du dispositif, pour optimiser l'ensemble des paramètres, tels que le nombre de sources, leur puissance unitaire, le diamètre du disque, la longueur du guide d'onde,...
Le couplage des diodes 206 et des barrettes 205 peut s'effectuer de différentes manières.
Une première méthode consiste, comme représenté sur la figure 4, à placer les barrettes de telle manière que les diodes soient directement au niveau et à proximité de la périphérie extérieure du disque 201.
En rapprochant suffisamment les diodes du disque, la totalité du faisceau peut être, dans le meilleur des cas, interceptée par la périphérie du disque et pénétrer dans celui-ci. Un traitement antireflet 207 appliqué sur cette périphérie permet alors de maximiser le couplage entre les diodes et le disque.
Comme représenté sur la figure 5, schématiquement et de manière non réaliste, dans le plan des barrettes 205 et du disque 201 le faisceau de la diode diverge naturellement. En tenant compte de la distance parcourue par les rayons, on peut arriver à une évasion de ces rayons en dehors des faces extérieures du disque 101. Pour que le rayonnement lumineux de pompage soit totalement intercepté par le disque sans nécessiter aucune optique d'adaptation, il est alors généralement nécessaire d'adopter divers moyens.
On peut ainsi par exemple usiner la circonférence du disque 101 pour former des facettes planes sur lesquelles viendront s'adapter les barrettes 205, ou encore disposer des miroirs polygonaux dépassant du disque et venant réfléchir les rayons qui s'échappent de celui-ci.
L'énergie lumineuse ainsi introduite dans le disque se propage alors à l'intérieur de celui-ci vers l'évidement central 211 par réflexion sur les faces latérales du disque. Cette réflexion est obtenue soit par réflexion totale interne, dite RTI, soit à l'aide d'un revêtement réfléchissant 210, du type diélectrique ou métallique par exemple.
Lorsque le faisceau sur son trajet intercepte la fibre 202, une partie au moins de l'énergie propagée sur le trajet est absorbée par cette fibre, ce qui pompe le milieu laser.
Un traitement réfléchissant 208 appliqué sur la surface radiale du trou 211, lorsque celui-ci existe, permet de renvoyer le flux lumineux subsistant à ce niveau vers l'extérieur du disque et d'augmenter ainsi l'absorption de ce faisceau lumineux par la fibre.
L'intérêt de cette configuration réside dans ce qu'elle ne nécessite aucune adaptation entre les diodes et le disque et en ce que l'absorption est très rapide, puisque le faisceau qui se propage en zigzag a de multiples occasions d'intercepter la fibre.
Sur la figure 3 on a représenté en vue de dessus une toupie aimantée 3 à deux pôles et les induits statoriques 6,6',7,7' du moteur d'entraînement. Si l'on alimente les induits 6,6',7,7' par un courant continu, on crée un champ magnétique qui a pour effet d'exercer sur la toupie un couple de rappel tendant à s'opposer au dépointage. En effet, la toupie évolue pour se placer dans une configuration où la réluctance du circuit est minimale, c'est à dire lorsque l'aimant de la toupie est aligné avec les lignes de champ maximales crées par les induits statoriques 6,6',7,7', et qui se situent dans un plan perpendiculaire à l'axe (zz'): le dépointage de la toupie est alors quasi-nul.
L'alignement de l'aimant sur les lignes de champ s'accompagne d'un mouvement de rotation autour de l'axe (zz') et dont il convient de réduire l'amplitude afin d'en limiter la durée; il faut donc appliquer les courants statoriques de façon à ce que les lignes de champ aient une orientation proche de l'orientation de l'aimant de la toupie. On a représenté sur la figure 3 par un trait pointillé l'orientation, supposée quelconque, de l'aimant de la toupie avant l'application des courants statoriques. On voit que la rotation de l'aimant sera minimale si l'on alimente les induits statoriques 6' et 7' avec une polarité telle que les induits se comportent comme des aimants ayant le pôle Sud tourné vers la toupie et les induits 6 et 7 comme des aimants ayant le pôle Nord tourné vers la toupie. Un schéma électronique visant à minimiser la durée de l'alignement est représenté sur la figure 4.
Des signaux ayant une polarité représentative de l'orientation de l'aimant de la toupie sur les axes (xx') et (yy') sont délivrés respectivement par des capteurs 18 et 19.
Le signal issu du capteur 18 a une polarité qui dépend de l'orientation de l'axe Nord-Sud de l'aimant de la toupie par rapport à l'axe orienté (xx'). Ce signal est appliqué à l'entrée d'un comparateur 20 qui délivre un signal capable d'attaquer l'étage d'entrée d'un amplificateur de puissance 24 de commande des induits 6,6' du moteur d'entraînement 4. De façon semblable, la polarité du signal issu du capteur 19 détermine la polarité du courant appliqué aux induits 7 et 7'. Un temporisateur 23 associé à un interrupteur électronique 22 contrôle la durée pendant laquelle le courant issu des comparateurs 20 et 21 est appliqué à l'entrée de l'étage amplificateur 24. Le temporisateur 23 peut délivrer le signal de commande de l'interrupteur 22 pendant une durée prédéterminée ou asservie à un seuil de dépointage minimal de la toupie. On peut également concevoir, sans sortir du cadre de l'invention, un asservissement de zéro à partir non seulement de la polarité du signal issu des capteurs d'orientation, mais de leur amplitude. Dans ce cas, le délai pour amener la toupie en position canonique se trouve encore réduit.
La presente invention concerne un procédé et un dispositif de compression de données numériques et de codage des données compressées pour les protéger contre les erreurs de transmission.
La compression du signal permet de transmettre, respectivement mémoriser, les données numériques en réduisant le temps de transmission, ou le débit de transmission, respectivement en réduisant la place mémoire utilisee.
D'autre part, la protection des données numériques contre erreurs de transmission permet d'obtenir des données qui ne sont pas altérees après leur transmission. Des techniques connues de protection de donnees numériques contre les erreurs de transmission sont par exemple le turbo- codage (décrit dans l'article de BERROU, GLAVIEUX et THITIMAJSHIMA Near-Shannon limit error-correcting coding and decoding : turbo-codes , 93, Genève) ou codage convolutif (décrit dans le livre de Shu Lin et Daniel Costello, Jr., Error Control Coding: Fundamentals and Applications Prentice-Hall series in computer applications in Electrical Engineering, Franklin F. Kuo, Editor, 1983).
Dans ce contexte, l'invention concerne plus particulièrement le contrôle de débit des données traitées, c'est-à-dire la capacité à atteindre une taille prédéterminée de fichier compressé, cette taille étant adaptée au codage ultérieur de protection contre les erreurs de transmission.
Pour compresser une image fixe, un procédé de compression de données classique est par exemple le procédé couramment appelé JPEG (d'après l'anglais Joint Photographic Expert Group). Ce procédé ne permet pas d'effectuer un contrôle de débit. En effet, l'utilisateur peut seulement choisir un facteur de qualité qui indique approximativement le taux de compression, puisque plus le facteur de qualité sera élevé, plus le taux de compression sera faible. Cependant, il n'est pas possible de choisir la taille du fichier compressé, sauf en effectuant une série d'essais avec des facteurs de qualité différents, pour obtenir taille désirée.
Avec d'autres techniques de compression, il est en revanche possible de spécifier avant la compression la taille souhaitée du fichier compressé, bit près. Ce fichier sera alors obtenu plus rapidement qu'avec une méthode itérative telle que précédemment décrite.
exemple, le procédé JPEG2000, toujours pour les images fixes, permet générer un fichier compressé dont la taille a été spécifiée au préalable. La présente invention vise à combiner une compression données numériques comportant une possibilité de spécifier la taille fichier compressé, avec un codage des données compressées pour protéger contre les erreurs de transmission, en adaptant le fichier compressé aux contraintes liées au codage de protection contre les erreurs de transmission.
A cette fin, l'invention propose un procédé d'ajustement moins un paramètre de compression de données représentatives de grandeurs physiques, données compressées étant ensuite codées selon mode de codage pour protéger contre les erreurs de transmission, caractérisé en ce qu'il comporte, à partir d'une taille souhaitée de données compressées, les étapes de - détermination d'au moins une caractéristique du mode codage, - détermination d'une taille effective des données compressées en fonction de la taille souhaitée et de ladite au moins une caractéristique, - ajustement d'au moins un paramètre de compression fonction de la taille effective.
Corrélativement, l'invention concerne un dispositif d'ajustement d'au moins un paramètre de compression de données représentatives grandeurs physiques, les données compressées étant ensuite codées selon mode de codage pour les protéger contre les erreurs de transmission, caractérisé en ce qu'il comporte - des moyens de détermination d'au moins une caractéristique du mode codage, - des moyens de détermination d'une taille effective des données compressées en fonction d'une taille souhaitée de données compressées et de ladite moins une caractéristique, - des moyens d'ajustement d'au moins un paramètre de compression en fonction de la taille effective.
L'invention propose aussi un procédé de compression de données représentatives de grandeurs physiques, et de codage des données compressées pour les protéger contre les erreurs de transmission caractérisé en ce qu'il comporte, à partir d'une taille souhaitée de données compressées, les étapes de - détermination d'au moins une caractéristique du mode codage, - détermination d'une taille effective des données compressées en fonction de la taille souhaitée et de ladite au moins une caractéristique, - ajustement d'au moins un paramètre de compression fonction de la taille effective, - compression des données, - codage des données compressées.
Corrélativement, l'invention propose un dispositif de compression de donnees représentatives de grandeurs physiques, et de codage des données compressées pour les protéger contre les erreurs de transmission, caractérisé en qu'il comporte - des moyens de détermination d'au moins une caractéristique du mode codage, - des moyens de détermination d'une taille effective des données compressées en fonction d'une taille souhaitée de données compressées et de ladite moins une caractéristique, - des moyens d'ajustement d'au moins un paramètre de compression en fonction de la taille effective, - moyens de compression des données, - moyens de codage des données compressées.
Grace à l'invention, la taille du fichier compressé est adaptée aux contraintes codage de protection contre les erreurs de transmission, ainsi quantité données utiles compressées puis protégées contre les erreurs transmission est maximisée.
(ix) Laver de nouveau les cellules avec du HBSS (contenant 2 % de SVF et 2 mM d'EDTA), centrifuger à 400 x g pendant 10 minutes et remettre en suspension à une concentration finale de 500 l pour 108 cellules totales avec le même tampon.
(x) Assembler la colonne MS+/RS+ dans le champ magnétique du séparateur MACS. Si la numération de cellules mononucléées est élevée, utiliser deux colonnes MS+/RS+.
(xi) Laver la colonne avec 3 ml de HBSS (contenant 2 % de SVF et 2 mM d'EDTA).
(xii) Passer les cellules à travers la colonne et ensuite laver avec 4x500 pl de HBSS (contenant 2 % de SVF et 2 mM d'EDTA).
(xiii) Eluer et recueillir les cellules dans un tube conique, puis rassembler en un culot et remettre en
suspension dans du IMDM et placer dans une poche à sang comme dans le paragraphe A(vi).
(D) Lymphocytes B purifiés au moyen de FACSVantage : (i) Obtenir des cellules mononucléées à partir d'échantillons de sang périphérique provenant de patients B-CLL, de la manière décrite dans le paragraphe A cidessus.
(ii) Colorer ces cellules avec une association d'anticorps monoclonaux conjugués CD19-PE et CD20-FITC pour identifier les lymphocytes B.
(iii) Sur la base de la fluorescence de CD19/CD20, trier approximativement 107 cellules en utilisant un FACS Vantage Beckton Dickenson et un laser à argon émettant à 488 nm.
(iv) Laver les cellules purifiées avec une solution de sels équilibrée de Hank contenant 50 % de SVF, puis laisser le rétablissement s'effectuer pendant une nuit à 37 C dans un incubateur humidifié à 5 % de CO2.
(v) Rassembler en un culot, remettre en suspension les cellules et introduire dans une poche à sang, de la manière décrite dans le paragraphe A(vi) ci-dessus, puis traiter avec CR3/43 de la manière décrite dans le paragraphe B cidessus.
TRANSFORMATION DE CELLULES SOUCHES EN CELLULES DU SANG ENTIER Le traitement de cellules avec l'anticorps monoclonal CD3/43 pur (Dako) dans du sang entier peut être effectué dans un dispositif conforme à la présente invention : (i) Choisir des patients ayant des numérations de WBC de 30 à 200x109/1 (comprenant 73 à 95% de lymphocytes B).
(ii) Recueillir le sang par ponction veineuse dans des tubes contenant de l'héparine sans citrate, EDTA ni
conservateur, et placer le sang dans une poche à sang. De préférence, le sang recueilli est utilisé immédiatement, de manière convenable, approximativement dans les 6 heures suivant le prélèvement. Cependant, du sang stocké/congelé sous atmosphère d'azote peut également être utilisé après décongélation.
(iii) Placer la poche à sang de l'étape (ii) comprenant le sang entier dans le dispositif conforme à la présente invention.
(iv) La numération différentielle automatisée des globules blancs était effectuée en utilisant un compteur Coulter. Les patients ayant des numérations de globules blancs de 30 à 200x106 par ml (dont 60 à 95 % consistent en lymphocytes B) sont choisis de préférence.
Ceci permet de faire varier le couplage des diodes dans le plan horizontal en intervenant au niveau de la lentille de collimation 209, sur la longueur de la structure guidée, et sur la courbure du guide d'onde, ce qui permet de contrôler les pertes optiques.
En prenant par exemple une valeur de 1 cm pour rl, r2 est égal à 3,2 cm, ce qui correspond à un diamètre total pour le disque de 6,4 cm. Un tel diamètre permet de disposer autour de la périphérie du disque largement plus d'une dizaine de barrettes de diodes, qui émettent chacune environ 50 watts. Ces barrettes ayant environ 1 cm de large, la limite se situe aux alentours de 20 barrettes.
Dans ces conditions, la longueur L du guide d'onde est sensiblement égale à 29 m. Cette longueur est tout à fait comparable à celle des fibres à double gaine utilisées dans les lasers connus. Elle n'est donc en rien préjudiciable par rapport à ceux-ci.
En outre si la lumière de pompage effectue des réflexions multiples à l'intérieur du disque, cela revient à augmenter la longueur parcourue par cette lumière sans changer les dimensions de la spirale, ce qui augmente l'efficacité du pompage pour une même longueur, et donc une même atténuation, de la spirale.
L'entrée et la sortie du guide d'onde spiralé s'effectuera de manière préférentielle à l'aide d'une fibre optique. Si le guide est formé avec une fibre optique enroulée en spirale, on laissera les extrémités de cette fibre dépasser du disque de confinement. Dans les autres cas, on utilisera des morceaux de fibre optique qui seront de manière préférentielle placés directement contre les extrémités du guide spiralé. Pour relier ces fibres aux organes extérieurs au dispositif selon l'invention, on peut utiliser différentes méthodes telles que par
exemple des fibres optiques 1102 et 1012 comme représenté sur la figure 11, ou une optique de couplage, formée par exemple des lentilles 1202 et 1212 représentées sur la figure 12, qui permette une transformation du faisceau libre en faisceau guidé et vis et versa.
Le dispositif selon l'invention ainsi décrit fonctionne fondamentalement comme un amplificateur. Il peut aussi fonctionner comme un oscillateur, c'est-à-dire en insérant le guide d'onde 202 dans une cavité résonnante optique.
Pour obtenir une telle cavité résonante optique on peut utiliser diverses méthodes, comme par exemple déposer directement des miroirs 801 et 802, diélectriques par exemple, sur les extrémités des fibres d'entrée-sortie 202, ainsi que représenté sur la figure 8. Une autre méthode consiste, comme représenté sur la figure 9, à réaliser sur une certaine longueur des miroirs de Bragg 901 et 902 obtenus par inscription directe dans les fibres, selon une méthode connue.
Une autre méthode, représentée sur la figure 10, plus complexe mais plus versatile, consiste à utiliser des miroirs 1001 et 1002 qui sont couplés aux extrémités des fibres 202 à l'aide de lentilles discrètes 1003 et 1004. De cette manière on peut insérer sur le trajet libre entre les lentilles et les miroirs, des organes divers tel qu'un polariseur ou un modulateur ou encore un cristal non linéaire. Ces organes permettent d'obtenir de manière connue des fonctionnements particuliers, tels qu'un fonctionnement par mode bloqué ou déclenché ou encore un doublement de fréquence ou une oscillation paramétrique.
Pour fonctionner en amplificateur proprement dit, on injecte à l'une des extrémités du guide d'onde 202 le signal optique à amplifier et on récupère à l'autre extrémité ce signal amplifié. Dans ce mode de fonctionnement les extrémités des fibres 202 seront de préférence soumises à un traitement antireflet centré sur la longueur d'onde optique utilisée, ou coupées en biais par rapport à l'axe de la fibre selon une méthode connue.
Pour réaliser le disque 201 muni des moyens de guidage optiques 202, on peut utiliser différentes méthodes.
L'une de ces méthodes, représentée schématiquement sur la figure 13, consiste à utiliser, comme dans l'exemple décrit plus haut, une fibre laser 202 que l'on dénude en éliminant la gaine polymère de protection généralement utilisée pour ces fibres. On enroule ensuite la fibre sur un support 131 formant moule. Ce support a la forme d'une couronne cylindrique de dimensions supérieures à celles de la couronne 201 à obtenir et comportant sur sa face latérale supérieure une cavité 132 dont les dimensions sont celles de cette couronne 201. On coule ensuite sur la partie supérieure de cet ensemble de la silice épaisse en solution, en utilisant une technique connue utilisée notamment pour la sérigraphie. La solution de silice est suffisamment épaisse pour ne pas s'écouler à l'extérieur du support et former une surépaisseur au-dessus de la fibre, tout en étant suffisamment fluide pour s'introduire dans les espaces interspires et éventuellement dés ce stade former avec la fibre 202 une masse compacte. L'ensemble monobloc ainsi obtenu a une épaisseur qui dépasse les 100 um.
On peut ensuite, selon les matériaux utilisés, procéder à une homogénéisation de l'ensemble en procédant à un traitement thermique consistant à chauffer l'ensemble à une température et pendant une durée suffisantes.
On procède alors à un polissage de la surface supérieure de l'ensemble, qui ramène le niveau du bloc fibre/couche de silice à celui de la surface supérieure du support-moule 131. Le bloc formé de la fibre 202 noyée dans la matrice 133 est alors démoulé du support 131, puis poli sur sa face inférieure pour arriver à la côte souhaitée.
Pour le cas où la solution de silice ne serait pas assez fluide pour former une masse suffisante sur le dessous de la spirale, on recommence les opérations en retournant le bloc après le polissage de la face supérieure et en coulant sur l'ancienne face inférieure, devenue alors supérieure, une autre couche de silice. En utilisant le même moule, on gardera le trou central. Si par contre on souhaite ne pas avoir ce trou central, on pourra le boucher à ce stade, en utilisant alors un autre moule ne comportant pas de bossage central.
Dans une dernière étape, on procède aux traitements de surface nécessaires selon la manière dont on utilisera la couronne ainsi obtenue, en appliquant par exemple des revêtements antireflet ou réfléchissants 207,208, et 210.
Cette méthode nécessite néanmoins un bon état de surface des faces latérales du disque, en particulier pour l'usage de la RTI.