INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors du traitement de ces flux gazeux selon le procédé Claus, la destruction de l'ammoniac doit y être la plus complète possible sous peine de problèmes opérationnels sévères dans l'unité Claus. En effet, en aval de la chaudière de récupération de chaleur, des dépôts de sels ammoniaqués dans les lignes froides ou en sortie des condenseurs peuvent entraîner des bouchages, une dégradation des performances de l'unité et au final une augmentation des émissions en dioxyde de soufre. Lors de la mise en oeuvre du procédé Claus, la destruction de l'ammoniac peut être obtenue par différentes réactions chimiques (oxydation, dissociation thermique) qui ont lieu simultanément à la première réaction (i) du procédé Claus.
! t est reconnu que la destruction de l'ammoniac présent dans les gaz contenant du sulfure d'hydrogène est favorisée par une haute température. Cette destruction peut être mise en oeuvre avec des procédés d'oxydation Claus ne mettant en oeuvre que de l'air ou des procédés mettant en oeuvre à la fois de l'air et de l'oxygène.
Dans les procédés d'oxydation ne mettant en oeuvre que de l'air, le traitement des gaz contenant du sulfure d'hydrogène et de l'ammoniac peut se faire : soit par utilisation d'un four à deux zones avec by-pass d'une partie ou de la totalité des gaz ne contenant pas d'ammoniac. Cette solution permet d'augmenter la température de la première zone dans laquelle la totalité du gaz contenant l'ammoniac est oxydé. Son inconvénient est qu'elle peut entraîner une mauvaise destruction des contaminants du type hydrocarbures ou amines présents dans le gaz ne contenant pas d'ammoniac et créer d'autres problèmes que le dépôt de sels ammoniaqués (par exemple cockage des catalyseurs en aval), soit par utilisation du gaz combustible de raffinerie (dit"fuel gas"en anglais) pour augmenter la température dans le four de réaction. Le principal inconvénient de cette mise en oeuvre est l'augmentation de la quantité de gaz passant au travers de l'unité, ceci pouvant mener à un goulot d'étranglement. De plus, l'introduction de gaz combustible de raffinerie dans le four Claus a tendance à augmenter les teneurs en CS2 et en COS dans le cas où le gaz combustible contient beaucoup de CO2, dans les gaz issus du four Claus, ce qui entraîne à une baisse des performances des lits catalytiques en aval du four.
Dans les procédés d'oxydation mettant en oeuvre à la fois de l'air et de l'oxygène, c'est- à-dire où l'air de combustion est remplacé par un mélange d'air et d'oxygène, il est possible d'obtenir un meilleur traitement des gaz contenant du sulfure d'hydrogène et de l'ammoniac car l'enrichissement de l'air de combustion par de l'oxygène augmente la température dans
le four de réaction et améliore ainsi la destruction de l'ammoniac. Mais, dans ce cas, on augmente non seulement la température des gaz contenant de l'ammoniac, mais également celle des gaz ne contenant pas d'ammoniac ; la quantité d'oxygène utilisée n'est donc pas optimisée. En outre, la température obtenue n'est pas toujours compatible avec les caractéristiques métallurgiques du brûleur utilisé.
Pour résoudre le problème de l'utilisation de l'oxygène spécifiquement pour augmenter la température du gaz comprenant de l'ammoniac, if a été proposé des brûleurs spécifiques permettant une alimentation séparée : - de l'air, - de l'oxygène pur ou de l'air enrichi en oxygène, - des gaz contenant de l'ammoniac, - des gaz ne contenant pas d'ammoniac.
Par utilisation de ces brûleurs Claus spécifiques permettant un confinement séparés des flux des différents gaz, il a été possible d'obtenir à l'intérieur de la flamme des zones plus ou moins chaudes. Ceci autorise des élévations de température localisées dédiées à la destruction de l'ammoniac et permet de garder simultanément une température plus"froide" pour l'oxydation des autres gaz et au contact des réfractaires du four. Ce type de brûleur est décrit par exemple dans les demandes EP-A1-0 810 974 et EP-A1-0 974 552.
Le dimensionnement de ces brûleurs Claus est réalisé, entre autres caractéristiques, à partir d'un gaz ammoniaqué de référence présentant une teneur moyenne en ammoniac et un débit moyen. Par dimensionnement, on entend essentiellement les diamètre des tubes d'alimentation du brûleur en différents gaz. Or, selon les conditions de fonctionnement des unités de raffinage situées en amont de l'unité Claus (par exemple sévérité de l'hydrocraqueur ou de l'unité d'hydrodésulfuration), la teneur en ammoniac du gaz à traiter peut varier fortement de manière temporaire ou non par rapport à la teneur du gaz ammoniaqué de référence. Par exemple, pour un site de raffinage comportant un hydrocraqueur, selon que cet hydrocraqueur est en fonctionnement ou non, la teneur en ammoniac du gaz à traiter peut varier entre 15 et 35 %. Cette variation peut également être due à un mauvais fonctionnement de l'unité de stripage des eaux acides (par exemple disfonctionnement du condenseur). La quantité d'oxygène à injecter pour détruire totalement l'ammoniac est alors différente et donc le dimensionnement du brûleur Claus doit être différent si l'on souhaite obtenir une élimination optimale de l'ammoniac dans l'unité Claus.
Or, changer le dimensionnement du brûleur signifie changer le brûleur lui-même, ce qui ne peut être envisagé pour chaque changement notable du gaz à traiter.
Le dispositif de sommation retardée 4 combine les fonctionnalités de ligne à retard analogique à celle d'additionneur analogique.
Le dispositif de sommation retardée 4 peut comporter, pour réaliser la fonction d'additionneur, un ensemble d'intégrateurs analogiques synthétisés à partir des techniques dites de capacités commutées. Ce point n'est pas décrit en détail car connu en soi.
Les préamplificateurs 2 sont tels que l'on peut contrôler de manière électrique, par l'application d'un stimulus Sétat, leur fonction de transfert. Dans le cas d'un préamplificateur de type intégrateur de charges, le contrôle de sa fonction de transfert peut se faire en dotant sa boucle de contre-réaction de plusieurs ensembles série condensateur-interrupteur montés en parallèle, ces condensateurs dits d'intégration ayant des valeurs de capacité différentes.
La sélection d'un des condensateurs est obtenue par la commande de la fermeture de l'interrupteur associé, par le stimulus Sétat, les autres restant ouverts. Sur la figure 2, seul le préamplificateur de droite a été détaillé et laisse
apparaître deux ensembles de condensateursinterrupteurs Cl-Il, C2-I2 pour le contrôle de sa fonction de transfert. Par exemple le condensateur Cl peut avoir la valeur 0, lpF et le condensateur C2 la valeur lpF.
Selon le type de préamplificateur 2, le contrôle de sa fonction de transfert peut se faire en sélectionnant un niveau de courant ou de tension parmi plusieurs ou le gain d'un miroir de courant parmi plusieurs.
Conformément à l'invention, chaque voie V coopère avec au moins un dispositif de calibration 8 et au moins un dispositif de distribution 13 du stimulus Sétat aux préamplificateurs de la voie. Le dispositif de calibration 8 comporte un détecteur de calibration 9 et un dispositif d'élaboration 11 du stimulus Sétat à l'intention des préamplificateurs 2 associés aux détecteurs utiles 1.
Le détecteur de calibration 9 est situé en amont des détecteurs utiles 1 par rapport au sens de balayage. Il est aligné avec les détecteurs utiles 1.
De cette manière, il reçoit la fraction de flux photonique provenant de la scène à observer avant les détecteurs utiles de la voie V.
En réponse à cette fraction de flux photonique reçue, le détecteur de calibration 9 délivre une information à destination du dispositif d'élaboration du stimulus 11. Le détecteur de calibration 9 peut être de type quantique ou thermique tout comme les détecteurs utiles. Il est plus simple que le détecteur de calibration soit identique aux détecteurs utiles mais d'autres choix sont possibles.
Outre le fait que sa forme géométrique peut être différente de celle des détecteurs utiles, sa distance avec le détecteur utile le plus proche peut
être ajustée pour optimiser la durée de la calibration (mesure de la fraction de flux photonique incident et élaboration du stimulus) en fonction des contraintes du balayage.
Par exemple, un dispositif de détection de flux photonique opérant dans le domaine du visible pourra comporter une photodiode en tant que détecteur utile et un phototransistor ou une photogrille en tant que détecteur de calibration.
De manière analogue aux photosites utiles PU, un préamplificateur de calibration 10 peut être associé avec le détecteur de calibration 9 pour former un photosite de calibration PC. Il est monté entre le détecteur de calibration 9 et le dispositif d'élaboration du stimulus 11. Il reçoit l'information du détecteur 9 et délivre un signal compatible avec le dispositif d'élaboration du stimulus 11. Le préamplificateur de calibration est prévu pour fonctionner en régime linéaire dans les pires cas d'éclairements incidents.
On suppose, dans l'exemple décrit, que le préamplificateur de calibration 10 est de type intégrateur de charges. Dans ce cas, on choisit la valeur de la capacité de son condensateur d'intégration pour obtenir ce fonctionnement en régime linéaire. On aurait pu opter pour un autre type de préamplificateur, de manière analogue à ce qui a été décrit pour les préamplificateurs 2 de la voie V.
Le dispositif d'élaboration du stimulus peut réaliser une comparaison entre un signal représentatif de la fraction de flux photonique reçue par le détecteur de calibration et au moins un seuil.
- des vecteurs recombinants, comprenant un insert constitué par les séquences nucléotidiques codant les protéines ou les peptides conformes à l'invention. Avantageusement, ces vecteurs sont des vecteurs d'expression comprenant au moins une cassette d'expression telle que définie ci-dessus.
De nombreux vecteurs où l'on peut insérer une molécule d'acide nucléique d'intérêt afin de l'introduire et de la maintenir dans une cellule hôte eucaryote ou procaryote, sont connus en eux-mêmes ; le choix d'un vecteur approprié dépend de l'utilisation envisagée pour ce vecteur (par exemple réplication de la séquence d'intérêt, expression de cette séquence, maintien de la séquence sous forme extrachromosomique ou bien intégration dans le matériel chromosomique de l'hôte), ainsi que de la nature de la cellule hôte.
L'invention a en outre pour objet des cellules procaryotes ou eucaryotes transformées par un plasmide ou un vecteur recombinant conforme à l'invention.
Les vecteurs recombinants et les cellules transformées conformes à l'invention sont utiles notamment pour la production des protéines et des peptides conformes à l'invention.
La présente invention a également pour objet des anticorps, polyclonaux ou monoclonaux, dirigés contre une protéine ou un peptide conforme à l'invention.
Ces anticorps peuvent être obtenus par les méthodes classiques, connues en elles-mêmes, comprenant notamment l'immunisation d'un animal avec une protéine ou un peptide conforme à l'invention, afin de lui faire produire des anticorps dirigés contre ladite protéine ou ledit peptide.
Les techniques de production et de purification de protéines recombinantes, les méthodes d'immunisation et de production d'anticorps et les techniques immunologiques reposant sur la 'détection de complexes antigène-anticorps
(ELISA, RIA, Western-Blot) sont connues en elles-mêmes ; à titre d'exemple on peut citer celles décrites dans Current Protocols in Molecular Biology (Frederick M. A USUBEL, 2000, Wiley and son Inc, Library of Congress, USA) et dans Current protocols in Immunology (John E. Coligan, 2000, Wiley and son Inc, Library of Congress, USA).
La présente invention a aussi pour objet l'utilisation d'au moins une protéine, un peptide, ou un anticorps conforme à l'invention pour l'obtention d'un médicament, destiné à la prévention ou au traitement d'une infection induite par une bactérie E.coli pathogène, notamment une bactérie E. coli de sérotype 0157 productrice de shiga-toxines.
La présente invention a également pour objet l'utilisation d'au moins une protéine, un peptide, ou un anticorps conforme à l'invention pour la détection immunologique des E. coli pathogènes, notamment pour le dépistage des E. coli de sérotype 0157 productrices de shigatoxines.
Les molécules d'acide nucléique, les protéines et les peptides, ainsi que les anticorps conformes à l'invention peuvent également constituer des réactifs utilisables pour la détection de souches d'E.coli pathogènes, notamment de toutes les souches d'E.coli productrices de shiga-toxines de sérotype 0157.
Les réactifs conformes à l'invention sont utilisables pour la recherche de souches d'E.coli pathogènes, notamment de toutes les souches d'E.coli de sérotype 0157 produisant de shiga-toxines dans les produits alimentaires, en particulier l'eau, les produits alimentaires frais tels que les viandes, le lait cru et les produits dérivés (fromages, produits laitiers).
Ces réactifs peuvent également être utilisés pour le diagnostic des infections à E.coli pathogènes, notamment les infections à E. coli producteurs de shiga-toxines de sérotype 0157 des humains et des animaux, à partir d'un échantillon biologique, par exemple dans les féces.
L'invention a en outre pour objet une trousse de détection d'E.coli pathogènes, notamment de toutes les souches d'E.coli producteurs de shiga-toxines de sérotype 0157, caractérisée en ce qu'elle inclut au moins un réactif selon l'invention.
La présente invention sera mieux comprise à l'aide du complément de description qui va suivre, qui se réfère à des exemples non-limitatifs illustrant l'isolement et la caractérisation d'une molécule d'acide nucléique conforme à l'invention, et son utilisation pour l'identification d'Escherichia coli pathogènes, et en particulier des Escherichia coli de sérotype 0157 productrices de shiga-toxines.
EXEMPLE 1 : IDENTIFICATION ET CARACTERISATION D'UN LOCUS INSERE DANS LE CHROMOSOME D'E. COLI 0157:H7 PAR ANALYSE DU POLYMORPHISME DE L'ADN PAR RAPD (RANDOMLY AMPLIFIED POLYMORPHIC DNA).
(Remarque : à la création d'un nouvel Utilisateur, on crée également un Classeur de Base et un élément pour Archive (élément de type particulier pour stocker tous les éléments en voie de suppression, comme décrit plus haut). b) Action 1 : créationd'élément/sous- élément propre à l'Utilisateur
20. Les températures de consigne 10 et 11 sont programmées dans le régulateur 52 qui est par ailleurs connecté aux pompes 19 et 20, aux vannes à trois voies 28, 29, et 33, ainsi qu'aux capteurs de température 17, 18, 27, 47, 34, 35, comme représenté sur la figure.
Un exemple de procédé de chauffage d'un premier fluide caloporteur secondaire d'eau chaude sanitaire d'un immeuble, et d'un deuxième fluide caloporteur secondaire de fluide de chauffage d'un immeuble, à partir d'un fluide caloporteur primaire chauffé au moyen de l'énergie solaire, va maintenant être décrit. Le procédé qui suit peut être mis en oeuvre avec l'installation décrite plus haut ; il consiste à - faire circuler le fluide caloporteur primaire 1 dans un circuit primaire 2 comportant en série, un capteur solaire 3, un premier 4 et un deuxième 5 échangeurs de chaleur vers un circuit secondaire d'eau chaude sanitaire 6 et un circuit secondaire de fluide de chauffage 7 d'un immeuble, respectivement, dans lesquels sont aptes à circuler les premier 8 et deuxième 9 fluides caloporteurs secondaires, respectivement, - déterminer une température 10 de consigne du premier fluide caloporteur secondaire 8, - déterminer une température 11 de consigne du deuxième fluide caloporteur secondaire 9, - mesurer la température 12 du fluide caloporteur primaire à l'entrée du premier échangeur 4 de chaleur, - mesurer la température 13 du fluide caloporteur primaire à l'entrée du deuxième échangeur 5 de chaleur, - mesurer la température 14 du premier fluide caloporteur secondaire 8 représentative de la température de consigne 10 du premier fluide caloporteur secondaire, - mesurer la température 16 du deuxième fluide caloporteur secondaire 9 au départ 37 du circuit secondaire de fluide de chauffage représentative de la température de consigne 11 du deuxième fluide caloporteur secondaire, - mesurer la température 15 du deuxième fluide caloporteur secondaire 9 au retour 36 du circuit secondaire de fluide de chauffage, - si la température 12 du fluide caloporteur primaire à l'entrée du premier échangeur de chaleur 4 est supérieure à une température prédéterminée, par exemple une valeur en dessous de laquelle le chauffage solaire ne peut pas apporter de calories aux circuits secondaires, autoriser la circulation du fluide caloporteur primaire dans le circuit primaire, - si la température 12 du fluide caloporteur primaire à l'entrée du premier échangeur de chaleur est supérieure à la température mesurée 14 du premier fluide caloporteur secondaire et si la température mesurée 14 du premier fluide caloporteur secondaire est inférieure à la température 10 de consigne du premier fluide caloporteur secondaire, réguler le débit du fluide caloporteur primaire 1 dans le circuit primaire 2 de façon que sa température 12 à l'entrée du premier échangeur 4 soit sensiblement constante et
avantageusement égale au rapport de la température mesurée 14 du premier fluide caloporteur secondaire 8 représentative de la température de consigne 10 de ce dernier, au rendement du premier échangeur de chaleur, auquel la valeur d'hystérésis de l'eau chaude sanitaire est ajoutée, - si la température 13 du fluide caloporteur primaire à l'entrée du deuxième échangeur 5 de chaleur est supérieure à la température 15 du deuxième fluide caloporteur secondaire 9 au retour 36 du circuit secondaire de fluide de chauffage, autoriser la circulation du deuxième fluide caloporteur secondaire 9 dans le circuit secondaire 7 de fluide de chauffage si ce dernier doit être activé, et réguler le débit du deuxième fluide caloporteur secondaire 9 dans le circuit secondaire 7 de fluide de chauffage de manière à maintenir sa température 16 au départ 37 du circuit secondaire de fluide de chauffage sensiblement égale à la température de consigne 11 du deuxième fluide caloporteur secondaire 9.
Le procédé ci-dessus décrit consiste en outre à dériver le fluide caloporteur primaire de manière à ce qu'il ne traverse plus le premier échangeur 4 lorsque la température 14 du premier fluide caloporteur secondaire 8 atteint la température de consigne 10 du premier fluide caloporteur secondaire 8, ou lorsque le circuit secondaire d'eau chaude sanitaire n'est pas activé, et à dériver le fluide caloporteur primaire de manière à ce qu'il ne traverse plus le deuxième échangeur 5 lorsque la température 15 du deuxième fluide caloporteur secondaire 9 au retour 36 du circuit secondaire de fluide de chauffage est supérieure à la température 13 du fluide caloporteur primaire 1, ou lorsque le circuit secondaire 7 de fluide de chauffage n'est pas activé, soit par non utilisation du circuit de chauffage soit parce que la température 18 à l'entrée du deuxième échangeur est inférieure à la température 15 de retour chauffage.
Le procédé ci-dessus décrit consiste en outre à - chauffer le premier fluide caloporteur secondaire 8 au moyen d'une source de chaleur d'appoint 32, différente de la chaleur solaire, si la température 14 du premier fluide caloporteur secondaire reste inférieure à la température de consigne 10 du premier fluide caloporteur secondaire, - chauffer le second fluide caloporteur secondaire 9 au moyen d'une source de chaleur d'appoint 32, différente de la chaleur solaire, si la température 16 donnée par le capteur 24 au départ du circuit de chauffage reste inférieure à la température de consigne 11 du deuxième fluide caloporteur secondaire 9.
En ce qui concerne le chauffage d'appoint du circuit secondaire d'eau chaude sanitaire, de préférence un thermostat 51 sera placé dans le réservoir 30 de stockage d'eau chaude, de préférence en partie haute du réservoir 30, afin de déclencher le fonctionnement de la pompe de circulation 31 si la température de l'eau dans le réservoir reste inférieure à la température de consigne 10. Il est à noter que la température de
consigne de déclenchement du thermostat 51 pour mettre la pompe 31 en route peut être différente de la température de consigne 10 dont le capteur 27 est représentatif, en fonction de la position du thermostat 51 dans le réservoir 30.
Dans l'exemple de procédé décrit ci-dessus, le premier échangeur de chaleur 4 a été placé dans des moyens de stockage 30 du premier fluide caloporteur secondaire 8, la température de consigne 10 du premier fluide caloporteur secondaire 8 étant égale à la température de stockage désirée du premier fluide caloporteur secondaire 8 dans les moyens de stockage du premier fluide caloporteur secondaire au niveau du capteur 27, lorsque le circuit d'eau chaude sanitaire est en service, et une valeur paramétrable a été affectée pour la température de consigne 11 du deuxième fluide caloporteur secondaire 9 en fonction du mode de chauffage choisi pour l'immeuble, par exemple 45 C pour un plancher chauffant, suivant le régime pour des radiateurs.
La pompe 19 à débit variable du circuit primaire est mise en service par les moyens d'autorisation. A la mise en service, la pompe 19 est démarrée en vitesse minimum, avec les vannes à trois voies 28 et 29 fermées. Lorsque la température mesurée par le capteur 17 atteint une température de consigne, la vitesse de la pompe 19 sur le circuit primaire est régulée pour garder cette température. Cette température de consigne est fonction de l'état de charge du ou des fluides caloporteurs secondaires en vue de l'obtention d'un rendement optimisé. Dans la plage du programme horaire, si le niveau de température du circuit primaire est inférieur à une température minimale prédéterminée, les vannes à trois voies 28 et 29 sont fermées, la pompe 19 arrêtée, puis après une temporisation, la pompe 19 redémarre en vitesse minimum.
Le circuit secondaire d'eau chaude sanitaire est mis en service par les moyens d'autorisation et d'activation du premier fluide caloporteur secondaire comme expliqué plus haut. Si les circuits d'eau chaude sanitaire et le circuit primaire solaire sont autorisés, et si la température à l'entrée de l'échangeur 4 est supérieure à la température 14 donnée par le capteur 27 dans le réservoir de stockage 30, et si cette température 14 est inférieure à la température de consigne 10, la vanne à trois voies 28 est ouverte sur l'échangeur 4.
La mise en service de la pompe 20 du circuit secondaire de fluide de chauffage est obtenue par les moyens d'autorisation et d'activation du deuxième fluide caloporteur secondaire comme expliqué plus haut. Trois modes de fonctionnement sont possibles un mode de chauffage classique, un mode de chauffage solaire et un mode de chauffage mixte à partir des deux autres modes précédents.
Le mode de chauffage classique correspond à la fourniture de la totalité des besoins par la chaudière d'appoint 32.
Le mode de chauffage solaire correspond à la fourniture de la totalité des besoins
par le circuit primaire solaire : le fonctionnement peut être effectué selon deux sous modes connus, au fil du soleil ou sur stockage. Dans le fonctionnement sur stockage, l'énergie excédentaire du circuit primaire est transférée à un émetteur stockeur (non représenté) en tenant compte de l'heure, de la température intérieure, de la température extérieure, de la température extérieure des jours précédents, de la différence de température entre le départ 37 et le retour 36 du circuit secondaire de fluide de chauffage, de l'inertie thermique du bâtiment et de la valeur autorisée du dépassement de température intérieure.
Le mode de chauffage mixte correspond à la fourniture de la totalité des besoins par la chaudière d'appoint 32 et par le circuit primaire solaire, de manière partagée. Le passage d'un mode à l'autre est fonction de l'état du circuit primaire solaire - si le circuit secondaire de fluide de chauffage est autorisé et le circuit primaire solaire en service et la température 13 de l'eau du circuit primaire mesurée au capteur 18 à l'entrée du deuxième échangeur 5 supérieure à la température 15 mesuréë au capteur 23 en retour 37 du circuit secondaire de chauffage, alors le mode est chauffage solaire ou chauffage mixte, sinon le mode est chauffage classique.