INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
hétérocycliques, tels que pipéridinyle ou morpholinyl ; R7 et Rg indépendamment l'un de l'autre désignent de préférence un groupement alkyle ayant de 1 à 4 atomes de carbone ; Y- est un anion tel que bromure, chlorure, acétate, borate, citrate, tartrate, bisulfate, bisulfite, sulfate, phosphate. Ces polymères sont notamment décrits dans le brevet français 2. 080. 759 et dans son certificat d'addition 2.190. 406.
(7) Le polymère de diammonium quaternaire contenant des motifs récurrents répondant à la formule : formule (Vil) dans laquelle : R10, R11, R12 et R13, identiques ou différents, représentent des radicaux aliphatiques, alicycliques, ou arylaliphatiques contenant de 1 à 20 atomes de carbone ou des radicaux hydroxyalkylaliphatiques inférieurs, ou bien R-) o, Ru. R12 et R13, ensemble ou séparément, constituent avec les atomes d'azote auxquels ils sont rattachés des hétérocycles contenant éventuellement un second hétéroatome autre que l'azote ou bien RIO, Rll, R12 et R13 représentent un radical alkyle en Ci-Ce linéaire ou ramifié substitué par un groupement nitrile, ester, acyle, amide ou -CO-O- R14-D ou -CO-NH- R14-D où R14 est un alkylène et D un groupement ammonium quaternaire ; A1 et B1 représentent des groupements polyméthyléniques contenant de 2 à 20 atomes de carbone pouvant être linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés, et pouvant contenir, liés à ou intercalés dans la chaîne principale, un ou plusieurs cycles aromatiques, ou un ou plusieurs atomes d'oxygène, de soufre ou des groupements sulfoxyde, sulfone, disulfure, amino, alkylamino, hydroxyle, ammonium quaternaire, uréido, amide ou ester, et X désigne un anion dérivé d'un acide minéral ou organique ; A1, Rio et R12 peuvent former avec les deux atomes d'azote auxquels ils sont rattachés un cycle pipérazinique ; en outre si A1 désigne un radical alkylène ou hydroxyalkylène linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, B1 peut également désigner un groupement-
(CH2) n-CO-D-OC- (CH2) n- dans lequel n est compris entre 1 et 100 et de préférence entre 1 et 50, et D désigne : a) un reste de glycol de formule :-O-Z-O-, où Z désigne un radical hydrocarboné linéaire ou ramifié ou un groupement répondant à l'une des formules suivantes : où x et y désignent un nombre entier de 1 à 4, représentant un degré de polymérisation défini et unique ou un nombre quelconque de 1 à 4 représentant un degré de polymérisation moyen ; b) un reste de diamine bis-secondaire tel qu'un dérivé de pipérazine ; c) un reste de diamine bis-primaire de formule :-NH-Y-NH-, où Y désigne un radical hydrocarboné linéaire ou ramifié, ou bien le radical bivalent d) un groupement uréylène de formule :-NH-CO-NH-.
Des polymères de ce type sont notamment décrits dans les brevets français 2.320. 330, 2.270. 846,2. 316.271, 2.336. 434 et 2.413. 907 et les brevets US 2.273. 780,2. 375.853, 2.388. 614,2. 454.547, 3.206. 462,2. 261.002, 2.271. 378,3. 874.870, 4.001. 432, 3.929. 990,3. 966.904, 4.005. 193,4. 025.617, 4.025. 627,4. 025. 653, 4.026. 945 et 4.027. 020.
On peut utiliser plus particulièrement les polymères qui sont constitués de motifs récurrents répondant à la formule (VIII) suivante : dans laquelle R10, R11 R12 et R13, identiques ou différents, désignent un radical alkyle ou hydroxyalkyl ayant de 1 à 4 atomes de carbone environ, n et p sont des nombres entiers variant de 2 à 20 environ et, X- est un anion dérivé d'un acide minéral ou organique.
(8) Les polymères de polyammonium quaternaire constitués de motifs de formule (IX)
dans laquelle : p désigne un nombre entier variant de 1 à 6 environ, D peut être nul ou peut représenter un groupement (CHr-CO-dans ! eque ! r désigne un nombre égal à 4 ou à 7, et X- est un anion dérivé d'un acide minéral ou organique.
Les polymères cationiques comportant des motifs de formule (IX) sont notamment décrits dans la demande de brevet EP-A-122 324 et peuvent être préparés selon les procédés décrits dans les brevets U. S. A. n 4 157 388, 4 390 689, 4 702 906, 4 719 282.
Parmi ces polymères, on préfère ceux de masse moléculaire mesurée par RMN du Carbone 13 inférieure à 100000, et dans la formule de laquelle : p est égal à 3, et, a) D représente un groupement- (CH2) 4-CO-, X désigne un atome de chlore, la masse moléculaire mesurée par RMN du Carbone 13 (RMN13C) étant d'environ 5600 ; un polymère de ce type est proposé par la société MIRANOL sous le nom de MIRAPOLAD1, b) D représente un groupement (CHy-CO-, X désigne un atome de chlore, la masse moléculaire mesurée par RMN du Carbone 13 (RMN13C) étant d'environ 8100 ; un polymère de ce type est proposé par la société MIRANOL sous le nom de MIRAPOLAZ1, c) D désigne la valeur zéro, X désigne un atome de chlore, la masse moléculaire mesurée par RMN du Carbone 13, (RMN13C) étant d'environ 25500 ; un polymère de ce type est vendu par la société MIRANOL sous le nom MIRAPOL-A15, d) un " Block Copolymer " formé de motifs correspondant aux polymères décrits aux alinéas a) et c), proposé par la société MIRANOL sous les noms MIRAPOL-9, (masse moléculaire RMN13C, environ 7800) MIRAPOL-175, (masse moléculaire RMN13C, environ 8000) MIRAPOL-95, (masse moléculaire RMN13C, environ 12500).
Le fluide en circulation dans la conduite 315 à un débit de 1000 kmol/h et une température de moins 40, 7 C est réchauffé dans l'échangeur thermique El pour fournir un fluide réchauffé 316 à moins 19, 14 C. Celui-ci est ensuite introduit sur un plateau inférieur au plateau où s'effectue le soutirage du fluide 315. La régulation de la température de circulation de fluide dans ce circuit 315, 316 est effectuée à l'aide d'une vanne à ouverture commandée 323, positionnée sur une canalisations de dérivation du circuit 15,16 qui ne passe pas dans l'échangeur El. L'ouverture de cette vanne 323 est commandée par un contrôleur de température connecté sur la conduite 316 en aval de la zone de mélangeage des fluides circulant dans la conduite 316 et la conduite de dérivation comportant la vanne 323.
De façon analoge, Le fluide en circulation dans la conduite 318 à un débit de 3790 kmol/h et une température de moins 17, 36 C est réchauffé dans l'échangeur thermique El pour fournir un fluide réchauffé 319 à moins 14, 94 C. Ce dernier est ensuite introduit sur un plateau inférieur au plateau où s'effectue le soutirage du fluide 318. La régulation de la température de circulation de fluide dans ce circuit 318,319 est effectuée à l'aide d'une vanne à ouverture commandée 324, positionnée sur une canalisations de dérivation du circuit 315,316 qui ne passe pas dans l'échangeur El. L'ouverture de cette vanne 324 est commandée par un contrôleur de température connecté sur la conduite 316 en aval de la zone de mélangeage des fluides circulant dans la conduite 319 et la conduite de dérivation comportant la vanne 324.
Enfin, le liquide résiduel obtenu en fond de la colonne Tl, qui est enrichi en hydrocarbures en C2 et supérieurs, est soutiré par une conduite 314 qui comporte une vanne 325 dont l'ouverture est commandée par un contrôleur de niveau de liquide en fond de colonne Tl. Ce liquide, disponible à moins 14, 94 C et 17,4 bar est composé de 0,1 % de dioxyde de carbone, 1 % de méthane, 97,4 % d'éthane et de 1,5 % de propane.
Dans le second circuit, qui correspond au cycle de refroidissement d'une unité de réfrigération dont le fluide réfrigérant est un mélange d'au moins trois produits, un mélange réfrigérant 13 composé de 5 % de méthane 12,25 % d'éthylène 3, et 70 % de propane 2, à une température de 42 C et à une pression de 27,79 bar, et dont le débit est de 3970 kmol/h, est séparé dans un ballon V2 en une première fraction 4 contenant essentiellement le premier fluide moins volatil 2 et en une seconde fraction 5 contenant essentiellement le second fluide plus volatil 3 et le troisième fluide plus volatil 12.
Le flux 5, qui constitue la phase vapeur du ballon séparateur V2, qui est composé de 9,8 % de méthane, 36,3 % d'éthylène et de 53,9 % de propane, et dont le débit est de 1469 kmol/h, est refroidi et condensé dans l'échangeur El pour donner un flux 14 disponible à moins 60oC.
Le flux 14 est ensuite refroidi dans un échangeur E2 pour donner un flux 15 disponible à moins 90 C et 27, 1 bar. Ce flux 15 est détendu dans une vanne 16 pour fournir un flux 17 à une pression de 2,3 bar et à une température de moins 96 C. L'ouverture de la vanne 16 est régulée par un contrôleur de température dans la conduite 310.
Le flux 17 est réchauffé dans l'échangeur E2 et se vaporise partiellement afin d'assurer les besoins en réfrigération de l'échangeur E2, pour fournir le flux 18 à une température de moins 67, 9 C et une pression de 2,2 bar en sortie d'échangeur.
Le flux 4, qui constitue la phase liquide du ballon séparateur V2, est composé de 2,2 % de méthane, 18,3 % d'éthylène et de 79,5 % de propane, dont le débit est de 2501 kmol/h, est refroidi dans l'échangeur El pour donner un flux 19 disponible à moins 600C.
Le flux 19 est ensuite séparé en deux flux : - Un flux 8, dont le débit est de 1000 kmol/h, est détendu à 8,1 bar par passage dans une vanne 20, pour donner un flux 21. Ce dernier est vaporisé et réchauffé dans l'échangeur El pour donner un flux 9 à une température de 38, 5 C et une pression de 7,8 bar.
- Un flux 22, dont le débit est de 1501 kmol/h, est détendu à 2,2 bar dans une vanne 23, puis est mélangé au flux 18 pour donner le flux 6. Ce dernier, disponible à une température de moins 64, 930C et une pression de 2,2 bar, composé de 6,0 % de méthane, 27,2 % d'éthylène et 66,8 % de propane, est vaporisé et réchauffé dans l'échangeur El pour fournir un flux 7 disponible à 38, 5 C et 1,9 bar.
Le flux 7 est dirigé vers l'étage basse pression d'un compresseur Kl, en passant par un ballon d'aspiration V3. Un flux 11, issu du compresseur Kl à un débit de 2970 kmol/h qui correspond à la totalité du flux 7 entrant à l'étage basse pression du compresseur, est introduit dans un échangeur à eau E11 à une pression de 8,0 bar et une température de 113, 75 C pour produire un flux refroidi 25 à 42, OoC et 7,7 bar.
Le flux 9 circule au travers d'un ballon d'aspiration V4, puis est mélangé au flux 25 pour fournir un flux 10 à un débit de 3970 kmol/h, à 41, 01 C et 7,7
bar. Ce dernier flux 10 est introduit à un étage moyenne pression du compresseur Kl.
Un flux 26 issu d'un étage à haute pression du compresseur Kl à un débit de 3970 kmol/h, 111, 66 C et 28,39 bar, est refroidi dans un échangeur à eau E10 pour donner un flux 27 à 54, 36 C. Ce flux 27 est enfin refroidi à 42, OoC dans un échangeur à eau E12 pour donner le flux 13.
Les performances des deux procédés sont maintenant données par le moyen de tableaux comparatifs.
Comparaison des puissances des compresseurs (kW) : (Les puissances sont basées sur des rendements polytropiques de 82 %)
Selon le schéma annexe, il comporte plusieurs antennes et bobinages captrices et émettrices, pour le champ électrique et magnétique. Ces éléments captent ces ondes polluantes en phase pour les déphaser, les amplifier et les ré-émettrent déphasées, par l'intermédiaire d'une bobine et d'une antenne.
L'alimentation de l'amplificateur électronique peut se faire par piles, ou sur secteur redressé ou par reprise d'une source électrique sur les appareils à protéger, ou encore en utilisant par auto-alimentation redressée du rayonnement émis et capté sur l'appareil à protéger, sans pour cela sortir du cadre de l'invention.
Le schéma annexé représente l'ensemble du dispositif de l'invention, qui comporte : antennes réceptrices du signal en phase (en 1 et 2), antennes émettrices du signal déphasés (3 et 4), bobine magnétique réceptrice du signal en phase (5), bobine magnétique du signal déphasée (6), amplificateur électronique (7), bobine magnétique du signal déphasée (8) et fils de liaison (9,10, 11, 12,14), source d alimentation continue de l'amplificateur électronique (13).
La présente invention concerne de nouvelles compositions cosmétiques comprenant dans un milieu cosmétiquement acceptable au moins un fructane, au moins un polysaccharide et au moins un agent bénéfique.
On a déjà proposé pour le traitement des matières kératinique et en particulier des cheveux, des associations de polymères à caractères épaississants. Parmi celles-ci, ont été décrites les associations de polysaccharides tels que l'inuline et de terpolymères acrylique à motif uréthane.
De telles associations présentent cependant des inconvénients tels que des problèmes de rinçabilité, des problèmes de stabilité à pH acide, des difficultés de répartition sur les matières kératiniques ainsi que des propriétés cosmétiques insuffisantes.
La demanderesse a maintenant découvert que l'association d'un fructane avec des polysaccharides et des agents bénéfiques permet de remédier à ces inconvénients.
Ainsi, à la suite d'importantes recherches menées sur la question, il a maintenant été trouvé par la Demanderesse qu'en introduisant un fructane et un polysaccharide dans les compositions en particulier capillaires de l'art antérieur à base d'agents bénéfiques, il est possible de limiter, voire supprimer, les problèmes généralement liés à l'emploi de telles compositions.
De plus, cette association apporte une texture fondante aux compositions cosmétiques, c'est à dire qui disparaît rapidement dans la chevelure. Les cheveux traités avec cette composition ont un toucher doux et sans résidus.
Les fructanes sont préparés à partir de produits naturels et présentent donc l'avantage d'être biodégrables. Associés à des agents bénéfiques pour les matières kératiniques, ils permettent d'améliorer les performances des compositions de traitement cosmétique par rapport aux combinaisons d'amidons cationiques et d'agents bénéfiques pour les matières kératiniques de l'art antérieur.
Ainsi, selon la présente invention, il est maintenant proposé de nouvelles compositions cosmétiques, comprenant, dans un milieu cosmétiquement acceptable, au moins un fructane, au moins un polysaccharide et au moins un agent bénéfique.
Un autre objet de l'invention concerne l'utilisation d'un fructane et d'un polysaccharide dans, ou pour la fabrication d'une composition cosmétique comprenant un agent bénéfique.
On appelle agent bénéfique pour les matières kératiniques, un agent susceptible notamment de protéger, d'embellir, de conditionner, de traiter et/ou de maintenir en forme les matières kératiniques, et en particulier les cheveux.
Avant de décrire une mise en oeuvre de l'invention, il est utile de rappeler le principe de fonctionnement du gyromètre à ondes de matière dont la description théorique a été donnée pour la première fois dans : ch. Bordé."In Laser Spectroscopy", édité par M. DUCLOY, E. GIACOBINO, G. CAMY (World Scientific, Singapour, 1992) pp. 239-245.
Dans la zone 14 (figure 1), l'impulsion Raman imprime la phase de la lumière sur l'atome. Sur les bras a et b constituant un interféromètre, il se produit des déphasages que l'on peut écrire sous la forme :
a= < 1-2 (b =2-3 où les indices numériques indiquent les phases acquises dans les zones successives 14,16 et 18.
La différence de phases acquise par les atomes à la sortie de l'interféromètre est alors égale à : 1-22+3 En cas de rotation autour de l'axe sensible (centre de la zone 16), les deux bras de l'interféromètre provoquent des déphasages différents qui sont détectés par le capteur 20.
Les éléments du gyromètre peuvent avoir la disposition relative montrée schématiquement sur la figure 2, où l'échelle n'est pas respectée. Les numéros de référence utilisés sur la figure 2 sont les mêmes que sur la figure 1. Le gyromètre comporte une source d'atomes lents, d'un type permettant de projeter des bouffées d'atomes suivant une trajectoire balistique. Cette source 10 peut notamment être du genre décrit dans l'article de Foot, déjà mentionné, qui utilise un confinement magnéto-optique. Les zones d'interaction 14,16 et 18 sont soumises à des impulsions provenant de lasers ayant un décalage de fréquence correspondant à une transition Raman. Les flèches F sur la figure 2 montrent la direction des faisceaux laser, oblique par rapport au plan XZ de la trajectoire 23 et avantageusement perpendiculaire au plan XZ. Une enceinte non représentée, reliée à une pompe à ultra-vide, permet de maintenir l'ensemble de la trajectoire des atomes sous un vide poussé, obtenu par exemple à l'aide d'une pompe ionique.
Des sources pulsées disponibles à l'heure actuelle permettrent d'émettre des paquets ou bouffées d'atomes dont la dimension dans toutes les directions est de 1 cm environ. Les zones d'interaction peuvent en conséquence avoir une largeur faible. Du fait que les atomes sont lents, la synchronisation est relativement simple à réaliser par un circuit extérieur.
Les trois interactions successives peuvent être réalisées à l'aide d'une seule paire de lasers, en fractionnant le faisceau de sortie de chaque laser à
l'aide de miroirs semi-transparents. Mais un tel montage présente un inconvénient. Toute fluctuation de la phase de la lumière sera interprétée également comme une rotation. Il est en conséquence important que la lumière dans les trois zones ait une phase stable. Ce résultat peut être difficile à atteindre lorsque les faisceaux de lumière dans les zones 14,16 et 18 ont des origines différentes. Il en est de même si trois couples de lasers sont utilisés, même si on les stabilise à partir d'un même élément maître.
Ce problème est écarté si on crée les faisceaux provoquant les transitions Raman à partir de la même source laser pour chacune des trois zones. Dans le cas illustré en figure 2, un même couple de deux faisceaux 22 recouvre l'ensemble des trois zones. Pour arriver à ce résultat, une solution simple consiste à utiliser des sources de lumière fournissant un faisceau large. Chacun de ces faisceaux peut être obtenu à partir d'un laser de faisceau étroit et d'une optique afocale d'agrandissement et éventuellement de correction de front d'onde comportant des lentilles. Dans le cas fréquent où on utilise des diodes laser, la puissance disponible rend difficile d'utiliser un recouvrement constitué par une zone circulaire 22 de diamètre dépassant 5 cm. Mais il est également possible d'utiliser une optique conduisant à un faisceau non circulaire, concentrant la puissance dans certaines zones. D'autres types de laser permettent d'avoir des faisceaux de plus grand diamètre et de puissance suffisante, jusqu'à 20 cm environ.
En général, la lumière fournie par le générateur, tel qu'une diode laser, peut être commandée par un modulateur acousto-optique suivi d'une optique d'élargissement de faisceau. Entre le modulateur et l'optique peut être placé un filtre spatial, tel qu'une fibre optique compatible avec le modulateur.
La partie du dispositif qui contient la sortie de la source et le trajet des atomes est placé dans une enceinte sous ultra-vide, munie d'un blindage magnétique. Les faisceaux laser pénètrent dans cette enceinte par des hublots.
Si une mesure permanente de la rotation n'est pas nécessaire, on peut utiliser un fonctionnement "non jointif', schématisé sur la figure 3A. La mesure
s'effectue par séquences successives, impliquant chacune l'envoi de trois impulsions P1, P2, P3 faisant suite à l'envoi d'une bouffée à l'instant tn, tn+1,...
Pour effectuer une mesure quasi continue des rotations, les séquences de mesure doivent être pratiquement jointives (figure 3B). Pour cela, les faisceaux qui illuminent à la fois les trois zones sont déclenchés pour fournir, au cours de la mesure d'ordre n, trois impulsions P1, P2 et P3 avec un échelonnement déterminé en fonction de la vitesse horizontale et de la largeur des faisceaux.
Dans la pratique, des considérations d'encombrement conduiront généralement à un écartement entre P1 et P3 ne dépassant pas 500 ms et souvent d'environ 100 ms. Ces impulsions sont émises, à partir de l'instant tn d'envoi d'une bouffée, avec un retard qui dépend lui aussi de la vitesse des atomes. Les instants tn et tn+1 d'envoi de deux bouffées successives sont décalés de l'intervalle de temps qui sépare P1 et P3, de façon que la troisième impulsion pour la bouffée n constitue la première impulsion pour la bouffée n+1. Les faisceaux peuvent être limités par des diaphragmes tels que 24 évitant toute interaction entre les zones.
La détection du déphasage peut être effectuée par des moyens non représentés de nature connue, tels que l'utilisation d'un laser accordé à la résonance et permettant de mesurer le nombre des atomes dans un état donné en provoquant une fluorescence sur une photodiode.
Amorce sens : (C) : ttttccactgaacttaacca Amorce antisens : (D) : gcttccaggtcattcagctg Le miniséquençage du polymorphisme de type SNP g1011c a d'abord été validé sur 16 échantillons, puis génotypé sur l'ensemble de la population d'individus composée de 239 individus et 7 blancs.
Conditions de miniséquençage testées : Condition No 1 : Amorce sens + ddGTP-R110 + ddCTP-Tamra Condition ? 2 : Amorce sens + ddCTP-R110 + ddGTP-Tamra Condition No 3 : Amorce antisens + ddGTP-R110 + ddCTP-Tamra Condition ? 4 : Amorce antisens + ddCTP-R110 + ddGTP-Tamra Ces 4 conditions ont été testées et la condition N 3 a été retenue pour le génotypage.
B) Résultats Après la réalisation complète du processus de génotypage, la détermination des génotypes des individus de la population d'individus pour le SNP fonctionnel étudié ici a été réalisée à l'aide du graphe représenté sur la Figure 11.
Ce génotype est en théorie soit homozygote CC, soit hétérozygote CG, soit homozygote GG chez les individus testés. En réalité et comme montré ci-dessous, le génotype homozygote GG n'est pas détecté dans la population d'individus.
Nombre d'individus Nombre de blanc Pourcentage de testés génotypés Testés validés réussite 239 237 7 7 99, 2
POPULATION Fréquence allélique Génotype GG Génotype GC Génotype CC N % % 95% IC N % N% N % O Afro Américain 50 20, 9 1, 0 0, 0 3, 000 12, 0 49 98, 0 , u e slt Pi on Amérindien du Sud Ouest 5 2, 1 0--0 0 0 0 5 100 Sud Américain (Andes) 10 4, 2 0--0 0 0 0 10 100 Caribéen 10 4, 2 0--0 0 0 0 10 100 Caucasien 50 20, 9 0--0 0 0 0 50 100 Chinois 10 4, 2 0--0 0 0 0 10 100 Grec 301100068100 Ibérien 2011000610100 -- 100 Italien 11000010100 Japonais 10 4, 2 01 0 0 0 10 100 Mexicain 10 4, 2 0110 0 0 10 100 Moyen-Orient 20 8, 4 0--0 0 0 0 20 100 Individus du Pacifique 7 2, 9 0 10 0 0 7 100 Indo-Pakistanais 9 3, 8 0--0 0 0 0 9 100 Sud Américain 2011000610100 Asie du Sud 10 4, 2 0--0 0 0 0 10 100 ---- 236 99, 6 Total (60010423699J3 otal
Dans le tableau ci-dessus, N représente le nombre d'individus, - % représente le pourcentage d'individus dans la sous-population spécifique, ta fréquence allélique représente le pourcentage de l'allèle muté dans la souspopulation spécifique, 95 % IC représente l'intervalle minimal et maximal de confiance à 95 %.
Il faut préciser que l'allèle C lu en antisens correspond à l'allèle G lu en sens, soit à la présence d'un Q en position 114 de la séquence nucléotidique du gène IFNa-21 et donc que l'allèle G lu en antisens correspond à l'allèle C lu en sens correspondant à un K pour cette position dans la séquence de la protéine correspondante.
En examinant ces résultats par population, on constate que le seul individu hétérozygote CG est issu de la sous-population afro-américaine de la population d'individus.
C) Polymorphisme de type SNP t1049a L'étape d'élongation ou de miniséquençage est ensuite réalisée comme indiqué dans le tableau suivant : Fournisseur Référence Réacttf Cône.. f :..-,,' initiale tube finale (Pl) Propre Tampon Elongation 1 5 1 1 préparation (X) Life Amorce Miniseq Technologies Sur demande (Pm) Technologies E ou F AP Biotech 27-2051 ddNTPs" (pM) 2, 5 025 0, 125 (61, 71, 81)-01 2 non marqués de chaque de chaque M-70/KddNTPs'' (uM)"cnTn < NEN Nel 472/5 2maraués ' 5 0, 25 0, 125 2 marqués et Nel 492/5 Tamra et R110 de chaque de chaque AP Biotech E79000Z Thermo-sequenase 3, 2 U/ul 0, 125 0, 4 U/ réaction H20 Qsp 51-11 3, 125 PCR digérée10 ut Vol total 15 u)