INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un gaz de régénération contenant de l'oxygène sec est introduit par le bas de la deuxième zone de combustion du coke à une température d'entrée dans l'intervalle de 480 à 520 C et passé à travers le lit de catalyseur de la deuxième zone de combustion du coke long de la direction radiale de façon centrifuge ou centripète pour brûler la petite quantité de coke restant sur les particules de catalyseur. Le gaz de regénération provenant du lit de catalyseur de la deuxième zone de combustion du coke est refroidi ' une température de 410 à 480 C en ajoutant un aire sec pour fournir de l'oxygène et un gaz inerte sec, est ensuite introduit dans la première zone de combustion du coke et passé à travers le lit de catalyseur la première zone de combustion du coke le long de la direction radiale de façon centrifuge ou centripète pour brûler la plus grande partie du coke restant sur les particules de catalyseur. Ledit gaz de régénération est ensuite retiré du régénérateur, mélangé au de sortie de la zone d'oxychloration, passé dans un système de récupération comprenant une étape de séchage et entre dans un compresseur, et ensuite le gaz de régénération comprimé sec est chauffé à une température de 480 à 520 C et renvoyé dans la deuxième zone de combustion du coke, formant ainsi une boucle de recyclage, dans laquelle la teneur en oxygène du de régénération à 'L'entrée de chaque zone de combustion du coke est de 0,2 à 1,0 % ; la teneur en eau du de régénération entrant dans la deuxième zone de combustion du coke est de 10 à 200 ppm v/v ; la pression de service dans le régénérateur est de 0,3 à 0 9 MPa (absolue).
Ledit crible intérieur dans la première zone de combustion du coke peut être en forme de cylindre avec un diamètre uniforme ou des diamètres variables. Si le crible intérieur dans la première zone de combustion du coke est un cylindre de diamètre variable, le diamètre du crible extérieur ne varie pas en fonction de la hauteur, tandis que le diamètre du crible intérieur peut diminuer de façon conique linéairement de haute en bas le diamètre minimal étant égal à 60 à 90 % du diamètre maximal ; le diamètre du crible intérieur peut également diminuer vers le bas depuis le point à 40 à 60 % de la hauteur de la première zone de combustion du coke de haut en bas, le diamètre en bas étant égal à 60 à % du diamètre en haut. Ledit crible intérieur de la deuxième zone de combustion coke est un cylindre de diamètre uniforme. L'épaisseur du lit dans la première zone de combustion du coke varie suivant la position axiale, de sorte que le gaz traversant le lit supérieur est plus important que celui traversant le lit inférieur, de façon à répondre avantageusement au besoin catalyseur comprenant une teneur élevée de carbone dans le lit supérieur en oxygène.
Ledit air sec provient d'un système de compression d'air separé, et le gaz inerte peut venir de sources extérieures ou de la boucle du gaz de regénération.
Lesdits catalyseurs appliqués dans la présente invention peuvent être de n'importer quel type de catalyseurs pour la transformation d'hydrocarbures, en particulier les catalyseurs adaptés pour le reformage catalytique continu ou les catalyseurs bi- ou (multi)- métal contenant d'autres promoteurs.
La combustion du coke des particules de catalyseur désactivées peut être conduite dans la première zone de combustion du coke annulaire et la deuxième zone de combustion du coke annulaire, ou dans première zone de combustion du coke annulaire d'épaisseur de lit variable et la deuxième zone de combustion du coke annulaire. Chaque cas comporte au moins quatre modes de réalisation.
La combustion du coke des particules de catalyseur désactivées dans la première zone de combustion du coke annulaire et la deuxième zone de combustion du coke annulaire est prise comme exemple, pour illustrer specifiquement chaque mode de réalisation du procédé selon la présente invention comme suit.
Mode de réalisation 1 Des particules de catalyseur désactivées provenant du réacteur entrent dans la première zone de combustion du coke du régénérateur par le haut vers le bas et viennent en contact avec le gaz de régenération contenant de l'oxygène provenant de la deuxième zone de combustion du coke, l'air sec fourni et un gaz inerte ; particules de catalyseur désactivées sur lesquelles la plus grande partie du coke est brûlé entrent dans la deuxième zone de combustion du coke et viennent en contact avec le gaz contenant de l'oxygène sec provenant de la boucle de recyclage ; les particules de catalyseur désactivées sur lesquelles la petite quantité de coke restant est brûlé traversent successivement la zone d'oxychloration pour disperser composants métalliques et fournir du chlore et la zone de calcination pour sécher le catalyseur, puis quittent le régénérateur. La direction du flux de gaz régénération dans les zones de combustion du coke est comme suit : le gaz de régénération recyclé entre dans l'espace formé par le crible intérieur de la deuxième zone de combustion du coke par sa base ; en traversant successivement le crible intérieur le lit radial et le crible extérieur de la deuxième zone de combustion du coke, ledit gaz de régénération entre dans l'espace formé par le crible intérieur de la première zone de combustion du coke ; après avoir traversé successivement le crible intérieur, le lit radial le crible extérieur de la première zone de combustion du coke, ledit gaz de régénération quitte le régénérateur, et ensuite le gaz de régénération sec et comprime est recyclé de nouveau vers le bas de la deuxième zone de combustion du coke.
Mode de réalisation 2 particules de catalyseur désactivées entrent dans première zone de combustion coke du régénérateur par le haut vers le bas et viennent en contact avec le gaz de régénération contenant de l'oxygene provenant de la deuxième zone combustion du coke, l'air sec fourni et un gaz inerte ; les particules de catalyseur désactivées sur lesquelles la plus grande partie du coke est brûlé entrent dans la deuxième zone de combustion du coke et viennent en contact avec le gaz contenant de l'oxygène sec provenant de la boucle de recyclage ; les particules de catalyseur désactivées sur lesquelles petite quantité de coke restant est brûlé traversent successivement la zone d'oxychloration pour fournir du chlore et la zone de calcination pour secher le catalyseur, puis quittent le régénérateur. La direction du flux de gaz de régénération dans les zones de combustion du coke est comme suit : le gaz de régénération recyclé par le bas de la deuxieme zone de combustion du coke traverse successivement le crible extérieur, le lit radial et le crible intérieur, et entre dans l'espace formé par le crible intérieur de la deuxième zone de combustion du coke par base et entre dans l'espace formé par le crible intérieur de la deuxième zone de combustion du coke et entre ensuite dans 'espace formé par le crible intérieur de première zone de combustion du coke ; après avoir traversé successivement le crible intérieur, le radial et le crible extérieur de la première zone de combustion du coke, ledit gaz de régénération quitte le régénérateur ; et ensuite le gaz de régénération sec et comprimé est recyclé par le bas de la deuxième zone de combustion du coke.
Mode réalisation 3 Des particules de catalyseur désactivées entrent dans la première zone de combustion du coke du régénérateur par le haut vers le bas et viennent en contact avec le gaz de régénération contenant de l'oxygène provenant de la deuxième zone de combustion du coke, l'air sec fourni et un gaz inerte ; les particules de catalyseur désactivées sur lesquelles la plus grande partie du coke est brûlé entrent dans la deuxième zone de combustion du coke et viennent en contact avec le gaz contenant de l'oxygène sec provenant de la boucle de recyclage ; les particules de catalyseur désactivées sur lesquelles la petite quantité de coke restant est brûlé traversent successivement la zone d'oxychloration pour fournir du chlore et la zone de calcination pour sécher catalyseur, puis quittent le régénérateur. La direction du flux de gaz de régénération dans les zones combustion du coke est comme suit : le gaz de régénération recyclé par le bas de la deuxième zone de combustion du coke traverse successivement le crible extérieur, le lit radial et le crible intérieur, et entre dans l'espace formé par le crible intérieur de la deuxième zone de combustion du coke par sa base et entre dans l'espace formé par le crible intérieur de la deuxième zone de combustion du coke ; et ensuite le gaz de régénération entre dans l'espace annulaire formé entre le crible extérieur de la première zone de combustion du coke et la paroi intérieure régénerateur, traverse successivement le crible extérieur, le lit radial et le crible intérieur de premiere zone de combustion du coke et quitte ensuite le régénérateur ; et ensuite le gaz de régénération et comprimé est recyclé par le bas de la deuxième zone de combustion du coke.
Mode de réalisation 4 Des particules de catalyseur désactivées entrent dans la première zone de combustion du coke régénérateur par le haut vers le bas et viennent en contact avec le gaz de régénération contenant l'oxygène provenant de la deuxième zone de combustion du coke, l'air sec fourni et un gaz inerte ; particules de catalyseur désactivées sur lesquelles la plus grande partie du coke est brûlée entrent dans la deuxième zone de combustion du coke et viennent en contact avec le gaz contenant de l'oxygène sec provenant de la boucle de recyclage ; les particules de catalyseur désactivées sur lesquelles la petite quantité de coke restant est brûlé traversent successivement la zone d'oxychloration pour fournir du chlore et la zone de calcination pour sécher le catalyseur, puis quittent le régénérateur. La direction du flux de gaz de régénération dans les zones de combustion du coke est comme suit : le gaz de régénération recyclé par le bas de la deuxième zone de combustion du coke entre dans l'espace formé par son crible intérieur, traverse successivement le crible intérieur, le lit radial et le crible intérieur et entre dans l'espace annulaire formé entre le crible extérieur de la première zone de combustion du coke et la paroi intérieure du régénérateur ; puis, ledit gaz de régénération traverse successivement le crible extérieur, le lit radial et le crible intérieur la première zone de combustion du coke, et quitte le régénérateur ; et ensuite le gaz de régénération sec et comprimé est recyclé par le bas de la deuxième zone de combustion du coke.
procédé proposé par la présente invention est décrit particulièrement en référence aux dessins, mais le procédé proposé par la présente invention n'est pas limite aux modes de réalisation suivants. De plus, la forme et la taille de l'appareil et des tuyaux ne sont pas limitées par les dessins, mais sont déterminées suivant les situations particulières.
Les figures 1 à 4 sont respectivement les diagrammes de flux schématiques des premier au quatrième modes de réalisation du procédé proposé par la présente invention montrant que la combustion du coke est conduite dans une première zone de combustion du coke annulaire et une deuxième zone de combustion du coke annulaire ; et les figures 5 et 6 sont les diagrammes de flux schématiques du procédé proposé par la présente invention montrant que la combustion du coke est conduite dans un régénérateur comprenant une première zone de combustion du coke d'épaisseur de lit variable.
La combustion du coke des particules de catalyseur désactivées peut être conduite dans les première zone de combustion du coke et deuxième zone de combustion du coke annulaires.
Comme décrit sur la figure 1, le diagramme de flux du premier mode de réalisation est comme suit Les particules de catalyseur désactivées entrent dans le régénérateur 2 par la voie 1, et ensuite entrent dans le lit 4a de la première zone de combustion du coke annulaire 4 par l'intermédiaire d une pluralité de restrictions 3 et sont mises en contact avec le gaz de régénération provenant de la deuxième zone de combustion du coke 7, l'air sec provenant de la voie 6 et un gaz inerte sec provenant la voie 20. Une fois que la plupart du coke déposé celles-ci est brûlé, lesdites particules de catalyseur se déplacent lentement vers le bas sous effet de la gravité, entrent dans le lit 7a de la deuxième zone de combustion du coke 7 par intermédiaire de restrictions 5, et sont mises contact avec le gaz de régénération recyclé provenant la voie 19. Une fois que le coke restant déposé celles-ci est brûlé, lesdites particules de catalyseur entrent dans la zone d'oxychloration 9 (le contenant du chlore n'est pas indiqué sur la figure) par l'intermédiaire de restrictions 8. Après l'oxychloration, lesdites particules de catalyseur entrent dans la zone de calcination 11 par l'intermédiaire de restrictions 10 pour sécher le catalyseur (le gaz contenant de l'oxygène n'est pas indiqué sur la figure). Puis, les particules de catalyseur régénérées quittent le régénérateur 2 par la voie 12.
La branche 90 inclut, entre autres composants, une résistance 92 connectée entre les noeuds NO et Nl, une résistance 93 connectée entre les noeuds N1 et N2, une résistance 94 connectée entre les noeuds N2 et N3, une résistance 95 connectée entre les noeuds N3 et N4. Une résistance 96 connectée entre les noeuds N4 et N5, une résistance 97 connectée entre les noeuds N5 et N6 et une résistance 98 connectée entre les noeuds,N6 et N7. La branche 400 comporte également des transistors bipolaires 91, 99 et une résistance 100. Les résistances 72-78 de la branche 90 et les résistances 92-98 de la branche 90 possèdent la même valeur résistive. Les bornes de collecteurs, de base et d'émetteurs du transistor 91 sont couplées respectivement à la tension d'alimentation Vcc, à la borne de sortie O du tampon de retardement 17 et au noeud N7. La borne de base du transistor 99 reçoit le signal VR de la part du circuit de polarisation esclave 15. Les bornes de collecteurs et d'émetteurs du transistor 99 sont couplées respectivement au noeud NO et à la première borne de la résistance 100. La seconde borne de la résistance 100 est couplée à la tension d'alimentation VEE. Comme indiqué précédemment, à titre de simplification, chacun des deux noeuds possédant le même indice dans les branches 70 et 90 est représenté sur les figures 1 et 5 sous la forme d'un seul noeud 27. Par exemple les noeuds PO et NO sont représentés sous la forme d'un seul noeud 27; de façon similaire par exemple les noeuds P5 et N5 sont représentés sous la forme d'un autre noeud unique 27 sur les figures 1 et 5.
Les noeuds PO-P7 de la branche 70 de chaque trajet de retardement précis 19i sont couplés respectivement à
la borne de bits d'entrée D de l'un différent des registres ECL 30 du registre 18i (voir les figures 1, 5, 6 et 7). Par exemple, le noeud PO du trajet de retardement précis 191 est couplé à la borne d'entrée D du registre ECL 30 formant le bit 0 du registre 181; le noeud P7 du trajet de retardement précis 191 est couplé à la borne d'entrée D du registre ECL 30 formant le bit 7 du registre 181. De façon similaire les noeuds NO-N7 de la branche 90 de chaque trajet de retardement précis 19i sont couplés respectivement à la borne d'entrée DN de l'un différent des registres ECL 30 du registre 18i. Les noeuds possédant le même indice dans les branches 70 et 90 (par exemple les noeuds PO et NO) sont couplés aux bornes d'entrée différentielle du même registre ECL 30. Par conséquent les paires de noeuds (NO, PO), (N1, Pl) #.. (N7, P7) par exemple du trajet de retardement précis 19, sont couplées respectivement aux bornes d'entrée (D, DN) de registres ECL 30 de bits respectifs 0-7 du registre 181. Comme indiqué précédemment, pour simplifier les dessins, la figure 1 et la figure 5 ne représentent pas les signaux différentiels délivrés par des noeuds possédant des indices similaires, qui commandent des bornes D et DN d'entrée de données différentielle de leur registre ECL correspondant 30. Les figures 1 et 5 représentent chaque couple de noeud sous la forme d'un seul noeud 27 qui commande une seule borne d'entrée de données d'un bit de registre.
Chaque couple de résistances connectées entre des noeuds présentant des indices similaires dans les branches 70 et 90 (par exemple les résistances 72 et 92, qui sont toutes deux connectées entre des noeuds possédant les indices 0 et 1) forme un étage de retardement précis représenté sous la forme d'un étage de retardement 20 sur les figures 1 et 5. Le retard subi dans chaque étage de retardement précis est déterminé par la différence entre l'instant où les tensions de noeuds (Pi, Ni) atteignent le
même niveau et l'instant où les tensions des noeuds (Pi+l, Ni.,) atteignent le même niveau.
En référence à la figure 7, le transistor 64 du tampon de retardement précis 17 ainsi que les transistors 79 et 99 du trajet de retardement précis 19 reçoivent le même signal de tension VR au niveau de leurs bornes de base (c'est-à-dire qu'ils sont soumis à la même tension base- émetteur) et en tant que tels forment un miroir de courant. Par conséquent les courants traversant les transistors 64, 79 et 99 sont essentiellement identiques et par conséquent les courants circulant dans les branches 70 et 90 sont sensiblement identiques.
On suppose que les signaux de tension délivrés par les bornes de sortie 0 et ON du tampon de retardement 17 sont situées au même niveau (c'est-à-dire que les bornes d'entrée I et IN du tampon de retardement 17 sont placées au même potentiel de tension) et par conséquent les tensions base-émetteur des transistors 71 et 91 sont les mêmes. Etant donné que, comme cela a été expliqué précédemment, les courants circulant dans les branches 70 et 90 et par conséquent les courants traversant les transistors 71 et 91 sont identiques, le potentiel de tension d'un noeud provenant de la branche 70 est le même que celui d'un noeud provenant de la branche 90 si la somme des indices des deux noeuds est 7. Par exemple, en supposant que les bornes I et IN du tampon de retardement 17 possèdent le même potentiel sous tension, par exemple des noeuds (PO et N7) possèdent le même potentiel de tension, et ce de la même manière que des noeuds (Pl, N6), des noeuds (P2 et N_5), etc.
Si le potentiel de tension au niveau de la borne I devient supérieur à celui présent sur la borne IN du tampon de retardement 17, le courant circulant dans le transistor 60 du tampon de retardement précis 17 augmente et celui du transistor 60 du tampon de retardement précis
17 diminue ce qui a pour effet que les tensions présentes sur les bornes de sortie O et ON du tampon de retardement précis 17 diminuent et augmentent respectivement. Par conséquent, étant donné que les courants circulant dans les branches 70 et 90 sont agencés de manière à être identiques - en raison de tensions base-émetteur similaires des transistors 79 et 99 - les niveaux de tension des noeuds PO, Pl, P2, P3, P4, P5, P6 et P7 augmentent tandis que ceux des noeuds N7, N6, N5, N4, N3, N2, Nl et NO diminuent. Au contraire, si le niveau de tension présent sur la borne I devient inférieur à celui présent sur la borne IN du tampon de retardement 17, les niveaux de tension des noeuds PO-P7 diminuent tandis que ceux des noeuds N7-NO augmentent.
Etant donné que toutes les résistances 72-78 et 92-98 sont sélectionnées de manière à posséder la même valeur résistive, la chute de tension dans chacune de ces résistances est la même.
Les courants circulant dans les branches 70 et 90 ainsi que des valeurs résistives des résistances 72-78 et 92-98 sont sélectionnés de telle sorte que le retard dans chaque trajet de retardement précis 19 est sensiblement égal à un retard produit dans un seul étage de retardement approximatif 12 de sorte que la différence entre les instants d'arrivée d'une transition dans le signal EDGE par exemple au niveau des bits MSB des registres 18i et 18i+1 est égale au retard produit par l'étage de retardement approximatif 12.
La figure 8 représente les variations de tensions de noeuds N7-NC) et PO-P7 en fonction de l'instant où la tension sur la borne de sortie O du tampon de retardement précis 17 passe d'un niveau élevé de façon différentielle à un niveau faible de façon différentielle et que la tension au niveau de la borne de sortie ON passe d'une valeur basse, de façon différentielle, à une valeur élevée de façon différentielle. La dépendance des noeuds indiqués
précédemment vis-à-vis du temps est divisée en trois régions A, B et C - séparées dans le temps par t1 et t3 comme décrit précédemment.
Dans la région A de la figure 8 (avant l'instant t1), les potentiels de tension de signaux présents sur les bornes ON et 0 du tampon de retardement précis 17 sont respectivement des niveaux élevés et faibles de façon différentielle. C'est pourquoi, comme on le voit sur la figure 8, le potentiel de tension au niveau de chacun des noeuds N7-NO est supérieur à celui présent au niveau de chacun des noeuds PO-P7; on notera que toutes les résistances couplées entre ces noeuds dans les branches 70 et 90 présentent la même chute de tension.
Dans la région B de la figure 8 (entre les instants t1 et t2), sous l'effet d'un changement faisant passer d'une tension élevée de façon différentielle à une tension faible de façon différentielle du signal sur la borne 0 et d'une variation correspondante faisant passer d'une valeur faible de façon différentielle à une valeur élevée de façon différentielle du signal sur la borne ON, le transistor 91 devient moins conducteur tandis que le transistor 71 - ces transistors faisant tous deux partie du trajet de retardement précis 19 - devient plus conducteur. Par conséquent, étant donné que le flux de courant dans les branches 70 et 90 est le même, les potentiels de tensions des noeuds PO-P7 augmentent tandis que ceux des noeuds N7- NO diminuent, comme cela est visible dans la région B de la figure 8.
Dans la région C (après l'instant t2), tous les transistors situés dans les branches 70 et 90 atteignent un nouvel état d'équilibre dans lequel le potentiel de tension au niveau des noeuds N7-NO est inférieur au potentiel de tension sur chacun des noeuds PO-P7. Etant donné que le courant actuel dans les branches 70 et 90 avant l'instant t1 et après l'instant t3 est le même, la chute de tension
Avantageusement, l'agent de transition thermique peut être un composé, notamment un polymère, ayant un indice d'hydroxyle supérieur ou égal à 5 (notamment allant de 5 à 300), et de préférence supérieur ou égal à 25 (notamment allant de 25 à 200). Ainsi, l'agent de transition thermique peut se disperser facilement dans l'eau sans employer d'émulsionnant.
De préférence, le polymère ayant un indice d'hydroxyle supérieur ou égal à 5 a un poids moléculaire moyen en poids inférieur ou égal à 10000, et en particulier pouvant aller de 500 à 5000.
On entend par indice d'hydroxyle d'un composé la quantité de potasse (KOH) exprimée en mg nécessaire pour neutraliser l'acide acétique libéré après hydrolyse d' 1 gramme de composé acétylé.
En particulier, l'agent de transition thermique peut être une polycaprolactone.
Les polycaprolactones peuvent être choisies parmi les homopolymères d'#- caprolactones. L'homopolymérisation peut être initiée avec un diol, notamment un
diol ayant de 2 à 10 atomes, tels que le diéthylène glycol, le 1,4-butanediol, le néopentyl glycol, On peut utiliser par exemple les polycaprolactones commercialisées sous le nom de CAPA # 240,223, 222,217, 215,212, 210,205 par la société SOLVAY, PCL- 300, PCL-700 par la société UNION CARBIDE.
L'agent de transition thermique peut être présent en une teneur allant de 0,1 % à 30 % en poids, par rapport au poids total de la composition, de préférence de 0,5 % à 25 % en poids, et mieux de 1 % à 20 % en poids, voire de 3 % à 15 % en poids.
Selon une variante de réalisation de la composition selon l'invention, ledit polymère filmogène et l'agent de transition thermique peuvent constituer un seul et même composé.
Selon l'invention, la composition comprend un polymère filmogène, appelé aussi premier polymère filmogène. Dans la présente demande, on entend par "polymère filmogène" un polymère apte à former à lui seul ou en présence d'agent auxiliaire de filmification, un film continu et adhérent sur un support, notamment sur les matières kératiniques.