INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
dire d'augmenter le compromis mouvement de swirl B776 important/perméabilité du système d'admission, I'invention propose un système d'admission de gaz dans au moins une chambre de combustion d'un cylindre d'un moteur à combustion, qui comporte au moins un conduit d'admission des gaz, notamment d'air, qui débouche dans la chambre par un orifice de sortie obturé par une soupape d'admission excentrée par rapport à l'axe du cylindre, caractérisé en ce qu'une zone avant, par rapport à la direction de l'écoulement des gaz dans le conduit, de la paroi intérieure d'un tronçon aval du conduit d'admission io comporte une nervure qui s'étend dans un plan correspondant
sensiblement à une section transversale du conduit.
Selon d'autres caractéristiques de I'invention - la nervure est réalisée au moins partiellement lors de la réalisation par moulage du conduit d'admission; - la nervure est réalisée au moins partiellement par usinage de la paroi intérieure du conduit d'admission; - la nervure correspond à l'intersection de deux usinages - I'un au moins des usinages est tronconique - I'un au moins des usinages est ogivale; - la nervure est au moins partiellement rapportée sur la zone avant du tronçon aval; - la nervure est une arête vive - I'arête vive comporte un profil en V - la nervure s'étend sur un secteur angulaire de l'ordre de
120 degrés.
compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels: - la figure 1 représente une vue schématique en coupe axiale illustrant un cylindre d'un moteur équipé d'un système d'admission selon l'état de la technique B776 - la figure 2 représente une vue en coupe longitudinale d'un conduit d'admission dans lequel une nervure est réalisée par moulage conformément à l'invention; - la figure 3 représente une vue en coupe longitudinale d'un conduit d'admission dans lequel une nervure est réalisée par un usinage conformément à l'invention; - la figure 4 est une vue similaire à celle représenté à la figure précédente, la nervure étant réalisée par l'intersection de deux usinages conformément à l'invention; - la figure 5 est une vue en perspective du conduit d'admission représenté à la figure précédente; - la figure 6 est une vue de dessous du conduit d'admission
Afin de faciliter la compréhension de la description, on
i5 utilisera une orientation amont, aval correspondant à la direction générale de l'écoulement des gaz dans le système d'admission,
de la gauche vers la droite conformément à la figure 1.
De façon similaire, une orientation arrière avant de
l'extrémité aval du conduit d'admission sera utilisée.
SECTION 7 : DOSAGE DES ANTICORPS ANTI-ACIDE GRAS On utilise une plaque de microtitration Maxisorp (R). On place par puits 50 ug/m ! de solution de conjugué Ole-BSA, Pal-BSA ou Myr-BSA (préparés selon la méthode décrite dans Maneta et al., 1987 ; Amara et al., 1994 a et b, Constans et al., 1995 ; Boullerne et al., 1996) dans du tampon carbonate contenant du CaC l2 10-3M, pH 9,6 (blancs de réaction : SAB délipidée), pendant une nuit à + 4 C sous agitation. On rince trois fois au PBS contenant du CaCI2 10-3M.
On ajoute ensuite le sérum à doser, dilué au 1/1000e dans du tampon PBS contenant du CaCl2 10-3M et 1 g/l de SAB délipidée, et on incube pendant 2 heures à 37 C. On rince trois fois au PBS contenant du CaCI2 10'M.
On ajoute enfin dans les puits une solution au 1/5000e, dans du tampon PBS contenant contenant du CaCI2 10-3M et 1 g/i de SAB délipidée, d'anticorps anti-im humaines (SANOFI-PASTEUR, référence 75061) marqués à la peroxydase, et on incube pendant 1 heure à 37 C.
On rince la plaque trois fois au PBS contenant du Tweeng.
On vide les puits par retournement de la plaque. On ajoute dans chaque puits du réactif de révélation (pour 20 ml de tampon citrate phosphate, on ajoute 10 l de H2O2 et 0,5 ml d'OPD à 4 %) et on laisse la coloration se faire à l'obscurité pendant 10 mn. On arrête la réaction avec 50 l d'H2SO4 4N, et on lit la DO à 492 nm.
Les résultats sont ensuite exprimés par rapport à une population de témoins de la façon suivante : Titre en anticorps = (DO sérum - DOmoy. témoins)/DOmoy. témoins.
SECTION 8 : DOSAGE DES ANTICORPS ANTI-ANTIGENS BACTERIENS On utilise une plaque de microtitration Maxisorp. On place par puits 34 g/ml de Iysat d'antigène bactérien, obtenu par sonication d'une culture de la bactérie correspondante (cf. Tableau 1), dans du tampon
carbonate à pH 9, 6 (blancs de réaction : SAB), pendant une nuit à + 4 C sous agitation. On verse ensuite dans les puits du tampon PBS contenant 5 g/1 de SAB, afin de saturer la surface des puits en protéine, ce qui obtenu après 1h à 37 C. On rince trois fois au PBS contenant du Tween@.
On ajoute ensuite le sérum à doser, dilué au 1/500e dans du tampon PBS contenant du Tween (S) et 2,5 g/l de SAB, et on incube pendant 2 heures à 37 C. On rince trois fois au PBS contenant du Tween@.
On ajoute enfin dans les puits une solution au 1/5000e, dans du tampon PBS contenant du Tween et 2,5 g/I de SAB, d'anticorps anti- IgA ou anti-IgM humaines (SANOFI-PASTEUR, références 75041 et 75061) marqués à la peroxydase, et on incube pendant 1 heure à 37 C.
On rince la plaque trois fois au PBS contenant du Tween#.
On vide les puits par retournement de la plaque. On ajoute dans chaque puits du réactif de révélation (pour 20 ml de tampon citrate phosphate, on ajoute 10 l de H2O2 et 0,5 ml d'OPD à 4 %) et on laisse la coloration se faire à l'obscurité pendant 10 mn. On arrête la réaction avec 50 u) d'H2SO4 4N, et on lit la DO à 492 nm.
Les résultats sont ensuite exprimés par rapport à une population de témoins de la façon suivante : Titre en anticorps = (DO sérum-DOmoy. témoins)/DOmoy. témoins. EXEMPLE 1 : QUANTIFICATION D'ANTICORPS CIRCULANTS DANS LA SEP Le Tableau 1 ci-après rassemble les résultats des tests immunoenzymatiques effectués sur un grand nombre de sujets selon la méthode décrite dans les sections qui précèdent.
conjugué n : SEP/Témoinp Pal 755/238 0, 0095 Myr 730/234 0, 0302 Ole 1399/226 0,0115 FarCys 718/235 0001 Aze 1459/232 NOCys 1314/234 NOTyr 279/135 0001 NO2Tyr 251/126 0, 0067 NOTrp 288/148 0001 NOMet 218/101 0, 0022 NOHis 266/147 0001 NOPhe 243/116 0001 NOAsn 180/101 0, 0092 NOArg 177/81 0, 0033 NOSAB 264/135 0, 6784 NOCr 108/46 0, 0718 MDA 670/206 0001 Ach 731/229 0, 0001 Pl 1387/209 Ig3 * 658/219 0001 Ig5 * 670/222 0010 I 670/218 0, 0040 Ig5 * 670/222 0, 0524 # 670/221 0, 2023 # 670/222 0, 9243 # 299/95 0, 9785 # 657/226 0001 # 669/222 0, 0009 # 669/225 0, 0909 # 669/223 0, 9913 # 669/220 0, 1731 # 668/222 0, 0133 # 299/97 0, 7493 * anticorps d'isotypie M ** anticorps d'isotypie A
La description traite d'un moteur diesel à injection directe,
elle n'est cependant pas limitative. L'invention peut s'appliquer à différents types de moteurs tels qu'un moteur à essence à
injection directe ou indirecte.
[,776 Le conduit d'admission 24, comporte ici un tronçon amont
26 et un tronçon aval 28.
Le conduit d'admission 24, débouche dans la chambre de combustion 22 par un premier orifice d'entrée 32 obturé par une soupape d'admission 36. La soupape d'admission 36 est commandée par une queue 38 qui s'étend en aval du conduit d'admission 24 et qui en
traverse la paroi.
Le premier orifice 32 est excentré par rapport à l'axe A1 du
io cylindre 10.
Par ailleurs, la culasse 18 comporte aussi un conduit d'échappement 42 des gaz brûlés qui s'ouvre par un premier
Dans l'exemple des figures 2 et 3, on utilise un seul laser mais, comme on le verra mieux par la suite, on peut utiliser plusieurs lasers si l'on
utilise plusieurs marqueurs qui nécessitent plusieurs longueurs d'onde d'excitation.
De plus, dans cet exemple, on utilise des platines permettant des translations de grande précision mais on sait que de telles platines sont lentes.
Comme on le verra par la suite, pour minimiser le coût du dispositif on peut, au contraire, utiliser des platines de translation moins précises mais beaucoup plus rapides, conduisant donc à un dispositif beaucoup plus rapide, à condition d'utiliser, avec de telles platines moins précises, des moyens de positionnement automatique des puits, les uns après les autres, sur l'axe Z.
En ce qui concerne la caméra 58 utilisée dans le dispositif des figures 2 et 3, on utilise par exemple une caméra comprenant 1300 x 1020 pixels dont la taille peut aller de 6,5 mm x 6,5 mm à 10 mm x 10 mm, cette caméra étant refroidie à OOC. Pour former l'image d'un puits de 3 mm, cela correspond à une résolution meilleure que 3 um.
On peut donc travailler avec un grandissement de 4 x-0,5 (0,5 correspondant à la bague-allonge réductrice de champ qui est placée devant la caméra), pour une caméra de petit format (6,5 mm), ou avec un grandissement de 15 x-0,25 pour une caméra de grand format.
En ce qui concerne l'excitation des échantillons, l'objectif catadioptrique utilisé 38 comprend un miroir parabolique 62 et un petit miroir 64. La face réflectrice de ce miroir 64 est tournée
vers le miroir 62 et le miroir 64 est disposé au foyer de ce miroir 62.
Le miroir 48 destiné à réfléchir le rayonnement émis par le laser est un petit miroir, qui a sensiblement la même taille que le miroir 64 et qui est fixé à ce miroir 64, au-dessus de ce dernier de façon à se trouver entre la plaque 6 et le miroir 64.
Le rayonnement émis par le laser 42 suivant une direction horizontale est réfléchi par le miroir 48, suivant l'axe optique Z, vers l'échantillon étudié.
Cet échantillon est alors excité et émet le rayonnement de fluorescence 50.
Ce rayonnement de fluorescence est capté par le miroir 62 et réfléchi vers le miroir 64 qui réfléchit à son tour ce rayonnement, suivant l'axe optique Z, vers la caméra 52, à travers le filtre 54.
On précise que le miroir parabolique 62, dont l'axe est l'axe Z, est pourvu d'un trou central 66 qui est traversé par cet axe optique Z et permet le passage du rayonnement de fluorescence 50 réfléchi par le miroir 64.
Une caractéristique importante du dispositif des figures 2 et 3 réside donc dans le fait que le faisceau lumineux émis par le laser se trouve à l'extérieur du trajet optique dans le microscope. Ce faisceau laser ne traverse pas l'objectif catadioptrique.
On ne mélange donc pas le faisceau émis par le laser avec le rayonnement de fluorescence. De ce fait, on obtient un dispositif plus simple que celui qui est représenté sur la figure 1.
Le dispositif des figures 2 et 3 nécessite seulement un filtre destiné à éliminer la lumière parasite susceptible d'être mélangée à la lumière de fluorescence.
Un anticorps immunospécifique peut être obtenu par immunisation d'un animal avec un polypeptide conforme à l'invention.
L'invention concerne aussi un anticorps immunospécifique pour un polypeptide conforme à l'invention, tel que défini précédemment.
Un polypeptide selon l'invention, un de ses fragments, un analogue, un de ses variants ou une cellule exprimant ce polypeptide peuvent aussi être utilisés pour produire des anticorps immunospécifiques.
Le terme "immunospécifique" signifie que l'anticorps possède une meilleure affinité pour le polypeptide de l'invention que pour d'autres polypeptides connus de l'art antérieur.
Les anticorps immunospécifiques peuvent être obtenus par administration d'un polypeptide de l'invention, d'un de ses fragments, d'un analogue ou d'un fragment épitopique ou d'une cellule exprimant ce polynucléotide chez un mammifère, de préférence non humain, selon les méthodes bien connues de l'homme du métier.
Pour la préparation d'anticorps monoclonaux, on peut utiliser des méthodes usuelles de production d'anticorps, à partir de lignées cellulaires, telles que la technique des hybridomes (Kohler et al., Nature (1975) 256 :495- 497), la technique des triomes, la technique des hybridomes de cellules B humaines (Kozbor et al., Immunology Today (1983) 4 : 72) et la technique des
hybridomes EBV (Cole et al., MONOCLONAL ANTIBODIES AND CANCER THERAPY, pp. 77-96, Alan R. Liss, 1985).
Les techniques de production d'anticorps simple-chaîne telles que décrites, par exemple, dans US N 4,946,778 peuvent être également utilisées.
Des animaux transgéniques comme les souris, par exemple, peuvent être également utilisés pour produire des anticorps humanisés.
Agents interagissant avec le polypeptide de l'invention La présente invention a également pour objet un procédé d'identification d'un agent activateur ou inhibiteur d'un polypeptide conforme à l'invention, comprenant : a) la mise en présence de cellules hôtes, telles que définies ci-dessus avec un agent à tester, et b) la détermination de l'effet activateur, ou inhibiteur, généré par l'agent à tester.
Un polypeptide conforme à l'invention peut ainsi être employé pour un procédé de criblage de composés qui rentrent en interaction avec celui- ci.
Ces composés peuvent être des agents activateurs (agonistes) ou inhibiteurs (antagonistes) de l'activité intrinsèque d'un polypeptide selon l'invention. Ces composés peuvent également être des ligands ou des substrats d'un polypeptide de l'invention. Voir Coligan et al., Current Protocols in Immunology 1 (2), Chapter 5 (1991).
En général, pour mettre en place un tel procédé, il est d'abord souhaitable de produire des cellules hôtes appropriées qui expriment un polypeptide conforme à l'invention. De telles cellules peuvent être, par exemple, des cellules de mammifères, de levures, d'insectes comme Drosophilia ou de bactéries comme E. coli.
Ces cellules ou des extraits de membrane de ces cellules, sont alors mises en présence des composés à tester.
On peut ainsi observer la capacité de liaison des composés à tester avec le polypeptide de l'invention, mais également l'inhibition ou l'activation de la réponse fonctionnelle.
L'étape b) du procédé ci-dessus peut être mise en #uvre en utilisant un agent à tester marqué directement ou indirectement. Elle peut aussi comprendre un test de compétition, en utilisant un agent marqué ou non et un agent compétiteur marqué.
On utilise de préférence un agent tensioactif anionique choisi parmi les alkyl (C12- C14) sulfates de sodium, de triéthanolamine ou d'ammonium, les alkyl (Cl2- C14) éthersulfates de sodium, de triéthanolamine ou d'ammonium oxyéthylénés à 2,2 moles d'oxyde d'éthylène, parmi les alkyl (Cl2-Cl4) amido sulfates de sodium, de triéthanolamine ou d'ammonium, le cocoyl iséthionate de sodium et l'alphaoléfine (C-Ci6) sulfonate de sodium en mélange avec : - soit un agent tensioactif amphotère tel que les dérivés d'amine dénommés disodiumcocoamphodipropionate ou sodiumcocoamphopropionate commercialisés notamment par la société RHONE POULENC sous la dénomination commerciale"MIRANOL C2M CONC"en solution aqueuse à 38 % de matière active ou sous la dénomination MIRANOL C32 ; - soit un agent tensioactif amphotère de type zwittérionique tel que les alkylamidobétaïnes et les alkylbétaïnes en particulier la cocobétaïne commercialisée sous la dénomination"DEHYTON AB 30"en solution aqueuse à 32 % de MA par la société HENKEL.
A titre indicatif, les compositions détergentes conformes à l'invention présentent généralement les compositions suivantes : (i) tensioactif (s) anionique (s) : de 2 à 50 % en poids, de préférence de 3 à 20 % en poids, par rapport au poids total de la composition détergente ; (ii) tensioactif (s) amphotère (s) : de 1 à 50 % en poids, de préférence de 1 à 20 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
La quantité totales des tensioactifs détergents décrits ci-dessus est généralement supérieure ou égale à 3 % en poids, de préférence comprise entre 3 % et 60 % en poids, mieux encore entre 3 % à 30 % en poids et au mieux entre 3 % et 20 % en poids par rapport au poids total de la composition. Le rapport en poids tensioactif amphotère/tensioactif anionique est de préférence compris entre 0,2 et 10, plus particulièrement entre 0,25 et 5 et encore plus particulièrement entre 0,3 et 3.
Les polysaccharides amphotères peuvent notamment être choisis parmi - les polysaccharides greffés par des motifs A et B
où A désigne un motif cationique dérivant d'un groupement, monomère ou polymère, comportant au moins un atome d'azote appartenant à une fonction amine primaire, secondaire, tertiaire ou quaternaire et B désigne un motif anionique dérivant d'un d'un groupement, monomère ou polymère, comportant une ou plusieurs fonctions acide carboxyliques, phosphoriques, phosphonique, sulfate ou sulfoniques - les polysaccharides greffés par un ou plusieurs motifs C, où C désigne un motif dérivant d'un groupement monomère ou polymère, comportant au moins un groupement zwittérionique de carboxybétaïnes ou de sulfobétaïnes ; - les polysaccharides greffés par un ou plusieurs motifs D, où D désigne un motif dérivant d'un groupement monomère ou polymère, comportant au moins un groupement anionique dérivant d'un groupement, monomère ou polymère, comportant une ou plusieurs fonctions acide carboxyliques, phosphoriques, phosphonique, sulfate ou sulfoniques et au moins un groupement cationique à une fonction amine primaire, secondaire, tertiaire ou quaternaire.
Le degré de substitution total des polysaccharides amphotères selon l'invention est compris statistiquement entre 0,01 et 3 et représente le ratio du nombre d'hydroxyles substitués dans le motif répétitif au nombre de monosaccharides élémentaires constituant le motif.
De préférence, le degré de substitution total est compris entre 0,1 et 2,5. Et plus particulièrment entre 0,2 et 2. le polysaccharide présente un ratio DS (+) /DS (-) du degré de substitution cationique au degré de substitution anionique compris entre 0,01 et 100, et de préférence entre 0,02 et 50, et plus particulièrment entre 0,2 et 10.
Le degré de substitution anionique (DS (-)) des polysaccharides amphotères selon l'invention représente le ratio du nombre d'hydroxyles substitués par un groupement anionique dans le motif répétitif au nombre de monosaccharides élémentaires constituant le motif.
Le degré de substitution cationique (DS (+)) des polysaccharides amphotères selon l'invention représente le ratio du nombre d'hydroxyles substitués par un groupement cationique dans le motif répétitif au nombre de monosaccharides élémentaires constituant le motif.
Les polysaccharides de l'invention peuvent être substitués par des groupement non ioniques notamment alkyle ou hydroxyalkyl en C1-C20 et en particulier hydroxyéthyle.
Le poids moléculaire moyen en poids des polysaccharides selon l'invention varie généralement entre 600 et 100.000. 000.
De tels produits sont décrits dans les demandes de brevet EP-A-339 372, DE-A- 3833658, WO98/14482, EP-A-950393 et dans le brevet US3467647
Parmi ces produits, on citera plus particulièrement les chlorures d'hydroxypropyl triméthyl ammonium guar modifiés par un groupement carboxyméthyl propane fabriqués par la société National Starch.
La concentration en polysaccharides amphotères selon l'invention peut varier entre 0, 0001% et 20% en poids environ par rapport au poids total de la composition, et de préférence entre 0,001 et 10% environ et encore plus préférentiellement entre 0,005 et 3 % en poids.
Les composés insolubles conformément à l'invention peuvent être solides, liquides ou pâteux à température ambiante (25OC) et à pression atmosphérique, ils peuvent notamment se présenter sous forme d'huiles, de cires, de résines ou de gommes.
- Utilisation pour l'entraînement de trois turbines GE7, ce qui correspond à un débit de GNL produit à -160OC d'environ 6 millions de tonnes par an.
Une des voies qui permet de calculer facilement l'influence d'un paramètre sans entrer dans le détail d'un procédé est celle de la notion de Travail Théorique associée à celle d'Exergie.
Le travail théorique qu'il faut fournir à un système pour qu'il passe d'un état 1 à un état 2 est donné par l'équation suivante : Wl-2 = TO x (SI-S2)- (Hl-H2) avec : Owl-2 : travail théorique (kJ/kg) TO : température de rejet de la chaleur (K) SI : entropie dans l'état 1 (kJ/ (K. kg)) S2 : entropie dans l'état 2 (kJ/ (K. kg)) Hl : enthalpie dans l'état 1 (kJ/kg) H2 : enthalpie dans l'état 2 (kJ/kg) Dans le cas présent, la température de rejet sera prise égale à 310,15 K (37OC). L'état 1 sera le gaz
naturel à 37 C et 51 bar et l'état 2 sera le GNL à la température T2 et à 50 bar.
Le tableau 2 ci-dessous montre l'évolution du travail théorique pour la liquéfaction des gaz naturels A et B en fonction de la température du GNL en sortie du procédé de liquéfaction. Lorsque la puissance des compresseurs de réfrigération est constante, la diminution du travail théorique se traduit par une augmentation possible de la capacité du cycle de liquéfaction.
Température du Gaz naturel A GNL 1 ( C) Travail Travail Capacité théorique théorique possible (%) (kJ/kg) (%) - 130 356,63 71,19 140, 46 - 376, 93 75, 25 132, 90 - 398, 45 79, 54 125, 72 - 421, 57 84, 16 118, 82 - 446, 24 89, 08 112, 26 - 472, 64 94, 35 105, 99 - 160 500,93 100,00 100, 00 *************** Gaz naturel B - 130 355,89 71,35 140, 16 - 376, 04 75, 39 132, 65 - 140 397,43 79,67 125, 51 - 145 420,33 84,24 118, 70 - 150 444,56 89,12 112, 21 - 155 470,74 94,37 105, 97 - 160 498,82 100,00 100, 00
Tableau 2 On observe que les chiffres obtenus avec les gaz A et B sont très proches. L'augmentation possible de la capacité est d'environ 1,14 % par C de température du
GNL 1 obtenu en sortie d'unité de liquéfaction présentée sur la figure 1.
La capacité Cl pour une température Tl du GNL produit s'exprime en fonction de la capacité CO à la température TO, selon l'équation suivante : Cl = CO x 1, 0114''" Avec : Cl : capacité de production de GNL à Tl (kg/h) CO : capacité de production de GNL de référence à TO (kg/h) Tl : Température de production de GNL (OC) T2 : Température de production de GNL de référence (OC) Il en résulte qu'à -140oC, la capacité de l'unité de production de GNL est de 125, 5% de sa capacité à -160oC, ce qui est considérable.
Le travail réel d'une unité de production de GNL sera évidemment fonction du procédé choisi. Le procédé présenté sur la figure 1, qui est connu sous le nom MCR#, est un procédé bien connu et largement employé qui a été développé par la société APCI.
Ce procédé est mis en oeuvre ici d'une façon particulière qui le rend très performant : le cycle propane comporte 4 étages et la réfrigération du MCR (réfrigérant à composants multiples, flux 106, fig. 1) et du propane (flux 102, fig. 1) s'effectue dans l'échangeur thermique E3, qui est un échangeur à plaques en aluminium brasé.
Les résultats obtenus sont présentés sur le tableau 3 :
Température du Gaz naturel A GNL 1 (OC) Travail réel Travail réel Capacité (kJ/kg) possible (%) - 702, 77 72, 23 138, 45 - 739, 93 76, 05 131, 50 - 781, 25 80, 29 124, 54 - 820, 56 84, 33 118, 58 - 150 867,88 89,20 112, 11 - 155 917,44 94,29 106, 05 - 160 972,99 100,00 100, 00 *************** Gaz naturel B - 130 688,86 71,24 140, 37 - 135 728,22 75,31 132, 78 - 140 772,16 79,86 125, 23 - 145 814,34 84,22 118, 74 - 150 861,75 89,12 112, 21 - 155 74,37 105, 97 - 160 100,00 100, 00 Tableau 3 On observe que ces résultats corroborent parfaitement ceux qui ont été obtenus avec les calculs de travail théorique présentés dans le tableau 1.
Le rendement du procédé de liquéfaction peut être calculé à partir du travail réel et du travail théorique. Celui-ci est sensiblement constant et se situe aux environs de 51,5 %, comme cela peut être observé à partir des résultats présentés sur le tableau 4 :
Température du Gaz naturel A GNL 1 (OC) Travail Travail réel Efficacité théorique (%) (%) (kJ/kg) - 356, 63 702, 77 50, 75 - 376, 93 739, 93 50, 94 - 398, 45 781, 25 51, 00 - 421, 57 820, 56 51, 38 - 446, 24 867, 88 51, 42 - 472, 64 917, 44 51, 52 - 160 500,93 972,99 51, 48 Gaz naturel B - 130 355,89 688,86 51, 66 - 135 376,04 728,22 51, 64 - 140 397,43 772,16 51, 47 - 145 420,23 814,34 51, 60 - 150 444,56 861,75 51, 59 Tableau 4 Ce résultat est particulièrement satisfaisant.
L'utilisateur du procédé sera toujours assuré de tirer le meilleur parti du procédé de liquéfaction, quelle que soit la température de production de GNL choisie. On constate également que la composition du gaz naturel à liquéfier n'a pas d'importance.