INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Bien qu'une ouverture de la soupape EGR 18 nécessaire pour rendre le rapport EGR égal au rapport EGR cible avec le DPF 12 étant normal puisse varier en fonction d'une quantité de matières particulaires piégées sur le DPF 12, l'ouverture de référence peut être toute ouverture pour autant qu'elle rende le rapport EGR égal au rapport EGR cible et qu'elle soit obtenue avec le DPF 12 normal. Toutefois, dans le premier mode de réalisation, l'ouverture de référence est une ouverture avec un nouveau 12, c'est-à-dire, le DPF 12 étant normal et la quantité de matières particulaires piégées étant pratiquement nulle. En d'autres termes, la condition de référence une condition dans laquelle le DPF 12 est nouveau. L'ouverture de référence avec le DPF 12 étant nouveau est maximale parmi celles avec le DPF 12 normal, et ainsi " ivre un jugement correct d'un mauvais fonctionnement.
La figure 3 montre un sous-programme pour une détection d'un mauvais fonctionnement du DPF 12. sous- programme est exécuté par interruption chaque intervalle de temps prédéterminé.
En se référant à la figure 3, à l'étape 70, il est jugé si un indicateur XF1, qui représente l'apparition d'un mauvais fonctionnement du DPF 12 et qui a été initialisé pour etre remis à zéro (XF1=0), est remis à zéro. Lorsque l'indicateur XF1 est remis à zéro, le sous-programme va à l'étape 71, où il est jugé si la commande par rétroaction de soupape EGR 18 est en cours. Si la commande par rétroaction est arrêtée, le sous-programme se termine. Si la commande par rétroaction est en cours, le sous-programme va a l'étape 72, où la vitesse du moteur N, la quantité de carburant Qf et l'ouverture réelle de la soupape EGR VEG sont lues. A l'étape suivante 73, l'ouverture de reférence RVEG est calculée sur la base de la vitesse du moteur N et de la quantité de carburant Qf.
A l'étape suivante 74, il est jugé si un écart de l'ouverture réelle de la soupape EGR 18 par rapport à l'ouverture de référence (VEG-RVEG) est supérieur à une constante positive b. Lorsque l'écart (VEG-RVEG) jugé supérieur à la constante b, le sous-programme va à l'étape 75, où l'indicateur XF1 est établi (XF1=1). Lorsque l'indicateur XF1 est établi, l'alarme 49 est activée. I1 conviendra de noter que la constante b est une valeur relativement petite destinée à éviter un mauvais jugement dû aux tolérances de l'équipement tel que les capteurs ou les valves, ou aux conditions environnementales telles que température et la pression atmosphériques. A l'opposé, lorsque l'écart (VEG-RVEG) n'est pas supérieur à la constante b, le sous-programme se termine et l'indicateur est gardé pour être remis à zéro.
Lorsque l'indicateur XF1 a été établi à l'étape 70, le sous-programme se termine. L'indicateur XF1 sera renvoyé pour être remis à zéro manuellement lorsque le DPF 12 est réparé ou changé.
Il conviendra de noter, dans le premier mode de réalisation, que l'ouverture réelle de la soupape EGR 18 est comparée à l'ouverture de référence. En variante, 1 ouverture réelle de la soupape EGR 18 peut être comparée à une ouverture différente de l'ouverture de référence mentionnée ci-dessus, mais déterminée sur base de 1 ouverture de référence.
Ensuite, le deuxième mode de réalisation conformément à la présente invention sera expliqué. Le deuxieme mode de réalisation se rapporte à une détection d' mauvais fonctionnement du conduit EGR 17, en particulier du refroidisseur EGR 19, avec la commande par rétroaction de soupape EGR 18.
Dans le moteur diesel représenté sur la figure 1, l'orifice d'entrée du conduit EGR 17 est dispose en amont DPF 12, et ainsi les gaz EGR circulant à travers le conduit EGR 17 peuvent contenir des matières particulaires. Ainsi, le conduit EGR 17 peut être encrassé à cause des ières particulaires qui adhèrent et s'accumulent sur la surface interne du conduit EGR 17. En particulier, le tuyau EGR du refroidisseur EGR 19 comporte habituellement une section transversale inférieure à celle du conduit EGR 17. De plus, le carbone gazeux ou le carburant contenu dans les gaz EGR est refroidi et liquéfié tout en circulant dans le tuyau EGR du refroidisseur EGR 19. En conséquence, le tuyau EGR du refroidisseur EGR 19 peut s'encrasser facilement. L'encrassement du conduit EGR 17 incluant le refroidisseur EGR 19 réduit la quantité de gaz EGR délivrés au moteur et ainsi détériore la suppression de la génération de NOx les gaz EGR.
De même, lorsque le conduit EGR 17 se déforme pour réduire la section transversale de celui-ci, ou lorsque les gaz EGR fuient du conduit EGR 17, la quantité de gaz EGR est réduite. En conséquence, dans le deuxième mode de réalisation, mauvais fonctionnement du conduit EGR 17 comme on l'a mentionné ci-dessus est détecté. Une explication détaillée de ceci suit.
Lorsqu'un mauvais fonctionnement survient dans le conduit EGR 17, la quantité de gaz EGR est réduite, ce qui augmente la quantité d'air frais. A ce moment, comme dans le premier mode de réalisation, la commande par rétroaction de la soupape EGR 18 augmente l'ouverture de la soupape EGR pour éviter la réduction du rapport EGR. En conséquence, lorsqu'un mauvais fonctionnement survient dans le conduit EGR 17, l'ouverture de la soupape EGR 18 devient nécessairement plus grande qu'une ouverture avec un conduit EGR 17 normal.
En d'autres termes, si une ouverture de référence se réfère à une ouverture de la soupape EGR 18 nécessitant de rendre le rapport EGR égal au rapport EGR cible avec le conduit EGR 17 normal, l'ouverture réelle de la soupape EGR est maintenue à l'ouverture de référence lorsque le conduit EGR 17 et normal, et devient supérieure à l'ouverture de référence lorsqu'un mauvais fonctionnement survient dans le conduit EGR 17.
Alors que l'ouverture de référence pouvait être obtenue au préalable pour diverses conditions de fonctionnement de moteur, seule l'ouverture de référence, avec la condition de fonctionnement du moteur étant dans des conditions de fonctionnement de référence, est obtenue au préalable dans le deuxième mode de réalisation. Ensuite, l'ouverture réelle de la soupape EGR 18 est détectée lorsque la condition de fonctionnement du moteur est dans la condition de fonctionnement de référence, et est comparée à l'ouverture de référence. Lorsque l'ouverture réelle de la soupape EGR 18 est supérieure à l'ouverture de référence correspondante, il est jugé qu'un mauvais fonctionnement est survenu dans le conduit EGR 17. Sinon, conduit EGR 17 est jugé être normal.
La condition de fonctionnement de référence peut être toute condition de fonctionnement quelconque. Toutefois, si moteur est une condition de vitesse élevée ou à une condition de fonctionnement en charge élevée, la pression de retour devient relativement élevée et ainsi une réduction de la quantité de gaz EGR peut être faible, même un mauvais fonctionnement est survenu dans le conduit EGR 17. Ceci empêche une détection correcte du mauvais fonctionnement.
C) Préparation des comprimés renfermant les deux principes actifs (E tape de Lubrification) On mélange les granulés humides de 0,500 mg de Trimegestone (51,04 kg) et de 2 mg d'Estradiol (51,04kg) puis introduit le mélange constitué de 0,640 kg d'acide stéarique micronisé et de 1,28 kg de Talc.
Exemple 4 Essai comparatif de stabilité Comprimé a (tampon pH 3): Trimegestone lmg, Estradiol hemohydrate 2,0747 mg, Hypromellose 3 cps 3,0 mg, Oxyde de Titanium 0,6 mg, phosphate disodique 0,0874 mg, acide citrique monohydrate 0,2504 mg, amidon de maïs 22 mg lactose 44,4875 mg, stéarate de magnésium 0,5 mg et talc 1,0 mg masse totale 75,0 mg.
Comprimé b (tampon pH 5): Trimegestone 1 mg, Estradiol hemohydrate 2,0747 mg, Hypromellose 3 cps 3,0 mg, Oxyde de Titanium 0,6 mg, phosphate disodique 0,219 mg, acide citrique monohydrate 0,153 mg, amidon de maïs 22 mg, lactose 44,4533mg, stéarate de magnésium 0,5 mg et talc 1,0 mg masse totale 75,0 mg.
Ces deux comprimés sont maintenus 15 jours à 70 C dans une fiole fermée par un bouchon en polyéthylène. Le but de cette étude est de déterminer par HPLC, les produits de dégradations , notamment le (17beta-(1-hydroxy-2-oxo-propyl)- estra-4,9-dièn-3-one (20S) (produit X). Le seuil de détection est de 0,3%).
Comprimé a Comprimé b (Tampon pH 3) (Tampon pH 5) Produit X Non Détecté 0,85% Somme des impuretés 1,70 3,25 Cette étude tend a démontrer que la stabilité n'est pas due uniquement à la présence d'acide citrique mais également à un effet pH. 11 Exemple 5 : Composition du blister et de la sache Les plaquettes thermoformées sont notamment constituées - d'une feuille de polyvinyl(chlorure-acétate) transparente (PVC)de 200um d'épaisseur, et - d'une feuille d'aluminium constituée de la face extérieure à la face intérieure - d'une laque de protection (nitrocellulose) - d'une feuille d'aluminium de 20um d'épaisseur, - d'un verni bleu thermo-scellable (vinyle/acryle) - d'un verni incolore thermo-scellable (vinyle/acryle). Par ailleurs, la sache est notamment une sache tri-couche constituée de la face extérieure à la face intérieure - d'un film en polyuréthane - d'une feuille d'aluminium de 9um d'épaisseur - d'un agent laminant (polyuréthane) - d'un film en polyuréthane de 40um d'épaisseur. Exemple 6 :Schéma d'administration de l'association Trimégestone / estradiol dans le cadre du traitement des symptômes post-ménopausique et de la prévention de l'ostéoporose Administration orale d'un comprimé estradiol en continu (cycles de 28 jours sans interruption entre les cycles) à une dose de 0,5 à 2 mg par jour et du comprimé selon l'invention renfermant la Trimégestone les 10 à 14 derniers jours de chaque cycle de 28 jours, à une dose de 0,05 à 2 mg par jour. Administration orale d'un comprimé estradiol 28 jours par mois à une dose de 0,5 à 2 mg par jour et du comprimé selon l'invention renfermant la Trimégestone les 10 à 14 derniers jours de l'administration de l'estradiol, à une dose de 0,05 à 2 mg par jour. Le traitement est arrêté 2 à 3 jours par mois à la fin de chaque cycle de 28 jours.
Administration orale d'un comprimé estradiol 28 jours par mois, à une dose de 0,5 à 2 mg par jour et du comprimé selon l'invention renfermant la Trimégestone les 14 à 18 premiers jours de l'administration de l'estradiol, à une dose de 0,05 à 2 mg par jour. Le traitement est administré soit sans interruption entre chaque cycle de 28 jours, soit avec interruption de 2 à 3 jours par mois à la fin ce chaque cycle. Administration orale de l'estradiol 25 jours par mois à une dose de 0,5 à 2 mg par jour et de la Trimégestone à une dose de 0,05 à 2,5 mg par jour pendant les 11 derniers jours de l'administration de l'estradiol. Le traitement est arrêté 5 à 6 jours à la fin de chaque cycle de 25 jours.
Administration continue orale de l'estradiol à une dose de 0,5 à 2mg par jour et de la Trimégestone à une dose de 0,05 à 2,5 mg par jour. I1 n'y a pas d'interruption de traitement.
Administration continue orale de l'estradiol à une dose de 0,5 à 2 mg par jour et de la Trimégestone à une dose de 0,025 g pendant 21 à 25 jours puis arrêt 7 à 3 jours.
Dans toutes ces méthodes de traitement, lorsqu'on doit administrer simultanément les deux principes actifs, on peut utiliser - soit un comprimé Estradiol classique et un comprimé Trimegestone selon l'invention, - soit un comprimé mixte estradiol/trimégestone selon l'invention.
La présente invention concerne un procédé pour déterminer par simulation les conditions optimales de stabilisation d'un système de séparation à lit mobile simulé permettant d'atteindre rapidement des valeurs de consigne fixées pour la pureté d'un constituant extrait et pour le rendement de l'installation.
La méthode s'applique notamment à la séparation des hydrocarbures aromatiques ou des isomères optiques.
Il existe dans l'industrie de nombreux procédés de séparation continue par adsorption sélective d'au moins un composant parmi plusieurs au sein d'un mélange de fluides, notamment des procédés de chromatographie où l'on utilise la propriété de certains solides poreux, en présence de mélanges liquides, gazeux ou supercritiques, de retenir plus ou moins fortement les différents constituants du mélange.
Les procédés de séparation ou fractionnement basés sur la chromatographie sont le plus souvent mis en #uvre dans un dispositif comportant (Fig.l) un ensemble de k colonnes ou tronçons de colonnes chromatographiques montées en séries (en général, 4 # k # 24) formant une boucle ouverte ou fermée. Un solide poreux, de granulométrie déterminée, réparti en différents lits, constitue la phase stationnaire.
Le long de cette boucle, sont répartis des points d'injection pour le mélange à séparer F comprenant au moins deux constituants A, B et le solvant ou désorbant, et des points de soutirage de fluides délimitant le plus souvenl quatre zones Zl, Z2, Z3, Z4, le constituant préférentiellement recherché se trouvant en majorité soit dans l'extrait (Ex) soit dans le raffinat (Raf). Toutes les colonnes ou fractions de colonne d'une même zone sont traversées par un
débit liquide identique. Dans un procédé à contre courant réel, un profil des concentrations fixe et constant se développe le long d'une colonne 1 de séparation (Fig.l), où la position des points d'injection d'une charge A+B, d'un éluant S, et de soutirage d'un extrait Ex et d'un raffinat Raf reste fixe. Le solide adsorbant 3 et le liquide 2 se déplacent à contre courant. Un système d'entraînement du solide et une pompe P de recyclage, placés tous les deux à l'emplacement de la colonne (à la jonction des zones Zl et Z4 où la seule espèce présente tant dans le liquide que dans le solide est le fluide vecteur d'élution), permettent de renvoyer respectivement le solide de la base vers le sommet, et le liquide inversement du sommet vers la base.
Les procédés dits à contre-courant simulé (CCS) ou à lit mobile simulé (LMS) permettent on le sait, d'échapper à une difficulté majeure inhérente aux procédés à lit mobile vrai, celle de faire correctement circuler la phase solide sans créer d'attrition et sans augmenter considérablement la porosité de lit par rapport à celle d'un lit fixe. Pour simuler son déplacement, le solide est disposé dans un certain nombre n de lits fixes disposés en série et c'est le profil des concentrations que l'on déplace à vitesse sensiblement uniforme tout autour d'une boucle ouverte ou fermée, en déplaçant les points d'injection et de soutirage.
Pour résister à cette tentative d'effraction, on a proposé dans le brevet US n 2 059 129 un barillet dans lequel les goupilles de stator ont une forme générale en champignon, dont la tête est tournée vers le rotor et dont la tige s'éloigne du rotor. Ainsi, sous l'action d'un vibreur, et d'un effort rotation sur le rotor, les goupilles de stator peuvent venir s'accrocher par la tête du champignon sur la périphérie interne du stator, ce qui bloque la rotation du rotor. Le seul moyen de libérer la goupille de stator consiste alors à faire une rotation inverse du rotor, ce qui nécessite recommencer complètement l'opération de déclavetage pour l'ensemble des goupilles.
Dans le brevet US n 3 494 158, on a proposé un barillet dans lequel une goupille de rotor comporte une cuvette tournée vers la goupille de stator, qui comporte un téton saillant en regard, destiné à s'engager dans ladite cuvette. Lorsqu'une force de rotation est exercée sur le rotor, l'extrémité radialement la plus externe de la goupille de rotor tend à basculer légèrement vers un côté, alors que l'extrémité radialement la plus interne de la goupille de stator tend à basculer en sens contraire, du fait l'engagement du téton saillant dans la cuvette. Lorsque les goupilles sont repoussées vers le stator, sous l'effet d'un vibreur, il est nécessaire que la force de rotation exercée sur le rotor soit suffisante pour que la goupille de rotor viennent repousser la goupille de stator par effet de came, lorsque les deux goupilles arrivent à l'interface de la périphérie externe du rotor. Lorsque plusieurs goupilles de ce type sont utilisées dans le même barillet, la force de rotation exercée peut être tellement importante que l'on arrive à un blocage des goupilles, qui empêche le malfaiteur de libérer le rotor. Dans la demande internationale WO 97/23698, le barillet comporte au moins une goupille de rotor dont l'extrémité radialement la plus interne présente un téton saillant dans le canal de clé, ledit téton étant apte à se plier, se déformer ou se casser, sous l'action vibreur introduit dans le canal de clé, ce qui empêche toute ouverture non-autorisée.
L'invention a pour but de proposer un barillet de sûreté permettant de résister au crochetage des barillets, notamment résister à l'action d'un vibreur. L'invention a également pour de proposer un tel barillet qui soit d'une structure simple et de faible coût, tout en augmentant sa résistance au crochetage. L'invention a encore pour but de proposer, pour certaines variantes, des barillets dont les moyens anti-crochetage peuvent être réinitialisés en utilisant clé autorisée pour barillet.
A cet effet, l'invention a pour premier objet un barillet de sûreté comportant un rotor cylindrique et un stator, le rotor comprenant un canal de clé dans lequel est apte à être introduite une clé, et au moins une goupille rotor montée coulissante dans un logement ménagé sensiblement radialement dans le rotor, entre le canal de clé et la surface cylindrique extérieure du rotor, le stator comprenant au moins une goupille de stator montée coulissante dans un logement ménagé sensiblement radialement dans le stator et débouchant sur la surface cylindrique interne du stator, ladite goupille de stator étant soumise à une sollicitation élastique vers le rotor, chaque logement pour goupille de stator étant apte à s'aligner avec un logement du rotor, pour une position angulaire déterminée du rotor par rapport au stator, la goupille de rotor et la goupille de stator associée ayant des surfaces en vis à vis qui définissent un point de glissement lorsqu'elles sont à l'interface entre le rotor et le stator, en vue de la rotation du rotor, caractérisé par le fait qu'il comporte un moyen anti-crochetage pour bloquer la rotation du rotor en l'absence de clé autorisée, ledit moyen consistant à bloquer au moins une goupille de rotor dans une position rétractée de sûreté dans laquelle elle fait partiellement saillie dans le logement de stator qui lui fait face, lorsque la goupille de rotor est repoussée par un outil non-autorisé au-delà d'une distance prédéterminée. Avantageusement, un logement pour goupille de rotor comporte un premier tronçon de petit diamètre débouchant dans le canal de clé et un tronçon de grand diamètre débouchant sur la surface extérieure cylindrique du rotor, les deux tronçons étant séparés par un épaulement annulaire, la goupille de rotor associée comportant une tête se prolongeant par une tige dont les diamètres correspondent respectivement à ceux des tronçons de grand et petit diamètre précités, le moyen anti-crochetage étant constitué par ledit épaulement annulaire, qui destiné à coopérer, directement ou indirectement, avec la tige de la goupille de rotor, pour la bloquer dans ladite position rétractée de sûreté.
Dans un premier mode de réalisation, la tête de la goupille de rotor une faible épaisseur axiale de façon à permettre un basculement, de ladite tête dans le logement de stator, tel qu'une portion de la tige de la goupille de rotor vienne en appui contre ledit épaulement annulaire pour empêcher son retour en position de repos, lorsque la goupille de rotor a été repoussée au-delà de la distance prédéterminée précitée et qu'un effort de rotation est exercé sur le rotor par un outil non- autorisé.
Dans une variante, la goupille de stator est dimensionnée par rapport à son logement de stator de façon à permettre un coulissement de la goupille de rotor sur une distance supérieure à la longueur de sa tige, de sorte que l'extrémité libre radialement interne de ladite tige est apte à venir en appui sur ledit épaulement annulaire, lorsque ladite tige a été repoussée au-delà du tronçon de petit diamètre du logement de rotor.
Sur une autre variante, la tige de la goupille de rotor comporte une portion rétrécie à son extrémité libre de façon que la collerette annulaire entre la tige et ladite portion rétrécie puisse venir en appui sur l'épaulement annulaire du logement de rotor, lors du basculement de la goupille de rotor.
Selon une autre caractéristique, les deux faces en vis à vis la goupille de stator et de la tête de goupille de rotor sont excentrées l'une par rapport à l'autre, dans la position d'alignement de leurs logements respectifs, de façon à favoriser un basculement systématique de la goupille de rotor lorsque celle-ci est repoussée au-delà de ladite distance prédéterminée.
Dans un autre mode de réalisation, la tige de la goupille de rotor est munie d'un frein élastique, qui est inactif lorsqu'il est au droit du tronçon de petit diamètre du logement pour goupille de rotor et qui est apte à venir en appui sur ledit épaulement annulaire dès que la goupille de rotor est repoussée dans sa position rétractée de sûreté au-delà de ladite distance prédéterminée.
Avantageusement, la tête de la goupille de rotor a une longueur légèrement inférieure à celle du tronçon de grand diamètre du logement pour goupille rotor.
Selon encore une autre caractéristique, la tige de la goupille de rotor comporte une gorge annulaire dans laquelle est logé un joint torique en élastomère qui est dans un état entièrement comprimé dans ladite gorge, niveau dudit tronçon de petit diamètre du logement pour la goupille de rotor et dans un état détendu partiellement engagé dans ladite gorge et partiellement en appui sur ledit épaulement dans la position rétractée de sûreté de la goupille de rotor.
Dans autre variante, la tige de la goupille de rotor comporte une gorge annulaire dans laquelle est logé un anneau-ressort fendu, qui est dans un état complètement rétracté dans la gorge, au niveau du tronçon de petit diamètre du logement, et dans un état déployé partiellement engagé dans ladite gorge et partiellement en appui sur l'épaulement annulaire dans la position rétractée de sûreté de ladite goupille de rotor.
L'invention a pour deuxième objet un barillet de sûreté comportant un rotor cylindrique et un stator, le rotor comprenant un canal de clé dans lequel est apte à être introduite une clé , et au moins une goupille de rotor montée coulissante dans un logement ménagé sensiblement radialement dans le rotor, entre le canal de clé la surface cylindrique extérieure du rotor, le stator comportant au moins une goupille de stator montée coulissante dans un logement ménagé sensiblement radialement dans le stator et débouchant sur la surface cylindrique interne du stator, ladite goupille de stator étant soumise à une sollicitation élastique vers le rotor, chaque logement pour goupille de stator étant apte à s'aligner avec un logement pour goupille de rotor, pour une position angulaire déterminée. du rotor par rapport au stator, lesdites goupilles de rotor et de stator associées ayant des surfaces en vis à vis qui définissent un point de glissement lorsqu elles sont à interface entre le rotor et le stator, en vue de la rotation du rotor, caractérisé par le fait qu'il comporte un moyen anti-crochetage pour limiter la rotation du rotor en l'absence de la clé autorisée, ledit moyen consistant à prévoir sur au moins une goupille de stator et/ou de rotor partie à mobilité relative limitée pour engendrer au moins un point de glissement supplémentaire limité entre le rotor et le stator, lorsqu'un effort de rotation est exercé sur le rotor par un outil non-autorisé.
Dans un premier mode de réalisation, une goupille de stator comporte au moins deux parties susceptibles de glisser l'une par rapport à l'autre sur une distance angulaire limitée, au plus égale à la largeur du logement pour la goupille de stator, lorsque l'une des parties est dans le logement du rotor et l'autre dans le logement stator.
Avantageusement, l'une des parties est constituée d'une pièce munie d'un téton saillant central qui s'étend librement dans un espace central de l'autre partie qui est constituée d'une pièce distincte, ledit téton central limitant le glissement angulaire relatif entre les deux pièces à au plus la moitié de la largeur dudit espace.