INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les morceaux de paquets sont ensuite stockés : dans la mémoire 15 lorsqu'ils sont adressés au bus de réception 80 Rebus ; et dans la mémoire 16 lorsqu'ils sont adressés au bus de transmission 70 TxBus.
Dans une phase à quatre cycles, au cours de chacun des trois premiers cycles d'horloge de la phase, on effectue à la fois une opération d'écriture et une opération en lecture vers deux adresses de chacune des RAM (mémoires volatiles) 15 ou 16. Ces adresses pointent respectivement : vers le dernier élément (queue) de l'une des FIFO dans chacune des RAM 15 et 16 ; et
vers le premier élément (head) de rune des FIFO dans chacune des RAM 15 et 16.
Chaque opération de lecture effective de FIFO (définies lorsque le signal 32 de sortie Rx[U Jead est activé durant un cycle et est suivi par un signal d'entrée AllData used[i/activé durant un cycle, i correspondant à un numéro de la FIFO d'entrée) modifie l'adresse pointant sur l'en-tête de FIFO.
Les éléments I'de la portion mobile P'comportent entre eux des moyens de liaison qui sont dissociables d'une part, pour autoriser leur libre articulation (flèche A de la figure 7) par rapport au rebord d'appui S du bassin et indissociables d'autre part, pour pousser dans le sens de la flèche D mais surtout pour ramener dans le
sens inverse de celui flèche D, l'ensemble des éléments I' arrimés l'un à l'autre de sorte qu'il suffit de pousser et/ou de tirer la portion P'à n'importe quel point d'ancrage pour déplacer l'ensemble des éléments I'. Ainsi, lorsque les moyens de liaison sont dissociés comme montrés sur le dessin de la figure 7, les éléments I et I'de la toiture T'peuvent offrir les avantages classiques de l'abri bas de la toiture T en autorisant la position entrouverte par l'articulation A desdits éléments I et I' sur le rebord d'appui S du bassin et lorsque les moyens de liaisons sont indissociés comme montrés sur le dessin de la figure 4, les éléments I'de la portion P'autorisent la position découverte par le déplacement desdits éléments I'arrimés l'un à l'autre, le long (figures 4 et 5) et/ou en dehors (figure 6) du rebord du bassin.
Selon un premier mode de réalisation préférentielle de l'invention, les susdits moyens de liaison sont constitués par les ailes des arceaux 210'qui, disposées débordantes dans le prolongement des panneaux 100'de la couverture en matériau translucide pour assurer le recouvrement étanche partiel des éléments juxtaposés I'de la toiture T'en position fermée, sont aménagées d'un dispositif amovible de solidarisation avec l'arceau 210' de l'élément I'contigu. Ce dispositif amovible de solidarisation non représenté pourra être adapté par l'homme de métier par exemple avec un assemblage mâlefemelle préformée respectivement dans les faces en contact des ailes et des arceaux 210.
Selon un deuxième mode de réalisation préférentielle de l'invention, illustré plus en détails sur les dessins des figures 8a et 8b, chacun des susdits moyens de liaisons de deux arceaux contigus référencés 210r'pour l'élément de toiture recouvert et 210c'pour l'élément de toiture couvrant (comportant les ailes débordantes) de la portion mobile P'est constitué par un profil en U 211'qui, destiné à épouser les profils
inférieurs rectangulaires 212r'et 212c'desdits deux arceaux contigus, est solidarisé au profil rectangulaire 212r'de l'arceau 210r'de l'élément recouvert de sorte que le profil rectangulaire 212c'de l'arceau 210c'de l'élément couvrant puisse se loger et se caler dans le profil en U 211' (cf. figure 8a) lors du mouvement d'abaissement de l'élément couvrant en position fermée et inversement se dégager dudit profil en U 211' (cf. figure 8b) lors du mouvement d'élévation du même élément vers une position entrouverte. De préférence, la partie supérieure de la branche du susdit profil en U 211'non solidaire de l'arceau 210r'de l'élément recouvert est évasée pour faciliter l'engagement avec jeu du profil inférieur rectangulaire 212c'de l'arceau 210c'de l'élément couvrant lors de son mouvement d'abaissement en position fermée.
Selon un autre mode de réalisation préférentielle de l'invention, les arceaux 210 des éléments de toiture I de la portion fixe P ont le même rayon de courbure que les arceaux 210'des éléments de toiture I'de la portion mobile P'. Ainsi, avec les mêmes arceaux voire les mêmes éléments I, il est possible de réaliser soit des éléments fixes I soit des éléments mobiles I'. Afin de respecter le concept de l'invention qui consiste, au niveau de leur portance sur le rebord d'appui S, à différencier la distance que délimite la corde extérieure des deux bordures longitudinales 220a'et 220b'des éléments juxtaposés I'de la portion mobile P', de la distance que délimite la corde intérieure des deux bordures longitudinales 220a et 220b des éléments juxtaposés I de l'autre portion P, la demanderesse a imaginé de profiler les deux bordures longitudinales 220a, 220b et 220a', 220b'des éléments de toiture I et I'pour recevoir de manière amovible et/ou réglable, soit les pattes de fixation 300a desdits éléments I sur le rebord d'appui S, soit des moyens de déplacement 320a'desdits éléments I'
le long dudit rebord.
Selon une deuxième forme de réalisation illustrée sur le dessin de la figure 10, la bordure longitudinale 220a (représentée en traits forts) de l'élément I de la portion P n'a pas le même profil que celui de la bordure longitudinale 220a'de l'élément I' (représentée en traits fins) de la portion mobile P'. En effet, la traverse longitudinale 220a'de l'élément mobile est classiquement aménagée à sa partie haute et vers le côté interne de la
toiture d'une rainure inclinée en saillie 221a'pour pincer et retenir le bord du panneau 100' (représenté en traits mixtes) et à sa partie basse et vers le côté externe de la toiture d'un organe d'accouplement 222a' pour retenir, via des pattes de fixation 300a' (représentées en traits mixtes) ledit élément I'sur le rebord du bassin S. L'organe d'accouplement 222a' représenté est du type de celui ménagé dans le profilé de la traverse de la bordure 220a'selon une glissière à section circulaire ouverte vers l'extérieur d'une rainure longitudinale 222a"selon une largeur plus importante que celle de l'épaisseur des pattes de fixation 300a'pour autoriser une liaison pivot entre la bordure 220a'et les pattes de fixation 300a', et donc la libre articulation (flèche A de la figure 7) de l'élément de toiture I'y associé. Suivant l'invention, des organes de roulement dont un seul (320a') est représenté assurent le libre déplacement de la bordure 220a'le long du rebord S, et donc de l'ensemble de l'élément I'y associé.
La traverse extrême 220a de la portion P est, quant à elle, préformée différemment de celle de la traverse classique 220a'en adoptant un profilé de préférence creux coudé à deux branches 220al et 220a2 selon un angle obtus permettant d'assurer simultanément un déplacement latéral vers le côté externe de la toiture, de la position de l'organe d'accouplement 222a et un déplacement vertical vers le haut, de la position de la rainure inclinée 221a tout en respectant l'angle d'inclinaison de cette dernière. La première branche 220al dudit profilé en forme de coude formant la bordure longitudinale 220a et recevant à sa partie basse l'organe d'accouplement 222a est étroite et se dresse verticalement tel un poteau avec une inclinaison plus ou moins sensible adaptée au rayon de courbure des panneaux, et la deuxième branche 220a2 recevant à sa partie haute la rainure inclinée 221a adopte la forme d'un cône dont la petite
base est dans le prolongement de la première branche verticale 220al et dont la grande base reçoit à sa partie haute la susdite rainure inclinée 221a. En remplaçant uniquement le profilé des bordures longitudinales 220a'et 220b'de l'élément I'par celui des bordures longitudinales 220a et 220b tel qu'illustré sur le dessin de la figure 10, on obtient un élément I qui assure, de par la présence du cône de la deuxième branche 220a2, l'augmentation de la distance que délimite la corde extérieure des deux bordures longitudinales 220a'et 220b' et donc de l'écartement entre les deux organes d'accouplement (dont un seul 222a est représenté) ainsi que, de par la présence du poteau formant la première branche 220al, la surélévation de la hauteur des rainures inclinées (dont une seule 221a est représentée). Cette augmentation de l'écart entre les organes d'accouplement et cette surélévation des rainures seront paramétrées au niveau des côtes du cône de la deuxième branche 220a2 et de celles du poteau de la première branche 220al pour autoriser sans frottement la libre mobilité des éléments juxtaposés I'de la portion mobile P'au-dessous des éléments juxtaposés I de l'autre portion P.
Afin d'autoriser le dégagement aisé des pattes de fixation 300a hors des organes d'accouplement 222a', notamment lorsque différents éléments I'sont accouplés entre eux par des profilés en U 211', il a été imaginé de tronquer l'extrémité cylindrique 301a'des pattes de fixation 300a'selon un plan oblique parallèle à l'axe longitudinal de la bordure 220a'de manière à autoriser le passage de l'extrémité cylindrique tronquée 301a'de la patte de fixation 300a'par l'ouverture de la rainure longitudinale 222a". En effet, une fois la patte de fixation 300a'dégagée de son arrimage sur le rebord S du bassin, il suffit de faire basculer celle-ci vers le haut pour la dégager de la glissière de l'organe d'accouplement 222a.
Afin d'évaluer les performances d'ouverture et de refermetures de la structure réalisée, le film tricouches ainsi décrit est ensuite contrecollé avec un film de PVC rigide de 350um sur une complexeuse solvant, formant ainsi le film rigide A. Le contrecollage est réalisé à l'aide d'une colle polyuréthane en solvant la colle bicomposante Colflexe LG 59 A/B de Bostik Findley, le dépôt de la colle ayant lieu sur la face complexable du film tricouches.
Le film d'operculage B utilisé pour l'exemple a la composition suivante : -15 um de PET biorienté enduit PVDC - um de colle polyuréthane - 23 um de PET biorienté - um de colle polyuréthane 50 um de couche soudante La couche soudante du film d'operculage a pour composition : - 49% de résine PEBD - 48% de résine PE linéaire Octène - 3% d'additifs (glissant et antibloquant) Pour l'application finale (voir schéma en annexe), le film rigide A est destiné à être thermoformé. Pour les mesures ci-dessous, il n'y a pas eu de thermoformage du film avant soudure du film rigide A avec le film d'operculage B.
La soudure des films A et B composant l'emballage se fait à l'aide d'une barrette de soudure en caoutchouc et d'une barrette de soudure plate, métallique et téflonnée, chauffée à 160oC, au contact du film d'operculage B. La
soudure est effectuée en appliquant une pression de 5 bars pendant 3 secondes.
La soudure est effectuée sur une surface de 10 mm x 150 mm sur des échantillons de film A de 25 mm x 250 mm avec des éprouvettes de 25 mm x 400 mm de film B.
La force nécessaire à la première ouverture dans la soudure est mesurée par un test de résistance au pelage à 180 , à 200 mm. min-l sur une machine d'essais 5543 d'Instron (conformément à la norme NFT 54-122) réalisé après 24 heures de conditionnement à 23 C et 50% d'humidité après soudure.
La mesure de la résistance au pelage à la première réouverture est réalisée sur des éprouvettes ouvertes manuellement. Les 2 films A et B sont immédiatement repositionnés dans la zone de soudure et ils sont scellés à l'aide de 2 barrettes de soudure plates, métalliques et non chauffées. Le scellage est alors effectué en appliquant une pression de 0,5 bars pendant 3 secondes. La force nécessaire à la réouverture dans la soudure est mesurée par un test de résistance au pelage à 180 , à 200 mm. min-l sur une machine d'essais 5543 d'Instron (conformément à la norme NFT 54-122) réalisé après 24 heures de conditionnement à 23 C et 50% d'humidité après rescellage. Cette manipulation est répétée sur la même éprouvette afin de mesurer la résistance au pelage pour les réouvertures suivantes.
Pour chaque mesure, les résultats de résistance au pelage donnés sont des moyennes sur 3 éprouvettes et sont exprimés en N/cm.
Exemple 1 selon l'invention
La composition de l'auto-adhésif thermofusible 1 selon l'invention est regroupée dans le tableau A suivant :
TABLEAU A COMPOSITION 1 Nature fraction polymère SIS Polymère dans l'adhésif (% poids) 65 styrène dans la phase polymère (% poids) 18,0 diblocs dans la phase polymère (% poids) 45, 0 MFI calculé de la phase polymère 18, 0 (g/lOmin) (barycentre calculé des MFI des polymères utilisés, pondérés par leur fraction massique au sein de la fraction polymère) résine polyterpène dans la phase résine 50 (% poids) Rhéométrie capillaire à 150oC et 107,0 1000 s-1 (Pa. s) Traction à 1 m/s : force max à 640 % 0, 5 d'allongement (MPa)
Cette composition présente un profil de viscosité entre 100 et 1000 s-1 situé dans le domaine revendiqué, à savoir au-dessus de la limite inférieure précédemment définie.
ainsi qu'une force de résistance à la traction à 1 m. s-1 située dans le domaine revendiqué, à savoir au-dessous de la limite supérieure précédemment définie.
L'ensemble des conditions selon l'invention étant respecté l'adhésif de l'exemple 1 illustre parfaitement celle-ci.
Exemple 2 (hors de l'invention) La composition de l'auto-adhésif thermofusible 2 non conforme à l'invention est regroupée dans le tableau B suivant :
TABLEAU B COMPOSITION 2 Nature fraction du polymère SIS Polymère dans l'adhésif (% poids) 60 Styrène dans la phase polymère (% poids) 22,0 Diblocs 15,0 MFI 2,0 min) (barycentre calculé des MFI des polymères utilisés pondérés par leur fraction massique au sein de la fraction polymère) Polyterpène 60 Rhéométrie 170,0 1000 s-1 (Pa. s) Traction à 1 m/s : force max à 640% 1, 3 d'allongement (MPa)
Nombre d'individus Nombre de blanc Pourcentage de testés génotypés Testés validés réussite 239 237 7 7 99, 2 1
POPULATION Fréquence allélique Génotype AA Génotype AG Génotype GG N % % 95% IC N % N % N % -- 1 2, 0 48 98, 0 Afro Américain 50 910003000012048980 Amérindien du Sud Ouest 5 2, 1 0, 0 I000 0, 05 100, 0 0 0, 0 0 9 100, 0 Sud Américain (Andes) 10420016000009100, 0 Caribéen 10 4, 2 0, 0-0 0, 0 0 0, 0 10 100, 0 -- 50 100, 0 Caucasien 50 20, 90, 010 ) 00, 050100, 0 Chinois 10 4, 2 0, 0 0 0, 0 0 0, 0 10 100, 0 Grec 8 3, 3 00 0, 0 0 0,o0 8 100, 0 jbérien102001100/) 00010100, 0 Italien (01100000/) 10100, 0 10 4, 2-i-oô, 0Japonais104, 2 0, 0110C) 00, 010 100, 0 0 0, o00 Mexicain 10 4, 20, 0110 ( 06C 0 10100, 0 Moyen-Orient 20 8, 4 0, 0-0 00 0 0 0, 0 20 100, 0 individus du Pacifique 7 2, 9 0, 0--0 0, 0 0 0, 0 7 100, 0 Indo-Pakistanais 9 3, 8 0,6 0 0 0 0 0 0, 09 100, 0 Sud Américain 10 4, 2 0, 0 0 00 0 0, 0 10 100, 0 Asie du Sud 10 4, 2 0, 01000 0, 0 10100, 0 -- 236 99, 6 Total 239 100 0, 20, 00, 600, 0 0, 4 236 99, 6
Il faut préciser que l'allèle A lu en antisens correspond à l'allèle T lu en sens, soit à la présence d'un V en position 127 de la séquence nucléotidique du gène IFNa-21 et donc que l'allèle T lu en antisens correspond à l'allèle A lu en sens correspondant à un D pour cette position dans la séquence de la protéine correspondante.
D) Polymorphisme de type SNP t1155a L'étape d'élongation ou de miniséquençage est ensuite réalisée comme indiqué dans le tableau suivant : Fournisseur Référence Réactif Cône... r.,..,,initiale finale (Pl) Propre Tampon Elongation'1 préparation (X) Life Amorce Miniseq Life Sur demande ('ouM) 10 0, 5 Technologies GouH G ou H AP Biotech 27-2051 dNTPs (pM) 2, 5 025 0, 125 (61, 71, 81)-01 2 non marqués de chaque de chaque i. ddNTPs (uM)"r" < - 2 marqués et Nel 492/5 2 marqués de chaque de chaque TamraetRI10 AP Biotech E79000Z Thermo-sequenase 3, 2 Ul 111 0, 125 0, 4 U/ Thermo-sequenase réaction H20Qsp 5u) 3, 125 PCR digérée10 Vol total 15 ul
Le tampon élongation : Le tampon élongation 5X est composé de Tris-HCI pH 9 à 250 mM, de KCI à 250 mM, de NaCI à 25 mM, de MgC12 à 10 mM et de glycérol à 40 %. 2 ddNTPs : Pour les ddNTPs, un mélange des 4 bases est réalisé en fonction du polymorphisme étudié. Seulement les 2 bases d'intérêts (T/A) composant le polymorphisme de type SNP fonctionnel portent un marquage, soit en Tamra, soit en R110. Le mélange de ddNTPs est composé de : 2, 5 uM de ddCTP non marqué, 2, 5 uM de ddGTP non marqué, 2, 5 uM de ddTTP (1, 825 uM de ddTTP non marqué et 0, 625 uM de ddTTP marqué au Tamra), 2, 5 M de ddATP (1,825 uM de ddATP non marqué et 0,625 M de ddATP marqué au R110).
Une fois remplie, la plaque est scellée, centrifugée puis placée dans un thermocycleur pour plaque 384 puits (Tetrad de MJ Research) et subit l'incubation suivante : Cycles d'élongation : 1 min. à 93 C, suivi de 35 cycles composés de 2 étapes (10 sec. à 930 C, 30 sec. à 55 C).
Après la dernière étape dans le thermocycleur, la plaque est directement placée sur un lecteur de fluorescence polarisée de type Analyst (D HT de LJL Biosystems Inc.. La plaque est lue à l'aide du logiciel Criterion Host (D en utilisant deux méthodes. La première permet de lire la base marquée en Tamra en utilisant les filtres d'excitation et d'émission spécifiques de ce fluorophore (excitation 550-10 nm, émission 580-10 nm) et la seconde permet de lire la base marquée en R110 en utilisant les filtres d'excitation et d'émission spécifiques de ce fluorophore (excitation 490-10 nm, émission 520- 10 nm). Dans les deux cas, un miroir double dichroïque (R110/Tamra) est utilisé et les autres paramètres de lecture sont : Z-height : 1,5 mm Attenuator : out Temps d'intégration : 100, 000 usée.
Un fichier résultat est alors obtenu contenant les valeurs calculées de mP pour le filtre Tamra et celle pour le filtre Ri 10. Ces valeurs de mP sont calculées à partir des valeurs d'intensité obtenues sur le plan parallèle (//) et sur le plan perpendiculaire (l) d'après la formule suivante : mP=1000 (//-gl)/ (//+g).
Dans ce calcul, la valeur sur le filtre 1. est pondérée d'un facteur g.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description qui va suivre, donnée à titre d'exemple non limitatif, en liaison avec les dessins dans lesquels : - la figure 1 montre une vue schématique en coupe d'un dispositif selon l'invention, - les figures 2a et 2b représentent respectivement en perspective et ne coupe un dispositif selon un mode de réalisation préféré de l'invention, - la figure 3 montre une réalisation d'un ressort de centrage ("spider") à trois branches, et - la figure 4 montre une réalisation d'un ressort de centrage ("spider") à quatre branches.
On peut choisir une valeur d'une résistance de charge plus élevée R1 pour un premier amortissement relativement faible et plus faible R2 pour un amortissement plus important.
Il existe essentiellement des procédés nucléaires, électriques et sismiques.
On peut forer des puits de contrôle entre le puits d'injection et le puits de production et y exécuter des diagraphies répétées de résistivité ou nucléaires. Celles-ci traduisent la variation de saturation du fluide que l'on surveille, généralement de l'eau salée, autour du puits de contrôle à une distance de l'ordre du mètre. La profondeur d'investigation est faible et il faudrait prévoir un grand nombre de puits de contrôle pour suivre l'évolution du front, le puits d'injection pouvant se trouver à plusieurs centaines de mètres du puits de production. La multiplication du nombre de puits de contrôle est très coûteuse.
Il est souhaitable que les deux fluides possèdent des résistivités suffisamment différentes, ce qui est le cas entre l'eau salée et les hydrocarbures.
Ce rapport est alors d'environ 1 à 100. Sinon les mesures ne sont pas significatives et l'interprétation en est très difficile.
Un procédé de surveillance sismique en quatre dimensions consiste à effectuer, de manière répétitive, des mesures du temps mis par des ondes sonores à traverser une épaisseur déterminée des formations géologiques situées entre une source générant ces ondes placée en surface ou en profondeur et des géophones situés à diverses profondeurs. La vitesse de propagation des ondes dans les roches dépend de plusieurs facteurs notamment de leur porosité, de la nature des fluides inclus dedans et de la pression. La mise en oeuvre de l'équipement permettant de faire ces mesures est très lourde surtout dans les gisements pétroliers sous-marins.
Il est souhaitable que les deux fluides possèdent des densités suffisamment différentes pour que les mesures aient une bonne sensibilité et que l'interprétation soit aisée. C'est le cas si l'un des fluides est gazeux et l'autre liquide.
EXPOSÉ DE L'INVENTION La présente invention vise à remédier aux inconvénients des procédés électriques et sismiques en proposant un procédé permettant de surveiller la position de l'interface entre deux fluides à partir de mesures de pression, ce procédé étant plus économique que les procédés classiques, car plus facile à mettre en oeuvre que les procédés sismiques classiques, et permettant d'obtenir une profondeur d'investigation beaucoup plus grande qu'avec les procédés électriques
classiques. De plus, le procédé est compatible avec des fluides possédant des densités et/ou des résistivités électriques voisines. Le paramètre qui contrôle la sensibilité du procédé proposé est principalement lié au rapport de viscosité entre les deux fluides.
De manière générale, l'invention est un procédé de détermination de la position de l'interface entre deux fluides contenus chacun dans une zone d'un réservoir. Il comporte les étapes suivantes : a ) on déclenche dans le réservoir, comportant au moins un capteur de pression placé au niveau de l'une des zones, un régime transitoire d'écoulement de référence qui se traduit par une variation de pression de référence que l'on relève avec le capteur de pression, bO) ultérieurement, on déclenche un régime transitoire d'écoulement utile, similaire au régime transitoire d'écoulement de référence, ce régime transitoire d'écoulement utile engendrant une onde de pression qui se propage dans le réservoir et se traduisant par une variation de pression utile que l'on relève avec le capteur de pression, CO) on compare les variations de pression relevées en fonction du temps ou d'une fonction du temps, dO) de la comparaison, on détermine un instant représentatif du moment où l'onde de pression atteint l'interface entre les deux fluides, cet instant permettant de calculer la distance séparant l'interface et le capteur de pression au moment du régime transitoire d'écoulement utile.
Pour suivre l'évolution de l'interface dans le temps, on peut réitérer une ou plusieurs fois les étapes b à d.
La distance séparant le capteur de pression de l'interface est donnée par une formule du type : t≈Ll 1 dans laquelle : Vl . C a est un facteur de conversion qui vaut 2 dans le système international, k1 est la perméabilité horizontale de la zone dans laquelle se trouve le capteur de pression, Ct1 est la compressibilité totale de la zone dans laquelle se trouve le capteur de pression.
La comparaison peut être réalisée par la différence entre les variations de pression de référence et utile relevées. Mais il est possible que la comparaison soit réalisée avec une fonction de la différence, par exemple une dérivée de la différence.
La fonction du temps peut être une fonction logarithmique.
Sur une représentation graphique illustrant la comparaison entre les variations de pression de référence et utile, un changement de pente conduit à l'instant représentatif du moment où l'onde de pression atteint l'interface.
Les régimes transitoires d'écoulement de référence et utile peuvent être provoqués par un
changement de débit d'au moins un puits de production destiné à extraire l'un des fluides. Le changement de débit peut correspondre à une fermeture du puits de production.