INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En conséquence, la teneur en Si est restreinte à 0,01 % ou moins (y compris 0 %). Une gamme particulièrement préférée est 0,005 % ou moins.
[Teneur en Mg] Mg forme un composé avec S introduit inévitablement dans la matière de matrice pour former un composé Mg-S détériorant ainsi les propriétés de plaquage de Ag. Quand le composé est présent, une précipitation anormale apparaît lors du plaquage de Ag et entraîne une protrusion de Ag. Quand une puce Si est soudée tout en laissant la protrusion telle que formée, une contrainte localisée est appliquée à la protrusion entraînant une fissuration de la puce. En outre, Mg tend à entraîner une oxydation interne analogue à Fe ou Si détériorant également la capacité de mise en forme par courbure. Ces effets deviennent manifestes quand la teneur en Mg dépasse 0,001 %.
En conséquence, la teneur en Mg est restreinte à 0,001 % ou moins. Une gamme particulièrement préférée est de 0,0005 % ou moins.
[Teneur en P/teneur en Si]
La relation entre la teneur en P et la teneur en Si concerne la formation d'un composé intermétallique avec Ni. La propriété de résistance au détachement à chaud de la soudure et du plaquage Sn est détériorée comme décrit ci-dessus, en fonction de la relation avec la teneur en P. Quand la valeur de la teneur en P/teneur en Si est inférieure à 10, puisque la quantité de Si solubilisé en phase solide augmente, la propriété de résistance au détachement à chaud de la soudure et du plaquage Sn est remarquablement détériorée de façon non souhaitable.
En conséquence, la relation entre la teneur en P et la teneur en Si est définie par : teneur en P/teneur en Si >~ 10. Une gamme plus particulièrement préférée est : teneur en P/teneur en Si >~~ 15.
[(Teneur en Ni + teneur en Fe)/teneur en P] [Teneur en Ni/teneur en Fe] Quand la teneur en Ni, la teneur en Fe et la teneur en P satisfont simultanément les relations : 5 (teneur en Ni + teneur en Fe)/teneur en P 7 et 4 # teneur en Ni/teneur en Fe 9, la résistance mécanique et la résistance à l'adoucissement sont améliorées de façon remarquable. A savoir, quand les deux relations sont satisfaites, le composé Ni-Fe-P est précipité dans une gamme plus particulièrement préférée du rapport de composition à décrire plus tard. Quand les précipités sont précipités finement et de façon uniforme, la résistance mécanique peut être améliorée par durcissement de précipitation et puisqu'ils possèdent une stabilité à température élevée, différente du composé Ni-P, la résistance à l'adoucissement est excellente.
En conséquence, on préfère que la teneur en Ni, la teneur en Fe et la teneur en P satisfassent les deux relations décrites ci-dessus. Une gamme plus particulièrement préférée est : 5 (teneur en Ni + teneur
en Fe)/teneur en P # 6, et 4 teneur en Ni/teneur en Fe 8.
[Rapport de composition pour Ni/Fe/P] Telle que décrite ci-dessus, la composition du précipité change en fonction de la relation pour la teneur en Ni, la teneur en Fe et la teneur en P et une résistance mécanique élevée. Une résistance à l'adoucissement élevée peut être atteinte simultanément quand le rapport de composition (en masse) de Ni/Fe/P est : (0,5 à 5)/(0,1 à 2) /1. En conséquence, on préfère que les précipités du rapport de composition Ni/Fe/P dans la gamme décrite ci-dessus soient précipités. Une gamme préférée, est : (2 à 5)/(0,5 à 1) /1.
[Teneur en Co, Cr, Mn] Co, Cr et Mn forment un composé avec P pour précipiter dans l'alliage de cuivre et améliorer la capacité de mise en forme par cisaillement. Quand le composé est dispersé dans l'alliage de cuivre, une continuité métallurgique avec la matière de matrice tend à être interrompue parce que le comportement en précipitation est différent de celui du précipité Ni-FeP décrit ci-dessus (des précipités relativement grands sont formés), permettant ainsi d'améliorer de façon remarquable la capacité de mise en forme par cisaillement. Cet effet est présent de façon remarquable quand la teneur totale en Co, Cr et Mn vaut 0,005 ou plus.
Toutefois, ce composé tend à former des précipités non uniformes comparé au composé Ni-Fe-P. En particulier, puisqu'il précipite préférentiellement au niveau des joints de grains cristallins, des microstructures tendent à croître de façon non uniforme détériorant la capacité de mise en forme par courbure. Ce phénomène apparaît de façon remarquable quand la teneur totale en Co, Cr et Mn dépasse 0,05 %.
En conséquence, quand ils sont ajoutés, la teneur totale en Co, Cr et Mg est définie comme 0,005 à 0,05 %.
Comme décrit ci-dessus, une technique pour diminuer la contrainte résiduelle formée par cisaillement lors de l'emboutissage à la presse a été développée et adoptée de manière générale. Dans cette technique, il est nécessaire que le matériau en lui-même possède une résistance à l'adoucissement élevée de façon à ne pas être adouci par recuit au cours du processus d'emboutissage. Les éléments décrits ci-dessus améliorent la résistance mécanique par une solubilisation en phase solide dans l'alliage de cuivre et, de plus, fournissent davantage de résistance à l'adoucissement excellente pour l'alliage de cuivre dans un état coexistant avec les précipités Ni-Fe-P.
Pour éliminer la contrainte résiduelle formée par le cisaillement lors de l'emboutissage à la presse, il est nécessaire de chauffer le matériau de façon que les dislocations dans le matériau puissent être déplacées facilement. La contrainte résiduelle est éliminée par le déplacement des dislocations. Toutefois, quand les dislocations sont déplacées, les dislocations entraînent une extinction de paire diminuant la densité de dislocations. En d'autres termes, le matériau écroui est adouci par le déplacement des dislocations. Dans ce cas, quand les éléments décrits ci-dessus sont solubilisés en phase solide, les atomes possèdent une affinité élevée avec les lacunes pour combler les sites de lacune avec les atomes. En conséquence, la quantité de lacunes dans l'alliage est diminuée supprimant le déplacement vers le haut des dislocations, et les dislocations piégées dans les précipités Ni-Fe-P tendent à se déplacer moins facilement. En résultat, l'extinction des paires des
II s'agit des composants suivants # interaction qui comme on l'a dit est nécessaire pour initier le fonctionnement du système, # shuttle qui est appelé par interaction , qui appelle lui- même les deux composants suivants # GD, # enfin VMM , dit composant mémoire de gestion de mémoire, qui appelle également le GD par ailleurs.
La figure 10b montre quant à elle une configuration également minimale du système, dans laquelle trois composants CPU , TIMER3 et SCHED ont été ajoutés afin d'autoriser une gestion multi-threads.
Enfin, la figure 10c représente une configuration enrichie d'un système selon l'invention, qui constitue une petite application.
Sur cette figure, le composant interaction utilise un composant COM de communication pour échanger des données sur un réseau et utilise le composant GUI (interface graphique) pour afficher des présentations graphiques.
Le composant SOURIS permet de gérer le périphérique SOURIS. II transmet des informations sur les changements d'état de ce périphérique (déplacement, clic sur les boutons). Le composant GUI utilise les composants WINDOW et BUTTON afin de réaliser les affichages demandés par le composant INTERACTION Les composants WINDOW et BUTTON utilisent les composants codec GIF et JPEG afin d'afficher des images dans leurs zones d'affichage respectives.
Les composants GUI, COM, WINDOW, BUTTON, GIF et JPEG utilisent également des fonctionnalités des composants de base du système. Cependant, les liens correspondant à ces fonctionnalités ne sont pas représentés sur le schéma de la figure 10c afin de ne alourdir cette figure. Les composants sont classés en domaines, qui sont des catégories ne correspondant pas à un niveau de privilèges, mais à un type d'utilisation. Différents domaines sont les suivants, avec certains composants associés
Domaine Description HEDULE Composants scheduler MULTILEVEL GESTION MEMOIRE Composants de gestion mémoire VMM LMM 'BUS Composants de gestion de bus I SA PCI COMM omposants de communication ETHERNET FTP I PSTACK SERIAL INPUT composants de gestion des systèmes d'entrées ELOTOUCH (dalle tactile) KEYMAP PCKBD PS2MOUSE (souris PS 2) REBOOT watchdo FX omposants de gestion de l'interface graphique GFX BUTTON WINDOW SCROLLBAR TEXT IMAGE ON Composants de gestion AUDIO AUDIO IMAGES Composants de des images et vidéo JPEG GIF PNG BMP MPEG FILE SYSTEM (FS) composants de de disques On notera que du fait que tous les composants du système selon l'invention sont réalisés suivant le meure format, le système gère de la même manière tous les composants, les propriétés avantageuses des composants évoquées ci-dessus s'appliquent de la même manière aux composants, quel que soit leur niveau de privilèges.
II apparaît finalement que le système selon l'invention permet # aux programmeurs d'avoir une vue synthétique de tous les éléments du système d'exploitation, quel que soit leur niveau de privilèges, d'utiliser les mêmes outils pour créer ces différents éléments, de réaliser des interconnexions entre les différentes parties, sans restriction. La puissance du système n'est pas exprimée par son nombre de composants, mais le nombre d'interconnexions possibles, dans les systèmes traditionnels (à la fois monolithique et micro-noyau), moyens de communication entre les différentes parties sont limités figés. II faut systématiquement passer par un goulot d'étranglement arbitraire (les appels systèmes étant en nombre limité, pour le noyau, que ce soit un noyau monolithique ou un micro-noyau, etc.). La gestion de dépendances et la création dynamique de moyens de communication permet de s'affranchir de cette limitation., d'offrir des propriétés égales à tous les types de code. Dans le cas de l'invention, il n'est en effet plus nécessaire de concevoir un système de gestion de modules noyau, de bibliothèques, ou même de "plug-ins" d'applications. Tout cela est remplacé par le système de gestion des composants, # de créer autant de composants, par le futur, que de fonctionnalités qui devront être remplies. Ceci permet au système selon l'invention d'être totalement évolutif.
Microprocesseur sécurisé.
1 Introduction Avec le développement de médias de forte capacité et peu chers tels que les CD-ROM et autres DVD-ROM la diffusion de logiciels et de contenus artistiques tel que les films ou la musique est entrée dans une ère de diffusion de masse : le très faible coût de reproduction du contenu numérique, qui consiste à recopier une suite de 0 et de 1, échappe aux lois économiques classiques de la production dans la mesure où le coût est concentré dans la confection de l'original et non plus dans la production des copies vendues.
L'apparition de réseaux mondiaux à fort débit de type Internet apporte un autre type de distribution de logiciels ou de contenus artistiques où chacun peut acheter une copie et la télécharger directement dans son ordinateur.
Malheureusement, le développement de versions inscriptibles de ces médias et plus généralement le faible prix du méga-octet des disques durs permettent aussi le développement d'utilisations allant bien au delà de l'usage dans un but de copie privée de sauvegarde... Cet usage illégal est aussi aidé par la possibilité qu'offre Internet de disséminer mondialement tout type d'information numérique.
Une autre problématique est celle de la sécurité informatique et la nécessité d'avoir des systèmes résistants aux attaques informatiques bien sûr mais aussi aux attaques physiques d'un système sensible, telle que la manipulation des bus systèmes d'un ordinateur, des liens de communication, etc. Bien que moins connus du grand public, de tels systèmes où les intrusions sont à éviter sont utilisés tous les jours : les banques, les distributeurs de billets automatiques, le commerce électronique ou encore les systèmes confidentiels défense, et de manière plus générale les
télécommunications.
1.1 Spécialisation du processeur Le premier problème peut être résolu en spécialisant chaque ordinateur au point qu'un programme ne peut plus tourner que sur un seul ordinateur unique au monde. La technique utilisable est l'usage de la cryptographie à clé publique et clé secrète [8] au sein même du microprocesseur. C'est la technique utilisée dans les cartes à puces. Mais dans le cas d'un ordinateur générique le principe est plus difficile à mettre en #uvre car il y a des éléments périphériques qui sont espionnables (contrairement à une carte à puce qui est un ordinateur complet) : bus sont espionnables et leurs états sont modifiables, la mémoire est espionnable et modifiable, les entrées-sorties aussi, etc. Bien que compliquées, de telles attaques sont possibles et une fois le logiciel mis à nu son contenu peut être répliqué par des pirates.
La suite de cet article présentera des techniques essayant de parer ce genre d'attaque en chiffrant et signant électroniquement tous les flux d'information entrant et sortant du microprocesseur afin de résoudre le second problème.
Ces courbes sont formées en deux fois, avec deux températures différentes, à savoir 22 C et 40 C. Sur la partie gauche de la figure 7 les deux réseaux à 22 C réagissent avec des pentes opposées (courbes I et II). Sur la partie droite de la figure 7, la température a augmenté jusqu'à 40 C et engendre un décalage des deux courbes. La réponse de l'inclinomètre où l'effet de la température a été corrigé, correspond à la courbe III.
La figure 8 représente schématiquement un exemple de système de mesure contenant six réseaux de Bragg de mesure R1, RZ ... R6. On voit aussi une source optique SO et un système d'analyse spectrale SA qui sont reliés via un coupleur optique C0, d'une part à une fibre optique de mesure Fm, dans laquelle sont photo-inscrits les reseaux de Bragg de mesure R1 à R6, et d'autre part à fibre optique de référence Fr dans laquelle sont photo-inscrits deux réseaux de Bragg de référence Rrl e t Rr2 .
L'analyse spectrale de lumière réfléchie par lesdits réseaux de Bragg peut être réalisée suivant deux modes. Un premier, dit en réflexion, consiste à détecter une raie spectrale brillante rétro-réfléchie vers la source. Un second, dit en transmission, consiste à détecter une raie noire dans la lumière transmise. Le mode préférentiel est le mode réflectif. I1 permet en outre, en cas de rupture de la fibre, de reconstituer la totalité de l'information spectrale, à condition de prévoir une interrogation par chacune des extrémités de cette fibre, soit à l'aide d'un commutateur à fibre optique reliant alternativement le système de mesure à chacune des extrémités, soit à l'aide de deux systèmes de mesure fonctionnant alternance. Revenons à la Figure 8. Les raies de Bragg des deux réseaux de références sont préalablement mesurées : leur écart spectral fixe le facteur d'échelle du système de mesure. Il suffit d'appliquer même facteur d'échelle aux spectres acquis sur fibre ou branche de mesure pour retrouver, par simple règle de trois, les longueurs d'ondes associées a chacun des réseaux de mesures R1 à R6. On voit sur la figure 9 un système de mesure de variations d'inclinaison qui incorpore l'inclinomètre de la figure 1 (ou de la figure 3). Ce système comprend des moyens de mesure 52 permettant d'interroger les réseaux de Bragg et de mesurer les variations d'inclinaisons.
Ces moyens de mesure 52 sont prévus pour envoyer dans la fibre optique 18 un spectre de lumières contenant au moins les longueurs d'onde différentes e t X2 .
Sous l'effet d'une variation d'inclinaison, chacun des réseaux de Bragg 24 et 26 modifie la longueur d'onde des lumières qu'ils réfléchissent respectivement, puis ces lumières retournent aux moyens de mesure 52 par l'intermédiaire de la fibre optique.
La variation d'inclinaison est déterminée par ces moyens de mesure à partir des variations spectrales des lumières ainsi modifiées.
Dans l'exemple représenté sur figure 9, les moyens de mesure 52 sont reliés à la fibre optique par l'intermédiaire d'un commutateur optique 54 permettant d'alterner l'interrogation envoi et récupération de lumières) des réseaux de Bragg, cette interrogation ayant lieu alternativement par un côté 56 de la fibre optique puis par l'autre côté de cette fibre et ainsi de suite, ce qui permet de reconstituer toute l'information spectrale utile même en cas de rupture de la fibre optique en un point quelconque.
Dans un mode de réalisation plus simple (figure 10) on interroge les réseaux de Bragg par un seul coté de la fibre optique 18, l'autre côté étant libre.
Dans un autre mode de réalisation (figure 11), envoie les lumières dans les réseaux de Bragg par un côté de la fibre optique 18 et l'on récupère des lumières éventuellement modifiées, par l'autre côté de la fibre optique, pour mesurer les variations d'inclinaison.
Sur la figure 12, on voit un système mesure de variations d'inclinaisons en différentes zones. Ce système comprend plusieurs inclinomètres 6 , 62 et 64 conformes à l'invention (par exemple du genre de celui de la figure 1) qui sont respectivement places en différentes zones. De plus, la même fibre optique 18 est commune à tous ces inclinomètres qui sont ainsi montés en série par l'intermédiaire de cette fibre.
La figure 13 est une vue schématique d'un inclinomètre conforme à l'invention mais sans compensation de température. Cet inclinomètre est identique à l'inclinomètre de la figure 1 (ou 3) excepte qu'il ne comprend qu'un seul réseau de Bragg, savoir le réseau de Bragg 24, aucun réseau n'étant formé dans la portion de fibre 22. Un tel inclinomètre est utilisable dans des endroits où la température reste sensiblement constante, par exemple dans mines.
Un autre inclinomètre conforme a l'invention est schématiquement représenté sur la figure 14. Il s'agit d'un perfectionnement de l'inclinomètre de la figure 1, destiné à mesurer des variations d'inclinaison qui peuvent être définies deux angles de rotation (au lieu d'un seul dans le de la figure 1).
Pour ce faire, au lieu d'un axe de rotation, l'articulation 8 de l'inclinomètre de la figure 14 comprend une rotule 66 (ou une suspension type Cardan). De plus, cet inclinomètre comprend pas deux portions de fibre optique mais quatre portions de fibre optique 68, 70, 72 et 74 soumises chacune à une -tension et respectivement pourvues de quatre réseaux de Bragg photo-inscrits 76, 78, 80 et 82.
Les portions de fibre 68 à 74 appartiennent encore la même fibre optique 18.
Dans une vue en coupe transversale ces quatre portions forment les sommets d'un carré. On définit ainsi deux plans perpendiculaires, chaque plan contenant deux réseaux de Bragg qui sont associés l'un à l'autre. Dans l'exemple représenté, les réseaux de Bragg et 78 sont associés l'un à l'autre et les réseaux 80 et 82 sont associés l'un à l'autre.
Pour faire les mesures de variations d'inclinaison on utilise quatre lumières de longueurs d'onde différentes X1, ;.2, ;#3 et #4 que l'on envoie dans la fibre optique 18 et qui sont respectivement associées aux réseaux de Bragg 76, 78, 80 et 82.
(Propriété de plaquage Ag) On a appliqué un plaquage au cyanate de Ag à raison de 1 m d'épaisseur et on a observé à l'aide d'un microscope stéréoscopique l'absence ou la présence d'une épaisseur localement accrue (protrusion).
(Mesure de l'épaisseur de la couche d'oxyde interne) Les particules ionisées émises par pulvérisation cathodique à partir de la surface d'un échantillon étaient analysées en masse à l'aide d'un spectromètre de masse à ion secondaire (SIMS) pour déterminer le profil des oxydes dans la direction de la profondeur et la profondeur, à laquelle la différence avec l'intérieur de la matrice était éliminée, était définie comme l'épaisseur pour la couche d'oxyde interne.
(Identification des précipités) On a déterminé de façon semi-quantitative la composition des précipités à l'aide d'un analyseur par rayons X du type à dispersion d'énergie (FDX) couplé à un microscope électronique à transmission (TEM). On a observé les précipités avec n = 3 pour un échantillon et
on a déterminé le rapport de composition en se basant sur la valeur moyenne exprimée en rapport massique.
[Exemple 1] On a préparé des alliages de cuivre des compositions chimiques présentées dans le tableau 1 en mélangeant dans un four électrique sous une atmosphère d'air en lingots de coulée de 50 mm d'épaisseur, 80 mm de largeur et 200 mm de longueur. Ultérieurement, après chauffage des lingots de coulée à 950 C pendant 1 heure, on les a laminés à chaud à une épaisseur de 15 mm et, immédiatement, on les a trempés dans l'eau de sorte que la vitesse de refroidissement était de 20 C/s ou supérieure. Ultérieurement, après décalaminage de la surface des matières laminées à chaud pour éliminer les couches d'oxyde, on les a laminés à froid à 1,0 mm.
Successivement, on les a chauffés rapidement pendant une brève durée à 750 C x 1 minute puis on les a mis en oeuvre avec un laminage à froid à un rapport de travail de 40 % et un traitement de précipitation de vieillissement à 450 C x 2 heures. Ultérieurement, on a mis en oeuvre un laminage à froid au rapport de travail de 60 % pour préparer - des éprouvettes, chacune d'une épaisseur de 0,25 mm, et on a réalisé l'essai décrit ci-dessus.
Dans ce cas, la vitesse d'élévation de température dans le chauffage en une brève durée était de 5 C/s, la vitesse de refroidissement après une brève durée de chauffage était de 10 C/s ou supérieure et la vitesse d'élévation de température lors du traitement thermique de précipitation de vieillissement était de 0,01 C/s et on a réalisé les deux traitements thermiques dans une atmosphère à une concentration en oxygène de 500 à 2 000 ppm dans un gaz de combustion. De plus, on a éliminé les oxydes de surface avec de l'acide sulfurique dilué à 20 %, après le traitement thermique.
Tableau 1 ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~Ingrédient chimique (%- m ssique)
n Cu Ni Fe P Zn Si Mg rapport Rapport Rapport P/Si Ni/Fe (Ni+Fe)/P 1 Complément 0,25 0,04 0,05 0,1 0,004 0,0003 13 6,3 5,8 2 Complément 0,4 0,1 0,1 0,3 0,002 0,0005 50 4 5 3 Complément 0,45 .0,11 0,08 0,05 0,003 - 27 4,1 7,0 4 Complément 0,6 0,1 0,13 0,1 0,005 0,0002 26 6 5,4 5 Complément 0,6 0,1 0,13 0,3 0,002 0,0003 65 6 5,4 6 Complément 0,6 0,15 0,15 0,3 - 0,0005 #10 4 5 7 Complément 0,7 0,08 0,13 0,05 0,002 0,0005 65 8,8 6,0 8 Complément 0,7 0,15 0,15 0,1 0,002 0,0003 75 4,7 5,7 9 Complément 0,8 0,15 0,15 0,3 0,002 0,0003 75 5,3 6,3 10 Complément 0,05* 0,1 0,03 0,05 0,002 0,0003 15 0,5 5 11 Complément 1,4* 0,1 0,15 0,3 0,005 0,0005 30 14 10 12 Complément 0,6 0,002* 0,1 0,1 - - #10 300 6 13 Complément 0,6 0,06* 0,2 0,3 0,007 0,0005 29 1 6
14 Complément 0,6 ~0~, ~1 ~ 0,02* 0,1 0,0015 - 13 6 70
15 Complément 0,6 0,1 0,3* 0,3 0,003 0,0002 100 6 2,3 16 Complément 0,6 0,1 0,13 0,002* 0,002 0,0003 65 6 5,4 17 Complément 0,6 0,1 0,13 0,8 0,005 0,0005 26 6 5,4 18 Complément 0,4 0,05 0,1 2,0* 0,004 0,0002 11 8 5,6 19 Complément 0,6 0,1 0,13 0,1 0,02* 0,0003 6,5* 6 5,4 20 Complément 0,6 0,1 0,13 0,3 0,004 0,003* 33 6 5,4 endication 2 Q) a -r-i rl @invent ion de ri 4-> e ni '"0 .r-! f ,(]) T5 -H nit la -r-! rfl e la déf isant pa '"0 OS ie en dehors tie ne satisf 4-) 1 Par * Pa
u 2 e r-1 T
précipités de la ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~
n couche Capacité de mise Capaci- Résis- Mouil- Protrud'oxyde Résis- Electro- Résis- en forme par té de tance au labili- sion de interne tance en conduc- tance à cisaillement mise en déta- té au plaquage
Ni Fe P (.m) tension tivité l'adou- Rapport Hauteur forme chement soudage Ag