INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les lipides polaires sont connus pour présenter des propriétés physicochimiques particulièrement bien adaptées pour la préparation de dispersion dans l'eau, dans un solvant organique ou dans un mélange d'eau et de phase(s) organique(s), entrant dans la composition produits cosmetiques, dermatologiques ou pharmaceutiques. En effet, ces lipides polaires sont des tensioactifs remarquables pour stabiliser des interfaces eau-huile, et entrent en jeu dans la constitution des membranes des cellules vivantes. A ce jour, il est extrêmement difficile d'obtenir la plupart des lipides polaires à l'état pur à une échelle permettant des applications industrielles. Ainsi à quelques exceptions près, ces produits ne sont disponibles que comme réactifs de laboratoire à des prix élevés. Par contre, des mélanges riches en lipides polaires sont disponibles à très grande échelle, telles les lécithines largement employées dans l'industrie alimentaire et en diététique. I1 apparaît donc intéressant de fractionner ces mélanges en vue d'obtenir certains de leurs composants à l'état purifié en vue les utiliser dans des applications à haute valeur ajoutée car leurs propriétés premières exceptionnelles comme leur sécurité notamment virale, du fait de leur origine végétale, sont difficiles à trouver dans d'autres classes de produits même synthétiques.
Les lipides neutres sont aussi uti dans le domaine cosmétique, mais également, comme les lipides polaires, dans le domaine agro-alimentaire. Ainsi, le procédé de l'invention est tout particulièrement intéressant pour le dégommage des huiles alimentaires qui vise à éliminer les lipides polaires de l'huile. En effet, les lipides polaires sont susceptibles de limiter les proprietés organoleptiques et techniques de ces huiles.
En conséquence, le procédé de l'invention concerne plus particulièrement une matière première comprenant principalement un mélange de lipides, comme notamment une huile extraite de céréale par exemple de ', de gluten de blé, d'orge, d'avoine, de millet, de riz, ...
Tout particulièrement, le procédé de l'invention consiste à fractionner le mélange de lipides en fonction de la polarité des constituants. Ainsi, le procède de l'invention permet d'obtenir, à l'issue d'une ou plusieurs extractions, une ou plusieurs fractions très riches en certains lipides polaires appartenant aux différentes classes suivantes , les sphingolipides, dont les céramides et les cérébrosides, les glycolipides, dont les monogalactosyldiglycérides et les digalactosyldiglycérides, les phospholipides et parmi ceux-ci notamment les phosphatidyl-cholines, les phosphatidyl-éthanolamines, les phospholipides acides, et leurs dérivés.
Avantageusement, la dispersion est réalisée dans de l'eau dans une solution aqueuse de solvants organiques solubles dans l'eau, tels les alcools et de préférence l'éthanol les cétones et de préférence l'acétone, les esters et préférence l'acétate d'éthyle. Selon un mode de mise en aeuvre préféré du procédé 'invention, on utilise comme solvant à pression supercritique pour l'une au moins des extractions, le dioxyde de carbone pur ou en mélange avec différents co- solvants choisis parmi les hydrocarbures légers comprenant entre 2 et 8 atomes de carbone, les alcools et de préférence l'éthanol les cétones et de préférence l'acétone, les esters de préférence l'acétate d'éthyle, les hydrocarbures halogénés et de préférence les hydrocarbures fluorés. Avantageusement, l'une au moins des extractions est alors réalisée avec du dioxyde de carbone pur ou en mélange avec un ou plusieurs des co-solvants cités ci-dessus, à une pression comprise entre 7,4 et 50 Mpa et de préférence entre 10 et 40 MPa et à une température comprise entre 0 et 80 C.
Cet enchaînement de traitement consistant a répéter étapes (b) et (c) peut s'effectuer directement sur chaque nouveau raffinat de façon à aboutir à un fractionnement fin de la matière première.
Un exemple d'un tel procédé selon l'invention consiste a réaliser les étapes (b) et (c) sur une colonne fonctionnant à contre-courant avec reflux d'extrait, avec un solvant à pression supercritique constitué de dioxyde de carbone en mélange avec de l'éthanol à une concentration comprise entre 1 et 5% masse, porté à une pression comprise entre ,4 et 50 MPa, et de préférence entre 15 et 30 MPa, à une température comprise entre 32 et 80 C, de façon à ce que le fractionnement d'une charge ne contenant plus de lipides neutres conduise à une fraction obtenue en tête de colonne après séparation du solvant, qui est très enrichie en sphingolipides, dont les céramides et les cérébrosides, et en monogalactosyl diglycérides par rapport à la charge. Puis on réalise à nouveau les étapes (b) et (c) sur une colonne fonctionnant à contre-courant avec reflux d'extrait, avec un solvant à pression supercritique constitué de dioxyde de carbone en mélange avec de l'éthanol à une concentration comprise entre 3 et 8% masse, à une pression comprise entre 7,4 et 50 MPa, et de préférence entre 12 et 30 MPa, à une température comprise entre 32 et 80 C, de façon à que le fractionnement d'une charge constitué par le raffinat obtenu précédemment conduise â une fraction obtenue en tête de colonne après séparation du solvant, qui est très enrichie en digalactosyldiglycérides par rapport à la charge. Une autre méthode de fractionnement lipides a été récemment décrite dans le brevet américain US No. 5 759 549, consistant â adsorber le mélange à fractionner sur un solide poreux d'où les différents composants sont extraits successivement par un solvant à pression supercritique dont le pouvoir solvant et la polarité sont successivement augmentés. Ce procédé, dont le concept a été utilisé depuis plusieurs années par plusieurs auteurs est connu sous le nom d'"extrographie", désignant la combinaison d'extraction et de chromatographie. Ce procédé peut être opéré avec une haute sélectivité, par combinaison de la sélectivité du solide adsorbant et de celle solvant à pression supercritique, mais requiert des moyens complexes et ne peut être mis en oeuvre qu' mode discontinu par charges successives, ce qui induit des frais opératoires très élevés.
réseaux de guides d'ondes classiques pour dispositifs à réseau de phase ou phasars comportent une pluralité de guides d'ondes disposés de façon adjacente forment un ensemble. Cet ensemble de guides d'ondes comporte une première partie s'étendant suivant une direction rectiligne, une deuxième partie s'incurvant dans le sens horaire, et une troisième partie s'étendant dans une direction rectiligne. La deuxième partie s'incurvant dans le sens horaire possède un rayon de courbure fixe ou variable amenant la direction de l'ensemble jusqu'à l'horizontale. côté opposé du phasar, cet ensemble de guides d'ondes est ensuite reproduit comme une image dans un miroir.
Bien que de semblables configurations classiques de réseaux aient connu un grand succès, l'état de la technique laisse de la place à des améliorations. Par exemple, première partie rectiligne du réseau fait que les longueurs d'onde se déplacent sur une distance plus grande que cela n'est nécessaire, ce qui augmente la possibilité d'interférences du type diaphonie. De ce point de vue, il serait souhaitable de produire une configuration de réseau compacte permettant de réduire la diaphonie dans les systèmes de multiplexage de longueurs d'onde par diminution des distances que les longueurs d'onde doivent parcourir.
On obtient les avantages discutés ci-dessus au moyen d'un réseau de guides d'ondes optique intégré possédant une configuration de guides d'ondes ayant la forme générale d'un S. Le réseau comporte une pluralité de guides d'ondes disposés au voisinage les uns des autres de façon à former un ensemble. Cet ensemble comporte une première partie s'incurvant dans le sens antihoraire, une deuxième partie s'incurvant dans le sens horaire, et une troisième partie s'étendant suivant une direction rectiligne. Ces parties courbes ont un rayon fixe ou variable. La longueur de l'arc de chaque guide d'ondes le long de la partie s'incurvant dans le sens antihoraire varie d'un guide d'onde au suivant. La longueur de l'arc de la première courbure en sens antihoraire est presque nulle. Ces longueurs d'arc différentes suivant la courbure dans le sens antihoraire font que certains guides d'ondes sont plus longs que d'autres. Ceci entraîne une séparation nette des guides d'ondes respectifs. De plus, la dimension globale du réseau de guides d'ondes est plus petite celle des dispositifs classiques, ce qui conduit à réduire la diaphonie.
description suivante, conçue à titre d'illustration de l'invention, vise à donner une meilleure compréhension de ses caractéristiques et avantages ; elle s'appuie sur les dessins annexés, parmi lesquels la figure 1 est une représentation simplifiée d'un phasar pour système de multiplexage de longueurs d'onde comportant un réseau de guides d'ondes, selon la présente invention ; figure 2 est une vue plus détaillée du guide d'ondes d'entrée et la dalle d'entrée la figure 1 ; figure 3 est une vue plus détaillée de la dalle d'entrée de la figure ; la figure 4 est une vue plus détaillée du réseau de la figure 1 ; figure 5 est une vue plus détaillée de la dalle de sortie et l'ensemble de guides d'ondes de sortie de la figure 1 ; figure 6A est une représentation simplifiée d'un mode de réalisation préféré d'un réseau de guides d'ondes destiné au phasar de la figure 1 ; la figure 6B est une autre représentation simplifiée d'un mode réalisation préféré de réseau de guides d'ondes destiné au phasar de la figure 1 ; figure 7 est une représentation simplifiée du phasar de la figure 1, où des symboles de référence dimensionnels ont été introduits ; figure 8 est une représentation simplifiée de la dalle d'entrée et d'un unique guide d'ondes du phasar de la figure 1, dans lequel symboles de référence dimensionnels ont été insérés.
L'invention concerne un système de multiplexage guides d'ondes comportant un réseau qui présente une configuration de guides d'ondes en forme de S. Le réseau comporte plusieurs guides d'ondes disposés au voisinage les uns des autres de façon à former un ensemble. Chaque moitié de l'ensemble comporte une première partie formant une courbure en sens antihoraire. La longueur d'arc de chaque guide d'ondes le long de la première partie varie du premier guide d'ondes de l'ensemble au dernier. Cette configuration du réseau apporte amélioration par rapport aux réseaux connus en réduisant la distance totale que toutes les longueurs d'onde doivent parcourir. Ceci réduit les possibilités de diaphonie et augmente l'efficacité.
Si l'on se réfère maintenant aux figures, la figure 1 représente un multiplexeur/démultiplexeur optique intégré ou "phasar" (dispositif de réseau de phase) 10 destiné à être utilisé dans un système de multiplexage de longueurs d'onde. Bien que le phasar 10 ait été représenté de manière particulière, il faut comprendre que l'environnement ainsi proposé n'est qu'un simple exemple du type de système dans lequel le réseau de guides d'ondes selon l'invention pourrait être employé.
Le phasar 10 est de préférence formé dans une unique plaquette plane de verre et comporte un guide d'ondes d'entrée 12 couplé à une dalle d'entrée 14 de façon à communiquer optiquement avec celle-ci. La dalle d'entrée 14 est couplée à un réseau guides d'ondes ("grating") 16, lequel est couplé à une dalle de sortie 18. Le réseau 16 autorise des communications optiques entre la dalle d'entrée 14 et la dalle sortie 18. La dalle de sortie 18 est couplée à un ensemble de guides d'ondes de sortie 20 de manière à communiquer optiquement avec celui-ci. De préférence, le guide d'ondes d'entrée 12, la dalle d'entrée 14, le réseau 16, la dalle de sortie 18 et l'ensemble de guides d'ondes de sortie 20 sont formés par gravure ionique réactive au cours d'un processus de photolithographie.
On se reporte maintenant à la figure 2, qui est une vue plus détaillée du guide d'ondes d'entrée 12 et de la dalle d'entrée 14 de la figure 1. Le guide d'ondes d'entrée 12 délivre un signal multiplexé 22 à la dalle d'entrée 14. La dalle d'entrée 14 trapézoïdale diffracte le signal multiplexé 22 sur sa longueur de façon que le champ E du signal varie et passe d'un profil étroit 24a un profil large 24b. Comme représenté sur la figure 3, après la diffraction, le champ E à profil large 24b se sépare en longueurs d'onde de modes ou champs E distincts à profil étroit, 26a 26g, qui entrent dans le réseau 16. Une pluralité de cônes 28 disposés sur la dalle d'entrée 14 aide à séparer les champs E à profil large 24b pour les faire entrer dans les guides d'ondes séparés 30a à 30g se trouvant dans le réseau 16 avec des pertes énergétiques minimales.
On passe maintenant à la figure 4, qui est une vue plus détaillée du réseau de la figure 1. Une fois sortis de la dalle d'entrée 14, les modes 26a à 26d se déplacent dans les guides d'ondes 30a à 30d jusqu'à la dalle de sortie 18. La longueur de chaque guide d'ondes 30a à 30d est sélectionnée de façon que les modes 26a à 26d arrivent à la dalle de sortie 18 en phase pour une longueur d'onde particulière. Comme décrit de manière plus détaillée ci-après, un incrément de longueur constante est prévu entre guides d'ondes consécutifs 30a à 30d. Bien que ceci ne soit pas représenté, plusieurs cônes s'interposant entre le réseau 16 et la dalle de sortie 18 aident à diriger les modes 26a à 26d respectifs. Comme on peut le voir sur la figure 5, la dalle de sortie trapézoïdale 18 diffracte le signal 22' de façon que les modes 26a à 26d se combinent en un champ E profil large 24b' qui se transforme en le champ E à profil étroit 24a'. Le signal 22' est ensuite délivré à l'ensemble 20 de guides d'ondes de sortie.
Sur la figure 6A, est représentée une vue plus détaillée de la première moitié du réseau 16. L'homme de l'art comprendra qu'on a omis l'autre moitié du réseau 16 pour ne pas compliquer le dessin. Comme représenté sur la figure 6B, la deuxième moitié du réseau 16 est l'image dans un miroir de la moitié qui est représentée sur la figure 6A. La fonction du réseau 16 est de diriger le signal diffracté venant de la dalle d'entrée 14 suivant différents trajets, qui varient en longueur, de manière à diviser le signal diffracté en une pluralité de modes ayant une configuration de phase voulue.
Le réseau 16 comporte une pluralité de guides d'ondes 30a à 30n (où n est le nombre de guides d'ondes) formés au voisinage les uns des autres de façon à définir un ensemble 32. L'ensemble 32 comporte une première partie courbe 34 se présentant sous la forme d'une courbe en sens antihoraire 36. La première partie courbe 34 se transforme en une deuxième partie courbe 36 se présentant sous la forme d'une courbe en sens horaire 40. Ainsi, la deuxième partie courbe 38 est incurvée dans un sens opposé par rapport à la première partie courbe 34. La deuxième partie courbe 38 amène l'ensemble 32 jusqu'à l'horizontale. La deuxième partie courbe 38 se transforme en une partie 42 qui se présente sous la forme d'une partie rectiligne 44 conduisant jusqu'au plan de symétrie 46. Comme représenté sur la figure 6B, le réseau 16 continue au-delà du plan de symétrie 46 par une deuxième partie rectiligne 42', une troisième partie courbe 38' se présentant sous la forme d'une courbe en sens horaire, et une quatrième partie courbe 34' se présentant sous la forme d'une courbe en sens antihoraire, laquelle est couplée à la dalle de sortie 18.
La longueur d'arc de chaque guide d'ondes respectif 30a 30n le long de la première partie courbe 34 (et de la quatrième partie courbe 34') augmente d'une quantité constante en allant d'un minimum pour le premier guide d'ondes 34a un maximum pour le dernier guide d'ondes 30n. De préférence, la longueur d'arc du premier guide d'ondes 30a le long de la première partie courbe 34 est presque nulle. Du fait de l'augmentation incrémentielle de la longueur d'arc des guides d'ondes 30a à 30n consécutifs, la longueur de chaque guide d'ondes 30a à 30n augmente d'un minium pour le premier guide d'ondes 30a à un maximum pour le dernier guide d'ondes 30n. Ceci assure une séparation nette des modes respectifs se propageant dans le réseau 16. De plus, du fait de la forme en S du sélecteur de réseau 16 que réalise la première partie courbe 34, la dimension globale du réseau 16 est plus petite que dans les conceptions classiques. Par exemple, dans un phasar de 16 canaux à 100 GHz, une configuration classique de réseau (c'est-à- dire partie rectiligne/partie courbe en sens horaire/partie rectiligne) a pour le premier bras du réseau une longueur de 14,670 mm, tandis que la présente configuration de réseau (c'est-à-dire courbe en sens antihoraire/courbe en sens horaire/partie rectiligne) possède pour le premier bras du réseau une longueur de 13,772 mm. Dans un phasar de 40 canaux fonctionnant à 50 GHZ, une configuration classique de réseau possède un premier bras de réseau d'une longueur de 13,645 mm, tandis que la présente configuration de réseau possède un premier bras de réseau d'une longueur de 12,729 mm. Cette configuration compacte réduit la diaphonie et augmente l'efficacité. Par exemple, dans la comparaison présentée ci-dessus pour le réseau à 16 canaux, le niveau de diaphonie est amélioré de 8 dB avec la présente configuration de réseau.
On pourra plus complètement comprendre l'efficacité du réseau de guides d'ondes 16 à partir du modèle suivant. Lorsque de la lumière se propage dans les deux parties symétriques du réseau 16, son déphasage, de la dalle d'entrée 14 à la dalle de sortie 18, est égal à Phase[k] neff[k](Lo + MI) (1) k est le guide d'ondes 30 pour lequel le déphasage est considéré, Phasef est le déphasage de la dalle d'entrée 14 à la dalle de sortie 18 le long guide d'ondes 30k, neff[k] est égal à l'indice effectif moyen dans le guide d'ondes 30k, et (L,0 + kdl) est égal à la longueur du guide d'ondes 30k.
Théoriquement, neff[k] est uniforme. Dans ce cas neff f kJ neffo Phase f k1 neffo(Lo + kdn (3) La différence de phase entre deux guides d'ondes 30 est constante et est égale à Phase f kl-Phase f k-11= neffodl (4) Du fait des variations dues au traitement, l'indice effectif varie d'un guide d'ondes 30 à un autre de la manière suivante nefffkl neffo + dneff[k] (5) La différence de phase entre deux guides d'ondes adjacents 30 n'est plus constante. Les erreurs de phase sont amplifiées lorsque 4 est long, et produisent de la diaphonie dans la transmission spectrale du phasar 10. La différence de phase entre deux guides d'ondes 30 et la variance de l'incrément de phase deviennent Phasefkl-Phasefk-Il neffodl + (Lo + kdl)dneff[k]-(Io + (k-1)dl)dneff[k-1] (6) de phase≥(Lo + n/2d1) (7) n est le nombre de guides d'ondes 30.
Comme les erreurs de phase sont proportionnelles la longueur du réseau, on voit que le réseau 16 est conçu pour réduire le plus possible 4.
On se reporte maintenant aux figures 7 et 8, afin de décrire une configuration optimale de réseau à courbure en S. Sur la figure 7, F désigne la longueur de la dalle d'entrée 14, Io est le point d'origine d'entrée de la dalle d'entrée Xd est la distance entre Io et le plan de symétrie 46, R est le rayon de courbure et 00 est l'angle d'inclinaison de la dalle d'entrée 14. La partie symétrique est répétée du côté droit. Sur la figure 8, Lt est la longueur du cône 28, ak est la longueur d'arc de la partie courbe en sens antihoraire 36, bk est la longueur d'arc de la partie courbe en sens horaire 40, 1k est la longueur de la partie rectiligne 44, et p est le pas entre deux guides d'ondes 30.
Chem. Rev.1961, 61, 179 ; RAPOPORT, H J. Org. Chem. 1981,46, 2465.
De nombreux nitriles aromatiques sont disponibles chez la plupart des fournisseurs de produits chimiques comme par exemple : 4-nitrobenzonitrile (cas : 619-72-7) chez Acros référence 12848-0250 3-cyanopyridine (cas : 100-54-9) chez Acros référence 110861000 4-aminobenzonitrile (cas : 873-74-5) chez Acros référence 164470100 4-fluorobenzonitrile (cas : 1194-02-1) chez Acros référence 160810250 4-acetylbenzonitrile (cas : 1443-80-7) chez Acros référence 167580250.
Certains iminoéthers sont des produits commerciaux comme par exemple : Chlorhydrate de l'ethyl-4-hydroxybenzimidate (cas : 54998-28-6) chez Aldrich référence 32,446-9 Chlorhydrate de l'éthylbenzimidate (cas : 5333-86-8) chez Fluka référence 12268.
L'étape permettant de passer de 2 à 3 se fait par action de l'hydrazine et est décrite dans la littérature notamment par CASE F. H. J. Org. Chem. 1965, 30, 931 et aussi TAYLOR E. C. et MARTIN S. F. J. Org. Chem. 1972,37, 3958 ou encore par REPIC O., MATTNER P. G. ET SHAPIRO M. J. J. Heterocyclic Chem. 1982, 19, 1201 L'étape permettant de passer de 3 à 4 est la condensation d'un aldéhyde aromatique en milieu alcoolique. Ce type de réaction est décrit dans la littérature notamment par MAMOLO M. G.; VIO L. ; BANFI E. ; PREDOMINATO M. ; FABRIS C. ; ASARO F.
Farmaco 1992, 47, 1055 et aussi par BILLINGTON D. C. ; M. D. ; IBIABUO J.
; LAMBERT P. A. ; RATHBONE D. L ; TIMS K. J. Drug Des. Dis. 1998, 15, 269.
De nombreux aldéhydes aromatiques sont disponibles chez la plupart des fournisseurs de produits chimiques comme par exemple : Pyrrole-2-carboxaldehyde (cas : 1003-29-8) chez Aldrich référence P7,340-4 Trans-3-(2-furyl)acroleine (cas : 39511-08-5) chez Aldrich référence F2,060-2 2-methylindole-3-carboxaldehyde (cas : 5416-80-8) chez Aldrich référence 26,243-9 2-furaldehyde (cas : 98-01-1) chez Aldrich référence 31,991-0 4-methyl-5-imidazolecarboxaldehyde (cas :68282-53-1) chez Aldrich référence 39,215-4 1-methylindole-3-carboxaldehyde (cas : 19012-03-4) chez Aldrich référence 35,798-7 Parmi les dérivés d'aminoamidine de formule (I) conformes à l'invention, on peut citer ceux décrits dans le tableau suivant :
Composé Formule Nom N 5-((E)-{(2Z)-2- 1 N#N#O# amino(phenyl)methylene]hydrazono}methyl)-2N#N## furansulfonate ##N
N N'-[(E)-1 H-imidazol-
2 N#N##N 2-ylmethylidene]benzenecarbohydrazonamide ##N
Composé Formule Nom N #N N'-[(E)-1 H-imidazol-
3 ...N N' 4-ylmethylidene]benzenecarbohydrazonamide IV , .N N'-[(E)-3,3-bisphenyi-2- 4 , " , propylidene]benzenecarbohydrazonamide zon OA N'-{(E)-[5-(hydroxymethyi)-2- 5 j\r- furyl]methylidene}benzenecarbohydrazonamide N CI N'-[(E)-(5-chloro-3-methyl-1-phenyl-1 H-pyrazol- 6 m fi N 4-yl)methylidene]benzenecarbohydrazonamide
##N
ktN<sÏ~!\ N'-((E)-(1-methyl-1 H-indol-3- 7 N - Vcy yl)methylidene]benzenecarbohydrazonamide 0 N'-[(E)-1 H-pyrrol-2- 8 i N ylmethylidene]benzenecarbohydrazonamide
Composé Formule Nom N #N# N'-[(E)-(2-methyl-1 H-indol-3-
Le produit DW 1206B de chez ROHM & HAAS à chaîne alkyle en C20 et à liaison uréthanne, proposé à 20 % en matière sèche dans l'eau, peut aussi être utilisé.
On peut aussi utiliser des solutions ou dispersions de ces polymères notamment dans l'eau ou en milieu hydroalcoolique. A titre d'exemple, de tels polymères on peut citer, le Rhéolate 255, le Rhéolate 278 et le Rhéolate 244 vendus par la société RHEOX. On peut aussi utiliser le produit DW 1206F et le DW 1206J proposés par la société ROHM & HAAS.
Les polyéthers polyuréthanes utilisables selon l'invention sont en particulier ceux décrits dans l'article de G. Fonnum, J. Bakke et Fk. Hansen - Colloid Polym Sci 271, 380.389 (1993).
Les polymères épaississants à chaîne grasse de type cationique utilisés dans la présente invention sont choisis de préférence parmi les dérivés de cellulose quaternisée et les polyacrylates à groupements latéraux aminés non cycliques.
Les dérivés de cellulose quaternisée sont, en particulier, - les celluloses quaternisées modifiées par des groupements comportant au moins une chaîne grasse, tels que les groupes alkyle, arylalkyle, alkylaryle comportant au moins 8 atomes de carbone, ou des mélanges de ceux-ci, - les hydroxyéthylcelluloses quaternisées modifiées par des groupements comportant au moins une chaîne grasse, tels que les groupes alkyle, arylalkyle, alkylaryle comportant au moins 8 atomes de carbone, ou des mélanges de ceuxci.
Les radicaux alkyle portés par les celluloses ou hydroxyéthylcelluloses quaternisées ci-dessus comportent de préférence de 8 à 30 atomes de carbone.