INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention a également pour objet l'utilisation d'une émulsion sans émulsionnant telle que définie ci-dessus pour la fabrication de compositions cosmétiques pour la protection de la peau et/ou des cheveux contre le rayonnement ultraviolet, en particulier le rayonnement solaire.
Les composés naphtaléniques conformes à l'invention ont une énergie de niveau excité triplet allant de 56 kcal/mol à 61 kcal/mol Les énergies de niveau excité triplet peuvent être déterminées par les techniques de perturbation par l'oxygène ou de phosphorescence telles que décrites dans l'article de J.
Gonzenbach, T. J. Hill, T.G Truscott The Triplet Energy Levels in UVA and UVB Sunscreens , J. Photochem. Photobiol. B: Biol, vol 16, pages 337-379 (1992). La technique de pertubation par l'oxygène consiste à mesurer le spectre d'absorption UV d'un composé lorsque celui-ci est placé dans un environnement sous forte pression d'oxygène : ie 2000 psi. Sous ces conditions, les règles de sélection du spin sont perturbées et l'exposition du composé aux UV conduit au niveau excité triplet le plus bas par excitation directe de l'état fondamental. La longueur d'onde , (en m) à laquelle la transition s'effectue est utilisée pour calculer l'énergie du niveau triplet en kcal/mol par la formule E= 28,635/# qui est dérivée de l'équation E = hv où E est l'énergie, h la constante de Planck et v la fréquence de l'onde électromagnétique.
La technique de phosphorescence se base sur le fait que de nombreux composés émettent une phosphorescence lors de la désactivation de leur niveau excité triplet. En mesurant la longueur d'onde à laquelle la phosphorescence intervient les énergies de niveau excité triplet peuvent être calculées comme précédemment. Les énergies de niveau excité triplet peuvent être déterminées en mesurant les spectres de phosphorescence d'échantillons avec un spectrophotomètre équipé d'un accessoire de phosphorescence. De tels niveaux excités triplets ont été largement reportés par exemple dans l'article de A. J. Gordon, R. A. Ford , The Chemist Companion , John Wiley & Sons, pages 351-355 (1992).
Les composés naphtaléniques conformes à l'invention peuvent être choisis parmi les composés comprenant au moins un motif répondant à la structure suivante : dans laquelle :
8(ppm) multiplicité Intégration 1,25 t 3 1,35 s 9 2,8 2 7,4 m 3 8 m 2 Exemple 8 : Préparation du 2-5 diphénvl-4-terbutvl-oxazole a/ Benzoylation : synthèse du benzoate de 3,3-diméthyl-2-oxo-1-phényl-butyle Dans un réacteur, on additionne 0,45 g de 1-hydroxy-3,3-diméthyl-1-phényl-butan- 2-one (préparé selon J. O.C., 1991, 56,3118) avec 0,3 g de triéthylamine (1,5 éq) et quelques mg de diméthylaminopyridine, le tout dans 5 ml de dichlorométhane sous agitation et à 0 C.
On introduit progressivement grâce à une ampoule à brome, 0,42 g de chlorure de benzoyle (1,5 éq) en solution dans 5 ml de dichlorométhane (temps d'introduction d'une durée d'environ 10 minutes). On laisse sous agitation pendant 3 heures à température ambiante. Le mélange réactionnel est lavé 2 fois à l'eau puis 2 fois à l'eau saturée en bicarbonate de sodium. Il est ensuite séché sur sulfate de sodium anhydre, filtré et enfin mis à sec sous vide.
Le produit benzoylé est alors isolé sur colonne de silice (éluant : dichlorométhane).
On obtient 0,40 g d'une huile jaune (rendement : 60%). b/ cyclisation : synthèse du 2-5 diphényl-4-terbutyl-oxazole
Dans un réacteur, on solubilise 0,15 g de benzoate de 3,3-diméthyl-2-oxo-1phényl-butyle dans 8 ml de diméthylformamide On ajoute ensuite 0,2 g de thiourée (5éq) et on laisse réagir à reflux (160 C) pendant 15 heures.
Le mélange réactionnel est extrait à l'aide de dichlorométhane puis lavé 3 fois à l'eau, séché sur sulfate de sodium anhydre, filtré et enfin mis à sec sous vide.
Le produit obtenu est alors purifié sur colonne de silice (éluant :dichlorométhane).
On obtient 0,06 g d'une huile jaune (rendement : 20%).
- spectre de masse . ( MH)+ = M/z = 278
A réservoir ou bac extérieur MFR moyens de fixation et de réglages hauteur
D dose de produit actif soluble R réservoir contenant la dose D RCH réservoir de chasse d'eau O micro-orifice OR orifice régulateur S soupape de vidange volume V V volume de mouillage la dose D dans le réservoir R NM niveau maximal de l'eau dans le réservoir RCH NR niveau réel de l'eau ' un instant donné NB niveau de l'eau â un instant donné dans les bacs Eau apport d'eau en provenance de l'alimentation extérieure CUV cuvette (et siphon aval) G gouttes de fin de vidange du volume V saturé BRT barette de réglage TF tige filetée de réglage F moyen de fixation f fente ou orifice pour le mouillage de la dose D Sur la figure 2A annexée, on voit que, après une opération de chasse d'eau, le niveau NR remonte, alimenté par de l'eau extérieure. La soupape S (par exemple à effet de flottaison) est ouverte, et la fin du volume V se vide dans l'eau qui remonte (symbolisé par les gouttes G). Sur la figure 2B, le niveau NR a atteint le niveau NM, la soupape s'est refermée sous cette action de l'eau, et le volume V se remplit d'eau non saturée (en partie par la soupape S juste avant sa fermeture, mais cette fermeture est de préférence quasi instantanée, puis par le micro orifice O) ; une partie au moins de la dose D (qui peut reposer sur des supports non représentés, ou être elle même mise en forme formant un support) est mouillée par le volume V. Sur la figure 2C, le volume V se sature en produit actif. Sur la figure 2D, la dissolution est stoppée car la saturation est atteinte. Une quantité d'eau saturée, qui est nulle, quasi nulle ou très faible selon la calibration du micro orifice O, cf. ci-dessus, passe du volume V vers l'eau du réservoir RCH (cette quantité d'eau saturée de diffusion étant symbolisé par les poins de diffusion d), l'eau du réservoir de chasse RCH étant, comme expliqué ci-dessus, soit non traitée, soit partiellement ou totalement traitée en fonction des réglages du dispositif. Naturellement, si l'on a choisi un réglage selon lequel l'eau qui remonte dans le réservoir RCH après la chasse reçoit une dose importante de produit actif par la soupape S non encore refermée, on prévoira un micro orifice de très faible diamètre, et inversement. Sur la figure 2E, l'opération de chasse est effectuée, le clapet CL est ouvert, le niveau NR baisse rapidement et l'eau traitée du réservoir RCH passe dans la cuvette CUV ; la soupape S s'est ouverte par gravité et le volume saturé V se vidange dans l'eau qui s'échappe vers la cuvette CUV.
Le cycle peut ensuite recommencer lorsque le clapet CL se referme et que le niveau NR de l'eau remonte dans le réservoir RCH. Sur la figure 3 annexée, on a représenté en perspective disjointe les divers composants d'un mode de réalisation préféré, mais non limitatif de l'invention. On a représenté seulement le dispositif selon l'invention et un moyen de fixation et de réglage en hauteur ; le réservoir CHR n'a pas été représenté. Ce dispositif préféré comporte un bac tampon B de régulation et de retenue partielle de l'eau saturée, qui assure un traitement parfait même en cas de deux utilisations très rapprochées de la chasse d'eau.
Ce phénomène de réflexion sélective peut être décrit par une loi analogue à la loi de Bragg 2d x sin9 = k x X,.
Sur la figure 9, on a tracé la courbe I représentative des variations du pouvoir réflecteur P ( unités arbitraires) d'un miroir multicouches du genre de celui de la figure 8 en fonction de l'énergie En (en eV) du rayonnement incident, pour des valeurs déterminées de k et 6. La largeur à mi-hauteur de cette courbe I vaut environ 6 eV.
Le miroir multicouches de la figure 8 est donc une structure périodique qui possède une bande passante étroite.
Dans la présente invention, on souhaite utiliser des miroirs multicouches dont la bande passante est large, afin de collecter des flux photons aussi grands que possible.
Pour obtenir cette augmentation de la bande passante, conformément à l'invention on modi graduellement la distance inter-réticulaire d lorsque le rayonnement pénètre dans la multicouche.
On doit donc choisir la nature les épaisseurs successives des couches déposées pour adapter la structure du miroir multicouches.
L'optimisation de ce miroir multicouches ce qui concerne la nature et les épaisseurs des couches déposées) s'effectue à l'aide d'un code de calcul récursif de transport du faisceau de rayonnement dans l'empilement des couches.
La figure 10 est une vue en coupe longitudinale schématique d'un mode de réalisation particulier de miroirs multicouches utilisables dans l'invention.
Le miroir multicouches de la figure 10 comprend un substrat 74 et, sur ce substrat , un empilement de couches 76 d'un premier matériau et de couches 78 d'un deuxième matériau qui alternent avec les couches du premier matériau, ce premier matériau, ou matériau lourd, ayant un numéro atomique supérieur à celui du deuxième matériau, ou matériau léger.
Les premières et deuxièmes couches coopèrent pour réfléchir des rayonnements EUV dans un intervalle de longueur d'onde centrée sur une longueur d'onde déterminée.
On voit aussi sur la figure 10 la surface libre 80 de l'empilement sur laquelle arrive le rayonnement EUV 82 à réfléchir.
Contrairement au miroir multicouches connu de la figure 8, dans le miroir multicouches de la figure 10, l'épaisseur des paires de couches adjacentes de l'empilement est une fonction croissante de la profondeur dans l'empilement, cette profondeur étant comptée à partir de la surface libre 80 l'empilement. Dans l'exemple représenté sur la figure , les premier et deuxième matériaux sont encore respectivement le molybdène et le silicium et le substrat 74 est en silicium. Cependant, on pourrait aussi utiliser le béryllium en tant que deuxième matériau et le substrat 74 pourrait être en germanium.
Dans l'exemple de la figure 10, 1 empilement est composé de plusieurs groupes comprenant chacun une pluralité de bi-couches (une couche de premier matériau et une couche adjacente de deuxième matériau), par exemple sept bi-couches ou huit couches, et l'épaisseur de ces groupes va augmentant depuis la surface libre 80 de l'empilement 'usqu'au substrat 74. Les accroissements d'épaisseur des groupes forment par exemple une progression arithmétique et, dans chaque groupe, toutes les couches sensiblement la même épaisseur.
A titre d'exemple, on trouve en allant surface libre 80 jusqu'au substrat 74, sept paires ayant une épaisseur totale E1 puis sept paires ayant une épaisseur totale E1+DE puis sept paires ayant une épaisseur totale E1+24E et ainsi de suite jusqu'au substrat 74.
Dans le miroir multicouches de la figure 10, l'épaisseur totale de l'empilement de couches vaut par exemple 1 um. Le rayonnement EUV 82 se réfléchit sur les dioptres consécutifs formés entre le matériau lourd et le matériau léger. Si la condition d'interference constructive entre les ondes réfléchies les différents dioptres est réalisée (2d x sinA = kxk), le rayonnement sort de la multicouches (loi de Bragg).
L'épaisseur du substrat 74 dépend de la forme et de la qualité de polissage de ce substrat. Cette epaisseur du substrat 74 est comprise entre 5 mm et 40 Pour fabriquer un empilement du genre de celui de la figure 10, on dépose successivement toutes les couches 78 et 76, avec les épaisseurs souhaitées, sur le substrat 74, par exemple au moyen d'une technique de pulvérisation cathodique ( cathodic sputtering ).
L'organe 108 de contrôle du frein est apte à effectuer un contrôle de traction (contrôle TRC), un contrôle anti-blocage (contrôle ABS) et un contrôle de stabilité de roulage du véhicule (contrôle VSC) pour contrôler les freins des roues 66WB, 68WB, 80WB et 82WB pour freiner les roues respectives 66,68, 80,82, en cas de besoin, via un organe 125 de contrôle hydraulique des freins, afin d'améliorer la stabilité de roulage du véhicule ou d'augmenter la force de traction du véhicule pendant le démarrage, le freinage et la prise de virage du véhicule sur une surface de roulement présentant un faible coefficient de friction . Pour effectuer ces contrôles, l'organe 108 de contrôle des freins contrôle, à partir des signaux de sortie des capteurs de roues prévus pour les roues 66,68, 80,82, les vitesses périphériques des roues 66,68, 80,82 (vitesses de roulage du véhicule telles que calculées à partir des vitesses de rotation des roues), à savoir, une vitesse périphérique de roue avant droite VFR, une vitesse périphérique de roue avant gauche VRL, une vitesse périphérique de roue arrière droite VRR et une vitesse périphérique de roue arrière gauche VRL et une vitesse périphérique moyenne de roues avant (VF = (VRR + VFL)/2 et une vitesse périphérique moyenne de roues arrière (VR = (VRR + VRL)/2. En outre, l'organe 108 de contrôle des freins détermine la plus faible des vitesses périphériques de roues (VFR. VFL, VRR, VRL) pour constituer la vitesse du véhicule V, et calcule les vitesses de glissement AV des roues motrices avant 66,68 comme étant la différence entre les vitesses périphériques VFR, VFL et les vitesses périphériques des roues arrières 80,82 lorsque les roues arrière 80,82 ne sont pas entraînées par le moto/générateur arrière RMG 70. Le contrôle TRC est déclenché lorsque la vitesse de glissement AV de l'une quelconque des roues avant 66,68 dépasse un seuil TRC de déclenchement
AVI, c'est-à-dire lorsqu'au moins l'une des roues motrices avant 66,68 présente une tendance excessive au glissement pendant le démarrage ou le roulage du véhicule avec les roues motrices avant 66,68. Dans le contrôle TRC, le couple de sortie du moteur à combustion 14 est réduit en contrôlant l'organe d'actionnement 21 du papillon des gaz, tandis qu'en même temps au moins l'un des freins des roues 66WB, 68WB pour les roues avant 66,68 est actionné pour réduire la force motrice générée par la ou les roues motrices avant 66,68 en état de glissement de sorte que le rapport de glissement RS = (AV/VR) x 100 % de chaque roue motrice avant 66,68 soit réduit à l'intérieur d'une quantité souhaitée RS1.
Le contrôle ABS (contrôle anti-blocage des freins) est effectué en cas de besoin pendant l'application des freins au véhicule, pour contrôler la force de freinage générée par chacun des freins de roues 66WB, 68WB, 80WB, 82WB pour les roues 66, 68,80, 82, de sorte que le rapport de glissement de chaque roue au cours du freinage soit maintenu dans une gamme optimale, pour assurer une stabilité de roulage élevée du véhicule. Pendant la prise de virage du véhicule, l'organe 108 de contrôle des freins détermine si le véhicule présente une tendance sur-vireuse ou sous-vireuse excessive (tendance à tourner en lacet ou à déraper) à partir de l'angle de braquage du véhicule mesuré par un capteur d'angle de braquage (non représenté), du taux de lacet du véhicule mesuré par un capteur de taux de lacet (non représenté) et des valeurs d'accélération longitudinale et latérale du véhicule mesurées par un capteur d'accélération à deux axes (non représenté). Le contrôle VSC est effectué pour éliminer la tendance sur-vireuse ou sous-vireuse détectée, en activant un ou plusieurs des freins de roues appropriés 66WB, 68WB, 80WB, 82WB et en contrôlant l'organe d'actionnement 21 du papillon des gaz.
En se référant ensuite au schéma à blocs de la figure 7, on a représenté les moyens fonctionnels du dispositif de contrôle de véhicule comprenant l'organe de contrôle hybride 104. Le dispositif de contrôle de véhicule comporte des moyens de mémoire de gammes de couples de sortie 130, des moyens de surveillance 136 de l'état du véhicule, des moyens de sélection 152 de la gamme de couples de sortie, des moyens de contrôle 154 du deuxième moteur, des moyens de détermination de contrôle ABS 158, des moyens 160 de détermination de contrôle VSC, des moyens 162 de mesure de température basse, des moyens de détection 164 de défaillance de capteurs de roues, des moyens de détection 166 de défaillance de capteurs d'angle de braquage et des moyens de détection 168 de défaillance de capteur de taux de lacet.
Les moyens de mémoire 130 de gamme de couples de sortie qui sont prévus dans la mémoire vive RAM de l'organe hybride de contrôle 104, par exemple, mettent en mémoire des cartes représentatives d'une pluralité de gammes de couples de sortie du moto/générateur arrière RMG 70 utilisées pour limiter le couple de sortie
du moto/générateur électrique arrière RMG 70. Les gammes de couples de sortie représentées par les cartes de données mises en mémoire comportent deux gammes de couples de sortie indiquées sur le graphique de la figure 8, à titre d'exemple, dans un système de coordonnées bi-dimensionnelles dans lequel la vitesse NRMG du moto/générateur arrière RMG 70 est pris le long d'un axe de vitesse 132 tandis que le couple de sortie TRMG du moto/générateur arrière RMG est prise le long d'un axe de couple de sortie 134. Les deux gammes de couples se composent d'une première gamme de couples dont la limite supérieure est représentée par une ligne AI et d'une deuxième gamme de couples de sortie dont la limite supérieure est représentée par une ligne A2 et qui est inférieure à la limite supérieure de la première gamme de couples de sortie. Ainsi, la première gamme de couples de sortie est définie par les lignes Al et A2 et l'axe 134, tandis que la deuxième gamme de couples de sortie est définie par la ligne A2 et les axes 132,134. La limite supérieure de la première gamme de couples de sortie représente la capacité thermique maximum du moto/générateur RMG 70 pendant un temps relativement court (par exemple cinq minutes), et la limite supérieure de la deuxième gamme de couples de sortie représente la capacité thermique maximum du moto/générateur arrière RMG 70 au cours d'un temps relativement long (par exemple de 30 minutes).
Les moyens 136 de surveillance d'état du véhicule comportent des moyens 138 de détection de démarrage du véhicule, des moyens de mesure 140 de glissement de roues, des moyens 142 de détection d'état sous-vireur, des moyens 144 de détection de mise en virage du véhicule, des moyens 146 de détection du fonctionnement de l'accélérateur, des moyens 148 de détection du roulage sous charge élevée et des moyens 150 de mesure de décélération de véhicule. Les moyens 138 de détection de démarrage de véhicule sont aptes à déterminer si le véhicule se trouve dans un processus de démarrage. Cette détermination est effectuée à partir de la position de fonctionnement actuellement sélectionnée du levier de commutation 90, de l'angle d'ouverture # du papillon des gaz, de la vitesse de roulage du véhicule V, etc. Les moyens 140 de mesure de glissement de véhicule sont aptes à déterminer si les roues 66,68, 80,82, en particulier les roues motrices principales sous la forme des roues avant 66,68 sont soumises à un patinage. Cette détermination est effectuée à partir de la vitesse périphérique VFR de la roue avant droite, de la vitesse périphérique VFL de la roue avant gauche, de la vitesse de roue VRR de la roue arrière droite et de la vitesse de roue RL de la roue arrière gauche.
Les moyens de détection 142 d'état sous-vireur sont aptes à déterminer si le véhicule effectue un virage dans un état sous-vireur. Cette détermination est effectuée à partir de l'angle de braquage mesuré et du taux de lacet du véhicule. Les moyens de détection 144 de la mise en virage du véhicule sont aptes à déterminer si
le véhicule effectue un virage. Cette détermination est effectuée en déterminant si l'angle de braquage du véhicule est supérieur à un seuil prédéterminé. Les moyens 146 de détection du fonctionnement de l'accélérateur sont aptes à déterminer si la pédale d'accélérateur 122 est actionnée. Cette détermination est effectuée en déterminant si le taux d'augmentation 9d/dt de l'angle d'ouverture # du papillon des gaz, c'est-à-dire si la vitesse d'actionnement de la pédale d'accélérateur 122 est supérieure à un seuil prédéterminé. Les moyens de détection 148 de roulage sous charge élevée sont aptes à déterminer si le véhicule roule avec une charge moteur relativement élevée. Cette détermination est effectuée en déterminant si l'angle d'ouverture # du papillon des gaz est supérieur à un seuil prédéterminé. Les moyens de mesure 150 de décélération du véhicule sont aptes à déterminer si le véhicule est dans un état de décélération sans application des freins. Cette détermination est effectuée à partir de l'angle d'ouverture # du papillon des gaz et de la vitesse V de roulage du véhicule. Ainsi, les moyens de surveillance 136 de l'état du véhicule sont capables de détecter les divers états de roulage du véhicule, à savoir, l'état de démarrage, l'état de patinage des roues, l'état sous-vireur, l'état de prise de virage, l'état d'accélération, l'état de roulage sous charge élevée et l'état de décélération.
Les moyens de sélection 152 de la gamme de couples de sortie sont aptes à sélectionner l'une des gammes de couples de sortie du moto/générateur arrière RMG 70 mises en mémoire dans les moyens 130 de mise en mémoire de gammes de couples de sortie, selon que le véhicule est dans un état de démarrage, un état de patinage des roues ou un état sous-vireur. Décrits plus spécifiquement, les moyens de sélection 152 de gammes de couples de sortie sélectionnent la première gamme de couples de sortie dont la limite supérieure est relativement élevée si les moyens 136 de surveillance d'état du véhicule ont détecté que le véhicule se trouve dans le processus de démarrage, que les roues avant 66,68 entraînées par le moteur à combustion 14 sont soumises à un patinage ou bien que le véhicule est dans un état sous-vireur. Lorsque les moyens de surveillance 136 de l'état du véhicule ont détecté que le véhicule est dans un état de prise de virage, dans un état d'accélération, dans un état de roulage sous charge élevée ou dans un état de décélération, les moyens de sélection 152 de gammes de couples de sortie sélectionnent la deuxième gamme de couples de sortie. Ainsi, les moyens de sélection 152 de gammes de couples de sortie sélectionnent l'une des deux gammes de couples de sortie du moto/générateur arrière RMG 70 afin de contrôler le couple de sortie du moto/générateur arrière RMG 70 en fonction de l'état de roulage du véhicule, avec les quatre roues 66,68, 80,82.
Les moyens de contrôle 154 du deuxième moteur activent le moto/générateur RMG 70 de telle façon que le couple de sortie du moto/générateur RMG 70 soit maintenu dans la gamme de couples de sortie sélectionnée par les moyens de sélec-
tion 152 de gammes de couples de sortie. En principe, les moyens de contrôle 152 du deuxième moteur contrôlent le moto/générateur arrière RMG 70 dans la gamme de couples de sortie sélectionnée, de telle façon que les roues arrière 80,82 soient entraînées par le moto/générateur arrière RMG 70 avec la force motrice qui est déterminée pour satisfaire les rapports de distribution des charges statique et dynamique des roues arrière 80,82 par rapport aux roues avant 66,68. Le moto/générateur arrière RMG 70 est contrôlé par les moyens de contrôle 154 du deuxième moteur, de telle façon que le couple de sortie du moto/générateur électrique arrière RMG 70 soit maintenu dans la gamme de couples de sortie sélectionnée, à savoir ne dépasse pas la limite supérieure de la gamme sélectionnée. Comme décrit ci-dessus, la première gamme de couples de sortie est sélectionnée par les moyens de sélection 152 de gamme de couples de sortie lorsque le véhicule est dans un état de démarrage, dans un état de patinage des roues ou dans un état sous-vireur. Dans cet état, les roues arrière 80,82 sont entraînées par le moto/générateur arrière RMG 70 avec une force motrice relativement importante, pour assurer un effet d'entraînement à quatre roues motrices relativement élevé pour la stabilité de roulage du véhicule.
Lorsque le véhicule est dans un état de prise de virage, d'accélération, de roulage sous charge élevée ou de décélération dans lequel la deuxième gamme de couples de sortie est sélectionnée par les moyens de sélection 152 de gammes de couples de sortie, par ailleurs, les roues arrière 80,82 sont entraînées par le moto/générateur arrière RMG 70 avec une force de propulsion relativement faible, pour maintenir un effet d'entraînement à quatre roues motrices pendant un temps relativement long.