INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
on extrait l'acide à régénérer de cette phase organique avec de l'eau pure dans une autre batterie de mélangeurs- décanteurs à sept étages, avec un rapport de débit A'/O = 0,38. On récupère ainsi 92 % de l'acide sulfurique exempt de fer à la concentration 0, 78 mol. L-'. La concentration du raffinat est de 0,16 mol. L'.
EXEMPLE 1.4 On traite une solution simulant un bain de décapage usé contenant de l'acide sulfurique à 2 mol. L'. On extrait l'acide de cette solution avec le solvant organique décrit précédemment, dans un rapport de débit de la phase aqueuse à la phase organique A/0 = 0,15, dans une batterie de mélangeurs-décanteurs à cinq étages. On récupère la phase organique qui est enrichie en acide et on extrait l'acide à régénérer de cette phase organique avec de l'eau pure dans une autre batteries de mélangeurs - décanteurs de six étages, avec un rapport de débit A'/O = 0, 1. On récupère ainsi 55 % de l'acide sulfurique exempt de fer à la concentration 1, 7 mol. L-'. La concentration du raffinat est de 0,9 mol. L-'.
EXEMPLE 2-Régénération de l'acide chlorhydrique des bains usés de décapage : EXEMPLE 2.1 Régénération de l'acide chlorhydrique en absence de fer On traite une solution simulant un bain de décapage contenant 8 mol. L-1 d'acide chlorhydrique. On extrait l'acide de cette solution avec un solvant organique
contenant 0, 2 mol. L-l de trioctylamine (TOA), 0, 2 mol. L-l d'acide di-2-éthylhexylphosphorique (D2EHPA) dans l'octanol à 6, 2 mol. L-l avec un rapport de débit de la phase aqueuse à la phase organique A/O = 0, 18, dans une batterie de mélangeurs-décanteurs de neuf étages. Le débit total est de 35,5 mL. min-1. On récupère la phase organique qui est enrichie en acide et on extrait l'acide à régénérer de cette phase organique avec de l'eau pure dans une autre batterie de mélangeurs-décanteurs de six étages, avec un rapport de débit A'/O= 0,18. On récupère ainsi 77 % d'acide chlorhydrique à 6 mol. L-1. La concentration dans le raffinat est de 1,8 mol. L'.
EXEMPLE 2.2 Régénération de l'acide chlorhydrique en présence de fer On traite une solution simulant un bain de décapage contenant 8 mol. L-1 d'acide chlorhydrique, 30 g. L-1 de Fe (II) et 1,5 g. L-1 de Fe (III). On extrait l'acide de cette solution avec un solvant organique contenant 0,2 mol. L-l de trioctylamine (TOA), 0,2 mol. L-1 d'acide di-2- éthylhexylphosphorique (D2EHPA) dans l'octanol à 6, 2 mol. L-l avec un rapport de débit de la phase aqueuse à la phase organique A/O = 0, 32, dans une batterie de mélangeurs-décanteurs de huit étages. Le débit total est de 35 mL. min-1. On récupère la phase organique qui est enrichie en acide et on extrait l'acide à régénérer de cette phase organique avec de l'eau pure dans une autre batterie de mélangeurs-décanteurs de six étages, avec un rapport de débit A'/0= 0,25 avec un débit total de 32,5 mL. min-1. On récupère ainsi 75 % de l'acide chlorhydrique
à 7, 5 mol. L-1. La concentration en fer ferrique est de 3g. L 1 et pour le reste des métaux de 6. 10-5 g. L'.
EXEMPLE 2.3 Régénération de l'acide chlorhydrique en présence de fer On traite une solution simulant un bain de décapage contenant 8 mol. L-1 d'acide chlorhydrique, 30 g. L- 1 de Fe (II) et 1,5 g. L-l de Fe (III). On extrait l'acide de cette solution avec un solvant organique contenant 0,2 mol. L-1 de trioctylamine (TOA), 0,2 mol. L-1 d'acide di-2-éthylhexylphosphorique (D2EHPA) dans l'octanol à 6, 2 mol. L-l avec un rapport de débit de la phase aqueuse à la phase organique A/0 = 0, 15 dans une batterie de mélangeurs-décanteurs de huit étages. On récupère la phase organique qui est enrichie en acide et on extrait l'acide à régénérer de cette phase organique avec de l'eau pure dans une autre batterie de mélangeurs-décanteurs de quatre étages, avec un rapport de débit A'/0= 0, 37. On récupère ainsi 94 % de l'acide chlorhydrique à 3 mol. L'. La concentration d'acide dans le raffinat est de 0,5 mol. L'.
EXEMPLE 2.4 Régénération de l'acide chlorhydrique en présence de fer On traite une solution simulant un bain de décapage contenant 8 mol. L-1 d'acide chlorhydrique, 30 g. L-1 de Fe (II) et 1,5 g. L-1 de Fe (III). On extrait l'acide de cette solution avec un solvant organique contenant 0,2 mol. L-1 de trioctylamine (TOA), 0,2 mol. L-1
d'acide di-2-éthylhexylphosphorique (D2EHPA) dans l'octanol à 6, 2 mol. L-l avec un rapport de débit de la phase aqueuse à la phase organique A/0 = 0, 37 dans une batterie de mélangeurs-décanteurs de dix étages. On récupère la phase organique qui est enrichie en acide et on extrait l'acide à régénérer de cette phase organique avec de l'eau pure dans une autre batterie de mélangeurs-décanteurs de six étages, avec un rapport de débit A'/0= 0,26. On récupère ainsi 69 % de l'acide chlorhydrique à 8 mol. L'.
La concentration d'acide dans le raffinat est de 2,5 mol. L-1.
COMPLEXES D'ANILIDE A CHAINE POLYCARBONEE ET DE CYCLODEXTRINS.
LEUR PREPARATION ET LEUR APPLICATION EN TANT QUE MEDICAMENT EN PARTICULIER POUR LE TRAITEMENT DES DISLIPIDEMIES Cette invention concerne des complexes entre des dérivés anilides à chaîne polycarbonée et des cyclodextrines, ainsi que les compositions pharmaceutiques les renfermant.
Les dérivés anilides à chaîne polycarbonée sont plus particulièrement des dérivés dodecylthio- phenylacetanilides tels que le (S) -2', 3', 5'-trimethyl-4'-hydroxy-a-dodecylthio-phenylacetanilide (code laboratoire : F12511) ou ses dérivés apparentés.
Il s'agit de dérivés soit cristallins correspondant à une forme cristalline ou à un mélange de formes cristallines définies, soit amorphes, c'est-à-dire sans forme cristalline particulière.
de l'un des ressorts pneumatiques 5, 6, 7, 8, parce que le ressort pneumatique est, par exemple, comprimé trop profondément, le distributeur correspondant s'ouvre jusqu'à ce que la valeur de consigne de compression soit atteinte. La soupape 42 de circuit fermé est fermée dans cet état. Dans le cas inverse, lorsque le ressort pneumatique correspondant est trop détendu, l'air comprimé contenu dans l'espace de travail du cylindre correspondant doit être évacué dans le système 2 de conduites à basse pression. Etant donné que l'air comprimé, en provenance de l'espace de travail du cylindre, est en expansion dans le système 2 de conduites à basse pression, l'utilisation de cette énergie de pression est possible à travers la machine à expansion 36.
Lorsqu'il n'y a pas de besoins en air comprimé, parce que, par exemple, tous les ressorts pneumatiques 5,6, 7,8 sont comprimés au moins de façon minimum admissible, la soupape 42 de circuit fermé est alors ouverte et le compresseur 28 fait circuler le milieu actif, sans perte, jusqu'à de faibles pertes par frottement, à un niveau de pression relativement élevé, égal par exemple à 5 bars.
La régulation supérieure (non représentée) est donc en mesure de réaliser une régulation du niveau de chaque essieu individuel. De plus, avec le système de réglage d'une suspension, conforme à l'invention, on peut réaliser également un réglage d'horizontalité circulaire ou une régulation pneumatique, active d'une suspension. Grâce au niveau élevé à basse pression, le compresseur 28 a une grande puissance volumique, de sorte qu'une suspension active est possible, également de façon pneumatique.
SIÈGE DE VÉHICULE, EN PARTICULIER SIÈGE DE VOITURE DE SPORT.
L'invention concerne un siège de véhicule, en particulier un siège de voiture de sport, comprenant un dossier qui est verrouillé dans une position d'utilisation et, après l'actionnement d'un dispositif de déverrouillage, peut être dégagé par basculement vers l'avant à partir de cette position d'utilisation, et un appuie-tête, mobile par rapport au dossier, qui est en extension dans la position d'utilisation et s'escamote lors du dégagement par basculement.
Dans les véhicules automobiles à deux portes à faible hauteur sous plafond, donc en particulier dans les voitures de sport, lors du dégagement des dossiers des sièges par basculement, il peut se poser le problème consistant en ce que les appuie-tête frottent sous l'habillage de plafond du véhicule ou butent contre ce dernier, de sorte qu'il n'est plus possible de continuer à basculer. On connaît dans son principe un appuie-tête automatiquement escamotable dans le cas d'un siège de véhicule à dossier basculant. Toutefois, cette solution est très coûteuse.
L'invention a donc pour but de perfectionner un siège du véhicule du genre cité au début. Selon l'invention, ce problème est résolu par un siège de véhicule tel que défini ci-dessus, caractérisé par le fait que le composant pour l'actionnement manuel du dispositif de déverrouillage est agencé sur l'appuie-tête.
Conformément à un mode de réalisation particulier, simultanément avec l'actionnement manuel du dispositif de déverrouillage, l'appuie-tête peut s'escamoter aussi manuellement.
La présente invention porte également sur un siège de véhicule, en particulier un siège de voiture de
sport, comprenant un dossier qui est verrouillé dans une position d'utilisation et, après l'actionnement d'un dispositif de déverrouillage, peut être dégagé par basculement vers l'avant à partir de cette position d'utilisation, et un appuie-tête, mobile par rapport au dossier, qui est en extension dans la position d'utilisation et s'escamote lors du dégagement par basculement, caractérisé par le fait que, simultanément avec l'actionnement manuel du dispositif de déverrouillage, l'appuie-tête s'escamote aussi manuellement. Le composant pour l'actionnement manuel du dispositif de déverrouillage peut avantageusement être agencé sur l'appuie-tête.
Conformément à différents autres modes de réalisation particuliers des sièges selon l'invention : l'appuie-tête peut former une partie constitutive du dossier qui est structurellement séparée mais visuellement intégrée ; le dispositif de déverrouillage peut présenter un composant pour l'actionnement manuel qui est en liaison effective aussi bien avec un verrouillage de l'appuie- tête qu'avec un verrouillage du dossier, par l'intermédiaire d'un mécanisme de renvoi ; le composant pour l'actionnement manuel de dispositif de verrouillage peut être disposé encastré dans l'appuie-tête, dans la région du bord supérieur de ce dernier ; - à partir de la position prise par la main lors de l'actionnement manuel du composant, une force qui pointe dans la direction de l'escamotage peut être appliquée à l'appuie-tête ; - simultanément avec l'actionnement manuel du composant, une force peut être transmise à l'appuietête par l'intermédiaire du dispositif de déverrouillage pour l'escamoter ;
l'actionnement manuel du dispositif de déverrouillage et l'escamotage manuel de l'appuie-tête peuvent s'effectuer avec la même main ; il peut être prévu un ressort qui est tendu lors de l'escamotage manuel de l'appuie-tête et qui, après le basculement du dossier en sens inverse dans sa position d'utilisation, met l'appuie-tête en extension.
Ainsi, selon l'invention, le montage d'un composant pouvant être actionné manuellement (organe d'actionnement) sur l'appuie-tête, en particulier d'une manette, a l'avantage consistant en ce que, lors de l'actionnement, la force d'appui peut être convenablement transmise à l'appuie-tête. Par ailleurs, l'utilisateur dispose d'un grand bras de levier pour le basculement en avant sans changer sa prise. Des dispositifs de verrouillage de dossiers déjà connus peuvent être intégrés dans le système sans problème, grâce à la construction modulaire, ce qui simplifie la fabrication et abaisse son prix de revient. La disposition préférée du composant pouvant être actionné manuellement sur l'appuie-tête évite tout affaiblissement additionnel de l'armature du dossier qui serait dû à une ouverture traversante qui, autrement, serait nécessaire pour établir la liaison entre un composant pouvant être actionné manuellement, agencé sur le dossier, et le dispositif de déverrouillage.
Le fait qu'avec l'actionnement manuel du dispositif de déverrouillage, l'appuie-tête peut être lui aussi en même temps escamoté manuellement simplifie la manoeuvre du siège du véhicule. Deux fonctions sont donc assurées simultanément au moyen d'une seule manette (commande d'une seule main). Le fait que les deux fonctions sont réalisées manuellement supprime les dispositifs d'escamotage automatiques, ce qui rend la fabrication plus économique.
La force d'appui de la main lors de l'actionnement manuel du dispositif de déverrouillage, ou la force d'actionnement elle-même peut avantageusement être appliquée à l'appuie-tête, de sorte que ce dernier s'escamote. On obtient des avantages particuliers, notamment dans le cas des sièges de voitures de sport dans lesquels l'appuie-tête doit former une partie constitutive du dossier, intégrée visuellement, mais est nécessairement un composant de configuration structurellement distinct, pour assurer la possibilité d'escamotage.
L'invention est décrite ci-après de façon plus détaillée à propos de deux exemples de réalisation représentés sur le dessin.
L'objectif principal de la présente invention est de proposer une nouvelle source laser stabilisée en fréquence, et adaptée pour une utilisation comme étalon de fréquence.
Un autre objectif de l'invention est de proposer une nouvelle source laser stabilisée en fréquence, et adaptée pour une utilisation comme étalon de fréquence dans le domaine des télécommunications.
Un autre objectif de l'invention est de proposer une nouvelle source laser stabilisée en fréquence qui permet l'émission d'un rayonnement monomode transverse en sorte de faciliter le couplage de l'onde électromagnétique avec des fibres optiques et des guides d'ondes planaires.
Un autre objectif de l'invention est de proposer une nouvelle source laser stabilisée en fréquence qui permet l'émission d'un rayonnement monomode longitudinal et l'obtention d'une bonne
finesse spectrale.
De manière connue en soi par le brevet US-A-5, 063,568, cette source laser de l'invention comprend des moyens d'émission d'un faisceau laser de fréquence (f1), un générateur qui permet de générer, à partir dudit faisceau laser, un faisceau lumineux, dit N'ème harmonique, dont la fréquence est égale à (N) fois la fréquence (f1) du faisceau laser (N entier supérieur ou égal à 2), une cellule d'absorption contenant un élément chimique d'absorption et prévue pour être traversée par la N'ème harmonique, des moyens d'asservissement permettant d'asservir la fréquence (f1) du premier faisceau sur une transition de l'élément chimique d'absorption.
De manière caractéristique selon l'invention, la source laser comprend des moyens de déflection optique qui ont pour fonction de faire passer la N'ème harmonique au moins deux fois de suite à travers la cellule d'absorption, en sorte de permettre un fonctionnement en absorption saturée ; les moyens d'émission comportent un laser solide pompé optiquement ; le laser solide et le générateur de N'eue harmonique sont conçus de telle sorte que la puissance de la N'ème harmonique en sortie du générateur est suffisante pour obtenir une saturation de ladite transition de l'élément chimique d'absorption.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description ci-après de deux variantes de réalisation de l'invention, laquelle description est donnée à titre d'exemple non limitatif, et en référence aux dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 est une représentation schématique d'une première variante de réalisation d'une source laser de l'invention, - la figure 2 est une présentation schématique d'une seconde variante de réalisation d'une source laser de l'invention, - la figure 3 représente les niveaux d'énergie des deux isotopes (85) et (87) du Rubidium (Rb),
- la figure 4 représente schématiquement une courbe théorique de l'intensité du faisceau ayant traversé la cellule d'absorption après un unique passage (absorption simple), dans l'hypothèse purement théorique où il n'y aurait pas d'élargissement du pic d'absorption par effet Doppler.
- la figure 5 représente schématiquement la courbe réelle de l'intensité du faisceau ayant traversé la cellule d'absorption après un unique passage (absorption simple), avec élargissement du pic d'absorption par effet Doppler, - la figure 6 représente schématiquement la courbe réelle de l'intensité du faisceau traversant la cellule d'absorption, après deux passages successifs et avec saturation de la transition atomique utilisée pour l'asservissement.
En référence à la figure 1, et conformément à une première variante de réalisation de l'invention, la source laser comprend : - un ensemble 1 qui est formée par un laser solide miniature 10 polarisé, pompé optiquement par une diode de pompe 11 via une fibre optique courte 12, et qui délivre en sortie un premier faisceau laser 2 de fréquence (f1) ; un générateur 3 de N'ème harmonique, qui permet de générer, à partir dudit premier faisceau laser 2, un faisceau lumineux 4 composé d'un second faisceau laser 4a de même fréquence (f1) et d'un faisceau lumineux 4b., dit N'ème harmonique, dont la fréquence (f2) est égale à (N) fois la fréquence (f1) du faisceau laser 2 (N étant un entier supérieur ou égal à 2) ; - une cellule d'absorption 7 contenant un élément chimique d'absorption, qui dans l'exemple particulier décrit ci-après est un gaz (ou une vapeur) de Rubidium (Rb) ; - un miroir dichroïque 5 (ou tout autre moyen optique équivalent connu remplissant la même fonction) qui d'une manière générale a pour fonction de séparer les faisceaux précités 4a et 4b, en laissant
passer le second faisceau laser 4a de fréquence (f1) pour former le faisceau laser de sortie, et en déviant le faisceau lumineux 4b (N'ème harmonique) pour le diriger vers la cellule d'absorption 7 en sorte de le faire passer à travers l'élément chimique d'absorption de cette cellule 7 ; - des moyens 6 de polarisation du faisceau laser, interposés entre la cellule d'absorption 7 et le miroir dichroïque 5 ; une lentille de focalisation (D interposée entre le miroir dichroïque 5 et les moyens de polarisation 6 ; cette lentille m permet de réduire la taille du faisceau 4b et par là-même d'augmenter sa densité de puissance ; l'utilisation de cette lentille n'est pas nécessaire lorsque le faisceau 4b présente une puissance suffisante ; - un miroir 8 (ou tout autre moyen optique réflectif équivalent remplissant la même fonction) qui a pour fonction de retourner (déflection à 180 ) le faisceau lumineux 4"b issu de la cellule d'absorption 7 en direction de ladite cellule d'absorption, en sorte de lui faire traverser la cellule d'absorption, une seconde fois et selon le même chemin optique, ce qui permet un fonctionnement en absorption saturée ; - et des moyens d'asservissement 9 qui sont conçus pour asservir de manière précise la fréquence (f1) du premier faisceau 2 sur une transition de l'élément chimique d'absorption (Rubidium).
Selon une caractéristique essentielle de l'invention, le laser solide 10 et le générateur 3 sont conçus de telle sorte que la puissance de la N'ème harmonique en sortie du générateur 3 est suffisante pour obtenir une saturation de ladite transition de l'élément chimique d'absorption, c'est-à-dire une saturation de l'absorption du Rubidium dans le cas de l'exemple particulier qui va à présent être détaillé.
Ensemble 1 : Laser solide 10/fibre optique 11/diode de pompe 12 Le laser solide 10 comprend un élément en matériau actif 101
destiné à être pompé optiquement, et se présentant plus particulièrement sous la forme d'un barreau de verre de très faible épaisseur (lmm environ/dimension selon la longueur de la cavité), qui est co-dopé en Ytterbium et Erbium. L'ion Erbium inséré dans une matrice vitreuse permet, par pompage optique à une longueur d'onde de pompe (À) de l'ordre de 975nm, une émission laser par le barreau de verre 101 à une longueur d'onde () comprise dans la bande spectrale 1, zum et 1, 6p. m.
L'invention n'est toutefois pas limitée à l'utilisation d'un barreau de verre co-dopé Ytterbium et Erbium, le laser solide pouvant d'une manière plus générale être réalisé à partir d'un élément en matériau actif dopé. Il pourrait notamment s'agir d'un cristal (au lieu d'une matrice vitreuse), pouvant plus particulièrement être semiconducteur.
Une première solution technique couramment mise en oeuvre pour sélectionner les canaux (multiplexage ou démultiplexage) est une méthode passive de filtrage fréquentielle, basée sur l'utilisation de réseaux de Bragg. Actuellement, bien que la technologie des réseaux de Bragg soit assez bien maîtrisée, et ce à des coût raisonnables, certaines limitations physiques (stabilité dans le temps de la longueur d'onde de Bragg, sensibilité au milieu extérieurs notamment à la température,...) posent plusieurs problèmes, surtout lorsque la densité
de canaux devient élevée.
Une seconde technique que l'on peut utiliser pour éviter les problèmes liés à l'utilisation des réseaux de Bragg est une méthode active de traitement de l'information, basée sur une détection hétérodyne. La mise en oeuvre de cette méthode impose cependant, pour discriminer de manière précise chaque canal, de disposer d'étalons en fréquence, sous la forme de sources lasers monomodes longitudinales, de très bonne pureté spectrale, de faible encombrement et intégrables dans des baies de télécommunication, qui sont parfaitement stabilisées en fréquence, dont les fréquences d'émission sont connues avec précision, et qui peuvent être placées sur les différents sites du réseau de télécommunication (à l'émission et à la réception). En pratique, compte-tenu des longueurs d'ondes utilisées aujourd'hui dans le domaine des télécommunications, ces sources laser étalons doivent permettre l'émission d'un faisceau de lumière cohérente à une longueur d'onde de 1, 56J1. m. Plus la source étalon est précise, plus les longueurs d'onde des différents canaux peuvent être proches, ce qui permet d'augmenter de manière sensible la bande passante totale.
Actuellement, dans le domaine des télécommunications par fibres optiques, les. sources laser les plus utilisées mettent en oeuvre comme moyen d'émission du faisceau lumineux, un laser de type semi- conducteur, et plus particulièrement une diode laser. On peut trouver sur le marché une très vaste gamme de diodes lasers. Les avantages de ces diodes sont leur simplicité d'utilisation et leur compacité. En revanche un inconvénient de ces diodes laser est la mauvaise définition de longueur d'onde d'émission (fluctuation de la longueur d'onde dans le temps sous l'influence de paramètres extérieurs tels que la température, les déformations mécaniques, le vieillissement,...) Plus particulièrement, on a déjà proposé dans le brevet US-A- 5,063, 568 une source laser fonctionnant dans le domaine des
longueurs d'ondes des télécommunication et utilisant une diode laser à 1, 56J1. m. Dans cette publication, la diode laser est stabilisée en fréquence selon une méthode d'asservissement basée sur la mise en oeuvre d'un double résonateur (lumière/micro-onde). Ce double résonateur comprend une cavité qui présente une fréquence de résonance micro-onde prédéterminée, par exemple 6, 834GHZ, et à l'intérieur de laquelle est placée une cellule remplie avec un élément chimique tel que par exemple un gaz de Rubidium (Rb), ayant une longueur d'onde d'absorption de la lumière connue (0, 78jj. m dans le cas du Rubidium).
Le faisceau laser principal issu de la diode laser à 1, 56p. m est divisé en deux faisceaux laser secondaires : un premier faisceau laser secondaire est utilisé comme faisceau laser de sortie ; le second faisceau laser secondaire traverse un générateur de N'eme harmonique (N entier supérieur ou égal à deux) qui permet de générer un faisceau lumineux dont la fréquence est égale à N fois la fréquence du faisceau laser principal. Lorsque l'élément chimique d'absorption est de type Rubidium (longueur d'onde d'absorption à 0, 78J1. m) le générateur utilise par exemple un cristal de type KNOB03 permettant de générer une seconde harmonique (N = 2). Le faisceau lumineux correspondant à la N'ème harmonique ainsi générée est envoyé à l'entrée du double résonateur et traverse la cellule contenant l'élément chimique d'absorption (Rubidium). Concomitamment, la cavité du double résonateur est soumise à un rayonnement micro-onde modulé en phase.