INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un avantage supplémentaire du procédé selon l'invention est que grâce au moussage des eaux de rupture, on visualise mieux le drainage de l'eau par sa remontée à la surface sous forme de mousse et on peut ainsi apprécier qualitativement le niveau de compactage : il est ainsi possible repérer les zones compactées et de compléter le compactage de manière ' avoir une remontée d'eau de rupture sous forme de mousse répartie de façon homogène sur toute la surface du tapis. Exemples Préparation des émulsions bitumineuses Dans tous les exemples qui suivent, les additifs A et B sont ajoutés à une émulsion cationique déjà préparée à partir d'un mélange d'émulsifiant cationique, d'acide, de liant bitumineux et d'eau et dont la concentration en bitume est 65% en volume. L'ajout des additifs A et B est effectué dans l'heure qui précède l'utilisation de l'émulsion et cette dernière est agitée manuellement de manière à repartir les additifs de façon homogène dans l'émulsion.
Procédé de fabrication de l'enrobé Tous les essais de fabrication d'enrobés et de tapis routiers sont effectués à une température comprise entre 20 et 25 C. Plusieurs types d'essais sont mis en oeuvre, chacun avec son protocole propre détaillé ci-après. Certaines étapes des essais utilisent un malaxage à la main, d'autres un malaxage automatise. Dans le cas de malaxage manuel, la vitesse de rotation est comprise entre environ 3 et 5 trs/s (sauf indication contraire), ce qui correspond à une vitesse plus élevée que les vitesses de malaxage manuel usuelles lors de la fabrication d'enrobés.
Dans les exemples 1, 2 et 3, les additifs peuvent conduire à une modification de réactivité l'émulsion. Avec certains additifs, on a donc modifié la concentration en émulsifiant cationique, de manière à conserver des cinétiques de déstabilisation voisines de celles des émulsions non additivées. On entend par cinétiques de rupture voisines des cinétiques telles que les ruptures d'émulsion jugées visuellement font sur des durées ne différant pas de plus de 25%.
Exemple 1 On prépare et utilise plusieurs émulsions contenant chacune un additif A différent puis utilise ces émulsions pour réaliser un enrobé et un tapis routier (couche de roulement de type 2) et montrer l'influence de la nature de l'additif sur le comportement au moussage.
Pour étudier le comportement des émulsions au moussage, on place environ 500 g de granulats dans une gamelle puis on ajoute l'eau d'ajout et on malaxe manuellement pendant 30 s. On ajoute ensuite l'émulsion et on malaxe l'enrobé pendant 30 s. On le stocke ensuite dans la gamelle pendant 1 h avant procéder à nouveau à un malaxage (appelé remalaxage), après délitement à la main si on constate une prise en masse de l'enrobé. On remalaxe pendant un temps maximum de 10 min et on note la durée au bout de laquelle la mousse apparaît.
Préparation de l'enrobé L'émulsion bitumineuse (1.1) contient * 65 % en volume d'un bitume de pénétrabilité 70 commercialisé par la société Elf, * 6 kg d'émulsifiant cationique (Polyram SL acidifié à l'acide phosphorique de telle manière que le pH du savon soit de 2), pour 1t d'eau + bitume.
Granulats: Thiviers Granulométrie: 0/2 mm: 40 % ; 2/6 mm: 12 % ; 6/10 mm :48 Teneur en fillers (particules de granulats passant au travers tamis de 80 Nm) : de l'ordre de 8 % en poids.
La teneur en eau d'ajout dans l'enrobé est de 7 g pour 100 g de granulats secs. La teneur en bitume est de 6 g pour 100 g de granulats secs.
On obtient un temps de déstabilisation de 40 s.
Selon une autre caractéristique de l'invention,
ladite étape de détermination dudit trajet pour le signal d'élévation dans le pire des cas comprend l'identification d'un ou de plusieurs éléments de circuit de transfert le long de chacun de trajets possibles pour le signal d'élévation, la détermination d'une résistance de chacun desdits un ou plusieurs éléments de circuits de transfert identifiés, sur la base de tailles respectives desdits un ou plusieurs éléments de circuits de transfert identifiés, l'application à ladite valeur résistive de chacun desdits un ou plusieurs éléments de circuit de transfert identifiés, d'un poids basé sur une configuration topologique de l'élément de circuit de transfert identifié correspondant ou de l'un correspondant desdits éléments de ladite pluralité de circuits de transfert identifiés pour la production d'une ou plusieurs valeurs résistives pondérées, la sommation de ladite valeur résistive pondérée ou de ladite pluralité de valeurs résistives pondérées pour produire ladite valeur résistive pondérée cumulée de chacun desdits trajets possibles du signal d'élévation, et la détermination dudit trajet du signal d'élévation dans le pire des cas, possédant la valeur résistive pondérée cumulée maximale parmi lesdits trajets possibles du signal d'élévation.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le procédé pour déterminer une marge en courant continu d'un courant de circuit de verrouillage comprend en outre la détermination dudit trajet pour un signal d'abaissement dans le pire des cas par comparaison analytique d'une valeur résistive pondérée cumulée d'au moins un trajet pour le signal d'abaissement aboutissant audit circuit de verrouillage.
Selon une autre caractéristique de l'invention, ladite étape de détermination dudit trajet du signal d'abaissement dans le pire des cas comprend l'identification d'un ou plusieurs éléments de circuit de
transfert le long de chacun de trajets possibles du signal d'abaissement, la détermination d'une valeur résistive dudit élément de circuit de transfert identifié ou de chacun de ladite pluralité d'éléments de circuit de transfert identifiés sur la base des tailles respectives dudit élément de circuit de transfert identifié ou de ladite pluralité de circuits de transfert identifiés, l'application à ladite valeur résistive de chacun desdits un ou plusieurs éléments de circuit de transfert identifiés, d'un poids basé sur une configuration topologique d'un circuit de transfert identifié correspondant ou de l'un correspondant desdits éléments de ladite pluralité de circuits de transfert identifiés pour la production d'une ou plusieurs valeurs résistives pondérées, la sommation de ladite valeur résistive pondérée ou de ladite pluralité de valeurs résistives pondérées pour produire ladite valeur résistive pondérée cumulée de chacun desdits trajets possibles du signal d'abaissement, et la détermination dudit trajet du signal d'abaissement dans le pire des cas, possédant la valeur résistive pondérée cumulée maximale parmi lesdits trajets possibles du signal d'abaissement.
Selon une autre caractéristique de l'invention, ladite étape d'exécution de ladite seconde simulation comprend le réglage d'une valeur initiale d'un signal de sortie d'une partie dudit second circuit de simulation représentant ledit circuit de verrouillage, sur un niveau haut logique, l'application d'un signal d'entrée d'élévation à niveau haut logique à une entrée de ladite partie dudit second circuit de simulation représentant ledit circuit de verrouillage par l'intermédiaire dudit trajet de signal d'élévation dans le pire des cas, et la détermination d'un niveau de tension au niveau de ladite entrée.
Selon une autre caractéristique de l'invention, ladite étape d'exécution de ladite troisième simulation
comprend le réglage d'une valeur initiale d'un signal de sortie d'une partie dudit troisième circuit de simulation représentant ledit trajet, sur un niveau bas logique, l'application d'un signal d'entrée d'abaissement à niveau bas à une entrée de ladite partie dudit troisième circuit de simulation représentant ledit circuit de verrouillage, au moyen dudit trajet du signal d'abaissement dans le pire des cas, et la détermination d'un niveau de tension au niveau de ladite entrée.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ci-après prise en référence aux dessins annexés, sur lesquels : - la figure 1 est un schéma logique représentant les parties importantes d'un circuit de verrouillage classique ; - la figure 2 est un schéma de circuit illustrant une forme de réalisation d'un circuit formant modèle de simulation d'un circuit de verrouillage et du trajet correspondant pour le signal d'entrée aboutissant au circuit de verrouillage conformément aux principes de la présente invention; - la figure 2A est un schéma de circuit illustratif d'une forme de réalisation du sous-circuit de trajet représenté sur la figure 2; - la figure 3 est un organigramme illustrant un exemple de mode de mise en #uvre du procédé de détermination de la marge en courant continu d'un circuit de verrouillage conformément à un mode d'application des principes de la présente invention; - la figure 4 représente un schéma de circuit illustrant une forme de réalisation du circuit de simulation pour déterminer la tension de déclenchement d'un inverseur à action directe d'un circuit de verrouillage conformément aux principes de la présente invention;
- la figure 5 représente un schéma de circuit illustrant une forme de réalisation d'un circuit de simulation pour déterminer la marge un d'un circuit de verrouillage conformément aux principes de la présente invention ; et - la figure 6 représente un schéma de circuit illustrant une forme de réalisation d'un circuit de simulation pour déterminer la marge zéro d'un circuit de verrouillage conformément aux principes de la présente invention.
Pour simplifier et à titre d'illustration, on va décrire les principes de la présente invention en se référant principalement à une forme de réalisation prise à titre d'exemple, en particulier, avec des formes de réalisation spécifiques à titre d'exemples de différents circuits de simulation. Cependant, un spécialiste ordinaire de la technique constatera que les mêmes principes sont également applicables à et peuvent être mis en #uvre dans d'autres formes de réalisation et agencements moyennant l'utilisation de n'importe quelles autres circuits de simulation équivalents, et qu'une telle modification entre dans le cadre de la présente invention.
Conformément aux principes de la présente invention, une marge en courant continu d'un circuit de verrouillage d'un circuit en cours de conception est déterminée par l'exécution de trois simulations. Une simulation est effectuée pour trouver la tension de déclenchement de l'inverseur dans le sens direct du circuit de verrouillage.
Une seconde simulation est exécutée pour déterminer la marge un du circuit de verrouillage. Enfin une troisième simulation est déterminée pour trouver la marge zéro du circuit de verrouillage.
Pendant chacune des simulations visant à déterminer la marge un et la marge zéro, le trajet du signal d'entrée dans le pire des cas, qui s'étend à partir des
différents éléments de circuit de l'étage d'attaque, et les trajets de signaux à l'intérieur du circuit en cours de conception sont déterminés analytiquement par cumul de la résistance pondérée de chacun des éléments de circuit le long du trajet des signaux. Les poids affectés aux éléments de circuit sont déterminés de façon empirique sur la base de la configuration topologique de chacun des éléments de circuit, par exemple l'élément de circuit type, le signal qui est transféré par l'élément de circuit et le fait qu'une chute de tension de seuil apparaisse ou non entre l'élément de circuit d'attaque et l'élément de circuit de transfert.
En particulier la figure 2 représente un modèle de circuit 200 représentant un circuit de verrouillage et le trajet de son signal d'entrée conformément à une forme de réalisation de la présente invention. Le circuit modèle de simulation représente un modèle de circuit équivalent au circuit réel simulé et peut ne pas inclure tous les éléments de circuit présents dans le circuit réel simulé.
De plus, les moyens de suppression de basculement indi qués ci-dessus peuvent comprendre les périphéries extérieures des tou rillons qui sont inclinées de manière à s'étendre vers les bas de tourillons dans leurs sections longitudinales. Selon cette configuration, même lors que les axes des tourillons basculent par rapport aux axes de l'ensemble de galet à l'intérieur de la section perpendiculaire à l'axe du joint, les bas- culements des périphéries extérieures des tourillons sont en eux-mêmes supprimés ou annulés. Cela réduit les composantes vers l'intérieur décri tes ci-dessus. Par suite, les basculements des ensembles de galets dans la section perpendiculaire à l'axe du joint, sont supprimés pour assurer le roulement doux des galets.
L'une quelconque des configurations spécifiques des moyens de suppression de basculement décrits ci-dessus, peut être utili sée en elle-même. Deux ou plusieurs configurations peuvent être utilisées en combinaison.
Dans les configurations décrites ci-dessus, un certain nom bre d'élément de roulement peuvent être interposés entre les anneaux de support et les galets de manière à permettre aux anneaux de support et aux galets d'effectuer des rotations relatives. Les éléments de roulement peuvent être des aiguilles de roulement, des billes, et analogues.
Selon la présente invention, les basculements des ensem bles de galets résultant des composantes de charge vers l'intérieur qui sont appliquées aux parties de contact entre les tourillons et les ensem bles de galets, sont supprimés pour obtenir une réduction et une stabili sation plus efficaces de la poussée induite et de la résistance de glissement dans un joint. Cela permet d'obtenir un joint universel homo cinétique de type tripode présentant un niveau de vibrations encore plus bas.
DESCRIPTION DETAILLEE DES MODES DE REALISATION PREFERENTIELS On décrira ci-après des modes de réalisation de la présente invention.
Les figures 1(A) à 2(B) représentent un premier mode de réalisation de la présente invention. La figure 1(A) représente une coupe transversale du joint, la figure 1(B) représente une coupe perpendiculaire un tourillon, et la figure 1(C) représente une coupe d'un anneau de sup port. La figure 2(A) représente une coupe longitudinale du joint sous un certain angle de fonctionnement (0).
Comme représenté dans les figures 1(A)-1(C), le joint uni versel homocinétique est principalement constitué d'un élément de oint extérieur 10 et d'un élément tripode 20. L'un de deux arbres devant être accouplés, est relié à l'élément de joint extérieur 10, et l'autre arbre est relié à l'élément tripode 20.
L'élément de joint extérieur 10 comporte trois rainures de piste 12 s'étendant axialement dans sa périphérie intérieure. Chacune des rainures de piste 12 comporte des chemins de guidage de galets 14 formés sur ses parois latérales circonférentiellement opposées. L'élément tripode 20 comporte trois tourillons 22 qui font saillie radialement. Chacun des tourillons 22 porte un galet 34 et ce galet 34 est reçu dans l'une rai nures de piste 12 de l'élément de joint extérieur 10. Les périphéries exté- rieures 34a des galets 34 sont des surfaces convexes pouvant se confor mer aux chemins de guidage de galets 14.
Ici, les périphéries extérieures 34a des galets 34 forment des surfaces convexes dont les génératrices sont des arcs ayant des cen tres de courbure décalés radialement des axes des tourillons 22. Les che mins de guidage de galets 14 présentent une section en forme d'arche gothique. Ainsi, les galets 34 et les chemins de guidage de galets 14 for ment un contact angulaire les uns avec les autres. A la figure 1(A), des lignes en traits-points représentent des paires de positions de contact. Les périphéries extérieures sphériques des galets peuvent être combinées avec les sections transversales coniques des chemins de guidage de galets 14 pour qu'on obtienne un contact angulaire entre eux. L'adoption de ces constitutions pour former un contact angulaire entre les périphéries exté rieures 34a des galets 34 et les chemins de guidage de galets 14, rend les galets moins enclins à vibrer, ce qui stabilise l'orientation des galets. Soit dit en passant, lorsque le contact angulaire n'est pas utilisé, les chemins de guidage de galets 14 peuvent être constitués par exemple par une par tie d'une surface cylindrique dont l'axe est parallèle à celui de l'élément de joint extérieur 10. Dans ce cas, les formes de section transversale des chemins de guidage 14 sont des arcs correspondant à la génératrice des périphéries extérieures 34a des galets 34.
Des anneaux de support 32 sont montés sur les périphéries extérieures 22a des tourillons 22. Ces anneaux de support 32 et les galets 34 sont assemblés (réunis d'une seule pièce) par un certain nombre d'aiguilles de roulement 36 pour constituer des ensembles de galets capa bles d'effectuer des rotations relatives. Plus spécifiquement, les aiguilles de roulement 36 sont interposées en rotation entre la surface de chemin de roulement intérieure et la surface de chemin de roulement extérieure, les périphéries extérieures cylindriques des anneaux de support 32 et les périphéries intérieures cylindriques des galets 34 formant respectivement la surface de chemin de roulement intérieure et la surface de chemin, de roulement extérieure. Comme représenté dans la figure 1(B), les aiguilles de roulement 36 sont chargées en aussi grand nombre que possible sans aucun élément de retenue, ou dans ce qu'on appelle un état complètement plein. Les références numériques 33 et 35 représentent des paires de ron delles qui s'adaptent des rainures annulaires formées dans les périphé ries intérieures des galets 35 dans le but d'empêcher les aiguilles de roulement 36 de s'échapper. En coupe longitudinale [figure 1(A)], les périphéries exté rieures 22a des tourillons 22 ont une forme droite parallèle aux axes des tourillons 22. En coupe transversale [figure 1(B)], les périphéries extérieu res ont la forme d'une ellipse dont le grand axe est perpendiculaire l'axe du joint. Les sections transversales des tourillons sont généralement ellip tiques avec, comme on peut le voir, une réduction d'épaisseur dans la di rection axiale de l'élément tripode 20. En d'autres termes, chaque tourillon présente une forme de section transversale telle que les faces op posées l'une à l'autre dans la direction axiale de l'élément tripode, se ré duisent l'une vers l'autre c'est à dire tendent vers des diamètres plus petits que le diamètre de la surface cylindrique imaginaire.
Les périphéries intérieures 32e des anneaux de support 32 ont section courbe et convexe. Ainsi, la génératrice des périphéries intérieures 32c est un arc convexe de rayon r [(figure 1C)]. Cela se com bine aux sections transversales généralement elliptiques décrites ci- dessus des tourillons 22, et avec l'utilisation de jeux prédéterminés entre les tourillons 22 et les anneaux de support 32, pour permettre à ces an neaux de support 32 de se déplacer suivant les directions axiales des tou rillons 22 ainsi que de pouvoir effectuer des mouvements de basculement par rapport aux tourillons 22. En outre, comme décrit ci-dessus, les an neaux de support 32 et les galets 34 sont assemblés (réunis d'une seule pièce) par l'intermédiaire des aiguilles de roulement 36, de manière a pou voir effectuer des rotations relatives. Par suite, les anneaux de support 32 et les galets 34 sont capables d'effectuer des mouvements de basculement d'une seule pièce par rapport aux tourillons 22. Ici, le terme de mouvements de basculement #> se réfère aux basculements que axes des anneaux de support 32 et des galets 34 effectuent par rapport aux axes des tourillons 22, dans les plans contenant les axes des tourillons 22 [voir figure 2(A)1.
Dans le mode de réalisation représenté aux figures 1(A)- 1(C), les tourillons 22 ont les sections transversales généralement ellipti ques, et les périphéries intérieures 32c des anneaux de support 32 ont les sections transversales courbes convexes. Ainsi, les ellipses de contact en tre les deux s'approchent de points, comme représenté par la ligne en traits interrompu de la figure 1(C), avec en même temps une réduction de surface. Par suite, les forces pour faire basculer les ensembles de galets (32, 34, 36) diminuent fortement comparativement aux forces convention nelles, ce qui améliore encore la stabilité d'orientation des galets 34. Il en résulte de meure une réduction de la poussée induite et de la résistance de glissement, qui s'accompagne d'une plage de variations rétrécie de ces va leurs. Par suite, dans le joint universel homocinétique de ce mode de - lisation, on peut rendre plus petites les spécifications de la poussée induite et la résistance de glissement. De plus, le joint peut être réglé avec précision à l'intérieur de ces spécifications.
Dans ce mode de réalisation, la composante de rotation ter tiaire de la poussée induite sous la condition (X1) [nombre de tours R=100-500 tours/mn, angle de fonctionnement 0 = 0 -14 , et couple de charge T = 0,1x Ts Mm)] est réglée à ou au-dessous de 20 N (VMQ). Cela donne au joint universel homocinétique de ce mode de réalisation, une poussée induite réduite et stabilisée, ainsi que d'excellentes caractéristi ques de faibles vibrations, et une fiabilité élevée. La figure 8 représente les mesures de la poussée induite (composante de rotation tertiaire) dans le joint universel homocinétique de ce mode de réalisation, ces mesures étant obtenues au moyen d'un appareil de test ou testeur qui sera décrit ci-après (figure 7).
Bien que, dans ce mode de réalisation, la composante de rotation tertiaire de la poussée induite soit réglée à ou au-dessous de 20 N (VMQ) sous la condition (X1), cette composante a simplement besoin d'être réglée à ou au-dessous de 30 N (VMQ). Sous la condition (X2) [nombre de tours R = 100-500 tours/mn, angle de fonctionnement 0 = 0 -14 , et cou ple de charge T = 0,2 x Ts (N.m)], la composante de rotation tertiaire peut être réglée à 55 N (VMQ) ou moins, et de préférence à 35 N (VMQ) ou moins. Sous la condition (X3) [nombre de tours R=100-500 tours/mn, an gle de fonctionnement 0 = 0 -14 , et couple de charge T=0,3 x Ts (N.m)], la composante de rotation tertiaire peut être réglée à 80 N (VMQ) ou moins, et de préférence à 55 N (VMQ) ou moins. De plus, les réglages sous les conditions (X1), (X2), et (X3) peuvent être effectués pour se recouvrir les uns les autres. L'une quelconque de ces conditions peut être utilisée pour le réglage.
En outre, dans ce mode de réalisation, la résistance de glis sement sous la condition (Y3) [nombre de tours R = 0 tours/mn, angle de fonctionnement 0 = 0 -10 , couple de charge T = 98-196 N.m, fréquence de vibration f = 15-40 Hz, et amplitude de vibration = 0,10 à 0, 25 mm] est réglée à ou au-dessous de 80 N (crête à crête), indépendamment du ré glage de poussée induite décrit ci-dessus. Cela donne au joint universel homocinétique de ce mode de réalisation, une poussée induite et une ré- sistance de glissement réduites et stabilisées, de même que d'excellentes caractéristiques de faibles vibrations et une fiabilité élevée. La figure 9 re présente les mesures de la résistance de glissement dans le joint universel homocinétique de ce mode de réalisation, ces mesures ayant éte obtenues par le testeur qui sera décrit ci-après (figure 7).
La structure de la présente invention permet la complexation et l'expulsion, et non pas l'échange d'ions. Il s'agit d'une complexation par des structures électriquement neutres.
Les films polymères utilisés selon l'invention sont obtenus à partir de monomères ou de co-monomères électriquement neutres, susceptibles de capter les ions par formation de liaisons datives.
Les monomères utilisés pour réaliser les films complexants de la présente invention se définissent notamment selon les fonctionnalités désirées dans le film de polymère greffé sur le substrat, à l'état final. Ces monomères comprennent de préférence deux au moins des fonctionnalités suivantes : (i) capacité à polymériser ou à co-polymériser ; (ii) capacité à véhiculer un groupement fonctionnel ou une structure moléculaire complexante ; (iii) capacité à véhiculer un groupement fonctionnel ou une structure moléculaire expulsante.