INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
C'est-à-dire que les particules résiduelles sur une des surfaces de piégeage sont exposées non seulement à l'oxygéné actif libéré depuis cette surface de piégeage mais également au restant de l'oxygène actif utilisé pour oxyder et enlever les particules sur l'autre surface de piégeage en inversant l'écoulement des gaz d'échappement. De ce fait, même si - taines particules se déposent en couche sur une des surfaces de piégeage de la paroi de séparation de l'appareil catalyti que lorsque l'écoulement des gaz d'échappement est inversé, l'oxygène actif arrive aux particules déposées et aucune par ticule ne se dépose de nouveau sur les particules déposées en raison de l'écoulement inversé des gaz d'échappement et, ain- si, les particules déposées sont progressivement oxydées et enlevées et elles peuvent être oxydées et enlevées suffisam ment pendant une certaine période jusqu' la nouvelle inver sion des gaz d'échappement. Bien entendu, en alternant une première surface de piégeage et l'autre surface de piégeage de la paroi de séparation, la quantité de particules piégées sur chaque surface de piégeage est plus petite que celle d'un appareil catalytique dans lequel la seule surface de piégeage piège toujours les particules. Ceci facilite l'oxydation et l'enlèvement des particules piégées sur la surface de pié geage.
Dans le second organigramme, le corps de soupape est commuté à chaque période prédéterminée ou distance de dépla cement prédéterminée. Ainsi, le corps de soupape est commuté avant que les particules puissent se transformer en matière carbonée qui peut être difficilement oxydée. En outre, ceci peut empêcher des problèmes dans lesquels la quantité impor tante de particules déposées s'enflamme et brûle en une fois pour faire fondre l'appareil catalytique par cette chaleur et analogues. En outre, lorsque le corps de soupape est inversé, même si la quantité importante de particules s'est déposée sur une des surfaces de piégeage de la paroi de séparation de l'appareil catalytique, les particules déposées sont facile ment écrasées en pièces fines par l'écoulement inversé des gaz d'échappement. Une partie des particules qui ne peuvent pas être oxydées et enlevées des pores dans la paroi de sépa ration sont déchargées de l'appareil catalytique. Toutefois, de ce fait, on empêche que la résistance à l'échappement de l'appareil catalytique soit encore augmentée pour avoir une influence défavorable sur le fonctionnement du véhicule. En outre, l'autre surface de piégeage de la paroi de séparation de l'appareil catalytique peut piéger maintenant les particu les. Dans le présent dispositif pour purifier les gaz d'échappement, comme on l'a précédemment mentionné, alors que le corps de soupape 71a est commuté d'une première position de coupure à l'autre position de coupure, les gaz d'échappe ment contournent l'appareil catalytique 70. En conformité avec le second organigramme, lorsque le corps de soupape est commuté, les gaz d'échappement n'incluent pas ou peu de par ticules. Ainsi, si les gaz d'échappement contournent l'appa reil catalytique pendant une courte durée pour commuter le corps de soupape 71a, quelques particules sont déchargées à l'extérieur du système d'échappement.
Dans le second organigramme, l'utilisation d'une augmen tation de la différence de pression entre le côté amont des gaz d'échappement et le côté aval des gaz d'échappement de l'appareil catalytique en conformité avec une quantité de particules déposées sur l'appareil catalytique, le temps éta bli pour commuter le corps de soupape est établi lorsque la différence de pression est plus grande qu'une pression prédé terminée et lorsqu'il est déterminé que certaines particules se déposent sur l'appareil catalytique. Concrètement, une pression d'échappement sur la première partie de raccordement 72a est détectée par un capteur de pression disposé dans celle-ci et une pression d'échappement sur la seconde partie de raccordement 72b est détecté par un autre capteur de pres sion disposé dans celle-ci et on détermine si la valeur abso lue de la différence entre les deux pressions est plus grande qu'une valeur prédéterminée. Ici, la valeur absolue est uti lisée dans la détermination. De ce fait, même si le côté amont des gaz d'échappement est soit la première partie de raccordement 72a, soit la seconde partie de raccordement 72b, l'augmentation de la différence de pression peut être déter minée. En parlant strictement, la différence de pression en tre les deux côtés de l'appareil catalytique change en conformité avec la pression des gaz d'échange d'échappement déchargé depuis la chambre de combustion pour chaque condi tion de fonctionnement du moteur. En conséquence dans la dé termination de dépôt des particules, il est préferé de spéci fier la condition de fonctionnement du moteur.
En dehors de la différence de pression, dans cette dé termination, en observant le changement de résistance électrique sur la paroi de séparation prédéterminée de l'ap pareil catalytique, le fait que la résistance électrique di minue associé au dépôt des particules sur celle-ci peut être utilisé ou le fait qu'un pouvoir de transmission ou un pou voir de réflexion de la lumière sur la paroi de séparation prédéterminée de l'appareil catalytique chute associé au dé pôt des particules sur celle-ci peut être utilisé. Ainsi, si le temps établi est établi par la détermination directe du dépôt des particules, on peut empêcher certainement que la puissance de sortie du moteur chute considérablement.
Ainsi, si l'appareil catalytique 70 est utilisé pour piéger les particules, il est très efficace que le côté amont des gaz d'échappement et que le côté aval des gaz d'échappe ment de l'appareil catalytique soient inversés pour empêcher que des particules se déposent sur celui-ci. De fait, sans tenir compte du second organigramme, par exemple le corps de soupape 71a peut être commuté une fois sans la détermination du temps. À part ça, dans le premier organigramme, après que les gaz d'échappement contournent l'appareil catalytique, le corps de soupape 71a n'est pas ramené à la première position de coupure et peut être commuté à l'autre position de cou pure. Dans ce cas, l'unité d'alimentation en carburant 74 est disposée sur la première partie de raccordement 72a et, ain si, lorsque l'appareil catalytique est régénéré au temps sui vant, le corps de soupape 71a est toujours entre la première position de coupure et la position intermédiaire pour faire que seulement une partie des gaz d'échappement passe l'appareil catalytique. Bien entendu, si l'unité d'alimenta tion en carburant est disposée sur les deux parties de rac cordement 72a et 72b, le corps de soupape 71a peut être com mandé une manière telle que seulement une partie des gaz d'échappement s'écoule dans une partie de raccordement auquel le carburant est délivré.
Ainsi, dans le cas où l'appareil catalytique est utilisé pour inverser le côté amont des gaz d'échappement et le côté aval gaz d'échappement pour oxyder et enlever des parti cules déposées, l'appareil catalytique utilise principalement alternativement un premier côté et l'autre côté de la paroi de séparation pour absorber NOx. En conséquence, comme le présent mode de réalisation, lorsque le carburant est délivré à seulement un côté de la paroi de séparation de l'appareil catalytique, une période relativement longue est requise pour libérer la totalité du NOx absorbé dans l'autre côté de la paroi séparation. Ainsi, pour raccourcir la période de ré génération, il est préféré que l'unité d'alimentation en car burant soit disposée sur les deux parties de raccordement et que le carburant soit délivré sur un des deux côtés de la pa roi de séparation, sur lequel côté le NOx est principalement absorbé. Bien entendu, dans la régénération, si la totalité des gaz d'échappement contourne l'appareil catalytique, les deux unités d'alimentation en carburant peuvent délivrer le carburant simultanément et ainsi le NOx peut être libéré partir des deux côtés de la paroi de séparation simultanément pour raccourcir encore la période de régénération.
Le présent dispositif pour purifier les gaz d'échappe ment peut inverser le côté amont des gaz d'échappement et le côté aval des gaz d'échappement de l'appareil catalytique par une structure très simple. En outre, l'appareil catalytique demande une ouverture grande pour faciliter la production des gaz d'échappement. Dans le dispositif, l'appareil catalytique ayant une surface d'ouverture grande peut être utilisé sans qu'il soit difficile à monter sur le véhicule, comme cela est représenté aux figures 18 et 19. En dehors de cela, dans le cas où l'appareil catalytique est utilisé pour piéger les particules, il est préféré que, aux étapes 104 et 109 du pre mier organigramme, les particules soient incluses comme maté riau nocif. C'est-à-dire lorsqu'une quantité de particules emises est importante, il est préféré que les d'échappe ment ne contournent pas l'appareil catalytique.
Dans la suite du texte, par composant (méth)acrylique et composant amine primaire et/ou secondaire on désigne, respectivement, un composant présentant au moins une fonction réactive acrylique et/ou au moins une fonction réactive méthacrylique et un composant présentant au moins une fonction réactive amine primaire et/ou au moins une fonction réactive amine secondaire .
Dans la composition d'ensimage selon l'invention, les composants polymérisables représentent entre 40 et 100 % en poids de la composition, principalement 45 et 80 % en poids et, dans la plupart des cas, entre 50 et 70 %.
L'ensemble de ces composants polymérisables est appelé par la suite système de base .
De préférence, le système de base est constitué majoritairement (c'est-àdire à plus de 50 %, de préférence au moins 75 % et jusqu'à 100 % en poids dans la majorité des cas de composant(s) (méth)acrylique et de composant(s) amine primaire et/ou secondaire, l'utilisation de ce mélange de composants permettant l'obtention après polymérisation de copolymères participant notablement à la structure de l'ensimage polymérisé.
En outre, le système de base comprend au moins 40 % (de préférence au moins 45 % et jusqu'à 85 % en poids) de composant(s) de masse moléculaire comprise entre 750 et 5000. Notamment, au moins 40 %, de préférence au moins 50 % et jusqu'à 95 % en poids de composant(s) (méth)acryliques et de composant(s) amine primaire et/ou secondaire présentent une masse comprise entre 750 et 5000.
On précise que dans la définition de l'invention, les différents taux sont évalués de manière indépendante les uns des autres, un même composant pouvant intervenir dans plusieurs taux.
De préférence et en général selon l'invention, les composants de masse moléculaire comprise entre 750 et 5000 précités ont une masse moléculaire inférieure à 3000. De même, dans la plupart des cas selon l'invention, et de façon préférée, ces composants sont des polymères monofonctionnels ou polyfonctionnels, comme explicité par la suite.
Selon certains modes de réalisation, le système de base selon l'invention peut éventuellement comprendre jusqu'à 60 % de composant(s) présentant une masse moléculaire inférieure ou égale à 750, et de préférence 15 à 50 % en poids de ladite composition.
Les composants polymérisables de la composition selon l'invention peuvent présenter une ou plusieurs fonctions réactives. Par la suite, on définit par polyfonctionnel tout composant présentant au moins deux fonctions réactives.
Ainsi, par composant polyfonctionnel (méth)acrylique et/ou amine primaire et/ou secondaire , on entend un composant ayant au moins deux fonctions réactives choisies parmi les fonctions acrylique, méthacrylique, amine primaire et/ou secondaire .
Selon l'invention, le système de base comprend au moins 40 % de composants polyfonctionnels (méth)acrylique et/ou amine primaire et/ou secondaire. De préférence, il comprend entre 40 et 100% en poids de ces composant(s), et mieux encore 50 à 80 % ; composants étant préférentiellement choisis parmi : les composants présentant au moins deux fonctions réactives acryliques, les composants présentant au moins deux fonctions réactives méthacryliques, les composants ayant au moins deux fonctions réactives amine primaire ou secondaire, les composants ayant au moins une fonction réactive acrylique et au moins une fonction réactive méthacrylique et les
composants ayant au moins une fonction réactive amine primaire et au moins une fonction réactive amine secondaire.
Selon le mode de réalisation préféré de l'invention, le système de base comprend au moins un composant polyfonctionnel (méth)acrylique de masse moléculaire compris entre 750 et 5000 et au moins un composant polyfonctionnel amine primaire et/ou amine secondaire.
De façon préférée, le système de base comprend au moins un composant polyfonctionnel (méth)acrylique. Dans les modes de réalisation avantageux de l'invention, le taux de composant(s) polyfonctionnel(s) (méth)acrylique est d'au moins 20 % du système de base, et de préférence compris entre 30 et 70 De manière particulièrement préférée, le système de base comprend au moins un composant polyfonctionnel (méth)acrylique de masse moléculaire comprise entre 750 et 5000. Dans les modes de réalisation particulièrement préférés de l'invention, au moins 20 % en poids, de préférence 30 à 70 %, des composants du système de base sont des composants polyfonctionnels (méth)acrylique ayant une masse moléculaire comprise entre 750 et 5000.
A titre d'exemples non limitatifs, le composant (méth)acrylique de la composition peut être choisi parmi les alkyl(méth)acrylate à longue chaîne aliphatique ou cycloaliphatique, les (méth)acrylates aromatiques, les produits d'estérification d'acide (méth)acrylique et d'amino-alcool à longue chaîne, les produits de réaction d'acide (méth)acrylique et de polyalkylèneglycol, les produits de réaction d'acide (méth)acrylique et d'alcool du type polyéther, notamment de polyéther polyol, les produits de réaction d'acide (méth)acrylique et d'alcool du type polyester, notamment de polyester polyol, les produits de réaction d'acide (méth)acrylique et du produit de réaction d'au moins un isocyanate aromatique et d'au moins un polyol, et les mélanges de ces (méth)acrylates.
En règle générale selon l'invention, la proportion de composant(s) (méth)acrylate dans la composition d'ensimage est comprise entre 15 et 60 % en poids. De préférence, le(s) composant(s) polyfonctionnel(s) (méth)acrylique représentent au moins 50 % de ces composant(s) (méth)acrylique. Comme composant(s) polyfonctionnel(s) (méth)acrylique, on utilise de préférence au moins un composant présentant au moins trois fonctions réactives choisies parmi les fonctions acrylique et méthacrylique.
La réaction de PCR a été menée sur un thermocycleur (MJ Research PTC100-96, Prolabo, France), dans des tubes de 0,2 ml (Prolabo, France) contenant le mélange suivant : - 2 l /20(il du produit de la RT - 5U d'enzyme PfuTurboTMAND Polymérase (Stratagène, USA) - 10 l tampon 10x de la Pfu - 4 l dNTP 5mM (GIBCO BRL, Ecosse) - 2 l de chaque oligonucléotide 10 M (GENSET, France).
qsp 100 l H2O Des oligonucléotides spécifiques de AtGCS1 ont été choisi pour amplifier la séquence codante. Il s'agit de " ATG " (5'ATGACCGGAGCTAGCCGTCG) et " FO " (5'AAGTTTCGTTCCCGAAGAGG), se situant respectivement sur l'ATG putatif et à 30 pb en aval du stop putatif de T1F15.4.
La réaction a été effectuée dans les conditions suivantes : 1 étape de dénaturation initiale à 94 C pendant 3 min puis 35 cycles, chaque cycles étant composé des étapes suivantes : - 94 C : 30 sec - 60 C : 1 min - 72 C : 3 min - une étape élongation à 72 C pendant 10 min EXEMPLE 2: Identification du gène AtGCSI L'identification du gène interrompu atgcs1 a été réalisée par l'isolement des bordures génomiques de l'ADN-T provenant de l'écotype de A. thalmiana atgcs1 (mutant d'insertion), par la technique de marche par PCR (walk-PCT) décrite par Devic et al. (1997).
Les séquences des fragments d'ADN ainsi clonés ont été comparés à celles contenues dans les bases de données. Ces séquences présentent une similarité très forte avec la séquence du bac T1 F15 issue de la banque d'ADN d'Arabidopsis thaliana TAMU et répertoriée dans la base de données Gen Bank sous la référence AC004393.
L'insert d'ADN d'Arabidopsis thaliana contenu dans le bac T1 F15 est une portion du chromosome 1 et a été cartographie comme se situant entre les positions cM98 et cM99 du chromosome 1, c'est-à-dire sur une région du chromosome 1 à l'extrémité opposée du centromère.
Une seconde similarité assez forte d'environ 66% d'identité en nucléotides a également été identifiée avec l'insert d'ADN d'Arabidopsis thaliana contenu dans le BAC F316 de la banque IGF. L'insert du bac F316 a
également été cartographie sur le chromosome 1, entre les positions cM30 et cM40.
La structure exacte introns/exons du gène Atgcsl a pu être établie par alignement de la séquence de l'ADNc avec celle du clone génomique répertorié dans la base de données Gen Bank sous la référence AC004393.
Des différences sont à noter par rapport à la séquence codante prédite du gène T1F15.4 dans les bases de données. Le gène Atgcsl présente en fait 22 exons et 21 introns. Les exons n 4 et 16 ont été ajoutés et les exons n 5, 6,15 et 17 raccourcis par rapport aux prédictions de la base. Les sites d'épissages AG en fin d'intron et GT au début sont à chaque fois retrouvés, sauf pour le neuvième intron qui commence par GC. Il existe également quelques différences ponctuelles. Elles peuvent être dues à la différence d'écotypes utilisés pour réaliser la banque BAC (Columbia) et ou pour amplifier l'ADNc (Wassilevskija).
Exemple 3: Analyse de la structure de la glucosidase 1 de Arabidopsis thaliana codée par le gène AtGCSI.
1. Similarités de séquences avec d'autres glucosidases réelles ou putatives.
La protéine AtGCS1 a une taille de 852 acides aminés et une masse moléculaire estimée de 97,5 kDa. Ceci correspond bien aux données de la bibliographie, les glucosidases # purifiées jusqu'à maintenant ayant une masse moléculaire comprise entre 85 et 95 kDa. (Pukazhenthi et al., 1993) A partir de cette nouvelle séquence protéique, les recherches sur les bases de données ont été approfondies. Le tableau ci-dessous présente la similarité entre les protéines AtGCS1 et les glucosidases # déjà caractérisées.
AtGCS1 AtGCS1 identifié similarité Homme (activité 38 54 montrée) Souris (gène 38 55 cloné) 38 55 C. elegans 36 53 (putative) S.pombe (putative) 31 45
Les pourcentages d'identité (38 %) et de similarité (54 %) obtenus entre la séquence d' AtGCS1 et la protéine humaine sont insuffisants pour conclure à l'activité glucosidase 1 de AtGCS1. Les pourcentages d'identité et de similarité ont été obtenus à l'aide du logiciel DNA STIDERTM 1. 3.
2. Comparaison avec des fragments peptidiques d'une glucosidase # végétale purifiée La glucosidase 1 de plantules de haricot (Vigna radiata, Zeng et Albein, 1998), a été purifiée et le séquençage de quatre peptides a été effectué. Les séquences de ces quatre peptides s'alignent sur la séquence protéique de ATGCS1 et de la glucosidase # de l'homme.
peptide 1 NYQQSGFLWEQYDQIK ATGCS1 810 NYYETGYIWEQYDQVK peptide3 DFG QVLVDIGM HOMME 800 QYQATGFLWEQYSDRD ATGCS1 168 DYGRQELVENDM HOMME 155 SFGRQHIQDGAL peptide 2 SLLWTNYGLR peptide4 EDIGDWQLRFK ATGCS1 741 SILWSDYGLV ATGCS1 253 EDVGDWQIHLK HOMME 719 RHLWSPFGLR HOMME 178 QHGGDWSWRVT
La Fig. 31 est un troisième organigramme pour prévenir dépôt important de particules sur l'apparei catalytique. présent organigramme est répété à chaque période prédéter minée. Tout d'abord, à une étape 301, on détermine si une quantité actuelle de carburant injecté (TAU) plus petite 'une quantité prédéterminée de carburant injecté (TAUD .
Lorsque le résultat est négatif, la quantité de carburant in jecté est relativement importante et ainsi la température des gaz d'échappement est relativement élevée. À ce moment, le corps de soupape demeure à une des deux positions de coupure.
D'autre part, lorsque le résultat à l'étape 301 est po sitif, la température des gaz d'échappement est basse. En conséquence, si la totalité des gaz d'échappement passe par l'appareil catalytique, la température de l'appareil cataly tique chute et une quantité de particules qui peut être oxy dée et enlevée de celui-ci chute. De ce fait, particules se déposent facilement sur l'appareil ,catalytique. Dans le présent organigramme, à l'étape 302, une quantité des gaz d'échappement contournés est calculée d'une maniere telle que plus faible est la température des gaz d'échappement, ou plus faible est la quantité de carburant injecté, plus grande est la quantité de gaz d'échappement qui contourne 1 appareil ca talytique. Ensuite, à l'étape 303, le degré d'ouverture du corps de soupape est commandé entre une des deux positions de coupure et la position intermédiaire sur la base de la quan tité gaz d'échappement qui contournent l'appareil cataly tique.
Ainsi, par exemple, lorsqu'une coupure de carburant est effectuée pour rendre la température des gaz d'échappement très faible, la totalité des gaz d'échappement est amenée contourner l'appareil catalytique et lorsque la température des gaz d'échappement n'est pas très faible, une partie des gaz d'échappement est amenée à contourner l'appareil cataly tique. En conséquence, la température de l'appareil catalyti que maintenue relativement élevée et, ainsi, une quantite de particules qui peut être oxydée et enlevée de celui-ci est maintenue élevée. De ce fait, le dépôt important des particu les sur l'appareil catalytique peut être empêché. Bien enten du, dans le présent organigramme, lorsque le résultat l'étape 301 est positif, la totalité des gaz d'échappement peut être amenée à contourner l'appareil catalytique pour em pêcher certainement l'abaissement de la température de l'ap pareil catalytique. En dehors de cela, lorsqu'une partie ou la totalité des gaz d'échappement contourne l'appareil cata lytique, si l'unité d'alimentation en carburant 74 délivre le carburant à l'appareil catalytique (lorsqu'une partie des gaz d'échappement contourne l'appareil catalytique, le carburant est délivré depuis le côté amont des gaz d'échappement), très peu de carburant délivré passe par l'appareil catalytique et le carburant brûle de manière favorable en utilisant le cata lyseur d'oxydation supporté sur l'appareil catalytique. En conséquence, la chaleur de l'opération de brûlage peut élever la température de l'appareil catalytique. Ainsi, une quantité de particules qui peut être oxydée et enlevée sur l'appareil catalytique peut être améliorée et le dépôt des particules sur l'appareil catalytique peut être empêché certainement. À ce propos après que les gaz d'échappement aient contourné l'appareil catalytique, le corps de soupape 71a est de préfé rence commuté sur la position de coupure opposée. De ce fait, si les particules se déposent sur l'appareil catalytique, les particules déposées peuvent être favorablement oxydées et en levées, comme on l'a précédemment mentionné.
En outre, dans le présent organigramme, à la place de la détermination à l'étape 301, par exemple, on peut détecter si le conducteur enfonce la pédale de frein ou relâche la pédale d'accélérateur lorsque le véhicule est arrêté. Ce temps est une condition de ralenti du moteur et ainsi la quantité de carburant injecté est très faible. En conséquence, totali té ou une partie des gaz d'échappement peut être amenée à contourner l'appareil catalytique. Lorsque la température des gaz d'échappement est faible, pas de carburant ou peu de car burant est injecté est, ainsi, même si les gaz d'échappement contournent l'appareil catalytique, aucune particule n'est émise à l'extérieur du système d'échappement. En dehors de cela, à moment, une quantité de matières nocives telles que HC, CO et NOx déchargée depuis le moteur est faible et ainsi une quantité importante de ces matières n'est émise à l'extérieur du système d'échappement.