INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque les organes de commutation 31-34 sont à leur seconde position précitée, d'une part les électrodes 22 et 23 de la première paire d'électrodes sont reliées entre elles et ne produisent aucune force perturbatrice et d'autre part les électrodes 24 et 25 de la seconde paire d'électrodes sont reliées aux pôles de la source électrique 36 pour produire une force d'attraction entre elles. On obtient alors un rapprochement de la branche 14 vers la face 16 de la partie fixe 2a et un fléchissement dans le sens correspondant de la poutre flexible 4, inverse du précédent.
Comme le montre plus particulièrement la figure 4, la structure intégrée 2a comprend une couche de base 37 sur laquelle est formée une couche inférieure 38 puis une couche supérieure 39, les coeurs de transmission 9a, 10a et lia étant formés sur la couche inférieure 38 et dans la couche supérieure 39. La cavité 3 est creusée de telle sorte que la poutre flexible 4, le bras 13 et la branche 14 soient formés par des parties des couches 21 et 22. La cavité 3 est par ailleurs recouverte par un couvercle 23.
Pour constituer les micro-guides optiques 9,10 et 11, l'indice de réfraction du matériau constituant les coeurs de transmission 9a, 10a et 11a est supérieur à l'indice de réfraction du ou des matériaux constituant les couches 38 et 39.
Dans un exemple de réalisation, la couche de base 37 est constituée par un substrat en silicium, les couches 38 et 39 sont en silice non dopée et les coeurs de transmission 9a, 10a et 11a sont en silice dopée, en nitrure de silicium ou en oxynitrure de silicium.
A titre indicatif, les coeurs de transmission 9a, 10a et 11a des micro-guides optiques 9,10 et 11 sont de section rectangulaire ou carrée et présentent des côtés de dimensions comprises entre cinq et quatorze microns. La distance entre les coeurs de transmission fixes 10a et 11a peut être comprise entre trente microns et soixante microns.
Cette source de courant est dite croisée, elle comporte plusieurs branches 24,25, 26 montées entre les deux bornes d'alimentation 20,21.
Comme dans l'art antérieur la source de courant possède un coeur C1 et un miroir Mi, ce coeur C1 et ce miroir Mi sont couplés l'un à l'autre. On va les détailler pour pouvoir faire ressortir les différences par rapport à l'art antérieur.
Le miroir Mi est connecté à la borne d'alimentation 20 portée au potentiel Vcc- Il comporte un transistor pilote T6 et au moins deux transistors de
recopie T4, T5 qui appartiennent à des branches différentes. Le miroir comporte de plus un transistor de sortie T7 rendant accessible le courant de polarisation de la source vers l'extérieur au niveau de son collecteur. Ce transistor T7 est un transistor de recopie pour le miroir Mi et il est hors des branches précédemment décrites.
Dans l'exemple les transistors T4, T5, T6, T7 sont des transistors bipolaires de type PNP.
Le coeur C1 est connecté à la borne d'alimentation 21 portée au potentiel Vee. Il comporte trois transistors Tl, T2, T3 et une résistance de fixation du courant R1. Chacun des transistors appartient à une branche différente. Parmi les trois transistors Tl, T2, T3, deux Tl, T2 sont reliés en un montage croisé symétrique. L'un des transistors croisés Tl est monté en série avec la résistance R1. Dans l'exemple les transistors Tl, T2, T3 sont des transistors bipolaires de type NPN.
Dans la première branche 24, on trouve depuis la borne d'alimentation 20 portée au potentiel vcc, le premier transistor de recopie T4, le premier transistor croisé Tl et la résistance de recopie Ri.
Le premier transistor croisé Tl est relié à la deuxième branche 25 en un noeud A situé entre le deuxième transistor de recopie T5 et le second transistor croisé T2.
Le premier transistor de recopie T4 a son émetteur relié à la borne d'alimentation 20 portée au potentiel Vcc, sa base reliée à la base du transistor
pilote T6 et son collecteur relié au collecteur du premier transistor croisé Tl.
Le premier transistor croisé Tl a sa base reliée au collecteur du second transistor croisé T2 et son émetteur relié à une extrémité de la résistance RI.
L'autre extrémité de la résistance R1 est reliée à la borne d'alimentation 21 portée au potentiel Vee.
Dans la deuxième branche 25, on trouve depuis la borne d'alimentation 20 portée au potentiel Vcc, le deuxième transistor de recopie T5 et le second transistor croisé T2.
Le second transistor croisé T2 est relié à la première branche 24 entre le premier transistor de recopie T4 et le premier transistor croisé Tl.
Le deuxième transistor de recopie T5 a son émetteur relié à la borne d'alimentation 20 portée au potentiel Vcc, sa base reliée à la base du transistor pilote T6 et son collecteur relié au collecteur du second transistor croisé T2.
Le second transistor croisé T2 a son émetteur relié à la borne d'alimentation portée au potentiel Vee, son collecteur est relié à la base du premier transistor croisé Tl et sa base est reliée au collecteur du premier transistor croisé Tl.
A moins qu'ils ne soient définis d'une autre manière, tous les termes techniques et scientifiques utilisés dans la présente demande, ont la même signification que celle couramment comprise par un spécialiste ordinaire du domaine auquel appartient
l'invention. De même, toutes les publications, demandes de brevets et toutes autres références mentionnées dans la présente demande, sont incorporées par référence.
PARTIE EXPÉRIMENTALE : Préparation d'un copolymère 73/27 L-Lactide coglycolide Etape 1 : polymérisation Sous atmosphère inerte, mL g de L-lactide, mG g de glycolide et du tartrate de benzyle (DBT) sont pesés puis homogénéisés au Turbula (environ pendant 5 minutes) avant d'être chargés dans le réacteur sous flux d'azote. 1,3 ml du catalyseur de polymérisation : éthyl hexanoate de Sn (II) (0,2 M dans le toluène) est ajouté et le réacteur est mis sous vide (P < 3 mbar) pendant 30 minutes à 50 C. Le mélange est alors soumis à une température d'environ 100 C pendant 30 minutes puis la température est montée à B ( C).
L'agitation de 25 t/min est maintenue pendant un temps C (en heure). Le polymère obtenu (PLGT (benzyl)) est purifié par mise sous vide (P < 3 mbar) à 130 C pendant 30 minutes puis granulé à environ 100 C.
Les résultats obtenus sont rassemblés dans le tableau 1 ci-dessous.
Etape 2 : déprotection 135 mg du polymère préparé à l'étape 1 et 700 ml d'acétone sont dissous sous agitation magnétique à température ambiante environ une heure. La solution obtenue est introduite dans un hydrogénateur puis le catalyseur d'hydrogénation (17 g de PdlC à 10 % (50 % humide)) est introduit. Le réacteur est mis sous vide à température ambiante puis le vide est cassé à l'azote. Trois cycles de pression/décompression à l'hydrogène (P = 8 bar) sont effectués. L'ensemble est maintenu sous agitation à 50 C et la pression est régulée à 8 bar pendant 3 heures. Un contrôle RMN est effectué pour mesurer le taux résiduel du groupement protecteur. Lorsque le taux résiduel est inférieur à 0,1 %, la suspension est filtrée sur lit d'agent d'aide à la filtration (tclarcel, cellulose,...).
Etape 3 : purification Le polyester obtenu est purifié par voie solvant.
Tableau 1 :
Exemple Initiateur B C % (mole) (2) ( C) (heure) 1 400 acide tartrique 200 2 1,00 % soit 4,45 g 2 175 DBT 200 2 2,00 % soit 8,63 g 3 175 DBT 200 2 3,00 % soit 12,90 g 4 175 DBT 200 2 1, 75 % soit 7,50 g 5 400 DBT 200 0,75 1,40 % soit 13,80 g 6 400 DBT 200 3 1,40 % soit 13, 80 g 7 175 DBT 160 3 1,40 % soit 6, 00 g 8 175 DBT 140 3 1,60 % soit 6,90 g 9 175 DBT 125 3,25 1,45 % soit 6,25 g 10 1000 DBT 125 3,25 1,45 % soit 35,6 g 11 1000 DBT 125 3,5 2,3 % soit 56,9 g 12 1000 DBT 125 3,5 2,8 % soit 69,6 g (1) pour une charge de 175 g : ML = 135,6 g et mG = 39,4 g ; pour une charge de 400 g : mL = 310 g et mG = 90 g ; pour une charge de 1000 g : mL = 775 g et mG = 225 g.
(2) pourcentage par rapport aux monomères
Acide tartrique tartique Exemple MW (% (molaire)(4) 1 38700 0, 1 0, 15 2 16500 0, 6 0, 15 3 12000 0, 85 0, 34 4 15500 0, 3 0, 05 5 20500 0, 5 0, 10 6 16000 0, 1 0, 05 7 23000 0, 85 0, 10 8 15800 0, 61 0, 07 9 213000, 670, 00 10 251000, 700, 00 11 16800 1, 10 0, 00 12 13333 1, 40 0, 00 (3) teneur en acide tartrique libre (4) teneur en acide tartrique dont au moins une fonction a subi une transestérification.
Avec l'usage d'un initiateur tel que le diester benzylique de l'acide tartrique (DBT), nous constatons l'accélération du phénomène de polymérisation : lors d'une polymérisation initiée à l'acide tartrique, la réaction démarre réellement après un certain temps de chauffage qui peut aller jusqu'à 30 minutes au delà de 160-180 C, temps pendant lequel il peut se produire les phénomènes de dégradation mentionnés plus avant. Avec le diester benzylique de l'acide tartrique, la réaction démarre instantanément à une température inférieure ou égale à 125 C et est pratiquement terminée en 210 minutes.
Ce phénomène est un avantage certain pour éviter les dégradations thermiques susceptibles d'intervenir lors de chauffages prolongés. Il faut noter qu'un chauffage prolongée à haute température (160-180 C) provoque des phénomènes de transestérification y compris avec un initiateur tel que le DBT comme cela est illustré dans le tableau 3 ci-dessous pour une charge de 1000 g.
Au sens de la présente invention, on entend par"taille primaire de particule", la dimension maximale qu'il est possible de mesurer entre deux points diamétralement opposés d'une particule individuelle. La taille peut être déterminée, par exemple, par microscopie électronique à transmission ou à partir de la mesure de la surface spécifique par la méthode BET ou bien par l'intermédiaire d'un granulomètre laser.
Lorsque les particules contenant au moins 10 % en poids de sulfate de baryum comprennent, en outre, un oxyde de métal ou de métalloïde, celui-ci est notamment choisi parmi l'oxyde de silicium, de bore, d'aluminium.
Le sulfate de baryum convenant dans les compositions de la présente invention peut être d'origine naturelle (barytine) ou peut être d'origine synthétique.
Les particules contenant du sulfate de baryum selon l'invention sont, notamment, utilisées en une quantité comprise entre 0, 01 % et 30 % en poids, et de préférence entre 0, 05 % et 5 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Le milieu cosmétiquement acceptable comprend de l'eau et/ou un solvant cosmétiquement acceptable notamment choisi parmi les alcools inférieurs en Cl-C4, comme l'éthanol, l'isopropanol, le tertio-butanol et le n-butanol ; les polyols, comme le propylèneglycol ; les éthers de polyols ; l'acétone et leurs mélanges. Le solvant particulièrement préféré dans l'invention est l'éthanol.
La quantité d'eau est, de préférence, comprise entre 10 et 50 %, et encore plus préférentiellement entre 15 et 45 %.
De préférence, l'agent propulseur est choisi parmi le diméthyléther, les alcanes en C3 à Cs, comme le n-butane, le propane, l'isobutane, les hydrocarbures halogénés, comme le le 1, l-difluoroéthane, les mélanges de diméthyléther et d'alcanes en C3 les mélanges de 1, 1-difluoroéthane et de diméthyléther et/ou d'alcanes en C3 s.
La composition selon l'invention peut comprendre des additifs cosmétiques usuels choisis notamment parmi les agents adhésifs, les agents réducteurs comme les thiols, les corps gras, les agents épaississants, les adoucissants, les agents anti-mousse, les filtres, les agents antiperspirants, les agents acidifiants, les agents alcalinisants, les colorants, les pigments, les parfums, les conservateurs, les tensioactifs anioniques, cationiques, non ioniques ou amphotères, les polymères fixants, notamment les polymères fixants non ioniques, cationiques, amphotères, les polymères non fixants, les silicones volatiles ou non, les huiles végétales, animales, minérales ou de synthèse, les parfums, les protéines et les vitamines, le glycérol et leurs mélanges.
Ces additifs sont notamment présents dans la composition selon l'invention en une quantité allant de 0 à 20 % en poids par rapport au poids total de la composition.
En particulier, lorsqu'un ou plusieurs fixants sont présents dans la composition, leur concentration est de préférence comprise entre 0, 1 et 10 %.
L'agent propulseur est notamment présent en une quantité comprise entre ZD 2 et 90 % en poids, de préférence entre 10 et 80 %, mieux encore entre 30 et 70 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Dans la troisième branche 26, on trouve depuis la borne d'alimentation 20 portée au potentiel Vcc, le transistor de recopie T6 et le troisième transistor T3 du coeur Cl.
Le troisième transistor T3 du coeur est relié à la deuxième branche 25 au niveau du noeud A
entre le deuxième transistor de recopie T5 et le second transistor croisé T2.
Le transistor pilote T6 a son émetteur relié à la borne d'alimentation 20 portée au potentiel Vcc, son collecteur relié d'une part au collecteur du troisième transistor T3 du coeur C1 et à sa base. Il est monté en diode.
Le transistor de sortie T7 a son émetteur relié à la borne d'alimentation 20 portée au potentiel Vcc, sa base reliée à la base du transistor pilote T6 et son collecteur est destiné à être relié à un dispositif utilisateur (non représenté).
On va montrer maintenant que cette source de courant fonctionne avec une faible tension d'alimentation.
La tension minimum Vccmin assurant le démarrage de la source est donnée par : pour la branche 26 : Vccmin = VcEsat (T3) + VBE (T6) pour la branche 25 : Vccmin = VcEsat (T5) + VBE (T3) pour la branche 24 : Vccmin = VcEsat (T4) + VBE (T2) soi : VCCmin = VCEsat + VBE Cette tension est de l'ordre d'un volt pour des transistors bipolaires.
On va voir maintenant les équations en courant de la source.
Soit Il le courant qui circule dans la première branche 24, celle qui contient la résistance R1 de fixation du courant. Il s'exprime par :
11-1. x'CC'EEA 1 + VBE (T6) IVEA (T6) 1 + VBE (T6)/VEA (T6) Io est le courant qui circule dans la troisième branche 26 dans laquelle se trouve le transistor pilote T6 du miroir de courant Mi.
VEA (T4), et VEA (T6) sont les tensions d'Early des transistors T4, T6 respectivement. Ces tensions d'Early sont égales car les transistors T4, T6 sont de même type.
Soit A = 1+ (Vcc-VBE (T2))/VEA (T4) Soit B = 1+ VBE (T6)/VEA (T6) L'expression A varie dans le même sens que Vcc tandis que l'expression B est indépendante de Vcc.
Le courant Il dans première branche 24 peut aussi s'exprimer par : Il = (VBE (T3)-VBE (T1))/R1 En prenant en compte les effets Early des transistors T3 et Tl, on obtient : Il = (VT/Rl) xln ( (Io/s2xIsxC) x (slxIsxD/Il)) Avec VT tension thermique, s2 surface d'émetteur des transistors T2 et T3, Is courant de saturation des transistors Tl et T3, sl surface d'émetteur du transistor Tl. Les deux transistors Tl et T3 présentent des surfaces d'émetteur différentes.
Pour compenser les effets Early des premier et deuxième transistors de recopie T4 et T5, il est préférable que le second transistor croisé T2 et le troisième transistor du coeur T3 aient la même surface d'émetteur s2.
Pour satisfaire l'équation de la source, les deux surfaces si et s2 sont différentes.
L'expression C traduit l'effet Early du transistor T3 et l'expression D traduit l'effet Early du transistor Tl. Ces expressions sont telles que : C= 1 + (VCE (T3)/VEA (T3) ) C= 1 + ( (VCC -VBE(T6))/VEA (T3)) L'expression C varie dans le même sens que Vcc.
*L'invention va être maintenant plus complètement illustrée à l'aide des exemples suivants qui ne sauraient être considérés comme la limitant aux modes de réalisation décrits.
EXEMPLES Dans les exemples, MA signifie matière active.
Le polymère 1 est le polymère suivant : C18H37-0-CONHR4NHCO-O- (CH2) 2-N+ (CH3) (CH3)- (CH2) 2-0-CONHR4NHCO- O (POE) O-CONHR4NHCO-O- (CH2) 2. N+ (CH3) (CH3)- (CH2) 2-0-CONHR4NHCO- OC18H37 avec : contre ion : CH3S04- ? 4 = méthytènedicyctohexyte
Dans un réacteur de 500 ml avec agitation mécanique centrale, thermomètre, réfrigérant et introduction d'azote, on introduit 0. 01 moles de PEG150 + 0. 0006 moles de 2-éthylhexanoate d'étain + 100ml de tetrahydrofuranne (THF).
On agite à température ambiante pour obtenir une solution homogène puis on introduit goutte à goutte 0.02 mole de dicyclohexyl méthane diisocyanate en restant à la température ambiante.
On chauffe ensuite au reflux du solvant (66OC) en 30 minutes et on laisse à cette température pendant environ 15 heures.
On introduit ensuite 0.02 moles de N-méthyldiéthanolamine que l'on laisse réagir pendant 2 heures à 66 C (on contrôle par IR la disparition de la bande CNO de l'isocyanate) puis on ajoute 0.02 moles de dicyclohexylméthane diisocyanate que l'on laisse réagir pendant 3 heures C (on contrôle par IR la disparition de la bande CNO de l'isocyanate) et enfin 0.02 moles d'octadécanol.
On laisse encore 3 heures supplémentaires au reflux du solvant.
Le polymère est ensuite quaternisé par 0.022 moles de diméthylsulfate.
Le milieu réactionnel s'opacifie, le chauffage est maintenu à 66 C pendant 48 heures.
POLYMERES CATIONIQUES Les polymères cationiques utilisables conformément à la présente invention peuvent être choisis parmi tous ceux déjà connus en soi comme améliorant les propriétés cosmétiques des cheveux, à savoir notamment ceux décrits dans la demande de brevet EP-A-0 337 354 et dans les demandes de brevets français FR-A- 2 270 846, 2 383 660, 2 598 611, 2 470 596 et 2 519 863.
De manière encore plus générale, au sens de la présente invention, l'expression"polymère cationique"désigne tout polymère contenant des groupements cationiques et/ou des groupements ionisables en groupements cationiques.
1 Les polymères du type polyamine, polyamidoamide, polyammonium quaternaire, utilisables conformément à la présente invention, pouvant être notamment mentionnés, sont ceux décrits dans les brevets français n 2 505 348 ou 2 542 997. Parmi ces polymères, on peut citer :
(1) les homopolymères ou copolymères dérivés d'esters ou d'amides acryliques ou méthacryliques et comportant au moins un des motifs de formules suivantes : dans lesquelles : R3, identiques ou différents, désignent un atome d'hydrogène ou un radical CH3 ; A, identiques ou différents, représentent un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, de 1 à 6 atomes de carbone, de préférence 2 ou 3 atomes de carbone ou un groupe hydroxyalkyle de 1 à 4 atomes de carbone ; R4, RS, R6, identiques ou différents, représentent un groupe alkyle ayant de 1 à 18 atomes de carbone ou un radical benzyle et de préférence un groupe alkyle ayant de 1 à 6 atomes de carbone ;
R et R2, identiques ou différents, représentent hydrogène ou un groupe alkyle ayant de 1 à 6 atomes de carbone et de préférence méthyle ou éthyle ; X désigne un anion dérivé d'un acide minéral ou organique tel que un anion méthosulfate ou un halogénure tel que chlorure ou bromure.
Ainsi, parmi ces copolymères de la famille (1), on peut citer : - les copolymères d'acrylamide et de diméthylaminoéthyl méthacrylate quaternisé au sulfate de diméthyle ou avec un halogénure de diméthyle tels que celui vendu sous la dénomination HERCOFLOC par la société HERCULES, - les copolymères d'acrylamide et de chlorure de méthacryloyloxyéthyltriméthylammonium décrit par exemple dans la demande de brevet EP-A-080976 et vendus sous la dénomination BINA QUAT P 100 par la société CIBA GEIGY, - le copolymère d'acrylamide et de méthosulfate de méthacryloyloxyéthyltriméthylammonium vendu sous la dénomination RETEN par la société HERCULES, - les copolymères vinylpyrrolidone/acrylate ou méthacrylate de dialkylaminoalkyle quaternisés ou non, tels que les produits vendus sous la dénomination"GAFQUAT"par la société ISP comme par exemple"GAFQUAT 734"ou"GAFQUAT 755"ou bien les produits dénommés"COPOLYMER 845, 958 et 937". Ces polymères sont décrits en détail dans les brevets français 2. 077. 143 et 2.393. 573, - les terpolymères méthacrylate de diméthyl amino éthyle/vinylcaprolactame/ vinylpyrrolidone tel que le produit vendu sous la dénomination GAFFIX VC 713 par la société ISP,
- les copolymère vinylpyrrolidone 1 méthacrylamidopropyl dimethylamine commercialisés notamment sous la dénomination STYLEZE CC 10 par ISP.
Entre la bague extérieure de roulement 303b et une surface cylindrique de réception 321 est disposé un dispositif d'amortissement 320 comme un ressort à ondulations radiales.
Celui-ci est de préférence formé, selon la figure 8, d'un empilement de différents ressorts présentant par exemple les repères 321 à 326.
Les différents anneaux élastiques 321 à 326 sont conçus sous forme d'anneaux ouverts et ils présentent donc une fente 330. Dans un autre exemple de réalisation, les anneaux peuvent également être conçus sous forme d'anneaux fermés.
Les différents anneaux sont modulés dans leur extension radiale de sorte qu'il y a des zones 340 dans lesquelles les anneaux dépassent vers l'extérieur selon la direction radiale et les zones 341 dans lesquelles les anneaux dépassent vers l'intérieur selon la direction radiale. Il est avantageux que ces zones, réparties sur la périphérie des anneaux, soient décalées l'une par rapport à l'autre d'un anneau à l'autre, de façon à obtenir une surface d'appui radialement intérieure et radialement extérieure pour l'appui contre la bague de roulement ou contre la surface de réception pour donner une image régulière du support.
Le ressort à ondulations radiales peut y présenter, comme caractéristique élastique, une courbe de force, progressive en fonction de la déformation, qui peut également être obtenue par la disposition d'empilement axial des anneaux élastiques. Dans ce but peuvent être employés des anneaux élastiques identiques ou aussi des types différents d'anneaux élastiques qui permettent d'obtenir
une courbe de la caractéristique élastique qui soit différente. Les différents types d'anneaux élastiques peuvent par exemple être obtenus par des modulations différentes de l'épaisseur des anneaux ou des saillants ou des ondulations selon la direction radiale. La forme radiale des anneaux peut également être différente pour obtenir une caractéristique différente. Les différents anneaux peuvent également être d'épaisseur différente de façon que lors du déplacement de la bague de roulement, différents anneaux viennent en butée et limitent ainsi la poursuite du déplacement. Les anneaux peuvent également être prévus de façon que certains anneaux viennent se comprimer l'un contre l'autre avant les autres.
Dans l'exemple de réalisation des figures 7 et 8, les ordres de grandeur du déplacement possible des bagues de roulement sont surdimensionnés en comparaison du diamètre du roulement, pour permettre de mieux se rendre compte de l'invention. Il est avantageux qu'un déplacement puisse se faire sur la plage de 0,05 mm à 1 mm, de préférence sur la plage de 0,1 mm à 0,3 mm.
Pour limiter la possibilité de déplacement, des butées sont formées par des arêtes 350,351 dans les flancs latéraux du réceptacle de la bague extérieure de roulement et dans la tôle de sécurité 306.
Certains anneaux peuvent également n'être prévus que sous forme d'anneaux rigides ne présentant pas de propriétés élastiques.
Les anneaux élastiques peuvent être fabriqués en métal, par exemple par découpage fin ou cintrage ou aussi en fils raides, par exemple par cintrage. De préférence le métal est un acier à ressort ou une tôle à ressort.
Il est également avantageux que les anneaux élastiques présentent une faible rigidité axiale, ce qui est facilité par l'empilement des anneaux.
Les revendications déposées avec la demande sont des propositions de formulation sans préjudice de l'obtention d'un complément de protection. La demanderesse se réserve de revendiquer encore une autre combinaison de caractéristiques qui n'apparaît jusqu'ici que dans la description et/ou sur les dessins.
Des références employées dans les sous-revendications attirent l'attention sur l'autre conception de l'objet de la revendication principale grâce aux caractéristiques de la sous-revendication respective ; elles ne doivent pas être comprises comme une renonciation à l'obtention d'une protection propre, concrète pour les combinaisons de caractéristiques des sous-revendications référencées.