INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le contact 14 qui est, plus particulièrement disposé dans le creux transverse 9, présente une première branche verticale 22 qui remonte vers le haut, partant du fond 17 du U, et constituant une extrémité 23 du U. A partir et au centre de cette branche 22, est découpée une lame frottante 24 à bout libre 26 qui descend vers le bas, articulée et partant de l'extrémité 23 du U. La lame 24 est inclinée de façon à ce qu'elle entre dans le creux transverse 9 de l'évidement 7. Cette lame 24 présente vers son bout libre 26 une excroissance 27, qui vient frotter contre une lame métallique 19 de la fiche mâle 12. L'excroissance 27 se place contre la partie la plus inférieure de la lame située au niveau du renflement de la fiche mâle 12 exactement sous la rainure longitudinale inférieure. Le contact métallique concerné se trouve au niveau de la branche transversale du T de la fiche mâle, entrant dans le creux transverse 9. Il y a une paire de contacts 14 répartis de part et d'autre du creux transverse 9.
Les deux types de contact 13,14 présentent à leur autre extrémité libre du U une partie plane verticale bifide 28 qui remonte vers le haut, partant du fond 17 du U. La partie plane bifide 28 se compose elle-même d'un premier bras 29 et d'un deuxième bras 31. A l'extrémité de chacun des bras 29,31 est ménagée une fente autodénudante 32. Chaque contact 13,14 comprend ainsi deux fentes autodénudantes 32. Les fentes autodénudantes 32 sont conformées et dimensionnées de façon à pouvoir recevoir, dénuder et bloquer chacune un fil d'une ligne téléphonique.
Les deux types de contacts 13,14 possèdent également chacun une languette 33 partant du fond 17 du U et remontant orientée sensiblement en
direction de la partie plane bifide 28. Cette languette 33 a été obtenue par simple découpe centrale de la partie plane 28, ce qui a permis de dégager et de replier vers l'arrière la languette 33 et d'obtenir les deux bras séparés 29, 31.
Les contacts 13,14 sont insérés dans le corps 3 de façon à ce que les lames frottantes respectives 16,24 fassent saillie à l'intérieur de l'évidement 7. Le fond 17 des contacts 13,14 s'appuie contre le socle 1. Le niveau du fond 17 des contacts 13,14 correspond sensiblement au niveau du fond de l'évidement 7. Les fentes autodénudantes 32 sont accessibles de l'extérieur par un opérateur. La languette 33 va s'appuyer contre un ressaut intérieur de la paroi extérieure du corps 3. De cette manière, un brin ou tout autre fil conducteur va pouvoir être pincé de manière souple, et être coincé entre la languette 33 et le ressaut intérieur.
Afin de pouvoir retenir la fiche mâle 12 au fond de l'évidement 7, le corps 3 comprend plusieurs pattes 34 en matériau isolant. On a placé autant de pattes 34 qu'il y a de contacts 13 disposés dans le creux en long 8. On aurait pu d'ailleurs en placer moins. On trouve ainsi six pattes 34 correspondant à ces six contacts 13, également répartis en trois paires de deux, de part et d'autre du creux en long 8.
Ces pattes 34 sont fixées vers le haut de l'évidement 7 par un point d'attache 36. Ce point d'attache 36 constitue également une zone souple de charnière destinée à faire pivoter la patte plus ou moins vers l'intérieur du creux en long 8. Chaque patte 34 comprend de plus une saillie 37 positionnée au niveau de l'extrémité libre de la patte 34. La saillie 37 est orientée vers le centre du creux en long 8. La saillie 37 entre en coopération avec désolidarisation possible avec la rainure 38 présente vers l'extrémité de la fiche mâle 12.
La fiche mâle 12 est ainsi retenue de manière souple par les six saillies 37 des six pattes 34 dans le creux en long 8. La présence de zones formant charnière 36 pour les pattes 34 ou encore la souplesse de l'ensemble des lames du conjoncteur permet la sortie de la fiche mâle 12.
Une paroi de séparation 39 a été intercalée entre deux couples lame 16 du contact 13 et patte isolante 34.
Le conjoncteur téléphonique a été pourvu d'un couvercle pivotant 41, destiné à chasser les fils téléphoniques dans les fentes autodénudantes 32, et à assurer une protection par fermeture. Deux couvercles 41 sont présents pour les deux rangées droite et gauche de contacts 13,14 respectivement à droite et à gauche de l'évidement 7.
A l'intérieur du couvercle 41 est ménagée une série de nervures 42 servant à pousser les fils de ligne et/ou les fils conducteurs de composant au fond de chaque fente autodénudante 32, lorsque le couvercle 41 est refermé.
La présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation qui viennent d'être décrits ici. Le nombre de contacts placés de part et d'autre de l'évidement peut varier. La forme du coude, des lames, des excroissances peut changer. Le nombre de fentes autodénudantes prévues par contact est variable. Le nombre de pattes, la forme des pattes et des saillies, sont également variables.
CONVERTISSEUR DE TENSION À CIRCUIT DE COMMANDE AUTOOSCILLANT La présente invention concerne le domaine des convertisseurs de tension du type alimentation à découpage basse tension. L'invention s'applique plus particulièrement aux alimentations isolées, c'est-à-dire ne disposant pas de point commun entre la tension d'entrée (par exemple, le réseau d'alimentation alternatif) et la tension continue régulée de sortie. L'isolement est obtenu au moyen d'un transformateur dont un enroulement primaire est associé à un interrupteur et dont un enroulement secondaire est associé à une diode et à un condensateur fournissant la tension de sortie. L'invention concerne plus particulièrement les convertisseurs dits autooscillants dans lesquels l'interrupteur est commandé en modulation de fréquence, par opposition aux convertisseurs dont l'interrupteur est commandé en modulation de largeur d'impulsions.
La figure 1 représente un exemple classique d'alimentation à découpage du type auquel s'applique la présente invention.
En outre, lors d'intempéries sévères, telles que tempêtes, cyclones, ouragans, chutes d'arbre ou dépôt de givre important, les efforts s'exerçant sur les poteaux les moins résistants provoquent la rupture d'une proportion importante de ces derniers, nécessitant une remise en état très onéreuse du réseau.
Afin de décider si un poteau doit être réforme ou si, au contraire, il peut être conservé du fait que son état est jugé satisfaisant, on procède donc à une
estimation de sa resistance mécanique à la rupture.
Etat de la technique antérieure L'estimation de la résistance mécanique des bois se fait en utilisant différentes techniques non destructives comme : - Techniques de laboratoire ou plate-forme d'essais, pour mémoire : - Vibrations - Ultrasons - Rayons X - Techniques applicables"in situ"aux poteaux en bois : - Ecoute du son rendu par un coup de marteau sur toute la longueur du poteau pendant l'ascension Technique très approximative et subjective soumise à de nombreux facteurs perturbateurs : qualité de l'encastrement au sol, présence d'appuis latéraux (Autre poteau, haubans), câbles portes - Pénétromètre à aiguille poussée à pénétration limitée Technique nécessitant un appareillage lourd et ne prenant en compte que les premiers centimètres extérieurs. Ne donne aucune indication sur la déstruc- turation eventuelle du bois ou la pourriture interne - Sondages par perçages de 30 cm de profondeur au niveau de l'encastrement avec décapage au pied du poteau, effectués avec une tarière de 12 mm de diamètre. En fonction du type de contrôle et des résultats, l'opérateur décide une réforme ou une garantie
comprise entre 1 et 7 ans. Les poteaux désignés comme dangereux sont remplacés et, éventuellement, découpés pour vérifier le bien fonde de la raison invoquée pour la réforme.
Cette méthode s'avère peu fiable et est onéreuse. En effet, lors d'essais effectués récemment sur 100 poteaux, rompus pour déterminer la force de rupture réelle, et dont 85 avaient été déclassés après contrôle in situ, il est apparu que 40 poteaux, seit presque la moitié, avaient été déclassés à tort.
L'évaluation de la structure du bois (Répartition des cernes, déstructuration, affaiblissement, pourriture) par les techniques suivantes : - Techniques de laboratoire ou plate-forme d'essais, pour mémoire : - Rayons X - Techniques applicables "in situ" aux poteaux en bois : - Pénétromètres spécifiques dont le principe est de traduire en courbe graphique l'effort ou la vitesse de pénétration d'une aiguille ou d'un foret tournant. Ce procédé fournit une image interessante du profil de dureté du bois mais ne permet pas de chiffrer sa résistance mécanique.
L'invention a pour but de proposer un procédé de contrôle non destructif in situ de la resistance mécanique de poteaux en bois permettant de fournir : une estimation chiffrée de leur résistance mecanique
- une evaluation de leur structure et de leurs dégradations internes - un diagnostic global sur l'état et le devenir de ces poteaux, afin de decider leur réforme ou leur conservation pendant une durée déterminée.
Conformément à l'invention, le procédé de contrôle non destructif est caractérisé en ce que : on détermine in situ la résistance mécanique du poteau à la rupture en exécutant au moins un sondage dans un plan diamétral sensiblement horizontal dudit poteau, à au moins une hauteur prédéterminée au-dessus du pied du poteau, puis on enregistre un profil de densité du bois sur son diamètre entier à partir duquel peut être évaluée, par analyse mathématique, une résistance mécanique brute.
De préférence, suivant un mode de réalisation de l'invention, on exécute deux sondages dans un plan sensiblement horizontal à ladite hauteur prédéterminée, ainsi que deux sondages au pied du poteau dans des directions perpendiculaires entre elles.
Cette hauteur prédéterminée, dans le cas de poteaux téléphoniques, est généralement de 40 cm environ, au-dessus du sol, distance qui s'est révélée représentative, c'est à dire celle de la rupture la plus probable en cas de contrainte de flexion appliquée au poteau.
Selon une autre caractéristique de l'invention, on exécute au moins un sondage complémentaire à l'emplacement d'un défaut mineur repéré visuellement, tel que, par exemple, une blessure d'épareuse, un trou de boulon, et on introduit la valeur obtenue, par exemple, l'estimation du pourcentage de pourriture, dans le système informatique pour le traitement par le logiciel expert.
Selon un autre mode de réalisation de
l'invention, les sondages sont exécutés au moyen d'un pénétromètre pourvu d'un foret, dont le couple d'entraînement (C) est mesure par un torsiomètre, la Penetration du foret et son couple d'entraînement étant mémorisés au fur et à mesure de l'avancement du foret dans la section du poteau, par exemple, tous les dixièmes de millimètre, afin d'enregistrer le profil de densité du bois, auquel est appliqué un traitement mathématique approprie.
Le procédé selon la présente invention permet donc d'effectuer sur place un contrôle non destructif des poteaux n'utilisant que les caractéristiques visuelles et un nombre de sondages minimum du bois, tout en donnant des résultats très représentatifs de l'état du poteau et une estimation réaliste de sa durée de vie. Ce procédé permet une estimation quantitative de la resistance mécanique à la rupture en considérant la totalité de la section du poteau. Elle permet, en outre : - d'introduire des facteurs correctifs pour le calcul de la résistance mécanique tels que la nodosité, la destruction superficielle (délitage) et diverses anomalies, - d'évaluer simultanément la structure du bois et, en particulier, la répartition des cernes, la destruction de certaines parties ou la pourriture, - de combiner la résistance mécanique calculée à partir des profils relevés au moyen du résistomètre avec les facteurs visuels de correction externe et les données de structure interne du bois pour fournir un diagnostic surl'état général du poteau.
- Quatrième mode de réalisation Comme le montre la figure 4, dans un quatrième mode de réalisation, les premiers bobinages 41, 51 et 61 sont enroulés sur le noyau de stator de manière à être reçus dans des fentes respectives 15a situées sur le côté le plus profond par rapport au sens de la profondeur des fentes (le côté de la périphérie extérieure dans le sens radial), et les seconds bobinages 42, 52 et 62 sont enroulés sur le noyau stator de manière à être reçus dans des fentes respectives 15a situées le côté le moins profond par rapport au sens de la profondeur des fentes (le côté de la périphérie intérieure dans le sens radial). Les autres structures sont identiques à celles du premier mode de réalisation decrit ' dessus.
Dans le quatrième mode de réalisation, les premiers bobinages 41, 51 et 61 sont enroulés sur le noyau de stator de manière a être reçus dans fentes respectives 15a situées sur le côté le plus profond par rapport sens de la profondeur des fentes, à savoir sur côté d'embase des fentes respectives 15a. D'autre part, les seconds bobinages 42, 52 et 62 sont enroulés sur le noyau de stator de manière à être reçus dans des fentes respectives 15a situées sur le côté le moins profond par rapport au sens de la profondeur des fentes, à savoir sur un côté d'ouverture des fentes respectives 15a. En conséquence, étant donné qu'une inductance de fuite des premiers bobinages 41, 51 et 61 reçus du côté de l'embase des fentes respectives 15a est importante, le courant est concentré sur les seconds bobinages 42, 52 et 62 qui sont reçus sur le côté de l'ouverture des fentes respectives 15a lorsque la vitesse de rotation est élevée, une caractéristique proche d'un redressement pleine onde monophasé est obtenu, ce qui permet d'augmenter la capacité de production de courant.
Les modes de réalisation respectifs sont décrits dans des cas où le nombre de pôles magnétiques des rotors 7 est égal à 12 et où le nombre de fentes des noyaux de stator 15 est égal à 36, c'est-à-dire que le nombre de fentes pour chaque pôle et pour chaque phase est égal à 1. Toutefois, la présente invention ne se limite pas à ces modes de réalisation. II est inutile de dire que la présente invention peut s'appliquer dans des cas où le nombre de fentes pour chaque pôle et pour chaque phase est égal à 2 ou davantage.
Dans les modes de réalisation respectifs décrits ' dessus, les seconds bobinages 42, 52 et 62 sont structurés de manière à avoir une différence d'angle de déphasage électrique de 120 rapport aux premiers bobinages 41, 51 et 61. Ensuite, dans le cas où le nombre de fentes pour chaque pôle et pour chaque phase est égal à 1 la différence d'angle de déphasage électrique entre les seconds bobinages 42, 52 et 62, et les premiers bobinages 41, 51 et 61 peut être réglée 60 , 120 et 180 . Par exemple, dans le cas où la différence d'angle de déphasage électrique entre les seconds bobinages 42, 52 et 62, et les premiers bobinages , 51 et 61 est réglée sur 60 , la force électromotrice peut devenir plus importante en comparaison avec le cas où la différence d'angle de déphasage électrique entre les deux bobinages est réglée sur 120 , mais aucun courant ne passe et la sortie est abaissée lorsque la vitesse de rotation est élevée. Ainsi, lorsque la vitesse de rotation de démarrage de production d'électricité et la sortie à vitesse élevée sont jugées en totalité, si le nombre de fentes pour chaque pôle et pour chaque phase est égal à 1, il est souhaitable que la différence d'angle de déphasage électrique entre les seconds bobinages 42, 52 et et les premiers bobinages 41, 51 et 61 soit réglée sur 120 .
Avec la structure décrite ci-dessus, la présente invention comporte des avantages qui seront exposés ci-dessous.
MATERIAU DE HAUTE RESISTANCE A LA PIQURE ET A LA PERFORATION ET ARTICLES D'HABILLEMENT DE PROTECTION LE COMPRENANT La présente Invention se rapporte à un matériau présentant une haute résistance à la piqûre et à la perforation, ainsi qu'à des articles d'habillement de protection et, plus particulièrement, des gants comprenant un tel matériau.
On a proposé, à ce jour, très peu de gants propres ' être utilisés dans l'industrie pour la protection des mains contre les risques de piqûre et de perforation inhérents à la manipulation de matières, d'objets et d'outils munis pointes.
En pratique, les gants anti-piqûre et anti-perforation, à usage industriel, actuellement disponibles sont représentés par - des gants en croûte de cuir, - des gants en tricots de fibres aramides ou analogues, qui sont impregnés, sur au moins une partie de leur surface, d'un élastomère, - des gants qui sont également réalisés dans des tricots de fibres aramides ou analogues et qui comportent, sur leur face palmaire, des plaques rigides résistantes à la perforation, par exemple en acier inoxydable. Parmi ces derniers, on trouve notamment des gants dont les plaques métalliques sont de forme rectangulaire et sont disposées en rangées qui s'étendent de l'extrémité distale à l'extrémité proximale des gants et qui ont sensiblement la largeur des doigts. Ces plaques peuvent être exemple enserrées chacune dans une enveloppe et fixées sur le textile par couture de l'un des bords de cette enveloppe, de manière à ce que, de l'extrémité distale a l'extrémité proximale des gants, chaque plaque recouvre partiellement celle qui la suit.
Aucun de ces gants ne donne satisfaction. Tous présentent une rigidité qui entrave la liberté de mouvement des doigts et altère considérablement la précision des gestes et la dextérité de leurs utilisateurs. Il en résulte que leur utilisation est, d'une part, limitée aux manipulations grossières et, d'autre part, peu confortable. Or, l'inconfort de ces gants incite bien souvent leurs utilisateurs à les enlever et ce, en dépit des règles de sécurité en sorte que, paradoxalement, ils ne remplissent pas leur fonction protectrice. De plus, les gants en croûte de cuir et en tricots de fibres aramides imprégnés d'élastomère offrent peu de résistance aux pointes fines comme les pointes d'aiguilles.
Quant aux gants munis de plaques métalliques, ils ont le double inconvénient de présenter une capacité de pliure très restreinte du fait de la taille relativement importante de ces plaques - ce qui là encore limite leur utilisation à des manipulations grossières et la rend très inconfortable - et d'avoir, un coût de fabrication très 'levé, de par la complexité de leur structure.
Par ailleurs, on a proposé de très nombreux gants résistants à la piqûre mais destinés à un usage chirurgical ou médical, en raison de ce que le corps médical utilise beaucoup d'instruments pointus (bistouris, ciseaux, pinces, crochets, aiguilles pleines ou creuses, trocards, ... ) et est, de ce fait, particulièrement exposé à des risques de piqûre et, partant, de contamination dans sa pratique quotidienne. A titre d'exemples, de tels gants sont décrits dans les Brevets Américains n 4,864,661, n 4,901,372, 5,051,297, n 5,368,930, n 5,407,612 et dans la Demande Internationale PCT n 9l/02466.
Les gants destinés au corps médical doivent satisfaire à des critères d'élasticité, de finesse et de souplesse particulièrement rigoureux pour ne pas altérer le tact nécessaire à la réalisation d'actes chirurgicaux ou médicaux. De plus, ils sont, en principe, utilisés par un personnel qualifié et soucieux d'éviter la survenue d'accidents dans l'accomplissement de ses tâches.
On comprendra, de ce fait, que la protection offerte par ces gants est très inférieure à celle recherchée pour des gants destinés à la réalisation de travaux industriels comme la manutention, la collecte et le tri de déchets, découpage et le désossage de la viande ou encore l'équarrissage et qu'en conséquence, les solutions techniques proposées pour les gants chirurgicaux ou médicaux peuvent être retenues pour des gants à usage industriel.
La Demanderesse s'est, donc, fixé pour but de fournir un matériau qui soit capable d'assurer une protection très efficace contre les risques piqûre et de perforation, y compris par les pointes les plus fines, tout en présentant une épaisseur, un grammage (c'est-à-dire un poids par unité de surface) et une souplesse rendant son utilisation particulièrement bien adaptée à la réalisation d'articles d'habillement de protection contre ce type de risques et, notamment, de gants.
La Demanderesse s'est, également, fixée pour de fournir un matériau qui, tout en présentant ces avantages, ait un coût de production peu élevé et soit facile à utiliser, notamment dans le cadre de la fabrication d'articles d'habillement, de manière à éviter que les coûts de revient de ces derniers ne soient prohibitifs.
Un problème qui apparaît dans ce type de chaises est lié à l'articulation entre les tubulaires qui constituent le siège et le dossier, étant donné qu'à l'heure actuelle : a). -ces tubulaires ne sont pas stables dans leur position dépliée. b) -il n'existe pas de continuité dans le contact avec les zones libres entre elles. c) -il n'y a pas d'élasticité entre les éléments, ce qui peut occasionner des accidents par coupure ou par pression.
La fourchette, selon l'invention, articule indirectement entre eux les tubulaires qui font partie du dossier et du siège dans l'armature d'une chaise pliante.
La fourchette est structurée en : a) une mortaise fermée, sur laquelle est montée, en position centrée et axiale, l'extrémité du tubulaire qui fait partie de l'armature du dossier ;
b) une mortaise ouverte, perpendiculaire à la précédente, sur laquelle, à une extrémité, s'articule axialement et de façon décentrée, le corps monopièce au tubulaire qui fait partie de l'armature du siège ; c) des moyens, dans cette mortaise ouverte, pour retenir d'une façon stable ce corps monopièce-et l'armature du dossier associée-à l'armature du siège dans sa position dépliée.
Le tout sans arêtes, ni chants ou extrémités vives, offre une continuité structurale.
En particulier, ladite mortaise ouverte se conjugue dimensionnellement avec l'armature mentionnée du siège et lesdits moyens de fixation stable sont constitués par des paires de languettes qui, se faisant face dans cette mortaise ouverte, embrassent le tubulaire du siège, s'y maintenant par déformation élastique.
Pour mieux comprendre l'objet de la présente invention, on représente sur les plans une forme préférentielle de réalisation pratique, susceptible de changements accessoires qui n'en dénaturent pas le fondement.
La figure 1 représente, en deux phases et de façon schématique, la fourchette pour articulations entre les armatures du siège et du dossier de chaises pliantes ou similaires, selon l'invention, en position opérationnelle dépliée-figure la-et pliée-figure lb-.
Sur cette figure, on a représenté de façon schématique, les tubulaires qui font partie de l'armature du dossier (2) et de l'armature du siège (3).
- La figure 2 représente, dans un détail en hauteur, la fourchette (1) selon l'invention.
- Les figures 3 et 4 représentent deux vues en plan, respectivement supérieure et inférieure de la fourchette (1) correspondant à la figure 1.
La figure 5 représente une section diamètrale en hauteur, selon l'indication A : A de la figure 4.
La figure 6 représente une vision frontale correspondant aux figures 2 et 5.
La figure 7 représente le détail amplifié indiqué à la figure 6, avec les languettes de fixation (14) en position opérationnelle.
On décrit ci-dessous un exemple de réalisation pratique, non limitative, de la présente invention. On écarte pas du tout d'autres modes de réalisation dans lesquels sont introduits des changements accessoires qui n'en dénaturent pas le fondement ; au contraire, la présente invention comprend également toutes ses variantes.
La présente invention a pour objet une fourchette pour articulations entre armatures de siège et dossier sur des chaises pliantes ou similaires, structurée en un corps monopièce (1), compact et en matière plastique, qui est fixé au moyen d'une goupille (5) au tubulaire (2) qui fait partie de l'armature du dossier et s'articule moyennant une articulation fixe (4) au tubulaire (3) qui fait partie de l'armature du siège.
La quantité d'agents réducteurs présents dans la solution aqueuse de lavage doit être suffisante pour consommer la totalité du difluorure d'oxygène qui se forme dans la solution lors de l'étape de traitement.
En pratique, on a déterminé que la solution aqueuse basique de lavage permet une élimination pratiquement totale de F20 lorsque la