INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Finalement, on prend la décision de voisement en fonction de la valeur de MaxCorr : trame est non voisée si et seulement si MaxCorr < 0. 4. La période fondamentale Tp d'une trame non voisée est bornée, elle doit être inférieure ou égale à MaxPitch/2.
- E38 (SEQ ID NO: 31) correspond à un fragment d'une séquence codant une protéine mitochondriale S13 de maïs.
2 séquences d'acides aminés et 16 séquences nucléotidiques possédant une homologie significative avec la séquence SEQ ID NO: 31 ont été identifiées. Les homologies les plus importantes sont observées avec un ADN mitochondrial codant la protéine ribosomale S13 [WILLIAMS et al., Curr.
Genet., 34(3):221-6 (1998) ; BONEN, Nucleic Acids Res., 15(24), 10393-10404, (1987)].
La comparaison des autres séquences avec les bases de données n'a fait apparaître aucune similitude avec des produits de gènes connus.
PROCEDE DE FABRICATION DE FIBRES DE NITRURE DE BORE A PARTIR D'AMINOBORAZINES DESCRIPTION Domaine technique La présente invention a pour objet un procédé de fabrication de fibres de nitrure de bore, en particulier de fibres continues de nitrure de bore ayant de bonnes propriétés mécaniques, utilisables pour la réalisation de matériaux composites céramiques tels que des composites BN/BN, des pièces thermostructurales ou des radomes d'antennes.
De façon plus précise, elle concerne l'obtention de fibres de nitrure de bore à partir d'un précurseur polymère que l'on met en forme par filage pour former des fibres de polymère qui sont soumises ensuite à une céramisation pour les transformer en fibres de nitrure de bore.
État de la technique antérieure Il existe de nombreux procédés de fabrication de nitrure de bore, comme il est décrit par R. T. PAINE et al, dans Chem. Rev., 90,1990, pages 73-91 [1]. Parmi les méthodes décrites dans ce document, on trouve en particulier des procédés utilisant des polymères précurseurs formés à partir de composés organiques de bore tels que des borazènes.
Une façon d'obtenir de tels polymères précurseurs a été décrite par C. K. Narula et al dans Chem. Mater, 2, 1990, pages 384-389 [2]. Elle consiste
à faire réagir le trichloroborazine ou le 2-(diméthylamino)-4,6-dichloroborazine avec l'hexaméthyldisilazane en solution dans le dichlorométhane à température ambiante.
Dans le cas où on utilise le 2-(diméthylamino)-4,6-dichloroborazine, on favorise la polymérisation en deux points en raison de la présence du groupe NMe2.
Une autre façon d'obtenir des polymères précurseurs décrite dans EP-A-0 342 673 [3], consiste à faire réagir un B-tris (alkyl inférieur amino) borazine avec une alkylamine telle que la laurylamine, thermiquement en masse ou en solution.
On peut encore obtenir d'autres polymères précurseurs par polycondensation thermique d'aminoborazines trifonctionnels de formule [-B(NR1R2)-NR3-]3 dans laquelle R1, R2 et R3 qui sont identiques ou différents représentent l'hydrogène, un radical alkyle ou un radical aryle, comme il est décrit dans FR-A-2 695 645 [4].
Les polymères décrits ci-dessus conviennent bien pour l'obtention de poudre ou d'autres formes de nitrure de bore mais il est plus difficile de préparer des formes plus complexes, en particulier des fibres à partir de tels polymères.
Souvent, en effet, l'étirage du polymère précurseur nécessaire à la mise en forme de fibres se fait mal en raison de sa structure réticulée statistique, qui conduit à peu d'allongement, rendant la maîtrise de la section de la fibre très aléatoire.
Plus loin, dans le procédé, cela se traduit par des
rupture de fibres ou des points faibles, qui conduisent à des propriétés mécaniques finales très faibles.
avec la vis, la pince bat légèrement autour de la vis dans le sens de rota-
tion et la lame peut casser. En ouvrant, la pince bat dans la direction op-
posée et la lame peut également facilement se casser. Un autre inconvé-
nient grave de ce mode de réalisation est que déjà pour une poussée d'avancement d'intensité moyenne exercée par la pièce sur la lame de scie, cette dernière s'échappe fortement vers l'arrière si bien que la lame de scie se déforme fortement suivant un tracé en arc de cercle et les surfaces de
coupe de la pièce deviennent convexes ou concaves et ne restent pas pla-
nes. La présente invention a pour but de développer un dispositif de suspension ou de fixation de l'extrémité d'une lame de scie sur un premier bras d'une scie à découper ou à chantourner à parallélogramme, permettant un remplacement beaucoup plus rapide et une installation
plus garantie de l'extrémité de la lame de scie sur le bras tout en rédui-
sant fortement le risque de rupture de la lame de scie. Le dispositif doit également permettre de réaliser des surfaces de coupes planes sur la
pièce.
Ce problème est résolu par un dispositif du type défini ci-
dessus, caractérisé en ce que sensiblement parallèlement au premier bras, du côté opposé au second bras il est prévu un troisième bras dont une extrémité est montée pivotante autour d'un axe de rotation parallèle aux axes de rotation du premier et du second bras et dont la longueur en charge peut être légèrement prolongée ou raccourcie dans sa direction longitudinale, et la pince à lame de scie est articulée de manière pivotante
chaque fois sur le premier bras et le troisième bras à leur extrémité oppo-
sée à celle des axes de rotation.
Le dispositif selon l'invention évite les inconvénients des dispositifs connus. Le dispositif selon l'invention suspend l'extrémité de la
lame de scie de préférence son extrémité supérieure, d'une manière légè-
rement pendulaire et cette extrémité peut être détachée très rapidement et sans difficulté et sans nécessiter d'accessoires ou de moyens techniques pour être de nouveau fixée sur le bras. Cela permet une réalisation rapide
Le plasma témoin pauvre en plaquette (PPP) a été préparé à partir de sang en présence de l'anticoagulant citrate de sodium (30mM), par centrifugation à 2500 g pendant 15 min. Tous les réactifs sont commercialisés par la Société STAGO Diagnostica (France). Trois paramètres ont été évalués, en ajoutant la protéine ESM-1, du tampon ou de l'héparine au plasma pauvre en plaquette : a) APTT (pour Activated Partial Thromboplastin Time ) : ce paramètre explore la voie intrinsèque de la coagulation sanguine (FI, Fit, FV, FVIII, FIX, FX, FXI, FXII). Le déficit ou l'inhibition de l'un de ces facteurs augmente le temps de coagulation du mélange réactif PPP, céphaline, activateur, CAC12. b) TCT (pour Thrombin Clotting Time ) : ce paramètre est analysé sur un mélange de plasma pauvre en plaquette (PPP) en présence de thrombine. Avec une concentration standard de thrombine, le temps de coagulation du plasma est constant. Des défauts dans la formation de fibrine induisent une augmentation du temps de coagulation. c) activité anti-Xa : l'activité anti-Xa de l'héparine ou d'autres inhibiteurs agissant sur le facteur FXa est détectée par un test compétitif.
L'échantillon étudié (PPP + ESM-1, + tampon ou + héparine) est mélangé avec le facteur Fxa et un substrat chromogène spécifique du facteur Fxa.
La coloration finale est inversement proportionnelle à la concentration d'inhibiteur.
A. 9 Test de génération de la thrombine Ce test global sensible peut détecter des défauts plasmatiques ou dans les plaquettes induisant un retard ou une réduction dans la génération de thrombine. A partir de sang, un plasma riche en plaquettes (PRP) a été préparé à partir de sang en présence de citrate de sodium par centrifugation à 150 g pendant 10 min. Le test de génération de la
thrombine a été réalisé, pour chacun des sujets, dans des échantillons en l'absence de ESM-1, avec de l'héparinate de calcium non fractionnée (0, 5 Ul de anti-Xa/ml) ou avec 0, 2mg/ml, 0,5 mg/ml et 1 mg/ml de ESM-1 (concentration final).
La protéine ESM-1 a été ajoutée 10 min avant le test.
A 37 C, 1 ml de plasma a été mélangé avec 1 ml de Ca ! 2 et le chronomètre a été déclenché. Des fractions aliquotes de 0,1 ml ont été reprises du mélange réactif chaque minute pendant 1 min.
Le caillot formé dans le mélange réactif est régulièrement éliminé.
Les fractions aliquotes ont été mélangées avec 0,2 ml de fibrinogène (Sigma, 4/1000 dans du tampon Owren à 37 C et le temps de coagulation a été mesurée pour chacune des fractions aliquote).
La thrombine formée dans le mélange réactif agit sur les forminogènes, induisant la formation de fibrine. L'activité de coagulation était maximale entre 4 et 8 min puis a diminué du fait de la neutralisation de la thrombine par l'anti-thrombine.
A. 10 Chromatographie analytique par filtration sur gel 50 pg de ESM-1 glycosylée (ESMIWT) purifiée et de ESM-1 non glycosylée (ESM/S137A) purifiée dans du tampon 50 mM Tris, pH 8,5, 0,5 MNAcl ont été séparées par chromatographie liquide sur une colonne Superdex 200 (pour ESMIWT) ou Superdex 75 (pour ESM/S137A) commercialisée par Pharmacia, en utilisant le système de chromatographie Biorad Biologie Chromatography System avec un débit de 1 ml/min.
Comme standard, on a utilisé le kit de calibration de haut et bas poids moléculaire (Pharmacia Biotech) suivant : ribonucléase A (de pancréas bovin, 13,7 kD), ovalbumine (43 kD) albumine (sérum bovin, 67 kd), aldolase (muscle de lapin, 158 kD), ferritine (rate de cheval, 440 kD), thiroglobuline (thyroïde bovine, 669 kD).
Les standards de poids moléculaire ont été séparés en utilisant un tampon identique à celui utilisé pour les protéines ESM-1 et la séparation a été réalisée immédiatement après la séparation des protéines ESMIWT et ESM/S137A. Le temps d'élution des protéines standard a été utilisé pour construire une courbe linéaire standard, Kav = f (log MR) afin de déterminer
le poids moléculaire apparent respectif des protéines ESMIWT et ESM/S137A.
Des fractions de 1 ml ont été recueillies et la protéine ESM-1 a été détectée à l'aide d'un test immunoenzymatique (ELISA) spécifique.
B. RESULTATS B. 1 Modifications post-traductionnelles de la forme sécrétée de la protéine ESM-1 produite par les cellules endothéliales et par des lignées cellulaires établies.
sation; les figures lIA et 11B sont analogues aux figures 8A et 8B et illustrent le fonctionnement de la seconde variante; la figure 12 est analogue à la figure 6 et représente une troisième variante du mode de réalisation; les figures 13A et 13B sont analogues aux figures 8A et 8B et illustrent le fonctionnement de la troisième variante; la figure 14 est analogue à la figure 2 et représente une lampe de véhicule dans un troisième mode de réalisation de l'invention; la figure 15 est une vue en élévation frontale d'une lampe de véhicule dans un quatrième mode de réalisation de l'invention; la figure 16 est une coupe en élévation latérale d'une lampe de véhicule hors de fonctionnement dans ce mode de réalisation de l'invention; la figure 17 est une coupe en élévation latérale de la lampe de véhicule en fonctionnement dans ce mode de réalisation de l'invention; et les figures 18A et 18B sont des vues en élévation
frontale d'une lampe de véhicule éteinte et en fonction-
nement respectivement, dans ce mode de réalisation de l'invention. La figure 1 est une vue en élévation frontale d'une lampe de véhicule 10 dans un premier mode de réalisation de l'invention. Les figures 2 et 3 sont des coupes en élévation latérale de la lampe 10 de véhicule. La figure 2 représente l'aspect de la lampe lorsqu'elle n'est pas en fonctionnement
et la figure 3 lorsqu'elle est en fonctionnement.
Comme l'indiquent ces figures, la lampe 10 de véhicule de ce mode de réalisation est un feu de stop ayant une configuration à profil rectangulaire allongé latéralement.
La lampe 10 comporte une ampoule 12 (à incandescence) for-
mant une source lumineuse placée sur un axe optique Ax qui s'étend dans la direction avant-arrière du véhicule, un corps 14 de lampe qui supporte l'ampoule 12, une glace translucide 16 fixée au corps 14 de lampe et qui délimite une chambre avec le corps 14, et un panneau translucide 18 destiné à prendre une position entre la glace translucide 16
et le corps de lampe 14.
Le corps de lampe 14 comporte une partie de réflecteur 14A qui renvoie la lumière d'un filament 12a (source lumineuse) de l'ampoule 12 vers l'avant par rapport à la lampe (qui est tournée vers l'arrière du véhicule, la même
remarque s'appliquant à la suite de la description), et une
partie de paroi perpendiculaire 14B qui s'étend en avant de la partie de bord périphérique externç de la partie 14A de réflecteur. Une partie de bord périphérique externe de la glace translucide 16 est fixée et supportée à une partie
d'extrémité avant de la partie de paroi perpendiculaire 14B.
Une partie de bord périphérique externe du panneau translu-
cide 18 est fixée et supportée à une partie d'extrémité
arrière de la partie de paroi perpendiculaire 14B.
Une surface interne de la partie de réflecteur 14A est divisée en segments à la manière d'un réseau. Plusieurs
réalisation de l'invention a un meilleur aspect esthétique.
On décrit maintenant un second mode de réalisation de
La figure 5 est une vue en élévation frontale d'une
lampe 110 de véhicule dans ce second mode de réalisation.
Les figures 6 et 7 sont des coupes en élévation latérale de la lampe 110. La figure 6 représente l'aspect de la lampe lorsqu'elle n'est pas en fonctionnement et la figure 7
lorsqu'elle est en fonctionnement.
Comme l'indiquent ces figures, la lampe 110 de ce mode
de réalisation diffère de celle du précédent mode de réali-
sation par la construction du panneau translucide 18. Par ailleurs, ce mode de réalisation est pratiquement le même
que le précédent.
Dans le second mode de réalisation, le panneau trans-
lucide 18 a une ouverture 18B de forme rectangulaire
allongée latéralement dont le centre est l'axe optique Ax.
Une région entourant l'ouverture 18B du panneau translucide 18 est réalisée pratiquement de la même manière que dans le premier mode de réalisation. Ainsi, toute la surface tournée vers l'avant de la région périphérique est constituée d'une partie semi-transparente 18A. Cette partie 18A est inclinée d'un angle prédéterminé (environ 45 dans ce mode de
réalisation) par rapport à la partie de paroi perpendi-
En référence à la figure 1, la borne d'entrée C de chaque étage de retardement approximatif 12i dans le trajet de retardement 16 est commandée par la borne de sortie 0 du circuit de polarisation esclave 15i (i varie de 1 à 32). Par exemple, la borne d'entrée de l'étage de retardement approximatif 12, dans le trajet de retardement 12 est commandée par la borne de sortie 0 du circuit de polarisation esclave 151, et la borne d'entrée C de l'étage de retardement approximatif 1232 dans le trajet de retardement 16 est commandée par la borne de sortie 0 du circuit de polarisation esclave 1532.
Le convertisseur TDC 10 comporte en outre 32 tampons de retardement précis 17 - désignés par 171, ..., 1732 - dont 3, à savoir les tampons de retardement 171, 172 et 1732, sont représentés sur la figure 1. Chacun des 32 tampons de retardement précis 17 comporte deux bornes d'entrée I, C et une borne de sortie 0.
La borne d'entrée I de chaque tampon de retardement précis 17i est commandée par la borne de sortie 0 des étages de retardement approximatif 12i dans le trajet de retardement 16 (i varie de 1 à 32). Par exemple la borne d'entrée I du tampon de retardement précis 171 est commandée par la borne de sortie 0 de l'étage de retardement approximatif 12, dans le trajet de retardement 16, et la borne d'entrée I du tampon de retardement précis 172 est
commandée par la borne de sortie 0 de l'étage de retardement approximatif 122 dans le trajet de retardement 16.
En outre le convertisseur TDC 10 contient 32 circuits de polarisation esclaves identiques 15 - désignés par 151, 152, ... 1532. Chaque circuit de polarisation esclave 15i+32 possède une borne de sortie 0 commandant la borne d'entrée I du tampon de retardement précis 17i (i varie de 1 à 32). La figure 1 représente 3 circuits de polarisation esclaves de ce type 1533, 1534 et 1564. Par exemple, comme cela est visible sur la figure 1, la borne de sortie 0 du circuit de polarisation esclave 1533 commande la borne d'entrée C du tampon de retardement précis 171, la borne de sortie 0 du circuit de polarisation esclave 1534 commande la borne d'entrée C du tampon de retardement précis 172, etc. La borne d'entrée I de chaque circuit de polarisation esclave 15 reçoit un signal VQ produit sur la borne de sortie 0 du détecteur de phase 14.
Le convertisseur TDC 10 comporte en outre 32 registres à 8 bits - désignés par 181, 182, ... 1832 parmi lesquels les registres 181, 182 et 1832 sont représentés sur la figure 1. Le signal CLK est appliqué à la borne d'entrée de signal d'horloge C de tous les registres 18.
Le convertisseur TDC 10 comporte en outre 32 trajets de retardement précis - désignés par 191, 192, ... 1932 - parmi lesquels 3 trajets de retardement précis 191, 192 et 1932, sont représentés sur la figure 1. Chaque trajet de retardement précis 19i est couplé au registre à 8 bits 18i et au tampon de retardement précis 17i. A titre de simplification, sur la figure 1, chaque trajet de retardement précis 19i est représenté comme comportant 7 étages de retardement précis 20 et 8 noeuds 27, dont chacun est couplé à l'un différent des bits d'entrée 0-7 du registre 18i. Un schéma d'un trajet de retardement précis 19 est représenté sur la figure 7 et est décrit ci-après. Comme
cela est représenté sur la figure 1 par exemple, chacun des 8 noeuds 27 du trajet de retardement précis 191 est couplé à l'un différents parmi les bits d'entrée 0-7 du registre 181, chacun des 8 noeuds 27 du trajet de retardement 1932 est couplé à l'un différent des bits d'entrée 0-7 du registre 1832.
La borne d'entrée I de chaque trajet de retardement précis 19i est commandée par la borne de sortie O du tampon de retardement précis 17i. Par exemple la borne d'entrée I du trajet de retardement précis 191 est commandée par la borne de sortie O du tampon de retardement précis 171; la borne d'entrée I du trajet de retardement précis 1932 est commandée par la borne de sortie O du tampon de retardement précis 1732.
Le convertisseur TDC 10 inclut également 32 codeurs à priorité enregistrée - désigné par 211, 212, ... 2132 - parmi lesquels 3 codeurs à priorité enregistrée 211, 212 et 2132 sont représentés sur la figure 1. Chaque codeur à priorité enregistrée 21 est couplé à et reçoit un signal à 8 bits de la part du registre 18i. Par exemple le codeur à priorité enregistrée 211 est couplé à et reçoit le signal à 8 bits délivré par le registre 181; le codeur à priorité enregistrée 2132 est couplé à et reçoit le signal à 8 bits délivré par le registre 1832. Chaque codeur à priorité enregistrée 21 délivre un signal à 3 bits sur ses bornes de sortie 00, 01 et 02.
Le convertisseur TDC 10 inclut également une porte ET 23 à 2 entrées, dont la borne d'entrée normale IO reçoit le signal EDGE et dont la borne d'entrée inversée I1 est couplée à la borne de sortie O du tampon de retardement précis 1732.
Le convertisseur TDC 10 comporte en outre un codeur à retardement 22, qui possède 97 bornes d'entrée 101-I96 et 9 bornes de sortie QO-Q8. Un codeur à retardement 22 reçoit le signal de sortie délivré par la porte ET
23 et produit, sur sa borne de sortie Q8, le signal EDGE FLAG. Le signal EDGE FLAG est activé lorsqu'une transition faisant passer au signal EDGE est détectée. Le codeur à retardement 22 reçoit également le signal à 3 bits produit par chacun des 32 codeurs à priorité enregistrée 21 et, en réponse à cela, produit, sur ses bornes de sortie 00-07, le signal TIME STAMP, qui affiche l'instant d'arrivée par rapport au signal CLK de la transition détectée du signal EDGE.
On comprendra plus loin que les signaux EDGE et CLK sont tous les deux des signaux différentiels constitués chacun par un signal élevé du point de vue différentiel et un signal faible du point de vue différentiel (non représenté sur la figure 1). Par conséquent, les signaux reçus et générés par chacun des étages de retardement approximatif 12 dans les trajets de retardement 13 et 16, les trajets de retardement précis 19, les tampons de retardement précis 17 et les registres 18 sont également différentiels. Dans d'autres formes de réalisation de la présente invention, on peut ou non utiliser des signaux différentiels. Le fonctionnement du convertisseur TDC 10 va être décrit ci-après.
Le retard fourni par le trajet de retardement 13 est sélectionné de manière à être égal à une période du signal CLK. Par conséquent, le signal CLK delay est en retard, par rapport au signal CLK, d'une période du signal CLK. Des signaux CLK et CLK delay sont maintenus en phase par un détecteur de phase classique 14.
Lorsque des signaux CLK et CLK delay sont en phase, le signal de tension VQ est maintenu à sa valeur centrale (c'est-à-dire que la valeur que le signal VQ possède lorsque les signaux CLK et CLK delay sont en phase). Le détecteur de phase 14 modifie le niveau de tension du signal VQ lorsqu'il détecte un défaut de concordance entre les phases des signaux CLK et CLK delay. Chaque circuit de
Un tel procédé ne doit pas être limité à la détection de la présence de l'ADN contenu dans l'échantillon biologique à tester, il peut être également mis en oeuvre pour détecter l'ARN contenu dans ledit échantillon. Ce procédé englobe en particulier les Southern et Northern blot.
Un autre procédé préféré selon l'invention comprend les étapes suivantes : a) mise en contact d'une sonde nucléotidique immobilisée sur un support selon l'invention avec un échantillon biologique, l'acide nucléique de l'échantillon, ayant, le cas échéant, été préalablement rendu accessible à l'hybridation, dans des conditions permettant l'hybridation de la sonde à l'acide nucléique d'une bactérie appartenant à l'espèce Listeria innocua ou monocytogenes 4b ou à un micro-organisme associé ;
b) mise en contact de l'hybride formé entre la sonde nucléotidique immobilisée sur un support et l'acide nucléique contenu dans l'échantillon biologique, le cas échéant après élimination de l'ADN de l'échantillon biologique n'ayant pas hybridé avec la sonde, avec une sonde nucléotidique marquée selon l'invention ; c) mise en évidence du nouvel hybride formé à l'étape b).
Ce procédé est avantageusement utilisé avec une puce à ADN selon l'invention, l'acide nucléique recherché s'hybridant avec une sonde présente à la surface de ladite puce, et étant détecté par l'utilisation d'une sonde marquée. Ce procédé est avantageusement mis en oeuvre en combinant une étape préalable d'amplification de l'ADN ou de l'ADN complémentaire obtenu éventuellement par transcription inverse, à l'aide d'amorces selon l'invention.
Ainsi, la présente invention englobe également les kits ou nécessaires pour la détection et/ou l'identification de bactéries appartenant à l'espèce Listeria innocua ou monocytogenes 4b ou à un micro-organisme associé, caractérisé en ce qu'il comprend les éléments suivants : a) une sonde nucléotidique selon l'invention ; b) éventuellement, les réactifs nécessaires à la mise en oeuvre d'une réaction d'hybridation ; c) éventuellement, au moins une amorce selon l'invention ainsi que les réactifs nécessaires à une réaction d'amplification de l'ADN.
De même, la présente invention englobe également les kits ou nécessaires pour la détection et/ou l'identification de bactéries appartenant à l'espèce Listeria innocua ou monocytogenes 4b ou à un micro-organisme associé, caractérisé en ce qu'il comprend les éléments suivants : a) une sonde nucléotidique, dite sonde de capture, selon l'invention ; b) une sonde oligonucléotidique, dite sonde de révélation, selon l'invention ; c) éventuellement, au moins une amorce selon l'invention ainsi que les réactifs nécessaires à une réaction d'amplification de l'ADN.
Enfin, les kits ou nécessaires pour la détection et/ou l'identification de bactéries appartenant à l'espèce Listeria innocua ou monocytogenes 4b ou à un micro-organisme associé, caractérisé en ce qu'il comprend les éléments suivants : a) au moins une amorce selon l'invention ; b) éventuellement, les réactifs nécessaires pour effectuer une réaction d'amplification d'ADN ; c) éventuellement, un composant permettant de vérifier la séquence du fragment amplifié, plus particulièrement une sonde oligonucléotidique selon l'invention. sont également objets de la présente invention.