INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation particulier, la quantité de phosphate(s) d'ammonium est majoritaire par rapport à la quantité totale de composés du phosphore entrant dans la composition du liant phosphomagnésien. Les composés du phosphore peuvent se présenter sous forme liquide ou solide, de préférence solide.
Selon une première variante, les composés du phosphore se trouvent sous la forme de particules dont la granulométrie est plus particulièrement d'au plus 300 pm. II est à noter que cette valeur n'est pas critique et que, s'il est possible d'utiliser des constituants dont la taille des particules est supérieure à 300 pm, un broyage avant incorporation dans la composition selon l'invention peut être souhaitable. Ce broyage peut améliorer la cinétique de dissolution des composés du phosphore.
Selon une seconde variante, les composés du phosphore sont utilisés sous une forme adsorbée sur un support poreux. A titre de support, on peut mentionner par exemple les terres de diatomées, l'argile, la bentonite, la silice, l'alumine. L'adsorption est effectuée de manière connue en soi. Ainsi, d'une façon classique les composés du phosphore, en solution ou en suspension, sont mis en contact avec le support, sous agitation, puis la suspension résultante est chauffée de façon à faire évaporer le liquide en excès. Cette opération peut de même être réalisée par imprégnation du support dans un tambour ou sur disque tournant.
Le liant phosphomagnésien comprend aussi au moins un composé du magnésium. Tout composé à base de magnésium convient à la présente invention dans la mesure où il réagit avec le composé du phosphore, en présence d'eau.
A titre d'exemple, on peut citer comme convenant à la mise en oeuvre de l'invention, les composés du magnésium suivants : l'oxyde de magnésium, l'hydroxyde de magnésium, le carbonate de magnésium.
De préférence, on utilise un composé à base d'oxyde de magnésium. Convient notamment la magnésie dite "dead burned" habituellement obtenue après calcination de carbonate de magnésium à des températures supérieures à 1200 C.
D'une façon avantageuse, l'oxyde de magnésium peut être mis en oeuvre sous une forme pure ou peut éventuellement comprendre au moins un élément du type calcium, silicium, aluminium ou encore fer, ces éléments se trouvant en général sous forme d'oxyde ou d'hydroxyde. A titre d'exemple de ce type de composé, on peut citer la dolomie, mélange comprenant notamment de l'oxyde de magnésium et de l'oxyde de calcium.
La poudre d'AIN est par exemple une poudre telle que celle commercialisée par ATOFINA (Pyrofine A) ayant les caractéristiques suivantes
grains élémentaires de diamètre compris entre 0,1 et 0,5 gym, taille des particules compris entre 1 et 1.5 gym, surface spécifique de 3,6 mz/g impuretés : oxygène 0,85%, carbone 500 ppm, fer 20 ppm, silicium 50 ppm, autres < 50 ppm.
2. Résine thermodurcissable La barbotine selon l'invention comprend de 0,1 à 30 %, de préférence 0.75 à 10 %, et encore plus préférablement 2 à 5 % en poids de résine de polyester thermodurcissable par rapport à la quantité de poudre céramique.
Les résines de polyester thermodurcissables sont connues. Elles sont obtenues par réaction de polymérisation par condensation à partir de diols tels que le propylène glycol ou le bisphénol A et d'acides insaturés ou leurs anhydrides tels que l'acide fumarique ou l'anhydride maléique ensemble avec des acides saturés ou leurs anhydrides, par exemple l'acide isophtalique ou l'anhydride phtalique. Le monomère de réticulation peut être le styrène par exemple.
Les résines de polyester thermodurcissables sont disponibles dans le commerce par exemple sous la dénomination commerciale de Alpolit, Ampal, Atlac, Beetle, Cellobond, Crystic, Gabraster, Grilesta, Hetron, Legupren, Leguval, Norsodyne, Palatal, Sirester, Stypol, Synolite, Synres, Ukapron, Vestopal, Ugikapon. De préférence, on peut utiliser le Palatal. Celui-ci contient comme monomères de l'acide isophtalique ou de l'acide orthophtalique, de l'anhydride maléique et des glycols dissous dans du styrène.
De préférence, la résine de polyester et les additifs (catalyseur et inhibiteur) sont choisis de manière à éviter la réticulation au cours du processus de séchage- granulation, qui est préférentiellement réalisé par atomisation de la barbotine. Ainsi, il est avantageux de choisir une résine de polyester qui réticule à une température supérieure à la température d'ébullition du solvant, à la pression considérée.
Une résine thermodurcissable est appelée thermodurcie après réticulation. 3. Catalyseur Outre la résine, la barbotine comprend avantageusement jusqu'à 1 %, de préférence 0,2 à 0, 7 % en poids par rapport à la quantité de résine d'un catalyseur de la réaction de réticulation.
La présence d'un catalyseur permet d'obtenir une réticulation homogène et complète. Parmi les catalyseurs convenables, on peut citer la famille des peroxydes. En général, le catalyseur est choisi en fonction de la température de réticulation souhaité. Un exemple de catalyseur convenable constitue le 2,5-diméthyl-2,5-di-
(tert.butylperoxy)hexane (commercialisé par Elf Atochem Deutschland sous la dénomination de Luperox 101), le tert.butylperoxybenzoate (commercialisé par Elf Atochem Deutschland sous la dénomination de Luperox P et par Akzo Nobel sous la dénomination de Trigonox C).
4. Inhibiteur Avantageusement, la barbotine comprend en outre 10 à 2000 ppm en poids par rapport à la quantité de résine d'un inhibiteur.
L'hydroquinone constitue un exemple d'inhibiteur. La présence d'un inhibiteur est avantageuse en ce qu'elle augmente encore la stabilité au stockage des granules vis-à-vis d'une réticulation prématurée.
5. Autres additifs Les autres additifs comprennent les additifs utilisés habituellement dans les barbotines tels que les dispersants, plastifiants etc. Leur choix ne présente pas de difficulté particulière et est à la portée de l'homme du métier.
De préférence, on ajoute 1 à 10 %, de préférence 3 à 6 % en poids par rapport à la quantité de poudre céramique d'additif de frittage tel qu'un oxyde de métal, par exemple le Y203.
De préférence, la barbotine comprend 0,1 à 1 % de dispersant, par exemple le Beycostat C213 (à base d'ester phosphorique, fourni par CECA).
De préférence, on ajoute jusqu'à 1 %, de préférence 0,5 à 0,9 % en poids par rapport à la quantité de poudre céramique de plastifiant, par exemple le polyéthylène glycol à 404g/mol. Le rapport pondéral entre le plastifiant et la résine polyester peut être choisi entre 0 et 0,5 en fonction des propriétés recherchées pour la pièce crue.
6. Solvant Le solvant est de préférence anhydre. De préférence, il est choisi en fonction de la résine de polyester thermodurcissable afin de présenter un pouvoir solvant suffisant vis-à-vis de celle-ci.
teurs 14, 18 ou au-dessus de ceux-ci.
L'élément guide de lumière 30 peut être un guide creux avec des parois intérieures réfléchissantes; la lumière injectée dans ce guide est transmise par réflexion. L'élément guide de lumière 30 est de préférence une matière transparente à la lumière, du plastique ou du verre. Le cheminement de la lumière dans l'élément guide de lumière 30 se fait par réflexion totale sur la surface marginale de l'élément guide de lumière 30. Dans les exemples de réalisation présentés, il n'y a qu'un élément guide de lumière 30 constitué par un corps plat et de section
sensiblement rectangulaire. L'élément guide de lumière 30 peut égale-
ment être formé d'un grand nombre de différentes fibres optiques. La largeur de l'élément guide de lumière 30 augmente en partant de la surface d'entrée de lumière 32 vers sa surface de sortie 40. La hauteur
de l'élément guide de lumière 30 est sensiblement constante sur sa lon-
gueur. La figure 1 montre le projecteur avec l'élément guide de lumière 30 selon un premier exemple de réalisation; on a représenté à titre d'exemple le cheminement d'un rayon de la lumière injectée dans l'élément guide de lumière 30 et se déployant dans celui-ci. L'élément guide de lumière 30 comporte à proximité de son extrémité avant, au niveau de la surface de sortie de lumière 40, un prisme 42 par exemple muni d'une surface de miroir, qui dirige la lumière déployée dans l'élément guide de lumière 30 sur la surface de sortie de lumière 40. Le prisme 42 est formé par une surface en biais 44 du côté inférieur de l'élément guide de lumière 30 à son extrémité avant; cette surface en
biais 44 est munie d'une couche réfléchissante 46. Le prisme 42 réflé-
chit la lumière déployée dans l'élément guide de lumière 30, suivant une direction inclinée vers le haut sur la surface de sortie de lumière 40. La déflexion de la lumière sur la surface de sortie de lumière 40 de
l'élément guide de lumière 30 peut se faire à travers le prisme égale-
ment par réflexion totale. A la sortie de la surface 40, la lumière est ré-
fractée dans la direction opposée à la direction de sortie de lumière 13 pour arriver au moins sur l'un des réflecteurs 14, 18. La surface de sortie de lumière 40 de l'élément guide de lumière 30 peut avoir au moins par endroits, des profils optiques à travers lesquels la lumière
émise est déviée et/ou diffractée.
La figure 3 montre un premier exemple de réalisation du projecteur avec un autre chemin du rayon de la lumière développée dans l'élément guide de lumière 30. Une partie de la lumière réfléchie à travers le prisme 42 et la surface de sortie de lumière 40, sortant de
l'élément guide de lumière 30 arrive directement sur la vitre de couver-
ture 12 et se réfléchit contre sa face intérieure et/ou sa face extérieure de sorte que cette lumière rencontre au moins l'un des réflecteurs 14, 18. La lumière qui passe par la surface de sortie 40 de l'élément guide de lumière 30 et arrive directement sur au moins l'un des réflecteurs 14, 18 ou est réfléchie par la vitre de couverture 12 vers au moins l'un
des réflecteurs 14, 18 sera réfléchie par au moins l'un des ces réflec-
L'analyse par centrifugation isopycnique sur gradient de saccharose, selon le protocole décrit à l'Exemple 2 ci-dessus, montre que les protéines reconnues par le sérum humain anti-VHC sédimentent dans des fractions de densité 1,14 à 1,18 g/ml. Dans ces conditions, le produit principalement détecté est la protéine de capside, essentiellement sous forme mature p21.
Le traitement des extraits cellulaires avec du NP40 (concentration finale de 1% dans le tampon de lyse cellulaire) provoque un déplacement de la densité des particules, de 1,14-1, 18 g/ml à 1,23-1, 26 g/ml.
L'observation en microscopie électronique, après coloration négative, de ces fractions reconnues par l'anticorps anti-VHC montre la présence de particules icosaédriques d'environ 30 nm de diamètre.
EXEMPLE 4 : EFFET DE LA MUTATION DES CODONS AUG DE LA REGION 5'NON-CODANTE DE VHC SUR LA FORMATION DE PARTICULES PSEUDOVIRALES EXTRACELLULAIRES Des surnageants de cultures de cellules co-infectées avec AcSLP10-5'NCR-El et AcSLP10-C-El, ou infectées avec AcPH-5'NCRm-NS2A seul, ont été concentrés par centrifugation à 150000 g et analysés par centrifugation isopycnique sur gradient de saccharose selon le protocole suivant : Les particules virales présentes dans le surnageant de culture sont isolées comme suit : après une centrifugation à faible vitesse (10 min. à 4 C et 1000 g), le surnageant est récupéré et soumis à une seconde centrifugation de 1 à 2 h à 4 C et à 150000 g. Le culot de cette deuxième centrifugation est resuspendu dans du tampon TEN (contenant des inhibiteurs de protéase) et soumis à une centrifugation isopycnique sur gradient de saccharose. Dans ces conditions, le surnageant est concentré de 20 à 100 fois. Des fractions de 500 pl sont récoltées à partir du sommet du gradient et analysées comme décrit dans l'Exemple 2 ci-dessus.
Aucun produit réagissant avec les anticorps anti-VHC n'est détecté dans les surnageants de culture de cellules co-infectées avec AcSLP10-5'NCR-El et AcSLPIO-C-El ; en revanche, dans les surnageants de cellules infectées avec AcPH-5'NCRm-NS2A on détecte des fractions réagissant avec les anticorps anti-VHC. La principale fraction réagissant avec les anticorps anti-VHC sédimente à une densité d'environ 1,18 g/ml et réagit également avec les anticorps anti-capside et dans une moindre mesure, avec les anticorps anti-El et anti-E2.
Le fait que le signal obtenu avec les deux anticorps anti-enveloppe soit plus faible que celui observé avec les anticorps anti-capside peut refléter une incorporation plus faible des glycoprotéines El et E2 dans ces particules.
Le traitement des particules par du NP40 1% préalablement à la centrifugation sur gradient de saccharose
provoque le même déplacement de densité (de 1, 18 à 1, 25 g/ml) que celui observé dans le cas des particules obtenues à que ce L partir des extraits cytoplasmiques.
RÉFRACTOMÈTRE À RÉSEAUX DE BRAGG À TRAITS INCLINÉS DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un réfractomètre c'est-à-dire un système de mesure d'indices de réfraction.
Elle s'applique notamment à la mesure de l'indice de réfraction d'un liquide ou d'un gaz ou de tout autre produit ou composé chimique qui est en contact avec un guide d'onde, en particulier déposé sur ce guide d'onde. Ce dernier peut être par exemple une fibre optique.
Le réfractomètre comprend un ou une pluralité de transducteurs à réseau de Bragg ( Bragg grating ) formés sur un tel guide d'onde.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Un réseau de Bragg, photo-inscrit dans une fibre optique, est une structure périodique formée par une modulation de l'indice de réfraction du coeur ( core ) de la fibre.
Cette structure se comporte pratiquement comme un miroir pour une bande spectrale très fine autour d'une longueur d'onde caractéristique AB (longueur d'onde pour laquelle il y a un accord de phase entre les multiples réflexions au sein du réseau) et reste transparente pour toutes les autres. En effet, les multiples ondes réfléchies à ces autres longueurs d'onde n'étant pas en phase, elles interfèrent destructivement et sont donc transmises du fait de la conservation de l'énergie.
La longueur d'onde caractéristique, appelée longueur d'onde de Bragg , est définie par la relation AB=2. neff. A où A est le pas ( pitch ) du réseau de Bragg (de l'ordre de 0, 5 um pour un réseau standard) et neff l'indice effectif du mode guidé fondamental incident sur le réseau.
Les réseaux de Bragg à longue période ou LPFG ( Long Period Fiber bragg Gratings ) sont également formés par une modulation périodique de l'indice de réfraction du coeur d'une fibre optique généralement monomode. Mais la valeur de la période A de cette modulation est alors typiquement supérieure à 100 um.
Quand on injecte la lumière d'une source à large bande dans une fibre contenant un tel réseau, on observe un certain nombre de bandes de résonance, de largeurs à mi-hauteur bien supérieures à celle d'un réseau de Bragg classique (plusieurs nanomètres au lieu de quelques centaines de picomètres). Chacune de ces bandes de résonance correspond à un couplage entre l'onde lumineuse guidée incidente sur le réseau et un mode appelé mode de gaine ( cladding mode ) qui est co-propagatif (on dit aussi co-directif), ce mode se propageant dans la même direction que l'onde incidente.
Selon l'invention, on obtient les effets suivants (1) Les dimensions des pièces individuelles du joint universel homocinéti que sont amenées dans des proportions appropriées unes par rap port aux autres. De plus, on obtient des configurations pour un joint universel homocinétique qui présente d'excellentes caractéristiques de faibles vibrations.
(2) En particulier, on donne aux anneaux une section transversale sphéri que tandis qu'on donne aux tourillons une section transversale leur permettant de venir en contact avec les périphéries intérieures des an neaux dans des directions perpendiculaires à l'axe du joint, et de for mer des jeux avec les périphéries intérieures des anneaux dans la direction axiale du joint. Cela permet aux tourillons de basculer par rapport l'élément de joint extérieur sans changer l'orientation des en sembles de galets lorsque le joint fonctionne avec un certain angle de fonctionnement. En outre, les ellipses de contact des anneaux avec les périphéries extérieures des tourillons, se rapprochent d'une forme pointue, à partir d'une forme oblongue, ce qui réduit les moments de friction agissant pour faire basculer les ensembles de galets. De plus, les contacts entre les tourillons et les périphéries intérieures des an neaux restent toujours aux centres de largeur des anneaux. Par suite, même lorsque des éléments de roulement tels que des aiguilles de roulement sont interposés entre les anneaux et les galets, ces éléments de roulement donnent un roulement stable. Il en résulte que les en sembles de galets sont stabilisés en orientation, de sorte que les galets sont maintenus parallèles aux chemins de guidage de galets pour don ner un roulement doux. Cela contribue à réduire la résistance de glis sement et, par extension, à réduire la poussée induite. Il existe un avantage supplémentaire en ce que les tourillons sont améliorés en ré sistance de flexion du fait d'une augmentation des modules de section l'endroit des parties inférieures des tourillons.
(3) Les joints universels homocinétiques selon la présente invention, lors qu'ils sont appliqués en particulier à un arbre d'entraînement d'un hicule à moteur, peuvent contribuer à améliorer les performances de SBV de l'automobile qui sont associées à la résistance de glissement et à la poussée induite, en augmentant ainsi la souplesse de conception des parties situées autour des essieux du véhicule.
En ayant maintenant en vue d'obtenir encore une réduction et une stabilisation effectives de la poussée induite et de la résistance de glissement, on peut faire les réflexions ci-après.
Parmi les joints universels homocinétiques de la présente invention, ayant été décrits ci-dessus, on prendra par exemple celui dans lequel les périphéries intérieures des anneaux de support ont une section convexe courbe, et dans lequel les périphéries extérieures des tourillons ont une section longitudinale droite et une section transversale leur per mettant de venir en contact avec les périphéries intérieures des anneaux de support dans des directions perpendiculaires à l'axe du joint, et de former des jeux avec les périphéries intérieures des anneaux de support dans la direction axiale du joint.
Comme représenté de manière exagérée à la figure 26, il existe de légers jeux radiaux entre les parties constituant chaque ensem ble de galet A (entre le galet 34 et les aiguilles de roulement 36, entre l'anneau de support 32 et les aiguilles de roulement 36), entre le galet 34 et le chemin de guidage de galets 14, et entre l'anneau de support 32 et le tourillon 22, lorsque le joint n'est soumis à aucune charge. Par suite, comme représenté d'une manière exagérée à la figure 27, lorsqu'une charge est appliquée entre le tourillon 22, l'ensemble de galet A et le che min de guidage de galets 14 pour réduire les jeux indiqués ci-dessus dans la transmission du couple de rotation, l'axe X du tourillon 22 bascule par rapport à l'axe Y de l'ensemble de galet A, de la quantité correspondant aux jeux indiqués ci-dessus (angle de basculement (3) dans le plan du schéma (à l'intérieur d'une section perpendiculaire l'axe du joint). Ce basculement du tourillon 22 dévie la direction de la charge F appliquée à la partie de contact S entre le tourillon 22 et l'ensemble de galet A (point de contact entre la périphérie extérieure 22a du tourillon 22 et la périphé rie intérieure 32c de l'anneau de support 32), pour la faire passer de la direction transmission de couple (direction de la tangente au point de contact S avec un cercle entourant le centre O du joint), à une direction dirigée vers l'intérieur.
Cela produit une composante de force dirigée vers le bas du tourillon (cette composante de force sera appelée ci-après composante vers l'intérieur f ). De plus, l'anneau de support 32 et les anneaux de ver rouillage 33, 35 ont également de légers jeux axiaux entre eux, de sorte que l'anneau de support 32 peut effectuer un déplacement axial relatif par rapport au galet 34, de la quantité correspondant aux jeux axiaux. Ainsi, lorsque la composante vers l'intérieur f indiquée ci-dessus est appliquée, l'anneau de support 32 effectue un déplacement relatif vers le bas du tou rillon et vient en contact avec l'anneau de verrouillage 35. Par suite, la li gne centrale L1 passant par le centre de courbure de la périphérique intérieure de l'anneau de support 32, effectue un déplacement Oh vers le bas du tourillon, à partir de la ligne centrale L2 passant par le centre de courbure de la périphérie extérieure 34a du galet 34. Cela favorise en con séquence l'amplitude de la composante vers l'intérieur f. Ainsi, du fait d'une telle composante vers l'intérieur f, l'ensemble de galet A bascule dans le sens des aiguilles d'une montre à l'intérieur du plan du schéma, par rapport au chemin de guidage de galets 14. Cela augmente les chan ces pour que la périphérie extérieure 34a du galet 34 vienne en contact avec le côté de bas de tourillon du chemin de guidage de galets 14 dans la direction non chargée (non représentée). Par suite, le roulement doux du galet 34 est parfois gêné en affectant ainsi la poussée induite et la résis tance de glissement du joint.
Compte tenu des considérations ci-dessus, la présente in vention crée un joint universel homocinétique comprenant : un élément de joint extérieur muni de trois rainures de piste axiales formées dans sa pé riphérie intérieure, chacune des rainures de piste comportant des chemins de guidage de galets axiaux des deux côtés, un élément tripode compor tant trois tourillons faisant saillie radialement ; et des ensembles de galets montés respectivement sur les tourillons de l'élément tripode ; les ensem bles de galets comprenant des galets devant être guidés le long des che- mins de guidage de galets dans des directions parallèles à l'axe de l'élément de joint extérieur, et des anneaux de support pour supporter les galets en rotation, les ensembles de galets étant capables d'effectuer des mouvements de basculement par rapport aux tourillons. Ici, le joint uni versel homocinétique comprend en outre des moyens anti-basculement pour supprimer les basculements des ensembles de galets dans une sec tion transversale perpendiculaire l'axe du joint, du fait de composantes de charge vers l'intérieur appliquées aux parties de contact entre les tou rillons et les ensembles de galets. Ici, le terme de "composantes vers l'intérieur se réfère à des composantes de charge dirigées vers les bas des tourillons et résultant d'un écart vers l'intérieur des charges appliquées aux parties de contact entre les tourillons et les ensembles de galets, par rapport à la direction de transmission du couple.
Pour les moyens de suppression de basculement indiqués ci-dessus, on peut adopter une configuration dans laquelle un contact an gulaire en deux points est établi entre les périphéries extérieures des ga lets et les chemins de guidage de galets, et dans laquelle l'angle de contact à l'endroit des points de contact angulaires sur les côtés des bas de tou rillons, est choisi plus grand que l'angle de contact à l'endroit des points de contact angulaires sur les côtés des extrémités de tourillons. Selon cette configuration, le contact angulaire entre les galets et les chemins de guidage de galets stabilise l'orientation des galets par rapport aux chemins de guidage de galets. De plus, comme l'angle de contact à l'endroit des points de contact angulaires sur les côtés des bas de tourillons, est choisi plus grand que l'angle de contact l'endroit des points de contact angulai res sur les côtés des extrémités de tourillons, les composantes vers l'intérieur peuvent s'exercer plus haut à l'endroit des points de contact angulaires sur les côtés des bas de tourillons. Par suite, les basculements de l'ensemble de galet dans une section perpendiculaire à l'axe du joint sont supprimés pour assurer un roulement doux des galets. Soit dit en passant, les chemins de guidage de galets peuvent être formés pour avoir des sections transversales en forme d'arche gothique, en forme coniques allant en s'amincissant (forme de V), ou en forme paraboliques, de ma nière à produire le contact angulaire.