INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La surface latérale externe ou profil extérieur des parties latérales 21 n'est pas révolution autour de l'axe longitudinal de la vis 41, mais au contraire légèrement excentré(e) par rapport à l'axe de cette vis 41. En outre, chaque partie latérale 21 présente un pion 43 (dont un seul est représenté sur la figure en saillie, parallèlement à la vis 41, sur sa face plane contact avec la face latérale plane en regard de la partie centrale 20, et pion 43 peut être introduit, au montage des parties latérales 21 sur la partie centrale 20, sélectivement dans n'importe lequel des trous 44 (voir figure 1 percés en couronne, autour de l'alésage de passage de la vis 41 et parallèlement à son axe, dans cette face latérale plane de la partie centrale 20.
On peut ainsi modifier la position du centre d'inertie du corps pendulaire 16, et donc du pendule 15, et ainsi régler le bras de levier du pendule 15, et donc sa fréquence propre.
Si chaque trou 44 correspond à une fréquence d'accord donnée, on peut ainsi par le choix du trou 44 recevant le pion 43 de chacune des parties latérales , caler l'antivibreur en fréquence.
Bien entendu, à la place du système de calage avec pion se logeant dans l'un d'une pluralité de trous, on peut utiliser d'autres mécanismes connus permettant la fixation plus ou moins excentrée d'une partie latérale 21 sur la partie centrale 20 par rapport à la vis 41.
D'une manière générale, le corps pendulaire 16 d'un pendule 15 comprend au moins une partie qui est munie de moyens de fixation amovible et de positionnement, coopérant avec des moyens complémentaires sur le bras 17 de ce pendule 15, pour permettre la fixation de cette partie du corps pendulaire 16 dans une position réglable sur le bras 17 afin de modifier la position du centre d'inertie du pendule 15 et ainsi d'ajuster la fréquence propre de ce pendule.
On comprend que l'on obtient ainsi un antivibreur pendulaire compact, entièrement mécanique, donc passif, autoréglable car lié aux variations de régime du rotor, et particulièrement bien adapté aux rotors principaux d'hélicoptères comprenant un nombre de trois à cinq pales. En effet, l'antivibreur est installé sur le moyeu, et non sur les pales, et les volumes balayés par les corps pendulaires en oscillation n'interfèrent pas avec les volumes balayés par les pales et manchons de liaison au moyeu, ainsi par les organes associés à ces derniers, tels que les leviers de commande pas, butées hautes de battement et butées de traînée, et amortisseurs de tramée, pendant mouvements des pales en pas, battement et traînée, en particulier parce que pendules sont supportés, par leur support respectif, radialement à l'extérieur ces organes. Comme les pendules ne sont pas supportés par les pales, la réponse dynamique des pales et les contraintes dans les pales ne sont pas affectées. En outre, les pendules verticaux de l'antivibreur sont d'une structure simple et facilement accessible sur la tête de rotor, donc d'une maintenance simplifiée.
PROCEDE D'EXTRACTION INDIRECTE DE L'ADN D'ORGANISMES NON CULTIVABLES ET ADN SUSCEPTIBLE D'ETRE OBTENU PAR LEDIT PROCEDE L'invention concerne un procédé d'extraction indirecte de l'ADN d'organismes non cultivables contenus dans un échantillon environnemental. Elle se rapporte également à l'ADN susceptible d'être obtenu par le proce , de même qu'à une librairie d'ADN constituée des fragments d'ADN extraits par ledit procédé. Dans le cadre de la recherche de molécules actives, et notamment de nouveaux antibiotiques, acides aminés, enzymes, vitamines on propose différentes méthodes, dont le principe repose sur le criblage des métabolites produits par des organismes provenant de différents environnements.
Le sol et les sédiments constituent des environnements majeurs pour la recherche de nouveaux métabolites actifs, non seulement de par la quantité très importante de micro organismes qu'ils contiennent mais également en raison de l'importante diversité de ces micro-organismes. On évalue ainsi de 1000 à 10000, le nombre d'espèces bactériennes par gramme de sol. On sait par ailleurs que le sol peut contenir de 106 à 10' bactéries par gramme, dont 1 % au maximum sont cultivables sur milieux synthétiques (Voir AMANN R. I., Ludwig W., Schleifer KH (1995) Phylogenetic identification and in situ détection of individuel microbial cens without cultivate Microbiological review vol 59 N 11 143 169).
L'un des objectifs poursuivis est donc d'extraire l'ADN des 99 % de bactéries non cultivables restantes. Une première solution consiste à améliorer les milieux de cultures en augmentant les connaissances sur la physiologie des bactéries de sorte à les rendre cultivables et donc diminuer le nombre de bactéries non cultivables. Une telle technique est mise en oeuvre depuis l'origine de la microbiologie et a donné très bons résultats. Néanmoins une telle technique présente l'inconvénient d'être relativement lente et fastidieuse. Une autre solution consiste à extraire directement les organismes non cultivables à partir du sol par lyse chimique tel que décrit exemple dans les documents US-A-5 824 485 et WO 97/12991. L'un des principaux inconvénients que présente cette technique d'extraction directe est de conduire à l'extraction d'ADN uniquement de faible taille, de l'ordre de 1 à 10 kB au maximum. En outre, l'ADN extrait comprend l'ADN extra cellulaire contenu dans le sol mais aussi l'ADN eucaryotique (champignons, cellules végétales, animales), procaryotique (bactéries) et les autres organismes présents dans le sol (protozoaires...).
Du fait de cette dilution, il est dès lors indispensable d'augmenter la proportion de l'ADN cible par PCR.
Le problème que se propose de résoudre l'invention donc de développer un procédé simple permettant d'extraire et de séparer des fragments d'ADN de grande taille, en particulier supérieure à 300 kB, d'organismes non cultivables.
les figures 6a et 6b montrent un mode de réalisation d'un tampon de déplacement au niveau de l'unité à piston-et-cylindre; et les figures 7 à 9 montrent un dispositif d'entraînement raccordé
directement au clapet.
La figure 1 montre un schéma de principe d'un véhicule automobile avec une carrosserie comme partie de base 1 et une partie mobile 3, sous la forme d'une porte de hayon, que l'on appellera uniquement "clapet" dans ce qui va suivre, étant donné qu'il peut aussi s'agir d'un capot frontal, d'une porte 5 du véhicule, ou encore des exemples
d'application correspondants.
Le clapet 5 est monté dans un axe 5 qui s'étend perpendiculairement au véhicule. Au moins une unité à piston-et-cylindre 7 exerce sur le clapet 3 une force en direction d'ouverture. L'unité à piston-et-cylindre est de préférence un ressort pneumatique, qui comprend le cas échéant un amortissement de fin de course. L'unité à piston-et-cylindre est fixée par l'intermédiaire d'organes de raccordement 9 et 11 à la partie de base
et au clapet. À titre de composants principaux pour l'unité à piston-et-
cylindre, on a illustré un cylindre 13 et une tige de piston 15. À titre d'exemple, on peut employer une unité à piston-et-cylindre d'après le
document DE 20 50 888 AI, ou selon le document DE 33 01 544 AI.
Le mouvement de fermeture du clapet est assuré par un système d'actionnement 15, qui comprend un dispositif d'entraînement 17. Ce dispositif d'entraînement est en liaison d'action avec le clapet 3 par l'intermédiaire d'un dispositif à câble 19. Si l'unité d'entraînement est déclenchée au moyen d'une commande à distance 21, l'unité d'entraînement entraîne alors un dispositif d'enroulement 23 (voir figure 2) de telle sorte que le clapet est déplacé en direction de fermeture à l'encontre de la force de l'unité à piston-et-cylindre. La commande à distance est équipée d'un déclenchement ponctuel, relié à un signal permanent jusqu'à une position finale, jusqu'à un nouveau déclenchement ponctuel, ou jusqu'à un obstacle. Par conséquent, le
déclenchement ponctuel n'a besoin que d'une seule touche.
9 2808300
Un capteur 25, de préférence un potentiomètre rotatif, détecte le mouvement du clapet jusque dans une plage angulaire dans laquelle un verrou de clapet 27 s'enclenche. On peut agencer le capteur 25 au niveau de l'axe 5, au niveau des organes de raccordement 9 et 11, ou dans la région du dispositif d'entraînement. Lors du premier actionnement du clapet, un système de commande 29 mémorise des points de mesure qui représentent le déplacement du clapet. Ces points de mesure sont des indications angulaires de la position du clapet, en combinaison avec la vitesse de rotation momentanée du capteur. Le système de commande détermine la valeur différentielle à partir de la vitesse de rotation momentanée par rapport au temps, et en utilisant une
unité de comparaison 31, elle peut reconnaître des irrégularités, c'est-à-
dire des variations trop importantes de l'augmentation. Une variation d'augmentation supérieure à une valeur seuil doit être évaluée comme l'influence d'un obstacle, non représenté. Si un obstacle est reconnu, on a la possibilité d'ouvrir à nouveau le clapet en inversant la direction de
rotation du dispositif d'entraînement.
L'angle de fermeture du clapet dans la plage d'intervention du verrou de clapet n'est pas détecté, étant donné qu'il se produit dans cette plage angulaire des irrégularités plus importantes dans le déplacement du clapet, qu'il ne serait possible de filtrer qu'avec des frais
Les figures 2 et 3 représentent respectivement deux roues de cisaillement d'un même rotor, séparées par une entretoise, et l'une desdites roues. La couronne-support 6 de la roue est fixée sur l'arbre d'entraînement 3 par des clavettes 33. Elle présente une face périphérique extérieure 29, en l'exemple polygonale, définissant des sections planes 30, 31, ... de réception des blocs porte-couteaux 7/couteaux 8, 9.
Chaque pièce porte-couteaux 7 est positionnée sur une section 30 de la couronne-support 6 par deux pions de centrage 15 et 16, et est fixée sur ladite section 30 par une vis centrale 17 accessible depuis la face extérieure 26 de la pièce porte-couteaux 7, comme illustré à la figure 4. Chaque couteau 8 (ou 9) repose en partie sur une section de la face périphérique 29 de la couronne-support 6 comme l'illustrent les figures 4 et 5, et est fixé sur une pièce porte-couteaux 7 par deux vis 11 et 13 (ou 12 et 14) accessibles latéralement schématisées aux figures 5, 6 et 7. La dimension axiale L souhaitée du bloc amovible porte-couteaux/couteaux 34 est éventuellement obtenue par l'adjonction d'une (ou deux) cale(s) 10 de rattrapage d'épaisseur. La partie gauche de la figure 4 (ou des figures 5, 8 ou 9) représente un couteau 9 (ou 40) ayant subi une rectification de sa face latérale extérieure de cisaillement (présence d'une cale de rattrapage d'épaisseur 10 -ou 41). La partie droite illustre le cas d'un couteau neuf (pas de cale). Un bloc porte- couteaux/couteaux selon l'invention pourrait être représenté par la moitié gauche de la figure 4 (ou de la figure 8) et son symétrique (cas d'un bloc comprenant deux cales et deux couteaux rectifiés), ou par la moitié droite de ladite figure et son symétrique (cas d'un bloc comprenant deux couteaux neufs et aucune cale).
Il est à noter que la dimension axiale d'un bloc porte- couteaux/couteaux peut être supérieure à celle de la couronne-support de sorte que les couteaux ne reposent pas sur la face périphérique de ladite couronne-support. Dans ce cas, si les couteaux s'étendent radialement vers l'arbre, en regard des joues latérales de la couronne-support, la dimension axiale de l'ensemble pièce porte- couteaux/cale est préférentiellement égale à celle de la couronne-support afin que les faces latérales intérieures des couteaux viennent contre les joues latérales de la couronne-support, interdisant ainsi l'accumulation de déchets entre lesdites faces et lesdites joues.
Les pièces participant au cisaillement et à la découpe des déchets, ou les pièces particulièrement exposées aux frottements des déchets, à savoir les couteaux 8 et 9 et les pièces porte-couteaux 7, sont constituées de matériaux particulièrement résistants à l'abrasion. Dans un mode de réalisation possible de l'invention, non représenté sur les dessins annexés, les joues latérales 27 et 28 de la couronne-support 6 peuvent également être protégées par des plaques d'usure.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, illustré à la figure 8, la pièce porte-couteaux 35 peut comprendre une tête 36 de dimension axiale réduite et une embase 37 ayant une dimension axiale totale sensiblement égale ou légèrement inférieure à la dimension axiale L du bloc porte- couteaux/couteaux. Sur l'embase 37 viennent en appui les couteaux 39 et 40 et les cales de rattrapage telles que 41. La pièce porte-couteaux 35 est constituée d'un matériau plus résistant que celui de la couronne-support 6 : la partie des joues ou des faces latérales réalisée dans ce matériau résistant s'étend donc sur une plus grande surface dans ce mode de réalisation que dans l'exemple illustré aux figures 1 à 7. Ce mode de réalisation permet de s'affranchir d'éventuelles plaques d'usure latérales. Un autre avantage de ce mode de réalisation est de garantir une meilleure fixation des couteaux sur leur pièce porte-couteaux puisque l'embase de cette dernière sert d'assise au couteau.
L'invention concerne également un procédé de maintenance d'un broyeur de déchets qui est partiellement illustré aux figures 6 et 7. Dans le dispositif de l'invention, la réfection d'un couteau 8 ou 9 usé est une opération simple et rapide : on désolidarise le bloc porte-couteaux/couteaux amovible 34 en dévissant les vis 17 reliant la pièce porte-couteaux 7 à la couronne-support 6. Afin d'éviter une immobilisation prolongée du broyeur, un nouveau bloc porte couteaux/couteaux est avantageusement mis en place et fixé sur ladite couronne- support. Sa position est ajustée grâce à deux pions de centrage 15 et 16 et fermement maintenue par la vis 17. On sépare ensuite de sa (ou de leur) pièce porte- couteaux 7 le (ou les) couteaux 9 (et/ ou 8) à restaurer du bloc retiré, en dévissant les vis 11 et 13 (et/ou 12 et 14). On intercale une cale 10 entre la pièce porte- couteaux 7 et un couteau 9 (ou on change la cale existante pour une cale de dimension axiale supérieure), de sorte que la dimension axiale L du bloc porte couteaux/couteaux 34 constitué soit supérieure à celle appropriée. Le bloc est monté sur un outillage ayant une face de réception adaptée à la face intérieure dudit bloc, outillage destiné à être fixé sur une rectifieuse pour la rectification de chacune des faces latérales extérieures de cisaillement 18 et 21 des deux couteaux 8 et 9. Le bloc porte-couteaux/couteaux 34 ainsi restauré peut être stocké et utilisé ultérieurement, en remplacement d'un autre bloc défectueux.
La présente invention a pour objet des matériaux composites thermiquement stables qui peuvent être utilisés dans de nombreux domaines sous la forme de feuilles ou de bandes, de préférence déroulables, notamment dans le domaine de l'électronique, par exemple pour les masquages des circuits imprimés lors de la soudure à la vague, des supports électroniques pour cartes à puces ou dans le domaine du marquage électronique de documents d'identification, tels que par exemple des étiquettes électroniques.
On connaît déjà des matériaux composites, qui sont utilisés comme supports de circuits imprimés sous forme de bandes ou de feuilles. Ces matériaux composites sont généralement constitués d'un support et d'une résine. Le support est, le plus souvent, constitué d'un tissu de fibres de verre et la résine est généralement constituée d'un polyester, d'un époxyde ou d'un polymère thermoplastique.
Lorsque le matériau composite, dont le support est en fibres de verre, doit être thermostable, c'est-à-dire résister à des températures supérieures à 150 C environ, on utilise généralement des résines époxydes qui sont réputées pour leurs propriétés mécaniques.
Ces matériaux composites, thermostables, sont généralement obtenus par polymérisation par voie thermique des monomères appropriés sur le support ou par prépolymérisation puis polymérisation.
Malheureusement, les matériaux composites thermostables sont rigides même lorsqu'ils sont de faible épaisseur, ce qui constitue un handicap pour certaines applications, notamment dans le domaines des matériaux en feuilles ou en bandes déroulables.
On a maintenant trouvé de nouveaux matériaux composites qui sont à la fois souples, thermostables et isolants.
Les matériaux composites selon l'invention sont constitués d'au moins un support imprégné d'une résine acrylique et obtenus par réticulation par voie radicalaire grâce à une irradiation UV d'un vernis photoréticulable sur ledit support.
Selon une variante, le matériau composite de l'invention est constitué de deux supports et d'une couche de résine prise en sandwich entre lesdits deux supports.
Selon une autre variante, le matériau composite est un matériau multicouche.
Avantageusement, le support qui convient aux fins de l'invention a une épaisseur de 6 à 1 000 microns, de préférence 20 à 300 microns, et se présente avantageusement sous la forme de rouleaux.
La lumière émise par la source 20 traverse successivement la fibre 40, le coupleur 38 et la fibre 14, se réfléchit sur le miroir 36, retraverse la fibre 14 puis passe dans la fibre 42 après avoir traversé le coupleur 38.
L'analyseur de spectre 44, le dispositif d'acquisition 46 et l'ordinateur 48 coopèrent pour fournir les mesures de l'indice de réfraction du milieu 18 entourant la portion de fibre qui contient le réseau 16 en tenant compte du fait que l'on travaille dans ce cas en réflexion.
L'homme du métier peut adapter l'exemple de la figure 5 au cas où l'on utilise la source laser 28 à spectre très étroit et spectralement accordable de la figure 4 au lieu de la source 20 à large spectre.
Les exemples des figures 3 à 5 ne comprennent qu'un seul réseau transducteur. La figure 6 illustre schématiquement un autre système conforme à l'invention, fonctionnant en transmission, dans lequel une pluralité de réseaux transducteurs à traits inclinés, par exemple N réseaux R1, R2,..., RN sont respectivement formés dans des portions d'une même fibre optique 50. Ces portions sont privées de gaine
protectrice et respectivement placées dans des milieux Ml, M2,... MN dont on veut connaître les indices de réfraction respectifs.
La source lumineuse 20 à large spectre est encore utilisée dans l'exemple de la figure 6 et l'on injecte sa lumière dans la fibre 50.
Une telle configuration correspond à un système multiplex. A chaque réseau transducteur Rl est alloué un domaine spectral Ski ou canal, qui lui est propre. On démultiplexe (par une méthode électronique, optique ou purement numérique) ces différents canaux et l'on détermine l'indice de réfraction du milieu entourant chacun des réseaux.
Pour ce faire, dans l'exemple de la figure 6, on relie encore la fibre 50 à un analyseur de spectre 52 prévu pour acquérir le spectre en transmission de l'ensemble des réseaux transducteurs Ri.
Cet analyseur de spectre 52 est relié à un dispositif d'acquisition et de démultiplexage 54 prévu pour transformer en signaux numériques les signaux analogiques fournis par l'analyseur de spectre 52 et isoler le domaine spectral correspondant à chaque réseau transducteur.
Ce dispositif d'acquisition et de démultiplexage 54 est relié à un ordinateur 56 qui est muni de moyens d'affichage non représentés et qui est prévu pour mettre en oeuvre la technique d'analyse sur chacun des différents domaines spectraux séparés par le dispositif d'acquisition et de démultiplexage 54.
A partir de l'exemple de la figure 5, l'homme du métier peut adapter l'exemple de la figure 6 à un fonctionnement en réflexion.
L'utilisation des réseaux à traits inclinés pour la réfractométrie présente les avantages suivants : une très faible sensibilité vis-à-vis de la température et des contraintes (par exemple beaucoup plus faible que celle des réseaux à longue période) une capacité convenable de multiplexage, un temps de réponse de l'ordre de 1 seconde, uniquement limité par le temps de calcul de l'ordinateur et non par le réseau-transducteur, la possibilité d'adapter la dynamique de mesure et la sensibilité en choisissant les paramètres du réseau, en particulier l'angle de blaze la possibilité d'atteindre des résolutions de l'ordre de 10-5 et la possibilité de faire fonctionner la partie transductrice en réflexion.
Il convient en outre de noter que la technique d'analyse spectrale des réseaux à traits inclinés, expliquée plus haut, permet de s'affranchir des problèmes de fluctuation de puissance des sources de lumière ou sources optiques, de toutes les pertes accidentelles dans le capteur à réseau à traits inclinés et de la sensibilité de ce capteur, c'est-àdire de toute la fonction de transfert en intensité du système de mesure. C'est un problème auquel sont confrontées les techniques de l'art antérieur qui sont fondées sur une mesure d'intensité. Il s'agit donc d'un avantage déterminant sur les techniques de réfractométrie par ondes évanescentes.
Par ailleurs, il n'est pas nécessaire d'attaquer, chimiquement ou mécaniquement, la structure
initiale du guide d'onde pour obtenir des sensibilités satisfaisantes. Il est en effet difficile de maîtriser la reproductibilité de tels processus qui présentent en outre le gros inconvénient de fragiliser le guide d'onde.
Ce dernier point est également un avantage à porter au crédit de la présente invention par rapport aux systèmes utilisant des réseaux de Bragg standard.
La solution semble donc intéressante. Néanmoins, cette solution présente l'inconvénient nécessiter un précodage (en anglais tel que spécifié dans le document intitulé
cité précédemment. La durée de précodage est une contrainte non négligeable. Ce temps est le facteur principal de la latence du codeur, est-à-dire le délai entre l'entrée dans le codeur d'un premier bit et la sortie premier bit codé. Ceci est particulièrement gênant pour certaines applications sensibles aux délais de transmission.
La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients précités.
Elle permet notamment d'obtenir de bonnes performances tout en ne nécessitant pas de bits padding et en limitant la latence de précodage.
Dans ce but, présente invention propose un procédé de codage d'une séquence source de symboles en une séquence codée, remarquable en ce qu'il comporte des étapes suivant lesquelles - on effectue une première opération de division sous-séquences et codage, consistant à diviser la séquence source en premières sous- sequences, pi étant un entier positif, et à coder chacune des premières sous- sequences à l'aide d'un premier procédé de codage convolutif circulaire ; - on effectue une opération d'entrelacement, consistant à entrelacer séquence source en une séquence entrelacée ; et - on effectue une seconde opération de division en sous-séquences codage, consistant à diviser la séquence entrelacée en p2 secondes sous- sequences, p2 étant un entier positif, et à coder chacune des secondes sous- sequences à l'aide d'un second procédé de codage convolutif circulaire ; au moins des entiers pl et p2 étant strictement supérieur à 1 et l'une au moins des premières sous-séquences n'étant entrelacée en aucune des secondes sous-séquences.
Un tel procédé de codage est particulièrement bien adapté à des turbocodes offrant de bonnes performances, ne nécessitant de bits d'ajout et entraînant une latence de codage relativement faible.
De plus, il est particulièrement simple à mettre en ceuvre.
Selon une caractéristique particulière, le premier second procédé de codage convolutif circulaire comporte - une étape de précodage, consistant à définir l'état initial du procédé de codage pour la sous-séquence considérée, de façon à produire une sous-séquence précodée, et - une étape de codage convolutif circulaire.
Cette caractéristique a pour avantage sa simplicité de mise en oeuvre.
Selon une caractéristique particulière, on effectue simultanément l'étape de précodage pour une des premières sous-séquences et l'étape de codage convolutif circulaire pour une autre des premières sous-séquences déjà précodée.
Cette caractéristique permet de diminuer de façon importante la latence de codage.