INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le foyer de diffusion ainsi créé pourra être différent selon la nature du matériau cons-
tituant le composant 10. Par exemple pour du verre ou de la matière plastique comme le PMMA, le foyer de diffusion est d'apparence claire, et pour de la matière plastique comme le
polycarbonate, le foyer de diffusion est d'apparence sombre.
Le polymère ainsi obtenu présente les caractéristiques suivantes Concentration pondérale des particules dans la composition : 10% Indice de viscosité mi/g L'indice de viscosité est mesuré à 250C à l'aide d'un viscosimètre de type Ubbelohde pour une solution à 5 g/I de polymère dissous dans un mélange composé de 90% en poids d'acide formique et de 10% d'eau.
Caractérisations On réalise des coupes de 2 pm d'épaisseur et de 100 pm de côté et on les observe au microscope optique à contraste de phase. On observe très peu d'agglomérats. Le nombre d'agglomérats de taille supérieure à 10 pm est compris entre 0 et 3 par coupe. On réalise des coupes d'environ 0.1 pm d'épaisseur. L'observation par microscopie électronique à transmission (MET) montre une dispersion très homogène : on observe des particules individuelles uniformément réparties avec quelques agrégats de taille environ inférieure à 500 nm.
Comporfement mécanique Des tests de traction sont réalisés sur joncs extrudés préalablement conditionnés 3 jours à 50% d'humidité relative et à 23"C. Le diamètre des joncs est compris entre 0.5 et 1 mm. On utilise pour cela une machine de traction Erichsen 472 avec un capteur de force de capacité de 20 dan. On reporte la contrainte nominale (rapport de la force mesurée sur la section évaluée par mesure de diamètre avec palmer) en fonction de la déformation relative appliquée.
Le comportement de l'échantillon contenant les nanoparticules est très voisin de celui d'un polymère polyamide 66 pur : l'allongement à la rupture est supérieur à 100% et la contrainte au seuil d'écoulement est voisine de 50 MPa.
REVETEMENT DE SOL SPORTIF, NOTAMMENT POUR COURTS DE TENNIS ET AUTRES JEUX DE BALLES L'invention se rapporte au domaine technique des surfaces de en particulier, mais non exclusivement, des courts de tennis ou surfaces pour jeux de balles.
On connaît déjà, dans l'art antérieur, une grande variété de surfaces de ce type, qui peuvent être rangées en trois grandes catégories - les surfaces dites en terre battue ; - les surfaces en gazon naturel ; - les surfaces synthétiques.
L'invention se rapporte plus particulièrement aux surfaces synthétiques. connaît un grand nombre de réalisations de telles surfaces synthétiques, notamment pour les courts de tennis.
Selon un premier type de conception, on met essentiellement ceuvre un liant inorganique de type hydraulique tel qu'un béton, notamment béton poreux, béton bitumineux, un béton léger ou un béton de fibres, coulage en place ou assemblage de dalles préfabriquées. Ce liant hydraulique est éventuellement recouvert d'une couche polymère poreuse.
Pour ce premier type de conception, on peut se reporter par exemple aux documents suivants: FR-A-2 571 073, FR-A-2 561 639, FR-A-2 534 947, FR-A- 2 519 664, FR-A-2 494 740, FR-A-2 494 738, FR-A-2 478 696, FR-A-2 482 639, FR-A- 818, FR-A-2 478 696, FR-A-2 454 494, FR-A-2 442 916, FR-A-2 423 -A-2 410 703, FR-A-2 408 012, FR-A-2 391 318, FR-A-2 384 917, EP-A-005 117, EP-A-036 644,W0-A-85100630, WO-A-92114000.
Selon un deuxième type de conception, la surface de jeu est obtenue par assemblage de dalles poreuses et perméables, à base d'argile cuite ou autre matière minérale cuite.
Pour ce deuxième type de conception, on peut se reporter, par exemple, aux documents FR-A-2 540 099, FR-A-2 374 274, FR-A-2 361 313.
Selon un troisième type de conception, on met essentiellement en veuvre un ou plusieurs liants inorganiques de type polymère tel que polyuréthane, acétate de vinyle, polychloroprène, ou bien encore un liant inorganique ou un enrobé de type bitumineux, ces liants étant coulés sur place et éventuellement mélangés une résine thermoplastique et à des charges abrasives permettant d'obtenir surfaces plus ou moins rapides.
Pour ce troisième type de conception, on peut se reporter, exemple, aux documents suivants : FR-A-2 563 251, FR-A-2 503 206, FR 497216, FR-A-2 782, FR-A-2 449 162, FR-A-2 439 268, FR-A-2 412 , FR-A-2 411 , FR-A-2 391 319, FR-A-2 355 974, EP-A-083 793, EP-A- 111, EP- A-358 209, EP-A-495 332, EP-A-672 792, WO-A-88/06971.
Selon un quatrième type de conception, des plaques ou feuilles à base de résine ou de caoutchouc, éventuellement multicouches, sont assemblées entre elles sur un support dur, par exemple en béton.
Pour ce quatrième type de conception, on peut se reporter, exemple, aux documents suivants: FR-A-2 520 419, FR-A-2 439 084, FR-A 400 083, FR-A-2 970, EP-A-058 825, EP-A-101 776, EP-140 354, EP-A-718 440, WO-A-82/03234.
La variété des solutions techniques proposées va bien au delà de la typologie schématique présentée ci-dessus. Trois documents de l'état de la technique peuvent, par exemple, être cités pour illustrer cette grande variété des solutions proposées - le document WO-A-98156993 décrit une surface de jeu de type gazon synthétique comprenant des touffes de brins polymères reposant sur une feuille moulée d'amortissement en polypropylène ; - le document EP-A-216 953 décrit un revêtement de court tennis comprenant une moquette aiguilletée et une matière tuftée, surface supérieure étant pourvue de creux dans lesquels est étalé un granulat de liège ; - le document FR-A-2 411 267 décrit un revêtement synthétique comportant une couche support élastomère pourvue de cannelures perforées, et enduite sur une face par deux couches alternées de résine polymérisée et de résine synthétique en poudre.
188 acides aminés qui sera convertit en protéine mature de 165 acides aminés, par section du peptide signal qui comprend les 23 premiers acides aminés. La séquence nucléotidique codante de la protéine immature commence au nucléotide 511 (codon start) et finit au nucléotide 1077 (codon stop), dans la séquence nucléotidique du gène IFNa-2 humain sauvage qui comporte 1733 nucléotides.
Le polymorphisme de type SNP de l'invention entraîne une modification de méthionine (M) en position 171 dans la protéine immature codée par la séquence nucléotidique du gène IFNa-2 en isoleucine (1), et en , position 148 de la protéine mature.
Le polypeptide comportant la mutation M1711 du gène IFN[alpha]-2 correspond à la séquence d'acides aminés ID SEQ N 2 (protéine immature de 188 acides aminés). La séquence d'acides aminés de la protéine mature du gène de l'IFNa-2 comporte 165 acides aminés et correspond à la séquence d'acides aminés comprise entre l'acide aminé 24 et 188 de la séquence d'acides aminés ID SEQ N 2 (protéine immature).
Dans la description de la présente invention, on appellera indifféremment M1481 et M1711 la mutation codée par le polymorphisme de type SNP de l'invention selon que l'on se réfère respectivement à la protéine mature ou à la protéine immature.
Le polymorphisme de type SNP de l'invention entraîne une modification de la conformation spatiale d'un polypeptide conforme à l'invention par rapport au polypeptide codé par la séquence nucléotidique du gène sauvage de référence. Une telle modification peut être observée par modélisation moléculaire bio-informatique, selon des méthodes bien connues de l'homme du métier mettant en #uvre, par exemple, les outils de modélisation de-novo (par exemple, SEQFOLD/MSI), d'homologie (par exemple, MODELER/MSI), de minimisation des champs de force (par exemple, DISCOVER, DELPHI/MSI) et/ou de dynamique moléculaire (par exemple, CFF/MSI).
Un exemple d'une telle modélisation est donnée ci-après dans la partie expérimentale. Ces outils ont ainsi permis une modélisation d'un polypeptide de l'invention.
La modélisation bio-informatique permet d'observer que la mutation M1481 sur la protéine mutée mature entraîne une modification des chaînes latérales proches du point de mutation, sur les hélices A et E de l'IFNa- 2 naturel. La chaîne latérale mutée 1148 s'engage dans un pont salin avec la chaîne latérale de E141, ce qui entraîne quelques modifications dans la conformation spatiale de la protéine mutée mature.
Alors que dans l'IFNa-2 naturel la chaîne latérale de R144 est orientée vers l'intérieur de la molécule dans sa conformation tridimensionnelle, cette chaîne latérale est orientée vers l'extérieur sur la protéine mutée mature.
De même, les chaines latérales R22 et E141 sont déplacées dans la protéine mutée mature.
Un génotypage d'un polynucléotide conforme à l'invention peut également être effectué de façon à déterminer la fréquence allélique de ce polynucléotide dans une population. Un exemple de génotypage est donné, ciaprès, dans la partie expérimentale.
La détermination de la fonctionnalité d'un polypeptide de l'invention peut également être effectuée par un test de mesure de l'effet antiprolifératif sur la lignée cellulaire de Daudi en présence d'un polypeptide conforme à l'invention et d'un polypeptide codé par le gène sauvage de référence de l'IFNa-2 humain.
L'invention a aussi pour objet la mise en évidence et l'utilisation de molécules thérapeutiques obtenues à partir de l'information dérivant d'un polynucléotide et d'un polypeptide conforme à l'invention, notamment pour la prévention et le traitement des différents dérèglements et/ou maladies humaines, tels que les différents cancers comme, par exemple, les carcinomes, les mélanomes, les lymphomes, les leucémies et les cancers du foie, du cou, de la tête et des reins, les maladies cardiovasculaires, les maladies métaboliques telles que celles qui ne sont pas liées au système immunitaire comme, par exemple, l'obésité, les maladies infectieuses comme les hépatites
B et C et le SIDA, les pneumonies, les colites ulcératives, les maladies du système nerveux central comme, par exemple, la maladie d'Alzheimer, la schizophrénie et la dépression, le rejet de greffe de tissus ou d'organes, la cicatrisation de blessures, l'anémie chez les patients dialysés, les allergies, l'asthme, les scléroses multiples, l'ostéoporose, le psoriasis, l'arthrite rhumatoïde, la maladie de Crohn, les maladies et les désordres auto-immuns, les désordres gastro-intestinaux ou encore les désordres liés aux traitements par chimiothérapie.
La Figure 1 représente la modélisation de la protéine codée par le polynucléotide de séquence nucléotidique ID SEQ N 1 et de la protéine codée par la séquence nucléotidique du gène sauvage de référence.
La Figure 2 représente le résultat du génotypage du polymorphisme de type SNP conforme à l'invention dans une population d'individus.
Sur cette figure, les abscisses représentent la valeur mp du filtre Tamra (ddGTP)et les ordonnées représentent la valeur mp du filtre R-110 (ddATP).
Cette rediffusion dans le substrat est réalisée de façon à assurer la fonctionnalité désirée du composant dans la ou les portions considérées. Par exemple, elle est mise en oeuvre pour optimiser le couplage avec des fibres optiques d'entrée et\ou de sortie.
Les caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lumière la description qui va suivre. Cette description porte sur des exemples de réalisation, donnés à titre explicatif et non limitatif. Elle se réfère par ailleurs à des dessins annexés sur lesquels : - les figures la, lb, lc représentent de façon schématique, différentes étapes d'un mode de réalisation d'une structure de l'invention, - la figure 2 représente de façon schématique et en perspective, une première variante de la structure de l'invention.
- la figure 3 représente de façon schématique et en perspective, une seconde variante de la structure de l'invention.
Exposé détaillé de modes de réalisation La figure la représente de façon schématique une première étape de réalisation d'une structure en optique intégrée selon l'invention.
Dans un substrat par exemple en verre, on réalise à travers un masque (non représenté) par la technique connue d'échange d'ions un guide d'onde. Le guide d'onde 1 représenté sur cette figure est non enterré, il est parallèle au plan défini par la surface du substrat et comprend des parties droites la et des parties courbes lb.
Pour permettre la réalisation de guide à faibles rayons de courbure et obtenir notamment des composants à faible encombrement, ce guide d'onde non enterré, présente de préférence un confinement important.
Après réalisation de ce guide, le procédé de l'invention consiste à faire diffuser localement sous champ électrique des portions du guide afin d'enterrer celles-ci.
Un exemple de réalisation d'enterrage partiel d'un guide est illustré notamment dans le brevet US-5 708 750.
La figure lb représente la structure à l'issu de cette opération. Le masque (non représenté) utilisé pour réaliser la diffusion est de préférence éliminé à la fin de cette opération. Il peut être cependant dans certain cas de figures, enlevé ultérieurement ou même conservé au-dessus des guides pour faire partie des éléments de recouvrement.
Sur la figure Ib, on voit donc des zones Ze de la structure comportant les portions de guides droits la qui sont enterrées dans le substrat et une zone Zne de la structure comportant la portion de guide non enterrée, cette portion comportant les guides courbes lb.
Entre les portions de guides enterrées et non enterrées, il existe des zones de transition Zt ; la partie de ces zones dans laquelle l'épaisseur de matériau séparant le coeur du guide, de la surface du substrat est soit nulle, soit insuffisante pour éviter les pertes optiques, est considérée faisant partie de la portion de guide non enterrée ; et la partie de ces zones dans laquelle ladite épaisseur est suffisante pour éviter les pertes optiques est considérée comme enterrée.
Dans cet exemple de réalisation, on a représenté une seule portion de guide non enterrée, mais bien entendu on aurait pu avoir un guide avec plusieurs portions de guide non-enterrées séparant par exemple respectivement deux parties de guides courbes.
La figure lc illustre la réalisation d'une couche de recouvrement 3 sur la structure.
Cette couche est mono ou multicouches et par exemple en silice ou en verre d'indice de réfraction adapté comme on l'a vu précédemment pour qu'une onde évanescente associée à l'onde lumineuse guidée dans ladite portion ne puisse sortir de la structure ; cette couche est déposée par pulvérisation cathodique ou évaporation sous vide.
Par ailleurs, l'épaisseur Wp de cette couche est choisie de façon que l'onde évanescente associée au mode guidé dans la portion non enterrée ne puisse voir le milieu situé au-dessus de la couche.
Cette épaisseur sera comprise généralement, typiquement entre 0,3 et 5 pm.
Pour des unités de production de GNL de taille différente, les résultats sont présentés dans : - le tableau 9, qui correspond aux caractéristiques d'une unité fonctionnant selon le mode de réalisation du procédé de l'invention tel que présenté sur la figure 6, - le tableau 10, donné à titre de comparaison, qui présente les caractéristiques d'une unité de réfrigération de GNL par la technique du sous refroidissement poussé.
Unité 1 GE7 2 GE7 3 GE7 + 1 GE6 GNL 1 température oc-144-147-151 débit kg/h 799127 GNL réfrigéré 4 débit kg/h 799127 valeur thermique basse kJ/kg 49334 49334 49334 spécifique contenu en azote % mol 0,10 0,10 0,10 production de GNL 4, valeur GJ/h 21256 27455 39424 thermique basse % 100 115,82 110,87 Gaz 5 débit kg/h 0 0 0 valeur 0 spécifique production 0 5, basse spécifique Unité final puissance du compresseur Kl kW 24000 24000 23543 puissance 4850 Performances puissance 984 production de GNL 4 rapport Puissance de 0,0206 0,0202 0,0199 Kl/Production de GNL 4 Production supplémentaire de kg/h 70489 76010 78381 GNLGJ/h 3477 3749 3866 Tableau 9
Unité 1 GE7 2 GE7 3 GE7 + 1 GE6 GNL 1 température oc-160-160-160 débit kg/h 360373 480496 720746 GNL réfrigéré 4 débit kg/h 360373 480496 720746 valeur 49334 spécifique contenu 0,10 production de GNL 4, valeur GJ/h 17779 23705 35558 thermique basse % 100,00 100,00 100,00 Gaz combustible 5 débit kg/h 0 0 0 valeur 0 spécifique production 0 5, basse spécifique Unité de flash final puissance 0 0 0 puissance 0 performances puissance 973 production de GNL 4 rapport 0,0197 Kl/Production de GNL 4 Production supplémentaire de kg/h 0 0 0 GNLGJ/h 000 Tableau 10
Les augmentations de capacité pour l'utilisation d'une installation conforme au procédé de l'invention, par rapport à la technique du sous refroidissement poussé sont les suivantes : - 19, 6 % pour une unité de GNL utilisant 1 turbine GE6 associée à une turbine GE7, - 15, 8 % pour une unité de GNL utilisant 2 turbines GE7, - 10, 9 % pour une unité de GNL utilisant 3 turbines GE7.
Le mode de réalisation du procédé conforme à l'invention selon la figure 6 permet également la production de gaz combustible, lorsque cela est souhaité.
Cette éventualité est illustrée par un exemple chiffré dans le tableau 11, ci-après :
Unité 1 GE7 + 1 GE6 GNL 1 température oc -143 débit kg/h 583534 GNL réfrigéré 4 débit kg/h 567402 valeur thermique basse spécifique kJ/kg 49351 contenu en azote % mol 0,06 production de GNL 4, valeur thermique basse GJ/h 28002 % 118,13 Gaz combustible 5 débit kg/h 16132 valeur spécifique kJ/kg 48659 production de gaz combustible 5, valeur GJ/h 785 thermique basse spécifique Unité de flash final puissance du compresseur Kl kW 23888 puissance 3520 Performances puissance spécifique de production de GNL 4 kJ/kg 976 rapport Puissance de Kl/Production de GNL 4 0, 0198 Production supplémentaire de GNL kg/h 86906 GJ/h 4297 Tableau 11 Lorsque la production de gaz combustible passe de 0 à 785 GJ/h, il est alors possible d'augmenter la capacité de 18,13 %, c'est à dire que 2,31 % d'augmentation de capacité (18,13 % moins 15,82 %) sont dus à la production de gaz combustible. Ce résultat est beaucoup plus net que celui obtenu avec une installation de déazotation.
Un autre mode de réalisation conforme au procédé de l'invention, mettant en oeuvre une colonne de déazotation Cl, est présenté sur la figure 7, décrite plus haut. A la
différence de la figure 6, ce mode de réalisation met en jeu un ballon séparateur V2. Le GNL 1, de composition obtenu à -147OC sous une pression de 48,0 bar avec un débit de 30885 kmol/h, est détendu à 2, 7 bar et moins 147, 63 C dans la turbine hydraulique X3, puis est à nouveau détendu à 2, 5 bar et moins 148, 33 C dans la vanne 18, pour fournir le flux détendu 2.
Le flux 2 (30885 kmol/h) est mélangé au flux 35 (3127 kmol/h) pour l'obtention du flux 36 (34012 kmol/h), à -149, 00oC.
Le flux 35 est composé de 3,17 % d'azote, de 96, 82 % de méthane et de 0,01 % d'éthane.
Le flux 36, qui est composé de 0,38 % d'azote, 91,90 % de méthane, 4,09 % d'éthane, 2,27 % de propane, 0,54 % d'isobutane et de 0,82 % de n-butane, est séparé dans le ballon V2 en la deuxième fraction de tête 12 (562 kmol/h), et en la deuxième fraction de pied 13 (33450 kmol/h).
Le flux 12 (5,41 % d'azote, 94,57 % de méthane et 0,02 % d'éthane) est réchauffé jusqu'à 34 C dans l'échangeur El, pour fournir un flux 37 qui alimente, à 2, 4 bar, le compresseur Kl à l'étage à moyenne pression 14.
Le flux 13 (0,03 % d'azote, 91,85 % de méthane, 4,16 % d'éthane, 2,31 % de propane, 0,55 % d'isobutane et de 0,83 % de n-butane) est détendu dans la vanne 28 pour l'obtention du flux 29 à -159, 17OC et 1, 15 bar, qui est introduit dans le ballon séparateur VI.
Le ballon Vl produit en tête la première fraction de tête 3 (2564 kmol/h) à -159, 17OC. La fraction 3 (2, 72 % d'azote, 97, 27 % de méthane et 0, 01 % d'éthane) est réchauffée dans l'échangeur El pour donner le flux 41 à moins 32, 21 oC et 1, 05 bar. Le flux 41 alimente l'aspiration basse pression 15 du compresseur Kl.
Le ballon V1 produit la première fraction de pied 4 à -159, 17OC et 1,15 bar avec un débit de 30886 kmol/h.
Exemples 2 à 4 On répète les opérations a et b décrites à l'exemple 1 en mettant en oeuvre à l'étape b les quantités d'acide monochloracétique suivantes, le reste des réactifs étant identiques : . 0.06 mole (exemple 2) Rapport NaOH/AMCA = 2/1 . 0.10 mole (exemple 3) Rapport NaOH/AMCA = 3/1 . 0.81 mole (exemple 4) Rapport NaOH/AMCA = 2/1 Les caractéristiques des guars ampholytes obtenus sont les suivantes :
exemple DS fonction DS fonction Rapport molaire Masse molaire cationique anionique charge anionique/cationique en poids (théorique) g/mole 1 0, 1 0, 1051, 05/1169000 2 0, 1 0, 15 5/1182000 3 0, 1 0, 25 2, 5/1 241 000 4 0,1 2 20/1 191 000
Exemples 5 à 9 On répète les opérations a et b décrites à l'exemple 1 en mettant en oeuvre - à l'étape g . un guar natif de masse molaire en poids d'environ 2 500 000 g/mole . 0, 56 mole de chlorure de 3-chloro 2-hydroxypropyltriméthyle ammonium (soit 133 g à 65% dans H20) - à l'étape Q les quantités d'acide monochloracétique suivantes : . 0. 08 mole (exemple 5) Rapport NaOH/AMCA = 2/1 . 0. 136 mole (exemple 6) Rapport NaOH/AMCA = 2/1 . 0. 27 mole (exemple 7) Rapport NaOH/AMCA = 2/1 . 0. 54 mole (exemple 8) Rapport NaOH/AMCA = 4/1 . 1. 08 mole (exemple 9) Rapport NaOH/AMCA = 2/1
Les caractéristiques des guars ampholytes obtenus sont les suivantes :
exemple DS fonction DS fonction Rapport molaire Masse molaire cationique anionique charge anionique/cationique en poids (théorique) g/mole 5 0,14 0, 211, 5/11 570 000 6 0,14 0, 35 5/12150000 7 0,14 0705/11 900 000 8 0,14 1, 4010/11 350 000 9 0,14 2, 820/11150000 Exemple 10 Le guar anionique mis en oeuvre est un carboxyméthyle guar commercial présentant un degré de substitution de 1,6 et une masse molaire en poids de 1 400 000 déterminée comme suit par chromatographie par exclusion de taille.
La mesure est effectuée dans l'eau à pH 9-10 contenant 0.1 M de LiCI et 2/10000 de N3Na. Les caractéristiques de l'appareil sont les suivantes : - Colonnes chromatographiques : 3 colonnes Shodex SB806HQ 30cm, 5 um - Injecteur-pompe : pompe JASCO - Détecteur : Réfractomètre R ! Waters 410 Sensibilité 8, diffusion de lumières MALLS Wyatt, Laser He 633nm - Débit : 0.8 ml/mn La solution injectée (200 ut) contient environ 0,5% en poids de polysaccharide anionique. La masse moléculaire en poids est établie directement sans calibration à l'aide des valeurs de diffusion de la lumière extrapolées à angle nul ; ces valeurs sont proportionnelles à CxMx (dn/dc) 2.
- C correspond à la concentration en polysaccharide - M correspond à la masse moléculaire en poids - n correspond à l'indice optique de la solution - c correspond à la concentration en polysaccharide - te rapport dn/dc est ici égal à 0,140 Dans un ballon à 4 cols de capacité 2 litres muni d'un réfrigérant et d'un agitateur à ancre en téflon (polytétrafluoroéthylène) actionné par un moteur, on introduit 984 ml d'eau déminéralisée puis 16 g de carboxyméthyle guar.
Après chauffage du milieu pendant 1 heure à 80 C on obtient une solution homogène peu visqueuse. On baisse la température pour atteindre 50 C puis on
introduit successivement 3. 678 g de soude et 7. 56 g de chlorure de 3-chloro 2hydroxypropyltriméthyle ammonium (charge 1).
Une heure après cette introduction, on réintroduit la même charge en soude et en chlorure de 3-chloro 2-hydroxypropyltriméthyle ammonium (charge 2). Une troisième puis une quatrième charge sont ensuite introduite à Y heure d'intervalle (charges 3 et 4).
Le produit ainsi modifié est récupéré par précipitation dans le méthanol, lavé avec un mélange eau/méthanol puis rincé avec de l'acétone et séché.
Le DS en fonction cationique est égal à 0,04 et le rapport molaire entre les fonctions anioniques et les fonctions cationiques est égal à 40/1.
La masse molaire en poids est comprise entre 1 400 000 et 1 000 000 g/mole.
Exemple 11 Le guar anionique mis en oeuvre est un carboxyméthyle guar commercial présentant un degré de substitution de 1,6 et une masse molaire en poids de 1 400000.