INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En conséquence, dans la lampe de véhicule de ce mode de réalisation de l'invention, la source lumineuse peut apparaître analogue à une source unique lorsqu'elle est
allumée. De plus, les performances nécessaires de distri-
bution d'intensité lumineuse du dispositif d'éclairage
peuvent être obtenues.
A cause de la lentille 24 de diffusion et des lentilles
de Fresnel 32 placées entre la lentille 26 formant conden-
seur et la source lumineuse 20, cette dernière ne paraît pas grossie par la lentille formant condenseur 26. Cet effet est obtenu lors de l'observation du dispositif d'éclairage
éteint par l'avant.
Malgré cette difficulté, il est nécessaire, pour assurer la sûreté de fonctionnement de l'ensemble de systèmes électroniques, de pouvoir déterminer le périmètre d'impact d'une erreur détectée à l'intérieur de l'ensemble, activant un "mode dégradé" de traitement des informations qui prend en compte cette erreur, ou le périmètre d'impact d'une erreur non détectée par l'ensemble.
En matière d'analyse des défauts de fonctionnement sous-système formant partie d'un système électronique, connaît du brevet US 5 161 158 un appareil d'analyse de la propagation de tels défauts dans le système, comprenant une base de connaissances pour simuler le système, une interface utilisateur et un "moteur" d'analyse de défauts couplé auxdites base et interface, ce moteur comprenant une intelligence artificielle et un système expert permettant, par un traitement systématique de chaque erreur possible, de déterminer les sous-systèmes affectés par cette erreur.
Cet appareil, développé pour des systèmes d'avionique, n'est cependant pas adapté à l'étude d'un système dans lequel les échanges d'informations s'opèrent moyen d'un bus multiplexé installé dans un véhicule automobile, tel que décrit ci-dessus en liaison avec la figure 1. Par ailleurs le traitement d'une erreur par les moyens décrits dans l'appareil de US 5 161 158 peut subir bouclage et donc ne pas permettre de déboucher sur un diagnostic.
Enfin, le traitement systématique décrit dans ce document n'est pas adapté à la détermination du périmètre impact maximal d'une erreur permettant, par exemple, de diagnostiquer que des fonctions considérées comme critiques ne sont pas affectées par des défaillances de fonctions qui ne le sont pas.
La présente invention a précisément pour but de fournir un procédé d'évaluation de la sûreté de fonctionnement d'un ensemble de systèmes électroniques intégrés, adapté à la production de tels diagnostics.
La présente invention a aussi pour but de fournir un procédé permettant de déterminer si fonctions distribuées dans l'ensemble peuvent être 'ettes à des défaillances d'impact trop large, du point de vue de la sûreté de fonctionnement du système. I1 en ainsi, par exemple, quand des défaillances de fonctions mineures ont un impact sur des fonctions plus critiques.
On atteint ces buts de l'invention, ainsi que d'autres qui apparaîtront à la lecture de description qui va suivre, avec un procédé d'évaluation de la sûreté de fonctionnement d'un ensemble de système électronique intégré recevant et produisant des données (xi), ce procédé étant remarquable en ce que a) on constitue une base de données décrivant l'architecture fonctionnelle dudit ensemble, b) pour chaque donnée (xi) on recherche dans ladite base l'ensemble (X.) des données potentiellement affectées par une erreur sur ladite données (xi), (Xo) étant la limite, quand n tend vers l'infini, de la suite définie par la relation de récurrence Xn+l X'a U"(1"(Xn où .
- est l'ensemble des données touchées par erreur la donnée (xi), après n application des fonctions consommant (xi) , - F(XJ l'ensemble des fonctions qui prennent en argument au moins une donnée de l'ensemble - (F(X")) l'ensemble des données de sortie des fonctions de l'ensemble F (X,,), et on identifie dans l'ensemble (X,,,) données ainsi déterminées, celles qui affectent la sûreté de fonctionnement dudit ensemble de systèmes électroniques et appellent la mise en place de mesures correctives, touchant soit la donnée (xi) soit les données touchées par la propagation de l'erreur sur ladite donnée (xi .
Suivant d'autres caractéristiques optionnelles du procédé selon l'invention - pour la recherche de l'ensemble de données(X,,), on limite l'ensemble G(F(X")) aux données de sortie des fonctions de l'ensemble F(X,) de fonctions qui sont sensiblement affectées par une erreur sur données l'ensemble (X,,) , - base de données utilisée comprend 1 ) table "fonctions", définissant toutes les fonctions exécutées par l'ensemble de systèmes électroniques, 2 ) une table "données" définissant les différentes données échangées par lesdites fonctions, 3 ) une table "liens fonctions-données" qui définit les liens entre données et fonctions et, 4 ) une table "modes contenant la liste des modes dans lesquels peuvent trouver les données, - la base de données comprend en outre une table "Modes-données-valeurs" qui définit les valeurs particulières prises par chaque donnée dans chacun ses différents modes, - lesdites données sont transmises dans ledit ensemble de systèmes électroniques sous la forme de trames de signaux numériques comportant des moyens d'identification du mode dans lequel se trouve la donnée transmise, - la base de données comprend en outre une table "modes dégradés", définissant les conditions dans lesquelles une des fonctions dudit ensemble est remplacée par une version dégradée de ladite fonction.
D'autres caractéristiques de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre et à l'examen du dessin annexé dans lequel - la figure 1 est un schéma d'un ensemble de systèmes électroniques dont on se propose d'étudier la sûreté de fonctionnement par le procédé suivant la présente invention, cet ensemble étant décrit dans le préambule de la présente description, et - la figure 2 est un schéma d'organisation de la base de données utilisée dans le procédé suivant l'invention.
Suivant la présente invention, cette base de données rassemble toutes les informations permettant de décrire l'architecture fonctionnelle de l'ensemble de systèmes électroniques.
Suivant la présente invention, également, on constitue un outil logiciel propre à interroger la base de données, par voie de requêtes, de manière à exécuter les algorithmes de recherche d'impact d'erreur décrits ci- dessous. A titre d'exemple illustratif et non limitatif, on pourra utiliser à cet effet le langage de requête SQL, bien connu de l'homme de métier.
Si est un objet de la base de données, on note dans la suite F(x) une requête sur x, par exemple la requete "ensemble des fonctions dont une entrée est x". On utilise la notation majuscule X pour dénommer un ensemble donné. F(X) alors l'union des ensembles F(x) pour x appartenant à X. Ceci est cohérent avec l'exploitation requêtes d'une base de données puisque le résultat d' requête un ensemble de solutions. Comme les résultats de plusieurs requêtes sur des éléments homogènes sont homogènes on peut parler de leur union ou réunion.
Dans l'ensemble de systèmes électroniques considéré, une erreur sur une donnée peut être détectable ou non, l'ensemble pouvant en effet comprendre des moyens de détection d'erreur sur certaines données. La reconnaissance d'une telle erreur commande automatiquement le traitement de la donnée ainsi dégradée, voire absente, par une plusieurs fonctions conçues par s'accommoder d'une telle dégradation. D'autres erreurs, au contraire, ne peuvent être détectées par les systèmes de l'ensemble. L'étude de la sûreté de fonctionnement de cet ensemble passe donc par la recherche de l'impact d'une erreur sur une donnée, successivement dans les cas d'une erreur non détectée et d'une erreur détectée.
Algorithme de recherche de l'impact d'une erreur non détectée l'ensemble de systèmes électroniques.
Si considère une donnée xi (i de 1 à p) particulière produite ou consommée par une ou plusieurs fonctions de l'ensemble, on note - F(xi) la requête "ensemble des fonctions qui prennent la donnée xi en argument" - G(f) la requête "ensemble des sorties de la fonction f".
Les ensembles de galets peuvent comprendre les galets et les anneaux de support destinés à supporter les galets en rotation, ces anneaux de support étant adaptés sur les périphéries extérieures des tou rillons, ces périphéries extérieures des tourillons ayant une forme sphéri que convexe et les périphéries intérieures des anneaux de support ayant une forme cylindrique ou conique. Dans cette configuration, les ensembles de galets comprenant les galets et les anneaux de support effectuent mouvements de basculement unitaires par rapport aux tourillons.
Selon la présente invention, on obtient les effets suivants (1) Au moins l'une ou l'autre de la poussée induite ou de la résistance de glissement est réglée à l'intérieur des spécifications, et la fiabilité cernant ces caractéristiques est élevée. Cela atténue les contraintes relatives la conception d'ensemble du système de transmission de puissance, et améliore la souplesse de conception. En outre, le joint universel homocinétique est également amélioré en facilité de montage dans un véhicule. De plus, la fiabilité relative aux caractéristiques de vibration du joint universel homocinétique, augmente pour contribuer à stabiliser les performances de SBV d'un véhicule.
(2) La composante de rotation tertiaire de la poussée induite est réglée ou au-dessous de 30 N (VMQ sous la condition (X1), à ou au-dessous de 55 N (VMQ) sous la condition (X2), ou à ou au-dessous de 80 N (VNO) sous la condition (X3). En plus de l'effet (1) décrit ci-dessus, ces réglages permettent d'obtenir une réduction et une stabilisation de la poussée induite, ce qui permet d'obtenir un joint universel homocinéti que ayant d'excellentes caractéristiques de faibles vibrations, et une fiabilité élevée. Cela contribue à améliorer les performances de SBV d'un véhicule à moteur. De plus, le joint universel homocinétique de vient capable d'être utilisé régulièrement avec des angles plus larges, ce qui était difficile, de sorte que sa facilité de montage dans un véhi cule est encore améliorée.
(3) De plus, la résistance de glissement est réglée à ou au-dessous de 40 N (crête à crête) sous la condition (Y1), à ou au-dessous de 60 N (crête crête) sous la condition (Y2), ou à ou au-dessous de 80 N (crête à crête) sous la condition (Y3). En plus des effets (1) et (2) décrits ci-dessus, ces réglages permettent d'obtenir une réduction et une stabilisation de la résistance de glissement, ce qui permet d'obtenir un joint universel homocinétique ayant d'excellentes caractéristiques de faibles vibrations et une fiabilité élevée. Cela contribue à améliorer les performances de SBV d'un véhicule à moteur.
Pour atteindre les buts ci-dessus, la présente invention crée également un joint universel homocinétique comprenant: un élément de joint extérieur muni de trois rainures de piste comportant chacune des chemins de guidage de galets circonférentiellement opposés : un élément tripode comportant trois tourillons faisant saillie radialement ; des galets introduits dans les rainures de piste ; et des anneaux montés sur les tou rillons pour supporter les galets en rotation ;les galets étant capables de se déplacer le long des chemins de guidage de galets dans la direction axiale de l'élément de joint extérieur. Ici, en appelant TPCD le diamètre du cercle de pas des rainures de piste, et SPCD le diamètre du cercle de pas d'un trou à clavette formé dans l'élément tripode, le rapport TPCD /SPCD est réglé dans la plage de 1,7-2, 1. Le rapport du diamètre DJ des tourillons au diamètre du cercle de pas SPCD du trou à clavette, c'est à dire DJ/SPCD# est régle dans la plage de 0, 6-1, 0. Le rapport du diamètre DR des galets au diamètre du cercle de pas SPCD du trou à clavette, c'est à dire DR/SPCD, est réglé dans la plage de l,4-2,3.
Dans un joint universel homocinétique de type tripode des tiné à " utilisé dans un système de transmission de puissance d'un - hicule moteur, le diamètre du cercle de pas SPCD du trou à clavette dans l'élément tripode, est déterminé par la résistance demandée au joint. Pen dant ce temps, le diamètre extérieur Do de l'élément de joint extérieur est limité car le joint doit être monté sur un espace prédéterminé dans un vé hicule. Ainsi, les parties individuelles du joint universel homocinétique doivent être placées dans des proportions de dimensions appropriées les unes par rapport aux autres. Le rapport TPCD/SPCD définit le diamètre du cercle de pas TPCD des rainures de pistes. Plus spécifiquement, si les rai nures de pistes sont réalisées avec un diamètre de cercle de pas TPCD Si petit que le rapport TPCD/SPCD tombe au-dessous de 1,7, il se pose un pro blème d'interférence entre les galets et les épaulements des tourillons. En outre, les pressions de surface à l'endroit des parties de contact, comme entre les tourillons et les anneaux, augmentent en produisant ainsi une chute de la durabilité. Au contraire, si les rainures de piste sont réalisées avec un diamètre de cercle de pas TPCD si grand que le rapport TPCD/SPCD dépasse de 2, 10, l'élément de joint extérieur augmente en diamètre exté rieur Do, ce qui détériore sa facilité de montage dans le véhicule. De plus, étant donné que le diamètre extérieur de l'élément de joint extérieur est fixé, il reste peu de place pour les ensembles de galets.
Le rapport DJ/SPCD définit le diamètre DJ des tourillons. Plus spécifiquement, si les tourillons sont réalisés avec un diamètre prin cipal Di si petit que le rapport DJ/SPCD tombe au-dessous de 0,6, le joint universel homocinétique ne peut fonctionner de manière satisfaisante. D'autre part, si les tourillons sont réalisés avec un diamètre principal si grand que le rapport DJ/SPCD dépasse 1,0, il reste peu de place pour loger les ensembles de galets, ce qui est peu satisfaisant en termes de limite du diamètre extérieur.
Le rapport DR/SPCD définit le diamètre DR des galets. Plus spécifiquement, si les galets sont réalisés avec un diamètre extérieur DR si petit que le rapport DR/SPCD tombe au-dessous de 1,4, les pressions de surface entre les galets et les chemins de guidage de galets, augmentent au point de faire chuter la durabilité. En outre, la réduction de l'épaisseur des galets pose un problème de détérioration de leur solidité. Cependant, lorsque les galets sont réalisés avec un diamètre extérieur DR si grand que le rapport DR/SPCD dépasse 2,3, l'élément de joint extérieur devient plus mince, au point de faire chuter la facilité de forgeage si le diamètre Do de l'élément de joint extérieur est donné. Cela pose également un problème d'interférence avec l'arbre, et augmente également les interférences de l'élément de joint extérieur avec les fonds de coupelle, ce qui conduit à une augmentation de la profondeur de coupelle et à un poids plus élevé.
Dans la configuration décrite ci-dessus, on peut donner aux anneaux une forme de section transversale sphérique tandis qu'on donne aux tourillons une forme de section transversale leur permettant de venir en contact avec les périphéries intérieures des anneaux dans des direc tions perpendiculaires à l'axe du joint, et de créer des jeux avec les péri phéries intérieures des anneaux dans la direction axiale du joint. En outre, le rapport TPCD/SPCD est réglé dans la plage de 1,72-2,10. Le rapport entre la dimension D,JL des tourillons dans la direction perpendiculaire à l'axe du joint, et le diamètre SPCD du cercle de pas du trou à clavette, c'est à dire le rapport DJL/SPCD ,est réglé dans la plage de 0,63-0,94. Le rapport DR/SPCD est réglé dans la plage de 1,47-2,21.
Ici, la forme de section transversale d'un tel tourillon lors qu'il vient en contact avec la périphérie intérieure d'un anneau dans une direction perpendiculaire à l'axe du joint, et forme un jeu avec la périphé rie intérieure de l'anneau dans la direction axiale du joint, se traduit par le fait que les faces opposées l'une à l'autre dans la direction axiale de l'élément tripode, se réduisent l'une vers l'autre, c'est à dire tendent vers des diamètres plus petits que le diamètre d'une surface cylindrique imagi naire. Parmi des exemples concrets de cela, on trouve une ellipse. Le terme ellipse comprend non seulement les ellipses proprement dites, mais encore d'autres formes généralement appelées formes ovales et ana logues. Du fait du changement leurs sections transversales pour passer de la forme circulaire conventionnelle à la forme décrite ci-dessus, les tourillons peuvent basculer par rapport à l'élément de joint extérieur sans changer l'orientation des ensembles de galets lorsque le joint fonc tionne avec un certain angle de fonctionnement. En outre, les ellipses de contact des anneaux avec les périphéries extérieures des tourillons se rapprochent de formes pointues à partir de formes oblongues. Cela réduit les moments de friction qui agissent pour faire basculer les ensembles de galets. Par suite, les ensembles de galets sont stabilisés en orientation, de sorte que les galets sont maintenus parallèles aux chemins de guidage de galets pour donner un roulement doux. Cela contribue à réduire la résis tance de glissement et, par extension, à réduire la poussée induite. Il existe un avantage supplémentaire consistant en ce que les tourillons sont améliorés en résistance de flexion du fait des modules de section aug mentés à l'endroit des parties inférieures des tourillons.
Plus spécifiquement, l'adoption des formes de section trans versale des tourillons telles que décrites ci-dessus, facilite les pressions de contact contre les anneaux et évite chute de la résistance des tou rillons. En outre, les tourillons peuvent basculer sans incliner les an neaux. Cela empêche les galets de s'incliner et leur permet de rouler en douceur sur les chemins de guidage de galets. Par suite, il devient possi ble de supprimer les colliers qui sont parfois disposés sur les rainures de piste de l'élément de joint extérieur, dans le but d'empêcher l'inclinaison des galets. La suppression des colliers non seulement réduit le poids de l'élément de joint extérieur et simplifie son usinage, mais encore supprime les contacts de glissement entre les galets et les colliers. Cela permet d'obtenir en conséquence une diminution supplémentaire de la résistance de glissement, et une réduction de la poussée induite.
Les ensembles de galets sont interposés entre les tourillons et l'élément de joint extérieur dans le but de transmettre le couple. Dans des joints universels homocinétiques de ce type, la direction de transmis sion du couple est toujours perpendiculaire à l'axe du joint. Par suite, tant qu'ils sont en contact dans la direction de transmission du couple, les tourillons et les anneaux de support peuvent effectuer la transmission du couple sans difficulté même lorsqu'ils ont des jeux entre eux dans la di rection axiale du joint. Les plages numériques du rapport TPCD/SPCD, du rapport DJL/SPCD, et du rapport DR/SPCD ,sont déterminées sur des bases fonda mentalement identiques à celles décrites ci-dessus.
De plus, dans la configuration décrite ci-dessus, le rapport entre le diamètre extérieur Do de l'élément de joint extérieur et le diamètre SPCD du cercle de pas du trou à clavette, c'est à dire le rapport Do/SPCD , peut être réglé dans la plage de 2,78-3,77. Le rapport Do/SPCD définit le diamètre Do de l'élément de joint extérieur. Plus spécifiquement, si l'élément de joint extérieur est réalisé avec un diamètre extérieur Do telle ment petit que le rapport Do/SPCD tombe au-dessous de 2, 78, les pres sions de surface à l'endroit des parties de contact individuelles augmentent en diminuant ainsi la durabilité. De plus, les contraintes ap pliquées sur les parties individuelles augmentent en produisant ainsi détérioration de la solidité. D'autre part, une augmentation du diamètre extérieur Do de l'élément de joint extérieur a un point tel que le rapport Do/SPCD dépasse 3,77, non seulement détériore la facilité de montage sur le véhicule, mais encore conduit à une augmentation du poids.
De plus, dans la configuration décrite ci-dessus, le rapport entre la largeur de cylindre HT de l'élément tripode, et le diamètre du cer cle de pas SPCD du trou à clavette, c'est à dire le rapport HT/SPCD, peut être réglé dans la plage de 0,81-1,22. Le rapport HT/SPCD définit la largeur HT de l'élément tripode. Si l'élément tripode est réalisé avec une largeur HT si petite que le rapport HT/SPCD tombe au-dessous de 0,81, la longueur de l'emboîtement de clavette diminue en diminuant ainsi la solidité de la cla vette. D'autre part, si l'élément tripode est réalisé avec une largeur HT si grande que le rapport HT/SPCD dépasse 1,22, il se pose un problème d'interférence entre les galets et les épaulements des tourillons.
De plus, dans la configuration décrite ci-dessus, le rapport entre la largeur HR des galets et le diamètre du cercle de pas SPCD du trou clavette, c'est à dire le rapport HR/SPCD, peut être réglé dans la plage de 0,38-0,67. Le rapport HR/SPCD définit la largeur HR des galets. Plus spéci fiquement, si les galets sont réalisés avec une largeur si petite que le rap port HR/SPCD tombe au-dessous de 0,38, les pressions de surface entre les galets et les chemins de guidage de galets augmentent en faisant ainsi chuter la durabilité. En outre, la réduction de la rigidité des galets conduit une solidité insuffisante. Cependant, lorsque les galets sont réalisés avec une largeur HR si grande que le rapport HR/SPCD dépasse 0,67, les galets viennent à interférer avec les épaulements des tourillons. De plus, si le diamètre extérieur de l'élément de joint extérieur est donné, l'élément de joint extérieur devient plus mince au risque de faire chuter la facilité de forgeage.
En outre, dans la configuration décrite ci-dessus, le rapport entre le rayon de courbure RR des périphéries extérieures des galets, et le diamètre du cercle de pas SPCD du trou à clavette, c'est dire le rapport RR/SPCD, peut être réglé dans la plage de 0,19-1,11. Le rapport RR/SPCD définit le rayon de courbure RR des périphéries extérieures des galets. Plus spécifiquement, si les périphéries extérieures des galets sont réalisées avec un rayon de courbure si petit que le rapport RR/SPCD tombe au-dessous de 0, 19, les galets présentent une chute de rigidité conduisant à une solidité insuffisante. Cependant, lorsque les périphéries extérieures des galets sont réalisées avec un rayon de courbure si grand que le rapport RR/SPCD dépasse 1, 11, l'élément de joint extérieur devient plus mince au risque de présenter une chute de facilité de forgeage si le diamètre Do de l'élément de joint extérieur est donné.
Il est à noter que les rejets contenant du phosphore des industries fabriquant des fertilisants, ou encore des aciéries (décapage de l'acier, traitement pour réduire la corrosion) peuvent être employés comme composés du phosphore.
Selon un mode de réalisation particulier, le mélange de phosphates est un mélange qui comprend un phosphate d'ammonium et au moins un composé du phosphore choisi parmi un phosphate de potassium et un phosphate d'aluminium.
Selon un autre mode de réalisation, le mélange de phosphate comprend un phosphate d'aluminium et un phosphate de potassium.
Selon un autre mode de réalisation, le mélange comprend un phosphate d'aluminium, un phosphate d'ammonium et un phosphate de potassium.
De préférence, le sel d'ammonium est un phosphate ou un hydrogénophosphates d'ammonium, seul ou en mélange. D'une façon encore plus préférée, le sel d'ammonium est le dihydrogénophosphate d'ammonium, éventuellement mélangé à du tripolyphosphate d'ammonium.
De préférence, le sel de potassium est un phosphate de potassium.
De préférence, le sel d'aluminium est un phosphate ou métaphosphate d'aluminium, seul ou en mélange. D'une façon encore plus préférée, le sel d'aluminium est le metaphosphate d'aluminium.
La quantité de chacun des composés du phosphore dans le mélange varie en fonction de l'application envisagée.
L'homme du métier, en fonction de l'utilisation envisagée, peut déterminer par des essais de routine, les quantités optimales de chacun des composés du phosphore dans le liant phosphomagnésien.