INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Après application de la composition sur les matières kératiniques comme les cils, le maquillage obtenu est bien résistant à l'eau froide, c'est-à-dire à une eau ayant une température inférieure ou égale à 30 C, lors de baignade par exemple, et/ou aux larmes et/ou à la transpiration. Le maquillage s'élimine facilement avec de l'eau chaude, notamment par frottements avec un coton ou une gaze : le maquillage se décolle facilement des cils et est retiré des cils sans se fragmenter (en forme de gaine) ou sous forme de fragments ou de morceaux. Le maquillage ainsi éliminé ne s'étale pas sur la peau ce qui évite la formation d'auréoles autour de l'oeil ; la peau n'est pas tachée lors du démaquillage et reste propre. Le maquillage s'élimine très simplement avec de l'eau chaude et en particulier avec de l'eau chaude ne contenant pas d'agent détergent tel que les savons. Pour le démaquillage, l'eau chaude utilisée peut être de l'eau de robinet, de l'eau déminéralisée ou bien encore de l'eau minérale portées à une température supérieure ou égale à 35 C, et notamment allant environ de 35 C à 50 C.
De façon plus précise, l'invention a pour objet une composition comprenant, dans un milieu physiologiquement acceptable, un polymère filmogène et un agent de transition thermique présentant un changement d'état à une température de transition Tt choisie dans une gamme de température allant de 25 C à 80 C, ledit agent de transition étant insoluble dans l'eau portée à une température inférieure à ladite température de transition Tt, le polymère filmogène et l'agent de transition thermique étant en quantité suffisante et tels que la composition est apte à former un film à la température des matières kératiniques ayant une résistance (Rc) à l'eau chaude (40 C) inférieure ou égale à 15 minutes et une résistance (Rf) à l'eau froide (20 C) telle que Rf - Rc # 8 minutes.
L'invention a encore pour objet un procédé cosmétique de maquillage ou de soin des matières kératiniques comprenant l'application sur les matières kératiniques d'une composition telle que définie précédemment.
Conformément à l'invention et selon la réalisation représentée, ledit corps monopièce élastique (1) conforme en soi : une mortaise axiale aveugle et fermée (11) avec des orifices passants (lia) diamétralement opposés dans la zone extrême de ses parois ; - une mortaise ouverte (12), perpendiculaire à la précédente, avec des orifices passants (12a) diamètralement opposés dans l'une des zones extrêmes de ses parois (13).
Dans la zone centrale de ces parois (13), il définit également deux languettes (14) placées face à face, mais pas diamétralement, sinon plus proches de leur bord respectif. Ces languettes (14) sont déformables élastiquement en conjonction avec les parois (13), pour retenir entre elles le tubulaire (3) de l'armature et retenir l'ensemble dans une position stable.
Avec cette structure, cette disposition et ce montage, l'union entre les armatures du dossier et du siège des chaises offre dans cette zone une continuité structurale, sans arêtes, ni chants ou extrémités vives.
La présente invention a pour objet une séquence d'instruments canalaires pour l'exécution d'un protocole opératoire d'endodontie, du type comportant une pluralité, par exemple trois, instruments utilisés séquentiellement, lesdits instruments étant du type à trois lames de coupe, les instruments étant de conicité progressive telle que, par exemple, 6 %, 4 % et 2 % et ayant chacun un pas progressif identique.
On connaît déjà des séquences d'instruments canalaires de ce type.
Les instruments à pas progressif sont tels que le pas augmente de l'apex vers le manche, ce qui évite le vissage de l'instrument dans la dent en cas de rotation continue.
L'augmentation du pas entraîne une réduction de l'âme résiduelle de l'instrument, donc augmente sa fiabilité.
Il en découle une flexibilité acceptable pour une conicité de 2 %, mais des flexibilités de plus en plus réduites au fur et à mesure de l'augmentation de la conicité.
Conformément à l'invention, on propose de résoudre ce problème en prévoyant une séquence d'instruments canalaires pour l'exécution d'un protocole opératoire d'endodontie, du type comportant une pluralité, par exemple trois, instruments utilisés séquentiellement, lesdits instruments étant du type à trois lames de coupe, les instruments étant de conicité progressive telle que, par exemple, 6 %, 4 % et 2 % et ayant chacun un pas progressif identique caractérisée en ce que le pas augmente progressivement en fonction de la conicité.
Ainsi par exemple, mais non limitativement, on pourra prévoir : un pas x pour une conicité de 2 % un pas 1. 5x pour une conicité de 4 % un pas 2x pour une conicité de 6 % ceci en conservant pour chaque instrument la progressivité du pas augmentant de l'apex vers le manche.
Ceci permet dans certains cas de simplifier la séquence opératoire, pour des canaux simples, en supprimant un instrument à canaux par exemple en amenant un instrument à conicité de 4 % jusqu'à l'apex.
PORTE-CHARGE A FIXATION RAPIDE La présente invention concerne un porte-charge, conçu pour être attaché à une plaque de fixation montée sur un véhicule et comportant des boucles de fixation ouvertes supérieures et inférieures, le dit porte-charge étant pourvu de moyens d'attache supérieurs et inférieurs qui concordent avec les boucles de fixation et qui sont disposés de manière à être connectables à ces dernières, les dits moyens d'attache inférieurs consistant en éléments d'attache tournants et les dits moyens d'attache supérieurs étant verrouillables après connexion.
On connaît déjà des porte-charge du type décrit. Leur connexion à la plaque de fixation est habituellement effectuée par passage de broches démontables et verrouillables à travers des trous prévus dans le porte-charge de façon à venir en prise dans les boucles de la plaque de fixation de sorte qu'on obtient une connexion du porte-charge à la plaque de fixation, après quoi on verrouille les broches en position.
L'inconvénient de ces porte-charge connus est qu'il est difficile d'aligner les trous du porte-charge avec les boucles de la plaque de fixation avec une précision suffisante pour qu'on puisse insérer facilement les broches, tandis que, d'autre part, les broches tombent facilement, ce qui peut être très gênant si on effectue le montage dans l'obscurité. En outre, la connexion obtenue est souvent lâche puisque ses éléments constitutifs présentent rarement des tolérances précises et, en fait, les
dites tolérances se dégradent avec l'utilisation continue et l'usure croissante du porte-charge.
L'invention proposée ici évite les inconvénients précités au moyen d'un porte-charge du type décrit dans l'introduction, caractérisé en ce que les moyens d'attache sont intégrés au porte-charge.
La polarisation de la phase S (onde seconde de cisaillement) est plus souvent sujette (car plus sensible) à des effets de propagation mal modélisés ou mal estimés comme l'anisotropie, ce qui la rend plus
difficilement exploitable. Si ce n'est pas le cas, elle est polarisée dans un plan perpendiculaire au rai sismique.
1.2. 1 Matrice de covariance Pour déterminer la polarisation d'une onde, ici sismique, on utilise avantageusement la méthode décrite dans Kanasewich, E. R., (1973). Time sequence analysis in geophysics. The University of Alberta Press, Edmonton. basée sur l'analyse de la matrice de covariance.
Cette matrice est calculée à partir du signal enregistré sur les trois composantes orthogonales du sismomètre et pour une fenêtre temporelle choisie, cette fenêtre étant de préférence une fenêtre centrée sur les ondes qui nous intéressent et en particulier l'onde P (la formulation étant néanmoins quelle que soit la position de la fenêtre).
Cette méthode pré-suppose une distribution gaussienne de chacun des échantillons du signal superposé à du bruit blanc, le calcul étant réalisé en se plaçant (comme dans le cas des données de type temps d'arrivée) dans le domaine de la norme L2.
On se place dans la suite dans le cas d'un repère cartésien orthonormé (x = Est, y = Nord, z = Verticalhaut).
Soi t Xij l'échantillon j du signal sur la composante i. La moyenne (ou espérance mathématique) de cette
composante sur la fenêtre temporelle composée de n échantillons est : La matrice de covariance (ou d'auto-corrélation) qui mesure la dispersion du signal à moyenne nulle dans l'espace est l'auto-corrélation du signal centré, c'est- à-dire : r- ou encore : 1 n r--J-Vy yVy y) n 1 kil Cette matrice de covariance est symétrique, réelle et définie positive. Il existe donc une base orthonormée directe dans laquelle C est diagonale. Cette base, appelée base propre, est définie à l'aide des vecteurs propres de C.
Ainsi, CVi = Vi, Vi vecteur propre de C, de valeur propre Ài.
Physiquement, dans la base propre, chacune des valeurs propres est proportionnelle à l'énergie du signal dans la direction du vecteur propre qui lui est associé. Pour une onde première compressive (P), cette énergie est maximale
dans la direction d'arrivée du rai à la station et devrait correspondre à la direction du vecteur propre associé à la valeur propre maximale.
Du point de vue géométrique, la matrice de covariance prend, dans la base propre, l'allure d'un ellipsoïde. La figure 2 est une représentation de la matrice de covariance dans son repère propre. Les vecteurs propres Vi, V2 et V3 de la matrice de covariance définissent une nouvelle base orthonormée (dans le repère géographique).
L'énergie du signal étudié est distribuée sur ces trois axes et est proportionnelle aux valeurs propres correspondantes. L'analyse des valeurs propres les unes par rapport aux autres permet d'étudier la forme de l'ellipsoïde et par analogie la distribution de l'énergie dans l'espace.
En supposant que À : JI, on introduit trois nouveaux paramètres :
chacun de ces paramètres l, p et s étant compris dans l'intervalle [0, 1], ces différents paramètres vérifiant 1+p+s=1.
Il est important de noter que : si 2 = 3 == 0, alors-Z = 1 et p = s = 0, le signal est polarisé linéairement dans la direction Vi,
Une fois la détermination des déplacements initiaux des ancrages réalisée pendant l'étape S2, on procède à l'enfilage et au réglage proprement dit de chacun des torons du hauban.
Les opérations suivantes du procédé selon l'invention sont exécutées chaque fois qu'un toron 13 est mis en tension.
Conformément au premier exemple de mise en #uvre illustré sur la figure 3, au cours de cette opération de mise en tension (par exemple du toron 13A), l'ordinateur 16 exécute de manière répétitive (étape S3), toutes les secondes par exemple, un calcul visant à déterminer l'allongement O1 qui reste à appliquer au toron 13A avant que le vérin 15 soit relâché et que l'ancrage du toron 13A soit provoqué par la rentrée des clavettes dans l'ancrage. Les données mesurées ou déterminées sur site nécessaires à ce calcul sont - les déplacements initiaux ira, et ûe; précédemment déterminés (Étape S2), - la tension T du toron mesurée à l'aide du capteur 15A, - la variation 4d de la distance droite entre les ancrages A et B mesurée à l'aide du télémètre 18, l'origine des Ad étant pris à l'instant où s'effectue la
détermination des déplacements initiaux, c'est-à-dire juste avant l'enfilage du premier toron 13, - la température 6r@r du toron 13A mesurée à l'aide du capteur 20, - la rentrée de clavettes rc Au fur et à mesure que l'opération de mise en tension progresse, 1a valeur de l'allongement 41 restant à appliquer au toron 13A s'affiche sur l'écran du micro- ordinateur 16 et un signal peut être envoyé à un automate 23 pilotant le vérin 15 pour relâcher ce dernier dès que Al atteint la valeur zéro, la rentrée de clavettes rc étant prise en compte.
A un instant donné de l'opération de mise en tension du toron 13A, la longueur à tension nulle L de ce dernier s'obtient à partir d'une fonction analogue à celle utilisée pour le calcul de la longueur théorique décrite précédemment - Ea représentant ici la raideur axiale du toron, - q* étant égal au poids linéique qt du toron, majoré de la contribution du toron à supporter le poids linéique qg de la gaine 14 q* = qt + qg / i (i numéro du toron) - représentant la position relative des ancrages, si ceux-ci étaient parfaitement implantés avec vecteur unitaire joignant les ancrages A et B.
La longueur à tension nulle Le, objectif à atteindre à la fin de l'opération de réglage sous une température 0t@>,- vaut
L0 - Lth [ 1 + a (et., - 8th) a désignant le coefficient de dilatation du toron. L'allongement Al restant à appliquer au toron 13A avant de relâcher le vérin 15 est finalement donné par A1 = L - L8 + rc rc désignant la valeur de la rentrée de clavettes (de l'ordre de 4 à 7mm dans la pratique).
Le toron 13A est alors ancré définitivement dans l'ancrage A et le vérin 15 en est détaché pour pouvoir être utilisé pour le toron 13 suivant.
Comme on peut le voir sur la figure 4, selon le deuxième exemple d'exécution de l'invention, les étapes SI et S2 sont exécutées de la même façon que pendant la mise en aeuvre du premier exemple.
Cependant, ce deuxième exemple d'exécution en diffère par l'étape S3 au cours de laquelle, au lieu de calculer la valeur d'allongement 41, on calcule la valeur T représentant la tension de blocage à atteindre dans 1e toron 13A avant que l'on puisse procéder à l'ancrage.
Ainsi, à partir des valeurs , q* et Le on détermine la tension de blocage Tb1,,, à partir de la relation On notera que la détermination de la fonction T ci- dessus peut faire intervenir la même théorie de la Chaînette Elastique décrite dans l'ouvrage précité, le problème à résoudre étant basé sur la recherche de la valeur de T au lieu de celle de L.
La valeur de la tension de blocage T,>1", calculée par l'ordinateur 16 est affichée dans une fenêtre V2 de l'écran, tandis que la valeur réelle de la tension dans le toron 13A mesurée à l'aide du capteur 15A est affichée simultanément dans une autre fenêtre Vl. On effectue le
blocage dès que les deux valeurs dans les fenêtres V1 et V2 deviennent égales. Le processus peut éventuellement être arrêté automatiquement par l'automatisme 23 dès que la condition d'égalité est atteinte.
La figure 5 représente une variante de dispositif télémétrique 18A destiné à mesurer la variation de distance entre les ancrages A et B et pouvant également être utilisée pour l'exécution du procédé selon l'invention. Dans ce cas, un fil en Invar par exemple est fixé par l'une de ses extrémités au pylône 1 au voisinage de l'ancrage haut B. L'autre extrémité de ce fil passe sur une poulie 24 montée au voisinage de l'ancrage bas A et est attachée à une masse 25. Un comparateur électronique 26 est placé sur la partie 3A du tablier en construction et mesure la variation de la position verticale de la masse 25 pour permettre d'en déduire la variation de distance entre les ancrages A et B.
On peut également considérer d'autres variantes du dispositif utilisé pour mesurer la variation de distance entre les ancrages A et B. Ainsi, le recours à un système opto-numérique permet de déterminer, à partir du traitement numérique d'une image effectué en temps réel, l'évolution de la distance entre une cible et l'instrument.
CONCEPTION D'ESPACE JEUX POUR ENFANTS A PARTIR D'UNE STRUCTURE FIXE, ET D'ÉQUIPEMENT DE JEUX SUSPENDU INTERCHANGEABLE Certains équipements de jeux pour enfants, principalement implantés sur des aires de restaurants prévues à cet effet, sont conçus à partir d'une structure métallique rigide selon Figure 1 dans laquelle des activités ludiques sont fixées. La structure métallique se compose d'assemblage de tubes en fer raccordés entre eux à l'aide de raccords rapides de manière à former un réseau parallélipédique. Elle est habillée d'éléments en mousse recouverts de tissus en PVC de couleur. Des cloisons sont créées en fixant des éléments de filets de couleurs sur la structure par des cordages. Des éléments rigides tels des planchers, plans inclinés, toboggans, etc-, sont fixés dans la structure, créant ainsi des zones de circulation. Des activités ludiques, tels des poufs, pushing halls, tapis de sangles, etc, sont installés. L'ensemble est composé de la structure, des filets, des planchers, de toboggans, de plans inclinés, et des différentes activités ludiques , pour former un équipement de jeux qui peut être utilisé selon la taille, par 20 à plus de 300 enfants, à l'intérieur, comme à l'extérieur de bâtiments.
Le problème est également résolu à l'aide d'une unité d'entraînement comportant une pompe à vide, notamment une pompe à cellules ou à palettes, qui est couplée à un dispositif d'entraînement et sert à produire un vide dans une chambre fermée, notamment dans un amplificateur de force de freinage, par le fait qu'un fluide de travail, notamment de l'air, contenu dans la chambre fermée, est entraîné sous la forme d'un flux volumique depuis une ouverture d'entrée de la pompe, par la pompe à vide en direction d'une ouverture de sortie de la pompe, caractérisée en ce que l'ouverture de sortie de la pompe ou l'ouverture d'entrée de la pompe est reliée au dispositif d'entraînement. Grâce à la liaison entre l'ouverture de sortie de la pompe ou l'ouverture d'entrée de la pompe et le dispositif d'entraînement, le courant volumique, qui sort de la pompe à vide ou y pénètre et est aspiré hors de la chambre fermée parvient au dispositif d'entraînement de la pompe. Lorsque l'air sortant de l'amplificateur de la force de freinage d'un véhicule automobile est aspiré, il s'agit en général d'air froid, étant donné que l'air sortant de l'amplificateur de la force de freinage est en
général plus froid que l'air ambiant sortant directement de l'espace moteur. En outre la température de l'air sortant de l'amplificateur de la force de freinage est inférieure à la température maximale de fonctionnement de l'unité électrique. Cet air froid convient pour refroidir le dispositif d'entraînement de la pompe et garantit, même dans le cas de températures extérieures élevées, un fonctionnement parfait de l'unité d'entraînement.
Un exemple de réalisation de l'unité d'entraînement comportant un carter de pompe est caractérisé en ce que le dispositif d'entraînement comprend un moteur, notamment un moteur électrique, pourvu d'un carter qui est monté sur le carter de la pompe. Ceci présente l'avantage consistant en ce qu'on peut supprimer une canalisation de raccordement entre le carter du moteur et le carter de la pompe. En outre le carter du moteur est agencé sous la forme d'un dispositif d'insonorisation, ce qui a pour effet que les bruits apparaissant lors du fonctionnement de l'unité d'entraînement peuvent être atténués. En outre cet exemple de réalisation permet un agencement particulièrement compact de l'unité d'entraînement, ce qui s'avère très avantageux au regard de l'espace de montage étroit dans des véhicules automobiles modernes.
Un autre exemple de réalisation de l'unité d'entraînement se caractérise par le fait que le carter du moteur et le carter de la pompe sont séparés l'un de l'autre sur les côtés, qui se font face à l'état assemblé, par une seule paroi de séparation. La paroi de séparation peut être formée soit par une partie du carter de la pompe, soit par une partie du carter du moteur. Par conséquent le carter du moteur ou le carter de la pompe peut être agencé de manière à être ouvert d'un côté.
Un autre exemple de réalisation de l'unité d'entraînement est caractérisé en ce qu'une première ouverture pour le passage du flux volumique entraîné par la
pompe à vide est prévu dans la paroi de séparation. La première ouverture peut coïncider avec l'ouverture de sortie de la pompe, qui peut à son tour être reliée à une chambre de pression de la pompe à vide. Ceci réduit au minimum la dépense de fabrication pour l'unité d'entraînement.
Un autre exemple de réalisation de l'unité d'entraînement est caractérisé en ce qu'un élément de filtre est disposé dans la première ouverture. L'élément de filtre empêche que de quelconques corps étrangers, se présentant par exemple sous la forme de résidus d'usure, parviennent depuis le carter de la pompe dans le carter du moteur.
Un autre exemple de réalisation de l'unité d'entraînement est caractérisé en ce qu'une seconde ouverture pour réaliser le couplage du dispositif d'entraînement de la pompe à la pompe à vide, est prévue dans la paroi de séparation. Dans la seconde ouverture on peut disposer par exemple un accouplement, qui relie entre eux l'arbre du dispositif d'entraînement de la pompe et un arbre de la pompe à vide pour la transmission d'un couple. En outre la seconde ouverture peut être utilisée pour le centrage du dispositif d'entraînement par rapport au carter de la pompe et inversement.
Un autre exemple de réalisation de l'unité d'entraînement est caractérisé en ce qu'au moins une ouverture de sortie pour le flux volumique entraîné par la pompe à vide est prévue dans le carter du moteur. L'ouverture de sortie est positionnée dans le carter du moteur de préférence de telle sorte que le flux volumique entraîné hors de l'ouverture de sortie de la pompe pour pénétrer dans le carter du moteur passe devant les sources de chaleur présentes dans le dispositif d'entraînement de la pompe et permet un transfert thermique par convection. En outre l'ouverture de sortie est positionnée avantageusement de telle sorte que la pénétration de saletés et d'eau est
empêchée. A la place de l'ouverture de sortie en forme de perçage, la sortie peut être réalisée au moyen d'une fine ouverture en forme de fente sur la périphérie. Ceci présente l'avantage de conduire à de faibles vitesses d'écoulement et par conséquent à un bruit de fonctionnement réduit.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description donnée ciaprès prise en référence au dessin annexé, dont la figure unique représente, en coupe transversale, une forme de réalisation d'une unité d'entraînement selon l'invention.
Sur la figure, une pompe à vide est désignée globalement par la référence 1. La pompe à vide 1 comprend un carter de pompe 2 comportant une paroi périphérique 3. Vue en coupe transversale, la paroi périphérique 3 possède extérieurement une forme circulaire et est agencée intérieurement essentiellement avec une forme d'ellipse. La coupe transversale peut présenter intérieurement la forme d'une spirale de Pascal, mais également un contour circulaire. Sur une face frontale de la paroi périphérique 3, le carter 2 de la pompe est fermé par un fond 5, qui est formé d'un seul tenant avec la paroi périphérique 3. Un couvercle 6 est prévu sur l'autre face frontale de la paroi périphérique 3. Le couvercle 6 est vissé à l'aide de plusieurs vis 8,9 à la paroi périphérique 3 du carter 2 de la pompe.
Dans la paroi périphérique 3 du carter 2 de la pompe est prévue une ouverture d'entrée 10, au moyen de laquelle un fluide de travail aspiré par la pompe à vide 1 parvient, sous la forme d'un courant volumique, à l'intérieur du carter 2 de la pompe. Un rotor 14 de la pompe est monté de manière excentrique à l'intérieur du carter 2 de la pompe et y est logé de manière à pouvoir tourner par rapport à la paroi périphérique. Dans le rotor 14 de la pompe est aménagée au moins une fente radiale, dans laquelle une palette est logée de manière à être déplaçable radialement. Dans le
cas de la pompe à vide désignée par la référence 1, il s'agit d'une pompe à cellules. La paroi périphérique 3 du carter 2 de la pompe représente un contour de levage, à l'intérieur duquel le rotor 14 de la pompe peut tourner.
Lorsque le rotor 14 de la pompe est entraîné en rotation, un fluide de travail est entraîné par l'intermédiaire de l'ouverture d'entrée 10 et d'un espace d'aspiration (non représenté) dans une chambre de pression 18. Un perçage de liaison 11, qui est aménagé dans le fond 5 du carter 2 de la pompe, s'étend à partir de la chambre de pression 18. Le perçage de liaison 11 débouche à l'intérieur d'un moteur électrique 20.