INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La dite membrane de soutien peut être ouverte ou fermée. Si elle est ouverte, elle peut être mise en pression soit directement (son revêtement intérieur est alors imperméable aux gaz de gonflage usuellement employés) ou mise en pression par l'intermédiaire d'une chambre à air imperméable aux dits gaz. Si elle est fermée, elle présente sous forme de tube munie d'un moyen de gonflage approprié qui peut être solidaire moyen de gonflage de la cavité entre membrane et intérieur du pneumatique ou complètement séparé du dit moyen.
Les caractéristiques de l'invention seront mieux comprises à l'aide de la description qui suit et se réfère au dessin, illustrant à titre non limitatif des exemples d'exécution, dessin lequel, - figure 1 représente schématiquement une variante simplifiée de l'ensemble conforme ' l'invention, - la figure 2 représente de la même manière une deuxième variante, - la figure 3 représente une variante avec une partie cylindrique, - les figures 4 et 5 représentent deux variantes, avec diamètres différents des deux sièges respectivement pour bourrelet de pneumatique et bourrelet d'appui, - la figure 6 représente schématiquement une variante de jante asymétrique. Sur la figure 1, la jante J, conforme à l'invention, comprend un premier siège 10' de jante pour le premier bourrelet 20' de pneumatique, et un deuxième siège 10" pour le deuxième bourrelet 20". Le siège 10' est une surface tronconique dont la génératrice 100' a son extrémité axialement extérieure (bar ramort au plan équatorial XX' de la jante) sur cercle de diamètre D, inférieur au diamètre Djo- du cercle sur lequel se trouve l'extrémité axialement intérieure (le diamètre Dl()- qui est plus grand est par convention le diamètre siège): ledit siège 10' est dit incliné vers l'extérieur et sa génératrice 100' fait avec une parallèle à l'axe de rotation de la jante un angle #j, pouvant être compris entre 0 et 30 , mais égal dans l'exemple décrit à 20 . La génératrice 100' est prolongée axialement vers l'extérieur par la génératrice 110' de la paroi sensiblement tronconique axialement intérieure d'une saillie ou hump 1 l' formant le bord de la jante J, sensiblement tronconique signifiant que la génératrice 110' de ladite paroi peut être segment de droite mais aussi un arc de cercle très peu incurvé avec une concavité tournée vers l'intérieur. Ladite génératrice 1 ou la corde qui la sous-tend, fait avec une parallèle à l'axe de rotation un angle yj, ouvert axialement et radialement vers l'extérieur, égal à 45 , mais pouvant être compris entre 40 et 50 . Le siège 10' est de manière adjacente prolongé axialement vers l'intérieur par un premier siège de jante 12' pour bourrelet 30' d'appui de soutien, ledit siège tronconique, dans le cas décrit, a une génératrice 120' faisant avec une parallèle à l'axe rotation un angle bf pouvant être compris entre 0 et 20 , et égal à 10 dans l'exemple étudié. Les génératrices 100"., 110", 120" respectivement des deuxièmes siège 10", saillie 11 " et siège 12", situées de l'autre côté du plan équatorial, sont symétriques par rapport audit plan aux génératrices 100', 110' et 120'. Une gorge 13, qui sert au montage d'une part du pneumatique et d'autre part de l'appui de soutien et dont la profondeur est calculée en conséquence, complète la jante J, les deux parois latérales 130 de la gorge J assurant la liaison entre les sièges 120' et 120" et le fond de gorge 131.
Comme décrit dans le brevet FR 2 699 121, le pneumatique, destiné à être monté sur la jante J, comprend une bande de roulement réunie au moyen de deux flancs 21 à deux bourrelets 20' et 20". Ledit pneumatique est renforcé par une armature de carcasse radiale 22 ancrée dans chaque bourrelet 20' (20") par retournement autour d'une tringle 24, qui est dans l'exemple montré une tringle de type "tressé". L'armature de carcasse 22 est tangente à la tringle 24 en un point A, par lequel l'on peut faire passer une droite parallèle à l'axe de rotation. En ce point A, la tangente AT au profil méridien de l'armature de carcasse 22 fait avec ladite droite un angle ouvert vers l'extérieur de 85 . Chaque bourrelet 20' (20"), de largeur axiale comparable aux largeurs connues et usuelles de bourrelets, présente un contour extérieur formé principalement d'une pointe de bourrelet dont la face externe 20A fait avec l'axe de rotation un angle yB, ouvert radialement et axialement vers l'extérieur de 60 10 , cette face 20A étant prolongée axialement à l'intérieur par un siège de bourrelet à base tronconique 20B faisant avec l'axe de rotation un angle #B, ouvert axialement vers l'intérieur et radialement vers l'extérieur, compris entre 10 et 45 supérieur à l'angle #j, qui est l'angle du siège de jante 10', d'une quantité comprise entre 3 et 15 . Le siège 20B est prolongé axialement à l'intérieur par une génératrice tronconique 20C correspondant au talon du bourrelet, faisant avec l'axe de rotation angle PB ouvert axialement vers l'intérieur et radialement vers l'extérieur, de 45 10 et étant prolongé à l'intérieur par une paroi 20D sensiblement perpendiculaire à l'axe de rotation.
L'appui de soutien 3 de bande de roulement est une membrane en caoutchouc, imperméable aux gaz de gonflage usuels, comprenant une chape recouvrant radialement une armature de renforcement de sommet, la dite chape étant réunie par l'intermédiaire de deux flancs 33 d'appui à deux bourrelets 30' et 30". En fonction de l'utilisation du pneumatique de l'ensemble roulant, l'armature de renforcement de sommet de la chape d'appui peut être de deux sortes * pour un pneumatique destiné à rouler rapidement sur différents types de sols, en particulier un pneumatique pour véhicule hors la route, de tourisme ou camionnette, gonflé à une pression d'utilisation relativement faible (par exemple une pression de 1 bar à 2 bars), l'armature de renforcement de sommet (non montrée) est rendue inextensible circonférentiellement par l'utilisation d'au moins une nappe d'éléments de renforcement quasi-inextensibles circonférentiels, c'est-à-dire faisant avec la direction circonférentielle un angle de 0 2,5 , la membrane étant utilisée avec une pression de gonflage très supérieure à la pression de gonflage du pneumatique, comprise entre 2 et 5 fois pression d'utilisation, et ladite membrane conservant forme et pression lorsque le pneumatique est soumis à crevaison avec perte partielle ou totale de pression. Les éléments de renforcements sont des câbles en polyamide aromatique, et la(les) nappe(s) a(ont) une(des) largeur(s) supérieure(s) à la largeur de la chape, largeur mesurée sur une droite parallèle à l'axe de rotation et tangente au profil méridien de la chape point de ladite chape le plus éloigné dudit axe de rotation, et est sensiblement égale à la largeur axiale de l'intérieur du pneumatique à pression d'utilisation ; pour un pneumatique routier de type usuel destiné à rouler à des vitesses usuelles sur route et/ou autoroutes, et gonflé à une pression d'utilisation généralement comprise entre 1,5 et 3,0 bars, l'armature de renforcement est telle que, sous l'effet de la différence de pressions intérieures respectivement de la membrane et du pneumatique (la pression intérieure de la membrane étant supérieure pression du pneumatique en roulage normal d'environ 1 bar), elle soit pratiquement inextensible, alors que sous l'effet d'une différence sensiblement augmentée par le fait de perte de pression du pneumatique, elle devient extensible de manière à ce que développement circonférentiel de sa chape devienne au moins égal au développement circonférentiel de l'intérieur du pneumatique. La dite armature est avantageusement formée d'au moins une nappe d'éléments de renforcement présentant une courbe force-allongement formée de deux portions ayant des pentes différentes: une première portion de l'origine à une certain point d'allongement go ayant une forte pente, et une deuxième portion allant dudit point d'allongement FO à l'allongement sR à la rupture ayant pente très faible. tels éléments de renforcement peuvent être, comme connu en soi, des câbles ayant âme particulièrement résistante, autour de laquelle ont été torsadés des filaments ou torons avec des pas de torsion faibles, câbles tels que ceux décrits, par exemple, dans la demande française 98/l4695.
Un flanc 33 de l'appui de soutien est préférentiellement constitué d'une simple couche de caoutchouc de faible épaisseur, renforcé par une armature de renforcement d'au plus deux nappes, les câbles formant la ou les dites nappes étant textiles, radiaux ou formant un angle avec la direction circonférentielle, ledit flanc étant terminé par un bourrelet 30' (30") plus épais que le flanc 33, et renforcé par un élément annulaire inextensible 34, élément de renforcement qui peut être une tringle, c' -à-dire formée d'un fil ou câble enroulé sur plusieurs tours ou de plusieurs fils ou câbles circonférentiels torsadés entre eux, ou d'un enroulement de feuillard. Ledit élément de renforcement 34 a un diamètre intérieur D-, qui permette un certain serrage sur le siège de jante 12' (12 ") pour bourrelet d'appui de soutien, c'est-à-dire une certaine compression radiale de la couche de caoutchouc entre l'élément 34 et base dudit bourrelet 30' (30"). On entend par serrage s le rapport D,2> - DM / 2(D. DM), les quantités D]Z-, Dm, D-r étant les diamètres respectivement du siège de jante 12', de la base de bourrelet d'appui non monté sur jante, de l'élément de renforcement 34, les dits diamètres étant mesurés sur une droite perpendiculaire à l'axe de rotation et passant par le centre de gravité de la section méridienne de l'élément 34. Le serrage s doit permettre l'étanchéité et le maintien en place, quelles que soient les conditions de roulage, de l'appui de soutien pour éviter l'apparition de toutes vibrations.
Dans la première variante décrite ci-dessus, les bourrelets 30' et 30" de la membrane de soutien de bande de roulement servent à bloquer les bourrelets du pneumatique monté sur sa jante de service. Les efforts latéraux subis par de tels bourrelets, lorsque l'ensemble roulant est appelé à rouler sous pression nulle dans le pneumatique et sous conditions de forte dérive, étant importants, la variante montrée sur la figure 2 permet une efficacité maximale contre le déjantage du pneumatique et de l'appui de soutien. Ladite variante diffère de la variante illustrée par la figure 1 par l'addition, entre le siège tronconique 10' (10") de jante pour bourrelet 20' (20") de pneumatique et le siège de jante 12' (12") pour bourrelet 30' (30") d'appui de soutien 3, d'une portion tronconique 14' (14") dont la génératrice 140' (140") fait avec une parallèle avec l'axe de rotation un angle @,, ouvert axialetnent vers l'intérieur et radialement vers l'extérieur pouvant être compris entre 35 et 55 et égal à 45 dans le cas de la figure 2. La hauteur hl a de cette butée 14', mesurée entre l'extrémité axialement intérieure du siège 10' et l'extrémité axialement extérieure du siège 12' est égale à 3,5 mm, et de toute manière comprise entre 2 et 6 mm.
La variante illustrée par la figure 3 consiste à disposer entre la portion tronconique 14' (14") décrite précédemment et le siège de jante 12' (12") pour bourrelet d'appui, lorsque ce dernier est tronconique, une portion 15' (15 ") dont la génératrice 150' (l50") peut être un segment de droite parallèle à l'axe de rotation un arc de cercle centré sur une droite parallèle à l'axe de rotation. Ladite génératrice peut avoir une largeur axiale relativement faible, mais suffisante pour permettre mise d'une valve de gonflage éventuelle pour la mise en pression du pneumatique. Elle peut aussi avoir une largeur importante d'un côté ou /et de l'autre côté d'ensemble pour permettre l'emploi d'un appui de soutien de bande de roulement dont la largeur axiale maximale est inférieure à la largeur axiale maximale du pneumatique. La figure 3 montre en outre la variante suivant laquelle le siège 12' (12") est axialeinent vers l'intérieur prolongé par une partie tronconique 18' (18"), dont la génératrice 180' (180") fait avec une parallèle à l'axe de rotation un angle o,, supérieur à l'angle ôj. Dans le cas étudié, ledit angle wj est égal à 45 , ce qui permet une mise en place du bourrelet pour appui de soutien plus aisée.
La dite portion cylindrique 15' (15 ") peut être reliée directement au siège 12' (12") pour bourrelet d'appui (figure 3). Afin de créer un véritable rebord de jante pour le bourrelet d'appui, rebord nécessaire dans le cas de l'utilisation de l'appui de soutien sous très haute pression et ainsi d'éviter le déplacement axial vers l'extérieur du bourrelet de pneumatique lorsqu'on procède au montage, la portion cylindrique 15' (15 ") est reliée au siège 12' (12") par une portion 16' (16") dont la génératrice 160' (l60") fait avec la trace d'un plan parallèle au plan équatorial un angle rlj ouvert radialement et axialement vers l'extérieur compris entre 0 et 20 , la valeur de 0 étant incluse dans l'intervalle. Ladite portion 16' (16") peut avoir une hauteur h16 comprise entre 2 et 15 mm (figure 4), selon la qualité de maintien dudit bourrelet d'appui que l'on désire. Lorsque ladite hauteur est relativement forte, et dans le cas où la portion 16' (16 ") est les parois de la gorge 13, il est nécessaire de prévoir une seconde gorge de montage 17 pour le montage aisé et correct des bourrelets d'appui (figure 5).
Dans toutes les variantes décrites précédemment, il y a nécessité d'une gorge montage, au moins pour le montage du bourrelet de pneumatique 20" sur son siège 10", puisque ledit montage requiert la sortie du dit bourrelet hors de la jante avant le positionnement sur le siège. Il est bien connu que la présence de gorges de montage n'est pas une solution idéale pour les constructeurs de matériel roulant sur pneumatiques, car réduisant fortement l'espace disponible à l'intérieur de la jante. La profondeur de la (des) gorge(s) de montage peut, comme connu en soi, rendue moins importante au moyen de l'asymétrie de la jante, par le fait que les diamètres de sièges pour bourrelet de pneumatique, les diamètres de sièges pour bourrelets d'appui de soutien sont inégaux. La figure 6 est l'illustration d'un tel exemple, où l'asymétrie st telle que la jante J ne comporte aucune gorge. Comparativement à la jante montrée sur la figure 3, la jante de la figure 5 comprend des sièges de jante 10' et 10" pour bourrelets de pneumatique ayant des diamètres D1o- et Dlo" différents d'une quantité égale à 0,045DIo., alors que les diamètres D]2' et D12,, des sièges de jante 12' et 12" pour bourrelets d'appui différent de la même quantité.
L'asymétrie simultanée des sièges de jante pour bourrelets de pneumatique et bourrelets d'appui est la solution permettant le montage de l'ensemble le plus aisé possible, mais on ne sort pas du cadre de l'invention si l'asymétrie ne concerne que les sièges de jante pour bourrelets d'appui.
CONVERTISSEUR DE COUPLE ADAPTABLE SUR BICYCLETTE La présente invention a pour effet de démultiplier un couple résistant tel que celui de la roue motrice d'une bicyclette ou de toute autre résistance passive .
L'on désignera comme résistance passive celle qui est nécessaire à l'inertie d'une bicyclette ou à tout autre organe qui implique une force pour son mouvement linéaire ou rotati f Dans le cas précis d'un cycliste la force motrice se borne à sa force musculaire En ce qui concerne le moteur thermique cette force se limite à sa puissance nominale à un régime donné. .
On distingue les 3 types d'éléments suivants, reconnus par la valeur de la variable Type de la Table de la figure 116. i) Les Classeurs (type 1) Dans le présent exemple, les éléments Nos. 1 et 2 (c'est-à-dire dont les valeurs de IDelement sont respectivement égales à 1 et 2) sont des Classeurs appelés Demo 0 et Demo 0 1 , le Classeur No. 1 étant d'ailleurs le Classeur de Base de l'Utilisateur en question. ii) Les Pages (type 2) Dans le présent exemple, les éléments Nos. 3 et 7 sont des Pages de l'Utilisateur. iii) Les Calques (type 3) Dans ce même exemple, les éléments Nos. 4 et 5 sont des Calques de l'Utilisateur.
La figure 118montre un exemple d'une structure arborescente de classeurs incluant un Classeur Dérivé (nommé ici Aline favoris ), et de la Table associée.
(Remarque : Lorsqu'un Utilisateur crée un élément dérivé (comme ici le Classeur Aline favoris ), le compteur de dérivation de l'élément original (variable Compteur est automatiquement incrémenté (comme ici pour le classeur demo 0 1 ). Ceci permet de savoir si la suppression de l'original est possible ou si cet original doit être mis en archive lorsque son auteur le masque. d) Action 3 : d'éléments propres à l'Utilisateur i) Suppression d'un sous-élément propre non dérivé
Le fait que ce sous-élément soit rattaché à un élément archive permettra de pouvoir encore le visualiser le cas échéant le restaurer à l'initiative de l'Utilisateur, comme on va le voir ci-dessous. iii) Restauration d'un sous-élément archive Pour restaurer un sous-élément archive , l'Utilisateur consulte l'élément archive et désigne le sous-élément à restaurer. Il suffit alors de remplacer le 0 par un + dans le lien correspondant au sous-élément. Puis on supprime le lien entre cet élément et l'élément archive . Ceci est illustré sur la figure 121.
Ladite quantité de gaz insufflée est évidemment limitée. Il ne s'agit, en aucune façon, de générer un véritable contre-courant ; ce qui impliquerait l'introduction d'une quantité non négligeable de gaz au sein du dispositif, une remontée de pression au sein dudit dispositif (qui rappelons le, doit impérativement, rester en dépression) et pourrait même refouler des poussières amont de celui-ci. Ladite quantité de gaz est avantageusement strictement limitée à la quantité nécessaire à l'obtention de l'effet pulse recherché, effet pulse susceptible d'assurer le décolmatage visé.
L'atmosphère du dispositif n'étant ainsi pas (ponctuellement) perturbée, la filtration peut être mise en oeuvre sans interruption. Il est évident que, plus le volume global du dispositif concerné est important, plus la quantité de gaz pulsé admissible est élevée. De la même façon, il est opportun de multiplier le nombre de bougies filtrantes intervenant dans un dispositif de faible volume. La régénération, à l'unité, de telles bougies se fait par l'insufflation de très faibles quantités de gaz...
L'effet pulse recherché est optimum si la faible quantité de pulsé est insufflée alors qu'une véritable gangue ou couche est formée autour du média filtrant à régénérer. Dans de telles conditions optimales de mise oeuvre - existence d'une couche de poussières, d'une épaisseur certaine, autour du média filtrant - le gaz pulsé subit une perte de charge maximale, il ne génère assurément aucun contre-courant à l'intérieur du dispositif. Dans le cadre d'une variante préférée de mise en oeuvre du procédé de décolmatage, on préconise donc vivement d'insuffler la faible quantité de gaz pulsé lorsqu'une couche de poussière s'est formée autour du média filtrant. Si ledit gaz est insufflé prématurément, deux phénomènes indésirables sont susceptibles d'être observés - un recolmatage rapide du média filtrant en cause, - un contre-courant au sein du dispositif ; le gaz insufflé n'ayant pas subi une perte de charge suffisante.
L'homme du métier est à même de minimiser, voire d'éviter ces phénomènes indésirables ; en tout état de cause, à même de déterminer l'épaisseur gangue minimale, voire optimale, avec laquelle on obtient les meilleurs résultats, compte tenu des différents paramètres en cause (le volume interne du média filtrant à régénérer, le volume global du dispositif...) On rappelle ici que les média filtrants décolmatables in situ sont indéformables. Il est donc clair que le décolmatage, selon l'invention, desdits média filtrants (avantageusement le détachement de la véritable gangue formée autour de ceux-ci) n'est pas obtenu par leur déformation ou vibration.
De tels média filtrants indéformables sont familiers à l'homme du métier. Il peut notamment s'agir de média filtrants, en métal fritté, en métal tissé ou en céramique.
La faible quantité de gaz pulsé est avantageusement insufflée au moyen buse, avantageusement à col sonique. Le profil d'une telle buse est à optimiser pour l'obtention de l'effet pulse recherché. Une telle optimisation est à la portée de l'homme du métier. Le gaz ainsi insufflé dans la zone d'extraction des gaz ne doit évidemment pas perturber, par sa quantité d'intervention (voir ci-dessus) et/ou par sa nature, le procédé de séchage-calcination en cause. On préconise notamment d'insuffler de l'air ou un gaz inerte, tout particulièrement d'insuffler de l'air. Le décolmatage peut ainsi être mis en oeuvre à moindre coût, sans affecter réellement l'atmosphère oxydante du dispositif.
A la considération des propos ci-dessus, l'homme du métier a déjà saisi tout l'intérêt de la présente invention. Le traitement (séchage + calcination) de l'oxalate de plutonium (humide), mis en oeuvre en continu, au sein d'un unique dispositif, est beaucoup plus performant que le même traitement, mis en oeuvre, selon l'art antérieur, en deux étapes distinctes (séchage, calcination) , chacune mise en oeuvre au sein d'un dispositif différent.
Selon son deuxième objet, la présente invention concerne un dispositif convenant la mise en oeuvre du procédé décrit ci-dessus. Au sein dudit dispositif, unique, le précipité d'oxalate est successivement séché puis calciné.
Ledit dispositif, tel que décrit ci-après, est particulièrement préféré.
On note incidemment ici que le procédé de l'invention est tout à fait susceptible d'être mis en oeuvre dans des dispositifs quelque peu différents...
Le dispositif particulièrement préféré comprend - un four, forme générale cylindrique, équipé selon son axe longitudinal horizontal, d'une vis de type Archimède, ladite vis en tournant étant susceptible d'assurer le transfert du produit traité thermiquement d'une première zone dudit four où il est séché vers une deuxième zone où il est calciné ; le corps dudit four présentant d'une part, des ouvertures adéquates pour + en l'une de ses extrémités, côté première zone, son alimentation en oxalate plutonium, + en l'autre de ses extrémités, côté seconde zone sa vidange en oxyde de plutonium, + l'injection d'oxygène au sein dudit four, + l'extraction des gaz dudit four ; d'autre part, dans son épaisseur, des logements pour éléments de chauffage ; lesdits éléments étant susceptibles d'assurer avec régulation, à l'intérieur dudit four, les conditions de température adéquates pour la mise en oeuvre du séchage ladite première zone et celle de la calcination dans ladite seconde zone ; - des moyens aptes ' extraire les gaz dudit four, tout en maintenant celui-ci en dépression ; lesdits moyens intervenant en aval de l'ouverture d'extraction ménagée dans le corps dudit four ; ainsi, qu'avantageusement, - des moyens aptes débarrasser des poussières entraînées, lesdits gaz extraits, au travers de ladite ouverture d'extraction, par lesdits moyens d'extraction ; lesdits moyens consistant avantageusement en un ensemble de filtration.
Les éléments de chauffage, à positionner dans l'épaisseur du corps dudit four (dans les logements prévus à cet effet), sont, selon une variante préférée, essentiellement constitués de cannes chauffantes, qui présentent une longueur adéquate. Auxdites cannes chauffantes, à positionner longitudinalement selon l'axe du four, sont avantageusement associés des moyens de régulation de leur puissance de chauffe thermocouples, par exemple.
Selon une variante particulièrement préférée, il intervient dans le corps du four (dans les logements prévus à cet effet), deux types de telles cannes chauffantes - au moins une dite courte, qui assure en partie le séchage de l'oxalate de plutonium dans la première zone du four ; - au moins une canne, dite longue, qui assure, à la fois, en partie le séchage de l'oxalate de plutonium dans ladite première zone du four (avec la(les)dite(s) canne(s) courte(s)) calcination dudit oxalate de plutonium dans la seconde zone du four.
On a vu précédemment que l'extraction des gaz est avantageusement mise en oeuvre au niveau zone de séchage. Ainsi, l'ouverture d'extraction desdits gaz est-elle avantageusement ménagée dans la zone de séchage (première zone du four), bien évidemment aval de l'ouverture d'alimentation du four en oxalate de plutonium.