INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le champ "L" contient la longueur des données contenues dans la trame, sur 2 octets. Le champ "Info" contient les données proprement dites, sur un nombre d'octets pouvant varier de 0 à 1500. Le champ Tad" contient éléments binaires de bourrage, sur 46 octets au maximum, pour que le nombre total d'octets contenus dans les champs "DA", "SA", "L", "Pad" et "FCS" soit égal à 64. Le champ "FCS" (en anglais Trame Check Sequence", séquence vérification de trame) contient une séquence de contrôle permettant de détecter des erreurs de transmission.
Lorsque le point d'accès reçoit en provenance du réseau filaire 104 un paquet de données dont l'adresse de destination 201 correspond à l'adresse MAC d'un des terminaux de communication 100 ou 103 du réseau sans fil 107, ce paquet doit alors être transmis sur le milieu radio. En revanche, lorsque le point d'accès reçoit un paquet dont l'adresse destination 201 ne correspond pas à l'adresse MAC d'un des terminaux 100 ou 103, ce paquet ne doit pas être pris en compte, sauf si l'adresse de destination 201 correspond à une adresse "diffusion générale" ("BroadcasP'). Pour cela, le point d'accès effectue filtrage des données qui lui parviennent.
Pour pouvoir réaliser cette fonction de filtrage, le point d'accès doit connaître les adresses MAC des terminaux reliés au réseau local sans L'invention propose un procédé d'apprentissage automatique (c'est-à-dire sans intervention d'un opérateur) de l'adresse MAC, qui permet de constituer une table de filtrage au niveau du point d'accès sans fil. L'invention est indépendante de la méthode de filtrage choisie (que la fonction de filtrage soit réalisée totalement par des moyens logiciels mis en ceuvre par un microprocesseur, ou que la fonction de filtrage soit réalisée par un composant spécifique adapté du type CAM ("Content Addressable Memory').
En revanche, étant donné que le point d'accès supporte une seule adresse MAC par adaptateur de terminal sans fil (ce qui équivaut à une seule adresse par connexion radio, puisqu'il y a une connexion radio avec le point d'accès par adaptateur), qui est l'adresse à prendre en compte lors de l'apprentissage (on verra plus loin que le point d'accès lit l'adresse source sur le premier paquet de données reçu), l'invention s'applique uniquement lorsque l'adaptateur terminal sans fil ne possède pas d'adresse MAC propre, faute de quoi le point d'accès ne "verrait" pas l'adresse MAC des terminaux de communication. Cette absence d'adresse MAC propre à l'adaptateur sans fil présente plusieurs avantages : elle simplifie la réalisation, réduit le coût de réalisation apporte un gain en temps de traitement.
La figure 3 représente le circuit électronique d'un adaptateur de terminal sans fil 101, utilisant la norme européenne DECT, pouvant être connecté ' un terminal Ethernet 10 ou 100 Mbitls.
L'adaptateur de terminal sans fil opère dans le mode DECT en tant que partie portable (c'est-à-dire station mobile). Cet adaptateur de terminal sans fil peut être intégré dans un équipement de type ordinateur, imprimante, copieur numérique, etc., ou connecté à un des équipements précédemment cités.
Selon un mode préféré de réalisation de l'invention l'adaptateur de terminal sans fil est connecté à un terminal ayant une interface Ethernet.
circuit électronique 101 comporte, reliés entre par un bus d'adresses et de données 307 - une unité radio 301, munie d'une antenne, - un contrôleur de lien 302, - un microprocesseur 303, - une mémoire morte ROM 304, et - une mémoire vive RAM 305.
Par ailleurs, une alimentation électrique 306 prévue pour alimenter tous les composants du circuit électronique 101 (les liaisons électriques concernant l'alimentation ne sont pas représentées).
Treizième forme de réalisation Une treizième forme de réalisation de l'invention est modifiée par rapport à la huitième forme de réalisation de l'invention de manière à être appliquée à une commande de vitesse, une commande de position ou une autre commande, dans laquelle des valeurs de commande de tension finales sont délivrées.
ouatorziéme forme de réalisation Une quatorzième forme de réalisation de l'inven tion est similaire à la neuvième forme de réalisation de l'invention hormis que les gammes de phases (1)-(6) sont décalées de n/6 dans la direction de retardement.
Quinzième forme de réalisation Une quinzième forme de réalisation de la présente invention est similaire à la neuvième forme de réalisation de l'invention, hormis que la valeur de commande de phase ou la phase détectée 6 du rotor est lue, et une determination concernant chacune des gammes des phases est exécutée en réponse à la valeur lue 6* ou 6.
Seizième forme de réalisation Une seizième forme de réalisation de la presente invention est similaire à une des quinze premières formes de réalisation, hormis que les valeurs de commande de tension de base sont basées sur des formes d'ondes de tension qui diffèrent de la forme d'onde sinusoïdale.
Dix-septième forme de réalisation Une dix-septième forme de réalisation la présente invention est similaire à l'une des seize premières formes de réalisation hormis que la modulation MID basée sur une onde triangulaire est remplacée une autre modulation, qui modifie une durée d'impulsions par commutation pour la conversion de puissance.
Dix-huitième forme de réalisation Une dix-huitième forme de réalisation la présente invention est similaire à l'une des dix sept premières formes de réalisation de l'invention hormis les modifications d'agencement mentionnées ci-après. La dix huitième forme de réalisation de la présente invention utilise une commande numérique. Dans la dix-huitième forme de réalisation de l'invention, une mémoire est chargée avec données représentant un manque de la tension entre lignes, qui est provoqué par la fixation des valeurs de commande de tension finales U**, V** et W** sur le maximum le minimum. Pendant un second intervalle de temps de conversion, pour lequel seule l'une des valeurs de commande de tension finale U**, V** et W** est fixée, les données représentant le manque sont lues à partir de la mémoire et ces données relatives au manque sont superposées aux valeurs de commande de tension finales sur une base en temps réel.
Dix-neuvième forme de réalisation Une dix-neuvième forme de réalisation de la présente invention est similaire à l'une des dix-huit premières formes de réalisation de l'invention hormis que les transistors IGBT 1-6 sont remplacés par des transistors de puissance ou par des transistors MOSFET de puissance.
Vingtième forme de réalisation Une vingtième forme de réalisation de la présente invention est similaire à l'une des dix-neuf premières formes de réalisation de l'invention hormis que le détecteur 90 de la phase du rotor est du type sans capteur. De façon spécifique, le détecteur 90 de la phase du rotor comprend des résistances shunt ou des comparateurs qui détectent des tensions induites dans le moteur à courant alternatif triphasé 9. Le détecteur 90 de la phase du rotor dérive une information de la position du rotor dans le moteur à courant alternatif triphasé 9 à partir des tensions induites détectées.
Vingt-et-unième forme de réalisation Une vingt-et-unième forme de réalisation de la présente invention est similaire à l'une des vingt premières formes de réalisation de l'invention hormis que la valeur "n" est réglée sur un nombre réel positif différent de "1" et de "2". De façon similaire la valeur "m" peut être réglée sur un nombre réel positif différent de "1" et de "2". De préférence les valeurs "m" et "n" sont choisies en tenant compte de pertes, de distorsions et d'autres facteurs.
Vingt-deuxième forme de réalisation Une vingt-deuxième forme de réalisation de la présente invention est similaire à l'une des vingt-et-unes premières formes de réalisation de l'invention, hormis que le convertisseur de valeurs de commande inclut une unité centrale CPU à la place du dispositif DSP.
Vingt-trois'ième forme de réalisation Une vingt-troisième forme de réalisation de la présente invention est modifiée par rapport à l'une des vingt-deux premières formes de réalisation de l'invention de manière à être appliquée à la commande d'un moteur à courant alternatif triphasé soumis d'une manière continue à une modulation sur deux phases, lors de laquelle seul l'un des paramètres de commande pour les trois phases est fixé, et les deux autres paramètres de commande sont utilisés dans la modulation. La vingt-troisième forme de réalisation de la présente invention met en oeuvre une modulation sur une phase en fixant l'un des deux autres paramètres de commande. Conformément à la vingt-troisième forme de réalisation de la présente invention, il est possible de réduire de façon supplémentaire le nombre de commutation.
Vingt-quatrième forme de réalisation une vingt-quatrième forme de réalisation de l'invention est modifiée par rapport à l'une des vingt- trois premières formes de réalisation de l'invention de manière à être appliquée à la commande d'un moteur à courant alternatif triphasé ou d'un moteur à courant alternatif comportant un nombre de phases plus importantes. Vingt-cinquième forme de réalisation Une vingt-cinquième forme de réalisation de l'invention est modifiée par rapport à l'une. des vingt- quatre premières formes de réalisation de l'invention de manière à être appliquée à une source UPS (une source d'alimentation ne pouvant pas être interrompue) ou d'autres équipements, dans lesquels des tensions polyphasées entre lignes sont délivrés.
V'n t- ' 'ème orme de éalisation La figure 34 représente un dispositif formant convertisseur de puissance (un dispositif formant onduleur) conformément à une vingt-sixième forme de réalisation de la présente invention. Le dispositif formant convertisseur de puissance de la figure 34 commande un moteur à courant alternatif polyphasé (un moteur à courant alternatif triphasé) 109 utilisé pour entraîner par exemple un véhicule automobile.
Le dispositif formant convertisseur de puissance de la figure 34 comprend un circuit principal formant onduleur 107 comportant des transistors IGBT (transistors bipolaires à grille isolée) 101, 102, 103, 104, 105 et 106 connectés pour former un pont triphasé ou un pont à trois branches. Le circuit principal formant onduleur 107 comporte des première, seconde et troisième branches connectées entre un bus d'alimentation à courant continu positif (un rail d'alimentation à courant continu positif) 107a et un bus d'alimentation à courant continu négatif (un rail d'alimentation à courant continu négatif) 107b. La première branche est pourvue d'une combinaison série formée d'un transistor IGBT situé sur le côté positif et d'un transistor IGBT situé sur le côté négatif, ces transistors étant formés respectivement par les transistors IGBT 101 et 102. La seconde branche est pourvue d'une combinaison série formée d'un transistor IGBT situé sur le côté positif et d'un transistor IGBT situé sur le côté négatif, ces transistors étant formés respectivement par des transistors IGBT 103 et 104. La troisième branche est pourvue d'une combinaison série formée d'un transistor IGBT situé sur le côté positif et d'un transistor IGBT situé sur le côté négatif, ces transistors étant formés respectivement par les transistors IGBT 105 et 106. Les première, seconde et troisième branches correspondent respectivement aux trois phases "U", "V" et "W" du moteur à courant alternatif polyphasé 109. Les bus d'alimentation à courant continu positif et négatif 107a et 107b sont connectés respectivement aux bornes positive et négative d'une batterie 108. La batterie 108 constitue une source d'alimentation à courant continu. Le circuit principal formant onduleur 107 comporte des bornes de sortie 107u, 107v et 107w respectivement pour les trois phases "U", 'IV" et "W". Les bornes de sortie 107u, 107v et 107w sont connectées respectivement aux enroulements de la phase U, de la phase V et de la phase W du moteur à courant alternatif triphasé 109. Des exemples du moteur à courant alternatif triphasé 109 sont un moteur synchrone, un moteur à induction et un moteur sans balai. Des diodes à roues libres ou effet unidirectionnel 2D1, 2D2, 2D3, 2D4, 2D5 et 2D6 sont connectées respectivement entre les collecteurs et les émetteurs des transistors IGBT 101, 102, 103, 104, 105 et 106, selon un montage antiparallèle.
Le dispositif formant convertisseur de puissance de la figure 34 comprend un générateur de signaux de commande 110, un étage d'attaque 115, un générateur de formes d'ondes MID 121, un convertisseur 122 des valeurs de commande, un détecteur 190 de la phase du rotor et un générateur 192 de valeurs de commande des phases.
Le dispositif 190 détecte la phase (l'angle de rotation) 0 d'un rotor dans le moteur à courant alternatif triphasé 109. Un premier exemple du détecteur 190 de la phase du rotor inclut des capteurs de courant (non représentés) associés aux connexions entre les bornes de sortie 107u, 107v et 107w du circuit principal 107 de l'onduleur et des enroulements de la phase U, de la phase V et de la phase W du moteur à courant alternatif triphasé 109. Le premier exemple comprend en outre un circuit pour détecter des points d'annulation dans les signaux de sortie des capteurs de courant, et un circuit pour détecter la phase (l'angle de rotation) 0 du rotor dans le moteur à courant alternatif triphasé 109 en réponse aux points d'annulation détectés. Un second exemple du détecteur 190 de la phase du rotor inclut un codeur rotatif ou un résolveur associé au rotor dans le moteur courant alternatif triphasé 109. Le second exemple comprend en outre un circuit pour détecter la phase (l'angle de rotation) 0 du rotor en réponse au signal de sortie du codeur rotatif ou du résolveur.
Le pas 2A37 règle la valeur de commande de tension finale U** sur -1. Le pas 2A37 calcule la valeur de commande tension finale V** à partir des valeurs de commande de tension de base U* et V* conformément à l'équa tion suivante: V** = V* - U* - 1 Le pas 2A37 calcule la valeur de commande de tension finale W** à partir des valeurs de commande de tension de base U* W* conformément à l'équation suivante: W** = 2(W* - U*) - 1 A la suite du pas 2A37, le programme avance au pas 2A9.
Le pas 2A38 soustrait la valeur de commande de tension de base W* de la valeur de commande de tension de base V*. Le pas 2A38 détermine si ou non le résultat de la soustraction est positif, c'est-à-dire si l'on a ou non V*- W*>0. Lorsque le résultat de la soustraction est positif, le programme avance du pas 2A38 à un pas 2A39. Sinon le programme avance du pas 2A38 à un pas 3A42.
Le pas 2A39 détermine si le premier signal d'horloge 2ckl est ou non "1" (l'état à niveau haut). Lorsque le premier signal d'horloge 2ckl est "1", le programme avance du pas 2A39 à un pas 3A40. Sinon le programme avance du pas 2A39 à un pas 3A41.
Le pas 3A40 règle les valeurs de commande de tension finales V** et W** sur +1. Le pas 2A40 calcule la valeur de commande de tension finale U** à partir des valeurs de commande de tension de base U* et V* conformément à l'équation suivante: U** = U* - V* + 1 A la suite du pas 2A40, le programme avance au pas 2A9. Le pas 2A41 règle la valeur de commande de tension finale V** sur +1. Le pas 2A41 calcule la valeur de commande de tension finale U** à partir des valeurs de commande de tension de base et V* conformément à l'équa tion suivante: U** = U* - V* + 1 Le pas 2A41 calcule la valeur de commande de tension finale W* à partir des valeurs de commande de tension de base V* et W* conformément à l'équation suivante W** = 2(W* - V*) + 1 A la suite du pas 2A41, le programme avance au pas 2A9.
Le pas 2A42 détermine si le premier signal d'hor loge 2ckl est ou non "1" (l'état à niveau haut). Lorsque le premier signal d'horloge 2ckl est "1", le programme avance du pas 2A42 à un pas 2A43. Sinon le programme avance du pas 2A42 à un pas 2A44.
Le pas 2A43 règle les valeurs de commande de tension finale V** et W** sur +1. Le pas 2A43 calcule la valeur de commande de tension finale U** à partir des valeurs de commande de tension de base U* et W* conformément à l'équation suivante U** = U* - W* + 1 A la suite du pas 2A43, le programme avance au pas 2A9.
Le pas 2A44 règle la valeur de commande de tension finale W** sur +1. Le pas 2A44 calcule la valeur de commande de tension finale U** à partir des valeurs de commande de tension de base U** et W** conformément à l'équation suivante: U** = U* - W* + 1 Le pas 2A44 calcule la valeur de commande de tension finale V** à partir des valeurs de commande de tension de base V* et W* conformément à l'équation suivante: V** = 2(V* - W*) + 1 A la suite du pas 2A44, le programme avance au pas 2A9. Le pas 2A45 soustrait la valeur de commande de tension de base V* de la valeur de commande de tension de base U*. Le pas 2A45 détermine si le résultat de la soustraction est négatif ou non, c'est-à-dire si l'on a ou non U*-V* < 0. Lorsque les résultats de la soustraction est négatif, le programme avance du pas 2A45 à un pas 2A46. Sinon, le programme avance du pas 2A45 à un pas 2A49.
Le pas 2A46 détermine si le second signal d'horloge 2ck2 est ou non "1" (l'état à niveau haut). Lorsque le second signal 2ck2 est "1", le programme avance du pas 3A46 à un pas 2A47. Sinon le programme avance du pas 2A46 à un pas 2A48.
Le pas 2A47 règle les valeurs de commande de tension finale U** et V** sur -1. Le pas 2A47 calcule la valeur de commande de tension finale W** à partir des valeurs de commande de tension de base U* et W* conformément à l'équation suivante: W** = W* - U* - 1 A la suite du pas 2A47, le programme avance au pas 2A9.
Le pas 2A48 règle la valeur de commande de tension finale U** sur -1. Le pas 2A48 calcule la valeur de commande de tension finale V* à partir des valeurs de commande de tension de base U* et V* conformément à l'équation suivante: V** = 2(V* - U*) - 1 Le pas 2A48 calcule la valeur de commande de tension finale W** à partir des valeurs de commande de tension de base U* et W* conformément à l'équation suivante: W** = W* - U* - 1 A la suite du pas 2A48, le programme avance au pas 2A9.
Le pas 2A49 détermine si le second signal d'hor loge 2ck2 est ou non "1" (l'état à niveau haut). Lorsque le second signal d'horloge 2ck2 est "1", le programme avance du pas 2A49 à un pas 2A50. Sinon le programme avance du pas 2A49 à un pas 2A51. Le pas 2A50 règle les valeurs de commande de tension finales U** et V** sur -1. Le pas 2A50 calcule la valeur de commande de tension finale W** partir des valeurs de commande de tension de base V* et W* conformé ment l'équation suivante: ._ W** = W* - V* - 1 A la suite du pas 2A50, le programme avance au pas 2A49.
Le pas 2A51 règle la valeur de commande de tension finale V** sur -1. Le pas 2A51 calcule la valeur de commande de tension finale U** à partir des valeurs de commande de tension de base U* et V* conformément à l'équa tion suivante: U** = 2(U* - V*) - 1 Le 2A51 calcule la valeur de commande de tension finale W** à partir des valeurs de commande de tension de base V* et W* conformément à l'équation suivante: W** = W* - V* - 1 A la suite du pas 2A51, le programme avance au pas 2A9.
Le pas 2A9 délivre les valeurs de commande de tension finales U**, V** et W** au générateur 121 de formes d'ondes MID. A la suite du pas 2A9, le programme revient au pas 2A1.
Les plages déterminées d'angles électriques utilisées lors des pas 2A2, 2A3, 2A4, 2A5, 2A6 et 2A7 sont centrées respectivement sur x/6, x/2 (3x/6), 5x/6, 7n/6, 3x/2 (9x/2) et 11n/6. Comme cela est représenté sur la figure 43, dans ces plages déterminées d'angles électriques, deux des valeurs de commande de tension de base U*, V* et W* sont approximativement ou sensiblement égales entre elles. La largeur des plages prédéterminées d'angles électriques est déterminée par la valeur de phase de référence prédéterminée La figure 44 représente un exemple de conditions dans le domaine temporelle de l'onde porteuse et des valeurs de commande de tension de base U*, V* et W*. La figure 45 représente partie de la figure 44, qui est désignée par la flèche F45. La figure 46 représente des conditions dans le domaine temporel pour l'onde porteuse, le second signal d'horloge 2ck2 et les valeurs de commande finales U**, V** et W** produites à partir des valeurs de commande de tension de base U*, V* et W* sur la figure 45. Pour une compréhension aisée, la période de l'onde porteuse représentée sur les figures 44-46 est supérieure à la période actuelle. Pendant une plage temporelle située au niveau et à proximité l'intersection de deux des valeurs de commande de tension de base U*, V* et W*, les deux valeurs de commande de tension de base sont proches l'une de l'autre.
En référence aux figures 44-46, dans une plage temporelle dans laquelle les valeurs de commande de tension de base V* et W* sont proches l'une de l'autre et la valeur de commande de tension de base U* est positive, les premiers intervalles de temps de conversion "b", "dl' et Tifiq alternent avec des seconds intervalles de temps de conversion "a", "c", "e" et "g" (voir figure 46). Pendant les premiers intervalles de temps de conversion "b", "d" et "f", pour lesquels le second signal d'horloge 2ck2 est "1", les valeurs de commande de tension finale V** et W** sont fixées à -1 (le minimum) de sorte qu'une modulation sur une phase est exécutée en réponse à la valeur de commande de tension finale U**. Pendant les seconds intervalles de temps de conversion "a" et "c", pour lesquels le second signal d'horloge 2ck2 est "0", seule la valeur de commande de tension finale V** est fixée à -1 (le minimum) de sorte qu'une modulation sur deux phases est exécutée en réponse aux valeurs de commande de tension finales U** et W**. Pendant les seconds intervalles de temps "e" et "g", pour lesquels le second signal d'horloge 2ck2 est "0", seule la valeur de commande de tension finale W** est fixée à -1 (le minimum) de sorte qu'une modulation sur deux phases est exécutée en réponse aux valeurs de commande de tension finales U** et V**. Par conséquent, une modulation sur une phase et une modulation sur deux phases alternent avec une période égale au double la période de l'onde porteuse.
Dans la plage temporelle représentée sur la figure 45, la valeur de commande de phase 0* se situe dans la plage prédéterminée d'angles électriques +@ centrée sur n/2 (3n/6). Par conséquent le programme sur les figures 36 42 avance du pas 2A3 au pas 2A17. Lorsque le pas 2A17 détermine que l'on a V*-W* < 0, le programme avance au pas 2A18. Lorsque le pas 2A18 établit que le second signal d'horloge 2ck2 est "1", le programme avance au pas 2A19.
On peut décrire de manière similaire le cas d'un dispositif conforme à l'invention placé au contact d'un guide d'onde lumineuse dans lequel se propage une lumière à détecter avec le dispositif. Ce cas est illustré de façon schématique et partielle sur la figure 3 où le guide a la référence 12. Ce guide 12 s'étend suivant la direction D et donc parallèlement aux électrodes 4 et aux éléments semiconducteurs 6.
En revenant à la figure 2, la zone II est composée du réseau des électrodes métallique 4 à section transversale-approximativement rectangulaire et des éléments 6 faits d'un semiconducteur qui absorbe la lumière incidente, la longueur d'onde de cette lumière étant connue.
La zone III correspond à la couche 2 qui est composée d'un semiconducteur non absorbant, en accord de maille avec le semiconducteur de la zone II. Cette zone III peut, comme on l'a vu, inclure un miroir de Bragg qui réfléchit les ondes lumineuses transmises depuis la zone II jusque dans la zone III.
La lumière incidente à détecter 10, que l'on peut décomposer en lumière polarisée TM et en lumière polarisée TE, arrive sur la structure par la zone I. La lumière polarisée TM excite les modes de plasmons de surface le long de l'interface entre le métal et le semiconducteur de la zone II. Les ondes correspondant à ces modes sont alors réfléchies aux interfaces des zones II/III et II/I.
Ce phénomène de résonance pour une polarisation TM est schématisé sur la figure 2 où l'on a symbolisé les plasmons de surface résonants 14.
La hauteur hm entre l'interface II/III et le miroir de Bragg 8 est calculée de manière à ce que l'onde transmise de la zone II à la zone III et réfléchie par ce miroir 8 se retrouve en phase avec les ondes (plasmons) dans le milieu II et participe à la résonance.