INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour éviter que les bouteilles ne sortent du guide longitudinal en cas balancement latéral des bouteilles, le convoyeur des figures et 2 est également équipé de guides latéraux 16, qui sont montés le long du convoyeur de part et d'autre du trajet des bouteilles B. Le risque balancement latéral des bouteilles en cours de transport est notamment important dans les portions courbes du convoyeur (virages). En effet, dans ces portions courbes, les bouteilles ont tendance, sous l'effet de la force centrifuge, à se décaler latéralement vers l'extérieur.
Une autre utilisation possible des jets d'air inverses R dans le convoyeur des figures 1 et 2 est de réaliser dans une portion donnée du convoyeur un ralentissement aéraulique des bouteilles, et voire même un arrêt aéraulique des bouteilles, ou encore d'effectuer un déblocage d'une bouteille en inversant la force de poussée aéraulique appliquée sur train de bouteilles accumulées. Dans ce cas, les jets de transport J dans la portion de convoyeur concernée seront momentanément interrompus ou au moins diminués (en fermant les registres 7 contrôlant cette portion de convoyeur).
Conformément à une caractéristique préférentielle mais limitative de l'invention, la distance verticale entre les guides sous col 1 et la gaine de soufflage inférieure 8 est réglable. Cette caractéristique permet avantageusement de réaliser un convoyeur à air multi-formats, c'est à dire un convoyeur pouvant facilement être adapté pour transporter des bouteilles de formes et de dimensions variées. Dans la variante de la figure 1, ce réglage est obtenu par un réglage en position des guides sous col 1 dans un plan vertical, la gaine de soufflage 8 étant fixe par rapport au sol. A cet effet, le profilé 2 supportant les guides sous col 1 est mobile selon un axe vertical en étant monté sur une pluralité de coulisses 17 qui sont judicieusement réparties sur la longueur du convoyeur et qui sont mobiles verticalement entre deux colonnes 18. Chaque coulisse 17 peut être déplacée verticalement au moyen d'un vérin 19 qui est monté sur un bâti 20 et dont la tige 19' est reliée rigidement par tout moyen approprié à la coulisse 17. Les verins 19, le bâti 20, les colonnes 18, les gaines de soufflage latéral 3, la gaine de soufflage inferieure 8, le guide longitudinal inférieur 13 et les guides latéraux 16 forment un ensemble rigide et fixe par rapport au sol. Ainsi, le réglage en position verticale des guides sous col 1 au moyen vérins 19 permet d'ajuster la distance séparant les guides sous col 1 non seulement la gaine de soufflage inférieur 8, mais également du guide longitudinal inférieure 13 ( réglage de l'angle de convoyage minimum A).
II revient à l'homme du métier de régler au cas par cas la distance séparant les guides sous col 1 de la gaine de soufflage inférieure 8 et du guide longitudinal inférieur 13 en sorte d'obtenir un convoyage optimum des bouteilles. En pratique, après avoir réalisé des essais avec différents formats de bouteilles, il a été constaté que pour la plupart des bouteilles existants sur le marché, on obtenait un transport des bouteilles dans des conditions optimales en réglant l'angle minimum de convoyage A entre 2 et 20 , et préférence entre 5 et 10 , le choix de l'angle dans cette fourchette de valeurs devant être fait au cas par cas de manière empirique par l'homme du métier pour un type donné de bouteilles. Ces valeurs d'angle minimum de convoyage A sont toutefois données à titre purement indicatif, et ne sont pas limitatives de l'invention, l'invention pouvant être mise en ceuvre avec des angles minimum de convoyage A en dehors de la fourchette de valeurs précitée.
Dans la variante des figures 1 et 2, le transport sous l'action de jets d'air J des bouteilles le long du convoyeur n'est pas réalisé aux moyens de jets d'air de transport générés au dessus de la collerette des bouteilles mais est réalisé exclusivement par un soufflage latéral au moyen jets d'air de transport J qui sont générés au dessous des guides sous col . On limite ainsi avantageusement les risques que l'air puisse être en contact direct avec le goulot des bouteilles et/ou puisse pénetrer à l'intérieur bouteilles B et venir les contaminer.
II convient de souligner qu'antérieurement à l'invention, était déjà connu transporter des bouteilles suspendues sous l'action de jets d'air générés au dessous du point de sustentation des bouteilles et d'obtenir l'avantage précité relatif à la non contamination des bouteilles. Cependant, jusqu'à ce jour ce soufflage inférieur était réalisé au détriment du bon convoyage des bouteilles, celles-ci ayant tendance sous l'action des jets d'air de transport à osciller vers l'avant d'un angle plus important comparativement à un soufflage réalisé exclusivement au dessus de la collerette. Grâce à la mise en couvre principalement des jets d'air inverses R , et de surcroît dans la variante particulière de réalisation des figures 1 et 2 du guide longitudinal inférieur 13, cet inconvénient est à présent supprimé.
a représenté aux figures 3 et 4 une autre variante de réalisation d'un convoyeur conforme à l'invention.
première différence avec la variante des figures 1 et 2 réside dans l'orientation des fentes de soufflage 12' de la gaine de soufflage inférieur 8, qui sont orientées à l'opposé des fentes 12 de la variante de la figure 1, c'est-à-dire le sens de transport (SDT) des bouteilles B. On forme ainsi des jets d'air inférieurs J' qui présentent toujours une composante verticale (Vz) orientée vers le haut (même effet de sustentation des bouteilles et même avantages découlant de cette sustentation que pour la variante des figures 1 et 2) mais avec cette fois une composante horizontale (Vh) qui est orientée dans le sens de transport des bouteilles. Ces jets d'air inférieur J' participent en conséquence de par leur composante horizontale (Vh) à la propulsion des bouteilles dans le sens de transport (SDT).
Une deuxième différence avec la variante des figures 1 et 2 réside dans la mise en couvre de deux gaines de soufflage latéral supplémentaires 3' qui sont disposées de part et d'autre du trajet des bouteilles, et qui sont conçues pour générer des jets d'air inverses R' en direction des bouteilles. A cet effet, chaque gaine de soufflage 3' comporte au niveau de sa face 3'a orientée vers les bouteilles une pluralité de fentes de soufflage 4', qui sont orientés à l'opposé des fentes de soufflage 4 de la gaine 3.
Dans la variante particulière illustrée sur la figure 3, les gaines de soufflage latéral 3 et 3' sont réalisées au moyen d'un même caisson 3" séparé en deux compartiments supérieur et inférieur par une tôle de séparation 21, le compartiment supérieur formant la gaine de soufflage 3 pour la formation des jets de transport J et le caisson inférieur formant la gaine de soufflage 3' pour la formation des jets d'air inverses R'. Dans une autre variante, les positions des gaines de soufflage 3 et 3' pourraient etre inversées. Egalement, les gaines de soufflage 3 et 3' pourraient être constituées par deux caissons séparés, pouvant être alimentés en air sous pression de manière indépendante ou non.
Dans la variante de la figure 3, l'alimentation en air sous pression la gaine de soufflage 3 est réalisée par l'intermédiaire de la gaine 3' et d'une ouverture d'admission 22 prévue dans la paroi de séparation 21. Au niveau de cette ouverture d'admission 22 est monté un tiroir de distribution d'air 23 prévu pour être actionné entre une position haute et une position basse par un vérin 24. Dans la position basse (position du tiroir 23 de droite sur la figure 3), le tiroir 23 relie le raccord d'alimentation 6 à l'ouverture d'admission22 , isolant l'intérieur de la gaine soufflage 3' du raccord 6, et raccordant l'intérieur de la gaine de soufflage 3 avec la gaine de distribution 5, ce qui permet de générer les jets d'air de transport J en direction des bouteilles. A l'inverse, en position haute, tel que dans la position du tiroir 23 de gauche sur la figure 3, l'intérieur de la gaine de soufflage 3 est isolé de la gaine de distribution 5, et la gaine de soufflage 3' est alimenté en air sous pression, ce qui permet la formation des jets d'air inverses R' en direction des bouteilles. En fonctionnement, les tiroirs 23 de gauche et de droite seront soit en position haute (génération de jets d'air inverses sur les bouteilles) pour par exemple débloquer, ou ralentir et éventuellement stopper de manière aéraulique les bouteilles dans un tronçon donné du convoyeur, soit en position basse (génération de jets d'air de transport J en direction des bouteilles) pour propulser les bouteilles dans le sens de transport normal SDT. Il est également possible avec le convoyeur de la figure 3, d'inverser le sens de transport normal des bouteilles dans le convoyeur, les rôles des jets d'air issus des gaines de soufflage 3 et 3' étant dans ce cas inversés. Le convoyeur est ainsi parfaitement réversible d'un point de vue du sens de transport normal des bouteilles, et ce de manière aisée et rapide, sans nécessiter de modification structurelle du convoyeur. Dans la variante de la figure 3, les gaines de soufflage 3 et 3' sont alimentées à partir de la même source d'air sous pression. Dans une autre variante, gaines de soufflage pourraient être prévues pour être alimentées de manière indépendante à partir de sources d'air différentes.
Un convoyeur à air peut être réalisé sur toute sa longueur en mettant en oeuvre uniquement la solution des figures let 2 ou solution des figures 3 et 4. Il est également envisageable de mettre en oeuvre ces solutions uniquement sur une portion limitée du convoyeur, reste du convoyeur étant de réalisation classique et connue antérieurement à l'invention. Egalement, la solution de convoyage de la variante des figures 1 et 2, et la solution de convoyage de la variante des figures 3 et 4 pourront avantageusement être mises en couvre ensemble sur un même convoyeur, sur des tronçons différents de ce convoyeur. En particulier, il peut être avantageux de réaliser par exemple un convoyeur qui sur toute sa longueur, à l'exception des ses portions en montée, est conforme à la variante des figures 1 et 2, et pour les portions en montée du convoyeur de mettre en couvre la variante des figures 3 et 4 (c'est-à-dire la formation de jets d'air inférieurs J' participant la propulsion des articles dans le sens de transport SDT). Egalement dans les portions en descente d'un convoyeur, il est préférable et avantageux de mettre en couvre la variante des figures 1 et 2 ( formation de jets d'air inférieurs inverses R ) plutôt que la solution des figures 3 et 4.
La partie postérieure 2 de l'implant chirurgical conforme à l'invention se présente sous la forme d'un corps 20 de forme allongée etendant selon l'axe longitudinal XX' de l'implant à partir de l'extrémité terminale de la partie intermédiaire 15 ou selon une variante, directement à partir de la tête d'ancrage 3. Le corps 20 est apte à être inséré par coulissement dans le canal médulaire 4 de la seconde partie osseuse et à y être bloqué, cette dernière étant destinée à être solidarisée avec la première partie osseuse P1. A cette fin, le corps 20 comprend moyen de blocage 21. Avantageusement, le moyen de blocage est moyen élastique 21, susceptible de se déformer selon un sens radial interne, en considération de l'axe longitudinal XX' de l'implant pour permettre et faciliter l'insertion axiale de la partie postérieure 2 tout en assurant un blocage axial et anti-rotation, dans le canal médulaire 4, tout en exerçant des forces de frottement suffisantes contre parois internes du canal médulaire 4, une fois la partie postérieure 2 insérée et mise en place pour assurer le blocage de l'implant.
Selon une variante préférentielle de l'invention, telle illustrée figures 2 à 4, le moyen élastique 21 est formé par au moins fente longitudinale 22 ménagée dans le corps 20, de préférence selon une position médiane de la section du corps, et sur une longueur suffisante former une paire d'ailettes flexibles 21A en vue de permettre une deformation radiale significative de la partie postérieure 2 et la création forces de frottement, et en particulier d'anti-rotation, également significatives lorsque les ailettes 21A sont en position de repos elastique libre. Selon cette configuration, la fente 22 peut s'étendre sur totalité de la longueur du corps 21 jusqu'à la partie intermédiaire 15, la fente étant d'une largeur suffisante pour permettre une déformation radiale interne deux ailettes 21A résultant de la présence de la fente afin de permettre une élasticité suffisante pour faciliter l'insertion.
Selon variante de réalisation préférentielle illustrée aux figures 2 à le moyen élastique 21 est formé par deux fentes longitudinales 22, ménagées avantageusement selon des plans sensiblement perpendiculaires le long du corps 21. Selon cette configuration préférentielle, la paire de fentes 22 définit quatre ailettes 21A sur le corps 21.
Avantageusement, les ailettes 21A définissent, en position de repos élastique, un volume sensiblement tronconique orienté pour que grande base soit située vers l'extrémité terminale de la partie postérieure 2.
Pour améliorer la tenue de l'implant, et notamment pour améliorer l'effet de blocage en rotation de la seconde partie osseuse P2, la partie postérieure 2 présente, au moins sur la partie distale du corps 20, moyens anti-rotation réalisés sous la forme d'une section transversale polygonale, afin de créer des arêtes de blocage. De manière particulièrement avantageuse, la section transversale polygonale présente une section hexagonale telle qu'illustré aux figures 2 à 4. D'autres formes de moyens anti-rotation sont bien évidemment envisageables.
Pour améliorer la facilité d'insertion de la partie postérieure 2, l'implant chirurgical présente au niveau de la partie distale du corps 20, un chanfrein d'entrée 24, au niveau de l'extrémité des quatre ailettes 21A destiné à favoriser l'introduction de l'implant dans le canal médulaire 4. Pour ameliorer la stabilité axiale et en rotation, la surface externe des ailettes 21A peut être conformée pour définir des moyens d'accrochage, du genre encoches, nervures s'étendant à la périphérie partie postérieure 2, de manière circonférencielle continue ou discontinue.
L'implant chirurgical selon l'invention se présente ainsi sous forme d'une pièce monobloc, qui peut être réalisée, à titre d'exemple, soit en alliage métallique, du genre titane ou bien encore en matériau biorésorbable.
La mise en place d'un l'implant chirurgical canulé selon l'invention s'effectue avantageusement à l'aide d'un ancillaire de pose (figures 5 à 7) se présentant sous la forme d'une broche 30 mise en place au centre la tête de l'os métatarsien de la première partie osseuse P1. La broche 30 se présente sous la forme d'une tige pleine 31, avantageusement effilée à sa pointe et a pour fonction essentielle de servir de pièce de guidage et de centrage lors de l'introduction et du vissage de la tête d'ancrage 3. Une fois la broche 30 posée, le praticien enfile l'implant, et en particulier la tête d'ancrage 3 autour de la broche à travers l'orifice central 6, qui se trouve ainsi parfaitement guidé axialement. Grâce à un tournevis de préhension canulé 40 dans lequel la partie postérieure 2 de l'implant est montée, la tête d'ancrage 3 est vissée dans le canal médulaire 4 de la première partie osseuse P1 et progresse axialement grâce aux usinages autotaraudants 10 jusqu ce que la partie intermédiaire 15, qui sert de repère visuel, vienne sensiblement au niveau de l'extrémité de la première partie osseuse . Dans cette position, le tournevis et la broche sont alors retirés, la partie postérieure 2 étant alors inséree en force par déformation élastique des ailettes 21A du corps dans le canal médulaire 4 de la seconde pièce osseuse P2. L'emmanchement se poursuit jusqu'à la solidarisation surfacique des deux parties osseuses P1, P2.
Ainsi, un ancillaire de pose d'un implant chirurgical canulé pour raccourcissement osseux comporte une broche de guidage 30 destinée à être enfilée longitudinalement dans l'orifice central 6 de l'implant. Avantageusement, la tige pleine 31, sensiblement cylindrique et réalisée en matériau métallique par exemple, sera d'un diametre sensiblement équivalent celui de l'orifice central 6 formant la canulation de l'implant afin d'empecher la déformation interne du moyen élastique 21 lorsque l'implant enfilé dans un chambrage de réception prévu intérieurement dans le tournevis 40. Cette particularité permet le blocage rotation de l'implant, ce qui autorise son vissage et l'application d'un couple de rotation.
L'ancillaire comporte également un tournevis de préhension 40 canulé au moins dans sa partie terminale 41 pour constituer le chambrage de réception destiné à recevoir et à bloquer axialement par butée et en rotation l'ensemble formé par la broche de guidage 30 sur laquelle est enfilée la partie postérieure 2 de l'implant.
Grâce à l'implant chirurgical conforme à l'invention, il est ainsi possible de positionner facilement et de manière extrêmement précise les deux parties osseuses P1, P2, qui sont axialement parfaitement alignées, tout en étant bloquées l'une et l'autre en rotation grâce à la déformation élastique réversible de la partie postérieure 2. A titre de variante complémentaire, il est bien évidemment possible de réaliser plus de quatre ailettes 21A niveau du corps 20.
A titre purement informatif, les dimensions respectives des différentes parties d'un implant chirurgical conforme à l'invention sont par exemple -partie antérieure: environ mm, - partie intermédiaire: environ 2 mm, - partie postérieure : environ 10 mm.
- diamètre : - environ 4 au niveau de la tête d'ancrage, -environ 3 ; 3 ; 4 mm (selon les tailles d'implant) au niveau de partie postérieure, valeur mesurée lorsque la partie postérieure est en repos libre.
EMULSIONS SANS EMULSIONNANT FILTRANTES CONTENANT AU MOINS UN DERIVE D'ACIDE NAPHTALENE MONO- OU POLYCARBOXYLIQUE La présente invention a pour objet une émulsion cosmétique ou dermatologique sans émulsionnant, utilisable pour la photoprotection de la peau et/ou des cheveux, caractérisée par le fait qu'elle comporte : (a) au moins une phase aqueuse et (b) au moins une phase grasse ; (c) au moins un système photoprotecteur capable de filtrer les rayons UV et (d) au moins un dérivé d'acide naphtalène mono- ou polycarboxylique.
L'invention concerne également ses utilisations pour la fabrication de compositions cosmétiques où dermatologiques pour la photoprotection de la peau ou des cheveux.
La figure 8 représente la réactivité antigénique du mannotetraose de synthèse D-Man a(1-3) DMan a(1-2) D-Man a(1-2) D-Man vis-à-vis du facteur antigénique 34.
La figure 9 représente la réactivité sérologique d'un pool de sérums de patients atteints de la maladie de Crohn vi-à-vis du mannotetraose de synthèse.
La figure 10 rapporte l'inhibition de la colonisation dans un modèle de candidose vaginale expérimentale de la rate par les tétramannosides de l'invention.
Exemple 1 : Préparation de D-Man (3(1-2) D-Man ss(1-2) D-Man (3(1-2) D-Man de formule (I).
La figure 1 en annexe représente le schéma réactionnel de la préparation de D-Man (3(1-2) D-Man ss(1-2) D-Man (1-2) D-Man de formule (I).
- le composé de formule 1 (Stutz, A. et al., 1985, Carbohydr.Res. 137,282-290) est préparé par réaction de PhCH(OMe)2 sur le phényl 1-thio-a-D-mannopyranoside (Maity, S. K. et al., 1994, Tetrahedron, 50,6965-6974) dans le DMF en présence de HBF4 Et20. Une benzylation sélective donne le composé 2. Ce dernier est silylé et oxydé pour donner le composé 4.
La réaction (a) est réalisée dans les conditions suivantes : BnBr, BU2SnO, NBu4Br, toluène, 110 C.
La réaction (b) est réalisée dans les conditions suivantes : TBDMSOTf, Et3N, CH2C12.
La réaction (c) est réalisée dans les conditions suivantes : MCPBA, CH2C12, -40 C.
Les disaccharides et tétrasaccharides portant un thiophényl sont préparés tout d'abord en condensant les composés 2 et 4. La condensation entre 2 et 4 donne le disaccharide 5, celui ci peut être activé en sulfoxyde pour donner le composé 7 ou déprotéger en position 2' pour donner l'accepteur 6. La condensation des composés 6 et 7 donne le tétrasaccharide clé 8.
La réaction (d) est réalisée dans les conditions suivantes : Tf20, 2,6-diterbutyl-pyridine ou 2,6-diterbutyl-4-methyl pyridine (DBMP), CH2C12, -78 C.
La réaction (e) est réalisée dans les conditions suivantes : b) NBu4F.3H20, THF.
La réaction (f) est réalisée dans les conditions suivantes : MCPBA, -40 C, CH2Cl2.
La réaction (g) est réalisée dans les conditions suivantes : Tf20, DBMP, CH2C12, -0 c.
Le 8-methoxycarbonyloctanol a été choisi comme connecteur. Ce dernier peut être préparé selon Lemieux (Lemieux, R. U. et al. 1975, J. Am. Chem. Soc. , 97,4076- 4083) à partir de l'acide azélaïque ou mieux par ozonolyse de l'oléate de méthyle et réduction in situ de l'aldéhyde formé par NaBH4 (Gerlach, H. et al. 1978, Helv. Chim. Acta, 61,1226-1231) Ce composé 8 est ensuite transformé en 9 par élimination du silyle par NBu4NF, réaction avec l'eau en présence de NBS, puis en le tétramannoside de formule (I) dans laquelle R est H par déprotection des benzyles et benzylidènes.
Exemples 1 et 2 : à lèvres sous forme de gloss en bouillotte.
Nous avons comparé les formules suivantes : Phase A Exemple 1 Exemple 2 . polyisobutène hydrogéné 11,15% 11,15% . acide poly(hydroxy-12) stéarique vendu sous la 4,86 % - référence Solsperse 21000 par la société Zénéca . conservateur qsp qsp . antioxydant qsp qsp Phase B . cire microcristalline 7,63 % 7,63 % . ozokérite 5,27 % 5,27 % Phase C . oxyde de titane 0,38 % 0,38 % . DC Red n 7 1,38 % 1,38 % . FDC yellow n 6 AI lake 2,94 % 2,94 % . kaolin 7,50 % 7,50 % Phase D . phényltriméthicone (1000 cSt) 36,35 % 41,21 % Phase E . isododécane 22,08 % 22,08 % 100 % 100 % massique massique Mode opératoire La phase particulaire C est broyée dans la phase A à l'aide d'un broyeur tricylindre. On ajoute ensuite la phase cireuse B et l'on chauffe à 100 C jusqu'à dissolution complète des cires. On ajoute la phényltriméthicone à 100 C puis l'isododécane à 80-90 C. Après homogénéisation on peut introduire la composition à 60-80 C dans des bouillotes adéquates. L'exemple n 1 a des propriétés de brillance et de non transfert supérieures à celles de l'exemple n 2.
Exemple n 3 : Rouge à lèvres sous forme de gloss en bouillotte Phase A . polyisobutène hydrogéné 11,15 % . disostéarate de diglycéryle vendu sous la référence 4,86 % Salacos 42 par la société Nisshin Oil Mills . conservateur qsp . antioxydant qsp Phase B . cire microcristalline 7,63 % . ozokérite 5,27 % Phase C . oxyde de titane 0,38 % . DC Red n 7 1,38 % . FDC yellow n 6 AI lake 2,94 % . kaolin 7,50 %
Phase D . phényltriméthicone (1000 cSt) 36,35 % Phase E . isododécane 22,08 % 100 % massique Exemple n 4 : Rouge à lèvres sous forme de gloss en bouillotte Phase A . polyisobutène hydrogéné 10,95 % . acide poly(hydroxy-12) stéarique vendu sous la 4,86 % référence Solsperse 21000 par la société Zénéca . alpha bisabolol 0,2 % . PVP/Eicosène copolymer 5,55 % . conservateur qsp . antioxydant qsp Phase B . cire microcristalline 4,35 % . ozokérite 3,00 % Phase C . oxyde de titane 0,28 % . DC Red n 7 1,03 % . FDC yellow n 6 AI lake 2,19 % . kaolin 7,00 % . acrylates copolymer (Polytrap#) 0,5 % Phase D . phényltriméthicone (1000 cSt) 36,35 % Phase E . mica 1,2 % Phase F . isododécane 22,08 % 100 % massique Exemple 5 : Rouge à lèvres en stick Phase A . polyisobutène hydrogéné 11,00 % . disostéarate de diglycéryle vendu sous la référence 4,86 % Salacos 42 par la société Nisshin Oil Mills . PVP/Eicosène copolymer 5,00 % . antioxydant qsp Phase B . cire de polyéthylène (Mw = 400) 10,00 % Phase C . oxyde de titane 0,28 % . DC Red n 7 1,03 %
. FDC yellow n 6 AI lake 2,19 % . kaolin 7,50 % Phase D . phényltriméthicone (1000 cSt) 35,00 % Phase E . mica 1,00 % Phase F . isododécane 22,08 % 100 % massique Mode opératoire La phase particulaire C est broyée dans la phase A à l'aide d'un broyeur tricylindre. On ajoute ensuite la cire de polyéthylène et l'on chauffe à 100 C jusqu'à dissolution complète de la cire. On ajoute ensuite la phényltriméthicone et le mica à 100 C, puis l'isododécane à 80-90 C. On peut ensuite couler à 80-85 C dans des moules adéquats pour obtenir des sticks.