INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Préparation des liquides ioniques utilisés 1/ Synthèse du bromure de 1-propyl-3-méthylimidazolium Dans un réacteur en verre de 1 I, on charge 450 g de 1bromopropane (3,66 mol). On chauffe à 70 C, puis sous agitation on coule goutte à goutte 200 g de 1-méthylimidazole (2,44 mol). On laisse réagir 1 h à 70 C. Après retour à température ambiante, on décante. La phase inférieure liquide ionique est récupérée, lavée au toluène (1x100 ml), puis évaporée sous vide. On obtient 475 g de bromure de 1-méthyl- 3-propylimidazolium sous forme de liquide jaune. Le produit est utilisé tel quel sans purification supplémentaire.
figures 6B, 6C, 6D et 6E représentent les zones de raccordement entre les faces filets de la figure 6A.
figure 7A représente quelques filets trapézoïdaux d'une variante d'un élément fileté male selon l'invention. Les figures 7B, 7C, 7D et 7E représentent zones de raccordement entre les faces des filets de la figure 7A.
La figure 8A représente quelques filets trapézoïdaux d'une variante d'un joint fileté selon l'invention constitué par l'assemblage des éléments filetés des figures 6A et 7A. La figure 8B représente un détail de l'assemblage de la figure 8A au niveau des zones de raccordement des figures 6C et 7B.
La figure 8C représente un détail de l'assemblage de la figure 8A au niveau des zones de raccordement des figures 6B et 7C.
La figure 9A représente quelques filets triangulaires d'une autre variante d'un élément fileté femelle selon l'invention.
Les figures 9B et 9C représentent les zones de raccordement entre les flancs des filets de la figure 9A.
La figure 10A représente quelques filets triangulaires d'une autre variante d'un élément fileté mâle selon l'invention.
Les figures 10B et 10C représentent les zones de raccordement entre les flancs des filets de la figure 10A.
La figure 11A représente quelques filets ' autre variante de joint fileté selon l'invention constitué par l'assemblage des élements filetés des figures 9A et 10A.
La figure 11B représente un détail de l'assemblage de la figure 11A au niveau des zones de raccordement des figures 9C et 1 La figure 11C représente un détail de l'assemblage de la figure 11A au niveau des zones de raccordement des figures 9B et 1 0C. La figure 12 est un graphique représentant la variation du rapport du rayon de l'arc cercle principal à celui du cercle standard d'une zone de raccordement en fonction l'angle au point de référence flanc pour différentes valeurs de l'angle au point raccord de fond de filet.
La figure 13 représente le même graphique pour différentes valeurs d'angle de flanc porteur.
La figure est un graphique représentant la variation de la contrainte principale fonction la position angulaire sur la zone de raccordement entre fond de filet flanc porteur d'un joint fileté tubulaire soumis à la pression intérieure d'un fluide.
La figure 1 représente un assemblage fileté manchonné 200 entre deux tubes de grande longueur 101, 101'.
Par tubes de grande longueur, on entend des tubes de plusieurs mètres de longueur, par exemple d'environ 10 m de longueur.
De tels tubes sont couramment assemblés pour constituer des colonnes de tubes de cuvelage de production ou de "risers" pour les puits d'hydrocarbures terrestres ou en mer ou des trains de tiges de forage pour les mêmes puits.
Les tubes peuvent être réalisés en toutes sortes d'aciers non alliés, faiblement alliés ou fortement alliés, voire en alliages ferreux ou non ferreux pour s'adapter aux différentes conditions de service : niveau de sollicitation mécanique, caractère corrosif fluide intérieur ou extérieur aux tubes.
On peut ensuite fixer mécaniquement le corps 6 du connecteur 2 à la pièce auxiliaire 22 par exemple grâce à des ressorts ( spring clips ) standard 32 qui sont propres aux connecteurs MT. A ce sujet on se reportera au document [2].
Au lieu de former des trous 24 et 26 qui traversent la pièce 22 (figure 3), il est possible de former ces trous 24 et 26 à partir de l'une des faces de cette pièce 22 (face supérieure sur la-figure 3) sans les faire déboucher sur l'autre face de la pièce 22. On utilise alors des broches 22 suffisamment courtes pour ne pas empêcher d'approcher le corps de connecteur du réseau de VCSEL jusqu'à la distance souhaitée (qui peut être nulle).
Dans l'exemple des figures 1 à 5, on a considéré la connexion d'un réseau linéaire de fibres optiques à un réseau linéaire de VCSEL. Cependant on peut connecter, conformément à l'invention, un ensemble quelconque de fibres (à extrémités parallèles) à un ensemble correspondant de VCSEL : on peut par exemple utiliser un connecteur portant une matrice d'extrémités de fibres optiques entre deux broches de guidage et coupler ce connecteur, par l'intermédiaire d'une pièce auxiliaire d'alignement à une matrice de VCSEL qui est apte à coïncider avec la matrice des extrémités des fibres et hybridée à un substrat (que l'on insère ensuite dans le trou correspondant de la pièce auxiliaire).
L'invention n'est pas limitée à la connexion de fibres optiques et de VCSEL. Un connecteur optique multifibres peut être couplé, conformément à l'invention, à un ensemble d'éléments optiques formé sur un support que l'on insère dans une pièce intermédiaire pour le couplage.
PROCÉDÉ ET DISPOSITIF D'ALIGNEMENT PASSIF DE GUIDES DE LUMIÈRE ET DE COMPOSANTS OPTOÉLECTRONIQUES ET SYSTÈME OPTIQUE UTILISANT CE DISPOSITIF DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un procédé et un dispositif d'alignement passif d'au moins un guide de lumière et d'un composant optoélectronique, en vue d'un assemblage de précision de ceux-ci, ainsi qu'un système optique utilisant ce dispositif.
Le composant peut être un photo-détecteur ou un photo-émetteur (par exemple du genre diode ou laser).
L'invention permet en particulier d'assembler un ruban standard de fibres optiques et une barrette de circuits optiques émetteurs ou récepteurs.
L'invention s'applique aussi à la connexion d'une matrice de fibres optiques à une matrice de VCSEL c'est-à-dire de lasers à émission par la surface et à cavité verticale ( vertical cavity surface emitting lasers ) ou à une matrice de photo-détecteurs de ce genre.
L'invention s'applique en outre aux composants optoélectroniques que l'on veut assembler à des liens optiques à fort débit (par exemple des câbles optiques munis de connecteurs) ainsi qu'à l'assemblage de fibres optiques parallèles et de composants optoélectroniques juxtaposés.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Le couplage d'une fibre optique et d'un émetteur de faisceau laser nécessite un alignement précis de ce composant et de la fibre, en général un alignement à au plus 10 pm près, la précision requise étant même supérieure pour les fibres optiques monomodes. Pour le couplage d'une fibre optique et d'un composant détecteur (par exemple un VCSEL traité en photodétecteur) on demande la même précision que pour le couplage entre la fibre et le composant émetteur.
Si l'on considère l'exemple du couplage d'une fibre optique et d'un émetteur laser, une technique d'alignement communément utilisée est l'alignement actif de la fibre et de cet émetteur laser, ce dernier étant mis sous tension pour émettre un faisceau laser. Lorsque l'alignement est obtenu, on fixe la fibre à l'émetteur laser par soudage ou collage.
C'est pourquoi une technique d'alignement passif a été étudiée. Dans ce cas, le positionnement relatif puis la fixation de la fibre et de l'élément émetteur ou récepteur sont réalisés sans tension (pour l'élément) ni flux lumineux. La fibre et l'élément sont calés mécaniquement l'un par rapport à l'autre puis fixés de façon précise.
On connaît par exemple une technique d'assemblage passif d'une fibre optique et un barreau laser ( laser rod ) dont l'émission est latérale. Cet assemblage utilise un support comprenant un sillon en V
( V groove ) qui est prévu pour le positionnement de la fibre optique. Cette dernière est collée dans ce sillon en V et le barreau laser est hybridé avec précision sur le support, en regard de la fibre.
Cette technique permet d'atteindre des précisions de l'ordre de 1 um à 5 um. Elle permet d'assembler une fibre optique et un laser à émission latérale mais ne permet pas l'assemblage d'une fibre et d'un laser du genre VCSEL qui émet de la lumière par une face.
- S'il trouve l'adresse de destination dans la memoire cache, mais le HLR répond "abonné inconnu", cela si gnifie que le destinataire a changé de réseau et une recher che de HLR est faite. On a mesuré qu'une recherche complète de 15 HLRs prend environ 12 secs. Ceci est du au temps de ré ponse des HLRs et au temps de transmission SS7. Ainsi une re cherche de HLR n'est requise qu'initialement et si un abonné change de réseau.
Pour améliorer les choses, comme expliqué sur la Figure 2, mais ce n'est pas obligatoire, chaque opérateur peut avoir sa propre "Unité de Conversion" (CU), qui est vue comme un de ses HLR, de façon que le message qu'il envoie à un de ses propres abonnés ne passe pas par le MNP-SMSC com mun. Leur SMSC interroge(1) cette "CU" qui, à son tour, in terroge les HLRs de ce réseau (2) de façon à déterminer si c'est un de ses propres abonnés. Sinon la CU envoie le SMSC au MNP-SMSC commun(3). 3 Auto-apprentissage des niveaux HLR Même sans Portabilité des numéros, la maintenance des niveaux HLR doit être faite automatiquement pour fournir une qualité de service et minimiser les coûts, d'après l'invention.
A cette fin, un SMSC avec le même logiciel qu'un MNP-SMSC est utilisé quand c'est nécessaire d'envoyer des SMS à un réseau dont les niveaux HLR sont inconnus, incomplète ment connus ou changeant fréquemment d'opérateur.
I1 est nécessaire d'avoir une liste de HLRs(4 ci- dessous) mais les "niveaux HLR" peuvent être vides (un seul intervalle au début, le même pour tous les HLRs), par exem-
Min Max adresse HLR +886935000010 +886935999999 +886935000001 +886935000010 +886935999999 +886935000002 +886935000010 +886935999999 +886935000003 +886939000000 +886939999999 +886935000001 Nous recherchons toujours dans le niveau donné par la table, mais il est probable que +886935000001 qui a été mis au hasard n'est pas le HLR pour +886935032000, donc recherche de HLR est faite qui indique que l'abonné ap partient au HLR +886935000003. Les intervalles sont alors organisés en en coupant un en 2.
Min Max adresse HLR +886935000010 +886935434000 +886935000003 +886935434001 +886935999999 +886935000001 +886935000010 +886935999999 +886935000002 +886935000010 +886935999999 +886935000003 +886939000000 +886939999999 +886935000001 de façon à ce que la prochaine fois, le numéro sera trouvé directement, de même que ses voisins, sinon le processus de séparation en deux va continuer jusqu'à ce que les niveaux HLR convergent (au sens qu'ils n'évoluent plus), ce qui ne nécessite que quelques centaines d'envoi de SMS pour un opé rateur de taille moyenne Au cas où un nouveau HLR serait ajouté, le nouvel abonné sera trouvé après une recherche et un nouveau niveau HLR ajouté. Le procédé est donc à auto-apprentissage et ne requiert des entrées manuelles que quand des HLRs sont ajou tés. 4 Envoi d'un opérateur A vers un opérateur visi- té C avec lequel il n'a pas d'accord d'itinérance direct Le MNP-SMSC sert de relais ou de "proxy SMSC" en tre le réseau A le réseau C. A peut envoyer un SMS au MNP- SMSC car le MNP SMSC appartient au réseau B qui a un accord d'itinérance avec A.
Le -SMSC interroge(1) le (s) HLR(s) de B pour obtenir l'appellation globale du MSC visité. Il exécute alors son algorithme routage qui indique si le MSC peut être at teint indirectement (dans le réseau C qui a des accords d'itinérance avec B) ou dans un autre.
Dans le dernier cas, le MNP-MSC envoie le mes- sage(2) à un MNP SMSC compagnon" qui est dans un réseau qui a des accords d'itinérance avec C, les données du message in cluant l'Appellation globale(GT) du MSC visité.
Le "MNP-SMSC compagnon" aura juste à envoyer(3) le message MAP ordinaire FORWARD SHORT MESSAGE MT au mobile destinataire à travers le MSC visité avec lequel il a un ac cord d'itinérance.
Ainsi le réseau A a été capable d'envoyer un SMS au réseau visité C avec lequel il n'a pas d'accord d'itinérance direct, grâce à l'utilisation d'un "proxy SMSC".
Composition cosmétique à base de nanoparticules et de composés organiques du silicium solubles dans l'eau.
La présente invention concerne d'une manière générale des compositions cosmétiques aqueuses, en particulier pour le traitement des cheveux, comportant des nanoparticules et des composés organiques du silicium solubles dans l'eau.
Il existe des produits de coiffage dont l'utilisation permet d'augmenter le volume de la coiffure. Ces produits, à base de polymères filmogènes sont particulièrement appréciés par les utilisateurs portant des cheveux fins.
Ces produits de coiffage laissent un toucher peu naturel résultant du dépôt de polymère à la surface des cheveux.
Il est possible, par ailleurs, d'utiliser des traitements permanents. Ces traitements basés sur l'utilisation de réducteur et d'oxydant, nécessitent une mise sous tension mécanique des cheveux via un matériel d'enroulage, pour donner une mise en forme durable de la chevelure. Ce procédé permet effectivement d'augmenter le volume de la chevelure. Cependant, ces traitements présentent l'inconvénient de modifier l'aspect de la chevelure (cheveux frisés) et de dégrader l'état des fibres.
Il n'existe pas de traitement permettant un accroissement du volume de la chevelure sans modification de la forme ou du toucher des cheveux.
Dans cas de la présente invention, du fait de l'angle positif entre tangente au cercle support de l'arc de cercle principal et flanc, la hauteur radiale de la zone raccordement est proportionnelle au rayon de l'arc de cercle principal mais coefficient de proportionnalité est d'autant plus faible que cet angle positif est grand. On peut alors chercher à améliorer soit la tenue en fatigue à caractéristiques statiques données soit les caractéristiques statiques à teneur en fatigue donnée ou encore simultanément la tenue en fatigue et les caractéristiques statiques.
Préférentiellement, l'angle entre tangente au cercle support de l'arc de cercle principal de la zone à rayons multiples considérée et flanc correspondant au point de référence flanc est compris entre +10 et (70 -A), A désignant l'angle de flanc correspondant, c'est-à-dire l'angle entre la partie rectiligne du flanc considéré et la normale à l'axe de l'élément fileté tubulaire. L'angle de flanc est compté positivement lorsque le flanc considéré ne tend pas à surplomber le fond de filet.
Très préférentiellement, l'angle entre tangente au cercle support de l'arc de cercle principal de la zone à rayons multiples considérée et flanc porteur au point de référence flanc est compris entre +15 et (45 -A), A ayant la même définition que précédemment. Une configuration avec angle de flanc positif ou nul est préférable du point de vue concentration des contraintes à la racine des filets.
Préférentiellement, le rayon de l'arc de cercle principal de la zone à rayons multiples est compris entre 150 et 250% de celui de l'arc de cercle standard qui constituerait une zone de raccordement tangentielle passant par le point de référence flanc. Préférentiellement aussi, chaque courbe secondaire de la zone à rayons multiples est un de cercle.
Très préférentiellement, le rapport du rayon de l'arc de cercle de chaque courbe secondaire à celui de l'arc de cercle principal est compris entre 0,1 et 0,4.
La valeur minimale de ce rapport évite une remontée excessive des contraintes au niveau des courbes secondaires.
La valeur maximale du rapport limite l'étendue globale de la zone ' rayons multiples. L'invention peut s'appliquer en modifiant le profil des filets soit côté d'un seul flanc, notamment le flanc porteur qui est généralement le plus chargé, soit sur les deux flancs.
Elle peut aussi s'appliquer tant pour des filets triangulaires que trapézoïdaux à largeur fixe variable et pour des filetages coniques, cylindriques, combinés, à simple ou multiples étages.
Divers modes de réalisation seront exposés plus loin de manière non limitative de la portée de l'invention.
L'invention concerne également un joint fileté tubulaire à résistance élevée aux sollicitations statiques et cycliques, comprenant un élément fileté tubulaire mâle en extrémité d'un premier tube assemblé par vissage à un élément fileté tubulaire femelle en extrémité d'un second tube au moyen d'un filetage male sur l'élément fileté tubulaire mâle et d'un filetage femelle sur l'élément fileté tubulaire femelle. Par tube, on entend aussi bien un tube de grande longueur qu'un tube de faible longueur tel qu'un manchon.
Les filets de chacun des filetages comprennent un sommet de filet, un fond de filet, un flanc porteur rectiligne, un flanc d'engagement rectiligne et quatre zones de raccordement qui comprennent chacune un arc de cercle.
Parmi quatre zones, deux zones dites de raccordement tangentiel de fond de filet raccordent chacune le fond de filet à un flanc dit flanc correspondant et deux zones dites raccordement de sommet de filet raccordent chacune le sommet de filet à un flanc.
Le profil et la disposition de chaque zone de raccordement de sommet de filet sont adaptés pour ne pas interférer avec la zone de raccordement tangentiel de fond de filet de l'élément fileté conjugué.
Au moins un des deux éléments filetés, mâle ou femelle, est un élément fileté tubulaire à profil anti-fatigue selon la présente invention.
Préférentiellement selon une variante, au moins une zone de raccordement de sommet filet d'un élément fileté tubulaire opposée à une zone de raccordement tangentiel fond de filet à rayons multiples d'un élément fileté tubulaire conjugue à profil anti fatigue est une zone dite suiveuse qui comprend deux arcs de cercle qui se raccordent tangentiellement l'un à l'autre dont un arc de cercle principal et un arc cercle secondaire, ce dernier pour effectuer le raccordement tangentiel de la zone raccordement de sommet de filet au flanc correspondant.
En outre, point dit "de raccord haut" du flanc correspondant où le cercle support l'arc de cercle principal de la zone suiveuse coupe la droite support du flanc correspondant, la tangente au dit cercle fait un angle aigu strictement négatif avec droite support du flanc considéré. Selon la convention indiquée plus haut dans le texte, un tel signe signifie que l'arc de cercle principal de sommet de filet mord dans la matière du filet.
RESULTATS Analyse 1-D du tissu cérébral humain Des échantillons de tissu cérébral humain, préparés comme décrit dans la méthodologie pour une analyse 1-D, ont été chargés et analysés. La séparation électrophorétique a eu lieu en condition Tris-Tricine comme décrit. Des marqueurs de poids moléculaires calibrés (Biorad) ont été déposés en parallèle afin de déterminer la masse moléculaire des fragments grâce au logiciel ImageMaster 1-D Elite (Amersham-Pharmacia Biotech).
Un transfert des protéines séparées par électrophorèse et une immunoempreinte avec l'anticorps APP-Cter-C 17 ont été réalisés comme décrit.
Les résultats sont représentés sur la figure 1, Al.
Dans le tissu cérébral humain témoin, cinq bandes nommées A, B, C, D et E de masses moléculaires apparentes A 14,5 kDa ; B 13,5 kDa ; C 12 kDa ; D 10,5 kDa ; E 9,5 kDa sont révélées par l'anticorps polyclonal APP-Cter-C17. Elles sont détectées aussi bien dans la biopsie de tissu cérébral humain que dans le tissu cérébral post-mortem d'un sujet témoin (figure 1, A2 ; piste1: biopsie ; pistes 2 et 3 : Le délai post-mortem est indiqué en heure pour chacun des échantillons. On peut noter que le profil des fragments n'est pas modifié au cours du délai post-mortem. Les 5 fragments ne résultent donc pas d'une activité enzymatique catabolique pouvant se produire après la mort.
La figure 1B représente l'analyse de la pathologie tau selon la classification de Delacourte et al, 1999 (figure 1, B1) et des fragments APP-Cter (figure 1, B2) chez un sujet témoin (Pistes 1 et 2) et deux patients atteints de la maladie d'Alzheimer (pistes 3 à 6). Deux régions cérébrales ont été étudiées: l'hippocampe (Hip, pistes 1,3 et 5) et le cortex occipital (Oc, pistes 2,4 et 6).
On note une diminution des fragments APP-Cter au cours de la maladie. Cette disparition est corrélée à la sévérité de l'atteinte neurodégénérative. En effet, on peut noter que les fragments APP-Cter disparaissent (figure 1, B2) dans les régions touchées par la pathologie tau, visualisée par la présence du triplet de protéines tau pathologiques de 69, 64 et 60 kDa (figure 1, Bl) (Delacourte et al, (9)).
Analyse 2-D du tissu cérébral humain L'échantillon de tissu cérébral humain utilisé pour l'analyse 2-D est la fraction S2 obtenue par fractionnement protéique comme indiqué dans le mode opératoire.
Les résultats sur 3 patients sont présentés sur la figure 2 (A à C) - un patient témoin, sans lésions cérébrales de type Alzheimer (Stade 0 de Delacourte et al, (9)) (figure 2A) - un patient infraclinique, au stade 3 de Delacourte et al (9), mais avec une amyloïdogénèse bien développée (figure 2B)
- un patient au tout début de la phase clinique de maladie d'Alzheimer, au stade 6 de Delacourte et al (9) (figure 2C).
Les flèches indiquent les spots détectés par l'anticorps polyclonal APP-CterC17. Leurs masses moléculaires sont similaires à celles observées sur les immunoempreintes 1-D. Les points isoélectriques sont compris dans la gamme de pH de 4,5 à 7,5.
On peut noter une modification de la répartition des spots au cours du développement de la maladie d'Alzheimer. Les patients à un stade plus avancé de la maladie d'Alzheimer n'ont pas pu être étudiés par cette approche, puisque les fragments ne sont plus détectables.
Caractérisation des variants APP-Cter modifiés au cours de la maladie d'Alzheimer.
Les variants APP-Cter détectés par analyse 2D sont représentés schématiquement (figure 5) sur une grille calibrée en deux dimensions, l'axe des Y représentant les masses moléculaires et l'axe des X les points isoélectriques. L'ensemble a été étalonné avec des témoins internes de masse moléculaire et de point isoélectrique. Les témoins de points isoélectriques sont la gamma-énolase (47/4,94), l'alpha-actine (42/5,29) et l' alpha-énolase (47/6,99). Les points isoélectriques à 5,54 et 8,05 sont des standards internes du tissu cérébral.
Le schéma de la figure 5B représente la superposition des profils 2D des fragments APP-Cter détectés avec l'anticorps APP-Cter-C 17 dans le tissu cérébral humain d'un sujet témoin et de patients Alzheimer au stade infraclinique de la maladie et au début du stade clinique de la maladie d'Alzheimer (voir figure 2). Les spots, c'est à dire les différents variants isoélectriques de 2-D, observés à la fois dans le tissu sain et pathologique sont représentés par des cercles vides. Les spots spécifiques du tissu sain sont représentés par des cercles avec fond hachuré et ceux spécifiques du tissu Alzheimérisé par un fond noir.
Les valeurs des masses moléculaires et des points isoélectriques des spots modifiés au cours de la pathologie Alzheimer sont reportés dans le tableau 1.
Analyses 1-D du tissu cérébral murin Afin de mieux caractériser la spécificité du catabolisme de l'APP humain, les produits APP-Cter ont été analysés (de la même manière que dans le tissu cérébral humain) chez un rat et des souris non transgéniques mais également chez des souris transgéniques pour le gène de l'APP humain sauvage (APPwt) ou portant la mutation suédoise (APPsw).
Une quatrième variante de mise en oeuvre préférée de l'invention consiste en ce qu'au niveau du site centralisé émetteur (M, on génère numériquement la sinp série probabiliste (Wjk) multi-valuée de description des pseudo-états ou pseudo-variations probables futur(e)s de l'environnement (E), de manière périodique, selon une fréquence d'échantillonnage p).
Selon une cinquième variante de mise en oeuvre, l'invention recommande trois méthodes pour effectuer la transmission des smp séries probabilistes (W,j) multi-valuées de description des pseudo-états ou pseudo-variations probables futur(e)s, du site centralisé émetteur (0 vers la multitude des sites industriels locaux distants (Su(" = 1...n) ) .