INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
2,5-diméthyl-2,5-di(t-butylperoxy)hexane, 2,5-diméthyl-2,5-di(t-amylperoxy) hexane, 2,5-diméthyl-2,5-di(t-butylperoxy)hexyne-3, 2,5-diméthyl-2,5-di(tamylperoxy)hexyne-3, a, a-di [(t-butyl-peroxy)isopropyl] benzène, peroxyde de di-t-amyle, 1,3,5-tri [(t-butylperoxy)isopropyl]benzène, 1,3-diméthyl-3(tbutylperoxy)butanol, 1,3-diméthyl-3(t-amylperoxy) butanol et des mélanges de ceux-ci.
Parmi les diperoxycétals, les initiateurs préférés sont : 1,1-di (tbutylperoxy)-3,3,5-triméthylcyclohexane, 1,1-di (t-butylperoxy) cyclohexane, 4,4 di (t-amylperoxy)valérate de n-butyle, 3,3-di (t-butylperoxy)butyrate d'éthyle, 2,2-di (t-amylperoxy) propane, 3,6,6,9,9-pentaméthyl-3- éthoxycarbonylméthyl-1,2,4,5-tétra-oxacyclononane, 4,4-bis(tbutylperoxy)valérate de n-butyle, 3,3-di(t-amylperoxy)butyrate d'éthyle et des mélanges de ceux-ci.
Comme composés azoïques, on peut citer à titre d'exemple le 2,2' azobis (2-acétoxypropane), l'azobisisobutyronitrile, l'azodicarbamide, le 4,4' azobis acide cyano pentanoïque et le 2,2' azobis méthyl butyronitrile.
Le peroxyde de dicumyle et l'a, a' di [(t-butyl-peroxy)isopropyl] benzène sont particulièrement préférés.
Les polymères thermoplastiques et/ou élastomères pris en considération dans la présente invention peuvent être définis comme des polymères naturels ou synthétiques qui ont un caractère thermoplastique et/ou élastomère et qui peuvent être réticulés (durcis) sous l'action d'un agent de réticulation. Dans Rubber World, "Elastomer Crosslinking with Diperoxyketals", octobre 1983, pages 26-32, et dans Rubber and Plastic News, "Organic Peroxides for Rubber Crosslinking", 29 septembre 1980, pages 46-50, on décrit l'action de réticulation et des polymères réticulables.
On peut également citer les copolymères d'éthylène-(méth)acrylate de méthyle et les copolymères d'éthylène-méthacrylate de glycidyle.
Selon le procédé de la présente invention, la température de réticulation peut être comprise entre 110 et 220 C et de préférence entre 140 et 200 C.
Cette valeur détermine la densité de réticulation. t90: temps de durcissement, temps nécessaire pour atteindre 90 % du couple maximal.
TS5 : temps de grillage, temps nécessaire à une température donnée pour que le couple augmente de 5 unités Mooney.
La densité de réticulation (MH) et le temps de réticulation (t9o) du mélange obtenu ont été mesurés à 180 C à l'aide d'un rhéomètre Monsanto ODR 2000 E (Alpha Technologies, arc d'oscillation 3 , fréquence d'oscillation 100 cycles/min).
Le temps de réticulation est lui aussi déterminé à l'aide du rhéomètre utilisé dans les mêmes conditions que précédemment.
Pour diminuer l'humidité relative, deux moyens sont possibles, seuls ou en combinaison : 1-faire chuter la pression partielle du solvant, par diminution de la pression totale ; 2-augmenter la pression de vapeur à saturation en augmentant la température.
Dans la première hypothèse, on diminue la pression totale en équipant la canalisation reliant la seconde chambre d'une pompe à vide ou un ventilateur.
En effet, une fois la suspension filtrée, les particules solides retenues au niveau du média filtrant présentent, adsorbées sur leur surface et à l'intérieur de leurs cavités ou leur pores, plusieurs couches de molécules de solvant. Lors de l'opération de séchage, une partie de la masse de solvant adsorbée sur les particules solides est transférée par évaporation dans la phase gazeuse environnante. Le séchage a lieu lorsque l'équilibre thermodynamique entre le solvant adsorbé et l'air est rompu. Dans le cas du dispositif de l'invention, cette rupture est provoquée par la mise sous dépression de l'enceinte à l'aide de la pompe à vide ou du ventilateur.
Dans la seconde hypothèse, le séchage est obtenu par une élévation de la température de la première et le cas échéant, de la seconde chambre. En effet, en chauffant le produit, on cherche à évaporer le solvant. Dès lors, l'élévation de la température de ce solvant permet d'augmenter sa pression de vapeur à l'équilibre de sorption et donc d'augmenter le flux de solvant évaporé. Dans ce cas, la cuve est équipée d'un système de chauffage ou de chauffage/refroidissement par traçage électrique ou par circulation d'un fluide thermique dans une double enveloppe, la mise en oeuvre d'un fluide thermique permettant en outre de refroidir ensuite l'appareil. Dans ce dernier cas, les première et seconde chambre sont en tout ou partie recouverte d'une enceinte formant double paroi, ladite enceinte étant avantageusement équipée d'un dispositif de chicanes ou d'hélices permettant de canaliser la circulation du fluide thermique à l'intérieur de la double enveloppe. Dans une autre forme de réalisation, tout ou partie des première et seconde chambres est équipée d'une double paroi sous forme de portions de tubes soudés sur les parois des chambres, à l'instar des modes de chauffage utilisés pour de nombreuses cuves et réacteurs.
Dans chacune des deux hypothèses précédentes, on peut accélérer le séchage par la mise en pression de la première chambre au moyen d'un gaz inerte ou d'un liquide n'intervenant pas dans les réactions de sorption sur la poudre à sécher, de sorte qu'à pression totale, on diminue la pression partielle du solvant que l'on cherche à évaporer ce qui permet d'augmenter le flux de solvant évaporé. Selon un mode de réalisation avantageux, on introduit dans la première chambre un gaz ou un liquide de composition contrôlée permettant soit de désorber sélectivement certaines molécules, soit d'en absorber d'autres sur les mêmes particules solides. Dès lors, en maîtrisant la composition de l'atmosphère de l'enceinte par l'introduction en cours de séchage d'un gaz ou d'un liquide approprié, il devient possible de procéder à un séchage sélectif de la poudre vis à vis de tel ou tel solvant. Pour ce faire, il est nécessaire d'une part, de maintenir la pression partielle d'un premier solvant en dessous du seuil de son équilibre de sorption pour qu'il s'évapore, et d'autre part de maintenir la pression partielle d'un second solvant au dessus du seuil de son équilibre de sorption pour qu'il reste adsorbé, voire qu'il s'adsorbe sur la poudre en prenant place sur les sites du réseau cristallin libérés par le premier solvant. Pour permettre d'accélérer le séchage des particules selon le procédé décrit ci-avant, la première chambre est en outre équipée d'un moyen d'amenée d'un gaz inerte ou d'un liquide de composition contrôlé.
Par ailleurs, que ce soit pour permettre la rupture du gâteau de filtration retenu à la surface du média filtrant ou pour augmenter la vitesse de séchage, la cuve du dispositif de l'invention est avantageusement montée en rotation autour d'un axe horizontal. Dès lors, le dispositif peut être mis en rotation à la fin de l'étape de filtration pour casser le gâteau ou pendant l'opération de séchage de manière à homogénéiser ce dernier. En pratique, la première chambre présente de part et d'autre de sa partie cylindrique un arbre horizontal monté en rotation sur deux montants fixes.
Comme il sera vu dans la suite de la description, le dispositif de l'invention est apte à filtrer des particules solides en suspension en appliquant une différence de pression entre la première et la seconde chambre puis à laver lesdites particules avec un solvant propre ou un autre solvant, de manière soit à remettre en suspension les particules, soit à les dissoudre sélectivement, avant de procéder à l'étape de séchage proprement dite. Pour ce faire, la première chambre est avantageusement équipée d'un moyen d'amenée de solvant destiné à laver les particules solides pendant l'étape de filtration, sous forme notamment d'une canalisation. Le solvant peut être introduit sans modifier la pression ou la dépression dans l'enceinte, donc sans perte de temps. En outre, la cuve peut être mise en rotation pour faciliter le lavage.
Dans une forme de réalisation avantageuse, l'amenée du solvant est effectuée par la même canalisation que celle utilisée pour l'amenée du gaz inerte et du liquide mis en oeuvre lors de l'étape de séchage.
Selon une autre caractéristique, le dispositif de l'invention est muni d'un certain nombre de joints tournants permettant de conduire tous les fluides de la partie statique du dispositif vers la partie rotative en phase de fonctionnement. En pratique, il est nécessaire de prévoir des joints tournants au niveau de la double enveloppe aller, de la double enveloppe retour, de l'aspiration des solvants ou tirage au vide dans la seconde chambre, et de l'introduction de gaz ou de liquide dans la première chambre.
L'invention des avantages qui en découlent ressortiront mieux de l'exemple de réalisation suivant à l'appui les figures annexées.
La figure 1 est une représentation schématique du dispositif de filtration et de séchage de l'invention vu de face.
La figure 2 est une représentation du dispositif de l'invention lors du chargement de la matière en suspension.
La figure 3 est une représentation du dispositif de l'invention pendant l'étape de filtration.
La figure 4 est une représentation du dispositif de l'invention pendant l'étape de séchage.
La figure 5 est une représentation du dispositif lors du déchargement de la matière première sèche.
La figure 6 est une représentation du dispositif de l'invention en cours de nettoyage, vu de dessus.
On peut citer également, comme polymères cationiques utilisables selon l'invention, les dérivés de gomme de guar cationiques tels que le chlorure d'hydroxypropyltrimonium de guar vendu sous les noms JAGUAR par la société CELANESE CORP.
On peut citer également les éthers celluloses quaternaires telles que celles décrites dans le brevet USP. 3 962 418 et les copolymères de cellulose étherifiés et d'amidon tels que ceux décrits dans le brevet US 3 958 581.
Les agents de conditionnement sont présents, dans les compositions selon l'invention, dans des proportions allant, de préférence, de 0,01 à 5 % en poids et de préférence de 0,1 à 3 % en poids par rapport au poids total de la composition.
COMPOSITION Le milieu cosmétiquement acceptable peut être constitué uniquement par de l'eau ou par un mélange d'eau et d'un ou plusieurs solvants cosmétiquement acceptables ou par un ou plusieurs solvants cosmétiquement acceptables, tel qu'un alcool inférieur en Ci-C4, comme l'éthanol, l'isopropanol, le tertiobutanol, le n-butanol ; les alkylèneglycols comme le propylèneglycol, les éthers de glycols.
Les compositions conformes à l'invention peuvent contenir en plus de l'association définie ci-dessus des agents régulateurs de viscosité tels que des électrolytes, ou des agents épaississants (associatifs ou non associatifs). On peut citer en particulier le chlorure de sodium, le xylène sulfonate de sodium, les scléroglucanes, les gommes de xanthane, les alcanolamides d'acide gras, les alcanolamides d'acide alkyl éther carboxylique éventuellement oxyéthylénés avec jusqu'à 5 moles d'oxyde d'éthylène tel que le produit commercialisé sous la dénomination "AMINOL A15" par la société CHEM Y, les acides polyacryliques réticulés et les copolymères acide acrylique/acrylates d'alkyle en Cic-Cgo réticulés. Ces agents régulateurs de viscosité sont utilisés dans les compositions selon l'invention dans des proportions pouvant aller jusqu'à 10 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Les compositions conformes à l'invention peuvent également contenir, de préférence, jusqu'à 5 % d'agents nacrants ou opacifiants bien connus dans l'état de la
technique tels que par exemple les alcools gras supérieurs à C16, les dérivés acylés à chaîne grasse tels que les monostéarates ou distéarates d'éthylène glycol ou de polyéthylèneglycol, les éthers à chaînes grasses tels que par exemple le distéaryléther ou le 1- (hexadécyloxy) -2-octadécanol.
Les compositions conformes à l'invention peuvent éventuellement contenir, en outre, au moins un additif choisi parmi les synergistes de mousses tels que des 1,2alcanediols en Cic-Cig ou des alcanolamides gras dérivés de mono ou de diéthanolamine, les filtres solaires siliconés ou non, les agents tensioactifs autres que ceux de l'invention, les polymères anioniques, non ioniques, cationiques ou amphotères, les protéines, les hydrolysats de protéines, les hydroxyacides, les vitamines, les provitamines tels que le panthénol, les silicones volatiles ou non, linéaires ou cycliques, réticulées ou non, organomodifiées ou non, non cationiques.
Ces additifs sont, éventuellement, présents dans la composition selon l'invention dans des proportions pouvant aller de 0,00001 à 20% en poids par rapport au poids total de la composition. La quantité précise de chaque additif est déterminée facilement par l'homme du métier selon sa nature et sa fonction.
Les compositions conformes à l'invention sont également utilisables comme geldouche pour le lavage et le conditionnement des cheveux et/ou de la peau, auquel cas ils sont appliqués sur la peau et/ou les cheveux humides et sont rincés après application.
Suivant une caractéristique préférée de l'invention, les fibres de la ou des peaux composites externes 7,8 sont disposées en une ou plusieurs nappes de fibres parallèles, cette ou ces nappes étant orientée (s) dans une ou plusieurs directions (orientation unidirectionnelle-UD-ou multidirectionnelle).
De manière plus préférée encore, la ou les peaux externes 7,8 comprennent au moins deux nappes de fibres parallèles, ces deux nappes étant orientées selon des directions différentes. En outre, ces nappes de fibres parallèles sont symétriques par rapport à un axe, lequel est de préférence l'axe longitudinal médian du renfort ou l'axe perpendiculaire à l'axe de flexion métatarsophalangienne qui forme un angle de 19'+/-5'par rapport à l'axe longitudinal médian, l'angle existant entre les deux nappes de fibres parallèles étant préférentiellement de 900+/-100.
Les figures 5 et 6 montrent deux façons de fabriquer la ou les peaux externes 7,8 du renfort selon l'invention, lorsque ce dernier correspond à une
première de montage/semelle interne 51. Ces figures font apparaître partiellement la structure composite des peaux du sandwich 7/6/8. Les fibres 11 de la ou des peaux composites 7,8 sont disposées en une ou plusieurs nappes, en l'occurrence deux : 12/13 (figure 5) et 12V13' (figure 6) de fibres 11 parallèles, cette ou ces nappes 12/13 et 12'/13'étant orientées dans une ou plusieurs directions (orientation unidirectionnelle UD ou multidirectionnelle) : en l'occurrence deux directions.
Suivant une caractéristique préférée de l'invention, ces deux nappes (12/13), (12'/13') de fibres 11 parallèles sont symétriques par rapport à un axe, ce dernier étant de préférence l'axe longitudinal médian ss (figures 5 et 6) du renfort 51 ou l'axe 3 (figure 5) perpendiculaire à l'axe de flexion métatarsophalangienne a, qui forme un angle de 19 +/-5 par rapport à l'axe longitudinal ss.
Avantageusement, l'angle existant entre les deux nappes (12,13) et (12'et 13') de fibres 11 parallèles est de 900 +/-10 .
De préférence, on utilise des tissus au lieu de nappes.
Naturellement, le contrôle de la raideur en flexion longitudinale des zones A, B et C du renfort est obtenu en jouant sur la nature des matériaux constitutifs des peaux 7 et 8 et de l'âme 6 de la structure sandwich. On peut également faire varier cette raideur en flexion longitudinale en jouant sur l'épaisseur du renfort dans les zones A, B, C.
De préférence, le renfort selon l'invention correspond à au moins un élément constitutif de la partie inférieure de la chaussure, cet élément étant de préférence choisi dans le groupe comprenant : la semelle interne, la première de propreté, la première de montage, la semelle externe.
En pratique, ce renfort tri-couche selon l'invention peut être situé entre la cuvette et la semelle externe (voir figure 1) ou entre la cuvette et l'empeigne/tige 2 (voir figure 2).
Le renfort selon l'invention constitue un excellent compromis entre raideur élevée/gain de poids/coût, notamment lorsque les contraintes en compression verticale sont élevées. Ainsi, cette structure tri-couche entretoisée permet d'obtenir une grande résistance à l'écrasement pour une densité faible. Compte tenu de la nature résistante de l'âme 6, il est possible de prévoir des peaux externes 7,8 fines, ce qui contribue encore à abaisser le poids de l'ensemble. Les peaux externes peuvent être fines grâce à la structure entretoisée de l'âme, qui limite les contraintes sur les parties sous contrainte ("travaillantes") disposées entre deux entretoises.
En outre, le matériau ou la structure allégée de remplissage 10 a, non seulement l'avantage d'être léger, mais aussi d'être de coût réduit.
Il est à noter que le renfort selon l'invention dissocie deux fonctions mécaniques : - la densité apparente finale de l'ensemble, - la résistance à l'écrasement et la garantie de l'épaisseur finale déterminée de manière stable par les entretoises 9.
Enfin, grâce au rôle de raidisseurs verticaux joués par les entretoises 9, il n'est plus nécessaire d'employer des mousses de remplissage résistant à l'écrasement et imposant des densités élevées, donc des poids élevés.
Selon une variante, le renfort de l'invention est un insert surmoulé dans au moins l'un des éléments constitutifs de la partie inférieure de la chaussure, cet élément étant de préférence choisi dans le groupe comprenant la semelle interne 5, la première de montage 5, la semelle externe 4 ; la semelle externe 4 étant plus spécialement préférée.
Selon une autre variante, de la semelle externe 4 de la figure 1, l'insert surmoulé peut être rendu apparent sur un ou plusieurs emplacements de la face inférieure de cette semelle externe 4.
Le dispositif de la figure 2 comprend également un deuxième module 222 de contrôle de la FIFO, alimenté par des signaux de contrôle et de données 220, et qui génère un indicateur 223 de remplissage de la FIFO, appelé Almostfull. Un tel indicateur 223 prend au moins deux valeurs distinctes indicatives du taux de remplissage de la FIFO.
Par exemple, selon un mode de réalisation préféré de l'invention mettant en oeuvre une logique en cascade (en anglais"pipelined logic"), l'indicateur 223 est un indicateur binaire prenant la valeur"vraie"lorsque le taux de remplissage de la FIFO est supérieur à un seuil prédéterminé (c'est-à-dire lorsque la FIFO est sensiblement pleine) et la valeur"faux"lorsque ce taux est inférieur au seuil prédéterminé (c'est-à-dire lorsque la FIFO n'est pas sensiblement pleine). Ce seuil prédéterminé vaut N-x, où la valeur x représente alors le nombre de cycles d'horloge nécessaires à la logique en cascade pour réagir à un événement donné, et où N est la taille de la FIFO, par exemple N=16.
Le dispositif de la figure 2 comprend encore un module 225, alimenté par les indicateurs Eopinfifo 224 et Almostfull 223, et générant un troisième
indicateur Almostfull 226. Un tel module 225 réalise donc un OU logique des indicateurs entrant 223 et 224 pour délivrer l'indicateur final de remplissage de la FIFO 226. Un tel indicateur 226 permet ainsi de déclencher le transfert de données contenues dans la FIFO vers un élément destinataire, d'une part lorsque la FIFO est pleine (valeur de l'indicateur Almostfull 223"vraie"), et d'autre part lorsqu'elle contient une fin de paquet (valeur de l'indicateur Eopinfifo 224 "vraie").
Ainsi, selon l'invention, même si la mémoire FIFO n'est pas"presque pleine"et ne contient que l'information représentative d'une fin de paquet, celle-ci pourra néanmoins, et de manière simple, être transférée vers une mémoire RAM par exemple.
Le procédé de la figure 1 et le dispositif de la figure 2 trouvent des applications dans de nombreux domaines, et s'appliquent notamment dans le cadre de : la commutation à haut débit ; la transmission et/ou la réception de données numériques ; les applications audio ; la transmission d'images en temps réel.
Un domaine d'application préférentiel de l'invention est celui des applications domestiques pour les transferts à haut débit, mais il est bien entendu que l'invention pourra être mise en oeuvre dans tout système nécessitant le transfert d'informations, et notamment le transfert de paquets selon un mode pipeline. Nous décrirons par la suite un exemple de système mettant en oeuvre l'invention, utilisé pour interconnecter une pluralité de dispositifs audio, vidéo, ou pour transférer des informations du type des informations transférées entre un ordinateur et une imprimante, un scanner ou un appareil photo numérique.
L'invention s'applique bien sûr également à tout autre type de système dans lequel il est avantageux d'optimiser le remplissage d'un moyen de stockage, et le transfert de données correspondant de ce moyen de stockage vers un élément destinataire.
On a déjà développé les normes IEEE 1394 et IEEE 1355 adaptées respectivement aux communications série et aux communications point à point.
Le système présenté dans la suite du document est un réseau fédérateur à paquets commutés permettant d'atteindre des capacités de transmission élevées (typiquement de l'ordre du Gbit), et répondant au besoin important d'interfaçage des deux types de norme ci-dessus.
La figure 3 présente un synoptique d'un noeud de commutation 90 connecté à deux bus de communication série conformes aux normes IEEE 1394 et IEEE1355.
Le noeud représenté à la figure 3 est également connecté à un ou plusieurs autres noeuds de commutation du réseau commuté auquel il appartient.
Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 3, on a choisi de représenter un appareil de traitement de données 92, également appelé périphérique, qui est associé au dispositif de commutation 90.
A titre de variante, l'appareil de traitement de données peut lui-même constituer ou comprendre le dispositif de commutation 90.
Le dispositif 90 comprend : - une unité centrale de traitement CPU 93 ; - un moyen de stockage permanent 94 de type ROM ; et - un moyen de stockage temporaire 95 de type RAM, associé à l'unité centrale 93, et dans lequel est chargée une architecture logicielle à l'initialisation.
Selon un deuxième mode de réalisation particulier, le réseau de phase optique est prévu pour fonctionner par transmission.
Selon un mode de réalisation préféré de l'invention, les moyens de réflexion comprennent : - un prisme, qui est prévu pour réfléchir les rayonnements issus de l'ensemble de microguides dans un plan parallèle au guide optique planaire sur lequel est formé le réseau de phase optique, et - au moins un miroir prévu pour réfléchir les rayonnements se propageant dans ce plan vers les moyens de photodétection.
Le spectromètre optique objet de l'invention peut comprendre en outre un support sur lequel le réseau de phase optique, les moyens de réflexion et les moyens de photodétection sont positionnés les uns par rapport aux autres.
De préférence, ce support est obtenu par moulage ou emboutissage à chaud d'une matière plastique, à partir d'un moule obtenu par une technique de moulage par lithographie et électro-formage.
De préférence, le spectromètre optique objet de l'invention comprend en outre des moyens de compensation de modifications subies par le réseau de phase optique à cause de variations de température.
Dans le cas du mode de réalisation préféré utilisant au moins un miroir, ces moyens de compensation comprennent, de préférence, un barreau
ayant un coefficient de dilatation thermique de préférence élevé, ce barreau étant rendu solidaire du miroir pour engendrer, par dilatation thermique, des modifications de l'orientation du miroir, aptes à compenser les modifications subies par le réseau de phase optique.
De préférence, le guide optique planaire est obtenu par une technique d'optique intégrée sur verre ou sur un semiconducteur, en particulier le silicium ou le phosphure d'indium.
La présente invention a également pour objet un spectromètre optique comprenant une pluralité de spectromètres optiques élémentaires conformes à l'invention, prévus pour couvrir de façon modulaire une gamme spectrale déterminée et optiquement couplés à une fibre optique d'entrée par l'intermédiaire de moyens de séparation de longueur d'onde.
Selon un premier mode de réalisation particulier, ce spectromètre comprend en outre des moyens de séparation de polarisation qui relient ces moyens de séparation de longueur d'onde aux spectromètres optiques élémentaires.