INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 1 représente un dispositif formant onduleur de l'art antérieur pour la commande ou l'activation d'un moteur à courant alternatif polyphasé (un moteur à courant alternatif triphasé) 509 utilisé pour alimenter un véhicule électrique. Le dispositif formant onduleur de l'art antérieur sur la figure 1 comprend un circuit principal formant onduleur 507 comportant des transistors IGBT 501, 502, 503, 504, 505 et 506, qui sont connectés sous la forme d'un pont triphasé ou d'un pont à trois branches. Le circuit principal formant onduleur 507 comporte trois branches pourvues chacune d'un couple de transistors comprenant un transistor IGBT sur le côté positif et un transistor IGBT sur le côté négatif. Les trois branches correspondent respectivement aux trois phases "U", "V" et "W". Des bus d'alimentation à courant continu (rails d'alimentation en courant continu) 507a et 507b, qui s'étendent à partir du circuit principal formant onduleur 507, sont connectés respectivement aux bornes positive et négative d'une batterie 508. Le circuit principal formant onduleur 507 comporte des bornes de sortie 507u, 507v et 507w respectivement pour les trois phases "U", "V" et "W". Les bornes de sortie 507u, 507v et 507w sont connectées respectivement aux enroulements de la phase U, de la phase V et de la phase W du moteur courant alternatif triphasé 509. Des exemples du moteur courant alternatif triphasé 509 sont un moteur synchrone, un moteur à induction et un moteur sans balai. Des diodes bidirectionnelles ou à effet de roue libre 5D1, 5D2, 5D3, 5D4, 5D5 et 5D6 sont connectées respectivement entre les connecteurs et les émetteurs des transistors IGBT 501, 502, 503, 504 et 506.
Le N-(4,6-diméthyl-2-pyridyl)-3-oxo-3-(3-pyridyl)-propionamide, composé de formule (IVa), est nouveau et fait également partie de l'invention à titre d'intermédiaire de synthèse du 3- (3-pyridyl)-5-[N-(4,6-diméthyl-2-pyridyl)-imino]-1,2-dithiole. Les composés de formule (I), outre le fait qu'ils soient nouveaux, présentent des propriétés pharmacologiques intéressantes.
L'étude de ces propriétés a en effet montré que les dérivés de formule (I) n'étaient pas toxiques, et étaient doués d'activité antiinflammatoire, qui se manifeste aussi bien par voie topique que systémique.
Ce spectre d'activité rend donc les composés de la présente invention utiles dans le traitement de l'arthrite chronique ou aiguë et utiles dans un certain nombre d'indications telles que les rhumatismes inflammatoires, la polyarthrite rhumatoïde, la spondylarthrite ankylosante, les arthroses, les rhumatismes articulaires, les lombalgies. De par leur activité par voie topique les composés de l'invention sont utiles dans le traitement de certains troubles cutanés comme le psoriasis.
La présente invention a également pour objet les compositions pharmaceutiques contenant un composé de formule (I), ou un de ses sels d'addition à un acide pharmaceutiquement acceptable, en combinaison avec un ou plusieurs excipients inertes, non toxiques et appropriés.
Parmi les compositions pharmaceutiques selon l'invention, on pourra citer plus particulièrement, à titre d'exemples et de façon non limitative, celles qui conviennent à
l'administration orale, parentérale, nasale, rectale, perlinguale, oculaire, cutanée, transcutanée, percutanée ou pulmonaire et notamment les préparations injectables, les aérosols, les gouttes oculaires ou nasales, les suppositoires, les comprimés simples, pelliculés ou dragéifiés, les gélules, les capsules, les crèmes, pommades, et gels dermiques.
La posologie utile varie selon l'âge, le sexe et le poids du patient, la voie d'administration, la nature de l'affection et des traitements éventuellement associés et s'échelonne entre 1 mg et 5 grammes par 24 heures, de préférence entre 1 mg et 500 mg par 24 h.
Les structures des composés décrits dans les exemples ont été déterminées selon les techniques spectrométriques usuelles (infrarouge, RMN, spectrométrie de masse).
PREPARATION A : 3-Oxo-3-(4-pyridyl)-propionate de méthyle Le produit attendu est obtenu selon le procédé décrit dans J. Org. Chem. 1983, 48, 5007 à partir d'isonicotinate de méthyle.
PREPARATION B : 3-Oxo-3-(2-pyrazinyl)-propionate de méthyle Le produit attendu est obtenu selon le procédé décrit dans J. Org. Chem. 1983, 48, 5007 à partir de pyrazine-2-carboxylate de méthyle.
PREPARATION C : 3-Oxo-3-(5-méthyl-2-thiényl)-propionate de méthyle Le produit attendu est obtenu selon le procédé décrit dans J. Org. Chem. 1983, 48, 5007 à partir de 5-méthyl-thiophène-2-carboxylate de méthyle.
PREPARATION D : 3-Oxo-3-(2-furyl)-propionate de méthyle Le produit attendu est obtenu selon le procédé décrit dans J. Org. Chem. 1983, 48,5007 à partir de furane-2-carboxylate de méthyle.
EXEMPLE 1 : 3-(3-Pyridyl)-5-[N-(4,6-diméthyl-2-pyridyl)-imino]-1,2-dithiole Stade A :N-(4, 6-Diméthyl-2-pyridyl)-3-oxo-3-(3-pyridyl)-propionamide Le produit attendu est obtenu selon le procédé décrit dans J. Chem. Soc. (C) 1969,89 à partir de 2-amino-4,6-diméthyl-pyridine et de 3-oxo-3-(3-pyridyl)-propionate de méthyle décrit dans J. Org. Chem. 1983, 48, 5007.
Ce type de projecteur, comme les autres projecteurs connus de l'état de la technique, a notamment pour inconvénient une mauvaise efficacité lumineuse, c'est à dire que la puissance électrique utilisée par rapport à l'intensité du flux lumineux à la sortie du système optique, n'est pas optimum.
En effet, une partie non négligeable des rayons lumineux émis par la source ne sont pas récupérés dans le faisceau lumineux.
L'invention vise à proposer une nouvelle conception de projecteur qui ne présente pas les inconvénients cités ci-dessus. L'invention propose notamment d'utiliser, pour réaliser le système optique, des guides de lumière qui s'appuient sur la technique de l'optique fluide décrite dans le document FR-A- 2.689.961.
Dans ce but l'invention propose un projecteur du type décrit précédemment, caractérisé en ce que le système optique comporte un guide de lumière principal primaire et un guide de lumière principal secondaire qui sont adjacents et dont la forme du volume est générée globalement par un segment d'arc de spirale logarithmique, de manière que la majorité des rayons lumineux qui entrent par la surface d'entrée d'un guide de lumière principal soient concentrés sur sa surface de sortie, et de manière que les rayons lumineux qui sortent du système optique par la surface de sortie du guide de lumière principal primaire produisent un faisceau primaire d'éclairage en vue de réaliser par exemple une prestation du type feu de route, et les rayons lumineux qui sortent du système optique par la surface de sortie du guide de lumière principal secondaire produisent un faisceau secondaire d'éclairage, différent du faisceau primaire d'éclairage, en vue de réaliser par exemple une prestation du type feu de croisement.
Selon d'autres caractéristiques de l'invention - la forme du volume de chaque guide de lumière principal est générée globalement par la demi-révolution d'un segment d'arc de spirale logarithmique autour d'un axe optique sensiblement parallèle à la direction générale d'éclairage, chaque guide de lumière principal comportant une surface plane contenant l'axe optique, et la surface plane de chaque guide de lumière principal est revêtue de matière réfléchissante de manière que la majorité des rayons lumineux qui arrivent sur la surface plane soient réfléchis vers l'intérieur du guide de lumière principal ; - les surfaces planes des guides de lumière principaux sont adjacentes et sensiblement parallèles ; - les sources lumineuses sont situées sensiblement à l'arrière des guides de lumière principaux, c'est à dire du côté de leurs surfaces d'entrée ; - le système optique comporte des guides de lumière complémentaires qui conduisent les rayons lumineux depuis chaque réflecteur jusqu'au guide de lumière principal associé ; - les guides de lumière sont des blocs monolithiques solides et transparents, par exemple en verre ou en matière plastique ; - les guides de lumière sont des formes vides dont certaines parois périphériques sont recouvertes d'une matière réfléchissante.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée qui suit pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue schématique en coupe axiale d'un projecteur réalisé conformément aux enseignements de l'invention ; et - la figure 2 est une vue schématique de côté de la partie avant d'un véhicule équipé du projecteur représenté à la figure 1. On a représenté schématiquement à la figure 1 un projecteur 10 réalisé conformément aux enseignements de l'invention.
Dans la suite de la description on utilisera, à titre non limitatif, une orientation d'arrière en avant suivant un axe A-A dit axe optique, qui est ici sensiblement horizontal et qui est orienté dans la même direction que la direction générale d'éclairage.
Le projecteur comporte une source lumineuse primaire 12 et une source lumineuse secondaire 14, chaque source lumineuse 12, 14 étant placée respectivement à l'intérieur d'un réflecteur primaire 16 et d'un réflecteur secondaire 18 de type connu.
La source lumineuse primaire 12 est décalée transversalement par rapport à l'axe optique A-A. Elle est agencée ici au-dessus de l'axe optique A-A, à l'arrière du projecteur 10.
La source lumineuse secondaire 14 est aussi décalée transversalement par rapport à l'axe optique A-A, ici dans le même sens que la source lumineuse primaire 12. De préférence, la source lumineuse secondaire 14 est décalée axialement vers l'arrière par rapport à la source primaire 12 et elle est agencée en dessous de la source primaire 12.
Les réflecteurs 16, 18 sont de forme sensiblement parabolique et comportent chacun une ouverture de sortie 20, 22 vers laquelle sont dirigés les rayons lumineux émis par la source lumineuse 12, 14 associée.
Les réflecteurs 16, 18 sont réalisés par exemple en une seule pièce de matière plastique moulée avec une surface interne polie réfléchissante, notamment par dépôt d'une couche d'aluminium.
Au sommet de la parabole, chaque réflecteur 16, 18 comporte classiquement un trou de culot (non représenté) destiné à recevoir par exemple le culot d'une lampe à incandescence (non représentée) dont le filament constitue alors la source lumineuse 12, 14 associée.
De préférence, chaque source lumineuse 12, 14 est placée au foyer de la parabole, de manière que la majorité des rayons émis sortent du réflecteur 16, 18 par son ouverture de sortie 20, 22, ou surface de sortie.
Les rayons qui sortent de chaque réflecteur 16, 18 pénètrent ensuite dans un système optique principal 23 constitué ici d'un système optique primaire 24 et d'un système optique secondaire 26 adjacents.
Dans la suite de la description on notera R1 les rayons lumineux émis par la source primaire 12 et R2 les rayons lumineux émis par la source secondaire 14.
La solution de travail utilisée aussi bien pour le procédé en réacteur tubulaire que pour celui en réacteur agité, comprend de l'eau, de l'acide et éventuellement des inhibiteurs de décomposition ou des stabilisants de peroxyde d'hydrogène.
L'hydrogène et l'oxygène sont dispersés dans le milieu réactionnel aqueux, constitué de la solution de travail et du catalyseur, dans des proportions au-dessus de la limite inférieure d'inflammabilité du mélange hydrogène-oxygène. Une très fine dispersion d'hydrogène et d'oxygène est même exigée dans le procédé décrit dans les documents WO 96/05138 et FR 2 774 674.
Pour éviter tout risque d'explosion, le document WO 96/05138 recommande d'injecter l'hydrogène et l'oxygène à très grande vitesse dans le réacteur tubulaire, en imposant l'injection d'oxygène à un niveau plus avancé dans le sens du déplacement du milieu aqueux par rapport à celui d'hydrogène.
La demanderesse a maintenant constaté que la présence d'un agent tensioactif dans un milieu réactionnel aqueux, tel que décrit précédemment, augmente de façon surprenante la productivité. L'agent tensioactif permet en outre de travailler avec un ratio hydrogène/oxygène dans le milieu réactionnel aqueux en dessous de la limite inférieure d'inflammabilité du mélange hydrogène-oxygène.
Un premier objet de la présente invention est un procédé de fabrication d'une solution aqueuse de peroxyde d'hydrogène directement à partir d'hydrogène et d'oxygène. Ce procédé selon lequel on injecte l'hydrogène et l'oxygène, sous forme de petites bulles, dans un milieu réactionnel aqueux rendu acide par l'addition d'un acide inorganique et comprenant un catalyseur à l'état dispersé est caractérisé en ce que le milieu réactionnel aqueux comprend en outre un ou plusieurs agents tensioactifs.
Par petites bulles, on entend désigner des bulles dont le diamètre moyen est inférieur à 3 mm, de préférence, de diamètre moyen compris entre 0,1et 2 mm.
Tout agent tensioactif stable en milieu acide, de préférence à un pH de 1 à 3, et résistant aux conditions très oxydantes (oxygène sous pression élevée et peroxyde d'hydrogène) peut convenir.
Toutes les molécules constituées d'une partie hydrophile (tête polaire) et d'une partie hydrophobe peuvent être utilisées comme agent tensioactif. On peut citer à titre d'exemple, le dimethyl lauryl amine oxyde (CH3 )2C11H23NO ; le mono et le diesterphosphorique notamment CaH17 - 0 - PO(OH)2, (CaH17-0)2-POOH, C9H19 - C6H4 - 0 - PO(OH)2 et C9H19 - C6H4 - O)2 - POOH ; l'acide alkyl benzène sulfonique R-C6H4 - S03H, R pouvant être par exemple une chaîne alkyle C11H23 ou C9H19 ; l'acide naphtalène sulfonique R - ClOH6 - S03H ; l'acide alkyl sulfonique R - 0 - S03H ; le polyoxyéthyle sulfonique R-(OC2H4)n - OS03H et R - C6H4- (OC2H4)n - OS03H.
Les agents tensioactifs fluorés conviennent tout particulièrement en raison de la stabilité chimique et de l'hydrophobie élevées de la chaîne fluorocarbonée. En effet, les agents tensioactifs fluorés permettent d'abaisser la tension superficielle de l'eau jusqu'à 15-20 mN.m-1 (Actualité Chimique, juillet 1999 page 3).
La chaîne hydrophile de ces agents tensioactifs fluorés peut être choisie parmi les groupements acide ou polaires présentant une bonne stabilité chimique, comme par exemple - S03H, - COOH, - PO(OH)2.
A titre d'exemple, on peut citer les agents tensioactifs fluorés de formule générale Cn F2n+1 - Q - G dans laquelle : Q désigne un bras espaceur, comme par exemple C2H4 G désigne un groupement hydrophile, comme par exemple - S03H, - COOH, -0-PO(OH)2, - PO(OH)2.
Les agents tensioactifs suivants : #CSF13 - C2H4 - S03H #C7F15 - COOH CSF13 - (CH2 - CH2 - O)n H #CSF13 - C2H4 - SO2 - NH - C3H6 - N+ (CH3)2 CH2 - COOH et CSF13 - HC (CH2CI) - 0 - PO(OH)2 sont particulièrement préférés.
La quantité d'agent tensioactif engagée n'est pas critique. Il suffit qu'elle soit inférieure à la quantité minimale nécessaire pour provoquer l'apparition des mousses à la surface du milieu réactionnel aqueux.
La quantité d'agent tensioactif mise en jeu est, de préférence, comprise entre 50 à 90 % de cette quantité minimale.
La quantité optimale d'agent tensioactif mise en jeu dépend de sa nature et de la composition de la solution aqueuse constituant le milieu réactionnel aqueux initial.
La présence d'un agent tensioactif fluoré à raison de 1 à 50 ppm et de préférence à raison de 5 à 10 ppm dans le milieu réactionnel aqueux a donné des résultats intéressants.
On prépare les composés des exemples 2 à 13 de manière analogue au procédé décrit dans l'exemple 1, à partir des composés aromatiques substitués de façon appropriée. Les structures et les caractéristiques physiques sont présentées dans
le tableau 1.
Analyse élémentaire Ex. X/X y A Propriétés Calculé [%] physiques Trouvé % 1 C I H I F ~ poudre 41,15 4,06 22,97 2 4-C(CH,),/H 4-CH3 PF6 blanche, 4127 4,23 22,81 Tf105-108 C ' ' poudre 42,37 4,35 22,34 3 4-C(CH3)zCzHS/H 4-CH3 PF6 blanchâtre, 42 73 4 59 20 44 Tf 94-98 C ' ' ' 4 4-cyclohexyle /H 4-CH3 PF résine brune 43,70 4,25 21,83 4-cyclohexyle /H 4-CH PF6 vitrebs7e e 46,4 4,66 ,'#. cyc 0 exy -, 6 vitreuse 46,41 4,66 19,84 4-CH,-CH(CH,), 2 CH poudre 41,15 4,06 22,97 5 /H 2-CH3 PF6 blanchâtre, 40,99 4,00 22,80 6 4-CHz CH(CH3)z 3-CH pF résine brune 41,15 4,06 22,97 /H ' 6 vitreuse 41,66 f- 3,87 22,64 7 4-C(CH,),ffl 3-CH3 pp cristaux jaunes, 41,15 4,06 22,97 4-C(CH3)3/H 3-CH, PF6 Tf 104-106 C 41,53 z27 22,07 8 4-CH2-CH(CH3)2 4~C H PF6 résine brune 42,37 4,35 22,34 IH 2 5 6 vitreuse 43,02 4,32 21.70 9 4-CH2-CH(CH3)2 4-CH, c,T-. huile visqueuse 34,79 3,43 19,42 /H 4-CH3 6 huile visqueuse 34,75 3 47 19 29 .# 4-CH-CH(CH ~#..# . II 77 T 4353 461'74 10 1 /H 4-CH(CH,), PF6 résine jaune 43,53 4,61 21,74 /H - 3 résine jaune 43,55 4,77 20,63 Il 4-CH2-CH(CH3)2 4-CH 4-CH3- résine brune 55,18 z21 - 11 4-CHz CHH(CH3)z 4-CH3 PhSO, vitreuse 54,75 5,43 - 12 4-CH2-CH(CH3)2 4 CH () résine brune 55,67 6,06 - /H camp vitreuse 55,71 6,21 su Iii onate vItreuse 5,71 ,21 - 13 4-CH(CH3)2 4-CH PF poudre beige 43,53 4,61 21,74 /2-CH(CH,), 3 6 Tf 137-141 C 43,68 4,71 21 24 Exemple 14 Nonaflate de (4-méthylphényl)(4'-isobutylphényl)iodonium On met 4,5 g de nonaflate de potassium en suspension dans 15ml d'eau.
On ajoute à la suspension 4,93 g de l'hydrogénosulfate de (4-méthylphényl)(4'isobutylphényl)iodonium brut dissous dans 10 ml de méthanol. On agite le mélange pendant 1 heure à la température ambiante. On ajoute 15 ml de chlorure de méthylène à la solution et on agite pendant une nuit à la température ambiante. On extrait le produit avec du chlorure de méthylène et on lave la phase organique avec
de l'eau, on la sèche sur du MgSO et on la concentre. On purifie le résidu par chromatographie éclair sur du gel de silice avec du chlorure de méthylène et de l'éthanol (95: 5) comme éluant, pour obtenir 2,46 g (3,8 mmol ; %) de nonaflate de (4-méthylphényl) (4'-isobutylphényl)iodonium sous forme d'une résine brune. La structure est confirmée par le spectre de RMN de 'H (CDCl3): 8 [ppm] : 0,88 (d, 6H), 1,84 (m, 1H), 2,41 (s, 3H), 2,50 (d, 2H), 7,21-7,26 (m, 4H), 7,84 (d, 4H).
Analyse élémentaire : pour C21H20O3F9SI C [%] H [%] F [%] Calculé : 38,78 3,10 26,29 Trouvé : 38,80 3,09 26,17 Exemple 15 Photodurcissement d'une composition de résine époxy pigmentée avec un pigment blanc On prépare une formulation photodurcissable en mélangeant les constituants suivants: 36,0 parties d'une résine époxy de type bisphénol A (Araldit GY 250, de Vantico), 14,4 parties d'éther triglycidylique du triméthylolpropane (Grinolit V51-31, de Emschemie) 9,6 parties d'éther d'alkyle en C12/14 et de gycidyle (Grinolit Epoxid 8, de Emschemie), et 40,0 parties de dioxyde de titane de type rutile (R-TC2, de Tioxide).
On chauffe la formulation à 50 C et on mélange uniformément en agitant pendant 20 minutes en présence de billes de verre comme auxiliaire. On ajoute 1,5 % du composé de l'exemple 1 et 0,5 % d'un mélange de 2-isopropylthioxanthone et de 4-isopropylthioxanthone (Quantacure ITX) et on les dissout dans la formulation en agitant. On applique la formulation, en une épaisseur de couche de 12 um, sur une feuille d'aluminium brossé et on l'irradie dans un appareil d'exposition (de Fôrdertechnik) avec une lampe M à fusion (120 W/cm). A cet effet, on fait passer l'échantillon sous la lampe sur une bande transporteuse se déplaçant à une vitesse de 10 m/mn. On obtient une surface complètement durcie, non collante. On mesure le brillant de la surface à un angle d'incidence de 60 et on trouve une valeur de 97.
Exemple 16 La technique est analogue à celle de l'exemple 15, mais on utilise le composé de l'exemple 7 à la place du composé de l'exemple 1. On obtient une surface complètement durcie, non collante. On mesure le brillant de la surface à un angle
d'incidence de 60 et on trouve une valeur de 96.
Exemple 17 Détermination de la réactivité de photoréticulation dans une composition d'époxy durcissable par voie cationique On prépare une composition en dissolvant 30,0 parties d'une novolaque d'époxycrésol (Araldit ECN 9699, Vantico) 10,0 parties de 3,4-époxycyclohexanecarboxylate de 3,4-époxycyclohexyl- méthyle (Araldit# CY 179, Vantico) dans 60 parties d'acétate de l'éther méthylique du propylèneglycol (PGMEA).
On ajoute à cette solution 1,6 partie d'un sel d'iodonium et 0,4 partie d'un mélange de 2-isopropylthioxanthone et de 4-isopropylthioxanthone (Quantacure ITX), que l'on dissout dans la formulation en agitant.
On applique la composition par revêtement par centrifugation, à l'aide d'un appareil Convac Spincoater à 500 tours/mn pendant 30 secondes, sur une feuille d'aluminium anodisé de 0,5 mm d'épaisseur, puis on sèche à 110 C sur une plaque chauffante pendant 60 secondes pour former un film solide de 5 m d'épaisseur. On expose ensuite le film sur le substrat d'aluminium pendant 100 secondes dans un appareil d'exposition par contact Süss MJB 55 avec une lampe à mercure haute pression à travers un masque de transmission d'une gamme de gris de quartz à 15 échelons ("Photoresist Multi Density Step Tablet") à l'aide du procédé par contact, puis on le chauffe sur une plaque chauffante pendant 120 secondes à 140 C, et on le développe ensuite pendant 30 secondes dans de l'acétate d'éther méthylique du propylèneglycol (PGMEA), puis on le rince pendant 10 secondes avec du 2-propanol et on le sèche enfin par soufflage d'air comprimé. On détermine ensuite la valeur de transmission la plus faible à laquelle le film se trouvant sous la zone de transmission correspondante du masque ne s'est pas dissous. Cette valeur caractérise la réactivité de réticulation et donc la photosensibilité du photoamorceur utilisé, la composition étant la même par ailleurs, ainsi que les conditions de l'opération. Comme on calcule l'énergie d'exposition par la formule suivante : Energie d'exposition [mJ/cm2] = transmission x temps d'exposition [s] x intensité du rayonnement [mW/cm2], la dose minimale d'exposition nécessaire pour une réticulation totale (photosensibilité), avec le même temps d'exposition et une intensité de rayonnement constante, est directement proportionnelle à la valeur de transmission minimale à laquelle le film est encore suffisamment réticulé pour ne pas se dissoudre dans le révélateur. L'intensité du rayonnement a dans tous les essais une valeur constante de
7,1 mW/cm2, déterminée à l'aide d'une sonde OAI 400 et d'un mesureur de puissance OAI.
Comme l'exposition dans l'appareil d'exposition par contact Süss se distingue par le fait que, pendant l'irradiation, il n'y a virtuellement pas de chaleur qui agit sur le substrat, l'activation thermique de la réticulation des époxy par les cations produits par photochimie peut se produire, indépendamment de l'irradiation, d'une manière très reproductible dans une étape de chauffage ultérieure sur une plaque chauffante à température contrôlée. La température de chauffage et le temps étant constants, on peut attribuer directement les différences de l'échelon de transmission mesuré auquel le film ne se sépare pas encore du substrat par dissolution dans le révélateur à la différence de photosensibilité ou de photoréactivité des sels d'iodonium ou des sensibilisants utilisés.
On peut donc utiliser directement la valeur de transmission comme mesure relative de l'énergie d'exposition nécessaire. Une valeur faible correspond à une photoréactivité élevée (photosensibilité élevée) et une valeur élevée correspond à une faible photoréactivité (faible photosensibilité) du photoamorceur (sel d'iodonium) ou du système sensibilisant utilisé.
Pour la solution de ces problèmes, une condition de tolérance de distribution d'angles est d'abord établie, et la distribution d'angles d'incidence obtenue à partir de la surface formée librement 20 est évaluée suivant cette condition pour la sélection d'une surface formée librement
avantageuse 20.
Il est préférable, pour la détermination de la distri-
bution d'angles d'incidence de la lumière, de préparer des données d'image bidimensionnelle indiquant la distribution
d'angles d'incidence de la lumière par traitement des don-