INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cependant, ils ont pour inconvénient de présenter un coût de fabrication élevé et d'être complexe à mettre en oeuvre.
Par ailleurs, ils n'autorisent pas une utilisation facile par un personnel non spécialisé et ne peuvent pas être adaptés sur toute structure existante sans modification.
La présente invention remédie à ces inconvénients en proposant un dispositif pour la mise en place rapide par clipsage de cloisons solides ou souples sur des structures formées à partir de profilés tubulaires.
L'invention est caractérisée en ce qu'on met en place autour des profilés des cadres une bague réceptrice, comportant des moyens de fixation des parois ou cloisons de la structure. Un manchon de protection est ensuite engagé sur l'ensemble..
L'invention sera mieux comprise au travers de la description donnée ciaprès d'un mode de réalisation non limitatif, en référence aux figures annexées dans lesquelles : - la figure 1 est une vue en section du dispositif selon l'invention, - la figure 2 est une vue de détail de la bague réceptrice et du support, - la figure 3 est une vue en section d'un manchon de protection, et - la figure 4 est une vue d'ensemble d'une structure équipée de cloisons au moyen du dispositif selon l'invention.
En référence aux figures annexées et plus particulièrement aux figures 1 et 2, le dispositif selon l'invention est mis en place autour d'au moins un profilé tubulaire désigné par le chiffre de référence 1.
Le dispositif comporte une bague réceptrice (2) de diamètre légèrement supérieur à celle du profilé à équiper et positionnée autour dudit profilé.
Comme représenté à la figure 2, les bagues (2) sont formées de deux demi-coques (2', 2") pouvant être solidarisées après mise en place autour du profilé à équiper.
Synthèse des ligands Trois voies générales de synthèse des biphospholes pontés sont décrites ciaprès.
A) La voie type"Réaction de Würtz" Cette voie consiste en un couplage oxydant de type Würtz entre deux sulfures de phosphole substitué en position a par un groupe bromé.
Cette synthèse est expliquée en prenant l'exemple du 2bromométhylphosphole selon le schéma ci-dessous ; elle est particulièrement bien adaptée à l'obtention de biphospholes pontés possédant un pont éthylène en position a. Cependant, il est également possible d'utiliser ce type de couplage pour des ponts éthylène substitués du type CR1R2CR3R4.
Dans cette réaction de couplage, deux équivalents d'un sulfure de 2bromométhylphosphole sont mis en présence de 1 à 5 équivalents, de préférence 5 équivalents, de magnésium métallique dans un solvant éthéré tel que le tétrahydrofuranne (THF) ou le diméthoxyéthane (DME), le THF étant préféré. On laisse réagir à une température comprise entre 25 C et 40oC, de préférence 35OC, pour une durée supérieure ou égale à 2 heures, de préférence 16 heures. Le produit de couplage est ensuite isolé et chromatographié sur colonne de gel de silice, avec le dichlorométhane comme éluant.
Le disulfure ponté est ensuite réduit en biphosphole ponté. La réduction peut être obtenue par action d'une phosphine tertiaire telle que la tributylphosphine ou la tris (cyanoéthyl) phosphine, cette dernière étant préférée. La réduction est de préférence conduite à une température supérieure ou égale à 130oC, ce qui est le plus facilement réalisé par reflux dans le xylène. La réaction est poursuivie pendant une durée supérieure ou égale à 2 heures, de préférence 16 heures. Le biphosphole ponté obtenu est purifié par recristallisation dans le méthanol.
Le sulfure de 2-bromométhylphosphole nécessité par la réaction de couplage peut être commodément obtenu à partir de phosphole-2 carboxaldéhyde. Ce dernier peut être synthétisé selon la méthode décrite par E. Deschamps et F. Mathey, Bull.
Soc. Chim. Fr. (1992) vol. 129 p. 186.
La transformation du phosphole-2-carboxaldéhyde en sulfure de 2bromométhylphosphole nécessite trois étapes élémentaires : a) réduction du phosphole-2-carboxaldéhyde en 2-hydroxyméthylphosphole Le phosphole-2-carboxaldéhyde en solution dans un alcool, de préférence l'éthanol, est additionné de borohydrure de sodium, de préférence un équivalent, à une température de 0 C ou inférieure, de préférence 0 C. Le mélange réactionnel est ramené à 25 C pendant 15 minutes ; le 2-hydroxyméthylphosphole ainsi obtenu peut être isolé, mais il est de préférence conservé en solution pour l'étape suivante. b) passage du 2-hydroxyméthylphosphole au sulfure de 2- hydroxyméthylphosphole La solution brute provenant de l'étape précédente est refroidie à 0 C et additionnée de un équivalent ou plus, de préférence un équivalent, de soufre élémentaire puis agitée pendant 15 minutes ou plus, de préférence 15 minutes, et ensuite ramenée à température ambiante pendant 15 minutes ou plus, de préférence 15 minutes. Le solvant est évaporé et remplacé par le dichlorométhane, cette phase est ensuite lavée avec une solution de chlorure de sodium jusqu'à pH neutre, séchée sur sulfate de
magnésium et évaporée à sec. Le sulfure de 2-hydroxyméthylphosphole peut ensuite être purifié par chromatographie, mais il est de préférence utilisé tel quel en vue de l'étape suivante. c) conversion du sulfure de 2-hydroxyméthylphosphole en sulfure de 2- bromométhylphosphole Le sulfure de 2-hydroxyméthylphosphole brut provenant de l'étape précédente est mis en solution dans le dichlorométhane en présence d'un équivalent de triphénylphosphine. Une solution d'un équivalent de dibrome dans le dichlorométhane est ensuite ajoutée au goutte à goutte pendant 10 minutes (de préférence) ou plus, la température du milieu réactionnel étant maintenue entrez et 0 C (de préférence 0 C). L'addition est stoppée lorsque la solution prend une couleur jaune persistante, ce qui indique que le dibrome est présent en excès. La solution est lavée avec une solution aqueuse de sulfite de sodium et évaporée à sec sous vide.
B) La voie type "bis (zirconacyclopentadiène) ponté" Dans cette voie, les biphospholes pontés sont obtenus à partir de bis (zirconacyclopentadiènes) pontés par l'action d'une organodihalogénophosphine ou d'une trihalogénophosphine dans une réaction de métathèse zirconium-phosphore ; cette métathèse fournit également le dichlorozirconocène comme sous-produit.
Cette réaction a été pour la première fois décrite par Fagan avec un zirconacyclopentadiène symétrique et non ponté (P. J. Fagan et W. A. Nugent, Journal of the American Chemical Society, 1988, vol 110, p. 2310).
Le principe général de synthèse de ces zirconacyclopentadiènes est le couplage oxydant de deux molécules d'alcyne autour du zirconium. Afin de synthétiser les zirconacyclopentadiènes pontés, on peut adapter les synthèses publiées de zirconacyclopentadiènes non pontés qui utilisent deux alcynes différents.
Dans notre cas, il convient d'effectuer le couplage oxydant en utilisant un alcyne et un diyne selon le schéma général suivant :
La différence d'encombrement stérique entre les substituants des acétyléniques contrôle la régiosélectivité du couplage : les groupements volumineux se plaçant en a du zirconium, le pont est en position a si le groupe T est plus volumineux que R4 et en position ss dans le cas contraire.
A titre d'exemple, la méthode qui a été choisie s'inspire d'un travail de Buchwald et coll. (S. Buchwald et R. B. Nelsen, Journal of the American Chemical Society, 1989, vol 111, p. 2870). La suite réactionnelle est la suivante :
a) obtention d'un bis (alcényl-chloro-zirconocène) ponté par hydrozirconation d'un diyne avec le chlorohydrurozirconocène (aussi appelé réactif de Schwartz) Un équivalent de diyne et deux équivalents de réactif de Schwartz sont mis en réaction dans un solvant (THF ou dichlorométhane) pendant environ une heure à une température inférieure ou égale à 0 C ; la réaction est terminée quand la solution est homogène. Le bis (alcényl-chloro-zirconocène) ponté peut être isolé mais il est de préférence conservé en solution en vue de l'étape suivante. b) conversion du bis (alcényl-chloro-zirconocène) ponté en bis (alcényl-méthyl- zirconocène) ponté La solution brute provenant de l'étape précédente est additionnée de deux équivalents de méthyllithium en solution dans l'éther à - 78OC (le solvant étant alors le THF) ou de bromure de méthylmagnésium en solution dans l'éther à température ambiante ou inférieure (le solvant étant le THF ou le dichlorométhane) et de deux équivalents d'un alcyne. Le bis (alcényl-méthyl-zirconocène) ponté n'est pas stable et ne peut pas être isolé. c) décomposition du bis (alcényl-méthyl-zirconocène) ponté en présence d'alcyne La solution précédente est conservée à température ambiante pendant au moins 2 heures ; durant ce laps de temps, le bis (alcényl-méthyl-zirconocène) ponté se décompose avec dégagement de méthane et un couplage oxydant se produit avec l'alcyne pour donner le bis (zirconacyclopentadiène) ponté. Ce complexe peut être isolé, mais il est de préférence conservé en solution en vue de la synthèse du biphosphole ponté par la méthode de Fagan :
Il est avantageux que les éléments flexibles selon la direction axiale soient des joints toriques ou des bagues flexibles.
Il est également intéressant que les éléments flexibles selon la direction axiale soient des disques annulaires flexibles.
Il est particulièrement avantageux que les éléments flexibles selon la direction axiale soient fabriqués en un matériau élastique comme plastique, caoutchouc ou métal.
Dans des exemples de réalisation avantageux, des anneaux empilés selon la direction axiale peuvent être disposés différemment sur la périphérie, par exemple des anneaux à profil périphérique identiques et/ou différents comme un profil intérieur et/ou un profil extérieur peuvent s'ajouter l'un à côté de l'autre avec un angle de rotation l'un par rapport à l'autre et former de ce fait la cuvette intérieure de roulement. Des contours précis peuvent en particulier s'obtenir par l'application de procédés de fabrications distincts comme-de façon non exhaustive-des poinçonnages fins, des poinçonnages, des coupes au laser, des coupes au jet d'eau et analogues. Dans ce but peuvent s'employer des matériaux appropriés comme de l'acier à ressort, du plastique et/ou des matériaux présentant un bon comportement d'amortissement acoustique. En outre il peut être avantageux, pour former un élément flexible, de disposer différents matériaux en couche selon la direction axiale, le choix des matériaux pouvant par exemple concerner d'une part des matériaux présentant une résistance statique et d'autre part des matériaux présentant un bon amortissement acoustique.
Les différents anneaux empilés selon la direction axiale peuvent présenter des contours intérieur et extérieur quelconques, indépendants l'un de l'autre et/ou identiques et ayant subi une rotation l'un par rapport à l'autre. C'est ainsi que peuvent être prévues, le long de la forme axiale de l'élément flexible ou de la bague de roulement, centrée par lui, des non-linéarités comme une progression et/ou des dissymétries par exemple en tenant compte de la direction de la charge principale. Grâce à ces mesures on peut influencer globalement la caractéristique d'ensemble dans une bonne mesure. En même temps on peut obtenir une homogénéisation de l'appui élastique selon la direction axiale au moyen d'éléments
élastiques ayant subi une rotation l'un par rapport à l'autre. La rigidité axiale de l'élément flexible peut se régler par une structure appropriée des différents composants annulaires et s'adapter éventuellement aux forces de poussée entre la bague et la surface de réception du roulement.
L'invention est expliquée en détail à l'aide d'exemples de réalisation sur les figures qui suivent.
La figure 1 est une vue d'une partie d'une boîte de vitesses, La figure 2 représente un dispositif de roulement et La figure 3 représente un dispositif de roulement, La figure 4 représente un dispositif de roulement, La figure 5a représente un élément annulaire, La figure 5b représente un élément annulaire et La figure 6 représente un dispositif de roulement en coupe La figure 7 représente un dispositif de roulement et La figure 8 représente un dispositif d'anneaux élastiques ondulés selon la direction radiale.
La figure 1 ne représente qu'une partie d'une boîte de vitesses à enlacement de plateaux coniques, à savoir la partie située du côté menant ou du côté entrée, entraînée par un moteur d'entraînement, comme par exemple un moteur à combustion interne, de la boîte de vitesses à enlacement de plateaux coniques 1. Dans le cas d'une boîte de vitesses à enlacement de plateaux coniques complètement exécutée, à cette partie située du côté entrée est associée une partie de forme complémentaire, située du côté sortie, de la boîte de vitesses à enlacement de plateaux coniques à rapport continu, ces deux parties étant reliées l'une à l'autre pour la transmission du couple par un moyen d'enlacement sous la forme par exemple d'une chaîne à maillons 2. La boîte de vitesses à enlacement de plateaux coniques 1 présente, du côté entrée, un arbre 3 qui, dans le cas de l'exemple de réalisation représenté, est conçu d'une seule pièce avec un plateau conique fixe 4.
Ce plateau conique fixe selon la direction axiale se trouve, selon la direction longitudinale axiale de l'arbre 3, en face et voisin d'un plateau conique mobile selon la direction axiale.
Dans la représentation de la figure 1, la chaîne à maillons 2 est représentée, sur la paire de plateaux coniques 4,5 situés du côté menant, dans une position extérieure selon la direction radiale qui résulte du fait que le plateau conique 5, mobile selon la direction axiale, est déplacé vers la droite sur le dessin et que ce mouvement de déplacement du plateau conique mobile selon la direction axiale conduit à un mouvement de la chaîne à maillons vers l'extérieur selon la direction radiale, d'où résulte une modification du rapport de transmission de la boîte de vitesses dans le sens d'une sortie plus rapide. De façon connue en soi, le plateau conique mobile selon la direction axiale peut également se déplacer vers la gauche dans le plan du dessin, la chaîne à maillons se trouvant alors, dans cette position, dans une position intérieure selon la direction radiale (présentant le repère 2a), d'où résulte un rapport de transmission de la boîte de vitesses à enlacement de plateaux coniques 1 dans le sens d'une sortie moins rapide.
Le couple fourni par un moteur d'entraînement non représenté en détail parvient, dans la partie située du côté menant, représentée sur la figure 1, de la boîte de vitesses à enlacement de plateaux coniques, par l'intermédiaire d'un pignon denté 6 qui est porté sur l'arbre 3 par l'intermédiaire d'un roulement sous forme d'un roulement à billes 7 qui reprend les forces axiales et radiales et qui est fixé sur l'arbre 3 par l'intermédiaire d'une rondelle 8 et d'un écrou ondulé 9. Entre le pignon denté 6 et le plateau conique 5 mobile selon la direction axiale se trouve disposé un détecteur de couple 10 auquel est associée une configuration de disques expansibles 13 comportant un disque expansible 11 fixe selon la direction axiale et un disque expansible 12 mobile selon la direction axiale. Entre les deux disques expansibles 11,12 sont disposés des corps de révolution, par exemple, sous forme des billes 14 représentées.
Un couple transmis par le pignon denté 6 conduit à la formation d'un angle entre le disque expansible 11 fixe selon la direction axiale et le disque expansible 12 mobile selon la direction axiale, ce qui conduit à un déplacement axial du disque expansible 12 et ceci par suite de rampes d'accostage qui sont disposées sur ce disque et sur lesquelles les billes 14 montent et produisent ainsi un décalage axial des disques expansibles l'un de l'autre.
Le détecteur de couple 10 possède deux chambres de pression dont la première chambre de pression 15 est prévue pour recevoir du fluide hydraulique en fonction du couple transmis et la seconde chambre de pression est alimentée en fluide hydraulique et ceci en fonction du rapport de transmission de la boîte de vitesses.
Pour produire la force de pressage avec laquelle la chaîne à maillons 2 est contrainte entre le plateau conique 4, fixe selon la direction axiale et le plateau conique 5, mobile selon la direction axiale, par une fore normale, est prévu un vérin 17 qui possède deux chambres de pression 18,19. La première chambre de pression 18 sert, en liaison avec la chambre de pression 15, commandée en fonction du couple, du détecteur de couple 10 à augmenter ou à diminuer la force de pressage avec laquelle la chaîne à maillons 2 est contrainte entre les plateaux coniques 4,5 et la seconde chambre de pression 19 sert à modifier, en fonction du rapport de transmission, la contrainte exercée sur la chaîne à maillons 2.
Pour l'alimentation des chambres de pression en fluide hydraulique, l'arbre 3 possède trois canaux 20 par lesquels le fluide hydraulique est envoyé dans les chambres de pression par une pompe non représentée. Le fluide hydraulique peut s'écouler hors de l'arbre 3 par un canal 21 situé du côté sortie et revenir dans le circuit.
Cela permet de garantir une reconstruction parfaite.
Dans le cas particulier où N est un multiple de K, cela revient à ce que lesdits filtres prototypes respectent la condition suivante : (telle que définie en annexe E).
Si le produit de l'invention met en oeuvre une modulation OFDM/SM, cela revient à ce que (telle que définie en annexe E).
L'invention concerne également le procédé de modulation d'un signal transmis selon le procédé de transmission décrit ci-dessus. Un tel procédé de modulation met avantageusement en oeuvre une transformée de Fourier inverse alimentée par K données source, et alimentant M modules de filtrage, suivis chacun d'un expanseur d'ordre N, dont les sorties sont regroupées puis transmises.
Pour un ensemble de symboles complexes cm, n à transmettre, l'algorithme de modulation peut alors délivrer des données s [k] telles que (cf annexe C) :
où D = aN - b, avec a entier présentant le retard de reconstruction ; b entier compris entre 0 et N-1, et L. J est la fonction"partie entière", et M=KoN=NoK, et p une fonction discrète, causale, de support fini, appelée prototype de modulation.
De la même façon, l'invention concerne le procédé de démodulation d'un signal transmis selon le procédé de transmission décrit précédemment. Ce procédé de démodulation met avantageusement en oeuvre une transformée de Fourier inverse alimentée par M branches, elles-mêmes alimentées par ledit signal transmis, et comprenant chacune un décimateur d'ordre N suivi d'un module de filtrage, délivrant une estimation des données source.
Le procédé de démodulation peut ainsi, avantageusement, délivrer des données telles que :
avec zig [k] une fonction discrète, causale, de support fini, appelée prototype de démodulation.
Selon un mode de réalisation particulier, ledit signal multiporteuse biorthogonal est un signal OFDM/SM. Des solutions techniques particulières peuvent alors être envisagées.
L'invention concerne également, bien sûr, les dispositifs d'émission et/ou de réception d'un signal BFDM/SM, mettant en oeuvre les procédés présentés ci-dessus.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de modes de réalisation préférentiels, donnés à titre de simples exemples illustratifs et non limitatifs, et des dessins annexés parmi lesquels : la figure 1 illustre la structure générale d'un transmultiplexeur associé à la modulation BFDM/SM, selon l'invention ; la figure 2 est une représentation sous une forme polyphasé du transmultiplexeur de la figure 1 et la figure 3 est une représentation équivalente de la figure 2, de plus faible complexité opératoire ; les figures 4 et 5 présentent respectivement un modulateur et un démodulateur BFDM/SM réalisés à l'aide d'une FFT inverse ; les figures 4-bis et 5-bis présentent respectivement un modulateur et un démodulateur BFDM/SM réalisés à l'aide d'une FFT directe, dans le cas où D=mM-l ; la figure 6 illustre sur un cas élémentaire, l'insertion d'un opérateur de retard placé entre un expanseur et un décimateur et la figure 7 présente une application de la figure 6 utilisée dans la mise en oeuvre de la représentation polyphasé de la figure 3 (cf annexe D).
Comme indiqué précédemment, la technique de l'invention repose notamment sur une approche particulière de discrétisation, visant à obtenir
directement une description du système de type transmultiplexeur modulé. Outre l'avantage d'un cadre de description plus général, cette approche offre de nombreuses possibilités d'exploitation des liens entre les bancs de filtres et les transmultiplexeurs, pour l'optimisation des structures de réalisation et du calcul des coefficients associés.
Des méthodes de design de filtres prototypes illustrant ces procédés de réalisation des modulations BFDM/SM et OFDM/SM peuvent être envisagées. L'optimisation peut porter directement sur les coefficients p [k], dans leur représentation sous forme transverse (filtre RIF) ou récursive (filtre RII).
L'utilisation d'échelles comme pour les systèmes BFDM/OM ou de treillis comme pour les systèmes OFDM/OM ([Siohan et al. 99]) ou pour les bancs suréchantillonnés modulés en cosinus ( [Bôlcskei et al. 98]), n'est pas à exclure.
Pour faciliter la lecture, on retient les notations suivantes : les ensembles, par exemple R le corps réel, ainsi que les vecteurs et matrices, par exemple E (z) et R (z) les matrices polyphase, sont notés en caractère gras. Sinon l'ensemble des symboles mathématiques utilisés est noté en caractère standard avec, en général les fonctions du temps en minuscules et les fonctions des domaines transformés (z et Fourier) en majuscules.
1-Formulation sous forme d'un transmultiplexeur Dans la suite, on réalise les filtres prototypes considérés sont causaux et de support fini (filtres de type RIF), mais il est à noter que ces développements mathématiques sont également valables pour des prototypes quelconque (filtres de types RII).
À partir des filtres prototypes causaux p [k] et [k], déduits respectivement de X (t) et % (t) par translation et discrétisation, nous obtenons un schéma de réalisation qui est celui de la figure 1 (cf annexe B).
Dans ce schéma les filtres F, (z) 11 et H, (z) 12, avec 0 : K-1, se déduisent respectivement de p [k] (ou P (z)) et [k] (ou. P (z)) par modulation complexe. a et b, < N-1, sont deux entiers qui se relient à un paramètre D
de la modulation : D = aN-b. Les calculs permettant d'aboutir à ce schéma sont reportés en annexe B.
La réalisation d'un schéma de modulation et de démodulation directement selon cette figure 1 serait extrêmement coûteuse, en termes de complexité opératoire. Selon l'approche de l'invention, on décompose donc les filtres prototypes P (z) et P (z), en fonction de leurs composantes polyphase respectives G, (z) et G, (z) ainsi que cela est présenté en annexe C.
En outre, l'annexe D précise également la relation d'entrée-sortie, et l'annexe E établit les conditions à respecter sur les composantes polyphase et le retard de construction.
2-Schéma de réalisation Le mode de réalisation décrit par la suite est basé sur la mise en oeuvre d'une transformée de Fourier discrète (TFD).
Cette technique présente bien entendu l'avantage que la TFD se traduit par des algorithmes de calcul rapides, intitulés selon leur sigle anglo-saxon FFT, ou IFFT pour la transformée inverse.
Des calculs menés en annexe C, on déduit les schémas du modulateur de la figure 4 et du démodulateur de la figure 5, tous deux réalisés à l'aide d'une transformée de Fourier inverse IFFT 41, 51.
Les notations et données apparaissant sur les figures 4 et 5, de même que sur les autres figures, font bien sûr partie intégrante de la présente description.
Pour simplifier, mais sans perte de généralité, on suppose par la suite que les filtres prototypes P (z) et Fez) sont de longueur mM de sorte que toutes les composantes polyphase sont de même longueur m. En reprenant les notations des figures 4 et 5, on déduit les algorithmes de modulation et de démodulation suivants, déjà mentionnés plus haut : 2. 1. 1 Algorithme de modulation
2. 1. 2 Algorithme de démodulation