INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le gaz de régénération recyclé entre dans l'espace formé le crible intérieur 7c de la deuxième zone de combustion du coke 7 par le bas de la deuxième zone de combustion du coke 7 par la voie 19, puis traverse le crible intérieur 7c et entre dans le lit radial 7a, et entre contact avec les particules de catalyseur portant une petite quantité de coke. Ledit gaz de régénération traverse ensuite le crible extérieur 7b et entre ensuite dans l'espace annulaire formé entre le crible extérieur 4b de la première zone de combustion du coke 4 et la paroi intérieure du régénérateur. Ledit gaz de régénération traverse le crible extérieur 4b de la première zone de combustion du coke 4 et entre dans le lit de catalyseur radial 4a, et entre en contact avec les particules de catalyseur désactivées. Puis, ledit gaz de régénération traverse le crible intérieur 4c et quitte le régénérateur 2 par l'espace formé par le crible intérieur 4c de la première zone de combustion du coke 4, et entre dans le système de récupération 14 par la voie 13. Le gaz sec entre dans le compresseur 16 par la voie 15. gaz comprimé après avoir été chauffé par le chauffage 18 est recyclé par le bas de la deuxième zone de combustion du coke 7 par la voie 19.
Le diamètre du crible intérieur de la première zone de combustion du coke décrite sur la figure 5 diminue linéairement du haut vers bas. Le diamètre du crible intérieur de la première zone de combustion du coke décrite sur la figure 6 diminue du haut vers le bas à partir du point à 40 à 60 % la hauteur de la première zone de combustion du coke. De façon similaire à la combustion du coke dans première zone de combustion du coke annulaire avec diamètre uniforme, ces deux types de configuration possèdent également quatre modes de réalisation respectivement, dont le diagramme de flux de base est le suivant Les particules de catalyseur désactivées entrent dans le régénérateur 2 par la voie 1, et ensuite entrent dans le lit 4a de la première zone de combustion du coke annulaire 4 avec une épaisseur de variable par l'intermédiaire d'une pluralité de restrictions 3 et entrent en contact avec le gaz de regénération provenant de la deuxième zone de combustion du coke 7, l'air sec provenant de la voie 6 et un gaz inerte sec provenant de la voie 20. Une fois que la plupàrt du coke déposé sur celles-ci est brûlé lesdites particules de catalyseur se déplacent lentement vers le bas sous l'effet de la gravité entrent dans le lit 7a de la deuxième zone combustion du coke 7 par l'intermédiaire de restrictions 5, et entrent en contact avec le gaz régénération recyclé provenant de la voie 19. Une fois le coke restant déposé sur celles-ci est brûle, lesdites particules de catalyseur entrent dans la zone 'oxychloration 9 (le gaz contenant du chlore n'est pas indiqué sur la figure) par l'intermédiaire restrictions 8. Après l'oxychloration, lesdites particules de catalyseur entrent dans la zone calcination 11 par l'intermédiaire de restrictions 10 pour sécher le catalyseur (le gaz contenant de 1 oxygène n'est pas indiqué sur la figure). Les particules de catalyseur régénérées quittent regénérateur 2 par la voie 12. Le gaz de régénération recyclé entre dans le lit de catalyseur radial par bas de la deuxième zone de combustion du coke 7 par la voie 19 et entre en contact avec les particules de catalyseur portant une petite quantité de coke. Ensuite, ledit gaz de régénération entre dans le lit de catalyseur radial de la première zone de combustion du coke et quitte le régénérateur 2 après avoir été en contact avec les particules de catalyseur désactivées, puis entre dans le système de récupération 14 par la voie 13. Le gaz sec entre dans le compresseur 16 par la voie 15. Le gaz comprimé après avoir été chauffé par le chauffage 18 est recyclé par le bas de la deuxième zone de combustion du coke 7 par la voie 19.
Les avantages de la présente invention reposent en ce que . Etant donné qu'une température d'entrée relativement faible du gaz de régénération adoptée dans première zone de combustion du coke et une température d'entrée relativement élevée gaz de régénération est adoptée dans la deuxième zone de combustion du coke, la température du lit près du crible intérieur du lit supérieur de zone de combustion du coke est relativement faible. Cela est bénéfique pour réduire la vitesse de diminution de la surface spécifique du catalyseur et donc la durée d'utilisation du catalyseur est prolongée de plus de 20 % par rapport aux procédés de régénération sèche conventionnels. En même temps que 1a petite quantité de coke déposé sur le catalyseur est brûlé, la deuxième zone de combustion du coke fonctionne également en chauffant le catalyseur et permet ainsi au catalyseur d'entrer dans la zone d'oxychloration à une température plus élevée.
2. Etant donné que le gaz de régénération sec traverse la deuxième zone de combustion du coke en premier et traverse ensuite la première zone de combustion du coke, la grande quantité de vapeur générée dans la première zone de combustion du coke est entraînée par le gaz de régénération hors du régénérateur sans entrer dans la deuxième zone de combustion du coke. Par conséquent, la combustion du coke dans la deuxième zone de combustion du coke est effectuée dans un environnement à faible teneur en eau, empêchant ainsi le gaz de régénération à haute teneur en eau d'entrer en contact avec les particules de catalyseur à haute température pendant la combustion coke dans le procédé de régénération continue d' catalyseur. Parallèlement, cela a également pour effet de préserver les performances du catalyseur et de prolonger sa durée d'utilisation, ainsi que de réduire la perte du composant chlore. En conséquence, d'une part la consommation d'agents de chloration pour fournir le chlore est réduite, et d'autre part, la corrosion du gaz de régénération sur le système régénération est réduite.
3. Les systèmes de déchloration et de séchage pour le de régénération disposés dans la boucle régénération réduisent le besoin en terme de qualité de matériau des voies et de l'appareillage. L'adoption d'un profil de circulation du gaz de régénération dans la zone de combustion du coke le long de la direction radiale de manière centrifuge contribue à améliorer la distribution du gaz de régénération et simultanément la tendance à la fixation du catalyseur dans le lit radial est réduite, de sorte qu'un flux relativement important du gaz de régénération est autorisé et la capacité combustion du coke du régénérateur est augmentée.
Les figures 1 à 4 sont les diagrammes de flux schématiques des premier au quatrième modes réalisation du procédé proposé par la présente invention respectivement, et la figure 5 et la figure 6 sont les diagrammes de flux schématiques du procédé proposé par la présente invention lorsqu'il est conduit dans un régénérateur comprenant une première zone de combustion du coke à épaisseur de lit variable. Les signes de référence sur les dessins ont significations suivantes : 2 désigne le régénérateur dans lequel 4 désigne la première zone de combustion coke, désigne la deuxième zone de combustion du coke, 9 désigne la zone d'oxychloration, 11 désigne la zone calcination ; 4a, 4b, 4c désignent le lit de catalyseur, le crible extérieur et le crible intérieur de première zone de combustion du coke respectivement ; 7a, 7b, 7c désignent le lit de catalyseur, le crible extérieur et le crible intérieur de la deuxième zone de combustion du coke respectivement ; 3 désigne les restrictions ; 5, 8, 10 désignent les restrictions ; 14 désigne le système récupération ; 16 désigne un compresseur ; 18 désigne un chauffage ; 21 désigne un écran ; et 1, 6, 12, , 15, 17, 19 désignent tous les canalisations.
Exemple Les exemples suivants décrivent plus avant le procédé proposé par la présente invention, mais ne doivent pas être considérés comme limitant l'invention. Exemple 1 Les performances du catalyseur sont étroitement liées à la variation de sa surface spécifique. Afin d'étudier l'effet de la teneur en eau dans le gaz régénération sur la surface spécifique du catalyseur des essais de vieillissement sont conduits sur un catalyseur industriel sphéroïdal 3961 (produit par l'atelier de catalyseur de la raffinerie n 3, China National Petroleum-gas Corporation) dans des atmosphères de différentes teneurs en eau. Les conditions dans lesquelles les essais ont été conduits sont les suivantes : la phase gazeuse est de l'azote ; la température est de 650 C ; les teneurs en eau dans la phase gazeuse sont de 100 ppm v/v, 3000 ppm v/v, 35000 ppm v/v respectivement.
La variation de la surface spécifique du catalyseur en fonction du temps est représentée sur la figure 7. Il peut être observé sur la figure que la surface spécifique du catalyseur diminue lorsque le temps de traitement est prolongé. Si la teneur en eau dans la phase gazeuse est égale à celle dans gaz de régénération utilisé dans la présente invention, c'est à dire, 100 ppm v/v, la vitesse de diminution de la surface spécifique est très lente. Mais, si teneur en dans la phase gazeuse est égale à celle dans le gaz de régénération utilisé dans le procédé conventionnel de régénération sèche, c'est-à-dire, 30 v/v, la vitesse de diminution de la surface spécifique augmente. Si la teneur en eau dans la phase gazeuse est égale à celle dans le gaz de régénération utilise dans le procédé conventionnel de régénération thermique, c'est à dire, 35000 ppm v/v, la vitesse de diminution de la surface spécifique augmente évidemment.
Si les résultats d'essai ci-dessus sont corrélés à la durée de vie du catalyseur, il peut être conclu que le procédé pour régénérer les particules de catalyseur proposé par la présente invention permet de prolonger la durée d'utilisation du catalyseur de plus de par rapport au procédé conventionnel de régénération sèche et de 100 % par rapport au procédé conventionnel de régénération thermique.
Exemple 2 La zone de combustion du coke dans le régénérateur selon la présente invention est un lit radial. le gaz de régénération traverse le lit de catalyseur le long de la direction radiale, la distribution du gaz de régénération le long de la position axiale a un certain effet sur l'efficacité de la combustion du coke dans le régénérateur. Par conséquent, des essais ont été conduits pour étudier la relation entre la distribution du gaz le long de la position axiale et la manière suivant laquelle le gaz entre dans la zone de combustion du coke.
. La figure 3 représente les résultats d'un test de cytotoxicité obtenu pour les splénocytes provenant de souris ayant été immunisées 2 fois par l'ALVAC-pp65 et re-stimulés in vitro soit par la vaccine-pp65, soit par la formulation IE1-pp65/BVSM soit la chimère IEl-pp65.
Exemple 4 : la stimulation in vivo de lymphocytes T CD8+ spécifiques de IE1 ou de pp65, où il sera fait référence aux dessins en annexe dans lesquels : . La figure 4 représente les résultats d'un test de cytotoxicité obtenu pour les splénocytes provenant de souris ayant été immunisées par l'ALVAC-pp65 et l'ALVACIE1 et boostées soit par les formulations IE1- pp65/SMBV, soit par la protéine libre IE1-pp65. La stimulation in vitro est réalisée par les formulations IE1pp65/SMBV. Les résultats présentés sont les pourcentages de lyse spécifique (delta pourcentage de lyse L929-vacc-IE1 (figure 4A) L929-vacc-pp65 (figure 4B) /lyse L929-vacc-wt.).
. La figure 5 représente la réponse CTL antiIE1, dans un test de cytotoxicité obtenu pour les splénocytes provenant de souris ayant été immunisées par les ALVAC-IE1 et ALVAC-pp65 et boostées soit par les formulations IE1-pp65/SMBV (figure 5A), soit par les ALVACIE1 et ALVAC-pp65 (Figure 5B). La stimulation in vitro est réalisée soit par les formulations IE1-pp65/SMBV, soit par les vaccines IE1, pp65 ou gB. Les résultats présentés sont
les pourcentages de lyse spécifique (delta pourcentage de lyse L929-vacc-IE1/lyse L929-vacc-wt.).
. La figure 6 représente la réponse CTL antipp65, dans un test de cytotoxicité obtenu pour les splénocytes provenant de souris ayant été immunisées par les ALVAC-IE1 et ALVAC-pp65 et boostées soit par les formulations IEl-pp65/SMBV (figure 6A), soit par les ALVACIE1 et ALVAC-pp65 (Figure 6B). La stimulation in vitro est réalisée soit par les formulations IE1-pp65/SMBV, soit par les vaccines IE1, pp65 ou gB. Les résultats présentés sont les pourcentages de lyse spécifique (delta pourcentage de lyse L929-vacc-pp65/lyse L929-vacc-wt.).
- Exemple 5 : la re-stimulation de cellules TCD8+ cytotoxiques anti-pp65 de donneurs séropositifs vis à vis du CMV, où il sera fait référence aux dessins en annexe dans lesquels : . La figure 7 représente la re-stimulation de CTL anti-I9Y à partir de PBMC d'un donneur HLAB35 séropositif en présence soit de la formulation BVSM/IE1-pp65, soit de la chimère IE1-pp65, par comparaison aux résultats obtenus par administration i. m. d'un ADN HBS (référence).
Exemple 6 : l'induction in vivo de lymphocytes TCD8+ spécifiques de l'hépatite B par administration nasale, où il sera fait référence au dessins en annexe dans lesquels : . La figure 8 représente la réponse CTL spécifique HBS chez les souris immunisées par voie intranasale avec l'antigène Rhbs libre ou associé au BVSM.
Exemple 1 : Association de la protéine chimérique IEl-pp65 aux BVSM.
La protéine chimérique IEl-pp65 est décrite dans le brevet WO 98/26074. Les deux protéines IE1 et pp65 appartiennent au cytomégalovirus humain (HCMV). La protéine recombinante IEl-pp65 a été produite et purifiée à partir de cellules d'insectes Sf9 infectées par un baculovirus recombinant codant la protéine chimère IEl-pp65.
Les BVSM cationiques sont décrits dans le brevet WO 94/20078. Ils sont composés d'un noyau polysaccharidique (NPS) réticulé et fonctionnalisé (avec une charge de 2mEq/g) associé à une bicouche lipidique, Dipalmitoyl Phosphatidyl Choline (DPPC) et cholestérol (70/30 w/w), dans un rapport lipide/NPS de 30/100 (w/w).
La chimère est diluée en PBS (Phosphate Buffered Saline de composition 2.5 mM de NaH2PO4 et Na2HPO4, 30 mM NaCl, 0,7 mM de KCl, pH 7,4) + 10% glycérol à une concentration de 1224pg/ml. Le BVSM sont dilués en eau à une concentration de 20.4mg/ml en NPS et de 6.06mg/ml en lipides. Plusieurs formulations ont été réalisées : Les formulations IEl-pp65/BVSM (rapport 1/10 en NPS) sont des complexes formés par association de BVSM cationiques (type KY) et de l'antigène IEl-pp65 pour une administration parentérale. La formulation est réalisée par un mélange de 81, 7ul (soitlOug) de IEl-pp65 à 1224pg/ml avec le BVSM KY7125 (lmg de NPS soit 49pal). Les formulations sont diluées à raison de 19, 3ul de tampon PBS + 10% glycérol afin d'administrer un volume final de 150ut par souris.
Les formulations IEl-pp65/BVSM (rapport 1/1 en NPS) sont des complexes formés par association de BVSM cationiques (type KY) et de l'antigène IEl-pp65. Celles-ci sont réalisées pour les études in-vitro. La formulation est réalisée par un mélange de 81, 7ul (soit long) de IEl-pp65 à 1224pg/ml avec le BVSM (10pg de NPS soit 5pl de BVSM à 2mg/ml) Les formulations sont diluées à raison de 913, 3pl de tampon PBS + 10% glycérol soit lOug/ml (67nM) en protéine.
La caractérisation de l'association est réalisée soit par électrophorèse en condition native soit par résonance plasmonique de surface (Biacore X, Pharmacia). Dans ces deux techniques une association supérieure à 85% peut-êre démontrée.
Exemple 2 : Association d'une protéine recombinante, l'antigène HBS, aux BVSM.
La protéine recombinante (rHBsAg de Rhein Biotech) correspond à la protéine de surface du virus de l'hépatite B. La protéine recombinante a été produite et purifiée à partir de cellules de Hansenula polymorpha par une technique de DNA recombinant codant pour la protéine de surface. La protéine est fournie à 1310 pg/ml en NaCl 154 mM, phosphate de sodium pH 7,0 10 mM.
Les BVSM cationiques sont décrit dans le brevet WO 94/20078. Ils sont composés d'un noyau polysaccharidique (NPS) réticulé et fonctionnalisé avec une charge de 2mEq/g associé à une bicouche lipidique, Dipalmitoyl Phosphatidyl
Ces résultats indiquent que la protéine ESM-1 a un effet spécifique sur l'activité mitogène du facteur HGF/SF.
Afin d'examiner l'implication respective du corps protéique de ESM-1 et de la chaîne GAG sur l'activité d'augmentation de l'effet mitogène, on a mesuré l'incorporation de 3H-thymidine par les cellules 293 en présence de HGF/SF additionnées de différentes concentrations de ESM/S137A non glycosylée et de la chaîne GAG dérivée de ESM-1.
La forme non glycosylée de ESM-1 est incapable d'induire une prolifération des cellules 293, que ce soit en présence ou en l'absence du facteur HGFSF (figure 5), même lorsque elle est utilisée à haute concentration.
Au contraire, la chaîne GAG purifiée à partir de ESM-1 augmente considérablement la prolifération des cellules 293 induites par le facteur HGF/SF, avec un facteur d'augmentation proche de 96,6%, comparée au facteur HGF/SF seul (figure 5). L'effet pro-mitogène de la chaîne GAG est
moindre que celui observé avec la forme sauvage de la protéine ESM-1, mais cet effet est néanmoins dépendant de la dose de chaîne GAG ajoutée (figure 6).
Les résultats détaillés ci-dessus démontrent clairement que la protéine ESMIWT augmente la prolifération des cellules 293 induites par le facteur HGF/SF et que cette activité pro-mitogène est spécifique et due à la chaîne GAG du type chondroïtine sulfate/dermatane sulfate de ESM-1.
De manière générale, le facteur HGF/SF est exprimé durant les critiques périodes précoces de l'organogénèse humaine de 6 à 13 semaines de gestation. Les organes qui expriment le gène de HGF/SF sont notamment le foie, le rein métanéphrique, l'intestin et le poumon, chacun de ces organes se développant par interaction inductive entre le mesenchyme et l'épithélium. De plus, le facteur HGF/SF est un facteur important dans la dysplasie multicystique rénale humaine (TAKAYAMA et al., 1997) ainsi que dans l'apparition de malformation et d'hyperprolifération dans les tubules. Les résultats présentés ci-dessus indiquent que la protéine ESM-1 augmente significativement la prolifération des cellules du rein embryonnaire en présence de HGF/SF alors que la forme non glycosylée et de la protéine ESM-1 n'a pas d'effet. De plus, la chaîne GAG isolée à partir de la protéine ESM-1 est capable de mimer les effets de la protéine glycosylée ESMNVT. Ces résultats démontrent clairement que l'activité biologique de ESM-1 sur la fonction du facteur HGF/SF est médiée principalement par sa chaîne GAG. On peut noter que la décorine, un autre protéoglycane du type chondrd (tine sulfateldermatane sulfate sécrété par les cellules endothéliales et qui est capable de se fixer sur le facteur HGF/SF (CELLA et al., 1992) n'a pas d'effet sur l'activité de HGFSF. Ces comparaisons indiquent une spécificité d'action de la protéine ESM-1 sur l'activité du facteur HGF/SF requérant une composition de la chaîne GAG différente de la chaîne GAG des protéoglycanes appartenant à la famille des protéoglycanes à petites répétitions riches en leucine ( smatt teucine reach repeats ).
Dans le rein, la protéine ESM-1 est détectée sélectivement dans les tubules distaux, le résultat qui peut être associé à l'observation de la localisation préférentielle du facteur HGF/SF dans la même partie du néphron dans des situations de dysplasies multicystique rénale humaine
(WEIDNER et al., 1993). Ces résultats indiquent une application de la protéine ESM-1 dans des troubles pathologiques dépendant du facteur HGF/SF, qui a également été montré comme étant associé dans le développement de cancers du sein (RAHIMI et al., 1998), du rein (NATALI et al, (1996)) et du poumon (OTSUKA et al., 1998) mais aussi dans les mélanomes malins (SIEGFRIED et al., 1998). Ainsi, le facteur HGF/SF est susceptible de favoriser l'extension de l'hyperplasie et d'engendrer des cellules avec un phénotype invasif. La protéine ESM-1 est susceptible d'être impliquée dans ces phénomènes d'activités mitogènes dérégulés du facteur HGF/SF.
EXEMPLE 3 : Préparation d'un composé antagoniste de la protéine ESM-1 du type anticorps.
L'ADNc de ESM-1 est inséré dans le vecteur d'expression eucaryote pcDNA3 (In vitrogen) puis transfecté dans les cellules CHO avec la lipofectamine (GIBCO) selon les recommandations du fabricant. 48 heures après la transfection les cellules sont repiquées en présence d'un agent de sélection (G418, Gibco) à la dose de 1000 microgramme/ml).
Après deux semaines de sélection, les cellules CHO résistantes au G418 sont clonnées par dilution limite. Des clones exprimant ESM-1 sont ensuite sélectionnés et appelés CHO-ESM (déposé à la CNCM).
Pour la production, les cellules CHO-ESM sont cultivées en suspension dans un milieu conditionné sans sérum de veau foetal (milieu CHO SFM Il, Gibco). Le surnageant est ajusté à pH 8 et paessé sur une colonne de DEAE-sépharose (Pharmacia). La colonne est lavée avec un
tampon 50 mM Tris, pH 8, 0, 2 M NaCI. La molécule ESM-1 est éluée dans un tampon 50 mM Tris, pH 8, 1 M NaCI. L'éluat est ensuite dilué au 1 : 4 dans un tampon 50 mM Tris, pH 8 et incubé en présence d'anticorps monoclonal anti-ESM-1 (MEC4) immobilisé sur agarose (Biorad). Après une nuit d'incubation à 4 C sous agitation les billes d'agarose sont lavées avec le tampon 50 mM Tris, pH 8,0, 2 M NaCI. ESM-1 est élué avec 3 M MgCts. L'éluat est concentré et dialysé dans le tampon 50 mM Tris, pH 8, 0.5 M NaCI et stocké à-70 C.
Des souris Balb/C ont été immunisées par injection de 10 um de protéine ESM-1 recombinante purifiée par souris, selon un protocole d'immunisation standard en présence d'adjuvant de Freund.
Suite à la mesure de la diode laser et de l'analyseur de gaz de queue, le calculateur régule respectivement les débits d'oxygène pur et d'air à 19 et 161 ajour.
La température mesurée au sein du four est de 1340oC et le rapport molaire H2S/SO2 à l'analyseur de gaz de queue est de 2. Tout l'ammoniac est éliminé.
Par conséquent, la mise en oeuvre du procédé selon l'invention permet à la fois une meilleure élimination de l'ammoniac et un contrôle de la consommation en oxygène pur puisque cette dernière est réduite de 17 % entre le cas 2.1. et le cas 2.2..
DISPOSITIF DE MISE EN SUSPENSION D'UNE PLATE-FORME DE CHARGEMENT, EN PARTICULIER POUR PESÉE EMBARQUÉE La présente invention concerne le pesage d'un chargement, en particulier le pesage embarqué sur des véhicules, et elle a plus particulièrement pour objet un dispositif de mise en suspension de la plate-forme de chargement, en particulier des longerons de carrosserie dans le cas du pesage embarqué.
Les dispositifs de pesée embarquée connus à ce jour sont de deux sortes : - un premier système est composé de capteurs de mesure du poids, verrouillés hydrauliquement, aussi bien dans les appareils à bras que dans les bennes, en maintenant le châssis et les longerons à distance ; une telle distance peut aller jusqu'à 2,5 cm ; les longerons sont constamment en suspension et, pour éviter en conséquence une flèche du châssis, on doit mettre en place, pour des raisons de sécurité, un faux-châssis qui coopère avec le châssis, ce qui très onéreux ; - un second système est composé de capteurs posés à plat sur le châssis et fixés à la fois par exemple par boulonnage sur ce dernier et sur les longerons à la manière de cales ; un premier inconvénient de ce système est que les capteurs sont sollicités en permanence quand le véhicule roule, les nombreuses secousses auxquelles ils sont soumis conduisant à une détérioration assez rapide des capteurs ; pour tenter de remédier à cet inconvénient, on a tendance à installer des capteurs supplémentaires mais les capteurs finissent tous par être détériorés ; un autre inconvénient est que, vu le montage, les capteurs doivent être surdimensionnés pour des raisons de sécurité : de ce fait, les pesées ne peuvent pas être précises et, dans ces conditions, elles ne peuvent pas être homologuées.