INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
2 ddNTPs : Pour les ddNTPs, un mélange des 4 bases est réalisé en fonction du polymorphisme étudié Seulement les 2 bases d'intérêts (A/G) composant le polymorphisme de type SNP fonctionnel portent un marquage, soit en Tamra, soit en R110. Le mélange de ddNTPs est composé de : - 2, 5 uM de ddTTP non marqué, - 2, 5 uM de ddCTP non marqué, - 2, 5 uM de ddATP (1, 875 uM de ddATP non marqué et 0, 625 uM de ddATP marqué au Tamra), - 2, 5 uM de ddGTP (1, 875 uM de ddGTP non marqué et 0, 625 uM de ddGTP marqué au R110 Une fois remplie, la plaque est scellée, centrifugée puis placée dans un thermocycleur pour plaque 384 puits (Tetrad de MJ Research) et subit l'incubation suivante : Cycles d'élongation : 1 min. à 93 C, suivi de 35 cycles composés de 2 étapes (10 sec. à 93 C, 30 sec. à 55 C).
Après la dernière étape dans le thermocycleur, la plaque est directement placée sur un lecteur de fluorescence polarisée de type Analyst@ HT de LJL Biosystems Inc.. La plaque est lue à l'aide du logiciel Criterion Host@ en utilisant deux méthodes. La première permet de lire la base marquée en Tamra en utilisant les filtres d'excitation et d'émission spécifiques
de ce fluorophore (excitation 550-10 nm, émission 580-10 nm) et la seconde permet de lire la base marquée en RHO en utilisant les filtres d'excitation et d'émission spécifiques de ce fluorophore (excitation 490-10 nm, émission 520- 10 nm). Dans les deux cas, un miroir double dichroïque (R110/Tamra) est utilisé et les autres paramètres de lecture sont : Z-height : 1,5 mm Attenuator : out Temps d'intégration : 1 00, 000 usée.
Raw data units : counts/sec Switch polarization : by well Plate settling time : 0 msec PMT setup : Smart Read (+), sensitivity 2 Dynamic polarizer : emission Static polarizer : S Un fichier résultat est alors obtenu contenant les valeurs calculées de mP pour le filtre Tamra et celle pour le filtre R110. Ces valeurs de mP sont calculées à partir des valeurs d'intensité obtenues sur le plan parallèle (//) et sur le plan perpendiculaire (. 1) d'après la formule suivante : mP = 1000(// - g#)/(// + g#).
Dans ce calcul, la valeur. 1 est pondérée d'un facteur g. Celui-ci est un paramètre machine qui doit être déterminé préalablement expérimentalement.
4.2) et 5.2) Interprétation de la lecture et détermination des génotypes.
Parallèlement, on n'a observé aucune désactivation du catalyseur.
EXEMPLE 2 Dans cet exemple, on opère avec le même catalyseur que dans l'Exemple I, mais avec un mélange de gaz présentant un rapport méthane/air égal à 2 (soit CH4/02=2). Les résultats sont donnés dans le Tableau 2 ci-après.
Temps de réaction Conversion HC/CO Rapport molaire H2/CO (h) (% molaire) 1 90, 1 2, 1 2 89, 5 2, 0 3 90, 3 2, 0 4 90, 5 2, 1 24 89, 3 2, 0 48 90, 0 2, 1 72 89, 6 2, 0 96 89, 0 2, 0
En opérant avec un rapport Hic/02 de 2, comparativement à l'Exemple 1, on obtient une augmentation de la conversion qui devient proche de 90%, sans que le rapport Ha/CO en sortie soit modifié, pour qu'il demeure toujours égal à 2.
EXEMPLE 3 Le présent exemple a pour but de montrer la capacité du support à base de carbure de silicium à diffuser rapidement la chaleur produite lors de la réaction d'oxydation du méthane hors de la zone réactionnelle, en empêchant ainsi l'emballement en température du système.
Dans cet exemple, deux catalyseurs contenant chacun la même charge de nickel, 5 % en poids, sont testés : l'un (C2) est à base de SiC de surface spécifique égale à 25 m2jg tandis que l'autre (Ci) est à base d'alumine gamma de haute surface spécifique égale à 224 m2jg. Les supports sont imprégnés selon le même mode opératoire que celui décrit dans l'Exemple 1. La réaction d'oxydation ménagée du méthane est réalisée selon les conditions suivantes : température de réaction : 900 C ; rapport CH4/02 : 2,6 ; pression totale : 5 atmosphères ; temps de contact : 3 secondes. Les résultats obtenus sont présentés sur la Figure 1 pour Ci et sur la figure 2 pour C2, pour une durée identique de test.
Avec le catalyseur Ci à base d'alumine, la chaleur produite lors de la réaction est extrêmement importante, entraînant une conversion
totale dépassant largement celle donnée par la thermodynamique (Figure 1). En tenant compte des données thermodynamiques, l'excédent de température produit lors des premières heures de test sur l'alumine dépasse quelques centaines de degrés. Dans cette situation, il est probable que le méthane se décompose essentiellement en carbone et en hydrogène. Puis, au fur et à mesure qu'augmente la quantité de carbone déposé sur le catalyseur, ce dernier devient de plus en plus conducteur et la conversion totale revient au niveau de celle attendue pour une température de réaction de 900 C.
Avec le catalyseur C2 à base de SiC, un emballement de la conversion lors du démarrage n'a pas eu lieu (Figure 2), du fait de la forte conductivité thermique du support, qui a permis l'évacuation rapide de la chaleur formée hors de la zone réactionnelle.
La comparaison du comportement thermique de ces deux catalyseurs confirme une fois de plus la supériorité d'un catalyseur à base de SiC par rapport à un catalyseur à base d'alumine, le premier diffusant plus rapidement la chaleur produite par la réaction, lors de la phase de démarrage.
On constate en outre que la quantité de carbone déposé sur le catalyseur est moins importante sur le catalyseur C2 que sur le catalyseur Ci.
Pour éliminer le carbone et évaluer les possibilités de régénération de ces catalyseurs, les catalyseurs usés Ci et C2 ont été soumis à une régénération oxydante sous air. Celle-ci consiste à augmenter la température du réacteur depuis la température ambiante jusqu'à une température de 900 C, avec une croissance de 10 C/min, puis à maintenir cette température pendant 30 minutes, afin de brûler le carbone. Après refroidissement, il a été constaté que le catalyseur Ci à base d'alumine n'a pas résisté au traitement de régénération oxdydante et a été complètement détruit, tandis que le catalyseur C2 à base de SiC a conservé sa texture initiale.
La présente invention se rapporte à un dispositif et à un procédé de conversion chimique d'une charge, par exemple d'hydrocarbures, dans un réacteur triphasique également appelé réacteur"slurry". Par le terme anglo-saxon"slurry", l'homme du métier désigne généralement une suspension de particules solides dans un liquide, par exemple une suspension de fines particules de diamètre moyen en général inférieur ou égal à environ 200 micromètres, à une concentration massique du solide dans le liquide le plus souvent comprise entre 0,1% et environ 70%. On désignera également par slurry, dans la présente invention, un mélange d'une suspension telle que précédemment décrite mais comprenant également une phase gazeuse, c'est à dire un mélange triphasique solide divisé/liquide/gaz. Sans sortir du cadre de l'invention, les réactifs de la réaction chimique mise en oeuvre peuvent être contenus dans la phase gazeuse, dans la phase liquide, dans la phase solide ou même dans plusieurs de ces phases. Ladite phase solide peut également être un catalyseur de la réaction.
On peut notamment citer comme procédés utilisant un réacteur slurry (triphasique) certains procédés de conversion et/ou de désulfuration d'hydrocarbures lourds résiduaires ou certains procédés d'oxydation, d'alkylation aliphatique. Ces exemples sont évidemment non limitatifs des réactions en slurry ni du champs d'application de l'invention.
L'un des problèmes techniques les plus importants dans les procédés à réacteur en slurry est d'éviter la décantation du solide ou l'encrassement progressif, pouvant aller jusqu'au bouchage, des différentes parties de l'installation. Plus particulièrement, l'utilisation d'un procédé en slurry présente des contraintes importantes liées au transport de celui-ci dans les conduites.
4. Angle de départ 6 de la découpe (côté diamètre intérieur) - (voir encadré figure 4). Plus la valeur de 0 est voisine de 90 , plus la variation de contrainte est progressive. Lorsque 6 est proche de 0 , ou a une variation brusque de la contrainte dans la zone de l'encastrement.
En abscisse est indiquée la valeur de mP de la base marquée au Tamra, en ordonnée est indiquée la valeur de mP de la base marquée au R110 Une forte valeur de mP indique que la base marquée avec ce fluorophore est
incorporée et, inversement, une faible valeur de mP révèle l'absence d'incorporation de cette base.
On obtient jusqu'à trois groupes homogènes de séquences nucléotidiques ayant des génotypes différents, comme indiqué dans la Figure 10.
Les amorces du miniséquençage sont les suivantes : Amorce sens : (C) : tcccctgatgaatgaggact Amorce antisens : (D) : atttcctcacagccaggatg Le miniséquençage du polymorphisme de type t1166c a d'abord été validé sur 16 échantillons, puis génotypé sur l'ensemble de la population d'individus composée de 239 individus et 7 blancs.
Conditions de miniséquençage testées : Condition No 1 : Amorce sens + ddTTP-R110 + ddCTP-Tamra Condition No 2 : Amorce sens + dd C TP-R110 + ddTTP-Tamra Condition No 3 : Amorce antisens + ddATP-R110 + ddGTP-Tamra Condition No 4 : Amorce antisens + ddGTP-R110 + ddATP-Tamra Ces 4 conditions ont été testées et la condition No 4 a été retenue pour le génotypage.
Résultats du miniséquençaqe pour le polymorphisme de type SNP t1166c Après la réalisation complète du processus de génotypage, la détermination des génotypes des individus de la population d'individus pour le polymorphisme de type SNP fonctionnel étudié ici a été réalisée à l'aide du graphe représenté à la Figure 10.
Ce génotype est en théorie soit homozygote AA, soit hétérozygote AG, soit homozygote GG chez les individus testés. En réalité et comme montré ci-dessous, le génotype homozygote GG n'est pas détecté dans la population d'individus.
Nombre d'individus Nombre de blanc Pourcentage de testés génotypes testés validés réussite 239 239 7 7 100
POPULATION Fréquence allélique Génotype GG Génotype GA Génotype AA N % % 95% IC N % N % N % Afro Américain 50 20,9 0, 0--0 0, 0 0 0, 0 50 100,0 Améridien du Sud Ouest 5 2,1 0, 0--0 0, 0 0 0,0 5 100,0 Sud Américain (Andes) 10 4,2 0, 0--0 0, 0 0 0, 0 10 100,0 Caribéen 10 4,2 0,0 - - 0 0,0 0 0, 0 10 100,0 Caucasien 50 20,9 0, 0--0 0, 0 0 0,0 50 100,0 Chinois 10 4,2 0, 0 - - 0 0,0 0 0, 0 10 100,0 Grec 8 3,3 0, 0--0 0, 0 0 0,0 8 100,0 lbérien 10 4,2 0, 0--0 0, 0 0 0, 0 10 100,0 Italien 10 4,2 0, 0--0 0, 0 0 0, 0 10 100,0 Japonais 10 4,2 0, 0--0 0, 0 0 0, 0 10 100,0 Méxicain 10 4,2 0, 0--0 0, 0 0 0, 0 10 100,0 Moyen-Orient 20 8,4 0, 0 - - 0 0,0 0 0,0 20 100,0 Individus du Pacifique 7 2,9 7,1 0, 0 20,6 0 0,0 1 14,3 6 85,7 Indo-Pakistanais 9 3,8 0, 0 - - 0 0,0 0 0,0 9 100, 0 Sud Américain 10 4,2 0, 0--0 0, 0 0 0, 0 10 100,0 Asie du Sud 10 4,2 0, 0--0 0, 0 0 0,0 10 100,0 Total 239 0,2 0, 0 0,6 0 0,0 1 0,4 238 99,6
Il faut préciser que l'allèle a lu en antisens correspond à l'allèle t lu en sens, soit à la présence d'un F en position 139 de la séquence de la protéine IFNa-7 et donc que l'allèle g lu en antisens correspond à l'allèle c lu en sens correspondant à un S pour cette position dans la séquence de la protéine correspondante.
En examinant ces résultats par population, on constate que le seul individu hétérozygote AG est issu de la sous-population provenant du Pacifique de la population d'individus.
3.3) Polymorphisme de type SNP g1181 a L'étape d'élongation ou de miniséquençage est réalisée comme indiqué dans le tableau suivant :
Un boîtier en résine 105 qui consiste par exemple en PPS (sulfure de polyphénylène) est monté de façon à entourer les parties périphériques de la plaque de base 104.
Le boîtier en résine 105 est muni d'une plaque d'électrode DE qui est formée par une plaque d'électrode de connexion externe 108, un conducteur de connexion 106 et une électrode de connexion interne 107, de façon à être partiellement enterrée. L'électrode de connexion interne 107 est connectée électriquement à l'élément semiconducteur 101 ou au motif conducteur du substrat isolant 102 par l'intermédiaire d'un fil d'aluminium 109 d'un diamètre de 200 m à 300 m.
Ensuite, l'espace interne défini par la plaque de base 104 et le boîtier en résine 105 est rempli avec, par exemple, du gel de silicone 110, afin de garantir l'isolation, et un couvercle 111 est placé sur l'ouverture du boîtier en résine 105 afin d'isoler le gel de silicone 110 vis-à-vis de l'air extérieur.
De plus, une partie de la surface principale de la plaque d'électrode de connexion externe 108 est à nu sur la surface principale du boîtier en résine 105, et un trou traversant est formé dans une telle partie de la connexion avec un conducteur externe (non représenté), tandis qu'un écrou 112 est noyé dans le boîtier en résine 105 à l'emplacement qui correspond à ce trou traversant. Par conséquent, la plaque d'électrode de connexion externe 108 et le conducteur externe peuvent être connectés en utilisant une vis (non représentée), de façon à pouvoir donner une faible valeur à la résistance de contact en serrant la vis.
De cette manière, on adopte dans le dispositif à semiconducteur M70 une configuration dans laquelle l'élément à semiconducteur 101 est contenu dans le boîtier en résine 105 et, par conséquent, le processus de fabrication devient complexe, les dimensions de la forme extérieure deviennent grande et la miniaturisation ou la réduction de coût sont limitées.
De plus, la figure 30 montre une coupe de la configuration du dispositif à semiconducteur M80, à titre d'exemple d'un dispositif à semiconducteur classique.
Comme représenté sur la figure 30, dans le dispositif à semiconducteur M80, un élément à semiconducteur 201 qui est un élément de commutation est monté sur un cadre de montage 213 qui est formé par exemple par un alliage de cuivre, et l'élément à semiconducteur 201 est connecté électriquement au conducteur 207 par l'intermédiaire d'un fil d'aluminium 209.
L'élément à semiconducteur 201, le conducteur 207 et le cadre de montage 203 sont encapsulés dans une résine moulée 214 en utilisant un moulage par transfert, de façon à être intégrés. Ensuite, une partie du conducteur 207 et une partie d'un conducteur 215 qui s'étend à partir du cadre de montage 213 font saillie vers l'extérieur à partir de la résine moulée 214, de façon à être brasés, par exemple, sur une carte de circuit imprimé qui comporte des trous traversants.
De cette manière, bien que dans le dispositif à semiconducteur M80 l'élément à semiconducteur 201 soit encapsulé dans une résine en utilisant un moulage par transfert, ce qui fait que le nombre d'éléments est faible et le coût peut être maintenu à une valeur faible, la chaleur dégagée par l'élément à semiconducteur 201 pendant le fonctionnement est dissipée à travers la résine moulée 214 dont la conductivité thermique est de quelques Wm.K, ce qui représente une résistance thermique élevée et occasionne un problème de dissipation de chaleur.
De plus, le conducteur 207 est mince, et il n'est pas possible d'obtenir des valeurs suffisantes pour l'aire de section droite du conducteur 207 et l'aire de section droite du motif de circuit sur la carte de circuit imprimé pour permettre la circulation d'un courant élevé, auquel le conducteur 207 est connecté, et par conséquent les pertes dues à la résistance électrique ne peuvent pas être négligées et il y a le problème consistant en ce que le conducteur ne convient pas pour un dispositif à semiconducteur pour un courant élevé.
De plus, la figure 31 montre une coupe de la configuration du dispositif à semiconducteur M90, à titre d'exemple d'un dispositif à semiconducteur classique.
Comme représenté sur la figure 31, dans le dispositif à semiconducteur M90, un élément à semiconducteur 301 qui est un élément de commutation est monté sur un substrat isolant 302, et l'élément à semiconducteur 301 est connecté électriquement à un conducteur 315 par l'intermédiaire d'un fil d'aluminium 309. Ensuite, le substrat isolant 302, l'élément à semiconducteur 301 et le conducteur 315 sont encapsulés dans une résine moulée 314, en utilisant un moulage par transfert, de fa- çon à les intégrer.
Une surface principale du substrat isolant 302 opposée à la surface principale sur laquelle l'élément à semiconducteur 301 est monté, est laissée à nu par la résine moulée 314 et est brasée sur un substrat en métal 304. De plus, un substrat de circuit de commande 317 ou un substrat relais 318 sont également montés sur le substrat en métal 304.
Le substrat de circuit de commande 317 est un substrat sur lequel est monté un circuit de commande, ou un élément similaire, pour commander le fonctionnement de l'élément à semiconducteur 301, et le
substrat relais 318 est un substrat sur lequel se trouve un point de relais du conducteur 315.
Les conducteurs 315 qui s'étendent à partir de la résine moulée 314 sont connectés au substrat relais 318 et à une couche conductrice 319 qui est placée sur le substrat de circuit de commande 317, et le conducteur 315 qui est connecté au substrat relais 318 est connecté électriquement à la plaque d'électrode de connexion externe 316 par l'intermédiaire de la couche conductrice 319 et le conducteur 315 connecté au substrat de circuit de commande 317 est connecté à une borne de commande 320 par l'intermédiaire de la couche conductrice 319.
Fournisseur Référence Réactif tube finale intiale ( l) Propre Tampon Elong 5 1 1 préparation (X) Amorce Miniseq Life 10 0,5 1 Sur demande ( M) Technologies E ou F ddNTPS2 ( M) 27-2051 2,5 0,125 AP Biotech (61,71,81)-01 2 non marqués de chaque de chaque ddNTPs2 ( M) Nel 472/5 2,5 0,25 0,125 NEN 2 marqués 0,25 et Nel 492/5 de chaque de chaque Tamra et R110 0,4 U/ AP Biotech E79000Z Thermo-sequenase 3,2 U/ l 0,125 réaction H2O Qsp 5 l 3,125 PCR digérée 10 l Vol total 15 l 1 Le tampon élongation : Le tampon élongation 5X est composé de Tris-HCI pH 9 à 250 mM, de KCI à 250 mM, de NaCI à 25 mM, de MgCI2 à 10 mM et de glycérol à 40 %.
2 ddNTPs : Pour les ddNTPs, un mélange des 4 bases est réalisé en fonction du polymorphisme étudié. Seulement les 2 bases d'intérêts (G/A) composant le polymorphisme de type SNP fonctionnel portent un marquage, soit en Tamra, soit en R110. Le mélange de ddNTPs est composé de : - 2, 5 pM de ddCTP non marqué, - 2, 5 uM de ddTTP non marqué, - 2, 5 pM de ddGTP (1, 875 uM de ddGTP non marqué et 0, 625 uM de ddGTP marqué au Tamra), - 2, 5 uM de ddATP (1, 875 jJM de ddATP non marqué et 0, 625 uM de ddATP marqué au R110).
Après la dernière étape dans le thermocycleur, la plaque est directement placée sur un lecteur de fluorescence polarisée de type Analyst@ HT de LJL Biosystems Inc.. La plaque est lue à l'aide du logiciel Criterion Host# en utilisant deux méthodes. La première permet de lire la base
marquée en Tamra en utilisant les filtres d'excitation et d'émission spécifiques de ce fluorophore (excitation 550-10 nm, émission 580-10 nm) et la seconde permet de lire la base marquée en R110 en utilisant les filtres d'excitation et d'émission spécifiques de ce fluorophore (excitation 490-10 nm, émission 520- 10 nm). Dans les deux cas, un miroir double dichroïque (R110/Tamra) est utilisé et les autres paramètres de lecture sont : Z-height : 1, 5 mm Attenuator : out Temps d'intégration : 100, 000 usée.
Raw data units : counts/sec Switch polarization : by weil Plate settling time : 0 msec PMT setup : Smart Read (+), sensitivity 2 Dynamic polarizer : emission Static polarizer : S Un fichier résultat est alors obtenu contenant les valeurs calculées de mP pour le filtre Tamra et celle pour le filtre Ri 10. Ces valeurs de mP sont calculées à partir des valeurs d'intensité obtenues sur le plan parallèle (//) et sur le plan perpendiculaire (1.) d'après la formule suivante : mP =1000 (//-gl)/ (// + gl).
4.3) et 5. 3) Interprétation de la lecture et détermination des génotypes.
Les valeurs de mP sont reportées sur un graphe à l'aide du logiciel Excel de Microsoft Inc., et/ou du logiciel Allele Caftera développé par LJL Biosystems Inc..
On obtient jusqu'à trois groupes homogènes de séquences nucléotidiques ayant des génotypes différents, comme indiqué dans la Figure 11.
Les amorces du miniséquençage sont les suivantes : Amorce sens : (E) : ggacttcatcctggctgtga Amorce antisens : (F) : tgattctttggaagtatttc Le miniséquençage du polymorphisme de type SNP g1181a a d'abord été validé sur 16 échantillons, puis génotypé sur l'ensemble de la population d'individus composée de 239 individus et 7 blancs.
COMPOSITION COSMETIQUE COMPRENANT DES PARTICULES DE SULFATE DE BARYUM ET UN POLYMERE CATIONIQUE La présente invention est relative à une composition cosmétique, notamment capillaire, contenant, dans un milieu cosmétiquement acceptable, des particules de sulfate de baryum et au moins un polymère cationique. Elle vise également un procédé de traitement cosmétique des cheveux comprenant l'application de cette composition ainsi que son utilisation en tant que produit de coiffage.
Les produits coiffants sont habituellement utilisés pour construire, structurer la coiffure et lui apporter une tenue et/ou un maintien durable (s). Pour cela, des polymères fixants sont introduits dans un milieu cosmétiquement acceptable.
Cependant, certains polymères entraînent un durcissement de la chevelure et/ou un caractère collant. De ce fait, les cheveux sont souvent collés entre eux, et le démêlage induit une destruction de la forme de la chevelure.
Les performances des produits capillaires décrits dans ce brevet ne sont encore pas totalement satisfaisantes, notamment en terme de propriétés cosmétiques et de fixation de la coiffure.
La barre en laiton pèse 47 grammes et mesure 5 centimètres de longueur.
On prépare des éprouvettes de cheveux se présentant sous la forme d'un peigne.
Pour cela, on dispose 39 morceaux de cheveux de Il mm de long perpendiculairement au bord d'une plaque rectangulaire métallique de 15,5 grammes, et de dimension 40mm xl5mmx9mm.
On applique la composition conforme à l'invention directement sur les cheveux déjà disposés sur les éprouvettes. Les mesures ainsi que le séchage des éprouvettes de cheveux s'effectuent à température et humidité relative contrôlées (20 C et 45% HR).
On dispose successivement chaque éprouvette de cheveux en-dessous du balancier. En position de repos, la barre en laiton est en contact avec l'extrémité libre des cheveux.
On déplace à la main la barre en laiton jusqu'à ce que l'angle entre la verticale et le balancier soit égal à 30 . On lâche la barre en laiton sans vitesse initiale. A chaque passage à la verticale du balancier, la barre vient en contact avec l'extrémité des cheveux. Selon la rigidité des cheveux, on estime que ceux-ci ralentissent plus ou moins le mouvement du balancier et que le temps nécessaire à l'arrêt total du balancier est représentatif de la vigueur des cheveux, et de leur ressort. tD On note donc, pour chaque éprouvette, le temps nécessaire à l'arrêt total du balancier ou, de façon équivalente, le nombres de battements du balancier avant son arrêt total. On compare les résultats obtenus pour chacune des éprouvettes. On considère que moins le balancier met de temps à s'arrêter, plus les cheveux ont du ressort et de la vigueur.
On observe que le traitement des cheveux par la composition 1 selon l'invention, induit, par rapport à la composition témoin, une diminution moyenne de 10% 2% du nombre de battements nécessaire à l'arrêt du pendule. Cette moyenne est calculée sur 10 éprouvettes de cheveux.
Ce résultat montre que l'application de la composition de l'invention permet de rigidifier le cheveu, ce qui se traduit par le moindre fléchissement des fibres sous l'effet de la pesanteur, visualisé par un gonflant plus net de la chevelure.
On obtient jusqu'à 3 groupes homogènes de séquences nucléotidiques ayant des génotypes différents, comme indiqué dans la Figure 7.
L'utilisation du logiciel Allele Cat ! er@ permet, une fois le repérage des différents groupes réalisé, d'extraire directement le génotype défini pour chaque individu sous forme d'un tableau.
Amorce sens : (A) : ttggcagaaggaagccatct Amorce antisens : (B) : ctgaggccgcatctggaggg Le miniséquençage du polymorphisme de type SNP c2621g a d'abord été validé sur 16 échantillons, puis génotypé sur l'ensemble de la population d'individus composée de 249 individus et 10 blancs.