INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas, par exemple, où un utilisateur souhaite accéder à un site Web à l'aide d'un téléphone mobile, il est nécessaire, selon cette première solution, de mettre en #uvre une passerelle de type WAP (en anglais "Wireless Application Protocol") entre le réseau de type internet et le réseau mobile, et de développer une nouvelle version du site Web, construit à partir d'un langage du type HTML (en anglais "Hypertext Markup Language"), qui soit adaptée au mobile, c'est-àdire construite notamment à partir d'un langage du type WML (en anglais "Wireless Markup Language").
Une autre solution consiste à réaliser une conversion automatique du contenu des services. On utilise, dans ce dessein, un ensemble de règles génériques qui permettent, par exemple, de transformer les pages HTML des sites Web en d'autres formats, tels que le format WML, ou le format "HTML light". De telles règles génériques peuvent par exemple consister à dégrader la qualité des images, à transformer les tags HTML, etc.
La mise en #uvre d'une telle solution, proposée, par exemple, par HelpInHand ASA BabelServer (marque déposée), consiste à réaliser une republication de langage à langage, à l'aide d'un traducteur adapté. Selon cette technique, les adresses des localisateurs de ressources uniformes (URL, en anglais "Uniform Resource Locator") sont simplement filtrées par le traducteur.
Un inconvénient de cette technique de l'art antérieur est que les outils de conversion mis en #uvre n'ont pas la connaissance du service traité, et le résultat obtenu est donc de mauvaise qualité. Notamment, ces outils ne sont pas capables d'identifier les informations pertinentes au sein du service à convertir.
Le formatage et le multiplexage des signaux est effectué de manière à obtenir une répartition des entrées/sorties représentant un compromis entre flexibilité d'accès aux données et nombre d'entrées-sorties. Ce dernier nombre est en général une contrainte forte, notamment dans le cas d'une implémentation VLSI.
De manière générale, le nombre et la disposition des multiplexeurs sont optimisés de manière à accéder à différentes combinaisons de filtres prévues par la structure.
Dans le mode de réalisation exposé, le réseau 120 complété par des informations de formatage et de multiplexage (comme illustré sur la figure 4) comprend en entrées les lignes suivantes - IN CASCAD : entrée cascade de 30 bits permettant d'associer plusieurs réseaux, - IN VIDEO 1...4 : quatre trains vidéo, permettant d'accéder respectivement aux modules 130, 140, 150 et 160, - ADR COEFF1..2 : adressage des coefficients pré-chargés dans les banques, avec commutation dynamique (au rythme @ pixel), chaque ligne étant commune à deux modules (respectivement modules 130 et 140 d'une part, et 150 et 160 d'autre part), - WE_POINT1..2 ET WE_LIGNE1..2 : gel du décalage en point et en ligne, commun à deux modules (respectivement modules 130 et 140 d'une part, et 150 et 160 d'autre part), - IN VECTX et IN VECTY : entrées vecteur pour l'application accès i aléatoire, - IN TELECHARGEMENT : bus de téléchargement de la configuration incluant le positionnement des multiplexeurs et les coefficients des seize cellules.
De plus, le réseau 120 comprend en sortie (figure 4) quatre bus OUT1...OUT4 de 10 bits chacun. Ces derniers correspondent à un multiplexage et à un formatage dont la configuration dépend des besoins de l'application. Ainsi, dans toutes les configurations, il ne peut pas y avoir plus de 40 bits de sortie. Les quatre bus OUT1...OUT4 sont reliés aux sorties OUT VIDE01...OUTVIDE04, OUT CALC1...OUT CALC4, OUT CALC12, OUT CALC34 et OUT CASCAD par des multiplexeurs 200 (entrées OUT VIDE01 et OUT VIDE02), 201 (entrées OUT CALC2 et OUT CALC12), 202 (entrées OUT CALC3 et OUT CALC34), 203 (entrées OUT VIDE03 et OUT VIDE04), 204 (entrées: sortie du multiplexeur 200 et OUT CALC1), 205 (entrées : sorties des multiplexeurs 202 et 203), 206 (entrées : sorties des multiplexeurs 201 et 204), 207 (entrées : sortie du multiplexeur 205 et OUT CALC4), 208 (entrées: sortie du multiplexeur 206 et OUT CASCAD), 209 (entrées: sortie du multiplexeur 201 et OUT CASCAD) et 210 (entrées OUT CALC4 et OUT CASCAD). De plus, des unités de décalage et d'arrondi 211-215 respectivement suivies de registres 216-220 sont respectivement interposées entre les sorties de calcul (OUT CALC1, sortie du multiplexeur 201, OUT CASCAD, OUT CALC4, sortie du multiplexeur 202) et les entrées correspondantes des multiplexeurs 204-210.
Dans les exemples d'utilisation ci-dessous, à chaque configuration de filtre correspond une programmation dédiée du formatage et du multiplexage. Par exemple, pour une utilisation en cascade, la sortie présente le signal OUT CASCAD de 30 bits accompagné d'un signal de vidéo source de 10 bits retardé (OUT VIDEO 3 ou 4), ces deux signaux réunis conduisant à un mot de 40 bits. Pour l'utilisation du réseau 120 en filtre temporel, des mémoires de trames organisées en FIFO sont employées dans la constitution du filtre. Selon une forme avantageuse de réalisation, ces mémoires sont intégrées à l'architecture globale. Dans une autre forme avantageuse, elles sont considérées comme des éléments externes insérés seulement en cas de besoin.
Les exemples de filtres suivants (exemples 1 à 3) sont obtenus à partir du réseau 120, configuré et paramétré de manières particulières par téléchargement.
Exemple 1 : Filtre horizontal-vertical symétrique Les propriétés d'un tel filtre, représenté sur la Figure 5 et référencé 120A, sont les suivantes 1 entrée (IN VIDE01), 1 sortie (OUT VIDE04), 5*5 coefficients à symétrie impaire (C12,C13,C14,C13,C12, C9,C10,C11,C10,C9, C6,C7,C8,C7,C6, C3,C4,C5,C4,C3, CO,C1,C2,C1,CO) # somme des coefficients 1024, # 800 points par 600 lignes, # arrondi et écrêtage actifs.
Les symétries horizontales sont prises en compte grâce aux retards appliqués aux LAR 5 des cellules 1 des quatre modules 130, 140, 150 et 160 du réseau 120 (un retard de n points dans une LAR est indiqué sur la figure 5 par la notation n pts dans la LAR).
Pour chaque cellule 1 utilisée pour exploiter une symétrie horizontale, l'additionneur 7 reçoit en entrées 21 et 22 respectivement l'entrée et la sortie de la LAR 5, cette dernière produisant un retard égal à l'écart horizontal entre deux points ayant les mêmes coefficients. Par exemple, la première cellule 1 du module 130 a sa LAR 5 qui impose un retard de 4 points et sa banque 9 de coefficients qui est associée au coefficient C0. De plus, la sortie de circulation 3 reçoit la sortie du registre 16 (décalage d'un point).
Pour chacune des cellules 1 de saut de ligne (coefficients C2, C5, C8, C11 et C14), l'additionneur 7 reçoit en entrée 21 l'entrée 2 de la cellule 1 et rien en entrée 22. La sortie de circulation 3 reçoit quant à elle la sortie de la LAR 5, cette dernière produisant un retard de positionnement sur la ligne suivante. Par exemple, la troisième cellule 1 du module 130 a sa LAR 5 qui impose un retard de 798 points et sa banque 9 de coefficients qui est associée au coefficient C2. Quant à la dernière cellule 1 (quatrième cellule du module 160), ses fonctions d'addition sont désactivées, les entrées 21 et 22 de l'additionneur 7 étant mises à zéro.
Exemple 2 : Filtre vertical temporel Les propriétés d'un tel filtre, représenté sur la Figure 6 et référencé 120B, sont les suivantes 4 entrées IN VIDE01...IN VIDE04, 1 sortie OUT CASCAD, 4*4 coefficients (sans symétrie particulière) (CO,C1,C2,C3, C4,C5,C6,C7, C8,C9,C10,C11, C12,C13,C14,C15) somme des coefficients 1024, 800 points par 600 lignes, arrondi et écrêtage actifs.
Les additionneurs de toutes les cellules 1 reçoivent en entrées 22 les sorties des LAR 5 et rien en entrées 21, les LAR 5 imposant des retards de 800 points. De plus, les sorties de circulation 3 reçoivent elles aussi les sorties des LAR 5.
Exemple 3 : Filtre horizontal à symétrie impaire Les propriétés d'un tel filtre, représenté sur la Figure 7 et référencé 120C, sont les suivantes 1 entrée IN VIDE01, 1 sortie OUT CASCAD, # 31 coefficients à symétrie impaire (CO,C1,..,C15,..,C1,C0), # somme des coefficients 1024, # 800 points par 600 lignes, # arrondi et écrêtage actifs.
Toutes les cellules 1 sont porteuses de symétries horizontales, excepté la cellule 1 associée au point central (coefficient C15). A part cette dernière, les cellules 1 ont donc leurs additionneurs recevant respectivement en entrées 21 et en sorties 22 les entrées et les sorties des LAR 5, et leurs sorties de circulation 3 recevant les sorties des registres 16. Ces LAR 5 imposent des retards dont le plus élevé vaut 30 pour la cellule 1 amont (du module 130), et décroissant de deux points à chaque passage à la cellule 1 suivante, jusqu'à la valeur de 2 points. La dernière cellule 1 (du module 160), associée au coefficient C15, n'est associée à aucune symétrie. Son additionneur 7 reçoit en entrée 21 l'entrée 2 de la cellule 1 et rien en entrée 22, et sa sortie de circulation 3 reçoit la sortie du registre 16.
Dans d'autres modes de réalisation du réseau, la LAR 5 est capable de produire des retards de plusieurs lignes. Le réseau ainsi obtenu peut servir à prendre en compte des symétries verticales, avec une amplitude verticale de traitement des symétries correspondant au nombre de lignes de cette LAR. Celle-ci est donc avantageusement capable de générer un retard (au moins) égal au nombre total de lignes de l'image. Dans une variante de réalisation, la capacité de la LAR est inférieure au nombre total de lignes d'une image, et est adaptée à la hauteur maximale des filtres utilisés en pratique dans les applications visées.
Préférentiellement, dans les modes de réalisation dans lesquels la LAR 5 est capable de produire des retards de plusieurs lignes, le registre 16 est remplacé par une ligne à retard, ayant avantageusement une capacité d'au moins une ligne. Les performances du filtre pour les passages d'une ligne à une autre peuvent être ainsi améliorées.
Les figures 16(A) 17(B) représentent un joint universel homocinétique de type tripode selon un cinquième mode de réalisation de l'invention. La figure 16(A) représente une coupe perpendiculaire à l'axe du joint. La figure 16(B) représente une coupe perpendiculaire à l'axe d'un tourillon. La figure 16(C) représente une coupe d'un anneau de support. Les figures 17(A) et 17(B) représentent le joint avec un angle de fonction nement (0), dans une coupe parallèle à l'axe du joint.
Comme représenté à la figure 16(A), le joint universel ho mocinétique selon ce mode de réalisation est constitué principalement d'un élément de joint extérieur et d'un élément tripode 20. L'un des deux arbres à accoupler est relié à une partie d'arbre 10a [voir figure 17(A)] de l'élément de joint extérieur 10, et l'autre arbre est relié à l'élément tripode 20.
L'élément de joint extérieur 10 comporte trois rainures de piste 12 s'étendant axialement dans sa périphérie intérieure. Chacune des rainures de piste 12 comporte des chemins de guidage de galets 14 formés sur ses parois latérales circonférentiellement opposées. L'élément tripode 20 comporte trois tourillons 22 qui font saillie radialement. Chacun des tourillons 22 porte un galet 34 et ce galet 34 est logé dans l'une des rainu res de piste 12 de l'élément de joint extérieur 10. Les périphéries extérieu res 34a des galets 34 sont des surfaces convexes pouvant se conformer aux chemins de guidage de galets 14.
Ici, les périphéries extérieures 34a des galets 34 comportent des sections convexes courbes dont les génératrices sont des arcs à cen tres de courbure décalés radialement par rapport aux axes des tourillons 22. Les chemins de guidage de galets 14 ont une section en forme d'arche gothique. Ainsi, les galets 34 et les chemins de guidage de galets 14 for ment un contact angulaire les uns avec les autres. Soit dit en passant, périphéries extérieures sphériques des galets peuvent être combinées avec des sections transversales coniques, paraboliques ou autres, des chemins de guidage de galets 14, pour obtenir un contact angulaire entre elles. L'adoption de ces constitutions pour former deux contacts angulaires - tre les périphéries extérieures 34a des galets 34 et les chemins de guidage de galets 14, stabilise l'orientation des galets. Soit dit en passant, lorsque le contact angulaire n'est pas utilisé, les chemins de guidage de galets 14 peuvent être constitués par exemple par une partie d'une surface cylindri que dont l'axe est parallèle à celui de l'élément de joint extérieur 10. Dans ce cas, les formes de section transversale des chemins de guidage 14 sont des arcs correspondant à la génératrice des périphéries extérieures 34a des galets 34.
Un anneau de support 32 est adapté sur la périphérie exte- rieure 22a de chaque tourillon 22. Ces anneaux de support 32 et les galets 34 sont assemblés (réunis d'une seule pièce) par un certain nombre d'aiguilles de roulement 36 pour constituer des ensembles de roulement (ensembles de galets) A capable d'effectuer des rotations relatives.
Plus spécifiquement, comme représenté à plus grande echelle à la figure 20, un certain nombre d'aiguilles de roulement 36 sont interposées en rotation entre les surfaces de chemin de roulement inté rieures et extérieures, les périphéries extérieures cylindriques des an neaux de support 32 et les périphéries intérieures cylindriques des galets formant respectivement les surfaces de chemin de roulement intérieu res et extérieures. Ensuite, des moyens de verrouillage sont montés des deux côtés axiaux de chaque ensemble de galet A, de manière à limiter les mouvements axiaux relatifs des anneaux de support 32, des galets 34 et des aiguilles de roulement 36. Dans l'exemple représenté dans le schéma, les moyens de verrouillage formés des deux côtés sont constitués par des anneaux de verrouillage 33 et 35 qui sont adaptés aux rainures circonfé- rentielles 34c et 34d formées respectivement dans les extrémités d'alésage du galet 34. De légers jeux axiaux dont prévus entre les anneaux de ver rouillage 33, 35 et l'anneau de support 32, ainsi qu'entre les anneaux de verrouillage 33, 35 et les aiguilles de roulement 36. Les anneaux de ver rouillage 33 et 35 ainsi reliés aux galets 34 font contact avec les faces d'extrémité des anneaux de support 32 et avec les faces d'extrémité des aiguilles de roulement 36, pour empêcher ainsi ces éléments d'effectuer des mouvements axiaux relatifs par rapport aux galets 34. Ici, un exemple des anneaux de verrouillage 33 et 35 est constitué par un anneau partiel lement fendu par une fente. Comme représenté à la figure 6(B), les ai guilles de roulement 36 sont chargées autant que possible sans aucun élément de retenue, ou dans ce qu'on appelle un état complètement plein.
En variante, les ensembles de galets A peuvent prendre la structure représentée à la figure 21. Dans cet exemple, l'un des moyens de verrouillage d'un ensemble de galet A est constitué par l'anneau de ver rouillage 33, tandis que l'autre moyen de verrouillage est constitué par un collier de verrouillage 34e. L'anneau de verrouillage 33 est fixé par adap tation une rainure circonférentielle 34e formée dans l'une des extrémités d'alésage du galet 34. Le collier de verrouillage 34e est dispose d'une seule pièce sur l'autre extrémité du galet 34. Comparativement à la structure représentée à la figure 20, on a l'avantage de pouvoir supprimer la tolé rance de montage due à la constitution de l'anneau de verrouillage de l'autre moyen de verrouillage, pour réduire ainsi de moitié tolérances axiales par rapport à l'anneau de support 32 et aux aiguilles de roulement 36.
Dans une coupe longitudinale [figure 16(A)], les périphéries extérieures 22a des tourillons 22 ont une forme droite parallèle aux axes des tourillons 22. Dans une coupe transversale [figure 16(B)], les périphé ries extérieures ont la forme d'une ellipse dont le grand axe est perpendi culaire à l'axe du joint. Les sections transversales des tourillons sont généralement elliptiques, avec une réduction d'épaisseur vue dans la di rection axiale de l'élément tripode 20. En d'autres termes, chaque tou rillon présente une forme de section transversale telle que les faces opposées l'une à l'autre dans la direction axiale de l'élément tripode, se retirent l'une vers l'autre, c'est à dire tendent vers des diamètres plus pe tits que le diamètre de la surface cylindrique imaginaire.
Les périphéries intérieures 32c des anneaux de support 32 ont une section courbe et convexe. Ainsi, la génératrice des périphéries intérieures 32c est un arc convexe de rayon r [figure 16(C)]. Cela se com bine avec les sections transversales généralement elliptiques décrites ci- dessus des tourillons 22, et avec l'utilisation de jeux prédéterminés entre les tourillons 22 et les anneaux de support 32, pour permettre ainsi aux anneaux de support 32 de se déplacer suivant les directions axiales des tourillons 22, ainsi que d'effectuer des mouvements de basculement par rapport aux tourillons 22. En outre, comme décrit ci-dessus, les anneaux de support 32 et les galets 34 sont assemblés par l'intermédiaire des ai guilles de roulement 36 de manière à pouvoir effectuer des rotations rela tives (ensembles de galets A). Par suite, les anneaux de support 32 et les galets 34 sont capables d'effectuer des mouvements de basculement d'une seule pièce par rapport aux tourillons 22. Ici, le terme de mouvements de basculement ## se réfère aux basculements que les axes des anneaux de support 32 et des galets 34 (axes des ensembles de galets A) effectuent par rapport aux axes des tourillons 22, dans les plans contenant les axes des tourillons 22.
*Comme décrit ci-dessus, dans le joint universel homocinéti que selon ce dernier mode de réalisation, les tourillons 22 ont les sections transversales généralement elliptiques et les périphéries intérieures 32c des anneaux de support 32 ont les sections transversales courbes con vexes. Ainsi, les ellipses de contact entre elles se rapprochent de points, comme représenté par la ligne en traits interrompus de la figure 16(C), avec en même temps une réduction de surface. Par suite, les forces pour faire basculer les ensembles de galets A diminuent fortement comparati vement aux forces conventionnelles, ce qui améliore encore la stabilité d'orientation des galets 34.
De plus, dans ce mode de réalisation, on utilise des moyens de suppression de basculement tels que ceux représentés à plus grande échelle à la figure 22. Plus spécifiquement, la périphérie extérieure 34a des galets 34 et un chemin de guidage de galet 14 sont amenés en contact angulaire en deux points p et g. L'angle de contact al à l'endroit du point de contact angulaire q du côté fond de tourillon, est fait pour être plus grand que l'angle de contact al à l'endroit du point de contact angulaire p du côté extrémité de tourillon (ai > no ). Selon cette configuration, comme les périphéries extérieures 34a des galets 34 et les chemins de guidage de galets 14 sont en contact angulaire les uns avec les autres en deux points p et q, les ensembles de galets A sont stabilisés en orientation par rapport aux chemins de guidage de galets 14. De plus, comme l'angle de contact ai est supérieur à l'angle de contact ao, les composantes vers l'intérieur f peuvent s'exercer avec une valeur plus élevée à l'endroit des points de contact angulaires q sur les côtés fonds de tourillons. Par suite, les bas- culements des ensembles de galets A à l'intérieur du plan du schéma (dans la section transversale perpendiculaire à l'axe du joint) sont sup primés pour assurer un roulement doux des galets 34. Les figures 23-25 représentent, avec agrandissement, les moyens de suppression de basculement des joints universels homocinéti ques de type tripode selon des sixième à huitième modes de réalisation. Soit dit en passant, les autres configurations des joints universels homo cinétiques de type tripode selon les sixième à huitième modes de réalisa tion, sont identiques à celles du joint universel homocinétique de type tripode selon le cinquième mode de réalisation. Ainsi, leur description ne sera pas reprise.
Les moyens de suppression de basculement selon le sixième mode de realisation représenté à la figure 23, sont constitués par l'établissement d'une coïncidence entre l'axe central L2 passant par le centre de courbure de la périphérie extérieure 34a d'un galet 34, et l'axe central L1 passant par le centre de courbure de la périphérie intérieure 32c d'un anneau de support 32, lorsque l'anneau de support effectue un déplacement relatif, du coté fond de tourillon, par rapport au galet 34, du fait de jeux entre les pièces qui constituent l'ensemble de galet A ou, dans cet exemple, du fait des jeux axiaux entre l'anneau de support 32 et les anneaux de verrouillage 33, 35. Cette configuration peut être réalisée par exemple en déplaçant de M l'axe central L1 de l'anneau de support 32 pour l'écarter du centre axial (centre axial de l'anneau de support 32) vers le fond de tourillon. Cette configuration réduit la composante vers l'intérieur f. Par suite, les basculements de l'ensemble de galet A à l'intérieur du plan du schéma (dans la section transversale perpendicu laire à l'axe du joint) sont supprimés pour assurer un roulement doux du galet 34.
Les moyens de suppression de basculement selon le sep tième mode réalisation représenté à la figure 24, consistent donner à la périphérie extérieure 34a d'un galet 34, la forme d'une section convexe courbe de rayon R, avec le centre de courbure 01 au voisinage d'un axe L3 parallèle l'axe du galet 34 et passant par la partie de contact S. Dans cette configuration, la partie de contact S ou le point d'application de la composante vers l'intérieur f, et le centre de courbure 0 1 de la périphérie extérieure 34a du galet 34, ou le point d'appui des basculements de l'ensemble de galet A, sont amenés au voisinage l'un de l'autre dans la di rection radiale de l'ensemble de galet A jeu At). Cela réduit le moment de basculement agissant sur l'ensemble de galet A. Par suite, les bascule- ments de l'ensemble de galet A à l'intérieur du plan du schéma (dans la section transversale perpendiculaire à l'axe du joint) sont supprimés pour assurer un roulement doux du galet 34. A ce propos, le centre de cour bure 01 de la périphérie extérieure 34a du galet 34, peut être placé sur l'axe L3 (At=0).
Les moyens de suppression de basculement selon le hui tième mode de réalisation représenté à la figure 25 consistent incliner la périphérie extérieure 22a d'un tourillon 22, de façon qu'elle s'étende vers le côté du fond dans une section longitudinale. Dans l'exemple représenté sur le schéma, l'inclinaison de la périphérie extérieure 22a est réglée à un angle tel que la périphérie extérieure 22a devienne parallèle l'axe Y de l'ensemble de galet A lorsque l'axe X du tourillon 22 bascule d'un angle j3 par rapport l'axe Y de l'ensemble de galet A, de la manière décrite ci- dessus. Ainsi, l'inclinaison est réglée au même angle (p) que l'angle de basculement P du tourillon 22. Cette configuration supprime la différence entre la direction de la charge appliquée F et la direction de transmission du couple, en empêchant ainsi la production de la composante vers l'intérieur f. Par suite, les basculements de l'ensemble de galet A à l'intérieur du plan du schéma (dans la section transversale perpendicu laire à l'axe du joint) sont supprimés pour assurer un roulement doux du galet 34. A ce propos, même lorsque l'inclinaison de la périphérie exté rieure 22a est réglée au-dessous de (3, on peut s'attendre à un certain effet de réduction de la composante vers l'intérieur f, et donc à une suppression des basculements de l'ensemble de galet A.
Bien que les joints universels homocinétiques de type tri pode selon les cinquième à huitième modes de réalisation décrits ci- dessus, aient utilisé les moyens de suppression de basculement respectifs (figures 22-25) en eux-mêmes, deux types ou plus de moyens de suppres sion de basculement peuvent être utilisés en combinaison.