INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le moteur électrique 20 comprend un carter 21, qui possède la forme d'une enveloppe en forme de cylindre circulaire. Une face frontale du carter 21 du moteur est fermée par le fond 5 du carter 2 de la pompe. L'autre face frontale du carter 21 du moteur est fermée par un capot 24 du carter du moteur. Le capot 24 du carter du moteur est fixé, conjointement avec le carter 21 du moteur, à l'aide de vis 27 sur le fond 5 du carter 2 de la pompe. Le carter 21 du moteur est serré par l'intermédiaire du capot 24 du carter du moteur à l'aide des vis 26 et 27 contre le fond 5 du carter 2 de la pompe. Un élément d'amortissement 37 en caoutchouc est disposé entre le capot 23 du carter du moteur et l'extrémité coudée 36 d'un bras 35, qui s'étend à partir du carter 2 de la pompe. L'élément d'amortissement 37 sert à découper, du point de vue des vibrations, le moteur électrique 20. L'autre extrémité du bras 36 est découplée, vis-à-vis des vibrations, également du moteur électrique par d'autres éléments d'amortissement (non représentés).
c 1/puis on récupère la phase organique par simple décantation, et on isole le nitroxyde ss-phosphoré par évaporation du solvant organique sous pression réduite.
Ce procédé d'oxydation permet d'obtenir un nitroxyde ss- phosphoré de pureté satisfaisante pour son utilisation ultérieure mais la productivité globale du procédé est abaissée du fait que l'obtention de l'aminophosphonate Il est longue et nécessite, pour avoir une pureté suffisante pour être oxydée, un traitement de purification et d'isolement coûteux.
La demanderesse a maintenant trouvé qu'elle pouvait obtenir un aminophosphonate rapidement, en évitant les étapes c) et d) du traitement acido/basique en milieu solvant et l'étape d'extraction e) et ceci en opérant avec un rapport molaire phosphite/imine sensiblement égal à 1 et en effectuant l'étape b) en présence d'un acide de Lewis.
La présente invention a donc pour objet un procédé de fabrication de composés de formule générale : dans laquelle R1 et R2, identiques ou différents, représentent un atome d'hydrogène, un radical alkyle linéaire, ramifié ou cyclique ayant un nombre d'atomes de carbone allant de 1 à 10, un radical aryle, un radical aralkyl ayant un nombre d'atomes de carbone allant de 1 à 10, ou bien R1 et R2 sont reliés entre eux de façon à former un cycle incluant l'atome de carbone portant lesdits R1 et R2, ledit cycle ayant un nombre d'atomes de carbone, incluant le carbone porteur des radicaux R1 et R2, allant de 3 à 8 ; R3 représente un radical hydrocarboné, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, pouvant comprendre au moins un cycle, ledit radical ayant un nombre d'atomes de carbone allant de 1 à 30 ; R4 et R5, identiques ou différents, représentent un radical alkyle, linéaire ou ramifié, ayant un nombre d'atomes de carbone allant de 1 à 20, un radical cycloalkyle, aryle, alkoxyle, aryloxyle, aralkyloxyle, perfluoroalkyle, aralkyle, dialkyl-ou diarylamino, alkylarylamino, thioalkyle, ou bien R4 et R5 sont reliés entre eux de façon à former un cycle incluant l'atome de phosphore, ledit hétérocycle ayant un nombre
d'atomes de carbone allant de 2 à 4 et pouvant contenir en outre 1 ou plusieurs atomes d'oxygène, de soufre ou d'azote ; ledit procédé consistant à oxyder un aminophoshonate de formule en milieu solvant au moyen d'un péracide organique non halogéné en milieu biphasique eau/solvant avec une phase aqueuse tamponnée à un pH allant de 5 à 12 ; ledit aminophosphonate étant obtenu par réaction d'un composé carbonylé R'R2C (O), d'une amine primaire R3NH2 et d'un composé phosphoré HP (O) R4R5, Ri, R2, R3, R4 et R5 ayant les significations précédemment données en effectuant les étapes (successives) suivantes : a) on fait réagir un composé carbonylé RRC(O) avec une amine primaire R3NH2 selon un rapport molaire RR2C (O)/R3NH2 compris entre 0,8 et 1,5 et, de préférence, compris entre 0,9 et 1,1 à une température comprise entre 0 C et 120oC, à une pression allant de 1 à 10 bars ; puis on élimine l'eau formée du milieu réactionnel ; et b) on fait réagir le composé obtenu en a) avec un composé phosphoré HP (O) R4R5 ; ledit procédé étant caractérisé en ce que l'on effectue l'étape b) en présence d'un acide de Lewis, en utilisant un rapport molaire HP (O) R4R5/ composé obtenu dans l'étape a), sensiblement égal à 1 à une température au plus égale à 100oC et en ce que le milieu obtenu en b) est soumis directement et sans purification à une réaction d'oxydation réalisée selon les conditions mentionnées précédemment.
La pureté du nitroxyde 0-phosphoré obtenu peut être améliorée par flash distillation sous pression réduite ou par cristallisation à basse température.
Selon la présente invention, l'acide de Lewis est choisi parmi le BF3 et ses complexes avec les éthers tels que le diéthyléther, le tétrahydrofuranne ; les trifluorates des lanthanides tels que l'ytterbium trifluorométhane sulfonate (CFgSO3) 3Yb ; Suc'4, SnCI2, ZnCI2.
De préférence, on utilisera le diéthyléthertrifluoroborane (CHgCHO. BFa.
L'acide de Lewis est utilisé en une quantité molaire au plus égale à 20 % par rapport à l'imine obtenue dans l'étape a) et, de préférence, en une quantité molaire comprise entre 5 % et 15 %.
A titre d'illustration de composés carbonylés R'R2C (O) utilisables selon la présente invention, on citera le triméthylacétaldéhyde (piva) a) déhyde), !'isobutyra ! déhyde,) e cyc ! ohexanecarboxya) déhyde, ta diéthylcétone, la dibutylcétone, la méthyléthylcétone, la cyclohexanone, la 4-tertiobutylcyclohexanone, l'a, -tétralone.
A titre d'illustration d'amines primaires R3-NH2 utilisables selon la présente invention, on citera la méthylamine, l'éthylamine, la propylamin, l'isopropylamine, la tertiobutylamine, la diphénylméthylamine, la triphénylméthylamine, l'aniline, t'a- naphtylamin, la benzylamine, la 1-phényléthylamine, la cyclohexylamine, la cyclopentylamine.
De préférence, on utilisera la tertiobutylamine, l'isopropylamine, la diphénylméthylamine, la 1-phényléthylamine ou la cyclohexylamine.
La réaction entre le composé carbonylé RR2C (O) et l'amine R3NH2 (étape a) s'effectue sous forte agitation à une température comprise entre 0 C et 120 C et, de préférence, à une température comprise entre 0 C et 60oC. On opère généralement à une pression comprise entre 1 bar et 10 bars, de préférence à pression atmosphérique et sous atmosphère de gaz inerte tel que l'azote ou l'argon. La durée de réaction peut varier dans une large mesure. Elle est fonction de la réactivité de l'amine mise en oeuvre. La conversion totale du composé carbonylé RR2C (O) peut être vérifiée par analyse chromatographique (CPV).
La réaction terminée, on arrête l'agitation et on laisse décanter le milieu réactionnel. Généralement, la décantation est rapide. On élimine ensuite la phase aqueuse constituée en quasi totalité par l'eau formée lors de la réaction entre le composé carbonylé et l'amine primaire qui conduit à l'imine (tut) selon le schéma :
On peut parfaire l'élimination de l'eau par addition d'un agent déshydratant tel qu'un tamis moléculaire à la phase décantée, ou bien encore effectuer une distillation azéotropique.
On fait réagir l'imine (ici) obtenue dans l'étape a) avec un composé HP (O) R4R5 (étape b)) en présence d'un acide de Lewis.
formé par le corps (29) de la vanne inférieure (3) et la soupape inférieure (26) munie de son joint élastomère (37).
Les deux flux se regroupent ensuite avant de ressortir de l'électrovanne par la sortie du boîtier (4), à une pression P2. Lors de son passage au travers de l'électrovanne, le fluide subit une chute de pression AP due principalement aux restrictions de sections S formées par les orifices définis par les deux sièges dans les deux corps de vanne (28, 29) et les deux soupapes (25, 26). AP=P-P,.
La caractéristique hydraulique d'un orifice établit la relation entre le débit, la pression différentielle et l'ouverture de l'orifice. Elle est modélisée par la relation Q =C2AP/p où Q est le débit volume traversant l'orifice (m3/s) Cq est le coefficient de débit (-) S est la section de passage offerte au fluide par la restriction mobile (m2) p est la masse volumique du fluide (kg/m3) AP est la pression différentielle vue par l'orifice (Pa) Cette relation implique que pour une chute de pression AP donnée, le débit traversant le dispositif peut être contrôlé en procédant à un changement de section du passage S (les variations de Cq et p étant nulles ou négligeables).
La bobine est alimentée par un signal électrique. Ce signal d'alimentation peut être de deux types : soit un courant contrôlé, soit une tension hachée à une fréquence fixe avec un contrôle du rapport cyclique à l'ouverture, selon des modalités connues en soi.
La géométrie des différentes pièces du sous-ensemble électro-aimant est choisie de sorte que pour une valeur donnée du signal d'alimentation de la bobine (5) corresponde un effort de poussé relativement constant du sousensemble mobile (7,16) de l'électro-aimant (1) sur les parties mobiles (17,25, 26,27) de la vanne quelle que soit la valeur de la course. L'effort de poussée exercé par le poussoir peut en tout état de cause être contrôlé en faisant varier le signal d'alimentation.
Les différents éléments du sous-ensemble mobile (7,16) de l'électroaimant (1) et les parties mobiles (17,25, 26,27) de la vanne sont maintenues en contact entre eux par l'effort exercé par les ressorts (32,33). En position
repos, lorsque la bobine (5) n'est pas alimentée (1 = to),) le sous-ensemble mobile de l'électro-aimant (7,16) n'exerce aucun effort sur le sous-ensemble mobile (17,25, 26,27) de la vanne qui se trouve donc en position d'ouverture maximum. Lorsque la bobine (5) est alimentée, le sous-ensemble mobile (17, 25,26, 27) de la vanne se déplace, ce qui engendre une réduction simultanée des deux orifices formés par les deux sièges des deux corps (28,29) de vanne et leurs soupapes (25,26) respectives. Pour une alimentation donnée (1 = 11), les deux soupapes (25,26) et leurs joints (36,37) entrent en contact avec les deux sièges des deux corps (28,29) de vanne, ce qui empêche le liquide de circuler à travers l'électrovanne. Pour un courant d'alimentation intermédiaire (1 = Ilnt avec ! o < I, t < If) le sous-ensemble mobile (17, 25, 26, 27) de la vanne se met dans une position d'ouverture intermédiaire. Dans cette position d'ouverture intermédiaire, l'effort exercé par le sous-ensemble mobile (7,16) de l'électro-aimant et son ressort (13) sur le sous-ensemble mobile (17, 25,26, 27) de la vanne est égal, mais de direction opposée à l'effort exercé par la résultante des ressorts sur le sous-ensemble mobile (17,25, 26,27) de la vanne.
Le contrôle du signal d'alimentation permet donc de contrôler de façon précise la position des deux soupapes (25,26) par rapport à leur siège respectif, de contrôler la section de passage offerte au fluide et donc de contrôler le débit volume de fluide traversant le dispositif.
Dans la construction à double soupape, les efforts nécessaires au positionnement de l'ensemble mobile de l'électrovanne sont réduits par l'utilisation d'une construction à double soupape, lesdites soupapes étant de tailles identiques. Dans ce cas, la somme des forces exercées sur l'ensemble mobile et liées à la pression d'entrée ou à la pression de sortie de l'électrovanne est nulle.
Les relations s'écrivent : Ash 'Asb SFprB. = (PiXAJ- (P, xAJ=0 EFPt surbm = (P1 X Ash) (P1 X Asb) = EFp2 surBm = (P2X AJ- (P2 X Asb) =0 avec : LF P1 sur Bm : somme des forces liées à la pression d'entrée qui s'appliquent sur le sous-ensemble mobile (17,25, 26,27) de la vanne.
EFP2 sur Bm : somme des forces liées à la pression de sortie qui s'appliquent sur le sous-ensemble mobile (17,25, 26,27) de la vanne.
Ash : surface effective de la soupape haute (25).
Asb : surface effective de la soupape basse (26).
En variante, il est possible de mettre en oeuvre une configuration dans laquelle le contrôle proportionnel du débit du liquide de refroidissement n'est pas nécessaire. C'est la configuration qui est montrée en figure 3 pour laquelle le dispositif est simplifié et ne requiert pas l'utilisation d'une vis de calibrage. Dans ce cas, la forme relative du noyau mobile (7) et de la pièce polaire basse (9) dans la zone de l'entrefer est simplement conique, et la courbe d'augmentation de l'effort de poussée en fonction de la diminution de distance de l'entrefer s'élève de plus en plus rapidement à mesure que cette distance diminue.
Dans ce cas, le contrôle précis de la position des parties mobiles du dispositif dans des états intermédiaires entre la pleine ouverture et la pleine fermeture n'est pas recherché.
Dans cette figure 3, les mêmes références ont été utilisées pour les composants qui sont identiques ou similaires aux composants apparaissant dans les figures précédentes.
L'invention va à présent être décrite plus en détail, en référence aux figures annexées pour lesquelles : la figure 1 montre une électrovanne en vue en section, dans sa configuration à deux soupapes, en position ouverte ; la figure 2 est similaire à la figure 1, l'électrovanne y étant représentée en position fermée ; et la figure 3 présente une configuration à une seule soupape.
En référence aux figures 1 et 2, dont la seule différence réside dans l'état d'ouverture et de fermeture des soupapes, l'électrovanne de l'invention se compose schématiquement d'un électro-aimant (1), de deux vannes à soupape (2) et (3), l'ensemble étant inclus dans un boîtier (4) prenant par exemple la forme d'une cartouche. L'électro-aimant (1) proprement dit se compose d'une bobine (5) à la périphérie de laquelle se trouve une enveloppe surmoulée (6) et qui coopère avec un circuit magnétique composé des éléments suivants : un noyau mobile (7) entouré axialement de deux pièces polaires respectivement haute (8) et basse (9), d'une carcasse magnétique externe (10), l'ensemble étant maintenu par une bride (11).
Le noyau magnétique (7) peut être calibré au moyen d'une vis de calibrage (12) assurant la compression/décompression d'un ressort (13) inséré dans des logement d'allure cylindrique respectivement pratiqués dans le noyau mobile (7) et la vis (12), et qui forment ensemble une chambre dite supérieure (14).
Le noyau mobile (7) est séparé de la pièce polaire supérieure (8) par une bague (15) destinée à faciliter le mouvement de coulissement de l'un par rapport à l'autre.
Le noyau mobile (7) présente, dépassant de son extrémité opposée à celle qui comporte le ressort (13), une tige poussoir (16) qui coulisse à l'intérieur de la pièce polaire basse (9), et coopère avec la partie supérieure de la soupape (2) adjacente à l'électro-aimant (1), par contact ponctuel de son extrémité avec l'extrémité supérieure de l'arbre (17) de ladite soupape (2).
L'électro-aimant (1) se compose par ailleurs d'autres éléments fonctionnels usuels, du type tube (18), carcasse (19) et différents joints de fonctionnement.
Ainsi, un joint d'étanchéité (20) est disposé entre la vis de calibrage (12) et la pièce polaire (8). De plus, en partie inférieure, la pièce polaire basse (9) comporte un logement prévu pour recevoir un joint torique (21), réalisant l'étanchéité avec la structure inférieure de l'électro-aimant. Un autre joint (22), également torique, sépare cette dernière du boîtier extérieur (4).
Ces joints ont pour fonction de réaliser une étanchéité car du liquide de refroidissement circule à l'intérieur de l'électro-aimant. Ce liquide occupe en effet la chambre supérieure (14) de l'électro-aimant, ainsi que le volume disposé entre le noyau mobile (8) et la pièce polaire basse, définissant la chambre inférieure (23) de l'électro-aimant.
Il est notamment utilisé comme moyen de filtrer les vibrations mécanique externes qui s'appliquent au dispositif de l'invention, au moyen de l'existence d'un canal ou restriction hydraulique (24) reliant la chambre supérieure (14) à la chambre inférieure (23). Les vibrations externes ne peuvent alors pas se répercuter au noyau, car le passage du fluide d'une chambre à l'autre, lorsque ces vibrations se produisent, ralentit ledit noyau (7) qui est empêché de refléter par des déplacements axiaux lesdites vibrations.
L'ensemble mobile de l'électro-aimant (1), constitué du noyau mobile (8) et du poussoir (16), a évidemment pour fonction de déplacer les vannes (2) et (3), constituées chacune d'une soupape (25,26) rapportée à un arbre axial (17, 27), ledit arbre coulissant dans le corps central (28,29) de chacune des soupapes (2,3), dans lequel se trouve notamment le siège de ces dernières.
La partie centrale desdits corps (28,29) dans laquelle coulissent les arbres (17, 27) se présente en fait sous la forme d'une bague (30,31) sur laquelle repose le ressort (32,33) maintenant la soupape (25,26) à distance du siège du corps de soupape (28,29).
Ces corps (28,29) présentent un logement externe pouvant recevoir des joints toriques (34,35) réalisant en l'étanchéification entre lesdits corps (28,29) et le boîtier (4), et aidant à sa fixation.
Il est à noter que la portion de la surface périphérique des soupapes (25, 26) destinée à entrer en contact avec le siège du corps de soupape (28,29) est munie d'un joint élastomère surmoulé (36,37) assurant un débit très faible du liquide de refroidissement en position fermée du dispositif.
Les flèches noires indiquent le passage du fluide. Le dispositif de l'invention comporte par conséquent trois groupes d'ouvertures distinctes, les groupes supérieur et inférieur permettant l'entrée du liquide de refroidissement dans le dispositif, alors que le groupe médian permet la sortie du liquide de refroidissement du dispositif.
Il est bien entendu possible d'inverser le flux et donc d'utiliser le groupe médian pour l'entrée et les groupes supérieur et inférieur pour la sortie.
Le flux de liquide qui pénètre dans l'électrovanne par l'entrée du corps externe (4) à une pression P1 se partage en deux : une partie du flux passe par l'orifice formé entre le corps (28) de la vanne supérieure (2), et la soupape supérieure (25) revêtue du joint (36). L'autre partie du flux passe par l'orifice
diodes rouges 24R1 sont en fonctionnement.
Dans tous les exemples de disposition décrits précédemment, les diodes rouges 24R1 et 24R2 présentent une régularité géométrique, et la source lumineuse 20A peut être mise en fonctionnement comme une source lumineuse sans donner d'indication erronée. Même lorsque l'un quelconque des exemples de disposition précédents présente une certaine irrégularité géométrique, la source lumineuse 20A peut
apparaître comme une seule source lumineuse mise en fonc-
tionnement.
La description qui précède concerne une lampe de
véhicule 10 qui est une lampe arrière combinée. La lampe arrière combinée comprend l'unité à lampe 12A qui est mise en fonctionnement en mode d'éclairage de lanterne et en mode d'éclairage de feu de stop. La lampe combinée arrière a aussi une unité à lampe 12B qui est mise en fonctionnement en mode d'éclairage de lanterne et en mode d'éclairage de
clignotant. Dans le mode de réalisation précité de l'inven-
tion cependant, on peut obtenir le même effet avec des dispositions analogues à celles qui sont utilisées dans
d'autres types de lampe de véhicule.
une structure destinée à donner un
meilleur aspect à la lampe.
Une lampe de véhicule habituelle comporte une source lumineuse, un corps de lampe destiné à supporter la source lumineuse et une glace translucide montée sur le corps de lampe. Cependant, les lampes classiques de véhicule semblent
ne pas changer d'aspect entre les moments o elles fonc-
Un polynucléotide ou un polypeptide est à l'état purifié après purification du matériel de départ ou du matériel naturel d'au moins un ordre de grandeur, de préférence 2 ou 3 et préférentiellement quatre ou cinq ordres de grandeur.
Les termes acide nucléique , potynudéotide , oligonucléotide ou encore séquence nucléotidique englobent des séquences d'ARN, d'ADN, d'ADNc ou encore des séquences hybrides ARN/ADN de plus d'un nucléotide, indifféremment sous la forme simple brin ou sous la forme de duplex.
Le terme nucléotide désigne à la fois les nucléotides naturels (A, T, G, C) ainsi que des nucléotides modifiés qui comprennent au moins une modification telle que (i) un analogue d'une purine, (ii) un analogue d'une pyrimidine, ou (iii) un sucre analogue, de tels nucléotides modifiés étant décrits par exemple dans la demande PCT N WO 95/04064.
Aux fins de la présente invention, un premier polynucléotide est considéré comme étant complémentaire d'un second polynucléotide lorsque chaque base du premier nucléotide est appariée à la base complémentaire du second polynuléotide dont l'orientation est inversée. Les bases complémentaires sont A et T (ou A et U), et C et G.
Selon l'invention, un premier acide nucléique ayant au moins 80% d'identité avec un second acide nucléique de référence, possédera au moins 80%, de préférence au moins 85%, 90%, 95%, 98%, 99% ou 99, 5% d'identité en nucléotides avec ce second polynucléotide de référence, le pourcentage d'identité entre deux séquences étant déterminé comme décrit ci-dessous.
Le pourcentage d'identité entre deux séquences de nucléotides ou d'acides aminés, au sens de la présente invention, peut être déterminé en comparant deux séquences alignées de manière optimale, à travers une fenêtre de comparaison.
La partie de la séquence nucléotidique ou polypeptidique dans la fenêtre de comparaison peut ainsi comprendre des additions ou des délétions (par exemple des gaps ) par rapport à la séquence de référence (qui ne comprend pas ces additions ou ces délétions) de manière à obtenir un alignement optimal des deux séquences.
L'alignement optimal des séquences pour la comparaison peut être réalisé de manière informatique à l'aide d'algorithmes connus.
De manière préférée, le pourcentage d'identité de séquences est déterminé à l'aide du logiciel BLAST (version BLAST 2.06 de Septembre 1998), en utilisant exclusivement les paramètres par défaut.
Un acide nucléique possédant au moins 80% d'identité en nucléotides avec un acide nucléique selon l'invention englobe les variants d'un acide nucléique selon l'invention.
Par variant d'un acide nucléique selon l'invention, on entend un acide nucléique qui diffère de l'acide nucléique de référence par une ou plusieurs substitutions, additions ou délétions d'un nucléotide, par rapport à l'acide nucléique de référence. Un variant d'un acide nucléique selon l'invention peut être d'origine naturelle, tel qu'un variant allélique qui existe naturellement. Un tel acide nucléique variant peut être également un acide nucléique non naturel obtenu, par exemple, par des techniques de mutagenèse.
L'invention concerne également le procédé d'assemblage du plancher amortisseur constitué des éléments modulaires du type de ceux décris plus haut Le procédé de montage, comprend les étapes de mise à plat d'un élément modulaire sur une surface adaptée (plane), puis la fixation au plateau (1) d'un moyen de liaison (5) comprenant une plaque de liaison inférieure (51) et une plaque de liaison supérieure (54), ceci au moyen d'au moins une vis ou analogue (55) par l'intermédiaire des moyens (11) de type trous taraudés.
Chacune desdites plaques (51,54) est munie de moyens de type trous de préférence taraudés dont la position coïncide avec les moyens (11) présents sur la partie de plateau de l'élément de plateau modulaire lorsque lesdites plaques sont apposées sur le plateau. Lesdites plaques de liaison seront de préférence réalisées en métal, un métal avantageux pourra être l'acier.
De manière plus détaillé pour l'assemblage, on dispose la plaque de liaison supérieure dont les dimensions coïncident avec celle du logement (56) au niveau du logement et on fait en même temps coïncider au moins un tige de repérage (57) fixée de manière sensiblement perpendiculaire sur une des plaques de liaison, avec au moins un repère ou encoche (53) situé au niveau de la tranche du plateau. Un logement identique au logement (56) pourra être aménagé au niveau de la face inférieure du plateau pour permettre le positionnement précis de la plaque inférieure (51).
Ensuite, on applique en vis-à-vis de la plaque de liaison supérieure (54) la plaque de liaison inférieure (51), puis on visse la plaque supérieure (54) avec le plateau et la plaque de liaison inférieure (51) de manière à pincer le plateau entre les deux plaques de liaison.