INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tableau I Composition Témoin1 Témoin 2 Témoin 3 Exemple Caoutchouc NR (1) 85 85 85 85 Caoutchouc BR 1220 (2) 15 15 15 15 Silice (3) 50 50 50 50 Oxyde de zinc (4) 5 5 5 5 Acide stéarique (5) 2 2 2 2 Silane TESPT (6) 4 4 -- - Composé silane acide maléamique (7) -- -- 4,3 4,3 TBBS (8) 2 2 2 2 DPG (9) 1,4 1,4 1,4 1,4 Soufre (10) 1,7 1,7 1,7 1,7 Péroxyde pur (11) -- 0,12 -- 0,12 (1) Caoutchouc naturel, d'origine Malaisienne, commercialisé par la Société SAFIC- ALCAN sous la référence SMR 5L; (2) Caoutchouc de polybutadiène à haut taux de produits d'addition cis-1,4, commercialisé par la Société SMPC ; (3) Silice Zéosil 1165 MP, commercialisé par la Société RHODIA - Silices ; (4) et (5) Activateurs de vulcanisation ; (6) Tétrasulfure de bis 3-triéthoxysilylpropyle, commercialisé par la Société DEGUSSA sous la dénomination Si-69; (7) Composé essentiellement constitué d'un alkoxysilane à double liaison activée de formule (I) consistant dans l'acide N-[y-propyl(méthyldiéthoxy)silane] maléamique, préparé comme indiqué ci-avant au paragraphe 1) ; (8) N-tertiobutyl-2-benzothiazyl-sulfénamide (accélérateur de vulcanisation) ; (9) Diphényl guanidine (accélérateur de vulcanisation) ; (10) Agent de vulcanisation ; (11) Péroxyde de 1,1-bis(t-butyl)-3,3,5-triméthylcyclohexane, commercialisé par la Société FLEXSYS sous la dénomination Trigonox 29-40, qui renferme 40 % en poids de péroxyde pur déposé sur un support solide de carbonate de calcium ; la quantité indiquée dans le tableau I correspond à la proportion réelle de péroxyde pris à l'état pur, c'est-à-dire sans le support carbonate de calcium.
3. Préparation des compositions Dans un mélangeur interne de type BRABENDER, on introduit les divers constituants dans l'ordre, aux temps et aux températures indiqués ci-après
Temps Température Constituants 0 minute 90 C Caoutchouc NR 1 minute Caoutchouc BR 2 minutes 105 C 213 silice + silane TESPT ou composé silane acide maléamique + péroxyde quand on l'utilise 4 minutes 120 C 1I3 silice + acide stéarique + oxyde de zinc La vidange ou tombée du contenu du mélangeur se fait après 5 minutes. La température atteinte se situe dans l'intervalle allant de 135 à 140 C.
Le mélange obtenu est introduit ensuite sur un mélangeur à cylindres, maintenu à 30 C, et on introduit le TBBS, la DPG et le soufre. Après homogénéisation, le mélange final est calandré sous la forme de feuilles de 2,5 à 3 mm d'épaisseur.
4. Propriété rhéologues des compositions Les mesures sont réalisées sur les compositions à l'état cru. On a porté dans le tableau II suivant les résultats concernant le test de rhéologie qui est conduit à 160 C pendant 30 minutes à l'aide d'un rhéomètre MONSANTO 100 S.
Selon ce test la composition à tester est placée dans la chambre d'essai régulée à la température de 160 C, et on mesure le couple résistant, opposé par la composition, à une oscillation de faible amplitude d'un rotor biconique inclus dans la chambre d'essai, la composition remplissant complètement la chambre considérée. A partir de la courbe de variation du couple en fonction du temps, on détermine : le couple minimum qui reflète la viscosité de la composition à la température considérée ; le couple maximum et le delta- couple qui reflètent le taux de réticulation entraîné par l'action du système de vulcanisation ; le temps T-90 nécessaire pour obtenir un état de vulcanisation correspondant à 90 % de la vulcanisation complète (ce temps est pris comme optimum de vulcanisation) ; et le temps de grillage TS-2 correspondant au temps nécessaire pour avoir une remontée de 2 points au dessus du couple minimum à la température considérée (160 C) et qui reflète le temps pendant lequel il est possible de mettre en oceuvre les mélanges crus à cette température sans avoir d'initiation de la vulcanisation. Les résultats obtenus sont indiqués dans le tableau Il.
Tableau II Rhéologie MONSANTO Témoin 1 Témoin 2 Témoin 3 Exemple Couple mini 12,8 12,3 11,2 11,3 Couple maxi 105 106 94 95 Delta-couple 94,2 95,7 82,8 83,7 TS-2 (minutes) 3,5 3 3,4 3,3 TS-90 (minutes) 6,8 6,6 6 5,9 5) Propriétés mécaniques des vulcanisats Les mesures sont réalisées sur les compositions vulcanisées à l'optimum (température :160 C ; durées pour chaque composition : temps T-90 indiqués dans le tableau II).
Les propriétés mesurées et les résultats obtenus sont rassemblés dans le tableau 111 suivant
Tableau III Propriétés mécaniques Témoin1 Témoin 2 Témoin 3 Exemple Module 10 % (1) 0,80 0,82 0,76 0,70 Module 100 % (1) 2,5 2,65 2,2 2,45 Module 300 % (1) 10,5 10,9 8,4 11,3 Module 400 % (1) 15,8 16,4 13,6 18,1 Allongement à la rupture (1) 610 540 650 500 Résistance à la rupture (1) 27,9 25 27 24 Indices de renforcement M 300 % I M 100 % 4,2 4,1 3,9 4,6 M 400 % I M 100 % 6,3 6,2 6,2 7,4 Dureté Shore A (2) 71 72 67 64 Résistance à l'abrasion (3) 121 120 116 110 (1) Les essais de traction sont réalisés conformément aux indications de la norme NF T 46-002 avec des éprouvettes de type H2. Les modules 10 %, 100 %, 300 %, 400 %, et la résistance à la rupture sont exprimés en MPa ; l'allongement à la rupture est exprimé en %.
(2) La mesure est réalisée selon les indications de la norme ASTM D 3240. La valeur donnée est mesurée à 15 secondes.
(3) La mesure est réalisée selon les indications de la norme NF T 46-012 en utilisant la méthode 2 avec porte éprouvette tournant. La valeur mesurée est la perte de substance (en MM) à l'abrasion ; plus elle est faible et meilleure est la résistance à l'abrasion.
L'examen des différents résultats des tableaux II et III conduit aux observations suivantes. Au niveau des mélanges crus, les viscosités sont sensiblement identiques entre les compositions avec et sans péroxyde. Ceci démontre que l'ajout de péroxyde aux très faibles taux préconisés et dans les conditions de travail appliquées n'a aucun effet réticulant sur les élastomères diéniques pendant la phase de mélange dans le mélangeur interne.
Après cuisson, on peut constater que l'addition de péroxyde n'a qu'une influence peu marquée sur les valeurs de modules avec le TESPT et surtout ne modifie pas les indices de renforcement avec ce silane (comparaison des témoins 1 et 2). Au contraire, dans le cas de la composition conforme à l'invention (comparaison témoin 3 et exemple) l'addition de péroxyde augmente très sensiblement les modules, en particulier aux forts allongements, et surtout augmente les valeurs des indices de renforcement, indicateurs connus pour l'homme de métier d'une amélioration significative du couplage charge blanche-élastomère due à l'association agent(s) de couplagelactivateur(s) de couplage conforme à l'invention.
Plus spécifiquement, en se référant au tourillon vertical 22 représenté à la partie supérieure du schéma, les deux autres tourillons 22 sont légèrement en déclin par rapport à leurs axes pour l'angle de fonc tionnement 0 = 0, représenté par les lignes en traits pleins. Par exemple, un angle de fonctionnement 0 d'environ 23 produit un déclin de l'ordre de 2 -3 . Ce déclin peut être facilement toléré par la courbure des parties d'arc 32a des périphéries intérieures des anneaux 32. Par suite, on peut éviter que les pressions de surface dans les parties de contact entre les tourillons 22 et les anneaux 32, deviennent trop élevées. Soit dit en pas sant, la figure 13(B) est une représentation schématique trois tou rillons 22 de l'élément tripode 20 vu depuis le côté gauche de la figure 13(A), les lignes en traits pleins représentant les tourillons individuels. De plus, les jeux pour absorber les basculements des tourillons 22 résultant de ces nutations des centres des tourillons, qui sont particulières aux joints universels homocinétiques de type tripode, sont prévus entre les axes principaux 2a des tourillons 22 et les diamètres intérieurs des an neaux 32.
Des joints conventionnels comportent des colliers pour li miter les basculements des galets. Ces colliers sont formés sur les côtés inférieurs des rainures de piste, c'est à dire sur les côtés de plus grand diamètre lorsqu'on regarde dans la section transversale de l'élément de joint extérieur, de manière à être opposés aux faces d'extrémité des galets. Les joints universels homocinétiques selon la présente invention peuvent également comporter ces colliers. Néanmoins, dans les modes de réalisa- tion décrits ci-dessus, les facteurs pour faire basculer les galets 34 sont retirés ou supprimés autant que possible. Par suite, ces colliers dans les rainures de piste 12 ne sont pas toujours nécessaires et sont donc sup primés. Cela supprime le risque que les galets 34 puissent venir en con tact avec les colliers pour produire des frottements de glissement lorsqu'ils sont momentanément basculés pour une raison quelconque.
On décrira maintenant, en se référant aux figures 14(A) et 14(B), les proportions de dimensions des parties individuelles du joint universel homocinétique selon le mode de réalisation représenté à la figure 10. Les symboles individuels utilisés dans les schémas sont les suivants SPCD : diamètre du cercle de pas du trou clavette 24 dans l'élement tripode 20, HT : largeur de cylindre de l'élément tripode 20, DJL : diamètre principal d'un tourillon 22, Do : diamètre extérieur de l'élément de joint extérieur 10, TPCD : diamètre du cercle de pas des rainures de piste 12, DR : diamètre extérieur d'un galet 34, HR : largeur d'un galet 34, et RR : rayon de courbure de la périphérie extérieure d'un galet 34.
Le diamètre du cercle de pas TPCD des rainures de piste 12 dans l'élément de joint extérieur 10 est réglé de façon que son rapport au diamètre du cercle de pas SPCD du trou à clavette 24 dans l'élément tri- pode 20, c'est à dire le rapport TPCD/SPCD, tombe dans plage de 1,7/2,1, ou préférence dans la plage de 1, 72-2 ,10. La raison pour cela est que si les rainures de piste 12 sont réalisées avec un diamètre de cercle de pas TPCD si petit que le rapport TPCD/SPCD tombe au-dessous de 1,72, il appa raît un problème d'interférence entre les galets 34 et les épaulements des tourillons 22. De plus, les pressions de surface à l'endroit des parties de contact, comme par exemple entre les tourillons 22 et les anneaux 32, augmentent en produisant ainsi une chute de durabilité. Au contraire, si les rainures de piste 12 sont réalisées avec un diamètre de cercle de pas TPCD si grand que le rapport TPCD/SPCD dépasse 2,10, l'élément de joint extérieur 10 augmente de diamètre extérieur Do avec une détérioration de la facilité de montage dans un véhicule. De plus, si le diamètre extérieur Do de l'élément de joint extérieur 10 est donné, il reste peu de place pour les ensembles de galets (32, 34, 36). Pour vérifier la durabilité indiquée ci-dessus, des tests de durabilité ont été effectués sur des joints universels homocinétiques avec le rapport TPCD/SPCD réglé aux valeurs indiquées dans la rangée supérieure du Tableau 1. Les résultats sont indiqués dans la rangée du milieu du Ta bleau 1. La marque O indique que le temps visé était satisfait. La marque A indique que le temps visé n'était pas satisfait. Les conditions test étaient suivantes Couple : 686 Nm, Nombre de tours: 250 tours/mn, Angle de fonctionnement : 10 , et Heure de fonctionnement: 300 heures.
__ TABLEAU 1 TPCD / PCD 1,6 1,7 2,1 2 Résultats de test bilité 0 Besoin d'augmenter Non Non Non Nécessaire le diamètre
TABLEAU 2 DR/SPCD 1,3 1,48 2,05 2,21 2,33 Résultats de test du rabilité A du rabilité dans parties minces de l'élément de Aucune Aucune Aucune Aucune Fissures joint exté- présentes rieur Fissures Il est à remarquer que Ts est le couple de torsion statique minimum pour lequel un arbre devant être accouplé à l'élément tripode (20) produit une fracture de torsion. Comme représenté dans la rangée du milieu du Tableau 1, on a confirmé que le joint pour lequel TPCD/SPCD étant égal à 6, ne pou vait satisfaire le temps visé, tandis que les joints pour lesquels TPCD/SPCD était égal supérieur à 1,7, satisfaisaient le temps visé avec durabi- lité suffisante.
De plus, avec le rapport TPCD/SPCD réglé aux valeurs indivi duelles décrites ci-dessus, les éléments de joint extérieur 10 étaient véri fiés pour voir s'il était nécessaire d'augmenter leur diamètre extérieur. Les résultats sont indiqués dans la rangée du bas du Tableau 1. Alors que les éléments joint extérieur avec TPCD/SPCD égal ou inférieur à 2,1, ne né cessitaient pas d'augmentation du diamètre extérieur, le joint avec TPCD/SPCD égal à 2,2, nécessitait une augmentation du diamètre extérieur.
Le diamètre principal DJL d'un tourillon 22 est réglé de fa çon que rapport au diamètre du cercle de pas SPCD du trou à clavette 24, c'est ' dire le rapport DJL/SPCD, tombe dans la plage de 0 1,0, ou de préférence dans la plage de 0,63-0,94. La raison pour cela que si les tourillons sont réalisés avec un diamètre principal DJL si petit que le rap port DJL/ PCD tombe au-dessous de 0,6, le joint universel homocinétique ne peut fonctionner de manière satisfaisante. Au contraire, si les tou rillons sont réalisés avec un diamètre principal si grand que le rapport DJL/SPCD dépasse 1,0, il reste peu de place pour monter les ensembles de galets, ce qui n'est pas satisfaisant en termes de limite du diamètre exté rieur. Ici, des tests de résistance à la fatigue de torsion pulsatoire étaient effectués quatre types de joints de test qui était les joints universels homocinétiques selon le mode de réalisation de la figure 10, dans lesquels le diamètre principal DJL des tourillons 22 était changé pour régler le rap port DJL/ au diamètre du cercle de pas du trou à clavette 24, respecti vement valeurs 0,5 , 0,6 , 0,7 , et 1 . La figure 15 indique les résultats de test. Les abscisses représentent le nombre de répétitions jus qu'à la rupture (N), et les ordonnées représentent le couple de charge (T). La ligne en traits-points 0,6 est en concordance étroite avec le dia gramme T-N Ainsi, le rapport de 0,5 empêche fonctionnement satisfaisant du joint. D'autre part, les rapports supérieurs à 1,0 sup priment la place pour le montage des ensembles de galets, ce qui n'est pas satisfaisant en termes de limite du diamètre extérieur.
Le diamètre extérieur DR des galets 34 est réglé de façon que son rapport au diamètre du cercle de pas SPCD du trou à clavette 24, c'est à dire le rapport DR/SPCD, tombe dans la plage de 1,4-2,3, ou de pré férence dans la plage de 1,47-2,21. Si les galets 34 sont réalisés avec un diamètre extérieur DR si petit que le rapport DR/SPCD tombe au-dessous de 1,47, les pressions de surface entre les galets 34 et les chemins de guidage de galets 14, augmentent en faisant ainsi chuter la durabilité. En outre, la réduction de l'épaisseur des galets 34 pose un problème de détérioration de la solidité. Cependant, lorsque les galets 34 sont réalisés avec un dia mètre extérieur DR si grand que le rapport DR/SPCD dépasse 2,21, l'élément de joint extérieur 10 devient plus mince ce qui détériore la facilité de for geage si le diamètre Do de l'élément de joint extérieur 10 est donné. Cela pose également un problème d'interférence avec l'arbre ainsi qu'un pro blème d'augmentation d'interférence de l'élément de joint extérieur 10 avec les fonds de coupelles, ce qui conduit à une augmentation de la pro fondeur de coupelles et à un poids plus élevé.
Pour vérifier la durabilité indiquée ci-dessus, des tests de durabilité ont été effectués sur des joints universels homocinétiques avec le rapport DR/SPCD réglé aux valeurs indiquées dans la rangée supérieure du Tableau 2 ci-dessus. Les résultats sont indiqués dans la rangée du mi lieu du Tableau 2. Les conditions de test étaient identiques à celles du Ta bleau 1. Là encore, la marque O indique que le temps visé était satisfait. La marque 0 indique que le temps visé n'était pas satisfait. On remarquera que les parties à évaluer dans ce cas sont les galets/chemins de guidage de galets.
Comme indiqué par les résultats de test de la rangée du milieu, on a confirmé que le joint de rapport DR/SPCD égal 1,3 ne pouvait satisfaire le temps visé, tandis que les joints de rapport DR/SPCD égal ou supérieur à 1,48, satisfaisaient le temps visé, avec une durabilité suffi sante.
De plus, des évaluations de la facilité de forgeage des élé ments de joint extérieurs sont indiquées dans la rangée du bas du Ta bleau 2. Plus spécifiquement, les parties plus minces des éléments de joint extérieurs ont été vérifiées pour voir l'apparition éventuelle de fissu res. L'élément de joint extérieur de rapport DR/SPCD égal 2,33 produisait certaines fissures, tandis que les éléments de joint de rapport DR/SPCD égal ou inférieur 2, 21, ne présentaient pas de fissures, sans aucun signe de mauvaise capacité de forgeage.
Le diamètre extérieur Do de l'élément de joint extérieur 10 est réglé de façon que son rapport au diamètre du cercle de pas SPCD du trou à clavette 24, c'est à dire le rapport Do/SPCD, tombe dans la plage de 2,78-3,77. Si l'élément de joint extérieur 10 est réalisé avec un diamètre extérieur Do si petit que le rapport Do/SPCD tombe au-dessous de 2,78, les pressions de surface à l'endroit des parties de contact individuelles, aug mentent en diminuant ainsi la durabilité. De plus, les contraintes appli quées aux parties individuelles augmentent en produisant ainsi une détérioration de la solidité. D'autre part, une augmentation du diamètre extérieur Do de l'élément de joint extérieur 10 a un point tel que le rapport Do/SPCD dépasse 3,77, non seulement détériore la facilité de montage sur le véhicule, mais encore conduit à une augmentation du poids.
La largeur de cylindre HT de l'élément tripode 20 est réglée de façon que son rapport au diamètre du cercle de pas SPCD du trou à cla vette 24, c'est à dire le rapport HT/SPCD, tombe dans la plage de 0,81-1,22. Si l'élément tripode 20 est réalisé avec une largeur de cylindre HT si petite que le rapport HT/SPCD tombe au-dessous de 0,81, la longueur d'emboîtement de la clavette diminue en diminuant ainsi la solidité de la clavette. D'autre part, si l'élément tripode 20 est réalisé avec une largeur de cylindre HT si grande que le rapport HT/SPCD dépasse 1,22, il apparaît un problème d'interférence entre les galets 34 et les épaulements des tou rillons 22.
La largeur HR des galets 34 est réglée de façon que son rap port au diamètre du cercle de pas SPCD du trou à clavette 24, c'est à dire le rapport HR/SPCD, tombe dans la plage de 0,38-0,67. Si les galets 34 sont réalisés avec une largeur HR si petite que le rapport HR/SPCD tombe au- dessous de 0,38, les pressions de surface entre les galets 34 et les che mins de guidage de galets 14, augmentent en faisant ainsi chuter la dura- bilité. En outre, la réduction de la rigidité des galets 34 conduit à une solidité insuffisante. Cependant, lorsque les galets 34 sont réalisés avec une largeur HR si grande que le rapport HR/SPCD dépasse 0,67, les galets 34 viennent interférer avec les épaulements des tourillons 22. De plus, si le diamètre extérieur Do de l'élément de joint extérieur 10 est donné, l'élément de joint extérieur 10 devient plus mince en faisant ainsi chuter la facilité de forgeage.
Le rayon de courbure RR des périphéries extérieures des galets 34, est réglé de façon que son rapport au diamètre du cercle de pas SPCD du trou à clavette 24, c'est dire le rapport RR/SPCD, tombe dans la plage de 0,19-1,11. Si les périphéries extérieures des galets 34 sont réali sées avec un rayon de courbure RR si petit que le rapport RR/SPCD tombe au-dessous de 0, 19, la rigidité des galets 34 chute en donnant ainsi une solidité insuffisante. Cependant, lorsque les périphéries extérieures des galets 34 sont réalisées avec un rayon de courbure RR si grand que le rap port RR/SPCD dépasse 1,11, l'élément de joint extérieur 10 devient plus mince en faisant ainsi chuter la facilité de forgeage si le diamètre Do de l'élément de joint extérieur 10 est donné.
Comme l'illustre la figure 3, les composants mobiles susmentionnés (la plaque de base de commutation 11, la plaque de base de mesure 21, etc. ), une carte à circuit imprimé de commande 6 qui joue un rôle de moyen d'identification des couleurs, sont incorporés dans le boîtier principal 1, en plus de la portion rayonnant et recevant la lumière, de la portion de détection de synchronisation, du commutateur et d'une portion de sortie vocale et d'une portion de source d'énergie.
La partie principale dans laquelle la carte de circuit imprimé de commande 6 est montée est constituée d'une unité centrale (UC), d'une RAM, d'une ROM, d'un convertisseur A/N, etc. On donne ci-après une description de leurs caractéristiques et actions.
Les données (analogiques) mesurées de la portion rayonnant et recevant la lumière (capteur de couleurs 4a et sources de lumière blanche 4b et 4c) sont amplifiées par un amplificateur opérationnel AMP OP 30 du côté entrée, et sont transmises au circuit principal 31. Des données de synchronisation de la portion de détection de synchronisation (cliquets 26,26a et 26b, et capteur 27) sont transmises au circuit principal 31 à travers une interface d'entrée/sortie 32.
Le circuit principal 31 spécifie les données (analogiques) mesurées provenant de l'amplificateur opérationnel 30, correspondant aux données de synchronisation transmises par l'interface d'entrée/sortie 32, et sont converties du format analogique au format numérique par un convertisseur A/N.
De plus, la couleur est identifiée, à partir des données RVB des données (numériques) mesurées, d'après des équations de calcul stockées dans une ROM et des données de référence (données tabulées des tableaux 12 à 15, en fin de description, etc.).
Trois types (ou un voire deux types pour certains noms de couleurs) de données (numériques) vocales sont extraits d'une EEPROM 33 d'après l'identification des couleurs, et les données (numériques) vocales sont transmises du circuit principal 31 à un amplificateur opérationnel de sortie.
Une fois les données (numériques) vocales converties au format analogique par un convertisseur numérique/analogique, les signaux vocaux amplifiés par un amplificateur opérationnel 34 sont transmis au haut-parleur 28 fournissant en sortie la voix.
On donne ensuite une description des actions d'un dispositif d'identification des couleurs selon la présente invention.
La source d'énergie d'un dispositif d'identification des couleurs étant activée par pression et rotation de la plaque de base de commutation 11, la portion de mesure 4 est entraînée ou démarrée (autrement dit, elle reçoit de la lumière), et la plaque de base de mesure 21 est amenée à tourner lentement de façon à déplacer progressivement l'échantillon d'essai noir 23, l'échantillon d'essai blanc 24 et la fenêtre de mesure 26 entre la portion de mesure 4 et la portion d'ouverture de mesure 3.
Lorsque l'échantillon d'essai noir 23, etc., est situé au niveau de la position de mesure correspondante, le capteur 27 détecte les cliquets 26,26a et 26b, les données de la lumière reçues (mesurées) du capteur de couleurs 4a à cet instant étant transférées vers la carte à circuit imprimé de commande 6.
Autrement dit, lorsque la lumière blanche rayonnée par les sources de lumière blanche 4b et 4c est réfléchie par les échantillons d'essai de correction, ou lorsqu'elle est réfléchie par une substance (objet) (en traversant la fenêtre de mesure 25 avec la lumière rayonnée et reçue), la lumière d'une longueur d'onde spécifique est réfléchie, en réponse aux échantillons d'essai de correction ou à la substance (objet), et la valeur mesurée convertie par voie
photoélectrique en réponse à la quantité de lumière reçue des trois couleurs primaires, reçue par le capteur de couleurs 4a, est transférée à la carte à circuit imprimé de commande 6.
Les données mesurées (données RVB) sont ensuite calculées et converties en données calculées (données TLS) dans la carte à circuit imprimé 6 à laquelle sont transférées les données mesurées et [le nom de couleur de la substance] est sélectionné d'après les données TLS.
De plus, le [nom de couleur de la substance] est exprimé en fonction de trois types de [nom de couleur élémentaire], [modificateur relatif à la luminosité et à la saturation] et [modificateur relatif à la teinte], qui sont conformes aux Normes Industrielles Japonaises (normes JIS).