INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette composition-cosmétique et/ou dermatologique peut se présenter en particulier sous forme d'émulsion, simple ou complexe (H/E, E/H, H/E/H ou E/H/E) telle qu'une crème, un lait, ou sous la forme d'un gel ou d'un gel crème, de poudre, de bâtonnet solide et éventuellement être conditionnée en aérosol et se présenter sous forme de mousse ou de spray.
De préférence, les compositions cosmétiques et/ou dermatologiques selon l'invention se présentent sous la forme d'une émulsion huiledans-l'eau.
Lorsqu'il s'agit d'une émulsion, la phase aqueuse de celle-ci peut comprendre une dispersion vésiculaire non ionique préparée selon des procédés connus (Bangham, Standish and Watkins, J. Mol. Biol. 13,238 (1965), FR 2 315 991 e FR 2 416 008).
La composition cosmétique et/ou dermatologique selon l'invention est utilisée comme composition protectrice de la peau ou des matières kératiniques, contre les rayons ultraviolets, comme composition antisolaire ou comme produit de maquillage.
Lorsque la composition cosmétique selon l'invention est utilisée pour la protection des cheveux, elle peut se présenter sous forme de shampoing, de lotion, de gel, d'émulsion, de dispersion vésiculaire non ionique, et peut constituer, par exemple, une composition à rincer, à appliquer avant ou après shampoing, avant ou après coloration ou décoloration, avant, pendant ou après permanente ou défrisage, une lotion ou un gel coiffant ou traitant, une lotion ou un gel pour le brushing ou la mise en plis, une composition de permanente ou de défrisage, de coloration ou décoloration des cheveux.
Les exemples sont donnés à titre illustratif de la présente invention et ne sont conçus en aucune manière pour être limitatifs.
Exemple 1 On synthétise un matériau par voie sol-gel à partir de : Tétraéthoxysilane (TEOS) 1,8 g Ethanol absolu 13,6 g Eau (HCl 0,01 N) 1,0 g Triton X-100 0,6 g Parsol 1789 0,04 g
le tétraéthoxysilane provenant de la société Fluka, le Parsol 1789 étant commercialisé par la société HOFFMANN-LAROCHE, et le Triton X- 100 étant commercialisé par la société Rohm & Haas.
On ajoute le TEOS à l'éthanol sous agitation. On ajoute ensuite le Triton X-100 sous agitation, puis le Parsol 1789, toujours sous agitation. Aucune incompatibilité entre les composants n'est observée. On agite le mélange pendant 5 minutes. On ajoute l'eau (HC1 0,01 N) et on agite pendant 60 minutes à 30 C. On laisse revenir le mélange à température ambiante sous agitation. Le matériau est prêt à l'emploi.
Exemple 2 On synthétise un matériau par voie sol-gel à partir de : Tétraéthoxysilane (TEOS) 1,8 g Ethanol absolu 14,43 g Eau (HCl 0,1 N) 1,5 g Triton X-100 0,6 g Parsol 1789 0,05 g Méthyltriéthoxysilane (MTES) 3,2 g le tétraéthoxysilane provenant de la société Fluka, le Parsol 1789 étant commercialisé par la société HOFFMANN-LAROCHE, le Triton X-100 étant commercialisé par la société Rohm & Haas, et le méthyltriéthoxysilane étant commercialisé par la société Interchim.
On ajoute le TEOS à l'éthanol sous agitation. On ajoute ensuite le Triton X-100 sous agitation, puis le Parsol 1789, toujours sous agitation. On agite le mélange pendant 5 minutes. On ajoute de l'eau (HCI 0,01 N) et on agite le mélange pendant 30 minutes à 48 C. On laisse revenir le mélange à température ambiante sous agitation. Le sol ainsi obtenu est placé dans une étuve ventilée, à 50 C, pendant 24 heures. On obtient alors un solide blanc que l'on broie afin d'obtenir une poudre blanche.
Par ailleurs, on prépare un sol à partir du MTES. Pour cela, on mélange le MTES, l'éthanol et l'eau à température ambiante et on agite le mélange pendant 1 heure à température ambiante. Ensuite, on dissout 500 mg de la poudre obtenue plus haut dans ce sol préparé à partir du MTES. Ce nouveau sol contenant de la poudre est prêt à l'emploi.
Le promoteur MPrll35 (SEQ. 1DC9) dérive du promoteur MPr1130 (SEQ.ID05) (décrit dans la section 3.1 de l'exemple 3) par délétion de la séquence située en amont du nucléotide --293, laquelle comporte les deux boites prclamines like et les deux boites GATA.
Le fragment promoteur a été amplifié par PCR à partir de 5 ng d'ADN matrice pMRT1130 à l'aide de 100 pnoles de chacun des 2 CH igodé30;:,lDucléot ides 5' ATCGGAATTCCAGAACLAGGATTACGCCG 3' contenant le site de restriction EcoRI et 5' TACggATC'CCCggggATC'TCTAgTTTgTggTgC 3' posséc3nt le site de restriction BamHI, en présence de 50 nmoles ce chacun des dNTPs, du tampon Vent ADN polymérase (IX) et de 2 de Vent ADN pclymérase (New England Biolabs). La réaction d'amplification par PCR a été réalisée dans le thermocycleur GeneAnp PCR System 9700 . Après une dénaturation à 94 C pendant 5 min., l'ADN a été soumis à 25 cycles constitués chacun des étapes de dénaturat ion à 94 C pendant 1 min . , d'hybridation à 55 C pendant 1 min. et d'élongation à 72 C pendant 1 min. 30 sec. Lors du dernier cycle, l'élongation a été poursuivie à 7v c pondant 1 min.
Le fragment d'ADN issu de l' aTT;p~1f .3f-1JI a été isoé sur un gel d'agarose à 2% à l'aide du Kit QIAquick Gel Extraction et hydrolyse par EcoRI pendant 1 h à 37 C. Le fragment a ensuite été soumis à inaction de 20 T au fragment Klenow (New England Biolabs) pendant 30 rr.in ,\ 37 c en présence de 60 Df:1C]c.?S de chacun des dNTPs, de 12 ni :, tampon Tris-HCL 500 rc1'1 pi .5 - MgC12 500 mM et 6 ul de DTT à 1 M et digéré par BamHI pendant 1 h à 37 C.
La ligation a été réalisée avec 100 ng du fragment promoteur MPrll35 (SEQ.ID09) ainsi traité et 50 ng de plasmide pGem3Z-l (décrit dans la section 2.1 de l'exemple 2i pendant 1 nuit à 16 C dans un mélange réactionnel de 10 l, en présence du tampon T4 ADN ligase (IX) et de 400 unités de T4 ADN ligase (New England Biolabs). Des bactéries Escherichia cjli DH5a, rendues préalablement compétentes, ont été transformées par la totalité du mélange réactionnel de ligation. L'ADN plasmidique des clones obtenus, sélectionnés sur milieu LB supplémenté en ampicilline (Sa mg/1), a été analysé par PCR à laide de 25 pmcles de chacun des 2 oligodésoxynucléotides 5' ATCGGAATTCGTG77GGCAAAC7GC 3' et 5' TACggATCCCCggggATCTCTAgTTTgTggTgC 3' dans le thermocycleur GeneAmp PCR System 9700 , comme décrit précédemment. Le plasmide obtenu a été appelé pMRTli 35 et la séquence promotrice MPrll35 (SEQ. ID09) schématisée Tins la Fig. III a été vérifiée par séquençage.
3.4. Construction du promoteur MPrll38 (SEQ.ID12) . Le promoteur MPrll38 (SEQ,ID12; dérive ic promoteur MPrll31 (SEQ.TD06) (décrit dans la section 3.2 de l'exemple 3) par délétion de la séquence située en amont 1 . ~-.a.-~éti Â - 2 if, laquelle comporte les deux boîtes prolairines like et les deux boites GATA.
Le fragment promoteur a été amplifié par PCR à partir de 5 ng d'ADN matrice pMRT1131, traité et obtenu de la même manière que le promoteur MPrll35 (SEQ.ID09) (décrit dans la section 3.3 de 1' exemple 3).
Le plasmide obtenu a été appelé pl.1RC;:1;3;'; et la séquence promotrice MPrll38 (SEQ.ID12) schématisée dans la Fig. Il a
été vérifiée par séquençage.
3.5. Construction du promoteur MPrll37 (SEQ.ID11) .
Le promoteur 'Prll37 (SQ.1D11) dérive du promoteur i\Prll31 (SEQ.ID06) (décrit dans la section ?.2 de l'exemple r) par délétion de la séquence située en amont Ii rtucléotido -243, laquelle comporte les deux boîtes prolamines 1 i.. ke , les deux belles GATA et la boîte G like.
Le fragment promoteur a été amplifié par FCR à partir de 5 ng d'ADN matrice pMRT1131 à l'aide de 100 pmoles de chacun des oligodésoxynucléotides 5' ATCGGGAATTCGCAGACTGTCCAAAAATC contenant le site de restriction EcoRI et 5' TACggATCCCCggggATCTCTAgTTTgTggTgC 3' possédant le site ce restriction BamHI, traité et obtenu de la même manière que le promoteur MFrll35 (SEQ.ID09) (décrit dans a section z.3 de l'exemple 3 ) .
Le plasmide obtenu a été appelé p';;\T l7 et la séquence promotrice MPrll37 (SEQ.TD11) schématisée dans la Fig. II a été vérifiée par séquençage.
3.6. Construction du promoteur MPrll34 (SEQ. ID08) .
Le promoteur Mari134 (SEQ.ID08) dérive du promoteur MPrll30 (SEQ. ID05) (décrit dans la section 3.1 de l'exemple 3) par délétion de la séquence située en amont du nucléotide -260, laquelle comporte les deux boîtes prolamines like , les deux boites GATA et la boîte G like.
Le fragment promoteur a été amplifié par PCR à partir de ng d'ADN matrice pMRT1130 à l'aide de 100 p:r,=Ies de chacun des 2 7nucléotides 5' ATCGGGAATTCGCAGCTGTCCAAAAATC 3' contenant le site de restriction EcoRI et 5' TACggATCCCCggggATCTCTAgTTTgTggTgC 3' possédas' le site de restriction BamHI, traité et obtenu de la même manière due le promoteur MPrll35 (SEQ.ID09) (décrit dans la section 3.3 de 1' exemple 3 ) .
Le plasmide obtenu a été appelé p,~RT~ f4 et la séquence promotrice MPrll34 (SEQ.ID08) schématisée (lens la L g . I I1 a été vérifiée par séquençage.
Enfin, ces verseurs de l'état de la technique présentent des coûts de fabrication élevés, notamment des coûts matières élevés, ou, éventuellement, des coûts de pose élevées dans la mesure où ils peuvent ne pas être intégrés à une capsule de bouchage.
L'invention vise donc la fabrication de verseurs adaptés à tous type de bague de verrerie, et plus particulièrement des capsules avec verseur intégré qui résolvent l'ensemble des problèmes posés.
DESCRIPTION DE L'INVENTION Un premier objet selon l'invention est constitué par un verseur anti goutte, apte à être fixé à l'intérieur d'un goulot, typiquement formé par une bague de verrerie à vis, d'un récipient ou d'une bouteille contenant un liquide, comprenant jupe formant un conduit intérieur et portant sur sa surface externe un moyen de fixation étanche audit goulot, et, à l'extrémité dite haute de ladite jupe, une partie superieure évasée, dont tout ou partie forme une partie émergeante de manière à dépasser d'une hauteur H au- dessus du buvant dudit goulot après fixation dudit verseur à l'intérieur dudit goulot, et caractérisé en ce que a) la nature et/ou l'épaisseur du matériau constituant au moins ladite partie émergeante sont choisies de façon à ce que ladite partie émergeante soit flexible, de manière ' ce qu'elle puisse être appliquée contre ledit buvant par une contrainte typiquement axiale et associée à la fermeture dudit goulot par une capsule de bouchage, et à ce elle reprenne sa position initiale déployée, dès que ladite contrainte n'est plus appliquée, typiquement lors de l'ouverture dudit goulot, b) ledit moyen de fixation étanche comprend une couronne périphérique flexible. L'invention résout bien les tous problèmes posés. En effet, la combinaison deux moyens caractéristiques permet de fixer le verseur selon l'invention dans tous types de récipients - grâce au moyen sous a), le verseur peut s'adapter à tout type de bague de verrerie, qu'elle soit haute ou basse, sans pour autant modifier la hauteur finale du récipient fermé ; - grâce au moyen sous b), il est possible d'accepter des irrégularités de diamètre intérieur, pouvant atteindre typiquement 1 mm, voire plus, sans mettre en péril l'étanchéité. Cependant, le diamètre du moyen de fixation étanche doit bien sûr rester adapté au diamètre moyen visé du goulot, le verseur selon l'invention n'étant fixé au goulot de manière étanche que dans une plage de diamètre donné.
Enfin, compte tenu des caractéristiques recherchées de flexibilité, le verseur selon l'invention permet des gains non négligeables de coûts de production, que ce soit de coût de matière ou de coût de fabrication, le démoulage de verseurs flexibles étant plus facile à mettre en oeuvre que celui de pièces rigides. DECRIPTION DES FIGURES La figure 1 représente deux demi-coupes selon l'axe vertical de symétrie (7) vertical d'un goulot (6) de récipient (S) à bague de verrerie filetée, fermé par une capsule de bouchage (3) comprenant un insert plastique (4) et un verseur (1) selon l'invention. La partie de gauche correspond au cas où le récipient est fermé, la partie superieure évasée (21) du verseur étant fléchie et appliquée contre le buvant (60) du goulot.
La partie de droite correspond au cas où le récipient est sur le point d'être capsulé par une capsule selon l'invention comprenant un insert (4) et un verseur (1) avec une partie évasée (21) déployée et de hauteur H au-dessus du buvant (60). Cette même disposition s'observe à l'ouverture du récipient. La figure 2 est une coupe selon l'axe (7) d'un récipient fermé, analogue à la partie gauche de la figure 1, dans le cas où le moyen d'étanchéité est un joint rapporté Les figures 3a à 3c sont relatives à l'insert plastique (4) utilisé à la figure 1. La figure 3a est une coupe selon l'axe (7) de symétrie.
La figure 3b représente en coupe un agrandissement partiel de la bordure périphérique (41) de la lèvre circulaire (40), qui permet la solidarisation temporaire avec verseur (1).
La figure 3c est une vue de dessous de l'insert plastique (4). Les figures 4 à 5c sont relatives au verseur (1). La figure 4 est une vue latérale. La figure 5a est une coupe selon l'axe (7). La figure 5b est un agrandissement partiel dudit moyen de fixation étanche, qui illustre le fait que le diamètre diminue au fur et à mesure que l'on s'éloigne du fond (23) de la jupe (2), et le fait que l'extrémité des nervures (200) présente une épaisseur réduite.
La figure 5c est une vue de dessus du verseur (1). La figure 5d est une vue agrandie de la portion encadrée de la figure 5a. Les figures 6 et 7 sont des vues en coupe axiale relatives à l'état de la technique : la figure 6 représente une capsule adapté au bouchage d'un récipient portant un verseur comme illustré à la figure 7.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Selon une modalité de verseur selon l'invention, la jonction entre l'extrémité haute (22) de jupe (2) et ladite partie évasée (21) peut présenter une partie amincie (220) manière à jouer le rôle d'une charnière et favoriser la flexion de ladite partie émergeante (2 comme illustré en particulier à la figure 5d. Ledit matériau peut être choisi parmi les polymères ou copolymères thermoplastiques aptes à être moulés, typiquement le PE, le PP, le PET, le polybutène, les silicones, peuvent être sous la forme d'homopolymères ou de copolymères.
outre, ledit matériau peut comprendre un élastomère, typiquement un polybutadiène, et donc former un mélange d'un matériau relativement rigide avec un élastomère, de manière à former un verseur présentant la flexibilité et l'effet de ressort permanent voulu. Selon l'invention, ledit moyen de fixation étanche peut comprendre au moins nervure de fixation et d'étanchéité (200). Typiquement, ledit moyen de fixation étanche peut comprendre au moins deux nervures périphériques (200), typiquement paralleles par rapport au plan horizontal, de diamètre externe augmentant avec la hauteur de la nervure, au fur et à mesure que ladite nervure s'éloigne de l'extrémité basse (23) de ladite jupe (2), comme illustré sur les figures 4a, 5a et 5b où a été représenté un verseur avec 3 nervures (200). Généralement, le nombre de nervures (200) va de 2 à 5.
De préférence, la nervure, dite basse (201), la plus proche de l'extrémité basse (23) de ladite jupe, peut être positionnée à moins de 10 mm de ladite extrémité basse, de manière à ce que la rétention dudit liquide soit typiquement inférieure à 1 cm' lorsque ledit récipient étant vide, le goulot est retourné vers le bas.
En outre, il est avantageux que les nervures périphériques soient plus rigides vers leur partie centrale et plus souple à leur périphérie. Pour cela, ladite couronne flexible (202) peut être formée par un zone circulaire d'épaisseur réduite, comme illustré notamment aux figures 1 et 5b. Ainsi, les verseurs selon l'invention peuvent accepter de larges tolérances de fabrication en ce qui concerne les bagues de verrerie sans remettre en cause l'étanchéité entre goulot et verseur. Selon l'invention, ledit verseur (1) peut comprendre un moyen pour limiter débit constitué par un moyen d'obturation partielle dudit conduit intérieur, typiquement formé par un fond ou une cloison plane (24) ajourée par des ouvertures (240), comme illustré aux figures 1, 2 et 5c.
Un autre objet de l'invention est constitué par une capsule de bouchage (3) comprenant a) un moyen de bouchage étanche, b) un verseur (1) selon une quelconque des revendications 1 à 9, c) un moyen de solidarisation temporaire dudit verseur (1) à ladite capsule de manière à ce que ledit verseur (1), initialement solidarisé avec ladite capsule soit solidarisé avec le goulot (6) dudit récipient (5), typiquement de façon irréversible lors du capsulage dudit récipient.
Ledit moyen de bouchage étanche peut être choisi parmi un joint rapporté (8) un insert (4), fixés à l'intérieur de ladite capsule, typiquement soit par une gorge de maintien (30), soit par une couche adhésive, soit par emmanchement à force.
On a illustré à la figure 2 l'utilisation d'un joint rapporté, les autres figures étant relatives à l'utilisation d'un insert plastique.
Dans ce dernier cas, ledit moyen de bouchage étanche peut être un insert plastique (4) typiquement doté d'une lèvre circulaire (40), qui assure tout ou partie de l'étanchéité. Ladite lèvre circulaire (40) peut coopérer avec ledit verseur (1), typiquement avec l'intérieur de ladite jupe (2), pour former ledit moyen de solidarisation temporaire, comme illustré à la figure 1.
EXEMPLE 6 Obtention, en suspension colloïdale aqueuse stable de nanoparticules de vectorisation, d'un polyaminoacide bloc, le poly(Leu/glu) 50/150 dibloc et caractéristiques des nanophases Dans un réacteur de 0,5 litre thermostaté à 30 C, on introduit sous agitation 46,4g de NCAGluOMe (0,248 mole) et 186 g de N-Méthyl Pyrrolidine-one-2 (NMP). Après dissolution, on ajoute 6,90g d'une solution d'ammoniac 0,19 M dans le méthanol (1,25 % molaire/NCA). La polymérisation est suivie par mesure du dioxyde de carbone dégagé dans une cloche à gaz et vérifiée par disparition des bandes de vibration caractéristiques des NCA de 1 860 et 1 790 cm-1.
Après 30 min, on introduit une solution de 12,97g de NCA Leucine (0,083 mole) dans 218 g de NMP. Après 10 min de réaction, la température est augmentée à 60 C.La polymérisation est suivie comme précédemment. Elle est complète après 1-2 heures. La température du mélange réactionnel obtenu précédemment est augmentée à 80 C. 40,3 g d'acide chlorhydrique aqueux (35 % de la masse) sont ajoutés au milieu réactionnel sous agitation mécanique en 30 min. Le réacteur est alors mis sous pression réduite régulée à 600 mBar pendant 6 heures. Un mélange de 40,3 g d'acide chlorhydrique 35 % et de 161,3 g d'eau est alors ajouté sur 60 min, suivi d'une deuxième phase de vide à 250 mBar pendant 18 heures. Le mélange réactionnel est ensuite refroidi à 50 C, puis neutralisé par la soude aqueuse (35 % de la masse).
La NMP et le chlorure de sodium formé lors de la neutralisation, sont éliminés par diafiltration contre 20 volumes d'eau Milli Q, sur membrane de NWCO de 1 000 Daltons(système Pellicon II, Millipore). On obtient une suspension colloïdale aqueuse stable de nanoparticules de vectorisation. La suspension de nanophases est finalement lyophilisée.
Les teneurs en motifs leucine sont déterminées par résonance magnétique nucléaire du proton (signaux à 2,10 ; et 2,58 ppm pour 4H du Glu et à 0,85 ppm pour 6H du Leu). Le diamètre hydrodynamique moyen Dh est mesuré selon Md. Le taux de chargement de l'inuline est déterminé selon Ma.
EXEMPLE 7 Exemple comparatif de la nature des particules formées avec l'enseignement du brevet PCT WO 96/29991
Les particules obtenues par l'enseignement du brevet WO 96/29991 sont celles apparaissant sur la Fig. 1. Avantageusement, les particules selon l'invention sont celles apparaissant sur la Fig. 2 annexée correspondant à une photographie prise au microscope électronique à transmission.
Les différences de morphologie et de taille apparaissent de manière flagrante en comparant la Fig. 1 qui représente des PV selon l'art antérieur, d'une part, et la Fig. 2 montrant des PV selon l'invention, d'autre part. On constate ici une différence notable de morphologie. Les PV de la Fig. 2 sont telles que la majorité des particules plus grande taille présente une forme allongée.
EXEMPLE 8- Test de Stabilité d'une suspension colloïdale préparée selon l'exemple 2 avec le polymère poly(Leu/Glu) 40/80 La poudre pulvérulent de l'exemple 2 est dissoute à raison de 60 mg/ml de poudre dans un tampon phosphate. Le pH a été ajusté à 7. 3 et l'osmolalité de la suspension a été ajustée à 300 mOsm/kg à l'aide d'une solution de NaCl 5M. La solution a été filtrée (0.22um) avant d'être réparties à raison de 5ml en flacons stériles de 10ml. La stabilité des échantillons a été évaluée sur une durée de 4 mois. La moitié des échantillons a été gardée à 4 C ( 2 C) pendant que les autres échantillons sont maintenus à la température du laboratoire : 25 C ( 5 C). A des temps déterminés les échantillons sont prélevés du lieu de stockage et équilibrés 1 heure à température ambiante avant l'analyse. Les méthodes analytiques sont détailles, les résultats étant présentés sous forme de deux tableaux.
1) Vérification de l'homogénéité de la solution colloïdale : agiter la suspension, on effectue trois prélèvements de 100 l de façon à représenter l'état de la solution en haut, au milieu et en bas du flacon. L'indice de réfraction de chaque prélèvement est mesuré à 25 C sur un réfractomètre d'Abbe étalonné par rapport à l'eau pure. Trois lectures sont réalisés pour chaque prélèvement et l'on compare les trois moyennes. Toute variation de concentration de la solution se traduirait par une différence de l'indice de réfraction.
2) Mesure du diamètre hydrodynamique : prélèvement de 100 ul de la solution à analyser est dilué 120 fois par une solution de NaCI 0.15M et le Dh des particules colloïdales est mesuré selon le protocole Md.
3) Mesure de la viscosité : mesures sont réalisées sur des prélèvements de 0.75 ml à l'aide d'un rhéomètre ARIOOO (TA instruments) équipé d'une géométrie Cône/Plan (cône 4 cm/2 C) à
une température de 20.0 C +/-0.1 C (régulation par effet Pelletier). La courbe viscosité en fonction du gradient de cisaillement est enregistrée pour des gradients variant de 1 à 100 s-1. A ces concentrations les solutions sont légèrement rhéofluidifiantes et la valeur de viscosité retenue est prise pour un gradient de 10 s-1.
Les résultats obtenus après vieillissement à 4 C et 25 C sont rassemblés dans les tableau 1 et II.
Tableau I- Vieillissement à 4 C T o T T2 T3 T4 T5 nombre de jours en vieillissement 0 9 28 59 92 127 prélèvement 1 cm 1.3443 1.3442 1.3447 1.3438 1.3440 1.3443 homogénéité prélèvement 1.5 cm 1.3442 1.3442 1.3446 1.3439 1.3439 1.3440 (indice) prélèvement 2 cm 1.3443 1.3442 1.3448 1.3439 1.3440 1.3440 diamètre hydrodynamique (nm) 45 45 44 43 44 44 viscosité (mPa.s) 246 246 250 250 262 250 Tableau II - Vieillissement à 25 C
To T1 T2 T3 T4 T5 nombre de jours en vieillissement 0 9 28 59 92 127 prélèvement 1 cm 1. 3443 - 1. 3448 1. 3441 1. 3440 1.3442 homogénéité prélèvement 1. 5 cm 1. 3442 - 1. 3448 1. 3441 1. 3440 1.3442 (indice) prélèvement 2 cm 1. 3443 - 1. 3447 1. 3441 1. 3440 1.3442 diamètre hydrodynamique (nm) 45- 44 44 45 46 viscosité (mPa.s) 246 - 246 250 284 240 EXEMPLE 9- Test de Libération d'insuline chez l'animal après administration d'une Suspension de Particules contenant de l'Insuline Une formulation est préparer à partir de PV (de l'exemple 3) et d'insuline, les quantité de chaque étant déterminées d'après les mesures de taux d'association (Ma).
Une groupe de 4 chiens beagle (mâles et femelles) pesant entre 10 et 12 kg sont mis à jeun 18 heures. Une préparation est formulée et se compose de 80 Ul d'insuline t 56 mg de PV dans 1 ml
Les avantages des IBR couplés par l'étain, comparativement aux IBR linéaires sont mis en évidence par les exemples suivants. Ces avantages comprennent : (1) Des améliorations de l'aptitude à la transformation, notamment de l'extrudabilité/qualité d'extrudat.
(2) Une amélioration de l'usure de la bande de roulement et diminution de la résistance au roulement dues à une meilleure dispersion du noir de carbone avec l'IBR couplé par l'étain. Une bonne dispersion du noir de carbone empêche les particules de carbone de former un réseau de noir de carbone dans le vulcanisat et réduit l'hystérésis engendrée par les agrégats de noir de carbone. Ceci est appelé 1'"effet Payne". La dispersion du noir de carbone est d'autant meilleure que l'effet Payne est plus grand.