INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
1998. The XI la Protein Slows Cellular Amyloid Precursor Protein Processing and Reduces Ass40 and Ass42 Secretion. J. Biol. Chem. 273 : 14761-14766.
leur aspect (contraintes d'aspect) du fait de leur utili-
sation sous forme montée sur des véhicules, tels que les automobiles et analogues. Il faut donc réaliser des lampes
qui sont optimisées pour remplir les conditions fonction-
nelles, tout en satisfaisant de manière convenable aux diverses contraintes fixées au point de vue de la forme et
de l'aspect.
Les conditions fonctionnelles sont l'uniformité de la lumière d'éclairage avec laquelle la lampe dans son ensemble éclaire uniformément, l'aptitude à la diffusion de la lumière qui doit être diffusée convenablement pour pouvoir être observée dans diverses directions, etc., suivant les
types de lampes et phares.
Sur le plan des contraintes fixées par le véhicule et sa carrosserie, les contraintes de forme comprennent des conditions définies par le volume et la configuration des parties de logement de lampes de la carrosserie, par la forme continue de la surface externe de la lampe (surface externe de la glace) par rapport aux autres parties de carrosserie, etc. Les contraintes d'aspect portent sur des conditions résultant de l'harmonie d'aspect avec les autres parties de carrosserie, des critères de conception de la carrosserie, etc. Ces dernières années, on a cherché de plus en plus des lampes respectant des contraintes de forme très strictes, par exemple permettant une réduction supplémentaire de la profondeur de la lampe, à cause des restrictions imposées aux parties de logement de lampes par la construction de la carrosserie, la tendance croissance à donner aux automobiles un style fascinant, etc. Dans ces circonstances, lorsqu'une lampe est construite par exemple avec un réflecteur tel que la configuration fondamentale de la surface réfléchissante est un paraboloïde unifocal, la réduction d'épaisseur de la lampe est insuffisante et il est difficile de respecter les contraintes de forme précitées, telles que la réduction de
profondeur de la lampe.
On a proposé par ailleurs un autre réflecteur ayant une structure telle que la configuration fondamentale de la surface réfléchissante est une surface formée librement, créée afin qu'elle corresponde aux contraintes de forme et autres conditions. Grâce à l'utilisation de la surface formée librement, il est relativement simple de remplir les conditions fixées par les contraintes de forme, telles que la réduction d'épaisseur de la lampe, à cause du grand degré de liberté obtenu à la conception (on peut se référer par exemple à la demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n H09-33 708). Cependant, comme les formes des surfaces réfléchissantes des parties respectives doivent remplir des conditions fonctionnelles relatives à la réflexion de la lumière d'une source lumineuse dans la direction d'un axe optique déterminé, ces surfaces ont normalement la forme d'un paraboloïde de révolution ou une
forme qui en est proche, donnant des possibilités de diffu-
sion de la lumière. En conséquence, la surface réfléchis-
sante est formée par division de la surface formée librement précitée en plusieurs segments, et par affectation, aux segments respectifs, d'éléments de surface réfléchissante ayant des formes respectives de surface réfléchissante de
paraboloïde de révolution ou analogue.
Lorsque la forme de l'ensemble de la surface réflé-
chissante est déterminé par détermination initiale de la surface formée librement comme configuration fondamentale, puis par division en segments de cette surface formée librement, et par affectation aux segments d'éléments de surface réfléchissante, comme décrit précédemment, un défaut d'uniformité de la distribution de lumière provenant de la
Un but de l'invention est de fournir une fixation
de l'écran plus discrète.
En vue de la réalisation de ce but, on prévoit selon l'invention un dispositif d'éclairage et/ou de signalisation pour véhicule, comportant un écran optique présentant un côté de montage et un support auquel l'écran est rigidement fixé par le côté de montage, dans lequel l'écran est fixé au dispositif par
la seule fixation du côté de montage au support.
- il s'agit d'un feu.
suivante d'un mode préféré de réalisation et de variantes donnés à titre d'exemples non limitatifs. Aux dessins annexés: - la figure 1 est une vue en perspective d'un feu selon un mode préféré de réalisation de l'invention, montrant ses parties essentielles pour la compréhension de l'invention; - la figure 2 est une vue en perspective éclatée de l'écran et du support de la figure 1; - la figure 3 est une vue partielle en perspective à plus grande échelle du support de la figure 2; et - les figures 4, 5 et 6 sont trois vues en sections
verticales de l'écran de la figure 1 fixé au support.
Dans le présent mode de réalisation, l'invention
est un feu de signalisation pour véhicule automobile.
Le feu 2 comporte de façon connue en soi un boîtier et une glace 4 obturant le boîtier en partie avant pour définir une enceinte intérieure fermée du feu. La glace est ici optiquement neutre. On entend par là qu'elle ne colore pas le faisceau ni ne le transforme sensiblement dans sa répartition lorsque le faisceau traverse la glace suivant une direction perpendiculaire au plan général de la glace. Elle ne fait office ni de colorateur, ni de lentille et ne présente aucune
particularité sur ses deux faces qui sont lisses.
Totalement transparente, elle rend donc particulièrement visible à un observateur extérieur l'enceinte intérieure. Le feu comporte une source de5 lumière 6 ainsi qu'une bonnette de coloration 7
recouvrant la source du côté de la glace.
mances de réflexion de la surface courbe de base d'après les lignes courbes fermées affichées. Les lignes courbes fermées sont comprises à la fois dans la surface courbe de base et dans un ou plusieurs plans recoupant un axe. L'axe s'étend dans une direction dans laquelle la lumière de la source lumineuse doit être réfléchie par le réflecteur. L'axe passe aussi par une position dans laquelle est destinée à être
placée la source lumineuse.
Par affichage des lignes courbes fermées, la forme
schématique de la surface courbe de base peut être repré-
sentée. Il est donc possible d'évaluer les performances de
réflexion de la surface courbe de base dans son ensemble.
Cette évaluation est réalisée pour la détermination du fait
que la surface courbe de base convient à la lampe.
Le procédé de conception d'une surface courbe de base d'un réflecteur utilisé dans une lampe de véhicule selon l'invention peut en outre comprendre une étape (iv) d'exécution des étapes (i) à (iii) en fonction d'une évaluation indiquant que la surface courbe de base ne convient pas à la lampe. Ce procédé d'évaluation permet une séquence d'évaluation qui permet d'obtenir une surface courbe de base ayant des performances de réflexion très
proches d'une valeur prédéterminée.
Dans le procédé de conception de la surface courbe de base d'un réflecteur utilisé dans une lampe de véhicule selon l'invention, les plans peuvent être disposés afin qu'ils soient séparés les uns des autres par une première distance. Ainsi, la forme de la surface courbe de base peut être considérée dans son ensemble à partir des données de lignes courbes fermées disposées à intervalles réguliers sur
l'affichage.
Le procédé de conception d'une surface courbe de base d'un réflecteur de lampe de véhicule selon l'invention peut comprendre en outre les étapes suivantes: (v) l'effacement d'une image affichée des données de lignes courbes fermées du dispositif d'affichage, (vi) la création de secondes données de surfaces planes représentatives de plusieurs plans séparés à intervalles réguliers correspondant à une seconde distance inférieure à la première, les seconds plans recoupant un axe prédéterminé, (vii) la création d'autres données de lignes courbes fermées représentatives de lignes d'intersection des plans et de la surface courbe de base selon des informations de conception et des secondes données de surfaces planes, et (viii) l'affichage des autres données
de lignes courbes fermées sur le dispositif d'affichage.
Comme il est possible d'afficher les autres données de lignes courbes fermées après l'effacement des données affichées de lignes courbes fermées, la surface courbe de base peut être évaluée pas à pas. Il est donc possible d'effectuer une évaluation précise des parties de la configuration, et il est aussi possible d'évaluer
schématiquement l'ensemble de la configuration.
lisation, le milieu réactionnel est agité 15 minutes à 80 C puis à température ambiante pendant 30 minutes. Le précipité est filtré et lavé par une solution de potasse 10-2 molaire, puis par de l'acétone. Après séchage sous vide, on obtient 13 g d'une poudre blanche (Rendement : 95 %).
RMN du proton (200 MHz : -, CDC13~; 5 en ppm) 1,5 (m, 4H, (3-chez) ; 2,46 (t, 3J = 6.8 Hz, 8H, a-CH2) - 2,53 (s, 8H, a- CH2) ; 2,79 (s, 12H, NCH3); 2,98 (s, 12H, NCH3) , 3,17 (s, 8H, CH2CO). RMN du carbone 13C (50 MHz : CDC13 ; # en ppm) 24,4 (ji-CH2) ; 35,5 (NCH3) ; 37,2 (NCH3) ; 50,7 (a-CH2) ; 51,3 (a-CH2) 57,3 (CH2CO) ; 170,8 (CO).
Spectrométrie infra rouge (KBr : en cm - 1) . 1668 ; 1654 , 1638 ; 1400 cm-1.
Spectrométrie de masse (El) : m/z 542 [M + H]+.
Exemple 5 : 1-(p-nitro benzyl) 1,4,8,11-tétraazacyclotétradécane- 4.8,11 -tri-acétamide (Composé 41 A) 1-(p-nitro benzyl)-1,4.8.11-tétraazacyclotétradécane (Composé 2).
110 grammes (0,550 mole) de cyclame et 75 g (0,71 mole) de carbonate de sodium sont dissous dans 1,5 litres de chloroforme, puis 20 grammes de 1-bromo- 4-nitro benzène (0,093 mole) dilués dans 200 ml de chloroforme sont ajoutés goutte à goutte pendant 1 heure. Le mélange réactionnel est agité 24 heures, à température ambiante. Après filtration, le solvant est évaporé et le résidu dissous dans 200 ml de toluène chaud. Après filtration et évaporation du toluène, on obtient 30 grammes d'une huile jaune pâle se solidifiant à température ambiante (Rendement : 95%).
RMN du proton (200 MHz :CDCl3 ; # en ppm) 1,58 (qt, 2H, 3-chez) ; 1,76 (qt, 2H, 3-CH2) ; 2,3-2,8 (m, 16H, a-CH2) ; 3,47 (s, 2H, CH2Ph) ; 7,45 (d, 3J = 8,9 Hz, 2H, Ph) ; 8,04 (d,3J = 8,9 Hz, 2H, Ph).
RMN du carbone'3C (50 MHz : CDC13 ; # en ppm) 26,3 (r3-CHz) ; 28,8 (P-CH2) ; 47,4 (a-CH2) ; 48,2 (a-CH2) ; 48,8 (a-CH2) ; 49,4 (a-CH2) ; 49,5 (a-CH2) ; 51,2 (a-CH2) ; 53,7 (a-CH2) ; 55,4 (a-CH2) ; 57,8 (a- CH2) ; 123,5 (2C, Ph) ; 129,6 (2C, Ph) ; (Ph) ; 147,4 (Ph). B) 1-(p-Nitro benzyl) 1,4,8,11-tétraazacyclotétradécane-4,8,11- triacétamide (Composé 4).
5,5 g (0,016 mole) du composé 2, obtenu au stade précédent, sont dissous dans 40 ml d'eau à 80 C, puis on ajoute 10,4 g (0,056 mole) d'iodoacétamide, le pH est maintenu supérieur à 11par ajout de pastilles de potasse et le milieu réactionnel est agité à 80 C pendant 15 minutes, puis à température ambiante pendant 30 minutes. Après filtration, le précipité est lavé par une solution de potasse 10-2 molaire et par 50 ml d'acétone. Après séchage, on obtient 8 g d'une poudre jaune-marron (Rendement = 96 %).
RMN du proton (200 MHz : DO + D?S04 : pD 0,9-1,1 (m, 4H, P-CH2) ; 2,2-2,4 (m, 8H, a-CH2) ; 2,5-2,7 (m, 8H, a-CHz) ; 2,99 (s large, 6H, CH2CO) ; 3,4 (s large, 2H, CH2Ph) ; 5,21 (HOD) ; 6,53 (d,3J = 7,7 Hz, 2H, Ph) ; 7,00 (d, 3J = 7,7 Hz, 2H, Ph).
RMN du carbone 13C (50 MHz : D20 + 2SO4.--PD 18,3 (2C, B-CH2) ; 44,3 ( a-CHz) ; 45,8 (a-CH2) ; 46,4 (2C, a-CH2) ; 48,8 (a-CH2) ; 50,6 (3C, a-CHz) ; 57,7 (3C, CH2CO) ; 59,8 (CH2Ph) ; 126,2 (Ph) ; 133,6 (Ph) ; 136,3 (Ph) ; 150,2 (Ph) ; 167,4 (Ph) ; 167,8 (CO).
Exemple 6 : 1-benzyl 4.8,11-tris(2-éthyithiol éthyll 1.4.8.11tétraazacyclo-tétradécane (Composé 12).
A 5 grammes (0,017 mole) du composé 1 préparé au stade A de l'exemple 1, dissous dans 100 ml d'acétonitrile, sont ajoutés 10,7 grammes (0,086 mol) de 1-chloro-2-(éthylthio) éthane et 10 grammes (0,0943 mol) de carbonate de sodium. Le mélange réactionnel est laissé au reflux 48 heures. Après filtration, éva- poration, purification sur alumine (éluant : CH2CI2/Pentane 1/1 v/v) et évaporation
des solvants, on obtient 4 grammes de composé sous la forme d'une huile jaune (Rendement : 42%).
RMN du proton (200 MHz ; CDCl3 ; # en ppm) 1,0-1,2 (m, 9H, CH3) ; 1,4-1,5 (m, 4H, i-CH2) ; 2,3-2,5 (m, 34H, p- CH2+SCH2) ; 3,42 (s, 2H, CH2Ph) ; 7,0-7,2 (m, 5H, Ph).
RMN du carbone 13C (50 MHz: CDC13: 5 en ppm) 15,1 (3C, CH3) ; 23,9 ((3-cl2) ; 24,3 (P-CH2) ; 26,2 (3C, SCH2) ; 29,2 (CH2S) ; 29,3 (CH2S) ; 29,4 (CH2S) ; 51,2 (a-CH2) ; 51,4 (a-CH2) ; 51,5 (2C, a- CH2) ; 51,6 (2C, a-CH2) ; 51,7 (a-CH2) ; 55,2 (a-CH2) ; 55,3 (2C, a-CH2) ; 55,4 (a- CH2) ; 59,9 (CH2Ph) ; 126,7 (Ph) ; 126,8 (2C, Ph) ; 128,1(2C, Ph) ; 139,9 (Ph).
L'absence de délimitation brusque entre les faces a pour conséquence que le contenant n'a pas d'angles marqués, de sorte qu'une pression sur une grande face, par exemple, provoque une réaction non seulement de la face elle-même mais aussi des faces voisines.
Selon les applications de l'invention, les contenants réalisés ont des corps et des couvercles différents. Par exemple, le corps et le couvercle d'un même contenant peuvent être égaux et symétriques ou être inégaux, le cas le plus fréquent étant celui d'un corps assez profond et d'un couvercle plus plat.
Dans un cas comme dans l'autre, les courbes des coques, et en particulier leurs parties nommée dômes sphéroïdaux peuvent être égales ou inégales.
L'appellation dôme pourrait conduire à une erreur d'interprétation, du fait que la plupart des dômes architecturaux sont réguliers, à savoir qu'ils ont une section droite circulaire de diamètre continûment variable. Ce n'est pas le cas ici car les dômes sphéroïdaux étant relativement très plats et se raccordant sans solution de continuité avec les faces des coques, leur section droite n'est généralement ni circulaire, ni régulière.
La grande résistance du contenant fermé provient de l'extrême rigidité des coques, compte tenu de l'épaisseur de leur matière constitutive.
Bien entendu, on peut agir sur cette rigidité par le choix des matériaux : matière synthétique, matériau composite, matériau sandwich, produits alvéolaires, etc. et, bien entendu par l'épaisseur nominale du matériau choisi.
Mais l'invention permet aussi de prévoir des épaisseurs variables par places, en renforçant ainsi les endroits les plus vulnérables, sans surcharger l'ensemble.
La variation d'épaisseur des coques peut se faire de manière très progressive afin de ne pas créer de reliefs vifs mais on peut également prévoir des renforts judicieusement disposés, comme on en voit un exemple sur la figure 3.
Selon cet exemple, on prévoit des surépaisseurs à l'intérieur des coques, disposées en cordons. Un cordon périphérique 25 suit la feuillure du bord libre du corps 1 et un cordon 26 suit la feuillure du bord libre du couvercle 2, ces deux cordons étant exactement parallèles l'un à l'autre quand le couvercle 2 est rabattu en position de fermeture sur le corps 1. Ils contribuent ainsi à la rigidité et à la solidité du contenant à l'un de ses endroits les plus vulnérables, c'est-à-dire à la ligne de jonction des bords libres du corps 1 et du couvercle 2.
Un autre cordon 27, fermé sur lui-même en boucle, s'étend en partie sur le corps 1 et en partie sur le couvercle 2, depuis la face frontale arrière du corps 1 jusqu'à la face frontale avant 12, en traversant tout le couvercle 2.
Le cordon 27 croise les cordons 25 et 26 et, à l'intérieur de la face frontale avant 12, il forme une courbe dont l'orientation est inverse de celle des cordons 25 et 26 qui suivent le bord libre du corps 1 et du couvercle 2, ces deux courbes opposées déterminant entre elles une zone relativement restreinte 28 en forme de lentille biconvexe.
La disposition des renforts selon un réseau, permet de donner à celui-ci un parcours coordonné avec des parties qui sont par nature vulnérables, et en particulier les serrures, les articulations, les organes de portage et analogues.
Sur les figures 1 et 2, on voit une poignée de portage 29 et sur la figure 3, on a représenté les deux points d'ancrage 29a et 29b de cette poignée 29 dont l'emplacement est déterminé par les caractéristiques physiques et géométriques du contenant. Ces points d'ancrage étant situés là où ils doivent l'être, la disposition des cordons de renforcement 25, 26 et 27 est conçue volontairement pour renforcer le contenant là où doit s'exercer l'effort de portage. On voit, en effet, que la poignée 29 est située dans la zone 28 entièrement entourée de renforts et que les points d'ancrage 29a et 29b se trouvent à proximité immédiate des croisements des cordons 25-26 et 27.
En se reportant maintenant à la figure 4, on voit un contenant conforme à l'invention qui est un étui pour un objet et quia une forme adaptée à celle dudit objet.
L'exemple choisi pour cette figure montre que l'invention s'adapte à des contenants qui présentent une partie plane, ayant des bords rectilignes.
Ce contenant pourrait être, par exemple, un étui 30 pour une guitare électrique (non représentée) ayant à une extrémité une large caisse, au centre un manche plat et à l'autre extrémité une tête volumineuse. L'étui 30 présente ainsi une partie bombée 31 conforme à ce qui a déjà été décrit, une partie centrale plane 32 et une seconde partie bombée 33. Cela revient à dire que le contenant a deux extrémités 31 et 33 conformes à celles des figures 1 à 3, mais séparées ici par la partie plane 32.
- A est l'ensemble fini des actions qui permettent d'influer sur le processus. Ces actions sont destinées à faire évoluer le système d'un état à un autre. Les actions ont un effet incertain qui est modélisé par la fonction de transition définie ci-dessous.
- O est l'ensemble fini des observations qui permet de caractériser le modèle.
- B est la fonction d'observation - T est la fonction de transition qui définit la probabilité de passer de l'état s à l'état s' en effectuant l'action de A. : p(s' 1 s,a) - R est la fonction de récompense qui associe à chaque état, ou à chaque couple (état, action) un nombre qui exprime le degré de satisfaction de mettre le système dans l'état s, ou de choisir l'action a lorsqu'on est dans l'état s. - FI donne la distribution de probabilité initiale sur l'ensemble des états. Un modèle exprimé sous cette forme peut être exploité par un système automatique pour répondre aux questions suivantes - étant donnée une séquence de vecteurs d'observation (o1, ...oT) quelle est la probabilité que le système se trouve dans l'état s à l'instant T (diagnostic).
- étant donnés une séquence de vecteurs d'observation (o1, ...oT) et un modèle X, comment ajuste-t-on les paramètres pour maximiser p(o1, ... oT IÂ.) (apprentissage). - étant donné une séquence de vecteurs d'observation qu'elle est l'action optimale à entreprendre pour que le système atteigne un état donné (recommandation d'actions). Un tel modèle est par exemple du type de ceux décrits dans la publication - Koenig, R. G. Simmons dans Unsupervised Learning of Probabilistic Models for Robot Navigation publiés dans les actes de la conférence IEEE ICRA'96. Application d'un tel modèle au traitement proposé pour le suivi de l'hydratation. Définition des éléments du modèle . Les états de l'ensemble S utilisés sont au nombre de cinq : hydratation normale, déshydratation, hyper-hydratation, poids sec sous-estimé et poids sec surestimé. Les observations de l'ensemble O sont quant à elles constituées, pour chaque paramètre physiologique des symboles qualificatifs O(i) suivants conforme;, inférieur-a-la-norme;, supérieur-a-la-norme;, où i est un indice qui selon sa valeur désigne l'un ou l'autre des paramètres physiologiques. Les paramètres physiologiques considérés sont le poids, la tension, la tension orthostatique et le bilan des poches. lesquels paramètres sont calculables aisément à partir de la fiche qui est télétransmise quotidiennement. Plus précisément, pour déterminer si le poids est conforme, inférieur à la norme, supérieur à la norme, on surveille la variation de la différence entre le poids du patient et le poids sec fixé par le médecin. Notamment, on compare cette différence à des valeurs seuils inférieures ou supérieures qui sont par exemple de plus ou moins 1,5 kg.
Pour déterminer si la tension est conforme, inférieure à la norme ou supérieure à la norme, on surveille les variations de la différence entre la dernière tension transmise et une tension moyenne calculée sur l'historique mémorisé pour le patient. Notamment, cette différence est comparée à des valeurs seuils qui sont par exemple de plus ou moins 1,2. Egalement, pour déterminer si la tension orthostatique est conforme, inférieure à la norme, supérieure à la norme, on détermine la différence entre les tensions du patient lorsqu'il est couché et lorsqu'il est debout. La normale a été fixée à 0,5, la tolérance à 1,5. Enfin, pour déterminer si le bilan des poches est conforme, inférieur à la norme ou supérieur à la norme, on détermine la différence entre le volume drainé par les poches du patient et un volume drainé moyen déterminé sur l'historique du patient.
La valeur normale est nulle, c'est à dire qu'en moyenne, un type de poches donne à peu près toujours les mêmes flux. La tolérance a été fixée à 60%. Cette tolérance est relativement forte, car trop de paramètres échappent à notre contrôle pour que cela soit vraiment fiable. On notera que dans le cas des surveillances dans lesquelles on fait intervenir une moyenne sur l'historique du patient, cet historique est par exemple de quinze jours. La fonction d'observation B représente quant à elle la probabilité d'observer, pour un paramètre physiologique i donné, l'un des symboles qualitatifs de l'ensemble O, connaissant l'état s du système. On comprend, si l'on se réfère à la définition des symboles qualitatifs d'observation, que ces symboles ne sont pas directement accessibles à partir des données transmises au serveur. Le système met donc en oeuvre un traitement permettant d'estimer la probabilité d'observer une valeur V;,t pour un paramètre physiologique i donné et un temps t donné, en supposant connu l'état dans lequel se trouve le système. Cette probabilité s'exprime de la façon suivante vi,r. : p(vr, IS) _ ZOEOW fs,O (vl,r )Pr (OI S) où f est une fonction du type de celle illustrée sur la figure 2 qui donne une pondération comprise entre 0 et 1 et qui est fonction de la valeur du paramètre physiologique i pour un état s donné. Par exemple, pour l'état conforme à la norme, cette fonction aura une évolution en fonction de la valeur du paramètre physiologique du type de celle illustrée sur la courbe A sur la figure 2.
Pour l'observation qualificative inférieure à 1a norme, la fonction aura la forme représentée par la courbe B sur la figure 2.
Pour l'observation qualificative supérieure à la norme, la fonction aura la forme de la courbe C sur la figure 2. Ces différentes courbes A, B, C sont en l'occurrence des sigmoïdes.
Les courbes A, B et C sont des courbes définies en fonction du rapport (valeur mesurée - valeur de base) I tolérance, où les valeurs de base et les valeurs de tolérance sont, ainsi que cela a été défini précédemment, des valeurs définies par le médecin ou fonction de l'historique. Les probabilités définissant les fonctions de transition T ont quant à elles été déterminées empiriquement. Elle intervient au moment du calcul de la distribution de probabilité sur les cinq états modélisés par le modèle défini pour le suivi de l'hydratation.
Soit b cette distribution de probabilité sur S. b(s,t) est la probabilité que le patient soit dans l'état s à l'instant t. On peut estimer la probabilité que le patient soit dans l'état s' à l'instant t+1, connaissant l'observation o(t+1) et l'action a(t) par la formule Les actions A et la fonction de récompense R sont optionnelles. Traitement mis en couvre sur les éléments ainsi définis Avec le modèle qui vient d'être décrit, le traitement mis en #uvre par le serveur 2 qui reçoit les informations du patient est le suivant.