INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On entend par émulsionnant tout composé amphiphile choisi parmi les composés amphiphiles non-ioniques ayant un HLB (hydrophile-lipophile balance) supérieur ou égale à 10 et les composés amphiphiles ioniques dont la partie hydrophile comprend un contre-ion ayant une masse molaire supérieure ou égale à 50 g/mole.
Le démaquillage à l'eau chaude est obtenu en utilisant un agent de transition thermique présentant un changement d'état à une température Tt choisie dans une gamme de température allant de 25 C à 80 C, de préférence de 25 C à 60 C et mieux de 30 C à 60 C.
Au dessus de sa température de transition thermique Tt, ledit agent de transition après son changement d'état rend le film plus sensible à l'eau : le film de maquillage est fragilisé lors du contact avec l'eau chaude et en le frottant, par exemple
avec les doigts ou bien avec un tissu ou un coton, le film se désagrège facilement ou se décolle de son support.
On entend par soluble dans l'eau un composé soluble à plus de 1 % en poids.
Le changement d'état peut être un changement dans l'arrangement des atomes, ou un changement de l'ionisation d'atome ou bien encore un changement de la cohésion des atomes.
Selon un premier mode de réalisation selon l'invention, le changement d'état peut être le passage d'un état solide à un état liquide (par fusion). L'agent de transition thermique peut être un composé, en particulier un composé cristallin ou semi cristallin, ayant un point de fusion allant de 25 C à 80 C, de préférence de 25 C à 60 C, et mieux de 30 C à 60 C. Cette température de fusion peut être mesurée à l'aide d'un calorimètre à balayage différentiel (D. S.C.).
Comme composé cristallin, on peut utiliser une cire de polyéthylène, notamment une cire de polyéthylène ayant un poids moléculaire inférieur ou égal à 400, telle que le produit vendu sous la dénomination "PERFORMALENE 400" par la société PETROLITE.
Selon un deuxième mode de réalisation de l'invention, le changement-d'état peut être le passage d'un état associé à un état dissocié dû à l'apport d'eau chaude. En particulier, le changement d'état peut être provoqué par hydratation engendrant la dissociation de l'agent de transition.
jecteur dans une troisième application de la présente invention, et - la Figure 18 représente une vue en coupe horizzontale du projecteur de la Figure
En référence tout d'abord à la Figure 1, on a représenté un projecteur P, comportant un miroir réflecteur M, une glace de protection G, et une source lumineuse S, ce projecteur étant
prévu pour équiper un véhicule circulant normalement dans une circulation à droite.
Dans une première application, le réflecteur M est par exemple parabolique, et la
source lumineuse S est placée en son foyer, de telle sorte que les rayons réfléchis par le ré-
flecteur M sont sensiblement parallèles à l'axe de la parabole, la glace de protection G étant alors convenablement striée pour fournir la répartition photornétrique désirée pour le faisceau
émergeant du projecteur.
Comme il est bien connu dans la technique, la coupure du faisceau de croisement est obtenue par le choix de la position relative de la source lumineuse S par rapport à celle du réflecteur M, simultanément à l'emploi d'éléments de masquage prévus pour servir d'écran
entre la source S et le réflecteur M. Pour une lampe munie d'Une source lumineuse de croise-
ment s'étendant en direction axiale en association avec un réflecteur parabolique M, il est connu par exemple d'utiliser une coupelle substantiellement semi-cylindrique C, située en
3o dessous et autour de la source axiale S, les bords gauche Bg et droit B,1 de la coupelle C, pa-
rallèles à l'axe du projecteur, définissant dans le faisceau émergeant du projecteur deux demi-
plans de coupure gauche et droite Cg et Cd respectivement, tels q'ils peuvent être matérialisés
sur un écran E disposé à distance du projecteur P et perpendiculairement à son axe. La demi-
coupure gauche Cg est horizontale, alors que la demi-coupure droite Ccl est remontante, et in-
neux correspondant à la partie du faisceau de croisement située entre l'horizontale et la demi-
coupure située au-dessus de l'horizontale, - disposer sur la deuxième région de la surface de masque au moins un dispositif modifiant le
trajet des rayons lumineux passant par cette deuxième région.
Selon la présente invention, le procédé comporte en outre l'étape consistant à dévier
vers le bas le trajet des rayons lumineux traversant la deuxième région de la surface de mas-
que pour qu'ils soient situés dans la partie du faisceau de croisement située en dessous de
I 'horizontale.
Selon d'autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du procédé selon l'invention: - le procédé comporte l'étape supplémentaire consistant à dévier horizontalement les rayons lumineux traversant la deuxième région de la surface de masque pour qu'ils soient situés dans la partie du faisceau de croisement située en dessous de l'horizontale et répartis dans cette partie du faisceau de croisement; -4- - la surface de masque est constituée par la glace de protection du projecteur - la déviation vers le bas du trajet des rayons lumineux passant par la deuxième région de la
glace de protection du projecteur est effectuée par un élément transparent et déviateur de lu-
mrnière; - l'élément transparent et déviateur de lumière comporte, lorsqu'il est en place sur le projec- teur du véhicule, une première partie sensiblement prismatique déviant la lumière vers le bas;
- 1'élément transparent et déviateur de lumière comporte, lorsqu'il est eni place sur le projec-
gne;
gne; - le dispositif est disposé sur la glace de protection du projecteur; - le dispositif comporte au moins deux sections comprenant chacune une première et une deuxième partie, l'angle au sommet de la première partie sensiblement prismatique de chaque section étant différent; - le dispositif comporte au moins deux sections comprenant chacune une première et une
Selon d'autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du gabarit selon l'invention, il est adapté à la forme totale de la glace de protection du projecteur de croisellment et il délimite la deuxième région de la glace de protection du projecteur sur laquelle doit être
disposé le dispositif d'adaptation.
La présente invention a enfin pour objet un projecteur de croisement pour véhicule automobile, comportant une source lumineuse émettant des rayons lumineux vers un miroir réflecteur qui les renvoie en direction d'une glace de protection pour former un faisceau de
croisement comportant de part et d'autre d'un axe optique une demicoupure supérieure sen-
siblemenit horizontale s'étendant d'un côté de l'axe optique et une demicoupure située au-
dessus de l'horizontale s'étendant de l'autre côté de l'axe optique, le faisceau de croisement
étant susceptible d'être adapté selon un procédé tel que décrit plus haut.
Selon la présente invention, la glace de protection du projecteur est munie d'un gabarit
tel que décrit ci-dessus.
M = métastase à distance (MO si pas de méastase ; M si métastase).
Les patients atteints d'un cancer au stade 1 présentent une concentration sérique de protéine ESM-1 de 1, 43 +/-0, 76 nanogrammes/ml (n = 3).
Les patients atteints d'un cancer bronchopulmonaire au stade Il présentent une concentration sérique de la protéine ESM-1 de 0, 72 +/-0, 39 nanogrammes/ml (n = 3).
Les patients atteints d'un cancer bronchopulomonaire au stade Illa présentent une concentration de protéine ESM-1 circulante de 0, 9 +/- 0,53 nanogrammes/ml (n= 2).
Les patients atteints d'un cancer bronchopulmonaire au stade IIIB présentent une concentration de protéine ESM-1 circulante de 3,1 +/-2, 17 nanogrammes/ml (n = 3).
Les patients atteints d'un cancer bronchopulmonaire au stade IV présentent une concentration de protéine ESM-1 circulante de 3,1 +/-1, 91 nanogrammesd/ml (n = 11).
Les résultats présentés ci-dessus montrent que le taux sérique de protéine ESM-1 augmente en fonction du stade d'évolution du cancer. Une relation claire est donc démontrée entre le niveau de production de la protéine ESM-1 dans la circulation sanguine et la sévérité d'un cancer chez un patient.
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Dans ces conditions, pour une mole de F20 produite, on doit ajouter - 0,5 mole de S2032- - 5 moles de OH-
On suppose que - la totalité du fluor introduit dans le réacteur de lavage est transformée en F20 (en pratique, 60% seulement, à pH=12, d'après les tables).
- l'efficacité du contact entre la solution de lavage et le gaz fluoré est de 50%, ce qui signifie que la moitié seulement de la solution de lavage injectée dans le réacteur de lavage pendant une unité de temps dt entre en contact avec le gaz fluoré injecté pendant la même unité de temps.
- la solution de lavage va recirculer pendant 10 heures dans l'installation sans qu'aucun réactif ne soit réinjecté (hypothèse d'un essai de démonstration).
- le volume de solution de lavage utilisé pour la mise au point est égal à celui injecté pendant une heure dans le réacteur de lavage.
- le coefficient de sécurité appliqué est de 100%.
Avec un débit d'air fluoré de 300 m3/h et une concentration en fluor de 3 g/m3, on a donc - masse (F2 injecté/h) = 900 g - nombre mole (F2 injecté/h) = 23,7 moles - nombre mole (F2 O produite/h) = 23,7 moles - nombre mole (S2032- à injecter/h) = 11,85 moles - nombre mole (OH- à injecter/h) = 118,5 moles d'où, pour dix heures de travail sans ajout de réactif, il faut - 118,5 moles de S2032- - 1185 moles de OH" Ces réactifs sont injectés via la solution de lavage. Pour un débit de 364 1/mn, le volume de solution de lavage injecté en une heure dans le
réacteur de lavage est de 21 840 litres. Comme seulement la moitié de ce volume entre en contact avec le gaz fluoré, le volume "efficace" est de 10 920 litres.
Théoriquement, les concentrations des réactifs injectés dans le réacteur de lavage seront de - [S2032-] = 0,011 mole/1 - [OH-] = 0,11 mole/1 En multipliant par deux, par mesure de sécurité, les concentrations nécessaires sont donc de - [S2032-] = 0,022 mole/1 - [OH-] = 0,22 mole/1 soit % (masse) Na2S203 = 0,35% % (masse) NaOH = 0,88%, soit une solution à pH = 13,5.
Bien évidemment, les concentrations en réactifs et le pH des solutions de lavage employées peuvent être variables ainsi que les débits volumiques de liquides et de gaz.
Dans le cas où on utilise un procédé en continu, pour assurer un fonctionnement optimum du réacteur de lavage, il est recommandé de déterminer les rapports minimum entre les débits molaires instantanés effectifs (c'est-à-dire tenant compte du taux d'échange gaz/liquide dans la colonne d'échange gaz/liquide).
Ainsi, dans le cas d'une solution de lavage contenant du thiosulfate, les rapports entre les débits molaires instantanés doivent au moins être égaux, en ne prenant pas en compte la réaction (8) qui a une cinétique lente, à
-0,5 pour le rapport Q(mol/s)S2032- /Q(mol/s) F20 - 3 pour le rapport Q(mol/s)OH- / Q(mol/s) F20 ou de -0,3 pour le rapport Q(mol/s)S2032" /Q(mol/s) F2 - 1,8 pour le rapport Q(mol/s)OH- / Q(mol/s) F2 Le pH de la solution de lavage à l'intérieur du réacteur est de préférence à tous instants et en tous points de la colonne d'échange gaz/liquide, supérieur ou égal à 13.
Lors de l'utilisation de procédés dans lesquels les temps de contact sont très brefs (faible volume de la colonne d'échange gaz/liquide et/ou débits volumiques de gaz importants), les rapports de débits molaires instantanés effectifs de réactifs utilisés doivent être plus importants que ceux indiqués afin d'accélérer les cinétiques des réactions chimiques mises en jeu.
Lorsque le flux de gaz traité contient d'autres espèces oxydantes que les composés fluorés, les rapports des débits molaires instantanés effectifs de réactifs utilisés doivent être plus importants que les rapports minimum optimum.
La suite de la description se réfère aux figures annexées qui représentent, respectivement Figure 1 - une représentation schématique d'une mise en oeuvre en continu du procédé d'épuration de l'invention; et Figure 2 - un spectre de masse montrant l'efficacité du traitement d'épuration selon l'invention.
(iv) Tensioactifs cationiques : Parmi les tensioactifs cationiques on peut citer en particulier (liste non limitative) : les sels d'amines grasses primaires, secondaires ou tertiaires, éventuellement polyoxyalkylénées ; les sels d'ammonium quaternaire tels que les chlorures ou les
----------------------------------------------- bromures de tétraalkylammonium, d'alkylamidoalkyltrialkylammonium, de trialkylbenzylammonium, de trialkylhydroxyalkyl-ammonium ou d'alkylpyridinium, les dérivés d'imidazoline ; ou les oxydes d'aminés à caractère cat ! on ! que.
Le caractère substantif (c'est à dire l'aptitude au dépôt sur les cheveux) des polymères utilisés conformément à l'invention est classiquement déterminé au moyen du test décrit par Richard J. Crawford, Journal of the Society of Cosmetic Chemists, 1980, 31- (5)-pages 273 à 278 (révélation par colorant acide Red 80).
---------------------------------------------- Les polymères cationiques utilisés ont généralement une masse moléculaire moyenne en nombre comprise entre 500 et 5. 10 environ, et de préférence comprise entre 103 et 3. 106 environ.
Ce sont des produits connus. Ils sont notamment décrits dans les brevets français no 2 505 348 ou 2 542 997. Parmi lesdits polymères, on peut citer : (1) Les homopolymères ou copolymères dérivés d'esters ou d'amides acryliques ou méthacryliques et comportant au moins un des motifs de formules (1), (il), (III) ou (IV) suivantes : dans lesquelles : R3, identiques ou différents, désignent un atome d'hydrogène ou un radical CH3,
r A, identiques ou différents, représentent un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, de 1 à 6 atomes de carbone, de préférence 2 ou 3 atomes de carbone ou un groupe hydroxyalkyl de 1 à 4 atomes de carbone ; R4, R5, R6, identiques ou différents, représentent un groupe alkyle ayant de 1 à 18 atomes de carbone ou un radical benzyl et de préférence un groupe alkyle ayant de 1 à 6 atomes de carbone ; Ri et R2, identiques ou différents, représentent hydrogène ou un groupe alkyle ayant de 1 à 6 atomes de carbone et de préférence méthyle ou éthyle ; X désigne un anion dérivé d'un acide minéral ou organique tel qu'un anion méthosulfate ou un halogénure tel que chlorure ou bromure.
Les polymères de la famille (1) peuvent contenir en outre un ou plusieurs motifs dérivant de comonomères pouvant être choisis dans la famille des acrylamides, méthacrylamides, diacétones acrylamides, acrylamides et méthacrylamides substitués sur l'azote par des alkyles inférieurs (Cl-C4), des acides acryliques ou méthacryliques ou leurs esters, des vinyllactames tels que la vinylpyrrolidone ou le vinylcaprolactame, des esters vinyliques.
Ainsi, parmi ces polymères de la famille (1), on peut citer : - les copolymères d'acrylamide et de diméthylaminoéthyl méthacrylate quaternisé au sulfate de diméthyle ou avec un hologénure de diméthyle, tel que celui vendu sous la dénomination HERCOFLOC par la société HERCULES, - les copolymères d'acrylamide et de chlorure de méthacryloyloxyéthyltriméthylammonium décrits par exempte dans la demande de brevet EP-A-080976 et vendus sous la dénomination BINA QUAT P 100 par la société CIBA GEIGY, le copolymère d'acrylamide et de méthosulfate de méthacryloyloxyéthyltriméthylammonium vendu sous la dénomination RETEN par la société HERCULES, -les copolymères vinylpyrrolidone/acrylate ou méthacrylate de dialkylaminoalkyle quaternisés ou non, tels que les produits vendus sous la dénomination"GAFQUAT" par la société ISP comme par exemple"GAFQUAT 734"ou"GAFQUAT 755"ou bien les produits dénommés"COPOLYMER 845, 958 et 937". Ces polymères sont décrits en détail dans les brevets français 2.077. 143 et 2.393. 573, - les terpolymères méthacrylate de diméthyl amino éthyle/vinylcaprolactame/ vinylpyrrolidone tel que le produit vendu sous la dénomination GAFFIX VC 713 par la société ISP,
les copolymère vinylpyrrolidone méthacrylamidopropyl dimethylamine commercialisés notamment sous la dénomination STYLEZE CC 10 par ISP, - et les copolymères vinylpyrrolidone/méthacrylamide de diméthylaminopropyle quaternisés tel que le produit vendu sous la dénomination"GAFQUAT HS 100"par la société ISP.
(2) Les dérivés d'éthers de cellulose comportant des groupements ammonium quaternaire décrits dans le brevet français 1 492 597, et en particulier les polymères commercialisés sous les dénominations"JR" (JR 400, JR 125, JR 30M) ou"LR" (LR 400, LR 30M) par la Société Union Carbide Corporation. Ces polymères sont également définis dans le dictionnaire CTFA comme des ammonium quaternaires d'hydroxyéthylcellulose ayant réagi avec un époxyde substitué par un groupement triméthylammonium.
La figure 18 montre une voie de signalisation menant à l'apoptose des péricytes. Les AGE-méthylglyoxal induisent un stress oxydant qui semble activer une caspase initiatrice (la caspase-2 ou-10). L'activation de cette caspase activerait une cascade enzymatique impliquant dans un premier temps une phosphatidylcholine-phospholipaseC, puis une sphingomyélinase acide et ensuite la caspase 9 et une caspase effectrice des CPP32-like protéases. Il a été possible de déterminer que ces caspases 9 et 3 se situent au carrefour des deux voies métaboliques. En revanche, il n'est pas possible de conclure si les deux voies divergent en aval de la caspase initiatrice ou si le stress oxydant reste au carrefour de ces deux voies.
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