INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette réalisation est quant à elle adaptée à la fois à la prise en compte de symétries horizontales et verticales, mais elle nécessite l'utilisation de deux lignes avec mémoires FIFO suffisantes (pouvant en particulier comprendre des RAMs). En présence de symétries purement verticales (filtre vertical pur, filtre rectangulaire sans symétries horizontales), le filtre obtenu à partir de telles cellules offre des gains en consommation. A titre d'exemple, les capacités de décalage des lignes à retard principale et auxiliaire sont respectivement de dix lignes et une ligne.
En présence de symétries à la fois horizontales et verticales, les symétries horizontales sont préférentiellement privilégiées par la mise en oeuvre de la première forme de réalisation. Ce choix est en effet économique. Cependant, la mise en oeuvre de la seconde forme de réalisation peut rester avantageuse en présence de symétries verticales sans conflit avec des symétries horizontales (filtre en croix, colonne centrale d'un filtre rectangulaire ayant aussi des symétries horizontales).
Les données relatives à chaque pixel correspondent aux composantes considérées pour ce pixel. Ainsi, un pixel peut être notamment associé à une seule composante, de luminance ou de chrominance, par l'utilisation d'un mot (par exemple de 10 bits). II peut aussi être associé à trois composantes (une de luminance et deux de chrominance), par l'utilisation de trois mots. Avantageusement, la mémoire de coefficients est constituée d'une mémoire destinée à stocker une banque de coefficients et la cellule comprend des moyens de sélection d'un de ces coefficients.
Ainsi, les coefficients peuvent n'être téléchargés qu'une fois lors de l'initialisation du système, et être sélectionnés pour chacune des cellules au moment du filtrage.
Dans un mode préféré de réalisation, la cellule comprend des moyens de gel de décalage d'au moins une des lignes à retard.
Ces moyens de gel rendent possible une expansion d'image, par des blocages temporels des données en circulation dans les cellules, pouvant correspondre à des gels de point et/ou de ligne.
Les moyens de sélection de calcul comprennent avantageusement - un premier multiplexeur ayant une première entrée reliée à l'entrée de la cellule, une deuxième entrée reliée au zéro et une sortie reliée à la première entrée de l'additionneur correspondant à l'entrée de la cellule, et - un second multiplexeur ayant une première entrée reliée à la sortie de la ligne à retard principale, une deuxième entrée reliée au zéro et une sortie reliée à la seconde entrée de l'additionneur correspondant à la sortie de la ligne à retard principale.
Par ailleurs et comme déjà dit, on désigne par l'expression agent thermofusible , une matière première susceptible de passer de l'état solide à l'état liquide en passant par un ramollissement sous l'effet de la température.
Dans une forme de réalisation avantageuse du procédé, l'agent thermofusible est un lipide, c'est-à-dire une matière première à base d'acides gras libres et/ou d'esters d'acides gras, de préférence comprenant au moins un ester partiel d'alcool avec au moins un acide gras.
Selon une première forme de réalisation, le lipide est un ester d'acide béhénique et d'alcool commercialisé par le demandeur sous la marque COMPRITOL #. La température de fusion du COMPRITOL il) varie entre 69 et 74 C et permet d'enrober des particules thermosensibles de point de fusion proche, mais supérieur, par exemple l'ibuprofène dont le point de fusion est égal à 75 C.
Dans une seconde forme de réalisation, l'agent lipidique est un ester d'acide palmitostéarique et d'alcool, commercialisé sous la marque PRECIROL ATO 5 et dont le point de fusion varie entre 53 et 57 C.
Bien entendu, l'invention concerne la particule solide enrobée susceptible d'être obtenue par le procédé décrit ci-avant.
L'invention a également pour objet une particule solide enrobée par un agent d'enrobage comprenant au moins un ester partiel d'alcool avec au moins un acide gras.
Cette particule se caractérise en ce que sa taille avant enrobage est inférieur à 200 micromètres et en ce que l'enrobage représente entre 1 et 25% en poids de la particule enrobée.
Dans une forme de réalisation avantageuse, l'enrobage représente de 2 à 8 % en poids de la particule enrobée.
Selon une autre caractéristique, la particule est thermosensible et présente un point de fusion proche, mais supérieur à celui de l'agent thermofusible.
Selon un mode de réalisation particulier, la particule est un principe actif choisi dans le groupe des principes actifs précédemment cités.
L'enrobage est de nature lipidique et choisi préférentiellement dans le groupe comprenant les esters d'acide palmitostéarique et d'alcool et les esters d'acide béhénique et d'alcool.
L'invention concerne également toute composition intégrant les particules enrobées ci-avant décrites.
Dans un mode de réalisation particulier, l'invention a pour objet une particule d'ibuprofène enrobée par un agent d'enrobage qui se caractérise en ce que la taille de la particule non enrobée est inférieure à 200 micromètres et en ce que l'agent d'enrobage comprend au moins un ester partiel d'alcool avec au moins un acide gras et représente entre 1 et 25 % en poids de la particule enrobée, avantageusement entre 2 et 8 %.
Bien entendu et de même que précédemment le diamètre des particules défini ciavant correspond à un diamètre moyen d'une population de particules donnée.
Dans une forme de réalisation avantageuse, l'agent d'enrobage est choisi dans le groupe comprenant les esters d'acide palmitostéarique et d'alcool et les esters d'acide béhénique et d'alcool.
Bien entendu, les particules enrobées peuvent être intégrées directement dans des sachets, gélules ou incorporées dans des comprimés, sans que cette liste soit limitative.
Les deuxièmes moyens de dérivation 26 sont constitués d'une canalisation reliant l'entrée et la sortie du deuxième échangeur 5 sur laquelle est placée, à la jonction sortie de l'échangeur par exemple, une vanne à trois voies 29 permettant que le fluide caloporteur primaire 1 traverse l'échangeur 5 lorsqu'elle est en position ouverte ou que le fluide caloporteur primaire 1 passe par la dérivation 26 et ne traverse pas l'échangeur 5 lorsqu'elle est en position fermée, comme représenté sur la figure.
Le circuit secondaire 6 de chauffage de l'eau sanitaire comporte avantageusement de manière connue, des moyens de stockage 30 du premier fluide caloporteur secondaire 8, le premier échangeur 4 adoptant la forme d'un échangeur tubulaire placé dans les moyens de stockage 30. Le circuit secondaire 6 de chauffage de l'eau sanitaire comporte en outre de toute manière connue un circuit de distribution de l'eau dans l'immeuble (non représenté dans son intégralité), incluant une canalisation d'arrivée 38 d'eau froide dans les moyens de stockage et une canalisation de départ 39 d'eau chaude.
Le circuit secondaire 7 de fluide de chauffage comprend avantageusement un cinquième capteur de température 24 placé au départ 37 du circuit secondaire de fluide de chauffage, et l'installation représentée sur la figure unique comprend des moyens 22 de régulation du débit du deuxième fluide caloporteur secondaire 9 dans le circuit secondaire 7 de fluide de chauffage, en fonction,de la température 16 du deuxième fluide caloporteur secondaire 9 au départ 37 du circuit secondaire de fluide de chauffage, et d'une température 11 de consigne du deuxième fluide caloporteur secondaire 9.
L'installation représentée sur la figure unique comprend en outre des moyens de chauffage d'appoint des premier 8 et deuxième 9 fluides caloporteurs secondaires, différents des moyens de chauffage solaire, par exemple une chaudière d'appoint 32, fonctionnant au gaz ou autre source d'énergie, comme représenté sur la figure unique, permettant de pallier une insuffisance des moyens de chauffage solaire en fourniture de calories aux fluides secondaires.
A cet effet, en ce qui concerne le circuit secondaire 6 de chauffage d'eau sanitaire, la chaudière d'appoint 32 permet de chauffer en appoint les moyens de stockage 30 par un circuit d'appoint 40 dans lequel circule un fluide caloporteur 41 d'appoint chauffé par
la chaudière d'appoint 32. Le circuit d'appoint 40 comprend une canalisation 44 placée dans le réservoir de stockage 30 afin de chauffer le premier fluide caloporteur secondaire contenue dans le réservoir, de préférence en partie haute du réservoir, comme représenté sur la figure. Une pompe de circulation 31 permet de générer la circulation du fluide caloporteur 41 d'appoint dans le circuit d'appoint 40 et d'effectuer ainsi l'apport de calories au premier fluide caloporteur secondaire. Un thermostat 51 permet de déclencher la mise en marche et l'arrêt de la pompe 31 dans une plage de températures déterminées selon les besoins. L'installation comporte avantageusement une bouteille de mélange 42 connectée au circuit d'appoint 40 de toute manière connue, permettant d'utiliser la chaudière d'appoint 32 également pour le circuit secondaire de fluide de chauffage, comme cela va maintenant être expliqué.
La bouteille de mélange 42 est connectée sur le circuit secondaire 7 de fluide de chauffage en amont du capteur de température 24 de départ chauffage, comme représenté sur la figure unique, afin de permettre une alimentation complémentaire du circuit secondaire 7 de fluide de chauffage en calories apportées par le fluide caloporteur d'appoint 41 chauffé par la chaudière d'appoint 32.
Le circuit secondaire 7 de fluide de chauffage comprend en outre avantageusement, en liaison avec un circuit de chauffage d'appoint, une vanne à trois voies modulante 33 placée sur le départ 37 du circuit de chauffage en amont du capteur de température 24, et en aval de la bouteille de mélange 42, comme représenté sur la figure. En outre, la vanne à trois voies modulante 33 est connectée à la sortie de l'échangeur 5 par une canalisation 43 afin de permettre une dérivation de la bouteille de mélange 42 dans le cas d'un chauffage du deuxième fluide secondaire exclusif par le circuit primaire solaire, comme expliqué ci-dessous.
Un thermostat 45 placé au niveau de la bouteille de mélange 42 et connecté à la chaudière d'appoint 32 permet de déclencher la mise en marche et l'arrêt de la chaudière d'appoint 32 afin de maintenir la température 16 du deuxième fluide caloporteur secondaire au départ 37 du circuit de chauffage au niveau de la température de consigne 11 du deuxième fluide caloporteur secondaire, si nécessaire.
La vanne à trois voies modulante 33 connectée comme indiqué ci-dessus permet, soit un chauffage entièrement solaire du deuxième fluide caloporteur secondaire lorsqu'elle est fermée, soit un chauffage du deuxième fluide caloporteur secondaire entièrement à partir de la chaudière d'appoint 32 ou un chauffage mixte entre la chaudière d'appoint et le chauffage solaire lorsqu'elle est régulée en fonction de la température extérieure donnée par un capteur 34 de température extérieure pour maintenir une température déterminée au capteur 24 de départ chauffage. La loi de détermination de la température peut par exemple être la suivante : 20 C au capteur 24 de départ chauffage
pour 20 C extérieur, 5 C au capteur 24 de départ chauffage pour -5 C extérieur. Un capteur de température ambiante 35 peut être en outre utilisé pour limiter cette loi si les conditions de confort sont atteintes. Le générateur 20 de débit est maintenu à une vitesse nominale. En mode de chauffage exclusivement solaire, la vanne à trois voies modulante 33 est fermée, la vanne à trois voies 29 tout ou rien est ouverte, la vitesse de la pompe de circulation 20 est régulée pour maintenir la température 16 du deuxième fluide secondaire au départ 37 du chauffage, contrôlée au moyen du capteur 24, à une température de consigne 11 paramétrable.
Si la température 15 donnée par le capteur 23 en sortie du circuit de chauffage devient supérieure à la température 13 du fluide primaire mesurée au capteur 18, la dérivation 26 est ouverte par la fermeture de la vanne à trois voies 29, et après une temporisation déterminée selon les besoins, le système repasse en mode de chauffage exclusivement solaire, la vanne modulante 33 étant fermée ainsi que la dérivation 26.
Le circuit secondaire 7 de fluide de chauffage comprend en outre avantageusement des moyens de stockage du deuxième fluide caloporteur secondaire (non représenté) ou des moyens de circulation du deuxième fluide caloporteur secondaire dans un plancher chauffant 46 ou des moyens de circulation du deuxième fluide caloporteur secondaire dans des radiateurs (non représentés), selon le mode de chauffage choisi pour l'immeuble. Le circuit secondaire 7 de fluide de chauffage peut comprendre en outre un thermostat de sécurité 47 placé au départ 37 du circuit de chauffage.
De manière alternative (non représentée), le premier échangeur peut également être un échangeur à plaques, dans lequel passe l'eau sanitaire en vue de son chauffage, au moyen d'une pompe de circulation placée entre ledit échangeur à plaques et le réservoir de stockage de l'eau chaude sanitaire ; l'eau chaude sanitaire est-ensuite acheminée dans ledit réservoir de stockage, puis dans des moyens de chauffage d'appoint, si nécessaire, par exemple un chauffe-eau électrique instantané ; la vanne à trois voies 28 et la dérivation 25 du circuit primaire de l'exemple de mode de réalisation suivant la figure unique sont supprimées.
De manière alternative (non représentée), le circuit primaire 2 de l'exemple de la figure unique comprend en outre, placé en série, au moins un troisième échangeur de chaleur vers au moins un troisième fluide caloporteur secondaire circulant dans au moins un circuit secondaire de chauffage de l'eau d'une piscine.
Les moyens de régulation 21 et 22 sont intégrés dans un régulateur 52 à microprocesseur programmable destiné à piloter une installation de chauffage, notamment d'immeuble, par exemple un automate programmable "Honeywell" excel
de table Angle de 190 T # 215 215 T # 240 240 T # 250 250 N de couleur de table 1 7 1 8 1 9 2 0 Angle de 260 T # 270 270 T # 282 282 T # 305 305 T # 328 Tableau 12
Valeurs de la luminosité (L) et de la saturation (S)
1 2 3 4 0. 00#S 00 1. 00#S 00 2. 00#S 00 3. 00#S 00 5 6 7 8 4.00#S 00 5. 00#S 00 6.00#S 00 7. 00#S 00 9 10 11 12 8.00#S 9.00#S 10.00#S 11.00#S 13 14 15 16 12.00#S 13.00#S 14.00#S 15.00#S 17 18 19 20 16.00#S 17. 00#S 00 18. 00#S 00 19. 00#S Note : Lors du calcul de la luminosité (L), S=L (remplacer S par L) Tableau 13
Table L-S de la teinte 5 (Jaune rougeâtre) Luminosité (L) i 1 1166 2 1 1 6 6 11 11 11 11 3 1 1 6 6 11 11 11 11 4 1 1 6 6 11 11 11 11 16 16 16 16 5 2 z 712 12 12 12 16 16 16 16 6 2 2 ? 7 12 12 12 12 16 16 16 16 19 19 19 19 7 2 2 ? 7 12 12 12 12 16 16 16 16 19 19 19 19 8 2 2 7 7 12 12 12 12 17 17 17 17 19 19 19 19 22 22 22 22 9 3 3 8 8 13 13 13 13 17 17 17 17 19 19 19 19 22 22 22 22 1 3 3 8 8 13 13 13 13 17 17 17 17 20 20 20 20 22 22 22 22 1 3 3 8 8 13 13 13 13 17 17 17 17 20 20 20 20 22 22 22 22 1 3 3 8 8 13 13 13 13 17 17 17 17 20 20 20 20 22 22 22 22 I 3 4 4 9 9 14 14 14 14 17 17 17 17 20 20 20 20 22 22 22 22 1 4 4 4 9 9 14 14 14 14 17 17 17 17 21 21 21 21 21 21 15 44 9 9 14 14 14 14 18 18 18 18 21 21 21 21 21 21 1 6 4 4 9 9 14 14 14 14 18 18 18 18 21 21 21 21 21 21 I7 5510101515151518181818 I8 55101015151515 1 9 5 5 10 10 15 15 15 15 2 0 5 5 10 10 12 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Saturation (S) #* Tableau 14
Valeurs LS de la teinte 5 (jaune rougeâtre) et noms de couleurs
Valeur LS Nom de couleur 1 Blanc 2 Gris clair 3 Gris 4 Gris foncé 5 Noir 6 Blanc jaunâtre 7 Gris jaunâtre clair 8 Gris jaunâtre 9 Gris jaunâtre foncé 10 Noir jaunâtre 11 Jaune très pâle 12 Jaune grisâtre clair 13 Jaune grisâtre 14 Grisâtre foncé 15 Jaune très foncé 16 Jaune rougeâtre pâle 17 Jaune rougeâtre terne 18 Jaune rougeâtre foncé 19 Jaune rougeâtre clair 20 Jaune rougeâtre 21 Jaune rougeâtre intense 22 Jaune rougeâtre vif Tableau 15
La présente invention se rapporte à une composition comprenant un matériau pro- adhésif destinée en particulier aux domaines cosmétique et hygiénique. Plus spé- cialement, l'invention se rapporte à une composition de longue tenue et sans transfert pour le maquillage et/ou le soin de la peau aussi bien du visage que du corps humain et/ou des phanères.
Les compositions cosmétiques, notamment de maquillage telles que les rouges à lèvres, les fonds de teint, les produits de maquillage du corps, les anticernes, les fards à paupières ou les poudres, comprennent généralement des corps gras tels que des huiles et/ou des cires, et une phase particulaire généralement composée de charges et de pigments. Elles peuvent ainsi se présenter sous la forme d'un gel anhydre, sous forme de stick ou bâton ou sous forme de pâte souple, comme par exemple certains fonds de teint, fards à paupières ou rouges à lèvres. Elles peu- vent encore se présenter sous la forme d'une poudre, qui peut être par exemple libre, compactée ou pressée. Les compositions de maquillage peuvent également comprendre de l'eau ou une phase hydrophile, et se présenter alors notamment sous forme d'émulsion huile-dans-eau, eau-dans-huile, émulsion multiple, notam- ment lorsqu'il s'agit d'un fond de teint, de crème teintée, de crème de soin ou d'un produit solaire. Les vernis à ongles se présentent généralement sous la forme d'une solution d'un solvant organique.
Ces compositions, lorsqu'elles sont appliquées sur la peau, les muqueuses ou les semi-muqueuses, ne présentent pas toujours une bonne tenue. On a en effet constaté que certaines compositions avaient tendance à se propager à l'intérieur des ridules et/ou des rides de la peau, dans le cas des fonds de teint ; dansles ridules qui entourent les lèvres, dans le cas des rouges à lèvres ; dansles plis de la paupière, dans le cas des fards à paupières. On a également constaté, dans le cas notamment des fards à paupières, l'apparition de stries dans le maquillage, générées par les mouvements des paupières. De même, au cours du temps, il ar- rive que la couleur d'origine vire. Dans le cas des vernis à ongles, il arrive que le produit se craquèle, s'écaille ou ne résiste pas aux frottements.
Par ailleurs, certains produits de maquillage peuvent présenter l'inconvénient de transférer. On entend par là que la composition est susceptible de se déposer, au moins en partie, sur certains supports avec lesquels elle est mise en contact, tels que, par exemple, un verre, un vêtement ou la peau.
Il subsiste donc le besoin de produits, notamment de maquillage, qui présentent une bonne tenue tout en possédant de bonnes propriétés cosmétiques, notam- ment des propriétés de glissant à l'application, ainsi que des qualités de douceur, d'hydratation et de confort après maquillage.
La demanderesse a constaté, de façon tout à fait surprenante, que l'utilisation d'un matériau pro-adhésif particulier dans une composition cosmétique ou physiologi- que permettait d'obtenir un maquillage de très bonne tenue, ne transférant pas du tout, résistant à l'eau, la composition étant par ailleurs aisément délitable.
Un premier objet de la présente invention est donc une composition cosmétique et/ou physiologique comprenant au moins un matériau pro-adhésif répondant à la condition suivante : - G'(35 C) > 2 104 Pa pour toute fréquence allant de 2 10-2 à 2 Hz, dans laquelle : - G'(35 C) est le module élastique de cisaillement dudit matériau pro-adhésif, mesuré à la température de 35 C.
La méthode de l'invention permet également de déduire de la mesure de la torsion des flancs des pneumatiques les autres (ou l'une des autres) composantes de la résultante des efforts exercés sur l'aire de contact, c'est-à-dire non seulement les efforts transversaux (dits "en y") mais aussi les efforts longitudinaux (dits "en x") et les efforts verticaux (dits "en z" ), tels qu'ils s'exercent entre le pneumatique et la chaussée.
L'invention concerne donc également une méthode telle que décrite plus haut et caractérisée en ce que l'on effectue, en outre, une telle mesure dans ledit premier flanc en un deuxième point fixe dans l'espace, distinct du premier point, situé à un azimut sensiblement opposé du premier point pour obtenir une troisième mesure et que l'on déduit, en outre, une composante longitudinale de ladite résultante d'efforts exercés par la chaussée de la somme desdites première et troisième mesure. De manière préféré, l'invention concerne une telle méthode caractérisée en ce que l'on déduit en outre, une composante verticale d'une résultante d'efforts exercés par la chaussée de la différence entre lesdites troisième et premiere mesure et d'une contribution de ladite composante transversale. Ces différentes composantes participent de façon différente mais simultanée aux déformations du pneumatique et en particulier déplacement tangentiel du sommet (ou bande de roulement) par rapport à la zone d'accrochage talon) sur la jante. Cette déformation angulaire circonférentielle (ou torsion des flancs), plus moins homogène le long de la circonférence du pneumatique, est matérialisée par la déflection des renforts de carcasse dans le cas de pneumatiques à carcasse radiale. On parle couramment de "déradialisation". La méthode de l'invention ne s'applique cependant pas uniquement aux pneumatiques à carcasse radiale, mais le comportement de renforts radiaux, c'est-à-dire sensiblement parallèles aux rayons du pneumatique, permet une illustration "pratique".
Les fondements et principes de l'invention seront mieux compris à l'aide des figures suivantes: Figure 1: schéma d'un pneumatique soumis à un effort vertical Fz dans son aire de contact. Figure 2: schéma d'un pneumatique soumis à un effort longitudinal Fx dans son aire de contact. Figures 3a,b: schéma d'un pneumatique soumis à un effort transversal Fy dans son aire de contact. Figure 4: graphe schématique déformation angulaire circonférentielle provoquée par chaque type d'effort.
La figure 1 montre schématiquement la déformation des flancs d'un pneumatique sous l'unique effet d'un effort vertical Fz transmis par la chaussée. Le pneumatique (1) se déforme pour constituer son aire de contact sur la chaussée (3). Cette déformation provoque un déplacement de certaines parties de la bande de roulement par rapport aux parties du talon qui leur font face lorsque le pneumatique ne subit aucune déformation. Ces déplacements sont facilement visualisés si l'on représente la modification (amplifiée sur la figure) de l'orientation dans un flanc (4) des renforts de carcasse (5) d'un pneumatique à carcasse radiale. Naturellement, le principe de l'invention ne s'applique pas uniquement aux pneumatiques radiaux mais cette représentation est avantageuse pour la clarté de l'exposé. Ainsi, on constate (voir également figure 4), sous un effort vertical Fz, une déformation angulaire symétrique (par rapport à un axe vertical) des renforts radiaux (5) du flanc (4). Si l'on se repère sur la circonférence du pneumatique en fonction d'un azimut (nul au sommet du pneumatique, ici le point A), la déformation angulaire 81 a une valeur - a au point B (cp = + 90 ) et une valeur opposée +a au point C (cp = +270 -90 ). Au point A (cp = la déformation angulaire 81 est nulle. Bien sûr, la valeur de a varie, pour un type de pneumatique donné, en fonction de l'intensité de l'effort vertical Fz mais également en fonction de la pression interne P. Les déformations constatées sont équivalentes chaque flanc du pneumatique.