INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon ce procédé, on a notamment polymérisé l'acide 2-acrylamido-2- méthylpropane-sulfonique (AMPS) ou l'un de ses sels de sodium ou d'ammonium, avec un ester de l'acide (méth) acrylique et, -d'un alcool en C10-C18 oxyéthyléné par 8 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL C-080 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool oxo en C11 oxyéthyléné par 8 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL UD-080 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool oxo en C11 oxyéthyléné par 7 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL# UD-070 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C12-C14 oxyéthyléné par 7 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL# LA-070 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C12-C14 oxyéthyléné par 9 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL# LA-090 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C12-C14 oxyéthyléné par 11 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL LA-110 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C16-C18 oxyéthyléné par 8 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL# T-080 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C16-C18 oxyéthyléné par 15 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL T-150 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C16-C18 oxyéthyléné par 11 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOLT-110 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C16-C18 oxyéthyléné par 20 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL T-200 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C16-C18 oxyéthyléné par 25 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL# T-250 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en Cig-C oxyéthyiéné par 25 moles d'oxyde d'éthylène et/ou d'un alcool iso C16-C18 oxyéthyléné par 25 moles d'oxyde d'éthylène.
cosmétique souhaitée et des propriétés rhéologiques de la formulation recherchées. Elle peut varier entre 0, 1 et 99, 9% en moles.
De préférence pour les polymères les plus hydrophobes, la proportion molaire en motifs de formule (1) ou (tut) varie de 50,1 à 99,9%, plus particulièrement de 70 à 95% et encore plus particulièrement de 80 à 90%.
Ces polymères, de préférence, conduisent dans l'eau à un phénomène de démixion par chauffage se traduisant par des courbes présentant, en fonction de la température et de la concentration, un minimum appelé LCST (Lower Critical Solution Temperatur).
La courbe C3 représente l'évolution de la valeur du compteur CPT2 lorsque la valeur-Iref est continuellement sélectionnée durant toute la durée d'intégration.
La courbe C2 représente l'évolution de la valeur du compteur CPT2 avec un courant d'entrée lin nul, en supposant par ailleurs qu'il n'y a aucun offset de l'amplificateur opérationnel.
On voit donc que pour la courbe Cl, la valeur finale d du compteur CPT2 est égale à 8191. Elle est égale à 4096 pour la courbe C2 et à 0 pour la courbe C3.
D représente ici la valeur complémentée à 2 de la valeur d.
Cette valeur D correspond également à d-N/2. Cette valeur D est la valeur du registre RG lorsque le signal EOC prend la valeur 1. Elle est obtenue en inversant le bit de poids fort du mot d.
A titre indicatif, la partie droite de la figure 5 donne des exemples d'indications correspondantes de la tension Vin aux bornes de la résistance de mesure RM et du courant lin.
On va maintenant décrire le fonctionnement du bloc numérique BMN en se référant plus particulièrement à la figure 6.
Lorsque le signal de fin de comptage EOC prend la valeur 1, c'est-à-dire lorsque la valeur finale de comptage 1FFF est atteinte, le contenu Q du compteur CPT2 est transféré dans le registre RG.
Par ailleurs, (figure 4) la sortie de la bascule B1 est reliée à l'entrée de remise à zéro RS du compteur CPT2 par l'intermédiaire d'une bascule B4 qui introduit un retard entre le signal d'entrée EOC et le signal de sortie ENS. Ceci permet de transférer d'abord le résultat contenu dans le compteur CPT2 dans le registre RG avant de remettre à zéro le compteur CPT2.
Par ailleurs, on voit que, au rythme des fronts descendants du signal d'horloge CLK, le signal RFMX peut prendre deux valeurs distinctes selon le signe de la valeur du signal CMPO.
On revient maintenant sur la structure et la fonction des moyens de hâchage CHP.
Ces moyens de hâchage CHP comportent une bascule B2 connectée sur la sortie du bit de poids fort du compteur CPT1 et délivrant un signal de hachage CHPX. Une autre bascule B3, est connectée entre la sortie de la bascule B2 et une entrée d'une porte logique PL du type OU EXCLUSIF. L'autre entrée de cette porte logique PL est reliée à la sortie de la bascule B6 et reçoit par conséquent le signal RFMX. La sortie de la porte logique PL est reliée à l'entrée CNC d'incrémentation/ non-incrémentation du compteur CPT2. La porte logique PL effectue donc une fonction OU EXCLUSIF entre le signal CHPD issu de la porte logique B3 et le signal RFMX issu de la bascule B6.
Le signal de hâchage CHPX commande un deuxième multiplexeur MUX2, connecté sur les deux bornes BPS et BMS de l'interface d'entrée, et capable, en fonction de la valeur du signal CHPX, d'inverser ou non la connexion de ces deux bornes.
Ainsi, les moyens de hachage CHP vont inverser la connexion des deux bornes BPS et BMS par l'intermédiaire du multiplexeur MUX2 et du signal CHPX, à la moitié de la durée d'intégration. Cet instant est défini par la valeur du bit de poids fort C du mot contenu dans le compteur CPT1.
Par ailleurs, la porte logique PL permet de compenser l'effet de cette inversion vis-à-vis de la décision d'incrémenter ou de nonincrémenter le compteur CPT2.
Ces moyens de hâchage CHP permettent ainsi de compenser l'offset de l'amplificateur opérationnel OPA.
Pour fabriquer les renforts selon l'invention, on a recours à des techniques classiques de production de multicouches.
Ainsi, les mousses polymères susceptibles de constituer la structure allégée 10 de remplissage de l'âme 6 du sandwich 7,6, 8 peuvent être obtenues par usinage de blocs, par sciage ou par injection, par exemple.
Les moyens d'entretoisement (à savoir les lames 9 formant cloisons) sont avantageusement fabriqués par extrusion, injection ou moulage/compression.
De préférence, les lames 9 sont assemblées-par exemple par collage-avec la structure allégée 10 de remplissage.
Selon une variante, les entretoises 9 peuvent former un seul bloc ou ensemble de matière avec au moins l'une des peaux. On peut par exemple imaginer une fabrication de tels ensembles peau (x) /entretoises par moulage ou extrusion.
Concernant les peaux externes 7 et 8, elles sont obtenues e. g. par des techniques de polymérisation sous presse, dans le cas où elles sont constituées par des composites stratifiés ou non.
De telles peaux externes 7 et 8 composites peuvent être aussi prépolymérisées et assemblées ensuite.
L'assemblage des différentes peaux externes 7,8 composites et de l'âme 6, est réalisé par superposition et par mise sous presse (pression de l'ordre de 2 à 10 bars) à chaud (températures d'environ 100 à 180OC).
Selon un autre de ses aspects, la présente invention concerne également une chaussure notamment de sport, caractérisée en ce qu'elle comprend au moins un renfort 41, 51 selon l'invention, tel que décrit ci-dessus.
L'optimisation du compromis raideur/poidss/prix permet d'améliorer significativement les performances du sportif utilisateur et lui procure de meilleures sensations.
Les matériaux utilisés sont légers et conservent pendant très longtemps leurs propriétés et procurent de meilleures sensations aux sportifs.
Vernis à ongles photoréticulables exempts de monomères insaturés La présente invention concerne des compositions cosmétiques, en particulier des vernis à ongles, photoréticulables, exempts de monomères, ainsi qu'un procédé de dépôt d'un revêtement réticulé in situ utilisant ces compositions.
Les compositions de vernis à ongles peuvent être employée comme base pour vernis, comme produit de maquillage des ongles, comme composition de finition, encore appelée top-coat en terminologie anglosaxonne, à appliquer sur le produit de maquillage des ongles ou bien encore comme produit de soin cosmétique des ongles. Ces compositions peuvent s'appliquer aussi bien sur les ongles d'êtres humains que sur des fauxongles.
Selon la présente invention, seule la surface réfléchissante destinée à former un fais ceau d'éclairage ou de signalisation est métallisée ou métallique, et le masque est en matériau transparent. Selon d'autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de l'invention: - le masque est en un matériau transparent coloré; - la glace de fermeture est colorée; - un filtre coloré est disposé entre la source lumineuse et la glace de fermeture; - le filtre coloré est d'une couleur complémentaire à celle de la glace de fermeture; - dans les zones neutres du dispositif d'éclairage ou de signalisation, le masque est disposé à
faible distance du boîtier.
-4 D'autres buts, caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront clai
rement de la description qui va maintenant 8tre faite d'un exemple de réalisation donné à titre
non limitatif en rétérence aux dessins annexés sur lesquels: - La Figure 1 représente une vue en coupe d'un dispositif d'éclairage ou de signalisation s réalisé conformément à la présente invention, - La Figure 2 représente une vue en coupe à plus grande échelle selon la ligne II-II de la Figure 1, et montrant le cheminement des rayons lumineux, et - La Figure 3 représente une vue analogue à celle de la Figure 2, et montrant le chemine
ment des différents rayons lumineux incidents qui donnent un rayon émergeant.
On a représenté sur la Figure 1 un dispositif de signalisation, désigné dans son ensem-
ble par la rétérence 10, et destiné à étre installé dans un logement 12 formé dans la carrosserie 14 d'un véhicule. Un tel dispositif de signalisation comporte un boîtier 16, fixé au véhicule par des moyens non représentés, et servant de support pour différents composants optiques, s tels que une ou plusieurs sources lumineuses 18, une ou plusieurs surfaces réfléchissantes 20 recueillant le flux lumineux émis par les sources 18 pour le rediriger vers une glace 22 de
fermeture et de protection du dispositif de signalisation 10.
Comme on le voit bien sur la Figure 1, la glace de fermeture 22 assure la continuité de formes et de lignes avec les éléments adjacents de carrosserie 14 du véhicule. I1 en résulte que des régions de la glace 22, telles que A sur la Figure 1, n'ont aucune fonction optique, et ne sont traversces par aucun des rayons lumineux émis par la source 18. De telles régions A sont
appelées dans la présente description des " zones neutres " du dispositif d'éclairage ou de si-
gnalisation. Un observateur extérieur peut alors apercevoir à travers la glace 22 le boîtier 16, 2s alors que dans les autres régions les éléments optiques habituels tels que la source lumineuse
18 et la surface réfléchissante 20 sont visibles.
Dans le cas d'un dispositif de signalisation, la surface réfléchissante 20 est obtenue par métallisation de la partie du boitier 16 située au voisinage de la lampe 18, et dont la forme est
déterminée, par moulage par exemple, pour conférer au faisccau lumineux réfléchi par la sur-
face 20 des propriétés prédéterminées. Dans le cas d'un dispositif d'éclairage, la surface réflé-
Les première et deuxième longueurs d'ondes AI et Az sont déterminées de la manière suivante, par exemple. D'abord, on obtient selon la loi de Planck une relation entre une longueur d'onde et une intensité radiante d'un corps noir au niveau d'une limite inférieure (par exemple 500 C) d'une gamme de température devant être mesurée. C'est à dire, une courbe LI illustrée en figure 2 est obtenue. Ensuite une intensité radiante de fond EBG du corps de l'objet 12 est mesurée à température ambiante, par exemple à 25 C. Ensuite, la longueur d'onde A à un point souhaité qui réside sur une partie de la courbe LI et qui est plus grande que l'intensité radiante de fond EBG multipliée par trois, c'est à dire plus grande qu'une valeur de 3 x EBG, est déterminée comme étant la première longueur d'onde AI, afin que l'intensité radiante utilisée pour la mesure soit suffisamment élevée pour empêcher une erreur de mesure de la température. Puis, la deuxième longueur d'onde Az est déterminée comme étant plus grande ou plus petite que la première longueur d'onde XI d'une différence prédéterminée fj, A qui ne dépasse pas 1/3 de la première longueur d'onde AL Lorsque la première longueur d'onde Il est de 3, 75 lam, par exemple, la deuxième longueur d'onde A2 est déterminée comme étant de 5, 00 um, ce qui est supérieur à la première longueur d'onde Al de 1, 25 um. Cette manière de détermination de la première et de la deuxième longueur d'onde Il et A2 tend à satisfaire une équation approximative (1) qui représente le principe de mesure d'un thermomètre dichroïque, qui sera décrit.
On note que la différence AX entre la première et la deuxième longueurs d'ondes Al et #2 doit être égale ou supérieure à une demi largeur décrite ci-dessous, afin de conserver un degré élevé de précision de la mesure de l'intensité radiante. Pour les radiations des première et deuxième longueurs d'ondes Al et Az, pour conserver les propriétés d'une lumière monochrome, les demi largeurs doivent être égales ou inférieures à 1/20ère des longueurs d'ondes centrales, par exemple, égales ou inférieures à 180 nm. En outre, le premier et le deuxième filtres 34,36 possèdent des
valeurs de transmission dont la différence est de 30 % ou moins. Si la différence était supérieure à 30 %, la sensibilité de l'une des deux radiations de la première et de la deuxième longueur d'onde Al et 12 qui possède une valeur de luminance inférieure serait abaissée, résultant en un rapport signal/bruit réduit du détecteur d'images 32 et une précision d'affichage de la température par conséquent réduite.
Ainsi, l'appareil de mesure de répartition de la température 10 selon le présent mode de réalisation est disposé pour sélectionner les deux radiations possédant les première et deuxième longueurs d'ondes Al et AZ respectives à partir de la lumière émise de la surface du corps de l'objet 12. A cette fin, le premier filtre 34 permet la transmission à travers de la radiation possédant la première longueur d'onde Al et la première demi largeur qui n'est pas plus grande que 1/20 de cette longueur d'onde.
La première longueur d'onde Al est sélectionnée selon la courbe d'intensité radiante LI correspondant à la longueur d'onde d'un corps noir au niveau de la limite inférieure de la gamme de température à mesurer et au sein d'une gamme élevée d'intensité radiante dans laquelle l'intensité radiante est suffisamment plus élevée que l'intensité radiante de fond Bac à température ambiante normale. D'un autre côté, le deuxième filtre 26 permet la transmission à travers de la radiation possédant la deuxième longueur d'onde 12 et la deuxième demi largeur qui n'est pas plus grande que 1/20 de cette longueur d'onde. La deuxième longueur d'onde AZ est sélectionnée dans la gamme d'intensité radiante élevée indiquée ci-dessus de sorte que la deuxième longueur d'onde B2 est différente de la première longueur d'onde Al d'une différence prédéterminée qui n'est pas plus grande que 1/3 de la première longueur d'onde Il et qui n'est pas plus petite que la somme des première et deuxième demi largeurs indiquées ci-dessus.
Dans le système optique de la figure 1, les parties des premier et deuxième chemins optiques 16,18 entre le demi miroir 24 et le détecteur d'images 32 sont espacées l'une de l'autre d'une petite distance dans une direction parallèle à la surface de détection de la lumière 26 du dispositif CCD 28, afin d'empêcher le chevauchement des première et deuxièmes images G, et G2 formées sur la surface de détection de la lumière 26. Cette relation espacée des chemins optiques 16,18 est établie en orientant convenablement les miroirs respectifs 20,22 de façon à ce que les première et deuxième images G, et G2 des différentes longueurs d'onde respectives soient formées sur la surface de détection de la lumière 26 dans une relation espacée l'une de l'autre. Décrite en détail en référence à la figure 3, la première image GI est formée au niveau d'une première position BI sur la surface de détection de la lumière 26 du dispositif CCD 28 du détecteur d'images 32, par la radiation possédant la première longueur d'onde Il sélectionnée par le premier filtre 34 à partir de la lumière émise de la surface du corps de l'objet 12, alors que la
deuxième image G2 est formée au niveau d'une deuxième position B2 sur la surface de détection de la lumière 26, par la radiation possédant la deuxième longueur d'onde AZ sélectionnée par le deuxième filtre 36 à partir de la lumière émise de la surface du corps de l'objet 12, de sorte que les première et deuxième positions Bl et B2 sont espacées l'une de l'autre dans la direction parallèle à la surface de détection de la lumière 26, tel qu'indiqué en figure 3. Selon le présent agencement, les éléments photosensibles multiples disposés sur la surface de détection de la lumière 26 détectent les valeurs d'intensité radiante au niveau des éléments d'image respectifs de la première image GI et les valeurs d'intensité radiante au niveau des éléments d'image de la deuxième image G2 de façon à ce que les éléments d'image correspondent aux éléments photosensibles respectifs. Les miroirs 20,22, les demi miroirs 14,24 et le dispositif de lentille 30 coopèrent les uns avec les autres afin de constituer un dispositif d'imagerie optique capable de réaliser les étapes de sélection de la première et de la deuxième longueur d'onde pour former simultanément les images respectives du corps de l'objet 12 au niveau des positions respectives.
Le dispositif de contrôle arithmétique 40 est ainsi dénommé micro-ordinateur incluant une unité centrale de traitement (CPU), une mémoire vive (RAM), une mémoire morte (ROM) et une interface entrée-sortie. L'unité centrale CPU fonctionne selon un programme de commande stocké dans la mémoire morte afin de traiter des signaux d'entrée, c'est à dire les signaux de sortie des éléments photosensibles multiples disposés sur la surface de détection de la lumière 26, et de commander un dispositif d'affichage d'images 42 pour afficher une répartition sur la température de surface du corps de l'objet 12.
En référence à l'ordinogramme de la figure 4, une partie appropriée d'une opération de commande du dispositif de commande arithmétique 40 sera décrite. L'opération de commande est initiée avec l'étape SI pour lire les signaux de sortie des éléments photosensibles multiples disposés sur la surface de détection de la lumière 26, destinée à obtenir les valeurs d'intensité radiante Elij au niveau des éléments d'image respectifs de la première image GI, et les valeurs d'intensité radiante E2tj au niveau des éléments d'image respectifs de la deuxième image 2. Ensuite, le flux de commande passe à l'étape S2 correspondant à une étape ou un moyen de calcul du rapport d'intensité radiante Rjj (= Ehj7 E2] j) au niveau de chaque paire d'éléments d'image correspondants de la première et de la deuxième images G, et G2 qui sont formées au niveau des première et deuxième positions respectives BI et B2 sur la surface de détection de la lumière 26. Le rapport d'intensité radiante R, j est un rapport de la valeur d'intensité radiante Ei, j de la première longueur d'onde Al détectée par l'élément photosensible au niveau de chaque élément d'image de la première image Gl sur la valeur d'intensité radiante E2ij de la deuxième longueur
d'onde Âz détectée par l'élément photosensible au niveau de l'élément d'image correspondant de la deuxième image 2. Puis, l'étape S3 correspondant à une étape ou un moyen de calcul de la température de l'élément d'image est mise en place afin de calculer une température T, j au niveau de chaque élément d'image du corps de l'objet 12, sur la base du rapport d'intensité radiante réel calculé R, j au niveau de chaque paire d'éléments d'image correspondants de la première et de la deuxième images GI, G2 et selon une relation prédéterminée entre l'intensité radiante ou énergétique R et la température T tel qu'illustré en figure 5, au moyen d'un exemple. Les données représentatives de la relation prédéterminée sont stockées dans la mémoire morte. Par exemple, la relation telle qu'illustrée en figure 5 peut être représentée par l'équation suivante 1, qui est une équation approximative représentant le principe de mesure d'un thermomètre dichroïque. L'équation 1 est formulée pour permettre la détermination de la température de surface T du corps de l'objet 12 sur la base du rapport R des valeurs d'intensité radiante au niveau des différentes longueurs d'ondes #1 et Âz sans avoir à utiliser l'émissivité du corps de l'objet 12. Dans les équations suivantes, la deuxième longueur d'onde 12 et T, CI et C2 représentent respectivement la température absolue et les première et deuxième constantes de la loi de Planck sur la radiation.
(Equation 1) R=(2/.1) exp. [(C2/T). (1/#2-1/#1) L'équation 1 ci-dessus est obtenue de la manière suivante. En fait, on sait qu'une intensité (énergie) Eb d'une radiation d'une longueur d'onde Â émise à partir d'une aire de surface unitaire d'un corps blanc pour une durée unitaire et que la longueur d'onde répond à l'équation 2 suivante, qui est l'équation de Planck. On sait également que l'équation 3 suivante, qui est l'équation approximative de Wien, est satisfaite lorsque exp (C2/2 T) # 1. Pour les corps ordinaires ayant des couleurs grises, l'équation 4 suivante est obtenue en convertissant l'équation 3 avec l'insertion de l'émissivité s. L'équation 5 suivante est obtenue à partir de l'équation 4, destinée à obtenir le rapport R des valeurs d'intensité radiante El et E2 de deux longueurs d'ondes #1 et #2. Lorsque les deux valeurs de longueurs d'ondes XI et 12 sont proches l'une de l'autre, la dépendance de l'émissivité E sur la longueur d'onde peut être ignorée, c'est à dire #1 = 82. On obtient ainsi l'équation 1 ci-dessus. Par conséquent, les températures T des corps d'objet possédant différentes valeurs d'émissivité E peuvent être obtenues sans influence de l'émissivité.
(Equation 2) Eb = Cl/ [exp (C2/T)-1] (Equation 3)
Eb=Ctexp (-C2/T)/ (Equation 4) E=#-C1 exp(-C2/# T)/#5 (Equation 5) E = (St/S2) (2/ exp. [(C2/T).(1/#2-1/#1)] Après que la température Tij au niveau de chaque élément de l'image du corps de l'objet 12 a été calculée dans l'étape S3 tel que décrit ci-dessus, le flux de commande passe à l'étape S4 correspondant à une étape ou un moyen d'affichage de répartition de température du corps de l'objet 12, sur la base de la température réelle T, j calculée au niveau de chaque élément d'image et d'une relation prédéterminée entre la température T et la couleur de l'affichage. Les données représentatives de la relation prédéterminée sont stockées dans la mémoire morte. La figure 5 illustre un exemple de la relation prédéterminée entre la température T et la couleur d'affichage.
Dans ce cas, la répartition de la température de surface du corps de l'objet 12 est illustrée dans des couleurs différentes prédéterminées.