INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'étape f s'effectue généralement au sein d'un solvant inerte tel que le tétrahydrofuranne, le diméthylformamide, un solvant chloré (chloroforme, dichloroéthane par exemple), un solvant aromatique (benzène, toluène par exemple), à une température comprise entre 10 C et la température d'ébullition du milieu réactionnel.
Les composés de formule (I) pour lesquels R représente un radical CR1R2 dans lequel R, est un atome d'hydrogène et R2représente un radical -CH(R6)NR31R32'R31 est un atome d'hydrogène et R32 est un radical alkyle, Ar ou -alk-Ar peuvent être préparés par action d'un halogénure HalR31 sur un composé de formule (I) pour lequel R représente un radical CR,R2 dans lequel R, est un atome d'hydrogène et R2 représente un radical -CH(R6)NR31R32 R31 et R32 sont des atomes d'hydrogène.
Cette réaction s'effectue dans un solvant polaire inerte tel que l'acétonitrile, le tétrahydrofuranne ou le diméthylformamide, en présence d'une base organique ou minérale (carbonate de métalalcalin (sodium, potassium par exemple), trialkylamine (triéthylamine, diméthylaminapyridine par exemple)), à une température comprise entre 0 C et la température d'ébullition du solvant, en présence éventuellement de palladium ou de l'un de ses sels ou complexes.
Les composés de formule (I) pour lesquels R représente un radical CR1R2 dans lequel R, est un atome d'hydrogène et R2 représente un radical -CH(R6)NR31R32'R31 et R32 sont des radicaux alkyle, Ar ou -alk-Ar peuvent être préparés par action d'un halogénure HaIR32 sur un composé de formule (I) pour lequel R représente un radical CR1R2dans lequel R1 est un atome d'hydrogène et R2représente un radical -CH(R6)NR31R32, R31 est un atome d'hydrogène et R32 est un radical alkyle, Ar ou -alk-Ar.
Les composés de formule (I) pour lesquels R représente un radical CR,R2 dans lequel R1 est un atome d'hydrogène et R2représente un radical -CH(R6)NR31R32' R31 est un atome d'hydrogène et R32 est un radical alkyle (2- 6C) ou -alk(2-6C)-Ar peuvent être préparés par action d'un aldéhyde RaCHO pour lequel Ra est un radical alkyle ou -alk-Ar sur un composé de formule (I) pour lequel R représente un radical CR,R2dans lequel R1 est un atome d'hydrogène et R2représente un radical -CH(R6)NR31R32, R31 et R32 sont des atomes d'hydrogène.
Cette réaction s'effectue dans un solvant inerte, tel que le dichlorométhane, le dichloroéthane, le toluène ou le tétrahydrofuranne, à une température comprise entre 0 C et 50 C, en présence d'un agent réducteur tel que le triacétoxyborohydrure de sodium ou le cyanoborohydrure de sodium.
Les composés de formule (1) pour lesquels R représente un radical CR1R2 dans lequel R, est un atome d'hydrogène et R2représente un radical -CH(R6)NR31R32'R31 est un radical alkyle, Ar ou -alk-Ar et R32 est un radical alkyle (2-6C) ou -alk(2-6C)-Ar peuvent être préparés par action d'un aldéhyde RaCHO pour lequel Ra est un radical alkyle ou -alk-Ar sur un composé de formule (I) pour lequel R représente un radical CR1R2 dans lequel R, est un atome d'hydrogène et R2 représente un radical -CH(R6)NR31R32' R31 est un atome d'hydrogène et R32 est un radical alkyle, Ar ou -alk-Ar.
Les composés de formule (1) pour lesquels R représente un radical CR,R2 dans lequel R1 est un atome d'hydrogène et R2 représente un radical -CH(R6)NR31R32' R31 et R32 forment avec l'atome d'azote auquel ils sont rattachés un hétérocycle choisi parmi aziridinyle, azétidinyle, pyrrolidinyle, pipéridinyle peuvent être préparés par action d'un dihalogénure Hal-alk(2- 5C)-Hal sur un composé de formule (I) pour lequel R représente un radical CR,R2 dans lequel R, est un atome d'hydrogène et R2représente un radical -CH(R6)NR31R32. R31 et R32 sont des atomes d'hydrogène.
Cette réaction s'effectue dans un solvant polaire inerte tel que l'acétonitrile, le tétrahydrofuranne ou le diméthylformamide, en présence d'une base organique ou minérale (carbonate de métalalcalin (sodium, potassium par exemple), trialkylamine (triéthylamine, diméthylaminapyridine par exemple)),
à une température comprise entre 0 C et la température d'ébullition du solvant, en présence éventuellement de palladium ou de l'un de ses sels ou complexes.
système et procédé permettent ainsi avantageusement d'augmenter la visibilité des fragments présentés, en encourageant leur propagation par le fait qu'ils peuvent être très facilement reproduits de proche en proche d'une page à l'autre et d'un site à l'autre sur la Toile.
Une application typique de ce procédé est la publication sur l'Internet, ou dans un intranet, d'un appel d'offres nécessitant plusieurs contributions, ces dernières devant être combinées et adaptées les unes aux autres pour répondre aux exigences requises. Avantageusement, le système permet à un premier contributeur d'importer l'appel d'offres sur son site et de le republier automatiquement à destination de deuxièmes contributeurs potentiels après lui avoir soustrait la contribution qu'il propose d'offrir lui-même. Un second contributeur peut alors importer la nouvelle version de l'appel d'offre, compléter la première offre avec sa propre proposition de contribution et automatiquement republier une troisième version de l'appel d'offres, et ainsi de suite. L'appel d'offres se répand et se complète ainsi progressivement, tout en se spécialisant de plus en plus, jusqu'à que la réponse comprenne la totalité des composants nécessaires. Chaque proposition de contribution s'insère dans une chaîne de contributions et l'ensemble des chaînes ainsi formée constitue une structure arborescente (ou chaîne pyramidale) de maillons qui peut être gérée par chaque contributeur à partir du maillon qu'il a créé.
Une autre application, qui est la symmétrique de celle mentionnée ci-dessus, est la publication sur l'Internet d'un lot (par exemple de marchandises) que l'on met en vente, les constituants dudit lot pouvant être vendus ensemble (à un seul acheteur) ou séparément (à des acheteurs différents), et la vente n'étant conclue que si en fin de chaîne tout le lot est acheté. En utilisant le système, la proposition de vente peut être republiée d'acheteur en acheteur, chacun ôtant la partie qu'il propose d'acheter, jusqu'à que le lot soit vendu entièrement.
Les sources XML des pages Web sont décomposées automatiquement # en unités atomiques (indivisibles), appelées microstructures (qui correspondent aux contenus dees chapitres précédents), # et en une structure d'assemblage appelée macrostructure.
Les microstructures représentent la granularité la plus fine possible pour les manipulations. En effet : # Les objets graphiques poignées et cibles permettant de glisser-déposer des fragments ne peuvent être affichées à une granularité plus fine que celle des microstructures.
# Les microstructures sont atomiques : la modification d'une partie d'une microstructure entraîne la création d'une nouvelle version pour la microstructure entière.
L'idée essentielle derrière les microstructures est la mise en facteur des contenus qui sont ré-utilisés dans les fragments. Chaque version d'une microstructure est mémorisée une seule fois (sauf pour des besoins de caching , pour augmenter les performances notamment, dans les cas d'accès entre différents serveurs) bien qu'elle puisse être pointée plusieurs fois par des fragments (d'une même macrostructure ou de macrostructures différentes). Ceci permet de minimiser les redondances lors des reproductions de fragments. Ainsi, non seulement les versions de fragment à mémoriser ont une granularité relativement fine, mais de plus la mise en facteur des microstructures permet d'alléger les fragments. La place mémoire prise par les documents comportant des versions multiples est ainsi minimisée.
De plus, cette approche permet avantageusement de manipuler les microstructures de manière autonome, indépendamment de la gestion des fragments, en évitant ainsi toute la complexité liée au fait que ces derniers peuvent être : # composés d'une multiplicité de microstructures (et sous-fragments, voir la figure ci-après) imbriquées les unes dans les autres, # partagés entre plusieurs documents à différents niveaux d'imbrication, # avec des versions hétérogènes entre les niveaux.
Ainsi, cette approche permet de # manipuler les microstructures dans le cadre de systèmes de gestion tierces tout en les mettant à contribution dans les fragments manipulés au moyen du système ; # de générer les microstructures dynamiquement, notamment à partir de bases de données, selon des règles de transformations (mapping) ; # de mémoriser des versions différentes d'une même microstructure dans le cadre de systèmes de gestion de données tierces.
Enfin, la macrostructure peut avantageusement être placée dans un serveur différent de celui où réside les microstructures. La gestion de la macrostructure peut ainsi être confiée à une entité tierce, notamment à un tiers de confiance librement choisi par les utilisateurs qui partagent de mêmes fragments de documents. La gestion des documents, qui comportent de multiples références à des fragments d'autres documents, est ainsi fiabilisée.
La structure de données Chaque microstructure constitue le début d'un fragment de la source XML : fragment contient ladite microstructure ainsi que d'autres microstructures qui lui sont imbriquées le cas échéant (voir la figure FI) et qui ont alors pu être retrouvées grâce à la macrostructure.
Lesdites autres microstructures sont positionnées sous des n#uds (n#uds XML) ayant un attribut récipient . Les n#uds récipients sont en général aptes à regrouper un nombre variable de fragments.
En général, l'utilisateur ne reproduit pas directement une microstructure isolée, mais un fragment (la différence essentielle réside dans la mémorisation de la trace micr-ref ou fragment-ref du maillon amont dans la chaîne de reproduction - voir la section Représentation des macrostructures et microstructures ). Reproduire un fragment, par exemple d'une première source XML à une deuxième, revient à ajouter une information d'insertion dudit fragment dans la macrostructure de la deuxième source XML.
Deux cas d'insertion de fragment sont possibles : Soit la version ne compte pas - le fragment inséré est destiné à être toujours présenté dans sa version la plus récente ; il n'y a alors pas besoin de copier dans la deuxième macrostructure la partie de la première macrostructure qui représente le contenu du fragment inséré (c'est-à-dire les n#uds représentant les sous-fragments), Soit la version compte - une version particulière du fragment est inséré ; les n#uds de la deuxième macrostructure représentant les sous-fragments de cette version sont alors aussi insérés dans la première macrostructure.
L'auteur de la source XML ajoute des attributs de délimitation pour indiquer où se trouvent les n#uds récipients dans lesquels les utilisateurs pourront insérer des fragments. Par définition, chaque n#ud situé directement en dessous d'un n#ud récipient est un fragment.
Ces attributs sont décrits à la section Attributs de délimitation .
Avec ladite page, l'utilisateur peut aussi recevoir des liens ajoutés (qui y ont été associés par l'administrateur du site ou par les Spécialistes qu'il aura sélectionnés). Grâce à la fonctionnalité de proposition de répertoires Spécialistes, les liens ajoutés ne seront suggérés qu'en relation avec une visite de répertoire et ne surchargeront ainsi pas la page d'emblée.
C'est sur la base des implications liées : - au bilan lorsque la réactance du transformateur augmente afin de réduire le courant de court-circuit ; - au bilan lorsque la tension au point de livraison augmente (augmentation de la plage de performances Pcp,Qcp) ; C'est sur la base de la façon dont sont établies les caractéristiques nominales des machines tournantes (IEC34) et de la façon dont les alternateurs sont habituellement standardisés, mesurés et associés aux turbines qu'est bâtie la présente invention.
Les vérifications qui vont suivre sont destinées à permettre la mise en oeuvre de l'invention.
1) Puissance active nominale sur site de la turbine inférieure ou égale à la puissance nominale de l'alternateur ramenée aux bornes de l'alternateur, donc multipliée par le rendement de l'alternateur.
2) Puissance réactive nominale au point de livraison (Qcp) inférieure à la puissance réactive nominale de l'alternateur diminuée de la consommation de puissance réactive du transformateur.
La puissance réactive consommée par le transformateur Qt et sa réactance X1 sont liées par la relation Xt=ukr(Uref2/Snt) où ukr est la tension de court-circuit. Qt#Sut/uk2.
Le bilan de la vérification nécessaire à la mise en oeuvre de l'invention est le suivant.
1) on dispose d'un générateur peut-être surdimensionné en puissance active ;
2) ce même générateur est surdimensionné en puissance réactive.
L'invention consiste à évaluer le générateur au plus juste en fonction du besoin du site, par abaissement de la tension nominale au plus bas en continuant à satisfaire la capacité à exporter la puissance active délivrée par le dispositif d'entraînement du générateur, la puissance réactive correspondant à cette puissance active exigée par le consommateur ou le gestionnaire du réseau.
L'abaissement de la tension est assuré afin que l'alternateur puisse toujours transformer au plus juste la puissance active du dispositif d'entraînement disponible ou dimensionnée par les conditions de site et que l'alternateur puisse délivrer simultanément, au plus juste, la puissance réactive associée, définie par le consommateur.
Si bien des machines tournantes fonctionnent sur des plages de tensions étendues (hors des plages définies par les normes en vigueur, IEC 34 pour les machines tournantes, si quelques générateurs fournissent des tensions variables pour des applications spécifiques, souvent temporaires, il n'existe à la connaissance de la Demanderesse aucune application industrielle, pour des machines de grande taille (>10MW) où la machine est volontairement déclassée, ré- évaluée à la baisse et replaquée avec des performances correspondantes à une tension réduite afin de : - réduire le courant de court-circuit de la machine (courant subtransitoire, transitoire et permanent) et ceci calculé par les normes en vigueur ; - augmenter la dynamique de la plage de tensions régulées afin que l'alternateur puisse continuer à exporter sa nouvelle puissance réactive (inférieure à l'ancienne) pour des tensions régulées au moins égales à celles de son ancienne plage autour de son ancienne tension nominale.
On va maintenant examiner l'évaluation du déclassement minimum en tension.
La méthode utilisée est pessimiste car comme les pertes au rotor sont réduites dans une forte proportion du fait qu'elles varient avec le carré du courant d'excitation et la f. e.m. demandée est plus faible, comme les pertes dans le fer globales sont légèrement réduites en raison de la f. e.m. réduite, dans le bilan calorique des pertes à dissiper, on pourrait donc accepter des pertes du stator un peu plus élevées que les pertes originales.
On remarquera en outre que les flux de fuite diminuent sous excitation ainsi que la réactance de Potier du générateur, de sorte que les pertes au rotor sont fortement allégées en regard du relativement faible déclassement en tension nominale.
La puissance apparente originale est exprimée par la relation : Sngi2 = Pngi2 + Qngi2 La puissance apparente finale est exprimée par la relation : Snfg2 = Pngf + Qngf2 Afin de travailler au minimum à courant statorique constant, on doit avoir : Ungf Sngf Ungi Sngi Au minimum, la nouvelle tension du stator se déduit de l'ancienne par la relation : Ungf = Ungi [Sngf/Sngi] Ungi représentant la tension nominale originale de l'alternateur.
Sngi représentant la plaque originale de l'alternateur.
L'invention concerne un procédé pour la production de monoxyde carbone par rétroconversion inverse en phase gazeuse, d'hydrogène d'anhydride carbonique.
La réaction de l'hydrogène avec l'anhydride carbonique conduit, dans conditions opératoires appropriées, à un mélange d'eau et de monoxyde carbone. Cette réaction conduit à un équilibre entre les différents constituants des catalyseurs métalliques sont généralement utilisés pour approcher équilibre dans temps compatibles avec une taille acceptable des réacteurs. De façon à déplacer l'équilibre vers la formation de monoxyde de carbone, il est connu d'opérer présence de catalyseurs métalliques.
Ainsi, 737 647 et EP 742 172 proposent l'utilisation de catalyseurs à base d'oxyde cuivre-zinc ou de catalyseurs à base de fer-chrome. catalyseurs ne sont pas optimums dans la mesure où leur durée de vie est tres limitée dans les conditions opératoires facilitant la rétroconversion inverse l'hydrogène avec l'anhydride carbonique, conditions qui impliquent notamment des températures élevées et une faible pression partielle d'eau.
EP 737 647 et EP 742 172 illustrent plus particulièrement la mise oeuvre d'un procédé pour la production de monoxyde de carbone comprenant les étapes consistant à : a - produire un mélange gazeux de CO, de C02 et d'hydrogène par reformage catalytique à la vapeur de méthane gazeux ; b - traiter le mélange gazeux, après élimination de l'eau à température ambiante, dans un réacteur contenant à la fois (i) un catalyseur permettant la conversion du C02 en CO par réaction de celui-ci avec l'hydrogène, et (ii) un adsorbant permettant l'élimination in situ de l'eau formée.
Plus précisément, l'élimination de l'eau est réalisée par adsorption sur un adsorbant qui peut être de la silice, de l'alumine ou une zéolithe.
La mise en oeuvre d'un tel adsorbant pour le piégeage de l'eau nécessite un fonctionnement cyclique du réacteur avec phases d'adsorption, dépressurisation, régénération et repressurisation.
Afin d'obtenir une production continue, au moins deux réacteurs sont nécessaires, et des moyens de recyclage sont nécessaires pour améliorer l'efficacité du procédé. L'invention se propose de résoudre l'ensemble des inconvénients de l'état de la technique en fournissant un procédé utilisant un catalyseur adapté à la production de monoxyde de carbone à haute température et sous faible pression partielle d'eau et dans lequel l'élimination de l'eau ne fait pas intervenir de processus cyclique d'adsorption et de régénération.
L'invention a trait de façon générale à un procédé pour la production monoxyde de carbone par rétroconversion inverse en phase gazeuse de C02 d'H2 , caractérisé en ce que la réaction est réalisée en présence d'un catalyseur base d'oxyde zinc et d'oxyde de chrome, ne contenant pas de fer.
La presence simultanée d'oxyde de zinc (ZnO) et d'oxyde de chrome (Cr203) dans le catalyseur est essentielle selon l'invention pour obtenir une bonne vitesse réactionnelle de la conversion duC02en CO.
La présence de fer dans le catalyseur doit être évitée, cet élément métallique favorisant les réactions secondaires de production de méthane et de méthanol.
On préfère par ailleurs que le catalyseur ne comprenne qu'une moindre quantité de nickel. Ainsi, le catalyseur ne comprendra généralement pas plus de 2,5% en poids, de préférence pas plus de 1,5% en poids, mieux encore pas plus de 0,5% en poids de nickel.
De préférence, le catalyseur de l'invention ne comprend que des traces de nickel et mieux encore pas de nickel du tout. En effet, la présence de nickel favorise la réaction secondaire de méthanation avec formation non souhaitée de méthane.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le rapport pondéral de l'oxyde de zinc à l'oxyde de chrome est compris entre 1,5 et 4,5, avantageusement entre 1,5 et 2,5, par exemple entre 1,7 et 2,2.
A titre d'exemple, le catalyseur utilisable selon l'invention comprend 50 à 90% en poids d'oxyde de zinc, de préférence de 55 à 85%, mieux encore 60 à 68% en poids, et de 15 à 45% en poids, de préférence de 20 à 40%, mieux encore de 30 à 36% en poids d'oxyde de chrome, les pourcentages en poids étant calculés par rapport à la quantité totale de substances actives présentes dans le catalyseur. Les substances actives du catalyseur sont les oxydes métalliques et plus généralement les composés métalliques présents dans le catalyseur.
Des catalyseurs répondant à ces caractéristiques sont facilement préparés par l'homme du métier par mise en oeuvre de méthodes conventionnelles.
Selon l'invention, le catalyseur peut être utilisé tel quel au imprégné sur un support inerte. De façon avantageuse, le catalyseur est utilisé tel quel, sous la forme granules ou de pastilles dont le diamètre équivalent varie généralement entre 1 20 mm, de préférence entre 5 et 1 0 mm.
La dureté du revêtement est évalué selon le test dureté crayon et est au moins égale à HB immédiatement après irradiation de la formulation.
DISPOSITIF RATTRAPAGE DE MOU DE CABLE POUR FERMETURE A EFFACEMENT VERTICAL L'invention concerne un dispositif de rattrapage de mou d'un câble de retenue d'un ouvrant de fermeture à effacement vertical.
Une fermeture à effacement vertical comprend ouvrant guidé par des moyens de guidage latéraux s'étendant au moins sensiblement verticalement chaque côté d'une ouverture qui est ménagée dans un dormant et définit un plan vertical, dit plan d'ouverture, et est destinée à être refermée par l'ouvrant lorsque dernier est en position basse. L'ouvrant est retenu chaque côté, par un ^ble latéral, dit câble de retenue, ancré en partie inférieure latérale de l'ouvrant s'etendant vers le haut pour s'enrouler sur un tambour supérieur latéral doté d'une gorge hélicoïdale de réception du câble de retenue. Chacun de ces tambours monté rotatif par rapport au dormant, au-dessus de l'ouverture, autour d'un axe horizontal parallèle au plan d'ouverture, en une position telle que sa gorge hélicoïdale s'étend au moins partiellement à l'aplomb et ' l'avant de l'ouverture, chaque câble de retenue venant à l'avant de l'ouvrant dans au moins certaines positions de ce dernier.
Dans une telle fermeture, il est important que les deux câbles de retenue présentent en permanence la même longueur et restent logés dans la gorge hélicoïdale de leur tambour. Or, dans certaines circonstances, il arrive que le câble de retenue présente un mou, c'est-à-dire ne soit plus sous tension. Tel est cas par exemple lorsque les tambours sont associés à des moteurs-freins, au démarrage du moteur dans le sens de la descente de l'ouvrant à partir d'une position relevée. En effet, l'ouvrant met un certain temps avant de commencer sa descente sous l'effet de la gravité alors que le moteur a commencé à dérouler le câble. Tel est aussi le cas avec les ouvrants à manoeuvre manuelle (par l'intermédiaire d'un treuil manuel ou directement par une poignée solidaire de l'ouvrant) avec lesquels un mou peut se produire en cas de manoeuvres brusques en fin de course, ou lors d'une inversion brusque de sens de manoeuvre de l'ouvrant. Un tel mou peut nuire au bon enroulement du câble dans la gorge hélicoïdale et créer des différences entre les deux câbles de retenue latéraux. Pour cette raison, on a déjà pensé à équiper de telles fermetures avec des dispositifs de rattrapage de mou formés d'un tendeur appliqué à l'avant du câble de retenue et associé à des moyens de rappel élastique aptes à rappeler le tendeur vers l'arrière de façon à maintenir le câble sous tension entre le tambour et l'ouvrant.
Néanmoins, l'inventeur a constaté que ces dispositifs connus présentent l'inconvénient de dévier en permanence les câbles vers l'arrière, ce qui entraîne nécessairement des contacts entre les câbles et l'ouvrant lorsque les câbles sont engagés dans la portion de gorge de leur tambour venant à l'aplomb de l'avant de l'ouvrant. En effet, la présence du dormant -notamment linteau au-dessus de l'ouverture- empêche de placer les tambours plus vers l'avant par rapport à l'aplomb de l'ouverture, ou de rappeler le tendeur vers l'avant. Or, ces contacts répétés entre les câbles et l'ouvrant, qui se produisent lors des mouvements normaux de l'ouvrant, posent plusieurs problèmes : ils entraînent une usure prématurée du câble et/ou de l'ouvrant ; ils induisent frottements qui peuvent être différents d'un côté et de l'autre de l'ouvrant pouvant aboutir à un différentiel d'efforts et à une mise de travers intempestive l'ouvrant ; le câble peut s'accrocher de façon intempestive sur des saillies de la face avant de l'ouvrant, notamment sur des coins de bordures de profilés latéraux panneaux de l'ouvrant.