INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le déphasage accumulé entre les deux bras de l'interféromètre dépend à la fois de la composante de l'accélération suivant la direction des faisceaux laser et de la composante de la rotation autour de la normale à l'aire de l'interféromètre. Pour discriminer entre ces deux contributions, on peut utiliser le fait qu'elles ont une dépendance différente envers la vitesse des atomes.
Contrairement au déphasage dû à l'accélération qui ne dépend pas de la vitesse des atomes, celui dû à la rotation en dépend de telle façon qu'il est de signe opposé pour des trajectoires identiques, mais parcourues en sens opposé. En réalisant deux interféromètres utilisant deux sources parcourant la même trajectoire en sens opposé, on a accès à la contribution due à l'accélération en faisant la demi-somme des deux déphasages et celle due à la rotation en faisant leur demi-différence.
On peut résumer les différentes configurations permettant d'accéder à cinq des six grandeurs en notation et une accélération :
3, 46 bar et moins 100C. L'ouverture de la vanne 226 est contrôlée par un contrôleur de niveau de liquide contenu dans l'échangeur E8. Le flux 201 alimente l'échangeur E8 en propane de réfrigération. un deuxième flux 222 de 310 kmol/h qui est refroidi dans l'échangeur E7 pour donner le flux 223 à moins 25 C.
Le flux 223 est détendu par passage dans une vanne 229 dont l'ouverture est contrôlée par le débit dans la conduite, pour donner un flux détendu 224 à 1,48 bar.
Le flux de propane 201 qui est introduit dans l'échangeur E8 est partiellement vaporisé pour donner une phase vapeur 203 à raison de 1387 kmol/h et une phase liquide 204 à raison de 2643 kmol/h. Ce flux 204 est partagé en deux flux : - 1700 kmol/h qui constituent un flux 205 qui est détendu par passage dans une vanne 227 dont l'ouverture dépend du niveau de liquide contenu dans l'échangeur E9, pour fournir un flux 206 à 1,48 bar et moins 33 C qui alimente l'échangeur E9 en propane de réfrigération, - 943 kmol/h qui constituent un flux 208 qui est détendu par passage dans une vanne 228 dont l'ouverture dépend du niveau de liquide contenu dans l'échangeur E2, pour fournir un flux 225 à 1,48 bar et moins 33 C à qui alimente l'échangeur E2 en propane de réfrigération.
Les flux 225 et 224 sont réunis préalablement à leur introduction dans l'échangeur E2 pour donner un flux 209.
La vaporisation du propane dans l'échangeur E2 permet de refroidir et de condenser partiellement le flux 2. le propane vapeur ainsi obtenu, flux 210 à moins 33 C et 1,48 bar, est mélangé à un flux gazeux 207 issu de l'échangeur E9 pour donner un flux 211 qui est envoyé d'abord dans un ballon d'aspiration V7, puis est dirigé vers l'étage basse pression d'un compresseur K2.
La vaporisation du propane dans l'échangeur E9 permet de refroidir et de condenser partiellement le flux 118. le propane vapeur ainsi obtenu, flux 207 à moins 33 C et 1,48 bar, est mélangé au flux gazeux 210 issu de l'échangeur E9 pour donner le flux 211 qui est envoyé d'abord dans le ballon d'aspiration V7, puis est dirigé vers l'étage basse pression du compresseur K2.
La vaporisation du propane dans l'échangeur E8 permet de refroidir et de condenser partiellement le flux 112. le propane vapeur ainsi obtenu, flux 203 à moins 100C et 3,46 bar, est d'abord envoyé dans le ballon d'aspiration V8, puis est dirigé vers l'étage moyenne pression du compresseur K2.
Le compresseur K2 fournit un flux 217 de propane comprimé gazeux chaud à 78, 02 C et 18,6 bar, à un débit de 4340 kmol/h. Ce flux 217 est refroidi dans un premier échangeur E10 pour fournir un flux refroidi 218 à 52, 36 C et 18, 3 bar, puis dans un second échangeur E11 pour fournir un flux liquide 219 à 42 C et 18, 0 bar. Ce dernier est alors stocké dans le ballon V6.
En se rapportant maintenant à la figure 2, l'installation représentée est destinée à traiter un gaz de charge sec, en particulier pour en isoler une fraction composée principalement de méthane essentiellement exempte d'hydrocarbures en C2 et supérieurs d'une part, et une fraction composée principalement d'éthane et d'autres hydrocarbures en C2 et supérieurs essentiellement exempte de méthane, d'autre part.
Cette installation présente deux circuits indépendants. Un premier circuit correspond au trajet effectué par un gaz à purifier, un second circuit correspond au cycle de refroidissement d'une unité de réfrigération dont le fluide réfrigérant est un mélange
d'au moins trois produits différents qui peuvent être notamment le propane, l'éthylène, et le méthane.
Plus précisément, dans le premier circuit, un gaz de charge 1, disponible à 15 C et 18 bar, avec un débit de 3903 kmol/h est refroidi à moins 600C et 17,7 bar dans un échangeur El, qui est ici un échangeur à plaques, pour fournir un gaz refroidi 303. Ce dernier alimente une colonne de distillation Tl dans sa partie supérieure. Le flux 1 est composé de 0,1 % de dioxyde de carbone, 24,3 % de méthane, 74,4 % d'éthane et 1,2 % de propane.
De la même façon que dans le procédé décrit en figure 1, la colonne Tl produit en tête une vapeur 308, à moins 66, 21 C et 17,0 bar, à un débit de 1342 kmol/h, qui est refroidie dans un échangeur E2, pour fournir un fluide partiellement condensé 309. Les flux 308 et 309 sont composés de 0,16 % de dioxyde de carbone, 81,8 % de méthane et de 18,0 % d'éthane. Le flux 309 est ensuite séparé dans un ballon V2 en une fraction gazeuse 310, et en une fraction liquide 311. Cette fraction liquide 311, est transportée par gravité dans une conduite qui comporte une vanne à ouverture commandée 322 dont l'ouverture dépend du niveau de liquide dans le ballon VI.
La fraction liquide 311 est alors introduite au dernier étage de la colonne Tl.
La fraction gazeuse 310 issue du ballon V2 est composée de 0,1 % de dioxyde de carbone, 94,9 % de méthane et de 5,0 % d'éthane. Celle-ci entre dans un échangeur thermique E2 à moins 900C pour fournir une fraction réchauffée 326 à moins 70 C, puis passe successivement dans l'échangeur El et dans une vanne à commandée 317 dont l'ouverture dépend de la pression dans la conduite 326. En sortie de vanne 317, le produit est collecté dans une conduite de distribution 320 à 39 C et quitte l'installation.
La colonne de distillation Tl comporte dans sa partie basse plusieurs plateaux qui sont reliés deux à deux par des circuits de réchauffage dont deux sont représentés. Ce sont les circuits 315,316 et 318,319. Chacun de ces circuits de réchauffage constitue un rebouilleur latéral pour le circuit 315,316, et un rebouilleur de fond de colonne pour le circuit 318,319.
Le dispositif selon l'invention comprend avantageusement : - un bloc analogique comportant l'interface d'entrée, l'interface de référence, les moyens d'intégration et une partie des moyens de comparaison et de sélection, et - un bloc numérique comportant les moyens d'élaboration de la durée d'intégration, l'autre partie des moyens de comparaison et de sélection, et les moyens de comptage.
Le bloc analogique possède avantageusement une structure différentielle ce qui permet de s'affranchir des capacités parasites et par conséquent des effets des variations de la tension d'alimentation.
Dans une structure différentielle, l'interface d'entrée comporte une entrée différentielle formée de deux bornes. Il est alors
particulièrement avantageux que les moyens de mesure comportent en outre des moyens de hâchage ("chopper" en langue anglaise) aptes à inverser les deux bornes à la moitié de la durée d'intégration, l'intégration se poursuivant pendant la seconde moitié de la durée d'intégration avec les deux bornes ainsi inversées, et à inverser le signal de sortie du comparateur lors de la seconde moitié de la durée d'intégration.
Un tel mode de réalisation permet de compenser l'offset de l'amplificateur opérationnel formant l'intégrateur.
Les moyens de hâchage comportent par exemple un inverseur connecté sur les deux bornes de l'interface d'entrée, cet inverseur étant commandable par la valeur du bit de poids fort du premier compteur (c'est-à-dire le compteur qui détermine la durée d'intégration).
Les moyens de hâchage comportent par ailleurs une porte logique OU EXCLUSIF dont une première entrée est connectée sur la sortie du bit de poids fort du premier compteur, dont la deuxième entrée est connectée à la sortie des moyens de comparaison, et dont la sortie est connectée à une entrée du deuxième compteur commandant l'incrémentation ou la non-incrémentation de ce deuxième compteur.
Cette porte logique OU EXCLUSIF permet d'inverser la sortie du comparateur dans la seconde moitié de la durée d'intégration.
Afin d'estimer la durée opérationnelle restante du moyen d'alimentation, le dispositif comporte avantageusement un registre d'accumulation apte à accumuler les résultats successifs de comptabilisation. Des moyens estiment alors la durée opérationnelle restante du moyen d'alimentation à partir du contenu du registre d'accumulation et d'un nombre prédéterminé de résultats de comptabilisation précédents.
L'invention a également pour objet un appareil fonctionnant avec un moyen d'alimentation rechargeable, en particulier un téléphone mobile cellulaire, incorporant un dispositif de contrôle de charge tel que celui défini ci-avant.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à l'examen de la description détaillée de mode de mise en
#uvre et de réalisation, nullement limitatif et des dessins annexés sur lesquels : - la figure 1 illustre très schématiquement un téléphone mobile cellulaire comportant un dispositif de contrôle de charge selon l'invention, - la figure 2 illustre schématiquement le principe de fonctionnement du bloc analogique d'un dispositif de contrôle de charge selon l'invention, - la figure 3 illustre plus en détails mais toujours schématiquement un mode de réalisation d'un bloc analogique à structure différentielle, d'un dispositif selon l'invention, - la figure 4 illustre schématiquement l'architecture interne d'un bloc numérique d'un dispositif selon l'invention, - la figure 5 illustre schématiquement une comptabilisation de la quantité de charge sur une durée d'intégration, - la figure 6 est un chronogramme temporel illustrant un mode de mise en #uvre du procédé selon l'invention, et - la figure 7 illustre schématiquement des moyens permettant d'estimer la durée opérationnelle restante du moyen d'alimentation.
Sur la figure 1, la référence TP désigne un téléphone mobile cellulaire comportant un ensemble de composants électroniques BLE alimentés par une batterie rechargeable BT.
Pour contrôler l'état de charge de la batterie BT, on mesure, à l'aide de moyens de mesure MMS, la quantité de charge traversant une résistance RM connectée en série avec la batterie.
Comme on le verra plus en détails ci-après, ces moyens de mesure comportent un bloc analogique BAN et un bloc numérique BNM.
Comme illustré sur la figure 2, un courant dit global Ig, égal à la somme d'un courant lin représentatif du courant traversant la résistance RM, et d'un courant de référence pouvant prendre deux
La fraction gazeuse 310 issue du ballon V2 à une température de moins 90, 0 C, circule dans un échangeur thermique E6 pour fournir une fraction réchauffée 313 à moins 35, 0 C, cette fraction 313 circule ensuite dans un échangeur thermique E7 pour fournir une fraction réchauffée 326, pour ensuite passer dans une vanne à ouverture commandée 317, dont l'ouverture dépend de la pression dans la conduite 326. En sortie de vanne 317, le produit est collecté dans une conduite de distribution 320 à 20, OoC et quitte l'installation.
La colonne de distillation Tl comporte dans sa partie basse plusieurs plateaux qui sont reliés deux à deux par des circuits de réchauffage dont deux sont représentés. Ce sont les circuits 315,316 et 318,319.
Chacun de ces circuits de réchauffage constitue un rebouilleur latéral pour le circuit 315,316, et un rebouilleur de fond de colonne pour le circuit 318,319.
Le fluide en circulation dans la conduite 315, à un débit de 3000 kmol/h et à une température de moins 20, 26 C est réchauffé dans l'échangeur thermique El, par échange de chaleur avec le gaz de charge 1 pour fournir un fluide réchauffé 316 à moins 16, 61 C qui est ensuite introduit sur un plateau inférieur au plateau où s'effectue le soutirage du fluide 315. La régulation de la température de circulation de fluide dans ce circuit 315,316 est effectuée à l'aide d'une vanne à ouverture commandée 323, positionnée sur une canalisations de dérivation du circuit 315,316 qui ne passe pas dans l'échangeur El. L'ouverture de cette vanne 323 est commandée par un contrôleur de température connecté sur la conduite 302.
De façon analogue, le fluide en circulation dans la conduite 318 à un débit de 3341 kmol/h et à une température de moins 16, 15 C, qui est située sur un étage inférieur à l'étage d'introduction du fluide réchauffé 316, est réchauffé dans un échangeur thermique ES, par échange de chaleur avec un fluide réfrigérant constitué de propane, pour fournir un fluide réchauffé 319 à moins 14, 87 ob. Ce dernier est introduit sur un plateau inférieur au plateau où s'effectue le soutirage du fluide 318. La régulation de la température de circulation de fluide dans ce circuit 318,319 est effectuée à l'aide d'une vanne à ouverture commandée 324, positionnée sur une canalisation de dérivation du fluide réfrigérant transporté dans des conduites 220,221, qui ne passe pas dans l'échangeur ES. L'ouverture de cette vanne 324 est commandée par un contrôleur de température connecté sur la conduite 319.
Enfin, le liquide résiduel obtenu en fond de la colonne Tl, qui est enrichi en hydrocarbures en C2 et supérieurs, est soutiré à une température de moins 14, 87 C et une pression de 17,4 bar à raison de 2932 kmol/h par une conduite 314. Celle-ci comporte une vanne
325 dont l'ouverture est commandée par un contrôleur de niveau de liquide en fond de colonne Tl.
Dans le second circuit, qui correspond au cycle de refroidissement d'une unité de réfrigération dont le fluide réfrigérant est l'éthylène, un flux d'éthylène liquide 100 d'un débit de 2570 kmol/h à une température de moins 30 C et une pression de 19,58 bar, est soutiré d'un ballon de stockage V5. Ce flux 100 est divisé en : (a) un premier flux 117 d'un débit de 1993 kmol/h qui est détendu à 6,79 bar et refroidi à moins 63 C par passage dans une vanne 120 pour fournir un flux 101 qui est mélangé à un flux 104 pour donner un flux 102 qui alimente l'échangeur E3 en éthylène de réfrigération. L'ouverture de la vanne 120 est commandée par un contrôleur de niveau de liquide dans l'échangeur E3.
(b) un second flux 114 d'un débit de 577 kmol/h qui est détendu à 18,58 bar et refroidi à moins 80 C dans l'échangeur E6 pour donner un flux réchauffé 115.
Les 577 kmol/h du flux 115 sont divisées en : (a) 417 kmol/h qui constituent un premier flux 116 qui est détendu à 1,83 bar et refroidi à moins 93 C par passage dans une vanne 121 pour fournir un flux 106 qui alimente l'échangeur E4 en éthylène de réfrigération. L'ouverture de la vanne 121 est commandée par un contrôleur de niveau de liquide contenu dans l'échangeur E4. De plus, ce contrôleur de niveau de liquide est asservi par un autre contrôleur de niveau de liquide contenu dans le ballon séparateur V2.
(b) 160 kmol/h qui constituent un second flux qui circule dans une conduite 105 munie d'une vanne 122, dont l'ouverture dépend du débit dans la conduite 105, pour donner un flux 104 à moins 79, 62 C et 6,79 bar. Ce flux 104 est mélangé au flux 101 pour donner un flux 102, préalablement à son introduction dans l'échangeur E3.
La vaporisation de l'éthylène contenu dans l'échangeur E4 permet de refroidir le flux 8 provenant de la tête de la colonne Tl. L'éthylène vapeur ainsi obtenu, flux 107 à moins 93 C et 1,83 bar, est dirigé vers l'étage basse pression du compresseur Kl, en passant par le ballon d'aspiration V3.
La vaporisation de l'éthylène contenu dans l'échangeur E3 permet de refroidir le flux 4 provenant du ballon V1. L'éthylène vapeur ainsi obtenu, flux 103 à moins 62, 83 C et 6,79 bar, est dirigé vers l'étage moyenne pression du compresseur Kl, en passant par le ballon d'aspiration V4.
L'éthylène comprimé obtenu en sortie de Kl fournit un fluide 112 à 17, 75 C et 20, 6 bar avec un débit de 2570 kmol/h, qui est refroidi et condensé par passage successif dans l'échangeur E8 pour donner une fraction 118 à moins 7 C et 20,1 bar, puis l'échangeur E9 pour donner une fraction 119 à moins 30 C et 19,6 bar, pour ensuite alimenter le ballon V5 en éthylène liquide.
Dans le troisième circuit, qui correspond au cycle de refroidissement d'une unité de réfrigération dont le fluide réfrigérant est le propane, un flux de 4340 kmol/h de propane liquide sous pression 220 est soutiré d'un ballon de stockage V6 à 42 C et 18 bar. Ce flux 220 est refroidi dans l'échangeur E5 par échange de chaleur avec le liquide circulant dans les conduites 18,19 pour fournir un fluide refroidi 221 à 33, 64 C et 17,5 bar. En parallèle du circuit de refroidissement passant par l'échangeur E5, une conduite comportant une vanne 24 permet de réguler les échanges d'énergie au sein de E5.
Les 4340 kmol/h du fluide refroidi 221 sont ensuite séparées en deux flux : - un premier flux 200 de 4030 kmol/h qui est détendu par passage dans une vanne 226 pour fournir un flux 201 à
(9) Les polymères quaternaires de vinylpyrrolidone et de vinylimidazole tels que par exemple les produits commercialisés sous les dénominations Luviquat FC 905, FC 550 et FC 370 par la société B. A. S. F.
(10) Les polyamines comme le Polyquart H vendu par HENKEL, référencé sous le nom de"POLYETHYLENEGLYCOL (15) TALLOW POLYAMINE" dans le dictionnaire CTFA.
(11) Les polymères réticulés de sels de méthacryloyloxyalkyl (C1-C4) trialkyl (Ci- C4) ammonium tels que les polymères obtenus par homopolymérisation du diméthylaminoéthylméthacrylate quaternisé par le chlorure de méthyle, ou par copolymérisation de l'acrylamide avec le diméthylaminoéthylméthacrylate quaternisé par le chlorure de méthyle, l'homo ou la copolymérisation étant suivie d'une réticulation par un composé à insaturation oléfinique, en particulier le méthylène bis acrylamide. On peut plus particulièrement utiliser un copolymère réticulé acrylamide/chlorure de méthacryloyloxyéthyl triméthylammonium (20/80 en poids) sous forme de dispersion contenant 50 % en poids dudit copolymère dans de l'huile minérale. Cette dispersion est commercialisée sous le nom de"SALCARE SC 92"par ta Société ALUED COLLOIDS. On peut également utiliser un homopolymère réticulé du chlorure de méthacryloyloxyéthyl triméthylammonium contenant environ 50 % en poids de l'homopolymère dans de l'huile minérale ou dans un ester liquide. Ces dispersions sont commercialisées sous les noms de"SALCARE SC 95"et"SALCARE SC 96"par ta Société ALLIED COLLOIDS.
Parmi tous les polymères cationiques susceptibles d'être utilisés dans le cadre de la présente invention, on préfère mettre en oeuvre les polymères des familles (1), (6), (7) (8)
et (11) et encore plus préférentiellement les polymères aux motifs récurrents de formules (W) et (U) suivantes : et notamment ceux dont le poids moléculaire, déterminé par chromatographie par perméation de gel, est compris entre 9500 et 9900 ; et notamment ceux dont le poids moléculaire, déterminé par chromatographie par perméation de gel, est d'environ 1200.- La concentration en polymère cationique dans la composition selon la présente invention peut varier de 0,01 à 10% en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 0,05 à 5% et plus préférentiellement encore de 0,1 à 3%.
Polymères amphotères Les polymères amphotères utilisables conformément à la présente invention peuvent être choisis parmi les polymères comportant des motifs K et M répartis statistiquement dans la chaîne polymère, où K désigne un motif dérivant d'un monomère comportant au moins un atome d'azote basique et M désigne un motif dérivant d'un monomère acide comportant un ou plusieurs groupements carboxyliques ou sulfoniques, ou bien K et M peuvent désigner des groupements dérivant de monomères zwittérioniques de carboxybétaïnes ou de sulfobétaïnes ; K et M peuvent également désigner une chaîne polymère cationique comportant des groupements amine primaire, secondaire, tertiaire ou quaternaire, dans laquelle au moins l'un des groupements amine porte un groupement carboxylique ou sulfonique relié par l'intermédiaire d'un radical hydrocarboné, ou bien K et M font partie d'une chaîne d'un polymère à motif éthylène a, ss-dicarboxylique dont l'un des groupements carboxyliques a
Les polymères amphotères répondant à la définition donnée ci-dessus plus particulièrement préférés sont choisis parmi les polymères suivants : (1) Les polymères résultant de la copolymérisation d'un monomère dérivé d'un composé vinylique portant un groupement carboxylique tel que plus particulièrement l'acide acrylique, l'acide méthacrylique, l'acide maléique, l'acide alpha-chloracrylique, et d'un composé vinylique substitué contenant au moins un atome basique tel que plus particulièrement les dialkylaminoalkylméthacrylate et acrylate, les dialkylaminoalkylméthacrylamide et acrylamide. De tels composés sont décrits dans le brevet américain n 3 836 537. On peut également citer le copolymère acrylate de sodium/chlorure d'acrylamidopropyl trimethyl ammonium vendu sous la dénomination POLYQUART KE 3033 par la Société HENKEL.
Le composé vinylique substitué contenant au moins un atome basique peut être également un sel de dialkyldiallylammonium tel que le chlorure de - diméthyldiallylammonium. Les copolymères d'acide acrylique et de ce dernier monomère sont proposés sous les appellations MERQUAT 280, MERQUAT 295 et MERQUAT PLUS 3330 par la société CALGON.
climat ou la température l'autorise, les éléments de toiture de cette couverture de piscine sont montés entrouvables individuellement afin de moduler l'ouverture du bassin vers l'extérieur. A cet effet, au moins une des bordures longitudinales de l'armature des éléments de toiture est montée articulée autour d'une patte de fixation ancrée dans les rebords d'appui du bassin dans un plan d'expansion angulaire transversal, et l'autre bordure est destinée à recevoir deux béquilles dont les têtes pénètrent dans chaque extrémité de la bordure et les pieds viennent prendre appui sur les rebords d'appui du bassin à des fins de calage desdites béquilles entre les rebords du bassin et ledit élément de toiture qui se trouve ainsi maintenu incliné par rapport au sol, dans la position entrouverte recherchée. Ce dispositif de maintien d'un élément de toiture pour abris bas en position entrouverte a des contraintes en ce que : - il limite le découvrement de la piscine à ladite position entrouverte, - il nécessite, pour sa manutention, l'utilisation de deux béquilles comme bras de levier pour chacun des éléments de toiture, - il impose souvent l'intervention de deux personnes pour soulever chaque élément de toiture, - il offre auxdits éléments entrouverts une prise au vent importante qui a tendance à les déstabiliser, - il est relativement long à installer pour plusieurs éléments, - etc...
Le procédé de l'invention est un procédé d'épuration d'effluents au moins partiellement biodégradables et exempts de produits toxiques. Il comprend de manière connue une étape d'un traitement biologique, aérobie et/ou anaérobie, desdits effluents entraînant la formation de boues.
De manière caractéristique selon l'invention, ledit procédé comprend les étapes suivantes : a) une étape de reprise des boues soit mélangées aux effluents traités soit mélangées avec un apport liquide, b) au moins une étape de filtration du mélange pour élimination des particules supérieures ou égales à 140 um environ et,
c) une étape d'alimentation sous pression du mélange ainsi filtré dans un réseau de micro irrigation d'une zone plantée de végétaux, dont il constitue un fertiliser de croissance.