INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On notera que les différents états et les différentes transitions illustrés sur la figure 21 peuvent être complétés le cas échéant par d'autres états et d'autres transitions, notamment lorsqu'il existe dans la fenêtre, à l'extérieur des zones Z11à Z14, une zone de marge qui peut être utilisée, par exemple, pour passer de la zone Z11à l'une
Ainsi l'on a illustré sur les figures 23 à 26 une page P2 de plan inférieur qui est fixe, et deux pages P1et PI' de niveaux respectivement supérieur et intermédiaire, qui peuvent individuellement adopter une position non décalée (pleinement visible) ou décalée. La pince PC est ici commune aux trois pages, et peut donc occuper une zone graphique unique.
Le système décrit en référence aux figures 14 à 26 peut ici encore avantageusement être mis en #uvre dans le cadre d'applications sur l'Internet, dans lesquelles les pages mettent un temps significatif à être chargées. La page PI du plan supérieur pourra être chargée en premier et faire patienter l'utilisateur pendant que la page P2 du plan inférieur se charge. De même, l'affichage des pages PI et/ou P2 peut permettre de faire patienter l'utilisateur pendant le chargement d'une autre page P3, encore plus inférieure selon la présentation adoptée ici, et ainsi de suite.
Enfin, dans les différentes formes de réalisation de l'invention, on peut prévoir une page P1sensiblement plus petite que la page P2, auquel cas les zones d'affichage occupées par la page PIdans ses deux positions respectives sont disjointes.
Sur la figure 29, le pointeur PI accompagné de l'objet 01 parcourt un trajet (flèche fl) de la fenêtre FI vers la partie visible de la fenêtre F2, en franchissant donc le bord (gauche en l'occurrence) de la fenêtre F1, sans lâcher le bouton de la souris.
Sur la figure 30, le mouvement du pointeur PT accompagné de l'objet O1 atteint à nouveau, par un mouvement inverse (flèche f2), le bord de la fenêtre FI préalablement franchi. Ce phénomène provoque, dans le présent exemple de réalisation, la mise en arrière-plan de la fenêtre FI par rapport à la fenêtre F2.
c. Traitement basique direct, méthode à l'ammoniaque Cette démarche utilise directement le passage en solution basique. Le choix de la base s'est porté sur l'ammoniaque (NH3 ) afin de créer un complexe de cuivre plus stable que celui formé avec la pyridine et par conséquent capable de déplacer le cuivre. L'ammoniaque présente également l'intérêt d'être un produit peu cher.
Les résultats présentés dans les paragraphes suivant montrent l'efficacité du traitement et son innocuité vis-à-vis des films.
Etude de l'étape de décomplexation par une solution d'ammoniaque Les films de P4VP utilisés pour cette étude ont été synthétisés dans les conditions classiques (monomère : 50%, Von = -2,8V/ (Ag+/Ag) , ton = 200 ms, Voff= 0 V/(Ag+/Ag), toff = 400 ms, n = 2000, Ep. = 100 nm). Les spectres IRRAS et XPS des films dans leur état initial sont enregistrés et présentés respectivement figure 6(1) et figure 7(1).
Pour réaliser l'étape de complexation, ces films ont été immergés 5 minutes dans une solution de cuivre à 10 g/1.
Après rinçage abondant à l'eau désionisée, les spectres IRRAS et XPS sont enregistrés et présentés respectivement figure 6(2) et figure 7(2). Dans ces conditions près de 50% des groupements pyridines sont complexés. La plus faible intensité apparente des
bandes du cuivre dans le spectre XPS provient du rinçage abondant qui lave très superficiellement le film. Cependant, les spectres IRRAS peuvent être exploités quantitativement.
La solution d'ammoniaque est préparée à 1,1 mol.dm-3, dilution de l'ordre de 10% de l'ammoniaque pur.
L'étape de décomplexation est très rapide, une immersion de 1 minute suffit à éliminer le cuivre du film. Les films sont également rincés sous l'eau chaude avant l'analyse. Les spectres IRRAS et XPS présentés respectivement figure 6 (3) figure 7(3)témoignent de l'élimination du cuivre.
Comme on peut le voir sur le spectre IRRAS de la figure 6(3), la bande à 1620 cm-1 correspondant au complexe pyridine-Cu2+ à pratiquement disparu après le cycle de décomplexation, solution d'ammoniaque et d'eau chaude, on observe corrélativement une réapparition de la bande de la pyridine à 1600 cm-1. La faible proportion de cuivre restant après ce traitement n'est que de quelques pourcents. L'efficacité de cette opération est supérieure à 90%. La trace de cuivre restant peut cependant être totalement éliminée pour produire une régénération totale du film lorsque l'on traite le film dans de l'eau bouillante pendant 1 heure. Cette opération supplémentaire peut être réalisée occasionnellement et ne génère aucune altération des performances du film.
Il faut cependant remarquer une légère diminution de l'intensité IR du groupement pyridine après le traitement à l'ammoniaque sans diminution apparente de
l'épaisseur du film. Ce phénomène est interprété en terme d'extraction de chaînes polymères simplement insérées dans le film. Comme montré dans le paragraphe suivant ce phénomène tend très rapidement à disparaître au cours des cyclages.
Le traitement basique (NH3) des films complexés permet donc à la fois une bonne décomplexation et une bonne expulsion hors du film, et ce de façon très rapide. Un traitement périodique à l'eau chaude permet de régénérer quasi-totalement les capacités initiales du film à complexer les ions cuivre.
Tenue des films au cyclage Cet exemple permet de vérifier que les cycles de complexation/expulsion des ions cuivre n'altèrent pas les propriétés des films. Un test de stabilité a été effectué en soumettant un film à un grand nombre de cycles.
Pour réaliser ce test, une solution très concentrée en ammoniaque, dilution à 50% en volume de la solution commerciale soit = 8 mol.dm-3, a été retenue. Ces conditions plus sévères en terme de pH permettent de tester le film en situation limite.
Les étapes de complexation correspondent à l'immersion du film une minute dans une solution concentrée de CuS04. Les étapes de décomplexation sont effectuées dans l'ammoniaque concentré suivi d'un rapide rinçage à l'eau bouillante.
Les analyses IRRAS ont été réalisées pour chaque étape lors des dix premiers cycles, puis une fois par dizaine jusqu'à 150 cycles.
Sur cette figure, supposons que A veuille envoyer un message à E en utilisant le lien défini par le chemin (3,myC~myE). A ne peut accéder à son parent D car ce dernier a été virtualisé (en gris sur la figure), A n'a donc plus la référence de D. Pour l'obtenir de nouveau, il lui faut passer par l'objet Roof.
Prenons pour exemple le cas où, au lancement de l'application, l'objet Root envoie un message à l'objet visuZone qui regroupe les éléments d'affichage qui constituent la page d'accueil de l'application. On a le chemin illustré sur la figure 183, où l'objet Roof est blanc, l'objet visuZone est noir et les objets d'affichage sont gris.
exemple avec des pas de plusieurs dizaines de picomètres) la résolution des mesures serait moins bonne.
Précisons que la plage spectrale que l'on cherche à analyser peut aller de quelques nanomètres à plusieurs dizaines de nanomètres. Cela dépend essentiellement de la dynamique de mesure que l'on souhaite obtenir.
Un premier exemple du système de mesure d'indice de réfraction objet de l'invention est schématiquement représenté sur la figure 3 et comprend une fibre optique 14 sur laquelle est formée un réseau de Bragg à traits inclinés 16 constituant un transducteur.
La gaine protectrice de la fibre n'est pas représentée mais a été enlevée sur la portion de fibre où est formé le réseau 16. Cette portion de fibre est placée dans le milieu dont on veut mesurer l'indice de réfraction et qui est symbolisé par la courbe 18.
Le système comprend aussi une source optique 20 à large spectre, dont la lumière est injectée dans une extrémité de la fibre optique. Cette source peut être fibrée ou non. Lorsqu'elle ne l'est pas, on prévoit un moyen d'injection de la lumière dans la fibre.
A l'autre extrémité de cette dernière on connecte un analyseur de spectre 22 en accord avec la plage spectrale couverte par la source 20 et le réseau transducteur 16.
Cet analyseur de spectre 22 est relié à un dispositif d'acquisition numérique 24 destiné à convertir les signaux analogiques fournis par l'analyseur de spectre en signaux numériques
exploitables par un dispositif de traitement électronique 26 (ordinateur).
La technique d'analyse décrite précédemment est implémentée (sous la forme d'un logiciel) dans le dispositif de traitement électronique 26 qui est en outre muni de moyens (non représentés) d'affichage des résultats fournis par l'ordinateur.
Un autre exemple du système objet de l'invention est schématiquement illustré par la figure 4. Dans cet autre exemple, on remplace la source à large spectre 20 par une source laser 28 à spectre très étroit, qui est spectralement accordable.
Dans ce cas, il n'est plus nécessaire de disposer à la sortie de la fibre 14 un analyseur spectral : on se contente d'un simple photodétecteur 30.
On met encore en oeuvre la technique d'analyse mentionnée plus haut, au moyen d'un dispositif d'acquisition 32 relié au photodétecteur 30 et d'un ordinateur 34 relié au dispositif 32 et prévu pour mettre en oeuvre la technique d'analyse de la réponse des réseaux à traits inclinés à l'indice de réfraction du milieu extérieur.
Un autre exemple du système objet de l'invention est schématiquement illustré par la figure 5. Contrairement aux systèmes des figures 3 et 4 où l'on travaille en transmission, dans le système de la figure 5 on travaille en réflexion. Pour ce faire, un miroir 36 est disposé à l'une des extrémités de la fibre 14.
De façon avantageuse, ce miroir 36 est obtenu par un dépôt métallique ou diélectrique en cette
extrémité. Les caractéristiques de ce dépôt dépendent du domaine spectral dans lequel on travaille.
Un coupleur optique 38 du genre 1x2 est connecté à l'autre extrémité de la fibre 14 et, comme on le voit, relié par une fibre optique 40 à la source lumineuse 20 à large spectre et, par une autre fibre optique 42, à un ensemble de traitement de signaux lumineux comprenant successivement un analyseur de spectre 44, un dispositif d'acquisition 46 et un ordinateur 48.
Un second point positif est lié au fait que même si la progression de la fixation du cuivre est lente, il faut attendre 14 heures pour doubler la quantité de cuivre, la teneur s'établit rapidement à des valeurs significatives. Les conditions de mesure n'ont pas permis d'obtenir les proportions de cuivre dès les premiers instants. Cette possibilité sera offerte dans la suite de cette étude par l'introduction de méthodes "in situ" d'impédance électrochimique. A ce stade des résultats, il est important de commenter les valeurs de "proportion de pyridine complexée". En effet, il semble intuitif que la complexation du cuivre commence par la surface du film, cela signifie que cette valeur est dépendante de l'épaisseur du film. Pour une même quantité de cuivre complexé, cette proportion sera supérieure pour un film plus mince. Il ne faut donc pas interpréter strictement cette valeur comme une estimation de la performance du dépôt. Des films minces peuvent être suffisants pour complexer des solutions très diluées, alors que des films plus épais seront utiles en cas d'augmentation ponctuelle des teneurs en cuivre.
Dans cet exemple, beaucoup de paramètres sont cependant défavorables à la rencontre à l'échelle moléculaire entre les ions et le film. En effet, le
rapport surface (film)/volume (solution) est très faible avec une lame plane, et l'absence d'agitation est également défavorable. En effet, les toiles divisent le liquide en de très fins volumes, ainsi l'écoulement, nécessairement non laminaire, permet de créer une "agitation". Ces résultats font clairement apparaître que dans l'alternative, liée à ce genre de procédé, entre atteindre des taux de complexation élevés puis expulser ou accepter un taux beaucoup plus faible mais obtenu très rapidement et réaliser l'expulsion beaucoup plus souvent, cette dernière solution est la plus performante.
Les films de P4VP greffés par électropolymérisation complexent donc les ions Cu2+, même en couche minces.
Cette complexation est aisément détectable en IRRAS, avec l'apparition d'une bande à 1617 cm-1, caractéristique du groupement pyridinium.
La complexation est quantitative, mais lente sur des films greffés sur lames et sans agitation.
3. 1.3. Etude de l'étape d'expulsion : sélection de la méthode Une fois l'étape de complexation réalisée, il est nécessaire d'expulser avec efficacité les ions cuivre.
A ce niveau du procédé, il est important que cette étape soit rapide et ne génère que peu de déchets secondaires. L'expulsion doit donc se faire avec des agents faiblement nocifs et/ou dans des volumes les plus réduits possibles.
Pour cela, plusieurs méthodes ont été testées avec pour objectif de décomplexer le cuivre de la pyridine et de l'extraire du film. Il est à remarquer que les divers types de traitements qui ont été testés ont permis de vérifier l'excellente stabilité chimique des films électrogreffés vis-à-vis de traitements chimiques agressifs à la différence, de films témoins réalisés "au trempé" à partir de solutions de polymère, qui eux ont été rapidement éliminés des surfaces. a. Traitement des films à l'eau bouillante : Cette première démarche a été testée du fait de sa faible nocivité. Elle s'appuyait sur l'idée qu'un apport d'énergie thermique pouvait stabiliser le complexe cupro-pyridine. Les premiers essais de rinçage sous eau chaude ont montré par IRRAS une diminution de l'intensité de la bande du complexe et corrélativement une régénération de la pyridine libre. Ces essais ont été poursuivis dans de l'eau à 70 C puis frémissante.
Quelques minutes de traitement font disparaître totalement la bande IRRAS du complexe d'un film de 100 nm complexé au 2/3 (figure 4).
Une analyse XPS a montré que des traces de cuivre persistent en surface du film alors que la teneur en cuivre demeure identique en profondeur après abrasion ionique. Il est donc évident que même si le complexe est détruit le cuivre n'était pas réellement éliminé des films. Vraisemblablement, des formes hydroxydes doivent se former dans le film. Néanmoins, ce résultat est intéressant car il permet au moins de restituer la réactivité des groupements pyridines. Ce traitement à
l'eau bouillante pourrait à terme être associé au traitement retenu pour limiter l'utilisation de produits plus polluants.
Le traitement des films complexés à l'eau bouillante permet donc une décomplexation efficace du film, mais pas l'expulsion des ions hors du film. b. Traitement par cycle acide/base : Le pKa de la pyridine est proche de 4,5 et des traitements à l'acide acétique ou à l'acide chlorhydrique dilué ont permis d'observer la forme pyridinium représentée par la bande IRRAS à 1640 cm-1 sur la figure 5. La protonation de l'azote fait perdre au groupement pyridine ses propriétés faiblement basique liées à son doublet électronique. Le cuivre est alors expulsé et libéré dans le film puis en solution.
On parle alors de lavage acide.
A ce stade, le film de P4VP ayant perdu ses propriétés complexantes, il faut régénérer la forme pyridine. Un traitement basique doit être utilisé car le simple passage à un milieu de pH supérieur au pKa ne permet pas d'éliminer la forme pyridinium. Ceci conduit donc dans cette démarche à deux étapes de traitement : le lavage acide puis la neutralisation. Cette situation n'est pas souhaitable dans le cadre d'un procédé qui souhaite être générateur du moins de déchets secondaires possibles.
Le traitement acide des films complexés permet donc une décomplexation efficace, mais nécessite une re-neutralisation ultérieure pour que le film soit à nouveau disponible pour la complexation.
Les bases d'oxydation sont en particulier des ortho- ou para-phénylènediamines, des ortho- ou para-aminophénols, et des bases hétérocycliques.
Les coupleurs sont choisis notamment parmi les métadiamines aromatiques, les métaaminophénols, les métadiphénols et certains composés hétérocycliques.
Pour varier les nuances obtenues avec lesdits colorants d'oxydation, ou les enrichir de reflets, Il arrive qu'on leur ajoute des colorants directs.
La teinture effectuée avec des colorants directs donne une coloration semi-permanente ou temporaire; les colorants directs apportent à la coloration naturelle des cheveux, une modification de couleur plus ou moins marquée résistant éventuellement à plusieurs shampooings.
Ces colorants directs peuvent être mis en oeuvre sans agent oxydant.
Les colorants directs classiquement utilisés sont choisis notamment parmi les colorants directs nitrés benzéniques, les colorants directs azoïques, les colorants directs quinoniques et en particulier anthraquinoniques, les colorants directs aziniques, les colorants directs triarylméthaniques, les colorants directs indoaminiques et les colorants directs naturels.
Plus récemment dans les demandes de brevets WO-95/15144, WO-95/01772 et EP- 1025834, on a préconisé d'utiliser de nouveaux colorants directs cationiques se distinguant des colorants directs classiques par les nuances très chromatiques qu'ils confèrent aux fibres kératiniques.
Lesdits colorants directs cationiques peuvent être utilisés en milieu oxydant.
En présence d'oxydant, le but est d'obtenir une coloration éclaircissante. La coloration éclaircissante est mise en #uvre en appliquant sur les cheveux le mélange extemporané du colorant direct cationique et d'un oxydant et permet notamment d'obtenir, par éclaircissement de la mélanine des cheveux, un effet avantageux tel qu'une couleur unie dans le cas des cheveux gris ou de faire ressortir la couleur dans le cas de cheveux naturellement pigmentés.
Cependant pour des raisons diverses, telles que le souhait de moduler partiellement ou totalement la nuance ainsi conférée à la chevelure par une teinture d'oxydation, une teinture directe, ou une teinture éclaircissante, ou le souhait d'éliminer cette coloration, on peut être amené à vouloir détruire partiellement ou totalement les pigments ainsi formés dans ou sur le cheveu.
Cette décoloration a été jusqu'ici effectuée via des procédés mettant en #uvre des systèmes oxydants ou réducteurs.
Dans les systèmes oxydants, les agents oxydants classiquement utilisés, sont le peroxyde d'hydrogène ou des composés susceptibles de produire le peroxyde d'hydrogène par hydrolyse, tels que le peroxyde d'urée ou les persels comme les
perborates, les percarbonates et les persulfates, le peroxyde d'hydrogène et les persulfates étant particulièrement préférés.
Parmi les systèmes réducteurs, on connaît, de part le brevet allemand N 1 151 242, l'usage de l'acide hydroxyméthanesulfinique à un pH compris entre 7 et 9, pour décolorer des cheveux colorés.
Un procédé pour décolorer les fibres kératiniques teintes est également décrit dans le brevet US-3892845 et consiste à appliquer sur les fibres une composition aqueuse comprenant la combinaison de deux types de réducteurs, un réducteur du colorant et un réducteur des liaisons covalentes disulfure de la kératine ; le réducteur du colorant est un hydroxyméthanesulfinate ou un hydrosulfite de zinc, potassium, sodium ou de calcium, et le réducteur de la kératine est notamment l'acide thioglycolique, un bisulfate ou un bisulfite de potassium ou de sodium, le bisulfure de potassium, la thiourée, ou certains composés phosphorés.
4. On envoie ensuite une pression de 8 bar (MEP1) à l'orifice 42 .
5. La pression en 2 doit s'annuler. Vérifier par lecture de la tension aux bornes du capteur CP1.
6. Débrancher le tuyau E de l'orifice 2 et s'assurer qu'aucune fuite ne se produit ni en 2 , ni en 3 . 7. On rebranche ensuite le tuyau E sur l'orifice 2 et on branche le tuyau B sur 41 .
8. On envoie ensuite une pression de 8 bar (MEP2) à l'orifice 41 . 9. La pression 2 doit être égale à 8 bar.
10. Annuler la pression en 41 (signal 6b) et brancher le tuyau B sur 43.
11. On envoie ensuite une pression de 8 bar (MEP2) à l'orifice 43 . 12. La pression en 2 doit être égale à 8 bar.
Vérification de fonction frein de secours 13. Annuler la pression en 1 .
14. La sortie passe à 8 bar.
15. Rétablir pression de 8 bar en 1 et annuler la pression en 42 .
16. La sortie 2 'passe à 8 bar.
L'ensemble de ce contrôle doit être recommencé deux ou trois fois. ORGANE: REGULATEUR Procédure de test
1. Brancher l'appareil comme suit SORTIES / ENTREES P, B C D E F H DU BANC D'ESSAI ORIFICES DE 1 2 L'ORGANE (*) (*) les numéros correspondant à la numérotation normalisée orifices entrées / sorties de l'organe. 2. Alimenter l'orifice 1 avec une pression supérieure a celle de régulation du régulateur en déclenchant EV3 (signal 7ç).
3. Régler à l'aide de la vis de tarage la pression de sortie par lecture continue de cette dernière à l'écran.
4. Une fois la pression de régulation maximale réglée, régler la plage de régulation. Si par exemple cette plage est de 1 bar et que la valeur de régulation du régulateur est de 8 bar, l'unité de traitement UT est programmée pour vérifier sur 15 ou 20 cycles que la pression monte à 8 bar, redescend à 7 bar, puis remonte à 8 bar et ainsi de suite.
ORGANE: DESSICCATEUR Procédure test
1. Brancher l'appareil comme suit SORTIES / ENTREES A B C D E F H DU BANC D'ESSAI* ORIFICES DE 1 2 L'ORGANE (*) (*) les numerus correspondant à la numérotation normalisée des orifices entrées / sorties de l'organe. Son fonctionnement est identique à celui du régulateur. Cependant, pendant la plage de régulation, il faut vérifier que de l'air sort par l'échappement 3 . En effet, pendant la phase de remplissage, l'air est filtré à travers une cartouche contenant des dessicants. L'air propre est alors emmagasiné dans le réservoir relié à la sortie 2 régulateur. Lorsque dessiccateur entre en phase de régulation, de l'air propre contenu dans le réservoir repasse en sens inverse dans la cartouche pour la nettoyer éjectant par l'échappement toutes les impuretés accumulées pendant gonflage du compresseur. ORGANE : DETENDEUR Procédure de test
RMN 1H (d6-DMSO) 8 (ppm) 10.0 (d, 1H) , 8.8 (d, 2H) , 7.9 (d, 2H) , 7. 6-7.4 (m, 6H) , 7. 2 (s, 1H) , 5. 5 (d, 1H) , 5. 3 (t, 1H) , 4 .5 (m, 3H) , 3 . 9 (q, 1H) , 3 .3 (m, 1H) , 3.1 (m, 1H) .
MS (ES+) m/z 413 (MH+)
5 : HPLC : 26.3 min.
RMN 1H (CDC13) 8 (ppm) 8 .60 (bd s, 2H) , 7.95 (d, J=7.0 Hz, 1H) , 7. 73 (m, 2H) , 7. 59 (s, 1H) , 7. 46 (m, 3H) , 7. 38 (m, 2H) , 7.17 (s, 1H) , 5. 23 (d, J=7. 0 Hz, 1H) , 5.18 (d, J=6. 4 Hz, 1H) , 4. 8 (bd s, 1H), 4.53 (d, J=13.1 Hz, 1H), 4.10 (dd, J=13.1, 6.5 Hz, 1H) , 2.37 (s, 3H) .
MS (ES+) m/z 413 (MH+) 6 : HPLC : 24. 9 min.
RMN 1H (CDC13) # (ppm) 8.79 (d, J=S. 9 Hz, 2H) , 8.02 (d, J=7.5 Hz, 1H), 7. 79 (dd, J=4.5, 1. 4 Hz, 2H), 7. 54-7.39 (m, 6H), 7. 17 (s, 1H), 5. 71 (t, J=7. 3 Hz, 1H), 5. 58 (d, J=7.5 Hz, 1H), 4.81 (dd, J=12. 3, 8. 1 Hz, 1H), 3. 84 (dd, J=12. 3, 7. 0 Hz, 1H), 2.81 (bd s, 1H), 2.39 (s, 3H).
MS (ES+) m/z 413 (MH+) 7 : HPLC : 23.0 min.
RMN 1H (CDC13) 8 (ppm) 9.90 (d, 7.9 Hz, 1H) , 8.82 (d, J=5.9 Hz, 2H) , 8. 02-7.95 (m, 2H) , 7. 79 (m, 3H) , 7. 54-7.41 (m, 5H) , 5. 65 (d, J=7. 6 Hz, 1H) , 4. 72 (m, 1H) , 4. 12 (dd, J=21.5, 10.2 Hz, 1H), 3.45 (m, 1H), 3.27 (dd, J=16.2, 9.7 Hz, 1H).
MS (ES+) m/z 411 (MH+) Les résultats exprimés en surface des pics par rapport à l'étalon interne sont représentés pour différents systèmes de solvants à la figure 1 présentée en annexe.
Ces résultats permettent de comparer l'influence de l'utilisation co-solvants protiques, bon donneurs de liaisons hydrogène, comme le trifluoroéthanol ou l'hexafluoroisopropanol sur la distribution des produits.
Ainsi, la présence de trifluoroéthanol ou, surtout,
d'hexafluoroisopropanol, permet de diminuer la formation du produit 2, provenant de l'oxydation de l'azote de la pyridine du composé 1, en faveur des produits d'oxydation 3, 4, 5, 6 et 7. Ces derniers sont d'autant plus intéressants qu'ils ne paraissent pas faciles à préparer par voie de synthèse classique à l'inverse du N-oxyde 2.
EXEMPLE 2 Oxydation de la trans-2-[4-(1,2-diphenyl-1- butenyl)phenoxy]-N,N-dimethylamine (8) avec 1 équivalent d'acide meta-chloroperbenzoïque (mCPBA) dans différents solvants:
A une solution de trans-2-[4-(1,2-diphenyl-1- butenyl)phenoxy]-N,N-dimethylamine (8) (74 mg, 0. 2 mmol) dans