INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas du Tréfilage en Voie Humide, et surtout pour les métaux trés durs (+ de 2000 MPa), les matériaux des filières seront d'une dureté supérieures à 1500 HV en visant 3500/4000 HV à titre indicatif et non limitatif, le polissage du cône de travail sera de 5/100'due Ra environ et l'angle de travail, communément appelé 2 < < sera de 6 à 160 avec une valeur, à titre indicatif, de 8 . Les lubri- -fiants liquides ou pateux seront constituesde préférence, par des molécules de grande taille, de forte anisotropie, qui ont une bonne tenue aux fortes Contraintes de Cisaillement et au"vieillisse- - ment"mecanique et thermique : soit des polymères, copolymères à longue chaine, des savons solubles dopés ou non, des cires, des paraffines, des silicones, donnés à titre non limitatif.
La languette sera, quant à elle, judicieusement rapportée par collage par le monteur.
Il en sera de même pour offrir une finition ou le renfort au niveau d'une bordure verticale ou horizontale d'une paroi terminée par des rainures ou des languettes jouxtées.
On comprend que les éléments structuraux de construction 100,100'et 101, qui viennent d'être cidessus décrits et représentés, l'ont été en vue d'une divulgation plutôt que d'une limitation. Bien entendu, divers aménagements, modifications et améliorations pourront être apportés aux exemples ci-dessus, sans pour autant sortir du cadre de l'invention pris dans ses aspects et dans son esprit les plus larges.
Ainsi par exemple, il va de soi que les parois ont été décrites comme des pans de murs mais pourront être aussi bien mises en oeuvre pour la réalisation de plafonds, de planchers, de sous-toits, etc...
DISPOSITIF POUR LA REALISATION DE STRUCTURES A PARTIR DE PAROIS VERTICALES OU HORIZONTALES SOUPLES OU SOLIDES La présente invention concerne un dispositif pour la réalisation de structures à partir de différentes parois verticales ou horizontales, pouvant être indifféremment souples ou solides.
L'invention est plus particulièrement destinée à la réalisation de structures pour les équipements de jeu, agrès et terrains de jeu.
Ce type de structures était à l'origine réalisé sous forme d'ensembles installés à demeure avec une emprise fixe au sol.
De plus en plus, on a eu recours à des structures modulaires, faciles à mettre en place et qui peuvent de même être aisément démontées à des fins de déplacement, d'entretien ou de remplacement de pièces.
Il en résulte des avantages importants en termes d'optimisation dans l'espace du volume du jeu avec un minimum d'emprise au sol, en terme de coût, ainsi qu'en termes de poids, puisqu'il est possible d'utiliser des structures composées de différents modules réalisés à partir de profilés qui sont assemblés et qui formeront des parcours ou recevront différentes activités de jeu et agrès proposés aux jeunes utilisateurs.
Les exigences de sécurité imposent cependant que ne subsiste sur ces installations aucun espacement qui impliquerait un risque de chute pour les utilisateurs, ce qui suppose que toutes les parties ouvertes ou mobiles desdites structures comportent des cloisons formant des parois de sécurité verticales, horizontales ou inclinées.
Ces parois peuvent être pleines, ou évidées. De même, elles peuvent être rigides ou souples, par exemple sous la forme de filet.
En règle générale, il n'est pas souhaitable que ces éléments de protection soient installés à demeure sur la structure.
En effet, en raison de l'utilisation fréquente par un public le plus souvent très jeune et peu soucieux de la préservation des éléments, il est nécessaire de procéder à des opérations d'entretien ou de remplacement à intervalles réguliers Pour cette raison, il est important de pouvoir démonter et remonter facilement les éléments de protection, sans qu'il soit nécessaire de faire appel à des personnels spécialisés et sans que cela exige des interventions de trop longue durée qui empêcheraient toute utilisation de la structure.
Dans le même temps, il est nécessaire de pouvoir procéder aux opérations de pose ou de dépose avec toutes les garanties de sécurité quant à la solidité du montage ou la bonne tenue dans le temps des éléments mis en place.
Un autre problème à résoudre est de pouvoir adapter ces éléments de protection rigides ou souples sur toute structure existante, quel que soit le matériau dans lequel elle est réalisée, par exemple du métal, du bois ou du PVC, et sans qu'il soit nécessaire de procéder à des modifications de la structure.
On connaît différents moyens permettant d'associer des éléments à des structures formées à partir de profilés.
Il existe 2 sortes de tubes (l) et (16) page 2/3 et3/3 : -les tubes filetés, qui font partie intégrante du dispositif selon l'invention.
-les tubes non filetés.
Filetés ou non, il existe 3 modèles dimensionnels de tubes pour pouvoir couvrir toute la gamme des diamêtres de fils à tréfiler.
Sur la figure 1, la pièce (3) est un carré de 60X60m/m en acier (XC48) soudé sur les flasques de la couleuse après un alignement méticuleux. Le tube (1) de forte épaisseur et de haute dureté, est terminé par un cône poli-miroir (8) qui vient s'emboiter parfaitement dans le cône poli-miroir en carbure de Tungstène de la filière (11). Le serrage en forte pression se fait par le manchon fileté (2) qui est muni d'un
écrou 6 pans (10) ; un méplat (9) permet de maintenir le tube pendant son son placage dans le cône de la filière.
Sur la figure 1 : les 2 surfaces (8) ont subi un glaçage type poli-miroir soit un Ra (rugosité) =5/1002 de micron.
Les filières cylindriques (ll), selon le modèle ISO Européen, sont logées dans une bague en bronze (12) de forte épaisseur, qui elle-même est introduite dans le portefilières (13).
Le lubrifiant, graisse ou huile de fortes viscosités, coule en (5) par le moyen d'un entonnoir translucide ajusté au diamêtre du trou (5). La bague (14) permet de recevoir une filière/guide de diamètre supérieur de 20/1009-due m/m à celui du diamêtre du fil (18). Le fil, avec sa vitesse et sa rugosité entraine du lubrifiant"extrême pression"dans le couloir exigu (6) jusqu'en (4), et joue ainsi le rôle d'un véritable piston < Les pressions en (7), figure 2, sont trés élevées ; supérieures à 2000 Bars quand les valeurs de l'entrefer (6) et la longueur du tube (1) sont optimisés ; le Tableau de la page 5 donne des valeurs a titre non limitatif. La zone (4) bénéficie d'un écoulement lamellaire, hydrodynamique ce qui a pour conséquence "d'infléchir" le métal avant le point d'impact sur la piste en carbure.
De ce fait, la"bague de tréfilage" sur le cône du carbure disparait et avec elle, la détérioration anticipée de la filière.
(la"bague de tréfilage"est une auréole sur le cône (8) du carbure de tungstène dûe à l'impact du métal qui arrive à grande vitesse et aux fortes pressions auquelles est sousmis la piste en carbure (8). Ce phénomène anticipe la mort de la filière ; il est connu depuis toujours dans le métier, mais de vraies solutions n'ont pas été apportées.) Le dispositif selon l'invention agit sur ce point précis, et viscéral pour le Tréfileur.
Le dispositif selon l'invention permet ainsi de supprimer l'opération"Retapage", chre et fastidieuse pour le fabricant.
Le film (15) de forte compacité et de structure lamellaire, répété plusieurs fois, va jouer un véritable rôle Anti-usure ; il constitue l'Objectif premier du dispositif selon l'invention afin que les Tréfileuses puissent tourner aux Vitesses prévues par les constructeurs.
A titre d'exemple non limitatif, la conicité intérieure des 2 types de tubes (1) et (16) fera encore augmenter les pressions de"compactage"du film de lubrifiant choisi ; en particulier en (7) figure 2.
La page 6 donne les caractéristiques des tubes filetés.
La page 5 donne les caractéristiques des tubes non filetés, appelés aussi Tubes Flottants.
Sur les multipasses ayant de 61 12 passes et plus, le dispositif selon l'invention est utilisé sur 50% des premières passes, sur les autres 50% de la machine, le fabricant pourra utiliser les tubes flottants (non filetés).
ACIDES NUCLEIQUES ET PROTEINES D'E. COLI PATHOGENES, ET LEURS UTILISATIONS.
La présente invention est relative à de nouveaux marqueurs de pathogénicité d'Escherichia coli, utilisables notamment pour la détection des Escherichia coli pathogènes de sérotype 0157 productrices de shiga-toxines.
Escherichia coli (E. coli) est une bactérie ubiquitaire, fréquemment isolée dans les laboratoires de microbiologie médicale ou alimentaire, et présente à l'état normal dans la flore intestinale de l'homme. Certaines souches sont toutefois pathogènes, et associées à de nombreuses infections intestinales et non-intestinales.
L'identification des différentes souches d'E. coli repose de façon classique, sur le typage sérologique de leurs antigènes 0 (antigène somatique) et H (antigène flagellaire) par des méthodes immunologiques.
PREPARATION DU N-TERTIOBUTYL, N-1-DIETHYLPHOSPHONO-2,2-DIMETHYLPROPYL, O-1-PHENYLETHYLHYDROXYLAMINE EN PRESENCE DE BROMURE DE 1-PROPYL-3METHYLIMIDAZOLIUM : Dans cet exemple, la régénération de l'espèce active est effectuée préalablement à la réaction.
Dans un réacteur de 250 ml purgé à l'argon, on charge 3,3 g de CuBr (23 mmol), 4,0 g de PMDETA (23 mmol), 1,46 g de Cu (23 mmol) et 32 g de 1-méthyl-3-propylimidazolium. On rajoute 4,3 g de (1bromoéthyl)benzène (23 mmol) et 6,4 g de DEPN 92% (20 mmol) dissous dans 40 g de toluène dégazé. On laisse réagir 6 h sous agitation à 20 C. Le mélange réactionnel est décanté. La phase organique est
récupérée, et la phase liquide ionique est extraite avec 20 g de toluène.
Les phases organiques rassemblées sont lavées à l'eau (2x40 g). Le solvant est évaporé pour donner 7,6 g de N-tertiobutyl, N-1diéthylphosphono-2,2-diméthylpropyl, O-1-phényléthylhydroxylamine sous forme d'huile incolore (rendement = 95%).
On rajoute ensuite à la phase liquide ionique extraite 1,46 g de Cu et 20 g de toluène, puis on chauffe 3 h à 60 C. Une nouvelle réaction peut alors être effectuée en rajoutant 4,3 g de (1bromoéthyl)benzène (23 mmol), 6,4 g de DEPN 92% (20 mmol) dissous dans 20 g de toluène. Selon cette procédure, 4 recyclages ont été effectués avec des durées réactionnelles telles qu'indiquées dans le tableau 2. Les résultats sont résumés dans le tableau 2 suivant :
Essai Chargement T ( C) t (h) Rendement (%) 1 a 20 6 95 recyclage b 20 7 94 1 recyclage b 20 7 96 2 recyclage b 20 7 94 3 recyclage b 20 12 95 4
TABLEAU 2 chargement a : CuBr=3,3 g ; PMDETA = 4,0 g ; Cu =1,46g ; (1bromoéthyl)benzène=4,3 g; DEPN 92% = 6,4 g ; toluène=40 g ; 1- méthyl-3-propylimidazolium = 32 g chargement b : Cu =1,46g ; toluène = 20g (régénération 3 h à 60 C) ; puis (1-bromoéthyl)benzène=4,3 g ; DEPN 92%=6,4 g; toluène = 20 g Globalement, nous avons produit 37,9 g de N-tertiobutyl, N-1diéthylphosphono-2,2-diméthylpropyl, 0-1-phényléthylhydroxylamine (95 mmol) pour 3,3 g de CuBr (23 mmol), 4 g de PMDETA (23 mmol) et 7,3 g de Cu 0 (115 mmol).
Exemple 4 : Préparation du N-tertiobutyl, N-1-diéthylphosphono-2,2- diméthylpropyl, 0-1-phényléthylhydroxylamine en présence de chlorure de 1-butyl-3-méthylimidazolium Dans un réacteur de 250 ml purgé à l'argon, on charge 3,3 g de CuBr (23 mmol), 4,0 g de PMDETA (23 mmol), 1,46 g de Cu(0) (23 mmol), 32 g de 1-butyl-3-méthylimidazolium et 5 g d'eau. On rajoute 4,3 g de (1-bromoéthyl)benzène (23 mmol) et 5,4 g de DEPN 92% (17 mmol) dissous dans 40 g de toluène dégazé. On laisse réagir 3 h sous agitation à 35 C. Le mélange réactionnel est décanté. La phase organique est récupérée, et la phase liquide ionique est extraite avec 20 g de toluène. Les phases organiques rassemblées sont lavées à l'eau (2x40 g). Le solvant est évaporé pour donner 6,45 g de N-tertiobutyl, N- 1-diéthylphosphono-2,2-diméthylpropyl, 0-1 -phényléthylhydroxylamine sous forme d'huile incolore (rendement = 95%).
La régénération de l'espèce active est effectuée préalablement à la réaction selon les conditions ci-après.
On rajoute à la phase liquide ionique extraite 1,46 g de Cu et 20 g de toluène, puis on chauffe 2 h à 35 C. Une nouvelle réaction peut alors être effectuée en rajoutant 4,3 g de (1-bromoéthyl)benzène (23 mmol), 5,4 g de DEPN 92% (17 mmol) dissous dans 20 g de toluène. Selon cette procédure, 9 recyclages ont été effectués avec des durées réactionnelles telles qu'indiquées dans le tableau 3. Les résultats sont résumés dans le tableau 3 suivant :
Essai Chargement T ( C) t (h) Rendement (%) 1 a 35 3 95 recyclage 1 b 35 3 94 recyclage 2 b 35 3 97 recyclage 3 b 35 3 95 recyclage 4 b 35 3 93 recyclage 5 b 35 1,5 92 recyclage 6 b 35 3 96 recyclage 7 b 35 3 97 recyclage 8 b 35 3 95 recyclage 9 b 35 3 95 TABLEAU 3
chargement a : CuBr=3,3 g ; PMDETA=4,0 g ; Cu = 1,46g ; (1bromoéthyl)benzène=4,3 g ; DEPN 92%=5,4 g ; toluène=40 g ; 1butyl-3-méthylimidazolium=32 g ; H20 = 5 g chargement b : Cu = 1,46g ; toluène = 20g (régénération 2 h à 35 C) ; puis (1-bromoéthyl)benzène=4,3 g ; DEPN 92%=5,4 g; toluène = 20 g Globalement, nous avons produit 64,5 g de N-tertiobutyl, N-1diéthylphosphono-2,2-diméthylpropyl, O-1-phényléthylhydroxylamine (0,161 mol) pour 3,3 g de CuBr (0,023 mol), 4 g de PMDETA (0,023 mol) et 14,6 g de Cu (0,230 mol).
Selon une forme de réalisation, les demi-coques (2', 2") sont dissociées et comportent des moyens de fixation rapide sur deux côtés opposés.
Selon une autre forme de réalisation, les demi-coques sont reliées par une charnière souple sur un côté et comportent des moyens de fixation rapide sur le côté opposé.
Les bagues (2) comportent au moins une extension périphérique (3) en forme de U dont les flancs (3'et 3") définissent une gorge (4) prévue engager un support (5) pour les éléments de cloison (6).
Les flancs latéraux (3', 3") se prolongent dans leur partie supérieure par deux replis extérieurs (13', 13") formant un rebord pour la mise en place et le maintien en position du support (5).
Selon une forme de réalisation avantageuse, la paroi intérieure des flancs (3', 3") a une surface crantée, afin d'assurer le maintien en position du support (5) une fois celui-ci engagé dans la gorge (4).
Le support (5) comporte une base (15), un corps (25) avec une ouverture centrale dans sa partie supérieure, et deux extensions périphériques en forme de crochets (35).
La base (15) est prévue pour coopérer avec l'extension (3) de la bague (2) par insertion dans la gorge (4).
A cette fin, la surface extérieure de la base (15) pourra avantageusement présenter un crantage correspondant à celui de la paroi intérieure des flancs (3', 3") de l'extension (3).
Le corps (25) forme un rail qui servira de logement pour l'extrémité inférieure des profilés (6) qui formeront les cloisons de la structure. A cet effet, il présente deux replis intérieurs (25', 25") de part et d'autre de son ouverture centrale.
Le corps (25) est prolongé de part et d'autre de son extrémité supérieure par deux extensions en forme de crochet (35).
La paroi intérieure des crochets (35) et la paroi extérieure de l'extrémité supérieure du corps (25) située en correspondance forment un logement (45) et comportent chacune en surface un crantage femelle pour la fixation d'un manchon de protection une fois le dispositif en place.
Comme représentée à la figure 3, un manchon extérieur de protection (7), est mis en place autour du dispositif après positionnement des cloisons, dans un but de protection mais aussi d'optimisation de l'esthétique.
Le manchon (7) est formé d'une enveloppe souple (17) en deux parties, comportant au moins une ouverture longitudinale (8) pour permettre sa mise en place par forcement autour de l'ensemble bague-support (2,5) et autoriser le passage de la partie inférieure des profilés (6).
Selon une variante de réalisation, qui est celle représentée à la figure 3, le manchon (7) comportera deux ouvertures opposées.
Les extrémités ouvertes de l'enveloppe (17) du manchon (7) se terminent par une lèvre (27) formant un repli vers l'intérieur de l'ouverture (8).
Une pièce de liaison (9) est prévue pour solidariser le manchon (7) au dispositif.
Chacun des deux bords longitudinaux 48 de la seconde gaine 32 comprend une lèvre d'étanchéité 58 (figure 4) qui parcourt toute la longueur de la gaine 32. Chaque lèvre a un premier bord 58a solidaire d'une partie arrondie 48 précitée respective et un bord libre
58b adapté pour épouser de manière étanche la surface de la paroi intérieure 6b.
Les lèvres d'étanchéité 58 ont une première fonction de former un joint d'étanchéité entre la portière 2 et l'habitacle 16 et, le cas échéant, une deuxième fonction de créer une zone étanche autour de la paroi 46 intérieure de la gaine 32 en dirigeant tout ruissellement vers la paroi extérieure 44. Ceci permet notamment d'éviter des entrées d'eau vers l'intérieur de la portière 2.
La première fonction peut être assurée notamment en donnant un profile spécifique aux lèvres d'étanchéité 58, de sorte que leur surface tournée vers l'habitacle épouse bien le bas de l'encadrement de la portière de l'habitacle. On note en effet qu'en position installée, la deuxième gaine 32 longe au moins une partie de la paroi intérieure 6b, à un niveau inférieur de celle-ci, typiquement en dessous de l'habillage intérieur de la portière qui se fixe contre la paroi intérieure. Cette partie est normalement destinée à se loger contre de bord inférieur de l'encadrement de la portière au niveau de l'habitacle.
Ainsi, la deuxième gaine 32 sert non seulement de conduit pour le câble 22, mais également de joint de scellement entre la portière 2 et l'habitacle 16. Outre l'étanchéité, ce joint peut contribuer à l'insonorisation du véhicule.
Il sera maintenant décrit par référence aux figures 6 et 7 une variante du dispositif de guidage de câble électrique qui diffère essentiellement au niveau de la forme de la première gaine 30 et de la fixation de la deuxième gaines 32 sur la portière 2. Ces figures sont analogues aux figures 3 et 4 respectivement, et leurs parties communes sont repérées de manière identique ; elles ne seront pas décrites à
nouveau par souci de concision, seules les différences étant abordées.
Le conduit de câble de la première gaine 30 de la boucle dynamique présente à son extrémité du côté de la portière 2 une courbure continue C qui forme la jonction avec le conduit de la seconde gaine 32, plutôt qu'un coude en équerre. Cette extrémité se fixe à la paroi antérieure 8 de la portière 2 par une projection 70 qui est dans l'alignement axial de la première gaine 30 et dépend de la face extérieure de la partie formant la courbure C. Cette projection 70 présente, à proximité de son extrémité, un joint d'étanchéité 72 ayant un pourtour profilé destiné à s'engager dans un trou de la paroi antérieure 8, de manière à former un bouchon. La projection 70 comporte à son extrémité, au-delà du joint d'étanchéité, une face 74a destinée à dépasser du trou de la portière. Deux languettes de préhension 74b font saillie de cette face 74a vers l'intérieur de la portière. Leur rôle est de permettre de tirer la projection 70, et ainsi d'insérer le joint d'étanchéité 72 dans son logement, depuis le côté intérieur de la portière.
La deuxième gaine 32 est fixée sur la paroi 6b de la portière 2 par des inserts 76, par exemple du type "Vickers", retenus par des boutonnières respectives 78.
Ces boutonnières sont réalisées dans la paroi intérieure 46 de la deuxième gaine 32.
Chaque insert 76 comprend une tête 76a destinée à se loger dans la gaine 32 et une tige élastique 76b destinée à se fixer par encliquetage à l'intérieur de la portière 2, via un trou dans cette dernière prévu à cet effet. La tête 76a est insérée à l'intérieur de la deuxième gaine 32 grâce à la boutonnière 78, comme le montre plus particulièrement les figures 7 et 8. Une fois insérée, l'insert 76 est orientée de manière à ce
que la tête 76a soit logée à l'intérieur de la deuxième gaine 32 avec la tige 76b en saillie à travers la boutonnière 78.
Lorsque les inserts 76 sont ainsi logés dans la deuxième gaine 32, cette dernière est appliquée contre la portière de manière à insérer chaque tige 76b dans son trou correspondant de la portière 2.
On note que les inserts 76 permettent une fixation réversible de la deuxième gaine 32 vis-à-vis de la portière. Le retrait s'effectue alors par une force d'arrachement suffisante. De même, le bouchon 74 de la première gaine permet aussi une fixation réversible, grâce aux lames d'encliquetage 74b.
Les inserts 76 de la deuxième gaine 32 se présentent comme des éléments libres qui se rattachent à cette dernière.
L'utilisation de tels moyens de fixation de le deuxième gaine, qui ne nécessitent que de prévoir des boutonnières 78 au niveau de la deuxième gaine 32, est avantageuse de plusieurs points de vu : la deuxième gaine est plus simple à réaliser et moins fragile, n'ayant pas de broches de fixation solidaires, - les guides de câblage peuvent être rendus aisément polyvalents ; en effet, il peut être prévu une redondance de boutonnières réparties de manière à correspondre à plusieurs espacements d'inserts possibles selon différentes portières à équiper. De même, les boutonnières peuvent loger plusieurs types d'inserts différents, pouvant ainsi accommoder différentes spécifications (diamètre, longueur, forme de tige, matériau, etc.). les inserts peuvent être placés à tout moment avant la fixation du guide de câble, et notamment après l'introduction du câblage 22,
Propriété A. 1 Si (), ei st (X,), gj forment un couple de bases biorthogonales de E, alors, Vjc E E :
Nous introduisons maintenant les modulations BFDM/SM continues.
Définition A. 3 s (t) est un signal complexe continu de type BFDM/SM, modulé sur K porteuses, si, d'une part, il peut s'écrire sous la forme :
avec :
Z une fonction de support fini : X (t) = 0 si t [-TI, T2] ; Tol ( et To représentent respectivement l'espacement entre porteuses et entre symboles) ; un décalage additif de phase quelconque (par exemple If/m, =0). et si, d'autre part, il existe une famille de fonctions Cim, o Définition A. 4 La densité d d'une modulation BFDM/SM est définie par : Propriété A. 2 Les fonctions s'écrivent sous la forme :
Propriété A. 3 Le signal BFDM/SM s (t) peut être démodulé par :
r Après translation de 7. et échantillonnage à la période Te = To, où N N K est défini par d N il est également possible, de définir des modulations 7V BFDM/SM discrètes.
Définition A. 5 s [k] est un signal complexe de type BFDM/SM, modulé sur K porteuses, si, d'une part, il peut s'écrire sous la forme :
- X une fonction discrète, causale, et de longueur finie : Z [k] = 0
un décalage additif de phase quelconque (par exemple
et si, d'autre part, il existe une famille de fonctions - Kc biorthogonale à la famille (Jo-i.. ez : EM=, 'k=-oo Propriété A. 4 Propn Les fonctions S'écrivent sous la forme :
Propriété A. 5 Le signal BFDM/SM s (t) peut être démodulé par :
Définition A. 6 s [k] est un signal complexe de type OFDM/SM si, d'une part, c'est un signal de type BFDM/SM, et si, d'autre part, î [k] 1= [k], c'est-à-dire si X[k] définit une base orthonormale Xm, n[k] Définition A. 7 Par extension, on dira qu'une modulation multiporteuse est de type BFDM/SM lorsque : le signal modulé peut s'écrire sous la forme :
avec
et les symboles démodulés sont calculés par :
Dans les schémas de modulations multiporteuses usuels, un ensemble de fréquences porteuses, choisi de manière à satisfaire des conditions d'orthogonalité en temps et en fréquence, est multiplex. C'est le système dit Orthogonally Frequency Division Multiplex (OFDM, en français : multiplex de fréquences orthogonales ).
Chacune des porteuses transmet des symboles complexes (comprenant une partie réelle et une partie imaginaire) choisis dans un alphabet de modulation donné. Cette modulation peut être synchrone (les parties réelles et imaginaires
des symboles complexes sont transmises en même temps) ou asynchrones (les parties réelles et imaginaires sont décalées d'un demi-temps symbole). On aboutit alors respectivement aux systèmes OFDM/SM (SM : Synchronous Modulation) et OFDM/OM (OM : Offset Modulation).
Ces deux systèmes présentent des avantages et des inconvénients l'un par rapport à l'autre. En particulier, compte-tenu des conditions d'échantillonnage ou de l'introduction d'un intervalle de garde, les systèmes OFDM/SM sont moins efficaces en termes de débit que les systèmes OFDM/OM. En revanche, les systèmes OFDM/OM se heurtent à des problèmes d'estimation de canal plus complexes à résoudre.