INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une autre méthode, représentée sur la figure 6, consiste à collimater dans le plan perpendiculaire à la surface du disque 202 et des barrettes 205 le faisceau émis par cette barrette, à l'aide d'une lentille cylindrique 209 par exemple pour avoir un faisceau sensiblement parallèle dont l'épaisseur est inférieure à l'épaisseur du disque. Cette lentille peut être une optique de couplage plus élaborée. On peut aussi, en éloignant un peu plus la barrette, utiliser une optique de couplage permettant de faire de l'imagerie. Le faisceau pénètre ainsi totalement dans le disque et se propage en principe en propagation libre vers la face radiale de l'évidement intérieur 211, revêtue de la couche réfléchissante 208. Ce schéma est
toutefois très théorique, et compte tenu de divers effets et imperfections, en particulier la diffraction, on observe au moins quelques rebonds sur la surface latérale, correspondant à une propagation guidée nécessitant un bon état de surface des faces du disque pour utiliser soit la RTI, soit un revêtement réfléchissant. Le retour du faisceau s'effectuera sensiblement dans les mêmes conditions, et le pompage de la fibre se fera en grande partie par intersection directe du faisceau dans les deux sens de propagation. Ceci permettra non seulement d'assurer le confinement du faisceau de pompage dans l'intérieur du disque, mais aussi de pouvoir placer le disque contre un refroidisseur métallique, ou même de le mettre directement au contact d'un liquide caloporteur afin d'assurer un refroidissement très efficace de la surface de ce disque pour permettre d'utiliser des puissances de pompage extrêmement élevées.
Les différents paramètres définissant ce dispositif, en particulier les paramètres de dimensionnement définis sur la figure 7 seront choisis pour maximiser l'absorption du rayonnement de pompage par la fibre.
En ce qui concerne le dopage de celle-ci, on choisira de préférence la valeur maximale techniquement possible. Dans ces conditions on pourra obtenir un coefficient d'absorption supérieur à 10 dB/cm, soit a=2, 3 cm-l, pour un pompage aux environs de 980 nm.
L'absorption maximale est obtenue bien entendu lorsque le guide d'onde, qui est ici le coeur de la fibre, intercepte le plus possible dans toute sa longueur le faisceau de pompage.
Pour maximiser cette interception, on augmentera au maximum la taille du guide d'onde, tout en réduisant au minimum l'espacement entre les spires de celui-ci, ainsi que l'épaisseur totale du disque. Ceci revient à maximiser le rapport (surface guide d'onde)/e, g sep.
En ce qui concerne la taille du guide d'onde, on est limité par l'apparition de l'émission multimode, généralement indésirable tout au moins pour des ordres élevés. On arrive, en diminuant la variation de l'indice, à garder une émission monomode jusqu'à un
diamètre d'environ 20 um. On peut néanmoins étendre cette valeur jusqu'à 40 à 50 microns en modulant de manière plus complexe la structure radiale de l'indice de la fibre, et en tolérant quelques modes supplémentaires. En outre, la structure en spirale du dispositif selon l'invention permet de favoriser le mode fondamental car la courbure de la spirale entraîne des pertes par radiation pour les modes d'ordres élevés.
La réduction de l'espace entre les spires est limitée par la nécessité d'éviter le couplage de l'énergie entre deux spires adjacentes. Le calcul théorique est possible, mais plus simplement l'expérimentation a montré qu'un intervalle équivalent à quelque fois la taille du guide d'onde est suffisant pour éviter le couplage pour le mode fondamental. Pour une fibre dont le diamètre a été déterminé ci-dessus, un espacement de 100 um est suffisant.
La limite inférieure de l'épaisseur du disque est essentiellement fixée par la méthode de fabrication de celui-ci, qui sera décrite plus loin. Elle est typiquement de l'ordre d'une centaine de um.
Dans un exemple de réalisation, on a pris les valeurs de paramètres suivants : - Diamètre du guide : d=50 um - Epaisseur du disque : ep= 100 um - Espace interguide : eig = 100 um.
Dans cet exemple de réalisation, correspondant à la figure 6, le pompage s'effectue sur l'extérieur du disque à l'aide d'une lentille 209 permettant de réduire la divergence et d'obtenir le couplage. On supposera alors que la répartition du faisceau est uniforme dans toute l'épaisseur du disque. Ce cas est le plus défavorable, puisqu'il correspond à un chemin optique pour lequel le recouvrement entre le faisceau de pompage et la fibre est minimal.
Compte tenu de ce recouvrement entre le faisceau de pompage et la fibre, le coefficient effectif d'absorption, défini comme étant le coefficient pour lequel l'énergie du faisceau de pompage subit une atténuation de 1/e après un simple passage (soit une absorption de 63% de l'énergie) et donc une absorption à 86 % de
l'énergie pour un double passage, est égal à 2 dB/cm, soit au, =0, 46 cm'. Cette valeur permet de définir le rayon r de la couronne, par la formule : r = r2-rl =1/aeff = 2, 2 cm.
On remarque que l'on peut alors choisir arbitrairement l'un des deux rayons interne rl et externe r2 de la couronne 201. L'autre rayon est donné par différence avec r.
signal (EDGE), l'instant d'arrivée étant déterminé par l'identification de l'un des trajets de retardement précis passant par l'ensemble des M noeuds dans lesquels passe le signal (EDGE) lorsque le signal (EDGE) ne passe par aucun des M noeuds des trajets aval de retardement précis et des trajets de retardement précis passant par certains, mais pas par la totalité des M noeuds par lesquels passe le signal (EDGE).
Selon une autre caractéristique de l'invention, le convertisseur temps/numérique comprend en outre N tampons de retardement précis, chaque tampon de retardement précis étant couplé à l'un associé des étages de retardement approximatif pour recevoir un signal de la part de ces étages, chaque tampon de retardement précis étant couplé à l'un associé des trajets de retardement précis pour lui envoyer un signal.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le convertisseur temps/numérique comprend en outre un second trajet de retardement approximatif, qui inclut N étages de retardement approximatif, les N étages de retardement approximatifs présents dans le second trajet de retardement approximatif étant connectés en série, et un signal d'horloge (CLK) étant appliqué à une borne d'entrée du premier étage de retardement approximatif dans le second trajet de retardement approximatif, et un signal (dit CLK delay) étant produit sur une borne de sortie du dernier étage de retardement approximatif présent dans le second trajet de retardement approximatif.
Selon une autre caractéristique de l'invention, les signaux (CLK) et (CLK delay) sont essentiellement en phase, et que le signal (CLK delay) est en retard par rapport au signal (CLK), d'une période du signal (CLK).
Selon une autre caractéristique de l'invention, le convertisseur temps/numérique comporte en outre un groupe de N circuits de polarisation esclave, dont chacun
est couplé à l'un associé des étages de retardement approximatif à la fois dans les premier et second trajets de retardement approximatif pour commander respectivement le retardement de signaux (EDGE) et (CLK) dans ces trajets.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le convertisseur temps/numérique comporte en outre un second groupe de N circuits de polarisation esclaves, chaque circuit de polarisation esclave du second groupe de N circuits de polarisation esclaves étant couplé à l'un associé des tampons de retardement précis.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le convertisseur temps/numérique comporte en outre un détecteur de phase pour recevoir les signaux (CLK) et (CLK delay) et pour produire un signal qui est reçu par chacun des circuits de polarisation esclave dans les premier et second groupes de N circuits de polarisation esclaves, le niveau de tension du signal produit par le détecteur de phase variant de manière à égaliser de ce fait les phases des signaux (CLK) et (CLK delay).
Selon une autre caractéristique de l'invention, ledit codeur à retardement reçoit en outre un signal de sortie du détecteur de flancs pour détecter les transitions dans le signal (EDGE).
Selon une autre caractéristique de l'invention, chacun des signaux (EDGE) et (CLK) inclut un couple de signaux différentiels, dont chacun possède un signal élevé du point de vue différentiel et un signal faible du point de vue différentiel.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le convertisseur temps/numérique enregistre l'instant d'arrivée du signal (EDGE) pendant une période du signal (CLK). Selon une autre caractéristique de l'invention, chaque étage de retardement approximatif comprend un premier transistor possédant une borne de
commande pour recevoir un premier signal d'entrée, une première borne de manipulation de courant couplée à une première borne d'une première résistance, dont la seconde borne est couplée à une première source de tension, et à une seconde borne de manipulation de courant, un second transistor possédant une borne de commande pour recevoir un premier signal d'entrée, une première borne de manipulation de courant couplée à une première borne d'une seconde résistance, dont la seconde borne est couplée à la première source de tension, et une seconde borne de manipulation de courant, un troisième transistor possédant une borne de commande pour recevoir un troisième signal d'entrée, une première borne de manipulation de courant couplée aux secondes bornes de manipulation de courant des premier et second transistors, et une seconde borne de manipulation de courant couplée à une première borne d'une troisième résistance, dont la seconde borne est couplée à une seconde source de tension.
Selon une autre caractéristique de l'invention, chaque circuit tampon de retardement précis comprend un premier transistor possédant une borne de commande pour recevoir un premier signal d'entrée, une première borne de manipulation de courant couplée à une première borne d'une première résistance, dont la seconde borne est couplée à une première source de tension, et à une seconde borne de manipulation de courant, un second transistor possédant une borne de commande pour recevoir un premier signal d'entrée, une première borne de manipulation de courant couplée à une première borne d'une seconde résistance, dont la seconde borne est couplée à la première source de tension, et une seconde borne de manipulation de courant, un troisième transistor possédant une borne de commande pour recevoir un troisième signal d'entrée, une
première borne de manipulation de courant couplée aux secondes bornes de manipulation de courant des premier et second transistors, et une seconde borne de manipulation de courant couplée à une première borne d'une troisième résistance, dont la seconde borne est couplée à une seconde source de tension.
Selon une autre caractéristique de l'invention, chaque borne d'entrée de chaque registre à M bits inclut des première et seconde bornes servant chacune à recevoir un signal élevé du point de vue différentiel ou un signal faible du point de vue différentiel.
Selon une autre caractéristique de l'invention, chaque trajet de retardement précis inclut des première et seconde branches, chaque branche comprenant M-1 transistors et M noeuds entre des résistances adjacentes, que dans chaque trajet de retardement précis, chacun des M noeuds dans la première branche forme une paire de noeuds avec l'un différent des M noeuds de la seconde branche, et les premier et second noeuds de chaque couple de noeuds sont couplés aux bornes d'entrée différentielles de l'une différente des bornes d'entrée du registre à M bits et au premier trajet de retardement précis.
En outre, le procédé connu nécessite, en fin de travail, le relâchement de 1a tension du toron témoin, le démontage de la cellule de mesure et la remise en tension de ce toron à la valeur de tension mesurée précédemment; cela également complique le travail.
L'invention a pour but de fournir un procédé de mise en tension d'un hauban à torons multiples qui soit dépourvu des inconvénients de la technique antérieure.
L'invention a donc pour objet un procédé de mise en tension d'un hauban à torons multiples dans lequel lesdits torons sont mis en place les uns après les autres, entre deux ancrages solidaires de l'ouvrage, le procédé consistant - à tirer sur l'une des extrémités d'un toron depuis l'un des ancrages, alors que l'autre extrémité est fixée sur l'autre ancrage, - à mesurer de façon continue, la valeur de la tension dans le toron, - et à tester de façon continue une condition de fin de mise en tension, cette condition mettant en jeu une expression fonction d'un paramètre prédéterminé, - caractérisé en ce que ledit paramètre prédéterminé est la variation de la distance séparant lesdits ancrages.
Grâce à ces caractéristiques, il devient possible - d'assurer une répartition uniforme de la tension totale du hauban entre tous les torons, même si ceux-ci sont à des températures différentes au cours de la pose,
- d'imposer au hauban, considéré dans son ensemble, un niveau de réglage aussi voisin que possible de celui spécifié lors de la conception de l'ouvrage, même si les conditions de chargement réelles de la structure diffèrent de celles prises en compte dans les calculs pour la phase considérée, - de supprimer les étapes intermédiaires de retension des torons qu'impose la technique antérieure.
Selon d'autres caractéristiques avantageuses de l'invention, le procédé consiste également a) à déterminer la valeur théorique de la longueur à tension nulle du hauban, en fonction - du nombre total de torons du hauban, de la raideur axiale et du poids linéique de chacun des torons du hauban, - de la position théorique des ancrages telle que définie par les plans de l'ouvrage, - des valeurs de la tension du hauban et des déplacements des ancrages prévus par les calculs de conception de l'ouvrage pour une phase de référence prédéterminée située après l'opération de mise en tension du hauban, b) à évaluer les déplacements initiaux des ancrages tels qu'ils se présentent juste avant la pose du premier toron du hauban, c) pendant la mise en tension de chaque toron du hauban - à mesurer en continu ladite variation de distance comptée à partir de l'étape b), - à mettre en #uvre une boucle de calcul pour tester de façon continue la condition de fin de mise en
tension du toron, en utilisant ladite expression fonction dudit paramètre prédéterminé, et d) à bloquer le toron en cours de mise en tension sur l'ancrage dès que la condition de fin de mise en tension du toron est satisfaite.
Le procédé suivant l'invention peut être exécuté essentiellement selon deux modes de mise en #uvre.
Ainsi, selon un premier mode de mise en #uvre ladite expression fonction dudit paramètre prédéterminé définit l'allongement restant à appliquer au toron jusqu'à ce que la condition de fin de mise sous tension soit satisfaite.
Dans ce cas, ladite expression peut être définie par les paramètres suivants i) la raideur et le poids linéique du toron, ii) la valeur théorique de ladite longueur à tension nulle, iii) lesdits déplacements initiaux, iiii la tension mesurée dans le toron, et iiiii) ladite variation de distance, et le blocage du toron est réalisé, lorsque la valeur de l'allongement restant à appliquer devient égale à zéro.
Il peut alors être préférable que ladite expression soit également définie par une valeur représentant la rentrée des clavettes par lesquelles ledit toron est ancré sur son ancrage.
Selon le deuxième mode de mise en #uvre, ladite expression fonction dudit paramètre prédéterminé peut définir la tension de blocage que doit atteindre ledit toron avant que l'on puisse procéder à son ancrage.
Dans ce cas, ladite expression est définie par les paramètres suivants i) la raideur et le poids linéique du toron,
ii) la valeur théorique de ladite longueur à tension nulle, iii) lesdits déplacements initiaux, et iiii)ladite variation de distance, et le blocage du toron est réalisé, lorsque la valeur mesurée de la tension appliquée audit toron devient égale à celle de la tension ainsi calculée.
Selon d'autres caractéristiques du procédé s'appliquant aux deux modes de mise en #uvre tels que définis ci-dessus - lesdits déplacements initiaux sont mesurés sur l'ouvrage selon une procédure prenant en compte les tolérances de réalisation dudit ouvrage ou à partir des résultats des calculs de conception de l'ouvrage ; - le hauban comportant une gaine de protection, le procédé consiste également - i) à déterminer 1a valeur théorique de ladite longueur à tension nulle à partir du poids linéique de ladite gaine, et - ii) pendant le calcul relatif à ladite condition de fin de mise en tension, à majorer le poids linéique du toron en cours de mise en tension d'une fraction du poids linéique de la gaine ; - le procédé consiste également au cours de l'étape c) à prendre en compte, dans 1e calcul relatif à ladite condition de fin de mise en tension, la température du toron en cours de mise en tension, - le procédé consiste également au cours de l'étape b) à prendre en compte dans la détermination desdits déplacements initiaux, les températures des haubans déjà installés sur l'ouvrage et de l'ouvrage lui-même.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaîtront au cours de la description qui va
La disponibilité de tels filtres et/ou puces et de la séquence génomique correspondante annotée permet d'étudier l'expression de grands ensembles, voire de la totalité des gènes dans les micro-organismes associés à Listeria innocua et L. monocytogenes 4b, en préparant les ADN complémentaires, et en les hybridant à l'ADN ou aux oligonucléotides immobilisés sur les filtres ou les puces. De même, les filtres et/ou les puces permettent d'étudier la variabilité des souches ou des espèces, en préparant l'ADN de ces organismes et en les hybridant à l'ADN ou aux oligonucléotides immobilisés sur les filtres ou les puces.
Les différences entre les séquences génomiques des différentes souches ou espèces peuvent grandement affecter l'intensité de l'hybridation et, par conséquent, perturber l'interprétation des résultats. Il peut donc être nécessaire d'avoir la séquence précise des gènes de la souche que l'on souhaite étudier. La méthode de détection des gènes décrite plus loin en détail, impliquant la détermination de la séquence de fragments aléatoires d'un génome, et les organisant d'après la séquence du génome complet de L. innocua et L. monocytogenes 4b divulgué dans la présente invention, peut être très utile.
Les séquences nucléotidiques selon l'invention peuvent être utilisées dans des puces à ADN pour effectuer l'analyse de mutations. Cette analyse repose sur la constitution de puces capables d'analyser chaque base d'une séquence nucléotidique selon l'invention. On pourra notamment à cette fin mettre en oeuvre les techniques de micro-séquençage sur puce à ADN. Les mutations sont détectées par extension d'amorces immobilisées hybridant à la matrice des séquences analysées, juste en position adjacente de celle du nucléotide muté recherché. Une matrice simple-brin, ARN ou ADN, des séquences à analyser sera avantageusement préparée selon des méthodes classiques, à partir de produits amplifiés selon les techniques de type
PCR. Les matrices d'ADN simple brin, ou d'ARN ainsi obtenues sont alors déposées sur la puce à ADN, dans des conditions permettant leur hybridation spécifique aux amorces immobilisées. Une polymérase thermostable, par exemple la Tth ou la Taq ADN polymérase, étend spécifiquement l'extrémité 3'de l'amorce immobilisée avec un analogue de nucléotide marqué complémentaire du nucléotide en position du site variable ; par exemple un cyclage thermique est réalisé en présence des didéoxyribonucléotides fluorescents. Les conditions expérimentales seront adaptées notamment aux puces employées, aux amorces immobilisées, aux polymérases employées, et au système de marquage choisi. Un avantage du microséquençage, par rapport aux techniques basées sur l'hybridation de sondes, est qu'il permet d'identifier tous les nucléotides variables avec une discrimination optimale dans des conditions de réactions homogènes ; utilisé sur des puces à ADN, il permet une résolution et une spécificité optimales pour la détection routinière et industrielle de mutations en multiplex.
L'utilisation des filtres à haute densité et/ou des puces permet ainsi d'obtenir des connaissances nouvelles sur la régulation des gènes dans les organismes d'importance industrielle, et en particulier les listera propagées dans diverses conditions. Elle permet aussi une identification rapide des différences entre les génomes des souches utilisées dans de multiples applications industrielles.
En outre, une puce à ADN ou un filtre peut être un outil extrêmement intéressant pour la détermination, la détection et/ou l'identification d'un microorganisme. Ainsi, on préfère également les puces à ADN selon l'invention qui contiennent en outre au moins une séquence nucléotidique d'un microorganisme autre que Listeria monocytogenes 4b ou Listeria innocua, immobilisée sur le support de ladite puce. De préférence, le microorganisme choisi l'est parmi les bactéries du genre Listeria (ci-après désignées comme bactéries associées à L. monocytogenes), ou les variants de Listeria monocytogenes EGD-e.
Une puce à ADN ou un filtre selon l'invention est un élément très utile de certains kits ou nécessaires pour la détection et/ou l'identification de microorganismes, en particulier les bactéries appartenant à l'espèce Listeria monocytogenes ou les microorganismes associés, également objets de l'invention.
Par ailleurs, les puces à ADN ou les filtres selon l'invention, contenant des sondes ou amorces spécifiques de Listeria lnnocua ou monocytogenes, sont des éléments très avantageux de kits ou nécessaires pour la détection et/ou la quantification de l'expression de gènes de Listeria innocua ou monocytogenes (ou de microorganismes associés).
En effet, le contrôle de l'expression des gènes est un point critique pour optimiser la croissance et le rendement d'une souche, soit en permettant l'expression d'un ou plusieurs gènes nouveaux, soit en modifiant l'expression de gènes déjà présents dans la cellule. La présente invention fournit l'ensemble des séquences naturellement actives chez L. ititiocita permettant l'expression des gènes. Elle permet ainsi la détermination de l'ensemble des séquences exprimées chez L. innoclla. Elle fournit également un outil permettant de repérer les gènes dont l'expression suit un schéma donné Pour réaliser cela, l'ADN de tout ou partie des gènes de L. innoclla et monocytogenes peut être amplifié grâce à des amorces selon l'invention, puis fixé à un support comme par exemple le verre ou le nylon ou une puce à ADN, afin de construire un outil permettant de suivre le profil d'expression de ces gènes Cet outil, constitué de ce support contenant les séquences codantes sert de matrice d'hybridation à un mélange de molécules marquées reflétant les ARN messagers exprimés dans la cellule (en particulier les sondes marquées selon l'invention). En répétant cette expérience à différents instants et en combinant l'ensemble de ces données par un traitement approprié, on obtient alors les profils d'expression de l'ensemble de ces gènes. La connaissance des séquences qui suivent un schéma de régulation donné peut aussi être mise à profit pour rechercher de manière dirigée, par exemple par homologie, d'autres séquences suivant globalement, mais de manière légèrement différente le même schéma de régulation. En complément, il est possible d'isoler chaque séquence de contrôle présente en amont des segments servant de sondes et d'en suivre l'activité à l'aide de moyen approprié comme un gène raporteur (luciférase, ss-galactosidase, GFP). Ces séquences isolées peuvent ensuite être modifiées et assemblées par ingénierie métabolique avec des séquences d'intérêt en vue de leur expression optimale.