INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La détermination du taux de substitution de chaque résine peut être effectuée par analyse élémentaire des éléments constitutifs de la résine : l'azote, le soufre, le chlore et le sodium.
Le taux de chlore des résines peut également être déterminé par dosage argentimétrique des ions chlorure libérés après hydrolyse d'un échantillon de la résine en suspension dans une solution aqueuse de soude.
Le taux d'ester méthylique de la L-tyrosine (formule (I)-indice d) peut également être déterminé par dosage acidimétrique de la fonction carboxylique c ZD libérée par hydrolyse préalable de la fonction ester par exemple par une solution aqueuse de soude.
Le taux de substitution en ester méthylique de la L-tyrosine obtenu dans les conditions de mise en oeuvre du procédé de préparation conforme à l'invention varie entre 5 et 15%, mettant en évidence la bonne reproductibilité de ce procédé de synthèse.
En fin de synthèse, les fines particules provenant des cassures éventuelles des billes de polystyrène lors des différentes étapes de la synthèse sont de préférence éliminées. Cette élimination peut être réalisée par une série de lavages et de centrifugations successifs des résines en solution tampon, de préférence à un pH toi] tampon, compris entre 7. 2 et 7. 4. Ces lavages sont de préférence réalisés jusqu'à clarification totale du surnageant.
L'absence de fines particules au niveau de la résine peut être contrôlée par un test biologique, (temps de thrombine. temps de céphaline-activé, etc...).
Ces tests biologiques sont réalisés conformément aux spécificités des fabricants de réactifs.
Juste avant leur utilisation, et lorsque les résines de formule (I) ont été introduites dans ta ou tes colonnes d'épuration, ces dernières sont de préférence équihbrées au pH physiologique (en général 7, 4) dans un tampon tel que le tampon de tichaelis. un tampon phosphate, le tampon open Coler, le tampon véronal.
Enfin l'invention a pour objet un procédé d'épuration ex-vivo des 'tilt 1 1 1 anticorps anti-FVIt présents dans un liquide caractérisé par le fait qu'il consiste : a) à mettre en contact ledit liquide avec au moins une colonne d'épuration contenant au moins une résine de formule (I) telle que définie ci-dessus, et b) à séparer ensuite ledit liquide de ladite résine de formule (I) sur laquelle ont été adsorbés les anticorps anti-FVIII.
Selon une forme de réalisation préférée de ce procédé d'épuration, ledit liquide est du plasma sanguin ou du sang total, et encore plus particulièrement du plasma sanguin ou du sang total de patients atteints d'hémophilie A.
Z7 c Outre les dispositions qui précèdent, l'invention comprend encore d'autres dispositions qui ressortiront de la description qui va suivre, laquelle se réfère a des exemples de synthèse de résines fonctionnalisées de formule (I) selon l'invention, à un exemple comparatif de l'adsorption des facteurs de la coagulation sur une résine de formule (I) et une résine protéine A-Sépharose dz à un exemple de démonstration de la spécificité d'adsorption d'une résine de formule (I) vis-à-vis des anticorps anti-FVIII, à des études de l'adsorption des facteurs de la coagulation sur deux colonnes contenant au moins une résine de formule (I) montées en série ou en parallèle et à un exemple d'étude de l'adsorption d'une protéine du complément par une résine de formule (1).
Il doit être bien entendu toutefois que ces exemples sont donnés uniquement à titre d'illustration de l'objet de l'invention, dont ils ne constituent en aucune manière une limitation.
EXEMPLE 1 : PRÉPARATION D'UNE RÉSINE DE FORMULE (1) (BIOTYR 4) )) Étape de préparation à la svnthèse 100 g de billes de polystyrène réticulé à 3%, vendues sous la dénomination Bio-Beads S-X3 # (200-400 mesh) par la société Bio-Rad sont mises
en suspension dans 800 ml de CH2CI2. L'ensemble est agité doucement pendant 1 heure à température ambiante. La suspension est ensuite filtrée et lavée avec 800 ml de CHCh. La résine est finalement mise en suspension dans 400 ml de CHCL,.
2) Étape de chlorosulfonation du polvstvrène (obtention d'un PSSO2Cl) Un mélange constitué de 650 ml de CH2Cl2 et de 550 ml de HSOhCl est \ tersé très lentement sur la résine en suspension dans le CH2Cl2. Le tout est porté au rcDux a 40 C sous agitation douce pendant 4 heures. La résine est alors filtrée puis c la\ée 3 fois avec 1 litre de CHCl :. Les lavages de la résine se poursuivent avec 3 fois 1 1 litre d'acétone, puis celle-ci est filtrée. Finalement, la résine PSSO2CI est récupérée, pesée et mise à sécher sous vide à 40 C.
3) Caractérisation de la résine PSSO2CI Des échantillons de la résine PSSO2Cl obtenue ci-dessus à l'étape 2) sont prélevés afin de déterminer le taux de chlore de cette résine. Cette analyse est effectuée par dosage argentimétrique, comme suit : 100 g de résine PSSO2Cl sont hydrolyses à l'aide de 75 ml d'une solution de soude 2 M. Le mélange est maintenu sous agitation douce pendant 3 heures au reflux, à une température comprise entre 90 c et 100 C. La résine PSSO2Cl ainsi hydrolysée est filtrée et rincée avec de l'eau distillée. Le filtrat est ensuite acidifié à un pH compris entre 3 et 4 par addition d'acide nitrique 1 M. La solution est ensuite dosée par une solution de nitrate d'argent 0,1 M de façon i déterminer le taux de chlore. Une analyse microscopique des billes de PSSO2Cl et une analyse élémentaire sont également effectuées.
La résine PSSO2Cl présentait les caractéristiques suivantes :
Méthodes Résultats Analyse microscopique Les billes présentaient une forme sphérique et une distribution de taille hétérogène conformes à celles des billes d'origine.
Dosage argentimétrique Chlore (meq/l) %SO2Cl 077, 6 Analyse élémentaire C ! S PS S03H SO2Cl 4,0 meq/g 4,7 meq/g 10% 14% 76%
4) Etape de fixation de l'ester méthylique de la L-tvrosine (Exemple de la résine BIOTYR 4) 100 g de résine PSSO ; C) obtenue ci-dessus à l'étape 2) sont mis à gonMer dans 500 ml de CHC12 pendant 30 mn à température ambiante.
) 5 g de TyrOMe sont dissous dans 1 litre de CH2Cl2 à 400C au reflux et par addition progressive de 18 ml de NEt3 en 1 heure.
Les deux mélanges sont ensuite réunis. 60 ml de NEt3 sont alors ajoutés doucement au mélange. L'ensemble du milieu réactionnel est porté au reflux à 40 C pendant 2 heures, sous agitation douce.
La résine est ensuite filtrée, lavée avec 6 litres d'éthanol puis avec 15 litres d'une solution aqueuse de soude 10-2 M.
Finalement, la résine BIOTYR 4 est récupérée, pesée et mise à sécher dans une étuve sous vide à 40 C.
5) Etape de la caractérisation de la fixation de l'ester méthvlique de la L-tvrosine 200 mg de résine BIOTYR 4 obtenue ci-dessus à l'étape IV) sont hydrolysés avec 100 ml d'une solution de soude 2 M, à 500C pendant 24 heures. La résine est ensuite filtrée, lavée à l'eau distillée et séchée à l'étuve.
! 90 mg de résine BIOTYR 4 ainsi hydrolysée sont mis en suspension dans 70 ml d'eau distillée et dosés par une solution titrante de soude à 0,1 M sur un banc de titration. Une analyse microscopique et une analyse élémentaire sont également réalisées.
1 La résine BIOTYR 4 présentait les caractéristiques suivantes :
Méthodes Résultats Analyse microscopique Les billes présentaient une foi-time sphérique et une distribution de taille d'origine.
Dosage acide-base COOH (meq/g) PS SO3Na TyrOMe 1 4. 8 10% 81% 9% Analyse élémentaire Cl N S PS PSSO2Cl TyrOMe SO3Na 0. 2 0, 5 4,0 10% 0% 11% 79%
EXEMPLE 2 : PRÉPARATION DE RÉSINES DE FORMULE (1) De a même façon que décrit ci-dessus à l'exemple 1, des résines de formule (I) conformes à l'invention (BIOTYR 1 à BIOTYR 3 et BIOTYR 5 à BIOTYR 8) ont été préparées. Leurs caractéristiques figurent dans le Tableau 1 ci-après.
de lampe de véhicule.
PROCEDE DE REPERAGE D'UNE DIRECTION CRISTALLINE D'UN MATERIAU CRISTALLIN DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention est relative à un procédé de repérage d'une direction cristalline d'un matériau cristallin. Ce procédé prend toute son importance dans la fabrication des semi-conducteurs ou dans le domaine de l'optique ou de l'optoélectronique.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE La connaissance et la matérialisation d'au moins une direction cristalline dans un matériau semiconducteur cristallin est très utile par exemple lorsqu'on doit assembler deux plaquettes de silicium en réalisant une jonction ohmique entre les deux. Dans le brevet US-A-5 661 316 au nom de Kish, Jr, et al il est enseigné que pour créer une jonction ohmique à l'interface entre deux plaquettes de matériaux semiconducteurs, il fallait minimiser d'une part l'angle de décalage en rotation, dans le plan de l'interface, entre les réseaux cristallins des deux matériaux et d'autre part l'angle existant entre les plans cristallins présentés par les faces mises en contact.
Les plaquettes de silicium monocristallin du commerce peuvent présenter un méplat latéral pour
repérer une direction cristalline dite direction nominale, mais l'orientation du méplat n'est connue en général qu'avec une précision de plus ou moins un degré et donc lors de l'assemblage d'une paire de telles plaquettes, l'angle de décalage en rotation présente au moins une incertitude de plus ou moins deux degrés. Ce n'est pas satisfaisant.
Dans l'article : Aligned Wafer Bonding : A Key to Three Dimensional Microstructures de R. W BOWER, M. S ISMAIL, et S. N FARRENS dans le Journal of Electronic Materials, Vol 20, Numéro 5,1991 pages 383 à 387, il est décrit une méthode pour aligner des plaquettes de semi-conducteur empilées l'une sur l'autre. Les faces en contact des plaquettes sont équipées d'un quadrillage, une exposition à des infrarouges traversant l'empilement permet de mettre le quadrillage d'une plaquette en coïncidence avec le quadrillage de l'autre plaquette avec une bonne précision. Le repérage de directions cristallines n'est pas évoqué.
On peut déterminer de manière précise par les rayons X une direction cristalline dans un matériau cristallin relativement massif. Mais cette méthode est lourde à mettre en oeuvre et consommatrice de temps. Il faut ensuite prévoir un système de repérage de la direction cristalline déterminée pour pouvoir la matérialiser. La précision du repérage doit être au moins aussi bonne que celle de la détermination. Ce n'est aisé. De plus pour des matériaux cristallins en film mince, la précision de détermination de l'axe
cristallin n'est pas très bonne à cause du manque de volume diffractant.
Dans l'article : Angular Alignement for wafer bonding par Yuan-Fang CHOU dans SPIE volume 2879, pages 291-297, il est décrit un procédé de détermination du décalage angulaire existant entre une direction cristalline nominale repérée par le méplat d'une plaquette de silicium et la direction cristalline réelle du silicium, ce procédé est basé sur le principe de la gravure anisotrope.
On se réfère à la figure 1. Il consiste à graver, à l'aide d'une solution liquide d'attaque chimique et d'un masque 2, une plaquette 1 de silicium dont la surface est orientée et qui est dotée d'un méplat (non représenté) donnant la direction cristalline nominale y. Le masque 2 porte une ouverture circulaire 3 centrale et quatre groupes 4 d'ouvertures circulaires bien plus petites, disposés selon des arcs de cercle autour de l'ouverture centrale 3. Le milieu m de chaque groupe 4 de petites ouvertures est matérialisé sur le masque 2. On positionne les ouvertures du masque 2 de manière que l'axe passant-par deux milieux m diamétralement opposés coïncide avec la direction cristalline nominale y. On attaque chimiquement le silicium au niveau de l'ouverture 3 du masque 2 à l'aide d'une solution liquide d'attaque chimique, par exemple à base d'hydroxyde de potassium KOH.
Un motif gravé 5 apparaît dans le silicium, c'est un carré dans lequel s'inscrit l'ouverture circulaire 3. En fait la gravure s'effectue au niveau
de l'ouverture 3 et se développe aussi sous le masque 2, c'est le phénomène de surgravure. La diagonale du carré est orientée selon la direction cristalline x du silicium. Cette direction cristalline x est dite direction cristalline réelle. Si la diagonale ne passe pas par le milieu m du groupe de petites ouvertures 4, la direction cristalline réelle x ne coïncide pas avec la direction cristalline nominale y donnée par le méplat, il y a un décalage angulaire dont il faut tenir compte si l'on veut aligner cette direction cristalline réelle avec celle d'une autre plaquette.
Plus le carré a une grande diagonale plus la précision de repérage est grande. Cela implique que le rayon de l'ouverture circulaire soit choisi en conséquence. Mais plus l'ouverture circulaire est grande plus le temps de gravure est long. On est obligé d'attendre que la totalité du carré soit gravée pour pouvoir localiser avec précision ses sommets et donc repérer ses diagonales. Cette gravure peut prendre plusieurs heures, voire un jour ou deux surtout si la précision recherchée est grande, par exemple de l'ordre du dixième de degré. De plus cette gravure d'un grand carré occupe une place non négligeable à la surface de la plaquette de matériau cristallin ce qui réduit sa surface utile.
Généralement le masque est réalisé en oxyde de silicium, les ouvertures grandes et petites sont délimitées par lithographie sur l'oxyde et ouvertes par gravure dans l'oxyde. Puisque la gravure du silicium se développe sous le masque d'oxyde, ce dernier risque de s'effondrer et de se briser s'il n'est plus
3) Résultats 3. 1) Stabilité des facteurs de la coagulation (Fil, FV et FVII + X), du fibrinogène et des IgG totales mis en circulation à 37 C sans contact avec la résine.
L'analyse des résultats des témoins 1 et 2 montre que les conditions expérimentales utilisées n'induisent pas de perte d'activité des différents facteurs de la
coagulation étudiés, à l'exception du facteur V pour lequel une légère inactivation est observée, de t'ordre de 20% après 90 mn, qui confirme) la très grande fragilité de ce facteur.
3. 2) Comparaison de l'adsorption des IgG totales sur les résines BIOTYR 1 et Protéine A-Scpharose' < ..
Les résultats sont présentés dans les Tableaux II et III ci-après : Tableau Il
Résine 1 Type de Temps (mg) plasma adsorbé le de milieu 0 45 Élution de 6 ml 15 0 0 45 de PPP ayant 30 0 0 45 un IgG de 7,5 g/l 45 0 0 45 60 45 90 34,5 Type mn % d'IgG mg d'IgG IgG (mg) plasma le de milieu 0 72 Élution de 6 ml 15 0 0 0 72 de ayant 30 0 0 72 un taux en IgG de 12 g/l 45 0 0 72 60 31,2 57 90 20,8 31,2 57
Résine # Type % d'IgG mg d'IgG IgG (mg) plasma adsorbé le de milieu 0 0 0 93,7 Élution e 6 ml 15 0 0 93,7 de PPP ayant 30 20 69,3 75 un taux en IgG de 15,6 g/l 45 20 69,3 75 60 38,4 133,3 57,7 90 36,1 Type % d'IgG mg d'IgG IgG (mg) plasma adsorbées/mg restant dans le de milieu 0 0 0 67,9 Éluation de 6 ml 15 0 0 0 67,9 de PPP ayant 30 0 0 67,9 un taux en IgG de 11.3 g/l 45 15 37,8 57,7 60 38,2 96 42 90 59,2 148,9 27,7
Ces résultats montrent que les pourcentages d'IgG adsorbés sur la résine BIOTYR 1 sont nettement inférieurs aux pourcentages d'IgG adsorbés sur la résume Protéine A-Sépharose ('-z, après 90 mn de contact.
Les résines de formule (L) confondes à l'invention, permettent donc d'adsorbcr beaucoup moins d'IgG circulantes que les résines de type Protéine A-Sépharose R) de l'art antérieur. préservant ainsi nettement plus les défenses unmunitaires du patient chez qui l'épuration plasmatique est effectuée.
3. 3) Comparaison de l'adsorption des facteurs FIl, FV, FVII + X et du fibrinogène sur les résines BIOTYR 1 et Protéine A-Sépharose RO.
Les résultats obtenus après éluvion de 6 ml de PPP (différents lots) sont présentés dans le Tableau IV ci-après :
Temps % FII adsorbé % FV adsorbé % FVII + X % fibrinogène (mi adsorbé adsorbé BIOTYR 1 Proteme A- BIOTYR 1 Proteme A- BIOtYR 1 Proteme A- BIOTYR 1 Proteme ASepharose Sepharose Sepharose Sépharose R R R R 0 0 0 0 0 0 4,8 0 0 15 8 2,1 0 1,5 0 0 0,7 4,6 30 10 2,4 2,8 7,7 0 7,9 0,8 5,8 45 7,1 4,5 1,9 0 0,9 11, 9 0 6, 1 60 8,1 0 3,8 0,1 3,9 4,0 0,1 0 90 2,0 3,3 0 0,3 0,9 2,4 0,9 11,9 Temps % FII adsorbé % FV adsorbé % FVII + X % fibrinogène (mn) adsorbé adsorbé ! BIOTYR 1 Proteme A- BIOTYR 1 Proteme A- BIOtYR 1 Proteme A- BIOTYR 1 Proteme ASepharose Sepharose Sepharose Sépharose R R R R 0 0 0 0 0 0 0 0 0 15 0 9,1 3,8 6,4 0 0 8 3,2 30 0 9,6 5,4 11,5 0 45 0 13,7 3,6 9 0 0 10,2 11,4 i 60 5,6 11,2 7,2 9 4, 2 2,9 3, 2 6, 6 90 1,8 1,8 14,4 0 3,1 4,7 6,8 9, 8
Ces résultats montrent que l'adsorption de ces différents facteurs de la coagulation est très faible sur les deux types de résine, même dans le cas du facteur V pour lequel l'inactivation n'est pas plus élevée que celle constatée avec les témoins 1 et 2.
EXEMPLE 4 : MISE EN ÉVIDENCE DE LA SPÉCIFICITÉ D'ADSORPTION D'UNE RÉSINE DE FORMULE (1) VIS-A-VIS DES ANTICORPS ANTI-FVIII 1) Dispositif d'épuration plasmatique Les conditions expérimentales retenues pour cette étude sont proches de celtes utilisées au cours des épurations thérapeutiques. Les caractéristiques du dispositif utilisé sont les suivantes : - Colonne utilisée : Colonne Bio Rad @ de 4 cm de hauteur, 1 cm de diamètre, remplies avec 4 ml d'une suspension de 0, 480 g de résine 1
Le pinceau 1 du premier exemple, illustré à la figure 1, comporte un
manche 2, en bois ou en matière plastique , dont l'extrémité supérieure présente une face plane 2a , transversale à la direction longitudinale D du manche 2. Sur cette face plane transversale 2a est fixée une bande 3 d'une matière textile qui comporte des poils 4 qui s'étendent dans la direction longitudinale D . Plus précisément cette bande textile 3 est du type fourrure , avec une portion tissée ou tricotée 5 qui forme le fond ou le dossier de la fourrure tandis que les poils 4 s'étendent perpendiculairement audit fond ou dossier 5. Dans ce premier exemple, on a découpé un tronçon de bande ayant strictement la surface de la face transversale 2a du manche 2 et on a fixé ce tronçon en appliquant une couche d'un adhésif 6 entre le fond ou dossier 5 et la face 2a.
Dans le second exemple illustré aux figures 2 et 3, le pinceau 10 est formé de trois constituants séparés à savoir le manche 11, la bande textile et un moyen de fixation 13, qui consiste en l'occurrence en un jonc plastique ayant la forme d'un toron. Le manche 11 comporte , comme dans le premier exemple , une face plane 11a, constituant l'extrémité transversale du manche 11, perpendiculaire à la direction longitudinale D de celui-ci. De plus à proximité de cette face plane 11 a, l'extrémité 11b du manche comporte une rainure 11ç, creusée sur la périphérie dudit manche. Cette rainure llç est creusée à une distance h de la surface plane 11a.
Dans l'exemple illustré, il s'agit d'une rainure semi-circulaire , de diamètre r.
La bande textile 12 ne comporte des poils 14 que sur la zone médiane 12a, qui dimensionnellement , correspond à la surface 11a du manche 11. De part et d'autre de cette zone médiane 12a, la bande 12 comporte deux prolongements 12b, 12ç, constitués uniquement du support ou dossier.
Le jonc de fixation 13 est réalisé dans un matériau élastique ayant la forme d'un toron , de diamètre sensiblement égal ou inférieur à r. L'assemblage des trois composants 11, 12, 13 précités est réalisé en plaçant la zone médiane 12a de la bande textile 12 sur la face plane 11a de l'extrémité du manche 11 , puis en rabattant les deux prolongements 12b et 12ç, latéralement sur les deux faces latérales 11d, 11e du manche et enfin en disposant le jonc de fixation 13 dans la rainure 11 ç. Bien sûr le jonc de fixation 13 a au repos une dimension qui
est inférieure à celle de la rainure 11ç, de telle sorte qu'il est nécessaire d'étirer le jonc 13 pour qu'elle s'applique sur les deux prolongements 12b, 12ç de la bande textile 12 et pénètre dans la rainure périphérique 11ç. Le jonc 13 réalise alors le blocage en position et la fixation de la bande textile 12.
Dans l'exemple illustré à la figure 3, on a représenté deux prolongements latéraux 12b, 12ç de sorte que le tronçon 12 destiné à être fixé sur le manche 11 peut être découpé à partir d'une bande présentant longitudinalement des portions à poils et des portions sans poils . D'autres modes de réalisation peuvent être envisagés , en particulier un tronçon de bandes textiles ayant des prolongements latéraux sur les quatre côtés de la zone médiane à poils. Dans ce cas la fixation dudit tronçon se fera en rabattant sur l'extrémité du manche les quatre prolongements latéraux et en les coinçant avec le moyen de fixation, notamment le jonc 13.
A titre d'exemple non limitatif , on a mis en oeuvre , comme bande textile, une bande tissée dont le fond du dossier est constitué par un tissu chaîne et trame en 100% polyester et dont les poils de fourrure sont constitués par des fils de polyamide 6-6 constitués eux-mêmes de mélanges de fibres de différents titrages.
La présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation qui vient d'être décrit à titre d'exemple non exhaustif . En particulier d'autres systèmes de fixation peuvent être envisagés , que ce soit par coincement ou éventuellement par emboîtement mécanique.
Elément modulaire préfabriqué pour la construction des parois d'un bâtiment antisismique de différentes épaisseurs. Domaine technique de l'invention L'invention est du domaine du bâtiment, et elle a pour objet un élément modulaire préfabriqué pour la construction des parois d'un bâtiment, ainsi qu'une paroi de bâtiment obtenue à partir d'un jeu de tels éléments.
Art antérieur On connaît la technique consistant à construire les parois d'un bâtiment à partir d'éléments modulaires monoblocs, qui sont agencés de manière à former un coffrage perdu. Ces éléments sont globalement constitués de deux parois pleines parallélépipédiques reliées entre elles à distance l'une de l'autre par des entretoises. L'espace compris entre les parois est prévu pour être comblé de béton, tandis que les faces extérieures des parois constituent un parement. Ces éléments comportent à leur périphérie des reliefs d'emboîtement, pour leur jonction les uns aux autres. On pourra se reporter aux brevets FR2556387 (PIERSON), FR2575778 (GUILLOT), FR2568915 (C.E.R.I.B.M.) et FR2566817 (ORTIZ) qui décrivent de tels éléments.
Ce genre d'élément modulaire procure l'avantage de faciliter la construction d'une paroi d'un bâtiment. Néanmoins, leur mise en
oeuvre reste délicate en raison de leurs dimensions prédéterminées, tant celles séparant les parois de l'élément l'une de l'autre, que celles propres à l'élément lui- même. De plus, la jonction des éléments l'un à l'autre n'est pas satisfaisante, au regard de la résistance aux secousses sismiques de la paroi du bâtiment obtenue. De plus encore, le comblement par du béton de l'espace compris entre les parois de l'élément ne satisfait pas aux exigences d'isolation phonique et thermique du bâtiment. II en résulte la nécessité d'aménager à cette fin les faces extérieures des parois de l'élément après la construction de la paroi du bâtiment obtenue. En outre, cette dernière ne comporte en soi aucune disposition quant à une ventilation interne. De surcroît enfin, de tels éléments ne facilitent pas la mise en place et/ou le passage d'autres organes du bâtiment, tels que les organes et câblage électriques, et tels que les organes de chauffage, conduits de l'installation de chauffage central notamment.
Objet de l'invention Le but de la présente invention est de proposer un élément modulaire préfabriqué pour la construction des parois de différentes largeurs d'un bâtiment antisismique, qui soit agencé de manière à procurer des solutions aux problèmes susvisés.
La démarche inventive de la présente invention a consisté dans sa globalité à scinder l'élément en plusieurs organes distincts, dont chacune des parois et une pluralité d'organes de jonction. Ces derniers sont mis à profit, non seulement pour relier sensiblement parallèlement entre elles et à distance les parois d'un même élément en constituant alors des entretoises, mais aussi pour relier l'une à l'autre deux parois aboutées d'éléments respectifs voisins, en constituant alors des organes d'aboutement. Pour cela, les parois et les organes de jonction comportent des organes d'emboîtements coopérants, notamment des alvéoles ménagées sur les parois pour recevoir des plots ménagés sur les organes de jonction. Ces derniers forment un soubassement pour les parois, les organes d'emboîtement étant ménagés sur au moins l'une des tranches longitudinales respectivement des parois et des organes de jonction.