INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A : coefficient de normalisation qui permet de différencier la densité de probabilité de la probabilité elle-même. Ce coefficient est tel que la somme des probabilités sur l'espace supporté par le vecteur polarisation soit égale à 1. Comme le module de Pm vaut 1, il faut intégrer la fonction caractéristique de la probabilité sur la sphère de rayon 1. A doit donc être tel que : f u, (X, P) dP = 1 Sphere pp (X) : fdp liée à l'information a priori sur les données et le modèle, cette densité de probabilité étant
susceptible de dépendre de la position X de la source ; par exemple elle peut-être égale à 1 dans la zone cible et à 0 sinon.
Cette équation 2 appelle plusieurs remarques. a) On note que cette équation, le terme en pp (X) mis de côté, représente bien une distribution gaussienne, cf. 1.1. b) Par hypothèse (cf. ≈1.2. 1), la polarisation observée est supposée centrée, donc à moyenne nulle, et sa dispersion entièrement décrite par la matrice de covariance du signal. Par suite, dans l'équation 2, le vecteur Po = O. c) Par ailleurs, on peut supposer que le vecteur polarisation modélisé est exact et éliminer dans l'équation la matrice Cm.
Par conséquent, l'Equation 2 se simplifie et devient : U, (X) = A p, (X) exp- PJ (X) C.' P, (X))] ! 1-2 m Il Pour éliminer tout effet d'amplitude dans les données observées, c'est-à-dire dans la matrice de covariance associée à l'onde considérée, et pouvoir ainsi traiter de la même façon toute donnée polarisation, on normalise la matrice de covariance par la plus grande valeur propre.
L'équation précédente devient alors :
ap (X) = (x) expf- (Pj (X) CP, (X)) j ! Equation 3, 2 1 avec C=-cJL la matrice de covariance normalisée de la Âl il, polarisation observée au récepteur.
Dans la base définie par les vecteurs propres de la matrice de covariance des données observées, l'Equation 3 s'écrit encore : fi (X) exp P22 (X) + 2 (X)) ] Equation 4, 2 -12 -13 avec : Pj, P2 et P3 : les composantes du vecteur Pm exprimées dans la base propre de la polarisation observée, la composante Pi est la projection du vecteur Pm sur le vecteur Vi définissant la base propre (i = 1, 2 ou 3) ; À1, À2 et k3 : les valeurs propres de la matrice de covariance calculée sur les données observées.
Ainsi que précédemment indiqué, les valeurs propres décrivent la forme de l'ellipsoïde de polarisation et donc la qualité de la polarisation. Il est donc physiquement justifié que les valeurs propres apparaissent dans la densité de probabilité, ce que souligne l'Equation 4. D'après cette équation, on voit et on peut vérifier que, pu (X) mis à part : si i = 2 = À3, le signal n'est pas polarisé (ou est isotrope) et comme M=lj, alors ap (X) est constante,
si k 2 et À3 = 0, le signal est polarisé selon un plan perpendiculaire à V3 et ap (X) = 0 sauf sur ce plan où elle est constante (P3 = 0), si k2 = 13 = 0, le signal est polarisé selon Vi et ap (X) = 0 sauf le long de cette direction (P2 = P3 = 0) où elle est constante.
Il est ainsi possible, connaissant une polarisation mesurée sur un récepteur et connaissant la polarisation attendue sur ce récepteur selon la position de la source dans une zone cible donnée, de calculer une probabilité de localisation a posteriori de l'événement sismique dans cette zone cible.
Essai 1 Le catalyseur est chargé de façon classique avec une machine de type Densicat, c'est-à-dire avec une orientation préférentiellement horizontale des grains de catalyseur, sur une hauteur de 2,0 m.
La vitesse de rotation de la machine Densicat est pour cet essai de 60 tours par minutes.
Essai 2 Cet essai comprend trois étapes de chargement : 1/Le même catalyseur neuf que dans l'Essai 1 est chargé dans les conditions de cet essai, jusqu'à une hauteur de chargement de 1,2 m.
2/Le catalyseur est ensuite chargé conformément à l'invention pour obtenir un profil de lit catalytique concave sur une hauteur de 0, 4 m, mesuré au centre de la surface du lit catalytique.
Pour obtenir ce résultat et notamment un angle négatif du profil du lit catalytique avec l'horizontale compris entre 10'eut 20', la vitesse de rotation de la machine Densicat est de 78 tours par minute.
3/La fin du chargement de la colonne jusqu'à une hauteur de 2,0 m est réalisée conformément aux conditions adoptées pour l'essai 1, de manière à obtenir un profil de chargement horizontal.
Essai 3 Cet essai comporte les quatre étapes de chargement suivantes : 1/Le catalyseur est chargé de telle manière que le profil du lit catalytique est de forme convexe sur une hauteur de 0,3 m, mesuré au centre de la surface du lit catalytique.
La vitesse de rotation de la machine Densicat est de 45 tours par minutes pour obtenir ce type de profil et un angle avec l'horizontale compris entre 100 eut 200.
2/Le catalyseur est ensuite chargé conformément aux étapes 1 à 3 de l'Essai 2. jusqu'à la hauteur totale de chargement de la colonne.
Les résultats sont rassemblés dans le Tableau suivant :
Essais 2 3 Prélèvements recueilli Centre 32,0 36,2 33,0 Milieu 21,2 35,5 36,5 Extérieur 46,8 28, 3 30,5 Ecarts maximum 25, 6 7,9 6,0
On voit qu'un chargement dense classique (Essai 1) par effet de pluie ne permet pas d'obtenir une parfaite distribution uniforme du liquide en sortie du réacteur. En effet, le liquide subit l'effet de paroi,
c'est-à-dire qu'il emprunte des chemins préférentiels situés le long de la paroi interne du réacteur au détriment du reste de la masse catalytique.
Pour remédier à cet inconvénient et conformément à la présente invention, un chargement temporaire permettant d'obtenir un profil concave du lit catalytique en cours de formation (Essai 2), permet de réorienter la distribution du flux de liquide à l'intérieur du lit.
Pour parfaire cette répartition, un deuxième chargement spécifique temporaire, mais convexe (Essai 3) permet d'obtenir une répartition améliorée du flux de liquide à la sortie du réacteur.
On notera que le procédé conforme à l'invention ne nécessite aucun appareillage auxiliaire pour son application et qu'il peut être mis en oeuvre de façon particulièrement simple, en utilisant les dispositifs de chargement à effet de pluie du type DENSICAT de la technique antérieure.
On peut citer à titre d'exemples d'étapes appropriés d'isolement la CLHP, la CLHF, la chromatographie en phase liquide haute performance en phase inversée et la chromatographie d'affinité. Voir par exemple Affinity Chromatography : Principles & Methods, Pharmacia LKB Biotechnology, Uppsala, Sweden, 1988 pour plus de détails.
Induction de la transcription de la séquence codante de la MT, immédiatement suivie de l'addition d'ions Zn au milieu.
Dans une forme de réalisation préférée de l'invention, le produit de synthèse d'ADN de l'étape (a) du premier aspect n'est capable que de transcrire la séquence d'ADN codant pour la MT après une induction appropriée, les ions zinc étant ajoutés ensuite au milieu avant ou immédiatement après induction du produit de synthèse d'ADN pour transcrire la séquence d'ADN.
De préférence, les ions Zn sont ajoutés immédiatement après que le produit de synthèse d'ADN a été induit pour transcrire la séquence d'ADN. Le terme immédiatement correspond de préférence à un maximum de 45 minutes après l'induction, plus préférablement à un maximum de 20 minutes après l'induction et encore plus préférablement à un maximum de 5 minutes après l'induction.
Un exemple préféré est celui où la cellule de production est une cellule de E. coli, et où la séquence d'ADN codant pour la MT est sous le contrôle d'un promoteur tac, inductible par l'IPTG, l'induction étant effectuée par addition d'IPTG au milieu. Cet exemple préféré est décrit plus en détail dans les exemples de travail de la présente description (voir ci-dessous).
D'autres systèmes promoteurs inductibles appropriés, spécifiques d'une cellule de production particulière de choix, sont bien
connus de l'homme de métier, et référence est faite aux documents cidessus, en liaison avec les cellules de production préférées spécifiques, pour identifier des systèmes inductibles particuliers convenant à une cellule de production spécifique.
Utilisation d'un polypeptide de fusion comprenant la MT et une séquence polypeptidique supplémentaire capable de stabiliser la MT Dans une forme de réalisation préférée, le produit de synthèse d'ADN de l'étape (a) du premier aspect comprend une séquence d'ADN codant pour un polypeptide de fusion de la MT et une séquence polypeptidique supplémentaire capable de stabiliser la MT pendant l'étape de culture (b) du premier aspect.
La raison en est que la protéine MT peut être présente sous sa forme apoprotéine pendant la production par recombinaison, de sorte que, comme on l'a dit ci-dessus, la protéine MT peut être relativement instable. La technique antérieure décrit un certain nombre de ces polypeptides stabilisants supplémentaires appropriés, tels que la protéine A staphylococcique, la bêta-galactosidase, la protéine de liaison du maltose, ou la thiorédoxine. On les préfère en particulier quand la cellule de production utilisée est E. coli. Pour ce qui concerne d'autres polypeptides stabilisants supplémentaires appropriés, référence est faite à Hannig G. et Makrides S., Stratégies for optimizing heterologous protein expression in E. coli, Trends in Biotechnology, Février 1998,16, pages 54-60 (voir en particulier le tableau 2).
Cette stabilité de la MT pendant l'étape de culture (b) doit être mesurée par rapport à la différence entre la MT produite avec la séquence stabilisante supplémentaire et sans cette séquence. Dans les deux cas, il convient d'utiliser le même procédé de production, c'est-àdire la même cellule, le même promoteur, les mêmes conditions de fermentation, le même protocole d'isolement, etc. Puis on compare les quantités finales de la MT isolée obtenues. De préférence, la quantité de la MT isolée finalement, quand on utilise un produit de fusion, est au moins deux fois plus grande que celle correspondant à la nonutilisation d'un polypeptide stabilisant supplémentaire, et plus particulièrement la quantité de MT isolée finalement lors de l'utilisation d'un produit de fusion est au moins cinq fois supérieure à ce qui se passe lors d'une non-utilisation d'un polypeptide stabilisant
De préférence, la séquence polypeptidique supplémentaire est capable de stabiliser la métallothionéine sous sa forme apoprotéine.
En outre, on préfère que la séquence polypeptidique supplémentaire stabilise la MT, car elle est capable de diminuer la vitesse d'oxydation des groupes thiol (-SH) de cystéine de la MT, ce qui diminue la formation de ponts disulfure à l'intérieur de la MT.
Le polypeptide supplémentaire fusionné à la MT peut être éliminé de la MT après l'étape d'isolement (c) du premier aspect. Dans l'état actuel de la technique, on peut pour cela utiliser de nombreuses techniques. Un exemple en est par exemple quand le produit de fusion ainsi obtenu comprend un site de clivage par une protéase spécifique intercalaire. Le produit de synthèse d'ADN utilisé dans un exemple de travail de l'invention (pGEX-4Tl, voir ci-dessous) est un exemple d'une telle situation. Dans cet exemple, le produit de fusion isolé est le MTsite de clivage par le facteur Xa-GST (le polypeptide stabilisant supplémentaire). Par clivage avec le facteur Xa, le polypeptide supplémentaire qui s'est fusionné à la MT est éliminé de la MT.
De préférence, le polypeptide supplémentaire fusionné à la MT est lui aussi capable de stabiliser la MT isolée finale, de sorte que le polypeptide de fusion isolé final comprenant le polypeptide stabilisant supplémentaire est plus stable que la MT correspondante ne possédant pas le polypeptide stabilisant supplémentaire.
Cette stabilité supplémentaire de la MT isolée finale doit être mesurée par la différence de stabilité entre une protéine MT isolée avec et sans la séquence stabilisante supplémentaire. De préférence, on procède pour cela en introduisant la même quantité de "MT seule" et de "MT fusionnée à la séquence stabilisante supplémentaire" dans deux tubes à essais différents d'un tampon tris-HCl 50 mM, pH 7,0, 25 C. Les échantillons sont maintenus pendant 4 heures, et on mesure pour les deux la quantité de protéines MT qui ont conservé leur groupement prosthétique à ion Zn lié. L'aptitude à conserver le groupement prothétique à ion Zn traduit la stabilité de la MT, car elle est relativement stable sous sa forme apoprotéine (voir ci-dessus). De préférence, un échantillon de MT à laquelle est fusionné le polypeptide supplémentaire a au moins deux fois plus de protéines MT qui ont conservé leur groupement prosthétique à ion Zn lié qu'un échantillon
spécifique par ce dernier, d'habilitation de ce graphisme par l'autorité ou organisme prestataire de service de messagerie ou de scellement d'objets, puis, suite à cette habilitation de graphisme, détermination des paramètres de calcul du sceau ou timbre électronique dans les conditions précédemment décrites dans la description en liaison avec la figure 3.
SECHE-CHEVEUX A DISPOSITIF DE VARIATION DE LA SECTION DE SORTIE DU FLUX D'AIR La présente invention concerne un appareil de séchage et/ou ou de mise en forme des cheveux, plus particulièrement un sèche-cheveux, comportant un dispositif de variation de la section de sortie du flux d'air soufflé par ce dernier.
Les sèche-cheveux à usage privé ou professionnel comprennent généralement un boîtier muni d'une poignée et équipé de moyens de circulation de l'air entre une grille d'entrée dans le boîtier et un orifice de sortie de ce dernier, ainsi que de moyens de chauffage de l'air soufflé. Les moyens de circulation de l'air sont constitués par un ventilateur entraîné par un moteur électrique. Le problème qui se pose souvent avec ces appareils est comment modifier l'intensité et la forme du flux d'air sortant de ce dernier afin de l'adapter à différents styles de coiffure.
Pour résoudre ce problème, la plupart des appareils utilisent plusieurs accessoires amovibles montés sur l'extrémité soufflante de l'appareil. Chaque accessoire constitue une buse de sortie de forme et fonction déterminée et, par conséquent, pour passer d'une forme à l'autre ou pour varier le type de séchage il faut changer d'accessoire. Ceci présente l'inconvénient de devoir changer en cours de séchage plusieurs accessoires, ce qui devient gênant surtout que les accessoires sont montés à proximité des moyens de chauffage.
Un autre inconvénient est de multiplier le nombre d'accessoires, et donc d'occuper une place importante dans l'espace de rangement prévu pour l'appareil, tout en disposant d'un nombre limité de formes et intensités du flux d'air.
D'autres sèche-cheveux, notamment ceux décrits dans les documents FR 1 546 750 ou US 4 977 306 utilisent chacun une paire de volets mobiles articulés autour des axes situés à l'intérieur du conduit d'évacuation de l'air chaud de manière à obturer plus ou moins ce conduit. Ainsi, on peut restreindre plus ou moins la section libre du conduit d'air par pivotement des volets autour
de leur axe d'articulation, mais la section de passage nouvellement créée n'étant pas visible de l'extérieur, il devient difficile de choisir l'orientation du sèche-cheveux par rapport à la mèche de cheveux. Ceci est incommode en début de séchage et devient gênant au cours de l'opération quand il faut coordonner continuellement la position des volets au degré de séchage ou de mise en forme de la coiffure. De surcroît, les dispositifs de variation de flux sont intégrés à la construction de l'appareil, ils ne sont pas prévus en tant qu'accessoires de ce dernier.
Dans d'autres documents, tels le FR 2 640 857 ou le WO 00/33697, le changement de section de sortie est visible, mais les mécanismes utilisés pour modifier cette section permettent à l'appareil de délivrer soit un flux d'air de section cylindrique, soit un flux d'air de section plate, sans position intermédiaire entre les deux. En outre, dans le premier document, le FR 2 640 857 au nom de la demanderesse, la buse de sortie est réalisée en un matériau élastiquement déformable, le mécanisme utilisé pour la modeler s'avérant assez complexe. En ce qui concerne le document WO 00/33697, deux tiroirs pivotent perpendiculairement à l'axe longitudinal de l'appareil et font saillie latéralement pour obtenir la position jet plat, ce qui fait que l'appareil délivre un jet d'air dévié sur les côtés, et non pas concentré au centre pour fixer localement la coiffure ; de plus, les deux tiroirs latéraux augmentent le gabarit et l'encombrement de la buse.
Un autre type d'accessoire utilisé pour dévier le flux d'air produit par un sèchecheveux est décrit dans le document WO 97/09899. Cet accessoire est un diffuseur destiné à être fixé à la sortie d'un sèche-cheveux, le diffuseur comportant un corps creux muni à une extrémité soufflante d'orifices de sortie d'air et d'autres orifices traversés par des doigts creux à l'extrémité libre desquels sont également pratiqués des orifices de sortie de l'air soufflé par l'appareil. L'appareil comporte par ailleurs un dispositif apte à faire varier la longueur des doigts de manière à ce qu'ils s'écartent plus ou moins du cuir chevelu et qu'ils envoient un flux d'air diffus. Ce type d'accessoire ne permet pas d'obtenir un flux d'air concentré pour fixer la coiffure et il est par ailleurs
très encombrant. De surcroît, un diffuseur ayant un volume important ne permet pas non plus d'accélérer un flux d'air. Si une petite accélération a lieu, elle perturbe le flux d'air devenu très turbulent du fait d'un nombre important de variation de sections, ce qui génère des difficultés de régulation en température du flux d'air sortant du diffuseur.
Le but de la présente invention est de remédier aux inconvénients précités et de proposer un sèche-cheveux muni d'un dispositif de variation continue de la section de sortie du flux d'air soufflé par l'appareil, permettant de passer progressivement d'un flux éclaté multidirectionnel à un flux concentré monodirectionnel et vice-versa, tout en utilisant un dispositif compact et de construction simplifiée.
Un autre but de l'invention est un sèche-cheveux muni d'un dispositif permettant de varier la forme de la section de sortie du flux d'air soufflé par l'appareil, tout en permettant de visualiser la forme de la section ainsi modifiée.
Un but supplémentaire de l'invention est un sèche-cheveux muni d'un dispositif de variation du flux d'air qui soit efficace, fiable en fonctionnement et facile à industrialiser pour un moindre coût de fabrication.
Ces buts sont réalisés avec un sèche-cheveux comportant un boîtier comprenant des moyens pour faire circuler un flux d'air entre une extrémité d'entrée et une extrémité de sortie dudit boîtier, ainsi qu'un dispositif agencé à proximité de l'extrémité de sortie permettant de modifier la section de sortie du flux d'air, ledit dispositif comportant au moins deux volets agencés dans le flux d'air ainsi que des moyens d'actionnement en pivotement desdits volets, du fait que ledit dispositif comporte une buse tubulaire disposée entre les deux volets et mobile axialement par rapport au flux d'air.
Le dispositif modifiant la section de sortie du flux d'air comprend donc au moins deux volets pivotants agencés de part et d'autre d'une buse tubulaire, disposée de préférence au centre du dispositif, l'axe longitudinal du dispositif étant dans
la prolongation de l'axe longitudinal du sèche-cheveux, parallèle au flux d'air. Les volets sont agencés pour pivoter autour des axes de pivotement qui peuvent être parallèles, perpendiculaires ou même inclinés par rapport au flux d'air de manière à obturer lors de leur mouvement la section de sortie du flux d'air. Ainsi, cette section de sortie varie entre une valeur maximale quand les volets laissent passer le flux d'air soufflé par l'appareil, en l'orientant ou pas vers l'extérieur, et une valeur minimale quand ils obturent ce passage. La buse tubulaire étant située entre les deux volets, le flux d'air est canalisé pour sortir du dispositif à travers cette dernière au moment de l'obturation de la section de sortie de l'air par les volets.
Les compositions selon l'invention peuvent également comprendre des résines de silicone comprenant une combinaison des unités R3Si01/2 , R2Si02/2 . RSiO3/2 et SiO4/2, dans lesquelles R désigne un radical alkyke ayant de 1 à 6 atomes de carbone.
La phase grasse peut en outre contenir des colorants liposolubles. Ces colorants liposolubles sont par exemple le rouge Soudan, le DC Red 17, le DC Green 6, le p-carotène, l'huile de soja, le brun Soudan, le DC Yellow, 11, le DC Violet 2, le DC orange 5, le jaune quinoléine. Ils peuvent représenter de 0,01 à 20 % du poids total de la compositions et mieux de 0,1 à 6 %.
La phase grasse peut représenter de 0,1 à 40%, de préférence de 0,1 à 20 %, en poids, par rapport au poids total de la composition finale.
Lorsque le liant selon l'invention comprend une phase aqueuse, celle-ci peut comprendre de l'eau, une eau florale telle que l'eau de bleuet et/ou une eau minérale telle que l'eau de VITTEL, l'eau de LUCAS ou l'eau de LA ROCHE POSAY et/ou une eau thermale.
La phase aqueuse peut également comprendre des solvants autres que l'eau comme par exemple les alcools primaires tels que l'éthanol et l'isopropanol, les glycols tels que le propylène glycol, le butylène glycol, le dipropylène glycol, le diéthylène glycol, les éthers de glycol tel que les alkyl(C1-C4)éther de mono, diou tripropylène glycol, mono, di- ou triéthylène glycol, et leurs mélanges.
La phase aqueuse peut également comprendre des colorants hydrosolubles choisis parmi les colorants usuels du domaine considéré tels que le sel disodique de ponceau, le sel disodique du vert d'alizarine, le jaune de quinoléine, le sel trisodique d'amarante, le sel disodique de tartrazine, le sel monosodique de rhodamine, le sel disodique de fuchsine, la xanthophylle.
La phase aqueuse peut également comprendre tout composé hydrosoluble ou hydrodispersible compatible avec une phase aqueuse tels que des gélifiants, des polymères filmogènes, des épaississants, des tensio-actifs et leurs mélanges.
De préférence, la phase aqueuse est présente dans les compositions de l'invention à une teneur allant 0,1à 40%, en poids, de préférence de 0,1à 20% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Le liant de la composition selon l'invention peut également comprendre des tensioactifs H/E ou des tensioactifs E/H habituellement utilisés en cosmétique.
La composition selon l'invention comprend en outre au moins un composé pulvérulent. Les composés pulvérulents peuvent être choisis parmi les pigments et/ou les nacres et/ou les charges et/ou leurs mélanges habituellement utilisés dans les compositions cosmétiques.
Avantageusement, les composés pulvérulents sont présents à une teneur allant de 60 à 99,9%, de préférence encore de 80 à 99,9% en poids, par rapport au poids total de la composition.
La composition peut comprendre, en outre, tout composé usuellement utilisé dans de telles compositions, tel que des épaississants, des antioxydants, des parfums, des conservateurs, des actifs.
Comme actifs cosmétiques, dermatologiques, hygiéniques, utilisables dans la composition de l'invention, on peut citer les hydratants, vitamines, acides gras essentiels, sphingolipides, filtres solaires. Ces actifs sont présents en quantité géné-
Un autre objet de l'invention consiste en un acide nucléique caractérisé en ce qu'il comprend l'une des séquences nucléotidiques suivantes : a) la séquence allant du nucléotide en position 1 jusqu'au nucléotide en position 197 de la séquence SEQ ID NO5, ou un acide nucléique de séquence complémentaire ; b) la séquence allant du nucléotide en position 908 jusqu'au nucléotide en position 1087 de la séquence SEQ ID N 5, ou un acide nucléique de séquence complémentaire ; c) la séquence allant du nucléotide en position 1161 jusqu'au nucléotide en position 1214 de la séquence SEQ ID N 5, ou un acide nucléique de séquence complémentaire ;