INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les comparaisons des variables continues entre les groupes contrôle et traité et chaque catégorie de risque ont été réalisées à l'aide de l'analyse de variance (méthode ANOVA) suivi du test post hoc (Scheffé).
Les études longitudinales comparant les données échocardiographiques
pour chaque groupe, avant et un et deux mois après l'injection intramyoacardique ont été réalisées en utilisant le test d'appariement.
Pour tester les relations entre le nombre de cellules injectées et la fonction cardiaque après transplantation, deux variables ont été créées : (LVEF à 1 mois/ LVEF) et (LVEF à 2 mois/LVEF). Le lien a été étudié par le calcul du F-ratio pour la régression ANOVA et le coefficient R2 ajusté pour les analyses de régression linéaire.
De plus, la variabilité à l'intérieur de chaque groupe des tests échocardiographiques a été observée à partir de deux lots de mesures effectuées sur 10 rats choisis de manière aléatoire en utilisant une analyse de Bland et Altman.
B.2 Résultats B.2.1 Caractérisation de la suspension injectée Sur 10000 cellules comptées le jour de la transplantation, 50% sont positives pour l'expression de la desmine. Le nombre de cellules injectées est de 3.500 000 500000 s'étalant de 700000 à 6.5x106.
Mais il est également connu de décolorer les fibres kératiniques humaines telles que les cheveux et en particulier les cheveux teints artificiellement avec des colorants d'oxydation, à l'aide d'agents réducteurs à pH acide.
La technologie de décoloration par réduction à pH acide a l'avantage de moins sensibiliser la fibre capillaire et de ne pas éclaircir la base naturelle des cheveux.
Ainsi des produits commerciaux utilisent l'hydroxyméthanesulfinate de sodium comme réducteur des cheveux teints à pH acide.
Et dans la demande de brevet EP-0943316, on a récemment préconisé d'utiliser une association à pH acide comprenant de l'acide ascorbique et de l'acide alphaoxocarboxylique pour décolorer les cheveux humains préalablement teints par une teinture d'oxydation, et un produit commercial de décoloration des cheveux comprend de l'acide ascorbique et de l'acide alpha-cétoglutarique.
Cependant, la demanderesse a constaté que toutes ces techniques de l'art antérieur n'engendrent pas une décoloration des fibres kératiniques teintes par des colorants d'oxydation et/ou des colorants directs classiques, suffisamment performante.
En effet, la décoloration est faiblement efficace, voire inefficace, vis-à-vis de certaines nuances, telles que les nuances fondamentales et les nuances à reflets dorés et cendrés.
En outre, ce type de décoloration ne permet pas de décaper suffisamment les fibres kératiniques teintes par les colorants directs cationiques très chromatiques tels que notamment ceux récemment divulgués dans les demandes de brevets WO-95/15144, WO-95/01772 et EP-1025834.
La demanderesse vient maintenant de découvrir de façon inattendue et tout à fait surprenante, qu'il est devenu possible d'améliorer de façon très significative la décoloration des fibres kératiniques préalablement teintes avec des colorants d'oxydation et/ou des colorants directs classiques, et de permettre d'éliminer une palette beaucoup plus large de couleurs.
Plus particulièrement encore, il est maintenant devenu possible de décolorer partiellement ou totalement des fibres kératiniques teintes par des colorants directs cationiques tels que ceux décrits ci-dessus.
Ces découvertes sont donc à la base de la présente invention.
L'invention a donc pour premier objet une composition de décoloration des fibres kératiniques teintes par des colorants d'oxydation et/ou des colorants directs, en particulier des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux, comprenant au moins un réducteur de colorant dans un milieu aqueux approprié pour la décoloration à pH acide, et caractérisée par le fait que ledit réducteur est un système associant (i)au moins un acide sulfinique ou l'un de leurs sels cosmétiquement acceptables à (ii)au moins un acide alpha-oxocarboxylique ou l'un de leurs sels cosmétiquement acceptables.
Ladite décoloration peut être partielle ou totale.
La demanderesse a pu constaté en particulier de façon très surprenante que ledit système est synergique en décoloration.
Les compositions destinées à la décoloration des cheveux à l'aide d'agents réducteurs se présentent principalement sous forme de compositions prêtes à l'emploi constituées de produits anhydres (poudres) ou de crèmes ou de gels contenant le ou les agents réducteurs que l'on mélange au moment de l'emploi avec une composition aqueuse contenant un agent de pH. Les compositions de décoloration se présentent également
sous forme de compositions prêtes à l'emploi aqueuses contenant le ou les agents réducteurs au pH approprié.
La composition selon l'invention est une composition prête à l'emploi.
culier le réflecteur et/ou le masque dans le cas o ce dernier est pourvu d'un revêtement réflé-
chissant, présentent un aspect prédéterminé, tel qu'une couleur, sans que cet aspect ait une influence sur les qualités et les performances photométriques du faisceau lumineux émis par ces dispositifs lorsque la source lumineuse est allumée, une telle modification d'aspect devant
pouvoir être obtenue de manière simple, fiable et peu onéreuse.
La présente invention a donc pour objet un dispositif d'éclairage ou de signalisation pour véhicule automobile comprenant, dans un boîtier présentant une ouverture antérieure, au moins une source lumineuse apte à coopérer avec un réflecteur pour engendrer un faisceau
lumineux, et une glace de protection fermant l'ouverture antérieure du boîtier.
Selon la présente invention, au moins une partie optiquement neutre du dispositif d'éclairage ou de signalisation comporte au moins un élément de décoration, cet élément de décoration n'étant visible de l'extérieur du dispositif d'éclairage ou de signalisation qu'après
au moins une réflexion sur le réflecteur.
Selon d'autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de l'invention:
- l'élément de décoration est disposé sur une partie optiquement neutre de la glace de protec-
tion; - l'élément de décoration est obtenu par collage sur la glace de protection d'un motif adhésif ou autocollant; - l'élément de décoration est obtenu par dépôt d'au moins une couche de matériau sur la glace de protection; - le matériau est constitué par de la peinture, un encrage, une sérigraphie ou une métallisation; - l'élément de décoration est formé par un insert noyé dans la masse de la glace de protection entre ses faces postérieure et antérieure;
- l'élément de décoration comporte une face avant et une face arrière qui comportent des mo-
tifs différents et/ou des couleurs différentes.
- lorsque le dispositif d'éclairage ou de signalisation comporte un masque entre le réflecteur et la glace de protection, l'élément de décoration est disposé sur une partie optiquement neutre du masque;
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- l'élément de décoration est obtenu par collage d'un motif adhésif ou autocollant sur le mas-
que; - l'élément de décoration est obtenu par dépôt d'une couche de matériau sur le masque ou est
Parmi lesdits polymères ci-dessus, on préfère tout particulièrement selon la présente invention, les produits vendus par la société GOODRICH sous les
dénominations commerciales PEMULEN TR1, PEMULEN TR2, CARBOPOL 1382, et encore plus préférentiellement le PEMULEN TR1, et le produit vendu par la société S.E.P.P.I.C. sous la dénomination COATEX SX .
-(III) les terpolymères d'anhydride maléique/a-oléfine en C30-C38/ maléate d'alkyle tel que le produit (copolymère anhydride maléique/a-oléfine en C3o-C38/maléate d'isopropyle) vendu sous le nom PERFORMA V 1608 par la société NEWPHASE TECHNOLOGIES.
- (V) les copolymères comportant parmi leurs monomères un acide carboxylique à insaturation a,-monoéthylénique et un ester d'acide carboxylique à insaturation [alpha],ss-monoéthylénique et d'un alcool gras oxyalkyléné.
Les polymères épaississants à chaîne grasse de type non ionique. utilisés selon l'invention, sont choisis de préférence parmi : -(1) les celluloses modifiées par des groupements comportant au moins une chaîne grasse ; on peut citer à titre d'exemple : - les hydroxyéthylcelluloses modifiées par des groupements comportant au moins une chaîne grasse tels que des groupes alkyle, arylalkyle, alkylaryle, ou leurs mélanges, et dans lesquels les groupes alkyle sont de préférence en C8-C22, comme le produit NATROSOL PLUS GRADE 330 CS (alkyles en C16) vendu par la société AQUALON, ou le produit BERMOCOLL EHM 100 vendu par la société BEROL NOBEL, - celles modifiées par des groupes polyalkylène glycol éther d'alkyl phénol, tel que le produit AMERCELL POLYMER HM-1500 (polyéthylène glycol (15) éther de nonyl phénol) vendu par la société AMERCHOL - (2) les hydroxypropylguars modifiés par des groupements comportant au moins une chaîne grasse tel que le produit ESAFLOR HM 22 (chaîne alkyle en C22) vendu par la société LAMBERTI, les produits RE210-18 (chaîne alkyle en C14) et RE205-1 (chaîne alkyle en C20) vendus par la société RHONE POULENC.
Le jet de métal ou d'alliage en fusion peut être un jet continu, mais de préférence il s'agira d'un jet discontinu.
Le dispositif selon l'invention comprend aussi des moyens pour réaliser la fusion du métal ou de l'alliage de métal nucléaire sous atmosphère de gaz inerte et des moyens pour entourer le jet du métal ou
de l'alliage de métal en fusion d'une enveloppe ou gaine de gaz inerte depuis la fusion jusqu'à la trempe.
Ainsi, sur la figure 1, un courant ou flux d'argon (12) sous pression est envoyé sur la surface supérieure (15) libre de la masse en fusion de métal ou d'alliage, le courant ou flux d'argon, comme on l'a vu plus haut, tout en maintenant cette masse fondue sous une atmosphère inerte fournit également la pression nécessaire à l'éjection de la masse fluide de métal ou d'alliage en fusion par l'orifice de la buse (11).
Comme gaz inerte, on pourra utiliser tout gaz ne réagissant pas avec les matériaux du dispositif et avec la masse de métal ou d'alliage en fusion. Ce gaz pourra ainsi être choisi parmi l'argon, l'azote, l'hélium.
Le gaz préféré est l'argon. De préférence, le gaz a une pression comprise entre 1 et 15 bars.
Les moyens pour entourer le jet de métal ou d'alliage en fusion d'une enveloppe de gaz inerte comprennent des moyens pour que le gaz inerte soit éjecté, de manière à entourer le jet de métal ou d'alliage en fusion qui est éjecté, par la buse située à la base du creuset.
Ainsi, il peut être prévu autour du creuset une enveloppe ou enceinte fixe (16) concentrique au creuset entourant celui-ci, de forme sensiblement analogue à celle du creuset, à savoir, par exemple, une enveloppe cylindrique, puis tronconique munie de même d'un orifice à sa base dont la forme est analogue à celle de la buse.
Ainsi, si la buse a un orifice circulaire, l'orifice de l'enveloppe sera, de même, circulaire avec un diamètre toutefois plus important que celui de l'orifice de la buse, de manière à laisser passer le jet de métal ou d'alliage en fusion.
Le creuset peut être réalisé en quartz ou en céramique, par exemple, en oxyde d'yttrium.
L'enceinte, encore appelée Il contre-creuset Il, peut être réalisée dans tout matériau adéquat, par exemple en quartz ou en céramique.
Le gaz inerte sous pression, issu de préférence de la même source que celle dont provient le gaz fournissant la pression d'éjection et l'atmosphère inerte dans le creuset, passe dans l'espace (18) défini entre le creuset et l'enveloppe, puis forme un jet, par exemple un jet annulaire (19) qui entoure le jet de métal ou d'alliage (14) à sa sortie de la buse du creuset.
Le jet de métal ou d'alliage en fusion gainé ainsi formé passe par l'orifice de l'enveloppe entourant le creuset, et le jet de métal ou d'alliage en fusion, toujours gainé de la sorte d'une enveloppe de gaz inerte, poursuit sa trajectoire généralement rectiligne jusqu'à ce qu'il heurte le rideau de fluide de trempe, tel que l'eau en mouvement centrifuge rapide. A titre d'exemple, la vitesse linéaire du fluide de trempe, tel que l'eau au point de contact est de 10 à 60 m/sec., par exemple, de 40 m/sec.
Au point de contact, l'enveloppe de gaz inerte entourant le jet de métal ou d'alliage en fusion
est dévié (20), tandis que seul le jet de métal ou d'alliage en fusion pénètre dans la masse d'eau et est atomisé et trempé rapidement, de préférence, à la vitesse déjà indiquée plus haut.
Il se forme ainsi des particules (21).
Comme on l'a compris â la lecture de ce qui précède, conversion du signal analogique issu du photodétecteur 20 est effectuée au niveau du compârateur 26. Ainsi, seul le signal évoluant entre la sortie du photodétecteur 20 et l'entrée du comparateur 26 est type analogique. Dès la sortie s du comparateur 26, ce qui correspondant à la sortie du PEL 10, le signal est numérique. I1 est donc transmis sous forme numérique au bus-colonne 12 et à tous les moyens de traitement constitués ultérieurement dans le circuit de lecture. Autrement dit, aucune information dynamique de type analogique n'est requise pour le fonctionnement de ces dispositifs de conversion. seuls, les interrupteurs 13 et 21 et les tensions d'alimentation respectives suffisent à son utilisation. Un minimum de stimulis suffit donc à assurer le bon fonctionnement de ce senseur numérique.
En outre, ce senseur numérique a l'avantage de pouvoir être facilement modifiable, c'est-à-dire facilement transformable pour une application ou pour une autre car, seules, les valeurs du condensateur 22 et des tensions Vr et Vs, /sont à redéfinir pour garantir une même fonction de transfert, conforme à l'équation donnée précédemment. Ce senseur donc compatible avec des technologiques, dites basses tensions , ainsi qu'avec des technologies soi (Silicone On Insulator) car peu d'éléments électriques traitent des grandeurs analogiques.
Comme décrit précédemment, le principe de lecture du PEL 10 repose sur le franchissement du seuil de comparaison V5. C'est l'instant du franchissement de ce seuil qui permet de coder le courant photonique d'entrée, en temps. Ainsi, quel que soit le courant Ii"t, le nombre de charges integrées dans-l'intégrateur 22 est identique.
Si on appelle Qmax la charge totale maximum qui peut être stockée dans l'intégrateur, alors Qmax=q # Nmax=Clec # (vr-Vs) - Iint # tlec où q la charge d'un électron (q = 1.6e-19 C) Nmax le nombre maximum de charges correspondant à Qmax.
Si les détecteurs sont de type quantique, alors valeur efficace du bruit associé a une photodiode intégrant N charges sur un condensateur est donnée par l'équation suivante Ainsi, pour Nmax charges intégrées dans le PEL, on obtient un rapport signal/bruit (S/B) constant, qui s'exprime par la relation Sur la figure 6, on a représenté un exemple de circuit de câblage d'un PEL dispositif de l'invention. Sur cette figure, le photodétecteur est référencé 20, comme sur la figure . Un transistor 30 assure le couplage du photodétecteur 20 avec le noeud d'intégration, référencé 35 sur cette figure 6. Les charges issues du photodétecteur sont accumulées dans l'intégrateur 22 ; le transistor 24 assure l' initialisation du nceud 35 à la tension Vr. Le signal VPOL correspond à la tension polarisation du transistor de couplage 30 et HRAZ signal d'horloge de réinitialisation ; HRAZ est commun pour l'ensemble des PELs de la matrice.
Dans cet exemple de figure 6, le comparateur 26 est réalisé, grâce aux transistors 31, 32, 33 et 34, qui fournissent, à leur sortie s, le signal logique du PEL. Cette sortie s est connectée à l'interrupteur 13, lui-même connecté sur le bus-colonne. La commande HMUX assure la validation de l'interrupteur 13 ; cette commande HMUX est le signal d'horloge du multiplexage ; elle est commune à l'ensemble des PELs d'une même ligne Les signaux VPOL et BIAS sont des tensions de polarisation continues et Vr est la tension d'initialisation du nceud 35, mais aussi, dans cette réalisation, la tension d'alimentation positive du com?arateur 26.
Selon une variante de 1 invention, il est possible de fournir, à chaque ligne de la matrice, un signal HRAZ lui est propre. En effet, le signal HRAZ d'horloge condensateurs d'intégration 22 est identique pour l'ensemble des PELs de la matrice. Ainsi, l'intégration débute au même instant pour tous les PELs. Or, il est intéressant que seuls les PELs, d'une même ligne, soient scrutés de manière synchrone. Pour cela, il suffit que chaque ligne de PEL ait son propre signal de réinitialisation.
APPAREIL VETERINAIRE, ERGONOMIQUE ET REGLABLE DE RESTRICTION DE MOUVEMENTS L'invention concerne de manière générale l'appareillage vétérinaire destiné aux animaux, notamment aux quadrupèdes domestiques.
Plus spécialement, l'invention vise un appareil de restriction de mouvements destiné à empêcher un animal d'atteindre avec sa gueule ou certains de ses membres, au moins une zone de son corps l'on souhaite protéger. Typiquement, chaque zone à protéger du corps de l'animal comporte au moins une lésion telle que cicatrice et/ou un accessoire de soins tel que bandage ou aiguille de perfusion. On sait qu'un animal par exemple blessé, a tendance à lécher et/ou à gratter à l'aide de ses pattes postérieures cette zone.
Avant d'évoquer l'invention, citons par ordre chronologique de dépôt, des documents relatifs au domaine de l'appareillage vétérinaire de restriction mouvements.
document US-A-3.036.554 décrit un dispositif protecteur contre les auto mutilations. II est en forme de cône tronqué, localisé autour du cou d'un animal et étendu vers l'avant. Ce dispositif a pour inconvénient d'être inconfortable, et d'interférer avec des actions de l'animal telles que sa nutrition ou son sommeil.
Le document US-A-4.286.547 décrit une unité de restriction pour animal. Un collier et une bande abdominale sont rejoints par des pièces laterales, ajustables pour s'adapter proprement à l'animal, de sorte que unité prohibe le vrillement latéral de l'animal. Des moyens de fixation rapide sont pourvus d'embouts échancrés aptes à s'engager dans des encoches, après leur déformation élastique.
Le document FR-A-2.480.109 décrit un appareil vétérinaire, visant à assurer une correction orthopédique des membres postérieurs en de dysplasie de la hanche d'un animal. Un harnachement prend appui les lombes et sur le dos de l'animal, au moyen de plaques de rigidité. Ces plaques sont galbées de manière à épouser la forme anatomique externe de l'animal. Une sangle sous ventrière serrée sous le thorax, assure la fixation la plaque en l'appliquant sur le dos avec une précision directionnelle. Sur la croupe et les lombes, un étrier métallique est relie à un fer plat par un axe pouvant pivoter, qui permet le mouvement membre arrière.
Le document US-A-4.385.592 décrit une brassière cervicale pour immobiliser le cou ainsi que les régions thoraciques et lombaires d' chien, suite à une opération chirurgicale. Une pluralité de bandes métalliques rigides retenues dans des logements, assurent une droiture longitudinale à l'animal, tout en permettant une flexibilité latérale relative. Cette brassière inclut un élément corporel couvrant, avec une partie rétrécie sous ventrale, fixée à ses extrémités par des accroches détachables à micro griffes ou Velcro .
Le document US-A-4.489.676 décrit une veste canine cervicale en tissu avec paire d'ouvertures de passage pour les membres antérieurs. corps matière synthétique offre une rigidité suffisante pour éviter au chien de se plier. Des éléments en matière synthétique de rigidification sont disposées le long de la colonne vertébrale.
Le document US-A-4.799.458 décrit un collier restricteur pour animal. cadre rigide est placé autour de la tête de l'animal, et possède coulisseaux de réglage longitudinal.
Lorsqu'un joueur de tennis frappe une balle avec sa raquette, celle-ci présente des vibrations transmises au corps du joueur par la poignée de la raquette. Les vibrations donnent un inconfort ressenti par le joueur. Ces vibrations sont considérées comme la cause de l'épicon- dylite. Lorsque le joueur frappe la balle avec la raquette par une partie de la surface de frappe autre que la région centrale, la raquette vibre de façon importante et provoque une grande détérioration du coude du joueur.
La raquette de tennis composée de résine armée de fibres est supérieure à la raquette composée de métal léger par ses performances d'amortissement de vibrations, mais elle n'a pas de telles performances d'amortissement de vibrations suffisamment élevées pour permettre la solution du problème de l'épicondylite. Comme des fibres de résistance mécanique élevée et d'élasticité élevée ont été mises au point ces dernières années, les raquettes de tennis formées de résine armées de fibres deviennent de plus en plus légères, si bien que leurs performances d'amortissement de vibrations sont de plus en réduites. En conséquence, on cherche à disposer de raquettes de tennis constituées d'une
résine armée de fibres et ayant d'excellentes performances d'amortissement de vibrations.
La demande mise à l'inspection publique de brevet japonais n 10-337 812 décrit une raquette de tennis qui comporte un film d'une résine ionomère et des stratifiés de résine armée de fibres contenant une résine époxyde comme liant, le film de résine ionomère étant placé entre les couches de résine armée de fibres. La résine ionomère a de meilleures performances d'amortissement de vibrations que la résine époxyde. Ainsi, les performances d'amortissement de vibrations de la raquette de tennis peuvent être accrues par disposition du film de résine ionomère entre les stratifiés de résine armée de fibres contenant la résine époxyde.
Cependant, les performances d'amortissement de vibrations de la raquette de tennis ayant un film de résine ionomère entre des couches de résine armée de fibres doivent encore être accrues. Le degré d'adhérence de la résine ionomère à la résine époxyde est faible. Ainsi, du fait de la frappe répétée des balles de tennis, le film de résine ionomère peut se séparer des couches de résine armée de fibres contenant la résine époxyde. La séparation provoque une réduction de la résistance de la raquette de tennis. Ainsi, on cherche de plus en plus à mettre au point une raquette de tennis possédant un degré suffisant de performances d'amortissement de vibrations et ayant une construction qui empêche la séparation des couches de résine armée de fibres.
La demande de brevet japonais n 11-16 226 de la demanderesse décrit un cadre de raquette qui comprend un organe moulé d'un matériau viscoélastique ayant un coefficient de pertes (tg8) qui n'est pas inférieur à 1,0 entre des couches de la résine armée de fibres. Le cadre de raquette considéré doit encore être perfectionné car ses performances d'amortissement de vibrations ne sont pas suffisamment accrues et il n'a pas une forme convenable. Ainsi, du fait de l'insertion du matériau viscoélastique dans l'espace compris entre les couches de résine armée de fibres, les performances d'amortissement de vibrations peuvent être
accrues, mais le poids du cadre de raquette augmente. En conséquence, la plupart des joueurs de tennis ne peuvent pas facilement balancer la raquette, et le matériau viscoélas- tique provoque une réduction de la résistance mécanique du cadre.
L'invention a été réalisée pour les raisons indiquées par la description précitée. Ainsi, elle a pour objet la mise à disposition d'un cadre de raquette ayant d'excellentes performances d'amortissement de vibrations suffisamment accrues et une forme convenable.
A cet effet, l'invention concerne un cadre de raquette qui comporte un organe moulé possédant des couches d'une résine armée de fibres. Dans le cadre, un organe d'absorption de vibrations, constitué d'un matériau viscoélastique ayant un coefficient de pertes (tg8) qui n'est pas inférieur à 1,0 à une fréquence de 10 Hz et une température de 6 C et qui a une épaisseur qui n'est pas inférieure à 0,1 mm ni supérieure à 0,6 mm, est disposé dans l'un au moins des espaces formés entre les couches de résine armée de fibres.