INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Point considéré A B C Azimut (p 0 +90" + Déformation angulaire 81 0 - a a La figure 2 montre schématiquement la déformation des flancs d'un pneumatique sous l'unique effet d'un effort longitudinal Fx transmis par la chaussée. Cette représentation est simplificatrice dans la mesure ou sans charge, c'est-à-dire sans effort Fz, un pneumatique ne peut pas subir d'effort dans plan du sol mais cela permet de représenter isolément les différents éléments de la déformation des flancs du pneumatique. Cet effort Fx a généralement pour origine un couple Cp appliqué à la roue par le moteur ou les freins du véhicule. Le pneumatique (1) subit alors une torsion même sens mais d'intensité variable tout le long de sa circonférence. Selon le même type de representation qu'à la figure 1, on constate (voir également figure 4), sous un effort longitudinal Fx, une variation angulaire 82 égale à -(3 pour les points B et C et -a, pour le point A. L'angle X est inférieur à (3 et ces deux angles sont liés entre eux par une fonction de transfert propre aux caractéristiques du pneumatique. L'angle (3 (ainsi que 7,,) varie, pour un type de pneumatique donné, fonction de l'effort longitudinal Fx et de la pression interne P. Les déformations constatées sont équivalentes sur chaque flanc du pneumatique.
Point considéré A B C Azimut (p 0 0 +900 +2700 Déformation angulaire 82 - X - (3 - (3 Les principes et comportements décrits dans les figures 1 et 2 sont connus et font partie de l'état de la technique. La figure 3a montre un schéma, en vue de dessus, du fonctionnement transversal du pneumatique (1), appelé aussi "fonctionnement en dérive". Le pneumatique forme un angle de dérive a avec sa trajectoire (selon Ox). On peut définir les flancs (4, 4') par rapport au sens de dérive. Pour qu'un effort transversal Fy soit transmis au pneumatique dans le sens représenté sur la figure le pneumatique doit présenter un angle de dérive positif (par, exemple, virage à gauche pour un pneumatique roulant vers le haut de la figure). Dans cette configuration, le flanc (4) (intérieur au virage) est le flanc de fuite et le flanc opposé (4') (extérieur au virage) est le flanc d'attaque.
La figure 3b montre schématiquement la déformation des flancs du pneumatique (1) de la figure 3a sous l'unique effet de cet effort transversal Fy transmis par la chaussée. Cet effort Fy pour origine une accélération transversale, par exemple lors d'une trajectoire courbe suivie par le véhicule. Comme précédemment, cette représentation est simplificatrice dans la mesure où, sans charge c'est-à-dire sans effort Fz, un pneumatique ne peut pas subir d'effort dans le plan du sol mais cela permet de représenter isolément les différents éléments de la déformation des flancs du pneumatique. On a constaté (voir également figure 4) qu'un effort transversal Fy exercé sur l'aire de contact occasionne sur chaque flanc, une signature sensiblement symétrique (par rapport à un axe vertical médian pneumatique) en terme de variation de l'orientation de renforts radiaux (5). Cette signature est différente d'un flanc (4) à l'autre flanc (4'). Cette constatation est la base de la méthode de l'invention. Avec ces conventions, sur le flanc d'attaque (4'), la déformation angulaire 83a s'annule au point (cp = 0 ), vaut +ya aux points B (cp = 90 ) et - ya au point C (cp = + 270 ). Sur le flanc de fuite (4), la déformation angulaire 83f s'annule au point A (cp = 0 ), vaut - yf au point B (cp = + 90 ) et + yf au point C (cp = + 270 ). Les angles ya et yf varient (pour un pneumatique donné) en fonction de l'effort transversal Fy et de la pression P.
Point considéré A B C Azimut (p 0 0 +900 +2700 Déformation angulaire 83a 0 + ya - ya (flanc d'attaque) Déformation angulaire 83f 0 - yf + yf (flanc de fuite) La figure 4 représente schématiquement, en fonction de l'azimut (p considéré le long de la circonférence du pneumatique, un exemple des variations constatées de la déformation angulaire circonférentielle occasionnée par chaque type d'effort subi par le pneumatique. exemple est le cas d'un pneumatique tourisme radial de dimension moyenne, soumis à une pression interne de 2.1 Un exemple différent fournirait naturellement des valeurs différentes mais des profils de courbes similaires. La courbe (10) représente la variation de 81, c'est à dire l'effet d'un effort vertical Fz positif (voir figure 1) d'une intensité de 400 daN. La courbe (11) représente la variation 82, c'est à dire de l'effet d'un effort longitudinal Fx positif (voir figure 2) d'une intensité de 100 daN. La courbe (12) représente la variation de 83a, c'est à dire de l'effet sur le flanc d'attaque (4') d'un effort transversal Fy positif (voir figure 3b) occasionné par un angle de dérive 4 positif de 1 degré. La courbe (13) représente la variation de 83f, c'est à dire de l'effet du même effort transversal positif Fy mais mesurée sur le flanc de fuite (4). La courbe (14) représente la somme 81 + + 83f. Aux points A (cp = 0 ), B (cp = +90 ) et C (cp = + 270 ), on retrouve, sur les différentes courbes, les valeurs des tableaux précédents.
réalité, un pneumatique subit simultanément les effets (que l'on a présentés isolement jusqu'ici) des efforts Fx, Fy, Fz . Ces efforts représentent les composantes (dans un repère Oxyz lié à l'aire de contact) de la résultante des efforts transmis par la chaussée au pneumatique à travers l'aire de contact. Le comportement réel du pneumatique, en particulier la déformation angulaire circonférentielle qu'il présente est donc une combinaison variable des trois comportements délibérément dissociés dans le modèle des figures 1 à 3b. On a constaté que ces 3 comportements de base se superposent et que les différentes déformations angulaires (81, 82, 83a,f) s'additionnent dans une large mesure. Ainsi, si l'on prend l'exemple de la figure 4 et que l'on mesure la déformation angulaire circonférentielle 8f du flanc de fuite (4 sur la figure 3b) en fonction de l'azimut c> dans le cas où le pneumatique subit simultanément les trois composantes Fx, Fy, Fz , on obtient sensiblement la courbe (14) formée par la somme des courbes de 81 (10), 82 (11) et 83f 3). Cette constatation expérimentale du principe de superposition des contributions de chaque composante ouvre de nombreuses possibilités en matière de mesure.
peut combiner les tableaux précédents en considérant que la déformation angulaire circonférentielle 8 est en chaque point (A, B, C) et sur chaque flanc (4, 4') la somme des déformations angulaires liées à chaque composante (Fx, Fy, Fz). On obtient alors le tableau suivant:
Point considéré A B C Azimut 0 +900 + Déformation angulaire 81 (Fz) 0 - a a Déformation angulaire 82 (Fx) -X - (3 (3 Déformation angulaire 83a (Fy) 0 + ya - ya (flanc d'attaque) Déformation angulaire 83f (Fy) 0 - yf yf (flanc fuite) Déformation angulaire 8a (Fx, Fy, Fz) 4, -a - [3 + ya +a - (3 - ya (flanc d'attaque, 8a = 81 + 82 + 83a) Déformation angulaire 8f (Fx, Fy, Fz) -a, -a - (3 - yf +a (3 + yf (flanc de fuite, 8f = 81 + 82 + 83f) De ce tableau, il ressort que suivant les points (A, B, C) et suivant sur quel flanc (attaque ou fuite) on procède à la mesure de la déformation angulaire 8, on peut, dans certaines conditions, déduire de différentes équations les valeurs soit de chaque contribution (a, (3, ya, yf) pour ces points soit de combinaisons exploitables de ces contributions. Ceci peut permettre de déterminer les composantes Fx, Fy, Fz.
Exemple 1: On veut déterminer la composante transversale Fy de la résultante des efforts subis par le pneumatique dans son aire de contact. Cette composante apporte les contributions 83a ou 83f (selon le flanc considéré) à la déformation angulaire circonférentielle 8 mesurée. En mesurant, par exemple au point B, la déformation angulaire circonférentielle ôa(B) sur le flan d'attaque (4') et la déformation angulaire circonférentielle ôf(B) sur le flan de fuite (4) et en calculant la différence 8a(B) - 8f(B), on obtient d'après le tableau, l'égalité suivante: 8a(B)-8f(B)=(-a-(3+ya)-(-a-(3-yf)= ya+yf Cette quantité ( ya + yf ) est bien représentative de la contribution de Fy (voir plus haut). Ce qui signifie que la mesure 3a(B) - 8f(B) permet de déterminer Fy. On a de plus constaté que la fonction de transfert liant Fy à ( ya + 7f ) est d'une forme très simple (premier degré), ce qui est avantageux en terme de précision. Il est à noter que cette méthode de determination de Fy est totalement indépendante des autres composantes (Fx et Fz) car leurs contributions (a, (3) sont éliminées lors du calcul par différence. Cette méthode permet donc de déterminer Fy par la mesure de la déformation angulaire circonférentielle ô en un seul point, part et d'autre d'un pneumatique. Ce point peut être situé n'importe où le long de la circonférence du pneumatique, sauf au centre de l'aire de contact et à son opposé (point A sur les figures) car ces points ne voient pas de contribution de Fy (voir figures et tableaux).
Exemple 8: On veut déterminer, par mesure de la déformation angulaire circonférentielle 8, les trois composantes Fx, Fy et Fz. Une façon de procéder est de déterminer Fy par la méthode de l'exemple 1 (voir plus haut), de déterminer Fx par la méthode de l'exemple 5 (voir plus haut) et de déterminer Fz par la méthode de l'exemple 3 (yf étant connu si Fy est connu, voir plus haut). Ainsi, par la mesure en trois points du pneumatique, par exemple au point B sur chaque flanc et au point C sur un seul flanc, la méthode de l'invention permet la détermination des trois composantes Fx, Fy et Fz.
Les exemples 1 à 8 ne constituent aucunement une liste limitative des possibilités de mise en oeuvre de la méthode de l'invention. Au contraire, l'homme du métier sait définir (à partir des tableaux, par exemple) un grand nombre de variantes, d'alternatives ou de combinaisons différentes de ces quelques exemples en fonction, par exemple, des moyens de mesure qu'il entend utiliser ou des mesures fournies par des dispositifs déjà implantés sur le véhicule.
# affichage On trie ensuite les résultats de consolidationI suivant le mode choisi (custom tag cf~sortquery). Le résultat est alors mis dans comparaisonT.
On boucle ensuite sur la tableau comparai sonT, (tag CFOUTPUT), et on affiche chacune des colonnes de ce résultat de requête.
# Lien " acheter " Suivant le type de marchand choisi (avec ou sans réduction), on passe des paramètres différents au fichier identification.cfm.
Si réduction : partenaire=yes Sinon : partenaire=no
Dans les 2 cas, les paramètres suivants sont également envoyés en URL : LienFiche, cat (catégorie), webid (nom du web marchand).
Dans certains cas, des sites marchands privilégiés, qualifiés de Partenaire, sont en effet prévus et il convient (étape 59) de vérifier leur caractère.
Ces sites proposent par exemple des réductions.
Auquel cas, on affiche une page d'identification, puis on envoie vers la page LienFiche passée en paramètre.
Dans le cas où il n'y a pas de réduction, on n'affiche pas ce formulaire, et on propose toujours le lien vers la fiche produit 60.
Le figure 4 montre les étapes d'un autre mode de réalisation du procédé selon l'invention mettant en scène l'essentiel des étapes décrites en référence à la figure 3, parmi lesquelles un cycle 61 de gestion d'appel parallèle est par ailleurs ajouté.
Pour limiter encore la durée de la recherche, les appels aux custom tags étant normalement séquentiels, par exemple en mettant en oeuvre une boucle CF. dans la page consolidation.cfm , un mode avantageux de l'invention propose en effet de paralléliser les appels custom tags des sites du réseau.
Une telle parallélisation s'effectue par l'intermédiaire d'un objet DCOM intitulé objets WebAvantage. Parallel .
Il s'agit ici plus précisément d'un objet MultiThread qui a pour but de paralléliser les appels Custom~Tag et qui comprend six propriétés et une méthode (Cf. référence 62).
Les propriétés sont - intTimeOut : le timeout passé par la page précédente.
- stHostRoutage : le serveur hébergeur de la page routage.cfm - stPortRoutage : le port du serveur hébergeur de la page routage.cfm - stURLRoutage : l'URL de la page de routage.cfm - stURLList : Un paquet XML de la liste des Hosts, des ports et des pages Custom~Tag.
Plus précisément il y a deux colonnes dans la liste, Racine et Page : Racine : c'est l'URL racine des custom tags, ex ; /webavantages/custom~tags Page : le répertoire et le nom de Tags ex ; /alapage/alapage.cfm - stAttribut : Un paquet XML contient la liste des Meta~Champs de recherche associé à la catégorie recherchée.
Les résultats de ces essais, ont permis de conclure que la préparation contenant la p-cyclodextrine commerciale était classée légèrement irritante pour la peau alors que la préparation contenant le composé obtenu selon l'exemple 2a (sscyclodextrine substituée par des chaînes d'acide lauriques) était classée non irritante pour la peau.
La substitution de la p-cyclodextrine permet donc de diminuer le caractère irritant des cyclodextrines.
2. Evaluation de l'irritation oculaire chez le lapin : Les préparations décrites ci-dessus ont été instillées pure en une seule fois, à raison de O,lml, dans l'#il de 3 lapins selon la méthode préconisée par la directive de l'OCDE n 405 du 24 février 1987 concernant l'étude de "l'effet irritant/corrosif aigu sur les yeux ".
Les résultats de ce test permettent de conclure que les préparations peuvent être considérées comme non irritantes pour les yeux, au sens de la directive 91/326 CEE utilisée pure ou sans dilution.
3. Essai sur l'absence de toxicité anormale par administration orale unique chez le rat : Les préparations décrites ont été administrées en une fois par voie orale à la dose de 5g/Kg de poids corporel, à 5 rats mâles et 5 rats femelles selon un protocole inspiré de la directive de l'OCDE n 401 du 24 février 1987 et adapté aux produits cosmétiques.
Les DLO et DL50 sont trouvées supérieures à 5000 mg/Kg. Les préparation s testées ne sont donc pas classées parmi les préparations dangereuses par ingestion.
4. Evaluation du potentiel de sensibilisation cutanée chez le cobaye : Les préparations décrites sont soumises au test de maximisation décrit par Magnusson et Kligmann, protocole en accord avec la ligne directrice n 406 de l'OCDE.
Les préparations sont classées comme non sensibilisantes par contact avec la peau.
L'invention concerne la production d'acides a-co dicarboxyliques.
Les acides dicarboxyliques sont des molécules importantes pour la production des polyesters et des polyamides, et aussi pour la fabrication d'adhésifs, de muscs, d'antibiotiques (dans la famille des macrolides), etc... A l'heure actuelle, l'offre en acides a-CO dicarboxyliques est limitée, car la synthèse chimique des acides #-(o dicarboxyliques saturés est complexe, et celle des acides (x-co dicarboxyliques insaturés est pratiquement inexistante.
L'obtention d'acides #-w dicarboxyliques se fait essentiellement à partir des matières premières suivantes: - les acides gras insaturés obtenus par hydrolyse des huiles et des graisses ; - des hydrocarbures.
En particulier, l'obtention d'acides a-0) dicarboxyliques se fait par ozonolyse des acides gras monoinsaturés. Les principaux produits obtenus sont l'acide azélaïque (C9) obtenu essentiellement à partir de l'acide oléique (cis-9 octadécèneoïque), ou l'acide brassylique (C1,) obtenu par ozonolyse de l'acide érucique (cis-13 docosèneoïque). Cependant, on observe que les rendements pondéraux restent relativement faibles en acides dicarboxyliques obtenus à partir des acides gras mono insaturés, de sorte que de nombreux spécialistes travaillent actuellement à mettre au point d'autres méthodes de production.
D'autres acides a.-co dicarboxyliques saturés sont obtenus à partir de produits fossiles, et ces acides se limitent essentiellement dans la pratique à l'acide adipique (C6) préparé à partir de l'oxydation du cyclohexane. Cet acide est utilisé pour la production d'adiponitriles puis d'hexaméthylènediamine. on sait par exemple que cette dernière molécule peut être condensée avec l'acide adipique pour donner le nylon 6,6. Un autre acide dicarboxylique à chaîne non linéaire, qui est l'acide téréphtalique (acide benzène-dicarboxylique-1,4), préparé par oxydation du paraxylène, est utilisé pour la production de polyesters.
On doit cependant constater que l'offre en acides #-ù) dicarboxyliques saturés et insaturés est encore très limitée, alors que leur potentiel est important dans la production des polyamides, polyesters, d'adhésifs, de muscs, d'antibiotiques (famille des macrolides). Les principaux acides a-o dicarboxyliques sont produits par l'industrie pétrolière (acide adipique C6, acide dodécanedioïque Cl,) et par l'industrie des corps gras (acide azélaïque C9, acide sébacique Cl, acide brassylique Cl,). Les acides C9 et ci, résultent de l' ozonolyse des acides oléique et érucique, et l'acide Cl, résulte de la fusion alcaline de l'acide linoléique.
D'autres méthodes chimiques d'oxydation des acides gras saturés et insaturés par voies catalytiques, mettant en oeuvre des métaux de transition (ruthénium et rhénium) en présence d'eau oxygénée ou d'acide paracétique, sont proposées comme alternatives aux procédés d'ozonolyse.
D'autres méthodes encore, telles que les méthodes biologiques, conduisent à la transformation de n-alcanes ou d'acides gras.
Ce PEL 10 comporte un photodétecteur 20 couplé à un intégrateur 22 par l'intermédiaire de moyens d'adaptation d'impédance, référencés 21 Par exemple, l'intégrateur 22 peut être un condensateur.
Le photodétecteur 20 délivre un courant Idet qui devient Iint, en sortie des moyens d'adaptation d'impédance 21. La sortie de l'intégrateur 22 est connectée sur une des entrées Vp d'un comparateur 26, caractérisé par une tension seuil Vs. Pour une meilleure compréhension, cette tension VS est, dans cette figure, imposée par une source de tension externe 25. Elle peut aussi être définie par les caractéristiques internes du comparateur (c'est-à-dire les caractéristiques intrinsèques des transistors formant le comparateur) et ne pas nécessiter de source tension externe.
La tension issue de l'intégrateur 22 est comparée par le comparateur 26 à cette tension seuil . Le résultat de cette comparaison est obtenu sur la sortie s de ce comparateur 26 sous forme de valeurs binaires. Si la tension Vp du signal issu de 'intégrateur 22 est inférieure à la tension seuil , alors la valeur binaire engendrée par le comparateur 26, est 0. Par contre, dès que la tension vp devient supérieure ou égale à la tension seuil Vs, alors sortie du comparateur 26 passe à 1. La valeur obtenue sortie du PEL 10 est donc 0 ou 1, selon que la tension du signal relatif à la photodétection est, respectivement, supérieure ou bien est inférieure egale à une tension seuil prédéfinie. Ainsi, la charge collectée par le photodétecteur 20 est convertie sous forme d'une suite binaire, c'est-à-dire en signal numérique, au niveau de la sortie du PEL, avant d'être injectée sur le bus-colonne.
En effet, comme montré sur la figure 3, sortie s du comparateur 26 correspond à la sortie du 10 et est connectée à un interrupteur 13 relié bus-colonne 12.
Comme expliqué précédemment, l'intégrateur 22 permet de collecter les charges issues photodétecteur 20. Toutefois, cet intégrateur doit être réinitialisé à chaque prise d'image. Cette réinitialisation de l'intégrateur 22 se fait grâce à des moyens d'initialisation 23 et 24. Ces moyens d'initialisation consistent en une source tension 24 qui émet une tension constante Vr, à travers un interrupteur 23. Ainsi, entre chaque prise d'image, l'interrupteur 23 se ferme, de façon à evacuer les charges collectées dans l'intégrateur 22 pendant la prise de vue précédente. Cette étape permet de commencer une nouvelle intégration dans conditions initiales toujours identiques.
Sur la figure 4, on a représenté le schéma électrique correspondant au PEL 10 de la figure 3. Ce schéma montre que l'entrée Vp du comparateur 26 est initialisee à la tension Vr de la source tension 24. Ainsi, lorsque l'interrupteur 23 est ouvert, le courant Iint est intégré sur l'intégrateur 22 Lorsque la tension de lecture Vle, aux bornes de l'intégrateur 22 franchit la valeur seuil, c'est-à-dire dès que la tension Vlec devient supérieure ou égale à la tension de seuil Vs, alors la sortie s du comparateur bascule.
On a représenté sur la figure 5, le chronogramme des différents signaux obtenus dans le PEL 10 des figures 3 et 4. On voit, plus précisément, la tension de réinitialisation Vr en pointillés ainsi que la tension seuil Vs. La courbe Vp montre la tension relative au signal issu du photodétecteur, c'est-à-dire la tension obtenue en sortie de l'intégrateur 22 et présente sur la première entrée du comparateur 26.
Pendant l'instant t1,- l'interrupteur est fermé ; la tension Vp est donc à la valeur de la tension d'initialisation Vr. A l'instant où l'interrupteur 23 s'ouvre, la tension Vp représente charges provenant du photodétecteur et intégrées dans 'intégrateur 22. La courbe s montre le signal logique obtenu en sortie du comparateur 26. On voit donc tant que la valeur Vp est supérieure à la tension seuil le signal logique est à 0 ; et dès que cette tension Vp devient égale, puis inférieure, à la tension seuil Vs, alors le signal logique passe à 1.
I1 est à noter que la comparaison entre tension vp et la tension VS par le comparateur 26 est repétée régulièrement, depuis le début du temps d'intégration jusqu'à la fin de ce temps d'intégration Ces comparaisons sont répétées à intervalles réguliers T, pendant toute la durée d'une prise d'image. Ainsi, a chaque intervalle T, la sortie s du comparateur 26 fournit un bit de valeur 0 ou 1, formant une suite de bits qui pourra être codée ultérieurement.
Sur la figure 5, on a représenté les différents intervalles T, entre le début du temps d'intégration et la fin du temps d'intégration ; on a aussi noté les valeurs binaires obtenues à chaque comparaison lors de ces intervalles. On voit donc, sur cette figure 5, qu'avant d'atteindre le franchissement de la valeur seuil VS et, par conséquent, le basculement de la sortie s du comparateur 26 qui en découle, chaque scrutation, c'est-à-dire chaque valeur bit obtenue sur la sortie s, renvoie un 0 logique le bus-colonne 12. Lorsque le seuil VS est atteint et dépassé, la sortie s change d'état logique ; les scrutations envoient alors la valeur binaire 1 sur le bus-colonne 12. Le temps de lecture, ou temps d'integration, est ainsi converti sous la forme d' train de bits. Dans l'exemple de la figure 5, ce train de bits est constitué de sept bits : 0000011.
En fait, ce train de bits correspond temps nécessaire au basculement de la sortie s du comparateur 26. Autrement dit, c'est ce temps de lecture tle, que le procédé de l'invention permet de déterminer. D'après les figures 3 et 4, ce temps tlec s'exprime de la façon suivante où est la capacité associée au condensateur 22 et Iïnt le courant intégré représentatif de la quantité de photons reçus par le photodétecteur.
Il est à noter que puisque chaque PEL d'une même colonne partage un même bus-colonne, le résultat obtenu à la sortie s du PEL est mis à disposition sur le bus-colonne de façon multiplexée, c'est-à-dire qu'à un instant donné, un seul PEL de la colonne met son information à disposition sur le bus-colonne, tous les autres PEL de la même colonne ayant leur interrupteur 13 ouvert.
Chaque bus-colonne d'une même matrice de PEL est multiplexée de la même façon, c'est-à-dire que les PEL d'une même ligne fournissent en même temps leurs informations sur le bus-colonne auquel ils sont associés. Lorsque les informations délivrées par l'ensemble des PELs d'une même ligne ont été traitées en bout de colonne par le moyen de traitement 14, la ligne suivante de PEL est sélectionnée afin de procéder -.à une nouvelle scrutation. Lorsque la derniere ligne de la matrice de PEL a été traitée, on sélectionne à nouveau la première ligne de cette matrice et ainsi de suite. L'arrêt de la scrutation est effectue lorsque le temps d'intégration est terminé, c'est-à-dire lorsque prise d'image est terminée.