INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On va maintenant décrire les étapes de la réalisation d'une confiserie glacée 3 selon le présent mode de mise en #uvre du procédé de l'invention. Le dispositif comporte des moules 36 de forme allongée verticalement et ouverts en partie supérieure. Le moule 36 peut présenter des cavités sur ses faces verticales afin de générer des reliefs correspondants sur le produit fini, par exemple en forme de fruits, de personnages, etc.
En référence à la figure 1 on dispose d'un moule 36 nettoyé et refroidi à une température de -150C. On insère la buse 34 dans le moule sorte que l'extrémité inférieure de la buse s'étende à 5 mm du fond du moule. La buse 34 est suffisamment longue pour que le distributeur dans ces conditions ne touche pas le moule.
on déclenche alors l'extrusion de la composition externe 2 qui vient recouvrir le fond inférieur du moule. Le stockage de cette composition en amont du distributeur 6 et son amenée jusqu'à la buse '34 sont effectués à des températures telles que lorsque composition 2 sort de la buse, elle se trouve à température comprise entre -40 et OOC et, en l'espèce, à -2'>C. Cette température est très proche du point de solidification du sorbet 2. Le débit de composition extrudée est tel que, au contact de la paroi du moule à les fractions 5 de la composition ainsi extrudée solidifient dès leur mise en contact avec la paroi de moule.
En référence à la figure 2 et alors que la buse 34 commence un mouvement de remontée pour sa sortie progressive du moule, on extrude ensuite les deux compositions 2, 4 en même temps. On introduit ainsi la composition interne 4 au centre du moule et coaxialement, entourant celle-ci, la composition externe . Les débits des compositions sont choisis en fonction de la vitesse de remontée de la buse de sorte que la composition interne 4 s'écoule au centre du moule et que la composition externe 2 sécoule sur la composition interne 4 en direction des parois du moule. Dès sa mise en contact avec les parois, la composition externe 2 se solidifie comme précédemment. La composition interne 4 est stockée et amenée jusqu'à la buse de sorte que lors de sortie de la buse, sa température soit comprise entre -5,50C et -3,5'C et, en l'espèce, soit de -4,50C. Compte tenu du fort foisonnement de cette composition, le sorbet n'est pas très proche de son point de solidification et est faiblement visqueux. Il vient donc remplir convenablement tout le centre de la confiserie au milieu de la composition externe 2. La remontée de la buse et la coextrusion des compositions se poursuit jusqu au voisinage de la jupe formant l'extrémité supérieure du moule, comme le montre la figure 3. on interrompt ensuite l'extrusion de la composition interne 4 tout en poursuivant celle de la composition externe Cette interruption est effectuee en remontant le piston 16 jusque dans la partie amont 20 du logement amont 14 ce qui entraîne la remontée de la composition 4 encore présente dans la buse 34 et la formation d'une coupure nette avec génération d'une languette de composition qui s'estompe ensuite. L'extrusion de la composition externe 2 se poursuit jusqu' ' ce que celle- ci ait rempli la jupe du moule en référence à la figure 4. On interrompt ensuite cette extrusion avec formation d'une languette comme précédemment. Puis on introduit un bâtonnet dans le produit à travers l'extrémité supérieure du moule.
A ce stade, la composition interne 4 peut n'être pas totalement solidifiée au contraire de la composition externe 2. Le moule 36 avec le produit 3 passe ensuite dans un ou plusieurs tunnels de réfrigération, par exemple à -30'C, pour la solidification intégrale du produit Le produit est ensuite démoulé et le moule nettoyé vue de la réalisation d'un autre produit.
on obtient ainsi une sucette glacée 3 formée de deux sorbets sur bâtonnet dans laquelle le sorbet externe 2 recouvre complètement et avec une épaisseur constante le sorbet interne 4. En l'espèce, la composition externe 2 forme une couche uniforme par dessus la composition interne 4. Pour chaque sucette, la quantité de composition externe est ici de 41 g et celle de composition interne de 52 g. Leurs débits d'extrusion instantanés respectifs sont d'environ 200 kg/h et 300 kg/h Pour obtenir une solidification de composition externe dès contact avec le moule 36, devra tenir compte du débit de la composition, de température du moule et de celle de la composition en sortie de buse.
La qualité du produit ainsi obtenue est très bonne en raison des températures très basses au cours desquelles tout le produit est réalisé. températures permettent notamment d'obtenir une cristallisation très fine en surface du produit.
Bien entendu, on pourra apporter invention de nombreuses modifications sans sortir du cadre de celle- ci.
Le produit pourra comprendre moins trois compositions, par exemple disposees de façon concentrique. Ou encore, deux des compositions formeront des faces externes du produit de part autre de la composition interne. Le produit pourra comprendre deux compositions seulement formant deux moities du produit de part et d'autre d'un plan vertical médian, sous réserve de modifier la buse de façon adaptée.
Au moins l'une des compositions pourra comprendre un produit gras et former une crème glacee.
On pourra mettre en #uvre la buse independamment du procédé selon l'invention. Cette buse permet la remontée du produit extrudé après interruption l'extrusion, grâce au recul du piston. La buse, pour l'extrusion d'une composition ou la coextrusion de deux compositions, pourra être employée pour réalisation d'un produit alimentaire ou non, glacé ou non, sucré ou salé. Notamment, elle pourra être employée pour la réalisation d'une confiserie à consommer à température ambiante.
Au moins l'une des compositions (de préférence la composition externe) pourra être une substance grasse, par exemple à base de chocolat. On peut ainsi confectionner un produit glacé comportant une composition centrale à base de crème glacée enrobée d' une couche externe à base de chocolat. Le chocolat pourra être de noir, lait ou blanc. Il comporte dans tous les cas beurre de cacao et des matières grasses végétales. chocolat blanc, contrairement aux autres, ne contient de masse de cacao. Le chocolat noir ne contient de matières grasses laitières contrairement aux autres. Le taux de matières grasses pourra varier entre 35 et 50%. Pour une meilleure coextrusion de composition centrale et du chocolat, on pourra accroitre isolation thermique entre les deux circuits au niveau la buse 34, le chocolat devant être extrudé a une température plus élevée que la composition centrale.
La présente invention concerne essentiellement un procédé et un dispositif d'amélioration de la précision de mesure d'une vitesse d'un fluide, tel qu'un liquide, en particulier le sang circulant dans un conduit, tel qu'un vaisseau sanguin, en particulier l'aorte, obtenue par l'intermédiaire d'un signal émis par un transducteur Doppler.
Il est connu par le document FR-A-2 424 733 INSERM une sonde intracorporelle ultrasonore introduite dans l'oesophage pour la mesure du débit aortique. Cette sonde antérieure est caractérisée par une structure en cathéter comportant en partie distale une enveloppe gonflable depuis l'extérieur avec un liquide entourant l'émetteur ultrasonore entièrement logé à l'intérieur de l'enveloppe qui assure une fonction d'immobilisation de l'émetteur à l'intérieur de la voie et une fonction de couplage acoustique pour l'émetteur. L'émetteur est monté en rotation à l'intérieur de ladite enveloppe gonflable, sur un bloc support qui est disposé sensiblement selon l'axe longitudinal de la sonde et qui est actionné en rotation par un flexible relié en partie proximale à l'extérieur à des moyens de mise en rotation, par exemple sous forme d'une molette (voir les revendications et le texte correspondant décrivant les figures, en particulier de la page 2, ligne 24 à la page 4, ligne 29).
Ce document antérieur de l'INSERM a fait l'objet d'un perfectionnement dans le cadre du document US 5,479,928 selon lequel la sonde intracorporelle comporte la combinaison d'au moins un transducteur ultrasonore à faisceau large fixé sur le bloc support de manière à être orienté avec une inclinaison non perpendiculaire par rapport à l'axe longitudinal de la sonde, combiné avec au moins un transducteur ultrasonore à faisceau étroit fixé sur le bloc support de manière à être orienté essentiellement perpendiculairement par rapport à l'axe longitudinal de la sonde, pour se retrouver orienté sensiblement perpendiculairement à l'axe longitudinal d'un conduit dans lequel on veut mesurer la vitesse d'un liquide, en particulier le débit, notamment un débit sanguin dans le cas où le conduit est un vaisseau sanguin.
Stade B : () 4, 9-Dihydro-4-méthyl-6, 7-méthylènedioxy-9-(3, 4, 5-triméthoxy phényl) furo3, 4-bJquinoléin-1 (3H)-one Au composé obtenu dans le stade précédent (10 mmoles) en suspension dans l'éthanol sont ajoutées 10 mmoles du composé décrit dans la préparation A, puis le mélange est chauffé au reflux pendant 30 minutes. Après retour à température ambiante, le précipité obtenu est filtré, lavé puis recristallisé pour conduire au produit attendu.
Point de~fusion : 226 C Mi.CJ:Q.a.llqJ.y?. iléJ!J!i!1Jta..irg, : %C %H %N Calculé : 64, 23 5,14 3,40 Trouvé : 64,11 5,09 3,26 EXEMPLE 2 : () 4-Méthyl-6,7-méthylènedioxy-9-(3,4,5-triméthoxy phényl)-3a,4,9,9a-tétrahydrofuro[3,4-b]quinoléin-l(3iï)-one Une suspension du composé décrit dans l'Exemple 1 (10 mmoles) dans l'éthanol est placée sous pression d'hydrogène (50 psi) à température ambiante en présence de charbon palladié. Après filtration du catalyseur, le solvant est évaporé et le résidu obtenu est purifié par chromatographie sur silice en utilisant le dichlorométhane comme éluant.
EXEMPLE 3 : () 4,9-Dihydro-4-(4-nitrobenzyl)-6,7-méthylènedioxy-9-(3,4,5- triméthoxyphényl)-furo [3,4-b] quinoléin-1 (31-one Stade A : N-(4-nitrobenzyl)-3,4-méthylènedioxyaniline Une solution de 3,4-méthylènedioxyaniline (10 mmoles) et de 4-nitrobenzaldéhyde (10 mmoles) dans le méthanol est agitée à température ambiante pendant 18 heures. Le précipité obtenu est filtré, lavé puis mis en solution dans le tétrahydrofurane. Après addition d'acide acétique et de borohydrure de sodium (25 mmoles), le mélange réactionnel est agité à température ambiante pendant 1 heure, puis le solvant est évaporé et le résidu brut est purifié par chromatographie sur silice en utilisant le dichlorométhane comme éluant.
Point de fusion: 114 C Stade B : () 4, 9-Dihydro-4-(4-nitrobenzyl)-6, 7-méthylènedioxy-9-(3, 4, 5-triméthoxy ' phényl)-furo[3, 4-bJquinoléin-l (3H)-one Le produit attendu est obtenu selon le procédé décrit dans le stade B de l'Exemple 1 à partir du composé obtenu dans le stade précédent et du composé décrit dans la Préparation A.
Point de fusion: 240 C Microanalyse élémentaire : (hémihydrate) %C %H %N Calculé : 62,11 4,80 5,17 Trouvé : 62,43 4,49 5,13 EXEMPLE 4 : () 4,9-Dihydro-4-(4-ehlorobenzyl)-6,7-méthylènedioxy-9-(3,4,5- triméthoxyphényl)-furo[3,4-b]quinoléin-1(31-one Le produit attendu est obtenu selon le procédé décrit dans l'Exemple 3 à partir de 3,4méthylènedioxyaniline, de 4-chloro-benzaldéhyde et du composé décrit dans la Préparation A.
Point de fusion : > 260 C
Mjg'~o~a1?pjY$..f?,f14.-'!l!p.1tqlr? : (hémihydrate) %C %H %N Calculé : 63,34 4,74 2,64 Trouvé : 63,51 4,73 2,59 EXEMPLE 5 : () 4,9-Dihydro-4-(3-hydroxybenzyl)-6,7-méthylènedioxy-9-(3,4,5- triméthoxyphényl) -furo [3,4-b]quinoléin-l(3H)-one Le produit attendu est obtenu selon le procédé décrit dans l'Exemple 3 à partir de 3,4méthylènedioxyaniline, de 3-hydroxybenzaldéhyde et du composé décrit dans la Préparation A.
Point de fusion : 245 C MkJ''p~qn.ajY$..f?,fléJtlfl1JtQJr(}. : (hydrate) %C %H %N Calculé : 64,49 5,22 2,68 Trouvé : 64,71 4,99 2,58 EXEMPLE 6 : () 4,9-Dihydro-4-(3,4-méthylènedioxybenzyl)-6,7-méthylènedioxy-9- (3,4,5-triméthoxyphényl)-furo [3,4-b] quinoléin-1(3I-one Le produit attendu est obtenu selon le procédé décrit dans l'Exemple 3 à partir de 3,4méthylènedioxyaniline, de 3,4-méthylènedioxybenzaldéhyde et du composé décrit dans la Préparation A.
Point de fusion : > 260 C Miçroanalyse élémentaire : (hydrate) %C %H %N Calculé : 63,38 4,95 2,55 Trouvé : 63,72 4,73 2,51
EXEMPLE 7 : () 4,9-Dihydro-4-(3,4,5-triméthoxybenzyl)-6,7-méthylènedioxy-9- (3,4,5-triméthoxyphényl)-furo[3,4-b]quinoléin-l(3Jff)"one Le produit attendu est obtenu selon le procédé décrit dans l'Exemple 3 à partir de 3,4- méthylènedioxyaniline, de 3,4,5-triméthoxybenzaldéhyde et du composé décrit dans la Préparation A.
Point de fusion : 190 C Miçroanalyse élémentaire : (hémihydrate) %C %H %N Calculé : 63,47 5,50 2,39 Trouvé : 63,58 5,59 2,65 EXEMPLE 8 : () 4,9-Dihydro-4-(3,5-diméthoxy-4-hydroxybenzyl)-6,7- méthylènedioxy -9-(3,4,5-triméthoxyphényl)-furo [3,4-b] q uinoléin- 1 (3H)-one Le produit attendu est obtenu selon le procédé décrit dans l'Exemple 3 à partir de 3,4méthylènedioxyaniline, de 3,5-diméthoxy-4-hydroxy-benzaldéhyde et du composé décrit dans la Préparation A.
Point de fusion : 242 C Microanalyse élémentaire : %C %H %N Calculé : 63,94 5,19 2,49 Trouvé : 63,72 5,21 2,46 EXEMPLE 9 : () 4,9-Dihydro-4-(2-hydroxyéthyl)-6,7-méthylènedioxy-9-(3,4,5- triméthoxyphényl)-furo[3,4-b]quinoléin-l(3//)-one Stade A :N-(3,4-méthylènedioxyphényl)-2-aminoéthanol A 10 mmoles de 3,4-méthylènedioxyaniline en solution dans l'éthanol sont ajoutées 27 mmoles d'acétate de sodium et 15 mmoles de 2-bromoéthanol. Après 24 heures de
chauffage au reflux, le mélange réactionnel est ramené à température ambiante, de l'eau est ajoutée puis la phase aqueuse est extraite au dichlorométhane. Les phases organiques sont rassemblées, le solvant est évaporé et le résidu brut est purifié par chromatographie sur silice en utilisant un mélange dichlorométhane/acétate d'éthyle 10/90 comme éluant, pour conduire au produit attendu sous la forme d'une huile.
Stade B : () 4,9-Dihydro-4-(2-hydroxyéthyl)-6,7-méthylènedioxy-9-(3,4,5- triméthoxyphényl) furo(3,4-bJquinoléin-1 (3H)-one Le produit attendu est obtenu selon le procédé décrit dans le stade B de l'Exemple 1 à partir du composé décrit dans le stade précédent et du composé décrit dans la Préparation A.
Point de,fusion : > 260 C Mjg:D.-{{1'LqJyriléJrJ!}1JtqjrÇ. : (hémihydrate) %C %H %N Calculé : 61,33 5,37 3,11 Trouvé : 61,54 5, 28 2,94 EXEMPLE 10 : () 4,9-Dihydro-6,7-méthylènedioxy-9-(3,4,5-triméthoxyphényl)- furo[3,4-b]quinoléin-1(3I-one Le produit attendu est obtenu selon le procédé décrit dans le stade B de l'Exemple 1 à partir de 3,4-méthylènedioxyaniline et du composé décrit dans la Préparation A.
Point de fusion : > 260 C MiD.-{{1'LaJyriM-'rJ!}1JtqjrÇ. : %C %H %N Calculé : 63,47 4,82 3,52 Trouvé : 63,32 4,86 3,45
Dans la suite, la projection entre le plan de référence 5 et la surface formée librement 20 est réalisée entièrement suivant l'axe Z (l'axe optique Ax).
Etape de création de segments de référence (étape 103) L'étape suivante est une étape de division de surface formée librement 20, à l'aide du plan de référence 5 défini dans l'étape 102 de définition du plan de réfé rence, pour la création de plusieurs segments de référence.
D'abord, un contour 50 de surface réfléchissante, correspondant à la surface réfléchissante 10a à créer à l'aide de la surface formée librement 20 comme forme de base, est créé sur le plan de référence 5 comprenant un point P' qui correspond à un point P de la surface formée librement 20, à l'emplacement où passe l'axe optique La région du plan de référence 5 qui comprend l'intérieur ce contour 50 de la surface réfléchissante est divisée par un procédé prédéterminé de division pour la création de segments de référence 54.
Sur la figure 4, deux directions de division sont sélectionnées dans la direction de l'axe X et dans la direction de l'axe Y qui sont tous deux perpendiculaires à l'axe optique Ax et perpendiculaires l'un à l'autre, et l'intérieur du contour 50 de la surface réfléchissante est divisé à intervalles fixes dans les directions respectives pour la création des segments rectangulaires 54 de réference formant un motif d'ensemble. La structure des segments de réference 54 correspond à la structure de l'ensemble des éléments 14 de surface réfléchissante dans le réflecteur 1 représenté sur la figure 2. Pour la création des segments de réference 54, un autre point, différent du point P' peut aussi être utilisé comme point de base pour la division. Etape de création de points représentatifs (étape 104) L'étape suivante comprend la sélection de points représentatifs de référence pour les segments respectifs 54 de référence, créés dans l'étape 103 de création de segments de référence, et la projection des segments de référence 54 et des points représentatifs de référence sur la surface formée librement 20 pour la création de segments et de points représentatifs.
La figure 5 est une vue en perspective indiquant un segment 54 de référence dans le profil 50 de la surface réfléchissante représentée sur la figure 4, et une partie correspondante sur la surface formée librement 20. Sur la figure 5, l'un des segments de référence 54 est indiqué sous forme d'une partie agrandie en trait plein. Les points représentatifs de référence sont sélectionnés pour chacun des segments de référence 54. Dans le mode de réalisation considéré, pour un segment rectangulaire 54 de référence, quatre sommets sont sélectionnés comme points représentatifs de référence 551 à 55,. En outre, le segment de référence 54 et les points représentatifs de référence 551 à 554 sélectionnés pour le segment de référence 54 sont projetés sur surface formée librement 20, comme indiqué sur la figure 5, afin qu'un segment 24 et des points représentatifs à 254 soient formes sur la surface formée librement. Sur la figure 5, le segment 24 qui correspond au segment de référence 54 en trait plein est indiqué en trait interrompu, alors que les segments de référence et les segments qui leur sont voisins sont indiqués en traits pointillés.
Les points représentatifs 251 à 254 sont des points destinés à spécifier des positions dans le segment 24 utilisées pour la détermination de la forme de l'élément 14 de surface réfléchissante affectée à chaque segment 24, comme décrit dans la suite. Les points représentatifs 25 destinés au segment 24 à la surface formée librement 20 sont ainsi créés de manière que le nombre et les positions des points représentatifs soient déterminés par sélection des points représentatifs de référence 55 dans le segment 54 de référence sur le plan 5 de référence, et ensuite que les points représentatifs de référence 55 soient projetés sur la surface formée librement 20, comme décrit précédemment.
Cette étape 104 de création des points représentatifs et 1 étape 105 de détermination de la forme de surface, décrite dans la suite, sont exécutées successivement pour chacun des segments 24 et des segments de référence 54, et la création des points représentatifs et la détermination de la forme de la surface sont exécutées pour tous les segments 24. segments 24 sont construits sur toute la surface formée librement 20 par répétition de ces étapes et sont disposés suivant un dessin d'ensemble dans une vue dans la direction de l'axe Z, comme indiqué par les traits interrompus de la figure 4. Le segment de référence 54 et le segment 24 indiqués sous forme hachurée sur la figure 4 cor- respondent à l'élément 14 de surface réfléchissante indiquée par les hachures sur la figure 2. Etape de détermination de la forme de surface (étape 105) Dans ce mode de réalisation, l'étape 105 de déter mination de la forme de surface est constituée de l'étape 105a de calcul de la forme de surface, de l'étape 105b de sélection de la forme de surface, et de l'étape 105c de création de la forme de surface, comme décrit dans la suite. Etape de calcul de la forme de surface (étape 105a) D'abord, un paramètre de forme destiné à déterminer la forme de la surface dans le segment 24 est calculé pour chacun des points représentatifs 251 à 25, créés dans l'étape 104 de création de points représentatifs.
La figure 6 est un schéma illustrant le calcul des paramètres de forme pour les points représentatifs respectifs de l'exemple dans lequel la forme de la surface de base de l'élément de surface réfléchissante 14 affecté au segment 24 est un paraboloïde de révolution. Par raison de simplicité, on considère une forme de courbe à la surface formée librement 20 qui comprend le point P auquel passe l'axe optique Ax, et des points qui se trouvent aux deux extrémités de la courbe du segment 24 sont définis comme étant des points représentatifs 25a et 25b.
Les éléments 14 de surface réfléchissante affectés aux segments respectifs 24 obtenus par division la surface réfléchissante 10a sont normalement formés avec les formes de surface de base de paraboloïdes de révolution créées avec différentes distances focales f, l'axe central étant placé le long de l'axe optique Ax et le foyer se trouvant au point d'éclairement F (position de la source lumineuse). La distance focale f pour chaque surface est déterminée à partir du point d'éclairement F et de l'axe optique Ax et à partir de la position du segment 24 sur la surface formée librement 20 afin que la lumière soit réfléchie depuis le point d'éclairement F dans la direction de l' optique Ax. Dans ce cas, la distance focale f du paraboloïde de révo lution est le paramètre de forme destiné a spécifier la forme de la surface.
Dans l'exemple représenté sur la figure 6, des valeurs fa et fb des distances focales f qui sont les paramètres de forme sont calculées pour les deux points représentatifs 25a et 25b qui sont utilisés pour la détermination de la forme de la surface. Sur la figure 6, une courbe représente un paraboloïde de distance focale fa passant par le point représentatif 25a et une courbe Cb représentant un paraboloïde de distance focale fb passant par le point représentatif 25b.
Quatre distances focales f, à f4 qui correspondent aux points représentatifs respectifs 251 à 254 sont calculées pour le segment 24 représenté sur la figure 5, avec utili sation de manière analogue de la distance focale f de chaque paraboloïde de révolution comme paramètre forme.
Etape de sélection de la forme de surface (etape 105b) L'étape suivante comprend la sélection d'un paramètre de forme appliqué à la forme de surface dans le segment 24 parmi les paramètres de forme des points représentatifs respectifs 251 à 254 calculés dans l'étape 5a de calcul de la forme de surface.
Cette sélection du paramètre de forme est décrite en référence à la figure 6. Sur la figure 6, les distances focales fa et fb sont calculées comme paramètres de forme pour les deux points représentatifs respectifs 25a et 25b du segment 24 décrit précédemment. L'un de ces distances focales fa et fb est sélectionnée comme distance focale fx utilisée pour la détermination de la forme de surface dans le segment 24.
Lorsque la distance focale fa est sélectionnée comme étant la distance fx, la forme de surface dans le segment 24 est la forme de surface Sa indiquée par le trait plein sur la figure 6. Lorsque la distance focale fb est sélectionnée comme étant fx, la forme de surface dans le segment 24 est la forme de surface Sb. La distance focale sélectionnée est déterminée d'après diverses conditions relatives au segment 24 pour la sélection de la meilleure des formes de surface correspondant aux distances focales respectives.
Sur la figure 5, l'une des quatre distances focales f1 f4 calculées d'après les positions des points repré sentatifs respectifs 251 et 254 est sélectionnée comme distance focale fx appliquée à la détermination de la forme de surface, pour la forme de surface de l'élément 14 de surface réfléchissante affecté au segment 24.