INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En se tournant de nouveau vers le tableau 5, on voit que lorsque l'on utilise l'un ou l'autre du graveur à répétition à ligne-i et du graveur à répétition à ligne-g, l'indice de longueur de montant n qui minimise la discrimination de température varie dans la plage allant de - 15 $ à + 15 % en fonction variations de la largeur de fente g. Par conséquent, vue des variations de la largeur de fente g, la longueur des montants peut être fixée dans la plage allant de 0,85 n à 1,15 n dans les équations précédentes (21) à (36). De cette manière, la longueur des montants 3 peut être fixée avec une liberté augmentée en fonction des implantations des montants 3 et des contacts 5 dans chacun des éléments d'image détecteurs d'infrarouge thermique représentés figures 5 à 7, tandis que la discrimination de température est maintenue à une petite valeur.
Dans les calculs précédents de la discrimination de température, la conductivité thermique et le facteur de remplissage de la structure d'isolation thermique peuvent être appliqués non seulement aux détecteurs d'infrarouge du type à bolomètre à résistance thermosensible, mais aux détecteurs d'infrarouge type pyroélectrique et du type à thermopile ayant structure d'isolation thermique.
Tandis que des modes de réalisation préférés de la présente invention ont été décrits en utilisant termes spécifiques, une description de ce type seulement un objectif représentatif, et on comprendra que des modifications et des variantes puissent être apportées sans s'écarter de l'esprit ou de l'étendue des revendications annexées.
DISPOSITIF DE MESURE, DIFFRACTION, DE TAILLES DE PARTICULES SENSIBLEMENT SPHÉRIQUES, NOTAMMENT DE GOUTTES OPAQUES DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un dispositif de mesure, diffraction," de tailles'-de particules sensiblement sphériques.
Elle s'applique notamment à la mesure de tailles de gouttes opaques mais a aussi de nombreuses applications en granulométrie.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE On connaît ' à un appareil commercialement disponible, destiné à mesurer, par diffraction, les tailles de gouttes opaques dont les diamètres vont de 0,1 um à 100 um.
Dans cet appareil connu, on éclaire un ensemble de ces gouttes au moyen d'un laser. Les gouttes diffractent à 'infini la lumière émise par le laser. Pour chaque goutte, supposée sphérique, la lumière ainsi diffractée admet l'axe optique de l'appareil comme axe symétrie de révolution.
On mesure la lumière diffractée dans le plan focal d'une lentille convergente. On sait que, dans ce plan, l'éclairement E obéit à la loi suivante où Z est égal à 2n x R x oc/1.
Dans l'égalité ci-dessus on a consideré l'éclairement E obtenu, dans le plan focal, pour N gouttes de même rayon R, dont l'éclairement est noté Eo obtenu avec une lumière de longueur d'onde X (par exemple égale à 0,5 um) ; la distance focale F de la lentille vaut par exemple 200 mm, oc est l'angle de diffraction et J1 représente la fonction de Bessel ordre 1.
Afin d'expliquer les inconvénients de appareil connu, considérons par exemple deux familles gouttes, l'une comprenant des gouttes de 1 pm de diamètre tandis que l'autre comprend des gouttes de 10 um de diamètre.
Pour éviter un processus de diffraction en cascade, il faut limiter le nombre de gouttes dans le volume éclairé par le laser.
Pour ce faire, on choisit un nombre N de gouttes de 1 um de diamètre tel que ces gouttes absorbent 10% de la lumière reçue du laser. En supposant que ce dernier éclaire une aire de 1 mm2, section transversale de l'ensemble des N gouttes vaut alors 0,1 mm2 et N est égal à 127000.
Avec des gouttes de même masse (totale mais de diamètre 10 pm, il y a 1000 fois moins de gouttes (c'est-à-dire 1270 gouttes) qui causent une absorption de 1ô. Dans le plan focal de l'appareil, plaçons l'extrémité d'une fibre optique dont le cceur ( core a diamètre égal à 100 um et supposons que le laser fournisse une puissance lumineuse de 5W pour éclairer gouttes.
On a représenté sur la figure 1 des dessins annexés les variations de la puissance lumineuse (exprimée en watts), qui est diffractée dans la fibre (échelle logarithmique), en fonction de l'angle diffraction Ct (exprimé en radians), et donc en fonction de la position de l'extrémité de la fibre optique dans le plan focal, pour les gouttes de 10 pm de diamètre (courbe I) et pour celles dont le diamètre vaut 1 um (courbe II).
La courbe III est la somme des courbes I et II.
On note que, en dessous de 0,06 radian, ce sont les gouttes de 10 um de diamètre qui éclairent le plus et que l'inverse a lieu au-delà.
FeS04,xH20 + 2 C12 + 8 KOH --) 2K2(Feo_5,So 5)04 + 4 KCI + (X+4)H20 (B) Selon l'invention le sulfate ferreux (FeS04,7H20) est déshydraté aux températures supérieures à 100 C, de préférence à environ 125 C pour donner essentiellement FeS04,H20. Les grains de sulfate ferreux se sont bien fragilisés au cours de ce traitement. Toutefois, une homogénéisation des particules est préférable pour un bon déroulement du processus de synthèse des ferrates. II a donc été proposé de préparer les ferrates après une déshydratation partielle de sulfate ferreux heptahydraté. En revanche, aucun traitement préalable de KOH et de C12 n'est nécessaire.
Afin de réaliser un bon contact des trois substances à la fois, selon la présente invention, le réacteur le plus adéquat de la préparation des ferrates est celui de type rotatif. Le dimensionnement du réacteur est fonction de la quantité de l'échantillon et du bilan énergétique du processus. En raison de la nature exothermique de la réaction de la synthèse des ferrates, l'ensemble des parois du réacteur peut être avantageusement refroidi par un fluide thermostatique, en particulier de l'eau. II est préférable que la température au niveau de l'échantillon au cours de la synthèse ne dépasse pas 100 C.
Selon le concept d'invention, un mélange C12+air, plutôt qu'un mélange C12+N2, a été proposé comme agent oxydant en raison du coût du procédé. De plus, la présence d'oxygène pourra empêcher la dégradation des ferrates durant la synthèse (voir la réaction A). Les débits du mélange oxydant et sa teneur en chlore seront fonction de la quantité de l'échantillon, du taux d'hydratation du sulfate ferreux (voir réaction B) et du temps de réaction. La quantité de chlore pourra être maintenue supérieure à la stoechiométrie de la réaction (B) et le chlore n'ayant pas réagi pourra être recyclé.
Les durées de réaction dépendent de l'interaction de nombreux paramètres différents tels que la quantité de l'échantillon, le taux d'hydratation du sulfate ferreux, le nombre de tours du réacteur, le débit du mélange gazeux oxydant, la teneur en chlore du mélange gazeux, l'humidité du mélange gazeux et les conditions de refroidissement du réacteur.
L'invention est illustrée par les exemples non limitatifs qui montreront bien comment elle peut être mise en oeuvre dans le cas de la préparation de K2 (Feo,s, S0.5)04- Exemple 1 Un réacteur cylindrique d'une section d'environ 10 cm2 ayant des parois lisses est utilisé.
La composition chimique du sulfate ferreux provenant d'une usine de production de Ti02, utilisé pour cette expérience, est donnée dans le tableau 1. Un mélange d'environ 8 grammes de (FeS04,H20 + KOH) contenant environ 1,5 fois plus de FeS04,H20) que la quantité stoechiométrique de la réaction (B) a été utilisé. La vitesse de rotation du réacteur est de 12 tours/minute. On fait circuler un mélange gazeux C12+air contenant 7 % de C12 pendant 30 minutes.
Les produits ainsi obtenus sont tamisés afin de séparer le sulfate ferreux non consommé.
Ce dernier est réutilisé dans l'exemple n 2. Le produit contenant le sulfato- ferrate de potassium est séché à environ 65 C pendant 24 heures. Le rendement d'obtention du ferrate est de l'ordre de 60%.
TABLEAU I Composition (% en poids) (ppm) Fe Total 19,7 Zn 190 FeIII 0,3 Cu S04 34,8 Cr Pb 2 Ni 26 Cd Co 19 Mn 2038 Hg 1 Te As Ti 890 Exemple 2 Le sulfate ferreux pour cet exemple est celui qui n'a pas réagi dans l'expérience de l'exemple n 1. Toutes les conditions de cette expérience sont les mêmes que celles fixées dans l'expérience de l'exemple 1. De même, le rendement d'obtention du ferrate est de l'ordre de 60 %.
Exemple 3 La composition chimique du sulfate ferreux provenant d'une usine de traitement de surface des aciers, utilisé pour cette expérience, est donnée dans le tableau 2. Toutes les conditions de cette expérience sont les mêmes que celles fixées dans l'expérience de l'exemple n 1. Le rendement d'obtention du ferrate est de l'ordre de 50 %.
Le procédé selon la présente invention est décrit en faisant référence au sulfate ferreux et à KOH comme solides de départ. Toutefois, le procédé selon la présente invention est également applicable à la préparation des ferrates en utilisant d'autres sels de fer et d'autres hydroxydes de métaux alcalins ou alcalino-terreux.
Les ferrates trouvent une application particulièrement intéressante dans le traitement de l'eau et des effluents liquides.
La présente invention a pour objet, à titre de produits nouveaux, des ferrates mixtes stabilisés.
L'invention a également pour objet un procédé pour la synthèse desdits ferrates.
Quelque soit la méthode de synthèse utilisée, voie humide ou voie sèche, la littérature ne cite aucun ferrate de sodium cristallisé.
Lorsqu'on opère en continu, la séparation du catalyseur de la solution aqueuse de peroxyde d'hydrogène et celle des additifs peuvent être effectuées en continu.
La séparation des additifs de la solution aqueuse de peroxyde d'hydrogène est, de préférence, effectuée par osmose inverse à l'aide des membranes, identiques à celles utilisées pour le dessalement de l'eau de mer.
La pression transmembranaire est comprise entre 20 et 130 bars et de préférence 30 à 80 bars selon le type de membrane.
De préférence on utilise 1 à 3 étages de séparation.
De préférence le débit de perméat est compris entre 0,7 et 0,95 fois le débit d'alimentation de l'étage.
De préférence les membranes utilisées sont du type bicouches (2 couches de polymères superposées dont au moins une couche de polyamide), ou bien du type tricouches (3 couches de polymères superposées dont au moins une couche de polyamide).
Comme membrane bicouche on a utilisé la membrane "DOW Filmtec - SW30" et comme membrane tricouche on a utilisé la membrane "OSMONICS-DESAL 3".
Un deuxième objet de l'invention est un dispositif permettant la mise en #uvre du procédé tel que décrit précédemment. Ce dispositif schématisé à la figure 1 comprend un réacteur 1, muni d'une ou de plusieurs arrivées (2) d'hydrogène gazeux et d'une ou de plusieurs arrivées (3) d'oxygène gazeux, d'une entrée liquide (5), d'une sortie liquide (4) et d'une sortie gaz (6), pouvant éventuellement être reliée à l'arrivée (3).
Suivant une variante, la sortie (4) est reliée à un filtre (7), qui est lui-même relié à des membranes (8).
Un dispositif et un schéma de fonctionnement, illustrant un mode particulier de réalisation du procédé de la présente invention, représentés à la figure 2, sont décrits ci-après.
Le dispositif comprend un réacteur agité 1, muni de plusieurs turbines centrifuges disposées le long d'un arbre d'agitation unique vertical. Au démarrage, le réacteur contient le catalyseur en suspension dans la solution aqueuse contenant l'agent tensioactif, l'inhibiteur et le stabilisant, l'ensemble étant porté à la température de la réaction.
On injecte séparément, à l'aide de deux tuyères contiguës placées sous l'orifice d'aspiration de la turbine située au fond du réacteur, l'hydrogène neuf en 2 et de l'oxygène en 3, sous forme de petites bulles, dans la partie inférieure du réacteur.
Les débits d'hydrogène en 2 et d'oxygène en 3 sont choisis de manière à obtenir une composition gazeuse dans le milieu réactionnel aqueux, de préférence, non inflammable, c'est-à-dire avec une concentration en hydrogène ne dépassant pas la limite inférieure d'inflammabilité du mélange hydrogène-oxygène à la pression régnant à l'intérieur du réacteur. En général, cette limite est de 4 % volumique en hydrogène à 1 bar (absolu) et 6 % à 50 bars.
On injecte de l'oxygène neuf en 4, dans la partie supérieure du réacteur, occupé par la phase gazeuse continue, pour remplacer l'oxygène consommé et également pour maintenir la composition dans cette phase en dessous de la limite inférieure d'inflammabilité du mélange hydrogèneoxygène.
L'oxygène injecté en 3 provient en partie ou en totalité du flux gazeux prélevé en 5 et mis en circulation par la pompe 6. Il peut contenir une petite quantité d'hydrogène non réagi.
L'oxygène utilisé peut contenir une faible proportion de gaz inertes tels que ceux présents dans l'air, par exemple l'azote ou l'argon.
CLAPET DE LAMINAGE RAIDEUR REGLABLE ET AMORTISSEUR ASSOCIE La présente invention concerne un clapet de laminage et un amortisseur associé dont système de laminage utilise ce clapet. Elle concerne plus particulièrement les moyens de réglage susceptibles de modifier la raideur du clapet de laminage. Les systèmes qui organisent le débit de fluide et le laminage dans les amortisseurs sont généralement constitués, pour chaque sens de déplacement, d'un empilage de clapets en forme de disques obturant des orifices et d'un petit passage fixe agissant dans les deux sens de déplacement. Ce type d'amortisseur nécessite le démontage du piston et le changement des clapets lorsque l'on souhaite modifier les paramètres d'amortissement. Certains systèmes réglages de l'art antérieur agissent par modification de la section de l'orifice de passage fixe mais l'efficacité d'une telle solution est médiocre car elle n'agit que sur les faibles vitesses de déplacement et n'a pratiquement aucun effet sur les vitesses moyennes et élevées parce que les sections de passage sont disproportionnées entre l'orifice de passage fixe et les orifices ouverts par les clapets lors d'une augmentation de la pression du fluide d'amortissement. D'autres systèmes agissent par précharge de ressorts longitudinaux sur les clapets d'amortisseur mais dans ce cas, les caractéristiques d'amortissement ne sont modifiées qu'au niveau du seuil d'ouverture des clapets, ce qui produit un affaissement brutal, en général non souhaité, de la suspension lorsque sa vitesse d'enfoncement atteint ce fameux seuil. Bien entendu, ces phénomènes affectent plus généralement le mouvement d'enfoncement d'une suspension même si, avec des caractéristiques différentes, le mouvement d'extension est également concerné. On connaît notamment les documents FR 2576996, DE 1817392, GB 1150394 qui divulguent des dispositifs de réglage, toutefois ceux-ci présentent de nombreux inconvénients : la butée de clapet gonflable est fragile peu fiable, la butée de clapet en caoutchouc se ramollit en chauffant et les brides en forme de lame de ressort ont un débattement trop faible. D'autre part tous ces systèmes ont en général une certaine souplesse qui interfère avec la raideur des clapets. Ainsi, le clapet de l'invention a pour objectif de résoudre les inconvénients précités à l'aide de moyens simples, fiables, peu onéreux et faciles à mettre en oeuvre. Il permet ainsi de régler la force l'amortissement grâce à des moyens de réglage particuliers.
Selon sa caractéristique principale, le clapet d'amortisseur l'invention est du type comportant au moins une rondelle élastique destinée à obturer au moins un orifice de circulation du fluide d'amortissement situé dans l'embase du clapet et est caractérisé en ce qu'il comporte des moyens de réglage de la raideur du clapet susceptibles de régler la force résistante développée par la rondelle à l'encontre de l'écoulement du fluide dans l'orifice. Selon une caractéristique complémentaire du clapet d'amortisseur les moyens de réglage comportent un organe de réglage élastique dispose en appui contre la rondelle et destiné à se déformer longitudinalement sous l'action d'un organe de commande des moyens de réglage pour modifier le positionnement de sa zone d'appui sur la rondelle.
La figure 3 représente un diagramme effort vitesse montrant deux courbes d'amortissement correspondant aux positions A et B du clapet illustrées figures 1 et 2 et montrant la modification de la raideur du clapet. On constate que l'augmentation de la force de résistance au mouvement de l'amortisseur varie relativement proportionnellement avec la vitesse de déplacement relatif des deux ensembles mobiles de l'amortisseur. Ainsi, ce clapet (1) peut-être utilisé dans différents types de montage ou d'assemblage et peut-être disposé directement sur le piston (25) d'un amortisseur classique comme le montre la figure 4. Il peut également être utilisé dans des systèmes de laminage disposés à l'extérieur du corps d'amortisseur comme par exemple dans la forme de réalisation selon la figure 5, le clapet raideur réglable (1) est monté en série avec un clapet de précharge (12) dont un by-pass (9) dévie en fonction du réglage de la vis (13) un certain débit de fluide d'amortissement (5). La vis (14) permet de déterminer réglage de précharge du clapet (12) par l'intermédiaire d'un ressort (8) tandis que la vis (15) permet de déterminer le réglage de raideur du clapet (11) en déplaçant l'organe de commande (3) contre l'organe de réglage (2). Bien entendu, la perte de charge provoquée par les deux clapets ( ) et (12) montés en série s'additionne et une combinaison entre les deux réglages permet de moduler et de modifier seulement les paramètres des basses vitesses ou seulement les paramètres des grandes vitesses de mouvement de suspension. figure 6 représente un diagramme effort vitesse montrant différentes courbes d'amortissement obtenues par la modification de raideur clapet (1) ou de la précharge du clapet (12). courbe (I) est caractérisée par une augmentation de précharge du clapet (12). courbe (J) est caractérisée par une augmentation de la raideur du clapet (11). courbe (K) est caractérisée par une augmentation de la raideur du clapet (11) et une réduction de la précharge du clapet (12). courbe (L) est caractérisée par une réduction de la raideur clapet (11) et une augmentation de la précharge du clapet (12). Selon le mode de réalisation préféré de l'invention, l'organe commande (3) des moyens de réglage est une pièce comportant une partie tronconique que l'on déplace en translation. Toutefois il pourrait en autrement et le ressort torique (2) pourrait ne plus être sollicité par une portion tronconique (6) mais par le déplacement d'une bille ou d'un organe dont l'extrémité est hémisphérique par exemple sans pour autant sortir du champ de protection de l'invention. L'organe de réglage est formé avantageusement par un ressort de type métallique car cela permet de modifier son positionnement sur la rondelle (11) grâce à sa déformation par allongement longitudinal tout en maintenant l'appui sur ladite rondelle, et tout en conservant sa forme torique de par sa résistance à l'écrasement dans le plan transversal. On peut d'ailleurs noter que l'utilisation du ressort (2) permet d'obtenir également son retour vers sa position initiale de manière automatique lorsque l'on déplace l'organe commande pour réduire la sollicitation qu'il exerce sur le ressort.
Il va de soi que la forme et le nombre des orifices de circulation ( ) du clapet (1) pourraient être différents sans pour autant sortir du champ de protection de l'invention. De même pour la ou les rondelles (11) dont nombre, le diamètre, la forme et la matière peuvent être diverses.
Selon une caractéristique complémentaire du clapet d'amortisseur, les orifices (4) sont plus ou moins éloignés de l'axe de l'embase comme exemple répartis en spirale. De cette façon, lorsque l'organe de réglage étend sa zone d'appui sur la rondelle élastique, les orifices les plus proches du centre de l'embase sont masqués ou étranglés davantage, réduisant ainsi la section de laminage des orifices, ou réduisant virtuellement nombre d'orifices. Bien entendu, l'invention n'est limitée aux modes de réalisation décrits et représentés à titre d'exemples, mais elle comprend aussi tous les équivalents techniques ainsi leurs combinaisons.
INTRODUCTION. PREAMB ULE nikrab 2000 est un nouveau concept de boîte de vitesse qui, grâce à une conception originale et une réduction importante des pièces nécessaires au changement de rapport, permet à la fois une simplification de ce mécanisme ainsi qu'une amélioration de ses performances et une meilleure résistance mécanique.
Les principes de base nécessaires au fonctionnement de ce concept s'appliqueront aux différentes étapes de son agencement.
Son champ d'applications étant très vaste, il sera exposé à la rubrique revendications p. 48.
Afin de faciliter la compréhension des différents systèmes, le livret Texte contient les diverses explications et le livret Schémas les illustrations : cela permet de suivre à la fois l'image et le texte. Q UALITES ET A VANTAGES DE CE CONCEPT: Schéma 1.
1) Sa compacité : intégration dans un même volume de l'embrayage, des pignons, du dispositif de changement de vitesse et du différentiel.
a. disparition du système classique d'embrayage à sec.
b. présence d'un embrayage à bain d'huile dont les disques sont étagés entre les pignons de boîte et servent également à les espacer.
c. système compact de débrayage hydraulique.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits et représentés à titre d'exemples, mais elle comprend aussi tous équivalents techniques ainsi que leurs combinaisons.
1 2 3 Silcolease 100 100 100 902 Silcolease 12 12 12 903 POE 8x106 2. 9 POE 5x106 2.9 HEC 0.71 Eau 250 250 250 Les résultats obtenus avec ces différentes formulation sont résumés dans le tableau 6 suivant :
Tableau 6 Formulation D50 D 50 D 90 Dépôt Dépôt Evaluation Initial Après 4 Après 4 Face 1 Face 2 Dusts après heures heures g/m2 G/m2 4 heures 1 0.8um 1 m 0. 47 0. 48 Bon 2 0.8um 12 m - - - -
3 0.8 m 33um | 0.5 0.36 Mauvais Ils mettent en évidence : # la stabilité à la coalescence sous cisaillement apportée par le POE , d'autant plus importante que la masse du polymère est élevée ( test de stabilité T décrit supra).
# la régularité et l'homogénéité des dépôts Silicones mesurés en g/m2 par la méthode de fluorescence X sur appareil Oxford X- ray 3000) sur les deux faces du papier : ces dépôts ont été obtenus après enduction sur size press et réticulation à 130 C sur un support papier sulfurisé non poreux # la diminution des dusts ( dépôts de Silicones ) évalués visuellement sur les rouleaux de la machine après enduction # la suppression de la mousse.
L'invention concerne un procédé de chargement d'une pièce de logiciel dans une carte à puce.
Elle s'applique plus particulièrement au chargement d'une pièce de logiciel appelée en français "appliquette", plus connue sous le terme anglo- saxon d' "applet". II s'agit d'une application écrite en langage "JAVA" (marque déposée). Ces applications, généralement peu volumineuses, sont indépendantes des architectures des systèmes sur lesquelles elles sont implantées. Elles peuvent donc fonctionner sur n'importe quel système informatique, dans la mesure où celui-ci implémente le concept dit de "machine virtuelle JAVA" ("Java Virtual Machine"). Une application écrite en langage JAVA est en général traduite en un langage intermédiaire dit "Byte Code". La machine virtuelle JAVA précitée constitue un interprétateur de ce "Byte Code", de manière à être exécutée directement sur un système cible hôte de ladite machine virtuelle.
Généralement, les architectures de système sur lesquelles tourne ce type d'applications sont du type dit client-serveur. Dans ce cas, on parle également de "servlet" pour une application stockée sur un système serveur et "applet" pour une application stockée sur un système client. Dans ce qui suit, on utilisera le terme "applet" de façon générique.
Des pièces de logiciel, se présentant sous la forme d' "applet" qui vient d'être rappelée, dans la mesure où la quantité de code n'est pas trop volumineuse, peuvent être stockées dans une mémoire non volatile présente sur une carte à puce, au même titre que toute autre application.
Aussi, le procédé selon l'invention est plus particulièrement concerné par un terminal ou station d'utilisateur muni d'un lecteur de carte à "puce".