INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, lorsque les volets sont en position d'ouverture maximale, l'air soufflé peut prendre toute direction imprimée par le conduit de sortie de l'appareil ou il peut être guidé, notamment vers l'extérieur par la forme des volets. Au fur et à mesure que les volets pivotent, ils se rabattent vers la buse de manière à diriger le flux d'air dans l'espace compris entre les volets et la buse. On obtient ainsi au début un flux d'air diffus à directions multiples et à la fin un flux d'air concentré unidirectionnel, ainsi que toutes les positions intermédiaires entre ces deux positions extrêmes, le passage d'une position à l'autre pouvant se faire de manière continue ou intermittente.
On peut donc obtenir diverses formes pour la section de sortie du flux d'air, et donc, diverses intensités pour le flux d'air soufflé par le sèche-cheveux, en passant d'un flux d'air diffus, de faible intensité, utile notamment pour le début
de séchage de la chevelure, jusqu'à un flux d'air fort et concentré qui peut être dirigé facilement vers une boucle à fixer ou toute autre zone de chevelure afin de faciliter la mise en forme de la coiffure.
De préférence, ladite buse est mobile en translation.
On pourrait, certes, imaginer le déplacement de la buse en direction axiale selon un mouvement hélicoïdal ou tout autre mouvement combiné ayant une composante axiale. Toutefois, on a choisi un mouvement en translation axiale de la buse pour des raisons de simplification constructive et également pour obtenir un écoulement laminaire du flux d'air à travers la buse, plus indiqué pour fixer une coiffure.
Avantageusement, le dispositif selon l'invention comprend des moyens de commande qui actionnent en même temps le déplacement de la buse et celui des volets.
Ceci simplifie beaucoup l'usage et le confort d'utilisation du sèche-cheveux muni d'un tel dispositif, car avec un seul moyen de commande on peut régler l'intensité du flux d'air soufflé et la position de la buse.
De préférence, lesdits moyens de commande comprennent une bague mobile en rotation.
Le dispositif de variation de la section de sortie du flux d'air est agencé à l'extrémité de sortie d'air du sèche-cheveux, pour ceci, il est configuré de manière à s'adapter à la forme du boîtier, il est donc de forme cylindrique. Une bague ayant la même forme un diamètre d'une valeur comparable à celui du conduit de sortie d'air du sèche-cheveux peut être facilement entraînée en rotation par la main de l'utilisateur, le mouvement de la bague pouvant alors être utilisé pour actionner la buse et/ou les volets. Ceci confère l'avantage d'avoir une construction compacte tout en bénéficiant d'une bonne amplitude du mouvement de commande.
Avantageusement, le dispositif de l'invention comprend un premier mécanisme qui transforme le mouvement de rotation de la bague en un mouvement de translation de la buse et un deuxième mécanisme qui transforme le mouvement de translation de la buse ou de rotation de la bague en un mouvement de pivotement des volets, au moins l'un desdits mécanismes étant commandé par la bague rotative.
Ainsi, la rotation de la bague peut agir directement sur le pivotement des volets qui agissent à son tour sur le déplacement de la buse ou, inversement, la bague peut entraîner la buse qui entraîne, à son tour les volets. Une telle construction permet par un simple actionnement de la bague rotative d'obtenir tous les mouvements souhaités des volets et de la buse d'une manière simple et efficace en fonctionnement.
De préférence, ledit premier mécanisme est constitué par un ergot solidaire de la surface extérieure d'un corps de buse qui se déplace dans une rainure hélicoïdale pratiquée sur la surface intérieure de la bague de commande.
Ainsi, la rotation de la bague de commande autour de l'axe longitudinal de l'appareil, qui est celui du flux d'air au centre du dispositif, est transformée en une translation de la buse au long du même axe. Une telle construction s'avère très simple constructivement et fiable en fonctionnement.
Avantageusement, ledit deuxième mécanisme est constitué par un ergot, solidaire d'une extrémité du volet, se déplaçant dans une rainure inclinée pratiquée sur la surface intérieure du corps de buse.
Le mouvement en translation du corps de buse, supportant la buse en sa partie centrale, est utilisé pour déplacer en pivotement le volet lorsqu'un ergot, solidaire d'une des extrémités du volet, suit le cheminement imposé par une rainure inclinée pratiquée sur la surface intérieure du corps de buse. Cette construction en étant très simple à réaliser, est très bien adaptée à l'entraînement de plusieurs
Ceux-ci peuvent être choisis en particulier parmi le métabisulfite de sodium, l'acide thioglycolique, l'acide thiolactique, le bisulfite de sodium, l'acide déhydroascorbique, l'hydroquinone, la 2-méthyl-hydroquinone, la ter-butyl-hydroquinone et l'acide homogentisique, et ils sont alors généralement présents dans des quantités allant d'environ 0,05 à 3% en poids par rapport au poids total de la composition.
Dans la composition prête à l'emploi ou dans la composition oxydante, l'agent oxydant est choisi de préférence parmi le peroxyde d'urée, les bromates ou ferricyanures de métaux alcalins, les persels tels que les perborates et les persulfates. L'utilisation du peroxyde d'hydrogène est particulièrement préférée. Cet agent oxydant est avantageusement constitué par une solution d'eau oxygénée dont le titre peut varier, plus particulièrement, d'environ 1 à 40 volumes, et encore plus préférentiellement d'environ 5 à40.
Le pH de la composition prête à l'emploi et appliquée sur les fibres kératiniques composition résultant du mélange de la composition tinctoriale et de la composition oxydante], est généralement compris entre les valeurs 3 et 12. Il est de préférence compris entre 8,5 et 11, et peut être ajusté à la valeur désirée au moyen d'agents acidifiants ou alcalinisant bien connus de l'état de la technique en teinture des fibres kératiniques Parmi les agents alcalinisant on peut citer, à titre d'exemple, l'ammoniaque, les carbonates alcalins, les alcanolamines telles que les mono-, dl- et triéthanolamlnes ainsi que leurs dérivés, les hydroxydes de sodium ou de potassium et les composés de formule (VI) suivante : dans laquelle R est un reste propylène éventuellement substitué par un groupement hydroxyle ou un radical alkyle en CI-C4 ; Ru, Riz, Ris et Ri4, identique ou différents, représentent un atome d'hydrogène, un radical alkyle en Ci-C4 ou hydroxyalkyl en Ci-C4.
EXEMPLE : On a préparé la composition colorante, conforme à l'invention, suivante : (exprimée en grammes) M. A* désigne Matière Active
Mélange d'alcools linéaires en C18 à C24 [C18/C20/C22/C24: 7/58/30/6-teneur en alcool > 95%]..... 3 Mélange d'alcools linéaires en C18 à C24 [C18/C20/C22/C24 : 7/58/30/6-teneur en alcool > 95%] oxyéthylénés (30 OE)................................................... 1 Alcool stéarylique oxyéthyléné (2 OE)................................. 4,5 Alcool stéarylique oxyéthyléné (21 OE) 1,75 Acide oléique.................... 2,6 Acide polyacrylique réticulé (Carbopo ! 980 de GOODRICH).. 0,6 Aculyn 44 ou Aculyn 46 vendu par ROHM & HAAS 4 Oxyde de titane non traité enrobé de polyméthylhydrogénosiloxane vendu sous la dénomination commerciale Cosmetic White SA-C47-051-10 par la société MYOSHI........................................................... 0,3 Monoisopropanolamide d'acides de coprah......... 3 Polymère cationique W selon l'invention..... 4 MA* Hexylène glycol....................... 6 Métabisulfite de sodium.............................. 0,71 EDTA (Acide éthylènediamine tétra-acétique)... 0,2 Ter-butyl hydroquinone.............. 0,3 1, 4-diaminobenzène.......... 0,2 Para-aminophénol..................................................... 1,2 1,3-dihydroxybenzène.................................................... 0,1 1-hydroxy-3-amino-benzène............................................ 0,2 1-méthyl-2-hydroxy-4-ss-hydroxyéthylamino-benzène...... 0,8 Monoéthanolamine 1 Ammoniaque à 20% de Nu3 ; 11 Parfum....... q.s...........
Eau déminéralisée q.s.p...... 100 Composition oxydante : Alcool gras.................... 2,3 Alcool gras oxyéthyléné........ 0,6 Amide grasse.................. 0,9 Glycérine 0, 5 Peroxyde d'hydrogène.......... 7, 5 parfum............................... qs Eau déminéralisée.... qsp...... 100 Ladite composition colorante a été mélangée, au moment de l'emploi, dans un bol en plastique à la composition oxydante donnée ci-dessus, à raison de 1 partie de
composition colorante pour 1, 5 parties de composition oxydante. La composition de mélange est un produit bien crémeux et nacré d'aspect très esthétique. On a appliqué le mélange obtenu sur des mèches de cheveux naturels à 90% de blancs et on a laissé poser 30 minutes.
il Il "bandgap". La constitution d'un tel circuit est classique et ne fait pas l'objet de la présente invention.
Les figures 5A à 5G illustrent, sous forme de chronogrammes, un exemple de fonctionnement d'un convertisseur équipé du générateur de tension variable 20 de la figure 4 dans quatre phases de fonctionnement. La figure 5A représente un exemple d'allure de la tension Vdd. La figure 5B représente le signal ENA fourni par le comparateur 26. La figure 5C représente la tension VAUX. La figure 5D représente la tension v21 en sortie de l'amplificateur 21. La figure 5E représente la tension V22 en sortie de l'amplificateur 22. La figure 5F représente la tension V25 en sortie du sommateur 25. La figure 5G représente la tension VRR de référence variable.
Une première phase A illustrée par les figures 5 correspond à la phase de démarrage du convertisseur.
Initialement, on suppose que la tension Vdd est nulle, le condensateur C3 (fournissant l'alimentation locale) étant intégralement déchargé. Tant que la tension Vdd n'a pas atteint un niveau minimal VMIN (instant tel), le circuit de commande n'est pas alimenté et aucune référence de tension ne peut être générée. Il en découle que le signal de sortie des différents amplificateurs d'erreur est nul de même que le signal de commande V25 de la tension VRR. A partir de l'instant tl, on commence à pouvoir détecter la tension VAUX qui se met à croître au fur et à mesure des cycles de découpage de la tension d'alimentation. La tension de référence variable VRR commence à croître à partir de l'instant tl en suivant la croissance de la tension d'alimentation locale. Côté amplificateur 21, sa sortie reste nulle tant que la tension VAUX ne dépasse pas la référence fixe VRO. Cette référence fixe VR0 est dimensionnée en fonction de la tension de fonctionnement maximale de sortie souhaitée pour le convertisseur. Côté amplificateur 22, sa sortie est invalidée jusqu'à un instant t2 où la tension Vdd atteint le seuil VRM et où le signal ENA commute à l'état haut. Entre les instants tl et t2, sans l'invalidation par le signal ENA, la sortie de l'amplificateur
d'erreur 22 aurait tendance à fournir un signal inverse par rapport à la croissance de la tension VAUX comme l'illustre le pointillé de la figure 5E. A partir de l'instant t2, on atteint un régime de fonctionnement nominal du convertisseur. La tension Vdd augmente jusqu'à une valeur de limitation VLIM, fixée par des éléments externes au générateur de référence variable. La tension VAUX atteint le seuil VRO sensiblement à l'instant (t3) où la tension Vdd atteint sa valeur limite.
En pratique, les amplificateurs d'erreur 21 et 22 sont des amplificateurs à hystérésis. Par conséquent, le seuil VRO sera atteint par la tension auxiliaire VAUX avant que la tension Vdd atteigne sa valeur limite, et le seuil VRO, sera, de préférence, atteint avant que la tension vdd atteigne la valeur VRM.
Tant que la tension auxiliaire reste dans la plage fixée par les seuils VRO et Viol, les sorties des amplificateurs d'erreur 21 et 22 restent nulles de même que la sortie du sommateur 25. La tension de sortie VRR du générateur reste alors à son niveau nominal VNOM, fixé par les dimensionnements des différents composants (phase B). On voit apparaître ici l'intérêt d'avoir des amplificateurs d'erreur à hystérésis pour éviter que les sorties des amplificateurs 21 et 22 se mettent à osciller en phase de fonctionnement nominal. Le choix des valeurs VR0 et V dépend de la précision souhaitée pour la régulation.
La phase nominale B se poursuit jusqu'à un instant t4 où on suppose l'apparition d'une surtension en sortie (phase C).
Une telle surtension correspond, par exemple, à une diminution du courant appelé par la charge alimentée par le convertisseur. La tension VAUX se met à croître en même temps que la tension de sortie. A partir d'un instant t5 représentant l'hystérésis de l'amplificateur d'erreur 21, la tension V21 se met à croître en suivant l'augmentation de la tension VAUX. Il en découle un signal correspondant au niveau de la sortie du sommateur 25. Le signal V25 provoque alors une diminution de la tension de référence VRR de façon inversement proportionnelle. Cette diminution de la tension de référence variable agit sur l'apparition des
fronts d'ouverture de l'interrupteur 6 de découpage. Par conséquent, la diminution du temps de conduction de l'interrupteur 6 provoque une diminution de la tension de sortie que l'on retrouve sur des allures des signaux VAUX' V21 et V25. On finit par retrouver un régime nominal à partir d'un instant t6. La phase C correspond à une régulation en tension.
Entre des instants t7 et t8 (phase D), on suppose l'apparition d'une sous tension correspondant à une surcharge en sortie du convertisseur. A un instant t9, la tension VAUX devient inférieure au seuil Vs0'. Cela entraîne une augmentation de la tension V22 de l'amplificateur d'erreur 22. Cette augmentation de la tension V22 est reportée en sortie du scmmateur 25. Comme dans le cas d'une surtension, cela provoque une diminution de la tension de référence variable VRR. comme précédenrent, cette diminution de la tension de référence, provoque une diminution du temps de conduction, ce qui permet de diminuer la quantité d'énergie transmise au secondaire. Ce mode de fonctionnement peut correspondre également au cas d'un court-circuit en sortie du convertisseur. Qu'il s'agisse d'une surcharge ou d'un courtcircuit, on considère que l'appel de courant de la charge dépasse la valeur limite pour laquelle est conçu le circuit. Par conséquent, on diminue la quantité d'énergie fournie pour protéger le convertisseur. La phase D correspond à une régulation en courant.
Un avantage de la présente invention est que tout en préservant le fonctionnement d'un circuit de commande autooscillant d'un convertisseur de tension, on obtient une régulation de la tension de sortie par rapport à une valeur nominale souhaitée et une protection en surcharge à courant constant. La valeur nominale de la tension de sortie est fonction de la valeur nominale VNOM de la tension VRR.
Un autre avantage de la présente invention est qu'elle ne nécessite aucune mesure au secondaire du transformateur, ni de moyen d'isolement galvanique pour transférer un résultat de mesure.
Par rapport à un convertisseur de type à modulation de largeur d'impulsions où la mesure du courant dans l'interrupteur 6 sert à faire varier la référence d'un comparateur exploitant une information liée à la tension VAUX, l'invention utilise la tension VAUX pour faire varier la référence d'un comparateur exploitant une information liée au courant dans l'interrupteur.
Bien entendu, la présente invention est susceptible de diverses variantes et modifications qui apparaîtront à l'homme de l'art. En particulier, les hystérésis des amplificateurs d'erreur analogiques 21 et 22 seront adaptées en fonction de la stabilité souhaitée et/ou nécessaire pour le signal de commande de la source de tension variable 28. De plus, les valeurs des résistances et des condensateurs conditionnant les tensions et fréquence de fonctionnement du convertisseur autooscillant de l'invention dépendent de l'application et sont à la portée de l'homme de l'art à partir des indications fonctionnelles données ci-dessus. De préférence, la fréquence de découpage sera de plusieurs kHz (de préférence, supérieure à 20 kHz pour être non audible), donc nettement supérieure à la fréquence de la tension Vac s'il s'agit du secteur. Typiquement, un convertisseur de l'invention est destiné à des tensions de sortie comprises entre quelques volts et quelques dizaines de volts pour des puissances allant de quelques Watts à quelques dizaines de Watts. En outre, la mise en oeuvre de l'invention n'exclut pas le recours à des éléments de mise en forme des fronts de commutation (trigger) ainsi qu'à un élément retardateur en sortie du comparateur de démagnétisation, comme c'est le cas pour un convertisseur classique.
UTILISATION DE PARTICULES HYDROPHILES ASSOCIÉES À DES ANTIGÈNES IDENTIQUES OU DIFFÉRENTS POUR LA PRÉPARATION DE COMPOSITIONS DE VACCIN.
Chaque volet supérieur 6a, 8a comporte deux saillies formant axes de pivotement 22a, respectivement 23a situés aux extrémités du volet de manière
à ce que chaque axe est soutenu en rotation dans un orifice correspondant 19a pratiqué sur la cage 18a, respectivement dans un orifice 17a pratiqué sur la surface intérieure du support tubulaire 10. Il en est de même pour les volets inférieurs 6b, 8b qui comportent chacun deux axes de pivotement 22a, 22b supportés en rotation par des orifices 19b, 17b.
En plus des deux saillies de pivotement, chaque volet supérieur 6a, 8a présente sur un côté un ergot de guidage 20a, 21a dans une rainure inclinée 24a, 25a réalisée sur la surface intérieure du corps de buse 12. Le déplacement de l'ergot 20a, 21a dans la rainure correspondante 24a, 25a commande le pivotement de chaque volet 6a, 6b. De la même manière, les volets inférieurs 6b, 8b pivotent autour de leurs axes respectifs lors du déplacement des ergots de guidage 20b, 21b dans des rainures inclinées correspondantes 24b, 25b pratiquées dans la surface intérieure du corps de buse 12.
Tel que visible à la figure 2, le dispositif 3 comporte également une buse tubulaire allongée 7 réalisée en une seule pièce avec un corps de buse annulaire 12. La buse 7 est reliée au corps 12 par des pattes 13 qui sont prévues pour glisser dans les fentes 16 du support tubulaire 10 et assurer ainsi le guidage en translation du corps de buse 12.
Le corps de buse 12 présente sur sa surface intérieure, dans deux zones diamétralement opposées, des canaux ou rainures 24a, 25a inclinées dans un sens dans la partie supérieure de cette surface, respectivement 24b, 25b inclinées dans le sens contraire dans la partie inférieure de cette dernière. Les rainures 24,25 forment un certain angle avec l'axe longitudinal du dispositif. La valeur l'angle d'inclinaison, ainsi que la longueur de chaque rainure sont calculées pour permettre le pivotement complet de chaque volet entre une position d'ouverture maximale et une position de fermeture maximale, tel qu'il sera expliqué plus loin.
Le corps de buse 12 présente un ergot 27 sur sa surface extérieure, ergot qui est prévu pour s'engager dans une rainure hélicoïdale 30 pratiquée sur la
surface intérieure d'une bague de commande périphérique 28.
Le coulissement du corps de buse 12 est commandé par une bague de commande 28 qui entoure le corps tubulaire 10 et le corps de buse 12. Elle comporte à cet effet une rainure hélicoïdale 30 sur sa surface intérieure dans laquelle s'engage l'ergot 27 du corps de buse 12. Une collerette interne 31 de la bague 28 empêche la bague de se déplacer vers l'avant car elle butte contre le rebord 15 du support tubulaire 10. Ainsi, la bague 28 est empêchée de se déplacer en translation axiale, mais elle peut tourner autour de l'axe longitudinal du dispositif 3, qui se trouve en prolongation de l'axe longitudinal du sèche-cheveux.
Les diverses pièces constitutives du dispositif 3 peuvent être exécutées, par exemple en une matière plastique, par une technique d'injection, les pièces en mouvement pouvant avantageusement être réalisées en un matériau plastique du type POM, ou en une matière plastique chargée en bisulfure de molybdène, ou tout autre matériau ayant de bonnes propriétés antifriction. A titre de variante, les frottements peuvent être réduits par lubrification des pièces en mouvement ou de leurs guidages, en utilisant une graisse ou un film d'huile.
En fonctionnement, en faisant tourner la bague de commande 28 autour de son axe, on commande le déplacement en translation axiale du corps de buse 12 avec la buse 7 par action de la rainure 30 sur l'ergot 27. L'amplitude du mouvement de la buse 7 est délimitée, d'une part par le rebord 15 du support tubulaire 10 et, d'autre part, par le rebord arrière 32 de la bague de commande 28. Le déplacement en translation du corps de buse 12 commande à son tour le pivotement des volets supérieurs 6a, 8a dans un sens et, en même temps, des volets inférieurs 6b, 8b dans le sens contraire.
Les figures 4 et 5 illustrent le dispositif 3 dans deux positions extrêmes de fonctionnement. Dans la position de la figure 4, la buse 7 se trouve complètement à l'intérieur du corps support 10 du dispositif 3 et les volets supérieurs 6a, 8a et inférieurs 6b, 8b sont orientés vers la périphérie du support
10, en leur position d'écartement maximum par rapport à la buse 7. Dans cette position, le flux d'air soufflé par l'appareil, guidé par les parois recourbées des volets et par les parois rectilignes de la buse, suit les directions indiquées par les flèches de la figure 4, il s'agit d'un flux diffus à plusieurs directions. La valeur de la surface de la section libre de sortie d'air est dans ce cas maximale.
Pour arriver dans la position représentée à la figure 5, on a fait tourner au maximum la bague de commande 28, ce qui fait que la buse 7 est en position complètement sortie par rapport à l'extrémité avant du support 10 et les volets sont rabattus de manière à obturer complètement l'espace existant entre le support 10 et la buse 7. Dans cette position, l'air soufflé par l'appareil sort uniquement par partie centrale via la buse 7 en suivant la flèche indiquée sur la figure 5. Le flux d'air obtenu dans ce cas est un flux d'air concentré, de direction axiale. La valeur de la surface libre de sortie d'air atteint ici sa position limite inférieure, cette valeur étant voisine à celle de la section de la buse 7.
La valeur de la section de sortie d'air et, par conséquent, l'intensité du flux d'air peut être variée de manière continue, en faisant tourner dans un sens ou dans l'autre la bague de commande 28. Ainsi, elle peut prendre toute position intermédiaire entre les deux positions extrêmes représentées aux figures 4 et 5.
D'autres variantes de l'invention peuvent être envisagées sans sortir du cadre de ses revendications.
Ainsi, l'angle d'inclinaison des deux volets supérieurs 6a, 8a peut être identique pour les deux volets, ou différent pour chacun d'entre eux. Par conséquent, les deux volets peuvent effectuer un mouvement de rotation de même amplitude ou d'amplitudes différentes.
Dans ces conditions, la valeur de signature électronique S est non seulement représentative de l'expéditeur, ou utilisateur habilité à apposer le sceau électronique, mais également du contenu du document scellé au moyen du sceau électronique précité.
Dans ces conditions, le timbre électronique constituant un sceau électronique conforme à l'objet de la présente invention, tel que représenté en figure 2e, permet, non seulement d'authentifier l'origine de l'apposition du sceau électronique, mais également de garantir la non répudiation du fait du rédacteur du document, c'est-à-dire de l'expéditeur, du contenu de ce document scellé sur lequel le sceau électronique, objet de l'invention, a été apposé.