INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
RÉGÉNÉRATION D'UNE QUANTITÉ SECRÈTE À PARTIR D'UN IDENTIFIANT D'UN CIRCUIT INTÉGRÉ La présente invention concerne l'utilisation d'une quantité secrète issue d'un circuit intégré ou d'un élément de sous-ensemble électronique contenant un tel circuit. Par exemple, l'invention concerne l'utilisation d'une telle quantité secrète par des programmes en tant que clé de chiffrement, en tant que quantité secrète d'un processus d'identification ou d'authentification du circuit intégré. L'invention concerne plus particulièrement l'utilisation d'un identifiant numérique d'une puce de circuit intégré issu d'un réseau de paramètres physiques liés à la fabrication de la puce de circuit intégré.
L'utilisation d'un identifiant issu d'un réseau de paramètres physiques, par exemple, pour authentifier une puce de circuit intégré ou pour chiffrer une donnée qu'elle fournit, est de plus en plus recherchée dans la mesure où cela permet d'utiliser un mot binaire caché ou enfoui dans le circuit intégré sans devoir pour autant le stocker à demeure dans un élément de mémorisation piratable. On améliore ainsi la fiabilité du système contre des fraudes éventuelles. De plus, le recours à un réseau de paramètres physiques permet d'obtenir des identifiants numériques distincts les uns des
Le PID 301 est quant à lui invisible pendant toutes les étapes C'est le cas notamment d'une cible enterrée.
Le rattrapage final se fera comme d'habitude lors de l'étape finale 604 Cas acquisition sur PVDa et poursuite sur PVDp (figure 11) Ce cas correspond à un PID 301 non visible et relativement éloigné d'objets 401 et 411 permettant de recaler finement le modèle embarqué dans l'arme.
Le rattrapage 602 se fait sur PVDa 401 La poursuite s'effectue sur un PVDp 411, trop petit pour servir de PVDa 401, mais plus près du PID 301.
Le PVDp 411 est visible lors de l'étape de poursuite 603, alors que le PVDa 401 sort du champ de visualisation lors de l'approche 603 de l'arme de la cible.
Le rattrapage final se fait lors de l'étape 604.
PROCEDE DE CALCUL DE DISTANCE A L'IMPACT.
On rappelle que la distance à l'impact est un paramètre Important pour l'efficacité d'une arme 100 On rappelle également que l'état de l'art ne connaît pas exactement la position 301 de la cible L'arme comporte dans ses moyens de traitement 104 un modèle théorique en trois dimensions de la scène. La figure 12 montre un exemple d'application en deux dimensions. Cependant, on pourrait appliquer cette méthode en trois dimensions Sur la figure 12, on montre que deux points 420 et 301 facilement identifiables suffisent pour représenter une longueur 504 connue, utilisée comme référence. Le point 301 correspond à la cible.
La distance 505 est entrée dans le calculateur de l'arme lors de la préparation de la mission.
Les axes X et Z sont absolus et portés dans le modèle géométrique de l'arme 100.
Les points identifiables sont par exemple les barycentres de bâtiment, un croisement de routes...
Durant le vol, les points 420 et 301 sont repérés par les moyens de traitement 104. Leurs angles de vue 81 et 62, représentés sur la figure 12, sont mesurés. Ces angles de vue sont mesurés à partir de l'axe optique 106 de l'arme. Comme la distance 504 est déjà connue, la distance 505 entre l'arme et la cible peut être déterminée plus précisément.
L'erreur de ce procédé de calcul est donné par les erreurs suivantes - l'erreur sur la distance de référence 504 Elle est généralement égale à une dizaine de mètres. Elle est déterminée à partir des plans de la préparation de la mission ;
- les erreurs sur les mesures d'angles 81 et 02. Elles sont égales à quelques milliradians ; - les erreurs liées aux différences d'altitude entre les point 420 et 301, - les erreurs de traitement de l'image.
L'erreur totale trouvée sera sensiblement égale à celle faite sur la position de la cible. Elle correspond donc à la différence entre la position 300 estimée et la position 301 réelle. Si l'acquisition est réalisée sur un grand nombre d'images, on peut sensiblement améliorer la précision de la distance à la cible. Tous les calculs se fondent sur la valeur fixe 504.
EXTENSOMÈTRE À LONGUE BASE, À FIBRE OPTIQUE TENDUE ET RÉSEAU DE BRAGG, ET PROCÉDÉ DE FABRICATION DE CET "' EXTENSOMÈTRE DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un extensomètre utilisant une fibre optique qui comporte au moins un réseau de Bragg ainsi qu'un procédé de fabrication de cet extensomètre.
Il est de plus en plus nécessaire de contrôler le vieillissement des ponts et, plus généralement, d'un grand nombre d'ouvrages et d'infrastructures de génie civil. La majorité de telles structures en béton et acier sont soumises à des conditions environnementales sévères (résultant du climat, des attaques chimiques et d'un trafic en croissance continue) qui expliquent leur vieillissement prématuré. La présence de moyens de surveillance précis et fiables, dont la durée de vie est bien entendu comparable à celle des ouvrages d'art que l'on surveille, est donc nécessaire, essentiellement pour des raisons de maintenance et de sécurité publique.
- K est un radical de couplage, -Z désigne un radical de pontage choisi parmi les radicaux de formules : ou bien-CO-NR'g-B-j-NR'g-CO-, et dans lesquels R'g désigne, hydrogène, (C2-C4) alkylène non substitué ou substitué, le radical alkylène étant linéaire ou ramifié et pouvant être interrompu par un ou plusieurs groupements choisis parmi :-NR'9-,-O-,-S-.
K désigne un composé de couplage choisi parmi ceux de formule (f), (g) ou (h) suivantes dans lesquelles, - X', Y'et R'1 et R'2, ont la même désignation que dans la formule (III), - est égal à 1 ou 2, - K1 désigne le radical de formule : formule (IV) dans laquelle les groupements de formule -NH-A-CH=CH-8 sont identiques ou différents et dans lesquels, - A désigne un cycle benzénique substitué ou non substitué, -B désigne un radical dérivé d'un composé hétérocyclique à azote quaternisé comportant un radical méthyl ou méthylène actif,
- R désigne le reste d'un agent de réticulation choisi parmi le phosgène, les triazines halogénées et les pyrimidines halogénées.
Plus particulièrement, chaque groupement B peut désigner un dérivé de quinolinium, de picolinium, de benzothiazolium, de benzoimidazolium, d'indolium, ou de quinoxalinium ; chaque groupement A peut désigner un cycle benzénique non substitué ou substitué par un ou plusieurs radicaux choisis parmi (C1-C4) alcoxy, (C1-C4) alkyl ou halogène ; et R désigne une triazine halogénée choisie parmi la 2,4, 6-trichlorotriazine, 2,4, 6trifluorotriazine, 2, 4-dichloro-6-(diméthylaminopropylamino)-triazine, 2, 4-dichloro-6hydroxy-triazine, 2, 4-difluoro-6- (triméthylaminoéthylamino) -triazine chlorure, 2, 4-difluor- 6-(N-carboxyméthylamino)-triazine, 2, 4-dichoro-6- (N, N-dihydroxyéthy ! amino)-triazine, 2, 4-difluoro-6-(N-hydroxypropylamino)-triazine, 2, 4-d ichloro-6- (N, N -d iméthylam ino) - triazine, 2, 4-difluoro-6- (N, N-dihexylamino) -triazine, 2, 4-dichloro-6- (N-2-sulfoéthylamino) - triazine.
Selon la présente invention, parmi les composés de formule (1), on peut citer plus particulièrement le composé commercialisé par la société CIBA sous-la dénomination PERGASOL VIOLET F-R de formule suivante : Selon la présente invention, parmi les composés de formule (III), on peut citer plus particulièrement le composé commercialisé par la société CIBA sous la dénomination PERGASOL ORANGE F-3G de formule suivante :
(1) 2 Selon la présente invention, parmi les composés de formule (IV), on peut citer plus particulièrement le composé commercialisé par la société CIBA sous la dénomination PERGASOL JAUNE F-6G de formule suivante : Les colorants de formule (1), (II), (III) et (IV) selon la présente invention sont connus en tant que tels, et décrits et préparés dans les brevets EP-0 318 294 B 1 ou US-5 674 299 ou US-5 708 151, dont le contenu fait partie intégrante de la présente invention.
Colorants d'oxvdation Les colorants d'oxydation utilisables selon l'invention sont choisis parmi les bases d'oxydation et/ou les coupleurs.
Les bases d'oxydation utilisables dans le cadre de la présente invention sont choisies parmi celles classiquement connues en teinture d'oxydation, et parmi lesquelles on peut notamment citer les ortho-et para-phénylènediamines, les bases doubles, les ortho-et para-aminophénots, tes bases hétérocycliques suivantes ainsi que leurs sels d'addition avec un acide.
- (A) les paraphénylènediamines de formule (V) suivante et leurs sels d'addition avec un acide : dans laquelle : R1 représente un atome d'hydrogène, un radical alkyle en C1-C4, monohydroxyalkyle en C1-C4, polyhydroxyalkyle en C2-C4 alcoxy (Ci-C4) alkyle (Ci-C4), alkyle en Ci-C4 substitué par un groupement azoté, phényle ou 4'-aminophényle ; ? 2 représente un atome d'hydrogène, un radical alkyle en C1-C4, monohydroxyalkyle en Ci-C4 ou polyhydroxyalkyle en C2-C4, alcoxy(C1-C4)alkyle(C1-C4) ou alkyle en Ci-C4 substitué par un groupement azoté ; Ri et Rs peuvent également former avec l'atome d'azote qui les porte un hétérocycle azoté à 5 ou 6 chaînons éventuellement substitué par un ou plusieurs groupements alkyle, hydroxy ou uréido ; R3 représente un atome d'hydrogène, un atome d'halogène tel qu'un atome de chlore, un radical alkyle en C1-C4, suifo, carboxy, monohydroxyalkyle en CrC4 ou hydroxyalcoxy en C1-C4, acétylaminoalcoxy en C1-C4, mésylaminoalcoxy en Cl-C4 ou carbamoylaminoalcoxy en C1-C4, R4 représente un atome d'hydrogène, d'halogène ou un radical alkyle en Ci-C4.
Parmi les groupements azotés de la formule (V) ci-dessus, on peut citer notamment les radicaux amino, monoalkyl (C1-C4) amino, dialkyl (C1-C4) amino, trialkyl (Ci-C4) amino, monohydroxyalkyl (C1-C4) amino, imidazolinium et ammonium.
Parmi les paraphénylènediamines de formule (V) ci-dessus, on peut plus particulièrement citer la paraphénylènediamine, la paratoluylènediamine, la 2-chloroparaphénylènediamine, la 2, 3-diméthyl-paraphénylènediamine, la 2, 6-diméthylparaphénylènediamine, la 2, 6-diéthyl-paraphénylènediamine, la 2, 5-diméthyl- paraphénylènediamine, la N, N-diméthyl-paraphénylènediamine, la N, N-diéthyl- paraphénylènediamine, la N, N-dipropyl-paraphénylènediamine, la 4-amino-N, N-diéthyl-3méthyl-aniline, la N, N-bis-(ss-hydroxyéthyl)-paraphénylènediamine, la 4-N, N-bis-(ss-
hydroxyéthyl) amino-2-méthyl-aniline, la 4-N, N-bis- (p-hydroxyéthyi)-amino 2-chtoro-aniiine, la 2-ss-hydroxyéthyl-paraphénylènediamine, la 2-fluoro-paraphénylènediamine, la 2-isopropyl-paraphénylènediamine, la N- (P-hydroxypropyl)-paraphénylènediamine, la 2-hydroxyméthyl-paraphénylènediamine, la N, N-diméthyl-3-méthyl- paraphénylènediamine, la N, N-(éthyl, ss-hydroxyéthyl)-paraphénylènediamine, la N-(ss, α- dihydroxypropyl) -paraphénylènediamine, la N- (4'-aminophényl) -paraphénylènediamine, la N-phényl-paraphénylènediamine, la 2-p-hydroxyéthyloxy-paraphénylènediamine, la 2-Pacétylaminoéthyloxy-paraphénylènediamine, la N- (P-méthoxyéthyl)- paraphénylènediamine, 2-méthyl-1-N-ss-hydroxyéthyl-paraphénylènediamine, et leurs sels d'addition avec un acide.
Ceux-ci peuvent être choisis en particulier parmi le sulfite de sodium, l'acide thioglycolique, l'acide thiolactique, le bisulfite de sodium, l'acide déhydroascorbique, l'hydroquinone, la 2-méthyl-hydroquinone, la ter-butyl-hydroquinone et l'acide homogentisique, et ils sont alors généralement présents dans des quantités allant d'environ 0,05 à 3% en poids par rapport au poids total de la composition.
Parmi les agents alcalinisant on peut citer, à titre d'exemple, l'ammoniaque, les carbonates alcalins, les alcanolamines telles que les mono-, di-et triéthanolamines ainsi que leurs dérivés, les hydroxyalkylamines et les ethylènediamines oxyéthylénées et/ou oxypropylénées, les hydroxydes de sodium ou de potassium et les composés de formule (XIX) suivante : dans laquelle R est un reste propylène éventuellement substitué par un groupement hydroxyle ou un radical alkyle en C1-C4 ; R38, R39, R40 et R41, identiques ou différents, représentent un atome d'hydrogène, un radical alkyle en C1-C4 ou hydroxyalkyl en C1-C4.
Les agents acidifiants sont classiquement, à titre d'exemple, des acides minéraux ou organiques comme l'acide chlorhydrique, l'acide orthophosphorique, des acides carboxyliques comme l'acide tartrique, l'acide citrique, l'acide lactique, ou des acides 5ulfoniques.
Parmi les tampons, on peut citer ceux vendus par la société MERCK sous la marque TITRISOL, tels que que le tampon phosphate (KH2PO4 à 0,026 mole/l, Na2HP04 à 0,041 modell), et le tampon borate (H3B03 à 0,05 mole/l, KCI à 0,05 mole/l, NaOH à 0,022 mote/)).
Le procédé de teinture selon l'invention est conduit à température ambiante, et consiste à appliquer la composition de teinture prête à l'emploi selon l'invention (réalisée par mélange extemporané au moment de l'emploi de la composition de teinture et de la composition oxydante) sur les fibres kératiniques sèches ou humides, et à la laisser agir pendant un temps de pause variant de 5 secondes à 60 minutes environ, plus préférentiellement de 10 secondes à 5 minutes environ, et plus particulièrement de 30 secondes à 2 minutes environ, à rincer les fibres, puis éventuellement à les laver au shampooing, puis à les rincer à nouveau, et à les sécher.
Il est possible de conduire le procédé à des températures plus élevées telles que celles produites par un casque de coiffure, 40 C environ, ou par un brushing, 70-80oC environ.
EXEMPLES 1 et 2 On a préparé les compositions de teinture d'oxydation suivantes : teneurs exprimées en grammes Matière Active (MA)]
forme globale de la partie magnétique mobile 22 et des moyens de récupération de flux magnétique 40.
On a représenté sur la figure 5A les moyens pour générer le flux magnétique 27 sous forme d'un ou plusieurs bobinages 27.1 à 27.3. Il y un grand nombre de possibilités pour les disposer et pour les réaliser. On trouve dans cet exemple, un bobinage 27.1 autour de chacun des plots 31,32, un bobinage 27.2 autour du bras formant la partie magnétique mobile 22 et un bobinage 27.3 autour de chacune des branches 41 des moyens de récupération de flux 40.
On suppose que les bobinages 27.1 associés aux plots 31,32 sont des bobinages spiralés. Ce type de bobinage, compatible avec les micro-technologies, est facile à réaliser. Les bobinages 27.2, 27.3 autour du bras et des branches ont été représentés de type solénoïde. Un ou plusieurs bobinages 27.4 de ce dernier type par exemple, peut être associé avec la culasse 30 comme l'illustre la figure 6B.
Pour diminuer encore le temps de réponse de l'actionneur selon l'invention, il est préférable de prévoir des moyens pour éviter un amortissement de la partie magnétique mobile 22 lors de son déplacement.
Ces moyens favorisent un échappement de l'air se trouvant dans l'entrefer principal 29 lorsque le déplacement de la partie magnétique mobile 22 a pour effet de diminuer l'entrefer principal 29.
Ces moyens 42.1 peuvent consister à prévoir le long de la partie magnétique mobile 22 une ou plusieurs premières zones Zl au niveau desquelles les moyens de récupération de flux magnétique 40 sont plus éloignés que dans une ou plusieurs secondes zones Z2.
Dans l'exemple des figures 5A et 5B, la partie magnétique mobile 22 est un bras qui se termine par la portion 28, cette dernière étant élargie par rapport à la largeur du bras. L'éloignement D2 entre les moyens
de récupération de flux 40 et la partie magnétique mobile 22 est quasiment maximal à proximité de la portion 28 et il décroît plus on s'en éloigne. Au niveau de la portion 28 l'éloignement Dl est minimal comme on l'a vu précédemment.
Ces moyens pour favoriser l'échappement peuvent aussi consister à doter la partie magnétique mobile 22 d'ouvertures traversantes 42.2 dans la direction du mouvement. Cette configuration est illustrée sur la figure 5B en combinaison avec l'ajustement de la distance entre la partie magnétique mobile 22 et les moyens de récupération de flux 40. On trouve une série d'ouvertures 42.2 le long du bras depuis l'extrémité d'appui 33 vers la portion 28 et deux séries d'ouvertures le long de la portion 28.
Sur ces figures, on suppose que le premier plot magnétique 31 et le second plot magnétique 32 sont issus de la partie magnétique mobile 22 au lieu d'être issus de la partie magnétique fixe 21. Les moyens de récupération de flux 40 sont toujours reliés magnétiquement et mécaniquement à la culasse 30 par le premier plot magnétique 31. Le second plot magnétique 32 fait alors partie de la portion 28 de la partie magnétique mobile 22. L'entrefer principal est délimité par le second plot magnétique 32 et par la portion de la culasse qui est en vis à vis avec ce second plot magnétique.
Toujours dans l'optique d'optimiser la force s'exerçant sur la portion 28, on cherche à limiter les fuites de flux dans le circuit magnétique 26 notamment entre ses différents niveaux empilés. Les fuites de flux sont dues à la longueur du circuit magnétique, à la section du matériau magnétique et aux effets de forme du circuit. Dans les matériaux en couches minces, les fuites sont plus importantes que dans les matériaux massifs.
Il est toutefois possible, pour limiter l'effet de forme, de donner à la culasse 30 (qui correspond à un premier niveau de l'actionneur) et/ou à l'ensemble formé par la partie magnétique mobile 22 et les moyens de récupération de flux 40 (qui correspond à un second niveau de l'actionneur) une forme oblongue sensiblement arrondie à ses deux extrémités. Les figures 6A et 6B sont des vues de dessus et de dessous respectivement d'un actionneur selon l'invention.
Il est aussi possible, toujours dans le même but, de faire se chevaucher les deux niveaux. Dans l'exemple des figures 6, la culasse 30 dépasse l'ensemble partie magnétique mobile 22-moyens de récupération de flux 40 sur une grande partie de son pourtour. On peut également prévoir au moins une ouverture traversante sur moins un des niveaux pour réduire les surfaces en regard. Dans l'exemple, la culasse 30 est pourvue d'une grande ouverture 43 sensiblement centrale. Cette configuration n'est pas limitative, d'autres sont envisageables.
On va voir maintenant un autre exemple de relais selon l'invention. On suppose que le relais a été réalisé par des technologies conventionnelles d'assemblage et d'usinage de structures mécaniques par opposition aux micro-technologies. Un tel relais relativement massif convient particulièrement bien pour les puissances élevées.
Ce relais est représenté en vue de dessus sur la figure 7A et en coupe sur la figure 7B. On retrouve la partie magnétique fixe 21 avec la culasse 30 reliée magnétiquement et électriquement à la partie magnétique mobile 22 par l'intermédiaire du premier plot de maintien 31. Le second plot 32 qui contribue à délimiter l'entrefer principal 29 est massif. Les moyens pour générer le flux magnétique 27 sont réalisés par un bobinage disposé autour du second plot 32. La
partie magnétique mobile 22 est un bras avec une extrémité d'appui 33 reliée au premier plot 31 et une extrémité libre formant la portion 28 qui vient en vis à vis du second plot 32 pour délimiter l'entrefer principal 29.
Direction Séquence Opération sur des lasers les déphasages 3 impulsions dans la Rotation X Y (F1) #1 - #2 phase ascendante Rotation Z y (F2) Symétrie/sommet #1 - #2 Accélération Y Y (F1) Symétrie/sommet #1 + #2 Accélération Z Z (F2) Symétrie/sommet #1 + #2 (gravimètre)
Dans ce tableau, 1 est le déphasage obtenu pour le jet atomique 1 et (j) 2 celui pour le jet atomique 2.
Si la rotation Q à laquelle est soumis l'appareil est autour d'un axe ne passant pas par le centre de symétrie de l'interféromètre, l'appareil détecte alors la rotation Q plus un terme d'accélération correspondant à l'accélération centrifuge. Si la distance entre l'axe de rotation et le centre de symétrie de l'appareil vaut d, l'accélération centrifuge mesurée vaut a = dQ2 et il est possible de tenir compte de ce terme dans le calcul.
SYSTÈME DE MESURE DIFFÉRENTIELLE FONDÉ SUR L'UTILISATION DE PAIRES DE RÉSEAUX DE BRAGG DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un système de mesure qui utilise des réseaux de Bragg (en anglais "Bragg gratings").
Elle s'applique en particulier aux mesures de températures, de contraintes et de pressions.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE On se reportera aux documents suivants : [1] D. A. Jackson, A. B. Lobo Ribeiro, L. Reekie and J. L. Archambault,"Simple multiplexing scheme for a fiber-optic grating sensor network"Optics Letters, vol. 19 (14), 1993, pp 1192-1194 [2] R. W. Fallon, L. Zhang, A. Gloag and I.
Bennion,"Identical broadband chirped grating interrogation technique for temperature and strain sensing"Electronics Letters, vol.
33 (8), 1997, pp 705-707 [3] L. A. Ferreira, F. M. Araujo, J. L. Santos and F. Farahi,"Temperature and strain insensitive bend measurements with D-type fibre Bragg gratings"Conférence OFS (Optical Fiber Sensors) 14, WE 2-2, Venise, Octobre 2000.
Les documents [1] et [2] divulguent des techniques de mesure qui utilisent des réseaux de Bragg et sont fondées sur l'analyse du recouvrement de deux
spectres de tels réseaux c'est-à-dire sur l'intégrale de recouvrement d'une paire de réseaux de Bragg.
Notons que seul l'un des deux réseaux est un transducteur alors que le deuxième réseau permet l'analyse d'un signal spectral.
En outre, la technique décrite dans le document [2] utilise des réseaux chirpés (en anglais "chirped gratings") qui sont assez difficiles à fabriquer et susceptibles de se déformer à cause de leur longueur, induisant ainsi un bruit sur le signal mesuré.
Le document [3] divulgue une technique de mesure qui utilise un capteur comportant une paire de réseaux de Bragg qui forment des transducteurs. Cette technique utilise une analyse entièrement spectrale des décalages des signaux fournis par ces transducteurs et n'est donc pas fondée sur le principe de l'intégrale de recouvrement des spectres.
Il s'agit d'une technique complexe et coûteuse car elle nécessite l'utilisation d'un analyseur de spectres optique. Cette technique est en outre limitée en ce qui concerne les fréquences d'acquisition.
EXPOSÉ DE L'INVENTION La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients des techniques connues, mentionnées plus haut.
La principale originalité du système objet de l'invention réside dans l'utilisation d'au moins une paire de réseaux de Bragg qui ont chacun une double fonction de transduction et d'analyse.
Ils sont notamment obtenus par polymérisation radicalaire en milieu ter-butanol dans lequel ils précipitent. En utilisant la polymérisation par précipitation dans le tert-butanol, il est possible d'obtenir une distribution de la taille des particules du polymère particulièrement favorable pour ses utilisations.
Selon ce procédé, on a notamment polymérisé l'acide 2-acrylamido-2-méthylpropanesulfonique (AMPS) ou l'un de ses sels de sodium ou d'ammonium, avec un ester de l'acide (méth) acrylique et,
-d'un alcool en C10-Cig oxyéthyléné par 8 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL C-080 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool oxo en C11 oxyéthyléné par 8 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL UD- 080 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool oxo en C11 oxyéthyléné par 7 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL UD- 070 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C12-C14 oxyéthyléné par 7 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL# LA- 070 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C12-C14 oxyéthyléné par 9 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL LA- 090 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C12-C14 oxyéthyléné par 11 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL# LA- 110 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C16-C18 oxyéthyléné par 8 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL# T-080 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C16-C18 oxyéthyléné par 15 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPC) LG T- 150 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C16-C18 oxyéthyléné par 11 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL# T- 110 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C16-C18 oxyéthyléné par 20 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL# T- 200 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C16-C-jg oxyéthyléné par 25 moles d'oxyde d'éthylène (GENAPOL# T- 250 de la société HOECHST/CLARIANT), -d'un alcool en C18-C22 oxyéthyléné par 25 moles d'oxyde d'éthylène et/ou d'un alcool iso C16-C18 oxyéthyléné par 25 moles d'oxyde d'éthylène.