INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les moyens de stockage associent donc aux liens un attribut Mode qui peut prendre comme valeur : Accepté, Refusé ou Gelé. La figure 56 présentait un diagramme de classe pour les liens Ajoutés, selon la représentation standard UML ( Unified Modeling Language ), mettant en évidence l'attribut Mode des liens Ajoutés. Nous complétons cette description avec la figure 67 qui montre que les liens (vers les pages) possèdent également un attribut Mode. Cet attribut peut lui aussi prendre la valeur Accepté, Refusé ou Gelé. De plus, la classe Répertoire comporte l'attribut Catégories qui a pour fonction de permettre de comparer des répertoires de même catégorie (indépendamment des noms que les utilisateurs leur ont donné).
Un lien en mode Suggéré n'existe que pendant la visite d'un répertoire sélectionné dans l'une des trois listes déjà mentionnées. Il n'est pas affiché en dehors de cette visite.
Un lien en mode Suggéré n'est pas stocké dans l'espace de stockage personnel de l'utilisateur car, à chaque nouvelle visite, il est recréé à partir du lien correspondant stocké dans le répertoire source.
Le passage d'un lien du mode Suggéré au mode Refusé a pour effet de filtrer automatiquement ledit lien lors des visites ultérieures.
Le passage au mode Accepté signifie que l'utilisateur valide le lien qui est en mode Suggéré. Cette action a pour effet :
1. de stocker ledit lien dans son espace de stockage personnel, de manière à ce qu'il lui soit présenté à nouveau avec chaque nouvelle présentation du contenu du répertoire dans lequel ledit lien a été rangé ; cette présentation a lieu même si ledit lien a été supprimé dans le répertoire qui en était la source) - ceci par opposition aux liens en mode Suggéré qui ne sont plus présentés dès le moment où il sont supprimés dans le répertoire source ; cette présentation a lieu même si le répertoire qui en était la source n'est plus sélectionné (a été décoché).
2. si le répertoire dans lequel ledit lien est rangé est publié, de publier ledit lien d'office (sauf instruction contraire de l'utilisateur) - ceci par opposition aux liens ajoutés en mode Suggéré qui eux ne seront pas publiés.
On notera ici que l'insertion d'un lien dans un répertoire (par exemple manuellement en tapant son adresse URL ou par glisser-déposer à partir d'un autre répertoire) entraîne d'office sa mise en mode Accepté (puisque l'utilisateur l'a inséré lui-même).
Une page visualisée par l'utilisateur dans le répertoire courant entraîne l'insertion du lien vers ladite page en mode Suggéré dans ledit répertoire. Il n'est donc pas stocké.
Toutefois, dès qu'un lien ajouté en mode Accepté est associé à ce lien, ce dernier passe en mode Accepté et le système le stocke donc dans l'espace personnel de l'utilisateur.
Section 10 - Liens en mode gelé Le passage en mode gelé signifie que : - non seulement l'utilisateur a validé le lien ajouté, mais de plus - la version courante de la page (vers laquelle pointe ledit lien ajouté au moment où la transition au mode gelé est effectuée) est stockée dans le système afin de garantir à
l'utilisateur que ledit lien ajouté (aussi longtemps qu'il n'est pas supprimé) dirigera toujours l'utilisateur sur cette même version de la page dans le futur.
Plus précisément, la version courante de la page en question est copiée dans un espace de stockage propre au répertoire courant de l'utilisateur, et le lien pointe maintenant vers cette version stockée.
En réalité, pour optimiser la place consommée, il est avantageux que le système ne stocke qu'une seule copie de chaque version différente de page, qui sera partagée par tous les utilisateurs et tous les répertoires possédant ce lien en mode Gelé. Cette optimisation est nécessaire car une même version de page peut être pointée par des liens ajoutés associés à des pages différentes : - d'un même répertoire, - de répertoires différents d'un même utilisateur, ou encore - de répertoires d'utilisateurs différents, et par conséquent une multitude de liens ajoutés gelés pointant sur une même page peuvent exister.
La sous-couche 5 peut être formée par un procédé de dépôt chimique en phase vapeur (PVD) tel qu'un procédé de pulvérisation, un procédé de dépôt ionique ou un procédé d'évaporation sous vide, un procédé de dépôt chimique en phase vapeur (CVD) tel qu'un procédé de dépôt chimique en phase gazeuse, un procédé d'impression, un procédé sol- gel ou un autre procédé. Le procédé de formation et la condition de formation devraient être sélectionnés de sorte qu'une couche mince formée du matériau mentionné précédemment présente une structure compacte. Parmi ces procédés, le procédé de pulvérisation est employé de manière adéquate parce qu'il peut faciliter la formation d'un film mince présentant une structure compacte et qu'il peut trouver une large gamme d'application dans les matériaux en film. L'utilisation du même procédé pour former le film barrière 2 et le film isolant 3 est avantageuse du point de vue industriel parce que l'article en verre de la présente invention peut être fabriqué au cours d'un procédé relativement court. L'épaisseur de la sous-couche 5 peut être supérieure à 10 nm. Avec une épaisseur inférieure à 10 nm, la formation d'un film uniforme est impossible et le film formé peut être identique à des îles. De plus, l'épaisseur souhaitée de la sous-couche 5 est supérieure à 10 nm pour empêcher totalement la diffusion des ions alcalins. Il n'existe aucune limite supérieure particulière concernant l'épaisseur, mais un effet suffisant en tant que sous-couche 5 peut être obtenu avec une épaisseur qui ne dépasse pas 50 nm. Du point de vue industriel, l'épaisseur préférée de la sous-couche 5 se situe dans une plage de 20 nm à 30 nm.
Dans le cas de la formation du film d'électrode métallique 4 constitué d'Ag ou similaire sur le film barrière 2 ou sur le film isolant 3, l'épaisseur préférée du film d'électrode métallique 4 se situe dans une plage de 3 um à 12 um.
EXEMPLES La présente invention va être décrite concrètement avec référence aux exemples qui suivent et à des exemples comparatifs.
Exemple 1 Un substrat en verre sodocalcique (contenant de la silice, de la soude, et de la chaux) a été préparé en utilisant le procédé du verre flotté. Un film d'In203 a été formé en tant que film barrière pour empêcher la diffusion des ions métalliques sur le substrat en verre sodocalcique par le procédé de pulvérisation. Le film a été formé de manière à ce qu'il présente une épaisseur montrée dans le tableau 1 en utilisant une cible en In, dans une atmosphère d'argon-oxygène et à une pression de 0,4 Pa (3 x 10-3 Torr) et en mode courant continu (DC). Ensuite, une électrode en Ag d'une épaisseur de 8 um a été formée en imprimant une pâte d'Ag sur le film d'Inz03 et en le cuisant à 550 C pendant une heure. Le degré de coloration a été observé visuellement et le résultat est montré dans le tableau 1.
Exemples 2 à 5, exemples comparatifs 1 à 3 Chaque film barrière montré dans le tableau 1 a été formé afin de présenter une épaisseur montrée dans le tableau 1 par le procédé de pulvérisation de la même manière que dans l'exemple 1, mais en utilisant un type de cible différent et une atmosphère de formation du film différente. Ensuite, une électrode en Ag a été formée de la même manière que dans l'exemple 1. Le degré de coloration a été observé et le résultat est présenté dans le tableau 1. Exemple 6 Un film barrière en Sn02 présentant une épaisseur montrée dans le tableau 1 a été formé en chauffant un substrat en verre sodocalcique à 550 C, en soufflant un gaz composé d'un mélange de trichlorure d'étain monobutyle (MBTC), d'oxygène, d'azote et de vapeur d'eau et en utilisant le procédé de dépôt chimique en phase vapeur (CVD). Ensuite, une électrode en Ag a été formée de la même manière que dans l'exemple 1. Le degré de coloration a été observé et le résultat est montré dans le tableau 1.
Exemple comparatif 4 Un film barrière en Si02 présentant une épaisseur montrée dans le tableau 1 a été formé par un procédé de dépôt chimique en phase vapeur de la même manière que dans l'exemple 6, mais en utilisant du monosilane à la place du MBTC et en utilisant de l'éthylène à la place de la vapeur d'eau. Ensuite, une électrode en Ag a été formée de la même manière que dans l'exemple 1. Le degré de coloration a été observé et le résultat est montré dans le tableau 1. Exemples 7 à 11 Chaque sous-couche montrée dans le tableau 1 a été formée avant la formation d'un film barrière sur un substrat en verre sodocalcique tel que formé dans les exemples 1, 2, 3 et 6.
Pour les exemples 7 à 10, la sous-couche a été formée de manière à présenter une épaisseur de 20 nm par le procédé de pulvérisation en utilisant une cible d'oxyde et dans le mode radiofréquence. Pour l'exemple 11, la sous-couche a été formée de manière à présenter une épaisseur de 20 nm par le procédé de dépôt chimique en phase vapeur (CVD) de manière identique à l'exemple comparatif 4.
Pour l'exemple 7, un film barrière a été formé de la même manière que dans l'exemple 1 après avoir formé la sous-couche de Si02.
Pour l'exemple 8, un film barrière a été formé de la même manière que dans l'exemple 1, après avoir formé la sous-couche de Ti02.
Pour l'exemple 9, un film barrière a été formé de la même manière que dans l'exemple 2, après avoir formé la sous-couche de Si02.
Pour l'exemple 10, un film barrière a été formé de la même manière que dans l'exemple 3, après avoir formé la sous-couche de Si02. Pour l'exemple 11, un film barrière a été formé de la même manière que dans l'exemple 6, après avoir formé la sous-couche de Si02.
Ensuite, une électrode en Ag a été formée pour chaque exemple, respectivement, de la même manière que dans l'exemple 1. Le degré de coloration a été observé pour chaque exemple et les résultats sont montrés dans le tableau 1. On constate à partir du tableau 1 que les exemples selon la présente invention peuvent présenter des effets de prévention significative de la coloration due aux colloïdes d'Ag produits par la diffusion des ions d'Ag. En particulier, on constate également que la sous-couche amplifie l'effet.
Comme décrit en détail, la présente invention peut proposer un article en verre ne présentant aucun problème de coloration due aux colloïdes métalliques grâce à son excellente efficacité à empêcher la diffusion des ions métalliques et proposer un substrat en verre pour un écran de haute qualité comprenant l'article en verre mentionné précédemment.
Les articles en verre de la présente invention sont extrêmement utiles au niveau industriel en tant que substrat pour un écran, une vitre arrière d'automobile et similaire.
Procédé d'oxalatation de la surface zinguée d'une tôle. L'invention concerne un procédé pour déposer une couche à base d'oxalate de zinc sur le revêtement à base de zinc de tôles zinguées, et les tôles obtenues par ce procédé.
L'oxalatation est un traitement de conversion de surface appliqué depuis longtemps sur des surfaces d'acier inoxydable, comme décrit par exemple dans EP 746 637 (HENKEL).
On considère maintenant le fonctionnement à Pcp et Qcp constantes et l'évolution de ce fonctionnement en fonction de la tension au point de livraison.
Vg1 et Vg2 étant deux tensions différentes du générateur, cette condition se traduit par les relations : Vg1cos#g1 = Vcp1cos(pcp Vg2coscpg2 = Vcp2cos#cp Les diagrammes des figures 3 et 4 reproduisent les évolutions de chacune des grandeurs caractéristiques lorsqu'on fait varier la tension au point de livraison en gardant constantes comme dans le cas précédent la puissance active Pcp et la puissance réactive Qcp délivrées au réseau.
Les évolutions sont ici moins évidentes et ne peuvent être toutes déduites des graphiques.
Il faut revenir aux équations de base des bilans des puissances (1) à (6) et regarder les évolutions nécessaires à leur conservation.
La puissance apparente Scp étant conservée au point de livraison (Pcp, Qcp inchangées) : le facteur de puissance au point de livraison est inchangé et reste cos#cp ; le nouveau courant 12 est déduit de l'ancien courant 11 par l'équation : Scp1 = Scp2 = Vcp1.11 = Vcpl2
12 = 11 (Vcp1Ncp2) Le nouveau courant est inférieur à l'ancien ; la consommation de puissance réactive dans le transformateur devient : Qt2=Xt122 = Xt!,' (Vcp1/Vcp2)=Qt1 (Vcp1Ncp2)2 On notera qu'en cas d'augmentation de tension, Vcp1Ncp2 < 1 et donc Qt2<Qt1.
L'alternateur doit donc fournir la même puissance active ; Pcp et une puissance réactive totale Qg2 telle que : Qg2=Qcp+Qt2 = Qcp+Qt1 (Vcp1/Vcp2)2 Le facteur de puissance de l'alternateur se déduit de sa nouvelle tg#g2 = Qg2/Pcp.
Etant donné que Qg2 cos#g1.
Un meilleur coscp ne sera donc pas exigé de l'alternateur.
La nouvelle tension de l'alternateur se déduit de l'équation (7) établie au paragraphe qui concerne la pente d'évolution de la puissance réactive en fonction de la tension au point de couplage.
QCp+Qg=(Vg2~VCpl)/ X=>Vg2=Xt-(Qcp+Qg)+VCp2 (7) Il est établi ci-dessus que Qg diminue lorsque la tension Vcp augmente. Il suffit donc que l'équation Vg2=Xt.(Qcp+Qg)+Vcp2 soit vérifiée par Vcp = Vref = Uref/30,5 et que l'alternateur puisse élever sa tension Vg de façon homothétique à Vcp.
Pour simplifier, on peut définir une constante Vo : Vo2=Xt{Qcp+Qg)NP=ve = Xt(Qcp+Qg(Vcp=Vre1]) Alors Vg2 = Vcp2 + Vo2 et donc dVgNg = dVcpNcp est la relation suffisante pour que l'alternateur puisse continuer à exporter au moins la même quantité de puissance réactive vue du point de livraison.
Il apparaît clairement que pour réagir à l'augmentation de la tension au point de livraison et afin de garder Pcp et Qcp constants ; l'alternative doit pouvoir élever la tension Vg à ses bornes de telle fa- çon que la variation relative dVgNg soit égale à la variation relative de la tension Vcp au point de livraison (dVcpNcp).
Les documents exprimant les conditions de raccordement font apparaître une condition de raccordement supplémentaire.
Elle découle directement de l'incapacité des alternateurs modernes à proposer une dynamique de régulation de tension à leurs bornes supérieure à 10% autour de leur tension nominale.
La gêne résultante est surtout perceptible pour les tensions de réseaux hautes qui empêchent l'alternateur, lui-même dans l'incapacité d'élever sa tension de plus de 10%, de fournir toute la puissance réactive escomptée.
Selon une variante de réalisation (non représentée) de l'invention, l'optique de répartition 24 est accolée à une partie seulement de la surface de sortie 28 de l'optique de concentration 22. Dans cette variante on perd une partie de l'intensité lumineuse produite par la source lumineuse primaire 12, mais le bandeau d'éclairage conserve une intensité lumineuse homogène sur toute sa surface.
Selon une autre variante de réalisation (non représentée) de l'invention, l'optique de répartition 24 comporte plusieurs morceaux, chacun ayant sa surface d'entrée 30 accolée à une partie de la surface de sortie 28 de l'optique de concentration 22, et chacun ayant sa surface de sortie 32 qui forme un bandeau d'éclairage distinct.
Cette variante permet par exemple de former un bandeau d'éclairage général de forme discontinue, ou d'alterner les couleurs d'éclairage d'un bandeau à l'autre.
Selon encore une variante de réalisation (non représentée) de l'invention, l'optique de concentration 22 n'est pas une forme de révolution.
De préférence, dans cette variante, les surfaces qui ne sont pas générées par un segment d'arc de spirale logarithmique sont alors revêtues d'une couche de matière réfléchissante pour que les rayons lumineux arrivant sur ces surfaces soient réfléchis vers l'intérieur de l'optique de concentration 22.
On a représenté aux figures 3 et 4 une variante de réalisation du projecteur 10 selon l'invention, dans laquelle le projecteur 10 comporte une source lumineuse secondaire 36 en vue de produire un faisceau d'éclairage au centre de l'anneau 34.
Dans cette variante, la source lumineuse primaire 12, le réflecteur 14 et le système optique 20 sont similaires à ceux décrits précédemment et fonctionnent de la même manière.
La source lumineuse secondaire 36 est placée dans un réflecteur secondaire 38 similaire au réflecteur primaire 14. Avantageusement, la source lumineuse secondaire 36 et son réflecteur secondaire 38 sont agencés sur un axe optique secondaire B-B qui est ici parallèle à l'axe optique principal A-A, de manière que la source lumineuse secondaire 36 soit décalée transversalement par rapport à la source lumineuse primaire 12.
Un guide de lumière secondaire 40 est agencé entre le réflecteur secondaire 38 et le centre de l'anneau 34.
La surface avant d'entrée 42 du guide de lumière secondaire 40 est sensiblement transversale à l'axe optique secondaire B-B et adjacente à la surface d'entrée 18 de l'optique de concentration 22.
La surface arrière de sortie 44 du guide de lumière secondaire 40 est sensiblement transversale à l'axe optique principal A-A, dans le même plan que la surface de sortie 32 de l'optique de répartition 24.
Avantageusement, pour une bonne compacité du projecteur 10, le guide de lumière secondaire 40 est accolé à la paroi externe de l'optique de concentration 22, avant de traverser une partie de l'optique de répartition 24, puis de s'étendre à l'intérieur de la cavité tubulaire délimitée par l'optique de répartition 24.
On note que l'indice de réfraction à l'intérieur du guide de lumière secondaire 40 est différent de l'indice de réfraction à l'intérieur de l'optique de répartition 24, de manière que les rayons lumineux émis par la source primaire 12 ne puissent pénétrer dans le guide de lumière secondaire 40, et de manière que les rayons lumineux émis par la source secondaire 36 ne puissent pénétrer dans le système optique principal 20.
La partie du guide de lumière secondaire 40 qui traverse l'optique de répartition 24 produit des perturbations dans le flux des rayons lumineux du système optique principal 20.
Le faible diamètre du guide de lumière secondaire 40 et une forme appropriée de l'optique de répartition 24 permettent de considérer ces perturbations comme négligeables, de manière que la source lumineuse primaire 12 produise toujours un anneau lumineux 34 sensiblement homogène. De préférence, le guide de lumière secondaire 40 est un bloc monolithique solide et transparent, par exemple en matière plastique, de forme sensiblement cylindrique.
La source lumineuse secondaire 36 produit ainsi, au centre de l'anneau 34, un faisceau lumineux, dirigé vers l'arrière, de section sensiblement circulaire.
Uinvention sera mieux comprise par la description détaillée des modes de réalisation illustrés sur les dessins annexés qui représentent : - figure 1 : un schéma d'un exemple de réalisation de connecteur de fluide caloporteur suivant l'invention - figure 2 : la description d'un concept d'un système de climatisation pour un sujet suivant l'invention - figure 3 : la description d'un concept de climatisation pour deux sujets comportant une seule pompe - figure 4 : la description d'un concept de climatisation pour deux sujets et comportant deux pompes et une commande à distance électrique - figure 5 : la description d'un autre concept de climatisation pour deux sujets et comportant deux pompes ainsi que deux commandes à distance électriques - figure 6 : la description d'un autre concept de climatisation pour quatre sujets par exemple comprenant pour chaque sujet un robinet de réglage de puissance thermique Sur la figure 1 le connecteur comprend deux pièces principales 111) La partie mâle comprenant les pièces : L'embout 1 La pièce 2 Le clapet anti-retour 3 Le ressort 4 21) La partie femelle : - Lembout 5 et 9 - Le corps 6 - Un joint d'étanchéité 10 - Le clapet anti-retour 7 - Le ressort 8 et un élément élastique 11 ici un joint torique.
Pour connecter les deux parties du connecteur il suffit de placer le joint torique en position 12 puis de rentrer la partie mâle dans la partie femelle. En effet, le corps 6 comporte des fentes longitudinales lui conférant une bonne élasticité. Puis on verrouille ensuite en déplaçant le joint torique 11 de l'encoche 12 à l'encoche 13.
En cas de nécessité de déconnexion d'urgence une traction sur Vembout 1 et 5 ou sur les tuyaux attachés à ces embouts provoque la déconnexion par élongation du joint torique élastique. Il est possible de prédéfinir la force nécessaire à la déconnexion d'urgence en faisant varier le diamètre et/ou le matériau utilisé pour la confection du joint torique. Il est avantageux de choisir un joint torique qui peut rouler sur lui-même et ainsi 'être facilement déplacé de l'encoche 12 à l'encoche 13.
Sur la figure 2 il est représenté un exemple de fabrication suivant l'invention dans le cas d'un seul sujet.
Un sujet a revêtu un gilet (101) qui comporte plusieurs circuits en parallèles (102) constitués de tuyaux fins remplis de fluide caloriporteurs.
Un collecteur (103) recueille le fluide après qu'il cheminé le long d'une partie du buste du sujet et un collecteur (104) réparti l'alimentation du fluide caloriporteur dans les tuyaux du gilet.
Des tuyaux (105) et (106) relient les collecteurs de gilet au connecteurs de sécurité (114) et (115) qui sont réalisés, par exemple suivant le schéma de la figure 1.
Les connecteurs de sécurité sont reliés par deux tuyaux (116) et (117) au boitier de climatisation (107) qui comprend un générateur de puissance thermique (112), une pompe de circulation (111), un commutateur (118), une prise électrique multi-broches (119), une prise électrique multi-broches (120) et un moyen de régulation électronique (121). Un organe de commande qui peur être réalisé avec un bouton relié à potentiomètre (113) est potionné sur la cuisse du sujet et est maintenu par un substance adhésive de type "Velcro".
Une source d'alimentation extérieure qui peut être une batterie ou alimentation stabilisée est reliée électriquement par l'intermédiaire d'un câble (108) comportant deux prises à ses extrémités (120 et 110).
La régulation électronique (121) reçoit des informations de la prise (119) du commutateur (112), la puissance nécessaire de la source (109), et régule le fonctionnement du générateur thermique et de la pompe.
Un casque (116) comprend une partie amovible (117)oÙ serpente un ou plusieurs tuyaux fins. Ces tuyaux sont reliés à deux connecteurs (118) et (119). Les deux demi connecteurs du gilet sont de type mâle et femelle pour que les circuits gilet et casque puissent se refermer sur eux même lorsque le casque n'est pas porté en même temps que le gilet. Le commutateur (118) permet d'activer le générateur thermique en position "chaud" ou "froid".
Un exemple de réalisation est représenté par la figure 3. Dans ce cas les deux sujets sont climatisés individuellement. Un deuxième gilet (201) est alimenté en fluide caloriporteur par les tuyaux (206) et (207). Deux connecteurs de sécurité (202) et (203) sont placés près du gilet. Un robinet (204) accessible aisément par le deuxième sujet est disposé pour ajuster le débit de fluide caloriporteur circulant dans le gilet. Eventuellement une légère striction est placée sur le circuit du premier sujet. Ainsi les deux sujets peuvent régler la puissance thermique qui leur est fournie. En effet le premier sujet, à l'aide de la commande déportée règle à la fois la puissance fournie par le générateur thermique et la pompe de circulation, alors que le deuxième sujet règle la puissance thermique désirée en ajustant le débit circulant dans son gilet en faisant varier la perte de charge de son circuit.
Un autre exemple de réalisation est représenté en figure 4. Les deux sujets sont climatisés individuellement et peuvent ajuster chacun à leur convenance la valeur de la puissance thermique fournie en ajustant les deux bôîtiers commande qui sont placés à leur proximité. Chaque boîtier de commande (301) et (302) est relié électriquement à un calculateur qui commande à son tour le niveau de puissance que doit délivrer le générateur de puissance thermique, et chacune des deux pompes alimentant en parallèle les deux circuits des deux sujet. Ainsi si un des deux sujet désire augmenter la puissance calorifique qui lui est fournie, il augmentera le signal de la commande mise à sa disposition. Le calculateur enverra alors un ordre au générateur de puissance thermique de fournir plus de puissance calorifique et à la pompe du sujet l'ordre d'augmenter le débit de la pompe de son circuit.