INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
TESTS T6 T7 Mode Co-alimenté Co-alimenté Propane/Air /H2O (en volume) 9,1/45,5/45,5 9,1/45,4/45,5 VVH (h-1) 1730 1730 Température de réaction ( C) 390 400 Point chaud ( C) 408-411 431 Durée du bilan (h) après 1h30 de 1h00 1h00 stabilisation Bilan carbone (%) 105,2 102,4 Conversion Propane (%)9 22,2 31,2 Acidité : chromatographie (moles) n.d. 52,1 x 10-4 Acidité : dosage chimique (moles) n.d. 53,8 x 10-4 Rendement Acide Acrylique (%) Il,0 12,2 Rendement acide Acétique (%) 1,0 1,8 Rendement Propylène (%) 3,9 3,78 Rendement Produits Utiles (%) 16,0 17,88 Rendements COx (%) 6,1 13,34 Sélectivité en acide Acrylique (%) 49,6 39,0 Sélectivité en acide Acétique (%) 4,2 5,8 Sélectivité en Propylène (%) 17,6 12,1 Sélectivité en Produits utiles' (%) 72,2 57,2 Sélectivité en COx (%) 27,5 42,7 Productivité AA15 . 0,796 . 0,882 Productivité Aac . 0,072 # 0,194 en moles/kg de catalyseur/h
Conversion propane = somme des TTU 14 Produits utiles : acide acrylique, acide acétique, acroléine, acétaldéhyde, acétone et propylène 15 En mode rédox, la productivité est calculée en prenant en compte la durée de l'impulsion de propane (13s) En comparant les résultats du Tableau 1 (invention) à ceux du Tableau 2 (état de la technique), on constate donc qu'à basse conversion (17 à 22%), la sélectivité en acide acrylique est de 8% plus forte en mode pulsé qu'en mode co-alimenté et la sélectivité en produits utiles est de 10% plus élevée.
A plus haute température, en mode co-alimenté, (colonne de droite du tableau 2), la conversion du propane augmente, mais la sélectivité en acide acrylique chute et celle en oxydes de carbone COx augmente.
Exemple 4 Tests du catalyseur B On a effectué des tests sur le catalyseur B comme indiqué dans l'Exemple 3, en mode co-alimenté et en mode pulsé.
La quantité de carbure de silicium chargé en premier (première hauteur) était de 2,44 g, la quantité de catalyseur B (deuxième hauteur) de 5,676 g et la quantité de carbure de silicium (troisième hauteur) de 19,617 g.
Les tailles des particules de carbure de silicium et de catalyseur étaient identiques à celles de l'Exemple 3.
En outre, afin de savoir si un recyclage du propylène produit est possible, au lieu de recycler le propylène produit, on a ajouté au propane différentes proportions de propylène au cours de la manipulation en mode pulsé.
Un débit de propylène a donc été ajouté au débit de propane constant, tous les 15 cycles, dans les proportions suivantes : 100% de propane - 0% de propylène pendant 15 cycles 100% de propane - 10% de propylène pendant 15 cycles 100% de propane - 20% de propylène pendant 15 cycles 100% de propane - 34% de propylène pendant 15 cycles On observe que le propylène réinjecté est pratiquement totalement converti. La température de 360 C semble trop élevée pour le propylène, puisque les rendements en COx augmentent suite à l'augmentation du débit de propylène.
On a procédé alors comme précédemment mais à une température de 340 C.
La pression à l'entrée du réacteur était d'environ 1,1 bar et la perte de charge à travers le réacteur était d'environ 0,1 bar.
Le taux de réduction du catalyseur après l'oxydation du propane était compris entre 10 et 40% de l'oxygène de surface, selon la température et la teneur en propylène.
Les rendements sont un peu moins élevés mais les sélectivités restent du même ordre de grandeur qu'à 360 C. On observe également un décroissance de la sélectivité en acide acrylique au profit de l'augmentation des sélectivités en COx et en acide acétique. Par rapport au test à 360 C, on remarque une augmentation de la sélectivité en acétone.
On a procédé ensuite de nouveau de la même manière, mais à une température de 320 C.
Un cinquième mode de mise en oeuvre de la composition de soin de l'invention, consiste en un additif de lavage ("prespotter") se présentant sous forme d'une solution ou d'une dispersion aqueuse ou d'un solide (bâton).
A côté du polysaccharide amphotère peuvent être présents d'autres constituants du type - tensioactifs anioniques tels que ceux déjà mentionnés ci-dessus, en quantité d'au moins 5% du poids de la composition - tensioactifs non-ioniques tels que ceux déjà mentionnés ci-dessus, en quantité pouvant aller de 15% à 40% du poids de la composition - des hydrocarbures aliphatiques, en quantité pouvant aller de 5% à 20% du poids de la composition.
La masse molaire en poids est déterminée comme suit par chromatographie par exclusion de taille. La mesure est effectuée dans l'eau à pH acide contenant 0.1 M d'acide formique, 0.05 M de nitrate de sodium et 10 ppm de PDMDMACI-.
Les caractéristiques de l'appareil sont les suivantes : - Colonnes chromatographiques : 3 colonnes Shodex SB806HQ 30cm, 5 um, 40 C - Injecteur-pompe : Waters 515 + Wisp 717+ - Détecteur : Réfractomètre RI Waters 410 Sensibilité 8, diffusion de lumières MALLS Wyatt, Laser He 633nm - Débit : 1 ml/minute La solution injectée (200 ui) contient environ 0.2 % en poids de polysaccharide polyampholyte. La masse moléculaire en poids est établie directement sans calibration à l'aide des valeurs de diffusion de la lumière extrapolées à angle nul ; ces valeurs sont proportionnelles à CxMx (dn/dc) 2.
- C correspond à la concentration en polysaccharide M correspond à la masse moléculaire en poids - n correspond à l'indice optique de la solution - c correspond à la concentration en polysaccharide - sie rapport dn/dc est ici égal à 0,150 Exemple 1 - a-Modification d'un guar par du chlorure de 3-chloro 2-hydroxypropyltriméthyle ammonium La synthèse est réalisée dans un réacteur/mélangeur de 3 litres, chauffé par double enveloppe. L'agitation est assurée par un arbre horizontal équipé de branches à géométrie spécifique et par des contre-pales fixées sur le corps du réacteur. L'entrefer de quelques millimètres permet d'agiter des particules solides sans trop de cisaillement.
Le déroulement de l'essai se déroule selon les différentes étapes suivantes : - Introduction d'eau distillée (220 g) à 30 C puis charge du réactif chlorure de 3chloro 2-hydroxypropyltriméthyle ammonium (0.346 mole soit 100 g à 65% dans H20) et mélange pendant 1 minute.
- Introduction d'une première charge de soude (93g de NaOH à 20% dans l'eau) et mélange pendant 1 minute, la température étant maintenue inférieure à 38 C - Introduction de guar de masse molaire en poids inférieure à 500 000 g/mole sous forme divisée (de"splits") (400 g) puis purge du milieu réactionnel par alternance de mise sous vide et de mise sous pression (au moins 3 fois)
- Introduction d'une deuxième charge de soude (82 g à 20% dans l'eau) en 20-30 minutes, puis de nouveau purge du milieu réactionnel - Mise en chauffe pour atteindre 43-50 C puis maintien à 43-50 C pendant 40 minutes sous légère sur-pression d'azote - Après réaction, on introduit 16 g d'une solution aqueuse de borax à 3% et 5 g de carboglace (CO2). La vidange du réacteur a lieu après refroidissement à une température inférieure à 38 C.
- Le milieu réactionnel peut être lavé avec de l'eau puis de l'acétone, puis séché sous vide à 40 C.
Le guar cationique obtenu présente : . un degré de substitution de 0.1, valeur mesurée par RMN proton ou par dosage de l'atome d'azote . une masse molaire en poids de 240 000 g/mole - b-Modification du chlorure d'hydroxypropyltriméthylammonium guar par de l'acide monochloracétique Dans un ballon à 4 cols de capacité 1 litre muni d'un réfrigérant et d'un agitateur à pales téflon actionné par un moteur, on introduit, après avoir purgé longuement le système avec de l'argon, 368 ml d'alcool isopropyle (IPA).
Après la mise en route de l'agitation (150 tours/minute), on charge 50 g du réactif guar cationique en poudre. On obtient une dispersion homogène puis on charge 120 grammes d'une solution aqueuse de soude à 9.36% (soit 0.2823 mole de soude). On rince avec 10ml d'IPA. La guar cationique gonfle, a tendance à décanter et à coller aux parois. L'augmentation de la vitesse d'agitation à 277 tours/minute permet la redispersion de la poudre et on laisse le milieu tel quel pendant 1h30, sous ciel d'argon. On charge ensuite 4.0378g (0.0423 mole) d'acide monochloroacétique (AMCA) dissous dans 50ml d'IPA.
On rince avec 10m d'IPA. La masse réactionnelle est ensuite chauffée à 60 C à l'aide d'un bain thermostaté à 66 C et on laisse dans ces conditions pendant 3h30 à 60 C. Après ce temps, le chauffage est arrêté et la masse réactionnelle refroidie à 25 C.
Le milieu réactionnel est filtré sur un fritté no3. On isole ainsi un solide humide beige/orangé, le filtrat étant jaune clair limpide et basique. Le solide est alors dissous dans 700ml d'eau déminéralisée et on obtient une solution très visqueuse. Le produit est alors précipité dans du méthanol puis filtré et lavé avec des mélanges MeOH/H2O (80/20) jusqu'à obtenir un pH du filtrat à environ 7. Un dernier lavage est réalisé avec du méthanol pur et le solide est isolé et séché en étuve à 45 C sous 100 mm de Hg.
Le rapport molaire théorique entre les fonctions anioniques et les fonctions cationiques est égal à 1, 05/1.
La masse molaire en poids mesurée est égale à 169 000 g/mole.
nier. Cependant, les rayons lumineux réfléchis par le réflecteur 28 et incidents sur les foyers de diffusion 12 sont diffusés dans toutes les directions, et en particulier vers le haut, pour
fournir la lumière désirée dans cet endroit de l'espace. Bien entendu, le nombre et la concen-
tration des foyers de diffusion 12 seront choisis pour que le faisceau lumineux de rayons
transmis T soit encore conforme à la réglementation, c'est à dire qu'il ne soit pas éblouissant.
On peut également désirer ajouter une fonction de signalisation à un projecteur qui en
est dépourvu, par exemple une fonction lampe de ville ou indicateur de changement de direc-
tion. L'invention permet également d'intégrer cette modification très facilement. Comme on
le voit sur le deuxième mode de réalisation représenté sur la Figure 4, le composant 10 cons-
tituant la glace 30 du projecteur est formé avec des foyers de diffusion 12 dans une partie, par exemple inférieure (en considérant la Figure 4) de la glace 30. De plus, une source lumineuse auxiliaire 32 est associée à la glace 30, de manière à ce que le flux lumineux émis par la
source 32 pénètre dans la glace 30 et s'y propage par réflexions internes successives, à la ma-
nière d'un guide de lumière. La source lumineuse auxiliaire 32 sera avantageusement consti-
-7- tuée d'une diode électroluminescente ou d'une rangée de diodes électroluminescentes, placées
au voisinage d'au moins un de ses bords.
De cette manière, lorsque la source lumineuse auxiliaire 32 est allumée, les rayons
lumineux émis par celle-ci pénètrent dans la glace 30 et s'y propagent jusqu'à ce qu'ils ren-
contrent un foyer de diffusion 12. Ils sont alors diffusés dans toutes les directions, et remplis- sent la fonction supplémentaire désirée, pour peu que le nombre et la concentration des foyers de diffusion soit calculée pour que le flux lumineux total des rayons diffusés D' soit conforme à la réglementation concernant cette fonction. Pour une fonction d'indication de direction, la source lumineuse auxiliaire 32 pourra par exemple émettre un faisceau de lumière de couleur ambre, de manière à ce que les foyers de diffusion ne diffusent cette couleur que lorsque la
Détection de la liaison NusA-polymérase Le gène codant pour la protéine NusA et comportant une étiquette polyhistidine C-terminale a été cloné dans un vecteur de type pet21. Après transfection dans des cellules BL21lamdaDE3, les cellules sont cultivées dans du milieu LB à 37 C sous agitation forte. La production de protéine est induite par l'addition de 1 mM IPTG.
Après 3 heures de culture, les cellules sont récupérées par centrifugation et sont lysées selon (Burgess et al., Biochemistry, 1975 Oct 21 ; 14 (21) : 4634-8). Après centrifugation, le surnageant est passé sur une colonne de Ni NTA agarose (Quiagen) selon les recommandations du fournisseur. La protéine NusA est stockée à-80 C dans (20 mM tris HCI pH 8 ; 5 M chlorure de guanidine ; 10 mM ss-mercaptoéthanol ; 50% glycérol) à une concentration de 100 uM.
Le test est basé sur l'adsorption de NusA sur une plaque d'ELISA pendant 12 heures à 4 C (6 pmoles de protéine diluée dans 100 uf de PBS par puits sur des plaques Nunc-immuno plate, Maxisorp. ). Les dilutions de protéine et les tampons ont été optimisés pour réduire la liaison non spécifique de l'ARN polymérase. Après lavage de la plaque avec du PBS 0, 1% tween20, la plaque est saturée avec 200pli de PBS 0, 1% tween20, 1% BSA, puis est incubée pendant 1 heure à température ambiante avec de l'ARN polymérase d'coli (0, 25 pmole d'ARN polymérase minimum dans 100 ui de PBS 0, 1% tween20, 1% BSA, 10 mM MgCl2) en présence ou en l'absence d'un inhibiteur éventuel. La plaque est ensuite lavée puis est incubée avec un anticorps antiARN polymérase couplé à la peroxydase pendant 30 minutes à température ambiante.
Le complexe sigma70-ARN polymérase-anticorps est détecté avec un substrat de la peroxydase, l'O-phénylènediamine, ou un autre moyen approprié.
PREPARATION DE L'INHIBITEUR DE REFERENCE Les souris sont immunisées avec de l'ARN polymérase d'E. coli. Après 3 rappels avec 100 ug, 50 u. g et 10 ug d'ARN polymérase en présence d'adjuvant complet de Freund, les lymphocytes immunitaires de la rate sont fusionnés avec les cellules du lymphome. Un groupe de 9 anticorps monoclonaux est sélectionné par ELISA en utilisant de l'ARN polymérase déposée sur des plaques. La production d'anticorps monoclonaux à partir de fluide ascite est effectuée selon les protocoles standards (Short Protocols in Molecular Biology). Les anticorps sont purifiés par chromatographie d'affinités sur une colonne de protéine A-sépharose selon la référence"Short Protocols in Molecular Biology".
Ce résultat est confirmé par ELISA en utilisant du sigma70 déposé sur la plaque et incubé avec de l'ARN polymérase (0,1 pmole/point) en présence d'un excès de l'anticorps 3E10. La liaison de l'ARN polymérase avec le sigma70 déposé sur la plaque est détectée avec un anticorps monoclonal anti-ARN polymérase conjugué à de la peroxydase de raifort.
REFERENCES - Burgess et al. (1969) Nature 221, 43-44, - Burgess et al. (1975) Biochemistry, Oct 21 ; 14 (21) : 4634-8, - Burgess (1996) Methods Enzymol 273 : 145-9, - Courvalin (1996) Antimicrob Chemother 37,855-69, - Kolesky et al. (1999) J Mol Bio1291, 267-81, - Lesley et al. (1989) Biochemistry 28,7728-7734, -Reznikoffet al. (1985) Annu. Rev. Genet. 19, 355-387, - Wu et al. (1997) Analytical Biochemistry 245, 226-230, - Yang et al. (1995) JBiol Chem 270,23930-3, - Short Protocols in Molecular Biology, 2nd Edition, John Wiley & Son.
CONVERTISSEUR COURANT/TENSION POUR LA MESURE DE FAIBLES COURANTS APTE A FONCTIONNER SOUS FORTE IRRADIATION X ou y Domaine technique et art antérieur La présente invention concerne un convertisseur courant/tension.
Plus particulièrement, la présente invention concerne un convertisseur courant/tension pour la mesure de faibles courants tels que, par exemple, des courants dans la gamme des nanoampères.
Il existe de nombreux montages permettant de réaliser la fonction de conversion courant/tension. Ces montages peuvent être utilisés, par exemple, pour la mesure de courants issus de détecteurs de rayonnement.
Un détecteur de rayonnement délivre des courants de faibles valeurs. Un préamplificateur est alors associé au détecteur de façon à transformer le courant détecté en une tension d'amplitude suffisante pour transmettre ou traiter le signal sans risque de dégradation. Le préamplificateur doit alors maintenir un bon rapport signal sur bruit.
Dans les cas où le préamplificateur subit une dose importante de rayonnement X ou gamma et/ou subit une élévation importante de la température ambiante, des phénomènes de dégradation apparaissent. Ces phénomènes de dégradation se traduisent par une apparition de tensions d'offset en entrée et en sortie du préamplificateur et par une augmentation des courants de polarisation en entrée du préamplificateur. En outre, le gain peut également être altéré.
Plusieurs solutions sont actuellement connues pour éviter une trop forte dégradation des mesures de faibles courants effectuées, par exemple, dans des environnements nucléaires sévères.
Une première solution consiste à déporter le montage préamplificateur à l'extérieur du milieu irradiant afin de garantir ses performances. La difficulté réside alors dans la nécessité qu'il y a à effectuer le transport du courant faible le long d'un câble blindé contre les perturbations électromagnétiques ambiantes. Lorsque le courant est très faible et l'environnement soumis à une forte irradiation X ou gamma, le blindage est généralement réalisé par des isolants minéraux qui ne permettent pas de courber les fils aisément. Les isolants minéraux sont difficiles à mettre en place, car une courbure trop forte ou un simple choc génèrent des fissures internes préjudiciables aux performances mécaniques et électriques. Par ailleurs, ces isolants minéraux présentent un diamètre relativement important.
Une autre solution consiste à utiliser des technologies intrinsèquement durcies comme les montages à base de transistors et de tubes à vide. Un tel montage adapté pour les forts débits de dose est divulgué dans le brevet US NO05 847 391 intitulé"Real Time Radiation Resistant Meter" (Sephton et al. ). Le préamplificateur est constitué d'un montage durci à base de transistors bipolaires et de tubes à vide. Un système de radio-transmission est associé au montage.
L'ensemble présente un durcissement poussé et supporte jusqu'à 5 MGy de dose cumulée. Cependant, les
spaced linear and decision feedback detectors for transmultiplexers. IEEE Transactions on Signal Processing, vol. 46, no 4, avril 1998, pp. 996- 1011.
[Vetterli etal. 95] M. VETTERLI et J. KOVAêEVIé.-Wavelets and subband coding. - Englewood Cliffs, Prentice Hall, 1995. ISBN 0-13-097080-8.
La présente invention concerne un dispositif d'agrainage destiné aux perdreaux et aux faisans et résistant aux sangliers et aux chevreuils. Les agrainoirs actuellement utilisés dans la nature ne résistent pas aux détériorations occasionnées par les sangliers et les chevreuils. Cet agrainoir, suspendu à une potence, résiste à ces détériorations. Il est constitué par un cylindre central en PVC (1) résistant de 4 à 6 millimètres d'épaisseur de 8 à 12 cm de diamètre et de 40 à 50 cm de hauteur. Ce cylindre est garni de trois colliers (2) qui entourent le cylindre central. Ces colliers sont munis de 6 à 8 pointes acérées (3), réparties environ tous les 5 cm autour du cylindre et destinées à empêcher les sangliers et les cervidés d'atteindre le cylindre central. Les trois colliers de pointes sont ainsi répartis de bas en haut autour du cylindre, un premier rang autour de l'extrémité inférieure du cylindre, un deuxième autour du milieu du cylindre et un troisième autour de la partie supérieure du cylindre. Les colliers de pointes ne doivent pas être espacés de plus de 8cm toujours pour empêcher les sangliers et les cervidés d'atteindre le cylindre central.
Le cylindre est fermé par un couvercle (4) fixé dans sa partie supérieure.
Cet agrainoir doit être suspendu à une potence avec une chaîne pour obtenir un effet de balancier maximum. La chaîne est attachée à un arceau mobile (5) fixé en haut de l'agrainoir. La chaîne peut également être attachée par un crochet fixé sur le couvercle de l'agrainoir. L'agrainoir ainsi suspendu à une potence permet d'agrainer les perdreaux et les faisans.
A la base du cylindre, une trémie de forme de cubique (6), fabriquée avec du fin grillage, permet aux perdreaux et aux faisans de picorer les graines nécessaires à leur nourriture. Cette trémie, de 4 cm de côté, est elle-même entourée de six courtes barres à béton (7), de 1cm de diamètre et de 7cm de haut. Ces courtes barres à béton sont soudées verticalement sur la base du cylindre. Ces barres à béton empêchent les sangliers et les cervidés d'atteindre la trémie dans laquelle se trouve la nourriture pour les perdreaux et les faisans. La tête des faisans et des perdreaux peut passer entre les barres à béton, mais le groin des sangliers ou le museau des cervidés ne peuvent atteindre la trémie contenant le blé et/ou la nourriture destinée aux perdrix et aux faisans.
Le cylindre est rempli de nourriture, généralement du blé, en ouvrant le couvercle qui ferme le cylindre dans sa partie supérieure.
DEFINITION La présente invention concerne un barbecue portatif, et sa recharge à usage unique prête à l'emploi.
Les barbecues, traditionnellement sont encombrants, lourds, salissants, peu pratiques avec des combustibles malsains et sans les ingrédients permettant de réaliser la braise.
Il comporte en effet selon une première caractéristique un ensemble qui s'avère peu encombrant, léger, facilement transportable, propre, pratique, sain par son combustible et le tout prêt à l'emploi.
La figure 1 représente le dispositif en vue de face avec un éclaté permettant de distinguer les produits se trouvant à l'intérieur du foyer.
La figure 2 représente le support (1) en vue de face.
La figure 3 représente le support (1) en vue de coté.
La figure 4 représente le support (1) en vue de dessus.
La figure 5 représente le foyer (3) et le couvercle (4) en vue de face.
Pour tous les tests, les teneurs déterminées par chromatographie sont correctes puisque confirmées par le dosage chimique d'acide dans les effluents liquides récupérés.
Les résultats sont consignés dans le Tableau 1 suivant, dans lequel : AA signifie acide acrylique ; Aac signifie acide acétique ; COx signifie oxydes de carbone ; TTU signifie taux de transformation unitaire (ou rendement).
TEST Tl B1 T2 T3 B2 B3 T4 B4 T5 B5 Temps cumulé sous propane(min) 10 (13)7 20 926) 30 (39) 40 (52) 50 (65) 60 (78) 70 (91) 80 (104) 90 (117) 100 (130)
Temps cumulé sous propane(min) 10(13) [ 20(26) uz .-,'oo.c #################### Point chaud ( C) 383,7 384,5 ~~~~~~~~~~######.#####n# Bilan carbone (%) '##- 98,1 103,1 100,7 96,5 98,1 101,1 98,8 102,9 98,9 108, Conversion Propane (%)9 16,8 17,2 16,8 16,6 15,7 17,4 16,6 17,9 16,8 Acidité: chromatographie(moles) 9,lxl0-4 10,3xl0- 9,6xl0-4 9,8xl0-4 8,9xl0-4 9,6xl0A 9,7xl0-4 10,6xl0-4 9,9x10-4 10,5x10-4 Acidité: dosage chimique (moles) 9,4xl0-4 9,7xl0-4 9,4xl0-4 9,4xl0-4 8,6xl0-4 9,9xl0-4 9,3xl0-4 10,3xlO-4 9,3x10-4 10,lx10
Rendement acide Acrylique (%) 9,6 9,7 9,5 9,5 8,6 10,0 9,3 10,4 9,3 10,1 Rendement acide Acétique (%) 1,1 1,2 1,1 1,1 1,0 1,2 1,1 1,2 1,2 1,2 Rendement Propylène (%) 3,0 3,0 3,0 2,8 2,9 3,0 2,9 3,0 2,9 3,1
Rendement en Produits UtileslO (%) 13,9 14,4 13,8 13,6 12,7 14,4 13,5 14,8 13,6 14,6
Rendement en COx (%) 2,8 2,8 2,9 2,9 2,9 2,9 3,0 3,0 3,1 3,3 Sélectivité en acide acrylique 57,3 56,4 56,9 57,2 54,7 57,7 56,2 58 55,6 Sélectivité en acide Acétique (%) 6,4 7,1 6,4 6,8 6,5/18,5 6,7/17,2 6,9/17,3 6,7 7,1 6,8/17,3
Sélectivité en Propylène (%) 18 17,7 17,9 16,9 18,5 17,2 17,3 16,8 17,1 17,3 Sélectivité en Produits utiles (%) 82,6 82,5 82,4 82,2 80,8 82,8 81,7 82,8 81,1 81,3 Moles d'oxygène consommél2 5,8xl0-3 6,04xl0- 5,9xl0-3 5,9xl0-3 5,6xlO-3 6,lxl0-3 5,9xl0-3 6,3xl0-3 6,Ox10-3 6,6x10:J Productivité AA . 0,676 . 0,687 . 0,675 . 0,671 . 0,611 0,710 . 0,659 . 0,734 . 0 657 . 0,717
Productivité Aac . 0,113 # 0,129 # 0,114 . 0,120 . 0,108 . 0,123 . 0,121 0,128 . 0,125 0,130 En théorie, l'impulsion de propane est de 10s. En pratique, sa durée est de 13s. La première valeur correspond à la théorie, soit à une impulsion de 10 secondes, la deuxième valeur, indiquée entre parenthèses, à une impulsion de 13s.
8 Le bilan carbone est excédentaire. Erreur probable sur l'analyse de gaz, la poche était poreuse.
9 Conversion propane = somme des TTU 10 Produits utilises : acide acrylique, acide acétique, acroléine, acétaldéhyde, acétone et propylène 11 Les sélectivités sont déterminées en faisant : TTU produit /E TTU 12 Le nombre de moles d'O2 consommé est calculé sur la base des produits formés 13 En mode rédox, la productivité est calculée en prenant en compte la durée de l'impulsion de propane (13s)
On constate qu'au fil des tests, le catalyseur est resté stable en donnant des résultats quasiment identiques à chaque test.
Les résultats sont très bons, la sélectivité en acide acrylique (AA) étant proche de 60% (elle varie de 55% à 58% sur les 10 tests) et celle en propylène (Pen) étant de 17,5%.