INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les informations sur le contenu du programme et la description du mode de diffusion est implicite ou fournie par le site WEB à la demande.
Service Multicast sur le MBone En référence à la figure la, dans le cadre de ce service, on utilise (1) la structure de données SDP disponible pour chaque source audiovisuelle pour trouver (2) toutes les informations nécessaires pour se mettre en réception par la protocole IGMP, RFC 2236 : Internet Group Management Protocol, d'une source audiovisuelle AV avec les protocoles et les décodeurs appropriés.
Un exemple de structure de données SDP est donné ciaprès : v=o o=mhandley 2890844526 2892842807 IN IP4 126.16. 64.4 s=SDP Seminar i=A Seminar on the session description protocol u=http : //www. cs. ucl. ac. uk/staff/M. Handlry/sdp. 03. ps e=mjh@isi. edu (Mark Handley) c=IN IP4 224.217. 12/127 t=2873397496 2873404696 a=recvonly m=audio 49170 RTP/AVP 0 m=video 51372 RTP/AVP 31 m=application 32416 udp wb a=orient : portrait Service DVB SI La diffusion numérique de télédiffusion en Europe, soit par satellite, soit par câble ou encore par voie hertzienne, est basée sur les spécifications élaborées par le forum DVB. La spécification DVB/SI définit la façon de diffuser, dans un multiplex de télévision, les informations nécessaires à l'acquisition de chacun des programmes diffusés dans ce multiplex. Ce mode implique
la taille du dispositif.
Bien que dans le dispositif à semiconducteur M500 on montre une configuration dans laquelle une couche isolante 91 est placée sur la surface inférieure du boîtier en résine 23B, on peut utiliser une configuration telle que celle du dispositif à semiconducteur M502 représenté sur la figure 27.
Ainsi, sur la surface inférieure du boîtier en résine 23B, il existe une multiplicité de parties en saillie NP qui sont établies de façon à entourer la surface inférieure du répartiteur de chaleur 25, et la couche isolante 91, c'est-à-dire la feuille isolante, est disposée de façon à recouvrir la surface inférieure du répartiteur de chaleur 25 dans la région entourée par la multiplicité de parties en saillie NP. De plus, la hauteur des parties en saillie NP est inférieure à l'épaisseur de la couche isolante 91, c'est-àdire l'épaisseur de la feuille isolante.
Par conséquent, lorsque la couche isolante 91 est placée dans la région entourée par les parties en saillie NP, la surface principale de la couche isolante 91 dépasse au-delà des extrémités libres des parties en saillie NP, et la couche isolante 91 est comprimée de façon que son épaisseur devienne égale à la hauteur des parties en saillie NP, en serrant des vis, ou autres, jusqu'à ce que les extrémités libres des parties en saillie NP viennent complètement en contact avec un radiateur, qui n'est pas représenté, au moment auquel le dispositif à semiconducteur M502 est fixé au radiateur.
Ainsi, en fixant la hauteur des parties en saillie NP égale à l'épaisseur minimale de la feuille isolante qui garantit l'isolation, et en serrant des vis jusqu'à ce que les parties en saillie NP viennent complètement en contact avec le radiateur, il est possible d'éviter que la feuille isolante devienne plus mince que l'épaisseur minimale à cause d'un défaut d'uniformité de serrage, et il devient inutile d'inclure une marge supplémentaire sur l'épaisseur de la feuille isolante, pour augmenter la dissipation.
Dans ces conditions, du fait que la dissipation augmente, il n'est pas nécessaire d'augmenter l'aire de la surface inférieure du répartiteur de chaleur 25, ce qui permet d'éviter une augmentation de la taille du dispositif.
Les parties en saillie NP peuvent ici être des cylindres dont le diamètre est approximativement de 2 mm, et quatre à six d'entre eux peuvent être disposés de chaque côté du répartiteur de chaleur 25. De plus, les parties en saillie NP peuvent être formées en une seule pièce avec le boîtier en résine 23B.
Bien que dans le dispositif à semiconducteur M500 on montre une configuration dans laquelle la couche isolante 91 est disposée sur la surface inférieure du boîtier en résine 23B, on peut utiliser une configuration telle que celle du dispositif à semiconducteur M503 représenté sur la figure 28.
Ainsi, le boîtier en résine 23B comporte une région de marche SP dont la surface de fond s'étend sur une région légèrement plus large que l'étendue du répartiteur de chaleur 25, et la surface inférieure du répartiteur de chaleur 25 est à nu dans cette région de marche SP. De plus, la hauteur de la région de marche SP est légèrement inférieure à l'épaisseur de la couche isolante 91.
La couche isolante 91 peut être formée ici en faisant adhérer la feuille isolante décrite ci-dessus, et elle peut être formée en utilisant un procédé dans lequel une quantité prédéterminée de résine isolante est appliquée par impression, et une plaque de dissipation BS est pressée sur la résine isolante, de façon que la résine isolante soit étalée avec une épaisseur uniforme. En accomplissant ce processus dans un environnement à basse pression, on peut éviter l'apparition d'un vide dans la couche isolante 91.
L'application de résine est effectuée à l'aide d'un moyen d'impression pour fournir une résine isolante à l'état fondu à une région désirée et pour étaler la résine en utilisant une spatule, ou autres, et dans le dispositif à semiconducteur M503, la hauteur de la région de marche SP est fixée égale à l'épaisseur minimale de la couche isolante 91 et la résine isolante est étalée à un degré auquel son épaisseur dépasse légèrement la hauteur de la région de marche SP, et la résine isolante est étalée davantage pour devenir uniforme en étant pressée par la plaque de dissipation BS et, en même temps, la couche isolante 91 vient en contact de façon sûre avec la plaque de dissipation BS.
Ici, en plus du fait qu'elle étale la résine isolante, la plaque de dissipation BS peut également augmenter la dissipation, du fait que l'aire de contact avec le radiateur augmente par l'incorporation de la plaque de dissipation BS dont l'aire est plus grande que celle du répartiteur de chaleur 25.
Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au dispositif et au procédé décrits et représentés, sans sortir du cadre de l'invention.
SOURCE LASER STABILISEE EN FREQUENCE ET ADAPTEE POUR ÊTRE UTILISEE COMME ETALON DE FREQUENCE EN PARTICULIER DANS LE DOMAINE DES TELECOMMUNICATIONS La présente invention concerne une source laser stabilisée en fréquence, et adaptée pour être utilisée comme étalon de fréquence en particulier dans le domaine des télécommunications.
L'extension très rapide des capacités des réseaux de télécommunication locaux de type LAN et des réseaux de télécommunication à plus grand distance de type WAN conduit à un besoin en bande passante de plus en plus important. Pour satisfaire ce besoin en bande passante des réseaux de télécommunication, une solution technique couramment mise en oeuvre à ce jour réside dans le développement de réseaux à multiplexage en longueur d'onde (WDM). Dans ce multiplexage en longueur d'onde, plusieurs signaux (ou canaux) sont transportés simultanément sur une fibre optique, mais à différentes longueurs d'onde.
La transmission optique multicanaux (WDM) pose deux difficultés majeures. La première réside dans la création et l'extraction de chaque canal à un coût raisonnable et sans perte d'information. La seconde difficulté est liée à l'amplification optique de l'ensemble des canaux sans distorsion et/ou perte d'information. Ces difficultés augmentent avec le nombre de canaux utilisés.
Cette composition présente un profil de viscosité entre 100 et 1000 s- situé au-dessus de la limite inférieure précédemment définie, mais une force de résistance à la traction à 1 m. s-1 supérieure à la limite précédemment définie en raison de son faible taux de diblocs.
L'une seulement des deux conditions selon l'invention étant respectées, l'exemple 2 illustre parfaitement l'état de l'art antérieur en matière d'auto-adhésif thermofusible et ne correspond pas aux critères selon l'invention.
Exemple 3 (comparatif) Evaluation sur film tricouches obtenu par coextrusion soufflage de gaine puis mis en oeuvre dans une structure d'emballage tels que décrits précédemment.
L'exemple 3 illustre l'impact et les avantages de la composition 1 selon l'invention. On la compare à la composition 2 non-conforme à l'invention et caractéristique des adhésifs de l'art antérieur.
On obtient les résultats suivants (tableau C) :
STRUCTURE STRUCTURE COEXTRUDEE, COEXTRUDEE, COMPLEXEE COMPLEXE TABLEAU C ET SOUDEE A ET SOUDEE A PARTIR DE PARTIR DE LA LA COMPOSITION COMPOSITION 1 2 Amorce à la 1ère ouverture en pelage à 200mm/min (N/cm) 14,7 > 30 Propagation de la 1ère ouverture en pelage à 200mm/min (N/cm) 9,8 27 2ème ouverture en pelage à 200mm/min après 1 6 9 repositionnement manuel (N/cm) 5ème ouverture en pelage à 200 mm/min 7 manuels (N/cm) Mode cohésif ouverture
Pour la structure réalisée à partir de la composition 1 selon l'invention, les forces nécessaires à l'amorce et à la propagation de la première ouverture sont caractéristiques d'un emballage à ouverture facile. Ces
forces, très élevées pour la structure réalisée à partir de la composition 2 rendent l'ouverture de l'emballage difficile.
Les forces mesurées lors de la réouverture après un repositionnement du film sont élevées pour les structures réalisées à partir des 2 compositions ce qui est le but recherché afin d'obtenir une bonne isolation au sein de l'emballage.
L'intérêt de la composition 1, pour la confection de films multicouches destinés aux emballages à ouverture et refermetures faciles dits repositionnables , est ainsi démontré au travers de cet exemple comparatif. Les emballages utilisant ces films multicouches, préalablement obtenus par coextrusion, présentent un excellent compromis entre ouverture facile et bonne refermeture.
La présente invention se rapporte à moteur à combustion interne, à injection directe et allumage commandé, avec une bougie d'allumage située dans la culasse, dans la région de l'axe médian du cylindre, avec un injecteur situé latéralement dans la culasse, avec un piston et avec une cavité de piston, située dans le fond du piston, de manière déportée par rapport à l'axe médian du cylindre et à un procédé de création interne du mélange sur un moteur à combustion interne, à injection directe et à allumage commandé.
Habituellement, un moteur à injection directe est équipé d'au moins deux soupapes d'admission et de deux soupapes d'échappement, d'une bougie d'allumage située la plupart du temps au milieu du plafond de la chambre de combustion, d'un injecteur à carburant placé entre les soupapes d'admission et vis-à-vis du plan horizontal et d'un piston équipé d'une cavité qui délimite la partie inférieure de la chambre de combustion ainsi formée.
Dans le procédé de combustion stratifiée (le carburant est conduit dans la chambre de combustion au cours de la phase de compression), pour créer ou pour conduire le mélange, le moteur utilise la cavité du piston. A cet effet, le fond du piston est imprégné de carburant. La durée d'évaporation dont dispose le nuage de charge dans la chambre de combustion ou dans la cavité du piston est très courte, c'est pourquoi un courant de rotation qui assiste le procédé d'évaporation et le transport du nuage de mélange vers le lieu d'allumage est généré dans la chambre de combustion. Dans le procédé de combustion stratifiée, il faut veiller à ce que si possible la totalité du carburant injecté participe à la combustion, sous forme d'un nuage de charge stratifié et à ce qu'elle se soit évaporée le plus loin possible du fond du piston au moment de l'allumage.
La publication DE 1987 35 863 Al décrit une chambre de combustion de ce type. Cette chambre de combustion est également délimitée par un piston qui présente une cavité. A cet effet, le centre de
ladite cavité est déporté par rapport à l'axe du cylindre, de ce fait, l'air frais admis dans le cylindre avec une rotation plus ou moins marquée s'accumule dans la cavité du piston, est comprimé dans la bougie d'allumage située au centre du cylindre puis est allumé. Il n'est pas décrit ni prévu de concevoir ou de disposer la cavité du piston en fonction de la conformation du jet de carburant, c'est à dire en fonction du déplacement qui résulte du sens d'injection et du mouvement de rotation. Avec la position de la cavité décrite, le courant de rotation ne peut atteindre la cavité qu'en quantité insuffisante, car en raison du courant de rotation, la déviation du jet de carburant est telle qu'une partie du carburant n'atteint pas la région de la cavité du piston. Le nuage de charge et le carburant situé sur le piston ne s'évaporent pas suffisamment.
Le but de l'invention consiste à proposer une chambre de combustion permettant une combustion améliorée du mélange carburantair admis.
Procédé selon conventionnel l'invention (figure 2) Compresseur 2124 d'éthylène Compresseur 7406 propane Compresseur de réfrigérant 8708 mélange Total 9530 8708
Le procédé selon l'invention permet un gain de puissance de 9,4 % Comparaison des échanqeurs à eau de réfrigération :
Procédé conventionnel Procédé de l'invention Echangeur Chaleur MTD Surface Chaleur MTD Surface à eau échangée (OC) d'échange échangée ( C) d'échange (kW) (m2) (kW) (m2) E10 3239 22, 1 293 5989 35, 2 341 E11 16426 8, 88 3700 4451 24, 4 365 E128211 6, 88 2388 Total 19665 3993 18651 3094
La surface des échangeurs à eau de réfrigération du procédé selon l'invention est inférieure de 29 % à celle
du procédé conventionnel. La consommation d'eau est plus faible de 5, 4 % pour le procédé de l'invention. Comparaison des échanqeurs crvoqéniques :
Procédé conventionnel Procédé de l'invention Echangeur Chaleur MTD Surface Chaleur MTD Surface échangée ( C) d'échange échangée ( C) d'échange (kW) (m2) (kW) (m2) El 2000 11,2 357 30100 7,27 8286 E2 5658 6,74 1679 2367 3,49 1356 E3 5514 15,7 702 E4 1397 11, 4 245 E5 1258 53,2 47 E6 606 8,59 141 E7 570 12,4 595 E8 929 11,0 169 E9 7500 3,75 4000 Total 25432 7935 32467 9642
Le procédé conforme à l'invention utilise une surface totale d'échange plus importante de 21 % par rapport au procédé connu. Cependant, le coût de ces échangeurs est plus faible.
Comparaison du nombre d'équipements :
Procédé Procédé de conventionnel l'invention Echangeurs cryogéniques 9 2 Echangeurs à eau 2 3 Ballons 8 4 Colonne 1 1 Compresseurs 2 1 Pompes 2 0 Total 24 11
Le procédé de l'invention ne comporte que 11 équipements au lieu de 24 pour le procédé connu. Comparaison du nombre de chaînes de contrôle :
Procédé Procédé de conventionnel l'invention Contrôle débit 3 1 Contrôle de niveau 7 2 Contrôle 4 Contrôle de pression 1 1 Total 13 8
Le nouveau procédé possède 8 chaînes de contrôle au lieu de 13 pour le procédé conventionnel.
L'invention présente donc un intérêt pour la limitation des dépenses énergétiques lors de la production de gaz purifiés. Ce but est atteint tout en permettant une grande sélectivité de séparation du méthane et des autres constituants lors de la mise en oeuvre du procédé.
Ainsi, les résultats obtenus par l'invention procurent des avantages importants constitués par une simplification et une économie substantielles dans la réalisation et la technologie des équipements et des méthodes de leur mise en oeuvre ainsi que dans la qualité des produits obtenus par ces méthodes.
Procédé de préparation de polyesters avec des fonctions acides libres intracaténaires Les polymères biodégradables sont de plus en plus populaires et trouvent des applications dans des domaines très divers et en particulier l'agroalimentaire et la pharmacie. Dans le domaine pharmaceutique, l'emploi de polymères est devenu courant pour des applications chirurgicales (sutures et agrafes résorbables) et l'élaboration de formes galéniques à libération prolongée.
Parmi tous ces polymères, les plus courants résultent de la polymérisation par ouverture de cycle, d'esters cycliques d'hydroxyacides tels que les glycolides, lactides ou L-lactides. Ces polymérisations sont effectuées avec ces esters cycliques, initiées généralement par un hydroxyle (hydroxyacide lactique ou glycolique) et catalysées par des composés aussi variés que des sels d'étain (éthylhexanoate ou octoate) (WO 91/16368), des composés à base de métaux (isopropylate d'aluminium, dérivés d'étain, de zinc,...) (Macromol. Chem. Phys., C 35,379 (1995) ; S. Penczek et Coll., Macromol. Chem.
Quand, sous l'action de la force d'enclenchement FE, la concavité 26 de l'élément 11 (agissant en tant qu'élément de réarmement) se trouve au droit de la deuxième ouverture 22, l'élément
d'activation 13, sous l'action de la force de répulsion FR, impose un mouvement de translation à l'élément formant loquet 16. Par ce mouvement, la deuxième extrémité 24 s'encastre dans la concavité 26 de l'élément 11 (agissant en tant qu'élément de réarmement) qui est ainsi immobilisé en position rentrée, la première extrémité 23 quittant la concavité 25 de l'élément d'activation 13. De ce fait, l'élément d'activation 13 ne subit que la force de répulsion FR du premier moyen formant ressort 14, passant ainsi de sa position activée à sa position armée. De cette façon, le mécanisme à gâchette 12 est réarmé et peut être utilisé ultérieurement.
Il est évidemment possible d'utiliser des mécanismes à gâchette différent de celui illustré par les figures 1 à 7.
Il est possible d'utiliser des moyens d'arrêt (non représentés) permettant d'immobiliser les deux structures 4,5 et les deux éléments mobiles 2,3 en position de connexion PC des moyens solidaires soit des structures 4,5, soit directement des éléments mobiles 2,3.
Il est possible que le connecteur électrique 1 comporte plusieurs surfaces de contact 8 disposées côte à côte sur le même axe de rotation 6, et plusieurs éléments de contact 11, chacun de ces éléments de contact étant apte à entrer en contact avec une surface de contact 8 respective. Dans ce cas, il est aussi possible que le connecteur 1 ne comporte qu'un seul organe de déclenchement 7 et un seul mécanisme à gâchette 12 qui est alors relié aux différents éléments de contact 11. De plus, il est possible que chaque structure 4,5 comporte sensiblement autant d'éléments de contact 11 que de surfaces de contact 8, de façon à atténuer l'effet des à-coups dus à la mise en contact
brusque des éléments de contact 11 avec les surfaces de contact 8.
Il est aussi possible d'utiliser un connecteur électrique 1 dont l'élément de réarmement est différent de l'élément de contact 11.
Enfin, dans le cas où l'on veut établir une connexion électrique définitive, il est possible d'utiliser un connecteur électrique 1 ne comportant ni organe de pression 9, ni d'élément de réarmement.
Convertisseur courant continu-courant continu basse tension/haute tension à stockage capacitif haute fréquence La présente invention concerne un convertisseur courant continu-courant continu (DC-DC) basse tension/haute tension à stockage capacitif haute fréquence comprenant, entre une source de tension continue d'entrée et la sortie du circuit, au moins un condensateur côté basse tension stockant l'énergie transférée par le convertisseur, ce condensateur étant disposé en série avec le primaire basse tension d'un transformateur haute fréquence monophasé et des composants de stockage de l'énergie côté haute tension.
Il est techniquement difficile de stocker une énergie haute fréquence. En effet, une solution classique pour le stockage d'une telle énergie consiste à utiliser des selfs en vue d'un stockage inductif.
Un but de la présente invention est de proposer un convertisseur courant continu-courant continu (DC-DC) basse tension/haute tension à stockage capacitif haute fréquence
d'un nouveau type dont la conception des éléments le constituant permet de réduire l'encombrement de l'ensemble, de minimiser et d'optimiser la longueur des connexions entre les différents composants pour éviter toute surtension de l'ensemble en vue de prévenir l'apparition de dysfonctionnements.
A cet effet, l'invention a pour objet un convertisseur courant continu-courant continu (DC-DC) basse tension/haute tension à stockage capacitif haute fréquence comprenant, entre une source de tension continue d'entrée et la sortie du circuit, au moins un condensateur côté basse tension stockant l'énergie transférée par le convertisseur, ce condensateur étant disposé en série avec le primaire basse tension d'un transformateur haute fréquence monophasé et des composants de stockage de l'énergie côté haute tension, caractérisé en ce que le condensateur côté basse tension stockant l'énergie transférée par le convertisseur est un condensateur céramique à usage standard pour les circuits à haute fréquence.
L'utilisation de condensateur céramique utilisé à ce jour pour le découplage, c'est-à-dire l'isolation de certains circuits électroniques et non pour le stockage d'énergie haute fréquence permet d'obtenir un convertisseur courant continu-courant continu (DC-DC) basse tension/haute tension à stockage capacitif haute fréquence particulièrement performant sur le plan électrique et de faible encombrement de manière à permettre son embarquement, en particulier sur des engins mobiles tels que véhicules.
L'invention sera bien comprise à la lecture de la description suivante d'exemples de réalisation, en référence aux dessins annexés dans lesquels :
la figure 1 représente le schéma de principe du circuit électrique d'un convertisseur conforme à l'invention ; la figure 2 représente une vue de dessus du convertisseur en l'absence d'un transformateur ; la figure 3 représente une vue de dessus du convertisseur en présence d'un transformateur ; la figure 4 représente une vue de dessous du convertisseur ; la figure 5 représente une vue de dessus d'un autre mode de réalisation du convertisseur en l'absence d'un transformateur et la figure 6 représente une vue de dessus du convertisseur de la figure 5 dans lequel le transformateur a été représenté.
de gels ou sous toute autre forme appropriée pour réaliser une teinture des fibres kératiniques, et notamment des cheveux humains.
L'exemple qui suit sert à illustrer l'invention sans toutefois présenter un caractère limitatif.
EXEMPLE Cet exemple illustre la préparation d'un composé conforme à l'invention de formule suivante :
Dans un ballon tout équipé on a chargé 6 g de composé (1), 4,3 ml d'acide chlorhydrique 12 N, 1,9 ml d'acide lactique, 11 mi d'un mélange constitué de glace et d'eau. Le milieu réactionnel a été alors refroidi à 0 C. Une
solution constituée de 4,3 ml d'eau et de 1,22 g de nitrite de sodium a alors été ajoutée au goutte à goutte lent sur une période de 20 minutes. Le milieu réactionnel a été laissé une heure à 0 C sous agitation. En 20 minutes, a été ajoutée une solution constituée de 6,4 ml d'eau et 1,2 g d'imidazole. Le mélange réactionnel a ensuite été laissé à température ambiante pendant 2 heures. Le pH du milieu réactionnel a été ramené à 7,8 avec une solution de soude 6 N. Le mélange réactionnel a ensuite été filtré sur verre fritté. Le précipité a été lavé au méthanol. La solution colorée a ensuite été concentrée, et le solide obtenu chromatographié sur colonne de gel de silice (éluant MeOH 1 Dichlorométhane 1 mélange tampon : 9/1/1). La poudre obtenue après chromatographie a été reprise avec quelques millilitres d'eau puis séchée.
Après purification, une poudre de couleur verte foncée brillante a été obtenue.
Les caractéristiques en absorption UV de ce produit sont les suivantes : UV (H20/MeOH/AcO-NH) rmax = 538 nm Analyses : RMN 1H : (400MHz-MeOD) ppm : 4. 07 (s-6H) ; 7. 27 (s-2H) ; 7. 31 (d-2H, J = 9 Hz) ; 7. 40 (d-2H, J = 8. 78 Hz) ; 7. 59 (s-2H) ; 7. 93 (d-2H, J = 8. 74 Hz) ; 7. 99 (d-2H, J = 8. 96 Hz).
Dans un ballon tout équipé, on a chargé 0.094 g de composé (1), 2 ml de DMF et 0.92 ml de diméthylsulfate à température ambiante pendant une nuit. Le milieu réactionnel a ensuite été concentré sous vide puis purifié par chromatographie liquide semi-préparative. Après purification, une poudre de couleur verte foncée brillante a été obtenue.
Les caractéristiques en absorption UV de ce produit sont les suivantes : UV (H20/MeOH/AcO-NH4+) max = 568 nm Analyses : RMN 1 H : (400MHz-MeOD) ppm : 4.15 (s-9H) ; 7.52 (d-4H, J = 8.96 Hz) ; 7.72 (s-4H) ; 8.16 (d-4H, J = 8.93 Hz) Le colorant obtenu a teint les cheveux dans une nuance violette.