INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par rapport à l'encombrement d'un transistor MOS horizontal classique on gagne moins un facteur 2 sur la surface occupée. En effet, pour une taille de drain donnée, la largeur du transistor est quatre fois plus importante que dans le d'un transistor classique car la grille 104 entoure le pilier de silicium 114 sur les quatre côtés. La garde du bord de grille à drain (c'est-à-dire l'espace qui sépare le bord de la grille 104 (voir figure 10) de celui de l'ensemble 28 (voir' figure 9) est au maximum égale à la tolérance d'alignement donnée par la lithographie de niveau à niveau c'est-à-dire la lithographie qui permet d'aligner le niveau grille rapport au niveau de drain.
La figure 11A est une vue schématique et partielle d'une coupe d'un transistor conforme à 'invention. Elle illustre le cas le dépositionnement de la grille par rapport au drain est nul.
En effet l'invention permet d'admettre une garde entre la grille et le drain nulle car il restera toujours un résidu de métal sous l'espaceur, permettant de réaliser une grille enrobant le drain.
Cela permet de réaliser un transistor de taille plus petite que ceux de l'art antérieur : on gagne une différence de cote sur l'encombrement de la grille sensiblement égale à l'épaisseur de grille.
La figure 11B est une vue de dessus schématique et partielle du transistor de la figure . Cette figure 11A correspond à la coupe AA de la figure 11B.
Sur ces figures 11A et 11B la référence 115 désigne les résidus de métal de planarisation et de contact plus le métal de grille.
Sur la figure 11A, le métal de planarisation et de contact correspond à la référence 77b. Les couches 82 correspondent au métal de grille. On voit aussi la couche isolante 86.
Sur la figure 11B on voit également la source 100, le drain 102, la grille 104, le contact de drain 106, le contact de grille 108, le contact de source 110, le pré-contact de' drain 112 et le pilier de silicium 114. On peut, grâce à la présente invention mettre en #uvre une technologie CMOS à grilles duales métalliques, cette technologie utilisant un métal potentiel d'extraction du type n+ pour les transistors MOS à canal n et un métal de potentiel d'extraction du type p+ pour les transistors MOS à canal p.
Pour ce faire, on procède, après l'étape d'epitaxie au fond du trou 74 (figure 7), à un dépôt d' couche de nitrure de silicium qui protège le HiK des gravures avec masque du matériau de grille ou (et) de grille planarisée du côté où il est sacrificiel. Après polissage des couches métalliques du transistor, on procède à leur élimination par voie humide du côté non désiré, sélectivement par rapport au nitrure de silicium. Après avoir formé la couche isolante 86, on aboutit au transistor MOS vertical du type X conforme à l'invention, qui est schématiquement représenté sur la figure 12.
Pour aboutir au transistor MOS vertical type X conforme à l'invention que l'on voit sur figure 13, on protège le métal de grille 77a, 77b et du côté où ce métal est désiré, par une couche de nitrure de silicium 116.
La couche de nitrure de silicium référencée sert donc de couche d'arrêt au polissage du deuxième métal c'est-à-dire le métal référencé 77a, 77b et 77c.
Système de maintenance d'une installation de télécommunication La présente invention concerne de manière générale l'exploitation et la maintenance d'une installation de télécommunication privée comportant notamment des équipements tels que des terminaux.
installation de télécommunication est une installation moderne qui a priori regroupe plusieurs terminaux chez un client ayant accès à différents opérateurs, tels qu'un terminal de télévision par satellite, un micro-ordinateur relié au réseau Internet via une ligne ADSL, et un poste téléphonique numérique. Un moyen de gestion est inclus dans l'installation pour gérer l'ensemble des équipements de 1 installation, les authentifications de droit d'acces, les profils des utilisateurs des terminaux, les transcodages et les adaptations au moins ' une ligne réseau desservant l'installation. Pour maintenir en état de bon fonctionnement une installation de télécommunication privée aussi complexe, le client peut faire appel à un prestataire gestionnaire de l'installation, et accepte ainsi une intrusion par un tiers dans son domaine privé, en faisant connaître l'ensemble des terminaux des installations installées disponibles chez lui. Si cela tolérable dans le cas de réseaux collectifs de type campus ou immeuble avec les services proposés par syndics, cela est plutôt sujet à controverse chez les particuliers ou chez les professionnels.
La classification et la nomenclature des MT dont il est question dans l'invention est celle qui est recommandée par "The Committee on the Nomenclature of Metallothionein", First International Meeting on Metallothioneins and other Low Molecular Weight Metal-Binding Proteins (Comité de Nomenclature des Métallothionéines, Première Rencontre Internationale sur les Métallothionéines et d'autres Protéines à Faible Masse Moléculaire se liant à des Métaux), Zurich, Juillet 1978.
On reconnaît actuellement trois classes de MT, comme suit : Classe 1 Dans cette classe sont inclus tous les polypeptides dont la structure primaire est reliée à la MT du rein du cheval. Ce matériau est caractérisé par les particularités suivantes : (i) masse moléculaire 6000-7000 ; (ii) haute teneur en métaux ; (iii) composition caractéristique en acides aminés (haute teneur en cystéine, aucun acide aminé aromatique) ; (iv) distribution unique en son genre de résidus cystéine dans la séquence d'acides aminés ; (v) particularités spectroscopiques caractéristiques des complexes métal-thiolate et des amas métal-thiolate.
Classe II Cette classe comprend les formes présentant seulement une
correspondance légère, ou sans évolution, avec les formes mammifères, pour ce qui concerne la structure primaire. Des exemples en sont les MT provenant de l'oursin et de N crassa. Cependant, elles ont la même aptitude que les MT de la classe 1 à former des complexes métalthiolate et des amas métal-thiolate.
Classe III Cette classe comprend des oligo - et polypeptides atypiques homologues de structure générale (Glu-Cys) nX où n vaut de 2 à 8 et X est un acide aminé tel que la glycine ou la bêta alanine. On les appelle souvent des phytochélatines, et ils ont été isolés de tissus végétaux et fongiques.
Ces MT peuvent se présenter sous forme de structures oligomères constituées de deux chaînes ou plus, ayant une différence de masse moléculaire de 500 à 2000 daltons, liées par l'intermédiaire de ponts métal-thiolate et/ou par des liaisons disulfures.
Ainsi, on peut voir que le terme métallothionéine englobe une très large variété de protéines ayant des structures et des tailles différentes, mais partageant une aptitude commune à lier les ions métalliques dans les complexes avec les chaînes latérales de la cystéine, pour former des amas métal-thiolate discrets. Les séquences d'acides aminés de métallothionéines typiques des Classes I, II et III, sont consignées dans le Tableau 1 ci-dessous.
Tableau 1 : Séquences d'acides aminés de certaines métallothionéines des Classes I, II et III
Organisme Séquence d'acides aminés MT-II humaine (classe I) -Ac-MDPNCSAA GDSCTCAGS CKCKE Nom de l'entrée dans la base de CKCTSCKKS CCSCCPVGCA KCA données SWISS-PROT : MT2 QGCICKGASDK CSCCA HUMAN Saccharomyces cerevisiae (classe II) QNEGHECQCQCGSCKNNEQCQK SCSCPTGCN SDDKCPCGNKSEET Rauvolfia serpentia KKSCCSGK (glu-Cys)n = Glyn = 4,8
Selon l'invention, on peut utiliser des polypeptides ayant les caractéristiques fonctionnelles des métallothionéines décrites cidessus. Ils peuvent être caractérisés en ce qu'ils ont des séquences spécifiques à l'intérieur de la chaîne peptidique, tels que Cys-Cys, CysX-Cys et Cys-X-Y-Cys, dans lesquelles X et Y sont des résidus autres que Cys.
Ainsi, la MT utilisée selon l'invention peut être une métallothionéine de la classe 1 et/ou de la classe II et/ou de la classe III, selon les définitions données par la convention internationale sur la nomenclature.
A la date de dépôt, de nombreuses séquences appropriées de protéines MT étaient disponibles dans la base de données publiques SWISS-PROT. Entre autres, il s'agit des suivantes (les noms d'entrée de SWISS-PROT sont soulignés) : MT1A BOVIN METALLOTHIONEIN-1A (MT-lA) (MTC). {GENE :MTlA OR MT-lA} - Bos tauraus (Boeuf), Ovis aries (Mouton) ; MT1A HORSE METALLOTHIONEIN-lA (MT-lA). Equus caballus (Cheval) : MT1A HUMAN METALLOTHIONEIN-lA (MT-1A).
{GENE:MTlA} - Homo sapiens (Humain) ; MT1A RABIT METAL- LOTHIONEIN-lA (MT-lA). - Oryctolagus cuniculus (Lapin) ; MT2 RABIT METALLOTHIONEIN-IIA (MT-2A). - Oryctolagus cuniculus (Lapin) ; et MT2 HUMAN METALLOTHIONEIN-II (MT-II).{GENE: MT2A OR MT2} Homo sapiens (Humain).
L'expression la majorité des protéines MT comprennent un groupement prosthétique à ion Zn lié signifie qu'au moins 60 % du total des protéines MT produites par recombinaison et incorporées dans la composition cosmétique et/ou pharmaceutique comprennent un groupement prosthétique à ion Zn lié ; de préférence, au moins 75 % du total des protéines MT produites par recombinaison incorporées dans la composition cosmétique et/ou pharmaceutique comprennent un groupement prosthétique à ion Zn lié, plus préférablement au moins 90 % du total des protéines MT produites par recombinaison et incorporées dans la composition cosmétique et/ou pharmaceutique comprennent un groupement prosthétique à ion Zn lié, et encore plus préférablement, sensiblement toutes les protéines MT produites par recombinaison et incorporées dans la composition cosmétique et/ou pharmaceutique comprennent un groupement prosthétique à ion Zn lié.
Les nombres mentionnés ci-dessus doivent être mesurés au moment où les protéines MT sont incorporées dans la composition cosmétique et/ou pharmaceutique. En raison de la grande stabilité des complexes MT-Zn, le rapport va se maintenir essentiellement inchangé dans les conditions normales de stockage de cette composition cosmétique et/ou pharmaceutique. Cependant, le rapport va bien entendu changer quand la composition est utilisée comme décrit dans l'invention, du fait par exemple que le complexe MT-Zn est transformé en un complexe par exemple MT-Pb.
La méthode à utiliser pour vérifier si une protéine MT comprend un groupement prosthétique à ion Zn est de préférence la méthode de la spectrométrie d'émission par plasma à couplage inductif (ICPAES).
Un rotor 30 est monté de manière à pouvoir tourner par l'intermédiaire du carter 21 du moteur, à l'aide de deux paliers 31 et 32. Le palier 31 prend appui sur le fond 5 du carter 2 de la pompe. Le palier 32 prend appui sur le
capot 24 du carter du moteur. Le rotor 30 est couplé au rotor 14 de la pompe sur le côté tourné vers le carter 2 de la pompe, par l'intermédiaire d'un accouplement (non représenté) lors du fonctionnement de l'unité d'entraînement, le rotor 14 de la pompe est entraîné par le rotor 30 du moteur électrique 20. Pour l'accouplement mécanique du rotor 14 de la pompe au rotor 30 du moteur électrique 20, une ouverture 7 est aménagée dans le fond 5 du carter 2 de la pompe.
Le rotor 30 du moteur électrique 20 coopère avec un stator (non représenté sur la figure), dans lequel est induit un champ magnétique circulant. Sous l'effet du champ magnétique circulant, le rotor 30 et par conséquent le rotor 14 de la pompe, qui y est accouplé, sont entraînés en rotation, en fonction du besoin. Lorsque le rotor 14 de la pompe est entraîné en rotation, un fluide de travail, au niveau de l'ouverture d'entrée 10 du carter de la pompe, présent en cet endroit est aspiré. L'ouverture d'entrée 10 du carter 2 de la pompe est reliée par l'intermédiaire d'une canalisation de raccordement (non représentée) à un amplificateur de la force de freinage d'un véhicule automobile. En ce qui concerne le fluide de travail il s'agit d'air, qui est aspiré à partir de l'espace intérieur de l'amplificateur de la force de freinage pour produire en cet endroit une dépression. Le flux volumique aspiré au niveau de l'ouverture d'entrée 10 du carter 2 de la pompe parvient par l'intermédiaire de la chambre de pression 18 à l'ouverture de sortie 11 du carter 2 de la pompe. Une flèche 39 indique que le courant volumique, qui sort du carter 2 de la pompe, est dirigé à l'intérieur du carter 21 du moteur. Le courant volumique indiqué par la flèche 39 passe devant le rotor 30 du moteur électrique en direction d'une ouverture de sortie 40, qui est prévue dans le carter 21 du moteur. Le courant volumique aspiré parvient à l'extérieur en passant par l'ouverture de sortie 40, comme
cela est indiqué par une flèche 41. En ce qui concerne la pompe 1, il s'agit d'une pompe à vide fonctionnant à sec et entraînée électriquement. Le courant volumique, qui sort de la pompe à vide 1, est utilisé, comme cela est indiqué par les flèches 39 et 41, pour refroidir les parties mobiles dans le moteur électrique 20. Simultanément le carter 21 du moteur est agencé sous la forme d'un amortisseur acoustique servant à réduire les bruits de sortie de l'air 39 sortant du carter 2 de la pompe.
ELECTROVANNE PROPORTIONNELLE POUR CIRCUIT DE LIQUIDE DE REFROIDISSEMENT DE MOTEUR La présente invention concerne une électrovanne à réponse proportionnelle à un signal fourni sous la forme d'un courant inducteur de la bobine de l'électro- aimant sur lequel est basé ladite électrovanne. Selon un exemple préférentiel qui servira de fil conducteur à la suite de la description, une telle électrovanne est destinée à être utilisée pour contrôler le débit du liquide de refroidissement d'un moteur automobile.
Jusqu'ici, dans la plupart des cas, le débit de fluide caloporteur d'un moteur thermique est contrôlé par un dispositif de type vanne qui est fermée lorsque le liquide est froid, et qui s'ouvre lorsque le liquide s'échauffe. L'ouverture de la vanne est donc liée à la température du liquide de refroidissement.
L'unique condition qui est prise en compte pour modifier la position de la vanne est par conséquent la température du liquide de refroidissement, aucun autre contrôle externe n'étant mis en oeuvre. Dans les dispositifs connus, la précision du contrôle du débit est en outre limitée car le système utilisé est techniquement assez fruste. Enfin, leur fonctionnement implique un débit minimum car il n'est pas possible de stopper complètement le passage du liquide.
Le rendement et le fonctionnement du moteur automobile, ainsi que de toutes les fonctions annexes utilisant le fluide caloporteur, peuvent cependant être améliorés en utilisant un dispositif qui n'est pas autonome, au contraire de ce qui se fait actuellement, mais qui permet le contrôle du débit de fluide en fonction des conditions de fonctionnement du moteur.
C'est l'objectif principal de la présente invention.
Cette dernière a plus précisément pour objectif de proposer un dispositif pilotable par l'ordinateur du véhicule, permettant la prise en compte d'un grand nombre de paramètres dans la logique de contrôle du débit du liquide de refroidissement. Ainsi, outre la température du liquide, l'électrovanne de l'invention pourra être plus finement pilotée à l'aide de paramètres tels que la vitesse du moteur, la vitesse du véhicule, la température du moteur à différents endroits, ou encore la mise en route de systèmes auxiliaires tels que la climatisation.
Un objectif encore de l'invention est de proposer dans une configuration possible de l'invention un dispositif qui utilise un électro-aimant dont la géométrie des différentes pièces permet d'obtenir un effort de poussée relativement constant quelle que soit la valeur de l'entrefer, pour une valeur donnée du courant d'alimentation.
Selon un autre objectif encore, les configurations proposées pour l'invention n'imposeront pas l'existence d'un débit minimum, et permettront au contraire de fermer complètement la vanne.
Enfin, l'électrovanne de l'invention pourra être constituée en un module fonctionnel de type cartouche, insérable soit dans un bloc interface spécifique, soit dans un élément existant du véhicule automobile.
Pour remplir ces objectifs, et d'autres qui apparaîtront à la lecture de la description qui suit, l'électrovanne de l'invention, qui offre comme mentionné auparavant une réponse proportionnelle à un courant inducteur alimentant la bobine inductrice de son électro-aimant, comporte essentiellement une telle bobine, entourant un noyau mobile axialement, auquel est solidarisée une tige poussoir coulissant dans une pièce polaire du circuit magnétique fixe coopérant avec la bobine inductrice. Elle est principalement caractérisée en ce qu'elle actionne une vanne comportant au moins une soupape coopérant pour obtenir l'ouverture et la fermeture de la vanne avec un siège, des moyens de rappel lui conférant une position de repos stable par rapport au siège lorsque le courant inducteur est nul, chaque soupape étant coaxiale à la tige poussoir et actionnée par elle, la liaison mécanique entre l'arbre de chaque soupape et, soit l'arbre de la soupape adjacente, soit la tige poussoir, se réduisant à un contact ponctuel.
Cette particularité offre un avantage décisif au moment du montage, car i peut y avoir un léger désalignement dû à l'assemblage, notamment lorsqu'il y a plus qu'une soupape. Avec ce type de construction, le fonctionnement correct des soupapes n'est pas affecté par ce désalignement, du fait de l'existence de la liaison précitée entre les différentes parties, qui n'est pas rigide.
Plus précisément, l'arbre de chaque soupape coulisse par rapport à un corps de soupape dans lequel sont pratiqués au moins un orifice d'admission de fluide et au moins un orifice d'échappement de fluide, et dans lequel est conformé le siège de la soupape.
[3] : EP-A-0 342 673.
[4] : FR-A-2 695 645.
[5] : T. Wideman et al, Chem. Mater., 10,1998, pp. 412-421.
[6] : B. Toury et al dans Main Group Met. Chem. 22, 1999, pp. 231-234.
EX 2 3 4 5 80 C-30 min (arg) 80 C-lh(arg) 80 C-30 min (arg) 130 C-lhOO(arg) 130 C-1h00 (arg) 140 C-1h00 (arg) 130 C-1h20 (arg) Polymérisation 160 C-16h00 (arg) 160 C-17h00 (arg) 170 C-14h30 (arg) 160 C-16h00 (arg) 170 C-2h30 (arg) 170 C-1h30 (arg) 170 C-2h20 (arg) 180 C-40 min (arg) 175 C-1h30 (arg) Masse de mm=7,6g mm = 11,0 g mm=ll,5g mm=10,7g monomère masse de mp =6,4 g mp = 9,1 g mp = 9,3 g mp = 8,6 g polymère Taux de 0,72 0,78 1,17 0,90 polymérisation Masse molaire Mw = 780 g/mol Mw = 840 g/mol MW = 1000 g/mol MW = 1000 g/mol moyenne Tg Tg = 56 C Tg=60 C Tg = 90 C Tg = 65 C
EX 6 7 8 9 Polymère Exemple 2 Exemple 3 Exemple 3 Exemple 4 Diamètre bobine 50 mm 50 mm 50 mm 50 mm Triage 137 C 152 C 153 C 192 C Vbobinage l,5tr/sec. 8 tr/sec) 12 tr/sec 5,2 tr/sec V piston 1,2 mm/min 0,9-1 mm/min 0,8 mm/min 0,9-1 mm/min Céramisation A A A A fibres céramisées 10,7 11,6 11,4 24,1 ( m) # (MPa) 685 851 1241 423 MPa E (GPa) 170 149 218 77 GPa Tableau 3
EX 10 11 12 13 14 Polymère Exemple 5 Exemple 5 Exemple 5 Exemple 5 Exemple 5 Diamètre 50 mm 50 mm 50 mm 50 mm 50 mm bobine Triage 163 C 164 C 164 C 164 C 164 C Vbobinage 25 tr/sec . 17 tr/sec 25 tr/sec 17 tr/sec 25 tr/sec V piston 1-1,3 mm/min 1 mm/min 1 mm/min 0,9 mm/min 0,9 mm/min Céramisation A B B C C fibres céramisées Il 2 Il 2 10,7 11,5 9,9 ( m) a(MPa) 1177 1287 1367 900 1157 E (GPa) 193 175 209 192 214
EX 15 16 17 Polymère Exemple 5 Exemple 5 Exemple 5 Diamètre bobine 100 mm 100 mm 100 mm Triage 164 C 164 C 164 C V piston 0,9 mm/min 0,9 mm/min 0,9 mm/min Vbobinage 20 tr/sec . 10 tr/sec 7 tr/sec Céramisation D D A # fibres céramisées 6,4 6,7 8,0 ( m) a(MPa) 1189 1242 819 E (GPa) 166 244 186
La présente invention concerne l'élaboration d'un produit technique de type compteur, de temps, de volume, de poids où de vitesse de gaz ou de liquide agissant par une fermeture programmable dans le but de limiter les effets des fuites de gaz ou de liquide, de son contenant vers l'extérieur ou autre endroit, passant soit à travers lui, soit par l'intermédiaire de capteur auquel il serait raccordé, lui même étant déporté.
Dans la plupart des cas à ce jour, les problèmes de dégâts des eaux ou fuite de gaz par exemple n'ont pas de solutions actives de limitation de leurs effets. On constate simplement le dégât et l'assurance intervient. Il en est de même pour les accidents de transport de gaz, de matière liquide et/ou dangereuses. APPLICATIONS Prévention du dégât des eaux, chez le particulier et dans l'industrie. Prévention des dégâts suite aux fuites de gaz. ( explosions).
Prévention des accidents de pollutions à l'environnement.( camion citerne, usine). CHEZ LE PARTICULIER POUR: - Sa maison. (fuites : eau, gaz et fioul) - Son bateau. (fuites : eau, gaz et fioul). DANS LE TRANSPORT POUR: - Transport de gaz et liquide par voie routière - Transport de gaz et liquide par voie aérienne. - Transport de gaz et liquide par voie maritime.
DANS LES ENTREPRISES INDUSTRIELLES POUR: - Contrôle des fuites gaz et liquide de toutes natures - Prévention des accidents. DESCRIPTIF Produit de contrôle de fuites sous forme de boitier rond ou autre en métal ou autre matière et/où intégré à un système existant et agissant par comptage de temps d'écoulement, de volume, de poids où de vitesse des gaz et liquides soit à travers lui soit en déporté, possédant une commande programmable qui ferme automatiquement le passage de ces gaz ou liquides dès qu'il est compté un certain temps, volume, poids où vitesse préprogrammé étant passé en continu ou non du contenant vers l'extérieur où autre endroit en agissant sur une électrovanne où un robinet automatisé et adaptable a tout contenant de gaz ou liquide par tous moyen de connexion et réarmable par action manuelle ou automatique après constat et intervention sur la fuite. A placer sur tout contenant, sur lui même où en déporté. Le système peut être court circuité par une vanne manuelle où non, et peut déclencher une alarme de tout type en utilisant toute forme de réseau de communication ainsi que de commande de la fonction d'arrêt d'écoulement : Mécanique, Electronique, Electromécanique, Induction, Radar, Vibrations, Comparaison, Infra rouge, Ultra - son, Hyperfréquence. ( Ex : effet Doppler, capteur d'impulsion, roue mécanique) et plus particulièrement un micro contrôleur et utilisant toute source d'énergie pour son fonctionnement et la sauvegarde de ses fonctionnalités.
PROCÉDÉ ET DISPOSITIF DE DÉTECTION DE COUCHES MINCES DESCRIPTION DOMAINE TECHNIQUE La présente invention concerne un procédé et un dispositif de détection de couches minces, dont l'épaisseur ne dépasse pas 50 nm et vaut généralement moins de 10 nm.
Si X 2 et À3 = 0, alors 1 = s = 0 et p = 1, le signal est polarisé dans le plan orthogonal à V3, Si k 2 = À3, alors 1 = p = 0 et s = 1, le signal est isotrope et n'est donc pas du tout polarisé.
On reviendra sur ces propriétés dans la suite du texte.
On notera que le fait de savoir a priori que le signal est polarisé dans un plan permet l'utilisation de récepteurs bi-axiaux (et non tri-axiaux) avec les deux composantes orthogonales placées dans le plan de polarisation a priori. La formulation ci-dessus est alors restreinte à un espace à deux dimensions uniquement. Pour rester dans le cas le plus général, nous continuerons à illustrer nos propos avec des récepteurs tri-axiaux.
Il convient toutefois de souligner que la notion de polarisation du signal sur une fenêtre temporelle est totalement incluse dans la matrice de covariance du signal calculée sur cette même fenêtre.
2. Exemple de calcul d'une densité de probabilité de localisation 2.1 DENSITE DE PROBABILITE POLARISATION On se place en une station trois composantes donnée. Pour un couple station/noeud de la grille cible (placé en X), on définit la densité de probabilité a posteriori sur la localisation spatiale de l'événement estimée à partir des données polarisation sur la station comme :
(X) = (X) exp--p, (x))' (C. +Cj' (P.-P, (x)) 1j Equation 2, 2 avec : Po : le vecteur polarisation observé au récepteur considéré, Pm (X) : le vecteur polarisation modélisé qui devrait être observé au récepteur et qui est par exemple déterminé par tracé de rais, à partir d'un modèle de vitesse dont on dispose, ce vecteur dépendant de la position X de la source, Co : la matrice de covariance sur la polarisation observée, Cm : la matrice de covariance sur la polarisation modélisée.