INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un brevet, précédemment déposé sous la référence FR 2 776 793, propose un dispositif basé sur un disque, prolongé d'une table de calcul, répondant au même souci. Toutefois, le dispositif proposé ici par cette présente demande, est beaucoup plus orienté grand public et plus simple d'utilisation pour un résultat de calcul aussi fiable. II différencie fondamentalement du brevet précédemment déposé, sur les points suivants 1. Utilisation de règles élastiques répondant à la variabilité des durées de marées et différences importantes de hauteurs d'eau. Cette originalité permet de couvrir tous cas de figure, notamment les durées de marées fortement différentes de 6h et I marnages importants.
2. Utilisation d'un seul et même abaque central, pour les marées montantes et descendantes.
Intégration d'un tableau de correction prenant en compte la pression atmosphéri Simplicité de mise en ceuvre et d'utilisation, sans contrainte d'outil ou de tracé supplémentaire, au travers de l'abaque central, des règles élastiques et de 4 points d'alignement. L'ensemble de ces éléments assurant la rapidité, simplicité, la fiabilité et la securité pour l'utilisation et le résultat.
dispositif, selon l'invention, permet de disposer simplement d'un résultat de calcul fiable, de façon rapide, manuelle et graphique. Ceci sans connaissance précise de la méthode de calcul traditionnelle (règle des 12è`).
difficulté de mécanisation du calcul, réside dans la variabilité des durées de marées dans les différences importantes de hauteurs d'eau (coefficient et lieu géographique).
variables énoncées précédemment, trouvent leur solution d'affichage au travers deux règles élastiques graduées ( originalité du dispositif) permettant d'aligner sur les repères fixes # L'heure de début de marée. # L'heure de fin de marée.
# La hauteur d'eau à marée basse. # La hauteur d'eau à marée haute.
Le blocage de ces règles, dans la position requise, se fait 4 systèmes de blocage rapides (un pour chacune des données listées ci-dessus), l'adhérence des règles pourra être renforcée par un traitement de surface à l'endroit du pincement, qui rendra la surface rugueuse (matage chimique, physique ou apport de matière). Le système de blocage pourra aussi servir de guide pour le coulissement des règles.
La lecture du résultat se fait par un abaque composé d'une courbe pour la marée descendante et d'une courbe pour la marée montante, permettant de lire une hauteur d'eau pour un horaire donné ou inversement, un horaire pour une hauteur d'eau donnée. Cette lecture est assistée par des lignes de repère tracées finement tous les 2 mm environ.
tableau de correction, permet d'intégrer l'influence de la pression atmospherique.
Selon les modes particuliers de réalisation # Les systèmes de blocage pourront avoir une fonction de guidage de coulissement des règles élastiques # La règle élastique de hauteur d'eau pourra être décomposée en un jeu de plusieurs règles correspondant chacune à une plage de marnage (exemple : 0 à 6m, 6m à 10m) # L'abaque central prendra en compte la déformation éventuellement non linéaire des règles élastiques. De cette façon il corrige automatiquement, sans autre calcul, les variations de déformation d'étirement. # Des zones antidérapantes pourront être ajoutées sur la table de lecture, à l'endroit des pincements des ' les élastiques, pour faciliter leur maintien en condition étirées- bloquées.
# L'utilisation de couleurs, pourra faciliter l'utilisation du système.
# Un ergot, sous table de lecture, pourra être ajouté pour rattraper la surépaisseur générée par fixation des systèmes de blocage et maintenir le système global stable, lorsqu'il est utilisé sur une surface plate.
Le dessin annexé est une vue en perspective du système, qui illustre l'invention. En référence à ce dessin, le dispositif comporte # Une tablette de lecture [1], en matière rigide, résistante aux condition marines dont les dimensions seront environ les suivantes : épaisseur 2 mm, Longueur 200 mm largeur 150 mm. Sur cette tablette, seront imprimés, hormis les indications de marque, brevet, homologations éventuelles => Un abaque [13], tracé selon les formules de calcul de hauteur d'eau suivantes pour horaire vers hauteur d'eau.
Au bout des trois heures de coulée, on laisse la réaction se poursuivre pendant deux heures supplémentaires. On refroidit le réacteur à 8 C et on récupère une solution aqueuse polymère hydrosoluble de composition
COMPOSITION MAPEG 6 PPG3 AMA massique 67,46 32,54 molaire 25,5 74,5 Ce polymère a une LCST comprise entre 6 et 8 C. EXEMPLE : TESTS DE TRANSITION SOLUBLE / INSOLUBLE Dans le but de déterminer les compositions les plus adaptées au regard de l'aptitude à générer une transition insoluble/ soluble rapide à la température du corps humain (37 C), les solutions aqueuses des copolymères des Exemples 1 à 22 ont été mises dans un flacon en verre de 60 cm3. Le flacon contenant le copolymère en solution est ensuite tenu fortement dans la main fermée de telle sorte que le maximum de surface du flacon soit en contact avec la peau. Le changement d'aspect des différents produits lié la transition de polymère en solution dans l'eau (solution limpide) au polymère hydrophobe précipité dans l'eau (dispersion opaque) est ensuite observé.
Les essais font ressortir une transition rapide (moins de 2 minutes) d'une solution limpide de polymère (polymère soluble) à une dispersion opaque de polymère (insoluble) pour les copolymères ayant un nombre moyen d'oxyde d'éthylène compris entre 8 et 9,5 et correspondant à une LCST comprise entre 14 et 28 C. I1 s'agit copolymères des Exemples 15, 4, 6, 9, 7, 4, 5, 17, 18, 19, 20. Ces compositions sont les plus indiquées pour l'application à des articles d'hygiène jetables.
Pour toutes les compositions de copolymères préparées précédemment, il a été noté au cours du refroidissement dans le réacteur qui suit la polymérisation, que le passage d'une dispersion opaque de polymère (insoluble) à la solution limpide de polymère (soluble) se déroulait rapidement sur une très faible plage de température comprise entre 1 C et 2 C à l'exception des copolymères des Exemples 16, 17, 18 et 19. Cette observation ne concerne pas le copolymère de l'Exemple 13 qui reste soluble dans l'eau (jusqu'à 90 C). EXEMPLE 24 : PRÉPARATION DES FILMS ET TESTS DE SOLUBILITÉ DE FILM Les solutions des copolymères (15 g) des Exemples 1 à 22 sont mises dans une coupelle de Téflon de 8 cm de diamètre et séchées pendant 48 heures à 50 C dans une étuve. On obtient, après refroidissement, des films qui sont tous solubles en moins de 20 minutes dans l'eau du robinet à 18 C. Il est également possible d'obtenir des films après séchage des solutions de polymère à température ambiante (20 C). EXEMPLES 25 à 27 : MÉLANGES DE POLYMÈRES THERMOSENSIBLES AVEC DES POLYMÈRES HYDROPHOBES ET PRÉPARATION DE FILMS POLYMÈRES FORMULÉS La solution de copolymère thermosensible de l'Exemple 4 (LCST de 24 C) a été mélangée à un latex de PMMA (dispersion dans l'eau des particules de PMMA) manière à obtenir les compositions de polymères suivants - 70% de copolymère thermosensible et 30% de PMMA (Exemple 25 de l'invention) ; - 50% de copolymère thermosensible % de PMMA (Exemple 26 comparatif) ; - 30% de copolymère thermosensible % de PMMA (Exemple 27 comparatif). Un film mince (0,5 mm) a été préparé à partir de ces mélanges après séchage à 50 C (étuve), puis mis sous presse à 150 C. Les tests d'hydrodispersibilité des films sous agitation (agitation magnétique 250 tours/minute dans un bécher de 2 litres d'eau) dans l'eau du robinet à 18 C, montrent que la composition comprenant 30% de PMMA est hydrodésintégrable, c' -à-dire que le film se désintègre en petits morceaux en moins de 20 minutes. Les compositions contenant des taux plus elevés de PMMA (50 et 70%) ne sont pas hydrodésintégrables c'est-à-dire que les films conservent leur intégrite.
DOMAINE TECHNIQUE ET ART ANTERIEUR L'invention concerne le domaine de l'analyse et de l'interprétation des variations de rythme se produisant dans un signal ou un phénomène physique qui est initialement régulier, puis qui devient irrégulier, et qui peut ensuite redevenir régulier.
Elle s'applique en particulier l'analyse des variations du rythme cardiaque.
Elle concerne en particulier un procédé et un dispositif pour détecter un trouble du rythme cardiaque appelé fibrillation auriculaire (FA).
La fibrillation auriculaire (FA) constitue le trouble du rythme le plus fréquemment rencontré en pratique cardiologique.
Dans un électrocardiogramme, et comme illustré sur la figure 1, on appelle intervalle RR l'intervalle de temps séparant deux maxima 2, 4 de complexes QRS d'un électrocardiogramme.
Les arythmies cardiaques supraventriculaires (FA) peuvent amener à de sévères problèmes fonctionnels et être associées à une grande mortalité cardiovasculaire. Le nombre d'arythmie augmente avec l'âge. Le Cardiovascular Health Study Collaboration Research Group a montré, dans un article de B.M. Psaty et al. intitulé "Incidence of and risks factor for atrial fibrillation in older adults" paru dans Circulation, 1997, vol. 96, pages 2455-246l, au moins une anomalie majeure d'électrocardiogramme (ECG) dans 29% d'un groupe de 5150 sujets âgés de 65 ans ou plus. Dans ce groupe, l'incidence de la fibrillation auriculaire (FA) augmentait, entre les groupes âgés de 65-74 et 75-84 ans, de 1,76 pour 100 personnes par an à 4,27, respectivement, pour les hommes, et de 1,01 à 2,16, respectivement, pour les femmes.
D'autres auteurs (S. Rajala et al., "Prevalence of ECG findings in very old people", Eur Heart J, 1984, 5, l68-174) ont décrit une prévalence de la FA de l'ordre de 83% dans une population âgée de 85 ans ou plus et ont aussi montré que le risque clinique associé augmentait avec l'âge.
Aux Etats-Unis, un accident vasculaire cérébral ischémique sur quatre, ce qui signifie au total 75 000 accidents par an, est associé â une FA, comme le montre l'article de AL Camm et al. "Epidemiology and mechanism of atrial fibrillation and atrial flutter", am. J Cardiol. 1996, 78, Pages 3-11. La presence de FA est un puissant prédicteur de l'incidence et de la récidive des accidents, ainsi que de l'augmentation de la mortalité apres un accident, à la fois sur le court et le long terme. Par rapport aux groupes étudiés, le risque absolu d'accident attribué à la FA variait de 3% à 67% avec un risque relatif s'étalant de 1, à 6,9% (K.H. Flegel et al., Risk of stroke in non- rheumatic atrial fibrillation, Lancet, 1987, 1, pages 526-529). Le risque absolu d'infarctus cérébraux cliniquement silencieux était dans les mêmes proportions, tandis que le risque relatif était estimé à 2,5 (voir à ce sujet : H. Yamanouchi et al. "Embolic brain infarction in nonrheumatic atrial fibrillation : a clinico-pathologic study in the elderly, Neurology, 1997, 48, pages 1593-l597).
On pense actuellement que le type de FA, permanente ou paroxystique, ne modifie pas le risque d'apparition d'accident.
Toutes ces données font du diagnostic de la FA une priorité de santé majeure (D.P. Zipes : "An overview of arhythmies and antiarrhythamic approaches", J. Cardiovasc Electro Physiol, 1999, 10, pages 267-271).
Plusieurs approches ont été considérées. La détection de la FA a été réalisée en utilisant des enregistrements intracardiaques au niveau auriculaire, aussi bien qu'au niveau du système de conduction ; cependant, ces techniques ciblaient le déclenchement des défibrillateurs implantables. D'autres essais été tentés sur l'activité auriculaire moyenne. Les signaux oesophagiens pourraient donner le meilleur pouvoir de détection, mais sont d'une utilisation difficile sur une base standard. Les enregistrements ambulatoires d'ECG ont montré être les plus adaptés pour détecter de tels troubles du rythme, en terme de facilité et de leur capacité à détecter des formes paroxystiques fréquentes.
Avec l'ECG de surface, du type de ceux obtenus par enregistrements ambulatoires ("Holter"), la situation idéale serait de pouvoir reconnaître les ondes P (identifiées sur la figure 1), puisqu'elles sont la clé des diagnostics et de la classification des arythmies auriculaires ; cependant, le faible signal obtenu dans la plupart des cas rend cette option difficile. Dans ce contexte, plusieurs tentatives ont été réalisées pour développer des méthodes efficaces de reconnaissance de la FA dans les enregistrements Holter. Le simple graphique de Lorentz permet de reconnaître des formes spécifiques de la FA. D'autres méthodes furent appliquées pour améliorer la lecture de l'ECG, comme celle de Murgatroyd et al. (F.D. Murgatroyd FD et al. : "Identification of atrial fibrillation épisodes in ambulatory electrocardiographic recordings : validation of a method for obtaining labeled R-R interval files", Pace, 1995; 18 : 1315-l320). Des réseaux de neurones ont été aussi appliqués à l'ECG, analysant les intervalles RR, ainsi que les fluctuations de la ligne de base, comme décrit dans les articles de J.F. Yang et al. : "Artificial neural network for the diagnosis of atrial fibrillation", med & biol eng & comput 1994 ; 32 : 6l5-619 ; "Deterministic logic versus software-based artificial neural networks in the diagnosis of atrial fibrillation", J. Electrocardiol. 1993 ; 26 (suppl) : 90-94 ; ou dans l'article de Cubanski D. et al. : "A neural network system for detection of atrial fibrillation in ambulatory electrocardiograms", J. Cardiovasc. Electrophysiol. 1994 ; 5 : 602 608.
Selon la présente invention, des éléments de liaison sont disposés entre des premiers
éléments adjacents et entre les premiers éléments et le deuxième élément, et le premier élé-
ment, le deuxième élément et les éléments de liaison sont venus de matière ensemble et for-
ment une structure optique d'une seule pièce.
Selon d'autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de l'invention
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- la structure optique comporte en outre, entre les éléments de liaison et les deuxièmes élé-
ments, des éléments de jonction qui sont d'une seule pièce avec ceux-ci,
- le deuxième élément en forme de plaque comporte tout le long de l'un de ses bords longitu-
dinaux une nervure de rigidification, - la structure optique comporte, entre le deuxième élément et les premiers éléments ou les éléments de liaison, un plateau continu qui est d'une seule pièce avec ces éléments, la structure optique comporte des éléments de fixation d'un circuit imprimé, - le circuit imprimé porte les sources lumineuses, - les sources lumineuses sont des diodes électroluminescentes, - les sources lumineuses sont essentiellement alignées,
- la structure optique comporte des moyens de retenue d'un connecteur associé au circuit im-
primé, ces moyens e retenue étant d'une seule pièce avec la structure optique, - la structure optique comporte des moyens de fixation dans un boîtier, qui sont d'une seule pièce avec la structure optique, et
- le premier élément répartit la lumière sur le deuxième élément en tenant compte des varia-
tions des coefficients de transmission des premier et deuxième éléments, et de la courbe indi-
catrice d'émission de la source lumineuse, pour obtenir un éclairement en sortie du deuxième
élément qui réponde à une loi prédéterminée.
3. Alimenter progressivement de bar en bar l'orifice 11 de 0 à 8 bar (MEP1).
4. Vérifier la montée en pression des orifices 2 et 12 de la valve par lecture instantanée des tensions aux bornes des capteurs CP1 et CP2. Les pressions aux orifices 4 , 2 et 12 doivent croître de manière identique et présenter des valeurs identiques pendant cette montée. Néanmoins, il est indispensable d'observer une remise ' zéro de pression de sortie de la valve (orifice 2 ) dès lors que celle ci arrive environs de 3 ou 4 bar.
5. Dès lors que tous les circuits sont stabilisés, on débranche tuyau E de l'orifice 2 pour s'assurer qu'aucune fuite ne se produit.
6. On rebranche le tuyau E sur l'orifice 2 .
7. On envoie par l'intermédiaire du MEP2 des pressions de 2 à 8 bar dans l'orifice 4 .
8. Recommencer l'opération 7 trois ou quatre fois. Vérifier la fonction urgence Mettre à une pression nulle l'orifice 4 de la valve par annulation de la tension (signal 6b) aux bornes du modulateur MEP2.
Mettre à une pression nulle l'orifice 11 de la valve par annulation de la tension (signal 6a) aux bornes du modulateur MEP1.
Vérifier que les pressions des orifices 2 et 12 sont à la même pression.
fait, c'est l'air contenu dans le réservoir qui alimente alors directement la sortie. ORGANE: VALVE DE REDUCTION PILOTEE Procédure de test
1. Brancher l'appareil comme suit SORTIES / ENTREES A B C D E F G H DU BANC D'ESSAI ORIFICES DE 11 4 2 12 L'ORGANE (*) (*) les numéros correspondant à la numérotation normalisée des orifices entrées / sorties de l'organe. 2. Alimenter l'orifice 1 à une pression de 8 bar (MEP1). 3. Alimenter l'orifice 4 à une pression de 8 bar (MEP2).
4. Lire la pression de sortie en 2 continûment pour pouvoir modifier temps réel le rapport de réduction de l'appareil.
5. Annuler la pression de pilotage à l'orifice 4 .
6. Commander des pressions de 2 à 8 bar et vérifier pour chacune que rapport de réduction sortie/pilotage est constant.
Recommencer trois fois les opérations 5 et 6. ORGANE: VALVE DE COMMANDE DE REMORQUE Procédure de test
. Brancher l'appareil comme suit SORTIES I ENTREES A B C D E F G H DU BANC D'ESSAI ORIFICES DE 42 41 ou 1 2 L'ORGANE (*) C (*) les numéros correspondant à la numérotation normalisée des orifices entrées / sorties de l'organe. 2. Alimenter 1 à 9 bar par déclenchement de EV3 (signal 7ç).
3. Lire la sortie 2 à l'aide du capteur CP1 et vérifier que cette dernière est environ égale à la pression d'alimentation (9 bar).
() soldal, qui est confondu avec le foyer objet d'une lentille convergente, qui projette alors sur la
route le faisceau d'éclairage désiré.
Dans ce type de projecteur en effet, la coupure est engendrée par un cache ou écran placé au voisinage immédiat du foyer objet de la lentille convergente, qui occulte directement
la tache lumineuse. On considère alors généralement qu'il n'existe pas, sur la glace de protec-
tion située en aval de la lentille, de zone directement associée à la lumière gênante située im-
médiatement au dessous de la demrni-coupure remontante. On peut en effet considérer, grossiè-
rement, que chaque zone élémentaire de la lentille, et par conséquent chaque zone corres-
pondante de la glace de protection, contribue à projeter I'ensemble du faisceau.
C'est pourquoi, dans les projecteurs du genre elliptique, il est connu de concevoir le cache ou l'écran pour qu'il soit à géométrie variable, c'est à dire qu'il puisse, par la manoeuvre d'un bouton ou par une commande électrique, inverser les demi-coupures droite et gauche dans le faisceau pour transformer un faisceau de croisement à coupure en V pour un trafic à
droite en un faisceau de croisement à coupure en V pour un trafic à gauche.
La présente invention se place dans ce contexte et elle a pour but d'éviter ces inconvé-
nients en proposant, en particulier pour un projecteur du genre elliptique, de réaliser
l'adaptation de la géométrie du faisceau lumineux imposée par le changement du sens du tra-
fic par des moyens sensiblement aussi simples à mettre en oeuvre et aussi peu onéreux que les caches vacanciers décrits plus haut, c'est à dire en apposant sur des zones déterminées de la glace de protection du projecteur un dispositif d'adaptation tel que la lumière émise par le projecteur et située en dessous de la demi-coupure remontante, située par construction d'un
côté du faisceau lumineux émis par ce projecteur pour un sens de circulation donnée, soit éli-
la plaque 14.
On obtient ainsi en une seule opération, par exemple par moulage, une structure opti-
que complète comportant les composants optiques essentiels du feu de signalisation.
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Une telle conception présente de nombreux avantages, dont tout d'abord une très grande facilité d'assemblage du feu de signalisation. En effet, il suffit simplement de placer cette structure optique dans son boîtier, plutôt que d'assembler dans ce boîtier les bonnettes et les plaques individuelles, pour obtenir la structure optique essentielle d'un feu de signalisation pratiquement complet.
De manière à améliorer la rigidité de cette structure optique, on peut prévoir des ren-
forts en différents endroits de la structure. On peut par exemple prévoir, ainsi qu'on l'a repré-
senté sur les Figures 3, 6, 9 et 10, de rigidifier la plaque 14 en formant, tout le long de l'un de ses bords longitudinaux, une nervure 26 s'étendant dans la direction X, de préférence vers l'arrière, c'est à dire vers les bonnettes 12. La plaque 14 présente ainsi en section la forme
d'une cornière, ce qui lui donne une plus grande raideur.
On peut également prévoir de relier la plaque 14 aux parois intermédiaires 22, à l'aide de pattes 28, avantageusement situées dans le prolongement de la nervure 26, ainsi qu'on l'a représenté sur les Figures 3, 4 et 6. De cette manière, non seulement la rigidité de la structure optique se trouve améliorée, mais aussi la position relative des bonnettes 12 et de la plaque 14 est fixée de façon permanente. Une équerre 30 peut également être formée entre la patte 28 et la plaque 14, ou de préférence entre la patte 28 et la paroi intermédiaire 22, ainsi qu'on l'a représenté en particulier sur les Figures 9 et 11, de manière à ne pas interférer avec les rayons
lumineux issus des bonnettes 12 et incidents sur la plaque 14. Ces équerres 30, et par consé-
quent les pattes 28 sur qui elles sont éventuellement formées, seront avantageusement situées
à égale distance de deux bonnettes adjacentes.
Selon une variante de réalisation représentée sur les Figures 7, 12 et 13, on peut éga-
lement prévoir de relier la plaque 14 aux bonnettes 12 et aux parois 22 et 24 par un plateau continu 32, constituant le prolongement de la nervure 26 jusqu'aux parois 22 et 24 et aux bonnettes 12. Selon une telle réalisation, la structure optique présente en section une forme de
U, l'espacement entre les branches du U étant variable en fonction de l'endroit o est effec-
Les moyens de stockage des liens ajoutés sont avantageusement mis en oeuvre de manière distante (sur un serveur), comme l'illustre la figure 43. L'utilisateur ajoute
Un autre inconvénient de cette technique de l'art antérieur est qu'elle est uniquement adaptée au langage WML, et donc à la conversion automatique d'un site Web, de manière à le rendre accessible aux téléphones mobiles.
Une telle technique a encore pour inconvénient de ne pas permettre de filtrer les informations contenues dans le site Web, en fonction du terminal destinataire.
Encore un autre inconvénient de cette technique de l'art antérieur est qu'elle ne permet pas de mettre en ligne un système de paiement adapté, permettant notamment aux utilisateurs de terminaux de type WAP ou PAD par exemple, d'accéder aux services payants du réseau Internet.
D'autres solutions, dites de republication par transformation prédéfinie, ont été proposées, notamment dans les serveurs "Portal To Go" d'Oracle et "WebSphere Transcoding Publisher" d'IBM (marques déposées).
Ainsi, le module "WebSphere Transcoding Publisher" met en #uvre un moteur de transformation permettant, à l'aide d'un ensemble de règles génériques et spécifiques, une transformation directe des données brutes extraites de sources d'informations aux formats HTML ou XML, en données au format XML, accessibles par une pluralité de terminaux de types différents. Un tel module agit comme un proxy.
Un inconvénient de cette technique de l'art antérieur est que le processeur mis en #uvre au sein d'un tel module ne possède aucune intelligence et n'est donc pas capable d'identifier les informations pertinentes au sein des données brutes à transformer.
Un autre inconvénient de cette technique de l'art antérieur est que la présentation des données transformées est directement liée à la présentation des données brutes avant transformation, quel que soit le type de terminal utilisé.
Notamment, dans le cas où un utilisateur souhaite accéder à un site Web à l'aide d'un téléphone mobile, la mise en #uvre du module "WebSphere Transcoding Publisher" contraint l'utilisateur à adopter une navigation, au sein du site transformé, identique à celle du site Web d'origine.