INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le faîtage de la serre est recouvert par une bâche 30 selon l'invention posée sur les arceaux 14 et maintenue contre ceux-ci par des lanières 17 agencées intervalles réguliers sur le faîtage. La bâche 30 est agencée ici longitudinalement et comprend un bord fixe 30-1 attaché au chéneau droit 15 et un bord libre 30-2 s'étendant en direction du sommet de la serre 10. Le bord libre 30-2 de la bâche est solidaire d'un axe 31 permettant d'enrouler la bâche 30 en direction du chéneau droit 15 afin d'ouvrir le faîtage pour rafraîchissement de la serre. Le faîtage est également recouvert par une deuxième bâche 30' similaire à la bâche 30, s'étendant entre le chéneau gauche 15' et le sommet de la serre et s'enroulant autour d'un axe 31' pour ouvrir l'autre moitié du faîtage.
Selon l'invention, la bâche 30 est du type gonflable et se déroule par gonflage, le gonflage ayant pour effet de pousser le bord libre 30-2 de la bâche en direction du sommet de la serre, en entraînant l'axe d'enroulement 31, comme cela apparaîtra plus clairement en se référant aux figures 3A et 3B.
La figure 3A est une vue en coupe de la bâche 30 en position enroulée. Le rouleau formé par la bâche enroulée autour de l'axe 31 est maintenu contre les arceaux 14 par les lanières 17, qui sont ici accrochées entre le chéneau latéral 15 et un chéneau central 15" placé au sommet de la serre. Ce chéneau central 15", qui n'a pas été représenté en figure 2 pour des raisons de clarté de la figure, est fixé sur le longeron central 13 du faîtage.
Sur la figure 3A, on voit que la bâche 30 est constituée par deux membranes 30a, 30b qui sont maintenues et pincées de façon étanche du côté du bord fixe 30-1 de la bâche par une pièce 18 solidaire d'un bord du chéneau 15, la pièce 18 s'étendant sur toute la longueur de la serre. Comme cela apparaît plus clairement en figure 5, la pièce de maintien 18 est vissée sur les arceaux 14 par des vis auto-taraudeuses 19 qui traversent le bord du chéneau 15 et maintiennent simultanément ce dernier. La pièce 18 présente un profil 18-1 en forme de "U" élargi à sa base et les membranes 30a, 30b sont pincées dans le profil 18-1 par une pince élastique ou clip 18-2. Le clip 18-2 est enfoncé dans le profil 18-1 et bloqué dans cette position au moyen d'une pièce 18-3 qui le maintient écarté. Du côté du bord libre 30-2 de la bâche, les membranes 30a, 30b sont également pincées de façon étanche dans l'axe d'enroulement 31. Comme cela apparaît plus clairement en figure 6, le pincement des membranes 30a, 30b dans l'axe 31 est assuré également par un clip 31-1 qui pénètre dans une gorge pratiquée dans l'axe 31 et est bloqué dans la gorge par une pièce 31-2 le maintenant écarté.
Sur les bords latéraux 30-3, 30-4 de la bâche 30, visibles en figure 2, les bords des membranes 30a, Ob sont assemblés de façon étanche par tout moyen classique, notamment par collage ou par soudage à chaud (thermosoudure). Le soudage des membranes 30a, 30b le long des bords 30-3, 30-4 peut notamment être effectué au moyen d'une pince chauffante au moment de l'assemblage de la serre, après découpe de la bâche 30.
En référence à nouveau à la figure 3A, le gonflage de la hache 30 est assuré par un compresseur électrique 20 dont la sortie est reliée à un conduit 22 l'intermédiaire d'un raccord 21 en "T". L'extrémité du conduit 22 traverse la membrane 30a par l'intermédiaire d'un joint d'étanchéité et débouche à l'intérieur de la bâche 30, du côté du bord fixe 30-1. L'autre branche du raccord 21 en "T" est connectée à un conduit 22' débouchant de façon similaire dans la bâche 30' (non représentée) qui recouvre l'autre moitié du faîtage.
Le compresseur 20 et les conduits 22, 22' sont de préférence agencés dans la partie haute de la serre afin de minimiser les pertes de charges et le nombre de coudes dans la tuyauterie. Le compresseur 20 est par exemple posé un socle porté par des traverses 12 et les conduits 22, 22' sont fixés à des traverses 12 par l'intermédiaire d'entretoises 23. Une sonde de pression 24 et une valve de décompression 25 sont également prévues, la sonde 24 permettant de contrôler la pression de gonflage des bâches 30, 30' et la valve 25 permettant de dégonfler les bâches 30, 30' au moment de leur enroulement. Ces éléments 24, 25 sont agencés ici dans une portion tuyauterie commune aux deux bâches 30, 30' et permettent de contrôler simultanément le gonflage ou le dégonflage des deux bâches. Toutefois, chaque bâche 30, 30' peut également être équipée d'une sonde de pression et d'une valve de décompression individuelles s'il est souhaité pouvoir dérouler chaque bâche indépendamment de l'autre, ce qui implique l'ajout d'électrovannes pour isoler la tuyauterie de la bâche 30 et celle de la bâche 30'. Lorsque compresseur 20 est mis sous tension et injecte de l'air dans la bâche 30, celle-ci commence â se gonfler du côté de son bord fixe 30-1 qui est maintenu par la pièce 18. La partie gonflée pousse sur la partie enroulée qui se déroule progressivement jusqu'à ce que l'axe d'enroulement 31 vienne en butée sous le chéneau central 15", comme cela est illustré en figure 3B. L'axe 31 ne participe pas de façon active au déroulement de la bâche 30 et est simplement poussé vers le sommet de la serre. Lorsque le gonflage est terminé et que la bâche 30 est entièrement déroulée, la membrane 30a se trouve plaquée contre les arceaux 14 tandis que la membrane 30b se trouve plaquée contre les lanières 17 par la pression d'air. Le déroulement de la bâche 30' se produit simultanément au déroulement de la bâche 30, de la même manière et dans les mêmes conditions.
Ainsi, mécanisme de déroulement d'une bâche selon l'invention est particulièrement simple et ne nécessite aucun mécanisme particulier autre que la prévision d'une bâche gonflable et d'un compresseur ou tout autre moyen d'injection d'air. Un tel compresseur peut en outre permettre de dérouler des bâches agencées sur d'autres serres, comme cela sera vu plus loin.
On a décrit dans ce qui précède un premier aspect de la présente invention qui consiste à dérouler par gonflage une bache dont l'extrémité libre est solidaire d'un axe d'enroulement. Une telle bâche peut se dérouler seule sans mécanisme particulier et présente une bonne rigidité et une excellente tenue au vent lorsqu'elle est déroulée. Un autre aspect de l'invention concerne l'enroulement de la bâche, cet aspect étant en soi indépendant du premier. Ainsi, la bâche décrite ci-dessus pourrait être enroulée manuellement. Toutefois, la recherche d'une serre pouvant être régulée en température de façon automatique nécessite la prévision d'un système d'enroulement motorisé. Un tel système d'enroulement peut par exemple comprendre une crémaillère qui assure le guidage et l'entraînement de l'axe d'enroulement en rotation et en translation. Toutefois, un tel système à crémaillère présente l'inconvénient d'être complexe et d'un prix de revient élevé.
Ici, l'idée de la présente invention est de prévoir un système d'enroulement à câbles de structure simple, dont un exemple sera décrit plus loin, qui assure uniquement la fonction d'enroulement de la bâche et fonctionne en "suiveur" pendant son déroulage. I1 convient de noter qu'un tel système à câbles serait d'une grande complexité s'il devait assurer l'enroulement et le déroulement de la bâche, et doit sa simplicité au fait que le déroulement de la bâche est assuré par gonflage, conformément au premier aspect de l'invention. Selon l'invention, la fonction d'enroulement consiste à tirer l'axe d'enroulement dans la direction d'enroulement tout en le faisant tourner dans le sens d'enroulement.
La figure 4A représente un exemple de réalisation d'un système d'enroulement 40 selon l'invention. Le système d'enroulement 40 comprend un arbre d'entraînement 41 agencé longitudinalement au sommet de la serre, un câble de traction 42, un câble de rotation 43, une poulie de traction 44 agencée à l'extrémité de l'arbre 41, et une poulie de rotation 45 agencée à l'extrémité de l'axe d'enroulement 31. Les poulies 44, 45 sont de préférence de forme tronconique. Le câble de traction 42 a une extrémité enroulée sur la poulie 44, à commencer par le petit diamètre de la poulie 44, et son autre extrémité est accrochée à l'axe d'enroulement 31 au moyen d'une bague 46 tournant librement sur l'axe 31, la bague 46 étant montée sur un roulement à bille ou agencée dans une gorge en Téflon < . Entre la poulie de traction 44 et la bague 46, le câble 42 est engagé dans une poulie de renvoi 47 agencée de manière qu'un enroulement du câble 42 autour de la poulie 44 se traduise par un mouvement de traction de l'axe 31 dans la direction d'enroulement. La poulie de renvoi 47 est par exemple fixée à un montant 11 de la serre, comme représenté sur la figure. Par ailleurs, le câble de rotation 43 a une extrémité enroulée autour de la poulie 45, à commencer par le grand diamètre de la poulie 45, et son autre extrémité est accrochée à l'arbre d'entraînement 41 au moyen d'une bague 48 tournant librement sur l'arbre 41.
Le système d'enroulement 40 comprend des éléments identiques pour l'enroulement de la bâche 30', qui ne seront pas décrit dans un souci de simplicité. Ainsi, comme cela est représenté plus en détail en figure 7, la poulie 44 est double et comprend deux troncs de cônes ayant leurs petits diamètres en regard, pour assurer la traction simultanée des deux axes d'enroulement 31, 31' au moyen de deux câbles. Chaque tronc de cône comprend une gorge de guidage de câble allant du petit diamètre vers le grand diamètre du tronc de cône. D'autre part, un système d'enroulement similaire au système 40 est agencé à l'autre extrémité de la serre (voir figure 2), c'est-à- dire aux autres extrémités de l'arbre 41 et des axes d'enroulement 31, 31' de chacune des bâches 30, 30', afin d'équilibrer les efforts de traction et d'enroulement.
Si un élément perturbateur d'état intervient, qui soit étranger à l'opération qui se déroule dans la chambre de travail Ch(i), cet élément agira par définition de manière identique sur l'état de la chambre Ch(i) et sur l'état de la chambre identique ChS de référence. L'effet sur la chambre de travail Ch(i) se perdra dans le volume tampon de la chambre ChR (et ceci est une des différences fondamentales de l'invention par rapport à l'art antérieur) tandis que l'effet sur la chambre de référence ChS se traduira, via le signal généré par l'index Cp, par une compensation approprié immédiate par le moyen de compensation (ici, V4).
Cette compensation étant naturellement permanente, le résultat est que les moyens de mesure sensibles aux variations d'état, comme ici l'index C T (i), verront en permanence les effets des variations d'état causées par des phénomènes ETRANGERS à la manipulation, réaction etc.... en cours dans la chambre de travail Ch (i), compensés et donc effacés : ne subsisteront donc, au niveau de ces moyens de mesure comme l'index C T (i), que les effets des variations d'état GENERES par ladite manipulation, réaction, etc...., ce qui est bien le but visé. lecture de la description qui va suivre et des exemples non limitatifs ci-dessous, en référence à la figure unique annexée.
DESCRIPTION ET EXEMPLE DE MISE EN CEUVRE PRINCIPE DU STABILISATEUR Le stabilisateur (S) (ChR) d'état compense les effets dus aux variations de pression P et/ou de température T sur une chambre de travail (Ch) qui lui est associée.
OBJECTIFS DE LA STABILISATION: Définir un état de référence Variables d'état dans une chambre de mesure N : nombre de moles généralement constant P : pression V : volume T : température Telles que PV = NRT
(R = constante universelle des gaz) Variables d'état externes: Pression et Température PM, TM Variables d'état internes du stabilisateur: Pr, Vr, Tr, NÉ Variables internes aux chambres de travail : PChi, VChi, TChi, Nchi 1. La stabilité d'état d'un système est subordonnée à la stabilité des variables d'état internes et externes au système.
2. Le stabilisateur associé à une ou plusieurs chambres de travail de volume identiques prend en compte les variations des variables d'état qui lui sont externes ou internes. Les causes de ces variations sont supposées communes et simultanées à toutes les chambres couplées au stabilisateur.
3. Le stabilisateur maintient constant un indicateur d'état qui intègre et compense les variations d'état. Cet indicateur d'état a valeur de référence. 4. Ainsi, dans une chambre de mesure associée au stabilisateur, toute variation locale d'état, indépendante de toute variation commune à l'ensemble des chambres en mesure est mise en évidence et parfaitement rnesurable.
CONSTITUTION DU DISPOSITII= Le stabilisateur d'état comprend MILIEU DU TRAVAIL (MT) Enceinte déformable ou non permettant d'assurer l'homogénéité des conditions de pression et de température appliquées à la chambre stabilisée et à la (ou aux) chambre (s) de travail.
L'homogénéité de la pression peut, par exemple, être garantie par une étanchéité de l'équipement.
D L'homogénéité de la température peut, par exemple, être garantie par une ventilation aérienne ou un bain agité.
CHAMBRE DE REACTION (CR) Chambre pour contenir le fluide stabilisateur. La section de la chambre de réaction doit être suffisante au regard de la précision souhaitée pour le stabilisateur La chambre de réaction n'est pas nécessairement située dans l'enceinte du milieu du travail.
CHAMBRE(s) DE TRAVAIL (ChTi) Une ou plusieurs chambres, de caractéristiques géométriques et physiques identiques, pour contenir les éléments soumis à un travail et/ou une mesure. Chi est situé dans MT.
CHAMBRE STABILISEE (Chs) Une chambre aux caractéristiques géométriques et physiques identiques à Chi et contenant des éléments aux caractéristiques géométriques identiques à ceux placés dans Chi.
Selon la nature de l'expérience, le contenu de ChS aura ou non des caractéristiques physiques et/ou chimiques identiques à celles du contenu de Chi (tension vapeur, stabilité thermique, contaminants ... ) ChS est située dans MT.
FLUIDE STABILISATEUR (F.S.)
Fluide dont les caractéristiques physiques (capillarité et sensibilité par exemple) et chimiques (neutralité par exemple) sont liées à celles de ses contenants et des contenus des chambres ChS et Chi.
Polymères amphotères Les polymères amphotères utilisables conformément à la présente invention peuvent être choisis parmi les polymères comportant des motifs K et M répartis statistiquement dans la chaîne polymère, où K désigne un motif dérivant d'un monomère comportant au moins un atome d'azote basique et M désigne un motif dérivant d'un monomère acide comportant un ou plusieurs groupements carboxyliques ou sulfoniques, ou bien K et M peuvent désigner des groupements dérivant de monomères zwittérioniques de carboxybétaïnes ou de sulfobétaïnes, K et M peuvent également désigner une chaîne polymère cationique comportant des groupements amine primaire, secondaire, tertiaire ou quaternaire, dans laquelle au moins l'un des groupements amine porte un groupement carboxylique ou sulfonique relié par l'intermédiaire d'un radical hydrocarboné, ou bien K et M font partie d'une chaîne d'un polymère à motif éthylène [alpha],ss-dicarboxylique dont l'un des groupements carboxyliques a été amené à réagir avec une polyamine comportant un ou plusieurs groupements amine primaire ou secondaire.
Les polymères amphotères répondant à la définition donnée ci-dessus plus particulièrement préférés sont choisis parmi les polymères suivants : (1) Les polymères résultant de la copolymérisation d'un monomère dérivé d'un composé vinylique portant un groupement carboxylique tel que plus particulièrement l'acide acrylique, l'acide méthacrylique, l'acide maléique, l'acide alpha-chloracrylique, et d'un monomère basique dérivé d'un composé vinylique substitué contenant au moins un atome basique tel que plus particulièrement les dialkylaminoalkylméthacrylate et acrylate, les dialkylaminoalkylméthacrylamide et acrylamide. De tels composés sont
décrits dans le brevet américain n 3 836 537. On peut également citer le copolymère acrylate de sodium / chlorure d'acrylamidopropyl trimethyl ammonium vendu sous la dénomination POLYQUART KE 3033 par la Société HENKEL.
On utilise particulièrement les copolymères dont la dénomination CTFA (4ème Ed., 1991) est Octylacrylamide/acrylates/butylaminoethylmethacrylate copolymer
tels que les produits vendus sous la dénomination AMPHOMER ou LOVOCRYL 47 par la société NATIONAL STARCH.
(3) Les polyaminoamides réticulés et alcoylés partiellement ou totalement dérivant de polyaminoamides de formule générale : -[CO-R19-CO-Z]- (X) dans laquelle R19 représente un radical divalent dérivé d'un acide dicarboxylique saturé, d'un acide aliphatique mono ou dicarboxylique à double liaison éthylénique, d'un ester d'un alcanol inférieur ayant 1 à 6 atomes de carbone de ces acides ou d'un radical dérivant de l'addition de l'un quelconque desdits acides avec une amine bis primaire ou bis secondaire, et Z désigne un radical d'une polyalkylène-polyamine bis-primaire, mono ou bis-secondaire et de préférence représente : a) dans les proportions de 60 à 100 moles %, le radical -N/H-[(CH2)x-N/H]p- (XI) où x=2 et p=2 ou 3, ou bien x=3 et p=2 ce radical dérivant de la diéthylène triamine, de la triéthylène tétraamine ou de la dipropylène triamine ; b) dans les proportions de 0 à 40 moles % le radical (XI) ci-dessus, dans lequel x=2 et p=1 et qui dérive de l'éthylènediamine, ou le radical dérivant de la pipérazine : c) dans les proportions de 0 à 20 moles % le radical -NH-(CH2)6-NHdérivant de l'hexaméthylènediamine, ces polyaminoamines étant réticulées par addition d'un agent réticulant bifonctionnel choisi parmi les épihalohydrines, les diépoxydes, les dianhydrides, les dérivés bis insaturés, au moyen de 0,025 à 0,35 mole d'agent réticulant par groupement amine du polyaminoamide et alcoylés par action d'acide acrylique, d'acide chloracétique ou d'une alcane sultone ou de leurs sels.
L'espacement D des guides 39 en sortie de l'épanouisseur 41 est typiquement de 250 um (voire 125 um) , -.--répartis sur une zone L alors que - les micropointes 13 sont distantes de quelques 20 um et réparties sur une distance I, l'axe 42 étant l'axe de direction des pistes du support d'enregistrement.
L'épanouisseur 41, dans lequel les guides ne sont pas nécessairement rectilignes, comme représenté, est conçu pour minimiser les pertes de propagation, - éventuellement deux réseaux 45 et 46 de micro-lentilles en vis-à-vis au pas de sortie D de l'épanouisseur, placées en extrémité des guides comme illustré sur la figure 5B, pour permettre .une interconnexion aérienne de la tête à la nappe de fibres 47.
Une telle interconnexion de la tête au bus optique du système (nappes de fibres 47), par voie aérienne (réseaux 45 et 46), offre l'avantage, par rapport à une connexion directe de la nappe de fibres 47 à la tête, de réduire l'inertie de l'équipage mobile en dématérialisant le transport de lumière entre la tête et le bus optique. La distance entre les deux réseaux de lentilles 45 et 46 dépend de la position de la tête au dessus du disque.
Sur la figure 6 est représentée l'onde évanescente 55 existant autour d'un guide optique 39. Elle s'étend sur quelques micromètres et baigne la micropointe correspondante 13. Le guide 39 peut éventuellement être effilé pour ajuster le couplage avec la micropointe.
Les micropointes 13 sont avantageusement réalisées en silicium, et comprises dans un matériau isolant 37 comme de la silice, éventuellement recouverte d'une couche de matériau dur pour éviter l'usure comme un nitrure ou carbure de silicium suivant des procédés classiques de microélectronique, comme décrit dans le document référencé [5]. Différentes méthodes pour réaliser les micropointes sont possibles comme mentionnées dans le document référencé [6].
La jonction semi-conductrice 14 PN ou PIN, au sein de la micropointe 13, peut être obtenue dans le silicium par implantation (dopage complémentaire N ou P) éventuellement par épitaxie.
Dans une variante de réalisation illustrée sur les figures 7A et 7B, le patin 11, représenté.ici sans l'épanouisseur 41, comprend un actionneur qui permet de déplacer les micropointes 13 selon une direction 49 et ainsi de réduire l'inertie de positionnement des micropointes en regard des pistes du support d'enregistrement. Cet actionneur est avantageusement réalisé en technologie MEMS ("Micro Electro Mechanical Systems").
Le patin 11 est alors micro usiné afin de libérer un équipage mobile 50 portant les micropointes.
Les bras de suspension 51 et 52 de l'équipage 50 sont préférentiellement en silicium (matériau élastique et
déformable) qui, étant aussi dopé, permet de réaliser des électrodes en regard pour un actionneur électrostatique. La silice, qui forme la base du patin 11, sert à l'assemblage des différents éléments en silicium (électrodes) avec un matériau isolant.
L'actionneur électrostatique est mu par l'application simultanée d'une tension V+ sur l'une des électrodes et d'une tension opposée V- sur l'électrode opposée, symétrique.
Comme les micropointes 13 sont soumises à une tension VH (de 20 à 100 V), des for-ces électrostatiques existent sur les deux électrodes symétriques, ayant une valeur proportionnelle (on considère de manière approchée un coefficient de proportionnalité k dépendant des caractéristiques des électrodes en regard) au carré de l'écart de tension soit : F = k (#V)2 soit pour les deux bras de suspension 51 et 52 : FI = k(VH-V+)2 F2 = k(VH-V-)2 = k(VH+V+)2 La résultante des forces vaut : F1-F2 = 4 k VH. V si V = V+ = V- Compte tenu de la valeur élevée de la tension VH, une faible modulation analogique de V engendre un déplacement significatif de l'équipage mobile 50 (1 à 2 um dans la direction 49 des micropointes 49). Le déplacement des micropointes 13 par rapport aux pistes est toutefois démultiplié par le sinus de l'angle # (déplacement tangentiel). Ainsi, la précision de positionnement atteinte est nano-métrique.
Dans une variante de réalisation illustrée sur la figure 8, pour optimiser le signal de détection en lecture, chaque guide optique 39 comporte en son extrémité un moyen 52 pour réfléchir l'onde guidée sur
elle-même, par exemple un miroir par clivage, ou un réseau sur guide. Le pouvoir de réflexion de ce miroir est optimisé pour les deux modes de détection envisagés : mode SNOM ou SIAM. Dans le mode SNOM (détection en variation d'amplitude), ce miroir 52 sert de réflecteur pour un fonctionnement en double passage, il est donc très réflecteur. Dans le mode SIAM (détection de variation de phase), ce miroir 52 sert à retourner un signal de référence. Son pouvoir réflecteur est alors choisi pour optimiser un taux de modulation (10 %).
Dans le cas où la tête comporte un équipage mobile de micropointes et dans le mode de détection interférométrique (SIAM) , il est possible de se servir de la réflexion parasite existant à l'interface des guides juste avant les micropointes, comme de signal de référence de phase.
L'onde réfléchie, qui porte l'information de lecture des micropointes, peut être déterminée par perturbation de l'impédance de la source d'émission (diodes lasers) ou par détection photodiode, après séparation de l'onde initiale (contra-propagative) par tout moyen optique directionnel, comme un séparateur Y 53 ou un coupleur directionnel, qui peut être intégré dans la tête comme représenté sur la figure 8.
Le matériau composite H avait une souplesse de 2 390 N/m et une température de transition vitreuse de 149 C.
Exemple 7 : matériau composite I On a répété le mode opératoire de l'exemple 1 en utilisant le vernis A et en remplaçant le tissu de verre par un papier cellulosique de 110 microns.
Le matériau composite obtenu avait une température de transition vitreuse de 150 C et une épaisseur de 140 microns.
Propriétés : 1 - Les modules élastiques en torsion dynamique des matériaux composites obtenus selon les exemples 1 à 7 ont été déterminés en soumettant l'une des extrémités d'un échantillon rectangulaire de 5 x 15 mm2à une rotation alternative et en mesurant la déformation résultante à l'autre extrémité. Cette détermination est réalisée à l'aide de l'appareil RHEOMETRICS RMS 800/RDS II.
Les résultats obtenus sont les suivants :