INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Des polymères cationiques appropriés sont par exemple des dérivés de cellulose cationiques comme par exemple une hydroxyéthylcellulose quaternisée qui est accessible sous la dénomination Polymer JR 400# de Amerchol, des amidons cationiques, des copolymères de sels de diallylammonium et d'acrylamides, des polymères quaternisés vinylpyrrolidone/vinylimidazole comme par exemple Luviquat (BASF), des produits de condensation de polyglycols et d'amines, des polypeptides de collagène quaternisés comme par exemple le Lauryldimonium Hydroxypropyl Hydrolysed Collagen (LamequatL- Grünau), des polypeptides de blé quaternisés, la polyéthylèneimine, des polymères de silicone cationiques, comme par exemple l'amidométhicone, les copolymères d'acide adipique et de diméthylaminohydroxypropyldiéthylènetriamine (Cartaretine Sandoz), des copolymères d'acide acrylique avec le chlorure de diméthyldiallylammonium (Merquat@ 550/Chemviron), des polyaminopolyamides comme décrit par exemple dans le document FR 2 252 840 A ainsi que leurs polymères solubles dans l'eau, réticulés, des dérivés de la chitine cationiques comme par exemple le chitosan quaternisé, éventuellement divisé d'une manière microcristalline, des produits de condensation à partir de dihalogénoalkylènes, comme par exemple le dibromobutane, avec des bis-dialkylamines, comme par exemple le bisdiméthylamino-1,3-propane, la gomme guar cationique comme par exemple Jaguar CBS, Jaguar@C-17, Jaguar C-16 de la société Celanese, des polymères de sels d' ammonium quaternisés comme par exemple Mirapol A-15, Mirapol AD-1, Mirapol AZ-1 de la société Miranol.
Comme polymères anioniques, zwitterioniques, amphotères et non ioniques, entrent en ligne de compte par exemple les copolymères acétate de vinyle-acide crotonique, les copolymères vinylpyrrolidone/acrylate de vinyle, les copolymères acétate de vinyle/maléate de butyle/acrylate d'isobornyle, des copolymères méthylvinyléther/anhydride maléique et leurs esters, des acides polyacryliques non réticulés et réticulés avec des polyols, des copolymères chlorure
- passage des fractions d'élution enrichies en acides nucléiques sur un support de chromatographie d'échange d'anions, puis récupération des fractions d'élution contenant les acides nucléiques.
La nature et l'ordre des étapes de chromatographie ci-dessus sont essentiels à une bonne sélectivité et un excellent rendement de l'étape de purification de l'ADN préalablement extrait des micro-particules de l'échantillon du sol préalablement séché ou dessiqué.
De manière très avantageuse, le support chromatographique du type " tamis moléculaire " de l'étape de purification d'acides nucléiques cidessus consiste en un support chromatographique de type Sephacryl# S400 HR ou un support chromatographique de caractéristiques équivalentes.
De manière tout à fait préférée, le support chromatographique d'échange d'anions utilisé lors de la seconde étape de purification de l'ADN extrait est un support de type Elutip d, ou un support chromatographique de caractéristiques équivalentes.
En combinant les étapes I-(a) d'obtention de micro-particules de l'échantillon de sol sec, I-(b) d'extraction des acides nucléiques présents dans les micro-particules et I-(c) de purification par les étapes chromatographiques décrites ci-dessus, il a été possible selon l'invention d'extraire directement l'ADN du sol sans purification préalable des cellules des organismes contenus initialement dans l'échantillon, tout en évitant la co-extraction de contaminants du sol, tels que par exemple les acides humiques qui est observée avec les procédés de l'état de la technique.
Les contaminants, tels que les acides humiques affectent sévèrement les analyses et les utilisations subséquentes des acides nucléiques dont la purification est recherchée.
Selon le procédé ci-dessus, il est en outre possible d'accéder aux acides nucléiques contenus dans les organismes qui n'ont pas été lysés mécaniquement au cours de l'étape I-(a) d'obtention de microparticules de l'échantillon de sol, dans le but d'obtenir une collection quasi-exhaustive de la diversité génétique des acides nucléiques présents initialement dans l'échantillon de sol. Ainsi, les micro-particules de l'échantillon de sol peuvent faire l'objet d'étapes ultérieures de traitement de lyse chimique, enzymatique ou physique, ou encore d'une combinaison de traitements chimiques, enzymatiques ou physiques.
Selon un premier aspect, le procédé de préparation d'une collection d'acides nucléiques à partir d'un échantillon de sol selon l'invention, peut être en outre caractérisé en ce que l'étape I-(a) est suivie des étapes suivantes: # traitement de la suspension de sol dans un milieu tampon liquide par sonication; # extraction et récupération des acides nucléiques.
De manière préférée, on aura recours, pour un traitement par sonication, à un dispositif de type à micro-pointe en titane, tel que le dispositif 600 W Vibracell Ultrasonicator commercialisé par la Société Bioblock ou encore un sonicateur de type Cup Horn.
De manière tout à fait préférée, l'étape de sonication est réalisée à une puissance de 15 W pendant une durée de 7 à 10 min et comprend des cycles successifs de sonication, la sonication proprement dite étant réalisée pendant 50% de la durée de chaque cycle.
Selon un second aspect, le procédé ci-dessus peut être en outre caractérisé en ce que l'étape I-(a) est suivie des étapes suivantes: # traitement de la suspension de sol dans un milieu tampon liquide par sonication; # incubation de la suspension à 37 C après sonication en présence de lysozyme et d'achromopeptidase; # addition de SDS avant centrifugation et précipitation des acides nucléiques; # récupération des acides nucléiques précipités.
De préférence, l'étape d'incubation en présence de lysozyme et d'achromopeptidase sera réalisée à une concentration finale de 0,3 mg/ml de chacune des deux enzymes, préférentiellement pendant 30 minutes à 37 C.
De manière préférée, le SDS sera utilisé à une concentration finale de 1% et pendant un temps d'incubation de 1 heure à la température de 60 C avant centrifugation et précipitation.
Selon un troisième aspect, le procédé de préparation d'une collection d'acides nucléiques à partir d'un échantillon de sol ci-dessus est en outre caractérisé en ce que l'étape I-(a) est suivie des étapes suivantes : - homogénéisation de la suspension de sol avec une étape de mixage violent (vortex) suivie d'une étape de simple agitation; - congélation de la suspension homogène suivie d'une décongélation ; - traitement par sonication de la suspension après décongélation; - incubation de la suspension à 37 C après sonication en présence de lysozyme et d'achromopeptidase; - addition de SDS avant centrifugation et précipitation des acides nucléiques; - récupération des acides nucléiques.
De manière préférée, les suspensions de micro-particules de sol sont passées au vortex puis homogénéisées par une agitation douce sur un agitateur à rotation circulaire pendant une durée de deux heures avant d'être congelées à -20 C.
Préférentiellement, les suspensions sont à nouveau agitées violemment par vortex pendant 10 minutes, après décongélation et avant l'étape de sonication.
La pente maximale Oh associée à cette déformation locale s'exprime par la relation suivante Ah = 2 x x/k) x (e2/Li) x (po.
Dans cette formule, (po est densité de flux au centre de l'empreinte du faisceau le miroir multicouches, e l'épaisseur de ce miroir, a le coefficient de dilatation thermique, k conductivité thermique du miroir et Li la largeur- ' mi-hauteur de l'empreinte du faisceau sur le miroir.
La pente ah varie de manière linéaire avec le flux incident. Elle est d'autant plus grande que le rapport oc/k est grand et que l'impact faisceau sur le miroir est faible. Cette pente varie comme le carré de l'épaisseur du miroir.
Pour réduire les effets de ces déformations mécaniques il faut que l'empreinte du faisceau sur le miroir multicouches ait de grandes dimensions, pour étendre la densité de flux thermique, et il faut un miroir de faible épaisseur, peu absorbant vis-à-vis du rayonnement et possédant un faible rapport W k.
L'empreinte du faisceau sur le miroir multicouches dépend de l'angle d'attaque choisi pour la réflexion. Cet angle d'attaque est voisin de 90 , ce minimise l'empreinte du faisceau.
Les choix de la nature du miroir et de son épaisseur dépendent des techniques de polissage permettant d'obtenir la forme et la rugosité souhaitées.
La conductivité thermique k et le coefficient de dilatation oc varient en fonction de la température. Comme le montre la figure 13, dans le cas du silicium, on peut profiter du très faible coefficient de dilatation a de ce matériau, associé à une forte conductivité thermique k lorsque la température est voisine de 125 K.
On voit sur cette figure 13 la courbe II représentative des variations du coefficient oc dilatation thermique du silicium .(en 10-6 K-1) fonction de la température T (en K) et la courbe I représentative des variations de la conductivité thermique k (en W/m.K) en fonction de la température (en K).
Dans ce cas, le rapport #/k tend vers 0 quand température tend vers zéro, ce qui minimise les déformations mécaniques dues au flux thermique. On se reportera à la figure 14 qui montre la courbe représentative des variations de oc/k (en 10-6 m/W) en fonction de la température (en K).
De préférence, dans l'invention, on refroidit donc les miroirs multicouches par exemple du genre celui de la figure 10, à une basse température, voisine de 100 K, pour minimiser les déformations mécaniques dues au flux thermique lors de l'utilisation du dispositif de lithographie EUV, quel que soit le matériau du substrat du miroir (silicium germanium par exemple).
La figure 15 illustre schématiquement cela. On y voit un miroir multicouches qui comprend empilement 88 de couches alternées sur un substrat 90 et qui est refroidi. Pour ce faire, le miroir est placé sur un support 92 dans lequel on fait circuler l'azote liquide. En variante, ce support 92 contient réservoir d'azote liquide. On 'duit ainsi les déformations du miroir multicouches lorsqu'il reçoit un flux important de rayonnement EUV Revenons à la figure 10. Dans l'exemple de cette figure l'épaisseur des paires de couches adjacentes de l'empilement du miroir multicouches est une fonction croissante de la profondeur dans l'empilement. Cependant on obtient encore un miroir multicouches utilisable dans l'invention et comprenant un empilement dans lequel l'épaisseur des paires de couches adjacentes est une fonction décroissante de la profondeur dans cet empilement.
La présente invention concerne une batterie d'accumulation ions de lithium, par exemple une batterie d'accumulation aux ions de lithium comprenant une électrode négative qui est en mesure d'intercaler de désintercaler l'ion de lithium, une électrode positive faite en un oxyde metallique contenant du lithium au titre de matériau positif actif, un électrolyte non aqueux et un séparateur servant à séparer l'électrode positive de l'électrode négative, ainsi qu'un dispositif de batterie la comprenant. (On aurait compris que, dans le présent texte, on entend, par batterie d'accumulation, un moyen d'accumulation d'électricité le plus souvent limité à un seul élément accumulateur).
Récemment, les appareils électroniques ont connu une réduction de taille et de poids remarquable. Dans ces conditions, est apparu le vif désir de voir se réduire la taille et le poids de la batterie faisant fonction source d'alimentation électrique. Par conséquent, on a amené dans un état utilisable en pratique les batteries d'accumulation aux ions de lithium pour en faire batteries pouvant être chargées et déchargées et présentant un poids réduit et une capacité élevée. Cette batterie d'accumulation aux ions de lithium a été utilisée dans des appareils électroniques et de communication portatifs, tels que des caméras vidéo de taille réduite, des téléphones dits portables et des ordinateurs personnels du type agenda.
Ce type de batterie d'accumulation aux ions de lithium comprend comme matériau actif pour l'électrode négative un matériau à base de carbone pouvant intercaler ou désintercaler l'ion de lithium, comme matériau actif pour l'électrode positive un oxyde métallique contenant du lithium tel que LiCoO,, LiNiO, LiMnO4et LiFe02, et une solution électrolytique obtenue par dissolution d'un de lithium (soluté) dans un solvant organique. Lorsqu'on charge cette batterie pour la première fois, les ions de lithium, qui sont élués depuis la matière active l'électrode positive pénètrent dans les particules de carbone façon à rendre la batterie chargeable et déchargeable.
Lorsqu'une semblable batterie d'accumulation aux ions de lithium est surchargée, des ions de lithium en excès sont extraits de l'électrode positive tandis que des ions de lithium en excès s'intercalent dans l'électrode négative, ce qui amène une précipitation de lithium métallique. Des oxydes de rang élevé extrêmement instables se produisent du côté de l'électrode positive, où ions de lithium ont été perdus. En outre, lorsque la tension de la batterie atteint un niveau supérieur à environ 5,0 V pendant la surcharge, la batterie subit une réaction de décomposition du solvant organique de la solution électrolytique, ce qui amène la production d'une grande quantité de gaz combustible et une brusque réaction exothermique amenant un échauffement anormal de la batterie, ce qui met en péril la sécurité de la batterie. Ces conditions sont cause d'un grave problème, car la densité d'énergie de la batterie d'accumulation aux ions lithium augmente.
Comme ci-dessus mentionné, lorsqu'un phénomène impliquant un échauffement anormal de la batterie se produit, les matériaux constituants de la batterie, comme l'électrode positive, l'électrode négative et solution électrolytique subissent une dénaturation qui rend impossible le maintien des propriétés voulues de la batterie. De plus, il faut éviter ce phénomène point de vue de la sécurité de la batterie. Par conséquent, aujourd'hui, on utilise toujours ce type de batterie d'accumulation au lithium en y incorporant un circuit protection destiné à empecher la surcharge.
À cause des effets décrits ci-dessus, la capacité d'évacuer l'eau par temps pluvieux, la stabilité du contrôle et la résistance à l'usure du pneumatique peuvent être améliorées dans un pneumatique basé sur le présent aspect.
Dans un second aspect de la présente invention, un pneumatique destiné à être monté sur une roue et à supporter un véhicule sur une surface comprend une bande de roulement comportant des bords opposés et une partie de surface de contact lorsque le pneumatique supporte un véhicule.
La bande de roulement comprend (a) un sillon principal circonférentiel central s'étendant de manière circonférentielle autour du pneumatique et divisant la partie de surface de contact sensiblement en deux parties égales ; (b) une zone de côté extérieur s'étendant à partir du sillon principal circonférentiel central vers le bord de bande de roulement de côté extérieur lorsque le pneumatique supporte un véhicule, la bande de roulement présentant, dans la zone de côté extérieur, un rapport négatif compris entre 35 ô et 37 g ; et (c) une zone de côté intérieur s'étendant à partir du sillon principal circonférentiel central vers le bord de barde de roulement de côté intérieur lorsque le pneumatique supporte un véhicule.
La bande de roulement présente au niveau de la zone de côté intérieur : (i) un rapport négatif compris entre 34 et 39 (ii) au moins un sillon principal circonférentiel de côté intérieur s'étendant de manière circonférentielle autour du pneumatique entre le sillon principal circonférentiel central et le bord de bande de roulement de zone de côté intérieur ; (iii) une pluralité de sillons principaux latéraux, chaque sillon principal latéral comportant une extrémité de début s'ouvrant dans le sillon principal circonférentiel central et s'écartant obliquement du sinon principal circonférentiel central, selon un premier angle avec la d_rection c j- du pneumatique, rconférentielle vers une extrémité opposée s'ouvrant dans le bord de bande de roulement de zone de côté intérieur, le premier angle augmentant dans une plage de 55 à 90 dans la direction de chaque sillon principal latéral vers le bord de bande de roulement de zone de côté intérieur, les sillons principaux latéraux contigus étant espacés de 45 mm à 50 mm les uns des autres dans la direction circonférentielle du pneumatique et chaque sillon principal latéral présentant une largeur comprise entre 6 mm et 10 mm, son extrémité de début étant située davantage dans une direction de rotation du pneumatique par rapport à l'extrémité opposée lorsque le pneumatique roule vers l'avant tel qu'utilisé sur un véhicule ; et (iv) une pluralité de parties de sculpture séparées les unes des autres par les sillons principaux latéraux et par les sillons principaux circonférenciels, chaque partie de sculpture comportant une pluralité de sommets, un sommet étant positionné davantage dans la direction de rotation. du pneumatique lorsque le pneumatique roule vers l'avant tel qu'utilisé sur un véhicule, par rapport aux autres sommets de la partie de sculpture, chaque partie de sculpture contiguë au sillon principal circonférentiel central, présentant une largeir mesurée dans une direction transversale du pneumatique, de 20 ô à 30 s de la largeur de la moitié de la partie de surface de contact dans la zone de côté intérieur et ledit sommet ayant un angle aigu compris entre 55 et 70 . En plus des effets a) à d) décrits ci-dessus, le présent aspect propose l'excellent effet suivant f) Une extrémité de chaque sillon principal latéral de côté intérieur s'ouvre dans le sillon principal circonférentiel central, une autre extrémité de chaque sillon principal latéral de côté intérieur s'ouvre au niveau d'un bord de bande de roulement de côté intérieur (à proximité), et l'angle de chaque sillon principal latéral de côté intérieur avec la direction circonférentielle du pneumatique augmente, dans une plage de 55 à 90 , depuis le côté de bande centrale de contact avec le sol vers le côté de bord de bande de roulement de côté intérieur. Par conséquent, l'eau à proximité du centre de contact avec le sol peut être évacuée très efficacement par les sillons principaux latéraux de côté intérieur vers le bord de bande de roulement de côté intérieur (comme en e) ci-dessus).
À cause des effets décrits ci-dessus, la capacité d'évacuer l'eau par temps pluvieux, la stabilité du contrôle et la résistance à l'usure du pneumatique peuvent être améliorées dans un pneumatique basé s,,-,,r le présent aspect.
Selon un troisième aspect de la présente invention, un pneumatique de la présente invention est utilisé sur les roues avant d'un véhicule. C'est-à-dire crue les caractéristiques de la présente invention peuvent être réalisées de manière remarquable en utilisant des pneumatiques basés sur la présente invention sur les roues avant de véhicules.
Dans un quatrième aspect de la présente invention, un pneumatique basé sur un des aspects ci-dessus est monté pour être utilisé sur un véhicule dont les paramètres d'alignement des roues sont tels qu'un angle de pincement soit dans une plage de 0 à 0,7 et que l'angle de carrossage soit dans une plage négative de 0 à 5 .
C'est-à-dire que les caractéristiques de la présente invention sont réalisées de manière remarquable en utilisant des pneumatiques basés sur la présente invention montés sur un véhicule dont les paramètres d'alignement des roues sont tels que l'angle de pincement soit dans une plage de 0 à 0,7 et que l'angle de carrossage soit dans une plage négative de 0 à 5 .
La figure 1 est une vue agrandie de la bande de roulement d'un pneumatique selon un mode de réalisation de la présente invention.
La figure 2 est une vue agrandie de la barde de roulement d'un pneumatique classique.
D'abord, nous allons fournir les descriptions de quelques termes particuliers employés dans la présente description.
"Côté intérieur" indique le côté du pneumatique qui est le plus proche du véhicule lorsque le pneumatique est monté sur une roue et que la roue est montée sur le véhicule.
"Côté extérieur" indique le côté du pneumatique le plus éloigné du véhicule lorsque le pneumatique est monté sur une roue et que la roue est montée sur le véhicule.
"Rapport négatif" indique une valeur qui est obtenue en divisant la surface de non contact avec le sol (revêtement routier) totale (sillons et similaire) entre les bords latéraux sur la circonférence entière de la bande de roulement par la surface brute de la bande de roulement entière entre les bords latéraux.
Un mode de réalisation du pneumatique de la présente invention va être expliqué avec référence la figure 1. Comme montré sur la figure 1, un sillon principal circonférentiel central 14 est formé dans la bande de roulement 12 d'un pneumatique 10 du présent mode de réalisation (dimensions du pneumatique . 245/55R13). Le sillon principal circonférentiel central 14 s'étend dans une direction circonférentielle du pneumatique (dans les directions indiquées par les flèches A ou B), le long d'une bande centrale de contact avec le sol SL qui divise en deux parties égales la largeur de contact avec le sol Wmax dans une direction axiale du pneumatique (dans les directions indiquées par les flèches L et R). (Un trait en pointillés sur la figure 1 montre une région de contact avec le sol).
Ce pneumatique 10 est destiné à une roue avant droite d'un véhicule. Lorsque le véhicule se déplace vers l'avant, le pneumatique 10 tourne dans la direction de la flèche B. Le côté de la bande de roulement 12 indiqué par la flèche L sur la figure 1 se trouve du côté extérieur du véhicule et le côté de la bande de roulement 12 indiqué par la flèche R se trouve du côté intérieur du véhicule.
La réaction est généralement conduite à une température comprise entre la température ambiante (de 15 à 25 C) et la température de reflux du solvant réactionnel.
Comme exemples de solvants organiques, on peut mentionner entre autres, les hydrocarbures aliphatiques, halogénés ou non et plus particulièrement l'hexane, l'heptane, l'isooctane, le décane, le benzène, le toluène, le chlorure de méthylène, le chloroforme ; des solvants de type éther ou cétone et notamment le diéthyléther, le tétrahydrofurane, l'acétone, le méthyléthylcétone ; les solvants de type alcool, de préférence, le méthanol, l'éthanol ou l'isopropanol.
Les complexes métalliques selon l'invention, récupérés selon les techniques classiques (filtration ou cristallisation) sont utilisés dans des réactions d'hydrogénation asymétrique de substrats précisés ci-après.
La présente invention a également pour objet l'utilisation d'un complexe métallique tel que défini ci-dessus pour réaliser la synthèse organique asymétrique et plus particulièrement la réduction asymétrique de dérivés cétoniques.
Elle vise également l'utilisation d'un complexe métallique tel que défini ci-dessus pour réaliser l'oxydation catalytique énantiosélective d'un alcool secondaire chiral sous forme d'un mélange racémique.
Les dérivés cétoniques susceptibles d'être hydrogénés par un complexe métallique conforme à l'invention répondent de préférence à la formule générale V * R1-C-R2 V # O
dans laquelle - R, et R2 représentent indépendamment l'un de l'autre : (i) une chaîne alkyle, de préférence en C1 à C10, éventuellement interrompue par un ou plusieurs atome (s) d'oxygène ou de soufre ou fonction (s) carbonyle et éventuellement substituée par un ou plusieurs atomes d'halogène ou groupes carboxyle, (ii) une chaîne alcényle ou alcynyle, de préférence en C2 à C10, éventuellement interrompue par un ou plusieurs atome (s) d'oxygène ou de soufre ou fonction(s) carbonyle et éventuellement substituée par un ou plusieurs atome (s) d'halogène ou groupe(s) carboxyle ; (iii) un groupe aryle, de préférence en C6 à C12, éventuellement substitué par un ou plusieurs atome (s) d'halogène ou groupe(s) alkyle ou alcényle ; (iv) un groupe arylalkyle, de préférence en C7 à C15, éventuellement substitué par un ou plusieurs atome (s) d'halogène ; (v) un groupe arylalcényle, de préférence en C8 à C15, éventuellement substitué par un ou plusieurs atome (s) d'halogène ; et - * indique la présence éventuelle dans R2 d'un centre d'asymétrie situé en position a de la fonction carbonyle.